Procesul de Fabric a Tie Al 400k Ax Giroscop

5/17/2018 Procesul de Fabric a Tie Al 400k Ax Giroscop - slidepdf.com

http://slidepdf.com/reader/full/procesul-de-fabric-a-tie-al-400k-ax-giroscop 1/44

PROCESUL DE FABRICARE AL400K AX GIROSCOP

Notiuni introductive

Aparatele giroscopice de verticala sunt construite astfel incat sa determine in permanenta la bordul aeronavelor

directia verticalei adevarate. Memorand aceasta directie aparatele giroscopice de verticala permit sa se masoare unghiurilede tangaj si de ruliu ale aeronavei, deci furnizeaza informatii asupra evolutiei in raport cu planul orizontal al punctului in carese afla aceasta in orice moment.

Informatiile furnizate de aceste aparate sunt folosite nu numai pentru pilotajul manual, ci si in sistemele de pilotaj sistabilizare automata, in aparatura de radiolocatie, in vizoarele de bombardament sau aparatura de fotografiere aeriana, etc.

Prin verticala adevarata se intelege directia fortei de greutate, adica rezultanta fortei de gravitatie a Pamantului si afortei centrifuge datorate rotatiei Pamantului. Pendulul al carui punct de suspensie este fix in raport cu Pamantul, seorienteaza dupa directia verticalei adevarate.

De aici a rezultat ideea de a folosi pendulul ca aparat indicator, dar trebuie mentionat faptul ca pendulul montat la bordulunui vehicol in miscare, nu mai 959j92j indica directia verticalei adevarate, ci a verticalei aparente, definita prin rezultantafortei de greutate si a fortei de inertie.

Din acest motiv, pendulul ar indica eronat directia verticalei adevarate, eroarea fiind egala cu unghiul format de celedoua directii, in cazul evolutiilor executate de aeronave acest unghi poate atinge valori de ordinul zecilor de grade. Deci nuse poate utiliza pendulul fizic la bordul aeronavelor pentru a afla unghiurile de tangaj si de ruliu.

Vom studia cat de mult corespunde giroscopul astatic rapid acestor cerinte. Acest giroscop, fiind perfect centrat si avanddoua inele de suspensie, teoretic isi mentine pozitia axei principale de rotatie invariabila in spatiu. Asadar, daca aceasta axaeste orientata dupa directia verticalei locului, giroscopul va memora directia respectiva.

Pentru a obtine sensibilitate fata de axa de verticala, se impune sa combinam giroscopul astatic rapid cu pendulul fizic.

Giroscopul rezultat imbina doua elemente cu calitati opuse:

- giroscopul folosit pentru a avea o stabilitate cat mai mare, dar care este insensibil fata de directia verticalei;

- pendulul, caracterizat prin sensibilitate fata de verticala dar care este puternic influentat de fortele de inertiece apar in zborul accelerat.

Giroscopul folosit la realizarea giroorizontului este unul cu doua grade de libertate si un sistem de corectie. Caracteristica decorectie am ales-o ca fiind de tip releu, elementul sensibil fiind comutatorul pendular cu Hg.

Unghiurile de ruliu si tangaj sunt preluate cu traductoare de tip inductiv si cu ajutorul selsinelor, semnalul electric preluat dela aceste dispozitive fiind proportional cu unghiul de rotatie dintre rotorul si statorul lor.

Schema electrocinematica a giroorizontului



Fig. 3.1

In fig. 3.1 este prezentata schema electrocinematica a unui giroorizont la distanta, avand urmatoarele

componente:

1 - giromotor;

2 - inel interior de suspensie;

3 - inel exterior de suspensie;

4 - cadru de urmarire;

5 - amplificator;

6 - motor generator;

7 - comutator;

8 - contact;

9 - comutator pendular cu lichid;

10 - motor de corectie transversala;

11 - contact;

12 - motor de corectie longitudinala;

13 - intrerupatorul corectiei longitudinale;

14 - selsin transmitator de tangaj;



15 - selsin transmitator de ruliu;

16 - cadru de tangaj;

17 - silueta avionului;

18 - scara de tangaj;

19 - scara de ruliu;

20 - index;

21 - selsin receptor de tangaj;

22 - amplificator;


24 - angrenaj;

25 - comutator;

26 - selsin receptor de ruliu;

27 - amplificator;


29 - angrenaj;

30 - buton de reglare;

31 - traductor inductiv.

Mediul gazos de lucru

Influenta gazului de lucru asupra preciziei se face simtita prin puterea consumata si incalzirea giromotorului legate

de rezistenta aerodinamica si transferul de caldura.

Acestea din urma depind si de mediul gazos de lucru, precizia de indicare a giroscopului este puternic dependenta deprimele doua caracteristici mai sus mentionate.

Ermetizarea girocamerei si umplerea ei cu gaze mai usoare si mai bune conducatoare de caldura decat aerul,

micsoreaza incalzirea giroagregatului, egalizeaza temperatura in interiorul sau, pastreaza calitatea ungerii sau a uleiurilor,caracteristicilor electrice si mecanice ale giromotorului la posibilele variatii ale conditiilor externe.

Ca medii de lucru se pot folosi vidul, aerul, alte gaze cu densitate mai mica decat a aerului si conductibilitate termica celputin egala. Dintre aceste gaze, cele mai bune propietati sub raport caloric si aerodinamic, le au Hidrogenul si Heliul.

Vidul inlatura in totalitate pierderile aerodinamice, dar inrautateste cedarea de caldura care se realizeaza doar princonductibilitate care este foarte mica. Din aceasta cauza, chiar daca puterea consumata scade simtitor, incalzirea creste inacelasi timp.



Din datele experimentale de la o serie de giromotoare, la trecerea de la aer la vid, saltul de temperatura intre infasurare si

carcasa creste de aproximativ ori. In cazul giromotoarelor vidate pentru a asigur o conductibilitate termicasuficienta, este necesar sa se supradimensioneze constructia lor. Vidarea giroscoapelor este urmata si de neajunsuri deordin tehnologic si de exploatare.

Hidrogenul, in comparatie cu aerul, da o reducere a pierderilor aerodinamice de ori, iar Heliul

de ori. De aceea incalzirea giromotorului scade intr-o mai mare masura fata de ritmul de scadere al puteriiconsumate.

In tabelul 1 sunt prezentate date comparative pentru puterea consumata si incalzirea infasurarilor statorului pentrugiromotoare cu medii de lucru diferite.

Se constata ca Hidrogenul si Heliul prezinta avantaje mari atat la puterea consumata, cat si la incalzirea infasurariistatorului.

Ceea ce limiteaza insa folosirea Hidrogenului este inflamabilitatea, caracterul sau chimic activ si cifra mare de curgere.Caracterul sau chimic activ poate duce la distrugerea izolatiei conductoarelor din infasurari.

Vom alege ca mediul de lucru Heliul, alegerea presiunii gazului se face pe considerentul maximei egalizari a caldurii

pe volumul aparatului .

Rezulta ca este necesara o temperatura minima de incalzire a giroscopului, iar pe de alta parte sa avem o cadere minimade temperatura in interiorul giroagregatului. Cea de a doua conditie se realizeaza daca presiunea este maxima, deoarece la

scaderea presiunii puterea consumata se micsoreaza intr-o mai mica masura decat dimensiunea transmisiei de caldura.

Tabelul 1

Diametrul exterior n

Aer

1 atm

He

1 atm 1 atm

Vid

(2.3) mmHg

3.1 24000 3.7 1.56 3.1 9.6 3 5.5 3.0 63

4.1 24000 6.25 16.2 3.75 4.8 3.75 7.4 3.75 29

4.1 48000 22 80 - - 7.5 2.8 5 88

5.5 24000 8.75 10.8 3.75 4.4 3 8.0 - 25

6.8 24000 21.9 17.2 9.4 8.6 7 3.6 6.9 25.5

7.0 24000 25 18 9.5 8.0 8.9 6 6.7 55.8

8.7 12000 - - - - 6 25 4 38

Asadar presiunea trebuie stabilita pe baza unui anumit compromis, trebuie avut in vedere realizarea incalziriiminime a infasurarii statorice a giromotorului in raport cu mediul din extremul girocamerei. Se considera ca presiunea ingirocamera este corect stabilita daca se obtine aceasta conditie de minim.

Tabelul 2



In tabelul 2 se arata variatia caderilor principale de temperatura a unui giromotor asincron functionand in Heliu si

Hidrogen, in functie de presiunea mediului.

Conform rezultatelor experimentale toate giromotoarele cu gabarit mediu si mare, cu

, au presiunea optima daca se utilizeaza Heliu de .

Pentru giroscoapele miniaturale, intr-o gama de presiuni de la 740 la 300 mmHg, gradientele de temperatura in interiorulgiroagregatului variaza slab.

Micsorarea presiunii duce la micsorarea puterii, rezulta recomandarea ca pentru toate gabaritelor de giroscoape presiuneasa nu depaseasca 400 mmHg.

Vom alege pentru mediul de lucru din girocamera Heliu, iar presiunea .

Viteza de rotatie

Viteza de rotatie influenteaza substantial caracteristicile giromotorului si ale giroverticalului in general, daca raportul

dimensiunilor giromotorului si sunt constante, atunci diametrul exterior este proportional cu ,

masa m este proportionala cu , suprafata de cedare a caldurii este proportionala cu , unde variatia vitezei derotatie a fost notata cu ''n ''.

Am notat cu diametrul interior al volantului si cu L lungimea volantului. De asemenea puterea pierderilor aerodinamice

este proportionala cu , pierderile prin frecare in rulmenti cu , pierderile mecanice sunt proportionale

cu , coeficientul de transfer de caldura cu , iar incalzirea infasurarii statorului este proportionala

cu .

Pentru diametrul exterior al volantului ( ) constant, adesea se considera ca sporirea vitezei prinpastrarea constanta a dimensiunilor ar duce la o marire a preciziei, din cauza cresterii momentului cinetic. Si in acest cazapare o uzura marita a rulmentilor, neechilibrari, vibratii, cresterea pierderilor mecanice, cresterea pierderilor puterii, aincalzirii si a timpului de pornire.

In fig. 3.2 sunt prezentate unele caracteristici ale giromotoarelor asincrone, se constata ca marirea vitezei

peste inrautateste precizia.

Mediul de lucru Vid He He Aer

Presiunea mediului de lucru 2 700 100 740 740 500

Puterea consumata 10 12 13.5 19.5 26 58

Incalzirea fata de mediul ambiant

Carcasa 8 11 12 18 24 52

Infasurarea statorica

20 17 18 24 30 69



Fig. 3.2

Pentru calculul vitezei proprii de rotatie am tinut seama ca giroscopul este de curent alternativ, trifazat, de tip asincron.

Viteza de rotatie poate fi exprimata cu relatiile:

unde:

f - frecventa;

s - alunecarea nominala;

p - numarul de perechi de poli.

Considerand:

f = 400 Hz;

s = 0.05;

p = 1



si efectuand calculele vom obtine:

.

Calculul parametrilor rotorici

In fig. 3.3 sunt prezentate forme constructive ale rotorului adoptate in cazul giroscoapelor clasice:



Fig. 3.3

Pentru calculul parametrilor volantului si deci, ai rotorului vom porni de la ecuatiile tehnice ale giroorizontului:



Putem concluziona ca in cazul in care cuplurile si ce actioneaza dupa axele inelelor de suspensie sunt nistecupluri perturbatoare, viteza unghiulara de deviatie a axei proprii de rotatie a giroscopului fata de o pozitie initiala este cu

atat mai mica cu cat momentul cinetic este mai mare. Dar cum momentul cinetic este , unde este momentul

de inertie al giroscopului, iar este viteza sa unghiulara in jurul acestei axe, rezulta necesitatea realizarii atat a unuimoment de inertie cat mai mare, cat si a unei viteze proprii de rotatie mare.

Rotoarele se pot imparti in doua grupe:

- rotoare simetrice;

- rotoare asimetrice;

De regula acestea au o forma aproximativ lenticulara, astfel incat, rotoarele sa se inscrie intr-o sfera cu diametrul apropiatde diametrul giromotorului.

Pentru proiectarea giromotorului din componenta giroorizontului voi alege modelul din figura c), acesta fiind unul de oconstructie speciala, astfel incat rotorul sa fie de constructie cilindrica, statorul sa fie montat in interiorul sau.

Schita simplificata a rotorului giroscopului este prezentata in fig. 3.4

Fig. 3.4

Performantele rotorului

Momentele perturbatoare ce actioneaza dupa axele inelelor de suspensie sunt in principal de origine mecanica.

Dintre cuplurile perturbatoare de origine mecanica, cele a caror pondere este hotaratoare sunt cuplurile datorate frecarilor inlagarele inelelor de suspensie si cele datorate frecarilor in lagarele inelelor de suspesie si cele datorate centrariinecorespunzatoare a giroscopului.



Cuplul perturbator datorat descentrarii giroscopului se poate diminua impunand conditii tehnologice de centrare cat

mai stricte, de regula se poate admite o precizie de centrare de valori apropiate de 5 .

In general momentele perturbatoare maxime apar dupa axa inelului exterior de suspensie, ele fiind proportionale cugreutatea nodului giroscopic si in cazul cel mai defavorabil se aduna, rezultand o viteza unghiulara de deriva maxima in juru laxei inelului interior de suspensie. Momentul perturbator dupa axa inelului interior de suspensie va fi mai mic, greutateagiroscopului fiind mai mica decat greutatea nodului giroscopic. Cum ne intereseaza viteza unghiulara de deriva maxima in

modul, notand cu aceasta viteza, iar cuplul perturbator maxim ce poate apare dupa axa inelului de suspensie cu ,se poate scrie tinand cont de forma ecuatiilor de precesie:

Pornind de la aceasta formula voi determina momentul cinetic al aparatului.

Deci .

Dupa cum am aratat, momentul perturbator este format din momentul dat de descentrare si cel dat de frecarea in lagare,

notate cu: si rezultand:

Notand cu greutatea nodului giroscopic si deplasarea centrului de greutate in raport cu punctul desuspensie , adica descentrarea giroscopului, momentul dat de descentrare este:

De regula se admite .

Greutatea nodului giroscopic este proportionala cu greutatea rotorului , adica:

unde, este un coeficient de proportionalitate care se poate considera in limitele .

Coeficientul de proportionalitate ales va avea valoare .

Momentul perturbator dat de frecarile in lagarele inelelor de suspensie se calculeaza cu relatia:

unde:

D - diametrul inelului interior de suspensie, ;



d - diametrul bilei rulmentului, ;

- coeficient de frecare de rostogolire, .

Revenind la expresia vitezei unghiulare de deriva se poate scrie:

Va rezulta:

Alegem:

;

Viteza unghiulara de deriva este o caracteristica ce se impune in functie de clasa de precizie a aparatului.

Acest aparat fiind un aparat de precizie medie, s-a admis o viteza unghiulara de precesie de aproximativ , adica:

Dimensionarea rotorului

Metoda de calcul a parametrilor giromotorului este urmatoarea:

S-a calculat viteza unghiulara de deriva datorata descentrarii giroscopului:



de unde rezulta:

,

unde este momentul cinetic al rotorului.

Tinand cont de forma aproximativa a rotorului prezentat in fig. 3.4, putem scrie momentul de

inertie sub forma:

unde:

- greutatea rotorului;

g - acceleratia gravitationala;

- raza exterioara a rotorului;

- raza interioara a rotorului.

Notand cu , coeficientul de proportionalitate intre raza interioara si raza exterioara rezulta:

,

unde:

.

In aceste conditii, tinand cont si de expresiile lui , , , se obtine:

Din relatiile anterioare obtinem urmatoarea formula pentru calculul razei exterioare a rotorului:



unde, am tinut cont de relatia:

.

Considerand , voi obtine urmatoarele valorii:

;

.

Raportul , respectiv da o informatie asupra repartitiei volumului giromotorului intre volant sielectromotorul de actionare.

De rezolvarea acestei probleme depinde:

- randamentul;

- puterea consumata;

- incalzirea giromotorului.

La variatia lungimii a volantului, mentinand constante diametrele si se modifica proportional greutatea simomentul cinetic al giromotorului. Cresterea lungimii este limitata de cresterea deformatiilor de temperatura produse degradientii termici si datorita inrautatirii proprietatilor dinamice ale aparatului din cauza cresterii momentului de inertie in raportcu axa inelului de suspensie.

Principala cauza de limitare a micsorarii o reprezinta scaderea randamentului electromotorului, se recomanda sa

se aleaga .

Voi alege . Astfel obtin lungimea rotorului ca fiind:

.

Folosind cele doua expresii ale momentului de inertie avem:

unde:

- greutatea specifica medie a materialului din care este confectionat rotorul

.

Deci vom obtine:



- greutatea rotorului

- greutatea intregului nod giroscopic

Momentul de inertie are expresia:

Momentul cinetic se calculeaza astfel:

Rezultatele obtinute sunt rezultate aproximative. pentru a imbunatati precizia vom tine cont de forma reala arotorului, prezentat in fig. 3.5, datele geometrice fiind urmatoarele:



Fig. 3.5

unde:

1 - arbore;

2 - copac;

3 - volant;

4 - miez rotor.



Rezolvand sistemul, se va obtine:

;

;

;

;

;

;

;

.

Calculul momentului de frecare aerodinamic

Datorita miscarii de rotatie, volantul giromotorului antreneaza si gazul aflat in interiorul girocamerei.

Procesele ce au loc in aceasta situatie pot fi evaluate cu ajutorul numarului Reynolds ( Re ).



Daca rotorul giromotorului se roteste in spatiu nelimitat, numarul Re se exprima prin relatia:

unde:

- viteza unghiulara de rotatie;

- raza maxima de rotatie;

v - vascozitatea cinematica a mediului, care exprima prin raportul:

unde:

- vascozitatea dinamica;

- densitatea gazului.

In cazul in care se rotoarele au o forma complexa, se defineste un numar local, prin relatia:

Chiar si in cazul rotoarelor simple cilindrice si sferice, caracterul curgerii de la un punct la altul este diferit si

corespunzator difera si numarul Reynolds local.

Stratul de gaze care se gaseste in imediata apropiere a suprafetei corpului in miscare este antrenat cu aceeiasiviteza. Viteza straturilor vecine este cu atat mai mica cu cat distanta este mai mare, anulandu-se la infinit.

Cu cresterea numarului , micsorarea vitezei fluxului de gaze este mai accentuata. La numere mari, viteza gazelorchiar in vecinatatea suprafetei in miscare este mult mai mica decat viteza acesteia.

La numere , dimensiunile fluxului de gaze in care se manifesta vascozitatea sunt foarte mici incomparatie cu dimensiunile rotorului, acest domeniu se numeste strat limita.

Conform legii lui newton, tensiunea tangentiala de frecare intre doua straturi vecine ale gazului in miscare se exprima prinrelatia:

unde:

- viteza liniara de miscare a gazului;



- distanta pana la suprafata corpului.

Daca se cunoaste se poate exprima momentul de frecare aerodinamica corespunzator suprafetei

elementare dispusa la distanta fata de axa de rotatie:

Caracterul curgerii in jurul rotorului poate fi laminar sau turbulent, ultimul fiind produs la viteze mari de rotatie.

Numarul critic , la care curgerea trece din regim laminar in regim turbulent pentru corpurile in miscare de rotatie

este exprimat implicit, iar variatia vitezei la trecerea de la un regim la altul este continua.

Aceasta trecere are loc intr-o gama larga de numere care, in cazul rotoarelor in forma de disc, variaza

intre , iar pentru rotoarele in forma de cilindru intre si .

Majoritatea giromotoarelor realizate, care functioneaza in aer au numere cuprinse

intre si , iar daca mediul utilizat este Heliu sau Hidrogen se va considera

.

Comparand aceste limite cu valoare lui se observa caracterul curgerii in giromotor la limita dintre laminar si turbulent,

la numere mici , curgerea este cvasisimilara.

In continuare vom prezenta separat cazul curgerii laminare cu si cazul curgerii aproape

turbulente cu . De regula pe suprafetele plane in forma de disc, curgerea este laminara, in timpce pe suprafetele cilindrice curgerea este turbulenta din cauza fortelor centrifuge.

Suprafetele pot avea diferite neuniformitati care genereaza zone de turbulenta, din aceasta cauza un rotor cu orificii pentru

suruburile de fixare a capacelor are momentul aerodinamic majorat cu , iar daca exista capete de surub aparente,

denivelate cu numai , majorarea momentului aerodinamic este de , cele doua valori fiind determinate la turatia

de .

O influenta mare asupra momentului aerodinamic o are uniformitatea suprafetelor care marginesc rotorul sinetezimea lor. De aceea, trebuie evitate pe cat posibil orice orificii sau denivelari pe aceste suprafete, mai ales la distantemari fata de axa de rotatie, in realitate rotoarele giromotoarelor functioneaza intr-un volum limitat.

Daca distanta dintre rotor si girocamera este mai mare decat raza volantului, atunci structura stratului de aer se poateconsidera ca si in cazul rotorului fara girocamera.

La micsorarea acestei distante pe peretele carcasei apare un strat limita, viteza fluxului de aer intre cele douastraturi limita are un anumit profil, gradientul de viteza fiind mai mic in straturile limita rezulta o micsorarea a momentului

aerodinamic, in aceste conditii, momentul aerodinamic depinde de distanta dintre rotor si girocamera.

Valorile optime ale lui sunt date de relatia pentru care rezulta momente aerodinamice minime,iar viteza fluxului de gaze dintre cele doua straturi limita se poate considera jumatate din viteza rotorului.



Daca se iau in considerare jocurile mici, straturile limita se influenteaza influenteaza reciproc, iar gradientul de viteza

creste. Pentru , profilul vitezelor intre rotor si girocamera devine liniar, iar momentul aerodinamic se

considera invers proportional cu marimea jocului. De regula nu se admit jocuri sub , fiind recomandat ca ele sa se

situeze intre limitele de .

In ceea ce priveste intrefierul, din motive electromagnetice el se ia in limitele de , distanta dintre

celelalte parti ale rotorului si carcasa este cuprinsa de regula in limitele .

Momentul aerodinamic pentru intreaga suprafata a rotorului se poate exprima astfel:

Pentru un grad de exprimare relativ mic, se poate pleca de la forta elementara de frecare pe suprafata rotorului:

unde:

- coeficient admisional de frecare a suprafetei rotorului in raport cu mediul gazos;

- viteza periferica a punctului rotorului ;

- densitatea mediului gazos in care se misca rotorul giromotorului.

Rezulta ca valoarea momentului aerodinamic elementar este:

Integrand se obtine:



unde:

- curba pe care o face integrarea;

- element de lungime

- distanta de la axa de rotatie la elemntul .

Pentru calculul coeficientului de frecare cu mediul gazos din girocamera, se tine cont de felul curgerii in stratul limita.

- daca curgerea are caracter laminar, coeficientul de frecare se calculeaza cu relatia:

- daca curgerea are caracter turbulent, coeficientul de frecare se va calcula astfel:

Voi considera ca in girocamera mediul gazos il va forma unul din gazele: aer, Hidrogen, Heliu.

In tabelul 3, vom prezenta parametrii acestor gaze in conditii normale:

.

Tabelul 3

Parametrul Aer Hidrogen Heliu

Masa specifica

Vascozitatea dinamica

Vascozitateacinematica

Calculand momentul de frecare pentru cele trei gaze vom obtine:

- pentru mediul gazos aer:



( curgere laminara );

;

.

- pentru mediul gazos Hidrogen:


;

.

- pentru mediul gazos Heliu:


;

.

Vom alege ca mediu gazos Heliu.

In concluzie momentul aerodinamic va avea valoarea:

Momentul de frecare din lagarul rotorului

Pierderile prin frecare din rulment reprezinta de la pana la din pierderile mecanice.

Calculul lor este foarte complex, din cauza unui numar mare de factori care intervin, si anume :

- calilatea si geometria suprafetelor de lucru;

- precizia de montaj;

- calitatea si cantitatea uleiului;

- viteza de rotatie;

- temperatura.



In rulment, momentul de frecare de rostogolire este suma momentelor de frecare intre bile, inele si separatori si intreseparatori si inele.

Parametrii rulmentilor ce influenteaza momentul de frecare sunt dimensiunile geometrice:

- diametrul interior si exterior;

- diametrul si numarul bilelor;

- raza pistei inelului interior.

Pentru unghiuri de control si la raporturi reale intre sarcina radiala si cea axiala preliminara, momentul defrecare practic nu depinde de sarcina radiala, ci este determinata doar de sarcina axiala.

Viteza de rotatie este un factor ce influenteaza esenta momentului de frecare al rulmentului, la majoritatea

giromotoarelor, momentul de frecare fiind mai mare de ori decat cel static.

La cresterea vitezei creste si frecarea de rostogolire si frecarea hidrodinamica, in special pentru

turatii .

Vascozitatea este un parametru important al uleiului, momentul de frecare este direct proportional cu vascozitatea la

puterea , vascozitatea depinzand la randul ei de temperatura.

Momentul de frecare in rulment se poate dubla cand se trece de la temperatura nominala de la temperatura

limita a gamei , care se poate inregistra la pornire. La temperaturi mai mari decat cea nominala,momentul de frecare se micsoreaza dar intr-un grad mai mic decat vascozitatea uleiului.

Intre dimensiunile rulmentului, suprasarcinile exterioare posibile, dimensiunile giromotorului, precum si incarcarea

preliminara exista o anumita interconditionare.

Aceasta legatura exista si intre momentul de frecare al rulmentilor si dimensiunile giromotorului. Avand in vedereaceasta interdependenta, s-a incercat reunirea acestor parametrii intr-o relatie aproximativa. Tinand cont de gamele relativinguste dintre aceste dimensiuni, se poate obtine o dependenta a momentului de frecare de dimensiunile principale ale

giromotorului si .

Se recomanda urmatoare formula pentru aprecierea preliminara a momentului de frecare, calcul necesar pentru aputea evalua puterea motorului electric de actionare:

Pentru:

;

;

.

voi obtine:



.

Am considerat raportul maxim pentru care momentul de frecare este maxim.

Pentru voi obtine momentul de frecare nominala:

.

Conform relatiei de mai sus s-a stabilit dependenta momentului de frecare de dimensiunea giromotorului si de vitezade rotatie, dependenta prezentata in fig. 3.6.

Fig. 3.6

Momentul motorului de actionare

Calculez momentul pe care trebuie sa-l dezvolte motorul de actionare al giroscopului din conditia respectarii timpuluide pornire impus, in acest scop se aplica ecuatia fundamentala a actionarii electrice:

unde:

- momentul motor;

- momentul rezistent.



Actionarea se face cu motor asincron si in acest caz momentul scade putincu crestera vitezei.

Voi presupune in continuare constant si consider momentul rezinstent de forma :

asa cum rezulta din relatiile :

unde:

Calculez variatia vitezei de rotatie a giroscopului pe timpul pornirii:

de unde rezulta:

Constanta de timp de pornire a giroorizontului:

Viteza unghiulara atinge din viteza de regim dupa un timp . Teoretic, dupa cum se observa din

formula lui , la viteza de regim:



se ajunge dupa un timp infinit.

Daca se impune timpul de pornire si daca se substituie in relatia constantei de timp , rezulta momentulmotorului ca fiind:

pentru:

;

;

.

Se impune timpul de pornire:

Efectuand calculele, am obtinut:

.

Calculul sistemului de actionare al cadrelor de urmarire

Cadrul de urmarire pentru ruliu este comun atat giroscopului de directie, cat si pentru cel de verticala, avandscopul de a mentine pozitia canonica a inelelor de suspensie ale giroscopului de verticala a axei inelului exterior desuspensie a giroscopului de cap.

La inclinarea axei de rotatie a cadrelor interioare fata de pozitia normala (perpendiculara pe axa giromotorului),transmitatorul inductiv transmite un semnal de dezacord la intrerea amplificatorului.

Semnalul amplificat se transmite la bobina de comanda a motorului de cuplu care reduce dezacordul rotind prin intermediulreductorului, linia de urmarire in inclinare pana cand axa cadrului interior revine la pozitia perpendiculara pe axa rotoruluigiroscopului.



Pentru siguranta actionarii motorului generator asupra cadrului de urmarire, in cazul unghiurilor de tangaj ale

avionului mai mari de , faza semnalului de comanda a traductorului inductiv se comuta cu ajutorul comutatoruluiamplasat pe axul exterior al cadrului cardanic.

Pentru actionarea cadrului de urmarire in inclinare, vom alege in prealabil un motor

(motor tip DID-2TA), cu urmatoarele caracteristici:

- tensiunea de excitatie: ;

- tensiunea de comanda: ;

- puterea la axul motorului: ;

- cuplul dat de motor: ;

- cuplul de pornire: ;

- viteza de mers in gol: .

Puterea la ax de 2W a acestui motor este suficienta, deoarece considerand ca puterea consumata in regim dinamic inreductor, in lagarele cadrului de urmarire si contactele electrice de alimentare nu depasesc puterea necesara accelerarii

cadrului de urmarire impreuna cu nodul giroscopic pana la viteza de rotatie necesara, rezulta:

.

Viteza de rotatie a cadrului de urmarire va fi:

.

Viteza de rotatie obtinuta este acoperitoare, pentru ca viteza de ruliu a avionului nu depaseste . Statorulmotorului ales, de tip asincron, bifazat cu comanda in amplitudine, are o infasurare de excitatie si doua de comanda, plasate

in opozitie, la un unghi de fata de infasurarea de excitatie. Rotorul este in scurtcircuit.

Cuplul dat de motor la arborele sau este:

unde:

- constanta motorului;



- viteza unghiulara la axul motorului;

- unghiul dintre infasurarea de comanda si cea de excitatie;

- se determina din relatia vitezei unghiulare de mers in gol.

Introducand formula obtinuta in relatia cuplului dat de motor, obtinem:

Cuplul de pornire se obtine din ultima relatie, pentru ;

deci:

In regim stabilizat puterea motorului este:

Raportul de transmisie al reductorului este:

si se inlocuieste in ultima relatie, rezultand:



Consideram ca in regim stabilizat nu depaseste si din ultima relatie rezulta:

Valoarea cuplului necesar in regim stabilizat nu trebuie sa depaseasca valoare cuplului pe care il poate da motorulconform caracteristicilor tehnice:

pentru va rezulta:

este corespunzator.

pentru va rezulta:

este necorespunzator.

Aleg pentru raportul de transmisie al reductorului o valoare rotunjita, , pentru care rezulta valoarea reala a

vitezei unghiulare a capului de urmarire in inclinare, din ecuatia:



Valoarea cautata este , intrucat este cea maiapropiata de valoarea impusa.

Sisteme de corectie

Exista o mare varietate de posibilitati tehnice de realizare a sistemelor de corectie care pot fi impartite in trei

grupe:

- sisteme de corectie pneumatice;

- sisteme de corectie mecanice;

- sisteme de corectie electrice.

In prezent se utilizeaza aproape exclusiv sistemele de corectie electrice, avandu-se in vedere faptul ca aparatelegiroscopice moderne sunt actionate electric.

Elementul sensibil pendular se realizeaza in doua variante principale:

a) tubular, cu trei electrozi din sarma si o picatura de Hg ca dispozitiv de contact (fig. 3.7);

b) in forma de cuva plata cu patru electrozi circulari, umpluta cu lichid electroconductor, avand

deasupra un spatiu liber (fig. 3.8).

Fig. 3.7

a) Pentru a sesiza variatiile giroscopului dupa axa transversala si dupa axa longitudinala a

aeronavei se prevad doua tuburi orientate de-a lungul celor doua axe, montarea lor facandu-se pe partea inferioara ainelului interior de suspensie.



Acest inel imbraca inelul giroscopic, motiv pentru care poarta numele de girocamera, daca axa giroscopului esteperfect verticala atunci picaturile de Hg din cele doua tuburi stau la mijlocul acestora, astfel nu se realizeaza contactul dintreelectrodul central si cel de la unul din capete.

Daca se produce o abatere a axei giroscopului de la verticala, picaturile de Hg se vor deplasa sub actiunea greutatii proprii,facand legatura intre electrodul central si cel de la unul din capete.

Fig. 3.8

1 - cuva;

2 - electrolit;

3 - aer;

4, 5, 6, 7 - electrozi periferici;

8 - electrod central.

b) Cea de a doua varianta de element sensibil asigura sesizarea atat a unghiurilor de tangaj,

cat si de ruliu. In acest scop cei patru electrozi se orienteaza astfel incat cei doi electrozi opusi sa fie dispusi dupa axalongitudinala a aeronavei, iar ceilalti doi dupa axa transversala a aeronavei.

Cuva in care se gasesc cei patru electrozi se monteaza tot pe partea inferioara a girocamerei.



Cand axa comutatorului pendular cu lichid coincide cu verticala locului, lichidul ocupa pozitia in care nu se realizeazalegaturi electrice intre contactul central si cele periferice (fig. 3.9).

Cand comutatorul pendular cu lichid are o inclinare fata de verticala cu un unghi ce depaseste valoarea unghiului limita de

precesie , lichidul electroconductor stabileste legatura electrica intre contactul central si contactul perifericcorespunzator sensului de inclinare.

Astfel se realizeaza inchiderea circuitului electric de comanda a motorului de corectie corespunzator (

sau ) care readuce ansamblul giroscopic in pozitia in care axa de rotatie proprie a giroscopului coincide cuverticala reala a locului.

Fig. 3.9

Motoarele de corectie

Sunt utilizate atat la corectia transversala cat si cea longitudinala, fiind folosite la transmiterea cuplului de corectie

la subansamblul giroscopic si la cel cardanic in scopul aducerii axei principale de rotatie a giroscopului in pozitie verticala.

Motoarele de corectie sunt motoare sincrone, bifazate reversibile, cu mai multi poli care functioneaza in regim de frana.Fiecare motor se compune din rotor si stator.

In motorul de corectie transversal, pachetul de tole al statorului este acoperit cu un aliaj de Al, care constituie o

infasurare in scurtcircuit de tipul ''colivie de veverita''.

In ancorele din rotorul motorului pentru corectia transversala sunt introduse doua infasurari de comanda montate in serie sio infasurare de excitatie. Punctul comun al celor doua infasurari de comanda se alimenteaza de la una din fazele retelei decurent alternativ trifazat de la bord in timp ce celelalte doua contacte ale infasurarii de comanda se conecteaza la cele douacontacte de lucru ale comutatorului pendular al carui electrod central se alimenteaza la a doua faza a retelei.

Statorul motorului de corectie transversala se fixeaza pe cadrul de urmarire, iar rotorul se fixeaza pe cadrul ceramic.

In motorul de corectie longitudinal infasurarea ''colivie de veverita'' este pe rotor.



In ancorele pachetului de tole din statorul motorului de corectie longitudinala sunt introduse trei infasurari, o infasurare deexcitatie si doua infasurari de comanda.

Statorul motorului de corectie longitudinala se fixeaza pe cadrul de urmarire iar rotorul se fixeaza pe cadrul cardanic.

Amplasarea rotorului in motoarele de corectie fata de stator se alege din considerente de ordin constructiv.

Rotorul motorului de corectie longitudinala este amplasat in exteriorul statorului iar rotorul motorului de corectie transversala

este amplasat in interiorul statorului.

La motoarele de corectie infasurarea de excitatie este decalata geometric cu fata de infasurarea decomanda, cu acelasi unghi sunt decalati pe faza si curentii care circula prin infasurari.

Infasurarea de excitatie a fiecarui motor de corectie este conectata la doua faze de curent alternativ, atunci cand in fiecareinfasurare de comanda a motorului de corectie circula curenti de aceiasi valoare, insa in sensuri diferite, in stator vor aparedoua campuri rotoare de sensuri cu aceiasi intensitate.

Aceste campuri, intersectand spirele in scurtcircuit ale infpsurari ''colivie de veverita'' a rotorului vor provoca doua cupluriegale si de sens opus. Cuplul rezultant al motorului de corectie va fi nul, astfel incat nu va exista nici un cuplu de corectie.

In momentul in care curentii din infasurari nu sunt egali, apare un cuplu de corectie, care aplicat asupra axei de

suspensie a ansamblului giroscopic, va obliga giroscopul sa tinda catre pozitia verticala. Comutatorul pendular cu lichid est emontat pe corpul giroscopului astfel incat doi dintre electrozii lui sunt dispusi dupa axa de rotatie a cadrului exterior desuspensie. Prin intermediul electrozilor comutatorului pendular cu lichid se alimenteaza bobinele de comanda ale

transmitatorului de moment montat dupa axa cadrului interior de suspensie in cazul canalului de corectie longitudinal.

Daca axa rotorului giroscopic isi mentine corectia dupa verticala, rezistenta de lucru intre cele doua brate este aceiasi si prin

urmare acelasi curent va trece prin cele doua bobine de comanda ale motorului de cuplu. Bobinele sunt cuplate in seriediferential si momentul rezultant dezvoltat de motor va fi nul.

Abaterea giroscopului de la verticala pe axa de sensibilitate a comutatorului pendular cu lichid va duce la

deplasarea lichidului electrolitic, ca urmare in una din bobinele de comanda ale transmitatorului de moment, curentul semicsoreaza iar in cealalta creste. Rezulta ca motorul de corectie va obliga giroscopul sa precisioneze in pozitie verticala.

Odata cu cresterea unghiului sau abaterii giroscopului de la verticala creste si momentul de corectie, la atingerea unghiului

de , momentul dezvoltat va atinge valoarea maxima.

Schema electrica a canalului de corectie transversala



Fig. 3.10

- bobinele de comanda ale motorului de corectie;

- bobina de excitatie a motorului;

CP - comutator pendular;

M - motor de corectie;

RL - rezistor pentru cuplarea corectiei;

Schema electrica a canalului de corectie longitudinala



Fig. 3.11

- bobinele de comanda ale motorului de corectie;

- bobina de excitatie a motorului;

CP - comutator pendular;

M - motor de corectie;

RL - rezistor pentru cuplarea corectiei;

- rezistente pentru adaptarea vitezei de corectie.

Momentul de corectie

Determinam viteza maxima de deviatie a verticalei locului fata de un reper inertial datorata rotatiei

Pamantului si deplasarii avionului.

Viteza unghiulara maxima de deviatie a verticalei este pentru care produsul este maxim:

pentru:



;

;

va rezulta:

In continuare calculam viteza maxima de rotatie a axei giroscopului sub actiunea sistemului de corectie pentrucompensarea derivei giroscopului si rotatiile verticale:

Aceasta viteza de corectie nu poate compensa decat viteza maxima de deviatie a giroscopului de verticala cepoate dupa una din axele inelelor de suspensie, dar daca sistemul de corectie poate realiza aceiasi viteza de corectie sidupa axa celuilalt inel de suspensie, viteza proprie de deviatie a axei proprii a giroscopului de verticala va fi completcompensata.

De aceeia voi impune sistemului de corectie sa realizeze aceiasi viteza maxima de corectie in jurul ambelor inele desuspensie. Identitatea canalelor de corectie se realizeaza de altfel, la majoritatea aparatelor giroscopice de verticala, in jurultipizarii elementelor componente.

Caracteristica sistemului de corectie (dependenta dintre unghiul de deviatie si momentul de corectie aplicat) va fi detip releu, aceasta caracteristica este data de fapt de caracteristica comutatorului pendular cu Hg. Momentul de corectie

necesar sa fie aplicat dupa axele inelelor de suspensie pentru a asigura precesia giroscopului cu viteza , este:

Ecuatiile giroscopului de verticala in prezenta sistemului decorectie

Voi determina ecuatiile de miscare ale giroscopului in prezenta sistemului de corectie, pentru aceasta consider un

triedru de referinta legat de giroscop si care participa la miscarea in jurul axei proprii de rotatie si pe care il notam cu ,

si un referential legat de Pamant notat cu , consideram ca in momentul initial cele doua referentiale suntsuprapuse.



Ca urmare a vitezelor unghiulare ce apar dupa axele inelelor de suspensie, triedrul legat de giroscop va ocupa la unmoment dat o pozitie deviata fata de referentialul legat de Pamant.

Pentru a determina ecuatiile de miscare plecam de la ecuatiile de precesie ale giroscoapului, care sunt:

unde si sunt vitezele unghiulare de deviatie ale axei proprii de rotatie a giroscopului fata de un triedrul inertial, raportat

la triedrul ; , si , sunt momentele de corectie, respectiv momentele rezistente dupa axele desuspensie.

Expresiile componentelor vitezei unghiulare dupa axa , respectiv sunt:

(a)

La scrierea proiectiilor am avut in vedere unghiurile si sunt mici.

Momentele de corectie au expresiile:

in care si sunt unghiurile care determina inclinarea axei a giroscopului fata deverticala aparenta, iar marimile:

(b)

sunt unghiurile care precizeaza deviatia verticalei aparenta fata de verticala reala din cauza acceleratiilor , .

Functia semn ia urmatoarele valori:



pentru

pentru

Tinand cont de relatiile (a), (b) si de precizarile facute, ecuatiile de precesie devin:

simplificand prin K va rezulta:

unde , sunt vitezele unghiulare de precesie datorate momentelor constante de corectie

si aplicate dupa axele inelelor de suspensie, iar , reprezinta vitezele unghiulare de

precesie datorate momentelor , .

Utilizand notatiile si , ecuatiile de miscare vor fi:

Vom considera in continuare ca momentele rezistente sunt datorate numai frecarilor din lagare.

Valoarea momentelor de frecare uscata in lagarele inelelor de suspensie o consider constanta, semnul lor depinzand

de semnul vitezelor unghiulare si :

In acest caz relatia (a) devine:



unde am notat: , care sunt vitezele de precesie corespunzatoare momentelor defreacare din lagarele inelelor de suspensie. Functia semn are valorile:

Vitezele unghiulare sunt exprimate prin relatiile:

Pentru calculul acceleratiilor determinam mai intai componentele vitezei absolute a avionului fata de un referential inertial,

dupa axele triedrului considerand:

rezulta:

Termenul reprezinta viteza de transport datorata rotatiei diurne a Pamantului.

Acceleratia absoluta a punctului de suspensie a giroscopului va fi:

unde este viteza unghiulara a referentialului legat de Pamant, data de rotatia Pamantului si de viteza dezbor.



Din relatiile:

rezulta:

Acceleratia gravitatiei depinde de latitudine, conform relatiei aproximative:

unde:

, reprezinta acceleratia greutatii la ecuator.

.

Daca se are in vedere si acceleratia centripeta datorata rotatiei Pamantului, iar , se obtin

urmatoarele componente ale acceleratiei greutatii dupa axele triedrului :



Definind acceleratia aparenta , obtin componentele acesteia dupa axele triedrului :

Avem si relatia:

Aplicand relatiile de transformare de la referentialul la referentialul , vom obtine:

Deci am obtinut acceleratiile dupa axele triedrului :

unde:

- este acceleratia tangentiala;

- acceleratia centripeta datorata curburii curburii suprafetei Pamantului.

Revenind la ecuatiile de miscare ale giroscopului, fac precizarea ca vitezele unghiulare ce apar dupa cele douaaxe ale inelelor de suspensie, datorate momentelor rezistente, sunt formate din cate doua componente:



- una datorata momentului perturbator dat de descentrarea giroscopului;

- datorata momentului de frecare in lagarele inelelor de suspensie.

Momentul dat de descentrarea giroscopului este permanent constant in directie si sens.

Erorile statice ale giroscopului

Erorile statice sunt cauzate de centrarea imperfecta a giroscopului, de nesimetria momentelor de frecare, demomentele aplicate pentru compensarea influentei rotatiei Pamantului si a deplasarii aeronavei, etc.

Giroorizonturile cu corectie radiala puternica , sunt cele mai avantajoase aparate giroscopice deoarece nuprovoaca erori suplimentare pe timpul executarii evolutiilor de zbor prin deplasarea inferioara a centrului de masa.Pendularea inferioara este admisa numai in limitele tolerantelor de fabricatie. Din cauza deplasarii centrului de masa dupa

directia axelor inelelor de suspensie apare un moment static .

In regim stabilizat este echilibrat de momentul de corectie:

Punand conditia rezulta eroarea statica provocata de momentul :

De aici se poate concluziona ca eroarea statica este invers proportionala cu tangenta unghiului de panta alcaracteristicii de corectie si nu depinde direct de valoarea momentului cinetic.

Daca impartim un moment cinetic la relatia de mai sus, obtinem:

unde reprezinta viteza de deriva ce poate avea valori de pana la , iar se ia de ,

rezulta , deci se produc erori sesizabile.

Eroarea produsa datorita rotatiei verticale reale se calculeaza inlocuind in relatia de mai sus pe cu viteza de rotatiemaxima a verticalei:



unde, daca se ia , poate atinge valori de .

Eroarea statica se scrie acum sub forma:

Erorile datorate regimului de zbor

a) Zbor rectiliniu si uniform

Vom presupune ca aeronava se deplaseaza rectiliniu si uniform, deci fara acceleratii sau viraje, cu ambele canale

conectate.

Luand in considerare modelul sferic al Pamantului, traiectoria de zbor va fi pe ortodroma sau loxodroma.

Cunoscand expresiile:

acceleratiile vor fi:

Ecuatiile determina deviatia verticalei aparente fata de verticala reala cu unghiurile date de relatiile:

Sistemul va fi:



Sistemul reda miscarea giroscopului catre pozitia de echilibru date de coordonatele pentru care se anuleaza momentele de

corectie.

In cazul zborului pe loxodroma, capul ramane constant variind valorile si precum si viteza aeronavei, seobtin diverse valori ale erorii de navigatie.

b) Zbor rectiliniu accelerat

Vom lua in calcul doar termenii influentati de acceleratiile longitudinale. Se va modifica un singur termen si

anume , aparand doar in ecuatia pentru canalul longitudinal, ecuatia poate fi scrisa astfel:

(a)

Presupunem ca atunci cand aeronava intra in zbor rectiliniu accelerat nu exista erori.

Va rezulta si din ecuatia (a) vom avea , deci giroscopul va avea o miscare de precesiecatre directia verticalei aparente, care este inclinata catre directia de zbor.

Axa giroscopului va avea un unghi de rotatie fata de verticala aparenta:

(b)

care este solutia ecuatiei (a).

Eroarea va fi maxima daca acceleratia ''a'' are o astfel de valoare incat pe timpul cat dureaza zborul axagiroscopului se suprapune peste directia verticalei aparente.

In ecuatia (b) vom inlocui pe '' '' cu '' '' si pe '' '' cu '' '' :



rezulta:

unde este acceleratia pentru eroarea maxima.

Pentru acceleratii , durata se micsoreaza.

Pentru acceleratii , axa giroscopului se suprapune peste verticala aparenta.

Atunci cand exista acceleratii longitudinale variabile, erorile giroorizontului sunt mai mari decat in cazul examinat

mai inainte. Eroarea maxima se obtine de la o variatie de viteza, viteza de precesie a giroscopului este egala cu vitezade rotatie a verticalei aparente.

Putem impune ca intreruperea corectiei sa se efectueze la acceleratii mai mari de si cu o durata mai

mare de . Pentru aceasta, pe corpul inelului exterior de suspensie vor fi plasate doua intrerupatoare cu lichid legate inserie si conectate la intrarea unui releu de timp. Axa de sensibilitate a intrerupatoarelor cu lichid este dispusa dupa proiectialongitudinala a aeronavei in plan orizontal.

In lipsa acceleratiilor longitudinale, bula de aer in cele doua tuburi cu lichid nu atinge contactele. In extremis,

corectia va fi introdusa considerand , astfel ca semnalul de corectie va depinde doar de viteza aeronavei ,

latitudinea si unghiul de tangaj .

Procesul de Fabric a Tie Al 400k Ax Giroscop

Documents

Transcript of Procesul de Fabric a Tie Al 400k Ax Giroscop