Ws6 a vibrate2 рус

Havard Engineering Inc. 1

ЗАСЕДАНИЕ 6: ВИБРАЦИЯ И КОНТРОЛЬ – ОДИНОЧНЫЕ ПРОВОДА

МЕХАНИКА ЭОЛОВОЙ ВИБРАЦИИ ИЗМЕРЕНИЕ ВИБРАЦИИ ПРЕДСКАЗАНИЕ НАЧАЛА РАЗВИТИЯ

ПРОЦЕССА УСТАЛОСТНОГО РАЗРУШЕНИЯ

РАЗРАБОТАННЫЙ ПРИМЕР АНАЛИЗА ПРОЦЕССА РАЗРУШЕНИЯ

КОНТРОЛЬ ЗА ВИБРАЦИЕЙ ПРОВОДОВ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ГАСИТЕЛЕЙ


ЭОЛОВА ВИБРАЦИЯ ОДИНОЧНЫХ ПРОВОДОВ

ВЕТРОВОЕ ВОЗДЕЙСТВИЕ НА ПРОВОД, НАЧИНАЯ С НАРУЖНОЙ ПОВЕРХНОСТИ И КОНЧАЯ ВНУТРЕННЕЙ ЕГО ПОВЕРХНОСТИ

СРЫВ ВЕТРОВЫХ ВИХРЕЙ ВЫЗЫВАЕТ ДЕЙСТВИЕ ПЕРИОДИЧЕСКИХ СИЛ, НАПРАВЛЕННЫХ ПЕРПЕНДИКУЛЯРНО ВЕТРОВОМУ ПОТОКУ

НА РИСУНКЕ 6-1 ПОКАЗАНЫ ВЕТРОВОЙ ВИХРЬ И ПЕРИОДИЧЕСКИ МЕНЯЮЩИЕСЯ СИЛЫ, ДЕЙСТВУЮЩИЕ НА ПРОВОД


ЧАСТОТА СРЫВА ВИХРЕЙ

ЧАСТОТА СРЫВА ВИХРЕЙ ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ ПО СООТНОШЕНИЮ СТРУХАЛЯ:

f SV

Dvs N

ГДЕ: fvs = ЧАСТОТА СРЫВА ВИХРЕЙ (Гц)

SN = ЧИСЛО СТРУХАЛЯ (~0.2)

V = СКОРОСТЬ ВЕТРА (м/с) D = ДИАМЕТР ПРОВОДА (м)


РИСУНОК 6-1

ПЕРИОДИЧЕСКИ МЕНЯЮЩИЕСЯ

НАПРАВЛЕННЫЕ ВВЕРХ И ВНИЗ СИЛЫ, ДЕЙСТВУЮЩИЕ НА

ЦИЛИНДР ВСЛЕДСТВИЕ СРЫВА

ВИХРЯ


ЭОЛОВА ВИБРАЦИЯ ОДИНОЧНЫХ

ПРОВОДОВ (ПРОДОЛЖЕНИЕ) СОБСТВЕННЫЕ ЧАСТОТЫ ВИБРАЦИИ ПРОВОДА ЗАВИСЯТ ОТ: ДЛИНЫ ПРОЛЕТА l (м) ТЯЖЕНИЯ T (Н) МАССЫ ПРОВОДА m (кг/м)

СОГЛАСНО: fn

l

T

mn 2

ГДЕ n ЕСТЬ ЧИСЛО ПЕТЕЛЬ КОЛЕБАНИЙ В ПРОЛЕТЕ


ВХОДНАЯ ЭНЕРГИЯ ВЕТРА, ДЕЙСТВУЮЩАЯ НА КОЛЕБЛЮЩИЙСЯ ПРОВОД

В Х О Д Н А Я Э Н Е Р Г И Я В Е Т Р А , P , Д Е Й С Т В У Ю Щ А Я Н А К О Л Е Б Л Ю Щ Е Й С Я П Р О В О Д , О Б Ы Ч Н О О П Р Е Д Е Л Я Е Т С Я К А К :

PP

l D ff u n c

X

D

a

4 3

Г Д Е :

P a = С Р Е Д Н Я Я М О Щ Н О С Т Ь , П О С Т У П А Ю Щ А Я Н А

П Р О В О Д ( В а т т ы )

l = Д Л И Н А П Р О В О Д А ( ф у т ы )

D = Д И А М Е Т Р П Р О В О Д А ( д ю й м ы )

f = Ч А С Т О Т А В И Б Р А Ц И И ( Г е р ц ы )

P = У Д Е Л Ь Н А Я М О Щ Н О С Т Ь В Е Т Р А ( В а т т ы - ф у т ы -

1 / д ю й м ы 4 - Г е р ц 3 )

X = А М П Л И Т У Д А В И Б Р А Ц И И ( о т н у л я д о м а к с и м у м а )

( д ю й м ы )


ЭОЛОВА ВИБРАЦИЯ ОДИНОЧНЫХ ПРОВОДОВ (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

ЕСЛИ ЧАСТОТА СРЫВА ВИХРЯ ПРИМЕРНО РАВНА ОДНОЙ ИЗ СОБСТВЕННЫХ ЧАСТОТ КОЛЕБАНИЙ ПРОВОДА, ТОГДА КОЛЕБАНИЯ НАЧНУТСЯ

АМПЛИТУДА КОЛЕБАНИЙ БУДЕТ ВОЗРАСТАТЬ ДО ТЕХ ПОР, ПОКА ВХОДНАЯ ЭНЕРГИЯ ВЕТРА НЕ СБАЛАНСИРУЕТСЯ САМОДЕМПФИРОВАНИЕМ ПРОВОДА И ГАСИТЕЛЯМИ ВИБРАЦИИ, УСТАНОВЛЕННЫМИ НА ЛИНИИ



ВООБЩЕ, ДЛЯ ДАННОЙ СИСТЕМЫ ПРОВОДОВ ЧАСТОТА ВИБРАЦИИ ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ

СКОРОСТЬЮ ВЕТРА АМПЛИТУДА ВИБРАЦИИ

ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ СПОСОБНОСТЬЮ К ДЕМПФИРОВАНИЮ ВСЕЙ СИСТЕМЫ



НЕОБЫЧНАЯ КОМБИНАЦИЯ ЕДИНИЦ ИЗМЕРЕНИЯ ЭТО РЕЗУЛЬТАТПРИНЯТЫХ КОНВЕНЦИЙ, СВЯЗАННЫХ С ПРОБЛЕМАМИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

ЕСЛИ ПРОВОД ВИБРИРУЕТ, ТО ПРЕДПОЛАГАЕТСЯ, ЧТО КОЛЕБАНИЯ ИМЕЮТ СИНУСОИДАЛЬНУЮ ФОРМУ


РИСУНОК 6-2

ЭНЕРГИЯ ВЕТРА, ПЕРЕДАВАЕМАЯ

ПРОВОДУ, ВЫЗЫВАЕТ ЕГО

КОЛЕБАНИЯ СИНУСОИДАЛЬН-

ОЙ ФОРМЫ, ИЗМЕРЕНИЯ

КОТОРЫХ ПРОВОДЯТСЯ В

АЭРОДИНАМИЧЕ-СКИХ ТРУБАХ

ОТНОСИТЕЛЬНАЯ АМПЛИТУДА A/D


ЭНЕРГИЯ ВЕТРА

БОЛЬШИНСТВО ДАННЫХ НА РИСУНКЕ 6-2 ПОЛУЧЕНО ПРИ ИСПЫТАНИЯХ НА ГЛАДКИХ ЦИЛИНДРАХ

РАЗБРОС ДАННЫХ, ПОЛУЧЕННЫХ ПРИ ИЗМЕРЕНИЯХ НА СУЩЕСТВУЮЩИХ АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ ТРУБАХ, СОСТАВЛЯЕТ ПРИМЕРНО ОТ 2 ДО 1

ДАННЫЕ О ВХОДНОЙ МОЩНОСТИ, ПОСТУПАЮЩЕЙ НА СТАНДАРТНЫЕ ПРОВОДА И ПРИВЕДЕННЫЕ В CEA ПРОЕКТЕ № 177 T 510, АНАЛОГИЧНЫ ДАННЫМ ДЛЯ КРУГЛЫХ ЦИЛИНДРОВ


ЭОЛОВА ВЕТРОВАЯ ЭНЕРГИЯ, ИЗМЕРЕННАЯ В ПОЛЕВЫХ УСЛОВИЯХ

В CEA ПРОЕКТЕ № 146 T 328 ДАЕТСЯ ОЦЕНКА ВХОДНОЙ ВЕТРОВОЙ ЭНЕРГИИ, ДЕЙСТВУЮЩЕЙ НА ПРОВОДА И ИЗМЕРЕННОЙ В ПОЛЕВЫХ УСЛОВИЯХ

РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ, КОТОРЫЕ БЫЛИ ПРОВЕДЕНЫ НА ОТКЛЮЧЕННОЙ ТРЕХ ПРОЛЕТНОЙ ИСПЫТАТЕЛЬНОЙ ЛИНИИ НА ОСТРОВЕ МАГДАЛЕНА И В ЗАЛИВЕ РЕКИ СВЯТОГО ЛОУРЕНСА В ТЕЧЕНИЕ ПЯТИ- ВОСЬМИ НЕДЕЛЬНЫХ ПЕРИОДОВ ИСПЫТАНИЙ, ПРИВЕДЕНЫ НА РИСУНКЕ 6-3


РИСУНОК 6-3 СХЕМА ИСПЫТАТЕЛЬНОГО СТЕНДА НА

ОСТРОВЕ МАГДАЛЕНА

ОПОРА ОПОРА ОПОРА ОПОРА

НАГРУЗОЧНАЯ ЯЧЕЙКА

НАГРУЗОЧНАЯ ЯЧЕЙКА 1

ИЗМЕРИТЕЛЬНАЯ КОМНАТА АНЕМОМЕТР

ПОЛОЖЕНИЕ 2

ПОЛОЖЕНИЕ


ЭОЛОВА ВЕТРОВАЯ ЭНЕРГИЯ, ИЗМЕРЕННАЯ В ПОЛЕВЫХ УСЛОВИЯХ

(ПРОДОЛЖЕНИЕ)

ТЯЖЕНИЕ БЫЛО УСТАНОВЛЕНО БЛИЗКО К ЗНАЧЕНИЮ 20% ОТ ПРЕДЕЛА ПРОЧНОСТИ ПРОВОДА НА РАЗРЫВ, И КОНТРОЛИРОВАЛОСЬ НА ВСЕМ ПРОТЯЖЕНИИ ПРОВОДА ЛИНИИ ПОСРЕДСТВОМ НАГРУЗОЧНОЙ ЯЧЕЙКИ

АМПЛИТУДЫ И ЧАСТОТЫ ВИБРАЦИИ ДЛЯ ЧЕТЫРЕХ РАЗМЕРОВ ПРОВОДОВ ОПРЕДЕЛЯЛИСЬ В ПОЛЕВЫХ УСЛОВИЯХ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ САМОПИСЦЕВ ВИБРАЦИИ (БЕЗ ГАСИТЕЛЕЙ НА ПРОВОДАХ)

САМОДЕМПФИРУЮЩИЕ СВОЙСТВА ПРОВОДОВ ОПРЕДЕЛЯЛИСЬ В ЛАБОРАТОРНЫХ УСЛОВИЯХ


КОНТРОЛЬ ВИБРАЦИИ КАК ПОКАЗАНО НА РИСУНКЕ 6-4

ПРОВОДИЛИСЬ ИЗМЕРЕНИЯ: ВЕРТИКАЛЬНОГО ДВИЖЕНИЯ ПРОВОДА

ОТНОСИТЕЛЬНО ПОДДЕРЖИВАЮЩЕГО ЗАЖИМА В 89 мм (3.5 дюймах) ОТ ПОСЛЕДНЕЙ ТОЧКИ КОНТАКТА, ИСПОЛЬЗУЯ ДАТЧИКИ ДЕФОРМАЦИИ

ЭТО НОРМАЛЬНАЯ СТАНДАРТНАЯ МЕТОДИКА IEEE ИЗМЕРЕНИЯ ВИБРАЦИИ ПРОВОДА

ВЕРТИКАЛЬНОГО ДВИЖЕНИЯ ПРОВОДА В ТОЙ ЖЕ САМОЙ ТОЧКЕ, ИСПОЛЬЗУЯ ПЬЕЗОРЕЗИСТИВНЫЕ АКСЕЛЕРОМЕТРЫ


РИСУНОК6-4: МЕСТА УСТАНОВКИ АКСЕЛЕРОМЕТРОВ В ПОДДЕРЖИВАЮЩЕМ ЗАЖИМЕ ДЛЯ КОНТРОЛЯ ЗА

ВХОДНОЙ ЭНРГИЕЙ ВЕТРА

ЗАЖИМ

ПРОЛЕТ 457 МЕТРОВ


КОНТРОЛЬ ВИБРАЦИИ (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

НА РИСУНКАХ 6-4 И 6-5 ПОКАЗАНЫ: ПРОДОЛЬНОЕ, ПОПЕРЕЧНОЕ И

ВРАЩАТЕЛЬНОЕ ДВИЖЕНИЯ ПОДДЕРЖИВАЮЩЕГО ЗАЖИМА

АБСОДЮТНОЕ ВЕРТИКАЛЬНОЕ ДВИЖЕНИЕ ПРОВОДА В 1 МЕТР (39.4 дюйма) ОТ ЦЕНТРА ПОДДЕРЖИВАЮЩЕГО ЗАЖИМА

ВЕРТИКАЛЬНАЯ НАГРУЗКА ПРИКЛАДЫВАЛАСЬ К ГИРЛЯНДЕ ИЗОЛЯТОРОВ


РИСУНОК6-5

МЕСТА УСТАНОВКИ

АКСЕЛЕРОМЕТРА И ДАТЧИКА

ИЗГИБНОЙ АМПЛИТУДЫ AMPLITUDE В

ПОДДЕРЖИВАЮЩЕМ ЗАЖИМЕ ДЛЯ

КОНТРОЛЯ ВХОДНОЙ ВЕТРОВОЙ ЭНЕРГИИ

ОПОРА

ПРОЛЕТ 274 МЕТРА

НАГРУЗОЧНАЯ ЯЧЕЙКА


КОНТРОЛЬ ВЕТРОВЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

ПРОВОДИЛИСЬ ИЗМЕРЕНИЯ: СКОРОСТИ ВЕТРА НАПРАВЛЕНИЯ ВЕТРА УГОЛ ПОДЪЕМА

ИСПОЛЬЗОВАЛИСЬ ТРИ АНЕМОМЕТРА ПРОПЕЛЛЕРНОГО ТИПА: ДВА НА ОГОЛОВНИКЕ ОПОРЫ ОДИН НА ВЫСОТЕ ПОДВЕСКИ ПРОВОДА В

СЕРЕДИНЕ ПРОЛЕТА ВЫБОРКА ВСЕХ ДАННЫХ ПРОИЗВОДИЛАСЬ

В 5-ТИ МИНУТНЫХ ИНТЕРВАЛАХ


РИСУНОК 6-6

РОЗА ВЕТРОВ, ПОКАЗЫВАЮЩАЯ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ПО СКОРОСТИ И НАПРАВЛЕНИЮ

ВЕТРА В ТЕЧЕНИЕ ДВУХ МЕСЯЦЕВ

НА ИСПЫТАТЕЛЬ-НОМ СТЕНДЕ НА


РАДИАЛЬНЫЙ МАСШТАБ


РИСУНОК 6-7 ГРАФИК ЗАВИСИМОСТИ ВЕРОЯТНОСТИ ОТ СРЕДНИХ ЗНАЧЕНИЙ СКОРОСТИ ВЕТРА В км/ч НА ИСПЫТАТЕЛЬНОМ СТЕНДЕ НА



КОНТРОЛЬ ВЕТРОВЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

ОБРАЗЦЫ ВЕТРОВЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ, ВЗЯТЫЕ В ТЕЧЕНИЕ ДВУХ МЕСЯЧНОГО ПЕРИОДА ИСПЫТАНИЙ, ПРЕДСТАВЛЕНЫ В ВИДЕ ГРАФИКА ВЕРОЯТНОСТИ ОТ СКОРОСТИ ВЕТРА НА РИСУНКЕ 6-7

НА ЭТОЙ ГРАФИЧЕСКОЙ ЗАВИСИМОСТИ ВЫДЕЛЯЕТСЯ ПИК ВОКРУГ ЗНАЧЕНИЙ СКОРОСТИ ВЕТРА ОТ 15 ДО 25 км/ч. (10-16 миль в час) И ПОСТЕПЕННОЕ СНИЖЕНИЕ С КАЖДОЙ СТОРОНЫ ЭТОГО ПИКА


КОНТРОЛЬ ВЕТРОВЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

МАКСИМАЛЬНОЕ ЗАПИСАННОЕ ЗНАЧЕНИЕ СКОРОСТИ ВЕТРА СОСТАВЛЯЕТ 74 км/ч (46 миль в час)

УСТАНОВЛЕНО, ЧТО В ЭКСПЕРИМЕНТАХ НА ЭТОМ СТЕНДЕ СКРОСТИ ВЕТРА БЫЛИ НАМНОГО ВЫШЕ СРЕДНИХ ЗНАЧЕНИЙ СКОРОСТИ ВЕТРА


ТУРБУЛЕНТНОСТЬ ВЕТРА ИНТЕНСИВНОСТЬ ТУРБУЛЕНТНОСТИ, I, ПРЕДСТАВЛЯЕТ СОБОЙ ИЗМЕРЕНИЕ ВАРИАЦИИ СКОРОСТИ ВЕТРА В ПРОЦЕНТНОМ ОТНОШЕНИИ К СРЕДНЕЙ СКОРОСТИ ВЕТРА:

Iv

V

ГДЕ: v u u u 12

22

32

V СРЕДНЯЯ СКОРОСТЬ НЕЗАВИСМО ОТ НАПРАВЛЕНИЯ


РИСУНОК 6-8 ИНТЕНСИВНОСТЬ ТУРБУЛЕНТНОСТИ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ СРЕДНЕЙ СКОРОСТИ ВЕТРА, ЗАПИСАННОЙ В ТЕЧЕНИЕ ДВХ МЕСЯЧНОГО

ПЕРИОДА ИСПЫТАНИЙ


ТУРБУЛЕНТНОСТЬ ВЕТРА (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

ПРИ НИЗКОЙ ТУРБУЛЕНТНОСТИ УРОВНИ ВИБРАЦИИ ВОЗРАСТАЮТ, А ПРИ ВЫСОКОЙ ТУРБУЛЕНТНОСТИ ОТМЕЧАЕТСЯ ТЕНДЕНЦИЯ К СНИЖЕНИЮ ВИБРАЦИИ

ТУРБУЛЕНТНОСТЬ СИЛЬНО ЗАВИСИТ ОТ НЕРОВНОСТЕЙ ТЕРРИТОРИЙ ХОЛМЫ, ЛЕСА И ГОРОДА ПРИВОДЯТ К

ВЫСОКОЙ ТУРБУЛЕНТНОСТИ И НИЗКОЙ ВИБРАЦИИ

ВОДОЕМЫ, ОТКРЫТЫЕ ПРОСТРАНСТВА ДАЮТ НИЗКУЮ ТУРБУЛЕНТНОСТЬ И ВЫСОКУЮ ВИБРАЦИЮ


РИСУНОК 6-9 ТИПИЧНАЯ ЗАПИСЬ ЭОЛОВОЙ ВИБРАЦИИ ПРОВОДА


ЗАПИСИ ЭОЛОВОЙ ВИБРАЦИИ

НА РИСУНКЕ 6-9 ПОКАЗАН ОБРАЗЕЦ ЭОЛОВОЙ ВИБРАЦИИ

ВАРИАЦИЯ АМПЛИТУДЫ В ТЕЧЕНИЕ ДВУХ СЕКУНДНОЙ ЗАПИСИ МОЖЕТ БЫТЬ ВИДНА В ФОРМЕ БИЕНИЙ

БИЕНИЯ ПРИМЕР ПОКАЗЫВАЕТ МАКСИМАЛЬНОЕ ЗНАЧЕНИЕ

ОТ ПИКА ДО ПИКА, РАВНОЕ 18.3 микрометра ИМЕЕТСЯ 31 ПЕРЕСЕЧЕНИЕ ОСИ, ДАВАЯ СРЕДНЮЮ

ЧАСТОТУ, РАВНУЮ 7.75 Гц


РИСУНОК 6-10: ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ СПЕКТР ТИПИЧНОЙ ЭОЛОВОЙ ВИБРАЦИИ ПРОВОДА


ЗАПИСИ ЭОЛОВОЙ ВИБРАЦИИ (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ СПЕКТР ЗАПИСИ ТОЙ ЖЕ САМОЙ ВИБРАЦИИ ПРЕДСТАВЛЕН НА РИСУНКЕ 6-10

ОН ПОКАЗЫВАЕТ, ЧТО СИГНАЛ НАХОДИТСЯ В УЗКОЙ ПОЛОСЕ ЧАСТОТ

ЭТО ТИПИЧНАЯ ЭОЛОВА ВИБРАЦИЯ, ЗАПИСАННАЯ НА ЛИНИЯХ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ


РИСУНОК 6-11: ГРАФИК ЗАВИСИМОСТИ АМПЛИТУДЫ ЭОЛОВОЙ ВИБРАЦИИ В ПУЧНОСТИ ОТ ЧАСТОТЫ



ЗАПИСИ ВИБРАЦИИ РАЗДЕЛЯЛИСЬ НА ПОЛОСЫ ЧАСТОТ ШИРИНОЙ ПО 1 Гц, ЧТОБЫ ПОЛУЧИТЬ ИХ ЧАСТОТНОЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ

НА РИСУНКЕ 6-11 ПОКАЗАН ПРИМЕР РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ВИБРАЦИИ В ФОРМЕ СРЕДНЕКВАДРАТИЧНОГО СМЕЩЕНИЯ КОЛЕБАНИЙ В ПУЧНОСТИ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ЧАСТОТЫ ЭТО АМПЛИТУДА В СВОБОДНОЙ ПЕТЛЕ

КОЛЕБАНИЙ В ТОЧКЕ, УДАЛЕННОЙ ОТ ПОДДЕРЖИВАЮЩЕГО ЗАЖИМА



НА РИСУНКЕ ПОКАЗАНЫ БОЛЬШИЕ АМПЛИТУДЫ КОЛЕБАНИЙ ДЛЯ ЧАСТОТЫ НИЖЕ 20 Гц С ПОСТЕПЕННЫМ СНИЖЕНИЕМ ЕЕ ПРИ ВОЗРАСТАНИИ ЧАСТОТЫ ВПЛОТЬ ДО ПРИМЕРНО 50 Гц

ВПАДИНЫ ОТВЕТНОЙ КРИВОЙ ОТНОСЯТСЯ К РЕЗОНАНСУ МЕТАЛЛОКОНСТРУКЦИЙ ОПОР И ГИРЛЯНД ИЗОЛЯТОРОВ


КОНТРОЛЬ ВИБРАЦИИ

ПРОЧЕМУ НОБХОДИМ КОНТРОЛЬ ЗА ВИБРАЦИЕЙ? ПРОЦЕССЫ УСТАЛОСТИ И ИЗНОСА ПРОВОДОВ,

ПРОТЕКАЯ НА ЛИНИЯХ ПОСТОЯННО ВО ВРЕМЕНИ, В КОНЦЕ КОНЦОВ ОБЕСПЕЧИВАЮТ КРИТИЧЕСКИЕ УРОВНИ ИХ ПОВРЕЖДЕНИЙ

КОНТРОЛЬ ДАЕТ МГНОВЕННЫЙ «СЛЕПОК» УРОВНЕЙ ВИБРАЦИИ ПРОВОДОВ, КОТОРЫЕ МОГУТ БЫТЬ СРАВНИМЫ ПОРОГОВЫМИ ПРЕДЕЛАМИ РАЗРУШЕНИЙ

С ПОМОЩЬЮ КОНТРОЛЯ ВОЗМОЖНО ПРЕДСКАЗАТЬ ПОТЕНЦИАЛЬНОЕ РАЗРУШЕНИЕ


КОНТРОЛЬ ВИБРАЦИИ (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

МОЖНО ИЗБЕЖАТЬ ТЯЖЕЛЫХ РАЗРУШЕНИЙ МОГУТ БЫТЬ ЗАРАНЕЕ ПРЕДУСМОТРЕНЫ

КОРРЕКТИРУЮЩИЕ МЕРЫ КОНТРОЛЬ ПОЗВОЛЯЕТ ТАКЖЕ ОСУЩЕСТВЛЯТЬ

ПРОВЕРКУ ОПТИМАЛЬНОСТИ ПРОЕКТОВ ЛИНИЙ

ТО ЕСТЬ ЭТО АДЕКВАТНО ВНЕДРЕНИЮ ДЕМПФИРУЮЩЕЙ СИТЕМЫ

ПРИМЕНИМ КАК ДЛЯ ОДИНОЧНЫХ ПРОВОДОВ ТАК И ДЛЯ ПРОВОДОВ РАСЩЕПЛЕННОЙ ФАЗЫ


КОНТРОЛЬ ВЕТРОВЫХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

ЗАПИСЬ ВИБРАЦИИ ДОЛЖНА ПРОВОДИТЬСЯ ВО ВРЕМЯ ХАРАКТЕРНОГО ВЕТРОВОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ

ДЛЯ ЭТОГО, КАК ПРАВИЛО, НЕОБХОДИМ ДВУХ МЕСЯЧНЫЙ ПЕРИОД

ЗАПИСЬ ВЕТРОВЫХ ДАННЫХ ЦЕЛЕСООБРАЗНА ВО ВРЕМЯ ЗАПИСИ ВИБРАЦИИ

В ОДИН ПРОМЫШЛЕННЫЙ РЕГИСТРАТОР ВХОДИТ УСТРОЙСТВО ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ ХАРАКТЕРИСТИК ВЕТРА


ПРОЦЕССЫ, ВЫЯВЛЕННЫЕ С ПОПОЩЬЮ РЕГИСТРАТОРОВ

ВИБРАЦИИ РЕГИСТРАТОРЫ ВИБРАЦИИ

УКАЗЫВАЮТ НА ПОТЕНЦИАЛЬНОЕ РАЗРУШЕНИЕ ПРОВОДА ПОЧТИ ДО МЕСТА РАСПОЛОЖЕНИЯ ПОДДЕРЖИВАЮЩИХ ЗАЖИМОВ

РАЗРУШЕНИЕ МОЖЕТ БЫТЬ ВЫЗВАНО ДЕЙСТВИЕМ ЭОЛОВОЙ ВИБРАЦИИ, КОЛЕБАНИЯМИ, ОБУСЛОВЛЕННЫМИ АЭРОДИНАМИЧЕСКИМ СЛЕДОМ, А ТАКЖЕ ПЛЯСКОЙ


ПРОЦЕССЫ, ВЫЯВЛЕННЫЕ С ПОПОЩЬЮ РЕГИСТРАТОРОВ ВИБРАЦИИ


РЕГИСТРАТОРЫ ВИБРАЦИИ НЕ ПОКАЗЫВАЮТ РАЗРУШЕНИЕ В СЕРЕДИНЕ ПРОЛЕТА, ТО ЕСТЬ В РАСПОРКАХ ИЛИ МАРКЕРНЫХ ШАРАХ

РЕГИСТРАТОРЫ ВИБРАЦИИ НЕ ПОКАЗЫВАЮТ РАЗРУШЕНИЕ В ОПОРАХ


КАК КОНТРОЛИРУЕТСЯ ВИБРАЦИЯ?

«СТАНДАРТИЗАЦИЯ ПРОЦЕССОВ ИЗМЕРЕНИЙ ВИБРАЦИИ ПРОВОДА«ТРУДЫ IEEE, PAS 85, стр. 10-20, 1966

НА РИСУНКЕ 6-12 ПОКАЗАН УСТАНОВЛЕННЫЙ НА ПРОВОДЕ РЕГИСТРАТОР ВИБРАЦИИ КОРПУС РЕГИСТРАТОРА ВИБРАЦИИ

ЗАКРЕПЛЕН НА ЛОДОЧКЕ ПОДДЕРЖИВАЮЩЕГО ЗАЖИМА


РИСУНОК 6-12: ПРЕДСТАВЛЕНЫ: КОЛЕБЛЮЩИЙСЯ ПРОВОД, ПОЛОЖЕНИЕ РЕГИСТРАТОРА ВИБРАЦИИ,

ПЕТЛИ КОЛЕБАНИЙ И ОТМЕТКИ, ПОКАЗЫВАЮЩИЕ РАЗМЕРЫ ПЕТЕЛЬ

ПОДДЕРЖИВАЮЩИЙ ЗАЖИМ

ПОСЛЕДНЯЯ ТОЧКА КОНТАКТА МЕЖДУ ПРОВОДОМ И ЗАЖИМОМ

РЕГИСТРАТОР ВИБРАЦИИ

ПРОВОД


КАК КОНТРОЛИРУЕТСЯ ВИБРАЦИЯ? (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

ДЕТЕКТОР ДВИЖЕНИЯ РЕАГИРУЕТ НА ВИБРАЦИЮ ПРОВОДА ОТНОСИТЕЛЬНО ЗАЖИМА НА РАССТОЯНИИ 89 мм (3.5 дюйма) ОТ ПОСЛЕДНЕЙ ТОЧКИ КОНТАКТА

КАК ПРАВИЛО ОН ЗАПИТЫВАЕТСЯ ОТ БАТАРЕИ ВИБРАЦИЯ ПЕРИОДИЧЕСКИ ФИКСИРУЕТСЯ,

НАПРИМЕР, В ТЕЧЕНИЕ 1 СЕКУНДЫ КАЖДЫЕ 15 МИНУТ

ПОЛУЧЕННЫЕ ДАННЫЕ ЗАПОМИНАЮТСЯ, АНАЛИЗИРУЮТСЯ И КЛАССИФИЦИРУЮТСЯ ПО АМПЛИТУДЕ И ЧАСТОТЕ, А ЗАТЕМ ВВОДЯТСЯ В СУММАРНОМ ВИДЕ В ПАМЯТЬ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ МАШИНЫ


ПРОМЫШЛЕННЫЕ РЕГИСТРАТОРЫ ВИБРАЦИИ

РИСУНОК 6-13

РЕГИСТРАТОР ВИБРАЦИИ

ЭНЕРГОСИСТЕМЫ ХАЙДРО ПРОВИНЦИИ

ОНТАРИОРЕГИСТРАТОР

ВИБРАЦИИ

ЧУВСТВИТЕЛЬНОЕ ПЛЕЧО

КРЕПЕЖНАЯ КОНСОЛЬ

ПОСЛЕДНЯЯ ТОЧКА КОНТАКТА МЕЖДУ ПРОВОДОМ И

ПОДДЕРЖИВАЮЩИМ ЗАЖИМОМ


ПРОМЫШЛЕННЫЕ РЕГИСТРАТОРЫ ВИБРАЦИИ (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

РЕГИСТРАТОР ЭНЕРГОСИСТЕМЫ ХАЙДРО ПРОВИНЦИИ ОНТАРИО, РИСУНОК 6-13, СООТВЕТСТВУЕТ СТАНДАРТУ IEEE

МЕХАНИЧЕСКИЙ РЕГИСТРАТОР ВИБРАЦИЯ ЗАПИСЫВАЕТСЯ НА АЦЕТАТНОЙ

ЛЕНТЕ СОХРАНЯЕТСЯ ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ

ВЫПОЛНЕНЫХ ЗАМЕРОВ И ВИБРАЦИЯ ВЫДАЕТСЯ НА РАЗВЕРТЫВАЮЩЕЕ УСТРОЙСТВО

ЛЕНТА МОЖЕТ БЫТЬ ЗАМЕНЕНА НА ВЫБОРКУ ДАННЫХ

БОЛЬШЕ НЕ ИЗГОТАВЛИВАЕТСЯ



РИСУНОК6-14: РЕГИСТРАТОР ВИБРАЦИИ ALCOA “SCOLAR III”, СМОНТИРОВАННЫЙ НА СПИРАЛЬНОМ

ПОДДЕРЖИВАЮЩЕМ ЗАЖИМЕ



РЕГИСТРАТОР ВИБРАЦИИ ALCOA “SCOLAR III” , ПОКАЗАННЫЙ НА РИСУНКЕ 6-14, СООТВЕТСТВУЕТ СТАНДАРТУ IEEE

ДАННЫЕ ЗАПИСИ В ПРОЦЕССОРЕ С РЕЗИДЕНТНЫМ МЕТОДОМ ДОСТУПА

ДАННЫЕ СВОДЯТСЯ В МАТРИЦУ АМПЛИТУДА/ЧАСТОТА

ДАННЫЕ ЗАПОМИНАЛИСЬ КАК ОДИНОЧНЫЕ ИМПУЛЬСЫ В КАЖДОЙ ЯЧЕЙКЕ МАТРИЦЫ

ДАННЫЕ МОГУТ БЫТЬ ВЫВЕДЕНЫ В ОКНО КОМПЬЮТЕРА И СЧИТЫВАТЬСЯ С ЗЕМЛИ С ПОМОЩЬЮ ПОЛЕВЫХ БИНОКЛЕЙ



РИСУНОК 6-15 СМОНТИРО-ВАННЫЙ НА

ПРОВОДЕ

РЕГИСТРАТОР ВИБРАЦИ

SEFAG “VIBREC”



РЕГИСТРАТОР ВИБРАЦИИ SEFAG “VIBREC”ПОКАЗАН НА РИСУНКЕ 6-15

В НЕМ ИСПОЛЬЗУЕТСЯ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЙ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЬ ЛИНЕЙНЫХ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ, ОБЛАДАЮЩИЙ ВЫСОКОЙ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТЬЮ К ВИБРАЦИИ

ДАННЫЕ ЗАПОМИНАЮТСЯ В ПРОЦЕССОРЕ С РЕЗИДЕНТНЫМ МЕТОДОМ ДОСТУПА

СООТВЕТСТВУЕТ СТАНДАРТУ IEEE



ГАСИТЕЛЬ ВИБРАЦИИ SEFAG “VIBREC” СНИМАЛСЯ С ЛИНИИ И ПОДСОЕДИНЯЛСЯ К КОМПЬЮТЕРУ ДЛЯ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ДАННЫХ

ОПЦИИ АНАЛИЗА ОБШИРНЫХ ДАННЫХ ВСТРАИВАЮТСЯ В ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ КОМПЬЮТЕРА

В КОМПЛЕТ ВХОДЯТ АНЕМОМЕТР И ТЕРМОМЕТР



РИСУНОК 6-16: СМОНТИРОВАННЫЙ НА ПРОВОДЕ РЕГИСТРАТОР ВИБРАЦИИ ДЛЯ THE ROCTEST “PAVICA”



РИСУНОК 6-17: СМОНТИРОВАННЫЙ НА ПРОВОДЕ РЕГИСТРАТОР ВИБРАЦИ ДЛЯ THE ROCTEST “PAVICA”

ПОДДЕРЖИВАЮЩИЙ ЗАЖИМ

ПОСЛЕДНЯЯ ТОЧКА КОНТАКТА МЕЖДУ ПРОВОДОМ И ПОДДЕРЖИВАЮЩИМ ЗАЖИМОМ

ПОВЕРХНОСТЬ СКОЛЬЖЕНИЯ

ПРОВОД ВЛ



БЛОК PAVICA (РИСУНКИ 6-16 И 6-17) ЛЧЕНЬ ЛЕГКИЙ O.5 кг (1 фунт)

В НЕМ ИСПОЛЬЗОВАНО НЕ СТАНДРТНОЕ КОНТРОЛЬНОЕ УСТРОЙСТВО

КОРПУС ПРИКРЕПЛЯЕТСЯ К ПРОВОДУ И ПРОБНИК КОНТАКТИРУЕТ С ПРОВОДОМ В ПЛОСКОСТИ ПОСЛЕДНЕЙ ТОЧКИ КОНТАКТА ПРОВОДА С ПОДДЕРЖИВАЮЩИМ ЗАЖИМОМ



ДАННЫЕ ПРЕОБРАЗУЮТСЯ ДЛЯ ЧТЕНИЯ ИХ В СТАНДАРТНОЙ ЭКВИВАЛЕНТНОЙ ПРОГРАММЕ ИЗМЕРЕНИЙ IEEE

ДАННЫЕ ОБРАБАТЫВАЮТСЯ И ЗАПОМИНАЮТСЯ В МАТРИЧНОЙ ФОРМЕ

РЕГИСТРАТОР PAVICA СНИМАЕТСЯ С ЛИНИИI ДЛЯ ПОСЛЕДУЮЩЕГО АНАЛИЗА ДАННЫХ, ПРИ ЭТОМ ИСПОЛЬЗУЮТСЯ ОТДЕЛЬНЫЙ СЧИТЫВАЮЩИЙ БЛОК, КОМПЬЮТЕР И АНАЛИТИЧЕСКОЕ ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ

МОЖЕТ БЫТЬ ИСПОЛЬЗОВАН ДЛЯ КОНТРОЛЯ ВИБРАЦИИ В ЗАЖИМАХ РАСПОРОК


КОНТРОЛЬ ВИБРАЦИИ, ВЫЗВАННОЙ ДЕЙСТВИЕМ АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО СЛЕДА

РИСУНОК 6-18

ДАТЧИК ДЕФОРМАЦИИ

ДОЛЖЕН ФИКСИРОВАТЬ

ДВИЖЕНИЕ СОСТАВЛЯЩИХ

РАСЩЕПЛЕННОЙ ФАЗЫ ВО ВРЕМЯ

КОЛЕБАНИЯ, ВЫЗВАННОГО ДЕЙСТВИЕМ

АЭРОДИНАМИЧЕСКО-ГО СЛЕДА

18 ДЮЙМОВ

ДИАМЕТР 18 ДЮЙМОВ

СОСТАВЛЯЮЩИЕ РАСЩЕПЛЕННОЙ ФАЗЫ

ИНДИКАТОР ШАГА РАСЩЕПЛЕНИЯ ФАЗЫ


КОНТРОЛЬ ВИБРАЦИИ, ВЫЗВАННОЙ ДЕЙСТВИЕМ АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО СЛЕДА


ДАТЧИК ДЕФОРМАЦИИ ВЫПОЛНЕН ИЗ ЛЕГКОЙ ПРОВОЛОКИ

ДАТЧИК ДЕФОРМАЦИИ УСТАНАВЛИВАЕТСЯ В СЕРЕДИНЕ ПРОЛЕТА

ДВИЖЕНИЯ С БОЛЬШОЙ АМПЛИТУДОЙ СОСТАВЛЯЮЩИХ РАСЩЕПЛЕННОЙ ФАЗЫ ВНОСЯТ ИСКАЖЕНИЯ В РАБОТУ ДАТЧИКА

ДАТЧИК ДАЕТ ГРУБУЮ ИНДИКАЦИЮ МАКСИМАЛЬНЫХ ДВИЖЕНИЙ


КИНО И ВИДЕО КАМЕРЫ ОБЫЧНЫЕ ВИДЕО СИСТЕМЫ ПРИГОДНЫ

ДЛЯ ЗАПИСИ БОЛЬШИХ АМПЛИТУД КОЛЕБАНИЙ, НАПРИМЕР, ПЛЯСКИ ИЛИ КОЛЕБАНИЯ, ВЫЗВАННОГО ДЕЙСТВИЕМ АЭРОДИНАМИЧЕСКОГО СЛЕДА

ПОДРОБНЫЕ ПРОТОКОЛЫ БЫЛИ РАЗРАБОТАНЫ, ЧТОБЫ ГАРАНТИРОВАТЬ СИСТЕМАТИЧЕСКУЮ ЗАПИСЬ СЛУЧАЕВ ПЛЯСКИ ПРИ ПОЛЕВЫХ ИСПЫТАНИЯХ


КИНО И ВИДЕО КАМЕРЫ

ПАРАМЕТРЫ ДВИЖЕНИЙ ПРИ ПЛЯСКЕ ОЦЕНИВАЛИСЬ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ОПЫТНЫХ НАБЛЮДЕНИЙ С ПЕРЕЧНЯМИ И ЭТАЛОННЫМИ РАЗМЕРАМИ

НА РИСУНКЕ 6-19 ПРЕДСТАВЛЕНЫ РАЗЛИЧНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ КАМЕРЫ, ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ДЛЯ ОБНАРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНЫХ И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ ДВИЖЕНИЙ ПРОВОДОВ И ДЕТАЛЕЙ ДРУГИХ ДВИЖЕНИЙ


КИНО И ВИДЕО КАМЕРЫ (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

РИСУНОК 6-19: МЕСТА РАСПОЛОЖЕНИЯ КАМЕР ДЛЯ ЗАПИСИ ПЛЯСКИ

ПОДГОТОВЛЕННЫЙ ПРОВОД

РАСПОЛОЖЕНИЕ ТРЕТЕЙ КАМЕРЫ

РАСПОЛОЖЕНИЕ ВТОРОЙ КАМЕРЫ

РАСПОЛОЖЕНИЕ ПЕРВОЙ

КАМЕРЫ


АНАЛИЗ ВИБРАЦИОННЫХ ДАННЫХ

ОСНОВЫВАЛСЯ НА СИСТЕМЕ HILDA - РИСУНКИ 6-20 И 6-21 СОСТОИТ ИЗ:

ВИБРАЦИОННОГО ПРОБНИКА НА ПРОВОДЕ СБОРА ДАННЫХ НА НАЗЕМНОЙ СТАНЦИИ РАБОТЫ НА ГЛАВНОЙ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНОЙ МАШИНЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРОГРАММНОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ

ДЛЯ АНАЛИЗА ДАННЫХ НАЗЕМНАЯ СТАНЦИЯ ПРЕДОСТАВЛЯЕТ 6 КАНАЛОВ ДЛЯ

АНАЛИЗА ПОГОДНЫХ И ДРУГИХ ДАННЫХ МОЖЕТ БЫТЬ СНАБЖЕНА ТРЕМЯ ВИБРАЦИОННЫМИ

ПРОБНИКАМИ


АНАЛИЗ ВИБРАЦИОННЫХ ДАННЫХ (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

РИСУНОК 6-20: РЕГИСТРАТОР ВИБРАЦИ ПРОВОДА“HILDA”



РИСУНОК 6-21: СИСТЕМА РЕГИСТРАЦИИ ВИБРАЦИИ ПРОВОДА“HILDA”

ВИБРАЦИОННЫЙ ПРОБНИК

ГЛАВНАЯ ВЫЧИСЛИТЕЛЬНАЯ МАШИНА И ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ДЛЯ АНАЛИЗА ДАННЫХ

НАЗЕМНАЯ СТАНЦИЯ СБОРА ДАННЫХ С МОДУЛЕМ ПАМЯТИ С

РЕЗИДЕНТНЫМ МЕТОДОМ ДОСТУПА



ПРИМЕР ЗАПИСИ ВИБРАЦИИ ПОКАЗАН НА РИСУНКЕ 6-22 • НА РИСУНКЕ ПРЕДСТАВЛЕНА ОДНА ИЗ ФОРМ

ВЫХОДНЫХ ДАННЫХ, ПОЛУЧАЕМЫХ ОТ СИСТЕМЫ HILDA

• ХАРАКТЕРИЗОВАЛАСЬ ПИКОВОЙ АМПЛИТУДОЙ ВИБРАЦИИ И ГЛАВНОЙ ЧАСТОТОЙ

АМПЛИТУДА: Y = 0.25 мм (9.73 мил, 0.00973 дюйма) ЧАСТОТА: 32 ПЕРЕСЕЧЕНИЯ В 0.45 сек.



РИСУНОК 6-22: КРИВАЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ДВИЖЕНИЯ ПРОВОДА ВО ВРЕМЕНИ ОТ СИСТЕМЫ HILDA



НА РИСУНКЕ 6-23 ПРЕДСТАВЛЕН СТАНДАРТНЫЙ ФОРМАТ IEEE ДЛЯ ЗАПИСИ ДАННЫХ ПО ВИБРАЦИИ

КАЖДЫЙ ПРИМЕР ЗАПИСИ ОБОЗНАЧАЛСЯ ТОЧКОЙ В ЯЧЕЙКЕВ СООТВЕТСТВИИ С АПМЛИТУДОЙ И ЧАСТОТОЙ

ЧИСЛО ПОДСЧЕТОВ ДОБАВЛЯЛОСЬ К ДАННЫМ ИТОГАМ ДЛЯ КАЖДОЙ ЯЧЕЙКИ



ЧИСЛО ЦИКЛОВ ЗА ПЕРИОД ИСПЫТАНИЙ ДОБАВЛЯЛОСЬ ПРИ КАЖДОМ ЗНАЧЕНИИ ЧАСТОТЫ И АМПЛИТУДЫ

ОГИБАЮЩАЯ ЗАВИСИМОСТИ МАКСИМАЛЬНОЙ АМПЛИТУДЫ ОТ ЧАСТОТЫ

КЛЮЧЕВОЕ ИЗМЕРЕНИЕ УСЛОВИЯ ПРЕДСТВЛЯЕТ СОБОЙ ЗАВИСИМОСТЬ МАКСИМАЛЬНОЙ ИЗГИБНОЙ АМПЛИТУДЫ ОТ КРИТИЧЕСКОГО ЗНАЧЕНИЯ (ТАБЛИЦА В ОРАНЖЕВОЙ КНИГЕ EPRI), ОБЫЧНО РАВНОГО ОКОЛО 0.25 мм (0.010 дюйма)


РИСУНОК 6-23

ФОРМАТ ДЛЯ АНАЛИЗА

ДАННЫХ ПО ВИБРАЦИИ

ПРОВОДА ПО СТАНДАРТУ

IEEE


РАЗРАБОТАННЫЙ ПРИМЕР 6-1 В ТАБЛИЦЕ WE6-1 ПРИВЕДЕНЫ

ВИБРАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ С РЕАЛЬНОЙ ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

ПРОВОД: СТАЛЕАЛЮМИНИЕВЫЙ МАРКИ “BUNTING”

ОБЩИЙ ДИАМЕТР 33.07 мм (1.302 дюйма) ПОВИВНЫЙ: 7 СТАЛЬНЫХ ПОВИВОВ

ДИАМЕТРОМ 2.756 мм (0.1085 дюйма) 45 АЛЮМИНИЕВЫХ ПОВИВОВ ДИАМЕТРОМ 4.135 мм (0.1628 дюйма)

ТЯЖЕНИЕ: 3636 кг (8000 фунтов) (= 25% ОТ НОМИНАЛЬНОЙ ПРОЧНОСТИ НА РАЗРЫВ)


РАЗРАБОТАННЫЙ ПРИМЕР 6-1 (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

Yb (mils) 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-12 12-14 14-16 16-18 18-20 20-24

0-2 Hz 145 9 6

2-6 Hz 922 339 133 100 75 36 26 11 4 3 1

6-12 Hz 846 689 658 655 635 616 456 350 186 177 29 8

12-20 Hz 723 630 701 628 513 416 263 128 74 59 6 2

20-30 Hz 507 434 343 289 215 156 86 40 30 14 2

30-40 Hz 190 238 122 84 53 52 36 23 19 23 13 5 3

40-50 Hz 153 101 32 20 17 13 14 13 11 17 16 7 7 2

50-60 Hz 48 22 5 2 5 4 3 1

60-70 Hz 19 6 2

>70 Hz 4 1

No of records

3557 2469 2002 1778 1513 1293 884 566 324 293 67 22 10 2

Total Number of records = 14780

ТАБЛИЦА WE6-1: ЗАПИСЬ ВИБРАЦИИ ПРОВОДАПОЛНОЕ ЧИСЛО ЗАПИСЕЙ



ИЗГИБНЫЕ АМПЛИТУДЫ ИЗМЕРЯЛИСЬ НА РАССТОЯНИИ 3.5 дюйма ОТ ПОСЛЕДНЕЙ ТОЧКИКОНТАКТА МЕЖДУ ЗАЖИМОМ И ПРОВОДОМ

ДАННЫЕ ВИБРАЦИИ ПРИВОДИЛИСЬ В ПРИКРЕПЛЕННОЙ МАТРИЦЕ ЧИСЛА СЛУЧАЕВ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ЧАСТОТЫ И ИЗГИБНОЙ АМПЛИТУДЫ (ТАБЛИЦА WE6-1)

В КАЧЕСТВЕ ЕДИНИЦ БРАЛИСЬ “милы”, ЧТО СООТВЕТСТВОВАЛО 0.001 дюйма, ИЛИ 0.0254 мм



ВЫБОР УРОВНЕЙ РАЗРУШЕНИЯ ОТ АМПЛИТУДЫ ВИБРАЦИИ ОСНОВЫВАЛСЯ НА ОПРЕДЕЛЕНИИ ИЗГИБНОГО НАПРЯЖЕНИЯ В ЗАЖИМЕ, РАВНОГО 35 МПа ЭТИ ЗНАЧЕНИЯ НЕ ЗАВИСЯТ ОТ ЧАСТОТЫ

ВИБРАЦИИ И НЕМНОГО ЗАВИСЯТ ОТ ТЯЖЕНИЯ ПРОВОДА

БЕЗОПАСНЫЕ УРОВНИ ИЗГИБНОЙ АМПЛИТУДЫ ДЛЯ БОЛЬШИНСТВА ОБЩИХ РАЗМЕРОВ СТАЛЕАЛЮМИНИЕВЫХ ПРОВОДОВ ПРИВЕДЕНЫ В “ОРАНЖЕВОЙ КНИГЕ” EPRI



ДЛЯ ПРОВОДА"BUNTING" ПРИ 15%, 25%, И 35% ОТ НОМИНАЛЬНОЙ ПРОЧНОСТИ НА РАЗРЫВ БЕЗОПАСНЫЕ ПРЕДЕЛЫ ДЛЯ ИЗГИБНОЙ АПЛИТУДЫ СОСТАВЛЯЮТ: 0.225, 0.220, AND 0.216 мм

ПРЕОБРАЗОВАНИЕ В «милы», ЧТОБЫ СРАВНИТЬ СО ЗНАЧЕНИЯМИ, ПРИВЕДЕННЫМИ В ТАБЛИЦЕ ДАННЫХ, ДАЕТ ТАКИЕ РЕЗУЛЬТАТЫ: 8.9, 8.7, И 8.5 мил

ЕСЛИ ИСПЫТАНИЯ ПРОВОДЯТСЯ ПРИ 25% ОТ НОМИНАЛЬНОЙ ПРОЧНОСТИ НА РАЗРЫВ, ТОГДА БЕЗОПАСНАЯ ИЗГИБНАЯ АМПЛИТУДА СОСТАВЛЯЕТ 8.7 мил

ИЗ ТАБЛИЦЫ WE 6-1, 718 ИЗ 14780 ЗАПИСЕЙ ДАЮТ ПРЕВЫШЕНИЕ ЭТОГО БЕЗОПАСНОГО УРОВНЯ



В РУКОВОДСТВЕ IEEE ПОКАЗАНО, ЧТО ЭТОТ ПРОВОД БУДЕТ ПОДВЕРЖЕН УСТАЛОСТНОМУ РАЗРУШЕНИЮ

ОТСУТСТВУЕТ УКАЗАНИЕ О ТОМ, КАК БЫСТРО НАСТУПАЕТ ТАКОЕ РАЗРУШЕНИЕ

НЕОБХОДИМО ВНОСИТЬ КОНСТРУКТИВНЫЕ ИЗМЕНЕНИЯ, ЧТОБЫ УМЕНЬШИТЬ УРОВНИ ВИБРАЦИИ

ИЗМЕНЕНИЯ МОГУТ БЫТЬ: ЛИБО УСТАНОВКА ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ГАСИТЕЛЕЙ ВИБРАЦИИ ЛИБО СНИЖЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ ТЯЖЕНИЯ ПРОВОДОВ



РИСУНОК 6-24: МАКСИМАЛЬНЫЕ БЕЗОПАСНЫЕ ИЗГИБНЫЕ АМПЛИТУДЫ ДЛЯ СТАЛЕАЛЮМИНИЕВЫХ ПРОВОДОВ В

ЗАВИСМОСТИ ОТ ЧИСЛА АЛЮМИНИЕВЫХ ПОВИВОВ

ЧИСЛО АЛЮМИНИЕВЫХ ПРОВОЛОК В СТАЛЕАЛЮМИНИЕВОМ ПРОВОДЕ


РАЗРАБОТАННЫЙ ПРИМЕР 6-2ОЦЕНКА УСТАЛОСТНОГО СРОКА ЖИЗНИ ПРОВОДА В

ЗАВИСИМОСТИ ОТ ВИБРАЦИОННЫХ ДАННЫХF, ПОЛУЧАЕМЫХ МО МЕТОДИКЕ СИГРЭ

В ТАБЛИЦЕ WE6-2A ПРИВЕДЕНЫ ВИБРАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ С ЛИНИИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

ПРОВОД: СТАЛЕАЛЮМИНИЕВЫЙ МАРКИ “BUNTING”

ОБЩИЙ ДИАМЕТР 33.07 мм (1.302 дюйма)


РАЗРАБОТАННЫЙ ПРИМЕР 6-2 ОЦЕНКА УСТАЛОСТНОГО СРОКА ЖИЗНИ

ПРОВОДА В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ВИБРАЦИОННЫХ ДАННЫХ, ПОЛУЧАЕМЫХ МО МЕТОДИКЕ СИГРЭ

ПОВИВНЫЙ: 7 СТАЛЬНЫХ ПОВИВОВ, ДИАМЕТРОМ 2.756 мм (0.1085 дюйма)

45 АЛЮМИНИЕВЫХ ПОВИВОВ, ДИАМЕТРОМ 4.135 мм (0.1628 дюйма)

ТЯЖЕНИЕ: 3636 кг (8000 фунтов) (= 25% ОТ НОМИНАЛЬНОЙ ПРОЧНОСТИ НА РАЗРЫВ)



Yb (mils) 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-12 12-14 14-16 16-18 18-20 20-24

0-2 Hz 145 9 6

2-6 Hz 922 339 133 100 75 36 26 11 4 3 1

6-12 Hz 846 689 658 655 635 616 456 350 186 177 29 8

12-20 Hz 723 630 701 628 513 416 263 128 74 59 6 2

20-30 Hz 507 434 343 289 215 156 86 40 30 14 2

30-40 Hz 190 238 122 84 53 52 36 23 19 23 13 5 3

40-50 Hz 153 101 32 20 17 13 14 13 11 17 16 7 7 2

50-60 Hz 48 22 5 2 5 4 3 1

60-70 Hz 19 6 2

>70 Hz 4 1

No of records

3557 2469 2002 1778 1513 1293 884 566 324 293 67 22 10 2

Total Number of records = 14780

ТАБЛИЦА WE6-2A ЗАПИСЬ ВИБРАЦИИ ПРОВОДА



ВИБРАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ ДАВАЛИСЬ В ПРИЛАГАЕМОЙ МАТРИЦЕ РЯДА СЛУЧАЕВ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ЧАСТОТЫ И ИЗГИБНОЙ АМПЛИТУДЫ (ТАБЛИЦА WE6-2A)

ИЗГИБНЫЕ АМПЛИТУДЫ ИЗМЕРЯЛИСЬ НА РССТОЯНИИ 3.5 дюймов ОТ ПОСЛЕДНЕЙ ТОЧКИ КОНТАКТА ПРОВОДА И ЗАЖИМА

ЗАПИСИ ВИБРАЦИИ ИМЕЛИ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТЬ, РАВНУЮ 1 СЕКУНДЕ КАЖДАЯ ЗАПИСЬ



ЭТАП 1 РАСЧЕТ МАКСИМАЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ, СООТВЕТСТВУЮЩЕГО ИЗГИБНОЙ АМПЛИТУДЕ Yb, ИЗГИБНОМУ НАПРЯЖЕНИЮ ЗАЖИМА ОПРЕДЕЛЯЕТСЯ УРАВНЕНИЕМ "ПОФФЕНБЕРГЕРА-

СВАРТА":

dEp

e pxY

px b

2

4 1

ТРЕБОВАЛСЯ КЛЮЧЕВОЙ ПАРАМЕТР, p, ЗАДАВАЕМЫЙ :

pT

EI

min

, ГДЕEImin МИНИМАЛЬНОЕ ЗНАЧЕНИЕ, И T

ТЯЖЕНИЕ ПРОВОДА.



EI n Ed

n Ed

s ss

a aa

m in 4 4

64 64

ГДЕ n , E , И d , Ч И СЛ О П РО ВО Л О К , М О ДУ Л Ь У П РУ ГО С ТИ И ДИ АМ ЕТР П РО В О ЛО К , А П О ДС ТРО ЧН Ы Е И Н ДЕКС Ы s И a О ТН О С Я ТС Я К С ТА Л ЬН Ы М П РО В О ЛО К АМ И А Л Ю М И Н И ЕВ Ы М П РО ВО Л О К АМ . EImin = (3 x 7 x (0.1085)4 + 45 x (0.1628)4) x 3.14159 x 10 7/64 = 16945 фунт дю йм 2

pT

EI

m in

= 0.6871 inch -1, 3.5 x p = 2.4049



П О Д С Т А В Л Я Я В У Р А В Н Е Н И Е П О Ф Ф Е Н Б Е Р Г Е Р А - С В А Р Т А , П О Л У Ч И М :

m a x Y xb 1 2 8 5 1 1 p s i / m i l m a x . Y xb 0 8 8 9 6 M P a / m i l

П Р Е О Б Р А З О В А В В М Е Т Р И Ч Е С К И Е Е Д И Н И Ц Ы Д Л Я И С П О Л Ь З О В А Н И Я С У С Т А Л О С Т Н О Й К Р И В О Й С И Г Р Э П О Е Е " Б Е З О П А С Н О Й Г Р А Н И Ч Н О Й Л И И И " .



ЭТАП 2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧИСЛА ЦИКЛОВ НАПРЯЖЕНИЯ НА КАЖДОМ УРОВНЕ АМПЛИТУДЫ КОЛЕБАНИЙ НА ОСНОВЕ ЗАПИСЕЙ ВИБРАЦИИ

ДЛЯ КАЖДОГО ДИАПАЗОНА АМПЛИТУД ВИБРАЦИИ ДОБАВЛЯЕТСЯ ЧИСЛО ЗАПИСЕЙ, ПОМНОЖЕННОЕ НА ЧАСТОТУ ВИБРАЦИИ, ОПРЕДЕЛЯЯ n, ПОЛНОЕ ЧИСЛО ЦИКЛОВ ПРИ КАЖДОЙ АМПЛИТУДЕ КОЛЕБАНИЙ (ТАБЛИЦА WE6-2B)



ТАБЛИЦА WE6-2B ЗАПИСЬ ВИБРАЦИИ ПРОВОДА

Yb

(mils) 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-12 12-14 14-16 16-18 18-20 20-24

σmax (MPa)

2.2 3.1 4.0 4.9 5.8 6.7 7.6 8.4 9.8 11.6 13.3 15.1 16.9 19.6

0-2 Hz 145 9 6

2-6 Hz 3688 1356 532 400 300 144 104 44 16 12 4

6-12 Hz 7614 6201 5922 5895 5715 5544 4104 3150 1674 1593 261 72

12-20 Hz 11568 10080 11216 10048 8208 6656 4208 2048 1184 944 96 32

20-30 Hz 12675 10850 8575 7225 5375 3900 2150 1000 750 350 50

30-40 Hz 6650 8330 4270 2940 1855 1820 1260 805 665 805 455 175 105

40-50 Hz 6885 4545 1440 900 765 585 630 585 495 765 720 315 315 90

50-60 Hz 2640 1210 275 110 275 220 165 55

60-70 Hz 1235 390 130

>70 Hz 300 75

n 53400 43046 32366 27518 22493 18869 12621 7687 4784 4469 1586 594 420 90

Nf ( x 107 )

48000 19300 7700 3080 1230 490 196 78 31 12.5 5.0 2.47 1.45 0.61

n/Nf ( x 10-7 )

1.1 2.2 4.2 8.9 18.3 38.4 64.3 98.0 152.8 357.5 317.2 247.5 289.7 147.5

Σ(n/Nf) = 1747.6 x 10-7



ЭТАП 3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКСИМАЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ В МПа, СООТВЕТСТВУЮЩЕГО СРЕДНЕЙ АМПЛИТУДЕ, ДЛЯ КАЖДОГО ДИАПАЗОНА, ИСПОЛЬЗУЯ ВЫШЕПРИВЕДЕННУЮ КОНВЕРСИЮ

ЭТАП 4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСТАЛОСТНОГО СРОКА ЖИЗНИ, Nf, ДЛЯ КАЖДОГО ЗНАЧЕНИЯ МАКСИМАЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ НА ОСНОВЕ КРИВОЙ CIGRE «ПО БЕЗОПАСНОЙ ГРАНИЧНОЙ ЛИНИИ" (РИСУНОК 6-25)

ЭТАП 5. РАСЧЕТ ОТНОШЕНИЯ ДЛЯ n/Nf ДЛЯ КАЖДОГО УРОВНЯ МАКСИМАЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ, И ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ЭТИ ОТНОШЕНИЯ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ Σ(n/Nf)



РИСУНОК 6-25

БЕЗОПАСНАЯ ГРАНИЧНАЯ

ЛИНИЯ CIGRE УСТАЛОСТ-

НОЙ КРИВОЙ ДЛЯ

СТАЛЕАЛЮ-МИНИЕВЫХ ПРОВОДОВ

ЧИСЛО ЦИКЛОВ N

БЕЗОПАСНАЯ ГРАНИЧНАЯ ЛИНИЯ

ВЕРХНЯЯ ЛИНИЯ СТАНДАРТНОЙ ДЕВИАЦИИ

(ДОЛГОВЕЧНОСТЬ 15%)

СРЕДНЯЯ S-N КРИВАЯ

(ДОЛГОВЕЧНОСТЬ 50%)

НИЖНЯЯ ЛИНИЯ СТАНДАТНОЙ

ДЕВИАЦИИ (ДОЛГОВЕЧНОСТЬ 85

%)



ЭТАП 6. ОСНОВАННЫЙ НА ЗАКОНЕ

МИНЕРА, n

Nf 1 , ОПРЕДЕЛЯЕМ

УСТАЛОСТНЫЙ СРОК ЖИЗНИ ПРОВОДА. n

t ЧИСЛО ЦИКЛОВ ВИБРАЦИИ НА ЕДИНИЦУ

ВРЕМЕНИ, ГДЕ t ПОЛНАЯ ДЛИТЕЛЬНОСТЬ ЗАПИСЕЙ ФАКТИЧЕСКОЙ ВИБРАЦИИ. РИСУНОК 6-26 ИЛЛЮСТРИРУЕТ ПРИМЕНЕНИЕ ЗАКОНА МИНЕРА


РАЗРАБОТАННЫЙ ПРИМЕР 6-2 (ПРОДОЛЖЕНИЕ

З А Т Е М t nN f

, О П Р Е Д Е Л Я Е М В Р Е М Я ,

Н Е О Б Х О Д И М О Е Д Л Я Н А К О П Л Е Н И Я Д О С Т А Т О Ч Н Ы Х Ц И К Л О В , Ч Т О Б Ы Н А С Т У П И Л О У С Т А Л О С Т Н О Е Р А З Р У Ш Е Н И Е . П О Л Н О Е В Р Е М Я З А П И С И = 1 4 7 8 0 С Е К У Н Д

Σ (n /N f) = 1 7 4 7 .6 X 1 0 -7 О Ц Е Н О Ч Н Ы Й С Р О К Ж И З Н И = 1 4 7 8 0 /(1 7 4 7 .6 X 1 0 -7) С Е К У Н Д = 2 .6 8 Л Е Т . N O T E : T H IS E S T IM A T E M U S T B E R E C O G N IZ E D A S H A V IN G A N A C C U R A C Y O F T H E O R D E R O F A F A C T O R O F T E N .



РИСУНОК 6-26: КРИВАЯ НАКОПЛЕННЫХ НАПРЯЖЕНИЙ, ИЛЛЮСТРИРУЮЩАЯ ЗАКОН УСТАЛОСТНОГО ПОВРЕЖДЕНИЯ МИНЕРА

S-N КРИВАЯ

КРИВАЯ НАКОПЛЕННЫХ

НАПРЯЖЕНИЙ


ГАСИТЕЛИ ЭОЛОВОЙ ВИБРАЦИИ НА РИСУНКЕ 6-27 ПОКАЗАН ХАРАКТЕРНЫЙ

СИММЕТРИЧНЫЙ ГАСИТЕЛЬ СТОКБРИДЖА: УПРУГИЙ ЭЛЕМЕНТ ЯВЛЯЕТСЯ

ДЕМПФИРУЮЩИМ ЭЛЕМЕНТОМ ПО ВЕСУ ГРУЗОВ И ДЛИНЕ УПРУГОГО

ЭЛЕМЕНТА ОПРЕДЕЛЯЮТ АКТИВНЫЕ ЧАСТОТЫ

ЗАЖИМ ИМЕЕТ ГЛАДКИЙ ВНУТРЕННИЙ ПРОФИЛЬ, ЧТОБЫ УМЕНЬШИТЬ ЗАЖИМНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ


ГАСИТЕЛИ ЭОЛОВОЙ ВИБРАЦИИ (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

РИСУНОК 6-27: СИММЕТРИЧНЫЙ ГАСИТЕЛЬ ЭОЛОВОЙ ВИБРАЦИИ



НА РИСУНКЕ 6-28 ПОКАЗАН ОБРАЗЕЦ АСИММЕТРИЧНОГО ГАСИТЕЛЯ СТОКБРИДЖА: НЕРАВНЫЕ ВЕСА ГРУЗОВ И ДЛИНЫ

УПРУГОГО ЭЛЕМЕНТА ПОЗВАЛЯЮТ РАСШИРИТЬ ДИАПАЗОН АКТИВНЫХ ЧАСТОТ КОЭФФИЦИЕНТ ДЕМПФИРОВАНИЯ

ЗАВИСИТ ОТ ХАРАКТЕРИСТИК УПРУГОГО ЭЛЕМЕНТА



РИСУНОК 6-28: АСИММЕТРИЧНЫЙ ГАСИТЕЛЬ СТОКБРИДЖА



НА РИСУНКЕ 6-29 ПОКАЗАНА АЛЬТЕРНАТИВНАЯ КОНСТРУКЦИЯ ГАСИТЕЛЯ СТОКБРИДЖА: ЭКСЦЕНТРИЧНО РАСПОЛОЖЕННЫЕ

ГРУЗЫ ЗАКРУЧИВАЮТ УПРУГИЙ ЭЛЕМЕНТ

ГРУЗЫ ВЫЗЫВАЮТ КРУТИЛЬНОЕ ДВИЖЕНИЕ, ТЕМ САМЫМ РАСШИРЯЯ ДИПАЗОН ЧАСТОТ



РИСУНОК 6-29: КОНСТРУКЦИЯ ГАСИТЕЛЯ СТОКБРИДЖА С КРУТИЛЬНЫМ ДВИЖЕНИЕМ УПРУГОГО ЭЛЕМЕНТА



РИСУНОК6-30: ПОПЕРЕЧНОЕ СЕЧЕНИЕ ГРУЗА ТИПИЧНОГО ГАСИТЛЯ СТОКЬРИДЖА

ЗАЖИМ ГАСИТЕЛЯПРОВОД

ГРУЗ ГАСИТЕЛЯ УПРУГИЙ ЭЛЕМЕНТКОНУСНАЯ ВТУЛКА

(АЛЮМИНИЕВЫЙ СПЛАВ)

ПОПЕРЕЧНОЕ СЕЧЕНИЕ ГРУЗА ГАСИТЕЛЯ

ДРЕНАЖНОЕ ОТВЕРСТИЕ



РИСУНОК 6-31 ФОРМЫ

КОЛЕБАНИЙ ОТ ГАСИТЕЛЯ ЭОЛОВОЙ

ВИБРАЦИИ, ПОКАЗЫВАЮ-ЩИЕ ПЕРВЫЙ И ВТОРОЙ

РЕЗОНАНСНЫЕ ПИКИ КОЛЕБАНИЙ

ПЕРВЫЙ РЕЗОНАНСНЫЙ ПИК

ВТОРОЙ РЕЗОНАНСНЫЙ ПИК



НА РИСУНКЕ 6-32 ПОКАЗАНАЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ ГАСИТЕЛЬ: ОБЫЧНО ПРИМЕНЯЕТСЯ ДЛЯ

ГРОЗОТРОСОВ ИЛИ НЕБОЛЬШИХ ПРОВОДОВ ПРИ НИЗКОМ НАПРЯЖЕНИИ

БОЛЕЕ ЭФФЕКТИВЕН НА ВЫСОКИХ ЧАСТОТАХ, ЧЕМ НА НИЗКИХ



РИСУНОК 6-32: ГАСИТЕЛЬ, ВЫПОЛНЕН В ВИДЕ ПРЕФОРМИРОВАННОЙ СПИРАЛИ, НАВИВАЕМОЙ

НА ГРОЗОТРОС И НЕБОЛЬШИЕ ПРОВОДА

ДЛИНА

ДЕМПФИРУЮЩИЙ УЧАСТОК

УЧАСТОК ЗАЖАТИЯ ПРОВОДА

СПИРАЛЬ МЕЛКОГО ШАГА


ДЕМПФИРУЮЩИЕ УСТРОЙСТВА ДЛЯ ПРОВОДОВ (ЭНЕРГОСИСТЕМА ХАЙДРО ПРОВИНЦИИ

ОНТАРИО)

ПРАКТИКА ОСНОВЫВАЕТСЯ НА УЧЕТЕ ТЕМПЕРАТУРЫ, РАВНОЙ 15OC (59O Ф) И ОКОНЧАТЕЛЬНОМ СБРОСЕ ТЯЖЕНИЯ

НА ПРОВОДА ДИАМЕТРОМ БОЛЬШЕ, ЧЕМ 15 мм (0.59 дюйма) С ТЯЖЕНИЕМ НИЖЕ 6% ОТ НПР НЕ ТРЕБУЕТСЯ УСТАНАВЛИВАТЬ ГАСИТЕЛИ

НА ПРОВОДА ДИАМЕТРОМ МЕНЬШЕ, ЧЕМ 15 мм (0.59 дюйма) с тяжением ниже 3% ОТ НПР НЕ ТРЕБУЕТСЯ УСТАНАВЛИВАТЬ ГАСИТЕЛИ


ДЕМПФИРУЮЩИЕ УСТРОЙСТВА ДЛЯ ПРОВОДОВ (ЭНЕРГОСИСТЕМА ХАЙДРО

ПРОВИНЦИИ ОНТАРИО) (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

ДЛЯ ПРОВОДОВ С ТЯЖЕНИЯМИ МЕЖДУ ЭТИМИ ЗНАЧЕНИЯМИ И 10% НПР НА ПРОМЕЖУТОЧНОМ-ПРОМЕЖУТОЧНОМ ПРОЛЕТАХ И ПРОМЕЖУТОЧНОМ-АНКЕРНОМ ПРОЛЕТАХ ДЛИНОЙ ВПЛОТЬ ДО 500 м (1640 футов) ТРЕБУЕТСЯ ОДИН ГАСИТЕЛЬ НА ПРОЛЕТ

ДЛЯ ПРОВОДОВ С ЭТИМИ ЗНАЧЕНИЯМИ ТЯЖЕНИЙ НА АНКЕРНОМ-АНКЕРНОМ ПРОЛЕТАХ ДЛИНОЙ ВПЛОТЬ ДО 500 м (1640 футов) ТРЕБУЕТСЯ ДВА ГАСИТЕЛЯ НА ПРОЛЕТ


ДЕМПФИРУЮЩИЕ УСТРОЙСТВА ДЛЯ ПРОВОДОВ (ЭНЕРГОСИСТЕМА ХАЙДРО

ПРОВИНЦИИ ОНТАРИО) (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

ДЛЯ ПРОВОДОВ С ТЯЖЕНИЯМИ МЕЖДУ 10% И 20% НПР НА ДЛИНАХ ПРОЛЕТОВ ВПЛОТЬ ДО 500 м (1640 футов) ТРЕБУЕТСЯ УСТАНОВКА ДВУХ ГАСИТЕЛЕЙ НА ПРОЛЕТ ДЛЯ СХЕМЫ ПРОМЕЖУТОЧНЫЙ-ПРОМЕЖУТОЧНЫЙ ПРОЛЕТЫ, ТРИ ГАСИТЕЛЯ НА ПРОЛЕТ ДЛЯ СХЕМЫ ПРОМЕЖУТОЧНЫЙ-АНКЕРНЫЙ ПРОЛЕТЫ, И ЧЕТЫРЕ ГАСИТЕЛЯ ДЛЯ СХЕМЫ АНКЕРНЫЙ-АНКЕРНЫЙ ПРОЛЕТЫ


Демпфирующие устройства для проводов (Энергосистема Хайдро провинции Онтарио)

(Продолжение)

Для проводов с тяжениями между 10% и 20% НПР на длинах пролетов выше 500 м (1640 футов) используют вышеприведенные устройства плюс демпфирование провода внутри пролета Практические данные приведены в таблице 6-2


Таблица 6-2 Число гасителей для сталеалюминиевых проводов (энергосистема Хайдро провинции Онтарио 1978)

Категория

Промежуточные

пролеты

Промежуточные –

анкерные пролеты

Анкер. – анкер.

пролеты

Тяж.* < 3% НПР Диам. < 15 мм 0 0 0

Тяж.*3 - 6% НПР Диам. > 15 мм 0 0 0

Тяж.*3 - 10% НПР Диам. < 15 мм

Пролет< 500 м

1 1 2

Тяж.* 6 - 10% НПР Диам. > 15 мм Пролет< 500 м

1 1 2

Тяж.* 10 - 20% НПР Пролет< 500 м

2 3 4

Тяж.*10 - 20% НПР Пролет> 500

м 2 плюс

демпфирование

провода внутри

3 плюс демпфиро

вание провода внутри

4 плюс демпфиро

вание провода внутри


Демпфирующие устройства для грозотросов

(Энергосистема Хайдро провинции Онтарио) • Для сталеалюминиевых грозотросов

используются те же принципы, что и для проводов

• Для оцинкованных и алюминизированных стальных грозотросов демпфирующий фактор, D, определяется на основе длины пролета, S, и тяжения, T.

DST

2

610

• Выбор также основывается на величине H, высота над уровнем земли

• В таблице 6-3 суммируются практические данные


Таблица 6-3 Число гасителей для оцинкованных и плакированных алюминием воздушных грозотросов

(Энергосистема Хайдро провинции Онтарио 1978)

H*<30 M H*>30 M ЧИСЛО ТРЕБУЕМЫХ ГАСИТЕЛЕЙ СТОКБРИДЖА

Промежуточные

пролеты

Промежуточный-

анкерный

Полный анкерный

D** вплоть до 2.25 D вплоть до 1.5 0 0 0

D от 2.26 до 4.5 D от 1.5 до 3.0 1 1 2

D от 4.51 до 9.0 D от 3.01 до 6.0 1 1 2

D от 9.01 до 18.0 D от 6.01 до 12.0 2 3 4

D от 18.01 до 27.0 D от 12.01 до 18.0 4 5 6

D от 27.01 до 36.0 D от 18.01 до 24.0 6 7 8

*H is average height of conductor above ground. **D is damping factor.


МЕСТА УСТАНОВКИ ГАСИТЕЛЕЙ ДЛЯ ПРОВОДОВ И ТРОСОВ

• Гасители должны устанавливаться в активной части петли колебаний следом за поддерживающим зажимом

• Как правило используется длина петли колебаний, соответствующая скоростям ветра, вызывающим значительную вибрацию (обычно ниже 20 км/ч. {12.5 м/ч}):

lf

T

M

1

2


МЕСТА УСТАНОВКИ ГАСИТЕЛЕЙ ДЛЯ ПРОВОДОВ И ТРОСОВ (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

• Небольшие провода чувствительны к более высоким скоростям ветра:

fV

d

515.

• Практика энергосистемы Хайдро состоит в том, чтобы устанавливать гаситель на расстоянии 80% от длин петли колебаний, представленных в таблице 6-4 для проводов

• Длины петель колебаний для грозотросов представлены в таблице 6-5


МЕСТА УСТАНОВКИ ГАСИТЕЛЕЙ ДЛЯ ПРОВОДОВ И ТРОСОВ (ПРОДОЛЖЕНИЕ)

РИСУНОК 6-33: ДЛИНЫ ПЕТЕЛЬ СВОБОДНЫХ КОЛЕБАНИЙ ПРИ НИЗКОЙ И ВЫСОКОЙ СКОРОСТЯХ ВЕТРА И ОПТИМАЛЬНОЙ

РАССТАНОВКЕ ГАСИТЕЛЕЙ

ПОЛОЖЕНИЕ ГАСИТЕЛЯ 80% ОТ ДЛИНЫ ПЕТЛИ КОЛЕБАНИЙ

ПРОФИЛЬ КОЛЕБАНИЙ ПРИ ВЫОКИХ СКОРОСТЯХ ВЕТРА

ПРОФИЛЬ КОЛЕБАНИЙ ПРИ НИЗКИХ СКОРОСТЯХ ВЕТРА


Таблица 6-4: Значения длин петель свободных колебаний для сталеалюминиевых проводов

РАЗМЕР СТАЛЕАЛЮМ.

ПРОВОДОВ

СКОРОСТЬ

ВЕТРА (км/ч)

ЧАСТОТЫ (ГЦ)

СООТВЕТСТВУЮЩИЕ ДЛИНЫ ПЕТЕЛЬ СВОБОДНЫХ

КОЛЕБАНИЙ (м)

10%

НПР

12.5% НПР

15% НПР

20% НПР

4/0 AWG 6/1 14.3 мм (0.502 in)

15 30

54.0 108.0

0.86 0.43

0.96 0.48

1.05 0.53

1.22 0.61

477 ксмил26/7 21.7 мм (0.858 дюйма )

15 30

35.5 71.0

1.33 0.66

1.49 0.74

1.63 0.81

1.88 0.94

795 ксмил 26/7

28.14 мм (1.108 дюйма)

15 30

27.5 55.0

1.68 0.84

1.89 0.94

2.06 1.03

2.38 1.19

959.5 ксмил 54/7 30.48 мм (1.200 дюйма)

15 30

25.3 50.6

1.81 0.90

2.02 1.01

2.22 1.11

2.56 1.28

1277.5 ксмил 42/7 33.96 мм (1.337 дюйма)

15 30

22.7 45.4

1.83 0.91

2.05 1.02

2.24 1.12

2.59 1.29

2332.8 ксмил 72/19 45.72 мм (1.800 in)

12 13.5 3.08 3.44 3.77 4.36

3360 ксмил 84/19 55.88 mm (2.200 in)

12 11.1 3.90 4.36 4.78 5.52


ТАБЛИЦА 6-5: ДЛИНА ПЕТЛИ СВОБОДНЫХ КОЛЕБАНИЙ ДЛЯ ГРОЗОТРОСОВ ВОЗДУШНЫХ

ЛИНИЙРАЗМЕР ГРОЗОТРОСА СООТВЕТСТВУЮЩИЕ ДЛИНЫ ПЕТЕЛЬ

СВОБОДНЫХ КОЛЕБАНИЙ (мм)

Диаметр

ЧАСТОТЫ ПРИ СКОРОСТИ ВЕТРА

25 км/ч (ГЦ) 85 мПа 140 мПа 180 мПа

5/16 дюйма (7.94 мм) GR 110 сталь

155 334 430 487

3/8 дюйма (9.53 мм) GR 180 сталь

141 369 474 537

1/2 дюйма (12.7 mm) GR 180 сталь

102 509 654 741

7 NO. 10 0.306 дюйма (7.77 мм) сталь,

плакированная Ал.

166 340 437 495

7 NO. 7 0.433 дюйма (11.00 мм) сталь,


117 484 622 705

19 NO. 8 0.642 дюйма (16.31 мм) сталь,


79 713 915 1038


РАССТАНОВКА ГАСИТЕЛЕЙ СОГЛАСНО КОНФИГУРАЦИИ ПРОЛЕТА

МЕСТА УСТАНОВКИ ГАСИТЕЛЕЙ В ППРОМЕЖУТОЧНЫХ ПРОЛЕТАХ ПРЕДСТАВЛЕНЫ НА РИСУНКЕ 6-34

МЕСТА УСТАНОВКИ ГАСИТЕЛЕЙ В ПРОМЕЖУТОЧНЫХ И АНКЕРНЫХ ПРОЛЕТАХ ПРЕДСТАВЛЕНЫ НА РИСУНКЕ 6-35

МЕСТА УСТАНОВКИ ГАСИТЕЛЕЙ В ПРОМЕЖУТОЧНЫХ И АНКЕРНЫХ ПРОЛЕТАХ ПРЕДСТАВЛЕНЫ НА РИСУНКЕ 6-36

МЕСТА УСТАНОВКИ ГАСИТЕЛЕЙ НА ДЛИННЫХ ПРОЛЕТАХ ПРЕДСТАВЛЕНЫ НА РИСУНКЕ 6-37

W ЕСТЬ 80 % ОТ ДЛИНЫ ПЕТЛИ КОЛЕБАНИЙ


РИСУНОК 6-34: УСТАНОВКА ГАСИТЕЛЕЙ В ПРОМЕЖУТОЧНЫХ

ПРОЛЕТАХ

ГАСИТЕЛЬ

ОДИН ГАСИТЕЛЬ НА ПРОЛЕТ, РАСПОЛОЖЕННЫЙ ТОЛЬКО С ОДНОГО КОНЦА ПРОЛЕТА

ДВА ГАСИТЕЛЯ НА ПРОЛЕТ, РАСПОЛОЖЕННЫЕ ПО ОДНОМУ С КАЖДОГО КОНЦА ПРОЛЕТА


РИСУНОК 6-35: МЕСТА УСТАНОВКИ ГАСИТЕЛЕЙ В ПРОМЕЖУТОЧНЫХ

ПРОЛЕТАХ

ГАСИТЕЛЬ НА ПРОЛЕТ, РАСПОЛОЖЕННЫЙ ТОЛЬКО НА ОДНОМ КОНЦЕ

ДВА ГАСИТЕЛЯ НА ПРОЛЕТ; С КАЖДОГО КОНЦА ПО ОДНОМУ ГАСИТЕЛЮ

ГАСИТЕЛЬ


РИСУНОК 6-36: МЕСТА РАСПОЛОЖЕНИЯ ГАСИТЕЛЕЙ В

АНКЕРНЫХ ПРОЛЕТАХ

ДВА ГАСИТЕЛЯ НА ПРОЛЕТ. КАЖДЫЙ НА АНКЕРНОМ КОНЦЕ

ЧЕТЫРЕ ГАСИТЕЛЯ НА ПРОЛЕТ. ПО ДВА НА КАЖДЫЙ АНКЕРНЫЙ КОНЕЦ


РИСУНОК 6-37: МЕСТА УСТАНОВОК ГАСИТЕЛЕЙ ДЛЯ ОЧЕНЬ ДЛИННЫХ ПРОЛЕТОВ – В ДЕМПФИРОВАННОМ

ПРОЛЕТЕ

ДВА ГАСИТЕЛЯ НА ПРОЛЕТ, УСТАНОВЛЕННЫЕ ПРИМЕРНО В ЕГО СЕРЕДИНЕ

ЧЕТЫРЕ ГАСИТЕЛЯ В ПРОЛЕТЕ. ДВА КАЖДОГО ИЗ НИХ РАСПОЛОЖЕНЫ В ТОЧКАХ НА РАССТОЯНИИ 2/3 ДЛИНЫ ПРОЛЕТА

Ws6 a vibrate2 рус

Technology

Transcript of Ws6 a vibrate2 рус