PRUEBA DE PRESION HIDROSTATICA Datos de Ingeniería (2).pdf

Datos de Ingeniera

La tubera de hierro dctil puede ser instalada en pendientes normales sin tcnicas especiales de construccin.Una vez que una tubera exceda cierto ngulo, el tubo tender a deslizarse hacia abajo de la pendiente. Comoregla general, el diseador deber considerar problemas potenciales cuando la pendiente exceda 25% en tuberassubterrneas y 20% en tuberas en soportes sobre el suelo.Una vez que la pendiente de la tubera se aproxime a estos valores, el dis-eador deber poner atencin especial a la necesidad de anclajes o cerrojosespeciales. Las tuberas sobre soportes superficiales se pueden asegurar cin-chando o fijando cada tramo al soporte por la campana de la tubera e insta-lando la tubera con las campanas cuesta arriba. Una holgura de 12mm entre laespiga y el fondo de la campana debe respetarse para permitir la contraccin yla expansin. En tuberas subterrneas con pendientes empinadas, es normalque el tubo sea suministrado con juntas acerrojadas e instalado con campanashacia arriba o hacia abajo.

PPRRUUEEBBAA DDEE PPRREESSIIOONN HHIIDDRROOSSTTAATTIICCAA.. Todas las tuberas recin instaladas o cualquier seccin con vlvulas debern ser sometidas a una prueba hidrosttica de al menos 1. 5 veces la presin de trabajo en el punto de prueba.

LLAASS PPRREESSIIOONNEESS DDEE PPRRUUEEBBAA DDEEBBEENN CCUUMMPPLLIIRR CCOONN LLOOSS SSIIGGUUIIEENNTTEESS CCRRIITTEERRIIOOSS::

Ser por lo menos 1.25 veces la presin de trabajo en el punto ms alto a lo largo de la seccin que se prueba. No exceder las presiones para las que son diseadas las tuberas, los accesorios, o juntas de cerrojo. Que la prueba dure al menos 2 horas. Una variacin no mayor a + / - 5 psi ( 34.5 kPa ) durante el tiempo de la prueba. No exceder ms del doble del rango de presin nominal de las vlvulas o hidrantes cuando el lmitede presin de la seccin bajo prueba incluya vlvulas o hidrantes de asiento metlico cerrados.- Las vlvulas no debern ser operadas en ninguna direccin con presin diferencial mayor que la nominal.- Los hidrantes en una seccin de prueba solamente sern probados con la vlvula principal del Hidrante cerrada.

No exceder el rango de presin de las vlvulas cuando el lmite de presin de la seccin en prueba incluya vlvulas cerradas de compuerta con asiento elstico, o vlvulas de mariposa con asiento de hule.

.Cada seccin con vlvulas deber ser llenada lentamente. La prueba de presin especfica, basada en la elevacin delpunto ms bajo de la lnea o seccin bajo prueba y corregida a la elevacin del manmetro, es aplicada por medio deuna bomba conectada a la tubera. Las vlvulas no debern ser operadas en direccin de abrir ni de cerrar a presionesdiferenciales por arriba del rango de su presin nominal. Es buena prctica el permitir que el sistema se estabilice a lapresin de prueba antes de llevar a cabo la prueba de fugas.

Antes de aplicar la presin de prueba especfica, se debe sacar completamente el aire de la seccin de tubera por pro-bar. Si no hay ventilas de aire permanentes en todos los puntos altos, se debern instalar inserciones para tomas en di-chos puntos para que el aire pueda ser expulsado mientras el sistema es llenado con agua. Despus de que todo el aireha sido expulsado, las tomas se cierran y la presin se aplica. Al terminar la prueba de presin, las tuercas de insercindebern ser retiradas y tapadas o dejadas en su lugar, segn indiquen las especificaciones.

Cualquier tubera, accesorio, vlvula, hidrante o junta expuestos debern ser cuidadosamente examinados durante laspruebas de presin. Cualquier tubera, accesorio, vlvula o hidrante daado o defectuoso detectado por la prueba de presin, deber ser reparado con material resistente y la prueba deber repetirse hasta que los resultados sean satisfactorios.

AACCIIPPCCOO 4466 MMaannuuaall ddee TTuubbeerraa IInntteerrnnaacciioonnaall

Datos De Ingenieria

JUNTASFASTITE

ABRAZADERA

TTOOLLEERRAANNCCIIAA DDEE PPRRUUEEBBAA

La tolerancia de prueba se define como la cantidad de agua que debe ser surtida (agua de reemplazo) encualquier tubera instalada o seccin con vlvulas, para mantener la presin dentro de una variacin de (5 psi) 34.5kPa, de la presin de prueba especificada despus de que el aire ha sido expulsado y la tubera ha sido llenadacon agua. La tolerancia de prueba no se mide por una baja en la presin en una seccin de prueba en unperodo de tiempo. Ninguna instalacin de tubera debe ser aceptada si la cantidad de agua de reemplazo esmayor que la determinada usando la siguiente frmula:

T = LD P715,317

T= tolerancia de prueba, (L/h)L= longitud del tubo probado (m)D= dimetro nominal del tubo (mm)P= promedio de presin de prueba (kPa)

Cuando se estn probando vlvulas cerradas de asiento metlico, una cantidad adicional de agua de relleno porvlvula cerrada de 1. 2 m L/h/mm del dimetro nominal de la vlvula es permitido. Cuando haya hidrantes en laseccin en prueba, la prueba deber hacerse sobre la vlvula principal en el hidrante. La aceptacin de una instalacin es determinada en la base de la tolerancia de prueba. Si cualquier prueba muestra una cantidad deagua de relleno mayor a la permitida, el instalador es responsable de localizar y reparar cualquier fuga, hasta quelos resultados de la prueba estn dentro del rango permitido. Todas las fugas visibles deben ser reparadas sin importar el tamao y gravedad de la fuga.

Ntese que la siguiente seccin es una adaptacin de la publicacin de la Asociacin de Investigacin de Tuberas de Hierro Dctil (DIPRA) sobre Diseo de tuberas acerrojadas para resistir empuje. La explicacin delas frmulas, as como la teora del diseo y las consideraciones prcticas, se muestran en el folleto de DIPRA.Para obtener una copia, contacte a AACC IIPPCCOO.

BBLLOOQQUUEESS CCOONNTTRRAA EEMMPPUUJJEE,, OO AATTRRAAQQUUEESS.. Uno de los mtodos ms comunes para resistir el empuje por cambio de direccin o tapa al final del tubo, es el uso de bloques de concreto o atraques. La figura 1. Muestra un bloquede concreto tpico para apoyar un codo horizontal. La resistencia se obtiene al transferir el empuje al suelo mediante unrea mayor de contacto del bloque de modo que la presin resultante contra el suelo no excede el esfuerzo cortantehorizontal del mismo. El diseo de los atraques o bloques de empuje consiste en determinar el rea de apoyo adecuadadel bloque para unas condiciones particulares. Los parmetros involucrados en el diseo incluyen: dimetro del tubo, presin de diseo, ngulo del codo ( configuracin del los accesorios involucrados) y el esfuerzo de corte horizontal delsuelo.

Los siguientes son criterios generales para diseo de bloques de concreto contra empuje o atraques. La superficie de apoyo debe estar en contacto con suelo inalterado. Cuando esto no sea posible, el relleno entre el bloque de apoyo y el suelo inalterado deber compactarse por lo menos al 90% de la Densidad Proctor Estndar.

La altura (h) del bloque debe ser igual o menor que la mitad de la profundidad total al fondo del bloque,(Ht), pero no menor que el dimetro del tubo (D).

La altura del bloque (h) deber ser seleccionada de tal manera que el ancho calculado del bloque(b) vare entre una y dos veces la altura.


El rea de apoyo del bloque requerido es Ab = hb = TSb

Entonces, para una curva horizontal, b = 2 Sf PA sin (O /2)h Sb

Donde:Sf = factor de seguridad (generalmente 1.5 para diseo debloque de empuje)P = mxima presin del sistema (kg/cm2)A = rea de seccin transversal de la tubera (cm2)O= ngulo de la curva (o)Sb = fuerza de apoyo de la tierra (kg/m

2)T = fuerza de empuje (kg)b = ancho del bloque (m)h = altura del bloque (m)

Algo similar puede ser usado para disear bloques de resistenciaque soportarn las fuerzas de empuje en tees, codos, tapas ciegas, etc. Valores tpicos para esfuerzos de apoyo horizontalconservador de varios tipos de suelo se presentan en la tabla 1.En lugar de los valores para soporte de apoyo mostrados en latabla 1, un diseador puede elegir el usar presin pasiva Rankinecalculada (Pp) u otra determinacin de soporte de apoyo delsuelo basado en las propiedades reales del suelo.

Un mtodo alternativo de restringir el empuje es el uso de juntasacerrojadas. Una junta acerrojada es una junta especial de tipoespiga - campana que est diseada para dar un amarre o seguro longitudinal. Los sistemas de juntas acerrojadas funcionanen una forma similar a los bloques de soporte, de modo que lareaccin de la unidad de tubera restringida ,en conjunto con elsuelo, balancea las fuerzas de empuje.

JJUUNNTTAASS AACCEERRRROOJJAADDAASS La fuerza de empuje debe ser restringida balanceada por la reaccin de la unidad de tuberaacerrojada junto con el suelo que la rodee. La fuente de lasfuerzas restrictivas se divide en dos. Primero, la friccin esttica entre la unidad de tubera y el suelo; y segundo, la restriccin cerrojo proporcionado por el tubo al apoyarse contra el suelo de relleno lateral que hay a lo largo de cadapata del codo. Ambas fuerzas son funciones de la longitud de acerrojado L de cada lado del codo, y se presume que actan en direccin opuesta a la fuerza de empuje (oponindose e impidiendo el movimiento del codo).

Los valores de la cohesin del suelo (Cs) y el ngulo de friccin interna del suelo () deben ser conocidos o conservadoramente estimados para el suelo en una instalacin particular. Los valores fc y f estn relacionados con eltipo de suelo y material de la tubera. La tabla 3 presenta valores conservadores de estos parmetros para tubera de hierro dctil en siete clasificaciones generales de suelos saturados.

La fuerza de friccin esttica actuando sobre un cuerpo es igual en magnitud a la fuerza aplicada hasta un valor mximo.En los anlisis convencionales, la friccin esttica mxima es proporcional a la fuerza normal entre las superficies queproporcionan la friccin. La constante de proporcionalidad, en este caso llamada el coeficiente de friccin, depende de lanaturaleza de las superficies. El trabajo emprico de Potyondy indica que para la friccin entre tuberas y suelos, lafuerza tambin depende de la cohesin del suelo.AACCIIPPCCOO 4488 MMaannuuaall ddee TTuubbeerraa IInntteerrnnaacciioonnaall

Fango 0Arcilla Blanda 4800

Limo 7300Limo Arenoso 14,600

Arena 19,400Arcilla Arenosa 29,200Arcilla Dura 48,800

SUELO RESISTENCIA DEAPOYOSb (kg/m2)

TTAABBLLAA 11.. RREESSIISSTTEENNCCIIAASS DDEE AAPPOOYYOO HHOORRIIZZOONNTTAALLEESS.. Adems de que los valores de resistencia de apoyo hansido usados satisfactoriamente en el diseo de bloques deempuje y son considerados conservadores, su precisin estotalmente dependiente de una identificacin y evaluacinprecisa del suelo. La ltima responsabilidad de seleccionarla resistencia de apoyo apropiada de algn tipo de sueloen particular debe caer sobre el Ingeniero que haya hechoel diseo.

Suelo inalteradoPresin de Apoyo

Entonces: si Fs = ApC + W tan donde Ap es el rea de superficie del exterior del tubo en m2/m, C es

la cohesin de tubo en kg/m2, y es el ngulo de friccin del tubo en grados. El trmino est definidopor la ecuacin =f . La unidad de fuerza normal W es dada por W = 2We + Wp +Ww, donde la carga detierra (We) es tomada como la carga del prisma sobre el tubo en kg/m. Est definida por la ecuacin We =HD, donde es la densidad del suelo en kg2/m3 y H es la profundidad de cubierta en metros. La cargade tierra es duplicada para considerar las fuerzas actuantes en ambas partes superior e inferior de la tu-bera. La unidad de peso del tubo y el agua (Wp+Ww) es dada en la tabla 2. La cohesin de la tubera (C)es definida por la frmula C= fc Cs.

Entonces Fs = DC + (2We + Wp +Ww) tan 2

La resistencia unitaria lateral mxima, Rs, en el codo, se limita para que no exceda una distribucin rectangular del empuje del suelo pasivo Rankine Pp, la cual es generalmente menor que la capacidadltima del suelo para resistir el movimiento de la tubera.

El empuje pasivo del suelo para un suelo en particular es dado por la frmula Rankine:Pp = HcN + 2 Cs N

Donde:Pp = empuje pasivo del suelo (kg /m

2) = densidad del suelo (kg/m3) Hc = profundidad de cubierta a la lnea central del tubo. (m)N = tan

2 (45 + /2)Cs = cohesin del suelo (kg/m

2)

Como se mostr arriba, el empuje pasivo completo del suelo Rankine, Pp, puede desarrollarse conmovimientos insignificantes en suelos bien compactados. Para algunas condiciones estndares detendido de tubera de hierro dctil, el valor de diseo del empuje pasivo del suelo deber ser modifi-cado por un factor Kn para asegurar que no ocurra un movimiento excesivo. Por tanto, Rs = Kn Pp D.

En la tabla 3 se muestran valores empricamente determinados para Kn.

En este contexto, el valor escogido para Kn depende de la compactacin de la zanja, los materialesde relleno, y el suelo inalterado. Por consiguiente, para un codo horizontal, la ecuacin es:

L = Sf PA tan (O /2)

Fs +KnPpD

2

En ciertas instalaciones extraordinarias pueden resultar cargas y resistencias friccionales menores sobrelos tubos que lo calculado con estas ecuaciones. Cuando existan estas condiciones, esto debe ser considerado para el diseo.


CCAALLCCUULLOOSSDDEE RREESSTTRRIICCCCIIOONN DDEE EEMMPPUUJJEEUUSSAANNDDOO DDIISSEENNOO DDIIPPRRAA


100 0.8 3.7 4.3 6.8 8100 1 3 3.5 5.5 6.5100 1.5 2.1 2.4 3.8 4.4100 2 1.6 1.8 2.9 3.3100 2.5 1.3 1.4 2.3 2.7100 3 1.1 1.2 1.9 2.3150 0.8 5.3 6 9.6 11.2150 1 4.3 4.9 7.8 9.2150 1.5 2.9 3.3 5.4 6.3150 2 2.2 2.5 4.1 4.8150 2.5 1.8 2.1 3.3 3.8150 3 1.5 1.7 2.8 3.2200 0.8 6.7 7.6 12.2 14.3200 1 5.5 6.3 10 11.7200 1.5 3.8 4.3 6.9 8.1200 2 2.9 3.3 5.3 6.2200 2.5 2.3 2.7 4.3 5200 3 22 .2 3.6 4.2250 0.8 8.1 9.2 14.7 17.2250 1 6.7 7.6 12.1 14.2250 1.5 4.6 5.2 8.4 9.8250 2 3.5 4 6.4 7.5250 2.5 2.9 3.2 5.2 6.1250 3 2.4 2.7 4.4 5.1300 0.8 9.4 10.7 17.1 20300 1 7.8 8.8 14.2 16.5300 1.5 5.4 6.2 9.9 11.5300 2 4.2 4.7 7.6 8.9300 2.5 3.4 3.8 6.2 7.2300 3 2.8 3.2 5.2 6.1350 0.8 10.7 12.1 19.4 22.6350 1 8.8 10 16.1 18.8350 1.5 6.2 7 11.3 13.2350 2 4.8 5.4 8.7 10.2350 2.5 3.9 4.4 7.1 8.3350 3 3.3 3.7 6 7400 0.8 11.8 13.4 21.5 25.1400 1 9.9 11.2 18 20.9400 1.5 6.9 7.9 12.7 14.8400 2 5.4 6.1 9.8 11.4400 2.5 4.4 5 8 9.3400 3 3.7 4.2 6.7 7.8450 0.8 13 14.7 23.6 27.5450 1 10.8 12.3 19.7 23450 1.5 7.7 8.7 14 16.3450 2 5.9 6.7 10.8 12.6450 2.5 4.8 5.5 8.8 10.3450 3 4.1 4.6 7.5 8.7500 0.8 14.1 15.9 25.6 29.8500 1 11.8 13.4 21.5 25500 1.5 8.4 9.5 15.3 17.8500 2 6.5 7.4 11.9 13.9500 2.5 5.3 6 9.7 11.3500 3 4.5 5.1 8.2 9.6600 0.8 16.1 18.2 29.4 34.1600 1 13.6 15.4 24.8 28.8600 1.5 9.8 11.1 17.8 20.8600 2 7.6 8.7 13.9 16.2600 2.5 6.3 7.1 11.4 13.3600 3 5.3 6 9.7 11.3700 0.8 18 20.3 32.8 38.1700 1 15.3 17.3 27.9 32.4

DIAMETRO DE TUBERIANOMINAL (mm)

H(m)

TIERRA CLASE A O BCONDICION INSTALACIN TIPO 3

TIERRA CLASE C LIMO 2CONDICION INSTALACIN TIPO 2

RESTRICCION CALCULADASIN MANGA DE POLIETILENO

(M)

RESTRICCION CALCULADA CONMANGA DE POLIETILENO

(M)


(M)


(M)

CCAALLCCUULLOOSSDDEE RREESSTTRRIICCCCIIOONN DDEE EEMMPPUUJJEEUUSSAANNDDOO DDIISSEENNOO DDIIPPRRAA((CCOONNTTIINNUUAADDOO))


La informacin arriba se basa en lo siguiente:10 bar de presin mxima del sistema90 codo horizontal: multiplique por los siguientes coeficientes para otroscodos horizontales:

45 -0.414; 22.5 - 0.199; 11,25 - 0.098Peso de tubera clase K9 .Adems, la tubera debe asentarse en por lo menos 100mm de material suelto.H = profundidad de cubierta

700 1.5 11.1 12.6 20.2 23.5700 2 8.7 9.9 15.9 18.5700 2.5 7.2 8.1 13.1 15.2700 3 6.1 6.9 11.1 13800 0.8 19.8 22.3 36 41.8800 1 16.9 19.1 30.8 35.7800 1.5 12.4 14 22.5 26.2800 2 9.8 11 17.8 20.7800 2.5 8.1 9.1 14.7 17.1800 3 6.9 7.8 12.5 14.6900 0.8 21.4 24.1 39 45.2900 1 18.4 20.7 33.5 38.8900 1.5 13.6 15.3 24.7 28.7900 2 10.8 12.2 19.6 22.8900 2.5 8.9 10.1 16.3 18.9900 3 7.6 8.6 13.9 16.21000 0.8 22.9 25.8 41.8 48.31000 1 19.8 22.3 36 41.81000 1.5 14.7 16.6 26.8 31.21000 2 11.7 13.2 21.4 24.81000 2.5 9.7 11 17.8 20.71000 3 8.3 9.4 15.2 17.71200 0.8 25.7 28.8 46.8 541200 1 22.3 25.1 40.7 47.11200 1.5 16.9 19 30.8 35.71200 2 13.5 15.3 24.7 28.71200 2.5 11.3 12.8 20.7 241200 3 9.7 11 17.7 20.61400 0.8 28.1 31.4 51.1 591400 1 24.6 27.6 44.8 51.81400 1.5 18.8 21.2 34.3 39.81400 2 15.2 17.2 27.8 32.21400 2.5 12.8 14.5 23.4 27.21400 3 11 12.5 20.2 23.41500 0.8 29.1 32.6 53.1 61.21500 1 25.7 28.8 46.7 541500 1.5 19.8 22.2 36 41.71500 2 16.1 18.1 29.3 341500 2.5 13.5 15.3 24.7 28.71500 3 11.7 13.2 21.3 24.81600 0.8 30.2 33.8 54.9 63.31600 1 26.7 29.9 48.6 56.11600 1.5 20.6 23.2 37.6 43.61600 2 16.8 19 30.7 35.61600 2.5 14.2 16.1 25.9 30.11600 3 12.3 13.9 22.5 26.1

DIAMETRO DE TUBERIANOMINAL (mm)

H(m)

TIERRA CLASE A O BCONDICION INSTALACIN TIPO 3

TIERRA CLASE C LIMO 2CONDICION INSTALACIN TIPO 2


(M)


(M)


(M)


(M)

MMAANNGGAA DDEE PPOOLLIIEETTIILLEENNOODatos limitados experimentales sugieren que el trmino de resistencia de la friccin debe ser multiplicado por unfactor de 0.70 para tubera envuelta en manga de polietileno.


DIMENSIONES Y PESOS UNITARIOS DE TUBERIA Y AGUA

100 K9 0.119 110 16 7 23150 K9 0.171 227 24 18 42200 K9 0.222 386 33 33 66250 K9 0.274 589 42 51 93300 K9 0.326 835 54 73 127350 K9 0.378 1122 67 98 165400 K9 0.43 1446 80 128 208450 K9 0.482 1810 95 161 256500 K9 0.533 2222 110 199 309600 K9 0.634 3166 144 287 431700 K9 0.738 4277 183 390 573800 K9 0.844 5582 228 512 740900 K9 0.945 7012 274 647 9211000 K9 1.048 8625 326 799 11251200 K9 1.256 12368 446 1155 16011400 K9 1.463 16791 580 1604 21841500 K9 1.567 19241 661 1840 25011600 K9 1.667 21849 743 2094 2837

DIAMETRO DE TUBERIA

NOMINAL(mm)CLASE

DIAMETRO EXTERIOR DE

TUBERIA, D(m)

AREA SECCIONTRANSVERSAL

DE TUBO, A (cm 2)PESO DELTUBO

WP(kg/m)

PESO DELTUBO

Ww(kg/m)

PESO TOTALWp + Ww(kg/m)

TTAABBLLAA 22

Codo horizontalFf = Fs ; Para tubera con recubrimiento asfltico normal.

Ff = 0.7 Fs ; Para tubera con manga de polietileno.

PPAA ssiinn ((00//22))

[[FFff++11//22RRss]] LL ccooss ((00//22))


Valores sugeridos para los parmetros del suelo y la constante de reduccin Kn. Definicin de partculas gruesas: es lo que se detiene en la malla No. 200.Ver la tabla 4 para descripcin ms detallada del suelo.NOTA: Los valores conservadores paramostrados en la tabla 3 y usados en este procedimiento son ms bajos que los valoresdel peso del suelo utilizados para calcular las cargas del terreno en ANSI/AWWA C150/A21.50. Todos los dems valores en la tabla 3asumen condiciones de suelo saturado y fueron seleccionados como tal para un anlisis conservador.

TTAABBLLAA 33..

CCOONNDDIICCIIOONNEESS DDEE TTEENNDDIIDDOO

Condiciones de tendidoZanja tipo 2: encamado con ligera compactacin mayor que el 75% de la densidad estndar Proctor.Zanja tipo 3: encamado con ligera compactacin mayor que el 80% de la densidad estndar Proctor.Zanja tipo 4: encamado con compactacin media mayor que el 85% de la densidad estndar Proctor.Zanja tipo 5: encamado con alta compactacin mayor que el 90% de la densidad estndar Proctor.Nota: una capa de suelo suelto de por lo menos 100 mm de profundidad debe ser usada como una plantilla inferiorpara todas las condiciones de zanja.

ARCILLA1 D 0 0 1465 .80 1440 .40 .60 .85

LIMO 1 D 29 .75 0 0 1440 .40 .60 .85

ARCILLA 2 C 0 0 1465 .80 1440 .60 .85 1.0

LIMO 2 C 29 .75 0 0 1440 .60 .85 1.0

ARENA SANA A & B 36 .80 0 0 1600 .60 .85 1.0

NOMBRE DELSUELO DESCRIPCION DEL SUELO CONDICION DE TENDIDO

Knf

(o)Cs

(kg/m2)g

(kg/m3)ff fc

2 3 4&5

ARCILLA DE PLASTICIDADMEDIA A BAJA, LL

CCLLAASSIIFFIICCAACCIIOONN DDEELL SSUUEELLOOGGRRAAFFIICCAA DDEE LLAA AASSTTMM NNOORRMMAA DD22448877


DIVISIONESMAYORES

SIMBOLOS DE GRUPO

GW

GP

GM

GC

SW

SP

SM

SC

ML

CL

OL

MH

CH

OH

PT

NOMBRES TIPICOS

CRITERIOS DE CLASIFICACION

Gravas bien graduadas y mezclasde gravas con arena con pocos o

nada de finos

Cu = D60/D10 mayor que 4

Cz =(D30)2

, entre 1 y3D10 x D60

No cumple ambos criterios para GW

No cumple ambos criterios para SW.

Lmites de Atterberg graficados debajo dela lnea A o ndice deplasticidad menor que 4.Lmites de Atterberg graficados arriba de lalnea A o ndice de plasticidad menor que 7.

Gravas poco graduadas y mezclasde arena grava con cero finos

Gravas limosas y mezclas degrava arena y limo.

Gravas arcillosas y mezclas degrava, arena y arcilla.

Arenas limosas y mezclas de arenas con limo.

Arenas arcillosas, mezclas de are-nas con arcilla

Limos inorgnicos, arenas muy finas con polvo de roca, y arenas finas

limosas o arcillosas.

GRAFICA DE PLASTICIDADPara clasificacin de suelos de grano fino ysuelos de granos gruesos con parte de finos. Los lmites de Atterberg que se grafican en elrea sombreada son clasificaciones de fronteray requieren el uso de smbolos duales.Ecuacin de la lnea A:

PI = 0.73 (LL-20)

Arcillas inorgnicas de bajo a mediolmite de plasticidad, arcillas gravosas, arcillas arenosas, arcillas limosas y

arcillas limpias.

Limos orgnicos y arcillas limosasorgnicas de baja plasticidad.

Limos inorgnicos o limos arenas finas de tipo mica o diatomcea y

limos elsticos.

Arcillas inorgnicas de alta plasticidad y arcillas gordas.

Arcillas orgnicas de mediana aalta plasticidad.

Lodos ,turbas y otros suelos altamente orgnicos.

Arenas bien graduadas y arenasgravosas con pocos o sin finos.

Arenas poco graduadas y arenasgravosas sin finos con pocos finos.

SUELOS DE GRANO GRUESO 50% O MS, ES RETENIDO EN LA MALLA NO. 200

SUELOS DE GRANO FINO 50% O MS, PASA LA MALLA NO. 200

SUELOS ALTAMENTEORGNICOS

LIMOS Y ARCILLAS CON LMITE

LQUIDO MAYOR QUE EL 50%

CLASIFICACIN DEL PORCENTAJE DE FINOS.

MENOS DEL 5% PASA LA MALLA DEL NO. 200

GW, GP, SW, SP

AS DEL 12% PASA POR LA MALLA NO. 200

GM, GC, SM, SC,

DEL 5 AL 12% PASAN LA MALLA DEL NO. 200

LA LNEA LMITE DE LA CLASIFICACIN

REQUIERE EL USO DE SMBOLOS DUALES

ARENAS CON

FINOS

ARENAS

LIMPIAS

GRAVAS CON

FINOS

GRAVAS

LIMPIAS

Cu = D60/D10 mayor que 6

Cz =(D30)2

, entre 1 y3D10 x D60

Lmites de Atterberg graficados en elrea sombreadason clasificacionesde frontera querequieren el usode smbolos duales.

Lmites de Atterberg graficados debajo dela lnea A o ndice deplasticidad menor que 4.Lmites de Atterberg graficados arriba de lalnea A o ndice de plasticidad menorque 7.

Lmites de Atterberg graficados en elrea sombreadason clasificacionesde frontera querequieren el usode smbolosduales.

LIMO

S Y ARCILLAS CON LMITE

LQUIDO MENOR AL 50%

Basada en el material que pasa la maya de 3 pulgadas (75mm).Reimpreso con autorizacin del Annual Book of ASTM Standards, copyright the American Society for testing and Materials,Philadelphia, Pensylvania.

TTAABBLLAA 44..

Arenas con ms del 50% de fraccin

gruesa que pasa la malla No. 4.

Gravas con el 50% o ms del material

grueso retenido en la malla No. 4

IINNDDIICCEE DDEE PPLLAASSTTIICCIIDDAADD

LLMMIITTEE LLQQUUIIDDOO

TTAABBLLAASS PPAARRAA RREEFFEERREENNCCIIAA


EQUIVALENTES DE LONGITUD

MEDIDA

PULGADAS

PIES

MILLAS

MILIMETROS

CENTIMETROS

METROS

KILOMETROS

PULGADAS

10.0833

- 25.4

2.54

0.0254

- PIES

121

- 304.8

30.48

0.3048

- MILLAS

63,360

5,280

1-

- 1,609.344

1.609344

MILIMETROS

0.03937

0.003281

- 1

0.1

0.001

- CENTIMETROS

0.3937

0.032808

- 10

10.01

- METROS

39.3701

3.28084

- 1,000

100

10.001

KILOMETROS

39,370

3,280.8

0.62137

- 100,000

1,000

1

EQUIVALENTES DE AREA

PULGADAS

PIES

MILIMETROS

CENTIMETROS

METROS

MEDIDA

CUADRADAS

CUADRADOS

ACRES

CUADRADOS

CUADRADOS

CUADRADOS

PULGADAS CUADRADAS

10.006944

- 645.16

6.4516

0.00064516

PIES CUADRADOS

144

1-

92,903.04

929.0304

0.09290

ACRES

- 43,560

1-

- 4,046.8564

MILIMETROS CUADRADOS

0.00155

- -

10.01

- CENTIMETROS CUADRADOS

0.1550

0.001076

- 100

10.0001

SMETROS CUADRADOS

1,550.0031

10.76391

0.000247

- 10,000

1



EQUIVALENTES DE PESO Y VOLUMEN DE AGUA

GALONES

GALONES

PULGADASC

PIES

METROS

MEDIDA

USA

IMPERIALES

UBICAS

CUBICOS

CUBICOS

LITROS

LIBRAS

GALONES USA

1.0

0.833

231.0

0.1337

0.00378

3.785

8.33

GALONES IMPERIALES

1.20

1.0

277.41

0.1605

0.00455

4.546

10.0

PULGADAS CUBICAS

0.004329

0.003607

1.0

0.00057

0.000016

0.0361

PIES CUBICOS

7.48

6.232

1,728.0

1.0

0.0283

28.317

62.425

METROS CUBICOS

284.17

220.05

35.314

1.0

1,000

2,204.5

LITROS

0.26417

0.220

61.023

0.0353

0.001

1.0

2.205

LIBRAS

0.12

0.1

27.68

0.016

0.454

1.0

EQUIVALENTES DE PRESION Y CARGA DE AGUA

LIBRAS

LIBRAS/ PIE

KILOGRAMOS /

PULGADAS

PIES

PULGADAS

MILIMETROS

MEDIDA

/ PULGADA CUAD

CUAD

ATMOSFERA

CENTIM CUAD

DE AGUA DE AGUA

DE MERCURIODE MERCURIO

BAR

PLIBRAS / PULGADA CUAD

1144.0

0.068046

0.070307

27.7276

2.3106

2.0360

51.7150

0.06895

LIBRAS / PIE CUAD

0.006945

10.000473

0.000488

0.1926

0.01605

0.0141139

0.35913

0.000479

ATMOSFERA

14.696

2,116.22

11.0332

407.484

33.9570

29.921

760.0

1.01325

KILOGRAMOS / CENTIM CUAD14.2233

2,048.16

0.96784

1394.27

32.864

28.959

735.558

0.9807

PULGADAS DE AGUA

0.03607

5.184

0.002454

0.00254

10.08333

0.0734

1.865

0.00249

PIES DE AGUA

0.43278

62.3205

0.029449

0.03043

12.0

10.8811

22.381

0.02964

PULGADAS DE MERCURIO

0.49115

70.726

0.033421

0.03453

13.617

1.1349

125.40

0.03386

MILIMETROS DE MERCURIO

0.019337

2.7845

0.0013158

0.0013595

0.5361

0.04468

0.03937

10.001333

BAR

14.5036

2,068.55

0.98692

1.0197

402.1

33.51

29.53

750.0

1



EQUIVALENTES DE CAUDAL DE AGUA

MEDIDA

GALONES USA POR MINUTO

10.8327

0.00144

0.00223

0.02271

0.0631

0.0238

34.286

GALONES IMPERIALES POR MINUTO

1,201

10.00173

0.002676

0.2727

0.0758

0.02859

41.176

MILLON DE GALONES USA POR DIA

694.4

578.25

11.547

157.7

43.8

16.53

23,810

PIES CUBICOS POR SEGUNDO

448.83

373.7

0.646

1101.9

28.32

10.686

15,388

METROS CUBICOS POR MINUTO

264.2

220

0.3804

0.5883

60.0

16.667

6.290

9,058

METROS CUBICOS POR HORA

4.403

3.67

0.00634

0.00982

10.2778

0.1048

151

LITROS POR SEGUNDO

15.85

13.20

0.0228

0.0353

3.60

10.3773

543.3

LITROS POR MINUTO

0.2642

0.220

0.000380

0.000589

0.060

0.0167

0.00629

9.055

BARRILES (42 GAL) POR MINUTO

4234.97

0.0605

0.09357

9.5256

2.65

11,440

BARRILES (42 GAL) POR DIA

0.0292

0.0243

0.000042

0.000065

0.00662

0.00184

0.00069

1

GALONES USA

POR MINUTO

GALONES

IMPERIALES

POR MINUTO

MILLON DE

GALONES USA

POR DIA

PIES CUBICOS

POR SEGUNDO

METROS CUBI-

COS POR HORA

LITROS POR

SEGUNDO

BARRILES

POR MINUTO

BARRILES

POR DIA

EEQQUUIIVVAALLEENNTTEE DDEECCIIMMAALL YY MMEETTRRIICCOO DDEE FFRRAACCCCIIOONNEESS


DECIMAL DECIMALINCHES OF AN INCH MILLIMETERS INCHES OF AN INCH MILLIMETERS

1/64 .015625 0.396875 7/16 .4375 11.1125001/32 .03125 0.793750 29/64 .453125 11.5093753/64 .046875 1.190625 15/32 .46875 11.9062501/20 .05 1.270003 31/64 .484375 12.3031251/16 .0625 1.597500 1/2 .5 12.7000001/13 .0769 1.953850 33/64 .515625 13.0968755/64 .078125 1.984375 17/32 .53125 13.4937501/12 .0833 2.116671 35/64 .546875 13.8906521/11 .0909 2.309095 9/16 .5625 14.2875003/32 .09375 2.381250 37/64 .578125 14.6843751/10 .10 2.540005 19/32 .59375 15.0812507/64 .109375 2.778125 39/64 .609375 15.4781251/9 .111 2.822228 5/8 .625 15.8750001/8 .125 3.175000 41/64 .640625 16.2718759/64 .140625 3.571875 21/32 .65625 16.6687501/7 .1429 3.628579 43/64 .671875 17.0656255/32 .15625 3.968750 11/16 .6875 17.4625001/6 .1667 4.233342 45/64 .703125 17.85937511/64 .171875 4.365625 23/32 .71875 18.2562503/16 .1875 4.762500 47/64 .734375 18.6531251/5 .2 5.080000 3/4 .75 19.05000013/64 .203125 5.159375 49/64 .765625 19.4468757/32 .21875 5.556250 25/32 .78125 19.84375015/64 .234375 5.953125 51/64 .796875 20.2406251/4 .25 6.350000 13/16 .8125 20.63750017/64 .265625 6.746875 53/64 .828125 21.0343759/32 .28125 7.143750 27/32 .84375 21.43125019/64 .296875 7.540625 56/64 .859375 21.8281255/16 .3125 7.937500 7/8 .875 22.33500021/64 .328125 8.334375 57/64 .890625 22.6218751/3 .333 8.466683 29/32 .90625 23.01875011/32 .34375 8.731250 59/64 .921875 23.41562523/64 .359375 9.128125 15/16 .9375 23.8125003/8 .375 9.525000 61/64 .953125 24.20937525/64 .390625 9.921875 31/32 .96875 24.60635013/32 .40625 10.318750 63/64 .984375 25.00312527/64 .421875 10.715625 1 1 25.400050

PPUULLGGAADDAASS

DDEECCIIMMAALLDDEE UUNNAA PPUULLGGAADDAA MMIILLMMEETTRROOSS PPUULLGGAADDAASS

DDEECCIIMMAALLDDEE UUNNAA PPUULLGGAADDAA MMIILLMMEETTRROOSS

FFLLUUJJOO DDEE AAGGUUAA EENN TTUUBBEERRIIAA DDEE HHIIEERRRROO DDUUCCTTIILL

La capacidad de carga de una Tubera dada est limitada por su resistencia interna al flujo de agua. Esta resistencia alflujo causa una prdida de cabeza o disminucin de presin as como el agua mueve a travs de la lnea. La cantidad deprdida de cabeza depende de (1) la velocidad del agua, (2) la rugosidad de la superficie interior del tubo, (3) el dimetrointerior, y (4) la longitud de la lnea. Estos factores han sido relacionados en la ampliamente utilizada frmula de Hazen-Williams para el clculo de prdidas de cabeza, diametros de tubera y las capacidades de carga en las lneas dedistribucin. Esta frmula es la siguiente:

Q = 0.278 x C x D2.63 x S0.54

en la que:Q = flujo de agua por la tubera en metros cbicos por segundoC = factor que depende de la rugosidad de la superficie interiorD = dimetro de tubera, en metrosS = pendiente hidrulica o prdida de carga en metros por metros de tubera

El factor C es bien conocida como la Hazen-Williams "C" o coeficiente de flujo C ", y su valor debe ser estimado en clculos de flujo. Numerosas pruebas han demostrado que tubera revestida de cemento instalada hace muchos aosmantiene una "C" de aproximadamente 140 a 150 incluso en aguas turbulentas. La calidad de los ms recientes revestimientos interiores de cemento a alta velocidad de AACCIIPPCCOO y la disponibilidad de dimetros de tubera an msgrandes puede justificar el uso de valores ms altos para C, sobre todo dimetros de tubera intermedios y ms grandes.


LLIINNEEAALL DDEE EEXXPPAANNSSIIOONN DDEE LLAA TTUUBBEERRIIAA DDEE HHIIEERRRROO DDUUCCTTIILL

El coeficiente de dilatacin lineal de hierro dctil puede ser tomado como 1.12E-05 por gradoCentgrado. La expansin o contraccin en mm que se llevar a cabo en una lnea de longituddada con varios cambios de temperatura se muestra en la siguiente tabla:

Longitud de lnea en metros

5 0.33 13.95 27.90 41.85 55.8010 0.67 27.90 55.80 83.70 111.6015 1.00 41.85 83.70 125.55 167.4020 1.34 55.80 111.60 167.40 223.2025 1.67 69.75 139.50 209.25 279.0030 2.01 83.70 167.40 251.10 334.8035 2.34 97.65 195.30 292.95 390.6040 2.68 111.60 223.20 334.80 446.4045 3.01 125.55 251.10 376.65 502.2050 3.35 139.50 279.00 418.50 558.0055 3.68 153.45 306.90 460.35 613.8060 4.02 167.40 334.80 502.20 669.6065 4.35 181.35 362.70 544.05 725.4070 4.69 195.30 390.60 585.90 781.2080 5.36 223.20 446.40 669.60 892.8090 6.03 251.10 502.20 753.30 1004.40

100 6.70 279.00 558.00 837.00 1116.00

Diferencia en Temperatura

C Expansin o Contraccin en mm

1000m750m500m250m6m

FFLLUUJJOO DDEE AAGGUUAA EENN TTUUBBEERRIIAA DDEE HHIIEERRRROO DDUUCCTTIILLCC ddee HHaazzeenn--WWiill lliiaammss == 114455 **


La prdida de carga mostrada es por 1.000m de tubera.La tabla se basa en Tubera de Hierro Dctil revestida de cemento, clase mnima.

La prdida de carga mostrada es por 1.000m de tubera.La tabla se basa en Tubera de Hierro Dctil , clase mnima, con revestimiento interno de cemento.

1 0.13 0.222 0.26 0.813 0.38 1.71 0.17 0.224 0.51 2.91 0.22 0.385 0.64 4.39 0.28 0.58 0.15 0.14

10 1.28 15.84 0.56 2.08 0.31 0.50 0.20 0.1715 1.92 33.53 0.83 4.41 0.46 1.05 0.30 0.35 0.20 0.1420 2.56 57.10 1.11 7.52 0.62 1.80 0.39 0.60 0.27 0.2525 3.20 86.28 1.39 11.36 0.77 2.71 0.49 0.91 0.34 0.3730 1.67 15.91 0.93 3.80 0.59 1.27 0.41 0.5240 2.22 27.10 1.23 6.47 0.79 2.17 0.55 0.8950 2.78 40.94 1.54 9.78 0.98 3.28 0.68 1.3460 3.33 57.37 1.85 13.70 1.18 4.59 0.82 1.8870 2.16 18.23 1.38 6.11 0.95 2.5080 2.47 23.33 1.57 7.82 1.09 3.2090 2.78 29.02 1.77 9.72 1.23 3.98100 3.08 35.26 1.97 11.82 1.36 4.84120 2.36 16.55 1.64 6.78140 2.75 22.02 1.91 9.02160 3.15 28.19 2.18 11.55180 2.45 14.36200 2.73 17.45250 3.41 26.37300 4.09 36.95

Flujo en Litros porSegundo

Velocidaden metros por seg.



Prdida decarga (m)

Prdida decarga (m)

Prdida decarga (m)


Prdida decarga (m)


Prdida decarga (m)

Tubera 100mm Clase K9 Tubera 150mm Clase K9 Tubera 200mm Clase K9 Tubera 250mm Clase K9 Tubera 300mm Clase K9

20 0.20 0.1230 0.31 0.26 0.24 0.1440 0.41 0.44 0.31 0.23 0.25 0.13 0.20 0.0850 0.51 0.67 0.39 0.35 0.31 0.19 0.25 0.1260 0.61 0.94 0.47 0.49 0.37 0.27 0.30 0.16 0.21 0.0770 0.72 1.25 0.55 0.65 0.43 0.36 0.35 0.22 0.24 0.0980 0.82 1.60 0.63 0.84 0.49 0.46 0.40 0.28 0.27 0.1190 0.92 1.99 0.71 1.04 0.55 0.58 0.45 0.34 0.31 0.14

100 1.02 2.41 0.78 1.26 0.62 0.70 0.50 0.42 0.34 0.17120 1.23 3.38 0.94 1.77 0.74 0.98 0.60 0.58 0.41 0.24140 1.43 4.50 1.10 2.35 0.86 1.30 0.70 0.78 0.48 0.31160 1.64 5.76 1.26 3.01 0.98 1.67 0.80 0.99 0.55 0.40180 1.84 7.16 1.41 3.75 1.11 2.08 0.90 1.24 0.62 0.50200 2.05 8.70 1.57 4.55 1.23 2.52 0.99 1.50 0.69 0.61250 2.56 13.15 1.96 6.88 1.54 3.81 1.24 2.27 0.86 0.92300 3.07 18.42 2.35 9.64 1.85 5.34 1.49 3.18 1.03 1.28350 2.75 12.82 2.15 7.10 1.74 4.23 1.20 1.71400 3.14 16.41 2.46 9.09 1.99 5.41 1.37 2.19450 2.77 11.31 2.24 6.73 1.54 2.72500 3.08 13.74 2.49 8.18 1.71 3.30600 2.98 11.46 2.06 4.63700 2.40 6.16800 2.74 7.88900 3.08 9.80

1000 3.43 11.91





Prdida decarga (m)

Prdida decarga (m)

Prdida decarga (m)


Prdida decarga (m)

Velocityin metersper sec.

Prdida decarga (m)

Tubera 350mm Clase K9 Tubera 400mm Clase K9 Tubera 450mm Clase K9 Tubera 500mm Clase K9 Tubera 600mm Clase K9

* El coeficiente de flujo de Hazen-Williams que se muestra es un valor representativo para servicio a largo plazo de tubera dehierro dctil con revestimiento de mortero de cemento. Los valores de C = 140 a C = 155 han sido utilizados por diversos abricantes como coeficiente de Hazen-Williams a largo plazo, segn el dimetro de la tubera y la uniformidad del revestimiento interior.

El diseo de sistemas fuera de velocidades de agua comunes, es decir, 0.5 m/s hasta 1.05 m/s, puede implicar consideraciones de diseo especiales (por ejemplo, la generacin de alzas de presin considerables como un resultado decierre de valvulas, o de otros efectos de dolumna de aqua, la sedimentacion a velocidades extrema damente bajoes, etc..)

FFLLUUJJOO DDEE AAGGUUAA EENN TTUUBBEERRIIAA DDEE HHIIEERRRROO DDUUCCTTIILLCC ddee HHaazzeenn--WWiill lliiaammss == 114455 **


400 0.25 0.04 0.22 0.03500 0.32 0.05 0.28 0.04 0.24 0.03600 0.38 0.08 0.33 0.05 0.29 0.04700 0.44 0.10 0.39 0.07 0.34 0.05800 0.51 0.13 0.44 0.09 0.39 0.07900 0.57 0.16 0.50 0.12 0.44 0.08

1000 0.63 0.20 0.55 0.14 0.48 0.101200 0.76 0.28 0.66 0.20 0.58 0.141400 0.89 0.37 0.77 0.26 0.68 0.191600 1.01 0.47 0.88 0.33 0.78 0.241800 1.14 0.58 0.99 0.42 0.87 0.302000 1.27 0.71 1.10 0.51 0.97 0.372500 1.58 1.07 1.38 0.76 1.21 0.563000 1.90 1.50 1.66 1.07 1.45 0.783500 2.22 1.99 1.93 1.42 1.70 1.044000 2.54 2.55 2.21 1.82 1.94 1.334500 2.85 3.17 2.48 2.26 2.18 1.655000 3.17 3.85 2.76 2.75 2.42 2.015500 3.03 3.28 2.67 2.406000 2.91 2.816500 3.15 3.267000 3.39 3.74





Prdida decarga (m)

Prdida decarga (m)

Prdida decarga (m)

1400mm Clase K7 1500mm Clase K7 1600mm Clase K7

* El coeficiente de flujo de Hazen-Williams que se muestra es un valor representativo para servicio a largo plazo de tubera dehierro dctil revestida de mortero de cemento. Los valores de C = 140 a C = 155 han sido utilizados por diversos fabricantescomo coeficiente de Hazen-Williams a largo plazo, segn el dimetro de la tubera y la baja rugosidad del revestimiento interior.

El diseo de sistemas fuera de velocidades de agua comunes, es decir, 0.5 m/s hasta 1.05 m/s, puede implicar consideraciones de diseo especiales (por ejemplo, la generacin de alzas de presin considerables como un resultado de cierre de valvulas, o de otros efectos dedolumna de aqua, la sedimentacion a velocidades extrema damente bajoes, etc..)

La prdida de carga mostrada es por 1.000m de tubera.La tabla se basa en Tubera de Hierro Dctil con revestimiento interno de cemnto, clase mnima.

Las prdidas de cargo mostradas son por cada 1.000m de tubera.La tabla se basa en Tubera de Hierro Dctil clase mnima con revestimiento interior de montero de cemento.

100 0.25 0.08150 0.38 0.17 0.29 0.09 0.23 0.05200 0.51 0.29 0.39 0.15 0.31 0.08 0.25 0.05250 0.63 0.44 0.48 0.23 0.38 0.13 0.31 0.08 0.21 0.03300 0.76 0.61 0.58 0.32 0.46 0.18 0.37 0.11 0.26 0.04350 0.89 0.82 0.68 0.42 0.53 0.24 0.43 0.14 0.30 0.06400 1.01 1.05 0.77 0.54 0.61 0.31 0.49 0.18 0.34 0.07450 1.14 1.30 0.87 0.67 0.69 0.38 0.56 0.23 0.39 0.09500 1.27 1.58 0.97 0.82 0.76 0.46 0.62 0.28 0.43 0.11600 1.52 2.22 1.16 1.15 0.92 0.65 0.74 0.39 0.51 0.16700 1.77 2.95 1.35 1.53 1.07 0.86 0.87 0.52 0.60 0.21800 2.03 3.77 1.55 1.96 1.22 1.10 0.99 0.66 0.69 0.27900 2.28 4.69 1.74 2.43 1.37 1.37 1.11 0.82 0.77 0.34

1000 2.53 5.70 1.93 2.96 1.53 1.66 1.24 1.00 0.86 0.411200 3.04 7.99 2.32 4.14 1.83 2.33 1.48 1.40 1.03 0.571400 2.70 5.51 2.14 3.10 1.73 1.86 1.20 0.761600 3.09 7.05 2.44 3.97 1.98 2.38 1.37 0.971800 2.75 4.94 2.22 2.96 1.54 1.212000 3.05 6.00 2.47 3.59 1.71 1.472200 2.72 4.29 1.88 1.762400 2.97 5.03 2.06 2.062600 3.21 5.84 2.23 2.392800 2.40 2.743000 2.57 3.123500 3.00 4.154000 3.43 5.31





Prdida decarga (m)

Prdida decarga (m)

Prdida decarga (m)


Prdida decarga (m)


Prdida decarga (m)

700mm Clase K7 800mm Clase K7 900mm Clase K7 1000mm Clase K7 1200mm Clase K7

DDIIAAMMEETTRROOSS,, CCIIRRCCUUNNFFEERREENNCCIIAASS,, AARREEAASS YY VVOOLLUUMMEENNEESS PPAARRAA CCLLAASSEESS EESSTTAANNDDAARR MMIINNIIMMAASS DDEE TTUUBBEERRIIAA DDEE HHIIEERRRROO DDUUCCTTIILL CCOONN RREEVVEESSTTIIMMIIEENNTTOO IINNTTEERRNNOO DDEE CCEEMMEENNTTOO

PPEESSOOSS PPAARRAA DDIISSEENNOO DDEE TTUUBBEERRIIAASS CCOONNSSIIDDEERRAANNDD OOEELL PPEESSOO DDEELL HHIIEERRRROO DDUUCCTTIILL YY DDEELL AAGGUUAA CCOONNTTEENNIIDDAA


100 118 99.8 0.0109 0.0078 370.71 313.53 7.82 46.94150 170 151.4 0.0227 0.0180 534.07 475.64 18.00 108.02200 222 203.2 0.0387 0.0324 697.43 638.37 32.43 194.58250 274 254.4 0.0590 0.0508 860.80 799.22 50.83 304.98300 326 305.6 0.0835 0.0733 1024.16 960.07 73.35 440.10350 378 356.6 0.1122 0.0999 1187.52 1120.29 99.87 599.24400 429 402.8 0.1445 0.1274 1347.74 1265.43 127.43 764.57450 480 454.8 0.1810 0.1625 1507.96 1428.80 162.45 974.72500 532 506.0 0.2223 0.2011 1671.33 1589.65 201.09 1206.54600 635 609.6 0.3167 0.2919 1994.91 1915.11 291.86 1751.18700 738 709.2 0.4278 0.3950 2318.50 2228.02 395.03 2370.17800 842 811.8 0.5568 0.5176 2645.22 2550.34 517.59 3105.56900 945 913.4 0.7014 0.6553 2968.81 2869.53 655.26 3931.54

1000 1048 1015.0 0.8626 0.8091 3292.39 3188.72 809.14 4854.821200 1255 1219.2 1.2370 1.1675 3942.70 3830.23 1167.45 7004.721400 1462 1417.4 1.6787 1.5779 4593.01 4452.89 1577.88 9467.301500 1565 1519.0 1.9236 1.8122 4916.59 4772.08 1812.20 10873.181600 1668 1620.6 2.1852 2.0627 5240.18 5091.27 2062.73 12376.36

DimetroNominal

mm

DimetroExterior

mm

Area D.I.m cuad.

DimetroInterior

mm

Area D.E. m cuad.

Circun-ferenciaD.E. mm

Circun-ferenciaD.I. mm

VolumenLitros

por metro

Volumen enlitros por 6 metros(LongitudNominal)

Estos pesos se basan en clases mnimos de Tubera de Hierro Dctil Fastite con revestimientointerior de cemento de espesor mnimo as como especificado en la norma ISO 4179 conrevestimiento interior de cemento y en el peso de agua de 1.000 kg/m3.Los dimetros interiores se dan en la tabla arriba.

Peso especifico de hierro dctil = 7,063 kg/m3

Peso - kg por metro Peso - kg por metro Peso - kg por metro Peso - kg por metro

100 15.9 7.8 23.7 600 114.1 291.9 406.0150 23.7 18.0 41.7 700 145.6 395.0 540.6200 32.1 32.4 64.5 800 179.7 517.6 697.3250 42.2 50.8 93.0 900 216.2 655.3 871.5300 53.5 73.3 126.8 1000 257.4 809.1 1066.5350 66.3 99.9 166.2 1200 353.3 1167.5 1520.8400 80.2 127.4 207.6 1400 459.4 1577.9 2037.3450 84.9 162.5 247.4 1500 524.6 1812.2 2336.8500 99 201.1 300.1 1600 591.2 2062.7 2653.9

Dimetromm Tubo

DimetrommAgua Total Tubo Agua Total

CCAALLCCUULLOOSS DDEE LLOONNGGIITTUUDD DDEE TTUUBBEERRIIAA::CCAALLCCUULLOOSS DDEE LLOONNGGIITTUUDD DDEE TTUUBBEERRIIAA PPAARRAA CCOONNEEXXIIOONNEESS CCOONN DDEESSPPLLAAZZAAMMIIEENNTTOO


45 A x 1.41 A x 1.00 D - (2 x E) D - (2 x E) or D - (E + S)22 1/2 A x 2.61 A x 2.41 D - (2 x E) D - (2 x E) or D - (E + S)11 1/4 A x 5.13 A x 5.03 D - (2 x E) D - (2 x E) or D - (E + S)5 5/8 A x 10.20 A x 10.15 D - (2 x E) D - (2 x E) or D - (E + S)

nngguu lloo D Equivale R Equivale Tubo con Brida Tubo FASTITE

L Equivale

Tolerancia en la junta bridada (generalmente de 3 mm para el empaque) y en Junta Fastite (generalmente 6mm)se debe tener en cuenta en la determinacin de la longitud de tubera necesaria. Asimismo, la extensin de juntas acerrojadas sujetas a carga de empuje en la instalacin y/o servicio se deben de considerarse tambin.

ngulo ngulo

FFOORRMMUULLAASS MMAATTEEMMAATTIICCAASS


SSoolluucciinn ddeell TTrriinngguulloo RReeccttnngguulloo SSoolluucciinn ddeell TTrriinngguulloo OObbllccuuoo

FFiigguurraass PPllaannaass

A = Area C = Circunferencia = 3.1415926536

PPaarraalleellooggrraammoo TTrriinngguulloo

TTrraappeezzooiiddee

CCiirrccuulloo



SSeeggmmeennttoo ddee uunn CCiirrccuulloo EEll iippssee

CCoonnoo TTaannqquuee eelliippttiiccoo

CCiilliinnddrroo EEssffeerraa

(frmula aproximado)

(Area lateral)

(Area lateral)

(Area lateral)

FFiigguurraass SSlliiddaass

A = Area de la superdicie V = Volumen



TToorroo oo BBoocceell TTrroonnccoo ddeell CCoonnoo

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