CICLO DI FUSIONE Part. n° 1: “Basamento” - dimnp.unipi.it studenti 2002_2003/casting_1... ·...
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CICLO DI FUSIONEPart ndeg 1 ldquoBasamentordquo
Osservazioni generali sul pezzo
Il pezzo oggetto dello studio egrave il Part ndeg 1 denominato ldquoBasamentordquo delcomplessivo ldquoStativo per comparatorerdquoIl particolare in esame ha dimensione massima di 146 mm e spessore noncostante La quantitagrave di pezzi da produrre egrave di 500 e il materiale scelto egravela ghisa grigia la cui denominazione egrave G100 (peso specifico γ=78kgdm3)Ad una prima vista egrave stato possibile prevedere che i ldquopunti caldirdquo chedovranno essere protetti dalle materozze si concentreranno nella zona incorrispondenza dei due fori di diametro 20 mm in prossimitagrave del cambiodi spessoreTuttavia i due fori di diametro 20 mm e i tre fori passanti di diametro 7mm date le loro dimensioni e dato che il procedimento di fusioneavviene in terra da fonderia verranno eseguiti alle macchine utensilidopo la fusione del greggioNello studio della fusione del presente pezzo egrave doveroso tenere contodelle superfici che andranno successivamente lavorate vale a dire quelledi appoggio e quelle dove alloggeranno la colonnetta e il pianodrsquoappoggio rispettivamente particolari 11 e 17
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Progetto del modello
Data la geometria del pezzo egrave sembrato opportuno scegliere quale pianodi divisione il piano passante per la superficie inferiore di appoggioAvendo scelto opportunamente il piano di divisione non ci sonosuperfici del pezzo critiche per la sformatura infatti non abbiamosuperfici ortogonali al piano di divisioneLrsquounica superficie ortogonale al piano di divisione e quindi critica per lasformatura egrave quella laterale della materozza Quindi egrave necessarioutilizzare un modello scomponibile e prevedere per la materozza angolidi sformo (1deg)Giagrave a livello di progetto sono stati previsti raggi di raccordo per evitaredifetti nel pezzo fuso Ulteriori raggi di raccordo si renderanno necessarinelle parti di sovrametalliInfatti le superfici che alloggeranno la colonnetta il piano drsquoappoggio ela superficie inferiore di appoggio necessitano di una lavorazionesuccessiva al processo di fusione Egrave quindi opportuno prevedere deisovrametalli che andranno poi asportati durante il ciclo di lavorazionePer valutare i sovrametalli egrave stata consultata la tabella 45 del libro ditesto del corso SANTOCHI-GIUSTI ldquoTecnologia meccanica e studi difabbricazionerdquo
3
Tab 45
Inoltre bisogna tenere conto del ritiro della lega fusa tutte le quotedevono essere corrette tenendo conto del coefficiente di ritiro lineare delmateriale scelto per la fusione A tal fine egrave stata consultata la tabella 41
Tab 41
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Studio della solidificazione
Al fine di valutare la solidificazione direzionale quindi per capire doveposizionare le materozze egrave stato idealmente suddiviso il pezzo in partisemplici e ne sono stati calcolati i moduli di raffreddamentoNel calcolo dei moduli di raffreddamento sono state considerate ledimensioni del pezzo freddo cioegrave si egrave trascurato il coefficiente di ritirovolumetrico
CALCOLO DEI MODULI DI RAFFREDDAMENTO
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Zona 1 (giallo)
6
V1 = 10 sdot 100 sdot 445 = 44500 mm3
S1 = 10 sdot 100 + 10 sdot 100 + 10 sdot 445 + 445 sdot 10 + 445 sdot 100 + 145 sdot 100 = 8790mm2
M1 = V1 = 5 mmS1
Zona 2 (arancione)
V2 = 10 sdot 100 sdot 445 = 44500 mm3
S2 = 10 sdot 100 + 10 sdot 100 + 10 sdot 445 + 10 sdot 445 + 445 sdot 100 + 325 sdot 100 == 10590 mm2
M2 = V2 = 420 mmS2
Zona 3 (blu)
V3 = (126 sdot 445 sdot 10) ndash (10 sdot 82 sdot 105) = 47460 mm3
S3 = (126 sdot 445) + (126 sdot 445 ndash 835 sdot 325 ndash 45 sdot 30) + 10 sdot 126 + 10 sdot 126 =851925 mm2
M3 = V3 = 557 mmS3
Zona 4 (rosso)
La zona 4 egrave uguale alla zona 3 per cui
V4 = 47460 mm3
S4 = 851925 mm2
M4 = V4 = 557 mmS4
7
Zona 5 (verde)
V5 = 425 sdot 30 sdot 80 + π sdot 202 sdot 165 = 12273451 mm3
S5 = 425 sdot 80 + 18 sdot 80 + 2 π sdot 20 sdot 165 + π sdot 202 = 81701 mm2
M5 = V5 = 15 mmS5
Zona 6 (azzurro)
V6 = 835 sdot 80 sdot 10 + π sdot 302 sdot 75 = 8800575 mm3
S6 = 835 sdot 80 + 835 sdot 80 + 2 sdot π sdot 30 sdot 75 = 1477372 mm2
M6 = V6 = 596 mmS6
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Dimensionamento e posizionamento delle materozze
In base hai calcoli effettuati egrave possibile prevedere che i punti caldi e diconseguenza i punti dove andranno posizionate le materozze sono quelliin corrispondenza delle superfici dove alloggeranno la colonnetta e ilpiano drsquoappoggio rispettivamente particolari 11 e 17 zone 5 e 6
Il dimensionamento delle materozze egrave stato effettuato con il metodo delCaineLe materozze scelte sono cilindriche a cielo aperto
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Il pezzo egrave stato idealmente suddiviso in due parti ciascuna delle quali egravealimentata da una materozza
Calcolo il modulo di raffreddamento della parte sinistra (colore giallo)
VS = π middot 202 165 + 30 45 80 + 10 100 445 ++ 2 (425 445 10 ndash 225 105 10) =
= 206335 mm3
SS = 445 100 + 10 100 + 145 80 + 425 80 + 18 80 + 100 525 +
10
+ 2 π 20 165 + 2 (525 445 ndash 225 105) + 2 (10 425) ++ 2 (105 10) =
= 24034 mm2
MS = VS = 86 mmSS
Calcolo del modulo di raffreddamento della parte destra (colore blu)
VD = 10 100 445 + π 302 75 + (146 ndash 625) 12 80 ++2 [(146 ndash 625) 475 10 ndash (82 - 225) 105 10] =
= 212696 mm3
SD = 445 100 + 2 [(146 ndash 525) 445 ndash 105 (82 - 225)] + 325 80 ++ 2 [325 (146 ndash 625) ndash 105 (82 ndash 225)] + 100 (146 - 525) ++ 2 π 30 75 + 80 (146 - 625) + 100 10 ++ 2 [(146 ndash 525) 10] + 2 (105 10) =
= 38824 mm2
MD = VD = 55 mmSD
PARTE DESTRA
X = 01 + 1Y - 2
VP = 212696 mm3
11
MP = 55 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 21270 mm3
D = (VM 118)13 = 2622 mm
MM = (VM 179) 13 = 49 mm
X = MM MP = 49 55 = 089
Y = VM VP = 01
089 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP 005
VM = (01 + 005) VP = 3190436 mm3
D = (VM 118)13 = 30 mm
MM = (VM 179) 13 = 563 mm
X = MM MP = 563 55 = 102
Y = VM VP = 015
102 gt 01 + 1 = 095(015 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte destra
VmD = 31905 mm3
DmD = 30 mmHmD = 45 mm
PARTE SINISTRA
12
X = 01 + 1Y - 2
VP = 206335 mm3
MP = 858 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 2063345 mm3
D = (VM 118)13 = 2596 mm
MM = (VM 179) 13 = 487 mm
X = MM MP = 057 mm
Y = VM VP = 01
057 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP = 0 + 005 = 005
VM = 015 VP = 3095018 mm3
D = (VM 118)13 = 2971 mm
MM = (VM 179) 13 = 557 mm
X = MM MP = 067 mm
Y = VM VP = 015
067 lt 01 + 1 = 094(015 - 2)
bull STEP = 005 + 005 = 01
13
VM = (01 + 01) VP = 41267 mm3
D = (VM 118)13 = 327 mm
MM = (VM 179) 13 = 613 mm
X = MM MP = 071 mm
Y = VM VP = 02
07 lt 01 + 1 = 094(02 - 2)
bull STEP = 01 + 005 = 015
VM = (01 + 015) VP = 5158363 mm3
D = (VM 118)13 = 3528 mm
MM = (VM 179) 13 = 661 mm
X = MM MP = 077
Y = VM VP = 025
077 lt 01 + 1 = 094(025 - 2)
bull STEP = 015 + 005 = 02
VM = (01 + 02) VP = 6190035 mm3
D = (VM 118)13 = 3743 mm
MM = (VM 179) 13 = 702 mm
X = MM MP = 082
Y = VM VP = 03
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082 lt 01 + 1 = 094(03 - 2)
bull STEP = 02 + 005 = 025
VM = (01 + 025) VP = 721208 mm3
D = ( VM 118 )13 = 394 mm
MM = (VM 179) 13 = 734 mm
X = MM MP = 086
Y = VM VP = 035
086 lt 01 + 1 = 094(035 - 2)
bull STEP = 025 + 005 = 03
VM = (01 + 03) VP = 825338 mm3
D = (VM 118)13 = 412 mm
MM = (VM 179) 13 = 773 mm
X = MM MP = 09
Y = VM VP = 04
09 lt 01 + 1 = 0938(04 - 2)
bull STEP = 03 + 005 = 035
VM = (01 + 035) VP = 9285053 mm3
D = (VM 118)13 = 4285 mm
MM = (VM 179) 13 = 803 mm
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X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
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Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
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= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
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Progetto del modello
Data la geometria del pezzo egrave sembrato opportuno scegliere quale pianodi divisione il piano passante per la superficie inferiore di appoggioAvendo scelto opportunamente il piano di divisione non ci sonosuperfici del pezzo critiche per la sformatura infatti non abbiamosuperfici ortogonali al piano di divisioneLrsquounica superficie ortogonale al piano di divisione e quindi critica per lasformatura egrave quella laterale della materozza Quindi egrave necessarioutilizzare un modello scomponibile e prevedere per la materozza angolidi sformo (1deg)Giagrave a livello di progetto sono stati previsti raggi di raccordo per evitaredifetti nel pezzo fuso Ulteriori raggi di raccordo si renderanno necessarinelle parti di sovrametalliInfatti le superfici che alloggeranno la colonnetta il piano drsquoappoggio ela superficie inferiore di appoggio necessitano di una lavorazionesuccessiva al processo di fusione Egrave quindi opportuno prevedere deisovrametalli che andranno poi asportati durante il ciclo di lavorazionePer valutare i sovrametalli egrave stata consultata la tabella 45 del libro ditesto del corso SANTOCHI-GIUSTI ldquoTecnologia meccanica e studi difabbricazionerdquo
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Tab 45
Inoltre bisogna tenere conto del ritiro della lega fusa tutte le quotedevono essere corrette tenendo conto del coefficiente di ritiro lineare delmateriale scelto per la fusione A tal fine egrave stata consultata la tabella 41
Tab 41
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Studio della solidificazione
Al fine di valutare la solidificazione direzionale quindi per capire doveposizionare le materozze egrave stato idealmente suddiviso il pezzo in partisemplici e ne sono stati calcolati i moduli di raffreddamentoNel calcolo dei moduli di raffreddamento sono state considerate ledimensioni del pezzo freddo cioegrave si egrave trascurato il coefficiente di ritirovolumetrico
CALCOLO DEI MODULI DI RAFFREDDAMENTO
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Zona 1 (giallo)
6
V1 = 10 sdot 100 sdot 445 = 44500 mm3
S1 = 10 sdot 100 + 10 sdot 100 + 10 sdot 445 + 445 sdot 10 + 445 sdot 100 + 145 sdot 100 = 8790mm2
M1 = V1 = 5 mmS1
Zona 2 (arancione)
V2 = 10 sdot 100 sdot 445 = 44500 mm3
S2 = 10 sdot 100 + 10 sdot 100 + 10 sdot 445 + 10 sdot 445 + 445 sdot 100 + 325 sdot 100 == 10590 mm2
M2 = V2 = 420 mmS2
Zona 3 (blu)
V3 = (126 sdot 445 sdot 10) ndash (10 sdot 82 sdot 105) = 47460 mm3
S3 = (126 sdot 445) + (126 sdot 445 ndash 835 sdot 325 ndash 45 sdot 30) + 10 sdot 126 + 10 sdot 126 =851925 mm2
M3 = V3 = 557 mmS3
Zona 4 (rosso)
La zona 4 egrave uguale alla zona 3 per cui
V4 = 47460 mm3
S4 = 851925 mm2
M4 = V4 = 557 mmS4
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Zona 5 (verde)
V5 = 425 sdot 30 sdot 80 + π sdot 202 sdot 165 = 12273451 mm3
S5 = 425 sdot 80 + 18 sdot 80 + 2 π sdot 20 sdot 165 + π sdot 202 = 81701 mm2
M5 = V5 = 15 mmS5
Zona 6 (azzurro)
V6 = 835 sdot 80 sdot 10 + π sdot 302 sdot 75 = 8800575 mm3
S6 = 835 sdot 80 + 835 sdot 80 + 2 sdot π sdot 30 sdot 75 = 1477372 mm2
M6 = V6 = 596 mmS6
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Dimensionamento e posizionamento delle materozze
In base hai calcoli effettuati egrave possibile prevedere che i punti caldi e diconseguenza i punti dove andranno posizionate le materozze sono quelliin corrispondenza delle superfici dove alloggeranno la colonnetta e ilpiano drsquoappoggio rispettivamente particolari 11 e 17 zone 5 e 6
Il dimensionamento delle materozze egrave stato effettuato con il metodo delCaineLe materozze scelte sono cilindriche a cielo aperto
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Il pezzo egrave stato idealmente suddiviso in due parti ciascuna delle quali egravealimentata da una materozza
Calcolo il modulo di raffreddamento della parte sinistra (colore giallo)
VS = π middot 202 165 + 30 45 80 + 10 100 445 ++ 2 (425 445 10 ndash 225 105 10) =
= 206335 mm3
SS = 445 100 + 10 100 + 145 80 + 425 80 + 18 80 + 100 525 +
10
+ 2 π 20 165 + 2 (525 445 ndash 225 105) + 2 (10 425) ++ 2 (105 10) =
= 24034 mm2
MS = VS = 86 mmSS
Calcolo del modulo di raffreddamento della parte destra (colore blu)
VD = 10 100 445 + π 302 75 + (146 ndash 625) 12 80 ++2 [(146 ndash 625) 475 10 ndash (82 - 225) 105 10] =
= 212696 mm3
SD = 445 100 + 2 [(146 ndash 525) 445 ndash 105 (82 - 225)] + 325 80 ++ 2 [325 (146 ndash 625) ndash 105 (82 ndash 225)] + 100 (146 - 525) ++ 2 π 30 75 + 80 (146 - 625) + 100 10 ++ 2 [(146 ndash 525) 10] + 2 (105 10) =
= 38824 mm2
MD = VD = 55 mmSD
PARTE DESTRA
X = 01 + 1Y - 2
VP = 212696 mm3
11
MP = 55 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 21270 mm3
D = (VM 118)13 = 2622 mm
MM = (VM 179) 13 = 49 mm
X = MM MP = 49 55 = 089
Y = VM VP = 01
089 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP 005
VM = (01 + 005) VP = 3190436 mm3
D = (VM 118)13 = 30 mm
MM = (VM 179) 13 = 563 mm
X = MM MP = 563 55 = 102
Y = VM VP = 015
102 gt 01 + 1 = 095(015 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte destra
VmD = 31905 mm3
DmD = 30 mmHmD = 45 mm
PARTE SINISTRA
12
X = 01 + 1Y - 2
VP = 206335 mm3
MP = 858 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 2063345 mm3
D = (VM 118)13 = 2596 mm
MM = (VM 179) 13 = 487 mm
X = MM MP = 057 mm
Y = VM VP = 01
057 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP = 0 + 005 = 005
VM = 015 VP = 3095018 mm3
D = (VM 118)13 = 2971 mm
MM = (VM 179) 13 = 557 mm
X = MM MP = 067 mm
Y = VM VP = 015
067 lt 01 + 1 = 094(015 - 2)
bull STEP = 005 + 005 = 01
13
VM = (01 + 01) VP = 41267 mm3
D = (VM 118)13 = 327 mm
MM = (VM 179) 13 = 613 mm
X = MM MP = 071 mm
Y = VM VP = 02
07 lt 01 + 1 = 094(02 - 2)
bull STEP = 01 + 005 = 015
VM = (01 + 015) VP = 5158363 mm3
D = (VM 118)13 = 3528 mm
MM = (VM 179) 13 = 661 mm
X = MM MP = 077
Y = VM VP = 025
077 lt 01 + 1 = 094(025 - 2)
bull STEP = 015 + 005 = 02
VM = (01 + 02) VP = 6190035 mm3
D = (VM 118)13 = 3743 mm
MM = (VM 179) 13 = 702 mm
X = MM MP = 082
Y = VM VP = 03
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082 lt 01 + 1 = 094(03 - 2)
bull STEP = 02 + 005 = 025
VM = (01 + 025) VP = 721208 mm3
D = ( VM 118 )13 = 394 mm
MM = (VM 179) 13 = 734 mm
X = MM MP = 086
Y = VM VP = 035
086 lt 01 + 1 = 094(035 - 2)
bull STEP = 025 + 005 = 03
VM = (01 + 03) VP = 825338 mm3
D = (VM 118)13 = 412 mm
MM = (VM 179) 13 = 773 mm
X = MM MP = 09
Y = VM VP = 04
09 lt 01 + 1 = 0938(04 - 2)
bull STEP = 03 + 005 = 035
VM = (01 + 035) VP = 9285053 mm3
D = (VM 118)13 = 4285 mm
MM = (VM 179) 13 = 803 mm
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X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
16
Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
17
= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
18
19
3
Tab 45
Inoltre bisogna tenere conto del ritiro della lega fusa tutte le quotedevono essere corrette tenendo conto del coefficiente di ritiro lineare delmateriale scelto per la fusione A tal fine egrave stata consultata la tabella 41
Tab 41
4
Studio della solidificazione
Al fine di valutare la solidificazione direzionale quindi per capire doveposizionare le materozze egrave stato idealmente suddiviso il pezzo in partisemplici e ne sono stati calcolati i moduli di raffreddamentoNel calcolo dei moduli di raffreddamento sono state considerate ledimensioni del pezzo freddo cioegrave si egrave trascurato il coefficiente di ritirovolumetrico
CALCOLO DEI MODULI DI RAFFREDDAMENTO
5
Zona 1 (giallo)
6
V1 = 10 sdot 100 sdot 445 = 44500 mm3
S1 = 10 sdot 100 + 10 sdot 100 + 10 sdot 445 + 445 sdot 10 + 445 sdot 100 + 145 sdot 100 = 8790mm2
M1 = V1 = 5 mmS1
Zona 2 (arancione)
V2 = 10 sdot 100 sdot 445 = 44500 mm3
S2 = 10 sdot 100 + 10 sdot 100 + 10 sdot 445 + 10 sdot 445 + 445 sdot 100 + 325 sdot 100 == 10590 mm2
M2 = V2 = 420 mmS2
Zona 3 (blu)
V3 = (126 sdot 445 sdot 10) ndash (10 sdot 82 sdot 105) = 47460 mm3
S3 = (126 sdot 445) + (126 sdot 445 ndash 835 sdot 325 ndash 45 sdot 30) + 10 sdot 126 + 10 sdot 126 =851925 mm2
M3 = V3 = 557 mmS3
Zona 4 (rosso)
La zona 4 egrave uguale alla zona 3 per cui
V4 = 47460 mm3
S4 = 851925 mm2
M4 = V4 = 557 mmS4
7
Zona 5 (verde)
V5 = 425 sdot 30 sdot 80 + π sdot 202 sdot 165 = 12273451 mm3
S5 = 425 sdot 80 + 18 sdot 80 + 2 π sdot 20 sdot 165 + π sdot 202 = 81701 mm2
M5 = V5 = 15 mmS5
Zona 6 (azzurro)
V6 = 835 sdot 80 sdot 10 + π sdot 302 sdot 75 = 8800575 mm3
S6 = 835 sdot 80 + 835 sdot 80 + 2 sdot π sdot 30 sdot 75 = 1477372 mm2
M6 = V6 = 596 mmS6
8
Dimensionamento e posizionamento delle materozze
In base hai calcoli effettuati egrave possibile prevedere che i punti caldi e diconseguenza i punti dove andranno posizionate le materozze sono quelliin corrispondenza delle superfici dove alloggeranno la colonnetta e ilpiano drsquoappoggio rispettivamente particolari 11 e 17 zone 5 e 6
Il dimensionamento delle materozze egrave stato effettuato con il metodo delCaineLe materozze scelte sono cilindriche a cielo aperto
9
Il pezzo egrave stato idealmente suddiviso in due parti ciascuna delle quali egravealimentata da una materozza
Calcolo il modulo di raffreddamento della parte sinistra (colore giallo)
VS = π middot 202 165 + 30 45 80 + 10 100 445 ++ 2 (425 445 10 ndash 225 105 10) =
= 206335 mm3
SS = 445 100 + 10 100 + 145 80 + 425 80 + 18 80 + 100 525 +
10
+ 2 π 20 165 + 2 (525 445 ndash 225 105) + 2 (10 425) ++ 2 (105 10) =
= 24034 mm2
MS = VS = 86 mmSS
Calcolo del modulo di raffreddamento della parte destra (colore blu)
VD = 10 100 445 + π 302 75 + (146 ndash 625) 12 80 ++2 [(146 ndash 625) 475 10 ndash (82 - 225) 105 10] =
= 212696 mm3
SD = 445 100 + 2 [(146 ndash 525) 445 ndash 105 (82 - 225)] + 325 80 ++ 2 [325 (146 ndash 625) ndash 105 (82 ndash 225)] + 100 (146 - 525) ++ 2 π 30 75 + 80 (146 - 625) + 100 10 ++ 2 [(146 ndash 525) 10] + 2 (105 10) =
= 38824 mm2
MD = VD = 55 mmSD
PARTE DESTRA
X = 01 + 1Y - 2
VP = 212696 mm3
11
MP = 55 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 21270 mm3
D = (VM 118)13 = 2622 mm
MM = (VM 179) 13 = 49 mm
X = MM MP = 49 55 = 089
Y = VM VP = 01
089 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP 005
VM = (01 + 005) VP = 3190436 mm3
D = (VM 118)13 = 30 mm
MM = (VM 179) 13 = 563 mm
X = MM MP = 563 55 = 102
Y = VM VP = 015
102 gt 01 + 1 = 095(015 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte destra
VmD = 31905 mm3
DmD = 30 mmHmD = 45 mm
PARTE SINISTRA
12
X = 01 + 1Y - 2
VP = 206335 mm3
MP = 858 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 2063345 mm3
D = (VM 118)13 = 2596 mm
MM = (VM 179) 13 = 487 mm
X = MM MP = 057 mm
Y = VM VP = 01
057 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP = 0 + 005 = 005
VM = 015 VP = 3095018 mm3
D = (VM 118)13 = 2971 mm
MM = (VM 179) 13 = 557 mm
X = MM MP = 067 mm
Y = VM VP = 015
067 lt 01 + 1 = 094(015 - 2)
bull STEP = 005 + 005 = 01
13
VM = (01 + 01) VP = 41267 mm3
D = (VM 118)13 = 327 mm
MM = (VM 179) 13 = 613 mm
X = MM MP = 071 mm
Y = VM VP = 02
07 lt 01 + 1 = 094(02 - 2)
bull STEP = 01 + 005 = 015
VM = (01 + 015) VP = 5158363 mm3
D = (VM 118)13 = 3528 mm
MM = (VM 179) 13 = 661 mm
X = MM MP = 077
Y = VM VP = 025
077 lt 01 + 1 = 094(025 - 2)
bull STEP = 015 + 005 = 02
VM = (01 + 02) VP = 6190035 mm3
D = (VM 118)13 = 3743 mm
MM = (VM 179) 13 = 702 mm
X = MM MP = 082
Y = VM VP = 03
14
082 lt 01 + 1 = 094(03 - 2)
bull STEP = 02 + 005 = 025
VM = (01 + 025) VP = 721208 mm3
D = ( VM 118 )13 = 394 mm
MM = (VM 179) 13 = 734 mm
X = MM MP = 086
Y = VM VP = 035
086 lt 01 + 1 = 094(035 - 2)
bull STEP = 025 + 005 = 03
VM = (01 + 03) VP = 825338 mm3
D = (VM 118)13 = 412 mm
MM = (VM 179) 13 = 773 mm
X = MM MP = 09
Y = VM VP = 04
09 lt 01 + 1 = 0938(04 - 2)
bull STEP = 03 + 005 = 035
VM = (01 + 035) VP = 9285053 mm3
D = (VM 118)13 = 4285 mm
MM = (VM 179) 13 = 803 mm
15
X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
16
Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
17
= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
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Studio della solidificazione
Al fine di valutare la solidificazione direzionale quindi per capire doveposizionare le materozze egrave stato idealmente suddiviso il pezzo in partisemplici e ne sono stati calcolati i moduli di raffreddamentoNel calcolo dei moduli di raffreddamento sono state considerate ledimensioni del pezzo freddo cioegrave si egrave trascurato il coefficiente di ritirovolumetrico
CALCOLO DEI MODULI DI RAFFREDDAMENTO
5
Zona 1 (giallo)
6
V1 = 10 sdot 100 sdot 445 = 44500 mm3
S1 = 10 sdot 100 + 10 sdot 100 + 10 sdot 445 + 445 sdot 10 + 445 sdot 100 + 145 sdot 100 = 8790mm2
M1 = V1 = 5 mmS1
Zona 2 (arancione)
V2 = 10 sdot 100 sdot 445 = 44500 mm3
S2 = 10 sdot 100 + 10 sdot 100 + 10 sdot 445 + 10 sdot 445 + 445 sdot 100 + 325 sdot 100 == 10590 mm2
M2 = V2 = 420 mmS2
Zona 3 (blu)
V3 = (126 sdot 445 sdot 10) ndash (10 sdot 82 sdot 105) = 47460 mm3
S3 = (126 sdot 445) + (126 sdot 445 ndash 835 sdot 325 ndash 45 sdot 30) + 10 sdot 126 + 10 sdot 126 =851925 mm2
M3 = V3 = 557 mmS3
Zona 4 (rosso)
La zona 4 egrave uguale alla zona 3 per cui
V4 = 47460 mm3
S4 = 851925 mm2
M4 = V4 = 557 mmS4
7
Zona 5 (verde)
V5 = 425 sdot 30 sdot 80 + π sdot 202 sdot 165 = 12273451 mm3
S5 = 425 sdot 80 + 18 sdot 80 + 2 π sdot 20 sdot 165 + π sdot 202 = 81701 mm2
M5 = V5 = 15 mmS5
Zona 6 (azzurro)
V6 = 835 sdot 80 sdot 10 + π sdot 302 sdot 75 = 8800575 mm3
S6 = 835 sdot 80 + 835 sdot 80 + 2 sdot π sdot 30 sdot 75 = 1477372 mm2
M6 = V6 = 596 mmS6
8
Dimensionamento e posizionamento delle materozze
In base hai calcoli effettuati egrave possibile prevedere che i punti caldi e diconseguenza i punti dove andranno posizionate le materozze sono quelliin corrispondenza delle superfici dove alloggeranno la colonnetta e ilpiano drsquoappoggio rispettivamente particolari 11 e 17 zone 5 e 6
Il dimensionamento delle materozze egrave stato effettuato con il metodo delCaineLe materozze scelte sono cilindriche a cielo aperto
9
Il pezzo egrave stato idealmente suddiviso in due parti ciascuna delle quali egravealimentata da una materozza
Calcolo il modulo di raffreddamento della parte sinistra (colore giallo)
VS = π middot 202 165 + 30 45 80 + 10 100 445 ++ 2 (425 445 10 ndash 225 105 10) =
= 206335 mm3
SS = 445 100 + 10 100 + 145 80 + 425 80 + 18 80 + 100 525 +
10
+ 2 π 20 165 + 2 (525 445 ndash 225 105) + 2 (10 425) ++ 2 (105 10) =
= 24034 mm2
MS = VS = 86 mmSS
Calcolo del modulo di raffreddamento della parte destra (colore blu)
VD = 10 100 445 + π 302 75 + (146 ndash 625) 12 80 ++2 [(146 ndash 625) 475 10 ndash (82 - 225) 105 10] =
= 212696 mm3
SD = 445 100 + 2 [(146 ndash 525) 445 ndash 105 (82 - 225)] + 325 80 ++ 2 [325 (146 ndash 625) ndash 105 (82 ndash 225)] + 100 (146 - 525) ++ 2 π 30 75 + 80 (146 - 625) + 100 10 ++ 2 [(146 ndash 525) 10] + 2 (105 10) =
= 38824 mm2
MD = VD = 55 mmSD
PARTE DESTRA
X = 01 + 1Y - 2
VP = 212696 mm3
11
MP = 55 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 21270 mm3
D = (VM 118)13 = 2622 mm
MM = (VM 179) 13 = 49 mm
X = MM MP = 49 55 = 089
Y = VM VP = 01
089 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP 005
VM = (01 + 005) VP = 3190436 mm3
D = (VM 118)13 = 30 mm
MM = (VM 179) 13 = 563 mm
X = MM MP = 563 55 = 102
Y = VM VP = 015
102 gt 01 + 1 = 095(015 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte destra
VmD = 31905 mm3
DmD = 30 mmHmD = 45 mm
PARTE SINISTRA
12
X = 01 + 1Y - 2
VP = 206335 mm3
MP = 858 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 2063345 mm3
D = (VM 118)13 = 2596 mm
MM = (VM 179) 13 = 487 mm
X = MM MP = 057 mm
Y = VM VP = 01
057 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP = 0 + 005 = 005
VM = 015 VP = 3095018 mm3
D = (VM 118)13 = 2971 mm
MM = (VM 179) 13 = 557 mm
X = MM MP = 067 mm
Y = VM VP = 015
067 lt 01 + 1 = 094(015 - 2)
bull STEP = 005 + 005 = 01
13
VM = (01 + 01) VP = 41267 mm3
D = (VM 118)13 = 327 mm
MM = (VM 179) 13 = 613 mm
X = MM MP = 071 mm
Y = VM VP = 02
07 lt 01 + 1 = 094(02 - 2)
bull STEP = 01 + 005 = 015
VM = (01 + 015) VP = 5158363 mm3
D = (VM 118)13 = 3528 mm
MM = (VM 179) 13 = 661 mm
X = MM MP = 077
Y = VM VP = 025
077 lt 01 + 1 = 094(025 - 2)
bull STEP = 015 + 005 = 02
VM = (01 + 02) VP = 6190035 mm3
D = (VM 118)13 = 3743 mm
MM = (VM 179) 13 = 702 mm
X = MM MP = 082
Y = VM VP = 03
14
082 lt 01 + 1 = 094(03 - 2)
bull STEP = 02 + 005 = 025
VM = (01 + 025) VP = 721208 mm3
D = ( VM 118 )13 = 394 mm
MM = (VM 179) 13 = 734 mm
X = MM MP = 086
Y = VM VP = 035
086 lt 01 + 1 = 094(035 - 2)
bull STEP = 025 + 005 = 03
VM = (01 + 03) VP = 825338 mm3
D = (VM 118)13 = 412 mm
MM = (VM 179) 13 = 773 mm
X = MM MP = 09
Y = VM VP = 04
09 lt 01 + 1 = 0938(04 - 2)
bull STEP = 03 + 005 = 035
VM = (01 + 035) VP = 9285053 mm3
D = (VM 118)13 = 4285 mm
MM = (VM 179) 13 = 803 mm
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X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
16
Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
17
= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
18
19
5
Zona 1 (giallo)
6
V1 = 10 sdot 100 sdot 445 = 44500 mm3
S1 = 10 sdot 100 + 10 sdot 100 + 10 sdot 445 + 445 sdot 10 + 445 sdot 100 + 145 sdot 100 = 8790mm2
M1 = V1 = 5 mmS1
Zona 2 (arancione)
V2 = 10 sdot 100 sdot 445 = 44500 mm3
S2 = 10 sdot 100 + 10 sdot 100 + 10 sdot 445 + 10 sdot 445 + 445 sdot 100 + 325 sdot 100 == 10590 mm2
M2 = V2 = 420 mmS2
Zona 3 (blu)
V3 = (126 sdot 445 sdot 10) ndash (10 sdot 82 sdot 105) = 47460 mm3
S3 = (126 sdot 445) + (126 sdot 445 ndash 835 sdot 325 ndash 45 sdot 30) + 10 sdot 126 + 10 sdot 126 =851925 mm2
M3 = V3 = 557 mmS3
Zona 4 (rosso)
La zona 4 egrave uguale alla zona 3 per cui
V4 = 47460 mm3
S4 = 851925 mm2
M4 = V4 = 557 mmS4
7
Zona 5 (verde)
V5 = 425 sdot 30 sdot 80 + π sdot 202 sdot 165 = 12273451 mm3
S5 = 425 sdot 80 + 18 sdot 80 + 2 π sdot 20 sdot 165 + π sdot 202 = 81701 mm2
M5 = V5 = 15 mmS5
Zona 6 (azzurro)
V6 = 835 sdot 80 sdot 10 + π sdot 302 sdot 75 = 8800575 mm3
S6 = 835 sdot 80 + 835 sdot 80 + 2 sdot π sdot 30 sdot 75 = 1477372 mm2
M6 = V6 = 596 mmS6
8
Dimensionamento e posizionamento delle materozze
In base hai calcoli effettuati egrave possibile prevedere che i punti caldi e diconseguenza i punti dove andranno posizionate le materozze sono quelliin corrispondenza delle superfici dove alloggeranno la colonnetta e ilpiano drsquoappoggio rispettivamente particolari 11 e 17 zone 5 e 6
Il dimensionamento delle materozze egrave stato effettuato con il metodo delCaineLe materozze scelte sono cilindriche a cielo aperto
9
Il pezzo egrave stato idealmente suddiviso in due parti ciascuna delle quali egravealimentata da una materozza
Calcolo il modulo di raffreddamento della parte sinistra (colore giallo)
VS = π middot 202 165 + 30 45 80 + 10 100 445 ++ 2 (425 445 10 ndash 225 105 10) =
= 206335 mm3
SS = 445 100 + 10 100 + 145 80 + 425 80 + 18 80 + 100 525 +
10
+ 2 π 20 165 + 2 (525 445 ndash 225 105) + 2 (10 425) ++ 2 (105 10) =
= 24034 mm2
MS = VS = 86 mmSS
Calcolo del modulo di raffreddamento della parte destra (colore blu)
VD = 10 100 445 + π 302 75 + (146 ndash 625) 12 80 ++2 [(146 ndash 625) 475 10 ndash (82 - 225) 105 10] =
= 212696 mm3
SD = 445 100 + 2 [(146 ndash 525) 445 ndash 105 (82 - 225)] + 325 80 ++ 2 [325 (146 ndash 625) ndash 105 (82 ndash 225)] + 100 (146 - 525) ++ 2 π 30 75 + 80 (146 - 625) + 100 10 ++ 2 [(146 ndash 525) 10] + 2 (105 10) =
= 38824 mm2
MD = VD = 55 mmSD
PARTE DESTRA
X = 01 + 1Y - 2
VP = 212696 mm3
11
MP = 55 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 21270 mm3
D = (VM 118)13 = 2622 mm
MM = (VM 179) 13 = 49 mm
X = MM MP = 49 55 = 089
Y = VM VP = 01
089 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP 005
VM = (01 + 005) VP = 3190436 mm3
D = (VM 118)13 = 30 mm
MM = (VM 179) 13 = 563 mm
X = MM MP = 563 55 = 102
Y = VM VP = 015
102 gt 01 + 1 = 095(015 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte destra
VmD = 31905 mm3
DmD = 30 mmHmD = 45 mm
PARTE SINISTRA
12
X = 01 + 1Y - 2
VP = 206335 mm3
MP = 858 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 2063345 mm3
D = (VM 118)13 = 2596 mm
MM = (VM 179) 13 = 487 mm
X = MM MP = 057 mm
Y = VM VP = 01
057 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP = 0 + 005 = 005
VM = 015 VP = 3095018 mm3
D = (VM 118)13 = 2971 mm
MM = (VM 179) 13 = 557 mm
X = MM MP = 067 mm
Y = VM VP = 015
067 lt 01 + 1 = 094(015 - 2)
bull STEP = 005 + 005 = 01
13
VM = (01 + 01) VP = 41267 mm3
D = (VM 118)13 = 327 mm
MM = (VM 179) 13 = 613 mm
X = MM MP = 071 mm
Y = VM VP = 02
07 lt 01 + 1 = 094(02 - 2)
bull STEP = 01 + 005 = 015
VM = (01 + 015) VP = 5158363 mm3
D = (VM 118)13 = 3528 mm
MM = (VM 179) 13 = 661 mm
X = MM MP = 077
Y = VM VP = 025
077 lt 01 + 1 = 094(025 - 2)
bull STEP = 015 + 005 = 02
VM = (01 + 02) VP = 6190035 mm3
D = (VM 118)13 = 3743 mm
MM = (VM 179) 13 = 702 mm
X = MM MP = 082
Y = VM VP = 03
14
082 lt 01 + 1 = 094(03 - 2)
bull STEP = 02 + 005 = 025
VM = (01 + 025) VP = 721208 mm3
D = ( VM 118 )13 = 394 mm
MM = (VM 179) 13 = 734 mm
X = MM MP = 086
Y = VM VP = 035
086 lt 01 + 1 = 094(035 - 2)
bull STEP = 025 + 005 = 03
VM = (01 + 03) VP = 825338 mm3
D = (VM 118)13 = 412 mm
MM = (VM 179) 13 = 773 mm
X = MM MP = 09
Y = VM VP = 04
09 lt 01 + 1 = 0938(04 - 2)
bull STEP = 03 + 005 = 035
VM = (01 + 035) VP = 9285053 mm3
D = (VM 118)13 = 4285 mm
MM = (VM 179) 13 = 803 mm
15
X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
16
Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
17
= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
18
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6
V1 = 10 sdot 100 sdot 445 = 44500 mm3
S1 = 10 sdot 100 + 10 sdot 100 + 10 sdot 445 + 445 sdot 10 + 445 sdot 100 + 145 sdot 100 = 8790mm2
M1 = V1 = 5 mmS1
Zona 2 (arancione)
V2 = 10 sdot 100 sdot 445 = 44500 mm3
S2 = 10 sdot 100 + 10 sdot 100 + 10 sdot 445 + 10 sdot 445 + 445 sdot 100 + 325 sdot 100 == 10590 mm2
M2 = V2 = 420 mmS2
Zona 3 (blu)
V3 = (126 sdot 445 sdot 10) ndash (10 sdot 82 sdot 105) = 47460 mm3
S3 = (126 sdot 445) + (126 sdot 445 ndash 835 sdot 325 ndash 45 sdot 30) + 10 sdot 126 + 10 sdot 126 =851925 mm2
M3 = V3 = 557 mmS3
Zona 4 (rosso)
La zona 4 egrave uguale alla zona 3 per cui
V4 = 47460 mm3
S4 = 851925 mm2
M4 = V4 = 557 mmS4
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Zona 5 (verde)
V5 = 425 sdot 30 sdot 80 + π sdot 202 sdot 165 = 12273451 mm3
S5 = 425 sdot 80 + 18 sdot 80 + 2 π sdot 20 sdot 165 + π sdot 202 = 81701 mm2
M5 = V5 = 15 mmS5
Zona 6 (azzurro)
V6 = 835 sdot 80 sdot 10 + π sdot 302 sdot 75 = 8800575 mm3
S6 = 835 sdot 80 + 835 sdot 80 + 2 sdot π sdot 30 sdot 75 = 1477372 mm2
M6 = V6 = 596 mmS6
8
Dimensionamento e posizionamento delle materozze
In base hai calcoli effettuati egrave possibile prevedere che i punti caldi e diconseguenza i punti dove andranno posizionate le materozze sono quelliin corrispondenza delle superfici dove alloggeranno la colonnetta e ilpiano drsquoappoggio rispettivamente particolari 11 e 17 zone 5 e 6
Il dimensionamento delle materozze egrave stato effettuato con il metodo delCaineLe materozze scelte sono cilindriche a cielo aperto
9
Il pezzo egrave stato idealmente suddiviso in due parti ciascuna delle quali egravealimentata da una materozza
Calcolo il modulo di raffreddamento della parte sinistra (colore giallo)
VS = π middot 202 165 + 30 45 80 + 10 100 445 ++ 2 (425 445 10 ndash 225 105 10) =
= 206335 mm3
SS = 445 100 + 10 100 + 145 80 + 425 80 + 18 80 + 100 525 +
10
+ 2 π 20 165 + 2 (525 445 ndash 225 105) + 2 (10 425) ++ 2 (105 10) =
= 24034 mm2
MS = VS = 86 mmSS
Calcolo del modulo di raffreddamento della parte destra (colore blu)
VD = 10 100 445 + π 302 75 + (146 ndash 625) 12 80 ++2 [(146 ndash 625) 475 10 ndash (82 - 225) 105 10] =
= 212696 mm3
SD = 445 100 + 2 [(146 ndash 525) 445 ndash 105 (82 - 225)] + 325 80 ++ 2 [325 (146 ndash 625) ndash 105 (82 ndash 225)] + 100 (146 - 525) ++ 2 π 30 75 + 80 (146 - 625) + 100 10 ++ 2 [(146 ndash 525) 10] + 2 (105 10) =
= 38824 mm2
MD = VD = 55 mmSD
PARTE DESTRA
X = 01 + 1Y - 2
VP = 212696 mm3
11
MP = 55 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 21270 mm3
D = (VM 118)13 = 2622 mm
MM = (VM 179) 13 = 49 mm
X = MM MP = 49 55 = 089
Y = VM VP = 01
089 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP 005
VM = (01 + 005) VP = 3190436 mm3
D = (VM 118)13 = 30 mm
MM = (VM 179) 13 = 563 mm
X = MM MP = 563 55 = 102
Y = VM VP = 015
102 gt 01 + 1 = 095(015 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte destra
VmD = 31905 mm3
DmD = 30 mmHmD = 45 mm
PARTE SINISTRA
12
X = 01 + 1Y - 2
VP = 206335 mm3
MP = 858 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 2063345 mm3
D = (VM 118)13 = 2596 mm
MM = (VM 179) 13 = 487 mm
X = MM MP = 057 mm
Y = VM VP = 01
057 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP = 0 + 005 = 005
VM = 015 VP = 3095018 mm3
D = (VM 118)13 = 2971 mm
MM = (VM 179) 13 = 557 mm
X = MM MP = 067 mm
Y = VM VP = 015
067 lt 01 + 1 = 094(015 - 2)
bull STEP = 005 + 005 = 01
13
VM = (01 + 01) VP = 41267 mm3
D = (VM 118)13 = 327 mm
MM = (VM 179) 13 = 613 mm
X = MM MP = 071 mm
Y = VM VP = 02
07 lt 01 + 1 = 094(02 - 2)
bull STEP = 01 + 005 = 015
VM = (01 + 015) VP = 5158363 mm3
D = (VM 118)13 = 3528 mm
MM = (VM 179) 13 = 661 mm
X = MM MP = 077
Y = VM VP = 025
077 lt 01 + 1 = 094(025 - 2)
bull STEP = 015 + 005 = 02
VM = (01 + 02) VP = 6190035 mm3
D = (VM 118)13 = 3743 mm
MM = (VM 179) 13 = 702 mm
X = MM MP = 082
Y = VM VP = 03
14
082 lt 01 + 1 = 094(03 - 2)
bull STEP = 02 + 005 = 025
VM = (01 + 025) VP = 721208 mm3
D = ( VM 118 )13 = 394 mm
MM = (VM 179) 13 = 734 mm
X = MM MP = 086
Y = VM VP = 035
086 lt 01 + 1 = 094(035 - 2)
bull STEP = 025 + 005 = 03
VM = (01 + 03) VP = 825338 mm3
D = (VM 118)13 = 412 mm
MM = (VM 179) 13 = 773 mm
X = MM MP = 09
Y = VM VP = 04
09 lt 01 + 1 = 0938(04 - 2)
bull STEP = 03 + 005 = 035
VM = (01 + 035) VP = 9285053 mm3
D = (VM 118)13 = 4285 mm
MM = (VM 179) 13 = 803 mm
15
X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
16
Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
17
= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
18
19
7
Zona 5 (verde)
V5 = 425 sdot 30 sdot 80 + π sdot 202 sdot 165 = 12273451 mm3
S5 = 425 sdot 80 + 18 sdot 80 + 2 π sdot 20 sdot 165 + π sdot 202 = 81701 mm2
M5 = V5 = 15 mmS5
Zona 6 (azzurro)
V6 = 835 sdot 80 sdot 10 + π sdot 302 sdot 75 = 8800575 mm3
S6 = 835 sdot 80 + 835 sdot 80 + 2 sdot π sdot 30 sdot 75 = 1477372 mm2
M6 = V6 = 596 mmS6
8
Dimensionamento e posizionamento delle materozze
In base hai calcoli effettuati egrave possibile prevedere che i punti caldi e diconseguenza i punti dove andranno posizionate le materozze sono quelliin corrispondenza delle superfici dove alloggeranno la colonnetta e ilpiano drsquoappoggio rispettivamente particolari 11 e 17 zone 5 e 6
Il dimensionamento delle materozze egrave stato effettuato con il metodo delCaineLe materozze scelte sono cilindriche a cielo aperto
9
Il pezzo egrave stato idealmente suddiviso in due parti ciascuna delle quali egravealimentata da una materozza
Calcolo il modulo di raffreddamento della parte sinistra (colore giallo)
VS = π middot 202 165 + 30 45 80 + 10 100 445 ++ 2 (425 445 10 ndash 225 105 10) =
= 206335 mm3
SS = 445 100 + 10 100 + 145 80 + 425 80 + 18 80 + 100 525 +
10
+ 2 π 20 165 + 2 (525 445 ndash 225 105) + 2 (10 425) ++ 2 (105 10) =
= 24034 mm2
MS = VS = 86 mmSS
Calcolo del modulo di raffreddamento della parte destra (colore blu)
VD = 10 100 445 + π 302 75 + (146 ndash 625) 12 80 ++2 [(146 ndash 625) 475 10 ndash (82 - 225) 105 10] =
= 212696 mm3
SD = 445 100 + 2 [(146 ndash 525) 445 ndash 105 (82 - 225)] + 325 80 ++ 2 [325 (146 ndash 625) ndash 105 (82 ndash 225)] + 100 (146 - 525) ++ 2 π 30 75 + 80 (146 - 625) + 100 10 ++ 2 [(146 ndash 525) 10] + 2 (105 10) =
= 38824 mm2
MD = VD = 55 mmSD
PARTE DESTRA
X = 01 + 1Y - 2
VP = 212696 mm3
11
MP = 55 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 21270 mm3
D = (VM 118)13 = 2622 mm
MM = (VM 179) 13 = 49 mm
X = MM MP = 49 55 = 089
Y = VM VP = 01
089 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP 005
VM = (01 + 005) VP = 3190436 mm3
D = (VM 118)13 = 30 mm
MM = (VM 179) 13 = 563 mm
X = MM MP = 563 55 = 102
Y = VM VP = 015
102 gt 01 + 1 = 095(015 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte destra
VmD = 31905 mm3
DmD = 30 mmHmD = 45 mm
PARTE SINISTRA
12
X = 01 + 1Y - 2
VP = 206335 mm3
MP = 858 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 2063345 mm3
D = (VM 118)13 = 2596 mm
MM = (VM 179) 13 = 487 mm
X = MM MP = 057 mm
Y = VM VP = 01
057 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP = 0 + 005 = 005
VM = 015 VP = 3095018 mm3
D = (VM 118)13 = 2971 mm
MM = (VM 179) 13 = 557 mm
X = MM MP = 067 mm
Y = VM VP = 015
067 lt 01 + 1 = 094(015 - 2)
bull STEP = 005 + 005 = 01
13
VM = (01 + 01) VP = 41267 mm3
D = (VM 118)13 = 327 mm
MM = (VM 179) 13 = 613 mm
X = MM MP = 071 mm
Y = VM VP = 02
07 lt 01 + 1 = 094(02 - 2)
bull STEP = 01 + 005 = 015
VM = (01 + 015) VP = 5158363 mm3
D = (VM 118)13 = 3528 mm
MM = (VM 179) 13 = 661 mm
X = MM MP = 077
Y = VM VP = 025
077 lt 01 + 1 = 094(025 - 2)
bull STEP = 015 + 005 = 02
VM = (01 + 02) VP = 6190035 mm3
D = (VM 118)13 = 3743 mm
MM = (VM 179) 13 = 702 mm
X = MM MP = 082
Y = VM VP = 03
14
082 lt 01 + 1 = 094(03 - 2)
bull STEP = 02 + 005 = 025
VM = (01 + 025) VP = 721208 mm3
D = ( VM 118 )13 = 394 mm
MM = (VM 179) 13 = 734 mm
X = MM MP = 086
Y = VM VP = 035
086 lt 01 + 1 = 094(035 - 2)
bull STEP = 025 + 005 = 03
VM = (01 + 03) VP = 825338 mm3
D = (VM 118)13 = 412 mm
MM = (VM 179) 13 = 773 mm
X = MM MP = 09
Y = VM VP = 04
09 lt 01 + 1 = 0938(04 - 2)
bull STEP = 03 + 005 = 035
VM = (01 + 035) VP = 9285053 mm3
D = (VM 118)13 = 4285 mm
MM = (VM 179) 13 = 803 mm
15
X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
16
Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
17
= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
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Dimensionamento e posizionamento delle materozze
In base hai calcoli effettuati egrave possibile prevedere che i punti caldi e diconseguenza i punti dove andranno posizionate le materozze sono quelliin corrispondenza delle superfici dove alloggeranno la colonnetta e ilpiano drsquoappoggio rispettivamente particolari 11 e 17 zone 5 e 6
Il dimensionamento delle materozze egrave stato effettuato con il metodo delCaineLe materozze scelte sono cilindriche a cielo aperto
9
Il pezzo egrave stato idealmente suddiviso in due parti ciascuna delle quali egravealimentata da una materozza
Calcolo il modulo di raffreddamento della parte sinistra (colore giallo)
VS = π middot 202 165 + 30 45 80 + 10 100 445 ++ 2 (425 445 10 ndash 225 105 10) =
= 206335 mm3
SS = 445 100 + 10 100 + 145 80 + 425 80 + 18 80 + 100 525 +
10
+ 2 π 20 165 + 2 (525 445 ndash 225 105) + 2 (10 425) ++ 2 (105 10) =
= 24034 mm2
MS = VS = 86 mmSS
Calcolo del modulo di raffreddamento della parte destra (colore blu)
VD = 10 100 445 + π 302 75 + (146 ndash 625) 12 80 ++2 [(146 ndash 625) 475 10 ndash (82 - 225) 105 10] =
= 212696 mm3
SD = 445 100 + 2 [(146 ndash 525) 445 ndash 105 (82 - 225)] + 325 80 ++ 2 [325 (146 ndash 625) ndash 105 (82 ndash 225)] + 100 (146 - 525) ++ 2 π 30 75 + 80 (146 - 625) + 100 10 ++ 2 [(146 ndash 525) 10] + 2 (105 10) =
= 38824 mm2
MD = VD = 55 mmSD
PARTE DESTRA
X = 01 + 1Y - 2
VP = 212696 mm3
11
MP = 55 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 21270 mm3
D = (VM 118)13 = 2622 mm
MM = (VM 179) 13 = 49 mm
X = MM MP = 49 55 = 089
Y = VM VP = 01
089 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP 005
VM = (01 + 005) VP = 3190436 mm3
D = (VM 118)13 = 30 mm
MM = (VM 179) 13 = 563 mm
X = MM MP = 563 55 = 102
Y = VM VP = 015
102 gt 01 + 1 = 095(015 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte destra
VmD = 31905 mm3
DmD = 30 mmHmD = 45 mm
PARTE SINISTRA
12
X = 01 + 1Y - 2
VP = 206335 mm3
MP = 858 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 2063345 mm3
D = (VM 118)13 = 2596 mm
MM = (VM 179) 13 = 487 mm
X = MM MP = 057 mm
Y = VM VP = 01
057 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP = 0 + 005 = 005
VM = 015 VP = 3095018 mm3
D = (VM 118)13 = 2971 mm
MM = (VM 179) 13 = 557 mm
X = MM MP = 067 mm
Y = VM VP = 015
067 lt 01 + 1 = 094(015 - 2)
bull STEP = 005 + 005 = 01
13
VM = (01 + 01) VP = 41267 mm3
D = (VM 118)13 = 327 mm
MM = (VM 179) 13 = 613 mm
X = MM MP = 071 mm
Y = VM VP = 02
07 lt 01 + 1 = 094(02 - 2)
bull STEP = 01 + 005 = 015
VM = (01 + 015) VP = 5158363 mm3
D = (VM 118)13 = 3528 mm
MM = (VM 179) 13 = 661 mm
X = MM MP = 077
Y = VM VP = 025
077 lt 01 + 1 = 094(025 - 2)
bull STEP = 015 + 005 = 02
VM = (01 + 02) VP = 6190035 mm3
D = (VM 118)13 = 3743 mm
MM = (VM 179) 13 = 702 mm
X = MM MP = 082
Y = VM VP = 03
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082 lt 01 + 1 = 094(03 - 2)
bull STEP = 02 + 005 = 025
VM = (01 + 025) VP = 721208 mm3
D = ( VM 118 )13 = 394 mm
MM = (VM 179) 13 = 734 mm
X = MM MP = 086
Y = VM VP = 035
086 lt 01 + 1 = 094(035 - 2)
bull STEP = 025 + 005 = 03
VM = (01 + 03) VP = 825338 mm3
D = (VM 118)13 = 412 mm
MM = (VM 179) 13 = 773 mm
X = MM MP = 09
Y = VM VP = 04
09 lt 01 + 1 = 0938(04 - 2)
bull STEP = 03 + 005 = 035
VM = (01 + 035) VP = 9285053 mm3
D = (VM 118)13 = 4285 mm
MM = (VM 179) 13 = 803 mm
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X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
16
Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
17
= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
18
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Il pezzo egrave stato idealmente suddiviso in due parti ciascuna delle quali egravealimentata da una materozza
Calcolo il modulo di raffreddamento della parte sinistra (colore giallo)
VS = π middot 202 165 + 30 45 80 + 10 100 445 ++ 2 (425 445 10 ndash 225 105 10) =
= 206335 mm3
SS = 445 100 + 10 100 + 145 80 + 425 80 + 18 80 + 100 525 +
10
+ 2 π 20 165 + 2 (525 445 ndash 225 105) + 2 (10 425) ++ 2 (105 10) =
= 24034 mm2
MS = VS = 86 mmSS
Calcolo del modulo di raffreddamento della parte destra (colore blu)
VD = 10 100 445 + π 302 75 + (146 ndash 625) 12 80 ++2 [(146 ndash 625) 475 10 ndash (82 - 225) 105 10] =
= 212696 mm3
SD = 445 100 + 2 [(146 ndash 525) 445 ndash 105 (82 - 225)] + 325 80 ++ 2 [325 (146 ndash 625) ndash 105 (82 ndash 225)] + 100 (146 - 525) ++ 2 π 30 75 + 80 (146 - 625) + 100 10 ++ 2 [(146 ndash 525) 10] + 2 (105 10) =
= 38824 mm2
MD = VD = 55 mmSD
PARTE DESTRA
X = 01 + 1Y - 2
VP = 212696 mm3
11
MP = 55 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 21270 mm3
D = (VM 118)13 = 2622 mm
MM = (VM 179) 13 = 49 mm
X = MM MP = 49 55 = 089
Y = VM VP = 01
089 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP 005
VM = (01 + 005) VP = 3190436 mm3
D = (VM 118)13 = 30 mm
MM = (VM 179) 13 = 563 mm
X = MM MP = 563 55 = 102
Y = VM VP = 015
102 gt 01 + 1 = 095(015 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte destra
VmD = 31905 mm3
DmD = 30 mmHmD = 45 mm
PARTE SINISTRA
12
X = 01 + 1Y - 2
VP = 206335 mm3
MP = 858 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 2063345 mm3
D = (VM 118)13 = 2596 mm
MM = (VM 179) 13 = 487 mm
X = MM MP = 057 mm
Y = VM VP = 01
057 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP = 0 + 005 = 005
VM = 015 VP = 3095018 mm3
D = (VM 118)13 = 2971 mm
MM = (VM 179) 13 = 557 mm
X = MM MP = 067 mm
Y = VM VP = 015
067 lt 01 + 1 = 094(015 - 2)
bull STEP = 005 + 005 = 01
13
VM = (01 + 01) VP = 41267 mm3
D = (VM 118)13 = 327 mm
MM = (VM 179) 13 = 613 mm
X = MM MP = 071 mm
Y = VM VP = 02
07 lt 01 + 1 = 094(02 - 2)
bull STEP = 01 + 005 = 015
VM = (01 + 015) VP = 5158363 mm3
D = (VM 118)13 = 3528 mm
MM = (VM 179) 13 = 661 mm
X = MM MP = 077
Y = VM VP = 025
077 lt 01 + 1 = 094(025 - 2)
bull STEP = 015 + 005 = 02
VM = (01 + 02) VP = 6190035 mm3
D = (VM 118)13 = 3743 mm
MM = (VM 179) 13 = 702 mm
X = MM MP = 082
Y = VM VP = 03
14
082 lt 01 + 1 = 094(03 - 2)
bull STEP = 02 + 005 = 025
VM = (01 + 025) VP = 721208 mm3
D = ( VM 118 )13 = 394 mm
MM = (VM 179) 13 = 734 mm
X = MM MP = 086
Y = VM VP = 035
086 lt 01 + 1 = 094(035 - 2)
bull STEP = 025 + 005 = 03
VM = (01 + 03) VP = 825338 mm3
D = (VM 118)13 = 412 mm
MM = (VM 179) 13 = 773 mm
X = MM MP = 09
Y = VM VP = 04
09 lt 01 + 1 = 0938(04 - 2)
bull STEP = 03 + 005 = 035
VM = (01 + 035) VP = 9285053 mm3
D = (VM 118)13 = 4285 mm
MM = (VM 179) 13 = 803 mm
15
X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
16
Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
17
= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
18
19
10
+ 2 π 20 165 + 2 (525 445 ndash 225 105) + 2 (10 425) ++ 2 (105 10) =
= 24034 mm2
MS = VS = 86 mmSS
Calcolo del modulo di raffreddamento della parte destra (colore blu)
VD = 10 100 445 + π 302 75 + (146 ndash 625) 12 80 ++2 [(146 ndash 625) 475 10 ndash (82 - 225) 105 10] =
= 212696 mm3
SD = 445 100 + 2 [(146 ndash 525) 445 ndash 105 (82 - 225)] + 325 80 ++ 2 [325 (146 ndash 625) ndash 105 (82 ndash 225)] + 100 (146 - 525) ++ 2 π 30 75 + 80 (146 - 625) + 100 10 ++ 2 [(146 ndash 525) 10] + 2 (105 10) =
= 38824 mm2
MD = VD = 55 mmSD
PARTE DESTRA
X = 01 + 1Y - 2
VP = 212696 mm3
11
MP = 55 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 21270 mm3
D = (VM 118)13 = 2622 mm
MM = (VM 179) 13 = 49 mm
X = MM MP = 49 55 = 089
Y = VM VP = 01
089 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP 005
VM = (01 + 005) VP = 3190436 mm3
D = (VM 118)13 = 30 mm
MM = (VM 179) 13 = 563 mm
X = MM MP = 563 55 = 102
Y = VM VP = 015
102 gt 01 + 1 = 095(015 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte destra
VmD = 31905 mm3
DmD = 30 mmHmD = 45 mm
PARTE SINISTRA
12
X = 01 + 1Y - 2
VP = 206335 mm3
MP = 858 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 2063345 mm3
D = (VM 118)13 = 2596 mm
MM = (VM 179) 13 = 487 mm
X = MM MP = 057 mm
Y = VM VP = 01
057 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP = 0 + 005 = 005
VM = 015 VP = 3095018 mm3
D = (VM 118)13 = 2971 mm
MM = (VM 179) 13 = 557 mm
X = MM MP = 067 mm
Y = VM VP = 015
067 lt 01 + 1 = 094(015 - 2)
bull STEP = 005 + 005 = 01
13
VM = (01 + 01) VP = 41267 mm3
D = (VM 118)13 = 327 mm
MM = (VM 179) 13 = 613 mm
X = MM MP = 071 mm
Y = VM VP = 02
07 lt 01 + 1 = 094(02 - 2)
bull STEP = 01 + 005 = 015
VM = (01 + 015) VP = 5158363 mm3
D = (VM 118)13 = 3528 mm
MM = (VM 179) 13 = 661 mm
X = MM MP = 077
Y = VM VP = 025
077 lt 01 + 1 = 094(025 - 2)
bull STEP = 015 + 005 = 02
VM = (01 + 02) VP = 6190035 mm3
D = (VM 118)13 = 3743 mm
MM = (VM 179) 13 = 702 mm
X = MM MP = 082
Y = VM VP = 03
14
082 lt 01 + 1 = 094(03 - 2)
bull STEP = 02 + 005 = 025
VM = (01 + 025) VP = 721208 mm3
D = ( VM 118 )13 = 394 mm
MM = (VM 179) 13 = 734 mm
X = MM MP = 086
Y = VM VP = 035
086 lt 01 + 1 = 094(035 - 2)
bull STEP = 025 + 005 = 03
VM = (01 + 03) VP = 825338 mm3
D = (VM 118)13 = 412 mm
MM = (VM 179) 13 = 773 mm
X = MM MP = 09
Y = VM VP = 04
09 lt 01 + 1 = 0938(04 - 2)
bull STEP = 03 + 005 = 035
VM = (01 + 035) VP = 9285053 mm3
D = (VM 118)13 = 4285 mm
MM = (VM 179) 13 = 803 mm
15
X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
16
Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
17
= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
18
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11
MP = 55 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 21270 mm3
D = (VM 118)13 = 2622 mm
MM = (VM 179) 13 = 49 mm
X = MM MP = 49 55 = 089
Y = VM VP = 01
089 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP 005
VM = (01 + 005) VP = 3190436 mm3
D = (VM 118)13 = 30 mm
MM = (VM 179) 13 = 563 mm
X = MM MP = 563 55 = 102
Y = VM VP = 015
102 gt 01 + 1 = 095(015 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte destra
VmD = 31905 mm3
DmD = 30 mmHmD = 45 mm
PARTE SINISTRA
12
X = 01 + 1Y - 2
VP = 206335 mm3
MP = 858 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 2063345 mm3
D = (VM 118)13 = 2596 mm
MM = (VM 179) 13 = 487 mm
X = MM MP = 057 mm
Y = VM VP = 01
057 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP = 0 + 005 = 005
VM = 015 VP = 3095018 mm3
D = (VM 118)13 = 2971 mm
MM = (VM 179) 13 = 557 mm
X = MM MP = 067 mm
Y = VM VP = 015
067 lt 01 + 1 = 094(015 - 2)
bull STEP = 005 + 005 = 01
13
VM = (01 + 01) VP = 41267 mm3
D = (VM 118)13 = 327 mm
MM = (VM 179) 13 = 613 mm
X = MM MP = 071 mm
Y = VM VP = 02
07 lt 01 + 1 = 094(02 - 2)
bull STEP = 01 + 005 = 015
VM = (01 + 015) VP = 5158363 mm3
D = (VM 118)13 = 3528 mm
MM = (VM 179) 13 = 661 mm
X = MM MP = 077
Y = VM VP = 025
077 lt 01 + 1 = 094(025 - 2)
bull STEP = 015 + 005 = 02
VM = (01 + 02) VP = 6190035 mm3
D = (VM 118)13 = 3743 mm
MM = (VM 179) 13 = 702 mm
X = MM MP = 082
Y = VM VP = 03
14
082 lt 01 + 1 = 094(03 - 2)
bull STEP = 02 + 005 = 025
VM = (01 + 025) VP = 721208 mm3
D = ( VM 118 )13 = 394 mm
MM = (VM 179) 13 = 734 mm
X = MM MP = 086
Y = VM VP = 035
086 lt 01 + 1 = 094(035 - 2)
bull STEP = 025 + 005 = 03
VM = (01 + 03) VP = 825338 mm3
D = (VM 118)13 = 412 mm
MM = (VM 179) 13 = 773 mm
X = MM MP = 09
Y = VM VP = 04
09 lt 01 + 1 = 0938(04 - 2)
bull STEP = 03 + 005 = 035
VM = (01 + 035) VP = 9285053 mm3
D = (VM 118)13 = 4285 mm
MM = (VM 179) 13 = 803 mm
15
X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
16
Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
17
= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
18
19
12
X = 01 + 1Y - 2
VP = 206335 mm3
MP = 858 mm
bull STEP 0
VM = 01 VP = 2063345 mm3
D = (VM 118)13 = 2596 mm
MM = (VM 179) 13 = 487 mm
X = MM MP = 057 mm
Y = VM VP = 01
057 lt 01 + 1 = 095(01 - 2)
bull STEP = 0 + 005 = 005
VM = 015 VP = 3095018 mm3
D = (VM 118)13 = 2971 mm
MM = (VM 179) 13 = 557 mm
X = MM MP = 067 mm
Y = VM VP = 015
067 lt 01 + 1 = 094(015 - 2)
bull STEP = 005 + 005 = 01
13
VM = (01 + 01) VP = 41267 mm3
D = (VM 118)13 = 327 mm
MM = (VM 179) 13 = 613 mm
X = MM MP = 071 mm
Y = VM VP = 02
07 lt 01 + 1 = 094(02 - 2)
bull STEP = 01 + 005 = 015
VM = (01 + 015) VP = 5158363 mm3
D = (VM 118)13 = 3528 mm
MM = (VM 179) 13 = 661 mm
X = MM MP = 077
Y = VM VP = 025
077 lt 01 + 1 = 094(025 - 2)
bull STEP = 015 + 005 = 02
VM = (01 + 02) VP = 6190035 mm3
D = (VM 118)13 = 3743 mm
MM = (VM 179) 13 = 702 mm
X = MM MP = 082
Y = VM VP = 03
14
082 lt 01 + 1 = 094(03 - 2)
bull STEP = 02 + 005 = 025
VM = (01 + 025) VP = 721208 mm3
D = ( VM 118 )13 = 394 mm
MM = (VM 179) 13 = 734 mm
X = MM MP = 086
Y = VM VP = 035
086 lt 01 + 1 = 094(035 - 2)
bull STEP = 025 + 005 = 03
VM = (01 + 03) VP = 825338 mm3
D = (VM 118)13 = 412 mm
MM = (VM 179) 13 = 773 mm
X = MM MP = 09
Y = VM VP = 04
09 lt 01 + 1 = 0938(04 - 2)
bull STEP = 03 + 005 = 035
VM = (01 + 035) VP = 9285053 mm3
D = (VM 118)13 = 4285 mm
MM = (VM 179) 13 = 803 mm
15
X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
16
Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
17
= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
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VM = (01 + 01) VP = 41267 mm3
D = (VM 118)13 = 327 mm
MM = (VM 179) 13 = 613 mm
X = MM MP = 071 mm
Y = VM VP = 02
07 lt 01 + 1 = 094(02 - 2)
bull STEP = 01 + 005 = 015
VM = (01 + 015) VP = 5158363 mm3
D = (VM 118)13 = 3528 mm
MM = (VM 179) 13 = 661 mm
X = MM MP = 077
Y = VM VP = 025
077 lt 01 + 1 = 094(025 - 2)
bull STEP = 015 + 005 = 02
VM = (01 + 02) VP = 6190035 mm3
D = (VM 118)13 = 3743 mm
MM = (VM 179) 13 = 702 mm
X = MM MP = 082
Y = VM VP = 03
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082 lt 01 + 1 = 094(03 - 2)
bull STEP = 02 + 005 = 025
VM = (01 + 025) VP = 721208 mm3
D = ( VM 118 )13 = 394 mm
MM = (VM 179) 13 = 734 mm
X = MM MP = 086
Y = VM VP = 035
086 lt 01 + 1 = 094(035 - 2)
bull STEP = 025 + 005 = 03
VM = (01 + 03) VP = 825338 mm3
D = (VM 118)13 = 412 mm
MM = (VM 179) 13 = 773 mm
X = MM MP = 09
Y = VM VP = 04
09 lt 01 + 1 = 0938(04 - 2)
bull STEP = 03 + 005 = 035
VM = (01 + 035) VP = 9285053 mm3
D = (VM 118)13 = 4285 mm
MM = (VM 179) 13 = 803 mm
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X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
16
Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
17
= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
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082 lt 01 + 1 = 094(03 - 2)
bull STEP = 02 + 005 = 025
VM = (01 + 025) VP = 721208 mm3
D = ( VM 118 )13 = 394 mm
MM = (VM 179) 13 = 734 mm
X = MM MP = 086
Y = VM VP = 035
086 lt 01 + 1 = 094(035 - 2)
bull STEP = 025 + 005 = 03
VM = (01 + 03) VP = 825338 mm3
D = (VM 118)13 = 412 mm
MM = (VM 179) 13 = 773 mm
X = MM MP = 09
Y = VM VP = 04
09 lt 01 + 1 = 0938(04 - 2)
bull STEP = 03 + 005 = 035
VM = (01 + 035) VP = 9285053 mm3
D = (VM 118)13 = 4285 mm
MM = (VM 179) 13 = 803 mm
15
X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
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Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
17
= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
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X = MM MP = 0936
Y = VM VP = 045
0936 gt 01 + 1 = 0935(045 - 2)
rarr per la materozza che alimenta la parte sinistraVmS = 92851 mm3
DS = 43 mmHS = 65 mm
Dal momento che le due materozze devono avere la stessa altezzasovradimensioniamo quella di altezza 45 mm aggiungendo un ulteriorequantitagrave di lega fusa
Vextra = ∆H π D2 4 = 31 π 302 4 = 21913 mm3
Quindi il volume totale della materozza egrave
VmD = 31905 + 21913 = 53818 mm3
Dimensionamento dei collari drsquoattacco
dmS = 066 DS = 28 mm
LmS = 016 DS = 7 mm
dmD = 066 DD = 20 mm
LmD = 016 DD = 5 mm
Progettazione del sistema di colata
In base alla scelta del piano di divisione egrave stata prevista la presenza deidue attacchi di colata posizionati come illustrato nel disegno quotato delgreggio con materozze ed attacchi di colata
16
Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
17
= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
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Vtot = VD + VS + VmS + VmD = 212696 + 206335 + 92851 + 53818 == 565700 mm3 asymp 056 dm3
G = γ middot Vtot = 78 kgdm3 middot 056 dm3 = 437 kg
T1 = 32 middot G12 = 7 s
T2 = 032 middot S middot G04 = 032 middot 26 middot 43504 = 15 s
Tm = (T1 + T2)2 = 11 s
v = (2 middot g middot h)12 = (2 middot 98 middot 016)12 = 18 ms
K = G Tm = 04 kgs
Sa = K (v middot γ) = 28 middot 10-5 m2 =
= 28 mm2
Sono stati scelti due attacchi semicircolari di raggio
R = radic(Sa π) = 3 mm
I suddetti attacchi sono stati posizionati nella semiforma superiore
La sezione del canale distributore egrave
Sd = 15 middot Sa = 15 middot 28 = 42 mm2
Le dimensioni di tale sezione sono 95 mm times 45 mm
La sezione del canale di colata egrave
Sc = 25 middot Sa = 25 middot 28 = 70 mm2
Il diametro di tale sezione egrave 944 mm
Calcolo della spinta metallostatica
F = h middot γ middot S =
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= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
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= (133 ndash 445) mm middot 78 middot 10-6 kgmm3 middot (146 middot 100 - π middot 142 - π middot 102) mm3 == 944 kg
Dato che lrsquoaltezza totale del getto egrave 133 mm egrave stata scelta come staffasuperiore la staffa E UNI 6765 ndash 70 di dimensioni 250315160(Spessore della staffa 6 mm)
Vst = 250 315 160 ndash (250 ndash 12) (315 - 12) 160 =1061760 mm3
= 106 d m3
Pst = Vst γst = 106 78 = 83 kg
Calcoliamo ora il peso della sabbia
Vsa = (250 -12) ( 315 ndash 12) 160 ndash+ [100 146 445 + π middot 202 165 + π middot 302 75 +
+ π middot 2152 (133 ndash 61 ndash 7) + π middot 142 7 + π middot 152 (133 ndash 52 ndash 5) ++ π middot 102 5] =
= 10692604 mm3 = 107 dm3
Psa = Vsa γsa = 107 16 = 171 kg
Ersquo evidente che il peso della staffa unito a quello della sabbia in essacontenuta sono sufficienti a garantire la stabilitagrave della staffa superiore
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