Chapitre 01 Constituant Le Béton Armé

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  • 7/24/2019 Chapitre 01 Constituant Le Bton Arm

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    Chapitre 1 : Constituant le bton arm.

    DfinitionsDfinitionsDfinitionsDfinitions ::::

    Le btonLe btonLe btonLe bton ::::

    Cest un matriaux constitu par le mlange, dans des proportions

    ,convenables, de ciment, de granulats (sables et graviers) et deau.

    Le bton armLe bton armLe bton armLe bton arm ::::

    Cest un matriau obtenu en enrobant dans du bton des aciers

    (armatures). Disposs de manire quilibrer les efforts auxquels le bton

    rsiste mal par lui mme, cest--dire les efforts de traction, ou bien

    renforcer le bton pour rsister aux efforts de compression sil ne peut, lui

    seul, remplir ce rle.

    a. On distingue les armatures longitudinales diriges suivant laxe

    longitudinal de la pice, et les armatures transversales gnralement

    disposes dans des plans perpendiculaires laxe de la pice.

    Axe de la pice

    Armature transversale

    Armature longitudinale

    (Figure 1)

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    I.1. AciersI.1. AciersI.1. AciersI.1. Aciers ::::

    1.1. Proprits relatives lacier1.1. Proprits relatives lacier1.1. Proprits relatives lacier1.1. Proprits relatives lacier ::::

    Lorsquon soumet une prouvette dacier naturel, de section S et de

    longueur L, un effort de traction N, lprouvette qui est soumise une

    contrainteS

    Ns= , sallonge de L et sa longueur devient ( )LL + .

    s : lallongement unitaire ;

    L

    Ls

    : .

    Le diagramme de la figure 3 donne la courbe ( )ss f = .

    Entre les points O et A, le diagramme est constitu par une droite, donc

    s est proportionnelle

    s ( )

    sss E = .

    OA sappelle la zone lastique, cest--dire lors quon supprime leffortde traction N, lprouvette reprend sa forme initiale.

    Es: le module dlasticit longitudinal de lacier.

    Es= 200 000 Mpa= 200 000 N/mm= 2000 000 bars.

    Avec 1bar 1.02 kg/cm

    fe: la limite lastique qui varie avec les diffrents types dacier.

    s

    fe

    0

    Figure 3 :Diagramme Contraintes Dformations

    ( )( )ss f =

    sE

    fer s

    A

    M B

    Figure 2 :Essai de traction sur unetige dacier.

    1

    1

    L

    S

    2

    L

    NN

    2

    L

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    Si on augmente leffort de traction N au del de la valeur

    correspondante au point A, on constate, quaprs le palier, la courbe

    sincurve.

    Si en un point M, on supprime leffort N, lprouvette ne reprend plus sa

    longueur initiale, le point M dcrit la droiterM , parallle OA.

    r : est lallongement rmanent.

    Le point B reprsente la contrainte maximale laquelle le mtal est

    susceptible de rsister. Au del du point B, lprouvette continue sallonger,

    mme sous des charges dcroissantes, et lon parvient rapidement la

    rupture.

    Remarques :

    a. Si on avait un effort de compression la place dun effort de traction, nous

    aurions obtenu un diagramme symtrique par rapport lorigine, de celui

    examin ci-dessous.

    b. Le module dlasticit et la limite lastique ont mmes valeurs en traction

    et en compression.

    Pour un acier croui, le palier A nexiste pas et la courbe ( )ss f = est

    pratiquement continue (fig-5). La limite dlasticit fe est donc difficile

    obtenir.

    Dans ce cas on considre, par convention, ; que la limite lastique

    correspond la contrainte pour laquelle lallongement rmanentr

    est gale

    2%o.

    Figure 5 : Acier croui

    s

    fe

    0s

    2%o

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    1.2 Aciers utiliss en bton arm.1.2 Aciers utiliss en bton arm.1.2 Aciers utiliss en bton arm.1.2 Aciers utiliss en bton arm.

    Les aciers utiliss en bton arm sont :

    ! Les ronds lisses (RL) ;

    ! Les armatures haute adhrence (HA) ;

    ! Les fils haute adhrence (HA) ;

    ! Les treillis souds (TS).

    La masse volumique de lacier est :3

    /7850 Mkgacier= .

    Les diamtres normaliss existant dans le commerce pour chaque type

    darmature sont indiques dans ce qui suit :

    a. Ronds lisses :

    Ils sont obtenus par laminage dun acier doux.

    On utilise les nuances FeE215 et FeE235 et les diamtres nominaux

    normaliss sont les suivant (en millimtres).

    6, 8, 10, 12, 14, 16, 20, 25, 32, 40 et 50.

    b. Armatures haute adhrence :

    Ces armatures prsentent une forme spciale (Fig-7) et qui la plupart

    du temps, ont subi un traitement mcanique leur confrant une limite

    dlasticit (fe) leve.

    (Figure 6)

    (Figure 7)

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    (Figure 8)

    La haute adhrence est gnralement obtenue par des nervures en

    saillie sur le corps sur le corps de larmature, ou par torsion dun profil non

    circulaire ou par les deux procds la fois.

    Pour les aciers haute adhrence on utilise deux nuances (ou classes)dacier : FeE400 et FeE500.

    Pour chaque nuance, on a deux types darmatures.

    Types 1 : il correspond aux armatures haute adhrence obtenues par

    laminage chaud dun acier naturellement dur.

    Type 2 : il correspond aux armatures haute adhrence obtenues par

    laminage chaud suivi dun crouissage sans rduction de section (par

    exemple par torsion ou traction).

    Les diamtres nominaux normaliss pour les armatures haute

    adhrence sont les suivants (en millimtres).

    6, 8, 10, 12, 14, 16, 20, 25, 32, 40 et 50.

    c. Fils haute adhrence :

    Les fils haute adhrence sont obtenus par crouissage, avec forte

    rduction de section, et ces f ils constituant les armatures de type 3.

    Il existe deux classes de fils adhrence :

    FeTE400 et FeTE500.

    Les diamtres nominaux normaliss sont les suivant : (en mm).

    4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 12, 14 et 16.

    d. Treillis souds : (Type 4)

    Les treillis souds sont constitus

    par des fils se croisant perpendiculairement et

    souds lectriquement leurs points de croisement

    (fig-8).

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    Les lments constitutifs des treillis souds peuvent tre :

    ! Soit des ronds lisses.

    ! Soit des fils trfils lisses (type 3).

    ! Soit des barres haute adhrence.

    ! Soit des fils haute adhrence.

    Et gnralement les treillis souds sont constitus par des fils trfiles

    lisses.

    Il existe deux classes de fils trfils lisses :

    TLE520 (6 mm) TLE500 (> 6 mm).

    Les diamtres sont :

    3 ; 3.5 ; 4 ; 4.5 ; 5 ; 5.5 ; 6 ; 7 ; 8 ; 9 ; 10 et 12.

    Et les diamtres des mailles sont :

    75 ; 100 ; 125 ; 150 ; 250 ; 300.

    1.3. Diagramme dformations contraintes.1.3. Diagramme dformations contraintes.1.3. Diagramme dformations contraintes.1.3. Diagramme dformations contraintes.

    Dans les calculs de bton arm relatifs aux tats limites, de diagramme

    rel (fig-4) est remplac par un diagramme conventionnel dfini ci-aprs.

    Le diagramme de la figure 9 est valable pour tous les aciers il est

    constitu, entre lorigine O et le point A, de coordonnessE

    fe et fe , par la

    fe

    fe

    sE

    fe

    sE

    fe

    AllongemenRaccourcissemen

    s

    ss

    s

    (Figure 9)

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    droite OA dquationsss E = , et partir du point A par lhorizontale

    dordonne fe .

    Le diagramme est symtrique par rapport lorigine O (cas de la

    compression et du raccourcissement de lacier).

    1.4. Diagramme dformations contraintes de calcul1.4. Diagramme dformations contraintes de calcul1.4. Diagramme dformations contraintes de calcul1.4. Diagramme dformations contraintes de calcul ::::

    Dans les calculs relatifs aux tats limites, on introduit un coefficient de

    scurits

    , qui a les valeurs suivantes :

    1=s

    dans le cas des situations accidentelles (ex : sisme).

    15.1=s dans le cas des situations normales.

    Le diagramme dformations contraintes de calcul se dduit du

    diagramme dformations contraintes (fig-9) en effectuant une affinit

    paralllement la droite OA dans le rapports

    1. Donc si M est un point du

    diagramme dformations - contraintes (fig-10), on obtiendra le point

    correspondant M1du diagramme du diagramme dformations contraintes de

    calcul en traant mM parallle OA et en portant sur cette droites

    mMmM

    =1 .

    Le point A viendra alors en A1de coordonnesss E

    fe

    et

    s

    fe

    .

    s

    fe

    0

    (Figure 10)

    ssE

    fe

    r

    s

    A

    M

    M1

    A

    s

    fe

    sE

    fe

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    Le diagramme dformations contraintes de calcul, utiliser pour tous

    les aciers, sera donc celui reprsenter sur la figure 11.

    De lorigine au point A1

    ss

    fe

    Es

    fe

    , , le diagramme sera constitu par la

    droite OA1, et dquationsss E = , partir du point A1, il sera constitu par

    lhorizontale dordonnes

    fe

    .

    Lallongement unitaire de lacier est limit 10%o.

    Le diagramme est symtrique par rapport lorigine O, la partie

    infrieure gauche correspondant au raccourcissement de lacier.

    l : lallongement limite pour que

    s

    s

    fe

    = soit atteinte.

    l

    ss

    lls

    s

    s

    E

    feE

    fe

    =

    == .

    1.5. Valeurs numriques des contraintes de calcul1.5. Valeurs numriques des contraintes de calcul1.5. Valeurs numriques des contraintes de calcul1.5. Valeurs numriques des contraintes de calcul ::::

    la valeur de lallongement unitairel

    correspondant au dbut du palier.

    ss

    lE

    fe

    =

    , Es= 200 000 Mpa,s

    l

    fe

    =

    2001000 (fe en, Mpa).

    s

    fe

    fe

    ll =

    sb

    lE

    fe

    =

    Allongement

    Raccourcissement

    s

    s

    s

    s

    A

    1A

    10%o10%o

    (Figure 11)

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    Les valeurs des coefficientsL

    ,L

    etL

    qui sont les valeurs limites, prises

    pourls

    = par les coefficients , , qui vont tre dfinis dans les

    chapitres qui vont suivre.

    l

    L

    100035

    5.3

    += ( )

    LLL 4.018.0 =

    Ll 4.01= .

    Et on a :s

    l

    fe

    2001000 =

    fes

    s

    L +

    =

    700

    700

    ( )

    ( )2700

    420560

    fe

    fe

    s

    ss

    L +

    +=

    et

    fe

    fe

    s

    s

    L ++

    =

    700

    420

    les valeurs des contraintes de calculs s :

    Si on prend titre dexemple un acier de nuance FeE400 dans les

    conditions normales ( )15.1=s . Les valeurs relatives aux autres aciers

    sobtiendraient de la mme manire, ainsi que celles correspondant au cas

    dune situation accidentelle ( )1=s

    . Pour lacier FeE400 fe= 400 Mpa,do :

    739.1

    15.1200

    400

    200

    1000 =

    =

    =s

    l

    fe

    .

    668.0739.15.3

    5.3

    10005.3

    5.3=

    +=

    +=

    l

    L

    ou bien dune autre faon.

    668.040015.1700

    15.1700

    700

    700=

    +

    =+

    =

    fs

    s

    L

    ( ) ( ) 392.0668.04.01668.08.04.018.0 === LLL

    ou

    ( )( )

    ( )( )

    392.040015.1700

    40015.142015.1560

    700

    42056022

    =+

    +=+

    +=fe

    fe

    s

    ss

    L

    733.0668.04.014.01 === LL

    ou bien

    733.040015.1700

    40015.1420

    700

    420=

    ++

    =++

    =fe

    fe

    s

    s

    L

    .

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    La contrainte de calcul,s

    :

    Si < ls

    le diagramme est constitu par une droite dquation

    sss E = ( )ss 1000200 = avec s en MPa.

    Si ls

    le diagramme est constitu par lhorizontale dordonne

    s

    s

    fe

    = .

    Et pour un acier de nuance FeE400, avec 15.1=s

    on a :

    MPas 34815.1

    400== .

    Remarque:

    Dans les chapitres qui vont suivre, on va montrer que :

    s

    s

    10005.3

    5.31

    15.31000

    +=

    = ; ( ) 4.018.0 =

    si ( )

    =>>

    < ss

    L

    L

    ls

    1000200 ( )enMs

    si

    =

    s

    s

    L

    L

    ls

    fe

    et pour un acier FeE400 avec 15.1=s

    on a :

    Si ( )ss

    1000200392.0 => .

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    Valeurs de feet de LLLl ,,,1000 pour 00.1=s

    Nuance)(MPa

    fel

    1000L

    L

    L

    )(MPas

    fe E215 215 1.075 0.765 0.425 0.694 425.0

    425.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    215

    =

    =

    Ronds

    lisses

    fe E235 235 1.175 0.749 0.420 0.700420.0

    420.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    235

    ==

    fe E400 400 2.000 0.636 0.379 0.745379.0

    379.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    400

    ==

    Barres

    HA

    fe E500 500 2.500 0.583 0.358 0.767358.0

    358.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    500

    ==

    fe E400 400 2.000 0.636 0.379 0.745379.0

    379.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    400

    ==

    Fils

    HA

    fe E500 500 2.500 0.583 0.358 0.767358.0

    358.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    500

    ==

    fe E520 520 2.600 0.574 0.354 0.770354.0

    354.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    520

    ==

    re

    s

    soudsen

    filslisses

    fe E500 500 2.500 0.583 0.358 0.767358.0

    358.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    500

    ==

    Valeurs de feet de l1000 , L , L , L pour 15.1=s

    Nuance )(MPa

    fe

    l1000 L L L )(MPas

    fe E215 215 0.935 0.789 0.432 0.684432.0

    432.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    187

    ==

    Ronds

    lisses

    fe E235 235 1.022 0.774 0.427 0.690427.0

    427.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    204

    ==

    fe E400 400 1.739 0.668 0.392 0.733392.0

    392.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    348

    ==

    Barres

    HA

    fe E500 500 2.174 0.617 0.372 0.753372.0

    372.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    435

    ==

    fe E400 400 1.739 0.668 0.392 0.733392.0

    392.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    348

    ==

    FilsHA

    fe E500 500 2.174 0.617 0.372 0.753372.0

    372.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    45

    ==

    fe E520 520 2.261 0.607 0.368 0.757368.0

    368.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    452

    ==

    re

    s

    soudsen

    filslisses

    fe E500 500 2.174 0.617 0.371 0.753372.0

    372.0

    >

    ( )ss

    s

    1000200

    435

    ==

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    I.2. BtonI.2. BtonI.2. BtonI.2. Bton ::::

    Le bton destin au bton arm es diffrencie du bton ordinaire par

    son dosage et par la grosseur des granulats employs.

    Le dosage qui est, exprim en kilogrammes, du ciment utilis par mtre

    cube de bton mis en uvre est pour le bton arm gnralement compris

    entre 300 et 400 kg.

    2.1. Caractristiques physiques et mcaniques des2.1. Caractristiques physiques et mcaniques des2.1. Caractristiques physiques et mcaniques des2.1. Caractristiques physiques et mcaniques des

    btons.btons.btons.btons.

    a. Masse volumique : La masse volumique des btons courants est

    comprise entre 2200kg/m3 et 2400kg/m3.

    b. Coefficient de dilatation : Le coefficient de dilatation du bton est

    le mme que celui de lacier et est gal 10-5.

    c. Retrait hygr omtriq ue : Au cours de sa vie le bton subit une

    variation de volume. Lorsque le bton est conserv dans une

    atmosphre sche, il diminue de volume, ses dimensions se

    raccourcissent : cest le retrait .

    Lorsque le bton est conserv dans leau, le retrait est beaucoup plus

    faible.

    d. Fluage : Cest un retrait sous charges.

    e. Rsistance caractrist ique l a co mpressi on : La rsistance

    caractristique du bton est la rsistance la compression 28

    jours et est not fc2 8.

    La valeur fc2 8 (en MPa) est obtenue en crasant des prouvettes

    cylindriques de section droite de 200cm (le diamtre 16 cm et la

    hauteur = 232 cm)

    La valeur de la contrainte de rupture est gale la valeur de leffort

    maximal support par lprouvette divise par laire de la section droite.

  • 7/24/2019 Chapitre 01 Constituant Le Bton Arm

    13/20

    La rsistance dun bton la rupture par compression varie avec le

    dosage en ciment (augmente avec le dosage), lge du bton (augment avec

    lge), la granulomtrie et la quantit deau de gchage.

    La rsistance caractristique dun bton dge infrieur 28 jours est :

    )1log(685.0 28 += jff ccj avec :

    log: logarithme dcimal.

    J : nombre de jours.

    fc2 8: la rsistance a la compression 28 jours dge et on peut avoir :

    287 62.0 cc ff = 2814 80.0 cc ff = 2821 92.0 cc ff = .

    Le module de dformation longitudinal est donn par :

    Pour des charges dune dure dapplication infrieur 24 heures, le

    module de dformation instantane du bton j jours, Eijest donne par :

    ( ) 3100011cjij fE = (Eijet fcj en MPa).

    Pour des charges de longues dure dapplication, le module de

    dformation diffre du bton j jours, Evjest donne par :

    ( ) 3137000cjvj fE = (Evjet fcj en MPa).

    Pour de grande valeurs de j (jours) : fcj =1.1 fc28.

    f. rsistance caractristique la traction :

    la rsistance caractristique la traction j jours, not ftj , est prise

    gale :

    cjtj ff += 06.06.0 (ftj et fcj en Mpa).

    2.2. Diagramme dformation contraintes de calcul2.2. Diagramme dformation contraintes de calcul2.2. Diagramme dformation contraintes de calcul2.2. Diagramme dformation contraintes de calcul ::::

    Dans les calculs relatifs ltats limites ultime de rsistance on utilise,

    pour le bton, un diagramme conventionnel dit parabole rectangle et,

    dans certains cas, pour des raisons de simplification, un diagramme

    rectangulaire.

  • 7/24/2019 Chapitre 01 Constituant Le Bton Arm

    14/20

    a. Diagramme parabole r ectangle(fig-12)

    Il reprsente la contrainte du bton en fonction de son

    raccourcissement.

    Il est constitu entre les abscisses O et 2%opar un arc de parabole du

    second degr passant par lorigine et de sommet S. Le point S a pour

    coordonne ( 2=bc

    %o,b

    cj

    bc

    f

    =

    85.0) ; [en pratique fcj= fc2 8]

    Entre les abscisses 2%o et 3.5 %o, il est reprsent par une droite

    horizontale dordonneb

    cj

    bc

    f

    =

    85.0qui est tangente la parabole en S.

    Le coefficient de scuritb

    .a pour valeur :

    = 15.1b

    Situation accidentelles.

    = 5.1b

    Situation normales.

    Le raccourcissement maximal du bton est fix 3.5%o.

    Remarque :

    La contrainte a pour valeur :

    b

    cbc

    f

    2885.0=

    0 2%o 3.5%o

    b

    cj

    bc

    f

    =

    85.0

    bc

    S A

    bc

    (Figure 12)

  • 7/24/2019 Chapitre 01 Constituant Le Bton Arm

    15/20

    Pour les section dont la largeur est croissante ou constante vers la fibre

    la plus comprime (ex : section rectangulaire ou en T).

    b

    cbc

    f

    2880.0= .

    Pour les section dont la largeur est dcroissante vers la fibre la plus

    comprime comme par exemple les section circulaire ou, la section

    rectangulaire, soumise la flexion dvie.

    A partir du diagramme de la figure 12, on peut tracer le diagramme des

    contraintes du bton dans la partie comprime dune section flchi (fig-13).

    Pour une section soumise la flexion compose, cest suivant la valeur

    du raccourcissement maximal du bton et suivant que laxe neutre se trouve,

    ou, non lintrieur de la section, nous aurons pour le bton lun des

    diagramme des contraintes reprsents sur la figure 14.

    bc

    B

    G

    f

    b

    A

    %o

    bc

    b

    fE

    B

    G

    f

    b

    A bc a1

    b1

    ff

    bc

    y

    (Figure 13)

  • 7/24/2019 Chapitre 01 Constituant Le Bton Arm

    16/20

    b. Diagramme rectangulaire :

    Les rgles BAEL indique que, lorsque la section tudi nest pas

    entirement comprime, on peut la place du diagramme parabole

    rectangle, utiliser le diagramme rectangulaire reprsent sur la figure 12.

    yureprsente la distance de laxe neutre la fibre la plus comprime.

    Sur une distanceuy2.0 partir de laxe neutre, la contrainte est nulle ;

    Sur la distance restante,uy8.0 , la contrainte a pour valeur bc .

    o%2

    B2 B

    A A2

    B

    obco %5.3%2

    A

    o%2

    B2 B

    A A2

    B

    A bc

    o%2

    B2B

    A A2

    B

    A bc

    obc %2

    B2

    B

    bcbc

    bc!

    A A2

    2%o

    B

    a

    c

    b

    d

  • 7/24/2019 Chapitre 01 Constituant Le Bton Arm

    17/20

    2.3. Rsistance caractristiques admissible priori2.3. Rsistance caractristiques admissible priori2.3. Rsistance caractristiques admissible priori2.3. Rsistance caractristiques admissible priori ::::

    fc28(MPa) Condition

    courante de

    fabrication

    Auto

    contrle

    surveillft28(MPa)

    b

    cf

    2885.0

    b

    cf

    2880.0 Ei

    (MPa)

    Ev

    (MPa)

    Dosage en

    kg/m3pour

    classes

    Dosage en

    kg/m3pour

    classes

    b

    b

    45 et

    45R

    55 et

    55R

    45 et

    45R

    55 et

    55R1.5 1.15 1.5 1.15

    16 300 1.56 9.1 11.8 8.5 11.1 27720 9320

    20 350 325 325 300 1.80 11.3 14.8 10.7 13.9 29860 10040

    25 (1) 375 400 350 2.10 14.2 18.5 13.3 17.4 32160 10820

    30

    Non

    admis (1) (1) (1) 2.40 17.0 22.2 16.0 20.9 34180 11500

    (1) : ces cas doivent tre justifis par une tude approprie.

    Au dbut de ltude dun projet, les effets sur le bton ne sont pas

    effectus ; on est donc amen se fixer des valeurs pour fc28, valeurs qui

    rsultat de lexprience et qui sont uniquement fonction du dosage, de la

    classe du ciment et du soin apport la fabrication.

    (Figure 12)

    B

    G

    Abc

    B

    bc

    yu

    0.8

    0.2

  • 7/24/2019 Chapitre 01 Constituant Le Bton Arm

    18/20

    c. Bton arm :

    Maintenant nous allons tudier quelles sont les proprits du bton

    arm, cest--dire tudier comment va se comporter lassociation acier

    bton.

    1. Masse volumique du bton arm :

    On prend pour la masse volumique du bton arm, un valeur moyenne

    de : 3/2500 mkgb= .

    La masse volumique du bton dpend de la quantit daciers employs

    comme armatures.

    2. Quantit daciers :

    La quantit daciers en poids par mtre cube de bton varie entre 50 et

    350kg, pour des planchers ordinaires, elle est de lordre de 100 120gk/m 3,

    suivant limportance des surcharges.

    3. Effet de la temprature et du retrait.

    Dans les calculs relatifs aux btiments courants, tels que le sont le plus

    souvent les btiments dhabitation ou usage de bureaux, on peut ne pastenir compte des effets dus aux variations de la temprature extrieure te au

    retrait pour les lments de la construction compris entre des joints de

    dilatation distiants au maximum de :

    25m pour les construction en bton arm.

    50m pour les construction en charpente mtallique.

    d. Avantage et inconvnient du bton arm :

    1. Avantage du bton arm :

    Les avantages du bton arm sur les autres matriaux de construction

    sont les suivants :

    a. sa souplesse dutilisation : le bton mis en place ltat

    pteux, il est possible de raliser en bton arm des

    constructions aux formes les plus varies et pour lesquelles la

    question des assemblages ne pose pas de problmes

  • 7/24/2019 Chapitre 01 Constituant Le Bton Arm

    19/20

    compliqus car, lorsque les armatures ont t convenablement

    disposes, les assemblages se ralisent deux mmes aprs

    prise et durcissement du bton arm coul lintrieur des

    coffrages.

    b. Son conomie dentretien : tendis que les constructions

    mtalliques ont besoin dtre peintes priodiquement et que

    les joints des construction en maonnerie sont souvent

    dtriors par la gele, les construction en bton arm, au

    contraire ne ncessitent aucun entretien.

    c. Sa rsistance au feu : le bton tant mauvais conducteur de

    chaleur et les coefficients de dilatation de lacier et du bton

    tants sensiblement gaux, il en rsulte que, sauf en cas

    dincendie vif et prolonger, il est possible de remettre en

    service, aprs des rparation superficielles, une construction

    en bton arm incendie tendis quune construction mtallique

    soumise au mme sinistre ne pourra pas, la plupart du temps,

    tre rutilise.

    d. Sa rsistance aux efforts accidentels : en raison de son poids

    mort important, le bton arm est moins sensible que les

    autres modes de constructions aux variation des surcharges.

    e. La possibilit dobtenir des lments prfabriqus.

    2. Inconvnient du bton arm :

    Comme les autres matriaux, le bton arm prsente galement

    certains inconvnients, parmi les principaux, on peut citer :

    a. Son poids : Les ouvrages en bton arm sont plus lourds que

    les ouvrages mtalliques correspondant, il en rsulte quils

    necessite des fondations plus importantes, donc un prix de

    revient plus lev.

    b. Les sujtions dexcution : ces sujtions proviennent

    principalement des faits suivants :

  • 7/24/2019 Chapitre 01 Constituant Le Bton Arm

    20/20

    Les armatures doivent tre mises en place avec

    prcision ;

    La fabrication des coffrages reprsente souvent un

    travail de charpente importante et ces coffrages

    demeurent immobiliss jusqu ce que le bton ait

    atteint une rsistance suffisante.

    Pendant et aprs la mise en place du bton, des

    prcaution sont prendre durant certain temps pour

    protger ce bton contre le gel ou contre une

    dessiccation trop rapide.

    c. Brutalit des accident : les accidents qui peuvent survenir un

    ouvrage en bton arm sont, en gnral, soudains : le bton

    arm ne prvient pas .

    d. La difficult de modification un ouvrage en bton arm

    existant.