001 - Relazione Progetto Edificio Cemento Armato

Sommario Capitolo 1 Descrizione delledificio oggetto di studio ...................................................................... 4

Capitolo 2 Normativa di riferimento ................................................................................................. 5

Capitolo 3 Materiali strutturali e valori di calcolo ............................................................................ 6

3.1 Conglomerato cementizio .......................................................................................................... 6

3.2 Acciaio per cemento armato ...................................................................................................... 7

Capitolo 4 Analisi dei carichi unitari ................................................................................................ 10

4.1 Impalcato .................................................................................................................................. 10

4.1.1 Impalcato tipo ................................................................................................................... 10

4.1.2 Impalcato di copertura ...................................................................................................... 14

4.1.3 Impalcato a sbalzo per piano tipo ..................................................................................... 15

4.1.3 Impalcato a sbalzo per piano di copertura ........................................................................ 16

4.1.4 Scala a soletta rampante ................................................................................................... 17

4.1.5 Tamponatura in laterizi forati ........................................................................................... 18

4.1.6 Travi emergenti ................................................................................................................. 19

4.1.7 Travi a spessore ................................................................................................................. 19

4.1.8 Osservazioni ...................................................................................................................... 20

4.1.9 Riassunto dellanalisi dei carichi unitari ............................................................................ 20

Capitolo 5 Dimensionamento e verifica dei solai ........................................................................... 22

5.1 Solaio piano tipo ...................................................................................................................... 22

5.2 Combinazione delle azioni ....................................................................................................... 23

5.3 Modello di trave continua ........................................................................................................ 23

5.4 Modello di trave incastrata - incastrata ................................................................................... 25

5.5 Modello di trave appoggiata appoggiata .............................................................................. 25

5.6 Caratteristiche della sollecitazione .......................................................................................... 26

5.6.1 Momento flettente sollecitante e resistente .................................................................... 26

5.6.2 Taglio sollecitante e resistente ......................................................................................... 26

Capitolo 6 Calcolo dei particolari di carpenteria ............................................................................. 28

6.1 Sbalzo Laterale ......................................................................................................................... 28

6.1.1. Calcolo delle sollecitazioni ............................................................................................... 29

6.1.2. Calcolo dellarmatura a flessione ..................................................................................... 29

6.1.3. Calcolo dellarmatura a taglio .......................................................................................... 29

6.2 Sbalzo dangolo ........................................................................................................................ 30

6.2.1 Analisi dei carichi per lo sbalzo ......................................................................................... 30

6.2.2 Progetto sbalzo ................................................................................................................. 31

6.2.3 Progetto trave di contrappeso .......................................................................................... 32

6.3 Foro ascensore ......................................................................................................................... 33

6.3.1 Trave A-B (C-D) .................................................................................................................. 33

6.3.2 Valutazione della sezione resistente ................................................................................ 34

6.3.3 Trave A-C/B-D .................................................................................................................... 36

Capitolo 7 Predimensionamento dei pilastri .................................................................................. 37

7.1 Carichi gravitazionali sui pilastri ............................................................................................... 37

7.2 Sforzo assiale sui pilastri in condizione non sismica (SLU)....................................................... 60

7.3 Sforzo assiale sui pilastri in condizione sismica (SLU/SLE) ....................................................... 60

7.4 Predimensionamento delle sezioni .......................................................................................... 61

Capitolo 8 Pericolosita e domanda sismica secondo il d.m. 14.01.2008 ....................................... 69

8.1 Introduzione ............................................................................................................................ 69

8.2 Spettro di risposta elastico in termini di accelerazione orizzontale ....................................... 69

8.3 Pericolosit sismica di base del sito di costruzione ................................................................ 71

8.4 Spettro di risposta anelastico in termini di accelerazione orizzontale ................................... 73

Capitolo 9 Valutazione numerica dellinput sismico ....................................................................... 75

9.1 Parametri rappresentativi della pericolosit sismica di base del sito di costruzione ............ 75

9.2 Tracciamento degli spettri di risposta................................................................................... 79

9.2.1 Spettro di risposta elastico in termini di accelerazione .................................................... 79

9.2.3 Regolarit in altezza delledificio ...................................................................................... 79

9.2.4 Spettro di risposta di progetto in termini di accelerazione .............................................. 80

9.3 Analisi statica lineare ............................................................................................................ 82

9.3.2 Calcolo dei pesi sismici e delle masse ad ogni impalcato ................................................. 83

9.3.3 Forze statiche equivalenti al sisma ................................................................................... 84

Capitolo 10 Modello della macromensola ...................................................................................... 86

10.1 Dimensionamento dellarmatura nei pilastri ...................................................................... 91

10.2 Determinazione dei dN agenti sui pilastri .......................................................................... 91

10.3 Determinazione dei domini di resistenza ........................................................................... 93

10.4 Armature dei pilastri al I Ordine ........................................................................................ 97

10.5 Dimensionamento delle travi .............................................................................................. 98

10.6 Conclusioni relative al modello semplificato di macromensola ....................................... 100

Capitolo 11 Modello piano delledificio: treno di telai ................................................................. 102

11.1 Calcolo dei carichi verticali agenti sulle travi ....................................................................... 102

11.2 Verifica dei pilastri ............................................................................................................... 103

11.3 Progetto e verifica dei pilastri a pressoflessione deviata .................................................... 108

11.4 Verifica a flessione delle travi .............................................................................................. 112

11.5 Verifica degli spostamenti interpiani allo SLD ..................................................................... 121

11.6 Valutazione delle rigidezze laterali di piano: regolarit in altezza ...................................... 122

11.7 Baricentro delle rigidezze: regolarit in pianta .................................................................... 123

Capitolo 12 Analisi dinamica modale ............................................................................................ 126

12.1 Risultati dellanalisi dinamica modale sul modello traslante .............................................. 128

Capitolo 13 Calcolo delle sollecitazioni mediante SAP2000 ......................................................... 136

13. 1 Carichi verticali su pilastri e travi ........................................................................................ 136

13.2 Casi di carico ......................................................................................................................... 137

13.3 Casi di analisi ........................................................................................................................ 137

13.4 Combinazioni di carico ......................................................................................................... 137

13.5 Verifica finale dei pilastri sul modello spaziale .................................................................... 144

13.6 Istruzioni per lutilizzo della procedura di verifica dei ritti .................................................. 144

13.6.1 Istruzioni operative per luso del programma .............................................................. 148

13.6.2 Istruzioni per lutilizzo del programma nellambito delle NTC 08 ................................ 148

Capitolo 14 Progetto e Verifica della trave 101 102 103 104 .............................................. 149

14.1 Verifica della sezione e progetto dellarmatura .................................................................. 151

14.1.1 Verifica a flessione della sezione di calcestruzzo .......................................................... 151

14.1.2 Verifica a taglio della sezione di calcestruzzo ............................................................... 151

14.1.3 Progetto delle armature longitudinali e trasversali ...................................................... 151

Capitolo 15 Progetto della fondazione ......................................................................................... 153

15.1 Definizione geometrica del graticcio e dei coefficienti di ripartizione ................................ 154

15.2 Ripartizione approssimata dei carichi verticali .................................................................... 155

15.3 Progetto della sezione trasversale ....................................................................................... 156

15.3.1 Dimensionamento per resistenza ................................................................................. 156

15.3.2 Dimensionamento in termini di rigidezza ..................................................................... 159

15.4 Verifica della trave di fondazione ........................................................................................ 161

15.4.1 Calcolo delle armature a flessione ................................................................................ 172

15.4.2 Calcolo delle armature a taglio ..................................................................................... 173

15.4.3 Calcolo delle armature dellala ..................................................................................... 173

15.5 Verifica del complesso terreno fondazione struttura in elevazione .............................. 175

Capitolo 16 Gerarchia delle resistenze ......................................................................................... 178

16.1 Verifica della gerarchia delle resistenze nodo 109 ........................................................ 178

FILE DI POST-PROCESSAMENTO ....................................................................................................... 182

CAPITOLO 1 DESCRIZIONE DELLEDIFICIO OGGETTO DI STUDIO

Ledificio oggetto di studio situato nel Comune di Sant Angelo dei Lombardi, emblematico per la

devastazione subita durante il terremoto dellIrpinia nel 1980; esso presenta una pianta di forma

irregolare, volutamente scelta per studiare il comportamento sismico destinata a civile abitazione.

Ledificio presenta una struttura intelaiata in cemento armato, disposto su 6 livelli fuori terra ed 1

interrato; laltezza interpiano di 3.20 m per il piano tipo, di 3.45 m per il piano terra e di 5.10 m

per il piano cantinato; laltezza della struttura (misurata dagli incastri alla base) risulta pari a 24.40

m.

La superficie in pianta (al netto delle superfici aggettanti e delle tamponature) misura 299.30 m2.

Si allegano di seguito lo schema architettonico dei diversi livelli, limpostazione schematica della

carpenteria e la sezione strutturale.

CAPITOLO 2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO

La progettazione e la verifica degli elementi strutturali condotta secondo le prescrizioni delle

seguenti normative di riferimento:

- D.M. 14/01/2008, Normative tecniche per le costruzioni;

- Circolare n 617 02/02/2009, Istruzioni per lapplicazione delle Nuove norme tecniche per

le costruzioni di cui al decreto ministeriale 14 gennaio 2008;

- D.M. 09/01/1996, Norme tecniche per il calcolo, lesecuzione e il calcolo delle strutture in

cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.

- D.M. 16/01/1996, Norme tecniche relative ai Criteri generali per la verifica di sicurezza

delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi.

- Circolare n 156 04/07/1996, Istruzioni per lapplicazione delle Norme tecniche relative ai

criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi

di cui al decreto ministeriale 16 gennaio 1996.

Il solo D.M. 14/01/2008 non sufficiente in quanto in esso non sono presenti indicazioni circa la

lunghezza di ancoraggio dei ferri e circa lo spessore del copriferro.

CAPITOLO 3 MATERIALI STRUTTURALI E VALORI DI CALCOLO

3.1 Conglomerato cementizio

La struttura realizzata in conglomerato cementizio armato, con calcestruzzo C25/30 ( 4.1 NTC

08) ed acciaio B450C ( 11.3.2.1 NTC 08). Si riportano di seguito le relazioni indicate dal D.M.

14/01/2008:

- Resistenza di calcolo a compressione del calcestruzzo ( 4.1.2.1.1.1 NTC 08):

(3.1)

- Resistenza media a trazione semplice (assiale) del calcestruzzo per classi minori di C50/60

( 11.2.10.2 NTC 08):

(3.2)

- Resistenza caratteristica a trazione del calcestruzzo ( 11.2.10.2 NTC 08) corrispondente al

frattile del 5%:

(3.3)

- Resistenza di calcolo a trazione del calcestruzzo ( 4.1.2.1.1.2 NTC 08):

(3.4)

Con c definito gi precedentemente.

Per il modulo elastico istantaneo del calcestruzzo va assunto quello secante tra la tensione nulla e la

tensione corrispondente a 0.40 fcm, determinato sulla base di apposite prove, da eseguirsi secondo la

norma UNI 6556-1976. In sede di progettazione si pu assumere il valore:

(

)

(

)

(

)

(3.5)

In sede di previsioni progettuali, possibile passare dal valore caratteristico (fck) al valore medio

della resistenza cilindrica (fcm) mediante lespressione indicata nel 11.2.10.1 delle NTC 08.

Per quanto riguarda il diagramma di calcolo tensione deformazione del calcestruzzo, si adotta il

modello definito al 4.1.2.1.2.2 delle NTC 08:

con:

3.2 Acciaio per cemento armato

Lacciaio per cemento armato B450C ( 11.3.2.1 NTC 08) caratterizzato dai seguenti valori

nominali delle tensioni caratteristiche di snervamento e di rottura da utilizzare nei calcoli:

- valore di calcolo della tensione di snervamento dellacciaio ( 4.1.2.1.1.3 NTC 08):

(3.6)

Con un valore del modulo di elasticit normale pari a ( 11.3.4 NTC 08):

Per quanto riguarda il diagramma di calcolo tensione deformazione dellacciaio, si adotta il

modello definito al 4.1.2.1.2.3 delle NTC 08:

con:

(deformazione uniforme ultima di calcolo) prescritti al

Figura 3.1 legame costitutivo del calcestruzzo utilizzato

Figura 3.2 legame costitutivo dellacciaio utilizzato (elastico perfettamente plastico indefinito)

4.1.2.1.2.3. delle NTC 08.

Le barre tese devono essere prolungate oltre la sezione nella quale esse sono soggette alla massima

tensione in misura sufficiente a garantirne l'ancoraggio nell'ipotesi di ripartizione uniforme delle

tensioni tangenziali di aderenza. Con le stesse modalit si dovr inoltre verificare che l'ancoraggio

sia garantito al di l della sezione a partire dalla quale esse non vengono pi prese in conto, con

riferimento alla tensione effettiva ivi agente. I valori della tensione tangenziale ultima di aderenza

fbd applicabili a barre ancorate in zona di conglomerato compatto utilmente compressa ai fini

dell'ancoraggio (barre ancorate nella met inferiore della trave o a non meno di 30 cm dalla

superficie superiore del getto o da una ripresa ed allontanate dal lembo teso, oppure barre inclinate

non meno di 45 sulle traiettorie di compressione), sono dati da determinate espressioni in funzione

della tipologia delle barre (lisce o ad aderenza migliorata); nel caso in esame si utilizzano barre ad

aderenza migliorata, quindi si ha ( 5.3.3 D.M. 09/01/1996):

(3.7)

Con c gi definito precedentemente.

Nel caso di barre ancorate in condizioni diverse da quelle sopraindicate, si dovranno considerare

congrue riduzioni (fino al 50% dei valori indicati).

Nelle barre ad aderenza migliorata ammessa la omissione degli uncini, ma l'ancoraggio deve

essere in ogni caso pari a 20 diametri con un minimo di 15 cm ( 5.3.3 D.M. 09/01/1996). Nelle

NTC 08 si possono trovare le stesse indicazioni con la differenza che lunghezza di ancoraggio deve

essere in ogni caso non minore di 20 diametri, con un minimo di 150 mm ( 4.1.2.1.8 NTC 08).

Nella Circolare n 617 del 02/02/2009 ( C4.1.6.1.4) si pu trovare la seguente indicazione circa

lancoraggio delle barre e la loro giunzione: nella valutazione della lunghezza di sovrapposizione si

deve tenere conto dello sforzo in entrambe le barre e considerare la percentuale delle barre

sovrapposte nella sezione.

La superficie dell'armatura resistente, comprese le staffe, deve distare dalle facce esterne del

conglomerato di almeno 0,8 cm nel caso di solette, setti e pareti, e di almeno 2 cm nel caso di travi e

pilastri. Tali misure devono essere aumentate, e rispettivamente portate a 2 cm per le solette e a 4

cm per le travi ed i pilastri, in presenza di salsedine marina, di emanazioni nocive, od in ambiente

comunque aggressivo. Copriferri maggiori possono essere utilizzati in casi specifici (ad es. opere

idrauliche).

Le superfici delle barre devono essere mutuamente distanziate in ogni direzione di almeno una volta

il diametro delle barre medesime e, in ogni caso, non meno di 2 cm. Si potr derogare a quanto

sopra raggruppando le barre a coppie ed aumentando la mutua distanza minima tra le coppie ad

almeno 4 cm ( 6.1.4 D.M. 09/01/1996).

CAPITOLO 4 ANALISI DEI CARICHI UNITARI

4.1 Impalcato

4.1.1 Impalcato tipo

Per il piano tipo si considerato un solaio latero - cementizio con travetti in c.a. gettati in opera con

soletta di 5 cm per assicurare sia parte di quanto previsto nella Circolare n 617 del 02/02/2009 (

C4.1.9) in merito alla rigidezza del solaio nel proprio piano, sia il limite di normativa previsto dal

D.M. 09/01/1996 ( 7.1.4.4).

Per quanto concerne lo spessore della sezione strutturale del solaio, si considera quanto prescritto

nel D.M. 09/01/1996 in quanto le NTC 08 non danno indicazioni specifiche in merito; quindi tale

spessore per solai a portata unidirezionale che non siano di semplice copertura non deve essere

minore di 1/25 della luce di calcolo (pari alla luce della campata maggiore) ed in nessun caso

minore di 12 cm ( 7.1.4.2 D.M. 09/01/1996). Quindi risulta:

(4.1)

La limitazione suddetta il valore minimo previsto dalla normativa pertanto possibile innalzarlo;

si sceglie di impiegare un elemento in laterizio con altezza pari a 20 cm in modo tale da avere uno

spessore del solaio pari a 25 cm. La larghezza (b) dei travetti si sceglie pari a 10 cm, mentre

laltezza pari a quella del laterizio.

Di seguito si riporta la sezione strutturale relativa ad 1 m lineare di solaio (Figura 4.1).

s = 5 cm

20 cm

b =10 cm 40 cm

100 cm

H = 25 cm

Figura 4.1 - Sezione trasversale del solaio del piano tipo

Di seguito si riporta la scheda tecnica relativa agli elementi di alleggerimento.

Si precisa che i pesi per unit di volume dei materiali strutturali, sono ricavati dalla Tab. 3.1.I delle

NTC 08. Per quanto riguarda gli analoghi relativi ai materiali non strutturali, si rimanda alle schede

tecniche fornite dal produttore.

peso proprio:

- soletta: 0.05 m 1.00 m 1.00 m 25 kN/m3 = 1.25 kN

- travetti: (0.10 m 0.20 m 1.00 m 25 kN/m3) 2 = 1.00 kN

- pignatte: (0.40 m 0.20 m 1.00 m 8.00 kN/m3) 2 = 1.28 kN

Si ricorda che il calcolo dei pesi propri della soletta, dei travetti e delle pignatte riferito al singolo

m2 di solaio; quindi ciascuno di essi espresso in kN; siccome occorre riferirsi alle dimensioni reali

del solaio, si pu scrivere il peso permanente strutturale Gk1 in kN/m2 per ottenere cos lanalogo

dellintero solaio moltiplicandolo semplicemente per i m2 reali.

Quindi: Gk1 = 3.53 kN/m2.

sovraccarichi fissi (o semipermanenti):

- intonaco intradosso: 0.30 kN/m2

- massetto: 0.06 m 1.00 m 1.00 m 18 kN/m3 = 1.08 kN/m2

- pavimento: 0.40 kN/m2

- tramezzi: 1.00 kN/m2

per cui il valore finale di Gk2 risulta:

Gk2 = 2.78 kN/m2

Qk1 = 2 kN/m2 (Tab. 3.1.II NTC 08).

25

a b s

[kN/m3] [m] [m] [m]

8,00 0,80 1,00 0,20 1,28

25,00 0,20 1,00 0,20 1,00

25,00 1,00 1,00 0,05 1,25

3,53

0,30

0,40

18,00 1,00 1,00 0,06 1,08

1,00

2,78

6,31

Analisi dei carichi solaio tipo s = cm

Totale peso proprio solaio intermedio G 1 + G 2

Totale carichi fissi non strutturali G 2

Intonaco

Pavimento

Massetto

Incidenza divisori

[kN/m2]Elemento

Pignatte

Travetti

Soletta

G1

G2 solaio

intermedi

o

Totale carichi fissi strutturali G 1

0,30

0,40

15,00 1,00 1,00 0,08 1,20

0,10

0,35

2,35

5,88

Qk1 2,00

Qk2 1,73

\

G1 G1 G2 G2 Qk1 Q1

[kN/m2] [-] [-] [kN/m

2] [kN/m

2] [-]

Sfavorevole 3,53 1,30 1,50 2,78 2,00 1,50 11,76

Favorevole 3,53 1,00 0,00 2,78 2,00 0,00 3,53

Carichi variabili (neve) Q k2

Condizione

di carico [kN/m2]

G2 solaio

copertura

Carichi variabili o accidentali Q k1

Intonaco

Pavimento

Massetto pendenze e allettam.

Guaina

Combinazione SLU solaio intermedio


Totale peso proprio solaio di copertura G 1 + G 2

Isolante termico

4.1.2 Impalcato di copertura

Limpalcato di copertura caratterizzato dallo stesso spessore del solaio intermedio (H = 0.25 m) e

dallo stesso peso proprio, quindi:

Gk1 = 3.53 kN/m2



- massetto delle pendenze: si considera come un carico uniformemente distribuito su tutto il solaio;

volendo distribuire uniformemente il carico dovuto al massetto, laltezza media si pone pari a 8 cm.

Quindi:

- massetto delle pendenze: 0.08 m 1.00 m 1.00 m 15 kN/m3 = 1.20 kN

- guaina impermeabilizzante: 1.00 m 1.00 m 0.35 kN/m2 = 0.35 kN

Si ricorda che tali valori sono riferiti ad 1 m2 di solaio (come affermato in precedenza); pertanto

possono esprimersi in kN/m2.

- intonaco: 0.30 kN/m2

Gk2 = 2.35 kN/m2

Qk1 = 2 kN/m2

Per la determinazione del carico da neve si segue quanto indicato nelle NTC 08 al 3.4.1; si valuta

mediante la seguente espressione:

(4.2)

dove:

qs il carico neve sulla copertura;

i il coefficiente di forma della copertura ( 3.4.5 NTC 08); risulta pari a 0.8;

qsk il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo espresso in kN/m2 ( 3.4.2 NTC

08) per un periodo di ritorno di 50 anni; laltezza s.l.m.m. (as) del comune di SantAngela dei

Lombardi pari a 870 m, per cui si ha che qsk = 1.73 kN/m2;

CE il coefficiente di esposizione ( 3.4.3 NTC 08); risulta pari a 1;

Ct il coefficiente termico ( 3.4.4 NTC 08); risulta pari a 1.

Si ipotizza che il carico agisca in direzione verticale e lo si riferisce alla proiezione orizzontale della

superficie della copertura. Quindi qs = 1.73 kN/m2. Secondo la simbologia utilizzata in progetto si

ha:

Qk2 = 1.73 kN/m2.

G1 G1 G2 G2 Qk1 Q1=Q2 Qk2 02

[kN/m2] [-] [-] [kN/m

2] [kN/m

2] [-] [kN/m

2] [-]

Sfavorevole 3,53 1,30 1,50 2,23 2,00 1,50 1,73 0,50 11,79

Favorevole 3,53 1,00 0,00 2,23 2,00 0,00 1,73 0,00 3,53

Condizione

di carico [kN/m2]

Combinazione SLU solaio di copertura

4.1.3 Impalcato a sbalzo per piano tipo

Per impedire il rientro di acqua allinterno delle abitazioni buona norma realizzare un solaio a

sbalzo la cui altezza minore di 4 cm rispetto al solaio tipo. Laltezza totale risulta essere di 21 cm.

peso proprio:

- soletta: 0.05 m 1.00 m 1.00 m 25 kN/m3 = 1.25 kN

- travetti: (0.10 m 0.16 m 1.00 m 25 kN/m3) 2 = 0.80 kN

- pignatte: (0.40 m 0.16 m 1.00 m 8.00 kN/m3) 2 = 1.02 kN

Si ricorda che il calcolo dei pesi propri della soletta, dei travetti e delle pignatte riferito al singolo

m2 di solaio; quindi ciascuno di essi espresso in kN; siccome occorre riferirsi alle dimensioni reali

del solaio, si pu scrivere il peso permanente strutturale Gk1 in kN/m2 per ottenere cos lanalogo

dellintero solaio moltiplicandolo semplicemente per i m2 reali.

Quindi: Gk1 = 3.07 kN/m2.



- massetto: 0.06 m 1.00 m 1.00 m 18 kN/m3 = 1.08 kN


- parapetto: 1.00 kN/m

Gk2 = 2.13 kN/m2

Qk1 = 4 kN/m2 (Tab. 3.1.II NTC 08).

4.1.3 Impalcato a sbalzo per piano di copertura

Tale impalcato presenta caratteristiche identiche allimpalcato di copertura precedentemente

analizzato (si rimanda al 4.1.2 della presente relazione) fatta eccezione per il valore di Gk2 (che

risulta maggiorato del peso del parapetto) e per il valore di Qk1 che risulta essere analogo a quello

dellimpalcato a sbalzo del piano tipo; quindi:

Gk2 = 2.13 kN/m2;

Qk1 = 4 kN/m2.

21

a b s

[kN/m3] [m] [m] [m]

8,00 0,80 1,00 0,16 1,02

25,00 0,20 1,00 0,16 0,80

25,00 1,00 1,00 0,05 1,25

3,07

0,30

0,40

18,00 1,00 1,00 0,06 1,08

0,35

2,13

5,20

Qk1 4,00

Qk2 1,73

Parapetto forza concentrata di 1,00 kN



Totale peso proprio sbalzo G 1 + G 2

G2 sbalzo

Intonaco

Pavimento

Massetto

Guaina


Analisi dei carichi sbalzo s = cm

G1

Elemento [kN/m2]

Pignatte

Travetti


Soletta

G1 G1 G2 G2 Qk1 Q1=Q2 Qk2 02

[kN/m2] [-] [-] [kN/m

2] [kN/m

2] [-] [kN/m

2] [-]

Sfavorevole 3,07 1,30 1,50 2,13 4,00 1,50 1,73 0,50 14,49

Favorevole 3,07 1,00 0,00 2,13 4,00 0,00 1,73 0,00 3,07

Condizione

di carico [kN/m2]

Combinazione SLU sbalzo

4.1.4 Scala a soletta rampante

Si fa riferimento a carichi permanenti strutturali Gk1 utilizzati per un solaio tipo avente interasse di

1.55 m:

Gk1 = 6.97 kN/m2.

Il n di alzate e pedate in un m lineare di solaio (inclinato) pari a 3.50; esse risultano pari

rispettivamente a 13 cm e 33 cm.


- alzata in marmo: (0.02 m 0.13 m 1.55 m 27 kN/m3) 3.50 = 0.38 kN

- pedata in marmo: (0.03 m 0.33 m 1.55 m 27 kN/m3) 3.50 = 1.45 kN

- malta di cemento: 0.02 m (0.13 + 0.33) m 1.00 m 3.50 21 kN/m3 = 0.47 kN

- gradini riportati in cls alleggerito: (0.33 0.13)/2 m2 1.55 m 18 kN/m3 3.50 =

= 2.44 kN

Si ricorda che tali valori si riferiscono ad 1.55 m2 di solaio (come affermato in precedenza);


Gk2 = 6.54 kN/m2

Qk1 = 4 kN/m2

25

a b s

[kN/m3] [m] [m] [m]

8,00 0,80 1,00 0,20 1,28

25,00 0,75 1,00 0,20 3,75

25,00 1,55 1,00 0,05 1,94

6,97

0,47

Pedata 3,5 27,00 1,55 0,33 0,03 1,45

Alzata 3,5 27,00 1,55 0,13 0,02 0,38

Massetto 3,5 18,00 1,55 0,46 0,04 1,80

Gradini 3,5 21,00 1,55 0,33 0,13 2,44

6,54

13,50

Qk1 4,00

Qk2 0

G1 G1 G2 G2 Qk1 Q1[kN/m] [-] [-] [kN/m] [kN/m] [-]

Sfavorevole 6,97 1,30 1,50 6,54 4,00 1,50 24,86

Favorevole 6,97 1,00 0,00 6,54 4,00 0,00 6,97

Totale peso proprio scala G 1 + G 2



Combinazione SLU scala

Condizione

di carico[kN/m]

G2 scala

Intonaco 0,47


Analisi dei carichi scala s = cm

G1

Elemento /

incidenza al mq[kN/ml]

Pignatte

Travetti

Soletta


4.1.5 Tamponatura in laterizi forati

- Intonaco esterno in malta di cemento: 2 0.02 m 3.20 m 1.00 m 20 kN/m3 0.08 = 2.05 kN

- laterizi forati esterni: 0.12 m 3.20 m 1.00 m 8.00 kN/m3 0.08 = 2.46 kN

- rinzaffo: 0.01 m 3.20 m 1.00 m 20 kN/m3 0.08 = 0.51 kN

- isolante: 0.12 m 3.20 m 1.00 m 0.50 kN/m3 0.08 = 0.15 kN

- laterizi forati interni: 0.08 m 3.20 m 1.00 m 8.00 kN/m3 0.08 = 1.64 kN

- intonaco interno: 0.02 m 2.90 m 1.00 m 20 kN/m3 0.08 = 0.93 kN

Si ricorda che tali valori si riferiscono ad 1 m in lunghezza di tamponatura;

Gk2 = 7.74 kN/m.

Intonaco est. 20,00 2,00 0,02 3,20 2,05

Laterizi f.e. 8,00 1,00 0,12 3,20 2,46

Rinzaffo 20,00 1 0,01 3,2 0,51

Isolante 0,50 1 0,12 3,2 0,15

Laterizi f.i. 8,00 1 0,08 3,2 1,64

Intonaco int. 20,00 1 0,02 2,9 0,93

7,74

0,8

0,8

0,8

Analisi dei carichi tompagno - Pacchetto tompagno spessore 40 [cm]

Elemento

-

[kN/m3]

[kN/m2]

Parti

Uguali

[n]

S

[m]

H

[m][kN/m]

Gk2

Forature nella parete

[%]

0,8

0,8

0,8

4.1.6 Travi emergenti

Per le travi emergenti si considera in prima analisi una sezione di 3060.

- sezione: (0.30 m + 0.10 m + 0.10 m) 0.25 m + 0.30 m (0.60 m 0.25 m) = 0.23 m2

- peso proprio: 25 kN/m3 0.23 m2 1.00 m = 5.75 kN

Gk1 = 5.75 kN (3.53 kN/m2 0.50 m 1.00 m) = 3.99 kN

Si ricorda che tali valori si riferiscono ad 1 m di trave;

Gk1 = 3.99 kN/m.

Trave 25,00 0,30 0,60 0,25 0,10 1,00 5,75

Solaio 3,53 0,50 - 0,25 - 1,00 1,77

3,99

[kN/m3]

[kN/m2]

Analisi dei carichi trave emergente - Dimensioni sezione trasversale 30 x 60 [cm]

Elemento

-[kN/m]

Gk1

Btrave/Solaio

[m]

HTrave

[m]

HSolaio

[m]

BFascia Piena

[m]

LTrave

[m]

Fascia da 1 m - Peso trave meno peso solaio

4.1.7 Travi a spessore

Per le travi a spessore si considera in prima analisi una sezione di 8025.

- sezione: 0.80 m 0.25 m = 0.20 m2

- peso proprio: 25 kN/m3 0.20 m2 1.00 m = 5.00 kN

Gk1 = 5.00 kN (3.53 kN/m2 0.80 m 1.00 m) = 2.82 kN

Si ricorda che tali valori si riferiscono ad 1 m di trave;

Gk1 = 2.82 kN/m.

Trave 25,00 0,80 0,25 0,25 - 1,00 5,00

Solaio 3,53 0,80 0,25 0,25 - 1,00 2,82

2,18

Analisi dei carichi trave a spessore - Dimensioni sezione trasversale 80 x 25 [cm]

Gk1

Elemento

-

[kN/m3]

[kN/m2]

Btrave/Solaio

[m]

HTrave

[m]

HSolaio

[m]

BFascia Piena

[m]

LTrave

[m][kN/m]

Fascia da 1 m - Peso trave meno peso solaio

4.1.8 Osservazioni

Si rammenta che nelle NTC 08 ( 3.1.4) sono presenti un ulteriore tipologia di carichi variabili che

risultano concentrati; la norma precisa che essi formano oggetto di verifiche locali distinte e non

vanno sovrapposti ai corrispondenti carichi verticali ripartiti; essi devono essere applicati su

impronte di carico appropriate allutilizzo ed alla forma dellorizzontamento; in assenza di precise

indicazioni pu essere considerata una forma dellimpronta di carico quadrata pari a 50 x 50 mm,

salvo che per le rimesse ed i parcheggi, per i quali i carichi si applicano su due impronte di 200 x

200 mm, distanti assialmente di 1.80 m.

In questa fase tali carichi non sono stati analizzati.

4.1.9 Riassunto dellanalisi dei carichi unitari

E possibile, a questo punto, riassumere lanalisi dei carichi nella seguente tabella.

3,53 2,78 2,00 0,00

3,53 2,35 2,00 1,73

3,07 2,13 4,00 1,73

3,53 2,13 4,00 1,73

[kN/m] [kN/m] [kN/m] [kN/m]

6,97 6,54 4,00 0,00

3,99 - - -

2,18 - - -

- 7,74 - -

- 4,76 - -

Qk1

[kN/m2]

Qk2

[kN/m2]

Gk2

[kN/m2]

Impalcato tipo

Tramezzatura

ELEMENTOGk1

[kN/m2]

Trave emergente

Trave a spessore

Impalcato a sbalzo piano tipo

Impalcato a sbalzo piano copertura

ELEMENTO

Scala (Larghezza rampa 1.50 m)

Tamponatura

Impalcato di copertura

CAPITOLO 5 DIMENSIONAMENTO E VERIFICA DEI SOLAI

5.1 Solaio piano tipo

Di seguito si riporta la carpenteria schematica dellimpalcato del piano tipo (Fig. 5.1).

Figura 5.1 Carpenteria schematica impalcato piano tipo

- Fascia S08, S09, S10

Per tener conto delle variazioni di vincolo e di geometria, si fa riferimento a tre modelli:

1- Modello di trave continua;

2- Modello di campate singole incastrate con luce ridotta rispetto a quella apprezzata;

3- Modello di campate singole semplicemente appoggiate con luci pari a quelle ordinarie ma

con carichi applicati ridotti della met.

Per lindividuazione del momento massimo in appoggio si considera il modello 2; per

lindividuazione del momento massimo in campata si considera il modello 3; per definire la reale

estensione delle fibre tese si fa riferimento al modello 1.

5.2 Combinazione delle azioni

Nellambito del metodo semi - probabilistico agli stati limite, la combinazione di progetto dei

carichi verticali caratteristici per il solaio relativa alla verifica allo SLU in condizione non sismica

la seguente ( 2.5.3 NTC 08):

(5.1)

I vari termini dellespressione 5.1 sono esplicitati al 2.5.1.3 delle NTC 08, mentre i coefficienti

sono riportati in Tab. 2.6.I delle NTC 08. Si precisa che il termine p P non si considera in quanto

relativo alla precompressione.

Nel caso oggetto di studio e per la combinazione allo SLU (STR) si riportano i seguenti valori (Tab.

2.6.I NTC 08):

condizione sfavorevole:

G1 = 1.3

G2 = 1.5

Qi = 1.5

condizione favorevole:

G1 = 1.0

G2 = 0.0

Qi = 0.0

si valutino i carichi minimo e massimo in campata e sullo sbalzo.

- in campata:

- sullo sbalzo:

5.3 Modello di trave continua

Il modello di trave continua risulta efficace specialmente ai piani alti dove i pilastri risultano essere

maggiormente deboli. Tale modello per va applicato anche ai piani bassi in quanto nella fase di

costruzione ogni piano realizzato rappresenta lultimo piano della struttura provvisoria.

Si riportano di seguito le combinazioni di carico pi gravose per lo schema di solaio considerato.

Figura 5.2 Combinazione 1: massimo momento campate AB, CD

Figura 5.3 Combinazione 2: massimo momento campata BC, DE, D

Figura 5.4 Combinazione 3: massimo momento appoggio B

Figura 5.5 Combinazione 4: massimo momento appoggio C

5.4 Modello di trave incastrata - incastrata

Il secondo modello, copre le situazioni in cui si hanno pilastri piuttosto rigidi, per cui il travetto

impossibilitato a ruotare e quindi la campata funziona indipendentemente dalle adiacenti

comportandosi come incastrata. Dovendo ridurre la luce delle campate delle semisezioni delle travi

su cui poggiano e non essendo queste ultime dimensionate in maniera precisa, approssimativamente

si considera:

Si riporta di seguito la combinazione di carico pi gravosa per lo schema di solaio considerato.

Figura 5.6 Combinazione 1: massimo momento sugli appoggi

5.5 Modello di trave appoggiata appoggiata

Il terzo modello serve per tener conto dei possibili cedimenti differenziali del piano di posa in fase

di realizzazione del solaio i quali riducono il momento massimo sugli appoggi e aumentano quello

in campata; si considerano travi appoggiate appoggiate caricate con un carico massimo ridotto

della met (non si considera lo sbalzo in quanto il cedimento di un qualsiasi appoggio non genera

momento in campata).

Si riporta di seguito la combinazione di carico pi gravosa per lo schema di solaio considerato.

Figura 5.7 Combinazione 1: massimo momento campate

5.6 Caratteristiche della sollecitazione

5.6.1 Momento flettente sollecitante e resistente

Per valutazioni di sicurezza ( 2.3 NTC 08) e per verifiche di resistenza (al 4.1.2.1.2.4

rappresentata lanalisi della sezione pressoinflessa) occorre verificare che il momento resistente

MRd risulti maggiore o uguale del momento sollecitante MEd. Le NTC 08 non danno prescrizioni

sulla modalit di calcolo del MRd, quindi ci si affida alla letteratura tecnica.

Si consideri la seguente figura.

d

b

xc

cu

ud

s

C

T

Figura 5.8 Diagramma delle deformazioni e delle tensioni per sezione in c.a.

Il momento resistente in fase di progetto possibile calcolarlo con la seguente espressione (lipotesi

di rottura duttile che si differenzia da quella bilanciata in quanto, in questultima, lallungamento

dellacciaio pari all 1%).

( )

( ) (5.1)

Dalla (5.1) si valuta il quantitativo di armatura necessaria As ponendo MRd = MEd.

(5.2)

Nota As, si pu valutare leffettivo valore di MRd mediante le seguenti espressioni che daranno lo

stesso risultato (si differenziano in base alla scelta del polo rispetto al quale si effettua lequilibrio

alla rotazione della sezione).

( ) (5.3)

( ) (5.4)

Le verifiche risultano soddisfatte in ogni sezione come riportato nella tavola corrispondente.

5.6.2 Taglio sollecitante e resistente

Per quanto riguarda la valutazione del taglio resistente VRd, si utilizza la seguente espressione

prescritta dalle NTC 08 per elementi senza armature trasversali resistenti a taglio ( 4.1.2.1.3.1).

{ ( )

} (5.5)

Per valutazioni di sicurezza ( 2.3 NTC 08) e per verifiche di resistenza (al 4.1.2.1.3.1 NTC 08),

occorre verificare che il taglio resistente VRd risulti maggiore o uguale del taglio sollecitante VEd.

Le verifiche risultano soddisfatte in ogni sezione come riportato nella tavola corrispondente.

CAPITOLO 6 CALCOLO DEI PARTICOLARI DI CARPENTERIA

6.1 Sbalzo Laterale

Molto frequentemente si presenta la necessit di realizzare uno sbalzo ortogonale allorditura del

solaio retrostante, e quindi non realizzabile in prosecuzione. La prima ipotesi realizzativa sarebbe

quella di ancorare i ferri di tale sbalzo nella trave, ma questultima sarebbe poi soggetta a sforzi di

torsione non indifferenti. La soluzione migliore quella di ancorare i ferri dello sbalzo al solaio

retrostante.

La modellazione delle nervature trasversali (travetti del solaio retrostante), sar effettuata come

travi elastiche su suolo elastico con lunghezza semi-infinita.

Dallanalisi dei carichi si ha che i carichi a metro lineare dello sbalzo sono:

G1 = 3.07 KN/m

G2 = 2.13 KN/m

Qk = 4 KN/m

qsbalzo = 1121 21 KQGG

QGG 13,19 kN/m

mentre quelli del solaio sono:

G1 = 3.53 KN/m

G2 = 2.78 KN/m

Q2 = 2,00 KN/m

Allo SLU si ha:

qsolaio = 1121 21 KQGG

QGG 11,78 kN/m

Si proceduto al calcolo delle sollecitazioni per il nostro caso che schematizzato in basso.

6.1.1. Calcolo delle sollecitazioni

P1 = 15,90 kN

P2 = 17,80 kN

Mmax = 12,20 kNm

6.1.2. Calcolo dellarmatura a flessione

Essendo due i travetti per ogni metro di solaio si dispongono 210 in ogni travetto.

6.1.3. Calcolo dellarmatura a taglio

Il taglio sollecitante per il singolo travetto pari a:

La formula del taglio resistente per gli elementi non armati a taglio :

( )

( )

25,31 kN

6.2 Sbalzo dangolo

Lo sbalzo dangolo un elemento della carpenteria che richiede particolare attenzione. Le armature

dello sbalzo, infatti, non possono essere ancorate allinterno del pilastro perch tale configurazione

comporterebbe la creazione di punti critici con un notevole accumulo di ferri. Per far fronte a questo

ricorrente problema si aggancia lo sbalzo allimpalcato, cercando di creare una trave a spessore

detta di contrappeso. Lobiettivo quello di realizzare uno schema noto come riportato di seguito:

P

G

l1=1.

70m

d=1.

00m

C

D

1,2

a = 1.50 m

b =

1.5

0 m

C

D

l = 2

,80

m

0.21

PR

CD

RC

D

A

A'

6.2.1 Analisi dei carichi per lo sbalzo

Lo sbalzo dangolo verr realizzato in calcestruzzo pieno dello spessore di 25 cm, ad esso verranno

poi sommati i carichi permanenti non strutturali del massetto e del pavimento:

23125,521,025

m

kNm

m

kNG K

22

62,1m

kNG K

24

m

kNQK

q = 1121 21 KQGG

QGG 45,162,15,125,53,1 15.26 kN/m2

La risultante del carico, supposto uniforme e concentrata nel baricentro G della zona di sbalzo

considerata pari a:

P = q a b

6.2.2 Progetto sbalzo

Ipotizzando una sezione di taglio A-A posta a 15 cm dallo spigolo del pilastro si ha

P=15,26 kN/m2 (1,50 1,50) = 34,34 kN

Tale forza,come possibile vedere nello schema statico riportato in figura, provoca in

corrispondenza della sezione A-A un momento flettente pari a:

mkNdPM AA 34.3400.134.34'

Verifichiamo ora la sezione resistente del pilastro ricadente allinterno del taglio A-A,che viene

schematizzata come una sezione rettangolare di dimensioni 0.28m0,25m,

2

2

,r

dsM clsRd

Nel nostro caso s pari a 0.22 m. Ipotizzando un copriferro di 2 cm d sar pari a 0.19 m,

mentre r (nellipotesi che As sia pari ad almeno il 50% di As) pari a 0.015 mkN-1|2

. Quindi il

momento resistente della sezione A-A vale:

mkNmkNM clsRd

34.3430,35015.0

19.022.02

2

, la sezione ipotizzata verificata.

Procediamo dunque con il calcolo dellarmatura. Come si nota nella figura riportata, essa verr

disposta a raggiera. Il fascio di armatura partir dal punto P, distante 1,70m dalla sezione A-A.

Questo ventaglio di ferri dovr essere arretrato rispetto al filo posteriore della trave di contrappeso

CD per dare interasse alle barre che abbracciano la trave stessa, tenendo presente che essi vengono

disposti sempre in numero dispari. Abbiamo che:

)923(1465133911909.0

34300000

9.0

22 mmAmmfd

MA S

yd

SdS

6.2.3 Progetto trave di contrappeso

La trave di contrappeso verr posizionata ad una distanza di 1m (misurata tra il filo esterno della

trave stessa e lo spigolo del pilastro). La sezione trasversale di tale trave sar di dimensione

0.25m0.30m. Lo schema statico a cui si fa riferimento riportato nella figura precedente, ovvero si

tratta di una trave appoggiata-appoggiata caricata con una forza concentrata in mezzeria (reazione

RCD), la quale osservando lo schema si calcola con la relazione:

= 30,5 kN

Il momento massimo nella trave pari a:

kNmlR

M CD 35,214

80,250,30

4max

Quindi la trave di contrappeso dovr essere dotata di un armatura superiore (considerando lo

schema statico le fibre tese sono quelle superiori) pari a:

)400(1623203911909.0

21350000

9.0

22 mmAmmfd

MA S

yd

SdS

Ipotizzando unarmatura a taglio realizzata con staffe 8 a 2 bracci, avremo:

kNR

V CD 251,152

50,30

2max

mmV

fAdsf

s

AdV

ydsw

ydsw

Rd 50615250

3911001909.09.09.0

max

Sono sufficienti, per rispettare i limiti di normativa, 3 staffe per metro.

6.3 Foro ascensore

La realizzazione di grandi fori nel solaio necessari per fare spazio allalloggiamento dellascensore

o di elementi in genere verticali, portano a stravolgere il funzionamento dellimpalcato. Lobiettivo

quello di non modificare (se non localmente) il regime di sollecitazione che si avrebbe nel solaio

in assenza del foro. Tale obiettivo viene raggiunto creando intorno al foro un telaietto orizzontale

con travi a spessore che circuiscono il foro, andando a sostituire cos la continuit del solaio.

T107 (4

0x80)T108 (4

0x80)T109 (4

0x80)

T111 (4

0x80)T112 (4

0x80)T113 (4

0x80)

T123 (40x80) T124 (40x80) T125 (40x80)

T126 (40x80) T127 (40x80) T128 (40x80)

149,9

150,0

A

B C

D

Affinch il telaietto funzioni, necessario che esso abbia la stessa deformazione del solaio

valutando quindi la condizione di equi-deformabilit. Affinch tale condizione venga soddisfatta:

1) le travi AB-CD devono essere infinitamente rigide a torsione, in modo tale che tutti i travetti

ad essa afferenti abbiano la stessa rotazione e non rotazioni differenti come potrebbe

avvenire con una trave deformabile a torsione.

2) Le travi AC-BD devono avere la stessa deformabilit flessionale dei travetti interrotti, cio

devono avere la loro stessa inerzia.

3) Per avere la stessa deformazione non dobbiamo modificare i carichi (invarianza dei carichi)

6.3.1 Trave A-B (C-D)

6.3.1.1 Valutazione delle sollecitazioni

Le sollecitazioni nel solaio, valutate dallinviluppo in corrispondenza dellasse della trave A-B

considerata in prima approssimazione larga 50 cm sono:

Mf,solaio = 16.25 kNm/m

Vsolaio = 14.45 kN/m

Le sollecitazioni nella trave A-B divengono invece:

Tmax =

=

Dove a la larghezza netta del foro. Inoltre le altre sollecitazioni sono:

Vmax(A-B) =

=

Dove l la distanza tra gli interassi delle due travi tra loro parallele

Mmax=

=

6.3.2 Valutazione della sezione resistente

Verifica a Torsione

La trave A-B lavora a torsione. Sapendo che le sezioni che lavorano bene a torsione sono quelle

tubolari, consideriamo la sezione trasversale della trave A-B come un tubo resistente formato

dallarmatura e dalla crosta di calcestruzzo che la avvolge, il cui momento torcente resistente va

calcolato con la formula seguente:

TR = 2 A t fcd

( )

Dove:

t lo spessore di questo tubo ideale e vale t =

=

( ) = 0,083 m

A larea del nucleo cerchiato dalle armature e vale A = = 0,077 m2

linclinazione del puntone assunta pari a 45

fcd la resistenza a compressione di progetto del cls ridotta del 50%

Si calcola quindi il momento torcente resistente:

TR = 2 A t fcd

( ) = 2 0,077 0.083 14,170,5 103

= 44.435 kNm

TR > Tmax 44.43 > 14.45 La verifica soddisfatta.

Verifica a Taglio-Torsione

VR= 0,9bdfcd

( ) = 0,90,50,247,3510

30,5= 396 kN

Ovviamente dobbiamo verificare che:

VR > Vmax

Ma la sopracitata verifica non basta perch dobbiamo tener conto delleffetto combinato Taglio-

Torsione, ossia:

+

< 1

+

< 1

La trave risulta essere verificata con una sezione di base 50 cm.

t

50

25

6.3.1.3 Calcolo dellarmatura a Torsione Larmatura longitudinale del traliccio spaziale di Ritter-Morsch la seguente:

Asl =

=

= 2,96 cm2 68

Larea di staffe necessaria alla torsione in un metro lineare :

AsT =

=

= 2,02 cm

2

6.3.1.4 Calcolo dellarmatura a Taglio

AsV =

=

= 1,72 cm2

Totale staffe ottenute come somma dellarea necessaria a torsione e taglio

Si utilizzano staffe a due bracci st 8/20

Per quanto riguarda la trave CD non ce necessit di verifica.

6.3.3 Trave A-C/B-D

6.3.3.1. Sollecitazioni agenti Le sollecitazioni che interessano queste travi si deducono direttamente dal diagramma delle

sollecitazioni del solaio

16.25 kNm

18.90 kN

Il momento totale agente sulle due travi

16.25 kNm 1,5m = 24.38 kNm

18.90 kN 1,5m= 28.35 kN

6.3.3.2 Determinazione armatura a flessione

6.3.3.3 Determinazione armatura a taglio

La verifica soddisfatta con staffe 8/20

CAPITOLO 7 PREDIMENSIONAMENTO DEI PILASTRI

7.1 Carichi gravitazionali sui pilastri

In fase di predimensionamento si considerano i seguenti carichi gravanti su ciascun pilastro:

Gk1: carichi permanenti strutturali;

Gk2: carichi semipermanenti non strutturali;

Qki: sovraccarichi accidentali (variabili).

Di seguito si riporta la procedura per la valutazione del carico di piano gravante su un generico

pilastro.

Pilastro 3; i-esimo ordine:

Il primo passo la determinazione degli elementi strutturali e dei propri pesi unitari gravanti sul

pilastro in esame al generico ordine:

PILASTRO 15; i-esimo ordine

elementi Gk1 (kN/m2) Gk2 (kN/m

2) Qk1 (kN/m2) Qk2 (kN/m

2)

impalcato tipo 3.53 2.78 2.00

trave emergente // x 3.99

trave emergente // y 3.99

tamponatura // x 7.74

Successivamente occorre valutare larea di influenza dellimpalcato che compete al pilastro in

esame. Ad ogni pilastro che circoscrive una determinata area di orizzontamento, compete un quarto

di questultima (si consideri la seguente Figura):

l1

L1

1 2

3 4

l2

L2

Figura 7.1 Aree di influenza per pilastri che circoscrivono una porzione di impalcato

Si precisa che L1 e L2 sono i segmenti in direzione orizzontale rispettivamente posti alla destra e

alla sinistra del pilastro considerato, mentre l1 e l2 sono i segmenti in direzione verticale

rispettivamente posti in basso e in alto del pilastro considerato.

Successivamente occorre definire le lunghezze di sviluppo delle tamponature definite analogamente

a quelle precedentemente descritte per larea dinfluenza dellimpalcato. Si ottiene dunque:

PILASTRO 15; i-esimo ordine

elementi L1 (m) L2 (m) l1 (m) l2 (m)

impalcato tipo 5.00 5.00 6.10 5.00

tamponatura 5.00 5.00 6.10 5.00

Per la valutazione dei carichi effettivamente agenti sul pilastro generico (espressi in kN), occorre

introdurre due coefficienti:

s: coefficiente di continuit del solaio;

t: coefficiente di continuit della trave.

Impalcato tipo:

( ) ( ) [( )

] (7.1)

Trave emergente direzione x:

( ) ( ) ( ) [( )

] (7.2)

Trave emergente direzione y:

( ) ( ) ( ) [( )

] (7.3)

La 7.2 e la 7.3 sono utilizzate anche per valutare il peso relativo alle tamponature nelle due

direzioni; occorre precisare per che in questo caso il carico unitario da considerare Gk2 e il valore

di t quello relativo alla trave emergente corrispondente.

Si riporta di seguito delle carpenterie con le aree di influenza.

Si riporta di seguito delle carpenterie con i relativi carichi sui pilastri.

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,1875 5,15 4,30 5,35 0,00 1,00 1,00 33,46 26,35 18,96 0,00

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo

Trave emergente (x) 3,99 0,50 5,15 6,86 0,00 0,00 1,00 23,93

Trave emergente (y) 3,99 0,50 0,00 0,00 5,35 0,00 1,00 10,66

Trave a spessore (x)

Trave a spessore (y)

Tamponatura 7,74 0,50 5,15 6,86 0,00 0,00 46,46

Totale Totale Totale Totale

68,1 72,82 18,96 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,1875 5,15 4,30 5,35 0,00 1,00 1,00 33,46 26,35 18,96 0,00

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale 3,07 2,13 4,00 1,73 0,11 5,35 0,00 0,00 1,35 1,00 1,00 2,44 1,69 3,18 1,37

Sbalzo d'angolo


Trave emergente (y)


Trave a spessore (y) 2,18 0,50 0,00 0,00 5,35 0,00 1,00 5,82

Tompagno 7,74 0,50 5,15 6,86 0,00 0,00 46,46


65,66 74,51 22,14 1,37

Impalcato Tipo 3,53 2,35 2,00 1,73 0,1875 5,15 4,30 5,35 0,00 1,00 1,00 33,46 22,28 18,96 16,40

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale 3,53 2,13 4,00 1,73 0,11 5,35 0,00 0,00 1,35 1,00 1,00 2,80 1,69 3,18 1,37

Sbalzo d'angolo


Trave emergente (y)



Tompagno


66,02 23,97 22,14 17,77

L2

[m]

I1

[m]

Pv1

[kN]

Pf2

[kN]

as

-

Pv1

[kN]

at

-

Pf1

[kN]

Pv2

[kN]

PILASTRO 1 - Piano Copertura - VII Ordine

Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

L1

[m]

PILASTRO 1 - Piano Terra - I Ordine

PILASTRO 1 - Piano Tipo - i-esimo Ordine

Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Gk1[kN / m

2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

L1

[m]

as

-

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

I2

[m]

Pv2

[kN]Tipologia Carico

at

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

%A.In

fl

-

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

as

-

Pv2

[kN]

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,25 5,70 5,15 5,70 0,00 1,15 1,00 62,76 49,43 35,56 0,00

Scala 6,97 6,54 4,00 0,00 0,50 5,70 0,00 5,70 0,00 1,15 1,00 68,51 64,27 39,33 0,00

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tompagno 7,74 0,50 5,70 5,15 5,70 0,00 46,46


168,75 160,16 74,89 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,25 5,70 5,15 5,70 0,00 1,15 1,00 62,76 49,43 35,56 0,00

Scala 6,97 6,54 4,00 0,00 0,50 5,70 0,00 5,70 0,00 1,15 1,00 45,67 42,85 26,22 0,00

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale 3,07 2,13 4,00 1,73 0,50 0,00 5,15 0,00 1,35 1,15 1,00 12,29 8,52 15,99 6,92

Sbalzo d'angolo





Tompagno 7,74 0,50 5,70 5,15 5,70 0,00 64,03


158,65 100,79 77,77 6,92

Impalcato Tipo 3,53 2,35 2,00 1,73 0,25 5,70 5,15 5,70 0,00 1,15 1,00 62,76 41,78 35,56 30,76

Scala 6,97 6,54 4,00 0,00 0,50 5,70 0,00 5,70 0,00 1,15 1,00 45,67 42,85 26,22 0,00

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale 3,53 2,13 4,00 1,73 0,50 0,00 5,15 0,00 1,35 1,15 1,00 14,11 8,52 15,99 6,92

Sbalzo d'angolo





Tompagno 7,74 0,50 5,70 0,00 5,70 0,00 44,10


160,47 137,25 77,77 37,68

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]

Pv2

[kN]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pv2

[kN]

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

at

-

as

-


Tipologia Carico

I2

[m]

Gk1[kN / m

2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2500 5,00 5,70 5,70 0,00 1,10 1,00 59,21 46,63 33,54 0,00

Scala 6,97 6,54 4,00 0,00 0,50 0,00 5,70 5,70 0,00 1,10 1,00 43,69 40,98 25,08 0,00

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tamponatura 7,74 0,50 5,00 5,70 5,70 0,00 63,45


138,8 151,06 58,62 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2500 5,00 5,70 5,70 0,00 1,10 1,00 59,21 46,63 33,54 0,00

Scala 6,97 6,54 4,00 0,00 0,50 0,00 5,70 5,70 0,00 1,10 1,00 43,69 40,98 25,08 0,00

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale 3,07 2,13 4,00 1,73 0,50 5,00 0,00 0,00 1,35 1,10 1,00 11,41 7,91 14,85 6,42

Sbalzo d'angolo





Tompagno 7,74 0,50 5,00 5,70 5,70 0,00 63,45


150,25 158,97 73,47 6,42

Impalcato Tipo 3,53 2,35 2,00 1,73 0,2500 5,00 5,70 5,70 0,00 1,10 1,00 59,21 39,41 33,54 29,02

Scala 6,97 6,54 4,00 0,00 0,50 0,00 5,70 5,70 0,00 1,10 1,00 43,69 40,98 25,08 0,00

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale 3,53 2,13 4,00 1,73 0,50 5,00 0,00 0,00 1,35 1,10 1,00 13,11 7,91 14,85 6,42

Sbalzo d'angolo





Tompagno 7,74 0,50 0,00 5,70 5,70 0,00 44,10


151,94 132,41 73,47 35,44

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]Tipologia Carico

Gk1[kN / m

2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]



Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2500 5,00 5,00 5,70 0,00 1,15 1,00 57,85 45,56 32,78 0,00

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tamponatura 7,74 0,50 5,00 5,00 0,00 0,00 38,69


93,9 84,25 32,78 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2500 5,00 5,00 5,70 0,00 1,15 1,00 57,85 45,56 32,78 0,00

Scala

Sbalzo prosecuzione 3,07 2,13 4,00 1,73 0,1150 5,00 5,00 0,00 1,35 1,15 1,10 6,04 4,18 7,86 3,40

Sbalzo laterale 3,07 2,13 4,00 1,73 0,0650 5,00 5,00 0,00 1,35 1,15 1,10 3,41 2,36 4,44 1,92

Sbalzo d'angolo


Trave emergente (y)



Tompagno 7,74 0,50 5,00 5,00 0,00 0,00 38,69


96,41 90,79 45,07 5,32

Impalcato Tipo 3,53 2,35 2,00 1,73 0,2500 5,00 5,00 5,70 0,00 1,15 1,00 57,85 38,51 32,78 28,35

Scala


Sbalzo laterale 3,53 2,13 4,00 1,73 0,0650 5,00 5,00 0,00 1,35 1,15 1,10 3,92 2,36 4,44 1,92

Sbalzo d'angolo


Trave emergente (y)



Tompagno


97,81 45,06 45,07 33,67


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]


Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]

Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2500 0,00 5,00 5,70 0,00 1,00 1,00 25,15 19,81 14,25 0,00

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tamponatura 7,74 0,50 0,00 5,00 5,70 0,00 41,40


46,5 61,20 14,25 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2500 0,00 5,00 5,70 0,00 1,00 1,00 25,15 19,81 14,25 0,00

Scala


Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tompagno 7,74 0,50 0,00 5,00 5,70 0,00 41,40


54,98 67,10 25,32 4,79

Impalcato Tipo 3,53 2,35 2,00 1,73 0,2500 0,00 5,00 5,70 0,00 1,00 1,00 25,15 16,74 14,25 12,33

Scala


Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tompagno


56,24 22,64 25,32 17,11


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,1250 4,30 0,00 5,35 5,35 1,00 1,25 25,38 19,99 14,38 0,00

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tamponatura 7,74 0,50 0,00 0,00 7,10 6,86 54,01


53,2 73,99 14,38 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,1250 4,30 0,00 5,35 5,35 1,00 1,00 20,30 15,99 11,50 0,00

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo

Trave emergente (x)


Trave a spessore (x) 2,18 0,50 4,30 0,00 0,00 0,00 1,00 4,68


Tompagno 7,74 0,50 0,00 0,00 7,10 6,86 54,01


52,80 70,00 11,50 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,35 2,00 1,73 0,1250 4,30 0,00 5,35 5,35 1,00 1,00 20,30 13,52 11,50 9,95

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo

Trave emergente (x)




Tompagno


52,80 13,52 11,50 9,95


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2500 5,15 4,30 5,35 5,35 1,15 1,20 123,14 96,98 69,77 0,00

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tamponatura


171,4 96,98 69,77 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2500 5,15 4,30 5,35 5,35 1,15 1,00 102,62 80,82 58,14 0,00

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo

Trave emergente (x)

Trave emergente (y)



Tompagno


128,99 80,82 58,14 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,35 2,00 1,73 0,2500 5,15 4,30 5,35 5,35 1,15 1,00 102,62 68,32 58,14 50,29

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo

Trave emergente (x)

Trave emergente (y)



Tompagno


128,99 68,32 58,14 50,29


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2200 5,70 5,15 5,00 5,70 1,10 1,15 114,05 89,82 64,62 0,00

Scala 6,97 6,54 4,00 0,00 0,25 0,00 0,00 0,00 5,70 1,10 1,15 12,56 11,78 7,21 0,00

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tamponatura 7,74 0,50 5,70 0,00 5,00 5,70 63,45


174,9 165,05 71,83 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2200 5,70 5,15 5,00 5,70 1,10 1,15 114,05 89,82 64,62 0,00

Scala 6,97 6,54 4,00 0,00 0,25 0,00 0,00 0,00 5,70 1,10 1,15 12,56 11,78 7,21 0,00

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tompagno 7,74 0,50 5,70 0,00 5,00 5,70 63,45


164,58 165,05 71,83 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 1,73 0,2200 5,70 5,15 5,00 5,70 1,10 1,15 114,05 89,82 64,62 55,89

Scala 6,97 6,54 4,00 0,00 0,25 0,00 0,00 0,00 5,70 1,10 1,15 12,56 11,78 7,21 0,00

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tompagno 7,74 0,50 5,70 0,00 5,00 5,70 63,45


164,58 165,05 71,83 55,89


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2200 5,00 5,70 5,00 5,70 1,10 1,10 107,58 84,73 60,95 0,00

Scala 6,97 6,54 4,00 0,00 0,25 0,00 0,00 0,00 5,70 1,10 1,10 12,01 11,27 6,90 0,00

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tamponatura 7,74 0,50 2,50 5,70 5,00 5,70 73,12


167,6 169,12 67,85 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2200 5,00 5,70 5,00 5,70 1,10 1,10 107,58 84,73 60,95 0,00

Scala 6,97 6,54 4,00 0,00 0,25 0,00 0,00 0,00 5,70 1,10 1,10 12,01 11,27 6,90 0,00

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tompagno 7,74 0,50 2,50 5,70 5,00 5,70 73,12


158,48 169,12 67,85 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,35 4,00 1,73 0,2200 5,00 5,70 5,00 5,70 1,10 1,10 107,58 71,62 121,91 52,73

Scala 6,97 6,54 4,00 0,00 0,25 0,00 0,00 0,00 5,70 1,10 1,10 12,01 11,27 6,90 0,00

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tompagno 7,74 0,50 2,50 5,70 5,00 5,70 73,12


158,48 156,01 128,81 52,73


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2500 5,00 5,00 5,00 5,70 1,15 1,20 130,31 102,62 73,83 0,00

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tamponatura 7,74 0,50 0,00 2,50 0,00 0,00 9,67


177,7 112,30 73,83 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2500 5,00 5,00 5,00 5,70 1,15 1,20 130,31 102,62 73,83 0,00

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo

Trave emergente (x)

Trave emergente (y)



Tompagno 7,74 0,50 0,00 2,50 0,00 0,00 9,67


157,09 112,30 73,83 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,35 2,00 1,73 0,2500 5,00 5,00 5,00 5,70 1,15 1,20 130,31 86,75 73,83 63,86

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo

Trave emergente (x)

Trave emergente (y)



Tompagno


157,09 86,75 73,83 63,86


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2500 0,00 5,00 5,00 5,70 1,00 1,20 56,66 44,62 32,10 0,00

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo





Tamponatura 7,74 0,50 0,00 0,00 5,00 5,70 41,40


93,3 86,02 32,10 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,2500 0,00 5,00 5,00 5,70 1,00 1,20 56,66 44,62 32,10 0,00

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo

Trave emergente (x)




Tompagno 7,74 0,50 0,00 0,00 5,00 5,70 41,40


81,17 86,02 32,10 0,00

Impalcato Tipo 3,53 2,35 2,00 1,73 0,2500 0,00 5,00 5,00 5,70 1,00 1,20 56,66 37,72 32,10 27,77

Scala

Sbalzo prosecuzione

Sbalzo laterale

Sbalzo d'angolo

Trave emergente (x)




Tompagno


81,17 37,72 32,10 27,77


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]


Tipologia CaricoGk1

[kN / m2 ]

Gk2[kN / m

2 ]

Qk1[kN / m

2 ]

Qk2[kN / m

2 ]

%A.In

fl

-

L1

[m]

L2

[m]

I1

[m]

I2

[m]

at

-

as

-

Pf1

[kN]

Pf2

[kN]

Pv1

[kN]

Pv2

[kN]

Impalcato Tipo 3,53 2,78 2,00 0,00 0,1875 5,15 4

001 - Relazione Progetto Edificio Cemento Armato

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Transcript of 001 - Relazione Progetto Edificio Cemento Armato