Post on 10-Dec-2015
description
Calcule staticeRegistrul 2
Calcule statice
Pagina
mbinri mecanice2- 1
Ancor de pan cprior 70946 000/70947 0002- 3
Ancor de pan cprior 70948 000/70949 0002- 7
Ancor de pan cprior 70950 000/70951 0002-11
Ancor de pan cprior 70952 000/70953 0002-15
Ancor de pan cprior 70954 000/70955 0002-19
Ancor de pan cprior 70956 000/70957 0002-23
Suport grind 71110 0902-27
Suport grind 71110 1202-28
Suport grind 71110 1602-29
Suport grind 71110 2002-30
Suport grind 71110 2402-31
mbinare cu band perforat n cazul ncrcrii la traciune n ipoteza H2-33
Papuc grind2-35
Platband de legtur pentru grind T 71076 000/71078 0002-41
Ancor profilat 71076 000/71078 0002-42
Ancor profilat 71080 0002-45
Ancor profilat 71081 0002-47
Ancor profilat 71082 0002-49
Ancor profilat 71083 0002-51
Element de mbinare a grinzilor 71120 0902-53
Element de mbinare a grinzilor 71120 1202-57
Element de mbinare a grinzilor 71120 1402-61
Element de mbinare a grinzilor 71120 1602-65
Element de mbinare a grinzilor 71120 1802-69
Element de mbinare a grinzilor 71120 2002-73
Element de mbinare a grinzilor 71120 2202-77
Papuc reazem cu posibilitate de reglare vertical 71313 0002-81
mbinri mecanice
mbinri prin cuie a lemnului
i a materialelor lemnoase
Explicaii
dn indic diametrul nominal al tijei lise a cuiului.
Grosimea minim a lemnului trebuie s fie egal cu lungimea nominal a cuielor ancor.
Adncimea minim de introducere a cuielor ancor trebuie s fie de 8 x dn.
Gurirea prealabil: gurile pentru cuie trebuie s fie iniiate pe toat lungimea necesar a cuiului; gurile iniiate trebuie s aib diametrul de 0,9 x dn.
Valorile de ncrcare admisibile ale cuielor ancor conform aprobrii oficiului de supraveghere a execuiei n construcii nr.Z9.1-90.
Dac adncimea de batere a cuiului este cuprins ntre 4 i 8 dn, ncrcarea admisibil a cuiului n planul de forfecare cel mai apropiat de vrful cuiului, N1 admisibil, trebuie redus n raport cu adncimea de batere prescris de
8 dn.
Distana dintre cuie
conform DIN 1052Distana dintre cuie
paralel cu direcia forei
minim
fr gurire prealabil1)cu gurire prealabil
ntrell cu direcia fibrei10 dn
12 dn2)5 dn
pe direcia fibrei5 dn5 dn
de la marginea solicitatll cu direcia fibrei15 dn10 dn
pe direcia fibrei 7 dn10 dn2)5 dn
de la marginea nesolicitatll cu direcia fibrei 7 dn dn10 dn2)5 dn
pe direcia fibrei dn5 dn3 dn 5
1) La Douglasie la dn ( 3,1 mm este necesar ntotdeauna gurirea prealabil.
2) La dn > 4,2 mm.
2 1
mbinri mecanice
mbinri n cuie a lemnului
i a materialelor lemnoase
Elementele de mbinare AV sunt prevzute pe toat suprafaa cu guri pentru cuie, pentru a putea corespunde tuturor posibilitilor de utilizare.
n aceast documentaie static, la cele mai importante legturi, gurile pentru cuie din elementele de mbinare sunt marcate cu un punct negru.
Pentru cuiul piaptn AV, la o mbinare prin cuie dintre metal i material lemnos, distanele minime trebuie respectate conform DIN 1052.
Indicaii referitoare la capacitatea de ncrcare a cuielor i plcilor perforate.
ncrcarea admisibil a cuielor ancor AV
(Aprobarea nr. Z 9.1 90 pentru cuie ancor AV)
Pentru mbinri lemn-metal trebuie utilizate cuiele ancor AV cu un diametru de dn = 4,0 mm.
ncrcarea admisibil a cuielor ancor n ipoteza de ncrcare H se calculeaz conform DIN 10562, indiferent de clasa de calitate i de direcia fibrei lemnului, pentru un plan de forfecare, conform urmtoarei ecuaii:
unde, zul N1= ncrcare admisibil
i dn reprezint diametrul cuiului n mm
La mbinarea lemnului masiv sau lemnului stratificat cu pri din metal, ncrcarea admisibil a cuiului se mrete cu 25%.
Pentru ca mbinarea lemn-metal s poat prelua fora transmitoare F, trebuie dispuse cel puin attea cuie ancor, nct produsul dintre numrul cuielor i ncrcarea admisibil pe fiecare cui n parte s fie mai mare ca F.
( zul N1 = 714 n n [N]
unde, n reprezint numrul cuielor
pe elementul din lemn.
2 2
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70946 000/70947 000
nlimea
ancorei de pan cprior170 mm
Grosimea tablei2,0 mm
Numrul necesar al cuielor pieptn pe fiecare bra n parte5
Fora de traciune admisibil pentru o pereche
de ancor n ipoteza de ncrcare H, (kN)
Grosimea
lemnului6 cm1,88
7 cm1,88
8 cm1,88
9 cm1,88
( 10 cm1,88
Imaginile sunt prezentate ca executare dreapt.
Executrile de stnga sunt imagini oglind.2 3
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70946 000/70947 000
Posibiliti de solicitare:
I. Forfecarea cuielor prin for vertical
II. Forfecarea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune
III. Smulgerea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune
2. Calcul static
2.1. Centrul de greutate al cuiului
2.2. Solicitarea grupului de cuie
I. Prin for de traciune (forfecare)
FN =; unde
FN = fora de forfecare a cuiului
FZ = fora de traciune (direcia z)
u = numrul de cuie
II. Prin aciunea unui moment de torsiune Mx (forfecare)
(1)
(2)
(3)
din (3) i (2)
2 4
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70946 000/70947 000
Descompunere n componente
Orizontal:
Vertical:
III. Prin aciunea unui moment de torsiune Mx (smulgere)
(1)
(2)
(3)
din (3) i (2)
Descompunere n componente
Orizontal:
Vertical:
Din condiia conform DIN 1052 12
rezult solicitarea maxim a ancorei de pan cprior de 0,94 kN
2 5
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70946 000/70947 000
3. Calcul
I. ncrcarea cuiului prin
II. ncrcarea cuiului prin aciunea unui moment de torsiune (forfecare)
III. ncrcarea cuiului la smulgere (centrul de rotaie al grupului mijloacelor de mbinare va fi preluat de cuiul inferior)
0,426 + 0,563 = 0989 < 1,0
Calculul forei de traciune transversal
(Oficiul Landului pentru Statica Construciilor Tbingen)
b > ys
b = 6
b = 6
b = 6
b = 6
Traciunea transversal nu este determinant.
2 6
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70948 000/70949 000
nlimea
ancorei de pan cprior210 mm
Grosimea tablei2,0 mm
Numrul necesar al cuielor pieptn pe fiecare bra n parte7
Fora de traciune admisibil pentru o pereche
de ancor n ipoteza de ncrcare H, (kN)
Grosimea
lemnului6 cm3,56
7 cm3,56
8 cm3,56
9 cm3,56
( 10 cm3,56
Imaginile sunt prezentate ca executare dreapt.
Executrile de stnga sunt imagini oglind.2 7
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70948 000/70949 000
Posibiliti de solicitare:
I. Forfecarea cuielor prin for vertical
II. Forfecarea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune
III. Smulgerea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune
2. Calcul static
2.1. Centrul de greutate al cuiului
2.2. Solicitarea grupului de cuie
I.Prin for de traciune (forfecare)
FN =; unde
FN = fora de forfecare a cuiului
FZ = fora de traciune (direcia z)
u = numrul de cuie
II. Prin aciunea unui moment de torsiune Mx (forfecare)
(1)
(2)
(3)
din (3) i (2)
2 8
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70948 000/70949 000
Descompunere n componente
Orizontal:
Vertical:
III. Prin aciunea unui moment de torsiune Mx (smulgere)
(1)
(2)
(3)
din (3) i (2)
Descompunere n componente
Orizontal:
Vertical:
Din condiia conform DIN 1052 12
rezult solicitarea maxim a ancorei de pan cprior de 1,78 kN
2 9
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70948 000/70949 000
3. Calcul
I. ncrcarea cuiului prin
II. ncrcarea cuiului prin aciunea unui moment de torsiune (forfecare)
III. ncrcarea cuiului la smulgere (centrul de rotaie al grupei de mijloace de mbinare va fi preluat de cuiul inferior)
Calculul forei de traciune transversal
(Biroul Landului pentru Statica Construciilor Tbingen)
b ysb = 6
b = 6,5
b ys
b = 7
b = 8
b = 9
b = 10
Traciunea transversal nu este determinant.
2 10
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70950 000/70951 000
nlimea
ancorei de pan cprior250 mm
Grosimea tablei2,0 mm
Numrul necesar al cuielor piaptn pe fiecare bra n parte9
Fora de traciune admisibil pentru o pereche
de ancor n ipoteza de ncrcare H, (kN)
Grosimea
lemnului6 cm5,64
7 cm5,64
8 cm5,64
9 cm5,64
( 10 cm5,64
Imaginile sunt prezentate ca executare dreapt.
Executrile de stnga sunt imagini oglind.2 11
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70950 000/70951 000
Posibiliti de solicitare:
I. Forfecarea cuielor prin for vertical
II. Forfecarea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune
III. Smulgerea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune
2. Calcul static
2.1. Centrul de greutate al cuiului
2.2. Solicitarea grupului de cuie
I. Prin for de traciune (forfecare)
FN =; unde
FN = fora de forfecare a cuiului
FZ = fora de traciune (direcia z)
u = numrul de cuie
II. Prin aciunea unui moment de torsiune Mx (forfecare)
(1)
(2)
(3)
din (3) i (2)
2 12
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70950 000/70951 000
Descompunere n componente
Orizontal:
Vertical:
III. Prin aciunea unui moment de torsiune Mx (smulgere)
(1)
(2)
(3)
din (3) i (2)
Descompunere n componente
Orizontal:
Vertical:
Din condiia conform DIN 1052 partea 2, alineatul 6.4
rezult solicitarea maxim a ancorei de pan cprior de 2,72 kN
2 13
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70950 000/70951 000
3. Calcul
I. ncrcarea cuiului prin
II. ncrcarea cuiului prin aciunea unui moment de torsiune (forfecare)
III. ncrcarea cuiului la smulgere (centrul de rotaie al grupei de mijloace de mbinare va fi preluat de cuiul inferior)
Calculul forei de traciune transversal
(Biroul Landului pentru Statica Construciilor Tbingen)
b ys
(ys = 7,5 cm)
b = 6
b = 7,5
b ys
Traciunea transversal nu este determinant.
2 14
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70952 000/70953 000
nlimea
ancorei de pan cprior290 mm
Grosimea tablei2,0 mm
Numrul necesar al cuielor piaptn pe fiecare bra n parte11
Fora de traciune admisibil pentru o pereche
de ancor n ipoteza de ncrcare H, (kN)
Grosimea
lemnului6 cm6,63
7 cm7,74
8 cm8,00
9 cm8,00
( 10 cm8,00
Imaginile sunt prezentate ca executare dreapt.
Executrile de stnga sunt imagini oglind.2 15
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70952 000/70953 000
Posibiliti de solicitare:
I. Forfecarea cuielor prin for vertical
II. Forfecarea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune
III. Smulgerea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune
2. Calcul static
2.1. Centrul de greutate al cuiului
2.2. Solicitarea grupei de cuie
I. Prin for de traciune (forfecare)
FN =; unde
FN = fora de forfecare a cuiului
FZ = fora de traciune (direcia z)
u = numrul de cuie
II. Prin aciunea unui moment de torsiune Mx (forfecare)
(1)
(2)
(3)
din (3) i (2)
2 16
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70952 000/70953 000
Descompunere n componente
Orizontal:
Vertical:
III. Prin aciunea unui moment de torsiune Mx (smulgere)
(1)
(2)
(3)
din (3) i (2)
Descompunere n componente
Orizontal:
Vertical:
Din condiia conform DIN 1052 partea 2, alineatul 6.4)
rezult solicitarea maxim a ancorei de pan cprior de 4,0 kN
2 17
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70952 000/70953 000
3. Calcul
I. ncrcarea cuiului prin
II. ncrcarea cuiului prin aciunea unui moment de torsiune (forfecare)
III. ncrcarea cuiului la smulgere (centrul de rotaie al grupei de mijloace de mbinare va fi preluat de cuiul inferior)
0,80112 + 0,592452
0,6418 + 0,351 = 0,993 1
Calculul forei de traciune transversal
(Biroul Landului pentru Statica Construciilor Tbingen)
b = 6
b = 7
b = 8
b = 8,5
Traciunea transversal nu este determinant.
2 18
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70954 000/70955 000
nlimea
ancorei de pan cprior330 mm
Grosimea tablei2,0 mm
Numrul necesar al cuielor piaptn pe fiecare bra n parte13
Fora de traciune admisibile pentru o pereche
de ancor n ipoteza de ncrcare H, (kN)
Grosimea
lemnului6 cm7,40
7 cm8,60
8 cm9,90
9 cm10,66
( 10 cm10,66
Imaginile sunt prezentate ca executare dreapt.
Executrile de stnga sunt imagini oglind.2 19
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70954 000/70955 000
Posibiliti de solicitare:
I. Forfecarea cuielor prin for vertical
II. Forfecarea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune
III. Smulgerea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune
2. Calcul static
2.1. Centrul de greutate al cuiului
2.2. Solicitarea grupului de cuie
I. Prin for de traciune (forfecare)
; unde
FN = fora de forfecare a cuiului
FZ = fora de traciune (direcia z)
u = numrul de cuie
II. Prin aciunea unui moment de torsiune Mx (forfecare)
(1)
(2)
(3)
din (3) i (2)
2 20
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70954 000/70955 000
Descompunere n componente
Orizontal:
Vertical:
III. Prin aciunea unui moment de torsiune Mx (smulgere)
(1)
(2)
(3)
din (3) i (2)
Descompunere n componente
Orizontal:
Vertical:
Din condiia conform DIN 1052 partea 2, alineatul 6.4
rezult solicitarea maxim a ancorei de pan cprior de 5,33 kN
2 21
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70954 000/70955 000
3. Calcul
I. ncrcarea cuiului prin
II. ncrcarea cuiului prin aciunea unui moment de torsiune (forfecare)
III. ncrcarea cuiului la smulgere (centrul de rotaie al grupei de mijloace de mbinare va fi preluat de cuiul inferior)
0,8272 + 0,5552
0,683 + 0,308 = 0,99 1
Calculul forei de traciune transversal
(Biroul Landului pentru Statica Construciilor Tbingen)
b ysb = 6
b = 7
b = 8
b = 9
b = 9,5
Traciunea transversal nu este determinant.
2 22
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70956 000/70957 000
nlimea
ancorei de pan cprior370 mm
Grosimea tablei2,5 mm
Numrul necesar al cuielor piaptn pe fiecare bra n parte15
Fora de traciune admisibil pentru o pereche
de ancor n ipoteza de ncrcare H, (kN)
Grosimea
lemnului6 cm8,20
7 cm9,60
8 cm10,90
9 cm12,30
( 10 cm13,40
Imaginile sunt prezentate ca executare dreapt.
Executrile de stnga sunt imagini oglind.2 23
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70956 000/70957 000
Posibiliti de solicitare:
I. Forfecarea cuielor prin for vertical
II. Forfecarea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune
III. Scoaterea cuielor prin aciunea unui moment de torsiune
2. Calcul static
2.1. Centrul de greutate al cuiului
2.2. Solicitarea grupului de cuie
I. Prin for de traciune (forfecare)
; unde
FN = fora de forfecare a cuiului
FZ = fora de traciune (direcia z)
u = numrul de cuie
II. Prin aciunea unui moment de torsiune Mx (forfecare)
(1)
(2)
(3)
din (3) i (2)
2 24
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70956 000/70957 000
Descompunere n componente
Orizontal:
Vertical:
III. Prin aciunea unui moment de torsiune Mx (smulgere)
(1)
(2)
(3)
din (3) i (2)
Descompunere n componente
Orizontal:
Vertical:
Din condiia conform DIN 1052 partea 2, alineatul 6.4
rezult solicitarea maxim a ancorei de pan cprior de 6,7 kN
2 25
Calcul static
Ancor de pan cprior
Nr. articol 70956 000/70957 000
3. Calcul
I. ncrcarea cuiului prin
II. ncrcarea cuiului prin aciunea unui moment de torsiune (forfecare)
III. ncrcarea cuiului la smulgere (centrul de rotaie al grupei de mijloace de mbinare va fi preluat de cuiul inferior)
2 26
Calcul static
Suport grind
Nr. articol 71110 090
Articol 71110 090
Suport grind 90 mm 4 dibluri de 8 mm
Calculul static al mbinrii
Cuie ancor
zul. N1 (ncrcare admisibil) = 0,71 kN
Dibluri tip bar de 12 mm
zul. N1 cf. DIN 1052 5.8
Lemn de rinoase de 10 cm grosime
zul. N = 0,55 x (10,0 - 0,6) x 1,2 x 1,25
= 7,76 kN n direcia fibrei
Centrarea mbinrii se face prin dibluri.
Grinda principal se ncarc din ambele pri egal sau se realizeaz rigid la torsiune.
mbinare prin cuie / cui ancor 50 x 4
admisibil 8 x 0,71 = 5,68 kN
mbinare prin dibluri
La Q = 5,68 kN
Mv 5,68 x 6,7 = 38,06 kNcm
Pentru fiecare diblu
VV = 5,68 : 4 = 1,42
VH = 38,06 : (4 x 2) = 4,76
Reducere
zul. NSt( = 0,95 x 7,76 = 7,37 > 4,96
mbinare prin cuie determinant
Q admisibil = 5,69 kN
2 27
Calcul static
Suport grind
Nr. articol 71110 120
Articol 71110 120
Suport grind 120 mm 4 dibluri de 12 mm
Calculul static al mbinrii
Cuie ancor
zul. N1 (ncrcare admisibil) = 0,71 kN
Dibluri tip bar de 12 mm
zul. N1 cf. DIN 1052 5.8
Lemn de rinoase de 10 cm grosime
zul. N = 0,55 x (10,0 - 0,6) x 1,2 x 1,25
= 7,76 kN n direcia fibrei
Centrarea mbinrii se face prin dibluri.
Grinda principal se ncarc din ambele pri egal sau se realizeaz rigid la torsiune.
mbinare prin cuie / cui ancor 50 x 4
Q admisibil = 11 x 0,71 = 7,81 kN
mbinare prin dibluri
La Q = 7,81 kN
Mv 7,81 x 8,3 = 64,82 kNcm
Pentru fiecare diblu
VV = 7,81 : 3 = 2,60
VH = 64,82 : 8 = 8,1
Reducere
zul. NSt( = 0,95 x 7,76 = 7,37
zul.
2 28
Calcul static
Suport grind
Nr. articol 71110 160
Articol 71110 160
Suport grind 120 mm 4 dibluri de 12 mm
Calculul static al mbinrii
Cuie ancor
zul. N1 (ncrcare admisibil) = 0,71 kN
Dibluri tip bar de 12 mm
zul. N1 cf. DIN 1052 5.8
Lemn de rinoase de 10 cm grosime
zul. N = 0,55 x (10,0 - 0,6) x 1,2 x 1,25
= 7,76 kN n direcia fibrei
Centrarea mbinrii se face prin dibluri.
Grinda principal se ncarc din ambele pri egal sau se realizeaz rigid la torsiune.
mbinare prin cuie / cui ancor 50 x 4
Q admisibil = 15 x 0,71 = 10,65 kN
mbinare prin dibluri
La Q = 10,65 kN
Mv 10,65 x 8,3 = 88,4 kNcm
Pentru diblu
VV = 10,65 : 4 = 2,66
VH = 88,4 : 12 x 0,9 = 6,63
Reducere
zul. NSt( = 0,94 x 7,76 = 7,29 > 7,14
mbinare n cuie determinant
Q admisibil = 10,65 kN
2 29
Calcul static
Suport grind
Nr. articol 71110 200
Articol 71110 200
Suport grind 200 mm 5 dibluri de 12 mm
Calculul static al mbinrii
Cuie ancor
zul. N1 (ncrcare admisibil) = 0,71 kN
Dibluri tip bar de 12 mm
zul. N1 cf. DIN 1052 5.8
Lemn de rinoase de 10 cm grosime
zul. N = 0,55 x (10,0 - 0,6) x 1,2 x 1,25
= 7,76 kN n direcia fibrei
Centrarea mbinrii se face prin dibluri.
Grinda principal se ncarc din ambele pri egal sau se realizeaz rigid la torsiune.
mbinare prin cuie / cui ancor 50 x 4
Q admisibil = 19 x 0,71 = 13,49 kN
mbinare prin dibluri
La Q = 13,49 kN
Mv 13,49 x 8,3 = 112 kNcm
Pentru fiecare diblu
VV = 13,49 : 5 = 2,7
VH = 112 : 16 x 0,8 = 5,6
Reducere
zul. NSt( = 0,93 x 7,76 = 7,22 > 6,21
zul.
2 30
Calcul static
Suport grind
Nr. articol 71110 240
Articol 71110 240
Suport grind 240 mm 6 dibluri de 12 mm
Calculul static al mbinrii
Cuie ancor
zul. N1 (ncrcare admisibil) = 0,71 kN
Dibluri tip bar de 12 mm
zul. N1 cf. DIN 1052 5.8
Lemn de rinoase de 10 cm grosime
zul. N = 0,55 x (10,0 - 0,6) x 1,2 x 1,25
= 7,76 kN n direcia fibrei
Centrarea mbinrii se face prin dibluri.
Grinda principal se ncarc din ambele pri egal sau se realizeaz rigid la torsiune.
mbinare prin cuie / cui ancor 50 x 4
Q admisibil = 23 x 0,71 = 16,33 kN
mbinare prin dibluri
La Q = 16,33 kN
Mv 16,33 x 8,3 = 135,5 kNcm
Pentru fiecare diblu
VV = 16,33 : 6 = 2,72
VH = 135,5 : 20 x 0,714 = 4,84
Reducere
zul. NSt( = 0,92 x 7,76 = 7,14 > 5,55
mbinare n cuie determinant
Q admisibil = 16,33 kN
2 31
2 32
Calculul static pentru o mbinare
cu plac perforat, solicitat la traciune,
n ipoteza de ncrcare H.
Pentru fiecare mbinare prin plac perforat trebuie efectuate demonstraiile pentru cuiele de ancor i pentru placa perforat, dup cum
urmeaz, unde din cele dou valori obinute cea mai mic este determinant pentru
An = t (b n d1)
ncrcarea admis.
t= grosimea tablei, b = limea tablei,
n= numrul gurilor de cuie,
ncrcarea admisibil a cuielor AV d1 = diametrul gurii
(Autorizaia nr.Z 9.1-90 pentru cuiele AV)
Pentru mbinrile lemn-metal trebuie
utilizate cuie de ancor cu diametrul
dn = 4,0 mm.
Conform DIN 1052, ncrcarea admisibil a
cuielor de ancor n ipoteza de ncrcare H
se calculeaz independent de clasa de
calitate i de direcia fibrei lemnului, pentru
un plan de forfecare conform urmtoarei ecuaii:
unde dn reprezint diametrul cuiului n mm.
La mbinarea ntre lemn masiv sau lemn stratificat cu metal: mrirea solicitrii admisibile cu 25%.
Pentru ca mbinarea lemn-metal s poat prelua fora de transmisiune F, trebuie dispuse
cel puin attea cuie, nct numrul lor multiplicat cu solicitrile admisibile per cui
s fie mai mare dect F.( zul N1 = 714 n n Nunde n reprezint numrul de cuie pe
elementul din lemn, inndu-se cont de
distanele minime dintre guri conform
DIN 1052.
ncrcarea admisibil a plcilor perforate
Calculul tensiunii metalului conform
DIN 18800 partea 1. noiembrie 1990:Tensiuni normale:
F = coeficient de siguran parial pentru influene
= pentru influene constante se ia n
calcul F = 1,35
= pentru influene variabile nefavorabile
se ia n calcul F = 1,35
M = coeficient de siguran parial pentru
mrimile de rezisten
fy,k = valoare caracteristic pentru limita de
ntindere
Din aceasta rezult pentru Fz max.:
pentru influene variabile:
pentru influene constante:
la valori intermediare se va interpola liniar n
n funcie de raportul dintre sarcinile continue
i cele variabile.
La utilizarea cuielor ancor AV 4,0x40 nu se
recomand depirea grosimii lemnului de
80 mm.
Cuiele de ancor trebuie dispuse proporional
i pe ct posibil simetric n placa perforat.
Valorile pentru ncrcarea admisibil n
ipoteza de ncrcare HZ se pot mri cu 25 %.
Elementele de asamblare trebuie dispuse
ct mai simetric posibil.
2 33
Exemplu de calcul pentru o mbinare
cu plac perforat, solicitat la traciune
Platband de mbinare nr.articol
Date de baz:71030 000
mbinarea a dou grinzi cu dou elemente de asamblare.
Se folosesc cuie ancor AV 4,0 x 60 mm. Se ia n calcul
- libero influen constant de for. Distanele minime dintre
- btut n cuie cuie date corespund DIN 1052.
De aici se rezult pentru schia alturat un numr de
12 cuie per element de asamblare n cazul gurilor n prealabil negurite.
Prescurtri:
T= grosimea tablei, b = limea tablei,
F= coeficient de siguran pentru influene
An = suprafaa de forfecare
influen constant = 1,35
N= numrul de cuie pe
influen variabil = 1,50
elementul de construcie
M= coeficient de siguran pentru
N1= numrul maxim al gurilor de cuie
rezisten
care slbesc seciunea
fy,k= valoare caracteristic pentru
dn= diametrul cuiului
limita de ntindere
d1= diametrul gurii
Capacitatea portant a cuielor:
Tensiunile n metal:
( max.FZ = 20040,4 N = 20 kN pentru dou elemente de asamblareDeoarece ntotdeauna fora cea mai mic calculat este cea determinant, sarcina admisibil la traciune pe aceast mbinare calculat pe baza capacitii de ncrcare a cuielor nsumeaz:
zul. FZ = 8571,4 N = 8,6 kN
2 34
Calcul static
pentru papuci grind
Papuci de grind la solicitare uniaxial
Sarcina admisibil n direcia axei de simetrie a
papucii de grind
a) pentru a/HH 0,7 ntotdeauna este
determinant solicitarea cuiului
zul F1= nN zul N1
nN
= numrul cuielor n grinda
secundar
zul N1= sarcin admisibil
vertical pe axa cuiului
(forfecare) )
b) pentru a/HH < 0,7 pe lng solicitarea
admisibil a cuiului trebuie verificat
i solicitarea forei de traciune trans-
versale a grinzii principale,
zul Fz( = 0,04 AW f
AW f valori geometrice conform
autorizaiei, vezi i tabelele 1, 2.
Utilizarea i dimensionarea papucilor de
reazem pentru susinerea mbinrilor de
lemn masiv i lemn stratificat la lucrri
Sarcina admisibil se calculeaz cu ecuaiile
de susinere cu ncrcare predominant
(1) i (2), valoarea cea mai mic fiind cea
constant este reglementat n autorizaie.
determinant. Pentru utilizarea practic,
ecuaiile sunt introduse n tabelele ce urmeaz.
Deasemenea, autorizaiile stabilesc liniile
directoare pentru execuie; respectarea
ntocmai a acestora este esenial pentru
sigurana oricrei construcii.
Pentru calculul la construcii de susinere
important este stabilirea direciei de
acionare a forei F. De aici diferena
dintre ncrcarea uniaxial i biaxial a
) Conform DIN 1051 partea 2. Cuie cu striaii
papucilor de grind.
4 mm 0,715 kN per suprafa de forfecare
2 35
Calcul static
pentru papuci grind
Papuci de grind supui unei ncrcri
biaxiale
zul F = zul F1
simplificat la
zul F = zul F1 f sau
zul F = zul F1 f
cu f conform tabelului 3.
La a/HH < 0,7 calculul pentru fora de
F1 = F cos
F2 = F sin
traciune produs de componenta FZ(
a forei de mbinare n grinda principal
unde este unghiul dintre F i axa de simetrie a se execut conform ecuaiei (2):
papucii de grind.
FZ = f1 0,04 AW f
ncrcarea admisibil a papucii de grind
se ridic
mbinri unilateralea) n direcia axei sale de simetrie, ca mai nainte
La mbinare pe o singur parte a papucilor
zul F1= nN zul N1
de grind , momentul de rsucire
b) vertical pe axa sa de simetrie
MV = FN BH/2 , prin care este solicitat zul F2= c zul F1 H/HN
la torsiune grinda principal, trebuie
unde c este coeficientul de form
neaprat luat n considerare la demonstrarea
(n general = 0,4)
acesteia, n cazul n care nu se iau msuri
constructive pentru mpiedicarea rsucirii 4).
Acest lucru este valabil i pentru mbinri
La ncrcare simultan a papucului de grind n
pe ambele pri, la care forele de sprijin
direcia axei sale de simetrie i vertical pe aceasta,
FN a grinzilor secundare situate fa n fa
trebuie demonstrat, c
difer cu mai mult de 20 %. Dac se iau
msuri constructive pentru mpiedicarea
rsucirii, trebuie demonstrat transmiterea
forelor momentului de rsucire.
Ecuaia (4) poate fi transformat pentru
c = 0,4 n
2 36
Calcul static
pentru papuci grind
Tabelul 1
Dimensiunea papucii de grind
Grosimea tablei de 2,0 mmMrimea
cuiuluiNumrul
cuielor
Zul F1determinant la
BxH
(mm x mm)A
(mm)HH
(mm)HN
(mm)dn x In
(mm x mm)nH
(St)nN
(St)AW
(cm2)C2(-)a
(-)
60x10014482874,0x4014847,90,40,75,71,92x f1)
70x1201541111074,0x40161051,70,40,77,2x f
80x1201641111074,0x50161070,10,40,657,2x f
100x1401841311274,0x50161079,70,40,607,2x f
120x1602041511414,0x60241289,30,40,638,6x f
140x1802241551654,0x60261499,80,40,6510,0x f
160x2002441751854,0x753016108,50,40,6711,4x f x f
180x2202641952054,0x753418118,10,40,6812,9x f
) Coeficientul de geometrie f
, respectiv din tabelul 2.
) Papucii grind, pentru care nu este dat factor c, nu se pot ncrca pe axa lor de simetrie.
Tabelul 2Factorul de geometrie
Tabelul 4Coeficientul 2 pentru
calcularea momentului de rezisten la torsiune a seciunii dreptunghiulare.
f
f
h/b2h/b2
0,151,160,451,72
11,60971,099
0,201,230,501,87
21,35681,086
0,251,300,552,05
31,24791,075
0,301,390,602,26
41,183101,067
0,351,480,652,53
51,144121,055
0,401,590,702,87
61,117
Tabelul 3Valori auxiliare f1,11,2HN/H
1,31,41,5
Valorile intermediare pot fi intercalate rectiliniar.
011111
100,910,900,880,860,85
200,750,720,690,660,63
300,620,580,540,510,48
400,520,480,450,420,40
500,450,420,390,360,34
600,410,380,350,330,30
700,380,350,330,300,28
800,370,340,310,290,27
900,360,330,310,290,27
2 37
Calcul static
pentru papuci grind
Exemplu de calcul pentru papuci de grind supui unei ncrcri uniaxiale
Legtur cu papuc de grind pe o singur parte Calculul torsiunii pentru grinda marginal:
pe o grind marginal conform schiei
Momentul de torsiune rezultnd prin urmare din
mbinarea pe o singur parte a papucului de
grind:
MV = qn BH/2
= 3,90 0,12/2 = 0,234 kNm/m.Grinda marginal este fixat rigid la torsiune n toate punctele de sprijin, iar momentul de torsiune maxim va fi
MT = MV |/2 = = 0,234 7,50/2 = 0,878 kNm.
Tensiunea de torsiune [53]:
Cu h/b = 50/12 = 4,17 rezult
din tabelul 4: 2 = 1,18 i
Seciune
Fora de racordare (greutatea acoperiului)
nsumeaz
qN = 3,90 kN/m n ipoteza de ncrcare H,
deci pe fiecare mbinare de grind
= 0,043 k n/cm2 < zul T.F = 3,90 kN/m 0,75 m = 2,93 kN.
La aciunea simultan a tensiunilor de forfecareSe alege:
a torsiunii i forei transversale, trebuie respectat
Papuc de grind AV de 100 x 140 mmconform DIN 1052 partea 1, capitolul 8.21.3,
ecuaia Calculul
(HN > HN' + 20 mm i < 1,5)
cu a = 160 + 130 = 290 mm i
unde pentru lemnul rinos se ia m = 2.
= = 0,58 < a rezult
Transmiterea forelor din momentul de torsiune
din tabelul 2f = 2,18 i
trebuie demonstrat.
din tabelul 1
zul. FZ = 3,19 2,18 = 6,95 kN > F
2 38
Calcul static
pentru papuci grind
Exemplu de calcul pentru papuci de grind supui unei ncrcri biaxiale
mbinarea unei pane a acoperiului de
se alege:
12/24 cm la o ferm adecvat conform
Papuc grind AV 120 x 160 mm
schiei.
Fora de legtur vertical nsumeaz
Calculul
cu F = 5,0 kN n ipoteza H, din care rezult
va fi
F1 = F cos = 4,70 kN
F2 = F sin = 1,71 kN
din tabelul 3: f = 0,63
din tabelul 1: zul F1 = 8,6 kN.
Din aceasta rezult
zul F = 8,6 0,63 = 5,42 > 5,0 kN,
respectiv
zul F 1 = 8,6 0,63 cos = 5,1 > 4,70 kN.
Calculul traciunii transversale
Cu a = 40 + 151 = 191 mm i
va fi f = 2,76.
Din care rezult
zul F Z = 3,57 2,76 = 9,85 kN > 4,70 kN.
2 39
Direcia Z
Direcia Y
Direcia Z
Direcia Y
Direcia Z
Direcia Y
Direcia Z
Direcia Y
Direcia Z
Direcia Y
Direcia Z
Direcia Y
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED CorelEquation
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
EMBED Word.Picture.8
EMBED Word.Picture.8
EMBED CorelEquation
EMBED CorelEquation EMBED CorelEquation
grind
secundar
grind principal
EMBED Word.Picture.8
EMBED CorelEquation
Centur, BSH II
Pana acoperiului, NH II, e=0,75m
EMBED Equation.3
EMBED CorelEquation EMBED CorelEquation
EMBED Equation.3
EMBED Equation.3
_1080971881.unknown
_1080978583.unknown
_1080988030.unknown
_1091872580.unknown
_1101796137.doc
_1106488319.unknown
_1106490027.unknown
_1106490092.unknown
_1106490358.unknown
_1106489203.unknown
_1101900121.unknown
_1106488199.unknown
_1106469147.doc
_1101803997.doc
_1092225285.unknown
_1092227954.unknown
_1101288037.unknown
_1092227823.unknown
_1091874711.unknown
_1092039909.unknown
_1092042500.unknown
_1091874675.unknown
_1091874699.unknown
_1081065453.unknown
_1081066104.unknown
_1091872346.unknown
_1091872561.unknown
_1091872327.unknown
_1091852856.unknown
_1081066041.unknown
_1081066071.unknown
_1081065522.unknown
_1081063877.unknown
_1081065367.unknown
_1081065427.unknown
_1081064102.unknown
_1081063607.unknown
_1081063749.unknown
_1080988152.unknown
_1080979286.unknown
_1080980239.unknown
_1080980756.unknown
_1080981887.unknown
_1080982099.unknown
_1080981563.unknown
_1080980698.unknown
_1080980181.unknown
_1080980192.unknown
_1080979945.unknown
_1080978690.unknown
_1080979120.unknown
_1080979189.unknown
_1080979087.unknown
_1080978616.unknown
_1080978640.unknown
_1080978603.unknown
_1080973909.unknown
_1080977308.unknown
_1080978078.unknown
_1080978194.unknown
_1080978280.unknown
_1080978478.unknown
_1080978125.unknown
_1080977935.unknown
_1080977957.unknown
_1080977439.unknown
_1080976619.unknown
_1080977208.unknown
_1080977262.unknown
_1080976712.unknown
_1080976761.unknown
_1080976648.unknown
_1080976174.unknown
_1080976304.unknown
_1080974246.unknown
_1080972683.unknown
_1080973276.unknown
_1080973769.unknown
_1080973818.unknown
_1080973297.unknown
_1080972951.unknown
_1080973254.unknown
_1080972858.unknown
_1080972184.unknown
_1080972504.unknown
_1080972527.unknown
_1080972284.unknown
_1080972038.unknown
_1080972115.unknown
_1080971968.unknown
_1080731991.unknown
_1080736102.unknown
_1080969829.unknown
_1080970879.unknown
_1080971830.unknown
_1080970897.unknown
_1080970921.unknown
_1080970280.unknown
_1080970852.unknown
_1080970106.unknown
_1080970032.unknown
_1080969076.unknown
_1080969427.unknown
_1080969681.unknown
_1080969116.unknown
_1080968673.unknown
_1080968704.unknown
_1080968504.unknown
_1080733874.unknown
_1080735761.unknown
_1080735845.unknown
_1080736005.unknown
_1080734166.unknown
_1080734325.unknown
_1080734849.unknown
_1080734872.unknown
_1080734449.unknown
_1080734235.unknown
_1080734102.unknown
_1080732830.unknown
_1080733505.unknown
_1080733671.unknown
_1080733699.unknown
_1080733631.unknown
_1080733300.unknown
_1080732339.unknown
_1080730069.unknown
_1080731692.unknown
_1080730713.unknown
_1080731024.unknown
_1080731148.unknown
_1080730792.unknown
_1080730635.unknown
_1080730454.unknown
_1080730259.unknown
_1080725139.unknown
_1080728472.unknown
_1080728766.unknown
_1080728721.unknown
_1080728015.unknown
_1080728302.unknown
_1080725296.unknown
_1080725061.unknown
_1080725138.unknown
_1080724518.unknown