Sesión 4 estabilidad taludes suelos finos

SESION IV:ESTABILIDAD DE TALUDES EN

SUELOS ARCILLOSOS

COMPORTAMIENTO NO DRENADO

σn τ

su

N.F.

uo = VARIABLE

Permeabilidad k < 10-6 cm/seg

CAMBIO VOLUMETRICO Y COMPORTAMIENTO NO DRENADO

τ

El agua no drena libremente, la El agua no drena libremente, la presión de poros, presión de poros, uuoo se altera se altera (aumenta en suelos blandos, (aumenta en suelos blandos, disminuye en suelos duros o se disminuye en suelos duros o se mantiene constante)mantiene constante)

su = c + tanφ (σn-uvariable)

Arcilla:Blanda N.C. ⇒ComprimeDura S.C. ⇒ Dilata

su

Mecanismo de Falla Típico Observado en la Carretera Pedro Ruiz-Río Nieva y Rioja-Tarapoto

Arcilla Saturada de Baja Resistencia

Terraplén Granular

TERRAPLENES GRANULARES SOBRE ARCILLAS BLANDAS

El agua actúa en una arcilla blanda mediante un comportamiento “no drenado” que puede ser modelado utilizando: a) modelo riguroso y b) modelo empírico.

El modelo rigurosomodelo riguroso y preciso, obedece el principio de los esfuerzos efectivos de Terzaghi, esto es:

ssuu = = cc´́ + + tantanφφ´́((σσ--u)u)

donde:

su : resistencia no drenadac´ : cohesión efectiva (≅0 en arcillas blandas normalmente consolidada)φ´ : ángulo de fricción efectiva (entre 15 y 25°)u : presión de poros medido en el campoσ : esfuerzo normal o confinante

COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 1COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 1

Línea Piezométrica y Nivel Freático.

Arcilla Saturada de Baja Resistencia

Terraplén Granular

L.P.

N.F.

Piezómetro (esquema)

Superficie Crítica de Falla - Modelamiento Incorrecto

Cuando se asume de manera incorrecta u = γwz

El modelo modelo empempííricorico es conservador. No respeta el principio de esfuerzos efectivos de Terzaghi, esto es:

ssuu = c= cuu + + tantanφφuuσσdonde:

su : resistencia no drenadacu : cohesión no drenadaφu : ángulo de fricción no drenada (entre 0 y 15°)σ : esfuerzo normal o confinante

COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 2COMPORTAMIENTO NO DRENADO: MODELO 2

Los parámetros de resistencia: cu y φu resultan de ensayos triaxiales no drenados, del tipo no consolidado–no drenado, UU.

ANALISIS DE ESTABILIDAD DE TERRAPLENES Y PRESAS DE TIERRA FINAL DE CONSTRUCCION

- Se asume que el suelo o material fino no ha disipado las presiones de poroacumuladas durante la construcción tanto en el terraplén como en la cimentación.

- Se utilizan parámetros de resistencia del ensayo triaxial UU (No consolidado-No

drenado). - La resistencia no drenada, su es definida en términos de esfuerzos totales:

su = cu + tanφu σn

A. Terraplén construido sobre cimentación arcillosa.

Triaxial UU ó medida “in situ” de Su

B. Núcleo arcilloso construido rápidamente.

TX - UU

ESTABILIDAD DE RELLENOS GRANULARES SOBRE ARCILLAS

BLANDAS

Condición Crítica : “Final de Construcción”

Estabilidad de Excavaciones sobre Arcillas Duras

Condición Crítica : “Largo Plazo”

ESTABILIDAD DE TALUDES LA AMPLIACION DEL TERRENO DE LA SUB-ESTACION

PUCALLPA

Sondajes, Calicatas y Conos Sowers Profundidad (m) N° de Muestras Alteradas

SPT – 1 5.3 9SPT – 2 12.45 9SPT – 3 8.95 5SPT – 4 10.05 5SPT – 5 6.1 8SPT – 6 8.25 4SPT – 7 6.1 2

C – 1 0.8 2C – 2 2.2 3C – 3 0.5 3C – 4 3 4C – 5 3 2

CS – 1 3.8 -CS – 2 2.9 -CS – 3 4.1 -CS – 4 3.2 -CS – 5 2.9 -CS – 6 1.3 -CS – 7 2.6 -CS - 8 C-1 / 0.90 – 3.80 -CS – 9 C-2 / 2.20 – 4.30 -CS - 10 C-3 / 0.40 – 4.00 -

EXPLORACIÓN DE CAMPO

MUESTRA SUCS AASHTO % FINOS LL% IP %

0.00-0.50 M -1 CL A-6(4) 51.00 20.09 28.05 11.97

0.50-0.70 M -2 SC A-4(2) 43.00 22.46 24.82 9.98

0.70-1.45 M -3 CL-M L A-4(3) 52.00 25.67 23.12 6.81

1.45-2.30 M -4 CL A-6(9) 64.00 25.59 33.50 14.67

SPT-1 2.30-2.45 M -5 CL A-6(10) 75.00 24.12 28.65 13.43

2.45-2.55 M -6 M L A-4(5) 61.00 21.31 23.19 NP

2.55-2.65 M -7 M L A-4(6) 61.00 21.86 24.46 NP

2.64-4.00 M -8 SM A-2-4(0) 35.00 15.06 NP NP

4.00-5.00 M -9 SM A-1B(0) 21.00 15.63 24.40 NP

SPT-2 0.00-1.00 M -1 SC A-6(6) 49.00 30.42 36.73 19.94

1.00-2.00 M -2 SC A-6(4) 45.00 28.15 36.21 16.98

2.00-2.45 M -3 CL A-6(6) 53.00 30.17 32.18 15.11

3.00-3.45 M -4 CL A-6(9) 57.00 30.83 37.37 18.08

6.00-6.45 M -5 SC A-6(4) 47.00 28.30 36.23 15.57

6.45-6.80 M -6 CL A-6(5) 53.00 31.12 35.77 14.51

6.80-7.00 M -7 SC A-6(2) 39.00 30.12 37.59 15.70

7.00-7.45 M -8 SC A-6(4) 42.00 27.72 37.52 19.05

7.45-8.48 M -9 CL A-6(6) 55.00 31.29 37.67 13.81

SPT-3 0.00-0.90 M -1 CL A-6(5) 51.00 27.06 37.75 15.10

0.90-1.45 M -2 CL A-6(7) 54.00 27.64 35.63 16.65

1.45-3.00 M -3 CL A-6(6) 54.00 30.57 39.77 14.80

3.00-3.50 M -4 SC A-6(2) 40.00 30.27 31.39 13.54

4.00-4.45 M -5 SC A-2(0) 28.00 22.67 26.99 9.14

SPT Nº

CLASIFICACIÓN SEGÚNCONTENIDO

DE HUMEDAD %

LIMITES DE ATTERBERG

PROFUNDIDAD (m)

MUESTRA SUCS AASHTO % FINOS LL% IP %

SPT-4 0.00-2.00 M -1 SC A-6(5) 47.00 31.64 38.64 17.15

2.00-3.00 M -2 SC A-6(6) 49.00 34.76 37.18 19.33

5.00-5.45 M -3 CL A-7(12) 59.00 36.96 41.07 20.88

6.30-7.45 M -4 CL A-7(9) 55.00 36.59 41.88 16.88

9.00-9.45 M -5 SC A-6 47.00 33.25 39.77 15.69

SPT-5 0.00-1.00 M -1 CL A-6(9) 63.00 34.05 39.60 15.03

1.00-1.55 M -2 SC A-6(5) 48.00 30.64 38.26 15.44

1.55-2.15 M -3 CL A-6(9) 62.00 30.76 37.44 16.24

2.15-2.50 M -4 CL A-6(7) 65.00 25.95 29.63 11.80

2.50-3.35 M -5 CL. A-4(6) 60.00 20.32 22.20 9.44

3.35-3.60 M -6 CL A-6(5) 55.00 19.48 22.08 11.66

3.60-3.90 M -7 SC A-6(1) 38.00 19.86 25.44 11.19

4.00-4.45 M -8 SC A-2-6(0) 24.00 18.89 29.89 14.20

SPT-6 1.00-1.45 M -1 M L A-4(5) 59.00 37.25 35.40 NP

3.00-3.45 M -2 CL A-6(8) 56.00 37.91 36.74 16.47

4.00-4.45 M -3 SC A-6(3) 40.00 27.20 33.25 16.34

6.00-6.45 M -4 CL A-6 89.00 31.28 39.24 17.48

SPT-7 0.50-1.00 M -1 SM A-4(2) 45.00 35.33 33.86 9.98

1.00-1.45 M -2 GC A-2-6(1) 23.04 30.48 15.18

SPT Nº

CLASIFICACIÓN SEGÚNCONTENIDO

DE HUMEDAD %

LIMITES DE ATTERBERG

PROFUNDIDAD (m)

MUESTRA SUCS AASHTO % FINOS 0.1´´ 0.2´´MAXIMA DENSIDAD

gr/cm³

OPTIMA HUMEDAD

%LL% IP %

C-1 0.00-0.30 M -1 SC A-6(4) 46.00 - 29.1 - - - - 31.71 16.01

0.30-0.80 M -2 SC A-4(1) 42.00 - 25.54 - - - - 29.61 9.59

C-2 0.00-0.80 M -1 CL A-6(7) 52.00 - 36.30 - - - - 39.94 20.03

0.80-1.20 M-2 SC A-7 45.00 - 35.76 - - - - 43.33 21.09

1.20-2.20 M -3 SC A-6(1) 39.00 - 30.13 - - - - 24.75 11.05

C-3 0.00-0.10 M -1 SM A-2-4(0) 18.00 - 29.54 - - - - NP NP

0.10-0.30 M -2 SM A-2-4(0) 16.00 - 25.69 - - - - NP NP

0.30-0.50 M -3 SM A-4(0) 37.00 - 26.87 - - - - NP NP

C-4 0.00-0.50 M -1 SC A-6(6) 49.00 - 26.30 18.40 16.54 1.903 13.30 35.45 17.80

0.60-1.40 M -2 SC A-6(3) 47.00 - 25.13 - - - - 29.25 11.98

1.40-2.20 M -3 SM A-2-4(0) 34.00 - 19.76 - - - - NP NP

2.20-3.00 M -4 GP A-1A(0) 10.00 - 12.39 - - - - NP NP

C-5 0.00-1.00 M -1 SC A-6(3) 40.00 - 22.03 18.06 18.22 1.918 14.21 37.42 17.62

1.00-3.20 M -2 CL A-6(8) 53.00 - 31.25 - - - - 36.95 20.15

CONTENIDO DE HUMEDAD

%

PROCTOR MODIFICADOCBR

CALICATA PROFUNDIDAD (m)

CLASIFICACIÓN SEGÚNLIMITES DE ATTERBERGPESO

ESPECIFICO Gs

COMPRESION NO CONFINADA

MUESTRA SUCS AASHTO % FINOS qu(kg/cm2)

C-4 1.50 M -2 CL A-6(9) 61.00 3.50

C-5 1.00 M -2 SC A-4(3) 50.00 2.48

B-16 0.70 M -6 CL A-4-(4) 55.00 2.50

CALICATA PROFUNDIDAD (m)

CLASIFICACIÓN

CONTENIDO DE

C(max) (kg/cm2)

φ (max) (º)

C(residual) (kg/cm2)

φ (residual) (º)

HUMEDAD (%)

DENSIDAD HUMEDA gr/cm³

DENSIDAD SECA gr/cm³

LL% IP %

0.200 7.2 0.200 6.2 28.93 18.170 14.12 39.47 16.35

0.300 19.4 0.150 22.7 25.41 19.030 15.36 27.44 9.78

0.070 11.7 0.100 6.6 27.04 18.680 14.86 28.92 9.14

CORTE DIRECTO PESO UNITARIOLIMITES DE ATTERBERG

C - 2

S P T - 2

C - 5

S C

S C

S C

C L

C L

C L

C L

S C

S C

C L

G R A V A

Factores de Seguridad Mínimos para el Análisis de Estabilidad en Presas de Tierra

(US Corps of Engineers )

Condición Talud Aguas Arriba

Talud Aguas Abajo

Al final de la construcción para presas de más de 15 m

1.3 1.4

1.3 1.4

Infiltración Constante -- 1.5

Desembalse Rápido 1.5 --

IV) Sismo 1.0 1.0

V) Post Sismo 1.1<FS<1.2

Parámetros de los Materiales del Talud Natural

ZONA MATERIAL (SUCS)

FRICCION (φº)

COHESIÓN C(T/m2)

PESO UNITARIO γ (T/m3)

1 SC 14 0 1.55

2 CL 20 0 1.65

3 SC 20 0 1.7

4 GC-GM 35 0 2.1

Parámetros Efectivos

0.995

SC

CL

SC

GC

ANALISIS ESTATICOFS = 0.995

El análisis de estabilidad de taludes fue realizado por el método de Bishop.

0.837

SC

CL

SC

GC

ANALISIS PSEUDO ESTATICOSismo a = 0.1gFS = 0.837

SOLUCION PARA LA ESTABILIZACISOLUCION PARA LA ESTABILIZACIÓÓN DEL TALUDN DEL TALUD

Contención uso de Gaviones tipo Terramesh

SISTEMA TERRAMESH

-El Sistema Terramesh está conformado por un muro de gravedad (tipo gavión) y un refuerzo del suelo adyacente.

-Geotextil No Tejido-Mallas de alambre revestidos con PVC-Relleno del paramento del Sistema Terramesh- Material de Relleno Seleccionado

1er. CONGRESO NACIONAL DE GEOSINTETICOS

REFORZAMIENTO DE LA CIMENTACION CON GEOMALLA DE PRESAS DE RELAVES SOBRE

MATERIALES LICUABLES

ABEL ORDOÑEZ, Ing. Civil, ABEL ORDOÑEZ, Ing. Civil, M.ScM.Sc. . Doctorado en Ing. GeotécnicaDoctorado en Ing. Geotécnica

•• La presa de material de préstamo tiene una altura La presa de material de préstamo tiene una altura de 26m y un talud 2.5de 26m y un talud 2.5--1V. 1V.

•• El proyecto corresponde a la sobreEl proyecto corresponde a la sobre--elevación de la elevación de la presa de relaves con la construcción de un dique presa de relaves con la construcción de un dique secundario de 6m de altura. secundario de 6m de altura.

•• El dique secundario consideró un retiro horizontal de El dique secundario consideró un retiro horizontal de 10 m. de la cresta del dique principal.10 m. de la cresta del dique principal.

•• Para construir el dique secundario se mejoraron las Para construir el dique secundario se mejoraron las condiciones de cimentación con la colocación de condiciones de cimentación con la colocación de una capa de enrocamiento reforzado con una capa de enrocamiento reforzado con geomallasgeomallas..

• El proyecto cumplió los dispositivos ambientales de la DGAA del MEM.

GENERALIDADES

Fig. 1 Esquema de la sobre-elevación de la presa de relaves

Dique Secundario Relave Grueso H=6m

Separación Horizontal10 m

Cota 4570

Relave Depositado por Segregación

Dique Principal

Roca Basal

El CISMID-UNI realizó un ensayo de CPT hasta una profundidad de 12 m . El CPT es un ensayo continuo, rápido y de bajo costo.

El Prof. Ishihara de la Univ. de Tokyo, utilizó el CPT en 1990, en evaluaciones del comportamiento de presas de relaves que han sufrido licuación, utilizando la resistencia por punta, qc.

Actualmente, en los EEUU se están utilizando ensayos de CPT para evaluar el potencial de licuación.

INVESTIGACIONES GEOTECNICASINVESTIGACIONES GEOTECNICAS

CONO HOLANDESMECANICO

CORRELACIONES PARA ARCILLAS BLANDAS

• El valor qc es utilizado directamente en análisis y diseño.

• su es obtenido a partir de (Bowles, 97):su = (qc-po)/Nk

donde:

po : presión de “tapada”, γzNk : 13 + 5.5 IP/50 (+/- 2)

CORRELACIONES PARA ARENAS

• Densidad Relativa, DR para depósitos de arenas n.c. (Ko=0.45) y o.c. (Bowles, 1997):

DR = 1/2.38 ln[ qc/(248 σ,ho

0.55)]

qc, σ,ho en kPa

CUADRO 1: PARAMETROS OBTENIDOS PARA LOS ANALISIS DE ESTABILIDAD

2°0.1 (5.7°)0.200.200.64(arena limosa, Nc =70)

03540-50SM8.5-12

2°0.1 (5.7°)0.200.15(arenas limpias)

0.20(limos, Nc =15)

0.2502-4ML6.5-8.5

2°0.1 (5.7°)0.150.200.36(arena limosa, Nc =70)

0.03325SM3-6.5

2°0.1 (5.7°)0.150.150.23(limos, Nc =15)

0.15252-5SM y ML

0-3

φr(utilizado)

su/σ´v (φr)(***)

su(utilizado)(kg/cm2)

su (**)(kg/cm2)

su = qc/Nc (*)(kg/cm2)

c(Kgcm2)

φ(o)

qc(kg/cm2)

MaterialProf.(m)

(*) Ishihara, K (1990) (**) Seed and Harder, 1990 (***) Stark and Mesri, 1992

PRESA SAN FERNANDO – FALLAMIENTO POR LICUACION, 1971

ESQUEMAS DE FALLAMIENTO POR

LICUACION

Fig. 3 Comportamiento Dinámico de Diques de Fig. 3 Comportamiento Dinámico de Diques de Arenas sobre Cimentación Licuable, Arenas sobre Cimentación Licuable, AdalierAdalier 19981998

Fig. 2 Refuerzo de la Cimentación del Dique Secundario

Relave a Depositar

Cresta del Dique SecundarioB=35m

Separación Horizontal 10 m

Relleno Granular con 02 capas de GeomallasTENSAR BX 1200

Relave Depositado por Segregación

DETERMINACION DE LA CARGA DE FALLA DE LA GEOMALLA

qo=γh

qo=γh

Lo T

T

T=γhLo

Fig. 4 Fallamiento de Tipo General y Local

Dique Secundario Relave Grueso H=6m

Separación Horizontal10 m

Cota 4570

Falla LocalFalla General

Roca Basal

FS estático > 1.50FS post-sismo > 1.20

• La construcción progresiva del dique se realizó en 04 etapas, el dique fue terminado y el 80% del volumen de relaves depositados. No se han presentado problemas de hundimientos hasta la fecha.

• Durante la construcción del enrocado se usó equipo mecánico liviano.

• Los proyectos de sobre-elevación de presas de relaves sujetos a licuación consideran análisis de estabilidad post-sismo, también se deben considerar los asentamientos debido al proceso de licuación.

CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

INGENIERIA GEOTECNICAINGENIERIA GEOTECNICAESTUDIO DE DESLIZAMIENTOSESTUDIO DE DESLIZAMIENTOSCARRETERA TARAPOTOCARRETERA TARAPOTO--RIOJARIOJA

TRAMO I Y IITRAMO I Y II

M.Sc. Ing. ABEL ORDOÑEZ HUAMANDOCTORADO EN ING. GEOTECNICA

1. FACTORES QUE INFLUYERON EN LOS 1. FACTORES QUE INFLUYERON EN LOS PROBLEMAS DE ESTABILIDADPROBLEMAS DE ESTABILIDAD

GEOLOGICOS: PRESENCIA DE ROCAS SENSIBLESPRESENCIA DE ROCAS SENSIBLESAL HUMEDECIMIENTO. AL HUMEDECIMIENTO.

CLIMATICOS: LLUVIAS EXCEPCIONALESLLUVIAS EXCEPCIONALES COMO EL FENOMENO DEL NIÑO.

OTROS: DEFICIENCIA O AUSENCIA DE OBRAS DEFICIENCIA O AUSENCIA DE OBRAS DRENAJES.DRENAJES.

2. GEOLOGIA2. GEOLOGIA

EN El AREA EN ESTUDIO SE PRESENTAN LAS FORMACIONES SEDIMENTARIASFORMACIONES SEDIMENTARIAS CHAMBIRA, YAHUARANGO, CHONTA Y POZO. (VER PLANO GEOLOGICO)

LOS ESTRATOS SEDIMENTARIOS LO COMPONEN BASICAMENTE INTERCALACIONES DE ROCAS LUTITAS INTERCALACIONES DE ROCAS LUTITAS Y LIMOLITAS CON CAPAS DE ROCAS ARENISCASY LIMOLITAS CON CAPAS DE ROCAS ARENISCAS..

TAMBIEN SE PRESENTAN EN ALGUNOS SECTORES CRITICOS DEPOSITOS DE DESLIZAMIENTODEPOSITOS DE DESLIZAMIENTO DE VARIOS METROS DE ESPESOR COMPUESTOS POR SUELOS ARCILLOSOS CON BLOQUES DE ROCAS ARENISCAS.

3. CARACTERISTICAS DE LOS DESLIZAMIENTOS3. CARACTERISTICAS DE LOS DESLIZAMIENTOS

LOS DESLIZAMIENTOS OCURRIDOS ESTAN ASOCIADOS PRINCIPALMENTE A LA PRESENCIA DE ROCAS LUTITAS PRESENCIA DE ROCAS LUTITAS Y LIMOLITAS SUSCEPTIBLES DE PERDER RESISTENCIA Y LIMOLITAS SUSCEPTIBLES DE PERDER RESISTENCIA CON EL HUMEDECIMIENTO.CON EL HUMEDECIMIENTO.

PRESENCIA DE DEPOSITOS DE DESLIZAMIENTOS DESLIZAMIENTOS ANTIGUOS QUE SE HAN ACTIVADO (DESLIZADO) POR ANTIGUOS QUE SE HAN ACTIVADO (DESLIZADO) POR UBICARSE SOBRE CONTACTOS CON ROCAS LUTITASUBICARSE SOBRE CONTACTOS CON ROCAS LUTITAS.

4.4. INVESTIGACIONES GEOTECNICASINVESTIGACIONES GEOTECNICAS

ENSAYOS DE REFRACCION SISMICAREFRACCION SISMICA (CISMID-UNI, LINEAS LONGITUDINALES Y SECCIONES TRANSVERSALES)

EXCAVACION DE CALICATASCALICATAS Y EXTRACCION DE MUESTRAS MUESTRAS ALTERADAS E INALTERADAS

PERFORACIONES DIAMANTINAPERFORACIONES DIAMANTINA Y ENSAYOS IN SITU DES.P.T.S.P.T. (BOART LONGYEAR BK-51, MCA PERFORACIONES)

ENSAYOS STANDARD Y ESPECIALES DE LABORATORIOENSAYOS STANDARD Y ESPECIALES DE LABORATORIO:TRIAXIALES UU Y PERMEABILIDAD (CISMID-UNI)

Caso

SUCS

LL

IP

Densidad Seca (gr/cm3)

Humedad (%)

Ensayo

c (kg/cm2)

φ (°)

Km 22+420 a 22+700 CL 38 22 1.92 7.63 Triaxial UU 0.60 41.3 Km 24+180 a 24+360 CL 31 18 1.84 12.81 Triaxial UU 0.45 15.3

CL 34 19 1.71 17.21 Triaxial UU 0.56 4.0 Km 24+460 a 25+050 CL 43 23 1.77 17.41 Permeab.

CL 43 23 1.75 19.31 Triaxial UU 0.60 6.0 CL 35 18 1.91 13.97 Permeb. CL 35 18 1.80 17.16 Triaxial UU 0.38 5.8

Km 29+450 a 29+700 CL 30 15 1.89 13.99 Triaxial UU 0.36 3.0 CL 31 16 1.87 13.66 Triaxial UU 0.35 3.5

Km 35+300 a 35+500 CH 52 39 Permeab. CH 52 39 1.74 18.87 Triaxial UU 0.56 0.9

Km 35+715 a 35+870 CH 66 46 1.65 21.95 Triaxial UU 0.54 3.3 CH 66 46 1.65 20.14 Permeab.

Km 54+780 a 54+880 CL 49 19 1.68 12.70 Permeab. CL 49 19 1.63 14.89 Triaxial UU 1.60 20.2

Km 55+800 a 56+300 CH 65 38 1.44 30.53 Triaxial UU 0.26 5.3 CH 56 28 1.24 43.20 Triaxial UU 0.19 2.9 CH 57 32 1.59 22.23 Triaxial UU 0.67 6.1

RESULTADOS DE ENSAYOS ESPECIALESRESULTADOS DE ENSAYOS ESPECIALES

CASO PERF. LONG.(m) TOTAL (m) UBICACION

No. 2: 22+420 a 22+700 PK 2-1 12.00 42.50 22+435 lado derecho PK 2-2 10.50 22+490 lado derecho PK 2-3 20.00 22+435 talud superior

No. 3: 24+180 a 24+360 PK 3-1 12.00 39.00 24+280 lado derecho PK 3-2 10.50 24+280 lado izquierdo PK 3-3 16.50 24+240 lado izquierdo

No. 4: 24+680 a25+050 PK 4-1 13.50 25.50 24+820 lado izquierdo PK 4-2 12.00 24+890 lado izquierdo

No. 5: 27+035 a 27+150 PK 5-1 9.00 18.00 27+040 lado izquierdo PK 5-2 9.00 27+085 lado izquierdo

No. 6: 29+450 a 29+700 PK 6-1 12.00 48.50 29+630 lado izquierdo PK 6-2 10.00 29+565 lado izquierdo PK 6-3 10.00 29+455 lado izquierdo PK 6-4 16.50 29+760 lado izquierdo

No. 7: 35+300 a 35+500 PK 7-1 15.00 46.00 35+470 lado izquierdo PK 7-2 11.00 35+430 lado izquierdo PK 7-3 20.00 35+455 talud superior

No. 8: 35+715 a 35+870 PK 8-1 12.00 30.00 35+730 lado izquierdo PK 8-2 18.00 35+730 talud superior

No. 10: 46+270 a 46+300 PK 10-1 15.00 15.00 46+290 lado derecho

No. 11: 54+780 a 54+880 PK 11-1 15.00 30.00 54+840 eje

PK 11-2 15.00 54+835 lado izquierdo a 35m

No. 12: 55+800 a 56+300 PK 12-1 13.50 57.50 55+995 lado derecho

PK 12-2 13.50 56+038 lado derecho PK 12-3 15.50 56+120 lado derecho PK 12-4 15.00 56+050 lado derecho

Metraje Total de Perforaciones 352.00 m

PERFORACIONES PERFORACIONES REALIZADASREALIZADAS

5.5. METODOLOGIA DE ESTUDIO DE ESTABILIDADMETODOLOGIA DE ESTUDIO DE ESTABILIDAD

PERFIL ESTRATIGRAFICO

ANTECEDENTES DE FALLAMIENTOS

MECANISMO DE FALLAMIENTO

RETROANALSIS DE DESLIZAMIENTOS OBSERVADOS

ALTERNATIVAS DE ESTABILIZACION

SOLUCION RECOMENDADA SUSTENTADA EN ANALISIS DE ESTABILIDAD ESTATICO (FSmin=1.5) y SEUDO-ESTATICO (FSmin=1.0)

RESISTENCIA CORTANTE CON LA RESISTENCIA CORTANTE CON LA PROFUNDIDAD DE SUELOS ARCILLOSOSPROFUNDIDAD DE SUELOS ARCILLOSOS

Geologia para Ingenieros, Blyht y De Freitas, 1989

Estabilidad de Taludes en Suelos Residuales, Deere y Patton, 1971

PERFIL TIPICO EN LUTITASPERFIL TIPICO EN LUTITAS

CARACTERISTICAS DEL PERFIL EN LUTITASCARACTERISTICAS DEL PERFIL EN LUTITAS(DEERE Y PATTON, 1971)(DEERE Y PATTON, 1971)

ES COMUN QUE LA CAPA DE SUELOS ARCILLOSO (RESIDUAL) CAPA DE SUELOS ARCILLOSO (RESIDUAL) SEA DELGADASEA DELGADA

LA RESISTENCIA DEL PERFIL (A LA METEORIZACION LA RESISTENCIA DEL PERFIL (A LA METEORIZACION QUIMICA)QUIMICA) SE DEBE A QUE LOS MINERALES DE LUTITAS, PROCEDEN DE LA METEOTIZACION PREVIA DE LAS ROCAS.

LAS GRIETAS Y FISURASGRIETAS Y FISURAS SE ABREN DEBIDO A LA RELAJACION DE ESFUERZOS DESENCADENANDO PROCESOS DE PROCESOS DE METEORIZACION MECANICA.METEORIZACION MECANICA.

LA FORMA MAS TIPICA DE RUPTURA DE LADERAS EN LA FORMA MAS TIPICA DE RUPTURA DE LADERAS EN LUTITAS ES EL DESLIZAMIENTO POCO PROFUNDO.LUTITAS ES EL DESLIZAMIENTO POCO PROFUNDO.

LOS DESLIZAMIENTOS ESTAN ASOCIADOS BASICAMENTE POR CONSIDERACIONES DE PRESIONES DE PORO LOCALIZADOS.CONSIDERACIONES DE PRESIONES DE PORO LOCALIZADOS.

ES COMUN QUE LOS DESLIZAMIENTOS SEAN PROGRESIVOS PROGRESIVOS O SUCESIVOS.O SUCESIVOS.

Roca areniscaLutita dura

Roca arenisca poco fracturada

Vp=2070 m/s

Vp=830 m/s

Vp=300 m/s

Vp=785 m/s

Vp=2650 m/s

Vp=405 m/s

SPTN =11

SPTN =16-25

SPTN >85Roca arenisca

N >100SPT

Roca arenisca y Lutita Alterada y Fracturada

Rio Mayo

Intercalaciones de Roca Arenisca de 2.5-3 m. de espesor

FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesor

de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesorCapas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:

suelo arcilloso con bloques de arenisca DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:

FORMACION CHAMBIRA:

CARACTERISTICAS DEL PERFIL ESTRATIGRAFICOCARACTERISTICAS DEL PERFIL ESTRATIGRAFICO

CASO 1: KM 22+420 A 22+700CASO 1: KM 22+420 A 22+700

ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE DESLIZAMIENTO ACTIVODESLIZAMIENTO ACTIVO DEL TALUD SUPERIOR CON DAÑO PERMANENTE EN LA CUNETA DE LA PLATAFORMA.

OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:TALUD SUPERIOR CON PENDIENTE DE 30o.

GRIETAS Y DESTRUCCION DE LA CUNETAGRIETAS Y DESTRUCCION DE LA CUNETA DE CORONAMIENTO DEL TALUD SUPERIOR ENTRE LA PROGRESIVA 22+400 Y 22+500.22+400 Y 22+500.PEQUEÑAS GRIETAS SUPERFICIALES PEQUEÑAS GRIETAS SUPERFICIALES SE PRESENTARON EN EL TALUD SUPERIOR ENTRE LAS PROGRESIVAS 22+520 A 22+66022+520 A 22+660 SIN COMPROMETER LA CUNETA DE CORONACION. TALUD INFERIOR SIN EVIDENCIAS DE MOVIMIENTO, EXISTE UNA CASA SIN DAÑO ALGUNO.

RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO DE 12m DE ESPESOR Y 80m DE LONGITUD SOBRE LUTITA (FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTO).FALLAMIENTO POR CONTACTO DEBILFALLAMIENTO POR CONTACTO DEBIL Y REGRESIVO.RETROANALISIS ARROJA FRICCION RESIDUAL DE 18 FRICCION RESIDUAL DE 18 -- 19.519.5o.o.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:CORTE DEBIDO AL TAMAÑO DE LA MASA INESTABLE.CORTE DEBIDO AL TAMAÑO DE LA MASA INESTABLE.OBRA DE CONTENCIONOBRA DE CONTENCION CONCON CIMENTACION PROFUNDACIMENTACION PROFUNDADEBIDO A INESTABILIDAD POR DESPLAZAMIENTO LATERAL.

SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:CORTE CON BANQUETAS DE INCLINACION 3:1 Y 4:1 (18BANQUETAS DE INCLINACION 3:1 Y 4:1 (18--1414oo) Y ) Y REVEGETACION CON BIOMAMTA EN EL AREA DE CORTE.REVEGETACION CON BIOMAMTA EN EL AREA DE CORTE.REVEGETACION CON BIOMANTA EN EL TALUD SUPERIOR ENTRE LAS PROGRESIVAS 22+520 A 22+660.

PK2-3

PK2-1

C-6

Suelo arcilloso conbloques de arenisca

N =30-40SPT

N >100SPT

N =35SPT

N >100SPT

UU: Cu=0.60 kg/cm2Ou=41.3o

Vp=370 m/s

Vp=840 m/s

Vp=1250 m/sde arenisca fracturadaLutita dura con estratificaciones

Lutita dura con estratificacionesde arenisca muy fracturada

RETROANALISIS

Cr=0.0FS=1.0

Or=18.0o

Or=19.5Cr=0.0FS=1.0

RETROANALISIS

o

Or=18.3Cr=0.0FS=1.0

RETROANALISIS

o

CorteTalud 3:1

5 m

5 m

CorteTalud 4:1

DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO: suelo arcilloso con bloques de arenisca

FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 1.5-3.5 m de espesor

de capas de Areniscas fracturadas de 1.5-3.5 m de espesorCapas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA:

FORMACION CHAMBIRA: Intercalaciones de Roca Arenisca de 1.5-3.5 m. de espesor

5 m

ANALISISFS Estatico=1.64

FS Seudoestatico=1.02

ANALISIS

FS Seudoestatico=1.04FS Estatico=1.62

18º

14º

CASO 1: KM 22+420 A 22+700CASO 1: KM 22+420 A 22+700

CASO 2: KM 24+180 A 24+360CASO 2: KM 24+180 A 24+360

ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMAASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA

OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA SEMICIRCULAR. PRESENCIA DE BOFEDAL (MAL DRENAJE) JUNTO A LA BOFEDAL (MAL DRENAJE) JUNTO A LA ALCANTARILLA SUPERFICIAL.ALCANTARILLA SUPERFICIAL.PEQUEÑAS Y MULTIPLES GRIETAS EN EL TALUD SUPERIOR DE 25o, SIN EMBARGO LA CUNETA DE CORONAMIENTO CUNETA DE CORONAMIENTO ESTA EN BUEN ESTADO. ESTA EN BUEN ESTADO.

RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO CONTRARIO AL BUZAMIENTO CONTRARIO AL DESLIZAMIENTODESLIZAMIENTO.RETROANALISIS ARROJA Su = 0.29Su = 0.29––0.34 kg/cm0.34 kg/cm22. . RESISTENCIA A LA PENETRACION NNSPTSPT ENTRE 8ENTRE 8--33 33 COMPATIBLE CON TRIAXIAL UU (cCOMPATIBLE CON TRIAXIAL UU (cuu=0.50kg/cm=0.50kg/cm22 y y φφuu=5=5oo) ) HUMEDECIMIENTO ESTA REDUCIENDO LA RESISTENCIA EN EL TALUD INFERIOR.GRIETAS DEL TALUD SUPERIOR ASOCIADA A HUMEDECIMIENTO SUPERFICIAL.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ANULAR EL BOFEDAL.ANULAR EL BOFEDAL.COLOCACION DE DREN FRANCESDREN FRANCES.OBRAS DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A LA SATURACION ACTUAL.

SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:DREN FRANCES HASTA 6m DE PROFUNDIDAD.DREN FRANCES HASTA 6m DE PROFUNDIDAD.TRATAMIENTO DE GRIETAS DEL TALUD SUPERIOR.

PK3-1PK3-2PK3-3

C-4C-5

Lutita muy alteradacon areniscas

Lutita poco alterada

Vp=790 m/s

Vp=1995 m/s

Vp=300 m/s

Vp=750 m/s

Vp=2060 m/s

N =6-16SPT

N >100SPTN >70SPT

oOu=15.3UU: Cu=0.45 kg/cm2UU: Cu=0.56 kg/cm2

Ou=4.0o

RETROANALISISFS=1.0

Su=0.29 kg/cm2Ou=0

RETROANALISISFS=1.0

Su=0.34 kg/cm2Ou=0

SPTN =79-85N =8-11-32

SPT

N >100SPT

N >100SPT

N =8-10-33SPT

Lutita muy alteradacon areniscas

Relleno Granular


FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 3-8m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 1.8-5 m de espesor

de capas de Areniscas fracturadas de 1.8-5 m de espesorCapas de Lutitas 3-8m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:


FORMACION CHAMBIRA:

FORMACION CHAMBIRA: Intercalaciones de Roca Arenisca de perforacion proxima

FS=1.10Su=0.20 kg/cm2

Cu=0.50 kg/cm2

ANALISIS (DRENAJE)FS Estatico=2.14

Ou=5º


FS Estatico=1.75ANALISIS (DRENAJE)



Cu=0.50 kg/cm2

ANALISIS

Ou=5º

ANALISIS C. EXTREMA

CASO 2: KM 24+180 A 24+360CASO 2: KM 24+180 A 24+360

CASO 3: KM 24+680 A 25+050CASO 3: KM 24+680 A 25+050

ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMAASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMADESLIZAMIENTOS DE PEQUEÑA MAGNITUD QUE INVADEN LA VIA.

OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA SEMICIRCULARSEMICIRCULAR.PRESENCIA DE CRUCES DE AGUA EN MAL ESTADOCRUCES DE AGUA EN MAL ESTADOMEDIANTE BADEN Y ALCANTARILLA. PEQUEÑAS GRIETAS EN EL TALUD SUPERIOR ENTRE LAS PROGRESIVAS 24+900 Y 24+970, SIN EMBARGO, LA CUNETA CUNETA DE CORONAMIENTO A LO LARGO DEL TRAMO ESTA EN DE CORONAMIENTO A LO LARGO DEL TRAMO ESTA EN BUEN ESTADO. BUEN ESTADO.

RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL BUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTODESLIZAMIENTO. RESISTENCIA A LA PENETRACION NNSPTSPT ENTRE 11ENTRE 11--2525RETROANALISIS DEL TALUD INFERIOR ARROJA RESISTENCIA RESISTENCIA NO DRENADA, Su = 0.21 NO DRENADA, Su = 0.21 kgkg/cm/cm22, VALOR MUCHO MENOR AL QUE , VALOR MUCHO MENOR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU. ARROJA EL TRIAXIAL UU.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:CORTE DEL TALUD INFERIOR PUEDE GENERAR INESTABILIDAD DE TALUD SUPERIOR.OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE. CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE.

SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON CAPACIDAD PARA SOPORTAR POTENCIAL INESTABILIDAD DEL TALUD SUPERIOR.REVEGETACION CON BIOMANTA EN ZONAS CON GRIETAS DEL TALUD SUPERIOR 24+900 24+970.

PK4-1 C-6C-7

Roca arenisca

Arenisca y

Lutita dura

Roca arenisca poco fracturada

Vp=2070 m/s

Vp=830 m/s

Vp=300 m/s

Vp=785 m/s

Vp=2650 m/s

SPTN =11

SPTN =16-25

SPTN >85

Ou=6.0oUU: Cu=0.60 kg/cm2UU: Cu=0.38 kg/cm2

Ou=5.8o

Ou=0Su=0.21 kg/cm2

RETROANALISISFS=1.0 Pantalla

Pila

Lutitas

Roca areniscaN >100

SPT

Roca arenisca y Lutita Alterada y Fracturada


FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesor

de capas de Areniscas fracturadas de 2.5-3 m de espesorCapas de Lutitas 2-3 m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:


FORMACION CHAMBIRA:

FS Estatico=2.44

FS Estatico=1.58FS Seudoestatico=1.18ANALISIS CON PILA

ANALISIS SIN PILAFS Estatico=1.28

CASO 3: KM 24+680 A 25+050CASO 3: KM 24+680 A 25+050

progresiva largo de pila (m)

altura de pantalla

(m)

espaciamiento de pila (m)

24+680 a 24+750 - - - 24+750 a 24+800 12 3.5 8 24+800 a 24+870 12 3.5 6 24+870 a 24+970 14 3.5 6 24+970 a 25+050 - - -

CASO 3: PANTALLAS Y PILAS DE 60 ton.CASO 3: PANTALLAS Y PILAS DE 60 ton.

CASO 4: KM 27+035 A 27+150CASO 4: KM 27+035 A 27+150

ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:ASENTAMIENTO Y DESLIZAMIENTO SUPERIFICAL DE PLATAFORMA.DESLIZAMIENTO DE BLOQUES DE ROCAS DEL TALUD SUPERIOR DE 35o.

OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:AFLORAMIENTO Y DESLIZAMIENTOS DE ESTRATOS AFLORAMIENTO Y DESLIZAMIENTOS DE ESTRATOS SUPERFICIALES DE ROCAS ARENISCASSUPERFICIALES DE ROCAS ARENISCAS CON INTERCALACIONES DE CAPAS MUY DELGADAS DE LIMOLITAS.

RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:ESTRATO DE ARENISCA DE 7m DE ESPESOR DE LA FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTOBUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTO.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:APROVECHAR EL AFLORAMIENTO DE ARENISCA PARA COLOCACION DE PERNOS DE SOSTENIMIENTO EN EL TALUD SUPERIOR E INFERIOR.DESPLAZAMIENTO DEL TRAZO EN 6m HACIA EL TALUD SUPERIOR MEDIANTE CORTE.OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA EN EL TALUD INFERIOR.

SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:DESPLAZAMIENTO DEL EJE DE VIA EN 6m MEDIANTE CORTE.DESPLAZAMIENTO DEL EJE DE VIA EN 6m MEDIANTE CORTE.LIMPIEZA DE SUELO DE COBERTURA.COLOCACIONDE PERNOS DE SOSTENIMIENTO COLOCACIONDE PERNOS DE SOSTENIMIENTO DE 3 TON. DE 5m DE 3 TON. DE 5m DE LONGITUD Y ESPACIADOS CADA 2 m.DE LONGITUD Y ESPACIADOS CADA 2 m. EN EL TALUD EN EL TALUD INFERIOR Y SUPERIOR. INFERIOR Y SUPERIOR.

PK5-2

Roca arenisca

Relleno granular

Lutita dura

Roca arenisca

N =18SPT

C-4

C-5

Vp=300 m/s

Vp=1250 m/s

Vp=2715 m/sVp=250 m/s

Vp=805 m/s

Vp=2465 m/s

Roca arenisca

Roca arenisca

N >100SPT

N >100SPT

Pernos de Sostenimiento

Pernos de Sostenimiento

FORMACION CHAMBIRA:


FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 1-1.5m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesor

de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesorCapas de Lutitas 1-1.5m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA:

Intercalaciones de Roca Arenisca de 5 m. de espesor

FS seudoestatico=1.2Fperno = 3.0 tn

ANALISIS

Su=0.15 kg/cm2

RETROANALISISFS=1.0

FS estatico=1.5

CASO 4 : KM 27+035 A 27+150CASO 4 : KM 27+035 A 27+150

CASO 5: KM 29+450 A 29+700CASO 5: KM 29+450 A 29+700

ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA.ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA.PROBLEMA DE ESTABILIDAD SIMILAR AL CASO 3.PROBLEMA DE ESTABILIDAD SIMILAR AL CASO 3.

OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA ASENTAMIENTOS EN LA PLATAFORMA DE FORMA SEMICIRCULARSEMICIRCULAR EN VARIOS SUB-TRAMOS. PRESENCIA DE CRUCES DE AGUA EN MAL ESTADO.CRUCES DE AGUA EN MAL ESTADO.CUNETA DE CORONAMIENTO A LO LARGO DEL TRAMO CUNETA DE CORONAMIENTO A LO LARGO DEL TRAMO ESTA EN BUEN ESTADO. ESTA EN BUEN ESTADO.

RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO SOBRE LUTITAS DE LA FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO BUZAMIENTO FAVORABLE/DESFAVORABLE AL DESLIZAMIENTOFAVORABLE/DESFAVORABLE AL DESLIZAMIENTO. RESISTENCIA A LA PENETRACION NNSPTSPT DE 21 Y MAYOR DE 30DE 21 Y MAYOR DE 30RETROANALISIS DEL TALUD INFERIOR ARROJA ssuu= 0.20 = 0.20 kgkg/cm/cm22, , VALOR MUCHO MENOR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU Y LA VALOR MUCHO MENOR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU Y LA RESISTENCIA A LA PENETRACION. RESISTENCIA A LA PENETRACION.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:CORTE DEL TALUD INFERIOR PUEDE GENERAR INESTABILIDAD DE TALUD SUPERIOR.OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE.CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE.

SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON CAPACIDAD PARA SOPORTAR POTENCIAL INESTABILIDAD DEL TALUD SUPERIOR.

UU: Cu=0.36 kg/cm2Ou=3o

PK6-2

LutitaR. Arenisca

Lutita

SPTN =21

N >100SPT

SPTN =75

Roca arenisca con alguna presencia de lutita

C-8

C-7

Ou=3.5UU: Cu=0.35 kg/cm2

o

Su=0.20 kg/cm2

RETROANALISISFS=1.0

Ou=0

Vp=280 m/s

Vp=750 m/s

Vp=1200 m/s

Pila

Pantalla

R. AreniscaSPTN >100

FORMACION CHAMBIRA:


FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:

FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA:


de capas de Areniscas fracturadas de 0.5-2 m de espesorCapas de Lutitas 1-3 m. de espesor con intercalaciones

de capas de Areniscas fracturadas de 0.5-2 m de espesorCapas de Lutitas 1-3 m. de espesor con intercalaciones

ANALISIS CON PILAFS estatico=1.25

ANALISIS ACTUALFS estatico=1.21


FS seudoestatico=1.07

CASO 5: KM 29+450 A 29+700CASO 5: KM 29+450 A 29+700


altura de pantalla

(m)


29+460 a 29+520 - - - 29+520 a 29+600 10 2.0 8 29+600 a 29+660 12 3.5 6 29+660 a 29+730 - - - 29+730 a 29+780 10 3 6

CASO 5: PANTALLAS Y PILAS 40 ton.CASO 5: PANTALLAS Y PILAS 40 ton.

CASO 6: KM 35+300 A 35+500CASO 6: KM 35+300 A 35+500

ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE DESLIZAMIENTO ACTIVODESLIZAMIENTO ACTIVO DEL TALUD SUPERIOR CON DESPLAZAMIENTO PERMANENTE.

OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:TALUD SUPERIOR CON PENDIENTE DE 18o.

DESLIZAMIENTO SUPERFICIAL DE 4DESLIZAMIENTO SUPERFICIAL DE 4--12m DE ESPESOR Y 12m DE ESPESOR Y 90m DE FONDO.90m DE FONDO.FALLAMIENTO ACTIVADO CON EL CORTE DEL PIE DE TALUD.

RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO CON INTERFASE DE SUELOS ARCILLOSOS BLANDOS. (LUTITAS DE LA FORMACION (LUTITAS DE LA FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO CONTRARIO AL CHAMBIRA CON BUZAMIENTO CONTRARIO AL DESLIZAMIENTO).DESLIZAMIENTO).RETROANALISIS ARROJA ssuu= 0.13 = 0.13 –– 0.21 kg/cm0.21 kg/cm22. .

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:CORTE DEBIDO AL TAMAÑO DE LA MASA INESTABLE.CORTE DEBIDO AL TAMAÑO DE LA MASA INESTABLE.OBRA DE CONTENCIONOBRA DE CONTENCION CONCON CIMENTACION PROFUNDACIMENTACION PROFUNDADEBIDO A INESTABILIDAD POR DESPLAZAMIENTO LATERAL.

SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:CORTE CON BANQUETAS DE INCLINACION 4:1 (14BANQUETAS DE INCLINACION 4:1 (14oo) Y ) Y REVEGETACION CON BIOMAMTA EN EL AREA DE CORTE.REVEGETACION CON BIOMAMTA EN EL AREA DE CORTE.


PK7-2

Arcilla compacta conarenas gruesas a finas

Roca arenisca fracturada

SPTN =39

N >100SPT

C-6

k=1.2 E-08 cm/s

Vp=320 m/s

Vp=1190 m/s

Vp=700 m/s

Vp=3200 m/s

Su=0.21 kg/cm2FS=1.0

RETROANALISIS

Ou=0

Ou=0

RETROANALISISFS=1.0

Su=0.17 kg/cm2

10 m

CorteTalud 4:1

PK7-3

Arcilla blandaSPTN =3-9

Arcilla con limos,arena y gravillas SPT

N =24-27Limos y gravillas

Bloque de arenisca

Limolita compactacon gravillas

Bloque de arenisca N >100SPT

RETROANALISIS

Su=0.13 kg/cm2FS=1.0

Ou=0

Intercalaciones de Roca Arenisca de 2-6 m. de espesor

FORMACION CHAMBIRA SANA:

de capas de Areniscas fracturadas de 2-6 m de espesorCapas de Lutitas 1-6 m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:


FORMACION CHAMBIRA:

FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 1-6 m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 2-6 m de espesor


ANALISIS

14º

CASO 6: KM 35+300 A 35+500CASO 6: KM 35+300 A 35+500

CASO 7: KM 35+715 A 35+870CASO 7: KM 35+715 A 35+870

ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE DESLIZAMIENTO SUPERFICIAL DEL TALUD. DESLIZAMIENTO SUPERFICIAL DEL TALUD.

OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:ZONA MUY HUMEDA DEBIDO A AUSENCIA DE OBRAS ZONA MUY HUMEDA DEBIDO A AUSENCIA DE OBRAS DRENAJE CON PRESENCIA DE CAÑA.DRENAJE CON PRESENCIA DE CAÑA.TALUD TENDIDO DE 15TALUD TENDIDO DE 15o o CON MULTIPLES GRIETASCON MULTIPLES GRIETAS DE HASTA 20 cm DE ESPESOR.

RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:SUELO SUPERFICIAL DE DESLIZAMIENTO SOBRE LUTITAS DE LA FORMACION CHAMBIRA CON BUZAMIENTO FAVORABLE AL BUZAMIENTO FAVORABLE AL DESLIZAMIENTODESLIZAMIENTO. RESISTENCIA A LA PENETRACION NNSPTSPT ENTRE 15ENTRE 15--3636RETROANALISIS DEL TALUD INFERIOR ARROJA RESISTENCIA RESISTENCIA NO DRENADA, Su = 0.10 NO DRENADA, Su = 0.10 kgkg/cm/cm22, VALOR MUCHO MENOR AL QUE , VALOR MUCHO MENOR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU. ARROJA EL TRIAXIAL UU.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ESTABILIZACION MEDIANTE CORTE DEL TALUD PUEDE GENERAR MAYOR INESTABILIDAD.OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE. CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE.

SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON CAPACIDAD PARA SOPORTAR INESTABILIDAD DEL TALUD SUPERIOR.

PK8-1

Lutita dura


PK8-2

C-1

C-2

C-7

CL

CL

Arcilla limosa

Roca arenisca

Lutita dura

Arcilla con bloques

Arcilla limosa, N =15-29SPT

N =71SPTN >100SPT

N >100SPT

N >100SPT

SPTN =18-36

Vp=310 m/s

Vp=950 m/s

Pila

Pantalla

N =32SPT

RETROANALISIS 2

Su=0.10 kg/cm2o

FS=1.0

Ou=0


FORMACION CHAMBIRA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 6-8 m de espesor

de capas de Areniscas fracturadas de 6-8 m de espesorCapas de Lutitas 3-6m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHAMBIRA INTEMPERIZADA:

Capas de arena limosa y arcilla limosa semihumedo y semicompactoDEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:

FORMACION CHAMBIRA:



CASO 7: KM 35+715 A 35+870CASO 7: KM 35+715 A 35+870


altura de pantalla

(m)


35+710 a 37+870 10 3.0 5


CASO 8: KM 46+270 A 46+300CASO 8: KM 46+270 A 46+300

ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE DESLIZAMIENTO DESLIZAMIENTO DEL TALUD INFERIOR AFECTANDO LA PLATAFORMA.

OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:DESLIZAMIENTO DE PIE DE TALUDDESLIZAMIENTO DE PIE DE TALUD ASOCIADO A INTERCALACIONES DE LUTITAS.INTERCALACIONES DE LUTITAS.DRENAJE DEFICIENTEDRENAJE DEFICIENTE DE LA PLATAFORMA SOBRE INTERCALACION DE LUTITAS. CONSTRUCCION DE MURO DE CONTENCION DE CONCRETO PARA EVITAR QUE LOS PAQUETES PARA EVITAR QUE LOS PAQUETES ARCILLOSOS INVADAN LA VIA.ARCILLOSOS INVADAN LA VIA.

RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:INTERCALACIONES CASI VERTICALESINTERCALACIONES CASI VERTICALES (60-70o) Y TRANSVERSALES DE LUTITAS Y ARENISCAS DE LA FORMACION YAHUARANGO.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:DRENAJE DE LA PLATAFORMA.DRENAJE DE LA PLATAFORMA.EVITAR EROSION DE PIE DE TALUD.EVITAR EROSION DE PIE DE TALUD.REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR.REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR.USO DE BIOMANTAS.USO DE BIOMANTAS.

SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:DRENAJE DE LA PLATAFORMA.DRENAJE DE LA PLATAFORMA.REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR.REVEGETACION DEL TALUD INFERIOR.USO DE BIOMANTAS.USO DE BIOMANTAS.

PK10-1

N =5SPTLutita alterada

Roca lutita dura


Limolita

Lutita Dura

Relleno granular

Lutita Dura N >100SPT

N =70SPT

N =85SPT

Vp=350 m/s

Vp=890 m/s

Intercalaciones de estratos de roca arenisca de 2-3 m. de espesor

FORMACION YAHUARANGO POCO INTEMPERIZADA: Estratos de roca lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones de estratos de roca areniscas fracturadas de 2-3 m de espesor

de estratos de roca areniscas fracturadas de 2-3 m de espesorEstratos de roca lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones FORMACION YAHUARANGO:


FORMACION YAHUARANGO:

CASO 8: KM 46+270 A 46+300CASO 8: KM 46+270 A 46+300

CASO 9: KM 54+780 A 54+880CASO 9: KM 54+780 A 54+880

ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE DESLIZAMIENTO DESLIZAMIENTO DEL TALUD INFERIOR.

OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:DRENAJE DEFICIENTE.DRENAJE DEFICIENTE.DESLIZAMIENTO DE MATERIALES SUELTOS DESLIZAMIENTO DE MATERIALES SUELTOS SATURADOS SOBRE LUTITAS.SATURADOS SOBRE LUTITAS.TALUD SUPERIOR SIN MOVIMIENTO.TRANSITO TEMPORAL POR DESVIO.

RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO CON VALORES DE NDE NSPTSPTMENORES A 12 HASTA 10.5 m DE PROFUNDIDAD.MENORES A 12 HASTA 10.5 m DE PROFUNDIDAD.EN LA PLATAFORMA DE DESVIO EL TERRENO ES DURO A TERRENO ES DURO A PARTIR DE LOS 3.5m DE PROFUNDIDAD.PARTIR DE LOS 3.5m DE PROFUNDIDAD.AFLORAMIENTO DE LUTITAS DE FORMACION YAHUARANGO EN EL TALUD SUPERIOR.

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:REALIZAR EL NUEVO TRAZO UTILIZANDO EL DESVIO.NUEVO TRAZO UTILIZANDO EL DESVIO.DRENAJE DE LA QUEBRADA.DRENAJE DE LA QUEBRADA.

SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:DESVIO Y DRENAJEDESVIO Y DRENAJE

PK11-1

UU: Cu=1.60 kg/cm2Ou=20.2

k=1.8 E-04 cm/so

PK11-2Roca arenisca

Relleno granular conlimos y arenas

Arena limosaRoca arenisca fracturada

Lutita Dura

N =6-16SPT

N >50SPT

N =15SPTN >50SPT

N =44SPT

N =6-7SPT

SPTN =8

N =12SPT

N >50SPT

C-1

Vp=400 m/s

Vp=1110 m/s

Vp=2750 m/s

Vp=450 m/s

Vp=960 m/s

Vp=2650 m/s

Roca arenisca fracturadaLutita Dura


FORMACION YAHUARANGO POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 1-3 m de espesor

de capas de Areniscas fracturadas de 1-3 m de espesorCapas de Lutitas 2-3m. de espesor con intercalaciones FORMACION YAHUARANGO INTEMPERIZADA:

capas de suelo limoarenoso y arenolimososDEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:

FORMACION YAHUARANGO:

semisuelto con bloques de arenisca

CASO 9: KM 54+780 A 54+880CASO 9: KM 54+780 A 54+880

CASO 10: KM 55+800 A 55+300CASO 10: KM 55+800 A 55+300

ANTECEDENTES:ANTECEDENTES:REPORTE DE DESLIZAMIENTO DESLIZAMIENTO DEL TALUD INFERIOR.

OBSERVACION DE CAMPO:OBSERVACION DE CAMPO:DRENAJE DEFICIENTE DE QUEBRADA DE VARIOS BRAZOS.DRENAJE DEFICIENTE DE QUEBRADA DE VARIOS BRAZOS.DESLIZAMIENTO DE MATERIALES SUELTOS SATURADOS DESLIZAMIENTO DE MATERIALES SUELTOS SATURADOS SOBRE LUTITAS.SOBRE LUTITAS.TALUD SUPERIOR CON GRIETAS.TRANSITO TEMPORAL POR DESVIO.

RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:RESULTADOS DE INVESTIGACIONES GEOTECNICAS:FORMACION CHONTA CON BUZAMIENTO SUBHORIZONTAL. BUZAMIENTO SUBHORIZONTAL. RESISTENCIA A LA PENETRACION NNSPTSPT DE 6DE 6--12 12 HASTA LOS 4m4mSOBRE MATERIAL DE DESLIZAMIENTO.NNSPTSPT ENTRE 1313--28 28 HASTA LOS 66--8m. 8m. DE PROFUNDIDAD. RETROANALISIS ARROJA Su = 0.17Su = 0.17--0.18 0.18 kgkg/cm/cm22, , VALOR SIMILAR AL QUE ARROJA EL TRIAXIAL UU (Su=0.19-0.26 kg/cm2).

ALTERNATIVAS DE SOLUCION:ALTERNATIVAS DE SOLUCION:CORTE DEL TALUD INFERIOR PUEDE GENERAR INESTABILIDAD DE TALUD SUPERIOR.OBRA DE CONTENCION CON CIMENTACION PROFUNDA DEBIDO A CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE. CONDICION ACTUAL DESFAVORABLE.

SOLUCION RECOMENDADA:SOLUCION RECOMENDADA:PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS PANTALLA DE CONCRETO SOBRE PILAS PROFUNDAS CON CAPACIDAD PARA SOPORTAR POTENCIAL INESTABILIDAD DEL TALUD SUPERIOR.

PK12-2

N =9-12SPT

PK12-4

Arcilla con limos y gravillas


semi-compacta

N =52SPT

Relleno granular

Arcilla limosa saturada

Arcilla con fragmentos de lutita

Roca lutita

SPTN =6-8

N =13-28SPT

N >100SPT

C-3


oUU: Cu=0.19 kg/cm2

Ou=2.9

C-4

UU: Cu=0.67 kg/cm2oOu=6.1

C-5

Vp=340 m/s

Vp=3400 m/s

Ou=0Cu=0.17 kg/cm2

RETROANALISIS 1FS=1.0

Pantalla

Pila

Vp=1260 m/s

N =15-22SPT

SPTN >100 N =44SPT

Ou=0

RETROANALISIS 2

Cu=0.18 kg/cm2FS=1.0

Intercalaciones de Roca Arenisca de 5 m. de espesor

FORMACION CHONTA POCO INTEMPERIZADA: Capas de Lutitas 8-10m. de espesor con intercalaciones de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesor

de capas de Areniscas fracturadas de 5 m de espesorCapas de Lutitas 8-10m. de espesor con intercalaciones FORMACION CHONTA INTEMPERIZADA:

suelo arcilloso de baja consistencia DEPOSITO DE DESLIZAMIENTO:

FORMACION CHONTA:



CASO 10: KM 55+800 A 55+300CASO 10: KM 55+800 A 55+300


altura de pantalla

(m)


55+990 a 56+010 12 3.5 6 56+010 a 56+050 15 4.0 5 56+050 a 56+100 12 3.5 6


Consistencia de la arcilla

Resistencia no drenada, Su Kg/cm2

Valor Nspt

Muy blanda Menor a 0.125 Menor a 2 Blanda 0.125 – 0.25 3 - 5

Mediana compacidad 0.25 – 0.50 6 - 9 Compacta 0.50 – 1.0 9 - 15

Dura 1.0 – 2.0 15 - 30 Muy dura Mayor a 2.0 Mayor a 30

CORRELACIONES PARA SUELOS ARCILLOSOSCORRELACIONES PARA SUELOS ARCILLOSOS

Sesión 4 estabilidad taludes suelos finos

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