RELAZIONE ILLUSTRATIVA 3 - comuneronchi.it · RELAZIONE SUI MATERIALI Si prescrive che i materiali...

RELAZIONE ILLUSTRATIVA ........................................................................................................................... 3

RELAZIONE SUI MATERIALI .......................................................................................................................... 4

PRINCIPALI NORMATIVE E DISPOSIZIONI CONSIDERATE ................................................................... 5

RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI .................................................................................. 6

ANALISI DEI CARICHI ...................................................................................................................................... 8

CARICHI PERMANENTI E PESI PROPRI ....................................................................................................................8

CARICHI VARIABILI ........................................................................................................................................................8

1) QUINTA IN ACCIAIO ................................................................................................................................... 10 GRAFICO SPETTRI NTC: SLV ......................................................................................................................................................... 11 CARICHI APPLICATI........................................................................................................................................................................... 12 ANALISI E COMBINAZIONI DI CARICO ......................................................................................................................................... 13

RISULTATI DELL’ANALISI STRUTTURALE............................................................................................... 14

I RISULTATI DEL CALCOLO STATICO E SISMICO PER LO STATO LIMITE DI SALVAGUARDIA

DELLA VITA (SLV) ..........................................................................................................................................................20 VALUTAZIONE DEGLI SPOSTAMENTI MASSIMI ........................................................................................................................ 20

CARATTERISTICHE DI SOLLECITAZIONE.............................................................................................................21

VERIFICA ALLO STATO LIMITE DI DANNO...........................................................................................................23 GRAFICO SPETTRI NTC: SLO ......................................................................................................................................................... 24

STRUTTURE IN ACCIAIO..............................................................................................................................................25

VERIFICA DEI COLLEGAMENTI ................................................................................................................................26

VERIFICHE LOCALI.......................................................................................................................................................27

VERIFICA AL RIBALTAMENTO..................................................................................................................................29

OPERE DI FONDAZIONE ...............................................................................................................................................31 GRAFICO SPETTRI NTC: SLV (fondazioni).................................................................................................................................... 32 SCARICHI IN FONDAZIONE ............................................................................................................................................................. 32 VERIFICA COMPLESSO FONDAZIONE - TERRENO.................................................................................................................. 33 VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI DI FONDAZIONE (SLU) .................................................................................... 34 VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI DI FONDAZIONE (SLE) .................................................................................... 35

2) SCALA IN ACCIAIO...................................................................................................................................... 37 GRAFICO SPETTRI NTC: SLV ......................................................................................................................................................... 38 CARICHI APPLICATI........................................................................................................................................................................... 39 ANALISI E COMBINAZIONI DI CARICO ......................................................................................................................................... 40

RISULTATI DELL’ANALISI STRUTTURALE............................................................................................... 42

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TABELLA MASSE ECCITATE.......................................................................................................................................42

I RISULTATI DEL CALCOLO STATICO E SISMICO PER LO STATO LIMITE DI SALVAGUARDIA

DELLA VITA (SLV) ..........................................................................................................................................................45 VALUTAZIONE DEGLI SPOSTAMENTI MASSIMI ........................................................................................................................ 45

CARATTERISTICHE DI SOLLECITAZIONE.............................................................................................................47

VERIFICA ALLO STATO LIMITE DI DANNO...........................................................................................................49 GRAFICO SPETTRI NTC: SLO ......................................................................................................................................................... 50

STRUTTURE IN ACCIAIO..............................................................................................................................................51

VERIFICA DEI COLLEGAMENTI ................................................................................................................................52

OPERE DI FONDAZIONE ...............................................................................................................................................55 GRAFICO SPETTRI NTC: SLV (fondazioni).................................................................................................................................... 56 SCARICHI IN FONDAZIONE ............................................................................................................................................................. 56 VERIFICA COMPLESSO FONDAZIONE - TERRENO.................................................................................................................. 57 VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI DI FONDAZIONE (SLU) .................................................................................... 58 VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI DI FONDAZIONE (SLE) .................................................................................... 59

VALIDAZIONE DEI RISULTATI DEI CALCOLI E DELLE VERIFICHE ................................................. 61

PIANO DI MANUTENZIONE DELLA PARTE STRUTTURALE DELL’OPERA ....................................... 62

AFFIDABILITA’ DEI CODICI UTILIZZATI ................................................................................................. 64

COPIA DELLA LICENZA D’USO .................................................................................................................... 65

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RELAZIONE ILLUSTRATIVA (Art. 4-b della legge 5/11/71 n. 1086)

OGGETTO: Lavori di restauro e ristrutturazione di Villa Vicentini - 6°; 7°; 8°; 9° lotto a Ronchi dei

Legionari (GO) - 2° e 3° stralcio.

Gli interventi strutturali oggetto della presente relazione sono riconducibili a “Intervento di nuova

costruzione” come da classificazione dettata dalle NTC2008.

Trattandosi di struttura a collocata in un luogo il cui uso preveda un affollamento significativo vengono

assunti:

- Tipo di costruzione: 2 – vita nominale anni 50

- Classe d’uso: III

Strutturalmente i due lotti esecutivi in progetto prevedono due interventi ben distinti e precisamente: la

costruzione di una quinta schermante metallica, modellata a portali piani, in cui la funzione strutturale resistente

è affidata ad una serie di colonne verticali costituite da profili commerciali IPE 300 con collegamenti

orizzontali “architettonici” realizzati in piatti saldati portati dalle colonne stesse e collegati con saldature e/o

quadrette bullonate. Le strutture orizzontali, non aventi funzioni strutturale, sono state inserite nel calcolo come

peso e sono oggetto di verifiche locali dei collegamenti. Le colonne principali saranno dotate al piede di piastra

di adeguato spessore, saldata al profilo principale attraverso l’eventuale ausilio di squadrette di rinforzo.

Le fondazioni previste sono costituite da una trave in c.a., cui verranno fissate le piastre a mezzo di

tirafondi annegati nel getto.

Il secondo intervento in progetto prevede la costruzione di una scala in acciaio da ubicarsi, debitamente

staccata, all’interno di un fabbricato esistente. Trattandosi di un manufatto di completamento rispetto alle

murature esistenti, la forma della stessa seguirà l’andamento del vano esistente, e sarà fondata su nastri di

fondazione in c.a. collegati tra loro. La struttura sarà costituita da una doppia trave rampante in profili

commerciali UPN140, saldati tra loro e bullonati ai conci di HEA160 in corrispondenza dei pianerottoli e

dell’ultima rampa. I gradini saranno costituiti da una lamiera piegata e saldata alle UPN, e rivestiti in legno.

Il progettista

Ing. Roberto Ocera

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RELAZIONE SUI MATERIALI

Si prescrive che i materiali da usare nella costruzione per le opere in calcestruzzo armato siano i seguenti:

• Calcestruzzo C25/30 (Rck 30 N/mm2) per le opere in fondazione;

classe di esposizione* 2^, XC2 – consistenza** S4 per fondazioni

* classe di esposizione per calcestruzzo strutturale, in funzione delle condizioni ambientali

secondo norma UNI 11104:2004 e UNI EN 206-1:2006

** consistenza secondo norma UNI EN 12350-2

• inerti costituiti da sabbia e ghiaia di fiume lavati, in dosatura opportuna; acqua di pozzo artesiano o

acquedotto rispondente ai requisiti di legge;

• inerti D max = 20 mm;

• acciaio da c.a. tipo B450 C tensione limite di snervamento = 4580 daN/cm2

• Struttura metallica quinta esterna: acciaio da carpenteria COR-TEN A S355J0W e bulloni classe

8.8

• Struttura metallica scala interna: acciaio da carpenteria S235 e bulloni classe 8.8

Il progettista delle opere Il direttore lavori

Ing. Roberto Ocera Ing. Roberto Ocera

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PRINCIPALI NORMATIVE E DISPOSIZIONI CONSIDERATE

Nella determinazione dei carichi di progetto e nelle verifiche statiche e sismiche effettuate si sono

considerate le seguenti leggi o Disposizioni:

• Legge 5/11/1971 n°1086;

• Legge 2 Febbraio 1974 n°64;

• Deliberazione della Giunta regionale del 6 maggio 2010, n. 845 “L.R. n. 16/2009, art. 3, comma 2,

lett. A). Classificazione delle zone sismiche e indicazione delle aree di alta bassa sismicità”

• UNI ENV 1993 – Eurocodice 3 – Progettazione delle strutture in acciaio

• Norme tecniche per le Costruzioni – D.M. 14 Gennaio 2008

• Istruzioni per l’applicazione di cui al D.M. 14 Gennaio 2008

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RELAZIONE GEOTECNICA E SULLE FONDAZIONI

La presente relazione geotecnica si basa sulla relazione geologica redatta dal geol. Stefano

Canziani. La relazione geologica è compilata in ossequio al D.M. 14.01.2008, alle disposizioni nazionali e

regionali in materia di edificabilità in zona sismica ed ha già attestato la compatibilità tra le previsioni del

progetto di costruzione del nuovo edifcio e le condizioni morfologiche, geologiche ed idrogeologiche

dell'area su cui insiste.

Come anticipato le strutture vengono realizzate nel comune di Ronchi dei Legionari, che risulta

classificato, sotto il profilo sismico, nella nuova zona 3^ a bassa sismicità a seguito della Deliberazione

della Giunta regionale del 6 maggio 2010, n. 845 “Lr 16/2009, art. 3, comma 2, lett. A). Classificazione

delle zone sismiche e indicazione delle aree di alta bassa sismicità” ed è caratterizzato da un’accelerazione

puntuale a seguito del D.M. 14.01.2008; in particolare nel sito in questione l’accelerazione risulta pari a

0.134g, il parametro F0 pari a 2.49 e il termine Tc* pari a 0.34.

CARATTERISTICHE GEOLOGICHE E MORFOLOGICHE

La morfologia del terreno è in lieve declivio spostandosi da ovest ad est con un dislivello di circa un

metro; si ha quindi una categoria topografica T1 con un fattore di amplificazione topografica St pari a 1.

Con i dati a disposizione, effettuando le dovute correlazioni, si puo affermare che la falda freatica nella

zona in condizioni medie oscilla tra i 3 ed i 6 metri dal piano campagna. In caso di precipitazioni

abbondanti si stima che la falda possa innalzarsi fino a quote di circa 2.5 metri dal piano campagna (il

futuro piano della piazza sarà di 0.3 metri piu alto rispetto al marciapiede presente nel retro della Villa

Vicentini nella quale, in concomitanza di precipitazioni abbondanti – dicembre 2010 - l'acqua è stata

rilevata a circa 2.3 metri di profondita rispetto al suddetto marciapiede). In caso di periodi siccitosi si stima

che la falda possa abbassarsi ancora di 1 – 2 metri rispetto al valore minimo dell'oscillazione media. Il

progetto in oggetto non prevede la realizzazione di locali interrati neanche parzialmente; le fondazioni dei

muri di contenimento e delle scale saranno superficiali e non saranno quindi interessate dalla eventuale

risalita della falda freatica.

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CARATTERISTICHE GEOSISMICHE

Dalla relazione geologica, la categoria stratigrafica attribuibile ai terreni interessati dal progetto è la

categoria “C” caratterizzata dalla presenza di “Depositi di terreni a grana grossa mediamente addesati o

terreni a grana fina mediamente consistenti, con spessori superiori a 30 metri, caratterizzati da un graduale

miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di VS30 compresi tra 180 m/s e

360 m/s (ovvero 15 < NSPT30 < 50 nei terreni a grana grossa e 70 < Cu30 < 250 Kpa nei terreni a grana

fina).

CAPACITÀ PORTANTE DEL TERRENO DI FONDAZIONE

Le fondazioni previste in progetto risultano di tipo superficiale e per la determinazione della

capacità portante del terreno in esame, nei termini di carico limite, si è fatto riferimento alla formula di

Terzaghi per le fondazioni superficiali. Dai dati indicati per una fondazione di tipo nastriforme è stata

ricavata dal geologo una pressione ultima limite sul terreno pari a circa 600 kPa a cui corrisponde una

pressione di progetto agli SLU pari a Rd = Qult / γr = 260 kPa, corrispondente a 2,65 kg/cm2 ed agli SLE

pari a Rd = Qult / γr = 200 kPa, corrispondente a 2,04 kg/cm2.

Il progettista

Ing. Roberto Ocera

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ANALISI DEI CARICHI

Per l'analisi dei carichi si è tenuto conto, caso per caso, dei contributi derivanti dalle seguenti voci:

CARICHI PERMANENTI E PESI PROPRI

• Peso proprio scala (compreso rivestimento in legno) 70 kg/ m2

• Peso proprio parapetto e lama di contorno 220 kg/ m

• Vegetazione e sostegni (su portale in acciaio) 20 kg/ m2

• Lame decorazione (su portale in acciaio) 80 kg/ m

CARICHI VARIABILI

• Categoria C2 – Scale e pianerottoli 400 kg/m2

• Categoria C2 – Parapetto (spinta orizzontale) 200 kg/m2

• Neve (Zona II < 200 m s.l.m.) qsk = 100 kg /m2

Carichi da vento Normativa: D.M. 14/01/2008 (Norme tecniche per le costruzioni)

La pressione del vento è calcolata secondo l'espressione:

p = qb · ce · cp · cd

Provincia: Gorizia Zona: 1 Altitudine: 11 m s.l.m Tempo di ritorno Tr: 50 anni; Velocità di riferimento vb(Tr): 25 m/s Pressione cinetica di riferimento qb: 40 Kg/m2 Altezza della costruzione z: 4 m (zmin: 5m) Distanza dalla costa: Mare, entro 2 km dalla costa Classe di rugosità del terreno: B Categoria di esposizione del sito: III Coefficiente topografico ct: 1 Coefficiente dinamico cd: 1

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Coefficiente di esposizione ce(z): ce(z = 4m) = ce(zmin = 5 m) = 1,71

Edifici a pianta rettangolare con coperture piane, a falde inclinate o curve Costruzioni completamente stagne Elementi sopravento (α ≥ 60°) : cp = 0,8 Elementi sopravento (0° ≤ α ≤ 20°) ed elementi sottovento : cp = -0,4 Pressione del vento con coefficiente di forma cp = -0,4 p(z = 4 m) = p(zmin = 5 m) = -27,22 Kg/m2 Pressione del vento con coefficiente di forma cp = 0,8 p(z = 4 m) = p(zmin = 5 m) = 54,45 Kg/m2

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1) QUINTA IN ACCIAIO

Fig. 1.0 – Modello strutturale

STAMPA DEI DATI DI PROGETTO INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro quinta in acciaio Intestazione del lavoro Villa Vicentini Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze kg Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione III Vita di riferimento 75 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 712 anni Localita' Ronchi dei legionari ag/g 0.161 F0 2.52 Tc 0.34 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO

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Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 0% Numero di frequenze 80 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor=2 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Assente Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche Eurocodice 8 λ 0.3 μ 0.3

GRAFICO SPETTRI NTC: SLV

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CARICHI APPLICATI

Carico distribuito con riferimento globale Z

Descrizione Cod. Cond. carico Tipo Azione/categoria

Val. iniz. Dist. iniz.nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD

Terra 1 Condizione 1 Permanente: Permanente portato -0.013000 0.000 -0.013000 0.000 1.0000 1.0000

Neve Zona II 3 Condizione 2 Variabile: Neve -0.008163 0.000 -0.008163 0.000 0.0000 0.0000

Carico distribuito con riferimento locale x



Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD Permanente su travi acciaio 5 Condizione 1 Permanente: Permanente

portato -0.005000 0.000 -0.005000 0.000 1.0000 1.0000

Carico distribuito con riferimento locale y



Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD Piante e fili di sostegno 2 Condizione 1 Permanente: Permanente

portato -0.002000 0.000 -0.002000 0.000 1.0000 1.0000

Vento pil. e travi 4 Condizione 3 Variabile: Vento 0.008167 0.000 0.008167 0.000 0.0000 0.0000

Carico distribuito con riferimento globale Z, agente sulla lunghezza reale


Val. iniz. Dist.iniz. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD Permanente fondazione 6 Condizione 1 Permanente: Permanente

portato -0.125000 0.000 -0.125000 0.000 1.0000 1.0000

Fig. 2.0 – Carichi orizzontali da vento applicati (kg/cm) ai piedritti

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Fig. 2.1 – Carichi verticali applicati (kg/cm) alla muraura di base

ANALISI E COMBINAZIONI DI CARICO

Le azioni sismiche sono valutate in conformità a quanto stabilito dalle norme. In particolare è stata

adottata l’analisi modale e applicazione dello spettro di risposta. L’effetto delle azioni dinamiche,

ottenuto come contemplato dalle norme per sovrapposizione degli effetti modali, è stato sovrapposto a

quello statico concomitante prevedendo tutte le possibili permutazioni di segno dei risultati dinamici.

Interazione fra le due componenti (in X e Y) del sisma: gli effetti sulla struttura delle diverse

componenti dell’azione sismica sono calcolati applicando l’espressione di cui al punto 7.3.15 della

norma, denominata per semplicità “Eurocodice 8”, in cui i coefficienti moltiplicativi valgono 0.3 e

vengono applicati in rotazione.

Le combinazioni di carico statiche (in assenza di azioni sismiche) allo stato limite ultimo sono

ottenute mediante combinazioni dei carichi permanenti e variabili applicati in modo da considerare

tutte le situazioni più sfavorevoli agenti sulla struttura.

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COMBINAZIONI DI CARICO NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO) COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 1 Dinamica Azione sismica: Presente

Torsione:

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Neve Condizione 2 0.000 Variabile: Vento Condizione 3 0.000

2 Statica Azione sismica: Sisma assente


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 3 Rara Tipologia: Rara


4 Frequente Tipologia: Frequente


5 Quasi permanente Tipologia: Quasi permanente


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 6 S.L.D. Azione sismica: Presente

Torsione: Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 1 1.000 Variabile: Neve Condizione 2 0.000 Variabile: Vento Condizione 3 0.000

RISULTATI DELL’ANALISI STRUTTURALE

E’ stato eseguito un controllo sulle masse eccitate; il numero delle frequenze trattate è risultato ampiamente

sufficiente ad eccitare in entrambe le direzioni X e Y più dell’85% delle masse.

TABELLA MASSE ECCITATE FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE

Numero Pulsazione Frequenza Periodo Precisione 1 8.966e+000 1.427e+000 7.008e-001 0.000e+000 2 8.966e+000 1.427e+000 7.007e-001 0.000e+000 3 8.967e+000 1.427e+000 7.007e-001 0.000e+000 4 8.967e+000 1.427e+000 7.007e-001 0.000e+000 5 8.977e+000 1.429e+000 6.999e-001 0.000e+000 6 8.977e+000 1.429e+000 6.999e-001 0.000e+000 7 8.987e+000 1.430e+000 6.991e-001 0.000e+000

15

8 8.987e+000 1.430e+000 6.991e-001 0.000e+000 9 8.988e+000 1.430e+000 6.991e-001 0.000e+000 10 8.988e+000 1.430e+000 6.991e-001 0.000e+000 11 1.834e+001 2.919e+000 3.426e-001 0.000e+000 12 1.834e+001 2.919e+000 3.426e-001 0.000e+000 13 2.508e+001 3.992e+000 2.505e-001 0.000e+000 14 3.022e+001 4.810e+000 2.079e-001 0.000e+000 15 3.265e+001 5.197e+000 1.924e-001 0.000e+000 16 3.266e+001 5.198e+000 1.924e-001 0.000e+000 17 3.272e+001 5.207e+000 1.921e-001 0.000e+000 18 3.277e+001 5.215e+000 1.918e-001 0.000e+000 19 3.298e+001 5.249e+000 1.905e-001 0.000e+000 20 3.298e+001 5.249e+000 1.905e-001 0.000e+000 21 3.298e+001 5.249e+000 1.905e-001 0.000e+000 22 3.298e+001 5.249e+000 1.905e-001 0.000e+000 23 6.367e+001 1.013e+001 9.868e-002 0.000e+000 24 6.402e+001 1.019e+001 9.814e-002 0.000e+000 25 1.244e+002 1.980e+001 5.050e-002 0.000e+000 26 1.659e+002 2.640e+001 3.787e-002 0.000e+000 27 1.667e+002 2.653e+001 3.769e-002 0.000e+000 28 1.667e+002 2.654e+001 3.768e-002 0.000e+000 29 1.668e+002 2.654e+001 3.768e-002 0.000e+000 30 1.668e+002 2.655e+001 3.767e-002 0.000e+000 31 1.675e+002 2.665e+001 3.752e-002 0.000e+000 32 1.676e+002 2.668e+001 3.748e-002 0.000e+000 33 1.682e+002 2.676e+001 3.737e-002 0.000e+000 34 1.682e+002 2.677e+001 3.736e-002 0.000e+000 35 1.682e+002 2.677e+001 3.736e-002 0.000e+000 36 1.779e+002 2.831e+001 3.532e-002 0.000e+000 37 1.889e+002 3.007e+001 3.326e-002 0.000e+000 38 2.126e+002 3.383e+001 2.956e-002 0.000e+000 39 2.390e+002 3.804e+001 2.629e-002 5.294e-248 40 2.390e+002 3.804e+001 2.629e-002 8.732e-247 41 2.390e+002 3.804e+001 2.629e-002 4.045e-247 42 2.390e+002 3.805e+001 2.628e-002 3.517e-247 43 2.394e+002 3.811e+001 2.624e-002 1.870e-248 44 2.395e+002 3.811e+001 2.624e-002 2.228e-248 45 2.398e+002 3.817e+001 2.620e-002 1.622e-246 46 2.398e+002 3.817e+001 2.620e-002 5.177e-246 47 2.398e+002 3.817e+001 2.620e-002 7.651e-246 48 2.403e+002 3.824e+001 2.615e-002 4.018e-252 49 3.429e+002 5.457e+001 1.832e-002 2.708e-216 50 3.430e+002 5.459e+001 1.832e-002 1.474e-215 51 3.434e+002 5.465e+001 1.830e-002 6.722e-217 52 3.847e+002 6.123e+001 1.633e-002 2.850e-205 53 4.201e+002 6.686e+001 1.496e-002 7.964e-193 54 4.524e+002 7.201e+001 1.389e-002 7.795e-176 55 4.526e+002 7.204e+001 1.388e-002 1.120e-175 56 4.544e+002 7.232e+001 1.383e-002 1.672e-175 57 4.564e+002 7.263e+001 1.377e-002 1.334e-174 58 4.627e+002 7.364e+001 1.358e-002 6.449e-167 59 4.627e+002 7.364e+001 1.358e-002 2.486e-166 60 4.627e+002 7.364e+001 1.358e-002 9.253e-166 61 4.627e+002 7.364e+001 1.358e-002 1.142e-164 62 4.839e+002 7.701e+001 1.299e-002 8.646e-172 63 4.894e+002 7.789e+001 1.284e-002 3.936e-168 64 4.895e+002 7.790e+001 1.284e-002 1.409e-169 65 5.278e+002 8.400e+001 1.190e-002 9.884e-164 66 5.359e+002 8.530e+001 1.172e-002 7.017e-162 67 5.638e+002 8.974e+001 1.114e-002 2.382e-151 68 5.641e+002 8.978e+001 1.114e-002 8.862e-151 69 5.644e+002 8.983e+001 1.113e-002 1.805e-150 70 5.646e+002 8.986e+001 1.113e-002 2.467e-151 71 5.919e+002 9.421e+001 1.061e-002 2.256e-152 72 5.981e+002 9.520e+001 1.050e-002 1.198e-150

16

73 6.094e+002 9.700e+001 1.031e-002 4.866e-150 74 6.158e+002 9.801e+001 1.020e-002 1.621e-149 75 6.476e+002 1.031e+002 9.702e-003 7.570e-146 76 7.214e+002 1.148e+002 8.710e-003 1.780e-129 77 7.295e+002 1.161e+002 8.613e-003 6.453e-114 78 7.295e+002 1.161e+002 8.613e-003 6.162e-114 79 7.296e+002 1.161e+002 8.612e-003 5.896e-115 80 7.296e+002 1.161e+002 8.611e-003 8.691e-115

COEFFICIENTI DI PARTECIPAZIONE MODALE

Modo Direz.X Direz.Y 1 -4.964e-003 6.175e-005 2 1.257e-002 3.451e-005 3 -6.358e-003 -8.750e-007 4 -4.568e-002 2.315e-005 5 1.436e+000 -2.697e-004 6 2.703e-002 -1.877e-003 7 8.410e-001 3.032e-004 8 2.011e+000 -1.614e-004 9 1.195e+000 4.516e-004 10 -1.258e+000 1.285e-003 11 6.885e-001 -9.068e-004 12 -1.325e-003 -1.787e-003 13 -1.542e-003 4.061e+000 14 -1.148e-002 -2.218e-001 15 2.189e-005 1.019e-002 16 6.611e-005 2.194e-005 17 2.322e-004 2.042e-003 18 1.320e-005 5.872e-002 19 6.651e-005 8.766e-004 20 1.097e-005 3.827e-004 21 1.087e-005 7.555e-005 22 2.172e-005 -8.219e-005 23 -1.419e-002 8.889e-001 24 1.638e-002 6.735e-001 25 1.834e-002 -4.259e+000 26 -2.309e+000 -9.776e-002 27 -1.457e-002 -1.914e-003 28 2.467e-002 4.742e-004 29 1.335e-002 -4.582e-004 30 -3.061e-002 -1.563e-003 31 3.989e-003 8.106e-003 32 3.764e-001 1.725e-002 33 -7.250e-003 -1.515e-003 34 1.622e-002 8.092e-004 35 8.644e-003 6.288e-003 36 -4.847e-001 2.191e-001 37 1.063e-003 -7.380e-001 38 3.016e-001 -2.097e-001 39 2.854e-003 -3.956e-004 40 -3.219e-003 -8.840e-005 41 -3.124e-003 -1.179e-004 42 -1.295e-002 -8.773e-005 43 -5.844e-003 2.773e-003 44 -3.640e-001 -1.992e-003 45 -3.354e-002 6.467e-004 46 5.938e-002 -3.330e-004 47 -1.809e-003 -2.693e-003 48 -1.379e+000 -9.658e-003 49 5.013e-001 -2.249e-001 50 -1.443e-001 -1.850e-001 51 8.895e-002 7.949e-001 52 -1.063e-002 -3.223e-001 53 -8.948e-003 5.436e-001 54 6.086e-004 -1.139e-002

17

55 -8.399e-004 2.343e-003 56 5.607e-003 -9.261e-003 57 -6.158e-003 7.324e-002 58 -1.045e-003 1.064e-003 59 1.359e-004 1.145e-004 60 5.278e-004 -9.367e-004 61 -5.079e-006 -5.299e-005 62 -2.755e-001 -5.059e-002 63 1.171e-002 1.062e-003 64 2.959e-001 -8.643e-003 65 4.242e-003 -1.873e-002 66 -5.553e-002 -2.036e-003 67 -5.922e-005 7.847e-004 68 4.613e-003 -2.141e-004 69 1.932e-004 8.994e-004 70 -1.032e-002 1.144e-004 71 -8.701e-003 -1.051e+000 72 -1.353e-001 2.594e-001 73 1.196e-001 -1.865e-002 74 9.833e-002 3.297e-001 75 1.985e-003 1.629e-001 76 3.029e-001 4.417e-002 77 3.451e-004 8.368e-004 78 -4.949e-004 -2.241e-004 79 -3.164e-003 -6.002e-004 80 3.207e-003 6.675e-003

MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 1 +2.46e-005 0 +2.75e-009 0 +7.93e-009 0 Progressiva +2.46e-005 0 +2.75e-009 0 +7.93e-009 0 Modo: 2 +1.58e-004 0 +8.53e-010 0 +7.76e-010 0 Progressiva +1.83e-004 0 +3.60e-009 0 +8.71e-009 0 Modo: 3 +4.04e-005 0 +1.40e-011 0 +2.53e-009 0 Progressiva +2.23e-004 0 +3.61e-009 0 +1.12e-008 0 Modo: 4 +2.09e-003 0 +3.87e-010 0 +6.35e-012 0 Progressiva +2.31e-003 0 +4.00e-009 0 +1.12e-008 0 Modo: 5 +2.06e+000 11 +4.10e-008 0 +6.23e-011 0 Progressiva +2.06e+000 11 +4.50e-008 0 +1.13e-008 0 Modo: 6 +7.30e-004 0 +1.94e-006 0 +1.08e-009 0 Progressiva +2.07e+000 11 +1.98e-006 0 +1.24e-008 0 Modo: 7 +7.07e-001 4 +5.23e-008 0 +3.20e-010 0 Progressiva +2.77e+000 15 +2.03e-006 0 +1.27e-008 0 Modo: 8 +4.04e+000 22 +1.62e-008 0 +8.73e-011 0 Progressiva +6.82e+000 38 +2.05e-006 0 +1.28e-008 0 Modo: 9 +1.43e+000 8 +1.08e-007 0 +7.17e-010 0 Progressiva +8.24e+000 45 +2.16e-006 0 +1.35e-008 0 Modo: 10 +1.58e+000 9 +9.09e-007 0 +5.91e-010 0 Progressiva +9.83e+000 54 +3.07e-006 0 +1.41e-008 0 Modo: 11 +4.73e-001 3 +5.15e-007 0 +3.47e-010 0 Progressiva +1.03e+001 57 +3.58e-006 0 +1.45e-008 0 Modo: 12 +1.75e-006 0 +1.97e-006 0 +1.51e-008 0 Progressiva +1.03e+001 57 +5.56e-006 0 +2.95e-008 0 Modo: 13 +2.19e-008 0 +1.20e+001 66 +1.80e-003 0 Progressiva +1.03e+001 57 +1.20e+001 66 +1.80e-003 0 Modo: 14 +6.60e-006 0 +4.30e-002 0 +1.43e-006 0 Progressiva +1.03e+001 57 +1.20e+001 66 +1.81e-003 0 Modo: 15 +4.04e-010 0 +1.13e-004 0 +5.18e-008 0 Progressiva +1.03e+001 57 +1.20e+001 66 +1.81e-003 0 Modo: 16 +1.14e-009 0 +4.65e-009 0 +1.16e-010 0 Progressiva +1.03e+001 57 +1.20e+001 66 +1.81e-003 0 Modo: 17 +3.74e-009 0 +3.95e-006 0 +4.49e-011 0 Progressiva +1.03e+001 57 +1.20e+001 66 +1.81e-003 0 Modo: 18 +7.68e-011 0 +4.18e-003 0 +1.95e-006 0 Progressiva +1.03e+001 57 +1.20e+001 66 +1.81e-003 0

18

Modo: 19 +1.29e-010 0 +8.05e-007 0 +1.43e-011 0 Progressiva +1.03e+001 57 +1.20e+001 66 +1.81e-003 0 Modo: 20 +1.51e-011 0 +1.01e-007 0 +2.43e-011 0 Progressiva +1.03e+001 57 +1.20e+001 66 +1.81e-003 0 Modo: 21 +2.58e-010 0 +5.88e-009 0 +3.68e-011 0 Progressiva +1.03e+001 57 +1.20e+001 66 +1.81e-003 0 Modo: 22 +5.31e-010 0 +1.17e-008 0 +3.82e-012 0 Progressiva +1.03e+001 57 +1.20e+001 66 +1.81e-003 0 Modo: 23 +2.57e-005 0 +1.75e-001 1 +1.18e-003 0 Progressiva +1.03e+001 57 +1.22e+001 67 +2.99e-003 0 Modo: 24 +3.43e-005 0 +1.19e-001 1 +5.83e-004 0 Progressiva +1.03e+001 57 +1.23e+001 68 +3.57e-003 0 Modo: 25 +8.67e-005 0 +1.31e+000 7 +1.41e-001 1 Progressiva +1.03e+001 57 +1.36e+001 75 +1.45e-001 1 Modo: 26 +4.67e+000 26 +9.58e-004 0 +4.82e-004 0 Progressiva +1.50e+001 82 +1.36e+001 75 +1.45e-001 1 Modo: 27 +1.91e-004 0 +4.14e-007 0 +3.88e-005 0 Progressiva +1.50e+001 82 +1.36e+001 75 +1.45e-001 1 Modo: 28 +5.46e-004 0 +1.89e-008 0 +5.05e-006 0 Progressiva +1.50e+001 82 +1.36e+001 75 +1.45e-001 1 Modo: 29 +1.60e-004 0 +2.31e-008 0 +1.37e-005 0 Progressiva +1.50e+001 82 +1.36e+001 75 +1.45e-001 1 Modo: 30 +8.02e-004 0 +2.51e-007 0 +3.96e-008 0 Progressiva +1.50e+001 82 +1.36e+001 75 +1.45e-001 1 Modo: 31 +1.53e-005 0 +7.35e-006 0 +1.21e-004 0 Progressiva +1.50e+001 82 +1.36e+001 75 +1.45e-001 1 Modo: 32 +1.23e-001 1 +3.00e-005 0 +1.68e-005 0 Progressiva +1.51e+001 83 +1.36e+001 75 +1.45e-001 1 Modo: 33 +5.11e-005 0 +2.45e-007 0 +7.69e-006 0 Progressiva +1.51e+001 83 +1.36e+001 75 +1.45e-001 1 Modo: 34 +2.46e-004 0 +6.96e-008 0 +9.59e-009 0 Progressiva +1.51e+001 83 +1.36e+001 75 +1.45e-001 1 Modo: 35 +6.46e-005 0 +4.45e-006 0 +1.11e-004 0 Progressiva +1.51e+001 83 +1.36e+001 75 +1.45e-001 1 Modo: 36 +5.69e-001 3 +5.00e-003 0 +2.24e-002 0 Progressiva +1.57e+001 86 +1.36e+001 75 +1.68e-001 1 Modo: 37 +1.13e-003 0 +6.93e-002 0 +4.30e+000 24 Progressiva +1.57e+001 86 +1.37e+001 76 +4.46e+000 25 Modo: 38 +1.54e-004 0 +5.69e-003 0 +6.35e-003 0 Progressiva +1.57e+001 86 +1.37e+001 76 +4.47e+000 25 Modo: 39 +6.84e-006 0 +2.35e-008 0 +1.09e-006 0 Progressiva +1.57e+001 86 +1.37e+001 76 +4.47e+000 25 Modo: 40 +7.99e-006 0 +1.13e-009 0 +1.02e-007 0 Progressiva +1.57e+001 86 +1.37e+001 76 +4.47e+000 25 Modo: 41 +8.14e-006 0 +2.84e-009 0 +4.01e-007 0 Progressiva +1.57e+001 86 +1.37e+001 76 +4.47e+000 25 Modo: 42 +1.74e-004 0 +9.94e-010 0 +2.10e-010 0 Progressiva +1.57e+001 86 +1.37e+001 76 +4.47e+000 25 Modo: 43 +3.46e-005 0 +1.27e-006 0 +2.23e-006 0 Progressiva +1.57e+001 86 +1.37e+001 76 +4.47e+000 25 Modo: 44 +1.36e-001 1 +5.99e-007 0 +9.58e-008 0 Progressiva +1.58e+001 87 +1.37e+001 76 +4.47e+000 25 Modo: 45 +1.11e-003 0 +6.63e-008 0 +9.58e-008 0 Progressiva +1.58e+001 87 +1.37e+001 76 +4.47e+000 25 Modo: 46 +3.53e-003 0 +1.93e-008 0 +9.66e-008 0 Progressiva +1.58e+001 87 +1.37e+001 76 +4.47e+000 25 Modo: 47 +2.03e-006 0 +1.22e-006 0 +1.62e-006 0 Progressiva +1.58e+001 87 +1.37e+001 76 +4.47e+000 25 Modo: 48 +1.99e+000 11 +1.40e-005 0 +2.81e-006 0 Progressiva +1.78e+001 98 +1.37e+001 76 +4.47e+000 25 Modo: 49 +2.31e-001 1 +1.61e-002 0 +5.34e-003 0 Progressiva +1.80e+001 99 +1.37e+001 76 +4.47e+000 25 Modo: 50 +2.11e-002 0 +1.09e-002 0 +3.96e-003 0 Progressiva +1.80e+001 99 +1.38e+001 76 +4.48e+000 25 Modo: 51 +1.18e-002 0 +2.02e-001 1 +6.42e-002 0

19

Progressiva +1.81e+001 99 +1.40e+001 77 +4.54e+000 25 Modo: 52 +3.70e-006 0 +4.98e-002 0 +5.46e-002 0 Progressiva +1.81e+001 99 +1.40e+001 77 +4.60e+000 25 Modo: 53 +9.46e-007 0 +2.14e-001 1 +5.27e-003 0 Progressiva +1.81e+001 99 +1.42e+001 78 +4.60e+000 25 Modo: 54 +4.11e-009 0 +2.33e-004 0 +1.64e-005 0 Progressiva +1.81e+001 99 +1.42e+001 78 +4.60e+000 25 Modo: 55 +2.26e-009 0 +9.92e-006 0 +1.32e-006 0 Progressiva +1.81e+001 99 +1.42e+001 78 +4.60e+000 25 Modo: 56 +1.81e-007 0 +7.58e-005 0 +2.67e-005 0 Progressiva +1.81e+001 99 +1.42e+001 78 +4.60e+000 25 Modo: 57 +1.82e-007 0 +1.78e-002 0 +9.75e-004 0 Progressiva +1.81e+001 99 +1.42e+001 78 +4.60e+000 25 Modo: 58 +3.86e-009 0 +1.81e-006 0 +5.00e-007 0 Progressiva +1.81e+001 99 +1.42e+001 78 +4.60e+000 25 Modo: 59 +3.53e-011 0 +2.74e-007 0 +3.69e-009 0 Progressiva +1.81e+001 99 +1.42e+001 78 +4.60e+000 25 Modo: 60 +2.48e-009 0 +1.52e-006 0 +2.56e-007 0 Progressiva +1.81e+001 99 +1.42e+001 78 +4.60e+000 25 Modo: 61 +4.22e-010 0 +9.06e-008 0 +9.92e-010 0 Progressiva +1.81e+001 99 +1.42e+001 78 +4.60e+000 25 Modo: 62 +1.81e-003 0 +7.17e-003 0 +3.88e-004 0 Progressiva +1.81e+001 99 +1.42e+001 78 +4.60e+000 25 Modo: 63 +1.37e-004 0 +3.90e-006 0 +4.52e-005 0 Progressiva +1.81e+001 99 +1.42e+001 78 +4.60e+000 25 Modo: 64 +1.02e-001 1 +2.51e-004 0 +1.07e-005 0 Progressiva +1.82e+001 100 +1.42e+001 78 +4.60e+000 25 Modo: 65 +5.89e-007 0 +1.64e-002 0 +1.69e-002 0 Progressiva +1.82e+001 100 +1.43e+001 78 +4.62e+000 25 Modo: 66 +2.70e-005 0 +8.38e-004 0 +2.32e-008 0 Progressiva +1.82e+001 100 +1.43e+001 78 +4.62e+000 25 Modo: 67 +1.64e-009 0 +8.05e-006 0 +5.37e-005 0 Progressiva +1.82e+001 100 +1.43e+001 78 +4.62e+000 25 Modo: 68 +4.50e-006 0 +7.66e-007 0 +1.69e-005 0 Progressiva +1.82e+001 100 +1.43e+001 78 +4.62e+000 25 Modo: 69 +2.34e-008 0 +9.98e-006 0 +8.44e-007 0 Progressiva +1.82e+001 100 +1.43e+001 78 +4.62e+000 25 Modo: 70 +7.34e-005 0 +2.08e-007 0 +3.16e-007 0 Progressiva +1.82e+001 100 +1.43e+001 78 +4.62e+000 25 Modo: 71 +1.10e-006 0 +2.46e+000 14 +1.51e-001 1 Progressiva +1.82e+001 100 +1.67e+001 92 +4.77e+000 26 Modo: 72 +2.27e-004 0 +1.26e-001 1 +7.07e-002 0 Progressiva +1.82e+001 100 +1.68e+001 93 +4.84e+000 27 Modo: 73 +1.42e-004 0 +1.37e-004 0 +3.20e+000 18 Progressiva +1.82e+001 100 +1.68e+001 93 +8.04e+000 44 Modo: 74 +8.68e-005 0 +1.00e-001 1 +3.84e+000 21 Progressiva +1.82e+001 100 +1.69e+001 93 +1.19e+001 65 Modo: 75 +6.49e-008 0 +8.19e-003 0 +7.79e-001 4 Progressiva +1.82e+001 100 +1.70e+001 93 +1.27e+001 70 Modo: 76 +2.71e-004 0 +3.32e-004 0 +3.61e-004 0 Progressiva +1.82e+001 100 +1.70e+001 93 +1.27e+001 70 Modo: 77 +1.98e-010 0 +1.57e-006 0 +7.55e-010 0 Progressiva +1.82e+001 100 +1.70e+001 93 +1.27e+001 70 Modo: 78 +9.09e-010 0 +8.70e-008 0 +2.44e-012 0 Progressiva +1.82e+001 100 +1.70e+001 93 +1.27e+001 70 Modo: 79 +2.80e-008 0 +2.90e-007 0 +1.74e-009 0 Progressiva +1.82e+001 100 +1.70e+001 93 +1.27e+001 70 Modo: 80 +2.81e-008 0 +1.45e-004 0 +4.12e-008 0 Progressiva +1.82e+001 100 +1.70e+001 93 +1.27e+001 70 MASSA TOTALE ECCITABILE

Direzione X Direzione Y Direzione Z +1.82e+001 +1.82e+001 +1.82e+001

20

I RISULTATI DEL CALCOLO STATICO E SISMICO PER LO STATO LIMITE DI

SALVAGUARDIA DELLA VITA (SLV)

VALUTAZIONE DEGLI SPOSTAMENTI MASSIMI

In quanto struttura isolata non viene effettuata la verifica della distanza tra costruzioni contigue lungo

X e Y, ma oslo controllata la congruenza delle deformazioni.

Fig. 3.0 – Inviluppi dinamici (Ex+lamda Ey) – SLU

Fig. 3.1 – Inviluppi dinamici (lamdaEx+ Ey) - SLU

21

TABELLA INVILUPPI SLU

MEDIA QUADRATICA DEI RISULTATI DINAMICI (QOR1 * EX + QOR2 * λ * EY) MASSIME DEFORMAZIONI NODALI/ NODI CORRISPONDENTI

Traslaz.X Traslaz.Y Traslaz.Z Rotaz.X Rotaz.Y Rotaz.Z DLMax +6.45e+000 +4.76e-001 +3.13e-002 +1.33e-003 +2.19e-002 +6.45e-006 +6.47e+000 Nodo: 141 Nodo: 141 Nodo: 28 Nodo: 141 Nodo: 141 Nodo: 53 Nodo: 141

MEDIA QUADRATICA DEI RISULTATI DINAMICI (QOR1 * λ * EX + QOR2 * EY) MASSIME DEFORMAZIONI NODALI/ NODI CORRISPONDENTI

Traslaz.X Traslaz.Y Traslaz.Z Rotaz.X Rotaz.Y Rotaz.Z DLMax +1.95e+000 +1.57e+000 +1.00e-001 +4.34e-003 +6.60e-003 +1.43e-005 +2.50e+000 Nodo: 141 Nodo: 141 Nodo: 28 Nodo: 141 Nodo: 141 Nodo: 53 Nodo: 141

CARATTERISTICHE DI SOLLECITAZIONE

Fig. 4.0 – Sollecitazione di sforzo normale (kg)

22

Fig. 4.1 – Sollecitazione di taglio (kg)

Fig. 4.2 – Sollecitazione di momento (kgcm)

23

VERIFICA ALLO STATO LIMITE DI DANNO

Come previsto al punto 7.3.7.2 si devono verificare gli elementi strutturali in termini di contenimento

del danno agli elementi non strutturali. Per le costruzioni ricadenti in classe III si deve verificare che l’azione

sismica di progetto non produca ali elementi costruttivi senza funzione strutturale danni tali da rendere

temporaneamente non operativa la costruzione.

Per tale verifica si procede al calcolo con un nuovo spettro sismico con i seguenti parametri.

STAMPA DEI DATI DI PROGETTO INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro SLO quinta Intestazione del lavoro Villa Vicentini Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze kg Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione III Vita di riferimento 75 anni Spettro di risposta Stato limite di operativita' Probabilita' di superamento periodo di riferimento 81 Tempo di ritorno del sisma 45 anni Localita' Ronchi dei legionari ag/g 0.05 F0 2.5 Tc 0.25 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 STATO LIMITE DI OPERATIVITA' Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 0% Numero di frequenze 100 PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Assente Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche Eurocodice 8 λ 0.3 μ 0.3

24

GRAFICO SPETTRI NTC: SLO

Fig. 5.0 – Verifica delle deformazioni relative dr < 0,006666 h

25

STRUTTURE IN ACCIAIO

Per la verifica delle travi di copertura si è proceduto utilizzando il solutore MasterVer, metodo di calcolo

all’Eurocodice3. Di seguito vengono riportate le slide con indicati i diagrammi inviluppo delle diverse

verifiche (indice di resistenza a taglio, torsione, snellezza e stabilità). Le verifiche sono positive. I profili

resistenti sono indicati nella tavola grafica.

Fig. 6.0 – Indice di resistenza (inviluppi)

26

VERIFICA DEI COLLEGAMENTI

NODO DI BASE COLONNA / FONDAZIONE

Colonna: Gruppo = 1 Elemento = 29 Nodo = 123 IPE 300 S 355 (Fe 510) [Progetto] Banca n. 0: Banche generali AMV Assi locali piastra N = -440.21 kg Ty = 1266.11 kg My = 82711.23 kg*cm Tz = -278.26 kg Mz = -348189.69 kg*cm Per le sollecitazioni di ogni c.c. riferirsi ai risultati dell'analisi strutturale. [Verifica piastra di base] (S 355 (Fe 510), Rck 300) 300x380x25 Tipologia n. 2 A = 220 B = 280 [Verifica cls] Verifica cls: I.R. = 0.53 Verifica piastra: Sigma id = 2015.1 kg/cm² I.R. = 0.58 [Verifica tirafondo] (S 235 (Fe 360)) Numero 4 tirafondi: Diam. tirafondo = 20 (mm) Rosetta: Diam. = 86 Spessore = 16 (mm) Fvb,Rd = 4150.36 kg Ft,Rd = 6225.54 kg I.R. = 0.94 [Verifica saldatura profilo] Saldatura a cordone d'angolo (doppia sull'ala): verificata Lunghezza1: 150 (mm) Altezza di gola1: 8 (mm) Lunghezza2: 249 (mm) Altezza di gola2: 5 (mm) Lunghezza3: 56 (mm) Altezza di gola3: 8 (mm) Sigma perp. = 740.3 kg/cm² Tens par. = 51.2 kg/cm² I.R. = 0.18 [Resistenza del nodo] Modalità di collasso: nessuna, situazione più gravosa [tirafondo]

ABase

BAl

tezz

a

Spess.

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VERIFICHE LOCALI

La trave di sommità, formata da due piatti verticali da 25 x 0,5 cm ed uno orizzontale di 30 x 0,5,

viene caricata con il peso della vegetazione, i cavi metallici di sostegno e la neve, Se presente la

vegetazione, vi sarà anche il carico di vento. La combinazione delle azioni porta ad una sollecitazione,

schematizzata con un momento (di semincastro) agente sulla coppia di bulloni.

Il taglio verticale verrà ripreso invece dalle saldature verticali tra la squadretta e la IPE300 principale

Carico verticale:

q ’ = 1,3 x (p.p. + vegetazione) + 1,5 x (neve) = 1,3 x ( 32 + 80) + 1,5 x (80 x 0,5) = 206 kg/m

Spinta orizzontale del vento:

q ” = 1,5 x (vento) = 1,5 x [81,67 x (h = 1,9m )] = 233 kg/m

1) Verifica bullonatura appoggio trave di sommità

M = q” x l^2 / 10 = 233 x 2,962^2 / 10 = 205 kgm

Su ciascun bullone, posti alla distanza di 20 cm, nel piano orizzontale, agisce un taglio pari a:

T=M/b = 205/0,2 = 1025 kg = 10250 N

Verifica di resistenza:

Utilizzando un bullone M12 di classe 8.8:

Fv, Rd = 0,6 ftb Ares / gamma M2 = 0,6 ftb Ares / 1,25 = 0,6 x 800 x 84 / 1,25 = 32256 N

Fv, Ed = < Fv, Rd ovvero : 10250 < 32256 verifica positiva

Verifica a rifollamento (sul piatto di spessore t = 5 mm):

Fv, Ed = 25200 N Fb, Rd = k alfa ftk d t / gamma M2 = 2,5 x 0,55 x 510 x 12 x 5 / 1,25 = 33660 N

Spinta del vento 81,67 kg/mq

M

o

o

28

Con: e1=e2=20 mm, risulta: k = 2,5 e alfa = 0,55

Fv, Ed = < Fb, Rd ovvero : 10250 < 33660 verifica positiva

2) Verifica saldature tra squadretta d’appoggio e l’anima della IPE300

Per la squadretta d’appoggio viene utilizzato un concio di un profilo ad L 80x120x8. Il lato lungo viene

utilizzato per la saldatura verticale a cordone d’angolo, di lunghezza 100 mm e spessore 5 mm, con altezza

di gola pari a 0,7 x 5 = 3,5 mm. L’appoggio del piatto sulla squadretta è pari a 6 cm.

La forza F equivalente è data da:

F = q’ x interasse / 2 = 206 x 2,96 / 2 = 305 kg

Il momento agente sulla saldatura è dato da: M = F x b = F x (20 + 2/3 x 60) = 18300 kgmm

W della saldatura = 2 x (100 x 100 x 3,5 /6 ) = 11666 mm3

La tensione nella saldatura è M/W = 15,68 N / mm2

Simultaneamente deve verificarsi che:

a) 15,68 ≤ β1 x fyk = 0,85x235 = 199,75 N/mm2

b) 15,68 ≤ β2 x fyk = 1 x 235 = 235 N/mm2

La verifica è positiva in quanto entrambe le condizioni sono soddisfatte.

Piatto orizzontale

IPE300

(anima)

F equivalente

M

doppia saldatura 100 x 5

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VERIFICA AL RIBALTAMENTO

Si utilizza la verifica allo stato limite EQU e con riferimento allo schema riportato si precisa che:

- P0 è la somma del peso proprio della struttura in acciaio e dei permanenti portati “compiutamente

definiti” di terra, zoccolo in cls. e vegetazione (se questa non ci fosse il carico di vento sarebbe

trascurabile) tutti assunti con coefficiente 0,9 e braccio 0,2 m

- P1 e P2 sono pesi propri della struttura in cls. (stabilizzanti) con coefficiente 0,9 e braccio 0,2 e 0,7 m

- P3 è il riempimento un riempimento, ovvero un carico permanente portato “compiutamente definiti”,

costituito da ghiaia, con coefficiente 0,9 e braccio 0,5 + 0,2 m

- La spinta del vento è un carico accidentale (ribaltante) con coefficiente 1,5

- Il carico di neve è stabilizzante, ma viene trascurato avendo coefficiente 0

Spinta del vento 81,67 kg/mq

P0 = terra + struttura acciaio + vegetazione + zoccolo

P3

P2

P1

0

30

Si effettua la verifica al ribaltamento al punto 0 per un concio di 3,45 metri, considerando la mezzeria di

due campate successive.

P0 = 0,9 x [(0,3 x 0,3 x 1700 x 3,45) + 615 + (20 x 3,75 x 3,45)] = 0,9 x (525 + 615 + 258) = 1258 kg

P1 = 0,9 x 2500 x 0,4 x 1,6 x 3,45 = 4968 kg

P2 = 0,9 x 2500 x 1,4 x 0,3 x 3,45 = 3260 kg

P3 = 0,9 x 1700 x 1,0 x 1,0 x 3,45 = 5278 kg

Vento = 1,5 x 3,75 x 81,67 x 3,45 = 1585 kg per un braccio dato da 3,75/2 + 1,6 = 3,475 m

Momento ribaltante = 1585 x 3,39 = 5508 kgm

Momento stabilizzante = (1258 + 4968) x 0,2 + 3260 x 0,7 + 5278 x 0,9 = 1245 + 2282 + 4750 = 8277

kgm

La verifica è soddisfatta in quanto è MR < MS

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OPERE DI FONDAZIONE

Nelle verifiche strutturali delle fondazioni e del complesso fondazione-terreno è stato seguito l’approccio 2 (di

cui al par. 6.4 del DM 14.01.2008) utilizzando quindi le stesse combinazioni di carico già utilizzate per il

dimensionamento della struttura in elevazione.

Per quanto riguarda le azioni sismiche, ai fini del dimensionamento degli elementi di fondazione nonché della

valutazione della verifica di sicurezza del complesso fondazione-terreno, è stato utilizzato lo spettro SLV

incrementato di un fattore di amplificazione γRd pari a 1.1. STAMPA DEI DATI DI PROGETTO INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro Fondazione quinta Intestazione del lavoro Villa Vicentini Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze kg Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione III Vita di riferimento 75 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 712 anni Localita' Ronchi dei legionari ag/g 0.161 F0 2.52 Tc 0.34 Categoria del suolo C Fattore di importanza 1.1 Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 0% Numero di frequenze 100 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor=2 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Assente Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche Eurocodice 8 λ 0.3 μ 0.3

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GRAFICO SPETTRI NTC: SLV (fondazioni)

SCARICHI IN FONDAZIONE

Fig. 9.0 – Scarichi in fondazione (SLU) - Travi

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Fig. 9.1 – Scarichi in fondazione (SLE)

VERIFICA COMPLESSO FONDAZIONE - TERRENO

Sono stati calcolati gli spostamenti e quindi le pressioni trasmesse al suolo dalla trave (sollecitazioni massime).

A) verifica SLU (per combinazioni statiche e sismiche):

pressione massima= 0,255 kg/cm2

pressione limite = qult/ γR = 6,10 / 2,3 = 2,65 kg/cm2

(γR (R3)=2.3)

verifica soddisfatta 0,255 < 2,65 kg/cm2

B) verifica SLE (combinazioni statiche SLE, par.6.4.2.2):


pressione limite = qult/ γR = qult/ γR = 6,10 / 3 = 2,04 kg/cm2

(γR =3)


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VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI DI FONDAZIONE (SLU)

Lavoro: Fondazione quinta Intestazione lavoro: Villa Vicentini Elemento: TRAVE DI FONDAZIONE Gruppo: 1 Tabella: Tabella fondazioni Descrizione: Fondazione continua Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 300.00 kg/cm2 fyk: 4580.0 kg/cm2 Copriferro: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30 Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2 ASTA NUM. 1 NI 1 NF 142 SEZ. Rp B= 140.0 H= 30.0 (trave di fondazione) armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 1646 -0 0 0 -1 2.26 2.26 9.05 9.05 0.11 0.00 0.02 0.10 0.00 0.00 21.6 1B 0 -0 2502 -0 0 0 -1 2.26 2.26 9.05 9.05 0.11 0.00 0.03 0.15 0.00 0.00 21.6 1I 0 -0 966 -0 0 0 -0 2.26 2.26 9.05 9.05 0.10 0.00 0.01 0.06 0.00 0.00 21.6 1J 0 -0 3182 -0 0 0 -1 2.26 2.26 9.05 9.05 0.11 0.00 0.04 0.19 0.00 0.00 21.6 2 0 -0 1343 -0 0 0 -1 2.26 2.26 9.05 9.05 0.10 0.00 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 4 -0 1646 -0 0 0 65 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.01 0.02 0.10 0.00 0.00 21.6 1B 4 -0 2502 -0 0 0 99 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.01 0.03 0.15 0.00 0.00 21.6 1I 4 -0 966 -0 0 0 38 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.00 0.01 0.06 0.00 0.00 21.6 1J 4 -0 3182 -0 0 0 126 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.01 0.04 0.19 0.00 0.00 21.6 2 4 -0 1343 -0 0 0 53 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.01 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 8 -0 1646 -0 0 0 199 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.02 0.02 0.10 0.00 0.00 21.6 1B 8 -0 2502 -0 0 0 199 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.02 0.03 0.15 0.00 0.00 21.6 1I 8 -0 968 -0 0 0 253 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.03 0.01 0.06 0.00 0.00 21.6 1J 8 -0 3182 -0 0 0 253 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.03 0.04 0.19 0.00 0.00 21.6 2 8 -0 1343 -0 0 0 107 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.01 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 12 -0 1563 -0 0 0 291 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.03 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 1B 12 -0 2311 -0 0 0 193 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.02 0.03 0.14 0.00 0.00 21.6 1I 12 -0 968 -0 0 0 369 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.04 0.01 0.06 0.00 0.00 21.6 1J 12 -0 2906 -0 0 0 116 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.01 0.04 0.17 0.00 0.00 21.6 2 12 -0 1337 -0 0 0 160 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.02 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 16 -0 1563 -0 0 0 384 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.04 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 1B 16 -0 2311 -0 0 0 256 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.03 0.03 0.14 0.00 0.00 21.6 1I 16 -0 975 -0 0 0 486 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.05 0.01 0.06 0.00 0.00 21.6 1J 16 -0 2906 -0 0 0 154 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.02 0.04 0.17 0.00 0.00 21.6 2 16 -0 1337 -0 0 0 214 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.02 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 20 -0 1487 -0 0 0 469 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.05 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 1B 20 -0 2129 -0 0 0 316 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.03 0.03 0.13 0.00 0.00 21.6 1I 20 -0 975 -0 0 0 591 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.06 0.01 0.06 0.00 0.00 21.6 1J 20 -0 2641 -0 0 0 193 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.02 0.03 0.16 0.00 0.00 21.6 2 20 -0 1336 -0 0 0 267 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.03 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 24 -0 1487 -0 0 0 554 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.06 0.02 0.09 0.00 0.00 21.6 1B 24 -0 2129 -0 0 0 375 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.04 0.03 0.13 0.00 0.00 21.6 1I 24 -0 984 -0 0 0 697 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.08 0.01 0.06 0.00 0.00 21.6 1J 24 -0 2641 -0 0 0 232 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.03 0.03 0.16 0.00 0.00 21.6 2 24 -0 1340 -0 0 0 321 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.03 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 28 -0 1414 -0 0 0 632 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.07 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 1B 28 -0 1956 -0 0 0 432 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.05 0.02 0.12 0.00 0.00 21.6 1I 28 -0 984 -0 0 0 792 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.09 0.01 0.06 0.00 0.00 21.6 1J 28 -0 2386 -0 0 0 272 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.03 0.03 0.14 0.00 0.00 21.6 2 28 -0 1340 -0 0 0 374 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.04 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 32 -0 1414 -0 0 0 711 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.08 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 1B 32 -0 1956 -0 0 0 488 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.05 0.02 0.12 0.00 0.00 21.6

35

1I 32 -0 996 -0 0 0 888 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.10 0.01 0.06 0.00 0.00 21.6 1J 32 -0 2386 -0 0 0 311 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.03 0.03 0.14 0.00 0.00 21.6 2 32 -0 1348 -0 0 0 428 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.05 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 36 -0 1344 -0 0 0 782 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.08 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 1B 36 -0 1792 -0 0 0 542 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.06 0.02 0.11 0.00 0.00 21.6 1I 36 -0 996 -0 0 0 973 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.10 0.01 0.06 0.00 0.00 21.6 1J 36 -0 2140 -0 0 0 351 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.04 0.03 0.13 0.00 0.00 21.6 2 36 -0 1348 -0 0 0 482 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.05 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6 1A 40 -0 1344 -0 0 0 854 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.09 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 1B 40 -0 1792 -0 0 0 596 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.06 0.02 0.11 0.00 0.00 21.6 1I 40 -0 996 -0 0 0 1059 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.11 0.01 0.06 0.00 0.00 21.6 1J 40 -0 2140 -0 0 0 391 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.04 0.03 0.13 0.00 0.00 21.6 2 40 -0 1348 -0 0 0 536 2.26 2.26 9.05 9.05 0.12 0.06 0.02 0.08 0.00 0.00 21.6 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 21.6

VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI DI FONDAZIONE (SLE)

Lavoro: Fondazione quinta Intestazione lavoro: Villa Vicentini Elemento: TRAVE DI FONDAZIONE Gruppo: 1 Tabella: Tabella fondazioni Descrizione: Fondazione continua Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 300.00 kg/cm2 fyk: 4580.0 kg/cm2 Condizioni ambientali: Ordinaria Copriferro: 3.0 cm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2 Nome travata: Fondazione continua01_IP1 Descrizione: Fondazione continua ASTA NUM. 21 NI 56 NF 80 SEZ. Rp B= 140.0 H= 30.0 (trave di fondazione) armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x [Fx] [Fy] [Fz] [Mx] [My] Mz [APOST] [AANT] AINF ASUP Sc Sf w -- -------------------- ------------------- --------------------------- -------------- -- cm kg kg*m cm2 kg/cm2 mm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 3 0 -0 -110 0 0 0 44 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.17 1.3 0.00 4 0 -0 240 -0 0 0 -12 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.04 0.3 0.00 5 0 -0 328 -0 0 0 -26 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.10 0.7 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 10 -0 -110 0 0 0 33 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.12 1.0 0.00 4 10 -0 240 -0 0 0 12 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.05 0.3 0.00 5 10 -0 328 -0 0 0 7 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.03 0.2 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 20 -0 -110 0 0 0 22 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.08 0.6 0.00 4 20 -0 240 -0 0 0 36 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.14 1.0 0.00 5 20 -0 328 -0 0 0 39 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.15 1.1 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 30 -0 -20 0 0 0 20 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.08 0.6 0.00 4 30 -0 185 -0 0 0 54 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.21 1.6 0.00 5 30 -0 236 -0 0 0 62 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.24 1.8 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 39 -0 62 -0 0 0 18 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.07 0.5 0.00 4 39 -0 185 -0 0 0 72 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.27 2.1 0.00 5 39 -0 236 -0 0 0 86 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.33 2.5 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 49 -0 62 -0 0 0 24 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.09 0.7 0.00 4 49 -0 120 -0 0 0 84 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.32 2.4 0.00 5 49 -0 134 -0 0 0 99 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.38 2.9 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 59 -0 137 -0 0 0 30 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.12 0.9 0.00 4 59 -0 120 -0 0 0 96 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.36 2.8 0.00

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5 59 -0 134 -0 0 0 112 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.43 3.2 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 69 -0 137 -0 0 0 44 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.17 1.3 0.00 4 69 -0 44 -0 0 0 100 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.38 2.9 0.00 5 69 -0 20 -0 0 0 114 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.43 3.3 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 79 -0 205 -0 0 0 57 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.22 1.7 0.00 4 79 -0 -44 0 0 0 105 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.40 3.0 0.00 5 79 -0 -106 0 0 0 116 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.44 3.4 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 89 -0 205 -0 0 0 78 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.30 2.2 0.00 4 89 -0 -44 0 0 0 100 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.38 2.9 0.00 5 89 -0 -106 0 0 0 106 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.40 3.1 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 99 -0 205 -0 0 0 98 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.37 2.8 0.00 4 99 -0 -44 0 0 0 96 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.36 2.8 0.00 5 99 -0 -106 0 0 0 95 2.26 2.26 9.05 9.05 -0.36 2.8 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 6.79 asup= 6.79 (e arm. base= 4 X 1.13)

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2) SCALA IN ACCIAIO

Fig. 1.0 – Modello strutturale

STAMPA DEI DATI DI PROGETTO INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro Scala acciaio Intestazione del lavoro Villa Vicentini Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze kg Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione III Vita di riferimento 75 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10

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Tempo di ritorno del sisma 712 anni Localita' Ronchi dei legionari ag/g 0.161 F0 2.52 Tc 0.34 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 0% Numero di frequenze 5 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor=2 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Assente Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche Eurocodice 8 λ 0.3 μ 0.3

GRAFICO SPETTRI NTC: SLV

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CARICHI APPLICATI

Carico distribuito con riferimento globale X



Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD Categoria C2 - Spinta X orizzontale parapetto

4 Condizione 1 Variabile: Aree di acquisto e congresso 2.040000 0.000 2.040000 0.000 0.6000 0.6000

Carico distribuito con riferimento globale Y



Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD Categoria C2 - Spinta Y orizzontale parapetto

5 Condizione 1 Variabile: Aree di acquisto e congresso 2.040000 0.000 2.040000 0.000 0.6000 0.6000

Carico distribuito con riferimento globale Z, agente sulla lunghezza reale


Val. iniz. Dist.iniz. nodo I

Val. finale

Dist.fin. nodo I

Aliq.inerz.

Aliq.inerz.

SLD Categoria C2 - Scale comuni 1 Condizione 1 Variabile: Aree di acquisto

e congresso -0.040800 0.000 -0.040800 0.000 0.6000 0.6000

Permanente gradini 2 Condizione 2 Permanente: Permanente portato -0.007000 0.000 -0.007000 0.000 1.0000 1.0000

Permanente parapetto e rivestimento

3 Condizione 2 Permanente: Permanente portato -0.022000 0.000 -0.022000 0.000 1.0000 1.0000

Fig. 2.0 – Carichi applicati (kg/cm)

40

Fig. 2.1 – Carichi orizzontali applicati – al parapetto (kg/cm)

ANALISI E COMBINAZIONI DI CARICO

Le azioni sismiche sono valutate in conformità a quanto stabilito dalle norme. In particolare è stata

adottata l’analisi modale e applicazione dello spettro di risposta. L’effetto delle azioni dinamiche,

ottenuto come contemplato dalle norme per sovrapposizione degli effetti modali, è stato sovrapposto a

quello statico concomitante prevedendo tutte le possibili permutazioni di segno dei risultati dinamici.

Interazione fra le due componenti (in X e Y) del sisma: gli effetti sulla struttura delle diverse

componenti dell’azione sismica sono calcolati applicando l’espressione di cui al punto 7.3.15 della

norma, denominata per semplicità “Eurocodice 8”, in cui i coefficienti moltiplicativi valgono 0.3 e

vengono applicati in rotazione.

Le combinazioni di carico statiche (in assenza di azioni sismiche) allo stato limite ultimo sono

ottenute mediante combinazioni dei carichi permanenti e variabili applicati in modo da considerare

tutte le situazioni più sfavorevoli agenti sulla struttura.

41

COMBINAZIONI DI CARICO NORMATIVA: NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI - D.M. 14/01/2008 (STATICO E SISMICO) COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE ULTIMO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 1 Dinamica Azione sismica: Presente

Torsione:

Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 1 0.600

2 Statica Azione sismica: Sisma assente


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE D'ESERCIZIO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 3 Rara Tipologia: Rara


4 Frequente Tipologia: Frequente


5 Quasi permanente Tipologia: Quasi permanente


COMBINAZIONI PER LE VERIFICHE ALLO STATO LIMITE DI DANNO

Num. Descrizione Parametri Tipo azione/categoria Condizione Moltiplicatore 6 S.L.D. Azione sismica: Presente

Torsione: Permanente: Peso Proprio Condizione peso proprio 1.000 Permanente: Permanente portato Condizione 2 1.000 Variabile: Aree di acquisto e congresso Condizione 1 0.600

42

RISULTATI DELL’ANALISI STRUTTURALE

E’ stato eseguito un controllo sulle masse eccitate; il numero delle frequenze trattate è risultato ampiamente

sufficiente ad eccitare in entrambe le direzioni X e Y più dell’85% delle masse.

TABELLA MASSE ECCITATE

FREQUENZE PROPRIE DI OSCILLAZIONE

Numero Pulsazione Frequenza Periodo Precisione 1 1.614e+001 2.569e+000 3.892e-001 4.441e-016 2 1.953e+001 3.108e+000 3.218e-001 4.441e-016 3 3.614e+001 5.753e+000 1.738e-001 4.441e-016 4 3.879e+001 6.173e+000 1.620e-001 4.441e-016 5 4.702e+001 7.483e+000 1.336e-001 4.441e-016 6 5.324e+001 8.474e+000 1.180e-001 4.441e-016 7 6.087e+001 9.687e+000 1.032e-001 4.441e-016 8 6.455e+001 1.027e+001 9.734e-002 4.441e-016 9 6.856e+001 1.091e+001 9.164e-002 4.441e-016 10 8.006e+001 1.274e+001 7.848e-002 4.441e-016 11 8.474e+001 1.349e+001 7.415e-002 4.441e-016 12 9.611e+001 1.530e+001 6.538e-002 4.441e-016 13 1.006e+002 1.601e+001 6.246e-002 4.441e-016 14 1.125e+002 1.790e+001 5.587e-002 4.441e-016 15 1.317e+002 2.097e+001 4.769e-002 4.441e-016 16 1.356e+002 2.158e+001 4.633e-002 4.441e-016 17 1.493e+002 2.376e+001 4.209e-002 4.441e-016 18 1.604e+002 2.553e+001 3.917e-002 4.441e-016 19 1.727e+002 2.748e+001 3.639e-002 4.441e-016 20 1.789e+002 2.847e+001 3.512e-002 4.441e-016 21 1.863e+002 2.965e+001 3.372e-002 4.441e-016 22 1.882e+002 2.995e+001 3.339e-002 4.441e-016 23 2.028e+002 3.227e+001 3.099e-002 4.441e-016 24 2.068e+002 3.291e+001 3.039e-002 4.441e-016 25 2.284e+002 3.635e+001 2.751e-002 4.441e-016 26 2.335e+002 3.717e+001 2.691e-002 4.441e-016 27 2.523e+002 4.016e+001 2.490e-002 4.441e-016 28 2.566e+002 4.084e+001 2.449e-002 4.441e-016 29 2.723e+002 4.333e+001 2.308e-002 4.441e-016 30 2.848e+002 4.534e+001 2.206e-002 4.441e-016

COEFFICIENTI DI PARTECIPAZIONE MODALE

Modo Direz.X Direz.Y 1 -1.406e+000 -8.993e-001 2 7.714e-001 -1.675e+000 3 -2.720e-001 -4.076e-001 4 -3.960e-002 5.745e-001 5 -5.824e-002 -2.256e-001 6 -4.160e-001 1.786e-001 7 -3.475e-001 -1.920e-002 8 5.924e-002 -1.021e-001 9 1.956e-001 -2.492e-001 10 -2.532e-001 -4.652e-002 11 2.173e-001 -1.034e-002 12 -2.289e-002 -2.725e-001 13 8.124e-002 7.181e-003

43

14 -1.600e-001 3.522e-002 15 1.796e-001 6.335e-003 16 -1.232e-001 -4.411e-002 17 7.074e-002 1.650e-002 18 -4.814e-001 -3.914e-002 19 -4.410e-001 3.898e-002 20 -1.207e-002 -7.432e-003 21 6.313e-002 2.807e-003 22 -1.776e-001 -1.984e-002 23 -3.112e-002 -1.321e-001 24 -2.339e-001 2.271e-002 25 4.185e-001 2.975e-002 26 -2.743e-001 4.237e-003 27 -7.711e-002 2.388e-002 28 2.807e-002 -5.048e-002 29 -1.983e-002 -2.068e-002 30 -6.568e-002 -7.905e-003

MASSA ECCITATA Modo Direz.X % Direz.Y % Direz.Z % Modo: 1 +1.98e+000 44 +8.08e-001 18 +1.33e-003 0 Progressiva +1.98e+000 44 +8.08e-001 18 +1.33e-003 0 Modo: 2 +5.94e-001 13 +2.80e+000 63 +5.94e-003 0 Progressiva +2.57e+000 58 +3.61e+000 81 +7.26e-003 0 Modo: 3 +7.35e-002 2 +1.65e-001 4 +1.44e-002 0 Progressiva +2.65e+000 59 +3.78e+000 85 +2.16e-002 0 Modo: 4 +1.57e-003 0 +3.29e-001 7 +2.31e-002 1 Progressiva +2.65e+000 59 +4.11e+000 92 +4.47e-002 1 Modo: 5 +3.33e-003 0 +5.09e-002 1 +2.01e-002 0 Progressiva +2.65e+000 60 +4.16e+000 93 +6.48e-002 1 Modo: 6 +1.72e-001 4 +3.16e-002 1 +2.91e-001 7 Progressiva +2.82e+000 63 +4.19e+000 94 +3.56e-001 8 Modo: 7 +1.20e-001 3 +3.51e-004 0 +1.84e-001 4 Progressiva +2.94e+000 66 +4.19e+000 94 +5.40e-001 12 Modo: 8 +3.56e-003 0 +9.94e-003 0 +1.47e-001 3 Progressiva +2.95e+000 66 +4.20e+000 94 +6.86e-001 15 Modo: 9 +3.75e-002 1 +6.16e-002 1 +6.04e-002 1 Progressiva +2.98e+000 67 +4.26e+000 96 +7.47e-001 17 Modo: 10 +6.34e-002 1 +2.46e-003 0 +5.86e-001 13 Progressiva +3.05e+000 68 +4.26e+000 96 +1.33e+000 30 Modo: 11 +4.69e-002 1 +8.39e-005 0 +7.65e-004 0 Progressiva +3.09e+000 69 +4.26e+000 96 +1.33e+000 30 Modo: 12 +5.39e-004 0 +7.38e-002 2 +2.97e-001 7 Progressiva +3.09e+000 69 +4.34e+000 97 +1.63e+000 37 Modo: 13 +6.53e-003 0 +5.53e-005 0 +2.81e-002 1 Progressiva +3.10e+000 70 +4.34e+000 97 +1.66e+000 37 Modo: 14 +2.50e-002 1 +1.48e-003 0 +2.16e-001 5 Progressiva +3.13e+000 70 +4.34e+000 97 +1.87e+000 42 Modo: 15 +3.17e-002 1 +1.33e-004 0 +1.80e-001 4 Progressiva +3.16e+000 71 +4.34e+000 97 +2.05e+000 46 Modo: 16 +1.33e-002 0 +1.77e-003 0 +5.79e-002 1 Progressiva +3.17e+000 71 +4.34e+000 97 +2.11e+000 47 Modo: 17 +5.36e-003 0 +3.39e-004 0 +8.36e-002 2 Progressiva +3.18e+000 71 +4.34e+000 97 +2.20e+000 49 Modo: 18 +2.08e-001 5 +2.33e-003 0 +2.43e-002 1 Progressiva +3.38e+000 76 +4.34e+000 97 +2.22e+000 50 Modo: 19 +1.79e-001 4 +4.42e-004 0 +3.56e-002 1 Progressiva +3.56e+000 80 +4.34e+000 97 +2.26e+000 51 Modo: 20 +1.27e-004 0 +5.04e-005 0 +4.31e-002 1 Progressiva +3.56e+000 80 +4.34e+000 97 +2.30e+000 52 Modo: 21 +3.63e-003 0 +1.01e-005 0 +3.82e-001 9 Progressiva +3.57e+000 80 +4.34e+000 97 +2.68e+000 60 Modo: 22 +2.86e-002 1 +2.61e-004 0 +3.93e-001 9 Progressiva +3.59e+000 81 +4.34e+000 97 +3.07e+000 69

44

Modo: 23 +9.15e-004 0 +1.56e-002 0 +6.51e-002 1 Progressiva +3.60e+000 81 +4.36e+000 98 +3.14e+000 70 Modo: 24 +5.00e-002 1 +1.63e-004 0 +1.21e-002 0 Progressiva +3.65e+000 82 +4.36e+000 98 +3.15e+000 71 Modo: 25 +1.64e-001 4 +5.96e-004 0 +7.32e-002 2 Progressiva +3.81e+000 86 +4.36e+000 98 +3.22e+000 72 Modo: 26 +6.79e-002 2 +4.26e-005 0 +3.68e-001 8 Progressiva +3.88e+000 87 +4.36e+000 98 +3.59e+000 81 Modo: 27 +5.55e-003 0 +3.03e-004 0 +1.09e-001 2 Progressiva +3.88e+000 87 +4.36e+000 98 +3.70e+000 83 Modo: 28 +6.05e-004 0 +2.69e-003 0 +3.74e-003 0 Progressiva +3.88e+000 87 +4.36e+000 98 +3.71e+000 83 Modo: 29 +2.72e-004 0 +5.33e-004 0 +9.74e-003 0 Progressiva +3.88e+000 87 +4.36e+000 98 +3.72e+000 83 Modo: 30 +3.33e-003 0 +5.35e-004 0 +4.99e-003 0 Progressiva +3.89e+000 87 +4.36e+000 98 +3.72e+000 84 MASSA TOTALE ECCITABILE

Direzione X Direzione Y Direzione Z +4.45e+000 +4.45e+000 +4.45e+000

45

I RISULTATI DEL CALCOLO STATICO E SISMICO PER LO STATO LIMITE DI

SALVAGUARDIA DELLA VITA (SLV)

VALUTAZIONE DEGLI SPOSTAMENTI MASSIMI

In quanto struttura inserita in un contesto architettonico esistente viene effettuata la verifica della

distanza tra costruzioni contigue lungo X e Y

Fig. 3.0 – Inviluppi dinamici (Ex+lamda Ey) – SLU

46

Fig. 3.1 – Inviluppi dinamici (lamdaEx+ Ey) - SLU

TABELLA INVILUPPI SLU

MEDIA QUADRATICA DEI RISULTATI DINAMICI (QOR1 * EX + QOR2 * λ * EY) MASSIME DEFORMAZIONI NODALI/ NODI CORRISPONDENTI


MEDIA QUADRATICA DEI RISULTATI DINAMICI (QOR1 * λ * EX + QOR2 * EY) MASSIME DEFORMAZIONI NODALI/ NODI CORRISPONDENTI


Per un edificio contiguo supposto di pari altezza, lungo il perimetro della scala adiacente le murature

(asse X e Y) , si calcola lo spostamento massimo come:

h/100 * ag/g * S/0.5 = 305/100 * 0.161*1/0.5 = 0,98 cm.

Pertanto la distanza minima della scala rispetto alle murature degli edifici contigui dovrà essere 0,98 +

i massimi spostamenti calcolati come previsto dal par. 7.3.3.3.

In giunti lungo l’asse X e Y saranno di spessore minimo: 0,98 + 3,71 = 4,69 addotto 5 cm

47

CARATTERISTICHE DI SOLLECITAZIONE

Fig. 4.0 – Sollecitazione di sforzo normale (kg)

Fig. 4.1 – Sollecitazione di taglio (kg)

48

Fig. 4.2 – Sollecitazione di momento (kgcm)

49

VERIFICA ALLO STATO LIMITE DI DANNO

Come previsto al punto 7.3.7.2 si devono verificare gli elementi strutturali in termini di contenimento

del danno agli elementi non strutturali. Per le costruzioni ricadenti in classe III si deve verificare che l’azione

sismica di progetto non produca ali elementi costruttivi senza funzione strutturale danni tali da rendere

temporaneamente non operativa la costruzione.

Per tale verifica si procede al calcolo con un nuovo spettro sismico con i seguenti parametri.

STAMPA DEI DATI DI PROGETTO INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro SLO scala Intestazione del lavoro Villa Vicentini Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze kg Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione III Vita di riferimento 75 anni Spettro di risposta Stato limite di operativita' Probabilita' di superamento periodo di riferimento 81 Tempo di ritorno del sisma 45 anni Localita' Ronchi dei legionari ag/g 0.05 F0 2.5 Tc 0.25 Categoria del suolo C Fattore topografico 1 STATO LIMITE DI OPERATIVITA' Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 0% Numero di frequenze 30 PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Assente Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche Eurocodice 8 λ 0.3 μ 0.3

50

GRAFICO SPETTRI NTC: SLO

Fig. 5.0 – Verifica delle deformazioni relative dr < 0,006666 h

51

STRUTTURE IN ACCIAIO

Per la verifica delle travi di copertura si è proceduto utilizzando il solutore MasterVer, metodo di calcolo

all’Eurocodice3. Di seguito vengono riportate le slide con indicati i diagrammi inviluppo delle diverse

verifiche (indice di resistenza a taglio, torsione, snellezza e stabilità). Le verifiche sono positive. I profili

resistenti sono indicati nella tavola grafica.

Fig. 6.0 – Indice di resistenza (inviluppi)

I collegamenti tra i conci delle travi principali sono realizzati tramite saldatura a completa penetrazione.

Gli appoggi delle rampe sui pianerottoli, realizzati per semplice contatto tra l’ala superiore della HEA e

l’ala inferiore della UPN, vengono bullonati al fine di evitare lo spostamento orizzontale.

52

VERIFICA DEI COLLEGAMENTI

NODO DI BASE COLONNA / FONDAZIONE Colonna: Gruppo = 1 Elemento = 3 Nodo = 2 Cc D=14 s=0.5 S 235 (Fe 360) [Progetto] Banca n. 0: Banche generali AMV Assi locali piastra N = -2121.27 kg Ty = 23.89 kg My = 61610.60 kg*cm Tz = -426.15 kg Mz = -8842.10 kg*cm Per le sollecitazioni di ogni c.c. riferirsi ai risultati dell'analisi strutturale. [Verifica piastra di base] (S 235 (Fe 360), Rck 300) 280x280x15 Tipologia n. 1 A = 180 B = 180 [Verifica cls] Verifica cls: I.R. = 0.21 Verifica piastra: Sigma id = 1921.0 kg/cm² I.R. = 0.84 [Verifica tirafondo] (S 235 (Fe 360)) Numero 4 tirafondi ad aderenza: Diam. = 16 Lunghezza = 320 (mm) (pari a 20 diametri, aggiungere uncino) Fvb,Rd = 2656.23 kg Ft,Rd = 3984.35 kg I.R. = 0.20 [Verifica saldatura profilo] Saldatura a cordone d'angolo: verificata Altezza di gola: 3,5 (mm) Sigma perp. = 1248.7 kg/cm² Tens par. = 54.0 kg/cm² I.R. = 0.43 [Resistenza del nodo] Modalità di collasso: nessuna, situazione più gravosa [Verifica piastra]

Spess. nerv.

ABase

BAl

tezz

a

hne

rv.

Spe

ss.

NODO HEA160 CON COLONNA Ø140X5

Metodo di verifica: Eurocodice 3 Tipo acciaio: S 235 (Fe 360) Tipologia del collegamento: con cordoni d'angolo Altezza di gola: 0.350 cm SEZ. Cc D= 14.000 s= 0.5000 cm ----------------------------------------------------------------------------------------------------------- Fx Fy Fz Mx My Mz Sigma perp. Tens. par. Tens. perp. I.R. Nota ------------------ ------------------ -------------------------------------- kg kg*m kg/cmq ----------------------------------------------------------------------------------------------------------- 2834 271 530 0 379 792 1767.6 (3) 67.2 (1) 0.0 (0) 0.84

53

NODO HEA160 CON UNP 140: VERIFICA A TAGLIO DEL BULLONE Il collegamento tra i due profili è risolto attraverso 2 bulloni passanti l’ala della trave della scala UNP140 e le

ali della HEA160, di appoggio.

Le sollecitazioni agenti sono date dai tagli orizzontali.

Fv= (530 ^2 + 271 ^2 ) ½ = 595 kg = 6000 N ,


Utilizzando 2 bulloni M14 di classe 8.8:


Fv, Ed /2 = < Fv, Rd ovvero : 6000 < 44160 verifica positiva

Trascuriamo la verifica a rifollamento dei profili, avendo rispettato le distanze di foratura.

VERIFICA SALDATURA ANCORAGGIO MONTANTE PARAPETTO

La saldatura sarà a cordone d’angolo e riguarderà l’intera altezza della piastra.

Lo sforzo che dovrà assorbire la saldatura sarà dato da:

M = 200 kg / m x 0,56 (interasse in m ) x 120 (h in cm) x 1,5 = 20160 kgcm (allo SLU)

Supponiamo Fz pari a 200 kg su ogni montante.

Metodo di verifica: Eurocodice 3 Tipo acciaio: S 235 (Fe 360) Tipologia del collegamento: con cordoni d'angolo Lunghezza1: 0.000 cm Altezza di gola1: 0.000 cm Lunghezza2: 12.000 cm Altezza di gola2: 0.450 cm SEZ. Rp B= 1.000 H= 12.000 cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------ Fx Fy Fz Mx My Mz Sigma perp. Tens. par. Tens. perp. I.R. Nota ------------------ ------------------ -------------------------------------- kg kg*m kg/cmq ------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 0 200 0 0 0 202 935.2 (2) 18.5 (2) 0.0 (1) 0.44

54

VERIFICA TAGLIO BULLONE ANCORAGGIO PARAPETTO

Il montante del parapetto sarà costituito da 2 piatti di sezione 60x8 mm. La piastra del montante sarà provvista

di 2 bulloni, posti a distanza 80 mm sull’asse verticale, soggetti ognuno ad uno sforzo di taglio pari a:

Fv = M/80 = 201600/80 = 2520 kg = 25200 N , distribuita su 2 piani di taglio.


Utilizzando un bullone M12 di classe 8.8:


Fv, Ed /2 = < Fv, Rd ovvero : 25200/2 < 32256 verifica positiva

Verifica a rifollamento:

Fv, Ed = 25200 N Fb, Rd = k alfa ftk d t / gamma M2 = 2,5 x 0,55 x 360 x 12 x 8 / 1,25 = 38016 N

Con: e1= e2 = 20 mm, risulta: k = 2,5 e alfa = 0,55

Fv, Ed = < Fb, Rd ovvero : 25200 < 38016 verifica positiva

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OPERE DI FONDAZIONE

Nelle verifiche strutturali delle fondazioni e del complesso fondazione-terreno è stato seguito l’approccio 2 (di

cui al par. 6.4 del DM 14.01.2008) utilizzando quindi le stesse combinazioni di carico già utilizzate per il

dimensionamento della struttura in elevazione.

Per quanto riguarda le azioni sismiche, ai fini del dimensionamento degli elementi di fondazione nonché della

valutazione della verifica di sicurezza del complesso fondazione-terreno, è stato utilizzato lo spettro SLV

incrementato di un fattore di amplificazione γRd pari a 1.1. INTESTAZIONE E DATI CARATTERISTICI DELLA STRUTTURA Nome dell'archivio di lavoro Fondazioni scala Intestazione del lavoro Villa Vicentini Tipo di struttura Nello Spazio Tipo di analisi Statica e Dinamica Tipo di soluzione Lineare Unita' di misura delle forze kg Unita' di misura delle lunghezze cm Normativa NTC/2008 NORMATIVA Vita nominale costruzione 50 anni Classe d'uso costruzione III Vita di riferimento 75 anni Spettro di risposta Stato limite ultimo slv Probabilita' di superamento periodo di riferimento 10 Tempo di ritorno del sisma 712 anni Localita' Ronchi dei legionari ag/g 0.161 F0 2.52 Tc 0.34 Categoria del suolo C Fattore di importanza 1.1 Fattore topografico 1 STATO LIMITE ULTIMO Coefficiente di smorzamento 5% Eccentricita' accidentale 0% Numero di frequenze 30 Fattore q di struttura per sisma orizzontale qor=2 Duttilita' Bassa Duttilita' PARAMETRI SISMICI Angolo del sisma nel piano orizzontale 0 Sisma verticale Assente Combinazione dei modi CQC Combinazione componenti azioni sismiche Eurocodice 8 λ 0.3 μ 0.3

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GRAFICO SPETTRI NTC: SLV (fondazioni)

SCARICHI IN FONDAZIONE

Fig. 9.0 – Scarichi in fondazione (SLU) - Travi

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Fig. 9.1 – Scarichi in fondazione (SLE)

VERIFICA COMPLESSO FONDAZIONE - TERRENO

Sono stati calcolati gli spostamenti e quindi le pressioni trasmesse al suolo dalla trave (sollecitazioni massime).

A) verifica SLU (per combinazioni statiche e sismiche):


pressione limite = qult/ γR = 6,10 / 2,3 = 2,65 kg/cm2

(γR (R3)=2.3)


B) verifica SLE (combinazioni statiche SLE, par.6.4.2.2):


pressione limite = qult/ γR = qult/ γR = 6,10 / 3 = 2,04 kg/cm2

(γR =3)


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VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI DI FONDAZIONE (SLU)

Lavoro: Fondazioni scala Intestazione lavoro: Villa Vicentini Elemento: TRAVE DI FONDAZIONE Gruppo: 1 Tabella: Tabella fondazioni Descrizione: fondazione Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 300.00 kg/cm2 fyk: 4580.0 kg/cm2 Copriferro: 3.0 cm Verifica in ottemperanza alle NTC2008 x/d <= 0.30 Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2 Nome travata: fondazione01_IP1 Descrizione: fondazione 5-4 ASTA NUM. 1 NI 1 NF 38 SEZ. Rp B= 50.0 H= 40.0 (trave di fondazione) armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x Fx Fy Fz Mx My Mz APOST AANT AINF ASUP x/d Indice resistenza aswta aswto PASSO -- ------------------ ------------------ ----------------------- ------------------ ----------- ----- cm kg kg*m cmq Fx,M Bielle V,Mx cmq/m cm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1A 0 -0 -5 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1B 0 -0 12 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1I 0 -0 -5 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1J 0 -0 12 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 2 0 -0 9 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 2 -0 -5 0 0 0 -0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1B 2 -0 12 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1I 2 -0 -5 0 0 0 -0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1J 2 -0 12 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 2 2 -0 9 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 4 -0 -12 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1B 4 -0 35 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1I 4 -0 -12 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1J 4 -0 35 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 2 4 -0 27 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 6 -0 -12 0 0 0 1 2.26 2.26 4.52 4.52 0.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1B 6 -0 35 0 0 0 -0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1I 6 -0 -12 0 0 0 1 2.26 2.26 4.52 4.52 0.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1J 6 -0 35 0 0 0 -0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 2 6 -0 27 0 0 0 1 2.26 2.26 4.52 4.52 0.09 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 8 -0 -19 0 0 0 2 2.26 2.26 4.52 4.52 0.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1B 8 -0 59 0 0 0 -1 2.26 2.26 4.52 4.52 0.09 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 1I 8 -0 -18 0 0 0 2 2.26 2.26 4.52 4.52 0.10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1J 8 -0 58 0 0 0 -1 2.26 2.26 4.52 4.52 0.09 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 2 8 -0 46 0 0 0 1 2.26 2.26 4.52 4.52 0.10 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 10 -0 -19 0 0 0 3 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1B 10 -0 59 0 0 0 -1 2.26 2.26 4.52 4.52 0.10 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 1I 10 -0 -18 0 0 0 3 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1J 10 -0 58 0 0 0 -1 2.26 2.26 4.52 4.52 0.10 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 2 10 -0 46 0 0 0 2 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 12 -0 -25 0 0 0 4 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1B 12 -0 83 0 0 0 -1 2.26 2.26 4.52 4.52 0.10 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 1I 12 -0 -23 0 0 0 4 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1J 12 -0 81 0 0 0 -1 2.26 2.26 4.52 4.52 0.10 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 2 12 -0 67 0 0 0 3 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 14 -0 -25 0 0 0 6 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1B 14 -0 83 0 0 0 -2 2.26 2.26 4.52 4.52 0.10 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 1I 14 -0 -23 0 0 0 6 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1J 14 -0 81 0 0 0 -2 2.26 2.26 4.52 4.52 0.10 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 2 14 -0 67 0 0 0 5 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 16 -0 -30 0 0 0 8 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1B 16 -0 107 0 0 0 -2 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 1I 16 -0 -26 0 0 0 7 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6

59

1J 16 -0 104 0 0 0 -2 2.26 2.26 4.52 4.52 0.10 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 2 16 -0 88 0 0 0 6 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 18 -0 -30 0 0 0 10 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1B 18 -0 107 0 0 0 -3 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 1I 18 -0 -26 0 0 0 9 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1J 18 -0 104 0 0 0 -3 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 2 18 -0 88 0 0 0 8 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 29.6 1A 20 -0 -30 0 0 0 8 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1B 20 -0 107 0 0 0 -8 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 1I 20 -0 -26 0 0 0 7 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 29.6 1J 20 -0 104 0 0 0 -7 2.26 2.26 4.52 4.52 0.11 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 2 20 -0 88 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 0.00 29.6 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) staffe= 2 d 8 / 29.6

VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALI DI FONDAZIONE (SLE)

Lavoro: Fondazioni scala Intestazione lavoro: Villa Vicentini Elemento: TRAVE DI FONDAZIONE Gruppo: 1 Tabella: Tabella fondazioni Descrizione: fondazione Spunt. I 30.0 cm Spunt. J 30.0 cm Rck: 300.00 kg/cm2 fyk: 4580.0 kg/cm2 Condizioni ambientali: Ordinaria Copriferro: 3.0 cm Diametro staffe: 8 mm Numero braccia: 2 Nome travata: fondazione01_IP1 Descrizione: fondazione 5-4 ASTA NUM. 1 NI 1 NF 38 SEZ. Rp B= 50.0 H= 40.0 (trave di fondazione) armatura base = 4 X 1.13 per le armature aggiuntive consultare il tabulato ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NC x [Fx] [Fy] [Fz] [Mx] [My] Mz [APOST] [AANT] AINF ASUP Sc Sf w -- -------------------- ------------------- --------------------------- -------------- -- cm kg kg*m cm2 kg/cm2 mm ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 3 0 -0 6 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 -0.0 0.00 4 0 -0 4 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 -0.0 0.00 5 0 -0 4 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 -0.0 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 2 -0 6 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 0.0 0.00 4 2 -0 4 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 0.0 0.00 5 2 -0 4 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 0.0 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 4 -0 18 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 0.0 0.00 4 4 -0 13 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 0.0 0.00 5 4 -0 11 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 0.0 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 6 -0 18 0 0 0 1 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 0.0 0.00 4 6 -0 13 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 0.0 0.00 5 6 -0 11 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 0.0 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 8 -0 31 0 0 0 1 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.01 0.0 0.00 4 8 -0 23 0 0 0 1 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 0.0 0.00 5 8 -0 20 0 0 0 1 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 0.0 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 10 -0 31 0 0 0 2 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.01 0.1 0.00 4 10 -0 23 0 0 0 1 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.01 0.1 0.00 5 10 -0 20 0 0 0 1 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.01 0.0 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 12 -0 45 0 0 0 2 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.01 0.1 0.00 4 12 -0 33 0 0 0 2 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.01 0.1 0.00 5 12 -0 29 0 0 0 1 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.01 0.1 0.00

60

apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 14 -0 45 0 0 0 3 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.02 0.1 0.00 4 14 -0 33 0 0 0 2 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.01 0.1 0.00 5 14 -0 29 0 0 0 2 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.01 0.1 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 16 -0 60 0 0 0 4 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.02 0.2 0.00 4 16 -0 44 0 0 0 3 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.02 0.1 0.00 5 16 -0 39 0 0 0 3 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.02 0.1 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 18 -0 60 0 0 0 5 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.03 0.2 0.00 4 18 -0 44 0 0 0 4 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.02 0.2 0.00 5 18 -0 39 0 0 0 3 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.02 0.2 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13) 3 20 -0 60 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 -0.0 0.00 4 20 -0 44 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 -0.0 0.00 5 20 -0 39 0 0 0 0 2.26 2.26 4.52 4.52 -0.00 -0.0 0.00 apost= -- aant= -- ainf= 2.26 asup= 2.26 (e arm. base= 4 X 1.13)

61

VALIDAZIONE DEI RISULTATI DEI CALCOLI E DELLE VERIFICHE (punto 10.2 del DM 2008)

Questa parte della relazione fa riferimento a quanto richiesto al par. 10.2 della NTC 2008

Premesso che si ritiene che la richiesta della norma debba essere contestualizzata alla tipologia

strutturale, alla sua complessità, alla sua destinazione d’uso ed alla sua dimensione si sottolinea che in tutti i

campi della tecnica la consuetudine e la dimestichezza consapevole con gli strumenti di lavoro, nonché

l’esperienza professionale acquisita, consentono già di avere una buona “confidenza” (talora elevatissima) con i

risultati: la quantità e la quantità dei controlli da eseguire non è indipendente da questo aspetto. Un ruolo non

indifferente nella possibilità di commettere errori in fase di input dati lo riveste il software di calcolo che, chi

più e chi meno, propone banche dati che evitano al professionista la digitalizzazione manuale di una gran

quantità di valori.

Nel caso specifico con MasterSap gran parte dei parametri necessari alla modellazione ed al calcolo

vengono acquisiti da archivi predefiniti, forniti dalla software house, eventualmente modificabili dell’utente.

Tali archivi vengono inoltre già direttamente proposti in funzione della norma adottata e dichiarata nella fase

iniziale di progetto. Quello che si intende sostenere è che i coefficienti di sicurezza parziali per le azioni γ e i

coefficienti di combinazione sui carichi ψ, i valori dei carichi e la loro competenza sismica (ψ2), i parametri dei

materiali, i parametri di calcolo allo s.l. da impiegare nel dimensionamento delle opere in c.a., acciaio, legno

ecc, i minimi geometrici, meccanici etc. etc. di norma sono gestiti in archivi generali che riducono a zero la

possibilità di errore materiale (che altrimenti non sarebbe infrequente). Non meno importanti sono gli archivi in

linea contenenti i dati geometrici dei profilati formati a caldo ed a freddo. Da ultimo un analizzatore diagnostico

di Mastersap effettua molti controlli delicati e onerosi, come quelli della coerenza della modellazione.

Altre fonti di errore sono identificabili nell’errato carico degli elementi strutturali (entità e direzione dei

carichi) o nell’errata gestione degli svincoli di estremità delle membrature. Per ridurre tale rischio sono sempre

presentate, nei capitoli precedenti della presente relazione, tutta una serie di slides che immediatamente

consentono a video di valutare la correttezza dei diagrammi di carico nonché di quelli di momenti e sforzi di

taglio.

Il progettista

Ing. Roberto Ocera

62

PIANO DI MANUTENZIONE DELLA PARTE STRUTTURALE DELL’OPERA

(punto 10.1 del DM 2008)

DESCRIZIONE DELL’ELEMENTO

STRUTTURALE

Opere di fondazione

Elementi del sistema edilizio atti a trasmettere al terreno le azioni esterne e il peso proprio della struttura

LIVELLO MINIMO DELLE PRESTAZIONI

- Resistenza ai carichi e alle sollecitazioni previste in fase di progettazione.

MODALITA’ DI CONTROLLO

- Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomali che precedano fenomeni di cedimenti strutturali.

PERIODICITA’

- Annuale.

PROBLEMI RISCONTRABILI

- Formazione di fessurazioni o crepe. - Corrosione delle armature. - Disgregazione del copriferro con evidenza barre di armatura

POSSIBILI CAUSE

- Alternanza di penetrazione e di ritiro dell’acqua.

TIPO DI INTERVENTO (in ogni caso consultare preventivamente un tecnico strutturale).

- Riparazioni localizzate delle parti strutturali. - Ripristino di parti strutturali in calcestruzzo armato. - Protezione dei calcestruzzi da azioni disgreganti. - Protezione delle armature da azioni disgreganti.

STRUMENTI ATTI A MIGLIORARE LA CONSERVAZIONE DELL’OPERA

- Vernici, malte e trattamenti speciali. - Prodotti contenenti resine idrofuganti e altri additivi specifici.

63

DESCRIZIONE DELL’ELEMENTO

STRUTTURALE

Opere in acciaio

Elementi del sistema edilizio orizzontali e verticali, aventi il compito di resistere alle azioni di progetto e di

trasmetterle alle fondazioni ed alle altre parti strutturali ad essi collegate

LIVELLO MINIMO DELLE PRESTAZIONI - Elevata resistenza meccanica. - Adeguata resistenza al fuoco. MODALITA’ DI CONTROLLO - Controllo visivo atto a riscontrare possibili anomali che precedano fenomeni di cedimenti strutturali. PERIODICITA’ - Annuale. PROBLEMI RISCONTRABILI - Possibili distacchi fra i vari componenti. - Perdita della capacità portante. - Rottura dei punti di saldatura. - Cedimento delle giunzioni bullonate. - Fenomeni di corrosione. - Perdita della protezione ignifuga. POSSIBILI CAUSE - Anomali incrementi dei carichi da sopportare. - Fenomeni atmosferici. - Incendi. TIPO DI INTERVENTO (in ogni caso consultare preventivamente un tecnico strutturale). - Riparazioni localizzate delle parti strutturali. - Verifica del serraggio fra gli elementi giuntati. - Ripristino della protezione ignifuga. - Verniciatura. EVENTUALI ACCORGIMENTI ATTI A MIGLIORARE LA CONSERVAZIONE DELL’OPERA - Vernici ignifughe. - Altri additivi specifici. Detta verifica, firmata, dovrà essere conservata agli atti.

Il progettista

Ing. Roberto Ocera

64

AFFIDABILITA’ DEI CODICI UTILIZZATI (ai sensi del cap.10 del D.M. 14.01.2008)

E’ stata preliminarmente esaminata la documentazione a corredo del software utilizzato.

software: MASTERSAP TOP 2010 NTC

produttore: AMV srl via San Lorenzo 106 34077 Ronchi dei Legionari (Go).

Si riportano di seguito una esauriente descrizione delle basi teoriche generali e degli algoritmi impiegati.

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COPIA DELLA LICENZA D’USO

Il progettista delle opere Il direttore lavori

Ing. Roberto Ocera Ing. Roberto Ocera

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