Proyecto final de carrera Frío industrial e instalación fotovoltaica

Diseño de sistema de frio Industrial de almacén

de productos alimenticios y abastecimiento

eléctrico de elementos que forman este sistema

de frio mediante instalación fotovoltaica.

(ESCUEAL TECNICA SUPERIOR DE INGENIERIA UNIVERSIDAD DE HUELVA)

TITULACION: INGENIERO INDUSTRIAL

AUTOR: MANUEL JOSE BALLESTEROS MONCLOVA LOCALIZACION :LORA DEL RIO (SEVILLA) FECHA: 18 DE MARZO DEL 2015 DIRECTOR DE PROYECTO:PATRICIO SALMERON REVUELTA

Escuela Técnica Superior de Ingeniería

Diseño de sistema de frio Industrial de almacén de producto alimentación y abastecimiento

eléctrico del sistema mediante placas fotovoltaicas Página 1

1 OBJETIVO DEL PROYECTO ................................................................................................................ 6

2 EMPLAZAMIENTO ............................................................................................................................ 6

3 ANTECEDENTES ............................................................................................................................... 7

4 DESCRIPCION DE LA ACTIVIDAD RECIENTE ..................................................................................... 7

5 TITULAR ........................................................................................................................................... 7

6 AUTOR DEL PROYECTO .................................................................................................................... 7

7 NORMATIVA DE OBLIGADO CUMPLIMIENTO ................................................................................. 7

8 INSTALACION FRIO INDUSTRIAL ...................................................................................................... 8

8.1 DESCRIPCION DEL PROCESO PRODUCTIVO ............................................................................. 8

8.1.2 CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO ................................................................................. 9

8.1.3 CONDICIONES EXTERIORES ................................................................................................. 9

8.1.4 CAMARA FRIGORIFICA ....................................................................................................... 10

8.1.5 DIMENSIONES DE LAS CAMARAS ...................................................................................... 10

8.1.6 SUPERFICIE DE LAS CAMARAS ........................................................................................... 11

8.1.7 VOLUMEN DE LAS CAMARAS ............................................................................................ 11

8.1.8 CAPACIDAD DE MASA ALMACENABLE EN CADA UNA DE LAS CAMARAS ........................ 11

8.1.9 AISLAMIENTO .................................................................................................................... 12

8.1.10 CALCULO DE ESPESOR DE AISLAMIENTO ......................................................................... 13

8.1.11 TECHO ................................................................................................................................ 16

8.1.12 PARED ................................................................................................................................ 17

8.1.13 PUERTAS ............................................................................................................................ 18

8.1.14 SUELO ................................................................................................................................ 19

8.1.15 PRERARACION DE SUELO ASPECTOS GENERALES. ............................................................ 23

9 ESPESORES DE AISLAMIENTO ........................................................................................................ 24

9.1 Cámara 3 (congelación) ......................................................................................................... 25

9.2 Cámara 2( Refrigeración) ....................................................................................................... 27

9.3 Cámara 1( Refrigeración) ....................................................................................................... 29

10 CALCULO DE MAQUINARIA FRIGORIFICA .................................................................................. 31

10.1 CARGAS TERMICAS POR TRANSMISION A TRAVES DE PAREDES, TECHOS Y SUELOS........ 32

10.2 CARGA TERMICA RENOVACION DE AIRE EN INTERIOR DE CAMARA ............................... 34




10.3 CALOR APORTADO POR MOTORES. .................................................................................. 35

10.4 CALOR APORTADO POR PERSONAS....................................................................................... 36

10.5 CARGA TERMICA DEBIDA A LAS PERDIDAS POR REFRIGERACION O CONGELACION ............ 37

10.6 CARGAS TERMICAS PRODUCIDAS POR ILUMINACION .......................................................... 38

10.7 CARGA TERMICA MADURACION O RESPIRACION DEL PRODUCTO DENTRO DE LAS CAMARAS

39

10.8 CARGAS TERMICAS PRODUCIDAS POR VENTILADORES ........................................................ 40

10.9 CARGAS TERMICAS PRODUCIDAS POR EL EMBALAJE ........................................................... 41

10.10 NECESIDADES TERMICAS TOTALES POR CADA CAMARA .................................................. 41

11 REFRIGERANTE .......................................................................................................................... 42

12 CICLO FRIGORIFICO ................................................................................................................... 52

12.1 DISEÑO DE TEMPERAURAS DEL EVAPORADOR Y CONDENSADOR ....................................... 53

12.2 TRAZADO DE CICLO DE REFRIGERACION ............................................................................... 55

12.3 CAUDALES MASICOS .............................................................................................................. 58

12.4 POTENCIA DE COMPRESION .................................................................................................. 59

12.5 COEFICIENTE DE EFICIENCIA ENERGETICA ............................................................................ 59

13 COMPRESOR .............................................................................................................................. 60

13.1 RELACION DE COMPRESION .................................................................................................. 60

13.2 RENDIMINETOS EN COMPRESORES ...................................................................................... 60

13.3 CAUDAL VOLUMETRICO DE REFRIGERANTE MANEJADO POR EL COMPRESOR.................... 61

13.4 POTENCIA ELECTRICA DEL COMPRESOR ............................................................................... 62

13.5 SELECCIÓN DEL COMPRESOR ................................................................................................ 62

13.6 DATOS DE COMPRESORES SELECCIONADOS ......................................................................... 67

14 EVAPORADORES ........................................................................................................................ 69

14.1 CLASIFICACIONDE EVAPORADORES SEGÚN METODO DE ALIMENTACION LÍQUIDO ........... 69

14.2 CLASIFICACION DE EVAPORADORES SEGÚN CONSTRUCCION .............................................. 70

14.3 CLASIFICACION DE EVAPORADORES SEGÚN SU ENFRIAMIENTO.......................................... 71

14.4 CLASIFICACION SEGÚN EL SISTEMA DE DESCARCHE ............................................................. 72

14.5 CALCULO DE LOS EVAPORADORES ........................................................................................ 74

14.6 SELECCIÓN DEL TIPO DE EVAPORADOR ............................................................................... 75




14.7 CARACTERISTICAS Y LOCALIZACION DEL EVAPORADOR ....................................................... 77

15 CONDENSADORES ..................................................................................................................... 77

15.1 AREA DEL CONDENSADOR ..................................................................................................... 79

15.2 SELECCIÓN DEL CONDENSADOR ........................................................................................... 80

15.3 LOCALIZACION DEL CONDENSADOR ..................................................................................... 81

16 DESCRIPCION TECNICA DE LA INSTALACION FOTOVOLTAICA ................................................... 81

16.1 INTRODUCCION ..................................................................................................................... 81

16.2 CELULUA FOTOVOLTAICA: ..................................................................................................... 82

16.3 TIPO DE SISTEMAS FOTOVOLTAICOS: ................................................................................... 84

17 SELECCION DEL TIPO DE SISTEMA FOTOVOLTAICO .................................................................. 85

18 CONFIGURACION DEL SISTEMA SELECCIONADO....................................................................... 87

18.1 ESTIMACION DE CONSUMO ELECTRICO ................................................................................ 87

18.2 RADIACION SOLAR DISPONIBLE............................................................................................. 88

19 CALCULO DE LA INCLINACION ÓPTIMA DE LOS PANELES FOTOVOLTAICOS ............................. 90

20 FACTORES QUE AFECTAN AL RENDIMIENTO DE LA INSTALACION ............................................ 90

20.1 PERDIDAS POR INCLINACION Y ORIENTACION (PIO). ............................................................ 90

20.2 PERDIDAS POR SOMBRA. ...................................................................................................... 91

21 CARACTERISTICAS DE INCLINACION DE LA CUBIERTA Y DE LAS ESTRUCTURA DE SUJECCION

DE LOS PANELES FOTOVOLTAICOS ....................................................................................................... 92

22 HORAS SOL PICO ........................................................................................................................ 93

23 PANEL FOTOVOLTAICO .............................................................................................................. 95

23.1 SELECCIÓN DEL PANEL FOTOVOLTAICO ................................................................................ 95

23.2 CARACTERISTICAS DE LOS PANELES SELECCIONADOS .......................................................... 96

23.3 DISTANCIA ENTRE FILAS DE PANELES Y NÚMERO DE FILAS DE PANELES A INSTALAR ......... 98

23.4 NUMERO DE PANELES POR FILAS ......................................................................................... 99

23.5 NUMERO DE PANELES FOTOVOLTAICOS NECESARIOS ........................................................ 99

24 DISTRIBUCION DE PANELES FOTOVOLTAICOS SOBRE CUBIERTAS .......................................... 101

25 TENSION DE DISEÑO DE LA INSTALACION ............................................................................... 101

26 CONEXIÓN DE MODULOS EN SERIE Y PARALELO .................................................................... 102

27 BATERIA ................................................................................................................................... 102




27.1 BATERIA SELECCIONADA ..................................................................................................... 104

27.2 NUEMERO DE BATERIAS A INSTALAR CONEXIONADO Y RECOMENDACIONES DE

INSTALACION ................................................................................................................................... 104

27.3 CARACTERISTICAS DEL LUGAR DE INSTALACION DE BATERIAS Y DEMAS ELEMENTOS QUE

COMPONEN LA INSTALACION FOTOVOLTAICA. .............................................................................. 105

28 REGULADOR ............................................................................................................................ 106

28.1 SELECCIÓN DEL REGULADOR ............................................................................................... 107

28.2 NUMERO DE REGULADORES Y CONEXIONADO DE LOS REGULADORES ............................. 107

29 INVERSOR O CONVERTIDOR DC/AC ........................................................................................ 108

29.1 SELECCIÓN DEL INVERSOR ................................................................................................... 109

29.2 NUMERO DE INVERSORES Y CONEXION .............................................................................. 109

30 DISEÑO ELECTRICO .................................................................................................................. 110

31 CABLEADO ENTRE PANELES..................................................................................................... 112

32 CABLEADO DE RAMAS EN PARALELO DE LA CAJA DE CONEXIÓN HASTA CADA REGULADOR 113

33 CALCULO DE SECCION DE CADA REGULADOR A LOS INVERSORES ....................................... 117

34 CABLEADO DESDE EL INVERSOR HASTA EL CUADRO GENERAL DE PROTECCIONES EN CA. .. 118

35 PROTECCIONES ........................................................................................................................ 120

36 PROTECCIONES SELECCIONADAS PARA NUESTRA INSTALACION. .......................................... 125

36.1 CAJA DE PROTECCIONES Y CONEXIONES EN CC. ................................................................. 125

36.2 DISEÑO DE PUESTA A TIERRRA DE LA INSTALACION ........................................................... 126

ANEXO I CALCULOS JUSTIFICATIVOS ............................................................................................... 128

1 TEMPERATURAS EXTERIORES .................................................................................................. 129

2 TEMPERATURA EXTERIOR DE PROYECTO ................................................................................ 132

3 CALCULO DE ESPESOR DE AISLAMIENTOS .............................................................................. 132

3.1 SUELO .................................................................................................................................. 136

3.2 TECHO .................................................................................................................................. 140

3.3 PAREDES .............................................................................................................................. 147

4 TEMPERATURA DE EVAPORADOR Y CONDENSADOR .............................................................. 152

5 CARGA TERMICA RENOVACION DE AIRE EN INTERIOR DE CAMARA ..................................... 153

6 ESTIMACION DE CONSUMO ELECTRICO DE CADA CAMARA ................................................... 157




7 RADIACION DISPONIBLE .......................................................................................................... 158

8 CALCULO DE LA INCLINACION ÓPTIMA DE LOS PANELES FOTOVOLTAICOS ........................... 161

9 PERDIDAS POR SOMBRAS ........................................................................................................ 163

10 DISTANCIA ENTRE FILAS DE PANELES Y NÚMERO DE FILAS DE PANELES A INSTALAR ....... 168

11 NUMERO DE PANELES FOTOVOLTAICOS NECESARIOS ...................................................... 172

12 CONEXIÓN DE MODULOS EN SERIE Y PARALELO ................................................................ 176

13 BATERIA ............................................................................................................................... 176

14 DATOS PARA EL CÁLCULO DE LA BATERIA........................................................................... 177

15 RESULTADOS DE SELECCIÓN DE LA BATERIA ....................................................................... 180

16 NUMERO DE BATERIAS EN SERIE Y PARALELO .................................................................... 181

17 REGULADOR ........................................................................................................................ 181

18 INVERSOR ............................................................................................................................ 183

19 CALCULO DE SECCION DE CABLEADO.................................................................................. 185

ANEXO II MATERIALES ..................................................................................................................... 188

PRESUPUESTO ................................................................................................................................. 293

1 PRECIOS UNITARIOS ................................................................................................................ 294

2 PRECIOS UNITARIOS DESCOMPUESTOS .................................................................................. 295

3 PRESUPUESTO TOTAL POR MEDICION .................................................................................... 296

PLANOS ............................................................................................................................................ 297




1 OBJETIVO DEL PROYECTO El presente proyecto tiene como objetivo principal el diseño de un sistema aislado fotovoltaico. Para satisfacer en gran medida la demanda eléctrica necesaria para alimentar el sistema de frio industrial de un conjunto de naves industriales dedicadas a la conservación y almacenamiento de queso. Con este proyecto se propone una excelente alternativa energética a los medios tradicionales de producción de electricidad aprovechando la energía solar, respetando el medioambiente y además contribuyendo con el ahorro económico en el consumo eléctrico del sistema de frio industrial. No forma parte de este proyecto el diseño de valvuleria , dispositivos de seguridad y tuberías. Si deberemos de conocer el consumo eléctrico del sistema de frio industrial, por lo cual se calculara el numero y tipo de máquina que se instalara en este sistema, conociendo la potencia eléctrica necesaria que deberá suministrar nuestro equipo aislado fotovoltaico. Seleccionaremos el refrigerante más apropiado para la instalación de frio, se realizara un presupuesto de la instalación fotovoltaica aislada y de las maquinarias utilizadas en el sistema de frio así como planos de la instalación y presupuesto que abarca este proyecto.

2 EMPLAZAMIENTO La instalación de referencia de este proyecto se localiza en la calle Pino Estrobo S/n, parcela con tres naves industriales colindantes en polígono industrial el Pino Sevilla.

Latitud : 37º23’10’’N Longuitud:5º59’33’’O Altitud :11m




3 ANTECEDENTES Estas tres naves se construyeron en el año 1997 con el objetivo de almacenes de material de construcción, distinta finalidad a la que se dedicara en la actualidad en 2014 almacenamiento y conservación de diferentes tipos de queso. Las naves están construidas con cerramientos de paneles de hormigón armados los cuales se conservaran tal y como están. Se realizo una adecuación de las antiguas puertas, se sustituyeron por modernos puertos para la carga y descarga de materia mediante camiones.

4 DESCRIPCION DE LA ACTIVIDAD RECIENTE Almacenamiento y conservación de distintos tipos de queso, para el cual se adecuara estas naves industriales a cámaras frigoríficas, además tendrán otra función como centro logístico de reparto de este alimento por la comunidad de Andalucía.

5 TITULAR - Nombre: Quesos del Sur SAL

- Domicilio Social: C/Pino Centro s/n

- Localidad: 41001 Sevilla

- Representante legal: Mara Cuevas Ballesteros

- N.I.F: 47202671-D

- Teléfono: 954804272

6 AUTOR DEL PROYECTO - Nombre: Manuel José Ballesteros Monclova

- Titulación: Ingeniero Industrial

- Nº Colegiado: 5664 ´´Colegio de Ingenieros Industriales Andalucía Occidental´´

- Domicilio: C/Marcos Orbaneja nº15

- N.I.F: 47202672-W

7 NORMATIVA DE OBLIGADO CUMPLIMIENTO En la redacción del proyecto de ejecución se dará cumplimiento a la siguiente normativa de

Obligado cumplimiento:

- REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo de 2006. Código Técnico de la Edificación.

- REAL DECRETO 1027/2007, de 20 de julio de 2007. RITE Reglamento de Instalaciones




Térmicas en los Edificios.

-REAL DECRETO 842/2002 de 2 de agosto de 2002 Reglamento electrotécnico para baja

Tensión.

-REAL DECRETO. 168/1985 por el que se aprueba la Reglamentación Técnico-Sanitaria sobre

Condiciones Generales de Almacenamiento Frigorífico de Alimentos y Productos Alimentarios.

-ORDENANZA 29 de mayo 2002 Ordenanza para la Gestión Local de la Energía de Sevilla.

- Norma UNE 100001:2001 Climatización. Condiciones climáticas para proyectos. - Norma UNE 100014:2004 Climatización. Bases para el proyecto. - Norma UNE-EN ISO 7730:2006 Ergonomía térmica metabolismo. - Norma UNE-EN 12464-1:2012 Iluminación.

8 INSTALACION FRIO INDUSTRIAL

8.1 DESCRIPCION DEL PROCESO PRODUCTIVO El queso se recibe en camiones frigoríficos, según el tipo la temperatura de los camiones será distinta.

A continuación el camión se dirigirá al muelle correspondiente donde se realizara la descarga de la

mercancía, estos muelles enlazan directamente con las cámaras frigoríficas, la descarga se llevara a

cabo atendiendo al tipo de queso recibido que en esta instalación solo existen tres tipos cada uno de

ellos va destinado a una cámara frigorífica distinta e individual.

La salida de mercancía de la instalación se realizara de forma similar a la descarga pero en sentido

inverso, el camión de reparto se situara en el muelle correspondiente al tipo de queso que desea cargar

y distribuir, en el mismo muelle se efectuara su carga.

Tipo de queso ºC %HR Tiempo de

almacenamiento

Camembert 0/2 85 6 meses

Manchego 0/5 90 4 meses

Cheddar <12 90 6 meses




Tabla 1: Propiedades de almacenamiento y conservación de los distintos tipos de queso usados en

esta industria proporcionada por la propia empresa.

8.1.2 CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO En la instalación objeto de este proyecto está formada por tres cámaras frigoríficas que la

identificaremos con una numeración, a cada una le asignaremos unas condiciones de trabajo

dependiendo del tipo de queso para almacenar. Estos datos son proporcionados por la propia empresa

estos datos están dentro de los intervalos de la Tabla 1:

Cámara 1: (Cammembert)

Temperatura interior= 0,5 ºC

HR=85

Cámara 2: (Manchego)

Temperatura interior= 5 ºC

HR=90

Cámara 3: (Cheddar)

Temperatura interior=-18ºC

HR=90

8.1.3 CONDICIONES EXTERIORES Para determinar la temperatura exterior, tomamos la temperatura exterior y la humedad relativa de

proyecto según la norma UNE-100014:1985.En nuestro caso la instalación se ubica en Sevilla.

Temperatura exterior: 38,9ºC

Humedad relativa: 43 %

Temperatura húmeda: 23,1ºC




8.1.4 CAMARA FRIGORIFICA Las cámaras utilizadas son de construcción independientes, en esta instalación tenemos un total de

tres cámaras frigoríficas, una por cada tipo de queso que almacenamos y cada una de ellas se

encuentra a distinta temperatura, cada cámara está situada en el interior de cada una de las naves

existentes según planos. Las cámaras al ser independientes entre ellas están separadas mediante

muros de hormigón que son los que ya existían como división entre estas naves colindantes formadas

por estructuras de hormigón y acero. El acceso a las mismas para la carga y descarga de mercancía

es mediante muelle que enlaza directamente con la cámara. El personal laboral tiene acceso a las

cámaras mediante escalera fijas una por cada cámara frigorífica.

8.1.5 DIMENSIONES DE LAS CAMARAS El complejo industrial está formado por tres naves de las cuales dos se dedican a la conservación y

una a la congelación de queso

Cámara 1:

• Altura: 7 m

• Largo: 25 m

• Ancho: 13,36 m

Cámara 2:

• Altura : 7 m

• Largo: 25 m

• Ancho: 10,32 m

•

Cámara 3:

• Altura: 5 m

• Largo: 25 m

• Ancho: 9,24 m




8.1.6 SUPERFICIE DE LAS CAMARAS

Conservación:

• Cámara 1->334 m²

• Cámara 2->258 m²

Congelación:

• Cámara 3->231 m²

Superficie total=823 m²

8.1.7 VOLUMEN DE LAS CAMARAS Conservación:

• Cámara 1= 2338 m³

• Cámara 2= 1806 m³

Congelación:

• Cámara 3= 1155 m³

Volumen total=5299 m³.

8.1.8 CAPACIDAD DE MASA ALMACENABLE EN CADA UNA DE LAS CAMARAS La expresión para calcular la masa de producto fresco almacenable es la siguiente:

M C S M=masa del producto almacenable en [kG] C=Capacidad de almacenamiento [kG/m²] (Datos facilitados por el propietario de la instalación) S=Superficie en [m²]

Conservación:

• Cámara 1->350.000 kG (1050 kG /m² aproximadamente)


Congelación:





8.1.9 AISLAMIENTO El aislamiento de las cámaras frigoríficas de esta instalación se realizan mediante paneles tipo

sándwich (marca KIDE) de distintos espesores con alma de poliuretano (PPU), cuya conductividad

térmica de referencia para realizar los cálculos será de (λ)=0,023 W/mºC.

El aislamiento tiene por objeto reducir en lo posible las pérdidas de frío a través de paredes, techos,

puertas y otros elementos. Se trata de hacer la cámara lo más adiabática posible, para reducir al

mínimo la entrada de calor, y así poder mantener las condiciones interiores con independencia del

exterior.

La importancia del aislamiento es mayor cuanto menor es la temperatura interior, de modo que debe

prestársele una especial atención en espacios destinados a congelación. Es de vital importancia

también, disponer de una adecuada protección contra la entrada de vapor de agua en el recinto, que

produciría la formación de hielo o escarcha sobre nuestro producto almacenado. Esto se conoce como

barrera de vapor.

Para evitar esto debe colocarse una barrera anti vapor en el lado caliente del aislante, especialmente

en las cámaras de congelados. Esta barrera debe reunir las siguientes condiciones:

Ser impermeable al paso del agua.

Ser continua.

Mantener sus propiedades en el tiempo.

Como barrera antivapor se utilizan finas láminas de acero, aluminio, polietileno, etc.

Paneles sándwich (KIDE) Se ha tomado esta marca de panel frigorífico por sus productos con exquisita relación de calidad y

precio comparada con otras existentes en mercado, además de la confianza depositada en esta marca

con gran trayectoria en mercado y por su profunda experiencia en este sector.




Los paneles están formados por dos caras de acero galvanizado con un espesor cada una de 0.6 mm,

esta chapas me protegen sobre esfuerzos mecánicos y actúan como barrera de vapor dándole la

propiedad de no congelación además el acabado con esta chapas será tipo liso y color blanco,

separados por un alma de espuma de poliuretano que proporciona tanto aislamiento acústico como

aislamiento térmico. Podemos ver otras características y dimensiones de montaje según anexo II.

Los paneles prefabricados KIDE permiten la realización por unión entre ellos de paredes, suelos y

techos aislados, constituyendo una Cámara frigorífica, o un recinto climatizado a temperatura positiva o

negativa. La unión entre paneles se realiza por presión de la junta macho-hembra y un sistema de

gancho incorporado sobre los lados largos de los paneles.

Las cámaras o recintos deben estar protegidos siempre por una cubierta.

La estructura portante de la construcción es preferentemente exterior.

Los paneles no colaboran a la estabilidad estructural del edificio.

8.1.10 CALCULO DE ESPESOR DE AISLAMIENTO Existen diferentes procesos para determinar el espesor del aislante. Se puede calcular mediante el flujo

máximo de calor o directamente de los espesores recomendados por los fabricantes en función del

salto térmico. En nuestro caso el cálculo del espesor de los paneles se realizará considerando el flujo

Máximo de calor permitido para cámaras de congelación y conservación.

El método propuesto a continuación es de gran utilidad, debido a su sencillez y eficacia. Partimos de

una ecuación que expresa la tasa de transferencia de calor a través de una pared plana:

Q A. U. Te Ti

Q, tasa de transferencia de calor en W.

A, superficie de cerramiento en m2.

U, coeficiente global de transferencia de calor W/ (m2K).




Te,Ti , temperatura exterior/interior de diseño en ºC.

El flujo de calor será:

q UTe Ti

El coeficiente global de transferencia de calor U o transmitancia térmica, es la media de calor que

atraviesa, en la unidad de tiempo, una unidad de superficie de un elemento constructivo viene

dado por la expresión:

U 1Rt

Donde resistencia térmica total (R.t) viene expresada según:

RtRsi+Rse+R1+R2+Ri

Rsi y Rse las resistencias térmicas superficiales correspondientes al aire interior y exterior

respectivamente, tomadas de la tabla 2,3 de este documento de proyecto [m2 K/W].

Rsi 1hi

Rse 1he

hi , coeficiente de convección interior en (m²K/W),

he , coeficiente de convección exterior (m²K/W).

R1, R2...Ri las resistencias térmicas de cada capa definidas según la expresión:

Ri eiλi

ei , espesor de las distintas capas de pared en metros.

λi , conductividad térmica de diseño del material que compone la capa, [W/m K].




Luego despejando valores de la ecuación de coeficiente global transferencia de calor obtenemos:

1U 1

hi + eiλi + 1

he

Los valores de Rsi y Rse deben estimarse para los cálculos, en función de la posición del cerramiento y

del sentido del flujo de calor, y de la situación del cerramiento.

Tabla 2: Resistencias térmicas superficiales de cerramientos en contacto con el aire exterior en m²K/W(RITE).




Tabla 3: Resistencias térmicas superficiales de cerramientos en contacto con el aire exterior en m²K/W (RITE).

En la práctica los coeficientes Rsi e Rse se desprecian debido a que estos mismos son sumandos en el

denominador y comparados con los sumando son muchos menores y muy próximos a cero. (Anqué

en este proyecto se consideraran a la hora de realizar el cálculo).En el caso de despreciar estos

coeficiente el resultado obtenido no tendría un valor muy significativo con respecto a nuestro cálculo y

la ecuación a seguir quedaría de esta forma.

1U e

λi De la unión de las expresiones anteriores, obtenemos que el espesor del aislante será:

e λiTe Tiq

Las perdidas máximas admisibles (el flujo de calor) se fijan de antemano. Según reglamento se seguridad frigorífica(R.S.F).

q=8 w/m² para conservación q= 6 w/m² para congelación

La conductividad puede obtenerse mediante tablas que son facilitadas por el mismo fabricante de

aislante. Las temperaturas son parámetros de diseño con lo que solo nos queda sustituir valores y

obtener los espesores mínimos. El cálculo del espesor del aislamiento se desarrollará aplicando las

ecuaciones y datos anteriormente reflejados en este documento de proyecto, aplicando teoría de

conducción y convección térmica tanto en las paredes, suelos y techos para lo cual deberemos de

calcular la resistencia total que será la de cada uno de estos elementos sumada a la de los paneles a

instalar .Para lo cual deberemos de saber la constitución de los mismos.

8.1.11 TECHO Las alturas de las cámaras serán:

Cámara 1:

• Altura: 7 m

Cámara 2:




• Altura : 7m

Cámara 3:

• Altura: 5m Las cubiertas de las naves industriales tendrán una altura mayor al de los techos de las cámaras

frigoríficas, están construidas con péneles tipo sándwich para cubierta, a dos aguas. Este techado

cumplirá una doble función. La primera evacuar el agua de lluvias y evitar que la carga que el agua o la

nieve pueda generar recaiga sobre los paneles. La segunda función será proteger a los paneles de la

exposición directa al sol y el aumento de Temperatura en el techo de las cámaras frigoríficas que esto

conllevaría. La composición de la cubierta, d exterior es:

- Paneles sándwich cubierta tapajuntas con las siguientes características:

Espesor del panel 120 mm

Peso del panel 12,80 kG/m²

Transmitancia térmica 0,17 W/m²K

- Cubierta de chapa a dos aguas con una inclinación de 30º.

La instalación de estos paneles aislante que formaran el techo de cada una de las cámaras se situaran

de forma horizontal e irán colgados del techo de la nave industrial ya existentes siguiendo cualquier

método de unión especificado según anexo II a la hora de realizar los cálculos térmicos se tendrán en

cuenta los datos suficientes que puedan tener efectos en el diseño de las cámaras frigorífica dándole

un punto de gran importancia a la cámara de aire que se formara entre el techo de la cámara y el

techo de la nave industrial ya existente según planos.

8.1.12 PARED La composición de los cerramientos que forman las naves industriales ya existentes estás formadas por

paneles de hormigón macizo, con acabado liso gris fuera, en contacto con el exterior, y paneles

sándwich recubrirán por dentro estos cerramientos y formaran las paredes de las cámaras frigoríficas.

Según el fabricante estos paneles de hormigón tienen una transferencia de calor máxima de 3.82

W/m²K. Este dato es imprescindible para dimensionar el espesor de aislante.




Paneles de Hormigón existentes en los propios cerramientos de las naves industriales

• Hormigón HA-25 • Acero B500 • Aislamiento térmico 3,82 W/m²K • Espesor 200 mm

Los paneles frigoríficos usados serán el modelo KIDE que cubrirán en la totalidad de la superficie de

los cerramientos formando las paredes de la cámara frigorífica, se utilizara los métodos y herramientas

de unión según las especificadas por el propio fabricante según anexo II adjunto , se pondrá especial

cuidado en las aristas formadas en las paredes de las cámaras frigoríficas(esquinas unidas con

rodamientos) ya que según el reglamento Técnico-Sanitaria sobre Condiciones Generales de

Almacenamiento Frigorífico de Alimentos y Productos Alimentarios Las uniones de paredes y suelos

serán redondeadas, a no ser que la solución constructiva no permitiese realizar esta unión de forma

eficaz, en aquellos locales donde se manipulen, reciban tratamiento frigorífico o transiten productos

alimenticios sin envasar.

8.1.13 PUERTAS

El acceso a las naves para carga y descarga se realizara a través de las paredes sur de cada una de

las naves donde están colocados los muelles de carga, se tendrá en cuenta las dimensiones de los

camiones de tres ejes según anexo II para el diseño de las puertas, seleccionamos estas puertas son

de la marca hormman tipo DPU sin acristalamiento de apertura vertical según anexo II están formada

por paneles tipo sándwich con dos chapas de acero galvanizado lacadas y con aislamiento de

poliuretano, alta resistencia a condiciones climatológicas exterior, de espesor 80mm con un coeficiente

de transferencia térmica de U=0,3W/m²K y reducción de agua de condensación en su interior con

dimensiones de 3000 mm de ancho y de 3500mm alto .




En cada puerta se situara un abrigo retráctil para muelle marca hormman o similar, aislando la zona de

descarga del exterior con lona de pvc, evita la luz solar directa, lluvia y aire sobre el producto

almacenado a la hora de la descarga o carga. Este abrigo tiene dimensiones compatibles con la puerta

colocada ya que son de la misma marca y se pueden suministrar en conjunto. Profundidad 500mm

apertura frontal, de ancho 3300mm y altura 3750 según anexo II.

En cada pared sur se situara una puerta de acceso a personal de dimensiones estándar, que se situara

a nivel del suelo de la cámara a una altura de 90cm según plano y para salvaguardar el desnivel de

altura que comprende el suelo de la cámara y el suelo de la calzada, se utilizara una escalera de acero

fija o similar características. La puerta tendrá aislamiento térmico con un coeficiente de transferencia

térmica de U=0,3W/m²K.

Las perdidas debida a la transmisión de calor del exterior al interior a través de la cámara no se

calculara aparte, esta carga estará incluido dentro del apartado de carga térmica a través de paredes

se tendrá en cuenta la superficies de las mismas como si fuese parte de la pared sur de cada nave

además con las mismas condiciones, debido a que su coeficiente de transmisión térmica son muy

similares el de la pared y el de las puertas.

8.1.14 SUELO

En términos generales y para todos los casos en el montaje de Cámaras frigoríficas, el suelo debe

estar totalmente nivelado y liso. De la forma en que se vaya a construir la Cámara y el uso de la

misma, nos condicionará las diferentes formas de preparar los suelos para el montaje de las Cámaras.




En este proyecto distinguimos dos tipos de suelo tipo A para las cámaras 1,2 solo de conservación

donde la temperatura es positiva y tipo B para la cámara con temperatura negativa para la cámara 3. A

continuación describiremos los distintos tipos de suelo a instalar, esta adecuación de suelo es

necesaria técnicamente y se incluye como parte de este proyecto, que se realizaran de nueva

construcción sobre las antiguas soleras de hormigón armado existentes de las naves industriales , esta

nueva solera tiene dos objetivos principales en este proyecto primero el técnico que corresponde a la

parte térmica y segundo objetivo y no menos destacado es que hay que realizar la construcción de

muelles de carga y descarga con una altura de 90 cm sobre la solera existente, entonces la misma

solera construida nos dará el apoyo suficiente para llegar a esta cota de altura exigida.

Tipo A:

Este tipo de suelo se utilizara en las cámaras 1,2 estas podrán construirse con suelo de paneles o sin

paneles no es obligación de cumplimento situar aislamiento en nuestro caso en estas cámaras

utilizaremos la configuración más habitual de instalación atendiendo a que se tratan de almacenes de

conservación y con temperaturas positiva luego la transferencia de calor por el suelo será mínima.

(Cámara sin aislamiento en suelo, como mínimo el perímetro en donde se asentarán los paneles

verticales debe estar totalmente nivelado y liso).




1 -La loza de rodadura estará constituida con hormigón en masa y un armado de mallazo

electrosoldado de 5mm de diámetro con acabado superficial en la parte superior con partículas de

cuarzo sobre la cual se realizara el tránsito de vehículos o personas, el espesor de esta loza de

rodadura tendrá una altura próxima a 900 mm.

Tipo B: Este tipo de suelo se utiliza en la cámara 3 que tiene un temperatura negativa (congelación) al igual

que en cámaras de temperaturas positiva se podrán construir con suelo de paneles o sin paneles

térmicos, la diferencia con las cámaras de refrigeración o temperaturas positivas es la necesidad de

tomar precauciones para evitar que se congele el suelo de la cámara. Las formas más usuales de

protección de suelo contra las congelaciones son:

Cámara sanitaria Canalizaciones de aire(natural o forzado)

Resistencia eléctrica

Tubos con agua glicolada.




En esta cámara utilizaremos el método más económico y respetuoso con el medioambiente mediante

canalizaciones de aire. La diferencia con los demás sistemas no consume ningún tipo de energía en

su funcionamiento y la construcción del propio sistema es aprovechada para la nueva solera de 90 cm

que necesitamos. En esta cámara sanitaria se introducen unas canalizaciones se hace que circule aire

por debajo del aislamiento del suelo consiguiendo que esté a una temperatura superior a 0°C evitando

la congelación del suelo. Dicha Aireación será de bovedilla o tubo. En ambos casos tanto la bovedilla

como los tubos desembocarán en dos colectores que a su vez tendrán salida y entrada de aire por

medio de chimeneas de 2,5 y 0,5 m. de altura respectivamente, que son las que hacen circular el aire.

Uno de los colectores tendrá conexión a la red general para el drenaje de agua que se pueda originar.

Es conveniente que las bovedillas y el colector del drenaje tengan una inclinación mínima del 2% hacia

el drenaje. Otra variante es evitar la chimenea e instalar ventiladores para forzar la circulación de aire y

en zonas muy frías añadir resistencias eléctricas controladas por termostato, que aseguren que la

temperatura del aire nunca desciende de 0°C.En esta cámara sanitaria el sistema de canalización de

circulación de aire natural estará constituido con bovedillas y una chimenea de entrada a una altura de

2,5m y chimenea de salida de 0,5m y colector según.




8.1.15 PRERARACION DE SUELO ASPECTOS GENERALES. En este tipo de instalaciones el apartado más importante es la pantalla o barrera antivapor. Si dicha

barrera no está debidamente instalada existirá un flujo de vapor de agua del exterior al interior. La

Barrera de vapor ha de ser continua, con las juntas solapadas y soldadas un mínimo de 0,10 m., tanto

en superficies lisas como en uniones debe estar colocada de tal forma que aunque haya movimientos

no se rompa. La barrera de vapor una vez instalada no debe dejar ningún hueco, debe ser totalmente

estanco. Recomendamos barrera de vapor con aluminio y material bituminoso para su soldado en

caliente.

1 –Bovedilla hueca marca Caviti, bloque, tubo, de altura 250 mm de altura o similar.

2 –Hormigón de relleno 2,5cm sobre bovedillas.

3 –Barrera de antivapor que será una lámina bituminosa soldada en caliente con armadura de aluminio

interior tipo Asfaldan R Tipo 3 P POL o similar de espesor 2 mm con conductividad térmica (λ)=0,19 W/

m ºC o similar.

4 –Placas de aislamiento interpuestas consistirá en espuma de poliuretano aplicada in-situ, espuma tipo I con densidad aparente de 50 kG/m³ con conductividad térmica (λ)=0,023 W/m ºC. El espesor de esta capa se calculará a partir de la suposición de que la transferencia máxima q= 6 W/m² o similar. 5 –Impermeabilizante tipo POLYDAN 48 P PARKING espesor 4 mm; su objetivo es la de proteger el

aislamiento del agua que puede tener el hormigón con conductividad térmica (λ)=0,19 W/ m ºC o

similar.

6 –Hormigón armado de resistencia característica 200 kg/cm², formando una capa de 120 mm de

espesor como mínimo, en este proyecto será de espesor 200mm utilizado como recrecimiento hasta

llegar a la cota de altura de un forjado de 90cm. La armadura será de malla electrosoldada formada por

redondos de 5 mm de diámetro cada 150 mm con conductividad térmica el hormigón de (λ)=0,63 W/ m

ºC o similar.

7 –Junta de retracción de espesor comprendido entre 5 y 10 mm y una profundidad de 1/3 del espesor

del hormigón armado formando cuadrado de 6 m.




En este tipo de instalaciones el apartado más importante es la pantalla o barrera antivapor. Si dicha

barrera no está debidamente instalada existirá un flujo de vapor de agua del exterior al interior.

La barrera de vapor ha de ser continua, con las juntas solapadas y soldadas un mínimo de 0,10 m.,

tanto en superficies lisas como en uniones debe estar colocada de tal forma que aunque haya

movimientos no se rompa. La barrera de vapor una vez instalada no debe dejar ningún hueco, debe ser

totalmente estanco. Recomendamos barrera de vapor con aluminio y material bituminoso para su

soldado en caliente.

9 ESPESORES DE AISLAMIENTO Estudiaremos las opciones propuestas para este cálculo de espesor de aislamiento por separado, por

una parte realizaremos el estudio de la cámara de congelación y a posterior realizaremos el estudio de

las cámaras de conservación. En el estudio tendremos que tener en cuenta unos datos comunes e

importantes que nos servirán a la hora del propio diseño, como la temperatura exterior 38,9ºC la

transmitancia térmica de los paneles de hormigón que forman los cerramientos de la nave industriales

3,82W/m²K, también su espesor 20cm y conductividad térmica del aislante que se instalara de

poliuretano (λ)=0,023 W/mºC. Se tendrá en cuenta que la temperatura exterior variara según la

orientación de las paredes de nuestra instalación y aplicando una corrección según Tabla 4:




Orientación Temperatura exterior de cálculo (Te ºC)

Pared Norte 35,2

Pared Sur 37

Pared Este 39,5

Pared Oeste 38,8

Cubierta 59,6

Suelo 32

Tabla 4 Temperatura exterior de cálculo según orientación.

9.1 Cámara 3 (congelación)

En la cámara 3 las perdidas máximas admisibles en el flujo de calor corresponden a un valor de q= 6

W/m² para congelación según R.S.F. Tendremos en cuenta también estos datos tomados según tablas

2 y 3 anteriores, de Resistencia térmicas superficiales de cerramientos en contacto con el exterior

según C.T.E.

Resistencias térmicas de los cerramientos 1/he

(m²K/W)

1/hi

(m²K/W)

1/hi +1/he

(m²K/W)

Paredes Exteriores 0,04 0,13 0,17

Suelo 0 0 0

Techo 0,21 0,34 0,55

Tabla 5 Valores tomados de resistencias térmicas en cerramientos m²K/W. Un punto importante en este diseño a tener en cuenta es la cámara sanitaria bajo el suelo de la cámara

de congelación, que es utilizada para evitar que se dañe la estructura según lo explicado anteriormente

a tipo de suelo B, instalado solo en esta cámara de congelación y según C.T.E en el cálculo de la

transmitancia térmica en el suelo se desprecian las resistencias térmicas superficiales, de ahí el valor

en la Tabla 5 en el suelo igual a cero y solo tendremos en cuenta la resistencia térmicas superficiales

de las paredes exteriores y el techo de la cámara.




Existe una entrecamara entre el techo de la nave y techo de la cámara frigorífica formada de aire a

tener en cuenta en la elección de resistencias superficiales y en el diseño de espesores de aislantes

según C.T.E y según planos.

A continuación se muestran los distintos datos de diseño utilizado en los distintos cerramiento, techo

y suelo que componen esta cámara así como espesores de aislamiento según tabla 6.

Pared Ti(ºC) Te(ºC) HR(%) 1/hi +1/he (m²ºC/W)

Σ(ei/λi ) (m²ºC/W)

A (m²) U(W/ºCm²) Global

e(m)

Norte -18 35,2 90 0,17 9 125 0,11 0,19

Sur -18 37 90 0,17 9 125 0,11 0,20

Este -18 0,5 90 0,17 3 46 0,32 0,06

Oeste -18 5 90 0,17 4 46 0,26 0,08

Techo -18 59,6 90 0,55 12 231 0,08 0,15 Suelo -18 32 90 0 8 231 0,12 0,18

Tabla 6 Datos obtenidos de los cálculos para la cámara 3 para temperatura interior -18ºC.

El tipo de panel aislante utilizado está definido en apartados anteriores, en este apartado definimos los

espesores de los mismos a instalar en esta cámara así como podemos ver en la tabla 6 el área a

ocupar los mismos. En paredes verticales norte y sur el espesor de panel 200 mm, en las paredes

verticales este y oeste espesor de panel 100 mm el techo estará formado por paneles de espesores

150 mm , el suelo estará constituido como se vio en el apartado correspondiente tipo B cámara

sanitaria que incluye capa de aislante con un espesor de 160 mm.

A continuación se muestra la tabla 7 con los espesores seleccionados con sus datos correspondientes

a estos diseños.




Pared Ti(ºC) Te(ºC) HR(%) 1/hi +1/he

(m²ºC/W


A (m²)

U(W/ºCm²) Global

e(m)

Norte -18 35,2 90 0,17 9 125 0,11 0,20

Sur -18 37 90 0,17 9 125 0,11 0,20

Este -18 0,5 90 0,17 5 46 0,21 0,10

Oeste -18 5 90 0,17 5 46 0,21 0,10

Techo -18 59,6 90 0,55 12 231 0,08 0,15

Suelo -18 32 90 0 8 231 0,12 0,18

Tabla 7 Datos definitivos de espesores para la cámara 3 para temperatura interior -18º.

9.2 Cámara 2( Refrigeración)




según C.T.E.


(m²K/W)

1/hi

(m²K/W)

1/hi +1/he

(m²K/W)


Suelo 0 0 0

Techo 0,21 0,34 0,55

Tabla 8 Valores tomados de resistencias térmicas en cerramientos m²K/W. Un punto importante en este diseño a tener en cuenta es el suelo de la cámara de refrigeración según

el apartado correspondiente, esta explicado anteriormente en este documento , este suelo corresponde

a tipo de suelo A instalado solo en cámaras de refrigeración donde no se aplicara ningún tipo de

aislante térmico y según C.T.E en el cálculo de la transmitancia térmica se desprecian las resistencias

térmicas exteriores según en la Tabla 8 los valores en el suelo igual a cero y de ahí que el espesor del

aislante del suelo sea igual cero .




Tendremos en cuenta las resistencias térmicas formadas por la pared del techo de la cámara frigorífica

y la de la cámara de aire no habitable entre este y el propio techo de la nave industrial que está en

contacto con el exterior según C.T.E, además de los cerramientos verticales que forman la cámara

frigorífica.

A continuación se muestran los distintos datos de diseño utilizado en los distintos cerramiento, techo y

suelo que componen esta cámara así como espesores de aislamiento según tabla 9.


Σ(ei/λi )

(m²ºC/W) A (m²) U(W/ºCm²)

Global e(m)

Norte 5 35,2 90 0,17 4 175 0,26 0,08

Sur 5 37 90 0,17 4 175 0,25 0,08

Este 5 39,5 90 0,17 4 72 0,23 0,09

Oeste 5 38,8 90 0,17 4 72 0,24 0,09

Techo 5 59,6 90 0,55 6 258 0,15 0,01

Suelo 5 32 90 0 2 258 0,55 0,00

Tabla 9 Datos obtenidos de los cálculos para la cámara 2 para temperatura interior 5ºC.



ocupar los mismos. En paredes verticales el espesor 100 mm, el techo estará formado por paneles de

espesores 60 mm, el suelo estará constituido como se vio en el apartado correspondiente tipo A que

no incluye capa de aislante.

A continuación se muestra la tabla 10 con los espesores seleccionados con sus datos

correspondientes a estos diseños.





(m²ºC/w)



e(m)

Norte 5 35,2 90 0,17 5 175 0,21 0,10

Sur 5 37 90 0,17 5 175 0,21 0,10

Este 5 39,5 90 0,17 5 72 0,21 0,10

Oeste 5 38,8 90 0,17 5 72 0,21 0,10

Techo 5 59,6 90 0,55 8 258 0,11 0,06 Suelo 5 32 90 0 2 258 0,55 0,00

Tabla10 Datos definitivos de espesores para la cámara 2 para temperatura interior 5ºC.

9.3 Cámara 1( Refrigeración)




según C.T.E.


(m²K/W)

1/hi

(m²K/W)

1/hi +1/he

(m²K/W)


Suelo 0 0 0

Techo 0,21 0,34 0,55

Tabla 11 Valores tomados de resistencias térmicas en cerramientos m²K/W.

Un punto importante en este diseño a tener en cuenta es el suelo de la cámara de refrigeración según

el apartado correspondiente, esta explicado anteriormente en este documento , este suelo corresponde

a tipo de suelo A instalado solo en cámaras de refrigeración donde no se aplicara ningún tipo de

aislante térmico y según C.T.E en el cálculo de la transmitancia térmica se desprecian las resistencias

térmicas exteriores según en la Tabla 11 los valores en el suelo igual a cero y de ahí que el espesor del

aislante del suelo sea igual cero .




Tendremos en cuenta las resistencias térmicas formadas por la pared del techo de la cámara frigorífica

y la de la cámara de aire no habitable entre este y el propio techo de la nave industrial que está en

contacto con el exterior según C.T.E, además de los cerramientos verticales que forman la cámara

frigorífica.

A continuación se muestran los distintos datos de diseño utilizado en los distintos cerramiento, techo y

suelo que componen esta cámara así como espesores de aislamiento según tabla 12.

Tabla 12 Datos obtenidos de los cálculos para la cámara 1 para temperatura interior 0,5º.



ocupar los mismos. En paredes verticales el espesor 100 mm, el techo estará formado por paneles de

espesores 60 mm, el suelo estará constituido como se vio en el apartado correspondiente tipo A que

no incluye capa de aislante.


Σ(ei/λi )

(m²ºC/W) A (m²) U(W/ºCm²)

Global e(m)

Norte 0,5 35,2 85 0,17 4 175 0,23 0,09

Sur 0,5 37 85 0,17 4 175 0,22 0,10

Este 0,5 39,5 85 0,17 5 94 0,21 0,10

Oeste 0,5 38,8 85 0,17 5 94 0,21 0,10

Techo 0,5 59,6 85 0,55 7 334 0,14 0,02

Suelo 0,5 32 85 0 2 334 0,48 0,00




A continuación se muestran los distintos datos de diseño utilizado en el distinto cerramiento que

componente esta cámara así como espesores de aislamiento según tabla 13.


(m²ºC/w)



e(m)

Norte 0,5 35,2 85 0,17 5 175 0,21 0,10

Sur 0,5 37 85 0,17 4 175 0,22 0,10

Este 0,5 39,5 85 0,17 5 94 0,21 0,10

Oeste 0,5 38,8 85 0,17 5 94 0,21 0,10

Techo 0,5 59,6 85 0,55 8 334 0,11 0,06 Suelo 0,5 32 85 0 2 334 0,48 0,00

Tabla 13 Datos obtenidos de los cálculos para la cámara 1 para temperatura interior 0,5º.

10 CALCULO DE MAQUINARIA FRIGORIFICA

Para el cálculo de esta maquinaria deberemos conocer la potencia frigorífica máxima que debe

suministrar las maquinas en cada cámara frigorífica mediante el cálculo de carga térmica necesaria ,

esta nos permitirá dimensionar los equipos, tales como, compresores, condensadores, evaporadores,

refrigerante utilizado, este cálculo se basa en determina las infiltraciones de calor que afectan a cada

una de las cámaras tanto a través de paredes, suelos , puertas y el calor producido dentro de las

cámaras debida a la propia actividad industrial realizada dentro de cada cámara , así como calor

producido por luces, maquinaria y ventilación utilizada dentro. Estas cargas las podemos clasificar

según:

Carga debida a las perdidas por transmisión por paredes, techo y suelo.

Carga debida a las necesidades por renovación de aire.

Carga térmica debida al producto.

Carga debida al calor desprendido por ventiladores.

Carga debida a las necesidades por pérdidas diversa.




10.1 CARGAS TERMICAS POR TRANSMISION A TRAVES DE PAREDES, TECHOS Y SUELOS.

La entrada de calor por paredes, techo y suelo de la cámara es inevitable, pero puede reducirse

eficazmente con la disposición de material aislante en toda la superficie interior del espacio frio.

La expresión que rige el flujo de calor que atraviesa un muro de superficie muy grande en relación a su

espesor e, en régimen estacionario, y a cuyos lados existen temperaturas te y ti (siendo te >ti), viene


Q U S Δt

Donde:

U: Coeficiente global de transmisión de calor de la pared, en W/m²°C.

S: Superficie del cerramiento, en m².

∆t: Diferencia de temperaturas entre el exterior y el interior, en °C de la cámara. (Existen valores que

pueden hacer modificar este incremento de temperaturas, como la orientación de los cerramientos

exteriores de la cámara, cuando estos están en contacto directo con los rayos del sol Tabla 4).

El cálculo del valor de esta partida debe hacerse para cada superficie por separado, sumándolas

después. Consiguiendo de esta manera un resultado más exacto, excepto en el caso de que los

valores de U y de ∆t sean idénticos para todos los cerramientos de la cámara.

A continuación se muestran los datos obtenidos de calor de entrada a través de paredes y por cámaras

en las siguientes tablas 14,15,16.




Cámara 3 (congelación)

Pared Ti(ºC) Te(ºC) A (m²) U(W/ºCm²) Global

e(m) Q (W)

Norte -18 35,2 125 0,11 0,20 728,72

Sur -18 37 125 0,11 0,20 753,37

Este -18 0,5 46 0,21 0,10 178,89

Oeste -18 5 46 0,21 0,10 222,40

Techo -18 59,6 231 0,08 0,15 1384

Suelo -18 32 231 0,12 0,18 1386

Total 4653,1511

Tabla 14 Calor transferida al interior de la cámara 3 a través de las paredes, suelo y techos.

Cámara 2 (refrigeración)


e(m) Q (W)

Norte 5 35,2 175 0,21 0,10 1106,15

Sur 5 37 175 0,21 0,10 1172,08

Este 5 39,5 72 0,21 0,10 521,63

Oeste 5 38,8 72 0,21 0,10 511,05

Techo 5 59,6 258 0,11 0,06 1558,09

Suelo 5 32 258 0,55 0,00 3831,30

Total 8.700,30

Tabla 15Calor transferida al interior de la cámara 2 a través de las paredes, suelo y techos.

Cámara 1 (congelación)


e(m) Q (W)

Norte 0,5 35,2 175 0,21 0,10 1270,98

Sur 0,5 37 175 0,22 0,10 1400,00

Este 0,5 39,5 94 0,21 0,10 763,38

Oeste 0,5 38,8 94 0,21 0,10 749,67

Techo 0,5 59,6 334 0,11 0,06 2183,30

Suelo 0,5 32 334 0,48 0,00 5050,08

Total 11.417,40

Tabla 16Calor transferida al interior de la cámara 1 a través de las paredes, suelo y techos.




10.2 CARGA TERMICA RENOVACION DE AIRE EN INTERIOR DE CAMARA En un recinto refrigerado debe existir ventilación suficiente para sustituir periódicamente el aire viciado

por aire fresco. Esta ventilación se realiza principalmente con el uso de las puertas de la cámara, pero

de no ser así suficiente, se debe proceder a la utilización de sistemas de ventilación.

Entrada de aire exterior a la cámara debida a las infiltraciones de aire a través de las puertas, cuando

se encuentran abiertas, estas cargas se transmiten en forma de calor dentro de nuestras cámaras

frigoríficas, las cuales nuestro sistema de refrigeración las debe tener en cuenta para solventar las

mismas.

Para determinar estas cargas utilizamos la ecuación siguiente:

Q n v ρ ha hf24 3600

n , número de renovaciones de aire por día.

v , volumen interior de la cámara, en m³.

ha ,entalpia del aire en las condiciones ambientales exteriores kJ/kG

hf, entalpia del aire en las condiciones interiores de la cámara kJ/kG

ρ, Densidad media del aire entre las condiciones exteriores e interiores 1,2 kG/m3.

La entalpía del aire (h) podemos calcularla si sabemos la temperatura (t) y su humedad absoluta (W),

utilizando la ecuación siguiente:

h Cpa t wLo Cpw t Cpa, es calor específico del aire seco. (1,004kJ/KG ºC)

t , es la temperatura del aire en ºC.

Lo, es el calor latente de ebullición a 0ºC. (2.500,6kJ/KG)

Cpw, es el calor específico del vapor de agua. (1,86 kJ/KG ºC)




w , es la humedad absoluta en kG vapor / kG aire seco.

Este dato lo podemos obtener a través de diagrama psicométrico del aire húmedo, en este caso para

determinar las propiedades físicas del aire, hacemos uso de diagrama de Mollier según anexo I.

A continuación mostramos los datos obtenidos en este tipo de cargas y en disposición de cada cámara

frigorífica según tabla 17.

Cámara 3 Cámara 2 Cámara 1

Humedad(%) 90 90 85

Temperatura(ºC) -18 5 0,5

Volumen(m³) 1155 1806 2338

h(kJ/KG) -16 17,3 8,58

n 2,06 1,65 1,45

Q(kW) 3,44 2,92 3,73

Tabla 17Cargas térmicas por renovación de aire.

10.3 CALOR APORTADO POR MOTORES. Es el calor debido al trabajo de los motores y las máquinas en el espacio frío. En este caso tendremos

en cuenta la utilización de carretillas elevadoras de una potencia de 2,5 kW de potencia de motor que

desarrollan su trabajo dentro de la cámara, estas cargas se transmiten en forma de calor dentro de

nuestras cámaras frigoríficas, las cuales nuestro sistema de refrigeración las debe tener en cuenta para

solventar las mismas según la ecuación siguiente:


+ , - .24

La expresión que se aplica es la siguiente:

P , es la potencia de cada motor en kW.

t , es el tiempo de funcionamiento en horas de utilización por día.

n , numero de maquinas elevadoras con misma potencia




A continuación mostramos los datos obtenidos en este tipo de cargas y en disposición de cada cámara

frigorífica según tabla 18.


numero elevadores 1 2 1

Potencia (kW) 2,5 2,5 2,5

Tiempo de utilización (H/día) 18 18 18

Q(kw) 1,88 3,75 1,88

Tabla 18Cargas térmicas por calor aportado por motores.

10.4 CALOR APORTADO POR PERSONAS. El personal que almacena o manipula productos en el interior de la cámara frigorífica aporta calor,

sobre todo si realiza un trabajo intenso, estas cargas se transmiten en forma de calor dentro de

nuestras cámaras frigoríficas, las cuales nuestro sistema de refrigeración las debe tener en cuenta para

solventar las mismas.


+ / , .24

q, calor emitido por persona según trabajo atendiendo la norma UNE-EN ISO 7730 metabolismo (W).

n , es el número de personas que suele trabajar en el interior de la cámara frigorífica.

t , tiempo de permanencia en horas en un día

El calor emitido por persona, sus valores obtenidos puede observarse en la tabla 19





numero personas 1 2 1

q calor emitido por persona(W) 290 290 290

Tiempo de permanencia(H/día) 18 18 18

Q(Kw) 0,22 0,44 0,22

Tabla 19Calor emitido por persona según trabajo realizado.

10.5 CARGA TERMICA DEBIDA A LAS PERDIDAS POR REFRIGERACION O CONGELACION Esta partida comprende tres etapas de enfriamiento.

La primera etapa calcula el frío necesario para disminuir la temperatura de la

mercancía desde la entrada hasta la de congelación.

Q cp m Te Tf

Cp, calor específico por encima del punto de congelación expresado en kJ/(kG K).

m , masa diaria de mercancía introducida en kG.

Te , la temperatura del producto al entrar en la cámara en ºC.

Tf , la temperatura del producto al final del enfriamiento en ºC, esta temperatura será superior a la de

congelación.

La segunda etapa representa el frío invertido en la congelación, que al tratarse de un

cambio de estado se realiza a temperatura constante.

Q l m

l , es el calor latente de congelación en kJ/kG.

m , masa del producto a congelar.

El calor latente de congelación puede ser obtenido mediante tablas




La tercera etapa consiste en disminuir la temperatura del producto desde el punto de

congelación hasta la temperatura deseable para su mantenimiento. La expresión

utilizada es:

Q cp m Te Tf3

cp, calor específico por debajo del punto de congelación expresado en kJ/(kG K).

m , masa diaria de mercancía introducida en kG.

Te , la temperatura del producto al entrar en la cámara en ºC.

Tf’ , la temperatura del producto al final en ºC, esta temperatura será inferior a la de congelación.

*Las necesidades frigoríficas por enfriamiento o congelación de la mercancía en esta instalación, son

nulas ya que el producto llega a la misma temperatura de conservación en sus camiones

correspondientes.

10.6 CARGAS TERMICAS PRODUCIDAS POR ILUMINACION Las lámparas de iluminación desprenden calor las cuales se tendrán que tener en cuenta a la hora de

calcular las pérdidas térmicas, las lámparas de incandescencia producen menos calor que las lámparas

fluorescentes, por lo que son las más utilizadas en este tipo de instalaciones.

En el caso de desconocer esta instalación de iluminación o desconocer el tipo de potencia de cada

lámpara se puede estimar o prever una potencia w/m², en este proyecto se tomara 10 W/m² como

potencia máxima de iluminación en otros edificios y teniendo en cuenta tanto las potencia de las

lámparas como sus componentes en caso de lámparas incandescentes según C.T.E.

Q P S t24

P, potencia de iluminación en W.

t , tiempo de funcionamiento de la iluminación en horas y por días.

S, superficie de la instalación m².




A continuación el calor emitido por iluminación sus valores obtenidos puede observarse en la tabla 20.


Potencia (W/m²) 10 10 10

Superficie (m²) 231 258 334

Tiempo(h/día) 18 18 18

Q(Kw) 1,73 1,94 2,51

Tabla 20 Calor emitido por iluminación.

10.7 CARGA TERMICA MADURACION O RESPIRACION DEL PRODUCTO DENTRO DE LAS CAMARAS

Cuando se conserva algún tipo de producto sobre todo de tipo alimenticio tiende a madurar con el

tiempo mientras es conservado desprendiendo una fracción de calor, en esta instalación no se tendrá

en cuenta en la cámara de congelación ya que este producto llega totalmente congelado, en las demás

cámara si se calculara debido a que a esas temperaturas si existe respiración del producto, se

calculara de la forma siguiente:

Q Cre m

Cre, coef. De respiración en kJ / Tm

m, masa del producto

A continuación el calor emitido por respiración del producto almacenado sus valores obtenidos puede

observarse en la tabla 21


Cre coef de respiración(Kcal/(24h*Tm)) 0,00 200,00 130,00

masa del producto(Tm) 150,00 270,00 350,00

Q(kW) 0,00 2,60 2,19

Tabla 21 Calor emitido por respiración de producto.




10.8 CARGAS TERMICAS PRODUCIDAS POR VENTILADORES La expresión que rige dicha carga es:

Q 860 P n

Donde:

P, Potencia unitaria de los motores, en kW.

N, Número de horas al día de funcionamiento de los motores.

Debido a que tanto la potencia de los motores como el número de horas de funcionamiento de los

mismos no son conocidos a priori, se puede estimar el valor de Q como el 8% de las sumatoria de

cargas térmicas consideradas, cargas térmicas producidas por la refrigeración o congelación del

producto más las cargas térmicas producidas por la transmisión de calor en paredes techos y suelos,

mas cargas térmicas producidas por transmisión de calor en la renovación de aire.

Q 0,08 Qaire Qtpar

A continuación el calor emitido por iluminación sus valores obtenidos puede observarse en la tabla 22


Q transferencia paredes(kW) 4,65 8,70 11,42

Q transferencia renova aire(kW) 3,44 2,92 3,73

Factor 80% 0,08 0,08 0,08

Q(kW) 0,65 0,93 1,21

Tabla 22 Calor emitido por los ventiladores del sistema de climatización.




10.9 CARGAS TERMICAS PRODUCIDAS POR EL EMBALAJE No se considera esta ganancia de calor debida al enfriamiento de los contenedores o embalajes, que

también entran en el espacio refrigerado. En esta instalación estos llegan a la misma temperatura de

almacenamiento debido a que se encuentran en los mismos camiones frigoríficos Cuando los pales,

cajas u otro tipo cualquiera de materiales de protección o transporte llegan a una temperatura diferente

de almacenamiento estos representan una parte significativa de la masa total introducida, esta

ganancia de calor debe ser calculada.

10.10 NECESIDADES TERMICAS TOTALES POR CADA CAMARA Por razones de buen mantenimiento no es posible asegurar la producción frigorífica durante las 24

horas. Una pauta que nos permite emitir un criterio en el periodo de trabajo de la cámara es el

descarchado.

El equipo de refrigeración está diseñado para trabajo continuo, sin efectos negativos; es el problema

del descarche el que determina el tiempo de funcionamiento.

Es práctica común utilizar una simple parada del compresor para descarche, en cámaras donde su

temperatura está por encima de la de congelación, considerando que el aire en el interior es

relativamente cálido, al no pararse los ventiladores, será suficiente para producir el deshielo. Este

sistema requiere que el compresor permanezca parado 1 hora por cada 2 horas de funcionamiento y

los cálculos de carga se hacen para cuando la temperatura del refrigerante está sobre la congelación

en la práctica general se seleccionan equipos para trabajar durante 16 horas diarias, tiempo restante

suficiente para el descarche.

Para temperaturas de refrigerante debajo de 0° C. En la práctica se toma 18 horas de marcha diaria

,este sistema requiere que el compresor permanezca parado 1 hora por cada 3 horas de

funcionamiento, los cálculos de carga se hacen para cuando la temperatura del refrigerante está por

debajo de la de congelación, tiempo restante suficiente para el descarche.




Cualquiera de los sistemas de descarche utilizados normalmente introduce calor al espacio refrigerado.

Las cantidades de calor aportadas varían considerablemente según el método empleado ya que el

descarche en cámaras que su temperatura está por encima de 0º se realiza con ventilación mientras

que en cámaras por debajo de 0º el descarche se realiza mediante resistencia eléctrica u otro método

similar.

89:;<9:= ,>?>@=9:= +.<.=A 24.

A continuación se muestran los datos obtenidos en la necesidad de frigorías por cámara Tabla 23


Q transferencia paredes,techos y suelos(kW) 4,65 8,70 11,42

Q transferencia renovación aire(KW) 3,44 2,92 3,73

Q transferencia por maquinas(KW) 1,88 3,75 1,88

Q transferencia por personas (KW) 0,22 0,44 0,22

Q transferencia por iluminación(KW) 1,73 1,94 2,51

Q transferencia por ventilación (KW) 0,65 0,93 1,21

Q respiración(KW) 0,00 3,75 2,19

Q total(KW) 16,75 33,63 30,87

Tabla 23 Frigorías necesarias para cada cámara.

11 REFRIGERANTE DEFINICION:

De manera general, un refrigerante es cualquier cuerpo o sustancia que actúe como agente de

enfriamiento, absorbiendo calor de otro cuerpo o sustancia.

Desde el punto de vista de la refrigeración mecánica por evaporación de un líquido y la compresión de

vapor, se puede definir al refrigerante como el medio para transportar calor desde donde lo absorbe por

ebullición, a baja temperatura y presión, hasta donde lo cede al condensarse a alta temperatura y

presión.

Un refrigerante ideal ha de cumplir las siguientes propiedades:




Ser químicamente inerte hasta el grado de no ser inflamable, ni tóxico, ni explosivo, tanto en estado

puro como cuando esté mezclado con el aire en determinada proporción.

No reaccionar desfavorablemente con los aceites o materiales empleados en la construcción de los

equipos frigoríficos.

No reaccionar desfavorablemente con la humedad, que a pesar de las precauciones que se toman,

aparece en toda instalación.

Su naturaleza será tal que no contamine los productos almacenados en caso de fuga.

El refrigerante ha de poseer unas características físicas y térmicas que permitan la máxima

capacidad de refrigeración con la mínima demanda de potencia.

La temperatura de descarga de cualquier refrigerante siempre disminuye a medida que baja la

relación de compresión. Por lo tanto deseamos que la temperatura de descarga sea la más baja

posible para alargar la vida del compresor.

El coeficiente de conductancia conviene que sea lo más elevado posible para reducir el tamaño y

costo del equipo de transferencia de calor.

La relación presión-temperatura debe ser tal que la presión en el evaporador para la temperatura de

trabajo sea superior a la atmosférica, para evitar la entrada de aire y de humedad en el sistema en

caso de fuga.

Temperatura y presión crítica alejada de las condiciones de trabajo

Punto de congelación deberá ser inferior a la temperatura mínima de trabajo.

Finalmente ha de ser de bajo precio y fácil disponibilidad.




IDENTIFICACION:

Los refrigerantes se identifican por números después de la letra R, que significa "refrigerante". En

España se ha adoptado por indicación de la instrucción técnica complementaria MIIF002 del vigente

Reglamento de Seguridad para Plantas e Instalaciones Frigoríficas.

De acuerdo con la citada disposición los refrigerantes se denominarán o expresarán por su fórmula o

denominación química, o si procede, por su denominación simbólica numérica, no siendo suficiente, en

ningún caso, su nombre comercial.

En la práctica, los refrigerantes se identifican por su denominación simbólica numérica,

La denominación simbólica de un refrigerante se establecerá a partir de su fórmula química,

consistiendo en una expresión alfanumérica en la que:

El primer carácter empezando por la izquierda es una R de Refrigerante.

Ejemplo: R-134a

• La primera cifra de la derecha, en los compuestos que carezcan de bromo, indicará el número

de átomos de flúor de su molécula.

• A la izquierda de la anterior se indicará, con otra cifra, el número de átomos de hidrógeno de su

molécula más uno.

• A la izquierda de la anterior se indicará, con otra cifra, el número de átomos de carbono de su

molécula menos uno. Cuando resulte un cero no se indicará.

• El resto de los enlaces se completará con átomos de cloro.

• Si la molécula contiene átomos de bromo se procederá de la manera indicada hasta aquí,

añadiendo luego a la derecha una B mayúscula, seguida del número de dichos átomos.

• Los derivados cíclicos se expresarán según la regla general, encabezándolos con una C

mayúscula a la izquierda del número del refrigerante.

• En los compuestos isómeros, el más simétrico (en pesos atómicos) se indicará sin letra alguna

a continuación de los números. Al aumentar la asimetría, se colocarán las letras a, b, c, etc.




• Los compuestos no saturados seguirán las reglas anteriores, anteponiendo el número 1 como

cuarta cifra, contada desde la derecha.

TIPOS DE REFRIGERANTES:

La mayoría de los refrigerantes orgánicos utilizados en la actualidad son hidrocarburos entre los que

tenemos los siguientes tipos:

CFC: (Flúor, Carbono, Cloro), Clorofluorocarbonado totalmente halogenado, no contiene hidrógeno

en su molécula química y por lo tanto es muy estable, esta estabilidad hace que permanezca durante

largo tiempo en la atmósfera afectando seriamente la capa de ozono y es una de las causas del efecto

invernadero. (R-11, R-12, R-115). Está prohibida su fabricación desde 1995.

HCFC: (Hidrógeno, Carbono, Flúor, Cloro), Es similar al anterior pero con átomos de hidrógeno en

su molécula. La presencia de Hidrógeno le confiere menos estabilidad, en consecuencia, se

descompondrá en la parte inferior de la atmósfera y no llegará a la estratosfera. Posee un potencial

reducido de destrucción de la capa de ozono. Su desaparición está prevista para el año 2015. (R-22)

HFC: (Hidrógeno, Flúor, Carbono), Es un Fluorocarbono sin cloro con átomos de hidrógeno sin

potencial destructor del ozono dado que no contiene cloro. (R-134a, y el R-404).

SELECCIÓN DEL REFRIGERANTE:

Los refrigerantes deberán elegirse teniendo en cuenta su potencial influencia sobre el medio ambiente

en general, así como sus posibles efectos sobre el medio ambiente local y su idoneidad como

refrigerante para un sistema determinado. Cuando se seleccione un refrigerante deberán considerarse,

respecto a la valoración del riesgo, los siguientes factores (relación no exhaustiva y sin prioridades):

Efectos medioambientales (medio ambiente global).

• Carga de refrigerante.

• Aplicación del sistema de refrigeración.

• Diseño del sistema de refrigeración.

• Construcción del sistema de refrigeración.




• Cualificación profesional.

• Mantenimiento.

• Eficiencia energética

Seguridad e higiene, por ejemplo, toxicidad, inflamabilidad (entorno local).

• La influencia de un refrigerante en el medio ambiente atmosférico depende de la aplicación,

tipo y estanqueidad del sistema, la carga y manipulación del refrigerante, de su eficiencia

energética, y del potencial de éste para crear o añadir riesgos contra el medio ambiente.

• Se elegirán los refrigerantes con mejor eficiencia energética en el sistema. Para una eficiencia

energética similar se escogerán aquellos con los valores PAO Y PCA más bajos posibles

(apéndice 1 de la tabla A de la IF-02).

• Está prohibido el empleo de refrigerantes CFC y HCFC en instalaciones nuevas (valor PAO>0).

• Cuando sea necesario utilizar refrigerantes con un PAO o un PCA superior a cero (0), se

deberá procurar que la carga sea la menor posible.

• Si el calentamiento atmosférico es el único impacto medio ambiental, cuando el requisito de

máxima eficacia energética no pueda cumplirse simultáneamente con el de menor carga de

refrigerante se deberá valorar cual es el criterio preferente mediante el análisis del ciclo de vida

o análisis TEWI recogido en IF-02. Se deberá considerar que instalaciones con carga de

refrigerante significativamente menor de la necesaria pueden verse afectadas en su eficiencia

energética, contribuyendo indirectamente al efecto invernadero. Los sistemas indirectos

reducen la carga de refrigerante y aseguran una mayor estanqueidad del sistema; sin embargo,

el rendimiento energético podrá ser inferior al de los sistemas directos.

• El sistema deberá ser diseñado e instalado para que sea estanco. Se deberá prestar particular

atención a los siguientes factores que podrían afectar a la estanqueidad del sistema:

Tipo de compresor.

Tipo de uniones.

Tipo de válvulas.




Los refrigerantes deberán seleccionarse teniendo en cuenta la facilidad para su posible

reutilización o destrucción.

RECOMENDACIONES:

Los nuevos refrigerantes HFC, tienden a sustituir a los CFC y los HCFC. A continuación se presentan

los diferentes tipos de refrigerantes sustitutos para los principales servicios según tabla 24y 25:

Servicios

CFC / HCFC HFC

Limpieza del sistema R11

R141b

Baja temperatura R502 R404/ R408

Media temperatura

R12 R134a / R409 / R600

Aire acondicionado o Alta

temperatura

R22

R407c

Tabla 24 Sustitución de los antiguos refrigerantes por el HFC según puesta en servicio.

Aplicaciones Descripción Refrigerantes

empleados Refrigeración

Doméstica

Unidades domésticas R-600a, R-134a

Refrigeración

Comercial

Muebles y Exhibidores refrigerados

R-134a, R-404A, R-

507 Procesamiento de

alimentos

Cámaras refrigeradas, frigorífico

R-134a, R-404a, R-

507, R-717 Refrigeración Industrial Procesos químicos, líneas de producción de

derivados

R-134a, R-407c, R-

410a Transporte refrigerado Cámaras refrigeradas R-134a, R-404a, R-507

Enfriamiento

electrónico

Enfriamiento para procesadores y componentes

de hardware

R-134a, R-404a, R-507

Refrigeración -

Medicina

Salones de cirugía, Salas Intensivas, medios de

diagnósticos

R-134a, R-404a, R-507

Tabla25 Aplicaciones y refrigerantes.




Nos centramos en los refrigerantes para procesos alimentarios, cámaras refrigeradas o frigorífico según

tabla 25 V( R-134a, R-404a, R-507, R-717).

Los portadores refrigerantes pueden ser puros o mezclas de diferentes gases, las que a su vez pueden

ser azeotrópicas y no azeotrópicas. Las mezclas azeotrópicas se comportan como una sola molécula

pura de refrigerante. Se identifican con el código que empieza por 5, ejemplo R500, R502. Las mezclas

no azeotrópicas, formadas por varios componentes, no se comportan como un refrigerante puro. Se

identifican empezando por 4, como son R404, R407c, etc. Este tipo de mezcla presenta lo que se

conoce como deslizamiento, lo que significa que a la misma presión hay diferentes temperaturas de

condensación en los componentes de la mezcla, por lo que cuando uno está en estado líquido, aún

otro componente puede estar en fase vapor. Este deslizamiento del punto de condensación, puede

alcanzar entre 1 hasta 7 ºC. En el refrigerante 407c se asume un deslizamiento hasta 10 ºC.

Los refrigerantes que su código comienza por 6 son los isobutanos, como el R600 que se emplea en

instalaciones domésticas.

Los portadores refrigerantes inorgánicos, no contribuyen a la contaminación atmosférica. Estos se

identifican con el código que comienza por 7. Ejemplo R717- amoniaco, el R744 - Dióxido de Carbono o

el R764 - Dióxido de Azufre. Los refrigerantes naturales no alteran la atmósfera, pero algunos como el

amoniaco es altamente tóxico.

En conclusión, aún no se ha diseñado o existe un refrigerante que satisfaga todas las condiciones

ideales que deben cumplirse y que se han relacionado anteriormente, por lo que siempre habrá que

decidirse por el empleo de uno de ellos, y renunciar a algunas de estas cualidades.

En primer lugar descartaremos aquellos que sean de alta toxicidad, inflamable y no compatible con

metales como el cobre y sus aleaciones el R717, ahora nos quedarían la relación siguiente de

refrigerantes (R-134a, R-404a, R-507).Estos tres tipos pertenecen al mismo grupo A1 baja

toxicidad y no inflamables, además ninguno daña la capa de ozono ODP=0.




Según nuestras temperaturas deberemos de seleccionar aquel que se ajuste mas a una temperatura

de ebullición más baja -18ºC caso más desfavorable en nuestra instalación. Todos estos tipos cumplen

de forma similares no se diferencian mucho según podemos según anexo II, presiones similares,

utilizan mismo aceite o lubricante tipo poliolester (POE), tanto compresores como evaporadores

homologados para el uso con un tipo de refrigerante de esta selección son compatibles en uso con los

demás.

Diferencia a tener en cuenta entre estos tipos de refrigerantes es que dependiendo del que se use será

mezcla azeotropico se puede realizar la carga en el sistema en la fase liquida o gaseosa (R-507),

mientras que si no es mezcla azeotropico solo se carga en el sistema en la fase liquida (R-404a), como

se definió anteriormente.

CONCLUSION:

La decisión se procedería del siguiente modo, se definiría la instalación frigorífica y una vez definida

esta se realizaría el cálculo con cada refrigerante de la selección final (R-134a, R-404a,R-507).Se

observaría COP ,que por experiencia en otros diseños son similares , luego la decisión final ante esta

similitud podría ser una elección de aquel refrigerante que su volumen a la salida del evaporador sea

menor así conseguiríamos que el compresor fuese más pequeño y así su trabajo realizado , llevando al

conjunto de la instalación frigorífica a ser más eficiente también podríamos seguir el criterio más

económico.

En este proyecto la decisión definitiva de refrigerante seguiremos este criterio; Teniendo en cuenta que

la selección de tipo de refrigerante en la que tenemos que decidir sus características son técnica

mentes similares, atenderemos al marco normativo con previsión de futuro según:

En el actual marco legislativo en Europa, el refrigerante R134A se presenta hoy en día como la

mejor opción para los equipos de refrigeración a media y alta temperatura.




Los últimos cambios legislativos y fiscales están forzando la tendencia en Europa hacia

refrigerantes de menor efecto invernadero. Por un lado la recientemente aprobada directiva

europea F-Gas prohibirá el uso del actual R404a en nuevos equipos a partir del 2020, pero

permitirá el empleo del R134A en equipos de refrigeración estacionarios, por ahora, sin fecha

límite. En efecto, a partir de 2020 no se podrán instalar sistemas nuevos con refrigerante con

un Potencial de Calentamiento Atmosférico (PCA) superior a 2500, y a partir de 2022, el

refrigerante utilizado deberá tener un índice PCA menor de 150 para instalaciones

centralizadas de expansión directa de más de 40kW.

La directiva F-gas introduce además en el espacio comunitario un sistema de cuotas de

emisiones de gases de efecto invernadero, que deberán adquirir los distribuidores de gases

fluorados para poder poner su producto en el mercado. Inevitablemente esta política acarreará

un incremento de los precios del refrigerante, tanto mayor como mayor sea su efecto

invernadero o índice PCA.

Por otro lado el impuesto de gases fluorados vigente en España B.O.E-A-2013-13765 invita a

estudiar alternativas de menor efecto invernadero o potencial de calentamiento atmosférico

(índice PCA), pues grava de manera importante la recarga de refrigerante en dunción de su

índice PCA.

A continuación se puede observar en la tabla 26 los índices PCA de nuestra selección de refrigerantes.

Tipo R-404a R-134 R-507

PCA(GWD) 3922 1430 3985

Tabla 26 Valores de GWD obtenidos de las características técnicas de los refrigerantes.




SOLUCION A LA ELECCION DEL REFRIGERANTE A UTILIZAR EN NUESTRA INSTALACION

Atendiendo a los criterios descritos anteriormente de la selección de refrigerante que disponemos

utilizamos el R-134a .para nuestra instalación frigorífica puesto que este cumple con los requisitos

legales y técnicos exigidos según.

De todos los factores considerables para la selección de un buen refrigerante los más determinantes

hoy en día son:

Viabilidad legal: el refrigerante debe tener un índice PCA bajo y ser un refrigerante seguro

(clase 1: no tóxico y no inflamable)

Viabilidad práctica: el sistema frigorífico debe ser técnicamente viable sin grandes

sofisticaciones.

Viabilidad económica: el refrigerante debe tener un precio asequible

En lo que respecta al primer factor, la normativa vigente establece para las distintas aplicaciones los

requisitos que debe cumplir el refrigerante en términos de índice PCA, clase de seguridad y límite de

carga. Hay que tener en cuenta que un PCA bajo está reñido con la inflamabilidad de refrigerante. El

R134A, de clase 1, con un índice PCA de 1300, resulta aprobado para equipos estacionarios de

refrigeración de hasta 40kW.

La viabilidad práctica hace referencia a la posibilidad de aplicar el refrigerante a sistemas frigoríficos sin

demasiada complejidad, utilizando materiales y componentes disponibles en el mercado a precios

competitivos.

Finalmente el precio es un factor determinante en la elección del refrigerante. Los nuevos desarrollos

de refrigerantes son obviamente más costosos que los refrigerantes que se consideran amortizados. El

R-134a es el refrigerante HFC más común en el mercado y su precio muy competitivo.




12 CICLO FRIGORIFICO

La instalación se divide en tres ciclos de refrigeración individuales uno por cada cámara frigorífica, los

compuestos por un evaporador, un compresor y un condensador, este tipo de ciclo de comprensión

simple y refrigeración directa según figuras.

Figura1 Ciclo de refrigeración directo de compresión simple cámara 3

Figura 2 Ciclo frigorífico directo de etapa de compresión simple cámara 2.




Figura 3 Ciclo frigorífico directo de etapa de compresión simple cámara 1.

Se utilizan este tipo de ciclo frigorífico debido a que son instalaciones o cámaras frigoríficas

independientes y en cada cámara solo tenemos una temperatura de frio.

12.1 DISEÑO DE TEMPERAURAS DEL EVAPORADOR Y CONDENSADOR

Definición de temperaturas de operación: Este apartado es importante, ya que en un ciclo frigorífico

real, las temperaturas en los intercambiadores de calor tienen que ser ligeramente diferentes a la

exterior o interior. Estas diferencias se eligen en función de varios parámetros. El primero es el tipo de

aparato que se va a emplear. En el caso del condensador, la diferencia de temperatura no será la

misma si se emplea condensadores de flujo forzado de aire o torres de refrigeración. En el caso del

evaporador, lo que definirá la diferencia de temperaturas será la humedad interior deseada de la

cámara. A mayor diferencia de temperaturas, mayor velocidad interior del aire y por tanto mayor

desecación del producto. Otro valor importante es si tenemos sistema indirecto o si es el propio

refrigerante quien se pone en contacto con el medio a enfriar. En nuestro caso tendremos sistemas de

expansión directa, es decir, sin un fluido intermedio y los evaporadores serán de flujo forzado de aire y

condensadores de fluido refrigerador de aire valores obtenidos según tabla 27.




Temperatura interior(ºC) Humedad% T.condensador(ºC) T.evaporador(ºC)

Cámara 1 0,5 85 53,9 -6

Cámara 2 5 90 53,9 -1

Cámara 3 -18 90 53,9 -24

.Tabla 27 Temperaturas de diseños evaporadores y condensadores.

A la hora de determinar la temperatura de condensación TK es preciso tener en cuenta el

denominado salto térmico en el condensador (DTT ), que es la diferencia entre la temperatura de

condensación (TK) y la que tiene el fluido refrigerador (agua o aire) a la entrada del condensador.

En condensadores de aire, para que la transferencia de calor sea rápida y este elemento tenga unas

dimensiones adecuadas, la temperatura de condensación debe ser entre 10 – 20 ºC más elevada que

la temperatura del aire de entrada (Tae), aunque lo más frecuente es tomar DTT = 15 ºC.

Estos datos se obtienes a partir de la siguiente ecuación:

TK Tae At

TK, temperatura del condensador (ºC)

Tae, temperatura del exterior (ºC)

At, temperatura entre el intervalo (10ºC a 20ºC) en la práctica se suele tomar 15.

Uno de los factores más importantes a tener en cuenta para determinar la temperatura de

evaporación (To) es lo que se denomina salto térmico en el evaporador (DT).

DT se define como la diferencia entre la temperatura del aire que entra al evaporador y la temperatura

de evaporación del refrigerante (To). La temperatura a la que entra el aire al evaporador suele

considerarse igual a la temperatura de cámara o de conservación del producto (Tc), por lo tanto se

puede decir que:

DT = Tc – To




Durante el proceso de cálculo de un evaporador, al definir una temperatura de evaporación de la

máquina frigorífica, estamos marcando la diferencia de temperatura con la que trabajará el evaporador,

es decir, el DT.

DT es un parámetro muy importante y es imprescindible tenerlo en cuenta en el diseño de una

instalación frigorífica ya que influye de manera decisiva en dos factores de la instalación, que son:

La humedad relativa que se desarrolla en el interior de la cámara frigorífica (según producto a

almacenar).

El tamaño del evaporador o superficie del evaporador(no se tiene en cuenta en este cálculo)

Aplicaremos la siguiente ecuación para conocer la temperatura de los evaporadores, teniendo en

cuenta la humedad en el interior de cada cámara descritas anteriormente en este proyecto, así como

las temperaturas interiores.

To = Tc – DT

To: temperatura de evaporación.

Tc: temperatura de conservación del producto o temperatura de la cámara.

DT: salto térmico en el evaporador, se obtiene a partir de tablas con la humedad relativa en el interior

de cada cámara y teniendo presente que los evaporadores utilizaran ventilación de aire forzada.

12.2 TRAZADO DE CICLO DE REFRIGERACION El siguiente paso, una vez conocidas las condiciones de funcionamiento (Tk,To), consiste en trazar el

ciclo frigorífico sobre el diagrama presión – entalpía del gas refrigerante que se quiera utilizar. El

objetivo del trazado es obtener los datos de entalpía, temperatura, presión y en su caso de volumen

específico de cada uno de los puntos característicos del diagrama, necesarios para acometer los

cálculos.




El trazado se puede hacer de forma manual sobre un diagrama en papel o utilizando programas

informáticos que permiten hacerlo de forma más rápida y precisa. A parte de Tk y Pk, necesitamos

conocer otros datos importantes del funcionamiento de la instalación, estos son: el recalentamiento útil,

recalentamiento total, subenfriamiento total.

Una vez definidas las temperaturas de evaporación y condensación se definen las temperaturas de

sobrecalentamiento y subenfriamiento. El sobrecalentamiento consiste en elevar la temperatura a la

salida del evaporador, de tal forma que en la aspiración del compresor haya vapor sobrecalentado y no

vapor saturado, en el que podrían aparecer pequeñas gotas de líquido que dañarían el compresor, el

subenfriamiento consiste en bajar la temperatura a la salida del condensador estos serian sus objetivo

principal, y en segundo lugar se hace para aumentar ligeramente la eficiencia del evaporador,

evaporando desde un porcentaje de vapor más bajo.

Estos valores se eligen arbitrariamente dentro de unas cotas fijadas empíricamente. Se han elegido

valores de 5ºC para el recalentamiento y 5ºC para el subenfriamiento ya que en la práctica los

dispositivos que me regulan estas temperaturas en cada elemento evaporador o condensador son las

válvulas solenoides que están fabricadas ya con este propósito a estas temperaturas..

Diagrama p-h cámara 3




A continuación en la tabla 28 se muestran la información necesaria para seguir diseñado la instalación

frigorífica de la cámara 3 con el refrigerante R-134a.

Punto Temperatura (ºC) h (kJ /kG)

V.esp (m3/kG)

1 -19 386,897 0,177 2 67,918 441,577 0,015 3 48,9 269,708 - 4 -24 269,708 -

Tabla 28 Valores obtenidos del grafico p-h cámara 3. Diagrama p-h cámara 2



Punto Temperatura(ºC) h (kJ /kG) V.esp (m3/kG)

1 4 401,187 0,073 2 63,621 435,992 0,014 3 48,9 269,708 - 4 -1 269,708 -

Tabla 29 Valores obtenidos del grafico p-h cámara 2.




Diagrama p-h cámara 1



Punto Temperatura (ºC) h (kJ /kG)

V.esp

(m3/kG) 1 -1 398,142 0,087 2 64,041 436,396 0,014 3 48,9 269,708 - 4 -6 269,708 -

Tabla 30 Valores obtenidos del grafico p-h cámara 1.

12.3 CAUDALES MASICOS Estableciendo el balance de energía en cada evaporador según:

Qf, camara mr h1 h4




Qf,cámara potencia frigorífica de cada cámara que suministrara el evaporador.

Siendo, mr caudal másico de refrigerante necesario para producir la potencia frigorífica en cada

evaporador. Se obtienes los siguientes valores tabla 31

Qf,camara(kW) mr(kG/h)

Cámara 1 30,87 865,369

Cámara 2 33,63 920,861

Cámara 3 16,75 514,516

Tabla 31 Valores obtenidos caudales que circulan por cada evaporador.

12.4 POTENCIA DE COMPRESION Realizando un balance sobre el compresor y conocido ya el caudal de refrigerante que circula por el

Ciclo (mr), obtenemos la potencia de compresión necesaria Wc.

Wc mr h2 h1

Se obtienes los siguiente valores tabla 32

Wc(kW)

Cámara 1 9,20

Cámara 2 8,90

Cámara 3 7,81

Tabla 32 Potencia de los compresores.

12.5 COEFICIENTE DE EFICIENCIA ENERGETICA Si utilizamos nuestra máquina para producción de frío, el rendimiento frigorífico o coeficiente de

eficiencia energética tiene la siguiente expresión.

COP QfWc

Se obtienes los siguientes valores tabla 33




COP

Cámara 1 3,36

Cámara 2 3,78

Cámara 3 2,14

Tabla 33 COP de cada ciclo

13 COMPRESOR

13.1 RELACION DE COMPRESION La relación de compresión se define como el cociente entre la presión absoluta de condensación y la

presión absoluta de evaporación. Cuando se utilizan relación de compresión inferior a 10 se utiliza solo

una etapa de compresión en nuestros ciclos, las presiones se sitúan en kpa según ecuación:

r PcondensadorPevaporador


Cámara 1 (KPA) Cámara 2(KPA) Cámara 3 (KPA)

Evaporador(K PA) 234,4 282,4 111,6

Condensador(KPA) 1451,6 1451,6 1451,6

r comprensión 6,2 5,1 13

Tabla 34 relación de compresión solo una etapa

13.2 RENDIMINETOS EN COMPRESORES • Rendimiento mecánico, generalmente se seleccionan unos rendimientos en los compresores

entre un valor de 85% y el 90% tomamos el valor más desfavorable en rendimientos

mecánicos ηmec=0,85

ηmec WidealWeje

• Rendimiento indicado o interno que nos facilita el grado de alejamiento entre el ciclo real

respecto al ideal. (Aprox. un 80%), luego ηi=0,80.

ηi WidealWindicadi




• Rendimiento volumétrico se calcula según :

ηvolumetrico 1 E PdescargaPaspiracion

KL 1

e: relación entre el volumen del espacio perjudicial y el volumen desplazado por el pistón (5%).

γ: coeficiente de dilatación adiabática o ratio de calor especifico R134a (γ=cp/cv=1,115).



r comprensión 6,2 5,1 13

ηv 0,8 0,8 0,6

Tabla 35 Rendimientos volumétricos de cada compresor.

13.3 CAUDAL VOLUMETRICO DE REFRIGERANTE MANEJADO POR EL COMPRESOR

El volumen desplazado por cada compresor es:

Vt Vr/ηvolumetrico

Donde:

Vt: Volumen desplazado por el compresor, m3/h.

Vr: Volumen real de vapor aspirado por el compresor, m3/h.

ηv: Rendimiento volumétrico del compresor. Este siempre se toma a la entrada del compresor

siguiendo la siguiente ecuación:

Vr mr Vi

mr , caudal másico de refrigerante necesario para producir la potencia frigorífica en cada

evaporador(Kg/s).




Vi, Volumen específico del refrigerante en la aspiración, m3/kg.


V.esp(m3/kG) mr(kG /h) Vr(m3/h) Vt(m3/h)

Cámara 1 0,09 865,369 75,29 94,89

Cámara 2 0,07 920,861 67,22 80,71

Cámara 3 0,18 514,516 91,07 165,33

Tabla 36 Volumen Real aspirados por cada compresor .

13.4 POTENCIA ELECTRICA DEL COMPRESOR

La potencia eléctrica demandada por los compresores se puede determinar en función de los

rendimientos y de la potencia termodinámica del compresor:

P Wcηind ηmec ηelec

ηelec, se toma un valor de entre el 80% al 95% (ηelec=0,95).

A continuación se muestran los datos obtenidos según tabla 37

P.electrica(kW)

Cámara 1 14,23

Cámara 2 13,78

Cámara 3 12,10

Tabla 37 Potencia eléctrica de cada compresor.

13.5 SELECCIÓN DEL COMPRESOR En una instalación frigorífica se da el nombre de compresor a la máquina que sirve para producir en el

evaporador una presión suficientemente baja para que se vaporice el refrigerante, y en el condensador

una presión suficientemente alta. Un buen condensador debe responder a las siguientes exigencias

esenciales:

• Bajo consumo energético.

• Dimensiones reducidas.




• Gran fiabilidad y durabilidad

• Nivel adecuado de seguridad.

• Emisiones sonoras débiles.

• Costes de fabricación y mantenimiento poco elevados.

Clasificación de compresores volumétricos:

Compresores de desplazamiento positivo o volumétrico: Aumentan la presión del vapor de refrigerante

reduciendo el volumen interno de la cámara, consumiendo para ello un trabajo mecánico. Compresores

de desplazamiento positivo pueden ser:

Compresores alternativos:

En los compresores alternativos, el gas refrigerante se mueve en el interior de un cilindro efectuando su

aspiración y su compresión, a través de uno o varios pistones (normalmente son dos, tres, cuatro o

seis) que se mueven en el interior del cilindro mediante una biela. Cada cilindro dispone de al menos

una válvula de aspiración de gas refrigerante para la admisión, y de una válvula de descarga a través

de la cual el refrigerante descarga hacia el condensador una vez comprimidos. El vapor de refrigerante

es conducido a través de la válvula de succión en el cilindro, hasta que el pistón alcanza su posición

más baja. Mediante el empuje del cigüeñal en el pistón, se comprime el vapor a una presión

ligeramente superior a la de descarga. El vapor caliente abre la válvula de descarga y sale del cilindro.

El refrigerante gaseoso en un compresor alternativo es comprimido mediante al cambio de volumen

interno. La capacidad frigorífica de un compresor alternativo tiene un rango de 3.5 kW hasta 800 kW

Los refrigerantes normalmente empleados con compresores alternativos son R-22, R- 21Descripción y

clasificación de máquinas enfriadoras 134a, R-404A, R-407A y R-407C para aire acondicionado

residencial y el Amoniaco en aplicaciones industriales. Poseen una amplia gama de volúmenes

desplazados en el intervalo, que va desde 0 a 1000 m3/h y su eficiencia volumétrica va típicamente

desde 0.92 hasta 0.65




En la actualidad, se aprecia una recuperación importante de los compresores alternativos de hasta

400m3/h así como la vuelta a filosofías, que algunos consideraban obsoletas, tales como el

accionamiento por correas, que como veremos más adelante, cuenta con indudables ventajas.

Ventajas del Compresor alternativo:

• Precio hasta un 50 % más barato que su equivalente en compresor de tornillo.

• Mantenimiento frecuente pero sencillo y conocido por prácticamente todo el personal

mecánico: El mantenimiento de un compresor alternativo se realiza cada 10.000 horas

aproximadamente y varía según potencia y fabricante. Como norma, podemos decir que a

menor potencia menor mantenimiento.

• Sigue siendo el compresor que más se emplea en el frío comercial.

Inconvenientes del Compresor Alternativo:

• Regulación de capacidad por etapas.

• Frecuentes mantenimientos: Relación 2.5 = 1.

Temperaturas de descarga más elevadas lo que implica más consumo de aceite: Esta afirmación se

basa en los sistemas de separación de aceite empleados con más frecuencia. Para obtener los mismos

niveles de separación que en un compresor de tornillo es necesario que el sistema sea más sofisticado

Rotativos de tornillo:

Los compresores de tornillo pueden ser de un solo tornillo (monotornillo) o de doble tornillo. Son los

más usados para la gama de potencias altas. La potencia de compresión oscila entre los 100 y los

1250 kW (máxima de 4000 kW)

Compresores monotornillo: Se compone de un único rótor helicoidal y dos satélites opuestos, con ejes

de rotación paralelos y situados en un plano perpendicular al del eje del tornillo. El tornillo y los

satélites, se encuentran ubicados en una envoltura estanca. El tornillo está unido al motor de

accionamiento, y los satélites son arrastrados por el giro del tornillo.




Compresores de doble tornillo: Consta de dos rotores con lóbulos fileteados engranados el uno con el

otro. En los canales, entre carcasa y tornillo se forman cámaras de volumen variable. La aspiración del

gas comienza en una de las extremidades del bloque rotor. La compresión del gas a consecuencia del

acercamiento progresivo de los lóbulos entre sí, produciéndose la reducción de volumen ocupado por

el gas. Una vez alcanzado el valor de presión establecido, el gas encuentra la abertura de descarga y

sale del compresor. Existe aceite entre ambos tornillos con doble función de lubricación y cierre. El

compresor dispone de un orificio de succión y de dos orificios de descarga, uno axial y otro radial. La

regulación se hace reduciendo el volumen fileteado, retardando el inicio de la fase de compresión.

Mediante una válvula corredera, parte del gas refrigerante introducido para su compresión es desviado

y vuelve a la succión sin ser comprimido. La reducción de la potencia absorbida es proporcional a la

reducción de la capacidad frigorífica. Los compresores de tornillo regulan su capacidad sustituyendo la

corredera longitudinal por un anillo rotativo que va descubriendo de forma progresiva un orificio que

cortocircuita una parte más o menos grande de la etapa de compresión. El control de capacidad de

estos compresores se puede llevar a cabo de forma continua y oscila entre el 10 y el 100% del valor

máximo. Los compresores monotornillo regulan su capacidad siguiendo el mismo principio que los de

doble tornillo, sustituyendo la corredera longitudinal por un anillo rotativo que va descubriendo de forma

progresiva un orificio que cortocircuita una parte más o menos grande de la etapa de compresión.

Existe también la posibilidad de utilizar motores de dos velocidades conjuntamente con la válvula de

corredera, o añadir un variador de frecuencia al motor para poder variar la velocidad de giro del motor

(sin válvula de corredera). El número de compresores para la misma potencia es mucho menor que el

número de compresores alternativos. Respecto al rendimiento volumétrico, el compresor de tornillo

obtiene unos resultados excelentes, rozando el 100%.

Este compresor es el último en incorporarse al mercado de la refrigeración y como ya se ha

comentado, ha provocado un cambio en la fabricación de compresores alternativos. Es el compresor

que más se emplea en volúmenes superiores a 400m³/h.

Ventajas del Compresor de Tornillo

• Es el compresor más empleado en refrigeración industrial.

• Cuenta con menos mantenimiento: Relación 2.5 = 1




• Cuenta con menos partes móviles y por tanto susceptibles de problemas.

Inconvenientes del Compresor de Tornillo

• Precio

• Mano de obra especializada para su mantenimiento

Una vez descritos los tipos de compresores más habituales en sistemas frigoríficos para la selección

del tipo de compresor usamos el siguiente criterio:

Para caudales menores de 1000m³/h calculados anteriormente utilizaremos compresores tipo

alternativos .

Refrigerante apto para el trabajo de estos compresores el R134a.

Tipo de trabajo simple efecto: Trabaja sobre una sola cara del pistón, que está dirigida hacia la

cabeza del cilindro. La cantidad de aire desplazado es igual a la carrera por la sección del

pistón.

De una sola etapa : Se componen básicamente de un cárter con cigüeñal, pistón y cilindro.

Para su refrigeración llevan aletas en la parte exterior. Se utilizan en aplicaciones en donde el

caudal está limitado y en condiciones de servicio intermitente, ya que son compresores de

pequeñas potencias.

Abiertos: Compresor y motor se montan en distintas carcasas y se acoplan. El cigüeñal es

accionado por un motor exterior al compresor. Muy usados con Amoniaco. Se utilizan para

medias y grandes potencias y son los más versátiles y accesibles. Sus inconvenientes son que

el eje gira a la velocidad del motor eléctrico, por tanto, el cierre que conecta el eje se puede

desgastar y fugar el refrigerante por él, provocando un peor rendimiento mecánico. Además el

motor eléctrico precisa un sistema de refrigeración.(facilidad de mantenimiento).

Buena relación de precio y calidad.

La casa alemana Bitzer, es una de los más importantes fabricantes de compresores a nivel

Internacional. El mismo fabricante pone a nuestra disposición un programa informático, para así facilitar

la selección del compresor.




13.6 DATOS DE COMPRESORES SELECCIONADOS Cámara 3

El modelo que me proporciona el software es el tipo 6F.2Y ligeramente con menor potencia frigorífica

que la necesaria en la cámara tres16,61kW<16.75kW, el caudal volumétrico de aspiración es aceptable

151,6m³/h el motor necesario para el accionamiento consume una potencia eléctrica próxima a la

calculada así como la potencia en eje, los datos técnicos se pueden observa en la tabla38 y según

catalogo según anexo II pueden ver los datos técnicos y dimensiones del compresor elegido.

6F.2Y

Volumen desplazado 151,6m³/h

Potencia frigorífica 16,61kW

Potencia eléctrica 15kW

Tabla 38 Datos técnicos de compresores seleccionados

Cámara 2

Entre los dos modelos que me proporciona el software son muy similares y los dos tipos podrían

trabajar dentro de los limites seleccionados, tomamos el modelo tipo 4G.2Y ligeramente con mayor

potencia frigorífica que la necesaria en la cámara dos 34,1kW>33,63kW, el caudal volumétrico de

aspiración es muy aceptable 84,5m³/h el motor necesario para el accionamiento consume una potencia

eléctrica próxima a la calculada así como la potencia en eje ,los datos técnicos se pueden observa en

la tabla 39 y según catalogo según anexo II pueden ver los datos técnicos y dimensiones del

compresor elegido.

4H.2Y 4G.2Y

Volumen desplazado 73,6m³/h 84,5m³/h

Potencia frigorífica 29,8kW 34,1kW

Potencia eléctrica 15kW 15kW





Cámara 1

Entre los dos modelos que me proporciona el software son muy similares y los dos tipos podrían

trabajar dentro de los limites seleccionados, tomamos el modelo tipo 6H.2Y de mayor potencia frigorífica

que está un poco por encima de la necesaria en la cámara uno 34,9Kw>30,87Kw, el caudal volumétrico

de aspiración es muy aceptable 110,5m³/h ,el motor necesario para el accionamiento consume una

potencia eléctrica próxima a la calculada así como la potencia en eje, los datos técnicos se pueden

observa en la tabla 40 y según catalogo según anexo II pueden ver los datos técnicos y dimensiones

del compresor elegido.

6H.2Y 4G.2Y

Volumen desplazado 110,5m³/h 84,5m³/h

Potencia frigorífica 34,9kW 26,5kW

Potencia eléctrica 15kW 15kW


.Para elegir el compresor por catalogo de papel se procedería del mismo modo y orden que se detalla:

Tipo de compresor (alternativo y abierto para R134a)

Volumen de desplazamiento

Potencia frigorífica

Potencia eléctrica

Precio

Resumen selección del compresor: Han sido tomados de tipo alternativo y abiertos, según modelos

mencionados anteriormente , y siguiendo las condiciones técnicas y de seguridad de catalogo estas

cumplen ligeramente por encima de los datos técnicos calculados en este proyecto , esta selección nos

permite tener un pequeño margen de seguridad sin que estos compresores estén sobredimensionados

para este trabajo, además de una visión de futuro con respecto a la instalación calculada en un

momento dado estos compresores podría ser utilizados en caso de modificaciones futuras siempre y

cuando las nuevas condiciones estén dentro de los limites de trabajo de los compresores

seleccionados.




14 EVAPORADORES Los evaporadores son unos intercambiadores de calor en los que tiene lugar la evaporación del fluido

frigorífero sustrayendo calor del espacio que queremos que se enfríe. Están constituidos por un haz de

tuberías en las que se evapora el fluido frigorífico extrayendo calor de los alrededores, que es en

esencia el fenómeno de producción de frío, o potencia frigorífica, que se desea conseguir.

El evaporador consiste en un recipiente metálico, (carcasa), al que llega el fluido frigorígeno procedente

de la válvula de estrangulamiento, parcialmente vaporizado, produciéndose en el mismo la ebullición de

la parte licuada, a baja presión, lo que origina la extracción de calor del medio que le rodea, es decir,

de la cámara frigorífica. Al final del proceso de vaporización de las últimas gotas de líquido, se produce

vapor saturado seco.

La temperatura de este vapor puede aumentar, produciéndose un recalentamiento a expensas del calor

extraído al medio exterior, e incluso del propio rozamiento del vapor a su paso por el evaporador.

Los evaporadores pueden ser de tipos variados, ya que la técnica del frío industrial abarca una muy

amplia gama de aplicaciones, al tiempo que deben acomodarse a diferentes condiciones de trabajo que

dependen, sobre todo de las temperaturas y del grado de humedad, (título), del vapor a la entrada del

evaporador.

14.1 CLASIFICACIONDE EVAPORADORES SEGÚN METODO DE ALIMENTACION LÍQUIDO Evaporadores inundados:

En este tipo de evaporadores, el fluido se encuentra en estado líquido desde la entrada hasta la salida,

la salida se encuentra en estado de mezcla de gas y líquido, pero en un porcentaje considerable de

líquido. Son evaporadores de un gran rendimiento, ya que si a la salida el fluido está en un porcentaje

elevado de líquido, implica que la diferencia de temperaturas entre el fluido refrigerante y el medio a

enfriar es prácticamente constante. También se caracterizan por su sistema de expansión, ya que

utilizan los denominados reguladores de nivel o válvula flotador.




Evaporadores semis inundados.

Están formados por dos colectores, uno de menor diámetro que es la entrada del fluido refrigerante, y

otro de mayor diámetro, que es la salida del fluido. Los dos tubos quedan unidos a través de tubos en

paralelo, por donde circula el fluido refrigerante.

Al estar los tubos conectados en paralelo, la velocidad del fluido refrigerante a través de ellos es muy

baja y el líquido se va depositando en la parte inferior de los tubos, inundándolos. El vapor se va

formando circula por la parte superior. En general, estos evaporadores son de tubos con aletas.

Evaporadores secos.

Se caracterizan porque el fluido refrigerante se encuentra en la salida del evaporador, en estado gas.

Es decir, una parte de la superficie de transmisión se utiliza para el recalentamiento del fluido frigorífico.

En los evaporadores secos, la alimentación se produce generalmente a través de válvulas de

expansión termostáticas. El fluido entra expansionando y a la salida, a consecuencia de la transmisión

de calor, se encuentra en estado de vapor. Esto es debido a que las válvulas de expansión

termostáticas trabajan según el recalentamiento de vapor a la salida del evaporador.

Este tipo de evaporador es más barato y más simple si lo comparamos en cuanto a diseño con los dos

tipos de evaporadores descritos anteriormente.

14.2 CLASIFICACION DE EVAPORADORES SEGÚN CONSTRUCCION Evaporadores de placas:

Tienen las mismas características constructivas que los condensadores de placas y también se

fabrican con placas de acero inoxidable debidamente troqueladas. Los evaporadores de placas pueden

ser compactos o desmontables, para facilitar su limpieza.

Se utilizan con frecuencia para enfriar el aceite de los compresores de tornillo haciendo un intercambio

refrigerante-aceite. También se utilizan como economizadores o sub-enfriadores de líquido de las

instalaciones de baja temperatura o para la utilización en camiones refrigerados.




Evaporadores de tubos con aletas:

Se trata de un serpentín de tubos lisos sobre los cuales se colocan unas placas metálicas. Estas aletas

tienen el efecto de aumentar la superficie del intercambio del evaporador. El espacio entre ellas varía

desde los 2 hasta los 20mm. Esta separación va relacionada con su uso y con la temperatura que se

quiere conseguir en el interior de la cámara. En cámaras de temperatura negativa, el vapor de agua se

condensa entre las aletas de la batería, en forma de hielo. Provocando un nulo intercambio de calor.

Como más pequeño sea este espacio entre aletas, más fácilmente se formará hielo y como

consecuencia será necesaria una mayor frecuencia de desescarches. También la separación debe de

ser mayor para evaporadores de convección natural.

La capa de hielo reduce el rendimiento del evaporador. Respecto a la eficiencia del evaporador con

aletas, es evidente que debe existir un buen contacto térmico entre aletas y tubos.

Con los tubos aleteados conseguimos evaporadores más pequeños que con tubos lisos, debido a una

mayor superficie de transferencia de calor. Los materiales utilizados para fabricar los tubos y las aletas,

deben de ser buenos conductores de calor, pero al mismo tiempo han de ser compatibles

Con el fluido refrigerante.

14.3 CLASIFICACION DE EVAPORADORES SEGÚN SU ENFRIAMIENTO Debemos de procurar que el aire que circula en el interior de la cámara, lo haga de forma adecuada, ya

que la velocidad del aire es esencial para un correcto intercambio de calor entre el ambiente de la

cámara, el producto y el evaporador. No todos los productos tienen las mismas exigencias térmicas ni

el mismo grado de humedad. Todos estos aspectos están íntimamente relacionados con la velocidad

de circulación del aire.

Convección natural:




El evaporador de circulación natural se puede construir con tubos lisos o con tubos y aletas.

Lógicamente el enfriamiento del aire se consigue por las diferencias de densidad del aire. El salto

térmico entre la temperatura de la cámara y la de evaporación debe de ser mayor que en el caso de

convección forzada. Este sistema se utilizada en su mayoría, en pequeños congeladores domésticos o

en pequeños almacenes de refrigeración.

Convección forzada.

Es el evaporador más utilizado en la actualidad. Está formado por un haz de tubos y aletas, cerrados

en una envolvente, por donde circula el aire forzado movido por ventiladores. Estos evaporadores se

construyen de serie. En función de la temperatura a la que van destinados, frecuencia de desescarches

y clase de producto a enfriar se elige la separación de las aletas (muy juntas para altas temperaturas y

más separadas para baja temperatura).

En función de la salida del aire tratado, pueden ser evaporadores murales, de techo cúbico, de techo

horizontales o con bocas de descarga.

En función de la presión de la salida del aire, pueden ir equipados con ventiladores helicoidales o con

ventiladores centrífugos.

14.4 CLASIFICACION SEGÚN EL SISTEMA DE DESCARCHE

El desescarche es el proceso que consiste en la eliminación del hielo que es creado sobre la superficie

del evaporador. Este hielo es muy perjudicial para el rendimiento del evaporador, ya que actúa de

aislante entre el aire y el fluido refrigerante, como consecuencia, tenemos una doble problemática:

• Impide que el aire de la cámara al pasar por el serpentín se refrigere hasta la temperatura

necesaria, obligando al compresor a trabajar en ciclos largos. También nos encontramos que el

caudal de aire a través del serpentín, es menor.

• Si no existe una correcta transmisión de calor, el refrigerante no puede evaporarse, cosa que

implica que salga en estado líquido hacia el compresor.




El descarche como podemos observar es una operación muy importante en toda máquina frigorífica. El

método utilizado, así como sus intervalos de actuación, dependerán en gran medida de las

características de la instalación. Pueden utilizarse los siguientes sistemas descritos a continuación.

Descarche por aire:

Es el método más sencillo y se aplica generalmente en cámaras cuya temperatura está por encima de

0ºC.

El ciclo es regulado por un control de presión. Al formarse hielo en el evaporador, la presión de

aspiración va disminuyendo y llega a un punto límite, en que el control desconecta el compresor. Con el

compresor parado y el ventilador en funcionamiento, el aire a temperatura superior a la de congelación

va quitando la escarcha.

Descarche por resistencia eléctrica:

Consiste en resistencias eléctricas dispuestas a lo largo de los tubos para calentar y fundir el hielo

formado. Durante el descarche se detiene el compresor y ventiladores del evaporador y condensador,

es decir, se paraliza temporalmente la instalación y entran en funcionamiento las resistencias, que

actúan durante un intervalo de tiempo fijo o variable. En este caso un termostato detecta el momento

en que el hielo termina de fundirse y se interrumpe el paso de electricidad a través de las resistencias,

entrando de nuevo en funcionamiento todos los componentes de la cámara.

El ciclo de refrigeración en sistemas que usan descarche eléctrico está concebido para trabajar

alrededor de 20 horas al día descarcha durante breves y numerosos períodos que suman unas 4 horas

en total.




Descarche por gas caliente:

Existen varios tipos de descarchado por gas caliente, y entre ellos el más destacado es el denominado

“de ciclo invertido”, cuyo elemento esencial es la válvula inversora. En funcionamiento normal

(refrigeración), un serpentín interior actúa como evaporador absorbiendo calor, y uno exterior como

condensador cediendo calor. Durante el descarche la válvula inversora desvía el flujo de refrigerante,

de modo que éste recorre el circuito en sentido opuesto, excepto a su paso por el compresor. El

resultado es que el serpentín interior pasa a trabajar como condensador, mientras que el exterior es

ahora el evaporador. De esta forma, el calor de compresión se encarga de calentar el serpentín interior

eliminando el hielo. El motivo por el cual este sistema es más caro, es debido a que los dos

intercambiadores necesitan estar equipados con válvulas de expansión, provistas de sus

correspondientes bypass para que el refrigerante no pase por ellas en sentido inverso.

14.5 CALCULO DE LOS EVAPORADORES Lo primero que debemos tener en cuenta para un correcto cálculo en el dimensionamiento del evaporador, es su capacidad frigorífica. Que es la cantidad de calor que éste, es capaz de absorber de la cámara.

Q U A AT Q, cantidad de calor absorbida (W) U , coeficiente global de transferencia de calor (W/m²K) A , área de transferencia de calor (m²) At , diferencia de temperaturas media logarítmica (ºC)

Cuanto más grande sea U, mayor será la transferencia de calor a través de la superficie, lo cual se traduce, a igualdad de capacidad frigorífica, en una menor superficie y como consecuencia directa, menores dimensiones. Los valores más frecuentes de U para cada tipo de evaporador, se pueden extraer de diferentes catálogos de fabricantes o en valores aproximados de tablas que aparecen en los libros de refrigeración. En el caso de evaporadores aleteados de convección forzada de aire, es aconsejable un valor de 20-40 W/m²K. At, Diferencia de temperatura media logarítmica ente la temperatura exterior del evaporador y la temperatura del refrigerante interior se calculan:

La siguiente forma es matemáticamente aplicando la siguiente ecuación:

At Tentrada Trefrige Tsalida Trefrigeln Tentrada Trefrige Tsalida Trefrige⁄




A continuación se muestran los datos At obtenidos mediante la ecuación tabla 41.

Tentrada aire Trefrigerante T salida aire At

Camara1 0,5 -6 -1 6

Camara2 5 -1 4 6

Camara3 -18 -24 -19 6

Tabla 41Diferencia de temperaturas obtenidas. A continuación se muestran los datos de área de cada evaporador obtenidos tabla 42.

U(W/m²K) Q(W) At A(m²)

Cámara 1 20 30873,0 5,7 270,0

Cámara 2 20 33631,8 5,5 306,6

Cámara 3 20 16748,8 5,5 152,7

Tabla 42 Aéreas de los evaporadores

14.6 SELECCIÓN DEL TIPO DE EVAPORADOR

Cada fabricante edita sus propias tablas de selección y suelen ser diferentes entre un fabricante y otro, por lo tanto lo importante es quedarse con la metodología general que se va a explicar a continuación, para posteriormente ser capaz de utilizar de forma adecuada la diversidad de tablas y ábacos de selección que podemos encontrarnos. Como en el caso de la selección de compresores, algunos fabricantes han desarrollado programas informáticos para selección de evaporadores que hacen más fácil la tarea.

Selección del evaporador mediante catálogo. Para proceder a la elección del tipo de evaporador entre los disponibles que podemos encontrar en las tablas que nos proporcionan los fabricantes, debemos de tener en cuenta las condiciones en las que trabajará. Los datos básicos necesarios, serán:

• Carga térmica de la cámara. • Temperatura de evaporación del refrigerante. • Humedad relativa de proyecto según las necesidades.

La forma práctica de proceder, es la siguiente:

• En primer lugar, encontraremos ∆t a través del gráfico, en función de la humedad relativa en el interior de la cámara y el caso ventilación forzada o natural la del evaporador.




• Los catálogos nos proporcionan la potencia frigorífica en unas condiciones de temperatura de evaporación del refrigerante y de ∆t nominales. Los fabricantes nos proporcionan tablas con factores de corrección, que podemos utilizar cuando los datos que nos ofrecen para la selección no se corresponden con los nominales de proyecto. Los factores de corrección más usuales tienen a ver con la utilización de otro tipo de fluido frigorífico y con una diferencia de temperaturas diferente.

Atendiendo a las características técnicas anteriormente descritas utilizamos un software (Frimental) para el cálculo del mismo.

Cámara 3

Evaporador cubico para cámaras frigoríficas y de conservación de mediana y gran potencia tipo FRM-1290 par refrigerante R-134a, de una potencia frigorífica 17304W muy cerca de los 16,61KW del compresor seleccionado en la cámara tres, nos permite un funcionamiento del equipo en equilibrio, este equipo consta de dos ventiladores de aspiración con ventilación forzada y resistencia eléctrica para el descarche consta de una superficie de 110m² muy próxima a la calculada en apartados anteriores y teniendo en cuenta que los cálculos anteriores se tomo como caso más desfavorable la U del evaporador como U=20w/m²C en el caso de que tomara 40w/ m²C más favorable el área de este equipo cumpliría sobradamente con el calculado, humedad relativa 90% cumple con la correspondiente al almacenamiento del tipo de producto en esta cámara ,para más información sobre este evaporador según ficha técnica anexo II.

Cámara 2

Evaporador cubico para cámaras frigoríficas y de conservación de mediana y gran potencia tipo FRL-2960 par refrigerante R-134a, de una potencia frigorífica 37710W muy cerca de los 34KW del compresor seleccionado en la cámara dos, nos permite un funcionamiento del equipo en equilibrio, este equipo consta de cuatro ventiladores de aspiración con ventilación forzada y resistencia eléctrica no tiene para el descrache, debido a la temperatura de la cámara el descarche se realiza según explicado anteriormente con aire forzado o técnica similar, consta de una superficie de 135m² muy próxima a la calculada en apartados anteriores y teniendo en cuenta que los cálculos anteriores se tomo como caso más desfavorable la U del evaporador como U=20w/m²C en el caso de que tomara 40w/ m²C más favorable el área de este equipo cumpliría sobradamente con el calculado, humedad relativa 90% cumple con la correspondiente al almacenamiento del tipo de producto en esta cámara ,para más información sobre este evaporador según ficha técnica anexo II.

Cámara 1

Evaporador cubico para cámaras frigoríficas y de conservación de mediana y gran potencia tipo FRM-2430 refrigerante R-134a, de una potencia frigorífica 30631W muy cerca de los 34,9KW del compresor seleccionado en la cámara una, nos permite un funcionamiento del equipo en equilibrio, este equipo consta de tres ventiladores de aspiración con ventilación forzada y resistencia eléctrica para el descrache, consta de una superficie de 166m² muy próxima a la calculada en apartados anteriores y




teniendo en cuenta que los cálculos anteriores se tomo como caso más desfavorable la U del evaporador como U=20w/m²C en el caso de que tomara 40w/ m²C más favorable el área de este equipo cumpliría sobradamente con el calculado, humedad relativa 85% cumple con la correspondiente al almacenamiento del tipo de producto en esta cámara ,para más información sobre este evaporador según ficha técnica anexo II.

14.7 CARACTERISTICAS Y LOCALIZACION DEL EVAPORADOR

Los evaporadores seleccionado serán tipo cubico estos se utilizan para cámaras frigoríficas de mediana y gran potencia, además la altura de la cámara es suficiente para situar estos equipos en el techo de la cámara sujeta a la propia estructura de la nave industrial, sin ser un obstáculo para el almacenaje del producto, los ventiladores de estos equipos quedaran formando un plano perpendicular al plano horizontal del suelo y la dirección de salida de aire será en horizontal, los evaporadores estarán colocados estratégicamente :

Evitar el montaje del evaporador directamente sobre puertas abiertas. Colocar las unidades de lado opuesto de las puertas abiertas reduce la infiltración y el aumento de calor y humedad en el aire en el evaporador. También colocar los evaporadores de tal manera que la distancia hacia la pared opuesta n o exceda el rango de la distancia para el tiro de aire. Condiciones de la superficie del techo Los techos de superficies lisas siempre son los mejores. El aire que sale en un evaporador tiende a “adherirse” y “rodar” en el techo. Un techo con superficie rugosa obviamente disipará el impulso de la corriente de aire y reducirá el tiro de aire. Las obstrucciones en el techo, tales como vigas, tuberías, ductos, etc. también matarán la circulación del aire.

Luego el evaporador se situara en el centro de la cámara frigorífica según planos, esa situación ligeramente cercana a las puertas de carga y descarga reducirá las infiltraciones, humedad en el aire y disminuyendo el calor de entrada cuando las puertas se abran para realizar los trabajos, estas perdida serán poco apreciables, ya que las puertas de carga y descarga se encuentran normalmente cerrada. Además esta localización central nos favorece en la distribución del aire en toda la cámara.

15 CONDENSADORES Es un intercambiador de calor en el que se produce la condensación de los gases a la salida del compresor. El condensador debe de ser capaz de extraer y disipar el calor absorbido en el evaporador más el calor equivalente al trabajo de compresión. La liberación de este calor pasa por tres fases. La primera consiste en el enfriamiento de los gases desde la temperatura de descarga del compresor, hasta la temperatura de condensación. Esta fase es muy rápida, debido a la gran diferencia de temperaturas entre el fluido frigorífico y el propio condensador. Actúa generalmente en la primera cuarta parte del condensador. La segunda fase consiste en la cesión del calor latente de condensación. Es la etapa más lenta y más importante, es donde el fluido efectúa su cambio de estado. La última fase




es el enfriamiento del líquido desde la temperatura de condensación hasta la temperatura deseada (líquido subenfriado). Este enfriamiento se produce en la última cuarta parte del condensador. La temperatura final del líquido dependerá del salto térmico existente. Clasificación: Los diferentes tipos de condensadores más comunes, se clasifican según su forma de disipar el calor y del medio utilizado.

Condensadores refrigerados por aire. Condensadores refrigerados por agua.

Condensadores refrigerados por aire: Los condensadores refrigerados por aire suelen trabajar normalmente en condiciones de convección forzada, en aplicaciones en concreto como puede ser en muebles frigoríficos, la condensación la realizan mediante convección natural. Según su forma, pueden ser de tubos lisos, de tubos con aletas o de placas. El tipo de condensador más habitual es el de tubo con aletas. Las aletas tienen una separación ya estudiada, para así facilitar el paso del aire y a su vez reducir la posibilidad de acumular suciedad en el condensador. Normalmente la velocidad del aire que pasa entre las aletas, suele estar entre 2´5 y 5 m/s. Sin embargo, dado que el consumo de potencia de los ventiladores es relación directa de la velocidad, se considera una correcta velocidad del aire de 3 m/s. La diferencia entre la temperatura de condensación y del medio condensador (aire) debe de oscilar entre los 12 y 16 ºC. La temperatura del medio condensador es la del aire en las condiciones de máxima temperatura. En climas muy cálidos, las elevadas temperaturas de condensación pueden repercutir en un bajo rendimiento del sistema.

Condensadores refrigerados por agua: Dentro de este grupo, podemos diferenciar los que utilizan el calor sensible del agua, el calor latente o la combinación de los dos. Los condensadores que utilizan el calor sensible, pueden diferenciarse según: doble tubo a contracorriente o multitubulares. Los condensadores de doble tubo a contracorriente son el tipo más clásico de intercambiador de calor. Está formado por dos tubos concéntricos de diferentes diámetros. El refrigerante circula por el espacio que definen los dos tubos, y el agua por el conducto interior en sentido contrario. Como ventaja, son fáciles de diseñar y permiten velocidades altas de circulación con un aumento del coeficiente global de transferencia de calor. Como desventaja, valorar el elevado consumo de agua. En la actualidad son utilizados principalmente como intercambiadores de subenfriamiento. Los condensadores multitubulares son el diseño perfeccionado de los de doble tubo a contracorriente. La condensación se efectúa en el exterior de los tubos de agua. Para aumentar la superficie de intercambio se incorporan aletas de refrigeración a los tubos, implicando directamente una reducción en la medida del condensador. Es un tipo de condensador muy utilizado. Según la colocación de los tubos, pueden ser verticales u horizontales. El consumo de agua suele ser mayor en los verticales, también el coste de fabricación. Los condensadores que utilizan el calor latente del agua como mecanismo de refrigeración, se llaman condensadores valorativos. Con este tipo de condensadores podemos llegar a reducir el consumo de agua respecto a los citados anteriormente (utilizan menos de un 10% de agua, comparándolo con el condensador multitubular horizontal). Están




construidos por un grupo de tubos con aletas, en el que entra el refrigerante por la parte superior y sale por la parte inferior del condensador. El conjunto está formado por una carcasa, la cual tiene una entrada de aire en la parte inferior y una salida en l aparte superior (techo).Sobre los tubos hay una serie de toberas encargadas de pulverizar el agua a medida que va circulando el aire por el interior de la carcasa. Los condensadores que utilizan tanto el calor sensible como el calor latente del agua para refrigerar, son llamados condensadores atmosféricos. Están formados por una serie de serpentines donde por el interior de ellos circula el fluido frigorífico. En la parte superior son instalados unos serpentines de agua, provocando una lluvia. El efecto de enfriamiento se obtiene a la vez por el recalentamiento del agua y por su evaporación parcial al contacto por el aire. Existen cuatro tipos dentro de este grupo: de tubos horizontales, de descarga, sistema Block y de tubos transversales.

15.1 AREA DEL CONDENSADOR

Se calcula del mismo modo que en el caso de los evaporadores. El área del condensador se relaciona con el calor absorbido mediante la siguiente ecuación:

+ P Q PR Donde: Q: Cantidad de calor absorbido, W. A: Área exterior de transferencia, m2. U: Coeficiente global exterior de transmisión de calor, W/m2 °C. Para un condensador cuyo refrigerante es el R-134 se puede estimar en (20-40) W/m2 °C. Caso más desfavorable 20 W/m² °C ∆t: Diferencia de temperatura media logarítmica entre la temperatura exterior y la temperatura del refrigerante. A continuación se muestran los datos obtenidos tabla 43.

U(W/m²K) Q(W) At A(m²)

Cámara 1 20 40068,5 9 220,1

Cámara 2 20 42534,6 9 233,6

Cámara 3 20 24563,7 9 134,9

Tabla 43 Áreas obtenidas de cada condensador

Potencia frigorífica de condensador se calcula con la siguiente ecuación:




-?<,S ->T=U -?<VU9>81 82

Pcond, potencia del condensador Pevap, potencia frigorífica de los evaporadores Pcompre, Potencia del compresor F1, coeficiente de corrección según comercial de condensadores(1) F2, coeficiente de corrección según comercial de condensadores(0,98) A continuación se muestran los datos obtenidos tabla 44.

Pevap(kW) Pcompre(kW) Pcond(kW)

Camara1 30,87 9,20 40,886

Camara2 33,63 8,90 43,403

Camara3 16,75 7,81 25,065

Tabla 44 Potencia del condensador

15.2 SELECCIÓN DEL CONDENSADOR

El sistema utilizado para la condensación del fluido refrigerante es con aire como medio de extracción, por las ventajas que presenta respecto el otro sistema. La casa Frimetal es una de las principales fabricantes de intercambiadores para aplicaciones en la refrigeración. Frimetal pone al alcance de sus clientes una aplicación informática que será utilizada para la selección del condensador de nuestra instalación.

Cámara 1 Condensador tipo KCS-58 con capacidad de 43049 w para refrigerante R134a , con una superficie 138 m² con un total de tres ventiladores.

Cámara 2

Condensador tipo KCN-63 con capacidad de 46264 w para refrigerante R134a , con una superficie 138,8 m² con un total de dos ventiladores.

Cámara 3 Condensador tipo KNC-37 con capacidad de 27532 w para refrigerante R134a , con una superficie 55,88 m² con un total de tres ventiladores. Todos los condensadores cumplen con la capacidad requerida según cálculos anteriores como se puede comprobar, además con las áreas calculadas ya que el caso más desfavorable de transferencia




de calor en un condensador tomando es 20 W/m² °C ya que si pusiera el factor 40 W/m² °C cumpliría solventemente. Para más datos técnicos según anexo II.

15.3 LOCALIZACION DEL CONDENSADOR

Los condensadores se sitúan como unidades condensadoras donde este conjunto está formado por condensador y compresor, este conjunto estará situado en la parte posterior de cada nave industrial en contacto con el exterior de cada cámara según plano.

16 DESCRIPCION TECNICA DE LA INSTALACION FOTOVOLTAICA

16.1 INTRODUCCION La fotovoltaica es una tecnología que, a través del efecto fotovoltaico convierte la energía solar directamente en electricidad. Como ventajas fundamentales cabe citar que: • No consume combustible. • No produce contaminación ambiental. • Es silenciosa. • Tiene una vida útil larga. • Es resistente a condiciones climáticas extremas. • No posee partes mecánicas, lo que simplifica mucho el mantenimiento que necesitan

las instalaciones. • Es modular. Se usa principalmente en zonas alejadas de la red eléctrica de forma

independiente o combinada con otras formas de producción de energía eléctrica. Sus principales aplicaciones son:

• Electrificación de viviendas aisladas. • Electrificación de viviendas en países no industrializados donde no hay una red

eléctrica extendida suficientemente. • Electrificación de viviendas o industrial para autoconsumo. • Electrificación de repetidores, balizas, señalización marítima y vial. • Electrificación de grupos de bombeo para riego agrícola. • Iluminación vial en parques y vías públicas. • Desalinización. • Ventilación. •

Otras: aplicaciones espaciales, coches eléctricos, producción de hidrógeno, usos militares y médicos diversos (hospitales de campaña).Todos los sistemas fotovoltaicos tienen como componente principal el conjunto de paneles fotovoltaicos. Dichos paneles deben orientarse e inclinarse convenientemente para obtener la mayor cantidad de energía solar posible. Los demás componentes de la instalación dependen de la aplicación que se le dé.




16.2 CELULUA FOTOVOLTAICA: Efecto fotovoltaico es la transformación de la energía lumínica en energía eléctrica. Aunque este efecto se produce en gases, líquidos y sólidos, es en estos últimos en los que se han obtenido los mayores rendimientos. Ya que, como se ha dicho anteriormente, la mayor parte de la energía solar está comprendida en la banda visible (entre 0,35 y 3 m de longitud de onda) será a esta franja a la que deben ser especialmente sensibles los elementos usados para la fabricación de placas fotovoltaicas. Se ha comprobado que estos elementos son los semiconductores, concibiendo la célula fotovoltaica como un diodo especialmente diseñado para aprovechar con la máxima eficiencia la energía de los fotones que inciden sobre su superficie. Los electrones presentes en un átomo aislado pueden ocupar niveles energéticos denominados permitidos, existiendo otros prohibidos. Cuando dicho átomo pasa a formar parte de una red cristalina, los niveles energéticos individuales se ven afectados resultando la conformación de bandas de energía. Aparece una banda energética externa donde se encuentran los electrones libres de moverse entre los distintos átomos. Esta es la banda de conducción. Aparece además otra banda donde se ubican los electrones de valencia (los más alejados del núcleo en el átomo aislado y que son susceptibles de formar parte de los enlaces químicos) siendo ésta conocida como banda de valencia, que puede solaparse con la de conducción o quedar separada de ella por una banda prohibida cuya anchura se denomina GAP y se mide en electronvoltio . Una célula solar está constituida por un semiconductor extrínseco p-n. Los parámetros más relevantes a considerar en dicha célula son los siguientes: a) Corriente de cortocircuito con iluminación. La intensidad que genera una célula iluminada y en cortocircuito es función de la irradiancia y es la máxima que puede dar dicha célula. Se denomina intensidad de cortocircuito. b) Tensión a circuito abierto. La tensión que aparece en bornes de una célula iluminada a circuito abierto se denomina tensión de vacío y para una irradiancia dada es la tensión máxima que puede dar dicha célula. c) Corriente de diodo o de oscuridad. En la oscuridad, la corriente que atraviesa la célula se debe a la recombinación de portadores. Es función de la tensión exterior. La curva IV en estas condiciones es muy asimétrica presentando carácter exponencial. La corriente generada por una célula es igual a la fotovoltaica, debida a la generación de portadores libres producidos por la iluminación, menos la corriente de oscuridad. La existencia de carga (con la correspondiente circulación de corriente por el circuito exterior desde la zona p a la zona n) hace que el campo eléctrico de la unión crezca. Así la corriente generada por la célula es prácticamente constante hasta un determinado valor de la tensión en bornes en el que el campo de la unión decrece y hace que la intensidad caiga a cero rápidamente. Esta relación entre V e I se representa por la denominada curva característica de la célula. Para cualquier punto la potencia generada viene dada por el producto I·V dándose la máxima en el punto M.




La radiación solar es el flujo de energía que recibimos del Sol en forma de ondas electromagnéticas de diferentes frecuencias (luz visible, infrarroja y ultravioleta). Aproximadamente la mitad de las que recibimos pueden ser detectadas por el ojo humano, constituyendo lo que conocemos como luz visible. De la otra mitad, la mayoría se sitúa en la parte infrarroja del espectro y una pequeña parte en la ultravioleta. La porción de esta radiación que no es absorbida por la atmósfera, es la que produce quemaduras en la piel a la gente que se expone muchas horas al sol sin protección. La radiación solar se mide normalmente con un instrumento denominado piranómetro. En función de cómo reciben la radiación solar los objetos situados en la superficie terrestre, se pueden distinguir estos tipos de radiación: radiación directa: Es aquella que llega directamente del Sol sin haber sufrido cambio alguno en su dirección. Este tipo de radiación se caracteriza por proyectar una sombra definida de los objetos opacos que la interceptan. radiación difusa: Parte de la radiación que atraviesa la atmósfera es reflejada por las nubes o absorbida por éstas. Esta radiación, que se denomina difusa, va en todas direcciones, como consecuencia de las reflexiones y absorciones, no sólo de las nubes sino de las partículas de polvo atmosférico, montañas, árboles, edificios, el propio suelo, etc. Este tipo de radiación se caracteriza por no producir sombra alguna respecto a los objetos opacos interpuestos. Las superficies horizontales son las que más radiación difusa reciben, ya que ven toda la bóveda celeste, mientras que las verticales reciben menos porque sólo ven la mitad. radiación reflejada: La radiación reflejada es, como su nombre indica, aquella reflejada por la superficie terrestre. La cantidad de radiación depende del coeficiente de reflexión de la superficie, también llamado albedo. Las superficies horizontales no reciben ninguna radiación reflejada, porque no ven ninguna superficie terrestre y las superficies verticales son las que más radiación reflejada reciben.




radiación global: Es la radiación total. Es la suma de las tres radiaciones. En un día despejado, con cielo limpio, la radiación directa es preponderante sobre la radiación difusa. Por el contrario, en un día nublado no existe radiación directa y la totalidad de la radiación que incide es difusa. Los distintos tipos de colectores solares aprovechan de forma distinta la radiación solar. Los colectores solares planos, por ejemplo, captan la radiación total (directa + difusa), sin embargo, los colectores de concentración sólo captan la radiación directa. Por esta razón, los colectores de concentración suelen situarse en zonas de muy poca nubosidad y con pocas brumas, en el interior, alejadas de las costas. Los colectores solares planos pueden colocarse en cualquier lugar, siempre que la insolación sea suficiente.

16.3 TIPO DE SISTEMAS FOTOVOLTAICOS: Instalación aislada, con consumo inmediato de la energía generada Este es el diseño más sencillo, destinado a abastecer de energía equipos que se suministran, normalmente con corriente continua a 12 o 24 voltios, directamente de la instalación de generación fotovoltaica. En este caso, no se requiere ninguna autorización previa por parte de la Administración, aunque la instalación debe cumplir todas las normas aplicables a las instalaciones eléctricas de baja tensión con corriente continua. Es el diseño más habitual para instalaciones aisladas de riego agrícola, bombeo y tratamiento de agua... En algunos casos, la instalación de generación puede diseñarse para que genere la potencia e intensidad necesaria para abastecer el elemento consumidor, de forma que puede conectarse directamente a él sin ningún sistema de regulación o almacenamiento energético Instalación aislada, con consumo diferido de la energía generada En el caso en que el momento de consumo energético no sea el mismo que el de generación, o sea necesario controlar el funcionamiento del equipo, se hace necesario contar, al menos con un sistema de baterías para almacenar la energía generada , así como un mecanismo de regulación de la energía suministrada. La instalación cuenta con un campo fotovoltaico calculado para generar toda la energía requerida durante las horas de luz solar de cada época del año, y con la nubosidad habitual de la zona. Por ello, el diseño debe prever el número máximo de días sin sol. Pero además hay que tener en cuenta la existencia de un campo de baterías, dotado de un sistema de carga de baterías a 12 o 24 voltios, con regulador de la carga para proteger las baterías de la sobrecarga, y que sea capaz de acumular la energía durante las horas de Sol, sean las que sean en cada época, y suministrarla en el momento de ser necesitada. Instalación conectada a la red, con inyección de toda la energía producida Se trata de un diseño de instalación sencillo en el que lo único que hay que prever es la red de distribución que recibirá la energía generada. Efectivamente, toda la energía generada en las placas fotovoltaicas es inyectada a la red una vez ha sido transformada a la frecuencia y voltaje de la red receptora. La instalación cuenta con los siguientes elementos: El campo fotovoltaico adecuado a la potencia eléctrica requerida, que vendrá condicionado por la superficie disponible y las características de insolación del emplazamiento, orientación, sombras...




De forma que con estos parámetros será posible calcular cuál es la potencia máxima que se podrá generar, diseñando el conjunto para esta potencia. El inversor, destinado a transformar la electricidad generada por las placas (en corriente continua) a la necesitada en la red de distribución que la recibirá, por tanto con un voltaje de 230 V (en el caso de las instalaciones de baja potencia conectadas a la red de distribución en baja potencia) y 50 Hz, sincronizada con la red En este caso, como toda la energía será inyectada a la red, no es necesario ningún sistema de almacenamiento de energía y se dispone de un contador de energía que permite medir, y por tanto facturar, toda la energía eléctrica suministrada a la red, y pagando a la compañía de distribución por los consumos necesarios para el control y mantenimiento de los equipos durante la noche. Instalación conectada a la red, por autoconsumo Este diseño está destinado a permitir que el consumo de la energía se pueda llevar a cabo a través de la instalación fotovoltaica, pero dado que ésta está conectada a la red, no se hace necesario disponer de sistemas de baterías. En la actualidad se está a la espera de que el ministerio regule este tipo de sistemas de conexión, que permitiría: Generar electricidad a lo largo de las horas de luz solar, inyectando a la red de distribución toda la energía que no fuera consumida en el momento, si se ha optado por la opción del Balance Neto. Consumir la energía de la red cuando la instalación fotovoltaica no genera electricidad y por tanto no necesitar de ningún banco de baterías. Así el sistema está formado por los mismos equipos que el diseño anterior. Existe la posibilidad de disponer de dos contadores de energía (uno para la producción y otro para el consumo) o un único contador de energía bidireccional homologado. El objetivo de esta instalación es, que los consumos sean equivalentes a la generación eléctrica pues no se prevé que la compañía abone por el exceso de energía inyectado a la red, y únicamente se descontaría la energía generada de la consumida. En la actualidad se está pendiente de la publicación de la normativa que debe definir los costes e ingresos derivados de las instalaciones de Autoconsumo energético por Balance Neto.

17 SELECCION DEL TIPO DE SISTEMA FOTOVOLTAICO Según los tipos de sistemas definidos anteriormente llego a la conclusión el que más se ajusta a nuestra instalación : Tipos de sistemas:

• La Instalación aislada con consumo inmediato de la energía generada sin punto de conexión a la red eléctrica ,este sistema cuando aparecen los días que no exista bastante radiación solar debido a las nubes o lluvias, donde la generación no será suficiente para paliar la demanda y al no poseer sistemas acumulador o baterías este no será abastecido al 100% enérgicamente, cuando se pone el sol en el periodo de noche cuando los equipos demandan energía eléctrica, tampoco pueden ser abastecido ya que los paneles fotovoltaicos no producen electricidad. Este sistema queda descartado para esta instalación puesto que las cámaras funcionan en periodo de noche.




• La instalación conectada a la red, con inyección de toda la energía producida , no es el objetivo

de este proyecto vender la electricidad generada en la instalación fotovoltaica.

• La Instalación conectada a la red, por autoconsumo es un concepto nuevo de legalización en España aunque no en otros países europeos, este tipo de sistemas trabaja en paralelo con el punto de conexión eléctrico de la compañía. Nuestros sistema de generación de electricidad mediante placas fotovoltaicas inyectara esta energía en el circuito interior eléctrico de las cámaras frigoríficas para abastecer su consumo eléctrico bien parcialmente o al 100% y mantendrá como respaldo la conexión eléctrica pública para que en periodos de mala radiación o en periodos de noche las cámaras sean abastecidas mediante la red eléctrica . En este sistema no se utiliza acumulador ya que el excedente es enviado a la red eléctrica lo cual en otros países es regulado mediante el concepto de balance neto que no está contemplado en España a diferencia en otros países europeos, es un gran inconveniente económico, debido a que al tener esta instalación conectada en paralelo a la red de distribución eléctrica como respaldo o para ceder electricidad, hay que pagar diferentes pagos como el de peaje por respaldo para mantenimiento de centrales eléctricas y perdidas de producción eléctrica de la misma, pagos de acceso para consumir electricidad en caso de no ser autosuficiente con la instalación fotovoltaica para cubrir la demanda eléctrica del consumidor, pago de acceso para ceder excedentes estos no son retribuidos o bonificados de ninguna forma si no regalados a las compañías eléctrica, además RD 1699/2011 en su punto 4 prohíbe cualquier tipo de almacenaje energético (baterías) en este tipo de instalaciones. El real decreto ley 9/2013, es BOE que establece y regula las especificaciones técnicas, legalización y pagos de peajes de este tipo de instalaciones. Para el consumidor o productor estos peajes conllevan a que es más caro producir tu propia electricidad, que a comprarla a las compañías eléctricas , hasta que no cambien estas leyes ya que aun son difusas ,la única forma de no pagar estos canos o peajes es la siguiente opción. Ser totalmente independiente de la red de distribución eléctrica.(instalación aislada de red) . Descarto este sistema, revisable cuando cambie la actual ley en relación al autoconsumo o se pronuncie una aceptación de balance neto en periodo a corto plazo, siempre que esté dentro de las fechas de desarrollo de este proyecto.

• Instalación aislada, con consumo diferido de la energía generada, sin punto de conexión a red eléctrica , este sistema se utiliza en lugares donde no existe este punto de conexión eléctrica o que trazar una acometida es bastante cara , entonces si es viable ya que las baterías tienen precios elevados, este sistema al poseer batería puede acumular la energía que no se utilice, en la instalación .Cuando las placas fotovoltaicas no generen la suficiente electricidad para la demanda energética como en días lluviosos , nublados o cuando entra la noche , la energía eléctrica necesaria es obtenida de las baterías. Este sistema es el seleccionado con algunas modificaciones que se verán más adelante en este proyecto.(Este si es objetivo de este proyecto abastecer eléctricamente la instalación )




18 CONFIGURACION DEL SISTEMA SELECCIONADO Se dispone de tres cámaras frigoríficas y los elementos de la instalación frigorífica (evaporador ,compresor , condensador ) estarán alimentados por paneles fotovoltaicos esta será una única instalación tipo aislada y en común para suministrar la energía eléctrica suficiente para el funcionamiento de todas las cámaras frigoríficas, partiremos de esta primera hipótesis de alimentación en este caso estas instalaciones eléctricas de las cámaras frigoríficas no estarán conectadas a red eléctrica pública, en la segunda hipótesis de no poder ser autosuficiente mi sistema fotovoltaica para abastecer eléctricamente a todas las cámaras frigoríficas debido a la gran potencia a generar, reduciremos el numero de cámaras a abastecer eléctricamente a dos cámaras frigoríficas y así sucesivamente, esta selección de hipótesis se desarrollara más adelante. En el caso de que se cumpla la segunda hipótesis aquella cámara descartada tendrá una instalación eléctrica que será independiente a la instalación eléctrica del sistema de abastecimiento fotovoltaico, y estará conectada a la red de distribución eléctrica. Este sistema estará formado por paneles fotovoltaicos, regulador, inversor y batería que se seleccionaran más adelante en este proyecto.

18.1 ESTIMACION DE CONSUMO ELECTRICO Tenemos en cuenta el consumo eléctrico de compresor, evaporador y condensador de cada cámara son los elementos más importante en estos sistemas de frio, estos datos son obtenidos de las fichas técnicas de cada elemento seleccionado en la parte de este proyecto en la parte de frio ,según se pueden observar en anexo II y cálculos según anexo I. A continuación se muestra los datos obtenidos en tabla 45.

Evaporador W Condensador W Compresor W Consumo W TotaCA(kWh)

Cámara 1 2340 1700 15000 4041 64,65824

Cámara 2 640 2200 15000 2841 45,45824

Cámara 3 1560 1650 15000 3211 57,80052

Tabla 45 Consumos eléctricos estimados diarios

Así el consumo medio diario para esta situación solo corriente alterna, se obtiene a partir de la siguiente ecuación:

W<,@XV< ;A<Y=A W<,@XV< WP

Z:,T>9@<9Z>A>V>,.<@

ηelementos ηregulador ηbateria ηcableadoproteccion




ηcableadoproteccion ηconexionado ηcableado

Consumo global obtenido = 202 kWh

18.2 RADIACION SOLAR DISPONIBLE El conocimiento de la radiación solar que se produce en el lugar donde se va a realizar la instalación es determinante, tanto para conocer la energía disponible, como para analizar el comportamiento de los componentes del sistema.

Habitualmente se utilizan los términos de irradiación e irradiancia para definir la radiación solar disponible. La irradiación (W·h/m2) se define como la energía incidente por unidad de superficie durante un determinado periodo de tiempo, mientras que la irradiancia (W/m2) se refiere a la potencia instantánea recibida por unidad de superficie, o dicho de otro modo, la energía incidente por unidad de superficie y unidad de tiempo.

Para el diseño de instalaciones fotovoltaicas, y con el fin de poder evaluar la energía que puede producir la instalación en cada mes de año, se define el concepto de número de horas de sol pico (HSP) del lugar en cuestión, y que representa las horas de sol disponibles a una hipotética irradiancia solar constante de 1000 W/m2.

En este proyecto obtiene la siguiente irradiación en KWh/m2dia. Para la localización de esta instalación Sevilla y para diferentes ángulos de inclinación según ecuación. Una vez utilizada esta fórmula obtenemos la irradiación para Sevilla Según anexo I:

K, es un coeficiente de corrección para cada mes, inclinación y latitud .

Radiación , es radiación para cada mes una localización (Sevilla latitud de 37º) en MJ/m² .




kWh/m2dia Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio

0 2,02721 3,02693 3,99888 5,33184 6,22048 6,74811 5 2,169115 3,2085458 4,1588352 5,4917952 6,2826848 6,8155911

10 2,290747 3,329623 4,3187904 5,598432 6,3448896 6,8155911 15 2,392108 3,4809695 4,398768 5,6517504 6,3448896 6,8155911 20 2,493468 3,5717774 4,4787456 5,6517504 6,3448896 6,74811 25 2,574557 3,6625853 4,5587232 5,6517504 6,22048 6,6131478 30 2,635373 3,7231239 4,5587232 5,598432 6,0960704 6,4781856 35 2,696189 3,7533932 4,5587232 5,4917952 5,9716608 6,2757423 40 2,736734 3,7836625 4,5187344 5,3851584 5,7228416 6,0058179 45 2,736734 3,7836625 4,4387568 5,2252032 5,4740224 5,7358935 50 2,736734 3,7533932 4,3587792 5,0119296 5,2252032 5,398488 55 2,736734 3,6928546 4,2388128 4,798656 4,8519744 4,9936014 60 2,696189 3,6020467 4,0788576 4,532064 4,5409504 4,5887148 65 2,655645 3,5112388 3,9189024 4,265472 4,1677216 4,1838282 70 2,574557 3,3901616 3,7189584 3,9455616 3,732288 3,7114605 75 2,493468 3,2388151 3,4790256 3,5723328 3,2968544 3,2390928 80 2,41238 3,0874686 3,2390928 3,199104 2,8614208 2,699244 85 2,290747 2,9058528 2,9591712 2,8258752 2,3637824 2,1593952 90 2,169115 2,6939677 2,6792496 2,4526464 1,866144 1,6870275

kWh/m2dia Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre

0 6,91473 6,3871 4,97083 3,41571 2,44376 1,91613 5 7,0530246 6,578713 5,2193715 3,65481 2,6392608 2,0694204

10 7,0530246 6,706455 5,4182047 3,859752 2,8347616 2,2035495 15 7,0530246 6,770326 5,5673296 4,064695 3,0058248 2,3376786 20 7,0530246 6,834197 5,7164545 4,201323 3,1524504 2,4526464 25 6,91473 6,834197 5,7661628 4,337952 3,2746384 2,5484529 30 6,7764354 6,770326 5,8158711 4,440423 3,3723888 2,6250981 35 6,6381408 6,642584 5,8158711 4,508737 3,4701392 2,7017433 40 6,3615516 6,514842 5,8158711 4,577051 3,5190144 2,7400659 45 6,0849624 6,323229 5,7164545 4,577051 3,5678896 2,7783885 50 5,8083732 6,067745 5,6170379 4,542894 3,5923272 2,7975498 55 5,3934894 5,812261 5,467913 4,508737 3,5923272 2,7783885 60 5,0477529 5,492906 5,2690798 4,440423 3,543452 2,7592272 65 4,5637218 5,10968 5,0702466 4,303795 3,4945768 2,7209046 70 4,148838 4,726454 4,8217051 4,167166 3,421264 2,682582 75 3,6648069 4,343228 4,5234553 3,996381 3,3235136 2,6059368 80 3,1116285 3,83226 4,1754972 3,825595 3,2013256 2,5101303 85 2,6275974 3,385163 3,8275391 3,586496 3,0791376 2,4143238 90 2,074419 2,874195 3,479581 3,347396 2,9080744 2,299356




19 CALCULO DE LA INCLINACION ÓPTIMA DE LOS PANELES FOTOVOLTAICOS Según el CTE india que para una instalación con uso permanente tanto en invierno como en verano, esta inclinación corresponde con la misma aproximación de latitud de la localización luego la inclinación será próxima a 37º.Para realizar un cálculo más preciso utilizamos el método de área critica según se puede ver el desarrollo en el anexo I. La inclinación obtenida es de 40º muy próxima a lo que indica el CTE por lo cual la damos por buena y el periodo más crítico seria Enero según anexo I.

20 FACTORES QUE AFECTAN AL RENDIMIENTO DE LA INSTALACION Según el CTE existen unos factores limites en la instalación que hay que calcular y que tienen que cumplir según ;

Caso Orientación e inclinación Sombra Total

General 10% 10% 15%

Superposición 20% 15% 30%

Integración arquitectónica 40% 20% 50%

El caso que se ajusta a nuestra instalación es General además del más restringido en pérdidas y realizamos el cálculo para comprobar que cumple la instalación con el CTE.

Perdidas por orientación e inclinación (PIO). Perdidas por sombra .

20.1 PERDIDAS POR INCLINACION Y ORIENTACION (PIO).

Según el CTE se calculan con la siguiente ecuación:

A continuación en la tabla 45 muestra los valores obtenidos:




Inclinación de paneles PIO

40º 2,028% Tabla 45 Pérdidas por orientación y pérdidas.

Observamos cómo este valor 2,08%< 10% primer parámetro que cumple según CTE.

20.2 PERDIDAS POR SOMBRA.

Estas pérdidas son debidas a obstáculos que provocan sombra sobre la instalación de paneles fotovoltaicos, provocando perdías en la producción de electricidad y además de una situación para la instalación como punto de sombra que sería perjudicial en la vida de la misma. Al no existir edificios cercanos a nuestra instalación y ni ningún tipo de obstáculo, estas se consideran cero en la cubierta de las naves industriales de las cámaras 1,2 por estar a una altura considerable , pero el caso de la cubierta de la nave industrial que envuelve la cámara 3 al estar está situada en el centro lindando por un lado con la cámara 1 y por el otro extremo con la cámara 2, se puede observar como la cubierta de la nave industrial que envuelve la cámara tres es más baja y las colindantes provocan sombra sobre esta debidas a las diferencias de alturas se pueden observar en planos. Estas pérdidas se calculan gráficamente según indica el CTE se puede ver el desarrollo en el anexo I , a continuación se muestran los valores obtenidos en la tabla 46

Cubierta Este(Cámara 2) Cubierta Oeste(Cámara 1)

Perdidas por sombras 0,45% 0,14%

.Tabla46 Pérdidas de sombras obtenidas

Como se puede observar las perdidas por la cubierta este son más desfavorable que las de oeste la suma total de estas pérdidas son de 0,59 %< 10% luego cumple con el CTE.




21 CARACTERISTICAS DE INCLINACION DE LA CUBIERTA Y DE LAS ESTRUCTURA DE SUJECCION DE LOS PANELES FOTOVOLTAICOS

Las cubiertas de cada nave industrial que envuelve a las cámaras frigoríficas son a dos aguas puede observar en el plano de los cuales utilizaremos los tramos más favorables tanto en geometría y orientación que en nuestro caso serán los tres tramos que estén orientados al sur sin tener en cuenta la geometría ya de cada cubierta es similar. Cada tramo tiene una inclinación de 30º y una superficie útil :

Superficie m²

Cámara 1 193

Cámara 2 149

Cámara 3 133

El total de tres tramos obtenemos una superficie igual a 475m².Puesto que esta instalación tendrá los paneles en una posición fija, se busca que tengan la orientación adecuada para producir la máxima cantidad de energía posible. Está demostrado que en el hemisferio norte la orientación ideal es hacia el sur. En cuanto a la inclinación, el valor depende de la latitud y de la época del año en la que se quiera producir más electricidad. según los calculo de áreas critica según anexo I cálculos justificativos se obtuvieron los siguientes resultados:

Inclinación optima 40º. Orientación Sur. Periodo crítico Enero.

Para instalar los paneles se utilizaran unas estructuras que se situaran sobre la cubierta una inclinación de 10º que a estos grados le sumaremos la inclinación de la propia obteniendo una inclinación total del panel de 40º. Esta estructura tipo VENTO4BASIC o similar según anexo II, regulable a 10º de inclinación estas estructuras estarán unidas entre sí, formando emparrillados en la cubierta de hasta 10 paneles fotovoltaicos en posición vertical por cada emparrillado situado sobre cubierta, esto permite minimizar los esfuerzos mecánicos a los que se ve sometida la cubierta , en comparación con las estructuras convencionales, con el fin de repartir el peso de las misma uniformemente sobre la cubierta. Estas estructuras están fabricadas en aluminio 6005-T5 y Acero inoxidable SUS304, cumple con los espesores mínimos exigibles según la norma UNE EN ISO 1461. se fija mediante tornillos de anclaje tipo para paneles sándwich cumple la Norma MV-106.




22 HORAS SOL PICO Con las perdidas por orientación e inclinación obtenidas y con la inclinación optima de los paneles fotovoltaicos, calculamos las horas de sol pico que serán necesaria para decidir el tipo de panel fotovoltaica a elegir. Siguiendo la siguiente ecuación:

PIO=perdidas por orientación e inclinación FS=perdidas por sombras Radiación =radiación incidente en el lugar de la instalación con el ángulo optimo de inclinación Esta unidad denominada hora solar pico es muy usada en el campo de la energía solar fotovoltaica y su conocimiento resulta útil en el análisis de sistemas fotovoltaicos. El origen e interpretación de la hora solar pico puede comprenderse a partir de las siguientes consideraciones:

La irradiancia solar sobre la superficie terrestre en un día cualquiera puede tener un comportamiento como el mostrado en la figura 1. La presencia de las nubes modifica esta distribución, pero en el presente análisis, no resulta esencial y no será tomada en cuenta. La característica de esta distribución cambia según el verano o el invierno, algo también importante para un análisis integral a lo largo del año, pero para la interpretación de la hora solar pico mantendremos como referencia la distribución mostrada en la figura 1, como ejemplo de un día cualquiera.

Fig. 1. Distribución horaria de la irradiancia solar

en un día sin nubes.

El cálculo de la energía total recibida en un metro cuadrado de superficie terrestre (o de un panel fotovoltaico) horizontal, es representado por el área bajo la curva de la figura 1, por lo que debe obtenerse un valor de 5 000 Wh/m² o 5 kWh/m².Este valor de 5 kWh/m² resulta de la suma o integración de la energía incidente en cada hora, tanto los menores valores de las horas tempranas o




tardes del día, como los valores mayores del medio día. Con el objetivo de facilitar los cálculos, se considera el caso hipotético de un Sol que logre una irradiancia constante de 1 000 W/m², durante un relativo corto tiempo, pero de modo tal que la energía total que incidirá sobre el metro cuadrado considerado, durante todo el día, fuera igual a la que produce el Sol verdadero.

En la figura 2 se ha representado el efecto del Sol hipotético actuando desde las 9:30 a.m. hasta las 2:30 p.m., es decir, un tiempo total de 5 horas .Gráficamente, las áreas bajo las curvas son iguales, ya que ambas representan la misma energía total incidente.

Fig. 2. Distribución horaria de la irradiancia solar en un caso

real (1) y otro hipotético (2). El tiempo que requiere ese Sol hipotético de 1 000 W/m2, será el número de hora solar pico [n(HSP)]. En el ejemplo mostrado resultan 5HSP. Por otra parte, la potencia de los paneles fotovoltaicos se especifica en watt pico (Wp), lo cual representa la potencia eléctrica que entrega el panel, cuando la irradiancia sobre él es de 1000 W/m2 (estándar o norma de certificación) con un espectro o composición similar a la radiación solar, y con una temperatura de 25 ºC A continuación en la tabla 47 muestra los valores obtenidos:

Horas sol pico Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio

2,665413 3,6850589 4,40097461 5,2448193 5,5737024 5,8493042

Horas sol pico Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre

6,19576735 6,345063 5,66430748 4,457772 3,42730766 2,66865883

Tabla 47 HSP obtenidas para la inclinación optima de los paneles fotovoltaicos




23 PANEL FOTOVOLTAICO

Las placas fotovoltaicas es el elemento en la instalación que se encarga de transformar la irradiación solar recibida del sol en energía eléctrica, señalar que la energía eléctrica generada es en corriente continua D.C.

23.1 SELECCIÓN DEL PANEL FOTOVOLTAICO El criterio seguido para la selección de placas es relación entre su precio y la producción energética que proporciona, un segundo punto también muy importante es el peso de la placa debido a que afecta directamente a la estructura de las naves industriales que envuelven a las cámaras frigoríficas. Las empresas de mayor distribución de paneles solares se encuentran en china, exportando las mismas por todo el mundo y adaptándose a normativas de distintos países como en Europa. Esta compañía es Yinglisolar podemos encontrar módulos monocristalinos y policristalinos la diferencia entre ellos se basa en el proceso de fabricación , los monocristalinos son ligeramente más eficientes, caros y menos pesados que los policristalinos , luego nos decidimos por los monocristalinos por criterio de peso, dentro de los monocristalinos existen módulos de 36 células que proporcionan un voltaje de 12 voltios , de 72 células que proporcionan un voltaje de 36 voltios y los de 60 células que proporcionan un voltaje de 30 voltios , nos decantamos por el modulo de 60 células ya son más económicos que los de 70 células, los módulos de 36 células estos son utilizados en instalaciones solares aisladas pequeñas que no es nuestro caso. El único inconveniente es que necesitan ser utilizados con reguladores maximizadores mppt conectando series de varios paneles. Si conectamos en paralelo paneles de 60 celdas para una instalación de 24v no conseguiremos cargar la batería al 100% debido a las pérdidas que se producen por temperatura del panel. Estas pérdidas pueden hacerlo trabajar a 27-28 voltios cuando necesitamos al menos 28,8 voltios para finalizar la carga de las baterías. Los paneles de 72 células no necesitan el uso obligatorio de un mppt (aunque es más que recomendable) pero por el contrario al tener un voltaje muy superior al de la batería cuando se montan con un regulador pwm estándar se produce una pérdida importante de potencia entregada a la instalación solar. De los 36 voltios que produce el panel la batería solo necesita 28,8-29 voltios (excepto ecualizando) por tanto se pierden 6-7 voltios que se traducen en 30 o 40 vatios de potencia desperdiciada. Realmente pagamos por una potencia de panel y conseguimos un 20% o 30% menos de potencia real . Ya seleccionado el tipo de panel por el criterio del peso pasmos al criterio económico . Si nos basamos en el euro-vatio un panel de 60 células siempre será más económico y el uso del maximizador va a hacer que saquemos el 100% de la potencia instalada. Los precios de los reguladores mppt se han igualado mucho con los reguladores pwm. Si optamos por 72 células a buen precio recomendamos también un regulador mppt para obtener toda su potencia aunque, como ya hemos visto, pueden montarse con reguladores pwm. La empresa Yinglisolar nos proporciona sellos de calidad y garantía como se puede ver en la ficha técnica del panel seleccionado, además nos proporciona en todos sus productos una tolerancia de 0% a 5% en variación de su potencia pico de sus paneles, lo cual nos indica que pagaremos por la potencia que produce cada modulo cuando la tolerancia es 0% en el caso de que se cumpla el 5% de tolerancia estaremos pagando menos por producción de energía solar en cada modulo, caso inverso en otros fabricantes que de tolerancia en potencia nos da -5% a 10% cuando pagamos la potencia pico




del modulo pero en el caso que trabaje a -5% de tolerancia estaremos pagando más caro la producción de energía eléctrica luego tenemos una tolerancia bastante buena.

23.2 CARACTERISTICAS DE LOS PANELES SELECCIONADOS El panel seleccionado es monocristalino de 60 células tipo Panda 60 Cell de potencia 280wp elegimos la mayor potencia en este tipo para reducir el número de paneles a instalar.

Características Eléctricas.

Eficiencia del modulo =17,2 % quiere decir que en cada metro cuadrado de modulo cuando recibe una irradiancia de 1000w/m² este proporciona 172 watios de potencia.

Características eléctricas a temperatura de operación nominal: La potencia de los paneles viene dada en condiciones estándar de medida, pero estas condiciones normalmente no se dan cuando el panel solar está en funcionamiento. Por ello, tiene mayor relevancia el




valor de potencia en condiciones nominales (ya que está condiciones suelen ser más habituales): 20ºC de temperatura ambiente, 800 W/m2 de irradiación, velocidad del aire de 1 m/s

Características de Térmicas.

• Temperatura de operación nominal de la célula (NOCT): es la temperatura que alcanzan las células del módulo en condiciones de operación normales, principalmente a 20ºC de temperatura ambiente e irradiancia de 800W/m2. Conviene saber que la NOCT tiene una relación directa con la temperatura que alcanzan las células a una temperatura ambiente determinada, y que cuanto menor es la temperatura del módulo mejor trabajará y más potencia entregará. Por lo tanto cuanto menor sea la NOCT mejor.

• Coeficiente de temperatura de Potencia: indica la pérdida porcentual de potencia de salida del

panel por cada grado por encima de los 25ºC que aumenta la temperatura de las células del módulo.Cuanto menor, mucho mejor

Características de montaje.

Condiciones de operación.




Garantía. El fabricante garantiza en condiciones normales de trabajo una tolerancia de potencia entre 0% y un 10% de su potencia pico y una vida útil de la placa de 25 años durante los 10 primero años garantiza el producto ,además durante este periodo garantiza un rendimiento del 98% año cero bajando linealmente hasta al 92% año 10 y a partir de este garantiza una bajada lineal en 25 años un rendimiento del 98,2%, además de los distintos certificados de calidad Qualified IEC61646, Safety Tested TUV-Spec 931/2.572.09, Safety Class II, CE Mark, Cualificación Photovoltaic PV Q 60009610.Este tipo de paneles consta con los certificados homologados y exigibles de calidad para la instalación de este modelo de placas en Europa _ISO9001-2008 .Según anexo II.

23.3 DISTANCIA ENTRE FILAS DE PANELES Y NÚMERO DE FILAS DE PANELES A INSTALAR Con el tipo de panel anteriormente seleccionado y con sus dimensiones calculamos las distancia mínima de separación (d) entre filas de paneles fotovoltaicos a la que hay que situarlas para que la fila de delante no proyecte sombra sobre la fila posterior, estos caculos se pueden observar en el anexo I según la posición de instalación del panel sobre la cubierta en vertical o horizontal el numero de filas varia así como el numero de paneles instalados cobre cubierta, en tabla 48 se muestra en número de filas a instalar según posición del panel fotovoltaico (por ahora no se tomara decisión sobre qué posición de instalación es más recomendable, este punto se verá más adelante en el apartado de numero de paneles a instalar en cada cubierta).

Filas Paneles disposición vertical

Panel disposición horizontal

Cámara 1 4 6

Cámara 2 3 5

Cámara 3 3 5

Tabla 48 números de fila máxima de paneles fotovoltaicos en cada cubierta y según posición del panel




23.4 NUMERO DE PANELES POR FILAS Con el panel seleccionado y conociendo la anchura esta depende de la posición de instalación del panel si está en posición vertical 0,99m y en posición horizontal =1,640m además la longitud de cada cubierta es de en plano horizontal=25 metros, observamos que posición de instalación me proporciona un número mayor de paneles instalados siguiendo la siguiente ecuación:

• POSION VERTICAL Nº paneles por fila < ]^

_,`` 25

• POSICION HORIZONTAL Nº paneles por fila < ]^

K,bc_ 15

Según el número de filas de paneles instalados por cada cubierta obtenemos el siguiente numero de paneles instalados en total según Tabla49:

Nº Paneles disposición vertical

Nº Panel disposición horizontal

Cámara 1 100 90

Cámara 2 75 75

Cámara 3 75 75

Tabla49Numero de paneles que se pueden instalar en cada cubierta dependiendo de su posición Como se puede observar aquella que mayor números de paneles se pueden instalar en total en las cubierta proporcionando mayor potencia eléctrica generada es la posición vertical, Por eso la disposición seleccionada es la de paneles instalados en Vertical esta me proporciona el máximo de paneles , pero no quiere decir que sean suficientes o insuficientes para producir la energía eléctrica necesaria para satisfacer las características de la instalación , este dato se desarrollara en el apartado siguiente numero de paneles fotovoltaicos necesarios .

23.5 NUMERO DE PANELES FOTOVOLTAICOS NECESARIOS El número de paneles a instalar una vez que tenemos la disposición más favorable de instalación según se vio en apartado de números de paneles por filas , calculamos el número de paneles necesario en la instalación aplicando la siguiente ecuación:

dº-. ,>?>@=9:< f>V=,S= >A>?.9:?= S:=9:=-. U=,>A g@U ZU=,>A@




-Nºp.necesario, numero de paneles necesarios para satisfacer la demanda eléctrica de la instalación de frio industrial. -Demanda eléctrica diaria, los consumos eléctricos de la instalación. -Hsp, horas sol picos para la inclinación optima de 40º para en el mes más crítico Enero en esta instalación. -P.panel, potencia pico del modulo fotovoltaico seleccionado en condiciones estándar -ηpanel, rendimiento de panel ya que existen perdidas como limpieza , mantenimiento etc, se suele tomar un valor total de 0,9

Conocemos todos los datos y según anexo I obtenemos el siguiente valor:

dº-. ,>?>@=9:< 1106855280 2,6 0,9 1647 U=,>A>@

Si tenemos en cuenta en la disposición vertical solo puedo instalar un máximo de paneles totales sobre las cubiertas de 250 paneles , no puedo suministrar el 100% de energía eléctrica que necesito para el funcionamiento diario de las cámaras frigoríficas. Si no puedo instalar el 100% considero otras opciones factibles para poder suministrar energía eléctrica mediante sistemas limpios que no contribuyen a la destrucción del medioambiente y que además el propietario de la instalación vea un ahorro económico en la factura de la luz. Esta posible opciones consiste en un análisis de la relación de la estimación de consumo de cada cámara individual y los paneles fotovoltaicos a instalar necesarios para alimentar cada cámara frigorífica se puede ver el análisis en anexo I. El número necesario de paneles fotovoltaicos instalados en cubierta por cada cámara frigorífica se muestran en la taba 50:

Paneles necesarios

Cámara 1 547

Cámara 2 512

Cámara 3 588

. Tabla50 numero de paneles necesarios a instalar por cada cámara frigorífica.

Conclusión: Con el condicionante que solo puedo instalar un máximo de 250 paneles fotovoltaicos en las cubiertas ya que esta superficie es limitada y según análisis anexo I, se llega a la conclusión que no es posible suministrar energía eléctrica mediante paneles fotovoltaicos para abastecer eléctricamente ni individualmente ni colectivamente las cámaras frigoríficas, en este caso se realiza otro criterio de




abastecimiento consiste en el estudio por separado de los elementos que componen cada instalación de frio de las cámaras, estos se dividen en dos grupos unidades condensadoras(condensador y compresor) y los evaporadores de cada cámara, según criterio anexo I no es posible abastecer eléctricamente las unidades condensadoras , por lo cual se abastecerá eléctricamente mediante la instalación fotovoltaica los evaporadores 1,2 y3 de cada cámara frigorífica con un total de 136 paneles fotovoltaicos.

24 DISTRIBUCION DE PANELES FOTOVOLTAICOS SOBRE CUBIERTAS Para un total de 136 paneles fotovoltaicos a instalar sobre la cubierta de las naves industriales que envuelven las cámaras frigoríficas , atendiendo al apartado de este proyecto numero de paneles por filas en la tabla 49 muestra el numero de paneles que puedo instalar en cada cubierta, a continuación en la tabla 52 se muestra la distribución de paneles en cada cubierta :

Nº Paneles disposición vertical

Cámara 1 100

Cámara 2 36

Cámara 3 0

Tabla 51numero de paneles a instalar por cubierta

Como se puede ver en la distribución, la cámara 1 estará ocupada de paneles al 100% de su capacidad de instalación sobre su cubierta, al igual que la cámara 2 al 37,5% de su capacidad ya que en estas cámaras no existen perdidas por sombras, la cámara 3 está al 0 % de su capacidad esta elección es debido a que en la cámara 3 si existen perdidas por sombra como se vio en apartados anteriores de este proyecto. En la cámara 1 instalación de 100 paneles y en la cámara 2 se instalan 36 paneles la suma seria de 136 paneles suficientes para abastecer eléctricamente la necesidad de los evaporadores instalados en cada cámara frigorífica. Para más detalle de la distribución según planos.

25 TENSION DE DISEÑO DE LA INSTALACION

La tensión a utilizar más frecuente en este tipo de instalaciones se mueven en los valores de 12,24 ,36 o 48 voltios, se seleccionara aquella tensión para colocar menor número de baterías posibles como se verá en los siguientes apartados de este proyecto, en este caso será la más alta de 48 voltios.




26 CONEXIÓN DE MODULOS EN SERIE Y PARALELO

Para establecer la conexión entre módulos, si en serie o en paralelo, teniendo en cuenta que el módulo seleccionado, tipo Monocristalino Panda 60Cell, del fabricante Yinglisolar, tiene una tensión en el punto de máxima potencia (VMP) de 31,3V, resulta que el número de paneles necesarios que habrá que colocar en serie para alcanzar la tensión de trabajo del sistema, que es de 48 V cálculos según anexo I, será de :.

Se dispondrá de dos paneles conectados en serie con 68 ramales conectados en paralelos sumando el total de 136 paneles en cubiertas instalados.

27 BATERIA

Las baterías, también llamado acumuladores solares o fotovoltaicos, se utilizan para almacenar la energía eléctrica generada por el sistema de generadores fotovoltaicos, con objeto de disponer de ella en periodos nocturnos o en aquellas horas del día que no luzca el sol. No obstante, también pueden desempeñar otras funciones, como elementos que sirven para estabilizar el voltaje y la corriente de suministro, o para inyectar picos de corriente en determinados momentos, tales como en el arranque de motores. Las baterías se componen básicamente de dos electrodos que se encuentran sumergidos en un medio electrolítico. Los tipos de baterías más recomendadas para uso en instalaciones fotovoltaicas son las de tipo estacionarias de plomo ácido y de placa tubular, compuestas de un conjunto de vasos electroquímicos interconectados de 2V cada uno, que se dispondrán en serie y/o paralelo para completar los 12, 24 ó 48 V de tensión de suministro y la capacidad de corriente en continua que sea adecuado en cada caso. Generalmente a la asociación eléctrica de un conjunto de baterías se le suele llamar sistema acumulador o simplemente acumulador. La vida del acumulador, definida como la correspondiente hasta que su capacidad residual caiga por debajo del 80 % de su capacidad nominal, debe ser superior a 1000 ciclos, cuando se descarga el acumulador hasta una profundidad del 50 % a 20 °C. La capacidad de una batería se mide en amperios-hora (Ah), unidad de carga eléctrica que indica la cantidad de carga eléctrica que pasa por los terminales de una batería. Indica la cantidad de electricidad que puede almacenar durante la carga de la batería, para después devolverla durante su descarga.

No obstante, el tiempo invertido en la descarga de la batería influye de manera decisiva en su capacidad de almacenaje. De esta forma, conforme más rápido se realice la descarga de la batería su capacidad de suministro disminuye, debido a que más energía se pierde por la resistencia interna, y a la inversa, conforme el tiempo de descarga aumenta y se realiza de forma más lenta, entonces la capacidad de la batería aumenta.




Por ello, al depender la capacidad de una batería del tiempo invertido en su descarga, éste valor se suele suministrar referido a un tiempo estándar de descarga (10 ó 20 horas), y para un voltaje final determinado.

A continuación, se indicarán las definiciones y comentarios sobre los parámetros más importantes que definen a las baterías o acumuladores solares.

- Factor de rendimiento de la batería: parámetro que se define como el cociente entre el valor de los amperios-hora que realmente se puede descargar de la batería dividido por el valor de los amperios-hora empleados en su carga.

- Autodescarga: es la pérdida de carga de la batería cuando ésta permanece en circuito abierto. Habitualmente se expresa como porcentaje de la capacidad nominal, medida durante un mes, y a una temperatura de 20 °C. En general, los valores de autodescarga de las baterías empleadas no excederán del 6% de su capacidad nominal por mes.

- Capacidad nominal, C20 (Ah): es la cantidad de carga eléctrica que es posible extraer de una batería en 20 horas, medida a una temperatura de 20 °C, hasta que la tensión entre sus terminales llegue a 1,8V/vaso.

- Régimen de carga (o descarga): es un parámetro que relaciona la capacidad nominal de la batería y el valor de la corriente a la cual se realiza la carga (o la descarga). Se expresa normalmente en horas, y se representa como un subíndice en el símbolo de la capacidad y de la corriente a la cual se realiza la carga (o la descarga). Por ejemplo, si una batería de 100 Ah se descarga en 20 horas a una corriente de 5 A, se dice que el régimen de descarga es 20 horas (C20 = 100 Ah) y la corriente se expresa como I20 = 5 A.

- Profundidad de descarga (PD ó DOD): se define como el cociente entre la carga extraída de una batería y su capacidad nominal, expresándose normalmente en %.

- Profundidad de descarga máxima (PDmáx): en este caso se define como el nivel máximo de descarga que se le permite a la batería antes que se produzca la desconexión del regulador, con objeto de proteger la durabilidad de la misma. Las profundidades de descarga máximas que se suelen considerar para un ciclo diario (profundidad de descarga máxima diaria) están en torno al 15-25%. Para el caso de un ciclo estacional, que es el número máximo de días que podrá estar una batería descargándose sin recibir los módulos radiación solar suficiente, está en torno a los 4-10 días y una profundidad de descarga del 75% aproximadamente. En todo caso, para instalaciones fotovoltaicas no se recomiendan descargas agresivas, sino más bien progresivas, por lo que las baterías a utilizar suelen ser con descarga de 100 horas (C100), pues cuanto más intensa y rápida es la descarga de una batería, menos energía es capaz de suministrarnos.




- Capacidad útil: es la capacidad disponible o utilizable de la batería y se define como el producto de la capacidad nominal por la profundidad máxima de descarga permitida.

- Estado de carga: se define como el cociente entre la capacidad residual de una batería, en general parcialmente descargada, y su capacidad nominal.

27.1 BATERIA SELECCIONADA Según diferentes proveedores con gran referencia como Absolyte ,Ecosafe decidimos por la marca Ecosafe mayor capacidad de descarga ,el modelo TZS-24 C240 , esta selección se ha calculado según anexo I . Características de la batería

Baterías estacionarias para instalaciones fotovoltaicas aisladas.

• Tecnología Plomo Ácido.

• Capacidad de descarga de 4785Ah a un régimen de 240 horas (C240).

• Periodo de vida de hasta 5000 ciclos con una profundidad de descarga del 25%.

• Ofrece excelente seguridad operativa que incluye: Conexiones totalmente aisladas, tapón

antideflagrante para cada celda, protección de las bornas para el transporte

Su mantenimiento es reducido debido a la utilización de una reserva adicional de electrolito, lo cual

significa que las celdas sólo tienen que ser rellenadas una vez al año. Esto ayuda a reducir los costes

de mantenimiento y hace que sean una solución ideal para muchas ubicaciones aisladas o que no

precisen supervisión.

Para más características de la batería seleccionada ficha técnica según anexo II.

27.2 NUEMERO DE BATERIAS A INSTALAR CONEXIONADO Y RECOMENDACIONES DE INSTALACION

Se instalan un total de seis acomuladores o baterías conectadas en paralelo. Cada acomulador estará formado por un conjunto 24 células, cada una de estas células proporcionan 2 V y estarán conectadas en serie. El modelo seleccionado es el TZS-24 C240 cada acomulador suministra un total de 48 voltios, correspondiente a la tensión de diseño de la instalación. Formando una bancada única de 6 acumuladores , con un polo positivo y otro negativo para cumplir con la capacidad de descarga demandada en la instalación. la selección está calculada en anexo I.




Recomendaciones de instalación: El acumulador será instalado siguiendo las recomendaciones del fabricante. En cualquier caso, deberá asegurarse lo siguiente: –El acumulador se situará en un lugar ventilado y con acceso restringido. –Se adoptarán las medidas de protección necesarias para evitar el cortocircuito accidental de los terminales del acumulador, por ejemplo, mediante cubiertas aislantes. Cada batería, o vaso, deberá estar etiquetado, al menos, con la siguiente información: – Tensión nominal (V) – Polaridad de los terminales – Capacidad nominal (Ah) – Fabricante (nombre o logotipo) y número de serie

27.3 CARACTERISTICAS DEL LUGAR DE INSTALACION DE BATERIAS Y DEMAS ELEMENTOS QUE COMPONEN LA INSTALACION FOTOVOLTAICA.

El local es tipo prefabricado de hormigón del suministrador Romero hormelec modelo RH 700 o similar aunque están diseñados para alojamiento de transformadores, en nuestra instalación estará destinado a los elementos que componen esta instalación fotovoltaica como baterías , inversores etc. Cumple con creces las mínimas características para la función que está destinado , como el acceso al local es mediante llave solo para personal autorizado, este local estará suficientemente ventilado con rejillas tipo v que proporcionan suficiente ventilación y evitando la entrada de agua por lluvia o introducción de cualquier objeto o animal, la envolvente es de hormigón, suelo cubierto con losetas. Las dimensiones del local serán suficientes para poder instalar los elementos, estas dimensiones son de 7m de longitud interior, 2,2m de anchura interior y de 3,1 m de altura interior(suministrado a esta altura por encargo) suficiente para instalar las baterías en conexión en paralelo, las baterías ocuparan 1,2 m de ancho (0,2m de ancho de la batería x 6 numero de baterías en paralelo) la instalación se realizara en la anchura del local dejando un espacio libre de 1 m de pasillo , 15 m de longitud ( 0,6 de longitud de batería x 24 baterías series) esta instalación se realizara en 3 niveles a distintas alturas dejando una separación entre cada nivel de 0,20 m, en cada nivel se ocupara de la longitud del local 5 m disponiendo 2 metros libres de la longitud del local l. Este local se ha elegido por ser el mayor de los que suministran los proveedores. Para más características del local según anexo II.




28 REGULADOR

Un regulador de carga, es un equipo encargado de controlar y regular el paso de corriente eléctrica desde los módulos fotovoltaicos hacia las baterías. Por lo tanto, estos dispositivos funcionan como un cargador de baterías, evitando además que se produzcan sobrecargas y a la vez limitan la tensión de las baterías a unos valores adecuados para su funcionamiento. De este modo, un regulador de carga se encarga de controlar la forma de realizar la carga de las baterías cuando los paneles solares están recibiendo radiación solar evitando que se produzcan cargas excesivas. Y a la inversa, esto es, durante el proceso de descarga de las baterías destinado al consumo de electricidad en la vivienda, el regulador evita igualmente que se produzcan descargas excesivas que puedan dañar la vida de las baterías.

De un modo sencillo, un regulador se puede entender como un interruptor colocado en serie entre paneles y baterías, que está cerrado y conectado para el proceso de carga de las baterías, y abierto cuando las baterías están totalmente cargadas. Asimismo, en la actualidad la mayoría de los reguladores de carga disponen de una función que permite maximizar la energía capturada por el generador fotovoltaico mediante el uso de una tecnología específica de seguimiento y búsqueda del punto de máxima potencia de funcionamiento del generador (MPP, Maximum Power Point), también llamado MPP-tracking ó MPPT (del inglés, track: seguir, rastrear).

El regulador de carga se seleccionará para que sea capaz de resistir sin daños unos valores de tensión nominal e intensidad máxima de acuerdo a la configuración del sistema de generadores fotovoltaicos instalados. De esta manera, éste debe estar dimensionado para soportar la intensidad máxima de corriente generada en el sistema, tanto en la línea de entrada al regulador procedente de los generadores fotovoltaicos, como en la línea de salida hacia las cargas que alimenta. En este sentido, la corriente máxima prevista por la línea de entrada al regulador desde los generadores fotovoltaicos es la correspondiente a la corriente de cortocircuito (ISC) del generador fotovoltaico más un margen de seguridad (generalmente un 25%), para tener en cuenta los posibles picos de irradiancia o los cambios de temperatura. Por otro lado, la corriente máxima prevista por la línea de salida viene dada por el consumo de las cargas del sistema (aparatos eléctricos, electrodomésticos, etc.) también incrementada en un 25% (Isalida). La elección del regulador será aquel que soporte la mayor de las dos anteriores corrientes eléctricas. Como ya se ha visto, el regulador actuará interrumpiendo el suministro de electricidad desde las baterías de acumulación hacia la instalación interior de la vivienda cuando el voltaje de las baterías quede por debajo del umbral de funcionamiento, con objeto de evitar su descarga total que pueda provocar daños en las baterías. Igualmente, durante los periodos de insolación donde los paneles solares están generando electricidad y el voltaje de las baterías llegue a un valor límite máximo, el regulador interrumpirá la conexión entre los módulos fotovoltaicos y las baterías, o bien actuará reduciendo gradualmente la corriente media entregada por los paneles.

Por lo tanto, a la hora de seleccionar el regulador más idóneo, se deberá tener en cuenta que la tensión de desconexión de la carga de consumo del regulador deberá elegirse para que la




interrupción del suministro de electricidad a las cargas se produzca cuando la batería haya alcanzado la profundidad máxima de descarga permitida, según indique las especificaciones del fabricante de la batería.

Todo regulador de corriente instalado deberá estar convenientemente protegido frente a cortocircuitos que se produzcan en la línea de consumo de la vivienda, además de contra la posibilidad de poder producirse una desconexión accidental de la batería mientras los paneles están generando energía. Las caídas internas de tensión del regulador entre sus terminales de generador y acumulador serán inferiores al 4% de la tensión nominal (0,5 V para 12 V de tensión nominal), para sistemas de menos de 1 kW, y del 2% de la tensión nominal para sistemas mayores de 1 kW, incluyendo los terminales. Asimismo, las caídas internas de tensión del regulador entre sus terminales de batería y consumo serán inferiores al 4% de la tensión nominal (0,5 V para 12 V de tensión nominal), para sistemas de menos de 1 kW, y del 2 % de la tensión nominal para sistemas mayores de 1 kW, incluyendo igualmente los terminales. En todo caso, las pérdidas de energía diarias causadas por el autoconsumo del regulador en condiciones normales de operación deberán ser inferiores al 3 % del consumo diario de energía.

28.1 SELECCIÓN DEL REGULADOR El regulador de de la marca de referencia marca Artesa modelo MPPT-80C que incluye tecnología de seguimiento del punto de máxima potencia (MPPT) necesario para los módulos fotovoltaicos instalados PANDA 60 CELULAS. Esta selección se ha realizado según anexo I. Características: -Tensión 48V -Intensidad máxima de entrada 70A. -Intensidad máxima de salida 80A Para más información acerca de este producto anexo II.

28.2 NUMERO DE REGULADORES Y CONEXIONADO DE LOS REGULADORES Se instalaran un total de 12 reguladores de los cuales se seleccionaran 11 de ellos y a cada uno se le conectaran un total de seis ramales en paralelo y cada ramal de dos módulos en series , al regulador sobrante se le conectara dos ramales en paralelo y cada ramal con dos módulos en series. Si se suman el total de ramales y paneles conectados a los reguladores obtendremos los 136 paneles instalados en cubierta. Estas conexiones están realizadas de forma que cada regulador tenga de máxima intensidad de entrada 70 A que es su máximo admisible por cada regulador, la salida de cada uno de los reguladores se conectara al banco de batería en paralelo manteniendo la tensión de 48v y suministrándole las suma de intensidades de la salida de cada regulador conectado en paralelo según planos. Por último, indicar que todo regulador que se emplee en la instalación deberá estar etiquetado con al menos la siguiente información: - Tensión nominal (V)




- Corriente máxima (A) - Fabricante (nombre o logotipo) y número de serie - Polaridad de terminales y conexiones Estos se instalaran en el local destinado a elementos de instalación según plano.

29 INVERSOR O CONVERTIDOR DC/AC

El convertidor de corriente DC/AC, también llamado inversor u ondulador, es un dispositivo electrónico de potencia encargado de convertir la corriente continua (DC) proveniente de los generadores fotovoltaicos en corriente alterna (AC) para su consumo en los elementos eléctricos de la instalaciones. Además sincroniza la frecuencia de la corriente inyectada con la de la red, adaptándola a las condiciones requeridas según el tipo de carga, garantizando así la calidad de la energía vertida en la instalación eléctrica.

Los inversores vienen caracterizados principalmente por la tensión de entrada desde las baterías, la potencia máxima que puede proporcionar y su eficiencia o rendimiento de potencia. Este último se define como la relación entre la potencia eléctrica que el inversor entrega para su uso (potencia de salida) y la potencia eléctrica que extrae del sistema de baterías o de los generadores fotovoltaicos (potencia de entrada).

En general, los inversores en las instalaciones fotovoltaicas deben cumplir las siguientes exigencias:

• Deberán ofrecer una eficiencia lo más alta posible que minimice las pérdidas. El rendimiento de potencia de los inversores (cociente entre la potencia activa de salida y la potencia activa de entrada), oscila entre el 90% y el 97%. El valor del rendimiento depende mucho de la potencia de entrada, que deberá ser lo más cercana, o incluso tratar que sea igual a la nominal de funcionamiento del inversor, dado que si varía mucho entonces el rendimiento del inversor disminuye sensiblemente.

• Estar adecuadamente protegidos contra cortocircuitos y sobrecargas, como más adelante se verá.

• Disponer de elementos que incorporen el rearme y desconexión automática del inversor. • Poder admitir demandas instantáneas de potencia mayores del 150% de su potencia

máxima o nominal, con objeto de hacer frente a los picos de arranque que originan muchos electrodomésticos, como frigoríficos, lavadoras, etc., que van a demandar mayor potencia que la nominal en el momento de su puesta en marcha o arranque de sus motores.

• Ofrecer una baja distorsión armónica y bajo autoconsumo. • Disponer de aislamiento galvánico. • Disponer de sistema de medida y monitorización. • Incorporar controles manuales que permitan el encendido y apagado general del inversor,

y su conexión y desconexión a la interfaz AC de la instalación.




• Volviendo a las protecciones que deben incorporar en sus funciones los inversores de corriente, éstas deberán ser las siguientes:

• Protección contra sobrecargas y cortocircuitos, que permitirá detectar posibles fallos producidos en los terminales de entrada o salida del inversor.

• Protección contra calentamiento excesivo, que permitirá desconectar el inversor si la temperatura del inversor sobrepasa un determinado valor umbral, y mantenerse desconectado hasta que el equipo no alcance una temperatura inferior preestablecida.

• Protección de funcionamiento modo isla, que desconectará el inversor en caso que los valores de tensión y frecuencia de red queden fuera de unos valores umbrales que permitan un funcionamiento correcto.

• Protección de aislamiento, que detecta posibles fallos de aislamiento en el inversor. • Protección contra inversión de polaridad, que permite proteger el inversor contra posibles

cambios en la polaridad desde los paneles fotovoltaicos.

Por último, la envolvente o carcasa que protege el dispositivo inversor ofrecerá un grado de aislamiento de tipo básico clase 1 y un grado de protección mínima IP20 para aquellos inversores instalados en el interior de edificios y sean lugares inaccesibles, de IP30 para inversores situados en el interior de edificios y lugares accesibles, y con grado de protección mínima de IP 65 para inversores instalados a la intemperie.

29.1 SELECCIÓN DEL INVERSOR El inversor seleccionado pertenece a la gama Tauro, de la marca ATERSA, en concreto el modelo 5048/V. Se ha tomado este inversor porque entre distintos fabricantes es el inversor de los de mayor potencia encontrado y según cálculos realizados para mi instalación será suficiente cumpliendo totalmente con la intensidad y la tensión de entrada máxima producción de la instalación de paneles fotovoltaicos hacia los inversores se puede comprobar según cálculos anexo I. Para más información características técnicas según anexo II.

29.2 NUMERO DE INVERSORES Y CONEXION Con el modelo seleccionado ATERSA 5048 y según la potencia nominal de inversor calculada según anexo I que corresponde con la potencia nominal de instalación 4540 W, luego tengo que instalar dos inversores en paralelo con una potencia total de 5048W mayor que la potencia nominal de la instalación con miras de ampliación en el futuro y factor de seguridad donde esta potencia siempre tiene que estar por encima ligeramente de la nominal.

Este grupo de inversores se instalaran en paralelo sus conexiones se realizaran en los bornes de la bancada de la batería y alimentaran conjuntamente los evaporadores de las cámaras 1,2 y 3 estarán localizados en el local destinado al almacenamiento de elementos de esta instalación , según planos.




30 DISEÑO ELECTRICO Se dividirá en dos partes de diseño o dos tipos de corriente continua y corriente alterna a continuación se escriben estos dos diseños Sección Continua: Hasta hace relativamente poco, y debido a la falta de normalización al respecto, se utilizaba para el cableado y conexionado entre los paneles, de éstos con la caja del regulador de carga y de aquí a las baterías y de estas a los inversores todos estos en corriente continua, cables eléctricos del tipo RV-K, muy comunes en cualquier otra instalación eléctrica, pero que para los usos en instalaciones fotovoltaicas ofrecen características limitadas. En efecto, el polietileno reticulado de la cubierta de los cables tipo RV-K es un material adecuado para aislamientos de cables eléctricos convencionales, pero para aplicaciones más exigentes, como el caso de las instalaciones fotovoltaicas, existen actualmente otros materiales también reticulados pero con características muy mejoradas, idóneos para estas aplicaciones. De este modo, para el uso específico en instalaciones fotovoltaicas, se recomienda emplear cables del tipo PV ZZ-F, que están especialmente concebidos para aplicaciones fotovoltaicas. Los cables PV ZZ-F son cables unipolares con doble aislamiento, que tienen capacidad para transportar corriente continua hasta 1.800 V de manera eficiente y con gran durabilidad en el tiempo. Los cables tipo PV ZZ-F ofrecen gran resistencia térmica, además de una gran resistencia climática (rayos UV, frío, humedad…), que se comprueba mediante ensayos de resistencia a la intemperie. También presentan un excelente comportamiento y resistencia al fuego, que se comprueba mediante ensayos específicos de incendio. Para ello, los materiales empleados para el aislamiento y la cubierta de este tipo de cables son de alta calidad, reticulados, de alta resistencia mecánica, resistente también a la abrasión, flexible y libre de halógenos. Asimismo, el conductor interior de los cables PV ZZ-F deberá estar estañado, confiriéndose así una mayor resistencia a una posible corrosión por oxidación. En la siguiente tabla se indica el tipo de cable que se va a emplear en los tramos en continua:




Los tramos de cables en corriente continua serán tramos compuestos de dos conductores activos (positivo y negativo) más el conductor de protección. Sección Alterna: Los conductores en corriente alterna son los que conectaran los inversores con el cuadro de protección de los evaporadores, se aplicara el mismo criterio que las conexiones eléctricas en continua anteriormente descritos , aplicando el color azul al neutro y negro a la fase , en el caso de tener más de una fase le aplicaremos marrón y gris. Además los cables serán aislados, de tensión asignada 0,6/1 kV. Existen dos criterios que hay que cumplir según el Reglamento Electrotécnico de Baja REBT. Criterio de caída de tensión: Para el cálculo de la sección (S) de conductores en corriente continua, como es éste el caso de las instalaciones fotovoltaicas, se empleará la siguiente formulación:

S 2 Idiseño LAV C

Siendo la fórmula para corriente alterna monofásica, la siguiente:

S 2 Idiseño cos θ LAV C




Donde : S, es la sección del conductor del cable en continua, en mm²

L, es la longitud del tramo de conductor que se esté considerando, en m

Idiseño, es la intensidad máxima de corriente que puede circula por el conductor, en amperios (A)

∆U,es la caída de tensión máxima permitida en el tramo, en voltios (V)

C,es la conductividad del cable en este caso cobre la 52 m/Ωmm² .

Criterio de intensidad máxima:

Para comprobar que los cables soportarán el calor evacuado en el conductor se toma la corriente máxima que circula por los módulos (Imp) y se le aplica un coeficiente de seguridad según ITC 40 del RBT del 125% mas 5% de seguridad que es la tolerancia que el fabricante me indica sobre la potencia pico de cada panel fotovoltaico que sería el caso más desfavorable en el cálculo de intensidades máxima partiendo de que la placa trabajase en el rango más alto de la tolerancia aunque la hipótesis es mínima de que ocurra. La temperatura ambiente en todos los conductores calculados se ha tomado como la más desfavorable en Sevilla a 40ºC

Idiseño=1,30*Imp*nº de módulos en paralelo

En cuanto a la corriente admisible por los conductores, se siguen las indicaciones del RBT. En función del tipo de instalación, sección y tipo de cable escogido y aplicando una serie de coeficientes se halla una Imax. Por último, se comprueba que Idiseño < Imaxima admisible por el conductor.

31 CABLEADO ENTRE PANELES

La práctica habitual es conectar los paneles de una misma rama con cable de 6 mm² cumple adecuadamente con la intensidad máxima que puede provocar un panel según criterio por intensidad admisible y la caída de tensión esta sección cumple con creces con el 1,5% máximo. Cada serie de paneles formados por dos paneles se instalaran en la caja de conexión hasta un máximo por caja de seis series formando los seis ramales en paralelo que alimentaran a cada




regulador seleccionado, de cada caja de conexión o de unión de los seis ramales en paralelos saldrán dos conductores hacia su correspondiente regulador.

32 CABLEADO DE RAMAS EN PARALELO DE LA CAJA DE CONEXIÓN HASTA CADA REGULADOR

Los conductores de polo positivos de cada grupo de paneles irán alojados en bandeja perforada en horizontal sobre la cubierta, los conductores de polo negativo que irán alojados en la misma bandeja pero separados por una pared artificial de pvc incluida en la bandeja, para evitar cortocircuitos. Para el cálculo hemos tenido en cuenta el RBT y Norma UNE 20460-5-523.Tendremos en cuenta el caso más desfavorable que en nuestra instalación es el grupo de paneles en serie más alejado y que a su vez será paralelo con otros grupos más por sectores pero estos a menor distancia .La distancia que tomamos es desde que sale el conductor de la caja de conexiones de ramales hasta los reguladores seleccionados en el local dedicado a estos elementos.

En nuestra instalación el sector más desfavorable es el la cubierta de la cámara 1 tomando como referencia la distancia que existe desde el punto más alejado de la cubierta hasta el local de instalación que se sitúa en la cercanía de la cámara 2 .Para el cálculo se estudiará primero según el criterio de caída de tensión para cada caso y, por último se comprobará el de intensidad máxima en el que resulte ser el peor caso en cuanto a sección de cable e intensidad de diseño, para más información acerca de cálculo anexo I.

Criterio de caída de tensión, los valores obtenidos de sección en tabla 52:

Sección mm² L(m) Idiseño AU%

185mm² 55 70A 1,5

Tabla 52 Sección obtenida por el criterio de caída de tensión de la cámara 1 .


Si buscamos en el RBT en lo que se refiere a cables con conductores de cobre en instalación al aire con galerías ventiladas, observamos lo siguiente:




- Coeficiente de corrección F para temperaturas ambiente distintas de 40ºC. Tendremos cable recubierto por PVC, cuya temperatura máxima de servicio es de 70ºC. Además, sabemos que la temperatura media del mes más cálido en la provincia de Sevilla es próxima a 40ºC, no necesitamos el factor de corrección pues nuestra temperatura ambientes es de 40ºC.

- Factor de corrección para agrupaciones de cables unipolares instalados al aire en bandejas horizontales superpuestas: 0,7.

- Intensidad máxima admisible para cables de cobre de sección nominal 185mm², aislamiento de PVC, en servicio permanente y en instalaciones al aire: 368 A.

Imax admisible= 368 · 0,7 = 258 amperios

Para calcular la intensidad máxima admisible por el conductor hay que aplicare todos los coeficientes de corrección que nos indica la instrucción del RBT.

Idiseño<Imax.

A continuación con el mismo procedimiento anterior empleado en la cámara 1, lo utilizamos para el cálculo de sección de cable de la instalación en la cubierta de la cámara 2 en el caso más desfavorable lo que varia es la longitud desde el lugar más desfavorable de la instalación hasta el punto de localización de los reguladores.

Criterio por caída de tensión

Obteniendo los siguientes valores tabla 53


95mm² 30 70A 1,5

Tabla 53 Sección obtenida por el criterio de caída de tensión en cámara 2









Imax admisible= 241 · 0,7 = 169 amperios

Para calcular la intensidad máxima admisible por el conductor hay que aplicare todos los coeficientes de corrección que nos indica la instrucción del RBT.

Idiseño<Imax.

Resumen de secciones:

La seccione utilizadas desde cubierta de la cámara 1 hasta los reguladores

La seccione utilizadas desde cubierta de la cámara 2 hasta los reguladores.

CALCULO DE SECCION DE LOS REGULADORES A LAS BATERIAS

El procedimiento de cálculo es el mismo anteriormente descrito pero la distancia de cada regulador situado en la misma caseta que las baterías será de 3m de longitud , hay que destacar que tenemos 12 reguladores que en su entrada están alimentados cada uno por 6 ramales en paralelo , de cada regulador sale una salida positiva y negativa en paralelo para cargar la una única batería según se describió en este proyecto en el apartado de reguladores y batería. En este caso la intensidad de salida de cada regulador es la misma que la de entrada de cada regulador que corresponde a la intensidad máxima de diseño calculada anteriormente.

Criterio por caída de tensión






10mm² 3 70A 1,5

Tabla 54 Sección obtenida por el criterio de caída de tensión batería




- Factor de corrección para agrupaciones de cables unipolares instalados al aire en bandejas horizontales superpuestas: 0,7


Imax admisible= 60 · 0,7= 42 amperios

Idiseño>Imax.

En este caso escogemos una sección mayor para que cumpla el criterio por intensidad que no cumple en esta ocasión luego la sección seleccionada será de 25mm²=Imax de 103 amperio >Idiseño luego esta sección cumple con los dos criterios de cálculo.

Imax admisible= 103· 0,7= 72 amperios

Idiseño<Imax.




Resumen de cálculo se sección:

La conexión de cada regulador al banco de batería se utilizara el conductor de 2*25mm²,CU. Una longitud más desfavorable de 3 m .

33 CALCULO DE SECCION DE CADA REGULADOR A LOS INVERSORES

El cálculo de sección se tendrá en cuenta la distancia desde los reguladores hasta los inversores que están instalados en el mismo local, a una distancia de 3m la más desfavorable, se seguirá el mismo método utilizado para los cálculos de las anteriores secciones. De 12 reguladores que es el total instalados la salida de seis irán conectadas en paralelo a un inversor y al segundo inversor las salidas de los otros seis reguladores.

Luego se calcula la sección del conductor de salida de cada regulador alimentados por un total de seis ramales en paralelos y dos en serie

Criterio de caída de tensión, los valores obtenidos de sección en tabla 55:


10mm² 3 70A 1,5

Tabla 55 Sección obtenida por el criterio de caída de tensión de inversores distancia desde .





- Intensidad máxima admisible para cables de cobre de sección nominal 10mm², aislamiento de PVC, en servicio permanente y en instalaciones al aire: 60A.




Imax admisible= 60 · 0,7= 42 amperios

Idiseño>Imax.


Imax admisible= 103· 0,7= 72 amperios

Idiseño<Imax.


La conexión de cada salida de regulador en paralelo hasta cada inversor , se utilizara el conductor de 2*25mm²,CU. Una longitud más desfavorable de 3 m . esta sección por cada inversor.

34 CABLEADO DESDE EL INVERSOR HASTA EL CUADRO GENERAL DE PROTECCIONES EN CA.

El tipo de instalación que hemos supuesto para estos cálculos se realizan igual que el procedimiento que estamos utilizando en esta sección .Para el cálculo hemos tenido en cuenta el caso más desfavorable en nuestra instalación es la distancia más alejada desde la localización de los inversores hasta el cuadro de conexión y protección en C.A son de 10 m.

Se estudiará primero según el criterio de caída de tensión para cada caso y, por último comprobará el de intensidad máxima en el que resulte ser el peor caso en cuanto a sección de cable e intensidad de diseño.

Criterio de caída de tensión:

Hay que tener en cuenta que en estos cálculos la formula que se aplica es en corriente alterna monofásico, con el presente de que la potencia máxima de salida de un inversor es de 3024VA aparente quiere decir que el cos _=1 no existe energía reactiva. Además la salida es monofásica Fase y Neutro a una tensión 230V.Tendremos que utilizar la siguiente formula

S 2 Idiseño cosθ LAV C

Donde :




S, es la sección del conductor del cable en continua, en mm²


Idiseño, es la intensidad máxima de corriente que puede circula por el conductor, en amperios (A)



La potencia de salida de cada inversor partida entre la tensión me da la intensidad que circula por los conductores en corriente alterna :

Idiseño =^_]c]m_ =22amperios

Con la intensidad según la itc 40 del REBT hay que aumentarla en un 125% luego la idiseño final será:

Idiseño=22*1,25=27,5

Sustituyendo estos valores en la ecuación de criterio de tensión y suponiendo una distancia mínima de los inversores hasta los cuadros de protección del cuadro de corriente y que según la normativa UNE 20460-5-523 la máxima AV=2% según IDAE para este tipo de instalación , de la tensión nominal de estos conductores en este caso de 230v obtenemos:



2,5mm² 10 28A 2

Tabla 56Seccion obtenida por el criterio de caída de tensión C.A.







- Factor de corrección para agrupaciones de cables unipolares instalados al aire en bandejas horizontales superpuestas: 1(no hay agrupación).

- Intensidad máxima admisible para cables de cobre de sección nominal 2,5mm², aislamiento de PVC, en servicio permanente y en instalaciones al aire: 26 A.

Imax admisible= 26 · 1 = 26 amperios

Idiseño>Imax.


Idiseño<Imax.


La conexión de cada inversor al cuadro general de protecciones en corriente alterna se utilizara el conductor de 2*4mm²,CU. Una longitud más desfavorable de 10 m . esta sección por cada inversor.

35 PROTECCIONES

35.1 PROTECCIONES CONTRA SOBRE INTENSIDADES

Todo circuito estará protegido contra los efectos de las sobre intensidades que puedan presentaran el mismo, para esto la interrupción de este circuito se realizará en un tiempo conveniente o estará dimensionado para las sobre intensidades previsibles Las sobre intensidades pueden estar motivadas por:




- Sobrecargas debidas a los aparatos de utilización o defectos de aislamiento de gran impedancia.

- Corto-circuitos.

- Descargas eléctricas atmosféricas.

PROTECCIONES CONTRA SOBRE CARGA Y CORTOCIRCUITOS:

En el origen de todo circuito se establecerá un dispositivo de protección contra cortocircuitos con la capacidad de los cuales de corte estará de acuerdo con la intensidad de corto circuito que pueda presentarse en el punto de conexión. Se admite, no obstante, que cuando se trata de circuitos derivados de un principal, cada uno de estos circuitos derivados disponga de protección contra sobrecargas, mientras que un solo dispositivo general pueda asegurar la protección contra corto circuitos para todos los circuitos derivados. Se admiten como dispositivos de protección contra corto circuitos los fusibles calibrados de características de funcionamiento adecuadas y los interruptores automáticos con sistema de corte omnipolar. La norma UNE 20.460-4-43 recoge todos los aspectos requeridos por los dispositivos de protección. La norma UNE 20.460-4-473 define la aplicación de las medidas de protección expuestas en la norma UNE 20.460-4-43 según sea por causas de sobrecargas o corto circuito. Señalando en cada caso su emplazamiento u omisión.

Para la protección de sobrecargas y cortocircuitos, se instalarán fusibles gPV .Se dispondrá también de otros elementos seccionadores de 80 amperios, estos dispositivos también facilitan el mantenimiento de las mismas para separar partes de la instalación o reparaciones (ITC-BT-22)

PROTECIONES CONTRA SOBRETENSIONES :

. Para la protección de descargas atmosféricas se utilizarán descargadores a tierra de clase C estratégicamente instalados con las siguientes características: Protección IP 20 Tiempo de respuesta 5 KV/_s : <25 ns Corriente máxima de descarga (8/20 /_s) isg : 40 kA Capacidad de corto circuito 10 Ka Nivel de protección para isn 1, 4 KV




35.2 PROTECCIONES CONTRA CONTACTOS DIRECTOS E INDIRECTOS

PROTECCIONES CONTRA CONTACTOS DIRECTOS Protección para aislamiento de las partes activas. Las partes activas tendrán que estar recubiertas de aislamiento que no pueda ser eliminado más que destruyéndolo. Protección por medio de barreras o envolvente. Las partes activas deben estar situadas en el interior de las envolventes o detrás de barreras que posean, como mínimo, el grado de protección IP XXB, según UNE20.320. Si se necesitan oberturas mayores para la reparación de piezas o para el funcionamiento de los equipos, se adoptarán precauciones apropiadas para impedir que las personas o animales domésticos toquen las partes activas y se garantizará que las personas sean conscientes del hecho que las partes activas no deben ser tocadas voluntariamente. Las superficies superiores de las barreras o envolventes horizontales que son fácilmente accesibles, deben responder como mínimo al grado de protección IP4X o IP XXD. Las barreras o envolventes deben fijarse de manera segura y ser de una robustez y durabilidad suficientes para mantener los grados de protección exigidos, con una separación suficiente de las partes activas en las condiciones normales de servicio, teniendo en cuenta las influencias externas. Cuando sea necesario suprimir las barreras, abrir los envolventes o des precintar parte de estas, esto solo podrá darse cuando: - Con la ayuda de una llave o herramienta. - Después de desconectar la tensión de las partes activas protegidas por estas barreras o estas envolventes, no pudiéndose restablecer la tensión hasta después de volver a colocar las barreras o envolventes. - Si hay interpuesta una segunda barrera que posee como mínimo el grado de protección IP2X o IP XXB, que no pueda ser llevada más que con la ayuda de una llave o de una herramienta y que impide todo contacto con las partes activas. Protección complementaria por dispositivos de corriente diferencial-residual. Esta medida de protección está destinada solamente a completar otras medidas de protección contra los contactos directos. La utilización de dispositivos de corriente diferencial-residual, cuando el valor de la corriente diferencial asignada de funcionamiento sea inferior o igual a 30 mA, sereconoce como medida de protección complementaria en caso de fallada de otra medida de protección contra los contactos directos o en caso de imprudencia de los usuarios(bajo bandeja separada y perforada con tapa).

PROTECCION CONTRA CONTACTOS INDIRECTOS

La protección contra contactos indirectos se conseguirá mediante “corte automático de la alimentación. Esta medida consiste en impedir, después de la aparición de un defecto que una tensión de contacto de valor suficiente se mantenga durante un tiempo tal que pueda desencadenar una situación de riesgo. La tensión límite convencional es igual a 50V, valor eficaz en corriente alterna, en condiciones normales y a 24V en locales húmedos. Todas las masas de los equipos eléctricos protegidos por un mismo dispositivo de protección, deben ser conectadas y unidas por un conductor de protección a una misma toma de tierra. El punto neutro de cada generador o transformador se tiene que poner a tierra. Se cumplirá la siguiente condición:




Ra x La < U Ra= es la suma de las resistencias de la toma de tierra y de los conductores de protección de masas. La = es la corriente que asegura el funcionamiento automático del dispositivo de protección. Cuando el dispositivo de protección es un dispositivo de corriente diferencial-residual es la corriente diferencial-residual asignada. U= es la tensión de contacto límite convencional (50 o 24V).

35.3 PUESTA A TIERRA

Las tomas a tierra se establecen principalmente a fin de limitar la tensión que puedan presentar en un momento dado las masas metálicas, asegurar la actuación de las protecciones y eliminar o disminuir el riesgo que supone una avería en los materiales eléctricos utilizados. La puesta o conexión a tierra es la unión eléctrica directa, sin fusibles ni protección, por una parte del circuito eléctrico o por una parte conductora no perteneciente al mismo, mediante una toma de tierra con un electrodo o grupo de electrodos enterrados en el suelo. Mediante la instalación de toma tierra se deberá conseguir que en el conjunto de instalaciones, edificios y superficie próxima del terreno no aparezcan diferencias de potencial peligrosas y que, al mismo tiempo, permita el paso a tierra de las corrientes de defecto o las de descarga de origen atmosférico. La elección e instalación de los materiales que aseguren la puesta a tierra deben ser tal que: -El valor de la resistencia de puesta a tierra este conforme con las normas de protección y de funcionamiento de la instalación y se mantenga de esta manera al largo del tiempo. - Las corrientes de defecto a tierra y las corrientes de fuga puedan circular sin peligro, particularmente desde el punto de vista de solicitaciones térmicas, mecánicas y eléctricas. - La solidez o la protección mecánica queda asegurada con independencia de las condiciones distinguidas de influencias externas. - Contemplan los posibles riesgos debidos a electrólisis que puedan afectar a otras partes metálicas. a) Uniones a tierra Para las tomas de tierra se pueden utilizar electrodos formados por: - barras, tubos. - platinas, conductores pelados. - placas. - anillos o mallas metálicas constituidas por elementos anteriores o sus combinaciones. - armaduras de hormigón enterradas; con excepción de las armaduras pretensadas. - otras estructuras enterradas que se demuestre que son apropiadas. Los conductores de cobre utilizados como electrodos serán de construcción y resistencia eléctrica según la clase 2 de la norma UNE 21.022.El tipo y la profundidad de las tomas de tierra deben ser tal que la posible pérdida de humedad del suelo, la presencia del hielo u otros efectos climáticos, no aumenten la resistencia de la toma de tierra por encima del valor previsto. La profundidad nunca será




inferior a 0,50 metros. La sección de los conductores de tierra, cuando estén enterrados, deberá de estar de acuerdo con RBT. Durante la ejecución de las uniones entre conductores de tierra y electrodos de tierra debe extremarse la atención para que resulten eléctricamente correctas. Se tiene que vigilar, en especialmente, que las conexiones, no dañen ni a los conductores ni a los electrodos de tierra. Bornes de puesta a tierra. En toda instalación de puesta a tierra se tiene que prever un borne principal de tierra, al cual deben unirse los conductores siguientes: - Los conductores de tierra. - Los conductores de protección. - Los conductores de unión equipotenciales principales. - Los conductores de puesta a tierra funcional, si son necesarios. Se tiene que prever encima de los conductores de tierra y en un lugar accesible, un dispositivo que permita medir la resistencia de la toma de tierra correspondiente .Este dispositivo puede estar combinado con el borne principal del tierra, debe ser desmontable necesariamente por medio de un útil, tiene que ser mecánicamente seguro y debe asegurar la continuidad eléctrica. Conductores de protección: Los conductores de protección sirven para unir eléctricamente las masas de una instalación con la borne de tierra, con la finalidad de asegurar la protección contra contactos indirectos. Los conductores de protección tendrán una sección mínima igual a la fijada según RBT. En todos los casos, los conductores de protección que no formen parte de la canalización de alimentación serán de cobre con una sección, al menos de: 2,5 mm2, si los conductores de protección disponen de una protección mecánica. 4 mm2, si los conductores de protección no disponen de una protección mecánica. Como conductores de protección pueden utilizarse: conductores en los cables multiconductores, o conductores aislados que posean un envolvente común con los conductores activos, o conductores separados aislados. Ningún aparato podrá ser intercalado en el conductor de protección. Las masas de los equipos a unir con los conductores de protección no deben ser conectadas en serie en un circuito de protección. b) Conductores de equipotencialidad. El conductor principal de equipotencialidad tendrá que tener una sección no inferior a la mitad del conductor de protección de sección mayor de la instalación, con un mínimo de 6 mm2, su sección puede ser reducida a 2,5 mm2 si es de cobre. La unión de equipotencialidad suplementaria puede estar asegurada, bien por elementos conductores no desmontables, tal como estructuras metálicas no desmontables, bien por conductores suplementarios, o por combinación de los dos. c) Resistencia de las puestas a tierra. El valor de resistencia de tierra será tal que cualquier masa no puede dar lugar a tensiones de contacto superiores a:




24 V en local o emplazamiento conductor. 50 V en los otros casos. Si las condiciones de la instalación son tales que pueden originar tensiones de contacto superiores a los valores señalados anteriormente, se asegurará la rápida eliminación de la falta mediante dispositivos de corte adecuados a la corriente de servicio. La resistencia de un electrodo depende de sus dimensiones, de su forma y de la resistividad del terreno en el cual se establece. Esta resistividad varía frecuentemente de un punto a otro del terreno, y varía también con la profundidad. d) Puesta a tierra independiente. Se considerará independiente una toma de tierra respecto a otra, cuando una de lastomas a tierra tenga una tensión superior a 50V respecto a un punto de potencial cero, cuando por la otra circula la máxima corriente por defecto a tierra prevista. e) Revisión de las puestas a tierra. Por la importancia que ofrece, desde el punto de vista de seguridad cualquier instalación de toma de tierra, deberá ser obligatoriamente comprobada por el director de la obra o instalador Autorizado en el momento de dar de alta la instalación para ponerla en funcionamiento. En lugares donde el terreno no sea favorable para la buena conservación de los electrodos, estos y los conductores de enlace entre ellos hasta el punto de puesta a tierra, se pondrán al descubierto para su examen, como mínimo una vez cada cinco años. Se dispondrá de un lugar adecuado y cercano a la C.G.P. Una toma de tierra compuesta por una pica de cobre clavada verticalmente, con una longitud no inferior a 2m, y un diámetro mínimo de 14 mm. La instalación se llevará a cabo según las instrucciones ICT BT-1 del reglamento, la puesta a tierra tendrá una línea de tierra de enlace hasta el cuadro general de protección y medida. Dispondrá también de un dispositivo de conexión que permita tomar medidas de resistencia a tierra. La sección de la línea será de 6 mm2. La resistencia de tierra no será superior a 10 Los campos FV y las estructuras de soporte dispondrán de una toma de tierra independiente con las mismas características constructivas detalladas en el apartado

36 PROTECCIONES SELECCIONADAS PARA NUESTRA INSTALACION.

36.1 CAJA DE PROTECCIONES Y CONEXIONES EN CC. Son cajas de uniones de los grupos de ramales de módulos en paralelos formados por 6 ramales por cada regulador del total de 12 reguladores, que además de unificar estos en una sola línea de salida que enlazara con su regulador correspondiente y esta caja de conexión protege de sobreintensidades y de sobretensiones atmosféricas a los paneles fotovoltaicos. También son indicadas para facilitar el mantenimiento de los propios paneles aislando grupos de paneles fotovoltaicos en serie en tensiones más bajas. Seleccionamos 1 caja para cada 6 ramales en paralelo un total de 12 cajas de conexión , que enlazan con cada regulador correspondiente ,la caja de conexión modelo Nivel 1 CFV5M marca telegron o




similar, con un máximo de 11entradas para los polos + y 11 entradas para los polos- esto equivaldría a todos los ramales en paralelo de cada sector 11 Cada caja está compuestas por: - Caja plástica con grado de protección IP55 con placa de montaje, resistente al impacto, al calor intenso y al fuego. Dispone de doble aislamiento y cumple con la norma IEC60670. - Descargador contra sobretensiones atmosféricas - Interruptor seccionador de potencia de 80 A.(puede abrir en carga) - Porta fusibles por cada entrada de polos + y polo- Características de una caja calculadas con el catalogo de la marca y el modelo seleccionado: -Vf tensión de aislamiento=1000Vdc>Voc tensión del cto abierto del sistema fotovoltaico=39,1*2=78,2 V. -La intensidad el seccionador=80 amperios capaz de abrir en carga > intensidad de funcionamiento en carga=1,25*0,05(según ITC40 y tolerancia de cada panel)*8,96 amperios por el numero de ramales en paralelo que se conectan (numeros 6).Calculo=1,3*8,96*6=69,9amperios . -Ve tensión de funcionamiento de la caja1000Vdcc>Vef tensión de funcionamiento del sistema fotovoltaico=62,2V. -Ie corriente de empleo=175A>Ief intensidad de cortocircuito del sistema fotovoltaico=56amperios Elementos que añadir a la caja de conexiones y protección: Los fusibles que tendremos que añadir nosotros a las cajas serán cilíndricos de tensión=1000V en DC tipo gPv(diseñados para placas fotovoltaicas ) serie 10x38 DC poder de corte 30KA con intensidad nominal 12 amperios maraca df electric o similar. Por cada caja necesitaremos 12 fusibles x 12 cajas un total de 144 fusibles de estas características para toda la instalación.

36.2 DISEÑO DE PUESTA A TIERRRA DE LA INSTALACION

En nuestra instalación dividimos la puesta a tierra en dos partes una de CC . La puesta a tierra de corriente continua comprende el tramo y elementos desde el campo fotovoltaico y sus estructuras hasta los inversores. Puesta tierra en CC: Para la parte CC hemos instalado un sistema de tierra punto flotante es segura ante contactos indirectos frente al primer fallo, pero no lo es ante un segundo fallo. Esto es, no sería peligroso en el caso de que una persona tocase uno de los polos en una instalación flotante si no hay ningún fallo a tierra, pero sí sería peligroso si se toca uno de los polos y existe previamente un fallo a tierra de la instalación. En esta configuración flotante se recomienda, por tanto, la instalación de un sistema de vigilancia permanente de aislamiento de ambos polos (positivo y negativo) respecto de tierra. En caso de detección de una fuga a tierra se ha de proceder a un mantenimiento inmediato para subsanar la




causa de dicho fallo. Este tipo de vigilante de aislamiento suele estar incorporado en el inversor. Este esquema de protección es el equivalente al utilizado típicamente en sistemas de distribución eléctrica en corriente alterna IT, con neutro aislado de tierra o impedante, bien documentado en la literatura eléctrica, que suele ser utilizado en redes que necesiten un elevado grado de suministro. Un primer fallo no es peligroso, el suministro continúa pero requiere de una subsanación inmediata del fallo y por tanto requiere de un equipo de mantenimiento cualificado y de actuación inmediata tras la detección del primer fallo de aislamiento por el dispositivo de vigilancia permanente de aislamiento. Además, ya que un segundo fallo equivale prácticamente a un cortocircuito. Nuestra instalación consta de un conductor de protección que unirá las estructuras de las placas fotovoltaicas a un borne de tierra, este borne estará situado en la cubierta del edificio, el color de el conductor de protección será verde y amarillo de sección 6mm2 CU estarán instalados en las mismas bandejas de conductores activos según ITC 18 y ITC 24 del RBT con aislamiento de PVC. El borne de tierra estará conexionado con la pica de tierra a través de un conductor de tierra este baja en vertical por la fachada del edificio con algún tipo de fijación y según RBT instalaremos un tubo de protección mecánica en la base del terreno con una altura de 2,5m el conductor entra en el tubo y pasa directamente al terreno donde estará enterrado a una profundidad de 0,50m y un recorrido de 10m donde estará situada la pica de tierra, la sección del conductor de tierra será de 25mm² desnudo de CU sin protección mecánica. El neutro lo conectamos a tierra desde el vigilador de aislamiento que poseen los inversores completando el esquema IT. Además tomaremos las mediadas de seguridad siguientes: -Módulos fotovoltaicos: Bornes de conexión en el interior de las cajas, con la tapa atornillada y prensaestopas en la entrada de cables, conexión entre módulos mediante conectores rápidos con protección de los contactos -Cajas de conexión con doble aislamiento en el campo de paneles: Bornes en el interior de la caja con la tapa atornillada y prensaestopas en la entrada de cables y racores para los tubos - Inversor : Bornas de conexión interiores - Cables de doble aislamiento 0,6 / 1 kV - Gran parte de la instalación bajo bandeja perforada con tapa - Instalación vallada para evitar la entrada de personas no autorizadas. Características de nuestro sistema puesta a tierra: - El tipo de terreno es de Arena arcillosa terrenos cultivables según ITC 18 del RBT. - Longitud de la pica de tierra en m=1,5m. - Sistema aislado de tierra , ni el positivo ni el negativo están referenciados a tierra - Cajas de doble aislamiento - Cableado de 0,6 / 1 kV - Detector de fallo de aislamiento con parada del inversor - Estructuras soporte de los módulos fotovoltaicos y carcasa del inversor conectados a tierra - La instalación de tierra de CC no será la misma que la del edificio. Ni afectara a la misma, la distancia desde la fachada del edificio hasta la pica de tierra no será inferior a 10m.




ANEXO I CALCULOS JUSTIFICATIVOS

ANEXO I CALCULOS JUSTIFICATIVOS




1 TEMPERATURAS EXTERIORES

Utilizamos para estos cálculos el manual y tablas del autor Pinazo Ojeda. Tomamos la temperatura seca máxima de proyecto no es la máxima acaecida en este lugar, es aquella que es sobre pasada un tanto por ciento las horas del periodo estival (Junio, Julio, Agosto y Septiembre) y para las 15 horas como referencia , este tanto por ciento se conoce como nivel percentil , en nuestro caso tomaremos el más restrictivo 1%. Obtenemos una temperatura:

Sevilla=37,8ºC

Con esta temperatura exterior calculamos las temperaturas en diferentes muros de la instalación

según orientación con respecto al sol, norte, sur, este, oeste ya que debido al movimiento del sol esta

temperaturas que inciden en los mismos variaran en referencia a la exterior de proyecto. Para este

cálculo se tendrá en cuenta que el color de la paredes de la naves es oscura σ=0,2 coeficiente de

reflexión de los alrededores. En el cálculo de temperatura por orientación hay que tener en cuenta que

intervienen algunos factores de corrección que tendríamos que utilizar para calcular las mismas en

distinto periodo estival y otro factor para distinta hora aplicando para estos factores la siguiente

ecuación:

Tseq,equivalente= Tseq,estándar+ ∆Tseqmes+ ∆Tseqhora+ ∆Tseqaltura+ (σ-0,2)CRA

Tomamos como referencia el periodo estival y a las 15 horas caso más desfavorable en nuestra

instalación luego ∆Tseqmes=0 y de coeficiente de corrección reflexión del alrededores CRA=8 .

La temperatura varia con la altura, estimándose en -1ºC cada 150m con respecto a la estación

meteorológica, ∆Tseqaltura=- ∆z/150 donde ∆z = diferencia de cotas entre el lugar considerado y la

estación meteorológica de la ciudad de Sevilla aeropuerto =20m, Teniendo en cuenta que en la capital

de Sevilla no existen diferencias de cotas de alturas significativa y que la instalación está situada en un

polígono industrial cerca de la misa, luego ∆Tseqaltura=0.




También hay que tener en cuenta la localización de la instalación ya que si esta estuviera en el centro

de la propia capital la temperatura se estima que aumentaría desde 1ºC hasta 3ºC, en esta instalación

situada a las afueras de Sevilla o del centro urbano en un polígono industrial se toma en la práctica

como referencia 1ºC de aumento. A la hora de manejar este manual tomaremos datos sobre las tablas

a diferente temperatura de la que están tomados los valores 29,9ºC luego la forma de procederé es la

siguiente

∆Tseqlocalizacion= (Tseq,exteriormaxima NP (según manual)-29,2+ ∆Tciuda)

∆Tseqlocalizacion= (37,9-29,2+ 1)=9,7ºC.

En este manual se clasifican los muros como muy ligeros, ligeros, pesado según los Kg/m² en

cerramiento de estas naves industriales es de categoría pesada 500 Kg/m² sin contar espesor del

aislamiento. Luego optemos categoría de muro pesado que según orientación de los mismos la Tseq,

estándar queda sus temperaturas como sigue:

Norte=27,6

Este=31,9

Sur=29,9

Oeste=31,2

Otro dato de la ecuación es

∆Tseqhora, Fluctuación para variaciones diarias de temperatura en cada localidad según tabla muro

pesado (OMD)=2,1

Obteniendo en la ecuación anteriormente descrita Tseq,equivalente los siguientes valores:

Norte=27,6+9,7-2,1=35,2

Este=31,9+9,7-2,1=39,5




Sur=29,9+9,7-2,1=37

Oeste=31,2+9,7-2,1=38,8

En el techo a dos aguas una orientada al Norte y otra al sur aplicamos la misma ecuación

Tseq,equivalente en este caso las tablas de selección se toman como muro ligero industrial 25Kg/m² y

un coeficiente refractario de alrededores oscuro σ=0,2 y como CRA=11 , ∆Tseqhora,Fluctuacion=2,2

muros ligeros (OMD)

Norte=47+9,7-2,2=54,5

Sur=52,1+9,7-2,2=59,6

Como temperatura más desfavorable en el techo tomamos la de 59,6 tanto para el alero norte y sur nos

facilitara el cálculo y además son muy próximas con lo cual le garantizamos un coeficiente de

seguridad.

En el Suelo para el diseño de temperatura utilizamos la guía técnica climáticas de proyecto donde

relaciona la temperatura del terreno a 20cm de profundidad con la temperatura media en el mes más

desfavorable del periodo considerado en este caso Julio=28ºC y con la siguiente ecuación:

Tterreno=0,0068*Tambiente²+0,963Tambiente+0,6865=32ºC

Resumen de temperaturas de diseño:

Suelo Orientación Temperatura exterior de cálculo (Te ºC)

Pared Norte 35,2

Pared Sur 37

Pared Este 39,5

Pared Oeste 38,8

Cubierta 59,6

Suelo 32




*Estas temperaturas de resumen se utilizan solo para el cálculo de espesores de aislamiento de cada

cámara en los demás cálculos para temperatura exterior tomaremos la que hace referencia al lugar de

instalación según normativa.

2 TEMPERATURA EXTERIOR DE PROYECTO Para determinar la temperatura exterior para los demás cálculos, seguimos las indicaciones del

reglamento de instalaciones térmicas según ITE 03.3 nos dirige para tomar la temperatura exterior y la

humedad relativa de proyecto según la norma UNE-100014:1985 condiciones de temperatura de

proyecto .En nuestro caso la instalación se ubica en Sevilla.

Tomamos la temperatura seca máxima de proyecto no es la máxima acaecida en este lugar, es aquella

que es sobre pasada un tanto por ciento las horas del periodo estival (Junio, Julio, Agosto y

Septiembre) y para las 15 horas como referencia , este tanto por ciento se conoce como nivel percentil

, en nuestro caso tomaremos el más restrictivo 1%. Según tabla obtenemos:

Temperatura exterior: 38,9ºC

Humedad relativa: 43 %

Temperatura húmeda: 23,1ºC

3 CALCULO DE ESPESOR DE AISLAMIENTOS Existen diferentes procesos para determinar el espesor del aislante. Se puede calcular mediante el flujo

máximo de calor, directamente de los espesores recomendados por los fabricantes en función del salto

térmico. En nuestro caso, el cálculo del espesor de los paneles se realizará considerando el flujo

Máximo de calor permitido para cámaras de congelación y conservación.

El método propuesto a continuación es de gran utilidad, debido a su sencillez y eficacia. Partimos de

una ecuación que expresa la tasa de transferencia de calor a través de una pared plana:

Q A. U. Te Ti





A, superficie de cerramiento en m2.

U, coeficiente global de transferencia de calor W/ (m2K).



q UTe Ti




U 1Rt


RtRsi+Rse+R1+R2+Ri


Respectivamente, tomadas de la tabla 2,3 de este documento de proyecto [m2 K/W].

Rsi 1hi

Rse 1he




Ri eiλi






ego despejando valores de la ecuación de coeficiente global transferencia de calor obtenemos:

1U 1

hi eiλi 1

he



Tabla 1: Resistencias térmicas superficiales de cerramientos en contacto con el aire exterior en m²K/w(RITE).




Tabla 6: Resistencias térmicas superficiales de cerramientos en contacto con el aire exterior en m²K/W (RITE). En la práctica los coeficientes Rsi e Rse se desprecian debido a que estos mismos son sumandos en el


en este proyecto si se consideraran a la hora de realizar el cálculo).En el caso de que se despreciara

estos coeficiente el resultado obtenido no tendría un valor muy significativo con respecto a nuestro

calculo y la ecuación a seguir quedaría de esta forma.

1U e

λi De la unión de las expresiones anteriores, obtenemos que el espesor del aislante será:

e λiTe Tiq

*Ecuación (1)

Las perdidas máximas admisibles (el flujo de calor) se fijan de antemano. Según reglamento se seguridad frigorífica (R.S.F).

q=8 W/m² para conservación q= 6 W/m² para congelación




La conductividad puede obtenerse mediante tablas que son facilitadas por el mismo fabricante de

aislante. Las temperaturas son parámetros de diseño con lo que solo nos queda sustituir valores y

obtener los espesores mínimos. El cálculo del espesor del aislamiento se desarrollara aplicando las

ecuaciones y datos anteriormente reflejados en este documento de proyecto, aplicando teoría de

conducción y convección térmica tanto en las paredes, suelos y techos para lo cual deberemos de

calcular la resistencia total que será la de cada uno de estos elementos sumada a la de los paneles a

instalar .Para lo cual deberemos de saber la constitución de los mismos.

3.1 SUELO En el cálculo de espesor de suelo en cada cámara se realizara con la ecuación descrita anteriormente

explicada y tomando las temperaturas interiores de cada cámara con la temperatura exterior.

Cámara 1, 2

Tipo A:

Este tipo de suelo se utilizara en las cámaras 1,2 estas podrán construirse con suelo de paneles o sin

paneles no es obligación de cumplimento situar aislamiento en nuestro caso en estas cámaras

utilizaremos la configuración más habitual de instalación atendiendo a que se tratan de almacenes de

conservación y con temperaturas positiva luego la transferencia de calor por el suelo será mínima.

(Cámara sin aislamiento en suelo, como mínimo el perímetro en donde se asentarán los paneles

verticales debe estar totalmente nivelado y liso).

Por esta razón Rsi=Rse=0 las resistencias térmicas superficiales correspondientes al aire interior y

exterior aparecen en algunas tablas con ese valor según CTE las desprecio .Y no calculo los espesores

de los aislamiento.

Cámara 3

Tipo B:




Este tipo de suelo se utiliza en la cámara 3 que tiene un temperatura negativa (congelación) al igual

que en cámaras de temperaturas positiva se podrán construir con suelo de paneles o sin paneles

térmicos, la diferencia con las cámaras de refrigeración o temperaturas positivas es la necesidad de

tomar precauciones para evitar que se congele el suelo de la cámara. Las formas más usuales de

protección de suelo contra las congelaciones son:

Cámara sanitaria Canalizaciones de aire(natural o forzado)

Resistencia eléctrica

Tubos con agua glicolada.

En esta cámara utilizaremos el método más económico y respetuoso con el medioambiente mediante

canalizaciones de aire. La diferencia con los demás sistemas no consume ningún tipo de energía en

su funcionamiento y la construcción del propio sistema es aprovechada para la nueva solera de 90 cm

que necesitamos. En esta cámara sanitaria se introducen unas canalizaciones se hace que circule aire

por debajo del aislamiento del suelo consiguiendo que esté a una temperatura superior a 0°C evitando

la congelación del suelo. Dicha Aireación será de bovedilla o tubo. En ambos casos tanto la bovedilla

como los tubos desembocarán en dos colectores que a su vez tendrán salida y entrada de aire por

medio de chimeneas de 2,5 y 0,5 m. de altura respectivamente, que son las que hacen circular el aire.

Uno de los colectores tendrá conexión a la red general para el drenaje de agua que se pueda originar.

Es conveniente que las bovedillas y el colector del drenaje tengan una inclinación mínima del 2% hacia

el drenaje. Otra variante es evitar la chimenea e instalar ventiladores para forzar la circulación de aire y

en zonas muy frías añadir resistencias eléctricas controladas por termostato, que aseguren que la

temperatura del aire nunca desciende de 0°C.En esta cámara sanitaria el sistema de canalización de

circulación de aire natural estará constituido con bovedillas y una chimenea de entrada a una altura de

2,5m y chimenea de salida de 0,5m y colector según.

El cálculo de aislamiento si procede en esta cámara:

Primer datos a tener en cuenta; q= 6 w/m² para congelación

Segundo dato las resistencias térmicas que ofrece la construcción del suelo sanitario:




Barrera anti vapor;

nYT=U<9 0,002V0,19o/Vp 0,0105 V²p/o

Espesor e=0,002m

Conductancia térmica λ=0,19 o/Vp

*Datos obtenidos de la memoria descriptiva

Placa de aislamiento;

nUA=?= >0,023o/Vp ?

Conductancia térmica del poliuretano

Impermeabilizante;

n:VU>9V 0,004V0,19o/Vp 0,021 V²p/o

Espesor e=0,004m



Hormigón armado;

ng<9V:;<, 0,2V0,63o/Vp 0,3175 V²p/o

Espesor e=0,2m






Resistencia térmica total:

>s 0,3491V]p

o >0,023o/V²o

Despejando de la formula

e λiTe Tiq

> t32 18m²K6W 0,3491m²K

o u 0,023oVp 0,18V

Por esta razón Rsi=Rse=0 las resistencias térmicas superficiales correspondientes al aire interior y

exterior aparecen en algunas tablas con ese valor según CTE las desprecio para suelo en contacto con

cámara sanitaria.

n.<.=A >s 0,3491V]p

o + 0,18V0,023o/V²o 7,48V²p/o

Según CTE cumple condición a y b Según CTE cumple condición a y b a) que tengan una altura h inferior o igual a 1 m; b) que tengan una profundidad z respecto al nivel del terreno inferior o igual a 0,5 m.

Luego para mirar la tabla necesito el valor B’:

v` P0,5 -

A, área del suelo en contacto con la cámara sanitaria

P, perímetro del suelo en contacto con la cámara sanitaria




v` 23125 8,74 7V

Con los valores Rt y B`observo en la tabla para obtener la transmitancia térmica U observo que esta Rt> que el máximo de resistencia de esta tabla luego realizo una extrapolación y no obtengo un valor fiable este es negativo debido a su gran margen de amplitud entre el ultimo valor de resistencia máxima. Lurgo procedo despreciando las resistencias térmicas superficiales y calculando la transmitancia térmica según:

Q 1n.

Q 18 0,13o/V²p

Cuando obtengo estará transmitancia térmica regreso a la tabla del CTE y observo a simple vista que a para un valor B’=7 si voy aumentando Rt la U disminuye luego este valor 0,13 lo doy por más desfavorable que el calculado según CTE.

3.2 TECHO Siguiendo las condiciones propuestas por el CTE en el apartado de Particiones interiores en contacto con espacios no habitables que a su vez está en contacto con el exterior

Se excluyen de este apartado los vacíos o cámaras sanitarias.

La transmitancia térmica U (W/m2·K) viene dada por la siguiente expresión:

U =Up × b

siendo,

Up la transmitancia térmica de la partición interior en contacto con el espacio no habitable, calculada según el apartado 3.1, tomando como resistencias superficiales los valores de la tabla 6. [m²·K/ W];

b el coeficiente de reducción de temperatura (relacionado al espacio no habitable) obtenido por la tabla 7 para los casos concretos que se citan o mediante el procedimiento descrito.




Tabla 6 Resistencias térmicas superficiales de particiones interiores en m2K/W

El coeficiente de reducción de temperatura b para espacios adyacentes no habitables (trasteros, despensas, garajes adyacentes...) y espacios no acondicionados bajo cubierta inclinada se puede obtener de la tabla 7 en función de la situación del aislamiento térmico (véase figura 6), del grado de ventilación del espacio y de la relación de áreas entre la partición interior y el cerramiento (Ah-nh/ Anh-e),donde el subíndice nh-e se refiere al cerramiento entre el espacio no habitable y el exterior; el subíndice h-nh se refiere a la partición interior entre el espacio habitable y el espacio no habitable (véase figura 6). Los valores intermedios se pueden obtener por interpolación lineal.

Se distinguen dos grados de ventilación en función del nivel de estanqueidad del espacio definido en la tabla 8:

CASO 1 espacio ligeramente ventilado, que comprende aquellos espacios con un nivel de estanqueidad 1, 2 o 3; CASO 2 espacio muy ventilado, que comprende aquellos espacios con un nivel de estanqueidad 4 o 5.




*El Cálculo del espesor de aislamiento del techo de las cámaras frigoríficas tengo en cuenta que existen un conjunto de elementos constructivos que afectan al mismo porque existen encima de los mimos un espacio o conjunto formado por una cubierta una cámara de aire, el conjunto de funcionamiento normal sería una cubierta una cámara de aire y el techo frigorífico. Desarrollamos el cálculo por partes

Techo de la cámara frigorífica:

La Up seria la transmitancia térmica del falso techo o techo de frigorífico este cálculo se desarrolla según punto 3.1 de este documento y según CTE:

b Up 1Rtecho




Para la facilidad del cálculo de la misma supongo un espesor de aislante de 0,20 m que luego comprobaremos si cumple con las especificaciones impuestas, se puede decir que este cálculo esta desarrollado mediante metodología de cálculo y error probando diferentes espesores.

Rtecho=Rse+Rsi+e/λ=0,17+0,17+(0,20/0,023)=9 m²K/w

Las Rse ,Rsi son tomadas de la tabla 6 observamos que la cubierta será horizontal y el flujo de calor en vertical hacia abajo partición horizontal y flujo de calor hacia abajo en vertical

Calculo la transmitancia térmica del falso techo o techo frigorífico

QU 1n.>?g< 0,104m²K/w

*Valor de b=1 lo calculo a continuación en cámara de aire

U=Up=0,104m²K/w Cámara de aire:

Rcàmara de aire se tomara el caso donde esta sea más desfavorable o lo que es lo mismo donde sea menor que sería donde la altura de la cámara de aire sea menor que existirá mas transferencia de calor debido a su menor grosor u otro método es el seguido aquí despreciando la cámara de aire caso más desfavorable añadiendo un coeficiente de seguridad.

Al realizar los cálculos despreciando la cámara de aire me proporciona un coeficiente de seguridad luego no le aplico la reducción de temperatura b=1 por la misma según CTE

U =Up × b

Cubierta:

A la hora de realizar estos cálculos tendremos en cuenta como está formada la cubierta según memoria descriptiva en el punto1.8.6.1

- Paneles sándwich cubierta tapajuntas con las siguientes características:

Espesor del panel 120 mm

Peso del panel 12,80 kG/m²

Transmitancia térmica 0,17W/m²K

Luego calculo la resistencia térmica de la cubierta según:




n? 1Q 1

0,17W/m²K

n? 5,8824m²K/W

Esta Rc es la resistencia térmica total de la cubierta a la cual tengo que añadir la resistencia térmicas superficiales internas y externas aplicando conducción a la propia cubierta obteniendo una resistencia total de la cubierta Rcinstalada en la instalación de la misma:

Rcintalada=Rse+ Rsi+ Rc= 0,04+0,17+5,8824 = 6 m²K/W

Las Rse ,Rsi son tomadas de la tabla 1 observamos que la cubierta será horizontal y el flujo de calor en vertical hacia abajo


A continuación obtenemos la transmitancia térmica de la cubierta completa instalada:

Q?XY:>9.= :,@.=A=S= 1n?:,@.=A=S= 0,164m²K/W

Se puede apreciar como la cubierta instalada me proporciona una disminución en la transmitancia térmica de la cubierta debido a las resistencias térmicas superficiales tomadas pero con un resultado final muy próximo a la transmitancia térmica de la cubierta sin instalar.




Conjunto total cubierta + cámara de aire + techo de la cámara frigorífica

A continuación obtenemos la transmitancia total del conjunto:

Uconjunto=K

xyz|~~~xy KK^ =0,0661 m²K/W

Este valor es válido y lo uso como transmitancia térmica para cada cámara ya que el cálculo descrito anteriormente es común para todas las cámaras. Comprobamos el valor obtenido: Para la comprobación hay que tener presente temperatura exterior en techos =59,6ºc, temperatura interior de las cámaras. Las perdidas máximas admisibles (el flujo de calor) se fijan de antemano. Según reglamento se seguridad frigorífica (R.S.F).


Cámara 3

Temperatura interior -18ºC, temperatura exterior de techo=59,6ºC, U conjunto=0,2681 m²K/W, espesor de 0,20m de aislamiento en el techo de la cámara frigorífica y q=6 w/m² para congelación. Se comprobaran dos parámetros en cada cámara, Temperatura final y transferencia de calor dentro de la cámara frigorífica por la parte del techo. Primer parámetro temperatura final dentro de la cámara frigorífica: Para comprobar utilizamos el incremento de temperatura:

PR n, R> R:n.

Rt , resistencia térmica total del conjunto de construcción Rn, resistencia térmica del elemento de construcción

Rt=9+6=15 m²K/W

Cubierta Rn=6 m²K/W

Falso techo Rn=9 m²K/W

Luego en la cámara tres:




Incremento de temperatura en la parte de la cubierta

PR 6 59,6 + 1815 31ºW

31ºC son los grados de temperatura que se pierden en la cubierta y cámara de aire Luego:

59,6-31=28,6ºC Temperatura perdida en parte de la cámara de aire y techo falso o techo de la cámara frigorífica

PR 9 59,6 + 1815 46,56ºW

Temperatura bajo el techo de la cámara frigorífica: 28,6ºC de temperatura en la cámara de aire – 46,56ºC que se pierde en el techo de la cámara frigorífica =-18ºC temperatura que tengo en el interior de la cámara Segundo parámetro a comprobar transferencia de calor dentro de la cámara frigorífica:

q=U*(Te-Ti)

Cubierta:

q=0,1641*(59,6+18)=5,0871 W/m²

Techo cámara frigorífica: q=0,1040*(28,6+18)=4,8484 w/m²

Conjunto:

q=0,066*(59,6+18)=5,12 w/m²

Como se puede observar la transferencia de calor conjunto es menor en este caso a 6 W/m² condición impuesta para congelación. Luego espesor de aislante 0,20m cumple satisfactoriamente. Para ajustar al espesor mínimo y comercial de aislante, utilizamos hoja Excel que se encarga de realizar los mismos cálculos repetitivamente, donde introducimos un valores de espesores de aislamiento por debajo del de referencia 0,20m ya que a menor espesor más económico este techo de la cámara frigorífica, observamos que valor se ajusta más a los parámetros impuestos q.




Estos cálculo de espesor para el aislante del techo se realiza de igual manera para las tres cámaras la diferencia entre ellas es las temperaturas del interior de cada una que las tendremos en cuenta y la q en las cámaras 2 ,1 (q=8 w/m² para conservación) obtenemos los datos siguientes:

3.3 PAREDES

Para realizar el cálculo de espesor de aislamiento en las paredes de cada cámara se tendrán en cuenta las ecuaciones:

Q A. U. Te Ti


A, superficie de cerramiento en m².

U, coeficiente global de transferencia de calor W/ (m²K).



q UTe Ti





(m²ºC/W)


A (m²)

U(W/ºCm²) Global

e(m) q (W/m²)

Techo Cámara 3

-18 59,6 90 0,55 12 231 0,08 0,15 5,99

Techos Cámara 2

5 59,6 90 0,55 8 258 0,11 0,06 6,04

Techos Cámara 1

0,5 59,6 85 0,55 8 334 0,11 0,06 6,54




U 1Rt


Rt=Rsi+Rse+R1+R2+Ri


respectivamente, tomadas de la tabla 2,3 de este documento de proyecto [m² K/W].

Rsi = 1hi

Rse = 1he




Ri = eiλi



Despejando valores de la ecuación de coeficiente global transferencia de calor obtenemos:

1U = 1

hi + eiλi + 1

he







Tabla 6: Resistencias térmicas superficiales de cerramientos en contacto con el aire exterior en m²K/W (RITE). En la práctica los coeficientes Rsi e Rse se desprecian debido a que estos mismos son sumandos en el


en este proyecto si se consideraran a la hora de realizar el cálculo).En el caso de que se despreciara

estos coeficiente el resultado obtenido no tendría un valor muy significativo con respecto a nuestro

calculo y la ecuación a seguir quedaría de esta forma.




1U e

λi De la unión de las expresiones anteriores, obtenemos que el espesor del aislante será :

e λiTe Tiq

*Ecuación (1)

Las perdidas máximas admisibles (el flujo de calor) se fijan de antemano. Según reglamento se seguridad frigorífica (R.S.F).


Como resistencias térmicas superficiales interiores y exteriores se toman los siguientes valores de la tabla 1 cerramientos en contactos con el aire exterior muro mayor a 60º sobre el horizontal con flujo de calor en horizontal según principios termodinámicos del foco caliente al foco de menor temperatura, estos valores son validos para cada una de las cámaras construcción iguales: Resistencias térmicas de los cerramientos 1/he

(m²K/W)

1/hi

(m²K/W)

1/hi +1/he

(m²K/W)


Utilizando la resistencia térmica superficial de la tabla ya seleccionadas, y la resistencia térmicas del cerramiento de hormigón según fabricante Aislamiento térmico 3,82 W/m²K según catalogo: :

1U e

λi

Rhormigon 13,82 0,26m²K/W

Utilizando los valores anteriores y sustituyendo en las formulas obtenemos los siguientes resultados:




Cámara 3


(m²ºC/W)



e(m) q (W/m²)

Norte -18 35,2 90 0,17 9 125 0,11 0,20 5,83

Sur -18 37 90 0,17 9 125 0,11 0,20 6,03

Este -18 0,5 90 0,17 5 46 0,21 0,10 3,87

Oeste -18 5 90 0,17 5 46 0,21 0,10 4,81

Cámara 2

Pared Ti(ºC) Te(ºC) HR(%) 1/hi

+1/he (m²ºC/W)



e(m) q(W/m²)

Norte 5 35,2 90 0,17 5 175 0,21 0,10 6,32

Sur 5 37 90 0,17 5 175 0,21 0,10 6,70

Este 5 39,5 90 0,17 5 72 0,21 0,10 7,22

Oeste 5 38,8 90 0,17 5 72 0,21 0,10 7,07

Cámara 1

Pared Ti(ºC) Te(ºC) HR(%) 1/hi

+1/he (m²ºC/W)



e(m) q(W/m²)

Norte 0,5 35,2 85 0,17 5 175 0,21 0,10 7,26

Sur 0,5 37 85 0,17 4 175 0,22 0,10 8,00

Este 0,5 39,5 85 0,17 5 94 0,21 0,10 8,06

Oeste 0,5 38,8 85 0,17 5 94 0,21 0,10 8,02

Los datos obtenidos de espesores de aislamiento en paredes se han optimizados para que se ajusten al mínimo espesor comercial y cumplen con las q establecidas en congelación <=6 y en conservación <=8.




4 TEMPERATURA DE EVAPORADOR Y CONDENSADOR

Según memoria descriptiva que sigue manual de climatización de Ojeda, utilizamos la siguiente ecuación para obtener la temperatura de condensador:

Tcondensador Tambiente 15

Tcondensador 38,6 15 53,9ºC Para condensador refrigerado por aire se suele tomar un valor entre (10 ºC y 20ºC) en la práctica se toma un valor de 15ºC. Esta temperatura obtenida será válida para todo los condensadores, comprobamos que esta debe de ser mayor que la temperatura exterior según principio termodinámico cumple la temperatura de un foco más caliente pasa al foco de menor temperatura. Temperatura del evaporador se utilizara la siguiente ecuación según memoria descriptiva que sigue el manual de climatización de Ojeda:

To = Tc – DT

To: temperatura de evaporación.

Tc: temperatura de conservación del producto o temperatura de la cámara.

DT: salto térmico en el evaporador, se obtiene a partir de tablas con la humedad relativa en el interior

de cada cámara y teniendo presente que los evaporadores utilizaran ventilación de aire forzada.




Sustituyendo los valores de humedad de cada cámara y teniendo en cuenta que la refrigeración en los evaporadores se realizara mediante ventiladores (forzadas) línea rosa de la tabla obtenemos el valor DT y sustituyendo este en la formula anterior obtenemos los siguientes resultados de cada temperatura de evaporador correspondiente a cada cámara frigorífica:

Temperatura interior(ºC)

Humedad% DT T.condensador(ºC) T.evaporador(ºC)

Cámara 1 0,5 85 6,6 53,9 -6

Cámara 2 5 90 5,6 53,9 -1

Cámara 3 -18 90 5,6 53,9 -24

5 CARGA TERMICA RENOVACION DE AIRE EN INTERIOR DE CAMARA En un recinto refrigerado debe existir ventilación suficiente para sustituir periódicamente el aire viciado

por aire fresco. Esta ventilación se realiza principalmente con el uso de las puertas de la cámara, pero

de no ser así suficiente, se debe proceder a la utilización de sistemas de ventilación.




Entrada de aire exterior a la cámara debida a las infiltraciones de aire a través de las puertas, cuando

estas se encuentran abiertas estas cargas se transmiten en forma de calor dentro de nuestras cámaras

frigoríficas, las cuales nuestro sistema de refrigeración las debe tener en cuenta para solventar las

mismas.


Q n v ρ ha hf24 3600

n , número de renovaciones de aire por día.

v , volumen interior de la cámara, en m³.

ha ,entalpia del aire en las condiciones ambientales exteriores kJ/kG

hf, entalpia del aire en las condiciones interiores de la cámara kJ/kG

ρ, Densidad media del aire entre las condiciones exteriores e interiores 1,2 kG/m3. Las entalpias las obtenemos a través de diagrama psicométrico del aire húmedo, en este caso para

determinar las propiedades físicas del aire, hacemos uso de diagrama de Mollier.




Cámara 1

La entalpia dentro de esta cámara como podemos observa en el diagrama es 8,58 y la entalpia en el exterior es de 88 en condiciones iniciales.

Cámara 2




La entalpia dentro de esta cámara como podemos observa en el diagrama es 17,3 y la entalpia en el exterior es de 88 en condiciones iniciales.

Cámara 3

La entalpia dentro de esta cámara como podemos observa en el diagrama es -16 y la entalpia en el exterior es de 88 en condiciones iniciales. Con las entalpias ya obtenidas averiguamos número de veces de renovación de aire n según ecuación siguiente:

70√g?=V=9=

Obteniendo los siguientes resultados:


Humedad(%) 90 90 85

Temperatura(cº) -18 5 0,5

Volumen(m³) 1155 1806 2338

h(kJ/KG) -16 17,3 8,58

n 2,06 1,65 1,45

Q(kW) 3,44 2,92 3,73




6 ESTIMACION DE CONSUMO ELECTRICO DE CADA CAMARA Tenemos en cuenta el consumo eléctrico de compresor, evaporador y condensador de cada cámara son los elementos más importantes en estos sistemas de frio y los que consumen electricidad, estos datos son obtenidos de las fichas técnicas de cada elemento seleccionado en la parte de este proyecto en la parte de frio ,según se pueden observar en anexo II. Todos estos consumos son en C.A.

Evaporador W

Condensador W

Compresor W

Cámara 1 2340 1700 15000

Cámara 2 640 2200 15000

Cámara 3 1560 1650 15000

Así el consumo medio diario para cada cámara frigorífica, se obtiene a partir de Consumo CA (Kwh) = (Evaporador + Condensador + Compresor)*nº de horas de funcionamiento de cada cámara, número de horas que trabajan al día cámara 1 ,2 (16 horas) y la cámara 3 (18horas) estas horas están sacadas de la memoria descriptiva en la parte de frio industrial.

Evaporador W

Condensador W

Compresor W

Consumo CA(kWh)

Cámara 1 2340 1700 15000 304,64

Cámara 2 640 2200 15000 285,44

Cámara 3 1560 1650 15000 327,78

A continuación el consumo Ca obtenido hay que añadirle pérdidas debidas a los rendimientos de cada elemento que formara la instalación ya que en ellos existen perdidas energéticas en su funcionamiento obteniendo el consumo global por cada cámara según la ecuación siguiente:


Z:,T>9@<9Z>A>V>,.<@




Rendimientos: ηinversor 0,90 ηelementos ηregulador ηbateria ηcableadoproteccion ηcableadoproteccion ηconexionado ηcableado ηbateria 0,90 ηregulador 0,95 ηcableadoproteccion 0,98 ηconexionado 0,99 ηcableado 0,98

Sustituyendo los rendimientos y el consuma Ca en la formula de consumo global obtenemos los siguientes valores:

Evaporador W

Condensador W

Compresor W

Consumo CA(KWh)

Consumo global(KWh)

Cámara 1 2340 1700 15000 304,64 367,0361446

Cámara 2 640 2200 15000 285,44 343,9036145

Cámara 3 1560 1650 15000 327,78 394,9156627

TOTAL 1105,855422

7 RADIACION DISPONIBLE Para el diseño de instalaciones fotovoltaicas, y con el fin de poder evaluar la energía que puede producir la instalación en cada mes de año, se define el concepto de número de horas de sol pico (HSP) del lugar en cuestión, y que representa las horas de sol disponibles a una hipotética irradiancia solar constante de 1000 W/m2.

En este proyecto obtiene la siguiente irradiación en kWh/m2dia. Para la localización de esta instalación Sevilla y para diferentes ángulos de inclinación según ecuación:




K, es un coeficiente de corrección para cada mes y localización unidad en MJ/m²

Radiación , es radiación para una localización de latitud de 37º .

*Tabla de valores corrección K:

Rad MJ/m2/día Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio

SEVILLA 7,3 10,9 14,4 19,2 22,4 24,3

Rad MJ/m2/día Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre

SEVILLA 24,9 23 17,9 12,3 8,8 6,9

*Tabla de irradiación en MJ/m² para latitud de 37º para cualquier parte, que es la que se aproxima para Sevilla y para diferente ángulo de inclinación.

37º Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio

0 1 1 1 1 1 1

5 1,07 1,06 1,04 1,03 1,01 1,01

10 1,13 1,1 1,08 1,05 1,02 1,01

15 1,18 1,15 1,1 1,06 1,02 1,01

20 1,23 1,18 1,12 1,06 1,02 1

25 1,27 1,21 1,14 1,06 1 0,98

30 1,3 1,23 1,14 1,05 0,98 0,96

35 1,33 1,24 1,14 1,03 0,96 0,93

40 1,35 1,25 1,13 1,01 0,92 0,89

45 1,35 1,25 1,11 0,98 0,88 0,85

50 1,35 1,24 1,09 0,94 0,84 0,8

55 1,35 1,22 1,06 0,9 0,78 0,74

60 1,33 1,19 1,02 0,85 0,73 0,68

65 1,31 1,16 0,98 0,8 0,67 0,62

70 1,27 1,12 0,93 0,74 0,6 0,55

75 1,23 1,07 0,87 0,67 0,53 0,48

80 1,19 1,02 0,81 0,6 0,46 0,4

85 1,13 0,96 0,74 0,53 0,38 0,32

90 1,07 0,89 0,67 0,46 0,3 0,25




37º Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre

0 1 1 1 1 1 1

5 1,02 1,03 1,05 1,07 1,08 1,08

10 1,02 1,05 1,09 1,13 1,16 1,15

15 1,02 1,06 1,12 1,19 1,23 1,22

20 1,02 1,07 1,15 1,23 1,29 1,28

25 1 1,07 1,16 1,27 1,34 1,33

30 0,98 1,06 1,17 1,3 1,38 1,37

35 0,96 1,04 1,17 1,32 1,42 1,41

40 0,92 1,02 1,17 1,34 1,44 1,43

45 0,88 0,99 1,15 1,34 1,46 1,45

50 0,84 0,95 1,13 1,33 1,47 1,46

55 0,78 0,91 1,1 1,32 1,47 1,45

60 0,73 0,86 1,06 1,3 1,45 1,44

65 0,66 0,8 1,02 1,26 1,43 1,42

70 0,6 0,74 0,97 1,22 1,4 1,4

75 0,53 0,68 0,91 1,17 1,36 1,36

80 0,45 0,6 0,84 1,12 1,31 1,31

85 0,38 0,53 0,77 1,05 1,26 1,26

90 0,3 0,45 0,7 0,98 1,19 1,2

*Para aplicar la formula descrita anteriormente para obtener la irradiación en Sevilla , se tiene en

cuenta que , 1 Kmb__ g obtenemos los siguientes valores:




kWh/ m2dia Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre

0 2,03 3,03 4,00 5,33 6,22 6,75 6,91 6,39 4,97 3,42 2,44 1,92 5 2,17 3,21 4,16 5,49 6,28 6,82 7,05 6,58 5,22 3,65 2,64 2,07

10 2,29 3,33 4,32 5,60 6,34 6,82 7,05 6,71 5,42 3,86 2,83 2,20 15 2,39 3,48 4,40 5,65 6,34 6,82 7,05 6,77 5,57 4,06 3,01 2,34 20 2,49 3,57 4,48 5,65 6,34 6,75 7,05 6,83 5,72 4,20 3,15 2,45 25 2,57 3,66 4,56 5,65 6,22 6,61 6,91 6,83 5,77 4,34 3,27 2,55 30 2,64 3,72 4,56 5,60 6,10 6,48 6,78 6,77 5,82 4,44 3,37 2,63 35 2,70 3,75 4,56 5,49 5,97 6,28 6,64 6,64 5,82 4,51 3,47 2,70 40 2,74 3,78 4,52 5,39 5,72 6,01 6,36 6,51 5,82 4,58 3,52 2,74 45 2,74 3,78 4,44 5,23 5,47 5,74 6,08 6,32 5,72 4,58 3,57 2,78 50 2,74 3,75 4,36 5,01 5,23 5,40 5,81 6,07 5,62 4,54 3,59 2,80 55 2,74 3,69 4,24 4,80 4,85 4,99 5,39 5,81 5,47 4,51 3,59 2,78 60 2,70 3,60 4,08 4,53 4,54 4,59 5,05 5,49 5,27 4,44 3,54 2,76 65 2,66 3,51 3,92 4,27 4,17 4,18 4,56 5,11 5,07 4,30 3,49 2,72 70 2,57 3,39 3,72 3,95 3,73 3,71 4,15 4,73 4,82 4,17 3,42 2,68 75 2,49 3,24 3,48 3,57 3,30 3,24 3,66 4,34 4,52 4,00 3,32 2,61 80 2,41 3,09 3,24 3,20 2,86 2,70 3,11 3,83 4,18 3,83 3,20 2,51 85 2,29 2,91 2,96 2,83 2,36 2,16 2,63 3,39 3,83 3,59 3,08 2,41 90 2,17 2,69 2,68 2,45 1,87 1,69 2,07 2,87 3,48 3,35 2,91 2,30

8 CALCULO DE LA INCLINACION ÓPTIMA DE LOS PANELES FOTOVOLTAICOS Este cálculo de inclinación optima se realiza mediante calculo de área critica este método se describe a continuación.

Primer lugar se calcula el área crítica según ecuación siguiente:

Consumo global, anteriormente descrita =202 KWh Radiación , anteriormente obtenida en el apartado de radiación disponible expresada en

KWh/m²

Obteniendo los siguientes resultados para cada mes e inclinación para Sevilla:




Area critica Enero Febrero Marzo Abril Mayo Junio Julio Agosto Septiembre Octubre Noviembre Diciembre

0 545,5 365,3 276,5 207,4 177,8 163,9 159,9 173,1 222,5 323,8 452,5 577,1

5 509,8 344,7 265,9 201,4 176,0 162,3 156,8 168,1 211,9 302,6 419,0 534,4

10 482,7 332,1 256,1 197,5 174,3 162,3 156,8 164,9 204,1 286,5 390,1 501,9

15 462,3 317,7 251,4 195,7 174,3 162,3 156,8 163,3 198,6 272,1 367,9 473,1

20 443,5 309,6 246,9 195,7 174,3 163,9 156,8 161,8 193,5 263,2 350,8 450,9

25 429,5 301,9 242,6 195,7 177,8 167,2 159,9 161,8 191,8 254,9 337,7 433,9

30 419,6 297,0 242,6 197,5 181,4 170,7 163,2 163,3 190,1 249,0 327,9 421,3

35 410,2 294,6 242,6 201,4 185,2 176,2 166,6 166,5 190,1 245,3 318,7 409,3

40 404,1 292,3 244,7 205,4 193,2 184,1 173,8 169,7 190,1 241,6 314,3 403,6

45 404,1 292,3 249,1 211,6 202,0 192,8 181,7 174,9 193,5 241,6 309,9 398,0

50 404,1 294,6 253,7 220,6 211,6 204,8 190,4 182,3 196,9 243,4 307,8 395,3

55 404,1 299,5 260,9 230,5 227,9 221,5 205,0 190,3 202,2 245,3 307,8 398,0

60 410,2 307,0 271,1 244,0 243,5 241,0 219,1 201,3 209,9 249,0 312,1 400,8

65 416,4 314,9 282,2 259,3 265,3 264,3 242,3 216,4 218,1 256,9 316,4 406,4

70 429,5 326,2 297,4 280,3 296,3 298,0 266,5 234,0 229,3 265,4 323,2 412,2

75 443,5 341,4 317,9 309,6 335,4 341,4 301,7 254,6 244,5 276,7 332,7 424,4

80 458,4 358,2 341,4 345,7 386,5 409,7 355,4 288,6 264,8 289,1 345,4 440,6

85 482,7 380,6 373,7 391,3 467,8 512,1 420,9 326,7 288,9 308,3 359,1 458,0

90 509,8 410,5 412,7 450,9 592,6 655,5 533,1 384,8 317,8 330,4 380,3 480,9

En segundo lugar observamos el máximo de área por cada inclinación obtenido los siguientes valores máximos.

Área critica Área critica

0 577,1 50 404,1 5 534,39 55 404,1

10 501,9 60 404,1 15 437,1 65 410,2 20 450,9 70 416,4 25 433,9 75 429,5 30 421,2 80 443,5 35 410,2 85 458,4 40 404,1 90 512,1

El tercer paso consiste en buscar el mínimo de los máximos obtenidos en el segundo paso mínimo=404,1. Este valor lo buscamos en la tabla de área critica y donde coincida será el periodo crítico Enero según Tabla siguiente:





0 545,5 365,3 276,5 207,4 177,8 163,9 159,9 173,1 222,5 323,8 452,5 577,1 577,1

5 509,8 344,7 265,9 201,4 176,0 162,3 156,8 168,1 211,9 302,6 419,0 534,4 534,4

10 482,7 332,1 256,1 197,5 174,3 162,3 156,8 164,9 204,1 286,5 390,1 501,9 501,9

15 462,3 317,7 251,4 195,7 174,3 162,3 156,8 163,3 198,6 272,1 367,9 473,1 473,1

20 443,5 309,6 246,9 195,7 174,3 163,9 156,8 161,8 193,5 263,2 350,8 450,9 450,9

25 429,5 301,9 242,6 195,7 177,8 167,2 159,9 161,8 191,8 254,9 337,7 433,9 433,9

30 419,6 297,0 242,6 197,5 181,4 170,7 163,2 163,3 190,1 249,0 327,9 421,3 421,3

35 410,2 294,6 242,6 201,4 185,2 176,2 166,6 166,5 190,1 245,3 318,7 409,3 410,2

40 404,1 292,3 244,7 205,4 193,2 184,1 173,8 169,7 190,1 241,6 314,3 403,6 404,1

45 404,1 292,3 249,1 211,6 202,0 192,8 181,7 174,9 193,5 241,6 309,9 398,0 404,1

50 404,1 294,6 253,7 220,6 211,6 204,8 190,4 182,3 196,9 243,4 307,8 395,3 404,1

55 404,1 299,5 260,9 230,5 227,9 221,5 205,0 190,3 202,2 245,3 307,8 398,0 404,1

60 410,2 307,0 271,1 244,0 243,5 241,0 219,1 201,3 209,9 249,0 312,1 400,8 410,2

65 416,4 314,9 282,2 259,3 265,3 264,3 242,3 216,4 218,1 256,9 316,4 406,4 416,4

70 429,5 326,2 297,4 280,3 296,3 298,0 266,5 234,0 229,3 265,4 323,2 412,2 429,5

75 443,5 341,4 317,9 309,6 335,4 341,4 301,7 254,6 244,5 276,7 332,7 424,4 443,5

80 458,4 358,2 341,4 345,7 386,5 409,7 355,4 288,6 264,8 289,1 345,4 440,6 458,4

85 482,7 380,6 373,7 391,3 467,8 512,1 420,9 326,7 288,9 308,3 359,1 458,0 512,1

90 509,8 410,5 412,7 450,9 592,6 655,5 533,1 384,8 317,8 330,4 380,3 480,9 655,5

Resumen de este cálculo lo que conseguimos es ver la máxima diferencia en cada inclinación. Siguiendo la lógica de que mientras más grande sea este valor más diferencia existe entre el consumo que debemos de suministrar con nuestra instalación y un valor bajo de irradiación en esa inclinación, luego una vez que tenemos el máximo por cada inclinación, tomo el mínimo que sería la diferencia menor entre los máximo , valor menos desfavorable y esa sería mi inclinación optima , para el mes más crítico es en esta inclinación el valor que coincida con el mínimo buscado.

9 PERDIDAS POR SOMBRAS Según el CTE se calcula analíticamente y gráficamente el procedimiento seguido es el siguiente procedimiento:

En primer lugar elegimos el punto de referencia de placas fotovoltaicas al cual le calcularemos las perdidas en este caso lo llamo punto A situado en la cubierta de la nave industrial que envuelve a la cámara 3 , por la situación de este sobre la cubierta será el punto más bajo de altura en la misma. Siendo el punto medio más desfavorable de la cubierta de la nave, teniendo en cuenta que cuando la trayectoria del sol que sale por el este y se pone por el oeste, el punto A por su altura y posición en la cubierta de la nave industrial recibe menos irradiación que el punto más alto de la cubierta de la nave




industrial 3 ya que los puntos más alto recibirán mas irradiación porque la sombra proyectada por la cubierta de la nave industrial colindante de la cámara 1 será menor en el punto más alto de la cubierta 3 y mayor sobre el punto más bajo de la cubierta 3 ,a medida que avanza la trayectoria del sol el punto A recibe la máxima irradiación cuando el sol se sitúa encima del mismo sobre al mediodía del día, cuando el sol se pone por el oeste le ocurre lo mismo al punto A pero en este caso la sombra se la proyecta la cubierta de la nave industrial que envuelve la cámara 2 que esta colindando con la cámara 3 por la parte Oeste esta disposición se puede ver en los planos, pero estas pérdidas son menos significativas ya que la máxima irradiación sobre la instalación se produce en el intervalo de las 9 horas de la mañana a las 14 , cuando le proyecten sombra al punto A por el oeste la irradiación será menor ya que el sol se estará poniendo , no obstante también las incluiremos en el estudio como caso más desfavorable.

Croquis sin acotar para facilitar el entendimiento del proceso para más especificación según planos

Planta

Alzado

En segundo lugar situamos los puntos más desfavorables que proyectan sombra sobre el punto A en este caso mientras más putos se seleccionen más exacto será el cálculo de sombras , situaremos los puntos sobre los croquis .




Planta

Alzado

Se trata de calcular el ángulo de inclinación de cada punto con respecto a A y calcular el acimut de cada punto con respecto al Sur aplicando trigonometría . Para empezar con los cálculos hay que tener en cuenta el siguiente referencia y que si el ángulo acimut (desviación del punto con respecto al sur ) queda en el este se calcula y se le pone negativo:

Realizo el cálculo del punto uno como ejemplo los demás se calculan de la misma forma atendiendo a su localización con respecto a A de cada punto.

Punto1




Distancias desde el punto A :

En vertical al punto uno =5,16 y en horizontal al punto uno =12,5 luego aplicando pitadora:

5,16] 12,5] 13,522

Ahora calculamos el acimut o desviación al Sur :

.; 12,55,16 2,422

θ tanhK 2,422 67,56

=?:VX. 180 67,56 112,43

Ahora calculo la inclinación del punto uno con respecto al punto A. El coseno corresponde con la hipotenusa anteriormente calculada, que es la distancia que existe desde el punto uno al punto A por el camino más corto y a la misma altura , el seno es la diferencia de altura en vertical entre el punto uno y el punto A, cerrando un triangulo con vértice A del cual calculamos la inclinación .

tan 4,977913,522 0,386

tanhK 0,386 20,20




A continuación muestro todos los resultados obtenidos de los puntos:

Puntos arct(inclinación) arct (acimut)

1 20,2 67,567

2 9 90

3 9 -90

4 23,417 67,567

5 6,18 -136,9

6 7,03 129,5

Con los datos obtenidos realizamos un análisis gráficamente como sigue:

A partir de esta representación de obstáculo calculamos las pérdidas por sombras según la tabla del CTE que más se ajuste a la inclinación óptima y la desviación con respecto al sur de la instalación en este caso( 40º, 0 ) la siguiente tabla es la que mejor se ajusta a estas condiciones:




Apreciando en la grafica de sombra el tanto por ciento que me ocupa el obstáculo y utilizando factores (0,25 0,5 0,75 1) selecciono de esta tabla las casillas y después sumo el total:

D12=0,50*0,40=0,2 D11=0,25*0,44=0,11

C12=0,50*0,10=0,05 D13=1*0,00=0

D14=1*0,02=0,2 C11=0,25*0,12=0,03

Total de perdidas por sombra = 0,59%<10% cumple CTE.

10 DISTANCIA ENTRE FILAS DE PANELES Y NÚMERO DE FILAS DE PANELES A INSTALAR

La distancia d, medida sobre la horizontal, entre filas de módulos o entre una fila y un obstáculo de altura h que pueda proyectar sombras, se recomienda que sea tal que se garanticen al menos 4 horas de sol en torno al mediodía del solsticio de invierno según CTE.

En cualquier caso, d ha de ser como mínimo igual a h*k, siendo k un factor a dimensional al que, en este caso, se le asigna el valor 1/tan(61° – latitud).

Asimismo, la separación entre la parte posterior de una fila y el comienzo de la siguiente no será inferior a h*k, siendo en este caso h la diferencia de alturas entre la parte alta de una fila y la parte baja




de la posterior, efectuándose todas las medidas con relación al plano que contiene las bases de los módulos. Para facilitar la compresión adjunto croquis.

En esta instalación las filas de paneles van montadas sobre cubiertas con inclinación a 30º sobre plano horizontal , luego como la desviación de estas cubiertas u orientación están sobre el sur, o lo que es lo mismo acimut=0 se puede calcular d como se describe, para lo cual adjunto croquis para mejorar la compresión:

*Un punto importante a la hora de realizar el cálculo es la decisión de la posición del panel sobre la cubierta esta puede ser en vertical o horizontal, la posición seleccionada cambiara el numero de filas que se pueden instalar en la cubierta y con ello el numero de paneles a instalar en cada una para esta selección realizaremos los cálculos en posición vertical y seguidamente en posición horizontal.

• POSISION VERTICAL DEL PANEL

Conocemos el ángulo de inclinación optima β 40 y la longuitud del panel a instalar =1,640m aplicando trigonometría calculo la altura Ho=1,0542 , y conociendo el angulo de inclinación de la

cubierta θ 30º calculamos mediante trigonometría tan θ K,bc_ despejando Hm

=tan θ 1,640 cosβ dh y sustituimos en la siguiente ecuación dh=Ho-Hm despejo dh y obtengo la diferencia de altura h, este dato lo multiplico por la constante K=2,246 obtenido de la formula 1/tan(61° – 37) y tengo la d=0,3226m medida en plano horizontal.




Para calcular el número de filas que puedo instalar en cada cubierta utilizo la siguiente ecuación:

AU=,>A ?<@ S ,º:A=@ 1 AU=,>A ?<@ Sg?

dhc, distancia en plano horizontal disponible en cada cubierta para instalar los paneles.

Calculamos el número de filas :

Cámara 3

Dhc=(anchura de la cubierta /2) ya que el caballete que divide a las dos aguas está situado en la mitad de la anchura de la nave este dato es medido en horizontal, dhc=4,62m.

Nºfilas= c,b]K,]^bmK,^` 1 3:A=@

Cámara 2


Nºfilas= ^,KbK,]^bmK,^` 1 3,472:A=@

Cámara 1


Nºfilas= b,bK,]^bmK,^` 1 4,435:A=@

• POSICION HORIZONTAL

Conocemos el ángulo de inclinación optima 40 y la longuitud del panel a instalar =0,99m aplicando trigonometría calculo la altura Ho=0,6364 , y conociendo el ángulo de inclinación de la

cubierta 30º calculamos mediante trigonometría tan _,``y| despejando Hm =tan

0,99 ?<@ Sg y sustituimos en la siguiente ecuación dh=Ho-Hm despejo dh y obtengo la




diferencia de altura h, este dato lo multiplico por la constante K=2,246 obtenido de la formula 1/tan(61° – 37) y tengo la d=0,1941m medida en plano horizontal.

Para calcular el número de filas que puedo instalar en cada cubierta utilizo la siguiente ecuación:

AU=,>A ?<@ S ,º:A=@ 1 AU=,>A ?<@ Sg?

dhc, distancia en plano horizontal disponible en cada cubierta para instalar los paneles.

Calculamos el número de filas :

Cámara 3


Nºfilas= c,b]_,K`cK_,`^]^ 1 5:A=@

Cámara 2


Nºfilas= ^,Kb_,K`Kc_,`^]^ 1 5,23:A=@

Cámara 1


Nºfilas= b,b_,K`Kc_,`^]^ 1 6,8:A=@

Según posición de instalación de los paneles obtenemos las siguientes filas a instalar en cada cubierta:

Paneles disposición vertical

Panel disposición horizontal

Cámara 1 4 6

Cámara 2 3 5

Cámara 3 3 5




11 NUMERO DE PANELES FOTOVOLTAICOS NECESARIOS El número de paneles a instalar una vez que tenemos la disposición más favorable de instalación según se vio en el apartado de números de paneles por filas , calculamos el número de paneles necesario en la instalación aplicando la siguiente ecuación:

dº-. ,>?>@=9:< W<,@XV< ;A<Y=A-. U=,>A g@U ZU=,>A@

-Nºp.necesario, numero de paneles necesarios para satisfacer la demanda eléctrica de la instalación de frio industrial. -Demanda eléctrica diaria, los consumos eléctricos de la instalación, según apartado consumo eléctrico estimado. -Hsp, horas sol picos para la inclinación optima de 40º para en el mes más crítico Enero en esta instalación según apartado Hsp=2,66. -P.panel, potencia pico del modulo fotovoltaico seleccionado en condiciones estándar según anexo II Wp=280w -ηpanel, rendimiento de panel ya que existen perdidas como limpieza , mantenimiento etc, se suele tomar un valor total de 0,9

Sustituyendo valores :

dº-. ,>?>@=9:< 1105855280 2,66 0,9 1647 U=,>A>@ :,@.=A=S<@

Si tenemos en cuenta en la disposición vertical solo puedo instalar un máximo de paneles totales sobre las cubiertas de 250 paneles , no puedo suministrar el 100% de energía eléctrica que necesito para el funcionamiento diario de las cámaras frigoríficas. Si no puedo instalar el 100% considero otras opciones factibles para poder suministrar energía eléctrica mediante sistemas limpios que no contribuyen a la destrucción del medioambiente y que además el propietario de la instalación vea un ahorro económico en la factura de la luz. Esta posible opción consiste en un análisis de la relación de la estimación de consumo de cada cámara individual y los paneles fotovoltaicos a instalar necesarios para alimentar cada cámara frigorífica. Esta relación se realiza en primer lugar con la tabla de consumos estimados diarios para cada cámara , eta tabla es sacada del apartado correspondiente a Consumos estimados de este proyecto:




Evaporador

W Condensador

W Compresor

W TotaCA (KWh)

Consumo global (KWh)

Cámara 1 2340 1700 15000 304,64 367,0361446

Cámara 2 640 2200 15000 285,44 343,9036145

Cámara 3 1560 1650 15000 327,78 394,9156627

TOTAL 1105,855422

En segundo lugar se calcula el número de paneles necesarios a instalar para cada cámara frigorífica según ecuación siguiente:

dº-. ,>?>@=9:< W<,@XV< ;A<Y=A-. U=,>A g@U ZU=,>A@

A continuación se muestran los cálculos de los paso anteriores realizados para cada cámara

Cámara 1:

dº-. ,>?>@=9:< 367036280 2,66 0,9 547 U=,>A>@ :,@.=A=S<@

Cámara 2:

dº-. ,>?>@=9:< 343903280 2,66 0,9 513 U=,>A>@ :,@.=A=S<@

Cámara 3:

dº-. ,>?>@=9:< 394915280 2,66 0,9 588 U=,>A>@ :,@.=A=S<@

Conclusión :Con el condicionante que solo puedo instalar un máximo de 250 paneles fotovoltaicos en las cubiertas , y según análisis anterior se llega a la conclusión que no es posible suministrar energía eléctrica mediante paneles fotovoltaicos para alimentar todas las cámaras frigoríficas ni cada una de estas por separados. La opción que se baraja es alimentar de forma independientes a la de red eléctrica aquellos elementos de cada cámara frigorífica por separado pero agrupando estos según su funcionamiento o utilización para facilitar su instalación e identificación según el siguiente criterio : Obtenemos el consumo global por separado de cada elemento como se calculo anteriormente en estimación de consumo y números de paneles a instalar, procediendo en ambos cálculo como se vio anteriormente en esos mismos apartados y aplicando las siguientes ecuaciones :





Z:,T>9@<9Z>A>V>,.<@ dº-. ,>?>@=9:< W<,@XV< ;A<Y=A

-. U=,>A g@U ZU=,>A@

Los valores obtenidos sustituyendo en cada formula son:

• EVAPORADORES

Evaporador W TotaCA(kWh) Consumo global (kWh)

Cámara 1 2340 37,44 45,10843373

Cámara 2 640 10,24 12,3373494

Cámara 3 1560 28,08 33,8313253

TOTAL 91,27710843

dº-. ,>?>@=9:< 91277280 2,66 0,9 136 U=,>A>@ :,@.=A=S<@

• CONDENSADORES

Condensador W TotaCA(KWh) Consumo global(KWh)

Cámara 1 1700 27,2 32,77108434

Cámara 2 2200 35,2 42,40963855

Cámara 3 1650 29,7 35,78313253

TOTAL 110,9638554

dº-. ,>?>@=9:< 110964280 2,66 0,9 199 U=,>A>@ :,@.=A=S<@

• COMPRESORES

Compresor W TotaCA(kWh) Consumo global(kWh)

Cámara 1 15000 240 289,1566265

Cámara 2 15000 240 289,1566265

Cámara 3 15000 270 325,3012048

903,6144578




dº-. ,>?>@=9:< 903614280 2,66 0,9 1621 U=,>A>@ :,@.=A=S<@

Observando los paneles necesarios no tenemos suficiente espacio para la instalación fotovoltaica para alimentar los compresores, y teniendo en cuenta que son unidades condensadoras las cuales están formadas por condensador y compresor solo nos queda la opción de alimentar los evaporadores. Cuando seleccionamos la alimentación de los evaporadores de cada cámara frigorífica 1,2 y 3 con consumo global 91277Wh los valores de la tabla de Área critica cambian, respecto al cálculo anterior en apartado correspondiente de área critica de este proyecto, pero la inclinación optima sigue siendo la misa 40 º y el periodo crítico es el mismo Enero, el nuevo valor de la tabla en área critica es el siguiente:


0 45,0 30,2 22,8 17,1 14,7 13,5 13,2 14,3 18,4 26,7 37,4 47,6 47,6

5 42,1 28,4 21,9 16,6 14,5 13,4 12,9 13,9 17,5 25,0 34,6 44,1 44,1

10 39,8 27,4 21,1 16,3 14,4 13,4 12,9 13,6 16,8 23,6 32,2 41,4 41,4

15 38,2 26,2 20,8 16,2 14,4 13,4 12,9 13,5 16,4 22,5 30,4 39,0 39,0

20 36,6 25,6 20,4 16,2 14,4 13,5 12,9 13,4 16,0 21,7 29,0 37,2 37,2

25 35,5 24,9 20,0 16,2 14,7 13,8 13,2 13,4 15,8 21,0 27,9 35,8 35,8

30 34,6 24,5 20,0 16,3 15,0 14,1 13,5 13,5 15,7 20,6 27,1 34,8 34,8

35 33,9 24,3 20,0 16,6 15,3 14,5 13,8 13,7 15,7 20,2 26,3 33,8 33,9

40 33,4 24,1 20,2 16,9 15,9 15,2 14,3 14,0 15,7 19,9 25,9 33,3 33,4

45 33,4 24,1 20,6 17,5 16,7 15,9 15,0 14,4 16,0 19,9 25,6 32,9 33,4

50 33,4 24,3 20,9 18,2 17,5 16,9 15,7 15,0 16,3 20,1 25,4 32,6 33,4

55 33,4 24,7 21,5 19,0 18,8 18,3 16,9 15,7 16,7 20,2 25,4 32,9 33,4

60 33,9 25,3 22,4 20,1 20,1 19,9 18,1 16,6 17,3 20,6 25,8 33,1 33,9

65 34,4 26,0 23,3 21,4 21,9 21,8 20,0 17,9 18,0 21,2 26,1 33,5 34,4

70 35,5 26,9 24,5 23,1 24,5 24,6 22,0 19,3 18,9 21,9 26,7 34,0 35,5

75 36,6 28,2 26,2 25,6 27,7 28,2 24,9 21,0 20,2 22,8 27,5 35,0 36,6

80 37,8 29,6 28,2 28,5 31,9 33,8 29,3 23,8 21,9 23,9 28,5 36,4 37,8

85 39,8 31,4 30,8 32,3 38,6 42,3 34,7 27,0 23,8 25,5 29,6 37,8 42,3

90 42,1 33,9 34,1 37,2 48,9 54,1 44,0 31,8 26,2 27,3 31,4 39,7 54,1




12 CONEXIÓN DE MODULOS EN SERIE Y PARALELO Para establecer la conexión entre módulos, si en serie o en paralelo, teniendo en cuenta que el módulo seleccionado, tipo Monocristalino Panda 60Cell, del fabricante Yinglisolar, tiene una tensión en el punto de máxima potencia (VMP) de 31,3V, resulta que el número de paneles necesarios que habrá que colocar en serie para alcanzar la tensión de trabajo del sistema, que es de 48 V vendrá dada por la siguiente ecuación:

Nserie c ¡ c

mK,m =1,53 paneles

Se conectaran 2 paneles en serie , para saber el número de paneles en paralelo viene dado según la siguiente ecuación:

Nparalelos NmodulostotalesNpanelesseries

Nparalelos 1362 68 ramales

Se conectaran 68 ramas en paralelo y cada ramal con 2 módulos en serie.

13 BATERIA Para realizar esta selección de baterías se siguen los siguientes criterios de selección recomendados por el IDAE: IDAE: Se recomienda que los acumuladores sean de plomo-ácido, preferentemente estacionarias y de placa tubular. No se permitirá el uso de baterías de arranque. Para asegurar una adecuada recarga de las baterías, la capacidad nominal del acumulador (en Ah) no excederá en 25 veces la corriente (en A) de cortocircuito en CEM del generador fotovoltaico. En el caso de que la capacidad del acumulador elegido sea superior a este valor (por existir el apoyo de un generador eólico, cargador de baterías, grupo electrógeno, etc.), se justificará adecuadamente. La máxima profundidad de descarga (referida a la capacidad nominal del acumulador) no excederá el 80 % en instalaciones donde se prevea que descargas tan profundas no serán frecuentes. En aquellas aplicaciones en las que estas sobredescargas puedan ser habituales, tales como alumbrado público, la máxima profundidad de descarga no superará el 60 %. Se protegerá, especialmente frente a sobrecargas, a las baterías con electrolito gelificado, de acuerdo a las recomendaciones del fabricante.




La capacidad inicial del acumulador será superior al 90 % de la capacidad nominal. En cualquier caso, deberán seguirse las recomendaciones del fabricante para aquellas baterías que requieran una carga inicial. La autodescarga del acumulador a 20°C no excederá el 6% de su capacidad nominal por mes.

14 DATOS PARA EL CÁLCULO DE LA BATERIA La vida del acumulador, definida como la correspondiente hasta que su capacidad residual caiga por debajo del 80 % de su capacidad nominal, debe ser superior a 1000 ciclos, cuando se descarga el acumulador hasta una profundidad del 50 % a 20 °C. La capacidad de una batería se mide en amperios-hora (Ah), unidad de carga eléctrica que indica la cantidad de carga eléctrica que pasa por los terminales de una batería. Indica la cantidad de electricidad que puede almacenar durante la carga la batería, para después devolverla durante su descarga. No obstante, el tiempo invertido en la descarga de la batería influye de manera decisiva en su capacidad de almacenaje. De esta forma, conforme más rápido se realice la descarga de la batería su capacidad de suministro disminuye, debido a que más energía se pierde por la resistencia interna, y a la inversa, conforme el tiempo de descarga aumenta y se realiza de forma más lenta, entonces la capacidad de la batería aumenta.

Por ello, al depender la capacidad de una batería del tiempo invertido en su descarga, éste valor se suele suministrar referido a un tiempo estándar de descarga (10 ó 20 horas), y para un voltaje final determinado. A continuación, se indicarán las definiciones y comentarios sobre los parámetros más importantes que definen a las baterías o acumuladores solares. - Factor de rendimiento de la batería: parámetro que se define como el cociente entre el valor de los amperios-hora que realmente se puede descargar de la batería dividido por el valor de los amperios-hora empleados en su carga. - Autodescarga: es la pérdida de carga de la batería cuando ésta permanece en circuito abierto. Habitualmente se expresa como porcentaje de la capacidad nominal, medida durante un mes, y a una temperatura de 20 °C. En general, los valores de autodescarga de las baterías empleadas no excederán del 6% de su capacidad nominal por mes. - Capacidad nominal, C20 (Ah): es la cantidad de carga eléctrica que es posible extraer de una batería en 20 horas, medida a una temperatura de 20 °C, hasta que la tensión entre sus terminales llegue a 1,8V/vaso. - Régimen de carga (o descarga): es un parámetro que relaciona la capacidad nominal de la batería y el valor de la corriente a la cual se realiza la carga (o la descarga). Se expresa normalmente en horas, y se representa como un subíndice en el símbolo de la capacidad y de la corriente a la cual se realiza la carga (o la descarga). Por ejemplo, si una batería de 100 Ah se descarga en 20 horas a una




corriente de 5 A, se dice que el régimen de descarga es 20 horas (C20 = 100 Ah) y la corriente se expresa como I20 = 5 A. - Profundidad de descarga (PD ó DOD): se define como el cociente entre la carga extraída de una batería y su capacidad nominal, expresándose normalmente en %. - Profundidad de descarga máxima (PDmáx): en este caso se define como el nivel máximo de descarga que se le permite a la batería antes que se produzca la desconexión del regulador, con objeto de proteger la durabilidad de la misma. Las profundidades de descarga máximas que se suelen considerar para un ciclo diario (profundidad de descarga máxima diaria) están en torno al 15-25%. Para el caso de un ciclo estacional, que es el número máximo de días que podrá estar una batería descargándose sin recibir los módulos radiación solar suficiente, está en torno a los 4-10 días y una profundidad de descarga del 75% aproximadamente. En todo caso, para instalaciones fotovoltaicas no se recomiendan descargas agresivas, sino más bien progresivas, por lo que las baterías a utilizar suelen ser con descarga de 100 horas (C100), pues cuanto más intensa y rápida es la descarga de una batería, menos energía es capaz de suministrarnos. - Capacidad útil: es la capacidad disponible o utilizable de la batería y se define como el producto de la capacidad nominal por la profundidad máxima de descarga permitida. - Estado de carga: se define como el cociente entre la capacidad residual de una batería, en general parcialmente descargada, y su capacidad nominal. CALCULO DE BATERIA: Para el cálculo de las baterías o acumuladores solares, los dos parámetros importantes necesarios para su dimensionado son la máxima profundidad de descarga (estacional y diaria) y el número de días de autonomía. En este caso, se tomarán como valores los siguientes, según el modelo de batería seleccionado: • Profundidad de Descarga Máxima Estacional, PDMÁX,e = 75% (0,75) • Profundidad de Descarga Máxima Diaria, PDMÁX,d = 25% (0,25) Estos valores de profundidad de descarga son los más desfavorables según memoria descriptiva. • Número de días de autonomía, n = 11 días Este valor de días de autonomía se toma teniendo en cuenta que el IDAE indica que como mínimo los días de autonomía en una batería debe ser >=3, luego cumple con este valor , pero además he tomado una tabla de censolar colaborador de IDAE donde me muestra una estadística de días nublados consecutivos en todo el año.




• La columna de la izquierda es el número de días consecutivos totalmente cubiertos que se pueden producir como máximo. • La columna central es la que se debe utilizar en casos normales (viviendas y presupuestos no muy ajustados).

• La columna de la derecha dice el número mínimo de días de autonomía, y un número menor

provocaría descargas de nuestros acumuladores.

Para el cálculo de la capacidad nominal (CNBAT) necesaria que deben ofrecer las baterías, ésta será la que resulte del mayor valor calculado al emplear las descargas previstas, diaria y estacional. Por un lado, considerando la descarga máxima diaria (PDMÁX,d), el cálculo de la capacidad nominal de la batería (CNBAT), se realizará empleando la siguiente expresión:

CNBAT QAh diasPDMÁX, d




QAh ,Consumo de energía expresado en Amperios-horas y por día (QAh), viene expresado de la siguiente manera:

QAh CedVBAT

Siendo: Ced el consumo diario estimado=91277Wh(Evaporador 1,2 y 3 según memoria descriptiva); VBAT la tensión de trabajo de la batería de acumulación=48V(según memoria descriptiva).

QAh 9127748 1902Ah/dia

CNBAT 1902 10,25 7606Ah

Mediante la expresión anterior se ha obtenido la capacidad que deben ofrecer como mínimo las baterías de 7606 Ah, para generar la energía por día (QAh = 1902 Ah/día) y permitiendo un 25% de descarga máxima diaria (PDMÁX,d = 0,25) Por otro lado, para calcular el valor de la capacidad nominal de las baterías (CNBAT) en función de la descarga máxima estacional (PDMÁX,e), se utilizará la expresión siguiente:

CNBAT QAh nPDMÁX, e

Que sustituyendo valores resulta:

CNBAT 1902 110,75 27896Ah

Resultando una capacidad nominal de la batería (CNBAT) de:CNBAT = 27896 Ah En este caso, mediante la expresión anterior ha resultado una capacidad nominal necesaria para las baterías de 27896 Ah para generar la energía diaria (QAh = 1902 Ah/día) y disponiendo de una autonomía mínima de 11 días sin sol, y permitiendo en todo caso una descarga máxima del 75%.

15 RESULTADOS DE SELECCIÓN DE LA BATERIA Como conclusión, para la selección de las baterías se tomará como valor mínimo de la capacidad el mayor valor obtenido de los anteriores, resultando en este caso CNBAT = 27896 Ah.Ademas de tendrá en cuenta las horas de descargas(C)= 24horas*11 días de autonomía tendremos =264horas.




Según diferentes proveedores con gran referencia como Absolyte ,Ecosafe decidimos por la marca Ecosafe mayor capacidad de descarga ,el modelo TZS-24 C240horas y de descarga 4785Ah. La descarga es superior a la calculada , el tiempo de descarga por producto comercial más próximo C240horas, y de tensión 2V por célula .

16 NUMERO DE BATERIAS EN SERIE Y PARALELO Serie: Para llegar a la tensión de diseño de instalación tengo que situar en serie 24 células=48v. Una batería completa seria 24 células de 2 Voltios en serie con una capacidad total de descarga de 4785Ah y con C240horas. Paralelo: Para llegar a la capacidad de descarga calculada para mi instalación tengo que dividir la capacidad de descarga total entre la capacidad de descarga de la batería seleccionada:

NParalelo 278964785 6 baterias

17 REGULADOR

Para calcular la corriente de entrada al regulador hacemos el producto corriente de cortocircuito de un módulo, en este caso la del PANDA 60 CELL de Yinglisolar es de Isc = 9,50 Amp., y multiplicamos por el número de las ramas:

Ire 1,25 Isc Nparalelo Ire, intensidad del regulador Isc, intensidad de cortocircuito de un modulo Nparalelo, numero de ramales de paneles en paralelo

¦9> 1,25 9,50 68 808P




Por otro lado, para el cálculo de la máxima corriente esperada a la salida del regulador (IRs), es decir, del lado del consumo de la instalación interior de la vivienda, se empleará la siguiente expresión:

Irs 1,25 §Pdc Pac

ηinve¨Vbat

Pdc, potencia de la carga en continua (en esta instalación =0). Pac, potencia de la carga en alterna. Vbat, tensión de la batería =48v ηinver, rendimiento del inversor=0,95(valor entre 0,90 y 0,95). En esta ocasión, el consumo eléctrico de los evaporadores de las cámaras frigoríficas 1 y 3 se realiza sólo en corriente alterna, siendo la potencia máxima prevista de consumo (Pac) de 4540 W, por lo que la corriente de salida del regulador a calcular:

Irs 1,25 §4540

0,95 ¨48 125A

Por lo tanto, el regulador que se seleccione deberá soportar una corriente, como mínimo de 808Amperios en su entrada y de 125 Amperios en su salida. El regulador de de la marca de referencia Artesa modelo MPPT-80C que incluye tecnología de seguimiento del punto de máxima potencia (MPPT), según se puede comprobar en el anexo II. Como se puede comprobar de las especificaciones técnicas del regulador sólo permite una intensidad máxima de entrada (IMÁX,e) de 70 A, mientras que la corriente máxima de entrada (IRe) proveniente de los módulos generadores fotovoltaicos es de 808 A, según se ha calculado, por lo que será necesario el empleo de más de un regulador. El número de reguladores necesarios para instalar vendrá dado por la siguiente expresión: Nreguladores = IRe / IMÁX,e = 808 / 70 = 12 reguladores Nramales paralelo =68 ramales/12 reguladores=5,6-> Se distribuyen en dos grupos: Grupo a) 11 reguladores= Formado por 6 ramales cada regulador=6 ramales *11 reguladores=66 ramales totales. Grupo b) 1 regulador=Formado por 2 ramales por cada regulador=2 ramales*1 regulador=2 ramales totales .




En total tenemos una distribución con 68 ramales cada ramal formado por 2 paneles en serie , tenemos un total de 136 paneles. Por lo que será necesaria la instalación de 12 reguladores del modelo anterior. Por último habría que comprobar que los parámetros de diseño del modelo de regulador seleccionado se ajustan a las condiciones de operación previstas: • Rango de tensión de entrada de diseño del regulador seleccionado MPPT-80C: 16 ↔ 112 Vcc Según la configuración prevista, cada regulador va a ser alimentado por un máximo de 6 ramales en paralelo con dos módulo fotovoltaico por ramal, por lo que la tensión de operación será igual a la suma de las tensiones de los dos módulos en serie , que según se puede comprobar en sus especificaciones técnicas anexo II es de valor VMP = 31,3V*2modulos=62,6V que queda dentro del rango de diseño del regulador. • Tensión máxima en circuito abierto admitida por el regulador MPPT-80C: 140 Vcc máxima De la misma manera, la tensión a circuito abierto del módulo, según se puede comprobar en sus especificaciones técnicas anexo II, es de valor VOC = 39,1 V *2 módulos en series =78,2V , que es inferior al máximo de diseño del regulador. • Potencia máxima admisible por el regulador MPPT-80C: 5200 W De nuevo, según la configuración prevista, como cada regulador va a ser alimentado por 6 ramales en paralelo con dos módulos por ramal, la potencia máxima producida por cada grupo será de: 2*6 * 280 W = 3360 W por cada regulador, siendo 280W la potencia nominal o máxima del módulo fotovoltaico seleccionado, según se puede comprobar en sus especificaciones técnicas anexo II.

• Intensidad máxima de salida MPPT-80C: 80A De nuevo según la configuración de los módulos conectados Irs/12 reguladores =10 amperios de salida por cada regulador Por lo tanto, finalmente el regulador-seguidor MPPT-80C seleccionado de la marca ATERSA cumple con las especificaciones.

18 INVERSOR

A la hora de dimensionar el inversor adecuado, además de conocer la tensión de servicio de la batería, como tensión de entrada en continua y de la potencia demandada por las cargas, se hace necesario calcular también la tensión y corriente generada en el punto de máxima potencia de funcionamiento de los paneles solares.




Para el cálculo de la tensión de máxima potencia que ofrece el generador fotovoltaico (VMPtotal), ésta se obtiene multiplicando el valor de la tensión de máxima potencia (VMP) de cada panel por el número de paneles conexionados en serie (Nserie) en cada ramal del generador:

VMPtotal = VMP · Nserie

Siendo en este caso, VMP = 31,3 V (ver características del módulo anexo II) y Nserie = 2 panel por ramal, por lo que resulta:

VMPtotal = 31,3 · 2 = 62,6 V

Por otro lado, para el cálculo de la corriente que suministra el generador fotovoltaico cuando proporciona la máxima potencia (IMPtotal), ésta vendrá dada al multiplicar la intensidad de corriente máxima (IMP) en el punto de máxima potencia o potencia pico del módulo instalado por el número de ramales colocados en paralelo, es decir:

IMPtotal = IMP · Nparalelo

Siendo en este caso, IMP = 8,96 A (ver características del módulo anexo II) y Nparalelo = 68 ramales resulta:

IMPtotal = 8,96 · 68 = 609 A

En cuanto a la potencia nominal que debe tener el inversor, se debe tener en cuenta que éste debe satisfacer la potencia máxima prevista de consumo instantáneo (PAC) de 4540 W, que constituyen el consumo eléctrico de la cámara 1,2 y cámara 3, incrementado en al menos un 35% para tener en cuenta los "picos de arranque" que generan algunos maquinas, que hacen aumentar su potencia nominal durante su puesta en marcha. En este caso la potencia nominal del inversor (Pinv) deberá ser la calculada por la siguiente expresión:

Pinv = 1,35 · PAC

Para el caso que nos ocupa la potencia máxima prevista en alterna de las cargas de consumo instantáneo de los evaporadores de las cámaras 1,2 y 3 es de 4540 W, por lo que la potencia nominal del inversor deberá ser de:

Pinv = 1,35 · 4540 = 6129 W

El inversor seleccionado que cumple con los condicionantes anteriores pertenece a la gama Tauro, de la marca Ecosafa, en concreto el modelo sirio 5048/VA, se tima este inversor porque aunque hay inversores de mayor potencia las intensidades de pico son menores , según este modelo la intensidad máxima de entrada de cada uno es de 350 amperios. Numero de inversores a instalar:

6129/5048=2 inversores




Comprobamos la intensidad de entrada total máxima con el campo de paneles fotovoltaicos a máximo rendimiento:

350amperio*2inversores=700amparios

Como se puede comprobar el modelo seleccionado de inversor permite una tensión máxima de entrada de 64voltios luego cumple con la tensión máxima de la batería 48 voltios y con la tensión de entrada directa de las conexiones de módulos fotovoltaicos VMPtotal 62,2 voltios

El numero de inversor seleccionado dos de la gama Tauro, de la marca Ecosafa, en concreto el modelo sirio 5024/VA cumple con los condicionantes anteriores además la potencia de los dos inversores seria 10048W un 50 por ciento mayor que la requerida dejando una posible futura ampliación:

19 CALCULO DE SECCION DE CABLEADO RAMAS EN PARALELO HASTA CADA REGULADOR

Para el cálculo hemos tenido en cuenta el RBT y Norma UNE 20460-5-523 del 2004 sustituye a la norma que hace referencia el REBT UNE 20460-5-523 del 1994.El tipo de montaje sobre bandeja perforada , con más de un 9 circuitos y conductores en contactos , además de la temperatura ambiente de 40 ºC la más desfavorable que se puede producir en los meses de verano en la localización de esta instalación . Para el cálculo de la sección (S) de conductores en corriente continua, como es éste el caso de las instalaciones fotovoltaicas, se empleará la siguiente formulación:

S 2 Idiseño LAV C

Donde : S, es la sección del conductor del cable en continua, en mm²


Idiseño, es la intensidad máxima de corriente que puede circula por el conductor en funcionamiento de máxima potencia del modulo fotovoltaico, en amperios (A)






L=55 metros distancia más desfavorable desde los generadores fotovoltaicos más alejados a donde se instalan los reguladores. Idiseño= intensidad a la máxima potencia que puede circular por estos conductores en este caso tomamos la Impp del modulo fotovoltaico seleccionado es la mayor que se puede producir , esta es multiplicada por el numero de ramales en paralelo por circuito 8,96*6 ramales por cada regulador=54amperios y se le aplicas factores de corrección según corresponda. AV, en la caída de tensión máxima para circuitos en corriente continua que el IDAE limita a 1,5% de la tensión nominal , en este caso la tensión nominal de la instalación seria de 48 voltios por regulador pero cuando se calculo los módulos para obtener esta tensión se tuvieron que instalar dos modulo en serie, entonces es la suma de las tensiones en máxima potencia de los dos módulos en serie 31,3*2=62,6 *0,015=0,939Voltios de caída máxima . C, conductividad eléctrica del CU al 40ºC de temperatura ambiente 52 m/Ωmm². Sustituyendo los valores en la formula obtenemos los siguientes valores :


185m² 55 70amperios 1,5

Entonces el criterio por Caída de tensión descrito en la memoria descriptiva cumple con un conductor de 2*185 mm² , CU y con los colores rojo, negro y tipo de instalación como se describió en la memoria descriptiva. Ahora comprobamos si cumple el segundo criterio intensidad máxima admisible del conductor , como se describió anteriormente Idiseño<Imax admisible por el conductor Imax=La intensidad máxima admisible según norma para una sección de 185m² y tipo de instalación es capaz de aguantar el paso de 368 amperios al cual le aplicamos los coeficiente de reducción de 0,7 más de 9 de circuitos por la misma bandeja perforada , 368*0,7=258 amperios . Idiseño=La intensidad máxima que puede circular por los conductores provocada por los módulos fotovoltaicos 54 amperios*125% mas debido a la itc 40 del REBT mas la tolerancia que se puede producir según modulo fotovoltaico seleccionado es un 5%más de intensidad: Idiseño=1,30*8,96*6 ramas paralelo*=70 amperios

Idiseo<Imaxadmisible




Cumple con todo los criterios seleccionados. Así se realiza el cálculo para todas las conexiones eléctricas de esta instalación variando la longitud. Exceptuando la conexión con de los bornes de la batería con los inversores que se calcula según el siguiente apartado




ANEXO II MATERIALES UTILIZADOS

ANEXO II MATERIALES

Paneles sandwich y puertas para cámaras frigoríficas y naves industriales

Productos para Cámaras Frigoríficas

índice

de

cont

enido

s

01

Índice Productos para Cámaras Frigoríficas Paneles Sandwich

Aislamiento

Puertas frigoríficas

Paneles sandwich frigoríficos 05

Aislamiento 11

Puertas correderas 15

Puertas pivotantes 19

Puertas de separación de sala 21

Puertas rápidas

Puertas rápidas 28

Aislamiento de instalación frigorífica

Gráfico representativo de tipos de paneles y puertas para una instalación frigorífica genérica. los números hacen referencia a

Paneles sandwich y puertas para cámaras frigoríficas y naves industriales

Panel de cubierta Aislamiento suelo 1 2 3

Puerta corredera frigorífica Puerta pivotante frigorífica 4 5 6

Puerta batiente rígida Puerta de paso7 8 9

Puerta rápida Puerta batiente de PVC 10 11 12

Plataforma hidráulica Automatismo puerta 13 14 15

dippanel te ofrece todo lo necesario para

una instalación completa.

aislam

iento

inst

alació

n fri

goríf

ica

02

los productos que se listan más abajo.

Panel frigorífico

Perfilería

Puerta batiente polietileno

Puerta corredera de paso

Puerta seccional y abrigo


Paneles sandwich frigoríficos Accesorios paneles sandwich

Aislameinto Puertas frigoríficas

Puertas rápidas

Productos para Cámaras Frigoríficas Paneles Sandwich Frigoríficos

Panel Sandwich Frigorífico 0º positivo

prod

ucto

s cá

mar

as f

rigor

ífica

s: p

anel

es s

andw

ich

frig

orífi

cos

05

Temperatura positiva seco micronervado

Panel frigorífico compuesto por dos chapas exteriores de acero prelacado, entre los que se inyecta espuma de poliuretano. El sistema de junta seca machihembrada permite un rápido y sencillo ensamblaje de los paneles, garantizando una total estanqueidad.

Los paneles están destinados a la formación de almacenes y cámaras frigoríficas.

La gama ha sido estudiada para dar una solución completa a las necesidades de la industría frigorífica y garantizar los siguientes requerimientos : ALTA RESITENCIA TÉRMICA, RESISTENCIA MECÁNICA, ESTABILIDAD DIMENSIONAL, IMPERMEABILIDAD AL AGUA, LIGEREZA, APARIENCIA ESTÉTICA, SIMPLICIDAD Y RAPIDEZ DE INSTALACIÓN.

Los paneles sandwich frigoríficos 0º positivo se fabrican en ancho de 1.130mm. y espesores de 40, 60, 80, 100 y 120 mm.OPCIONAL: Clasificación según norma EN 13501- 1 para la reacción al fuego en el Instituto español

Applus. Clasificación B s 2 d0 certificado número 08-32308320 parte 2.

Tabla de luces admisiblesLuces máximas f < l / 200 - Cargas: Peso propio panel + 20 daN/m2 (despresión interior edificio)

Peso propio panel + 30 daN/m2 (despresión interior edificio) - Peso propio panel + 40 daN/m2 (despresión int. edificio)

Características espuma panelesConductibilidad térmica 22mW/mKCampo de aplicación -40 + 80ºCLibre de CFC

Características chapa panelesImprimación poliéster 5 micrasPintura acabado poliéster estándar, atóxicopara uso alimenticio, blanco 1006 20 micrasReverso de banda 5 micrasResistencia a la niebla salina > 500 h(ECC T8)Resistencia a la humedad > 1.000h (ASTM D2247)

Panel Sandwich Frigorífico 0º negativo

Baja temperatura laberinto micronervado

Panel frigorífico compuesto de dos parametros exteriores en acero prelacado, entre los que se inyecta espuma de poliuretano. La junta del panel en forma de laberinto.

Los paneles están destinados a la formación de almacenes y cámaras frigoríficas con temperatura negativa.

La gama ha sido estudiada para dar una solución completa a las necesidades de la industria frigorífica y garantizar los siguientes requerimientos: ALTA RESITENCIA TÉRMICA, RESISTENCIA MECÁNICA, ESTABILIDAD DIMENSIONAL, IMPERMEABILIDAD AL AGUA, LIGEREZA, APARIENCIA ESTÉTICA, SIMPLICIDAD Y RAPIDEZ DE INSTALACIÓN.

Los paneles de la gama panel sandwich frigorífico 0º temperatura negativa se fabrican en ancho de 1.130mm. y espesores de 40, 60, 80, 100 y 120 mm.OPCIONAL: Clasificación según norma EN 13501- 1 para la reacción al fuego en el Instituto español Applus.

Clasificación B s 2 d0 certificado número 08-32308320 parte 2.

Tabla de luces admisiblesLuces máximas f < l / 200 - Cargas: Peso propio panel + 20 daN/m2 (despresión interior edificio)

Peso propio panel + 30 daN/m2 (despresión interior edificio) - Peso propio panel + 40 daN/m2 (despresión int. edificio)

Características espuma panelesConductibilidad térmica 22mW/mKCampo de aplicación -40 + 80ºCLibre de CFC

Características chapa panelesImprimación poliéster 5 micrasPintura acabado poliéster estándar, atóxicopara uso alimenticio, blanco 1006 20 micrasReverso de banda 5 micrasResistencia a la niebla salina > 500 h(ECC T8)Resistencia a la humedad > 1.000h (ASTM D2247)

prod

ucto

s cá

mar

as f

rigor

ífica

s: p

anel

es s

andw

ich

frig

orífi

cos

06

Productos para Cámaras Frigoríficas Accesorios Paneles Sandwich

Perfilería metálica paneles sandwich frig.

Perlería metálica para el montaje. Con el mísmo acabado que los paneles.

prod

ucto

s cá

mar

as fr

igor

ífica

s: ac

ceso

rios

pane

les s

andw

ich

08

Perfil sanitario

Perles sanitarios acabados en alumínio y PVC. - Perles sanitarios en “U” en PVC. - Zócalos sanitarios en PVC. Longitud: 4000mm.

Perfil Omega

Perles soporte para sustentación de techos, alumínio lacado en blanco. Utilizado para apoyar paneles de techos sobre él. Longitud: 4000mm.

- Accesorios de montaje:

Tensores - perrillos - soporte omega - cable de acero

Válvulas de compensación de presión

Válvulas de compensación de las presiones. Varios modelos. Se utiliza para igualar la presión interior de la cámara con la presión exterior en recintos de diferentes capacidades.

prod

ucto

s cá

mar

as fr

igor

ífica

s: ac

ceso

rios

pane

les s

andw

ich

09

Modelos según capacidad del recinto:

- 0 / 20m3. - 20 / 100m3. - mas de 100m3.

- Modelo de compensación por aire.

Chino

Tornillería

Soporte exterior para sujección de techos. Se utiliza para evitar una $exión de los paneles sandwich de techo cuando estos salvan grandes luces. La disposición en obra viene determinada por la longitud y espesor del panel sandwich.

Amplia variedad en tornillos para el montaje de instalaciones frigorícas: Tornillos autotaladrantes: para jación de perlería metálica vísta. Tornillos autotaladrantes: para jación de perlería metálica no vísta. Tornillos autotaladrantes: para jación de perl primario sanitario y perl zócalo sanitario. Tornillos autotaladrantes: para refuerzo de pared. Tornillos autorroscantes: para unión entre paneles. Tornillos con taco de plástico: para jación de perlería de suelo a piso de obra. Tornillos con taco de plástico: para jación a piso de obra de chapas de alumínio.

Sellado

Silicona blanca y transparente: para el sellado entre juntas de paneles machiembradas.

Poliuretano pistolable y manual: para el sellado entre paneles en uniones machiembradas y no machiembradas.


Aislamiento

Poliuretano Rígido pr

oduc

tos

cám

aras

frig

orífi

cas:

aislam

iento

11

El poliuretano rígido es el material aislante térmico más eciente y duradero. Su baja conductividad térmica conferida por su estructura celular cerrada y su innovadora tecnología de fabricación lo han puesto a la cabeza de los productos que colaboran en el ahorro de energía a través del aislamiento térmico.

Es el material aislante por excelencia en múltiples aplicaciones industriales y sin duda es el producto más utilizado en el aislamiento de los edicios industriales y residenciales por su eciencia energética.

Espuma de Poliuretano (PUR) sin recubrimiento. Para el aislamiento de cámaras frigorícas, isotermos, construcción, industrias…etc.

PROPIEDADES DE LAS ESPUMAS RIGIDAS DE POLIURETANO:

· Elevado poder aislante a pesar de utilizar espesores reducidos · Aplicación posible en un elevado margen de temperaturas · Peso reducido · Transformación simple y económica · Propiedades mecánicas elevadas · Óptima resistencia al envejecimiento · Estabilidad química y biológica · Posibilidad de ajustar la resistencia a la compresión y a la $exión · Ausencia de goteo en caso de incendio

Densidades: de 35, 40, 55, 70 y 100 kg/m3.

Medidas: 2000 x 1000 x espesor / 2500 x 1000 x espesor / 2850 x 1000 x espesor.

Características

Espesor m/m Ancho m/m Largo Coef. de conductividad térmica W/(m.K) Coef. de transmisión de calor (K) W/(M2.K) Resistencia térmica (R) M2.K/W Resistencia a la compresión Kpa Clasicación al fuego. Euroclase

tipo III densidad nominal 40 Kg/M3

40

2000 0,0258

0,65 1,55 268

F

40 40 100 1000 1000

2000 0,0258

0,65 1,55 268

F

1000 2000

0,0258 0,65 1,55 268

F

1000 2000

0,0258 0,26 3,88 268

F

ESPECIFICACIONES TECNICAS

Miembro de las asociaciones siguientes:

APIP’ÑA Asociación de Fabricantes de Paneles dePoliuretano Inyectado de España

ANDIMAT Asociación Nacional de Fabricantes deMateriales Aislantes

SNI Syndicat National de l’Isolation

ANEFRYC Asociación Nacional de Empresas deMaquinaria y Equipos para la producciónde Frío y Climatización

AEC Asociación Española de la Calidad

EOQ European Organization for Quality

Norma UNE-EN-14509Norma UNE-EN-ISO-9001

Norma UNE-EN-ISO-14001EOTA-021

Prevención de Riesgos Laborales

DT-1/E MARZO 2012

CÁMARA MODULAR KIDE

Especificaciones técnicasde los materiales ycomponentes utilizados

3.1 Los materiales de cobertura:

– Actúan como miembros resistentes de un elementocompuesto ante esfuerzos de tracción o compresión.

– Sirven como cara impermeabilizante y estanca alagua y agentes externos.

– El acabado puede ser liso o ligeramente perfilado

(Dibujo 3.1).

3.1.1 Material standard

Chapa prelacada Normas UNE – EN 10169-1 compuesta de:

• Pintura calidad alimentaria según directiva CEE 90/128.

• Color blanco.

• Enderezado bajo tensión.

• Bajo pedido se puede suministrar otro tipo de cha-pas como ACERO INOXIDABLE AISI 304según EN 10088 y otro tipo de revestimientocomo CHAPA PLASTIFICADA (film de PVC 120micras pegado sobre la chapa).

• La chapa prelacada lleva incorporada en su caraexterior un revestimiento plástico que la protege derayaduras y otros incidentes que pueden ocurrirdurante el manipulado de las mismas.

3.1.2 Tolerancia de fabricación

• Sobre espesores de material de cobertura segúnNormas UNE–EN 10143.

Concepto

1.1 Definición

El sistema KIDE de Cámaras Modulares está compuestode paneles tipo Sandwich con aislamiento de poliuretanoinyectado, y marcado CE siguiendo la Norma UNE-EN-14509, prefabricados en su nave industrial.

Los paneles permiten la realización por unión entre ellosde paredes, suelos y techos aislados, constituyendo unaCámara Modular frigorífica.

Las Cámaras o recintos deben estar protegidos siemprepor una cubierta.

Para evitar problemas debido a la condensación:

– Los huecos entre el techo y el tejado o entreplantadeben estar ventilados.

– Se recomienda aislar los suelos de Cámaras cuyatemperatura esté próxima a 0 + 5°C, cuandovayan situados en entreplantas, sobre locales, etc.

1.2 Objeto

Este documento tiene por objeto el definir para este productoy sus accesorios las prescripciones mínimas de concepción,fabricación, embalaje, montaje y mantenimiento, teniendo encuenta la experiencia profesional de KIDE, las Leyes y Normasen vigor actualmente y de las exigencias de seguridad, dura-bilidad y confort esperados por los usuarios.

1.3 Aplicación

El sistema KIDE de Cámaras Modulares tiene su aplica-ción en todos los casos de Cámaras frigoríficas a tempe-ratura positiva y negativa.

Descripción del producto finalLas Cámaras Modulares KIDE están disponibles con lospaneles aislantes modulares, la puerta y los accesorioscorrespondientes, para montar dicha Cámara.

El diseño exclusivo de dichas Cámaras, está basado en elsistema de sujeción de los paneles modulares y en lasuniones entre los distintos paneles verticales, de techo yde suelo.

La modulación de las Cámaras es la misma que la de lospaneles modulares, 190 mm.

La altura interior máxima de las Cámaras es de 3.700 mm.

La gama de espesores para poder seleccionar el aislamientoadecuado a cada usuario es: 60, 75, 100, 120 y 150 mm.

Especificaciones Técnicas

2

1

2

3

DIBUJO 3.1

DIBUJO 3.2

• Sobre dimensiones de los paneles cumple lo exigidosegún Norma UNE-EN-14509. (Tabla 3-1)

3.2 Aislante

3.2.1 Componentes básicos

Espuma rígida de poliuretano obtenida por reacciónquímica entre:

– Poliol– Isocianato– Agente espumante– Catalizadores

3.2.2 Características específicas

• Aislante de células cerradas.

• Densidad media 40 Kg/m3 (tolerancia + 3 – 0 Kg/m3)

• Conductividad térmica ( = 0,023 W/m°C).

• Coeficiente de transmisión térmica media “U” enfunción del espesor de los paneles.

3.2.3 Clasificación al fuego

El panel sandwich de poliuretano puede ser clasificadopor su reacción al fuego.

– Panel Cs3dO (según euroclases UNE-EN 13501-1)


3

3.3 Accesorios diversos– Perfiles extruidos en aluminio o en PVC.– Gancho de acero inoxidable.– Mastic silicona.– Mastic poliuretano.– Espuma de polietileno reticulado de célulascerradas y densidad 33 kg/m3.

– Mastic butilo.

Elementos

4.1 Paneles verticales

– Los espesores de los paneles variarán de 60 mmhasta 150 mm.

– La longitud total de los paneles será de 4 m. máximo.

– Los cantos de los paneles son:

Lado Largo

La chapa tiene un conformado longitudinal, donde vaencolada la espuma de polietileno de 3x7 mm.

El poliuretano presenta un machi-hembrado, donde vaninsertos en la espuma los cajetines de unión.

Lado Corto

La chapa tiene un conformado transversal.

El poliuretano presenta un escalonamiento para su enca-je con los paneles de techo, donde van insertos en laespuma los cajetines de unión.

4.2 Paneles de techo-sueloLa constitución y conformado será idéntico al lado largo delos paneles verticales, salvo en el perímetro de unión de lospaneles de techo-suelo con los paneles verticales. Esta uniónpodrá ser, en el panel de techo-suelo, en sus cuatro lados,tres lados, dos lados, un lado o ningún lado, dependiendode las dimensiones del recinto o de la Cámara frigorífica.

4.3 Paneles esquinaLos paneles inyectados de espuma de poliuretano ychapa de la misma naturaleza que los paneles.

Tienen la longitud de los paneles verticales de la cámara(hasta 3 m. en una pieza).

Los elementos de unión, así como el perfilado de poliure-tano se corresponde con los paneles verticales corres-pondientes.

4

TABLA 3.1


4

4.4 Unión entre paneles

Cuando los paneles están correctamente montados, la uniónentre el poliuretano y los dos burletes de espuma de polieti-leno, asegura la estanqueidad de la junta. (Dibujo 4.1)

Permeabilidad al aire: Clasificación “0,11” a 50 Pa (EN 12114)

Estanqueidad al agua: Clasificación “A” 1.200 Pa (EN 12865)

4.4.1 Entre verticales y entre techos(Dibujo 4.1)

4.4.2 Entre verticales y esquinas(Dibujo 4.2)

)

4.4.3 Entre techos-suelos y verticales (Dibujo 4.3)

Fabricación y controlKIDE es una EMPRESA REGISTRADA Y CERTIFICADApor AENOR con el número ER-0110-1993, por tener unSISTEMA DE CALIDAD según UNE-EN-ISO-9001 y con elnº GA-1997/0017 por tener un SISTEMA DE GESTIONAMBIENTAL según UNE-EN-ISO-14001, cuyo alcance esel diseño, desarrollo y producción de equipos de fríocomerciales y de paneles sandwich aislantes de poliureta-no, poliestireno y lana mineral, y puertas para cámaras,locales y recintos frigoríficos y climatizados.

Su panel de poliuretano con cobertura metálica dispo-ne del sello “N” de AENOR y el marcado CE según laNorma UNE-EN-14509.

Los paneles KIDE se fabrican en la nave industrial deKIDE, situada en BERRIATUA (Bizkaia) teniendo en cuen-ta las Normas y Sistemas:

EJE

DIBUJO 4.1

DIBUJO 4.2

DIBUJO 4.3

5

5


UNE-EN-ISO-9001 SISTEMA DE CALIDAD

UNE-EN-ISO-14001 SISTEMA DE GESTION MEDIOAMBIENTAL

ERAIKIZ PREVENCION DE RIESGOS LABORALES

UNE-EN-14509 PANELES SANDWICH AISLANTESAUTOPORTANTES DE DOBLE CARA METALICA

5.1 Control del proceso y del producto• Control del proceso productivo por el Departamento de Calidad siguiendo los procedimientos e instruc-ciones establecidos para la fabricación del panel.

• Control del producto por el Departamento de Calidad:

– Dimensiones del panel– Acabado del panel– Espesor de la chapa– Resistencia a la tracción y compresión– Módulo de elasticidad a la tracción y compresión– Resistencia a la flexión– Estabilidad dimensional a –20°C

5.2 Control anual de las características delpanel

Son realizados en laboratorios reconocidos donde severifica si el panel cumple la Norma EN 14509.

– Densidad– Resistencia a la tracción– Resistencia a esfuerzo cortante– Resistencia a la compresión– Módulo de elasticidad a la tracción– Módulo de elasticidad a la compresión– Módulo de esfuerzo cortante– Flexión– Reacción al fuego– Coeficiente de conductividad ( )– Identificación del panel

Montaje de Cámaras ModularesSe tendrán en cuenta las indicaciones de estas EspecificacionesTécnicas, de las Normas UNE-EN-ISO-14001 (sistema de ges-tión medio-ambiental), y ERAIKIZ (sistema de gestión para laprevención de los riesgos laborales).

6.1 Organización del montajeKIDE dispone de su propio servicio de montaje y ofrecelas siguientes posibilidades:

– Efectuar el montaje él mismo.

– Confiar el montaje a subcontratistas exclusivos.

– Realizar el estudio y planos de montaje y dar un servicio de asistencia técnica en obra a todaempresa designada por el cliente para el montaje.

6.2 Control de realizacionesCoordinadores de obras controlan la calidad, la actuaciónmedioambiental y el cumplimiento de los Planes deSeguridad en las realizaciones efectuadas por el servicio demontaje de KIDE o por los subcontratistas especializados.

6.3 Sistema de unión entre panelesEl sistema de unión se realiza mediante el enganche de ungancho excéntrico (1), que se hace girar mediante unallave cuadrada, unido a un eje metálico (3). El eje, como elgancho (de acero inoxidable) se alojan en unos cajetinesde plástico (4), instalados dentro del panel. (Dibujo 6-1)

Una vez enganchados los paneles, el agujero de accesoal cuadrado de abertura-cierre se cubre a presión con untapón de plástico. El apriete del gancho tiene dos posi-ciones: la primera hace de arrastre y posicionamiento, yla segunda de apriete.

6.4 Preparación del sueloEn términos generales y para todos los casos en el mon-taje de Cámaras frigoríficas, el suelo debe estar total-mente nivelado y liso.

De la forma en que se vaya a construir la Cámara y el usode la misma, nos condicionará las diferentes formas depreparar los suelos para el montaje de las Cámaras.

6.4.1 Cámaras de refrigeración

La Cámara podrá ser con suelo de paneles o sin suelo depaneles.

6.4.1.1 Cámara con suelo de paneles

No se recomienda cuando se requiera una limpieza conagua abundante (por ejemplo, en Pescadería).

•Cámara sobre suelo liso. (Dibujo 6.2)En este caso el suelo debe estar totalmente nivelado y liso.

•Cámara sobre suelo de obra. (Dibujo 6.3)En este caso el suelo sobre el que deberá ir el panel de suelo debe estar totalmente nivelado y liso.

6

DIBUJO 6.1


6

4

DIBUJO 6.6

DIBUJO 6.2

DIBUJO 6.3

DIBUJO 6.4

DIBUJO 6.5


7

6.4.1.2 Cámara sin suelo de panel

• Cámara sin aislamiento de suelo (uso más general)

En dicho caso, como mínimo el perímetro en donde se asentarán los paneles verticales debe estar total-mente nivelado y liso. (Dibujo 6.4)

• Cámara con aislamiento de suelo

En dicho caso será el vaciado, donde irá el aisla-miento de suelo, la parte que deberá estar nivelada y alisada. (Dibujo 6.5)

6.4.2 Cámaras de congelación

Al igual que en las Cámaras de refrigeración podrá sercon suelo de panel o sin suelo de panel (siempre con ais-lamiento).

La diferencia con las Cámaras de refrigeración es lanecesidad de tomar precauciones para evitar que se con-gele el suelo de la Cámara .

Las formas más usuales de protección del suelo contra lascongelaciones son:

– Canalización de aire (natural o forzado).

– Resistencia eléctrica.

– Tubos con agua glicolada.

6.4.2.1 Preparación del suelo contra lacongelación

A) Aireación natural (Dibujo 6.6)

Es el sistema más aconsejado por KIDE. En ella se haceque circule aire por debajo del aislamiento del suelo con-siguiendo que esté a una temperatura superior a 0°C evi-tando la congelación del suelo.

Dicha Aireación será de bovedilla o tubo. En amboscasos tanto la bovedilla como los tubos desembocarán endos colectores que a su vez tendrán salida y entrada deaire por medio de chimeneas de 2,5 y 0,5 m. de alturarespectivamente, que son las que hacen circular el aire.

Uno de los colectores tendrá conexión a la red generalpara el drenaje de agua que se pueda originar. Es con-veniente que las bovedillas y el colector del drenaje ten-gan una inclinación mínima del 2% hacia el drenaje.

Otra variante es evitar la chimenea e instalar ventiladorespara forzar la circulación de aire y en zonas muy fríasañadir resistencias eléctricas controladas por termostato,que aseguren que la temperatura del aire nunca descien-de de 0°C.

B) Resistencia eléctrica

Se instala una resistencia eléctrica por debajo del aisla-miento con una potencia de 10 a 20 W/m2.

Es conveniente instalar 2 juegos de resistencias (1 dereserva), debido a que está instalada bajo tierra, en casode avería poder utilizar la de reserva.

C) Agua glicolada

Al igual que la resistencia, se instalan unos tubos dondecircula agua glicolada. También está controlada por ter-mostato la circulación del agua.

6.4.2.2 Cámara con suelo de panel

A) Cámara sobre suelo liso

El suelo debe estar totalmente liso y nivelado. La aireación serealiza instalando unos rastreles de al menos 40 mm. de altu-ra y la distancia entre ellos es de 300 mm. (Dibujo 6.7).No se debe tapar nunca el sistema de aireación.

(Este sistema se debe aplicar en Cámaras de refrigera-ción que estén en climas o locales húmedos).

B) Cámara sobre suelo de obra

El vaciado donde irá la bovedilla y el hormigón basedeben de estar nivelados y lisos. (Dibujo 6.8)

DIBUJO 6.7

DIBUJO 6.8

6.4.2.3 Cámara sin suelo de panel

El vaciado y el hormigón base deben de estar niveladosy totalmente lisos. (Dibujo 6.6). (Dibujo 6.9)

6.4.3 Cámaras instaladas en entrepisos

Todas las Cámaras deben llevar panel de suelo (Dibujo 6.7)con un impermeabilizante por debajo del rastrel de aireación.

El sistema de aireación debe estar siempre abierto.

Es indispensable asegurarse de que el entrepiso pueda sopor-tar el peso de la Cámara con su instalación y a plena carga.

6.4.4 Preparación de suelo.Aspectos generales (Dibujo 6.10)

1 –Bovedilla hueca o ladrillo, tubo, etc...

2 –Hormigón de relleno.

3 –Barrera de vapor que será una lámina bituminosasoldada en caliente con armadura de aluminio interior.

4 –Placas de aislamiento interpuestas.

5 –Impermeabilizante que puede ser polietileno de 0,2 mm; su objetivo es la de proteger el aislamientodel agua que puede tener el hormigón.

6 –Hormigón armado de resistencia característica 200 kg/cm2, formando una capa de 120 mm de espesor como mínimo. La armadura será de mallaelectrosoldada formada por redondos de 5 mm. de diámetro cada 150 mm.

7 –Junta de retracción de espesor comprendido entre5 y 10 mm y una profundidad de 1/3 del espesordel hormigón armado formando cuadrado de 6 m.

En este tipo de instalaciones el apartado más importantees la pantalla o barrera antivapor. Si dicha barrera noestá debidamente instalada existirá un flujo de vapor deagua del exterior al interior.

La barrera de vapor ha de ser continua, con las juntassolapadas y soldadas un mínimo de 0,10 m., tanto ensuperficies lisas como en uniones debe estar colocada detal forma que aunque haya movimientos no se rompa. Labarrera de vapor una vez instalada no debe dejar ningúnhueco, debe ser totalmente estanco.

Recomendamos barrera de vapor con aluminio y materialbituminoso para su soldado en caliente.


8

6.5 Resistencia de Cámaras consuelo y sin suelo

DIBUJO 6.9

8

DIBUJO 6.10


9

6.6 Instrucciones de montaje

6.7 Sujeción del panel de techoPara el tratamiento del tema de sujeción indicaremos tres casos:

A) Cámara de 1 módulo. Longitud máxima: 4 m

En dicho caso no hace falta ningún tipo de sujeción depanel de techo ya que ella queda sujeta por los extremosal panel vertical. (Dibujo 6.11).

Nota: Los elementos de frío y otros no podrán ser colga-dos del techo; en cualquier caso, deberá ponerse unasujeción independiente para ellos.

B) Cámara de más de un módulo. Cámara dehasta 6 m

Los paneles de techo se sujetan a una omega que a su vezestá sustentada en un perfil rectangular. (Dibujo 6.12)Una vez montado el módulo de la Cámara, se colocan lospuntales desde el interior de la misma, que hacen desoporte de los paneles de techo (1). Se coloca el perfil rectangular (2) cuyo eje coincida con launión de los paneles de techo (1) sobre dichos paneles.Se colocan las omegas (3) necesarias sobre el perfil rec-tangular (2) de tal forma que coja las esquinas del panelde techo (1), atornillando a dichos paneles con 8 tirafon-dos (4) -2 por cada panel de techo-.

C) Cámara superior a 6 m

Los paneles de techo, o bien tienen una sujeción al techo de lanave o deben de ser soportados por pórticos interiores o exterio-res. (Dibujo 6.13). Este último caso, el de los pórticos, se utilizacuando no existe la posibilidad de sujetarlo al techo de la nave.Utilícese preferentemente, la posibilidad de los pórticos exteriores.El sistema es idéntico al caso B, con el añadido que al per-fil rectangular añadimos un tensor que va sujeto al techo.Se coloca el perfil rectangular (2) al panel de techo (1)mediante omegas (3) y tirafondos (4) tal como se indicaen el apartado B.Se pasa el cable de acero (5) a través del perfil rectangular(2) y uno de sus extremos se aprisiona con dos prisioneros (6).El otro extremo se sujeta al tensor (7) sujetándolo con dosprisioneros (6').Se instala en el techo (9) -si éste es de hormigón- median-te un espirro de acero M-10, el tornillo cáncamo (8).Se pasa el cable de acero (5') a través del cáncamo (8)o a través de la VIGA (10), si no tiene cáncamo (8) y seaprisiona a uno de los extremos con dos prisioneros (6'').El otro extremo se sujeta al tensor (7) sujetándolo con dosprisioneros (6''').Finalmente se tensa con el tensor (7).

Nota: Un aspecto muy importante es que la distancia entretensores sobre el mismo perfil debe ser como máximo de 2 m.Si no es posible sujetarlo al techo se preparan unospórticos que podrán ser interiores o exteriores.

1 – Pórtico interior (Dibujo 6.14)

– Se instalan pórticos (9) con las vigas necesarias según pesoa soportar y longitud necesaria. Se calculará de tal forma quela unión de los paneles de techo (1) NO COINCIDAN con eleje del pórtico para poder enganchar los paneles de techo.– Se va montando la Cámara de forma que los panelesde techo (1) queden soportados por el pórtico (9).

2 –Pórtico exterior (Dibujo 6.15)

– Se instalan pórticos (9') con la estructura necesaria segúnpeso a soportar y longitud necesaria. Se calcularán de talforma que la unión de los paneles de techo (1) coincidan

DIBUJO 6.11

DIBUJO 6.14


10

DIBUJO 6.12

DIBUJO 6.13


11

con el eje del pórtico.– Se va montando la Cámara, que se soportará desde elinterior con los puntales. Cuando estén 2 módulos monta-dos y unidos, se sujetarán los paneles de techo (1) al pór-tico (9) mediante omegas (3') atornilladas con tirafondos(4) al panel de techo (1).

Consideraciones para la sujeción al techo de lanave o soporte de las Cámaras modulares:

1.- Peso propio de los paneles de techo (Tabla 6-1)

2.- Sobrecargas de explotación:

a) Depresión/sobrepresión debido al funciona-miento de la instalación frigorífica. Dato a sumi-nistrar por el frigorista. (Estimación: 10 kg/m2).

b) Cargas puntuales:

• Seguridad: 10 Kg/m2

• Personal de mantenimiento. Una personacon un maletín de trabajo, sobre 150 kgde carga puntual.

c) • Cargas climáticas (Efectos de viento y nieve):

Paneles al exterior, a tener en cuenta normas de construcción.

d) • Cargas térmicas

IMPORTANTE:Los elementos de frío y otras instalaciones, no podrán sujetarse ocolgarse del techo de la cámara, debiendo tener su propia estruc-tura o sujeción a la estructura del edificio.Los techos no deben ser utilizados como zonas de almacenajetemporal o permanente.Los techos no son circulables. Sin embargo permiten el paso oca-sional de una persona con una caja de herramientas.El paso repetido sobre una misma zona puede, por deformaciónelástica del paramento, provocar el despegado de la espuma ycomprometer la solidez del panel.Se aconseja instalar pasarelas para el paso repetitivo del personalde mantenimiento y del personal de montaje de las instalaciones.

Embalaje. Manutención 7.1 Etiquetado de los panelesSe coloca a cada panel una etiqueta que indica:

– La definición del panel.– El número de pedido que asegura su trazabilidad.

DIBUJO 6.15

7

7.2 Accesorios• Embalaje standardLos paneles se apilan para formar, junto con las puer-tas, un paquete compacto. El total se envuelve con una lámina protectora de plástico.

• Embalaje marítimoSe apila de la misma forma que el anterior, pero se introducen en cajas de madera llena, construidas según las normas internacionales.

7.3 Consideraciones• Almacenar los paneles de forma horizontal en la paleta de origen.

• Nunca almacenar sobre suelo disparejo o húmedoo con posibilidades de inundaciones.

• Almacenar los paneles preferentemente en unlugar seco, protegido de la humedad y el calor.

• Si el almacenaje sólo se puede realizar a la intem-perie, proteger los paneles mediante lonas o plás-ticos manteniendo una aireación.

• Las condiciones de almacenaje pueden alterar la protección plástica de los paneles y dificultar su posterior eliminación. Se considera que los plazospara quitar esta protección plástica son de:

– 15 días para un almacenaje al sol y a la intemperie sin protección.

– 2 meses para un almacenaje a la intemperiepero cubierto con una lona opaca.

– 6 meses para un almacenaje protegido contrael calor y humedad.

7.4 MantenimientoSe deberán revisar, por lo menos cada 6 meses, el estadoy la tensión de los tensores de sujeción de les techos, asícomo la limpieza de los mismos.Para las chapas del panel, lavado con una mezcla deagua corriente y agente neutro, seguido de un enjuaguecon agua corriente y secado.Para no degradar el revestimiento con los productos delimpieza, se aconseja:

– Elegir su composición según la naturaleza del revestimiento.

– No utilizar ningún producto con cloro o productosclorados.

– Respetar las dosis (a menudo del orden de 1 a 3%y el PH comprendido entre 5 y 9).

– Diluir en agua templada (alrededor de 20°C, siempre por debajo de 40°C).

– Respetar la temperatura de aplicación (ideal 30°C, máximo puntual 50°C para eliminar las grasas).

– Respetar las presiones de aplicación (máximo 50 bars)– No sobrepasar el tiempo de aplicación (máximo 30 min.)– Aclarar abundantemente con agua clara (presión máxima 50 bars a una temperatura inferior a 30°C)

– Los locales a temperatura inferior o igual a 0°C nodeben ser lavados con un chorro de agua.

Para las manchas persistentes, frotar con una esponja empa-pada del producto de limpieza adecuado, sin que llegue amodificar el aspecto del acabado, y aclarar rápidamente conabundante agua clara. Nunca limpiar con productos que con-tengan disolventes o agentes abrasivos o que rayen.

KIDE SE RESERVA LA POSIBILIDAD DE MODIFICARESTE DOCUMENTO SIN AVISO PREVIO.

Los paneles aislantes prefabricados KIDE, tipo SANDWICH de poliuretano, están acreditados con el certificado de producto AENOR y marcado conforme a la norma UNE-EN 14509. Constan de:

especificaciones técnicas

REVESTIMIENTO

STANDARD:

Chapa de acero ligeramente nervado, galvanizado y prelacado poliester (25µ) con un film de protección pelable.Color blanco. Calidad alimentaria.

BAJO PEDIDO:

Chapa de acero prelacado plastisol 100µ

Chapa de acero inoxidable AISI 304 SCOTCH.

Chapa de acero plastificado PVC alimentario de 120µ

Chapa de acero de otros espesores.

Espesor panel en mm.

U (W/m2 ºC)

PESO PANEL Kg./m2

REVESTIDO 2 CARAS CHAPA 0,5 mm.

60

0,38

11

75

0,31

12

100

0,23

13

120

0,19

14

150

0,15

15

SISTEMA DE UNIÓN

Junta doble machihembrada y con cajetines insertados que realizan el ensamblaje de los paneles mediante un gancho excéntrico (de acero inoxidable AISI 430), el cual se hace girar con una llave cuadrada y engancha a un eje metálico. Los ganchos van insertados únicamente en el lado largo del panel.Máxima estanqueidad debido a su específico diseño.- AL AIRE: Clasificación “O” a 50 Pa (EN 12114)- AL AGUA: Clasificación “A” a 1.200 Pa (EN 12865)

PANELES DE SUELO Y TECHO

Largo: Longitud máxima de 12.000 mm.Ancho: 1.180 mm. útil. Ancho total 1.195 mm.Espesor: 60, 75, 100, 120, 150, 180, 200 mm.Tolerancias: Según norma UNE-EN 14509

AISLAMIENTO

Espuma rígida de poliuretano sin CFC ni HCFCDensidad 40 Kg/m3 (tolerancia +3 -0 Kg/m3)COEFICIENTE DE TRANSMISIÓN TÉRMICA media “U”

panel frigorífico industrial kidepanel frigorífico industrial kidepanel frigorífico industrial kide

180

0,19

17

200

0,15

18

16

REACCIÓN AL FUEGO

- Panel BS2d0 (según Euroclases UNE-EN 13501-1)

- Rango de trabajo: Entre -40ºC y +75ºC según espesor.

Cargas admisibles para panel con tres apoyos y flecha de L/200, siendo L la distancia entre apoyos

panel frigorífico induspanel frigorífico industrial kide panel frigorífico indus

Cargas admisibles para panel con dos apoyos y flecha de L/200, siendo L la distancia entre apoyos

e = 60 mme = 75 mme = 100 mme = 120 mme = 150 mme = 180 mme = 200 mm

e = 60 mme = 75 mme = 100 mme = 120 mme = 150 mme = 180 mme = 200 mm

3 apoyos

2 apoyos

17

industrial

Cargas admisibles para panel según el espesor, flecha L/200 y norma NBE 95. El coeficiente de seguridad es de 1,7. Por tanto y según la norma, las combinaciones de cargas NO deben ser mayoradas.

LONGITUD (m)

LONGITUD (m)

Carg

a (

kg

/m2)

Carg

a (

kg

/m2)

panel ignífugo kidepanel ignífugo kidepanel ignífugo kide

las utilidades

Debido a su incombustibilidad, las aplicaciones son muy diversas; permiten la construcción de paredes interiores de distribución, locales técnicos, techos autoportantes, etc. en locales clasificados de alto riesgo de incendio.

principales componentes

AISLANTE:

Lana de roca de 135 Kg/m3 de densidad y de clasificación A1 en su reacción al fuego.

COBERTURA: Chapa galvanizada y prelacada poliester (25µ) según UNE-EN 10169-1 de aspecto liso o ligeramente perfilado.

Calidad alimentaria con film de protección según directiva CEE 90/128.

BAJO PEDIDO OTROS ACABADOS: Plastisol 100µ, Skimplate 120µ, acero inoxidable AISI 304, otros colores, etc..

El PANEL IGNÍFUGO KIDE está compuesto de un sandwich de protección frente al fuego formado por un núcleo aislante de lana de roca de alta densidad y revestimientos metálicos en chapa de acero lisa o perfilada. Su reacción frente al fuego se clasifica como A2s1d0.

Están acreditados con el marcado conforme a la norma UNE-EN 14509.

18

REACCIÓN AL FUEGO: Respuesta de un producto contribuyendo con su propia descomposición a un fuego al que esta expuesto, bajo condiciones especificadas.

La reacción al fuego de un producto viene definida por la norma UNE-EN 13501-1. Los materiales se clasifican de la siguiente manera:

panel ignífugo kidepanel ignífugo kide panel ignífugo kideconceptos básicos del fuego

La resistencia al fuego de un elemento constructivo viene definida por la norma europea UNE-EN-13501-2 que define la resistencia al fuego en base a unos criterios.

En el comportamiento frente al fuego, en construcción, se distinguen dos conceptos básicos:

RESISTENCIA AL FUEGO: Capacidad de un elemento constructivo de cumplir durante un periodo de tiempo la estabilidad al fuego, la estanqueidad o integridad al fuego, el aislamiento térmico y/u otras funciones exigibles, especificadas dentro de la norma de ensayo.

resistencia al fuego reacción al fuego

19

Las normas europeas que definen los ensayos de resistencia al fuego de paredes no portantes son la UNE-EN 1363, UNE-EN 1364-1 y UNE-EN 1364-2.

Ancho: 1.180 mm.Largo máximo: 6 metros.Espesores: 60 y 100 mm.Reacción al fuego: A2s1d0 (según Euroclasses UNE - EN 13501-1).

Utilización en techosTechos máximos autoportantes, no circulables.

especificaciones técnicas

Paredes interioresLargos máximos de utilización(sin apoyo intermedio)

Espesor (mm)

Luz (m)

60

3,5

100

5

CARACTERÍSTICAS FÍSICAS Y TÉRMICAS

DETALLES DE UNIÓN ENTRE PANELES

IMPORTANTE

Los techos son autoportantes pero no son circulables ni sirven para el almacenamiento ni el apoyo de otras instalaciones.El panel, antes de su montaje, deberá estar completamente seco. Las juntas deberán estar perfectamente selladas frente al agua y al vapor de agua mediante cordones de butilo y silicona.

Espesor (mm)

Luz (m)

60

5

100

6

Paredes exterioresLargos máximos de utilización(sin apoyo intermedio)

Espesor (mm)

Luz (m)

60

3

100

3,3

Flecha: L/200. Coef. a rotura: 2

CARACTERÍSTICAS DEL PANEL

Espesor (mm)

Peso (kg/m2)

U (W/m2 ºC)

60

18

0,62

100

24

0,38

20

panel ignífugo kidepanel ignífugo kidepanel ignífugo kide

Con el panel sandwich KIDE de lana de roca es posible realizar tabiques verticales no portantes de sectorización.

APLICACIÓN

PANEL DE LANA DE ROCA - SECTORIZACIÓN

DETALLES DE UNIÓN ENTRE PANELES

Ancho: 1.180 mm.Largo máximo: 6 metros.Espesor: 60 y 100 mm.Densidad de la lana de roca: 135 kg/m3

Reacción al fuego: A2s1d0.


Resistencias frente al fuego obtenidas según los certificados de AFITI - LICOF Y CIDEMCO:

• 23589-2 para el panel de 100 (EI 120).

• RS-0151T04 para el panel de 60 (EI 60).IMPORTANTE

El montaje de estos paneles deberá efectuarse de acuerdo a las especificaciones y con los elementos definidos por KIDE para tal efecto.De lo contrario, KIDE S. Coop. no se responsabiliza del valor de la resistencia al fuego arriba indicada.

21

ignífugo

panel ignífugo kidepanel ignífugo kide panel ignífugo kide

El PANEL ACÚSTICO KIDE está compuesto de un sandwich de aislamiento acústico formado por un alma aislante de lana de roca que proporciona un mayor aislamiento acústico. Las coberturas son metálicas, de chapa galvanizada y lacada, de las cuales la interior es perforada.

panel acústico kidepanel acústico kidepanel acústico kide

las utilidadesEl PANEL ACÚSTICO permite realizar cerramientos para la insonorización de focos de ruido puntuales, barreras acústicas, paredes y techos de corrección acústica por absorción, etc.


AISLANTE:

Lana de roca de 135 Kg/m3 de densidad y de clasificación A1 en su reacción al fuego.

COBERTURA: Chapa galvanizada y prelacada poliester (25µ) según UNE-EN 10169-1 de aspecto liso o ligeramente perfilado.La cara interna presenta una tasa de perforación del 35% según R5T8.

BAJO PEDIDO OTROS ACABADOS: Plastisol 100µ, Skimplate 120µ, acero inoxidable AISI 304, otros colores, etc.

22

Coeficiente a = 1Clase de absorción acústica: ANorma UNE-EN 20354:1994

panel acústicopanel acústico kide panel acústicodatos técnicos

Espesor (mm)

60

Peso (kg/m2)

22

U (W/m2 ºC)

0,62

Luz techo (m)

2,00

Luz pared (m)

3,50


Anchura útil del panel: 1.180 mm.

Espesor del panel: 60 mm.

Longitud estándar: hasta 6 metros.

absorción acústica aislamiento acústicoCoeficiente Rw = 31 (-1; -3) dBNorma UNE-EN ISO 140-3:1995R(A) NBE-CA (88) = 31,1 dB(A)Nº de ensayo: B0051 - 03.01 - M92 de LABEIN.

23

LA INTENSIDAD

Es la energía que atraviesa, en la unidad de tiempo, la unidad de superficie perpendicular a la dirección de propagación de las ondas.

LA FRECUENCIA (O TONO)

Se utilizan las indicadas en la Norma UNE 74.002-78, entre 100 Hz y 5.000 Hz, distribuidos en octavas.Cuando esta distribución no ofrece la suficiente información, se distribuye en tercios de octava, según la escala: 100, 125, 160, 200, 250, 315, 400, 500, 630, 800, 1.000, 1.250, 1.600, 2.000, 2.500, 3.150, 4.000 y 5.000 Hz.

guía básica de acustica - ¿qué es sonido?

El sonido es una alteración física en un medio (líquido, sólido o gaseoso). Esta alteración se produce por la vibración de un objeto, que es transmitida por un medio elástico hasta que, en contacto con el tímpano, se transmite al oído.

A través del oído interno y el nervio auditivo el cerebro interpreta estas vibraciones que, en definitiva, es lo que oímos.

los parámetros que definen un sonido

94,7 dB(A)

90,9 dB(A)

Una máquina de arranque de viruta no genera el mismo ruido que una climatizadora.

cómo medir un ruidoLos niveles de sonido en general se miden con instrumentos electrónicos que responden a las variaciones de presión. Este nivel de presión sonora se expresa en decibelios (dB), de la forma:

P = presión, medida en pascales (Pa).P0 = presión de referencia = 2.10-5 Pa.

Para compensar las diferencias de sensibilidad que el oído humano tiene para las diferentes frecuencias, se utiliza la escala ponderada A de niveles. En dichos casos la unidad se indica por dBA.

24

panel acústico kidepanel acústico kidepanel acústico kide

El aislamiento acústico normalizado en laboratorio de un elemento constructivo se determina a partir de la diferencia entre el nivel de ruido originado en un recinto y el transmitido al contiguo.

AISLAMIENTO ACÚSTICO

Se define la potencia sonora como la energía emitida en la unidad de tiempo por una fuente determinada. Esta potencia es característica intrínseca de la fuente a estudiar y no depende del medio ni de las condiciones en las que se encuentre ubicada.Por otro lado se encuentra la presión acústica, que es la diferencia entre la presión total instantánea en un punto determinado en presencia de una onda acústica y la presión estática en ese mismo punto. Esta presión es función del medio en el que se ubique el aparato de medida, de la distancia a la fuente sonora, de las condiciones que le rodean, etc.

POTENCIA Y PRESIÓN SONORA

los conceptos más importantes en acústica

La absorción acústica es la magnitud que cuantifica la energía extraída del campo acústico cuando la onda sonora atraviesa un medio determinado.De esta manera, se define el coeficiente de absorción como la relación entre la energía acústica absorbida por un determinado material y la energía acústica total incidente sobre dicho material, por unidad de superficie.El fenómeno contrario a la absorción sería la reverberación, que es el fenómeno de persistencia del sonido en un punto determinado del interior de un recinto, debido a reflexiones sucesivas en los cerramientos de dicho recinto.

ABSORCIÓN ACÚSTICA VS. REVERBERACIÓN

interpretación de los datos de un ensayo

Índices normalizados Rw (C; Ctr) - R(A)

Para facilitar la lectura de una tabla de valores de aislamiento, se efectúa un cálculo para obtener un único índice global.

Si se utiliza la Norma UNE-EN ISO 717-1 para dicho cálculo, el índice obtenido será Rw y se denomina aislamiento a ruido blanco. Se calculan también dos coeficientes correctores C y Ctr, usados como adaptación al espectro de ruido rosa y al de ruido de tráfico respectivamente.

Otro método de cálculo del índice global es la Norma NBE-CA 88, obteniéndose en este caso R(A), aislamiento global a ruido rosa.

RUIDO BLANCO

RUIDO ROSA

Ruidos normalizados de laboratorio

25

panel acústicopanel acústico kide panel acústico

panel de poliestireno kidepanel de poliestireno kide

El PANEL DE POLIESTIRENO KIDE está compuesto de un sandwich formado por un núcleo aislante de 30 mm de poliestireno expandido de 20 kg/m3 de densidad y revestimientos metálicos en chapa de acero lisa o perfilada.

Están acreditados con el marcado conforme a la norma UNE-EN 14509.

panel de poliestireno kide

ámbito de aplicación

Aportan una respuesta excelente para la renovación y adecuación de locales existentes, el trasdosado de muros y falsos techos satisfaciendo todas las reglas de higiene y aislamiento térmico.


AISLANTE: Poliestireno expandido de 20 kg/m3 de densidad.

COBERTURA: Chapa galvanizada y prelacada poliester (25µ) según UNE-EN 10169-1 de aspecto liso o ligeramente perfilado. Calidad alimentaria con film de protección según directiva CEE 90/128.

BAJO PEDIDO OTROS ACABADOS: Plastisol 100µ, Skimplate 120µ, acero inoxidable AISI 304, otros colores, etc.

26

panel de poliestirenopanel de poliestireno kide panel de poliestirenodatos técnicos

A partir de esta altura es necesario prever una fijación intermedia a la pared soporte.


Ancho: 1.180 mm.

Largo máximo: 6 metros.

Espesor: 30 mm.

Reacción al fuego: BS2d0 (según Euroclases, UNE-EN 13501-1)

Transmitancia térmica: U = 1,05 W/m2 K (s/n UNE-EN 14509)

Peso: 8,8 kg/m2

Longitudes máximas de utilización en paredes interiores(sin apoyo intermedio)

Espesor (mm)

Luz (m)

30

3,5

IMPORTANTE

Este panel debe ser utilizado única y exclusivamente

para el forrado de paredes existentes.

Directamente este panel no podrá soportar cargas ni

ser soporte de puertas y ventanas.

Nº: P-07-8236

27

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15

9152

Un sinfín de posibilidades para constructores de naves y empresas logísticas

Campo de medidas Ancho hasta 8000 mm

Alto hasta 7000 mm

Carga de viento 1)

Clase 3

Estanqueidad al agua 2)

Clase 3 (70 Pa)

Permeabilidad al aire 3)

Clase 2 (Clase 1 con puerta peatonal incorporada)

Aislamiento acústico 4)

R = 22 dB

Aislamiento térmico 5)

Para 25 m² de superficie de puerta sin puerta

peatonal incorporada U = 1,0 W/m²K

Para 25 m² de superficie de puerta con puerta

peatonal incorporada U = 1,2 W/m²K

Panel: U = 0,5 W/m²K

1) EN 12424; 2) EN 12425; 3) EN 12426; 4) EN 717-1; 5) EN 13241, anexo B EN 12428

Características de seguridad según EN 13241-1,

en la página 45.

Para más información, ver Guía técnica.

* Ilustración izquierda con gofrado Stucco,

derecha con acabado Micrograin

Con marco de acristalamiento de aluminio. Alto del marco: 500, 625, 750 mm. Versión N con campos de acristalamiento estrechos y versión B con campos anchos.

Con ventana sándwich tipo AAltos de paneles: 500, 625, 750 mm

Modelo de puerta sin acristalamientoAltos panel: 375, 500, 625, 750 mm

Con ventana sándwich tipo DAltos de paneles: 500, 625, 750 mm

Las puertas con puerta peatonal incorporada sin umbral elevado se pueden suministrar hasta un ancho de 7000 mm.

Con ventana sándwich tipo EAltos de paneles: 625, 750 mm

Modelos de puerta (ejemplos*) Datos técnicos

16

DPU

La protección térmica reduce los costos

operativos

El transporte y el almacenamiento de

productos frescos debe realizarse en una

cadena de refrigeración sin interrupciones

desde el productor hasta el consumidor.

Para cumplir esta disposición se requiere

un elevado consumo de energía para cada

proceso de refrigeración. La puerta DPU

minimiza la pérdida de frío en los huecos de

la puerta por lo que es ideal para almacenes

frigoríficos.

Aislamiento con sistema

El hueco de la puerta de paneles sándwich

de acero se rellena con espuma dura de

poliuretano exento de HCFC. El material se

une a la carcasa de acero. En las puertas DPU

el núcleo aislante es 80 mm de grueso y ofrece

así unos excelentes valores de aislamiento.

Las juntas dobles en el dintel y en la parte

inferior aumentan la estanqueidad de la

puerta, reduciendo así eficazmente la pérdida

de energía.

En los paneles de acero de la puerta DPU

la parte interior y exterior están separadas

térmicamente. Gracias a ello se logra un valor

de aislamiento térmico de hasta 0,7 W/m²K y

se reduce la formación de agua condensada

en la parte interior de la puerta.

80 mm

Junta de dintel doble

Junta inferior doble

ACANALADO ESTRECHO*

* No a juego con

SPU, APU y TAP

ROTURA TÉRMICA

Puerta de acero con doble aislamiento térmico para elevadas diferencias de temperatura

Libre de HCFC

17

100

17

La puerta de ahorro energético especialmente para la logística de productos frescos

Campo de medidas Ancho hasta 6000 mm (muelle de torsión)

Ancho hasta 5000 mm (muelle de torsión)

Alto hasta 10000 mm (automatismo directo)

Alto hasta 8000 mm (automatismo directo)

Carga de viento 1)

Clase 3

Estanqueidad al agua 2)

Clase 3 (70 Pa)

Permeabilidad al aire 3)

Clase 3

Aislamiento acústico 4)

R = 22 dB

Aislamiento térmico 5)

Para 25 m² de superficie de puerta U = 0,7 W/m²K

Panel: U = 0,3 W/m²K

1) EN 12424; 2) EN 12425; 3) EN 12426; 4) EN 717-1; 5) EN 13241, anexo B EN 12428

Características de seguridad según EN 13241-1,

en la página 45.

Para más información, ver Guía técnica.

Aproveche la luz natural

Los marcos de acristalamiento de aluminio no sólo aportan más

luz al almacén frigorífico. Gracias a los perfiles con rotura térmica

(espesor de obra de 80 mm) con puentes de poliamia reforzada

con fibra de vidrio proporcionan además un elevado aislamiento

térmico.

Las puertas seccionales DPU se suministran también con

adecuado acristalamiento sándwich en tres versiones, con

placas de acristalamiento de material sintético dobles, triples

o cuádruples.

Aislamiento térmico

hasta un 30% mejor

Con acristalamientos sándwich

tipo A

Versión de puerta sin acristalamiento

Con marco de acristalamiento de

aluminio disponible hasta un ancho

de 8000 mm

Modelos de puerta (ejemplos) Datos técnicos

Abrigos de muelle de lonaUso universal

Los abrigos de muelle de lona de Hörmann se adaptan a todas las medidas

de camión y se pueden utilizar de forma universal. Están disponibles como modelo

de rampa o de calzada en una gran variedad de variantes, y pueden adaptarse

óptimamente a la mayoría de las situaciones. Las lonas superiores y laterales de

gran calidad están montadas sobre un marco de acero galvanizado que cede,

formando una estructura estable, flexible y resistente. Las lonas y los marcos se

fabrican como componentes individuales atornillables para un montaje sencillo.

Por este motivo pueden sustituirse fácilmente y de forma económica.

38

Abrigos de muelle de lonaEl camión determina la medida

B Ancho

B1 Lona lateral

B2 Apertura frontal

BT Ancho del hueco de puerta

H Alto

H1 Lona superior

H2 Apertura frontal

HT Alto del hueco de puerta

Adapte el alto

de la lona superior

al alto del vehículo.

Óptimo: 150 mm

de solapamiento

AAB

B

C

C

B2B1

H

H1

HT

= H

– 1

00

H2

B

BT = B – 200 mm

Consejo práctico de Hörmann

Las escotaduras en la lona superior reducen las cargas durante el acoplamiento.

Responda las siguientes preguntas:

¿Cómo de alta es la rampa de carga?

¿Cómo de anchos y de altos son los vehículos que acoplan?

¿Se cargan y descargan camiones de diferentes medidas en la misma estación de carga y descarga?

¿Qué tipo de productos se cargan y descargan?

Con ayuda de la siguiente tabla, determine la medida necesaria de la apertura frontal. Sólo así conseguirá una estanqueización óptima.

En el caso ideal, el abrigo de muelle es 850 mm más alto y 1000 mm más ancho que el camión.

Una lona superior larga garantiza, incluso en caso de camiones pequeños, una buena estanqueización. Sin embargo, en caso de vehículos largos puede colgar en la apertura de carga y descarga. El solapamiento ideal es de 150 mm.

La combinación correcta del ancho de la lona y la profundidad ofrece una estanqueización óptima. En los abrigos de muelle de Hörmann la profundidad de 500 mm ha dado un excelente resultado en la práctica. Bajo consulta, también está disponible con una profundidad de 600 mm, el tipo DS incluso con una profundidad de 900 mm lo que es ideal, p. ej. para rampas niveladoras mecánicas MRS que se montan delante de la rampa.

Anchos estándar: 3350 / 3500 mmAltos estándar: 3500 / 3750 mm(Modelo de calzada 4500 mm de alto)

Para el montaje del abrigo de muelle, el hueco de la puerta no debe ser mayor a:Ancho de puerta = Ancho del abrigo de muelle – 200 mmAlto de puerta = Alto del abrigo de muelle – 100 mm

B Ancho de abrigo de muelle DS DT DDF

B 1 lona lateral 600 700 650 600

3300

B 2 apertura frontal

– – – 2100

3350 2150 1950 2050 –

3400 – – – 2200

3500 2300 2100 2200 –

Ancho de la apertura frontal = Ancho del abrigo de muelle – (2 × ancho de las lonas laterales)

H Alto del abrigo de muelle DS / DT DT DDF

H1 Lona superior 900 1000 1200 1350 1000

3500

H2 Apertura frontal

2500 2400 2200 2050 2450

3750 2750 2650 2450 2300 –

4500* 3500 3400 3200 3050 –

Alto de la apertura frontal = Alto del abrigo de muelle – alto de la lona superior – 100 (desagüe)

* Modelo de la calzada Todas las medidas en mm 39

Abrigos de muelle de lonaEstructuras de marco flexibles

Estructura de brazos de tijeraEstructura de brazos de tijera

La estructura de brazos de tijera especialmente estable con muelles de tracción se comprime paralelamente y vuelve a tensionar el revestimiento después del proceso de carga y descarga. Además, permite versiones de calzada o versiones mas profundas.

Estructura de brazo de guía

Los brazos de guía son flexibles tanto en sentido horizontal como en sentido vertical gracias a los perfiles de marco especiales.

Estructura de brazo de guía

Estructura de brazo

de guía telescópica

Estructura de brazo

de guía telescópica

La estructura patentada con brazos de guía telescópicos y marco delantero móvil minimiza el riesgo de daños en el canto superior del abrigo de muelle que se puedan producir al subir y bajar los contenedores o si el camión acopla demasiado alto y la superficie de carga se eleva durante el proceso de carga y descarga.

Sólo de Hörmann

Estructura de brazos de tijera

como modelo de calzada opcional

40

Abrigo de muelle DT

Si los trabajos de carga y descarga se realizan durante todo el día, se recomienda el abrigo de muelle DT provisto de lonas de gran calidad. El material de lona está compuesto de poliéster de 2 mm de grosor soldado por alta frecuencia y provisto de un refuerzo de tejido especial, imprimado por ambos lados con PVC. Para un nivel de tensado alto y una buena estanqueización hacia el camión se integran resortes de acero en las lonas laterales y superior.

Abrigo de muelle DS

En caso de una frecuencia de carga y descarga normal se recomienda el abrigo de muelle DS. Las lonas laterales y superior están compuestas de un tejido de soporte de 2 capas de 3 mm de grosor provisto de monofilamento de poliéster y una imprimación de PVC por ambos lados. Con el camión acoplado, el monofilamento en el material de la lona ofrece el tensado / sellado necesario hacia la parte posterior del camión. Si la altura de los vehículos diverge mucho, puede ser recomendable una lona superior con una escotadura angular o con lamelado para que la tensión no sea demasiado alta en caso de vehículos muy altos.

DSL con brazo de guía

DSL-H con brazo de guía

telescópico

DSS con brazo de tijera

Anchos estándar: 3350 / 3500 mm

Altos estándar: 3500 / 3750 mm

Opcional como modelo de calzada

4500 mm de alto o modelo de nicho

DTL con brazo de guía

DTS con brazo de tijera


Altos estándar: 3500 / 3750 mm

Opcional como modelo de calzada

4500 mm de alto

Colores

Lonas superiores y laterales DT DS

Negro grafito , similar a RAL 9011

Gris basalto, similar a RAL 7012

Azul genciana, similar a RAL 5010

Referencias de maniobra

Blanco

Amarillo

Naranja –

Rojo –

Revestimiento lateral


Gris basalto, similar a RAL 7012 –

Azul genciana, similar a RAL 5010 –


Equipe la zona de acoplamiento con guías de camión. Con ellas se facilita el acoplamiento correcto del camión de modo que el abrigo de lona pueda funcionar de forma eficiente, y se eviten daños por colisión.

41

Abrigos de muelle de lonaComplementos

Abrigo de muelle DDF

Con lonas especialmente resistentes a la rasgadura sobre almohadillas rellenas de espuma el abrigo de muelle DDF es una buena alternativa frente al abrigo de muelle de lonas con brazos de guía o de tijera.Las almohadillas laterales rellenas de espuma se comprimen al acoplar de forma inexacta o se desplazan lateralmente evitando daños.Las lonas laterales y superior están compuestas de un tejido de soporte de 2 capas de 3 mm de grosor provisto de monofilamento de poliéster y una imprimación de PVC por ambos lados.Las lonas laterales están fijadas con uniones de velcro a las almohadillas de espuma. Así es posible sustituirlas de forma sencilla y económica en caso de daños.La parte superior es móvil hacia arriba, p. ej. en caso de que un vehículo acoplado se eleve.

DDF


Alto estándar: 3500 mm

Colores

Lonas superiores y laterales DDF


Gris basalto, similar a RAL 7012 –

Azul genciana, similar a RAL 5010 –


Blanco

Amarillo –

Naranja –

Rojo –

Revestimiento lateral


Gris basalto, similar a RAL 7012

Azul genciana, similar a RAL 5010

42

Abrigos de muelle de lonaEquipamiento y versiones opcionales

Lonas superiores

De 3 piezas

Bajo consulta también puede suministrarse la lona superior para el abrigo de muello DS con una escotadura lateral para reducir la carga durante el acoplamiento.

Lamelado angular

Como la lona superior de 3 piezas pero con 2 escotaduras respectivamente a la derecha y a la izquierda, posible con el tipo DS.

Completamente lamelado

En caso de estructura de brazos de tijera está disponible de forma opcional una lona superior con paneles sobre todo el ancho con un solapamiento del 100 %.

Enrollable

Para el estanqueizamiento en caso de vehículos muy pequeños puede utilizarse una lona enrollable adicional que se puede manejar manual o eléctricamente.

Lona inferior

desmontable

para versión de calzada

Para un sellado óptimo en la parte inferior del camión puede utilizarse una lona inferior desmontable. Se cuelga entre los marcos posteriores de la estanqueización de modo que queda unida directamente a la superficie de carga del camión.

Versión más profunda

Los abrigos de muelle de lona también están disponibles con varios brazos de tijera, que se tiran hacia delante como un acordeón sobre ruedas de soporte. Son especialmente aptos para un montaje posterior en rampas abiertas.

Almohadillas angulares

El cierre inferior del abrigo de muelle entre la conexión a la pared y la lona puede sellarse de forma opcional con almohadillas angulares.

Las almohadillas angulares de Hörmann se adaptan por su forma óptimamente a la situación de acoplamiento.

Las almohadillas redondas no aislan de forma eficiente.

43

Abrigos de muelle inflablesEstanqueización flexible sin limitación de la zona de apertura de la puerta

Los abrigos de muelle inflables se adaptan óptimamente a los camiones

de diferentes medidas. La excelente estanqueización evita en gran medida

la entrada de frío en las naves calefactadas o la entrada de calor en cuartos

frigoríficos, ahorrando así energía. Cubren el vehículo sin limitar la zona

de movimiento de la puerta, y en ciertas situaciones, p. ej. en caso del sistema

DOBO, son la solución ideal. Después de concluir el proceso de carga y descarga,

y desconectar el ventilador, las almohadillas se retraen rápidamente mediante

los cables de tensado y los contrapesos en su interior.

44

Aplicación en el sistema DOBO

Los camiones pueden acoplar en la estación de carga y descarga con las puertas cerradas.Antes de abrir la puerta se activa el abrigo de muelle inflable para cubrir el vehículo de forma eficiente por tres lados. A continuación, pueden abrirse las puertas del camión.

Características constructivas

Estructura de marco

El revestimiento lateral y superior se produce de paneles de acero de 20 mm de grosor provistos de aislamiento térmico. Están disponibles en aluminio blanco, RAL 9006, o blanco grisáceo, RAL 9002, con perfiles angulares de aluminio anodizado en aspecto redondeado Softline.

Lona y tejido

Las franjas de lona de tejido de soporte de 2 capas de 3 mm de grosor provistas de monofilamento de poliéster y una imprimación de PVC a ambos lados protegen las almohadillas inflables. Las almohadillas están compuestas de material de lona resistente a las influencias meteorológicas y de elasticidad permanente soldadas por alta frecuencia en negro grafito, RAL 9011.

Ventilador

El potente ventilador está operativo durante todo el proceso de carga y descarga, garantizando así un estanqueizamiento uniforme.Las perforaciones de ventilación proveen la compensación de presión necesaria, y dejan salir el agua de condensación.

Almohadillas angulares

El modelo DAS-3 está disponible de forma estándar con almohadillas angulares rellenas de espuma, así como con almohadillas angulares inflables (ver página 47).


Con el cuadro de maniobra multifunción 460 puede manejarse el abrigo de muelle inflable de forma cómoda.

45

Abrigos de muelle inflablesVersiones

Abrigo de muelle DAS-3

El ventilador no infla el abrigo de muelle alrededor del vehículo sellando el espacio de carga y descarga en pocos segundos hasta que el camión no haya concluido el acoplamiento. Este abrigo de muelle se recomienda especialmente en caso de utilizar el sistema DOBO, en cámaras de refrigeración o en caso de tiempos de carga y descarga prolongados. Bajo consulta está disponible una lona enrollable en lugar de la almohadilla superior inflable. Las almohadillas angulares están incluidas en el volumen de suministro estándar y, de forma opcional, incluso en versión inflable. Garantizan un buen sellado en la zona inferior entre la conexión a la pared y las almohadillas laterales.

Abrigo de muelle DAS-G-3

Modelo de calzada

El modelo de calzada permite tránsito sin obstáculos incluso cuando las almohadillas no están infladas. Bajo consulta está disponible con una lona enrollable eléctrica en lugar de la almohadilla superior.

Abrigo de muelle DAK-3

El modelo DAK-3 es la práctica combinación de almohadillas laterales fijas y almohadilla superior inflable con revestimiento sándwich. Este abrigo de muelle se recomienda en especial para productos que se transportan colgados. Las almohadillas laterales rellenas de espuma aislan perfectamente en los lados. El alto del hueco de carga y descarga queda libre gracias a las almohadillas inflables para transportar los productos fácilmente sobre instalaciones de transporte.

DAS-3

Abrigo de muelle inflable

de 3 lados

Opcional como modelo de nicho

Medida estándar:

3600 × 3550 × 850 mm (An × Al × Pr)

Apertura frontal en posición

de reposo:

3100 × 3150 mm (An × Al)

Con almohadillas infladas:

2400 × 2550 mm (An × Al)

DAS-G-3

Modelo de calzada

como el modelo DAS-3,

Medida estándar:

3600 × 4700 × 850 mm (An × Al × Pr)


de reposo:

3100 × 4300 mm (An × Al)

Con almohadillas infladas:

2400 × 3700 mm (An × Al)

DAK-3

Abrigo de muelle inflable de 1 ado

con almohadillas laterales fijas.

Medida estándar:

3600 × 3500 × 350 / 850 mm

(An × Al × Pr)


de reposo:

2400 × 3100 mm (An × Al)

Con almohadilla superior inflads:

2400 × 2500 mm (An × Al)

Ventaja de almohadillas

laterales fijas

Estanqueización del espacio entre

el lado exterior del contenedor

y las puertas abiertas.

46

Abrigos de muelle inflablesEquipamiento opcional

Almohadilla de abrigo angular

Opcionalmente están disponibles versiones con almohadillas laterales de 600 mm de ancho y almohadillas angulares inflables. Estas ofrecen un mejor aislamiento hacia el camión. Ya que en estado de reposo no están inflados no hay ningún contacto durante el acoplamiento. Por este motivo son menos susceptibles al desgaste por el movimiento vertical del camión.

Lona enrollable

En lugar de la almohadilla superior también puede utilizarse una lona desenrollable eléctrica. Permite más flexibilidad en caso de altos de vehículo muy diferentes.Junto a una versión de dos metros de largo que se baja y alza mediante presión continua, también está disponible una versión de tres metros de largo. Esta se maneja junto con las almohadillas laterales mediante funcionamiento por impulsos, por ejemplo a través del cuadro de maniobra para rampa niveladora 460 S / T. Un mecanismo especial garantiza que la lona siga cualquier movimiento del vehículo. Así siempre queda asegurado un buen aislamiento.

Versión de nicho

Los abrigos de muelle inflables se suministran también como versión de nicho. Montado en un túnel isotérmico correspondiente el abrigo de muelle está protegido óptimamente contra agua de lluvia y carga de nieve.

47

Abrigos de muelle de espumaLa mejor solución para aplicaciones especiales

Para aquellos casos en los que acoplen vehículos de medidas similares,

con la misma estructura y sin registro superior, se recomiendan

los abrigos de muelle de espuma para una estanqueización óptima.

En los abrigos de muelle de espuma no sólo se aisla el espacio entre

el lado posterior del camión y el edificio, sino también la ranura entre

el camión y las puertas abiertas. De esta forma, se reduce el hueco

de carga y descarga , por lo que no son apropiados para camiones

con registro superior.

Si el nivel del patio no se encuentra en sentido perpendicular a la fachada,

Hörmann ofrece versiones especiales de las almohadillas que aislan

óptimamente la ranura entre el edificio y el camión.

48

Abrigo de muelle DFH

Para la carga y descarga el camión se acerca con las puertas abiertas a las almohadillas de espuma.

Abrigo de muelle DFC

Para camiones pequeños con diferentes altos de estructura y para naves con puertas de carga altas es ideal este abrigo de muelle provisto de almohadillas laterales y superior, así como de una lona superior fija adicional.

Almohadillas

Las almohadillas están rellenas de espuma PU. Junto con el marco de base estable y el revestimiento de alta calidad de tejido de lonas de material sintético reforzadas, las almohadillas forman una unidad resistente. La superficie de tope de las almohadillas cuentan con un refuerzo adicional compuesto por franjas de poliéster soldado por alta frecuencia en todo el ancho reduciendo el desgaste de las almohadillas y garantizándoles una vida útil más larga.

Colores

Lonas superiores y laterales DFH DFC



Blanco

Amarillo

Naranja

Rojo

Con los abrigos de muelle

de espuma también se aisla

la ranura entre el camión

y las puertas abiertas.

Formas de las almohadillas

Forma recta

Formas inclinadas (W)

(en caso de almohadillas laterales)

DFC

Abrigo de muelle con almohadillas

laterales fijas. Almohadilla superior

con lona superior adicional

Medida estándar:

2800 × 3000 mm (An × Al)

DFH

Abrigo de muelle con almohadillas

laterales y superior fijas

Medida estándar:

2800 × 2500 mm (An × Al)

Todas las medidas en mm.


Al acoplar no deben comprimirse las almohadillas más de 50 mm. Por ello, es importante que la profundidad de los topes de goma estén adaptada correctamente a la profundidad de las almohadillas. Mediante consolas puede compensarme fácilmente la diferencia.

49

Los módulos fotovoltaicos con nuestra innovadora tecnología PANDA

producen mayor cantidad de energía que los módulos regulares en los

momentos de menor radiación solar, como al amanecer, al atardecer y

en los meses de invierno.

MÁS ENERGÍA DURANTE TODO EL DÍA

19,8%EFICIENCIA DE LA CÉLULA

10 AÑOSGARANTÍA DE PRODUCTO

0 - 5 WTOLERANCIA DE POTENCIA

PANDA 60 CELLSERIES 2

YINGLISOLAR.COM

Comportamiento con poca luzLa tecnología PANDA es altamente sensible a los fotones (energía lumínica) y continúa produciendo energía incluso en condiciones de baja irradiancia. El resultado es un mayor rendimiento del sistema.

Alta densidad de potencia !"#$%&'(')*!"+,-.,"#/$&$"0&!"$1%/$&%/!"2!3'4"50$"'#4!6"#$%&'(')*!67"

por tanto los paneles PANDA obtienen el mayor rendimiento por m2.

Durabilidad 89:0('6";'#'<'(#!/%'6":04!:$4'67"#$6#$!:'6"/&:$=$&:/$&#$2$&#$"$&"

%'&:/%/'&$6"!2>/$&#!($6"!:<$46!6"%'2'"$("!2>/$&#$"6!(/&'7"!2'&/'"3"('6"

conocidos factores de riesgo del PID.

Resistencia al PID ?$6#$!:'6":$"!%0$4:'"!(">'44!:'4":$"(!"&'42!"@AB"CDEFG7"&0$6#4'6"

módulos fotovoltaicos han demostrado resistencia al PID (Degradación @&:0%/:!"='4"+'#$&%/!(H"50$"6$"#4!:0%$"$&"6$)04/:!:"=!4!"#0"/&<$46/9&I

Yingli Green Energy

J/&)(/"K4$$&"A&$4)3"L'(:/&)"B'2=!&3" /2/#$:"M-JNAO"JKAH7"%'&'%/:!"%'2'"

PJ/&)(/"N'(!4Q7"$6"$("2!3'4";!>4/%!&#$":$"29:0('6";'#'<'(#!/%'6":$("20&:'"$&"

términos de capacidad de producción. Somos una empresa líder de energía

6'(!4"%'&6#40/:!"$&">!6$"!"(!"%'&1!&R!"$&"&0$6#4'6"=4':0%#'6"3"!("4$&:/2/$&#'"

sostenible.

25 Años Garantía Lineal

Yingli’s Linear Performance Warranty

25Years

201510500%

98%

92%

82%

Industry Standard Warranty

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Garantía Estándar del Sector

PANDA 60 CELL SERIES 2

Yingli Green Energy Holding Co., [email protected]

Tel: +86-312-2188055

© Yingli Green Energy Holding Co. Ltd. DS_PANDA60Cell-30b_40mm_EU_SP_201409_v01

YINGLISOLAR.COM

C A L I F I C A C I O N E S & C E RT I F I C A D O S@AB"CSDST7"@AB"CSUVF7"BA7"8BN7"@NW"XFFSODFFE7"@NW"SGFFSODFFG7"

YN"WLN,N"SEFFSODFFU7"+Z"B3%($7"N,"EFFF

C A R A C T E R Í S T I C A S G E N E R A L E S

Dimensiones

(longitud / ancho / profundidad)1640mm / 990mm / 40mm

Peso 18,5kg

Advertencia: Leer el Manual de Instalación

y Uso en su totalidad antes de manejar,

instalar y operar módulos Yingli Solar.

Yingli Partners:

C A R A C T E R Í S T I C A S T É R M I C A S

Temperatura de Operación Nominal de la Célula NOCT °C 46 +/- 2

!"#$%"&'"()"('"*+",-'.,-(+-,-(/max

%/°C -0,42

!"#$%"&'"()"('"*+",-'.,-(+-,-(0oc

!0!$

%/°C -0.30

!"#$%"&'"()"('"*+",-'.,-(+-,-(1sc

"Isc

%/°C 0.04

!"#$%"&'"()"('"*+",-'.,-(+-,-(2mpp

!0*++

%/°C -0.40

C A R A C T E R I S T I C A S E L É C T R I C A S

Parámetros eléctricos para STC

Tipo de Módulo YLxxxC-30b (xxx=Pmax)

Potencia de salida Pmax

W 280 275 270 265 260

Tolerancia 3/max

W 0 / + 5

4#$%"&$%-()"5(*6).5! m

% 17,2 16,9 16,6 16,3 16,0

Tensión en Pmax(0

mpp0 31,3 30,9 30,5 30,1 29,7

Intensidad en PmaxImpp

A 8,96 8,91 8,85 8,79 8,74

Tensión en circuito abierto 0oc

0 39,1 38,8 38,6 38,3 38,1

Intensidad en cortocircuito Isc

A 9,50 9,47 9,43 9,37 9,35

Parámetros eléctricos en Temperatura de Operación Nominal de la Célula(TONC)

Potencia de salida Pmax

W 204,2 200,6 196,9 193,3 189,7

Tensión en Pmax

(0mpp

0 28,5 28,1 27,8 27,5 27,1

Intensidad en Pmax

Impp

A 7,17 7,13 7,08 7.03 6,99

Tensión en circuito abierto 0oc

0 36,2 35,9 35,7 35.4 35,3

Intensidad en cortocircuito Isc

A 7,66 7,64 7,61 7,56 7,54

STC: 1000 W/m2"@44!:/!&%/!7"DT[B"?$2=$4!#04!"29:0('7",8S7T":/6#4/>0%/9&"$6=$%#4!("6$)\&"A-"CFXFG]V^$:0%%/9&"2$:/!":$"(!"$1%/$&%/!"4$(!#/<!":$"S7X"_"!"DFF"`a22 según EN 60904-1

TONC: Temperatura de operación del módulo en circuito abierto a 800W/m2":$"@44!:/!&%/!7"DF[B":$"#$2=$4!#04!"!2>/$&#$"3"1m/s de velocidad del viento.

C O N D I C I O N E S D E O P E R A C I Ó N

Máxima tensión del sistema 1000VDC

0-5!,(*78%*!()"5(9.:%;5"("&(:",%" 15A

<%*%'-$%6&()"($!,,%"&'"(%&2",:- 15A

Rango de temperaturas de funcionamiento -40°C to 85°C

=78%*-($-,>-(":'7'%$-(9,!&'-5(?&%"2"@ 5400Pa

=78%*-($-,>-(":'7'%$-(+!:'",%!,(?2%"&'!@ 2400Pa

=-8A(%*+-$'!(+!,(>,-&%B!(?)%7*"',!(C(2"5!$%)-)@ 25mm / 23m/s

M AT E R I A L E S

Cubierta frontal (material / espesor) Vidrio templado de bajo contenido en hierro / 3.2mm

Laminado posterior (color) blanco

Célula solar (cantidad / tipo / dimensiones / número de busbar)

60 / silicio monocristalino / 156mm x 156mm / 2 o 3

Marco (material / color / color del anodizado / sellado bordes ) Aluminio anodizado / plata / claro / silicona o pegamento

Caja de conexiones (grado de protección) !"#$%

Cable (longitud / sección) 1000mm / 4mm2

Conector (tipo / grado de protección)MC4 / IP67 or YT08-1 / IP67 o Amphenol H4 / IP68

E S P E C I F I C A C I O N E S D E L E M B A L A J E

Número de módulos por palé 26

Número de palés por contenedor (40’) 28

Dimensiones del Embalaje

(longitud / anchura / profundidad)1700mm / 1160mm / 1165mm

Peso del palé 514kg

Unidades: mm

b".$>/:'"!"(!"%'&#/&0!"/&&'<!%/9&7"/&<$6#/)!%/9&"3"2$c'4!":$"=4':0%#'7"(!"/&;'42!%/9&"3"(!6"$6=$%/1%!%/'&$6"%/#!:!6"$&"$6#!"d'c!":$

%!4!%#$4*6#/%!6"$6#e&"60c$#!6"!"%!2>/'6"6/&"=4$</'"!</6'I" !6"$6=$%/1%!%/'&$6"=0$:$&"<!4/!4"(/)$4!2$&#$"3"&'"$6#e&")!4!&#/R!:!6I

b" '6":!#'6"&'"$6#e&"4$;$4/:'6"!"0&"6'('"29:0('"3"&'"6'&"=!4#$":$"(!"';$4#!7"6/4<!&"69('"=!4!"60"%'2=!4!%/9&"$&#4$":/;$4$&#$6"#/='6":$"29:0('6I

96

7

10

0

16

40

946

990

55

40

16

40

A

A

10

00

100

46.5 8Puntos de anclaje,

!"#$"%&'()'puesta a tierra, 6 6

83 8 !"#$"%&'()'(!)*+,)-

SECCIÓN

FICHA TÉCNICA

ESTRUCTURA SOLARSISTEMA DE MONTAJE MODULAR CONSTRUIDO EN ALUMINIO

PARA LA INSTALACIÓN DE PANELES FOTOVOLTAICOS

ESPECIFICACIONES

DESCRIPCIÓN DEL CÓDIGO

TABLA DE SELECCIÓN

VENTO4BASIC

Serie

El sistema de montaje modular construido en aluminio

le ofrece una opción duradera, dinámica y de fácil

instalación en las aplicaciones de paneles fotovoltaicos.

Gracias a sus sistema de montaje modular le permite

!"#$%$&'()$%*) +&'($!,-$-'-+'.$!+%+"'/0#010%#$ (0"'.$&,+!-0'-+''%$'(023 !$( 4!'+' !#+&(0!+5 4!'-+'6',.0"'de módulos:

7'84-)%0'39" (0':3$"+;'.$&$'<'.$!+%+" 7'84-)%0'-+'+5#+!" 4!'.$&$'<'.$!+%+"' 7'84-)%0'-+'+5#+!" 4!'.$&$'='.$!+%+"

>+%+(( 0!$-0"'-+'$()+&-0'$'%$'($!,-$-'-+'?%$"'@'%0"'.$!+%+"'295 20"'+!'($-$')!$'-+'+%%$"A''

MONTAJE7 Techos planos

7 Techos inclinados

VENTAJAS7 8$@0&'-)&$3 % -$-B'%$"'+"#&)(#)&$"'"0!'construidas en aluminio

7 8$@0&'&+!- 2 +!#0B'9!C)%0'-+' !(% !$( 4!'$D)"#$3%+'EFG'HEFG'HIF'@'=EF

7 8+!0&+"',+2.0"'-+' !"#$%$( 4!B'@$'*)+'%$'+"#&)(#)&$'+"'+!#&+C$-$'.&+J+!"$23%$-$'.$&$'facilitar su instalación y además es diseñada

para realizar el montaje de los paneles con

"4%0'-0"'K+&&$2 +!#$"':%%$1+'-+'2+- $'.)%C$-$'@'%%$1+'L%%+!'-+'M'22;

7 8+!0&+"',+2.0"'-+'20!#$D+B'#0-0"'%0"'+%+2+!#0"'-+'?D$( 4!'"0!'/9( %2+!#+'colocados en la posición deseada

7 8$@0&'N+5 3 % -$-B'+%'" "#+2$'-+'20!#$D+'modular le permite ampliar su instalación

/0#010%#$ ($'-+'2$!+&$'.&9(,($G'9C %G'"+C)&$'y sencilla

7 Su diseño permite la instalación de la mayoría

de los paneles fotovoltaicos

:(0!")%#+'%$'"+(( 4!'-+'- 2+!" 0!+";

7 O!(%)@+'&03)"#$"'$!(%$"'-+'$(+&0' !05 -$3%+'

7 > "#+2$'-+'$!(%$D+'(0!'$%#)&$'&+C)%$3%+'

7 Resistente: la estructura está diseñada para "0.0&#$&'1 +!#0"'(0!,!)0"'-+'K$"#$'H=E'P2QK& :1$%0&'(0!" -+&$-0'$'=EF'-+' !(% !$( 4!G'(0!'"0.0&#+"'#& $!C)%$&+"'+".$( $-0"'($-$'='2+#&0";

7 R0&! %%0"'+!'$(+&0' !05 -$3%+

7 Instalación en techos planos e inclinados

CÓDIGO DESCRIPCIÓN

STURV<WL>OXT>RYZXRZYL'W[>OXL'\T'L]Z8OUOV''^LYL'<'

8_\Z]V>'`S

STURV<L\OXT>RYZXRZYL'L\OXOVUL]'\T'L]Z8OUOV'^LYL''<'

8_\Z]V>'`S

STURV=L\OXT>RYZXRZYL'L\OXOVUL]'\T'L]Z8OUOV'^LYL'='

8_\Z]V>'`S

Tipo deestructuraMontaje máximo

de paneles<a'<'.$!+%+"

WL>OXB'W9" ($L\OXB'L- ( 0!$%

MATERIALES PRINCIPALES DE CONSTRUCCIÓNL%)2 ! 0B'L]'MEEIJRI'

L(+&0' !05 -$3%+B'>Z>6E<

B

A

C

*20

*15

*1020

D

E

F

B

G

CÓDIGO

DIMENSIONES CONSIDERADAS CON UNA INCLINACIÓN DE 20°

PESO (Kg)

(cm)

A B C D E F G

STURV<WL>OX

HM6 HIE MI<=E

=EE

79 ME

=HA=

STURV<L\OX HbAM

STURV=L\OX =HE 9

DIMENSIONES Y PESOS

STURV<WL>OX

STURV<L\OX STURV=L\OX

D

F

B

G

D

F

B

G

SO>RL']LRTYL]

SO>RL'>Z^TYOVY

c^+&/0&$( 0!+"'.$&$'variar la inclinación de

la estructura

1 2 3 4

4

6 7 8

1

5

35

6

Riel de soporte

2100

Soporte triangular

con inclinación ajustable

Tornillo para unión

del soporte triangular

Ancla 10 x 200 mm

Fijador final

(sólo la estructura básica)

Fijador intermedio Clip para cable

Junta para riel de soporte

2

7

LAS ESTRUCTURAS SOLARES SE COMPONEN DE:

SISTEMA DE MONTAJE MODULAR “Mecanismo de unión de estructura básica con estructura adicional”

^$&$'(02+!d$&'($-$'?%$'-+'20!#$D+'+"'!+(+"$& 0'.$&,&'" +2.&+'-+')!$'+"#&)(#)&$'39" ($':STURV<WL>OX;G'@$'*)+'!0"'"+&1 &9'-+'$.0@0'.$&$'%$' !#+&(0!+5 4!'-+'%$"'+"#&)(#)&$"'$- ( 0!$%+"A''

X$-$'+"#&)(#)&$'$- ( 0!$%' !(%)@+')!'D)+C0'-+'D)!#$"'& +%'.$&$'%$' !#+&(0!+5 4!'(0!'%$'+"#&)(#)&$'39" ($':$;')'otra estructura adicional, y son unidas de acuerdo a las

" C) +!#+"' 29C+!+"B

15AÑOS

DE

GARAN

TÍA

SISTEMA DE MONTAJE MODULAR CONSTRUIDO EN ALUMINIO

PARA LA INSTALACIÓN DE PANELES FOTOVOLTAICOS

VVEENNTTOO44BBAASSIICC

VENTO2ADICVENTO4ADIC

FTER -ESTS-1405131

CUADROS DE CONEXIONADO PARA INSTALACIONES FOTOVOLTAICAS CUADROS DE CONEXIONADO PARA INSTALACIONES FOTOVOLTAICAS

Conguración estándar Conguración estándar

CFV5M

NIVEL 2

CFV5M

NIVEL 2

CFV5M

NIVEL 1 SIN MONITORIZACIÓN

CFV5M

NIVEL 1 SIN MONITORIZACIÓN

106 7 8 9

M

5

C

1

F

2

V

3

5

4 15

2

11 12

B

13 14 16

Ver opciones pág 11


900 ó 1000 Vdc

1 a 4

NH0 gPV 1000 Vdc 32 a 160 A

Armario Mural

600 x 500 x 230 mm

Poliéster

IP65

1000 Vdc

entrada salida

En positivo y negativo

200 - 500 A

SÍ

S5000 DC 4P

CÓD I GO

CÓD I GO

106 7

0

8

5

9

M

5

C

1

F

2

V

3

5

4 15

2

11 12

B

13 14 16



900 ó 1000 Vdc

5

NH0 gPV 1000 Vdc 32 a 160 A

Armario mural

800 x 600 x 300 mm

Poliéster

IP65

1000 Vdc

entrada salida


200 - 500 A

SÍ

S5000 DC 4P

CÓD I GO

106 7 8 9

M

5

C

1

F

2

V

3

5

4 15

2

11 12

B

13 14 16



900 ó 1000 Vdc

9 a 15

10 x 38 gPV 1000 Vdc 2 a 25A

Armario mural

600 x 500 x 230 mm

Poliéster

IP65

1000 Vdc

entrada salida


175 - 250 A

SÍ

S5000 DC 4P

106 7 8 9

M

5

C

1

F

2

V

3

5

4 15

2

11 12

B

13 14 16



900 ó 1000 Vdc

6 a 8

10 x 38 gPV 1000 Vdc 2 a 25A

CÓD I GO

Armario Mural

500 x 400 x 200 mm

Poliéster

IP65

1000 Vdc

entrada salida


175 - 250 A

SÍ

S5000 DC 4P

Batteries with tubular positive plates have been specially designed

to ensure in total safety an uninterruptible supply of energy during low sunshining

periods and during the night. Their good resistance in cycling and the low

water consumption permit a long life

expectancy with reduced maintenance.

TUBULAR VENTED CELLS

Rural housing

Telecommunications

Buoys

Lighting/Instrumentation

RELIABILITY AND ROBUSTNESS:- positive tubular plates diecast for longer life duration- Lead antimony alloy limiting the self-discharge rate and optimizing the number of cycles for a long life expectancy.

FEATURES AND BENEFITS

INSTALLATION AND MAINTENANCE:- insulated and bolted connectors- large electrolyte reserve for yearly watering.

STANDARDS:the manufacture of this range is in fully compliance with the ISO 9001 standard.

SAFETY:- insulation of connectors and terminals ensures personnel safety

- each cell is equipped with a acidproof, flame arrestor plug.

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Tubular vented cells high performance solar series in transparent container

TECHNICAL CHARACTERISTICS PER CELLCapacity in Ah

10 h (1.80V)TLS 3 2 180 245 256 103 206 389 11.4 16.4 4.1TLS 4 2 220 300 313 103 206 389 13.6 18.4 3.9TLS 5 2 270 367 383 124 206 389 16.1 22.2 4.9TLS 6 2 323 440 460 145 206 389 18.8 26 5.8TVS 4 2 340 460 481 124 206 505 18.5 27 6.9TVS 5 2 390 530 554 124 206 505 21.5 29.7 6.6TVS 6 2 470 640 669 145 206 505 24.9 34.7 7.9TVS 7 2 550 745 778 166 206 505 28.4 39.8 9.2TYS 5 2 590 802 838 145 206 684 29.9 43.9 11.3TYS 6 2 670 915 956 145 206 684 34 47.7 11TYS* 7 2 816 1 120 1 170 191 210 684 40.6 59 14.8TYS* 8 2 900 1 220 1 275 191 210 684 44.7 62.7 14.5TYS* 9 2 1 040 1 415 1 478 233 210 684 50.4 73.1 18.3TYS* 10 2 1 120 1 523 1 591 233 210 684 54.5 76.8 18TYS* 11 2 1 260 1 714 1 790 275 210 684 60.1 87.3 21.9TYS* 12 2 1 340 1 825 1 910 275 210 684 64.2 91 21.6TZS 11 4 1 560 2 130 2 225 275 210 829 78.8 112.9 27.5TZS 12 4 1 710 2 335 2 440 275 210 829 84 117.6 27.1TZS 13 6 1 940 2 640 2 758 399 214 813 97.9 147.1 39.7TZS 14 6 2 040 2 775 2 899 399 214 813 102.5 151.7 39.6TZS 15 6 2 150 2 925 3 056 399 214 813 108.2 156.4 38.9TZS 16 6 2 240 3 050 3 187 399 214 813 118.3 161 38.9TZS 17 8 2 430 3 310 3 458 487 212 813 126.2 186.3 48.5TZS 18 8 2 555 3 480 3 636 487 212 813 131.8 191 47.8TZS 20 8 2 800 3 810 3 981 487 212 813 141.1 200.1 47.6TZS 22 8 3 090 4 210 4 400 576 212 813 156.2 227.8 57.7TZS 24 8 3 360 4 580 4 785 576 212 813 167.5 237.3 56.3

TECHNICAL CHARACTERISTICS PER BLOC

All the weights and dimensions are subject to normal production tolerances.

Dimensionsin mm

AcidvolumeT° 25°C

120 h (1.85V) 240 h (1.85V) Length (L) Width (l) Height Dry weight Filled weight (l)TYPE

Weightin kg

10 h (1.80V)GLS 12/60 12V 62 76 80 272 205 380 22.0 34.8 10.3GLS12/100 12V 108 141 148 272 205 380 32.3 44.4 9.8GLS12/150 12V 162 212 222 380 205 380 45.7 63.6 14.4GLS 6/210 6V 216 283 296 272 205 380 30.3 43.3 10.5GLS 6/270 6V 270 374 392 380 205 380 38.6 57.0 15.0GLS 6/310 6V 324 424 444 380 205 380 43.8 62.2 14.8

Dimensionsin mm

AcidvolumeT° 25°C

120 h (1.85V) 240 h (1.85V ) Length Width Height Dry weight Filled weight (l)TYPE

Réf. -

DCO

705G

- 03/2

000 -

Subje

ct to

modif

icatio

n

Monoblocs (12 V and 6 V) in transparent container

TLS 3 to TYS 6

TYS 7 to TYS 12

TZS 13 to TZS 16 TZS 17 to TZS 24

Capacity in Ah

OLDHAM FRANCERue Alexander Fleming - Z.I. Est - B.P. 962 - 62033 ARRAS CedexTél. : (33) 03 21 60 25 25 - Fax. : (33) 03 21 73 16 51An Invensys Company

N° QUAL/1995/3321 a

Numberof terminals

TZS 11 and TZS 12

FrimetalKSelect Ver.2012.0.0.0

07/02/2015 17:06:35

FRIMETAL, S.A.

c/ San Toribio, 6, 28031 Madrid, España

www.frimetal.es / [email protected]

Fax: +34 91 7774761

Tlf: +34 91 3030426Selección de condensadores centrífugos / Datos técnicos

Modelo KCS-58 D

Capacidad 43.049 WRefrigerante R-134aTemp. Condensación 51ºCTemp. Ambiente 39ºC

Batería

Superficie (m2) 138Conexión entrada (mm) 35Conexión salida (mm) 22Volumen interior (dm3) 18,1

Motoventiladores

Nº ventiladores 3Diámetro (mm) 10/10Nivel sonoro (dBA 10 m) 54

Caudal aire (m3/h) 13.500

rpm 900

Presión disponible(Pa) 0

Peso total (kg) 204

Potencia total (W) 1.700

Consumo total (A) 17,4

Vertical

Horizontal


07/02/2015 17:00:51

FRIMETAL, S.A.



Fax: +34 91 7774761


Modelo KCN-63 D


Batería

Superficie (m2) 138Conexión entrada (mm) 35Conexión salida (mm) 22Volumen interior (dm3) 18,5

Motoventiladores



rpm 900


Peso total (kg) 171


Consumo total (A) 8,4

Vertical

Horizontal


07/02/2015 16:57:40

FRIMETAL, S.A.



Fax: +34 91 7774761


Modelo KCN-37 D


Batería

Superficie (m2) 55,8Conexión entrada (mm) 28Conexión salida (mm) 22Volumen interior (dm3) 7,4

Motoventiladores



rpm 1.300


Peso total (kg) 126


Consumo total (A) 18

Vertical

Horizontal


05/02/2015 17:09:35

FRIMETAL, S.A.



Fax: +34 91 7774761

Tlf: +34 91 3030426Selección de evaporadores / Datos técnicos

Modelo FRM-2430

Refrigerante R-134aCapacidad 30.631 W

Temperatura de cámara 0ºCSalto térmico DT1 6ºC

Batería

Superficie (m2) 166Conexión entrada 22Conexión salida (mm) 54Vol. Interior (dm3) 31Separación de aletas (mm) 4,2

Ventiladores

Número ventiladores 3Diámetro (mm) 500Corriente 400V/3 50HzCaudal aire (m3/h) 18.600Potencia total (W) 2.340Consumo total (A) 4,05Nivel sonoro (dBA 10 m) 52Proyección (m) 21

Resistencias desescarche

Reducido NormalnºPotencia (W)

615.300

Peso total (kg) 200

G1½"

Ø21


05/02/2015 16:55:03

FRIMETAL, S.A.



Fax: +34 91 7774761


Modelo FRA-1420


Temperatura de cámara 5ºCSalto térmico DTm 6ºC

Batería

Superficie (m2) 125,9Conexión entrada 7/8"Conexión salida (mm) 35Vol. Interior (dm3) 17,4Separación de aletas (mm) 2,8

Ventiladores

Número ventiladores 4Diámetro (mm) 400Corriente 230V/1 50HzCaudal aire (m3/h) 10.000Potencia total (W) 640Consumo total (A) 3Nivel sonoro (dBA 10 m) 54Proyección (m) 16



Peso total (kg) 107

Ø13

G1"


05/02/2015 16:44:45

FRIMETAL, S.A.



Fax: +34 91 7774761


Modelo FRM-1290


Temperatura de cámara -18ºCSalto térmico DT1 6ºC

Batería

Superficie (m2) 110Conexión entrada 16Conexión salida (mm) 42Vol. Interior (dm3) 21Separación de aletas (mm) 4,2

Ventiladores

Número ventiladores 2Diámetro (mm) 500Corriente 400V/3 50HzCaudal aire (m3/h) 12.400Potencia total (W) 1.560Consumo total (A) 2,7Nivel sonoro (dBA 10 m) 50Proyección (m) 19



610.200

Peso total (kg) 140

Ø21

G1½"

BITZER Datos de salida

Creado el : 05.02.2015 20:17:38

BITZER Software v6.4.3 rev1303 05.02.2015 / Todos los datos son susceptibles de cambio 2 / 10

Índice

Proyecto de estudio................................................................................................................................................... 3

Selección del Compresor: Compresores de Pistones tipo abierto.............................................................................4

Datos técnicos: 6H.2Y-K............................................................................................................................................ 5

Compresores de Pistones tipo abierto....................................................................................................................... 6

Motor & embrague..................................................................................................................................................... 7

Datos técnicos: KK620............................................................................................................................................... 8

Datos técnicos: GK6490............................................................................................................................................ 9

Motor & accoplamiento............................................................................................................................................ 10


Proyecto de estudio

Selección de compresores

Compresores de Pistones tipo abierto 1x 6H.2Y

accesorio elegido

Motor & embrague 1x 180M / KK620 / GK6490


Selección del Compresor: Compresores de Pistones tipo abierto

Valores de entrada

Modelo de compresor 6H.2Y-KRefrigerante R134aTemperatura de referencia Temp. en el punto de rocíoTemp. de evaporación -6,00 °CTemp. de condensación 53,9 °CLiquido subenfriado (despuescondensador)

5,00 K

Recalentamiento de gasaspirado

5,00 K

Recalentamiento útil 100%Velocidad del motor 1450 /minEntrenamiento Acopla. (1:1)Regulador de capacidad 100%

Resultado

Compresor 6H.2YEscalones de capacidad 100%Potencia frigorífica 34,9 kWPotencia frigorífica * 36,1 kWPotencia en el evap. 34,9 kWPotencia en el eje 14,75 kWCapacidad del condensador 49,6 kWCOP/EER 2,37COP/EER * 2,45Caudal másico 977 kg/hModo de funcionamiento Acopla. (1:1)Velocidad compresor 1450 /minMotor necesario 18,50 kWTemp. Gas de descarga no enfriado 77,0 °C

Punto de inicio para selección de motor ver Datos Técnicos / Notas*según EN12900 (temperatura de gas aspirado 20ºC, sin subenfriamiento del líquido)

Límites de aplicación Standard

Leyendaenfriamiento adicional

sobrecalentamiento del gas deaspiración >10K


Datos técnicos: 6H.2Y-KDimensiones y conexiones

Datos técnicosInformaciones técnicasVolumen desplazado (1450 rpm a 50 Hz) 110,5 m3/hVolumen desplazado (1750 rpm a 60Hz) 133,4 m3/hNº de cilindros x diámetro x carrera 6 x 70 mm x 55 mmRango de velocidades autorizadas 900 .. 1750 1/minPeso 153 kgPresión máxima (BP/AP) 19 / 25 barConexión linea aspiración 54 mm - 2 1/8''Conexión linea descarga 35 mm - 1 3/8''Tipo de aceite R134a/R407C/R404A/R507A/R407A/R407F tc<55°C: BSE32 / tc>55°C: BSE55 (Option)Aceite para R22 (R12/R502) B5.2 (Standard)Estándar de entregaCarga de aceite 5,0 dm3Carga de gas neutro StandardVálvula de aspiración StandardVálvula de descarga StandardVálvula de alivio StandardOpciones disponiblesAcoplamiento (..-K) aire acondicionado/ media Tº KK620 [<22kW] / KK630 [<45kW] (Option)Acoplamiento (..-K) baja Tª KK625 [<22kW] / KK630 [<45kW] (Option)Brida fijación - alineación OptionPolea motor ( ..- S) 190, 210, 230 mm (Option)Correas trapezoidales 5 x SPA (Option)Sensor de temperatura del gas comprimido Option (incl. INT69VS)Arranque en vacio OptionConexión enfriamiento agua R 3/4'' (Option)Regulación de capacidad 100-66-33% (Option)Ventilador adicional OptionCulatas refrigeradas por agua OptionVálvula de servicio aceite OptionCalefactor de Cárter 140 W (Option)Control de presión de aceite MP54 (Option)Juego de reconstrucción para operación marítima Option


Compresores de Pistones tipo abiertoDimensionamiento del motor:

El motor requerido es dimensionado para condiciones de arranque directo así como el arranque de estrella triángulo oarranque con arrollamiento fraccionado con descarga durante el arranque (válvula de derivación y de retención). Lascondiciones del arranque se orientan en los siguientes puntos de trabajo o en el limite máximo de aplicación delcompresor respectivamente. Si la temperatura de evaporación y de condensación de su planta es más alta durante elarranque, es necesario un dimensionamiento individual del motor.

Temperaturas máximas de evaporación para el dimensionamiento del motor:HH H M LR134a +20°C +12,5°C -5°C -20°CR404A/ R507A +7,5°C -5°C -20°CR22 +12,5°C -5°C -20°CNH3 +15°C +10°C -5°C --

Los datos del motor indicados se refieren a motores IEC con un momento mínimo durante el arranque de 90% del parmáximo. Además, se tiene que alcanzar por lo menos los siguientes momentos de arranque (para el arranque directo):Compresores de 2 cilindros 220%Compresores de 4 cilindros 180%Compresores de 6 cilindros 160%Si su motor seleccionado no cumple estos criterios, también es necesario un dimensionamiento individual.

Potencia del condensador:

Se puede calcular la potencia del condensador sin y con radiación térmica. Se puede seleccionar esta opción en elmenú PROGRAMA/ OPTIONES. La radiación térmica es constantemente 5% de la demanda de energía. La potencia delcondensador es indicada en la línea potenc. del cond. (con RT) o potencia del condensador.

Leyenda y posición de las "Dimensiones":

1 Conexión de Alta Presión (HP)2 Sensor de temperatura del gas de descarga (HP)3 Conexión de baja presión (LP)4 Sistema CIC: pulverizador (LP)4b Sonda de CIC5 Tampón para el llenado de aceite6 Vaciado de aceite (tornillo electromagnético)7 Filtro de aceite8 Retorno de aceite (separador de aceite)8* Retorno de aceite con NH3 y de aceite insoluble9 Sistema de igualación de aceite y gas (funcionamiento en paralelo)9a Sistema de igualación de gas (funcionamiento en paralelo)9b Sistema de igualación de aceite (funcionamiento en paralelo)10 Resistencia de cárter11 Conexión de la presión de aceite +12 Conexión de la presión de aceite –13 Conexión para el agua de enfriamiento16 Conexión para el Presostato diferencial de aceite "Delta-P"


Motor & embragueValores de entrada

Common NoClase de protección IP55Punto de funcionamiento Auto

Puntos de funcionamiento

Ato [°C] -6tc [°C] 53,9

Resultado

Compresor: 6H.2recomendado: 18,5 kWSelection: 18,5 kWTamaño de construcción del motor 180MRecommended operating point: ASelected operating point: AComponentes para motoresconforme a normas

18,5 kW (50 Hz)

Acoplamiento KK620Brida fijación - alineación GK6490Diámetro del árbol 48 mm


Datos técnicos: KK620Dimensiones y conexiones

Datos técnicosInformaciones técnicasPeso 7.5kgAnchura total 162mmProfundidad total 125mmAltura total 162mmCampo de aplicación H - M - -Componentes para motores conforme a normas IEC


Datos técnicos: GK6490Dimensiones y conexiones

Datos técnicosInformaciones técnicasPeso 21,5 kgAnchura total 350mmProfundidad total 240mmAltura total 350mmDiámetro de la brida 351mmDiámetro del círculo de agujeros 300mmSujeción del motor 4xComponentes para motores conforme a normas IEC


Motor & accoplamientoLeyenda y posición de las ''Dimensiones'':

1 Lado compresor2 Lado motor3 Arbol del compresor4 Arbol del motor


Creado el : 05.02.2015 20:19:56


Índice



Datos técnicos: 4G.2Y-K............................................................................................................................................ 5


Motor & embrague..................................................................................................................................................... 7

Datos técnicos: KK620............................................................................................................................................... 8

Datos técnicos: GK6490............................................................................................................................................ 9

Motor & accoplamiento............................................................................................................................................ 10


Proyecto de estudio


Compresores de Pistones tipo abierto 1x 4G.2Y

accesorio elegido

Motor & embrague 1x 180M / KK620 / GK6490



Valores de entrada

Modelo de compresor 4G.2Y-KRefrigerante R134aTemperatura de referencia Temp. en el punto de rocíoTemp. de evaporación -1,00 °CTemp. de condensación 53,9 °CLiquido subenfriado (despuescondensador)

5,00 K


5,00 K


Resultado

Compresor 4G.2YEscalones de capacidad 100%Potencia frigorífica 34,1 kWPotencia frigorífica * 34,4 kWPotencia en el evap. 34,1 kWPotencia en el eje 12,54 kWCapacidad del condensador 46,6 kWCOP/EER 2,72COP/EER * 2,74Caudal másico 931 kg/hModo de funcionamiento Acopla. (1:1)Velocidad compresor 1450 /minMotor necesario 18,50 kWTemp. Gas de descarga no enfriado 74,7 °C

Punto de inicio para selección de motor ver Datos Técnicos / Notas*según EN12900 (temperatura de gas aspirado 20ºC, sin subenfriamiento del líquido)





Datos técnicos: 4G.2Y-KDimensiones y conexiones

Datos técnicosInformaciones técnicasVolumen desplazado (1450 rpm a 50 Hz) 84,5 m3/hVolumen desplazado (1750 rpm a 60Hz) 102,0 m3/hNº de cilindros x diámetro x carrera 4 x 75 mm x 55 mmRango de velocidades autorizadas 750 .. 1750 1/minPeso 129 kgPresión máxima (BP/AP) 19 / 25 barConexión linea aspiración 42 mm - 1 5/8''Conexión linea descarga 28 mm - 1 1/8''Tipo de aceite R134a/R407C/R404A/R507A/R407A/R407F tc<55°C: BSE32 / tc>55°C: BSE55 (Option)Aceite para R22 (R12/R502) B5.2 (Standard)Estándar de entregaCarga de aceite 4,7 dm3Carga de gas neutro StandardVálvula de aspiración StandardVálvula de descarga StandardVálvula de alivio StandardOpciones disponiblesAcoplamiento (..-K) aire acondicionado/ media Tº KK620 [<22kW] / KK630 [<45kW] (Option)Acoplamiento (..-K) baja Tª KK625 [<22kW] / KK630 [<45kW] (Option)Brida fijación - alineación OptionPolea motor ( ..- S) 190, 210, 230 mm (Option)Correas trapezoidales 5 x SPA (Option)Sensor de temperatura del gas comprimido Option (incl. INT69VS)Arranque en vacio OptionConexión enfriamiento agua R 3/4'' (Option)Regulación de capacidad 100-50% (Option)Ventilador adicional OptionCulatas refrigeradas por agua OptionVálvula de servicio aceite OptionCalefactor de Cárter 140 W (Option)Control de presión de aceite MP54 (Option)Juego de reconstrucción para operación marítima Option


Motor & embragueValores de entrada

Common NoClase de protección IP55Punto de funcionamiento Auto

Puntos de funcionamiento

Ato [°C] -1tc [°C] 53,9

Resultado

Compresor: 4G.2recomendado: 18,5 kWSelection: 18,5 kWTamaño de construcción del motor 180MRecommended operating point: ASelected operating point: AComponentes para motoresconforme a normas

18,5 kW (50 Hz)

Acoplamiento KK620Brida fijación - alineación GK6490Diámetro del árbol 48 mm


Datos técnicos: KK620Dimensiones y conexiones

Datos técnicosInformaciones técnicasPeso 7.5kgAnchura total 162mmProfundidad total 125mmAltura total 162mmCampo de aplicación H - M - -Componentes para motores conforme a normas IEC


Datos técnicos: GK6490Dimensiones y conexiones

Datos técnicosInformaciones técnicasPeso 21,5 kgAnchura total 350mmProfundidad total 240mmAltura total 350mmDiámetro de la brida 351mmDiámetro del círculo de agujeros 300mmSujeción del motor 4xComponentes para motores conforme a normas IEC


Motor & accoplamientoLeyenda y posición de las ''Dimensiones'':

1 Lado compresor2 Lado motor3 Arbol del compresor4 Arbol del motor


Creado el : 05.02.2015 19:51:20


Índice



Datos técnicos: 6F.2Y................................................................................................................................................ 5



Proyecto de estudio


Compresores de Pistones tipo abierto 1x 6F.2Y

accesorio elegido

Por favor seleccionar un tipo e compresor



Valores de entrada

Potencia frigorífica 16,75 kWRefrigerante R134aTemperatura de referencia Temp. en el punto de rocíoTemp. de evaporación -24,00 °CTemp. de condensación 53,9 °CLiquido subenfriado (despuescondensador)

5,00 K


5,00 K


Resultado

Compresor 6F.2YEscalones de capacidad 100%Potencia frigorífica 16,61 kWPotencia frigorífica * 19,15 kWPotencia en el evap. 16,61 kWPotencia en el eje 12,10 kWCapacidad del condensador 28,7 kWCOP/EER 1,37COP/EER * 1,58Caudal másico 511 kg/hModo de funcionamiento Acopla. (1:1)Velocidad compresor 1450 /minMotor necesario 15,00 kWTemp. Gas de descarga no enfriado 94,0 °C

Mayor compresor con menos de 900 rpmPunto de inicio para selección de motor ver Datos Técnicos / Notas*según EN12900 (temperatura de gas aspirado 20ºC, sin subenfriamiento del líquido)





Datos técnicos: 6F.2YDimensiones y conexiones

Datos técnicosInformaciones técnicasVolumen desplazado (1450 rpm a 50 Hz) 151,6 m3/hVolumen desplazado (1750 rpm a 60Hz) 183,0 m3/hNº de cilindros x diámetro x carrera 6 x 82 mm x 55 mmRango de velocidades autorizadas 900 .. 1750 1/minPeso 161 kgPresión máxima (BP/AP) 19 / 25 barConexión linea aspiración 54 mm - 2 1/8''Conexión linea descarga 42 mm - 1 5/8''Tipo de aceite R134a/R407C/R404A/R507A/R407A/R407F tc<55°C: BSE32 / tc>55°C: BSE55 (Option)Aceite para R22 (R12/R502) B5.2 (Standard)Estándar de entregaCarga de aceite 5,0 dm3Carga de gas neutro StandardVálvula de aspiración StandardVálvula de descarga StandardVálvula de alivio StandardOpciones disponiblesAcoplamiento (..-K) aire acondicionado/ media Tº KK620 [<22kW] / KK630 [<45kW] (Option)Acoplamiento (..-K) baja Tª KK625 [<22kW] / KK630 [<45kW] (Option)Brida fijación - alineación OptionPolea motor ( ..- S) 190, 210, 230 mm (Option)Correas trapezoidales 5 x SPA (Option)Sensor de temperatura del gas comprimido Option (incl. INT69VS)Arranque en vacio OptionConexión enfriamiento agua R 3/4'' (Option)Regulación de capacidad 100-66-33% (Option)Ventilador adicional OptionCulatas refrigeradas por agua OptionVálvula de servicio aceite OptionCalefactor de Cárter 140 W (Option)Control de presión de aceite MP54 (Option)Juego de reconstrucción para operación marítima Option




PRESUPUESTO




1 PRECIOS UNITARIOS

CODIGO DESCRIPCION DE UNIDAD DE OBRA PRECIO

000AL CAPITULO AISLAMIENTO

001AL m2 Cerramiento formado por panel frigorífico de 200 mm. de espesor, compuesto por dos perfiles de acero galvanizado y prepintado de 0,5 ó 0,6 mm de espesor,conformados en frío, y con relleno intermedio de espuma de poliuretano con una densidad media de 40 kg/m3; perfil anclado a la estructura mediante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, huecos, sin incluir estructura portante. Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de SESENTA Y CINCO EUROS CON OCHENTA CÉNTIMOS

65,80 €

002AL m2 Cerramiento formado por panel frigorífico de 180 mm. de espesor, compuesto por dos perfiles de acero galvanizado y prepintado de 0,5 ó 0,6 mm de espesor,conformados en frío, y con relleno intermedio de espuma de poliuretano con una densidad media de 40 kg/m3; perfil anclado a la estructura mediante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, huecos, sin incluir estructura portante. Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de SESENTA EUROS CON OCHENTA TRES CÉNTIMOS

60,83 €

003AL m2 Cerramiento formado por panel frigorífico de 150 mm. de espesor, compuesto por dos perfiles de acero galvanizado y prepintado de 0,5 ó 0,6 mm de espesor,conformados en frío, y con relleno intermedio de espuma de poliuretano con una densidad media de 40 kg/m3; perfil anclado a la estructura mediante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, huecos, sin incluir estructura portante. Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de CUARENTA Y OCHO EUROS CON TREINTA Y CUATRO CÉNTIMOS

48,34 €




004AL m2 Cerramiento formado por panel frigorífico de 100 mm. de espesor, compuesto por dos perfiles de acero galvanizado y prepintado de 0,5 ó 0,6 mm de espesor,conformados en frío, y con relleno intermedio de espuma de poliuretano con una densidad media de 40 kg/m3; perfil anclado a la estructura mediante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, huecos, sin incluir estructura portante. Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de CUARENTA Y CUATRO EUROS CON NOVENTA Y DOS CÉNTIMOS

44,92 €


007SF CAPITULO UNIDADES DE SISTEMAS DE FRIO

008SF ud Instalación frigorífica , esta foramada por evaporador, compresor y condensador de la camara 1 . EVAPORADOR FRM con refrigerante de R-134a con una potencia frigorífica total de 30,631 kW, DT1 de 6°C , caudal de aire de 18600 m3/h con tres ventiladores y descarche de 15300 W con separacion de aleta 4,2 mm tension de funcionamiento 230v.COMPRESOR tipo alternativo y abierto 6H.2Y volumen de desplazamiento de refrigerante 110,5 m3/h, potencia frigorifica 34,9Kw.CONDENSADOR para R-134a tipo cubico KCS-58 con capacidad frigorifica 43093W con tres ventiladores de potencia 1700w . Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de DIESICIETE MIL SEISCIENTO EUROS

17.600,00 €

009SF ud Instalación frigorífica , esta foramada por evaporador, compresor y condensador de la camara 2 EVAPORADOR FRA con refrigerante de R-134a con una potencia frigorífica total de 28,74 kW, DT1 de 6°C , caudal de aire de 10000 m3/h con cuatro ventiladores sin descarche con separacion de aleta 2,8 mm tension de funcionamiento 230v.COMPRESOR tipo alternativo y abierto 6G.2Y volumen de desplazamiento de refrigerante 102,5 m3/h, potencia frigorifica 34,1Kw.CONDENSADOR para R-134a tipo cubico KNC-63 con capacidad frigorifica 46264W con dos ventiladores de potencia 2200w . Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de CATORCE MIL TRESCIENTO CINCUENTA Y DOS

14.352,00 €




010SF ud Instalación frigorífica , esta foramada por evaporador, compresor y condensador de la camara 3 EVAPORADOR FRMcon refrigeracion de R-134a con una potencia frigorífica total de 17,631 kW, DT1 de 6°C , caudal de aire de 18600 m3/h con tres ventiladores y descarche de 10200W con separacion de aleta 4,2 mm tension de funcionamiento 230v.COMPRESOR tipo alternativo y abierto 6F.2Y volumen de desplazamiento de refrigerante 183 m3/h, potencia frigorifica 16,61,9Kw.CONDENSADOR para R-134a tipo cubico KCN-37 con capacidad frigorifica 27523W con tres ventiladores de potencia 1650w . Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de CATORCE MIL DOSCIENTO SESENTA Y SIETE

14.267,00 €

011SF ud abrigo retractil para muelle de carga de produndidad 500mm altura 3750mm y anchura 3300mm marca horman o sililar.Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de MIL CIENTO OCHENTA EUROS

1.180,00 €


012SFC CAPITULO UNIDADES DE SISTEMAS FOTOVOLTAICO

013SFC ud modulo fotovoltaico monocristalino de 280wp de 60 cellulas con tolerancia 0-5% de potencia , montado sobre soporte regulable de 0º -45º .Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad deTRESCIENTO TREINTA Y DOS EUROS

332,00 €

014SFC ud El regulador de de la marca de referencia marca Artesa modelo MPPT-80C o similar que incluye tecnología de seguimiento del punto de máxima potencia (MPPT) de 48 v y 70 amperios de entradas , regulador necesario para los módulos fotovoltaicos instalados PANDA 60 CELULAS. Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de NOVECIENTOS OCHENTA EUROS.

980,00 €




015SFC ud El inversor de la gama Tauro, de la marca ATERSA, modelo 5024/V. Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de DOS MIL TREINTA Y SEIS EUROS

2.036,00 €

016SFC ud Bateria estacionaria para instalaciones fotovoltaicas aisladas , formada por 12 vasos marca Ecosafe mayor capacidad de descarga modelo TZS-24voltio C240 ,Características de la bateríaTecnología Plomo Ácido, capacidad de descarga de 4785Ah a un régimen de 240 horas (C240) incluye Conexiones totalmente aisladas, tapón antideflagrante para cada celda, protección de las bornas para el transporte. .Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de DOCE MIL TRESCIENTO EUROS

12.300 €

017SFC ud caja de conexión de paneles marca telegron modelo Nivel 1 CFV5M con 12 terminales incluye 12 fulibles de 12 amperios e interruptor seccionador de potencia 80 amperios y caja de materila plástica con grado de protección IP55 . o similar .Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de SESENTA Y TRES EUROS

63,00 €

018SFC ud Cada unidad es de 100m de conductor electrico en corriente continua . Línea de conexion entre modulos fotovoltaicos y la caja de conexion , instalada con cable de cobre de dos conductores de 6 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Asciende el precio de la partida a la NOVENTA Y OCHO EUROS CON OCHENTA Y SIETE CENTIMOS

98,87 €

019SFC m de conductor electrico en corriente continua . Línea de conexion entre las caja de conexion y reguladores desde la cubierta 1, instalada con cable de cobre de dos conductores de 185 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Asciende el precio de la partida a la VEINTI DOS EUROS

22,00 €

020SFC m de conductor electrico en corriente continua . Línea de conexion entre las cajas de conexion y reguladores desde la cubierta 2, instalada con cable de cobre de dos conductores de 95 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Asciende el precio de la partida a la QUINCE EUROS CON OCHENTA Y CINCO CENTIMOS

15,85 €




022SFC m de conductor electrico en corriente continua . Línea de conexion desde los inversores hasta el cuadro gerneral de proteccion, instalada con cable de cobre de dos conductores de 25 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Asciende el precio de la partida a ONCE EUROS CON SETENTA Y OCHO CENTIMOS

11,78 €

023SFC ud Cada unidad es de 100m de conductor electrico en corriente continua . Línea de conexion desde los reguladores hasta los inversores, instalada con cable de cobre de dos conductores de 25 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Asciende el precio de la partida a ONCE EUROS CON SETENTA Y OCHO CENTIMOS

11,78 €

024SFC ud Cada unidad es de 100m de conductor electrico en corriente continua . Línea de conexion desde los reguladores hasta las baterias, instalada con cable de cobre de dos conductores de 25 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Asciende el precio de la partida a ONCE EUROS CON SETENTA Y OCHO CENTIMOS

11,78 €




2 PRECIOS UNITARIOS DESCOMPUESTOS CODIGO DESCRIPCION DE UNIDAD DE OBRA PRECIO


001AL m2 Cerramiento formado por panel frigorífico de 200 mm. De espesor, compuesto por dos perfiles de acero galvanizado y prepintado de 0,5 ó 0,6 mm de espesor, conformados en frío, y con relleno intermedio de espuma de poliuretano con una densidad media de 40 kg/m3; perfil anclado a la estructura mediante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, huecos, sin incluir estructura portante. Tipo de recurso Importe Resto de obra 65,80 € Coste Total 65,80 € Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de SESENTA Y CINCO EUROS CON OCHENTA CÉNTIMOS 65,80 €

002AL m2 Cerramiento formado por panel frigorífico de 180 mm. De espesor, compuesto por dos perfiles de acero galvanizado y prepintado de 0,5 ó 0,6 mm de espesor, conformados en frío, y con relleno intermedio de espuma de poliuretano con una densidad media de 40 kg/m3; perfil anclado a la estructura mediante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, huecos, sin incluir estructura portante. Tipo de recurso Importe Resto de obra 60,83 € Coste Total 60,83 € Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de SESENTA EUROS CON OCHENTA TRES CÉNTIMOS 60,83 €




003AL m2 Cerramiento formado por panel frigorífico de 150 mm. De espesor, compuesto por dos perfiles de acero galvanizado y prepintado de 0,5 ó 0,6 mm de espesor, conformados en frío, y con relleno intermedio de espuma de poliuretano con una densidad media de 40 kg/m3; perfil anclado a la estructura mediante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, huecos, sin incluir estructura portante. Tipo de recurso Importe Resto de obra 48,34 € Coste Total 48,34 € Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de CUARENTA Y OCHO EUROS CON TREINTA Y CUATRO CÉNTIMOS 48,34 €

004AL m2 Cerramiento formado por panel frigorífico de 100 mm. De espesor, compuesto por dos perfiles de acero galvanizado y prepintado de 0,5 ó 0,6 mm de espesor, conformados en frío, y con relleno intermedio de espuma de poliuretano con una densidad media de 40 kg/m3; perfil anclado a la estructura mediante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, huecos, sin incluir estructura portante. Tipo de recurso Importe Resto de obra 44,92 € Coste Total 44,92 € Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de CUARENTA Y CUATRO EUROS CON NOVENTA Y DOS CÉNTIMOS

44,92 €






008SF ud Instalación frigorífica, esta formada por evaporador, compresor y condensador de la cámara 1 . EVAPORADOR FRM con refrigerante de R-134a con una potencia frigorífica total de 30,631 kW, DT1 de 6°C , caudal de aire de 18600 m3/h con tres ventiladores y descarche de 15300 W con separación de aleta 4,2 mm tensión de funcionamiento 230v.COMPRESOR tipo alternativo y abierto 6H.2Y volumen de desplazamiento de refrigerante 110,5 m3/h, potencia frigorífica 34,9Kw.CONDENSADOR para R-134a tipo cubico KCS-58 con capacidad frigorífica 43093W con tres ventiladores de potencia 1700w Mano de obra : OF. 1º Electricidad 38,46€ Ayudante de Electricidad 36,56€ Materiales: Evaporador 6425 € Compresor 6460 € Condensador 4640 € Coste total 17.600,00 € . Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de DIESICIETE MIL SEISCIENTO EUROS 17.600,00 €




009SF ud Instalación frigorífica , está formada por evaporador, compresor y condensador de la cámara 2 EVAPORADOR FRA con refrigerante de R-134a con una potencia frigorífica total de 28,74 kW, DT1 de 6°C , caudal de aire de 10000 m3/h con cuatro ventiladores sin descarche con separación de aleta 2,8 mm tensión de funcionamiento 230v.COMPRESOR tipo alternativo y abierto 6G.2Y volumen de desplazamiento de refrigerante 102,5 m3/h, potencia frigorífica 34,1Kw.CONDENSADOR para R-134a tipo cubico KNC-63 con capacidad frigorífica 46264W con dos ventiladores de potencia 2200w Mano de obra : OF. 1º Electricidad 38,46€ Ayudante de Electricidad 36,56€ Materiales: Evaporador 5045 € Compresor 5132 € Condensador 4100 € Coste total 14.352,00 € . Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de CATORCE MIL TRESCIENTO CINCUENTA Y DOS 14.352,00 €

010SF ud Instalación frigorífica , esta formada por evaporador, compresor y condensador de la cámara 3 EVAPORADOR FRMcon refrigeración de R-134a con una potencia frigorífica total de 17,631 kW, DT1 de 6°C , caudal de aire de 18600 m3/h con tres ventiladores y descarche de 10200W con separación de aleta 4,2 mm tensión de funcionamiento 230v.COMPRESOR tipo alternativo y abierto 6F.2Y volumen de desplazamiento de refrigerante 183 m3/h, potencia frigorífica 16,61,9Kw.CONDENSADOR para R-134a tipo cubico KCN-37 con capacidad frigorífica 27523W con tres ventiladores de potencia 1650w Mano de obra : OF. 1º Electricidad 38,46€ Ayudante de Electricidad 36,56€ Materiales: Evaporador 4540 € Compresor 6882 € Condensador 2770 € Coste total 14.267,00 € . Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de CATORCE MIL DOSCIENTO SESENTA Y SIETE 14.267,00 €




011SF ud abrigo retráctil para muelle de carga de profundidad 500mm altura 3750mm y anchura 3300mm marca horman o similar. Tipo de recurso Importe Resto de obra 1.180,00 € Coste Total 1.180,00 € Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de MIL CIENTO OCHENTA EUROS 1.180,00 €



013SFC ud modulo fotovoltaico monocristalino de 280wp de 60 células con tolerancia 0-5% de potencia, montado sobre soporte regulable de 0º -45º . Mano de obra : OF. 1º Electricidad 9,615€ Ayudante de Electricidad 5,526€ Materiales: Modulo fotovoltaico 317 € Coste total 322 € Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de TRESCIENTO TREINTA Y DOS EUROS 332,00 €

014SFC ud El regulador de de la marca de referencia marca Artesa modelo MPPT-80C o similar que incluye tecnología de seguimiento del punto de máxima potencia (MPPT) de 48 v y 70 amperios de entradas, regulador necesario para los módulos fotovoltaicos instalados PANDA 60 CELULAS. Mano de obra : OF. 1º Electricidad 9,615€ Ayudante de Electricidad 5,526€ 980,00 €




Materiales: Regulador 965 € Coste total 980 € Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de NOVECIENTOS OCHENTA EUROS.

015SFC ud El inversor de la gama Tauro, de la marca ATERSA, modelo 5024/V. Mano de obra : OF. 1º Electricidad 9,615€ Ayudante de Electricidad 5,526€ Materiales: Inversor 2021 € Coste total 2036 € Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de DOS MIL TREINTA Y SEIS EUROS 2.036,00 €

016SFC ud Batería estacionaria para instalaciones fotovoltaicas aisladas, formada por 12 vasos marca Ecosafe mayor capacidad de descarga modelo TZS-24voltio C240, Características de la batería Tecnología Plomo Ácido, capacidad de descarga de 4785Ah a un régimen de 240 horas (C240) incluye Conexiones totalmente aisladas, tapón antideflagrante para cada celda, protección de las bornes para el transporte. Mano de obra : OF. 1º Electricidad 19,23€ Ayudante de Electricidad 18,46€ Materiales: Batería 12662 € Coste total 12300 € .Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de DOCE MIL TRESCIENTO EUROS 12.300 €




017SFC ud caja de conexión de paneles marca telegron modelo Nivel 1 CFV5M con 12 terminales incluye 12 fusibles de 12 amperios e interruptor seccionador de potencia 80 amperios y caja de materia plástica con grado de protección IP55 . o similar .Mano de obra : OF. 1º Electricidad 9,615€ Ayudante de Electricidad 5,526€ Materiales: Caja conexión 48 € Coste total 63 € Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de SESENTA Y TRES EUROS 63,00 €

018SFC ud Cada unidad es de 100m de conductor eléctrico en corriente continua . Línea de conexión entre módulos fotovoltaicos y la caja de conexión, instalada con cable de cobre de dos conductores de 6 mm2, incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Mano de obra : OF. 1º Electricidad 19,23€ Ayudante de Electricidad 18,46€ Materiales: Bobina 61 € Coste total 98,78 € Asciende el precio de la partida a NOVENTA Y OCHO EUROS CON OCHENTA Y SIETE CENTIMOS

98,87 €




019SFC m de conductor eléctrico en corriente continua . Línea de conexión entre las caja de conexión y reguladores desde la cubierta 1, instalada con cable de cobre de dos conductores de 185 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Mano de obra : OF. 1º Electricidad 3,84€ Ayudante de Electricidad 3,68€ Materiales: Conductor 14,50 € Coste total 22 € Asciende el precio de la partida a VEINTI DOS EUROS 22,00 €

020SFC m de conductor eléctrico en corriente continua . Línea de conexión entre las cajas de conexión y reguladores desde la cubierta 2, instalada con cable de cobre de dos conductores de 95 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Mano de obra : OF. 1º Electricidad 3,84€ Ayudante de Electricidad 3,68€ Materiales: Conductor 8,35 € Coste total 15,85 € Asciende el precio de la partida a QUINCE EUROS CON OCHENTA Y CINCO CENTIMOS 15,85 €




022SFC m de conductor eléctrico en corriente continua . Línea de conexión desde los inversores hasta el cuadro general de protección, instalada con cable de cobre de dos conductores de 25 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Mano de obra : OF. 1º Electricidad 3,84€ Ayudante de Electricidad 3,68€ Materiales: Conductor 4,28 € Coste total 11,78 € Asciende el precio de la partida a ONCE EUROS CON SETENTA Y OCHO CENTIMOS 11,78 €

023SFC ud Cada unidad es de 100m de conductor eléctrico en corriente continua . Línea de conexión desde los reguladores hasta los inversores, instalada con cable de cobre de dos conductores de 25 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Mano de obra : OF. 1º Electricidad 3,84€ Ayudante de Electricidad 3,68€ Materiales: Conductor 4,28 € Coste total 11,78 € Asciende el precio de la partida a ONCE EUROS CON SETENTA Y OCHO CENTIMOS 11,78 €




024SFC ud Cada unidad es de 100m de conductor eléctrico en corriente continua . Línea de conexión desde los reguladores hasta las baterías, instalada con cable de cobre de dos conductores de 25 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Mano de obra : OF. 1º Electricidad 3,84€ Ayudante de Electricidad 3,68€ Materiales: Conductor 4,28 € Coste total 11,78 € Asciende el precio de la partida a ONCE EUROS CON SETENTA Y OCHO CENTIMOS 11,78 €




3 PRESUPUESTO TOTAL POR MEDICION

CODIGO DESCRIPCION DE UNIDAD DE OBRA PRECIO MEDICION TOTAL


001AL m2 Cerramiento formado por panel frigorífico de 200 mm. De espesor, compuesto por dos perfiles de acero galvanizado y prepintado de 0,5 ó 0,6 mm de espesor, conformados en frío, y con relleno intermedio de espuma de poliuretano con una densidad media de 40 kg/m3; perfil anclado a la estructura mediante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, huecos, sin incluir estructura portante. Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de SESENTA Y CINCO EUROS CON OCHENTA CÉNTIMOS

65,80 € 250 16.450,00 €

002AL m2 Cerramiento formado por panel frigorífico de 180 mm. De espesor, compuesto por dos perfiles de acero galvanizado y prepintado de 0,5 ó 0,6 mm de espesor, conformados en frío, y con relleno intermedio de espuma de poliuretano con una densidad media de 40 kg/m3; perfil anclado a la estructura mediante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, huecos, sin incluir estructura portante. Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de SESENTA EUROS CON OCHENTA TRES CÉNTIMOS

60,83 € 238 14.477,54 €




003AL m2 Cerramiento formado por panel frigorífico de 150 mm. De espesor, compuesto por dos perfiles de acero galvanizado y prepintado de 0,5 ó 0,6 mm de espesor, conformados en frío, y con relleno intermedio de espuma de poliuretano con una densidad media de 40 kg/m3; perfil anclado a la estructura mediante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, huecos, sin incluir estructura portante. Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de CUARENTA Y OCHO EUROS CON TREINTA Y CUATRO CÉNTIMOS

48,34 € 237,5 11.480,75 €

004AL m2 Cerramiento formado por panel frigorífico de 100 mm. De espesor, compuesto por dos perfiles de acero galvanizado y prepintado de 0,5 ó 0,6 mm de espesor, conformados en frío, y con relleno intermedio de espuma de poliuretano con una densidad media de 40 kg/m3; perfil anclado a la estructura mediante ganchos o tornillos autorroscantes, i/p.p. de tapajuntas, remates, piezas especiales de cualquier tipo, huecos, sin incluir estructura portante. Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de CUARENTA Y CUATRO EUROS CON NOVENTA Y DOS CÉNTIMOS

44,92 € 1718 77.172,56 €






008SF ud Instalación frigorífica, esta formada por evaporador, compresor y condensador de la cámara 1 . EVAPORADOR FRM con refrigerante de R-134a con una potencia frigorífica total de 30,631 kW, DT1 de 6°C, caudal de aire de 18600 m3/h con tres ventiladores y descarche de 15300 W con separación de aleta 4,2 mm tensión de funcionamiento 230v.COMPRESOR tipo alternativo y abierto 6H.2Y volumen de desplazamiento de refrigerante 110,5 m3/h, potencia frigorífica 34,9Kw.CONDENSADOR para R-134a tipo cubico KCS-58 con capacidad frigorífica 43093W con tres ventiladores de potencia 1700w. Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de DIESICIETE MIL SEISCIENTO EUROS

17.600,00 € 1 17.600,00 €

009SF ud Instalación frigorífica , esta formada por evaporador, compresor y condensador de la cámara 2 EVAPORADOR FRA con refrigerante de R-134a con una potencia frigorífica total de 28,74 kW, DT1 de 6°C , caudal de aire de 10000 m3/h con cuatro ventiladores sin descharche con separación de aleta 2,8 mm tensión de funcionamiento 230v.COMPRESOR tipo alternativo y abierto 6G.2Y volumen de desplazamiento de refrigerante 102,5 m3/h, potencia frigorífica 34,1Kw.CONDENSADOR para R-134a tipo cubico KNC-63 con capacidad frigorífica 46264W con dos ventiladores de potencia 2200w

14.352,00 € 1 14.352,00 €




Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de CATORCE MIL TRESCIENTO CINCUENTA Y DOS

010SF ud Instalación frigorífica , está formada por evaporador, compresor y condensador de la cámara 3 EVAPORADOR FRM con refrigeración de R-134a con una potencia frigorífica total de 17,631 kW, DT1 de 6°C , caudal de aire de 18600 m3/h con tres ventiladores y descarche de 10200W con separación de aleta 4,2 mm tensión de funcionamiento 230v.COMPRESOR tipo alternativo y abierto 6F.2Y volumen de desplazamiento de refrigerante 183 m3/h, potencia frigorífica 16,61,9Kw.CONDENSADOR para R-134a tipo cubico KCN-37 con capacidad frigorífica 27523W con tres ventiladores de potencia 1650w . Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de CATORCE MIL DOSCIENTO SESENTA Y SIETE

14.267,00 € 1 14.267,00 €

011SF ud abrigo retráctil para muelle de carga de profundidad 500mm altura 3750mm y anchura 3300mm marca horman o similar.Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de MIL CIENTO OCHENTA EUROS

1.180,00 € 3 3.540,00 €






013SFC ud modulo fotovoltaico monocristalino de 280wp de 60 células con tolerancia 0-5% de potencia , montado sobre soporte regulable de 0º -45º .Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad deTRESCIENTO TREINTA Y DOS EUROS

332,00 € 136 45.152,00 €

014SFC ud El regulador de de la marca de referencia marca Artesa modelo MPPT-80C o similar que incluye tecnología de seguimiento del punto de máxima potencia (MPPT) de 48 v y 70 amperios de entradas, regulador necesario para los módulos fotovoltaicos instalados PANDA 60 CELULAS. Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de NOVECIENTOS OCHENTA EUROS.

980,00 € 12 11.760,00 €

015SFC ud El inversor de la gama Tauro, de la marca ATERSA, modelo 5024/V. Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de DOS MIL TREINTA Y SEIS EUROS

2.036,00 € 2 4.072,00 €

016SFC ud Batería estacionaria para instalaciones fotovoltaicas aisladas, formada por 12 vasos marca Ecosafe mayor capacidad de descarga modelo TZS-24voltio C240 ,Características de la batería Tecnología Plomo Ácido, capacidad de descarga de 4785Ah a un régimen de 240 horas (C240) incluye Conexiones totalmente aisladas, tapón antideflagrante para cada celda,

12.300 € 12 147.600,00 €




protección de las bornas para el transporte. .Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de DOCE MIL TRESCIENTO EUROS

017SFC ud caja de conexión de paneles marca telegron modelo Nivel 1 CFV5M con 12 terminales incluye 12 fusibles de 12 amperios e interruptor seccionador de potencia 80 amperios y caja de material plástica con grado de protección IP55 . o similar .Asciende el precio de la partida a la expresada cantidad de

SESENTA Y TRES EUROS

63,00 € 12 756,00 €

018SFC ud Cada unidad es de 100m de conductor eléctrico en corriente continua . Línea de conexión entre módulos fotovoltaicos y la caja de conexión, instalada con cable de cobre de dos conductores de 6 mm2, incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Asciende el precio de la partida a la NOVENTA Y OCHO EUROS CON OCHENTA Y SIETE CENTIMOS

98,87 € 10 988,70 €

019SFC m de conductor eléctrico en corriente continua . Línea de conexión entre las caja de conexión y reguladores desde la cubierta 1, instalada con cable de cobre de dos conductores de 185 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Asciende el precio de la partida a la VEINTI DOS EUROS

22,00 € 474 10.428,00 €




020SFC m de conductor eléctrico en corriente continua . Línea de conexión entre las cajas de conexión y reguladores desde la cubierta 2, instalada con cable de cobre de dos conductores de 95 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Asciende el precio de la partida a la QUINCE EUROS CON OCHENTA Y CINCO CENTIMOS

15,85 € 150 2.377,50 €

022SFC m de conductor eléctrico en corriente continua . Línea de conexión desde los inversores hasta el cuadro general de protección, instalada con cable de cobre de dos conductores de 25 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Asciende el precio de la partida a ONCE EUROS CON SETENTA Y OCHO CENTIMOS

11,78 € 12 141,36 €

023SFC ud Cada unidad es de 100m de conductor eléctrico en corriente continua . Línea de conexión desde los reguladores hasta los inversores, instalada con cable de cobre de dos conductores de 25 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Asciende el precio de la partida a ONCE EUROS CON SETENTA Y OCHO CENTIMOS

11,78 € 72 848,16 €




024SFC ud Cada unidad es de 100m de conductor eléctrico en corriente continua . Línea de conexión desde los reguladores hasta las baterías, instalada con cable de cobre de dos conductores de 25 mm2 , incluso pequeño material canaletas o ayudas de albañilería, construido según REBT y normas de la compañía suministradora. Asciende el precio de la partida a ONCE EUROS CON SETENTA Y OCHO CENTIMOS

11,78 € 24 282,72 €

TOTAL SIN IVA 393.746,29 €

TOTAL CON IVA( 21%) 476.433,01 €

TOTAL CON BENEFICIO INDUSTRIAL (6%) 762.292,82 €

TOTAL DEL PRESUPUESTO 762.292,82 €




PLANOS

CURSO 2015-2016

ESCALA: PLANO Nº: PROFESOR:

1:400

PROYECTO FINAL DE CARRERA

2

PLANTA Y ALZADO

GRUPO:

ESCUELA POLITECNICA

SUPERIOR DE HUELVA

ALUMNO:

BALLEASTEROS

MONCLOVA

MANUELJOSE

CURSO 2015-2016


1:400


3

SECCIONES DEAISLAMIENTOEN

LAS PAREDES

GRUPO:

ESCUELA POLITECNICA

SUPERIOR DE HUELVA

ALUMNO:

BALLEASTEROS

MONCLOVA

MANUEL JOSE

CURSO 2015-2016


1:400

PROYETO FINAL DE CARRERA

4

PLANO POSTERIOR DE

INSTALACION

GRUPO:

ESCUELA POLITECNICA DE

HUELVA

ALUMNO:

BALLEASTEROS

MONCLOVA

MANUEL JOSE

CURSO 2015-2016


1:400

PROYECTO FINAL DECARRERA

5

CONEXIONES ELECTRICAS

GRUPO:

ESCUELA POLITENCIA SUPERIOR

DE HUELVA

ALUMNO:

BALLEASTEROS

MONCLOVA

MANUEL JOSE

CURSO 2015-2016


1:400


6

INSTALACION DE MODULOS

FOTOVOLTAICOS EN CUBIERTA

GRUPO:

ESCUELA POLITECNICA

SUPERIOR DE HUELVA

ALUMNO:

BALLEASTEROS

MONCLOVA

MANUEL JOSE

Proyecto final de carrera Frío industrial e instalación fotovoltaica

Engineering

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