Ponte 25 Metros
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CÁLCULO PONTE METÁLICA - ENTRADA DE DADOS GERAIS: - ENTRE COM O VÃO TOTAL DA VIGA 25.00 m - ENTRE COM A DISTÂNCIA ENTRE A VIGA DE BORDA E A VIGA DE CENTRO: 3.00 m - ENTRE COM A DISTÂNCIA ENTRE A VIGA DE BORDA ATÉ O FINAL DO GUARDA RODAS: 1.40 m - ENTRE COM A INCLINAÇÃO DO PAVIMENTO: 1.50% - ENTRE COM A ESPESSURA MÁXIMA DO ASFALTO: 0.05 m - ENTRE COM O PESO ESPECÍFICO DO ASFALTO: 24 kn/m³ - ENTRE COM O PESO ESPECÍFICO DO CONCRETO: 25 kn/m³ - ENTRE COM O FCK DO CONCRETO: 2.1 kn/cm² - ENTRE COM O MÓDULO DE ELASTICIDADE DO AÇO: E= 21000 kn/cm² - ENTRE COM O PESO ESPECÍFICO DO AÇO: 78.5 kn/m³ - ENTRE COM A TENSÃO DE ESCOAMENTO DO AÇO: 35 kn/cm² - ENTRE COM O PESO DO GUARDA RODAS: 5.8 kn/m - ENTRE COM A LARGURA DO GUARDA RODAS: 0.40 m - ENTRE COM A ALTURA DO GUARDA RODAS: 0.40 m
- ENTRADA DE DADOS DA TRANSVERSINA - ENTRE COM O PERCENTUAL ADICIONAL PARA CARGAS DAS TRANSVERSINAS 35.00% - ENTRE COM A LARGURA DA ABA DOS PERFIS DA TRANSVERSINA 9 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DOS PERFIS DA TRANSVERSINA 0.8 cm - ENTRE COM A ÁREA DA TRANSVERSINA INTERMEDIÁRIA: 17.92 cm² - ENTRE COM A INÉRCIA DA TRANSVERSINA INTERMEDIÁRIA: 147.5 cm^4 - ENTRE COM O NÚMERO DE PERFIS QUE COMPÕEM A TRANSVERSINA 4 un.
- ENTRADA DE DADOS DO TREM TIPO - ENTRE COM O ESPAÇÃMENTO ENTRE AS CARGAS DO TREM TIPO 1.5 m
- ENTRADA DE DADOS PARA CÁLCULO DO CONTRAVENTO - ENTRE COM O COEFICIENTE DE FORÇA PARA CÁLCULO DO CONTRAVENTO 2.1 - ENTRE COM A ALTURA DA PONTE APROXIMADA 5 m - ENTRE COM A VELOCIDADE BÁSICA DO VENTO V(0): 45 m/s - ENTRE COM O FATOR TOPOGRÁFICO S1: 1.00 - ENTRE COM A CLASSE DO VENTO IV - ENTRE COM O VALOR DE: Fr: 1.00 - ENTRE COM O VALOR DE: b: 0.86 - ENTRE COM O VALOR DE: p: 0.120 - CÁLCULO DO FATOR DE RUGOSIDADE S2: 0.791 - ENTRE COM O FATOR ESTATÍSTICO - PARA CÁLCULO DO CONTRAVENTO S3: 0.83 - ENTRE COM O FATOR ESTATÍSTICO - PARA CÁLCULO DO APARELHO DE APOIO S3: 1.10 - CÁLCULO DA PRESSÃO DINÂMICA DO VENTO - PARA CÁLCULO DO CONTRAVENTO P 0.55 kn/m² - CÁLCULO DA PRESSÃO DINÂMICA DO VENTO - PARA DO APARELHO DE APOIO P 0.96 kn/m² - ENTRADA DE DADOS DO PERFIL T ADOTADO PARA CONTRAVENTO - ENTRE COM A ALTURA LIVRE DO PERFIL T 15.00 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA DO PERFIL T 22.80 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA DO PERFIL T 1.49 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA ALMA DO PERFIL T 1.05 cm - ENTRE COM A ÁREA DO PERFIL T A= 35.90 cm² - ENTRE COM A INÉRCIA DO PERFIL T Ix= 675.00 cm^4 - ENTRE COM A INÉRCIA DO PERFIL T Iy= 618.00 cm^4
- ENTRE COM O VALOR DE: 201.00 cm³ - ENTRE COM O VALOR DE: rx= 4.34 cm - ENTRE COM O VALOR DE: ry= 4.15 cm - ENTRE COM A EXCENTRECIDADE DA DIAGONAL EM RELAÇÃO A CHAPA DE NÓ. e= 2.95 cm - ENTRE COM A CONSTANTE Cmx Cmx= 1.00 - ENTRADA DE DADOS DO PERFIL T ADOTADO PARA CORDAS - ENTRE COM A ALTURA LIVRE DO PERFIL T 11.73 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA DO PERFIL T 35.00 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA DO PERFIL T 2.22 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA ALMA DO PERFIL T 1.27 cm - ENTRE COM A ÁREA DO PERFIL T A= 91.39 cm² - ENTRE COM A INÉRCIA DO PERFIL T Iy= 7934.00 cm^4 - ENTRE COM O VALOR DE: ry= 9.32 cm
- ENTRADA DE DADOS PARA CÁLCULO DOS STUDS - ENTRE COM O DIÂMETRO DOS STUDS d= 2.20 cm - ENTRE COM A ALTURA DOS STUDS h= 12.00 cm
7.50 kn/cm²
Was =
- ENTRE COM O VALOR DE a a=
- ENTRADA DE DADOS PARA A CHAPA DE BASE (LOCALIZADA ABAIXO DO APARELHO DE APOIO TEFLON, EM CONTATO COM CONCRETO) - ENTRE COM A LARGURA DA CHAPA DE BASE DO APARELHOAPOIO(em contato c/concreto)l= 45.00 cm - ENTRE COM A COMPRIMENTO DA CHAPA DE BASE DO APARELHO APOIO(em contato c/concreto 50 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA CHAPA DE BASE DO APARELHO DE APOIO 10 cm - ENTRE COM A ESPES. DO APOIO TEFLON (folga entre chapa de base e topo do aparelho de apoio 2.3 cm - ENTRE COM A TENSÃO DE ESCOAMENTO DO CHAPA DE BASE: 25 kn/cm²
- ENTRADA DE DADOS PARA A CHAPA DE APOIO (LOCALIZADA ACIMA DO APARELHO DE APOIO TEFLON) - ENTRE COM A LARGURA DA CHAPA DE APOIO DO APARELHO APOIO(em contato c/TEFLON)l= 20 cm - ENTRE COM A COMPRIMENTO DA CHAPA DE APOIO(em contato c/concreto)l= 45 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA CHAPA DE APOIO 3 cm - ENTRE COM A TENSÃO DE ESCOAMENTO DO CHAPA DE APOIO: 25 kn/cm² - ENTRE COM O RAIO DO APARELHO DE TEFLON 50 cm - ENTRE COM O DIÂMETRO DO PINO DO APARELHO DE APOIO 2.5 cm - ENTRE COM O NÚMERO DO PINO DO APARELHO DE APOIO 2 un - ENTRE COM A TENSÃO DE ESCOAMENTO DO PINO DE APOIO 26.7 kn/cm² - ENTRE COM O DIÂMETRO DO PARAFUSO FIXADO NA PLACA DE APOIO 1.9 cm - ENTRE COM O NÚMERO DE PARAFUSOS FIXADOS NA PLACA DE APOIO 8
- ENTRADA DE DADOS DA BARRA DE CISALHAMENTO - ENTRE COM A LARGURA DA BARRA DE CISALHAMENTO 10 cm - ENTRE COM A COMPRIMENTO DA BARRA DE CISALHAMENTO 20 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA BARRA DE CISALHAMENTO 2.5 cm - ENTRE COM A TENSÃO DE ESCOAMENTO DA BARRA DE CISALHAMENTO: 25 kn/cm² - ENTRE COM O b DA SOLDA PARA A PLACA DE BASE 1 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DO FILETE DE SOLDA 0.71 cm - ENTRE COM O COMPRIMENTO DE SOLDA 20 cm - ENTRE COM O NÚMERO DE FILETE: 2 um - ENTRE COM A TENSÃO DE RUPTURA DA SOLDA fu= 49.2 kn/cm² - ENTRE COM A DISTÂNCIA DO EIXO DA TRANSVERSINA DE EXTREM. ATÉ MACACO d= 86 cm
- ENTRADA DE DADOS DA TRANSVERSINA DE EXTREMIDADE - ENTRE COM OS DADOS DA BARRA N°-1 e 5 DA TRANSVERSINA (COLUNAS DE BORDA) - ENTRE COM A ALTURA TOTAL DO PERFIL d= 35 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA DO PERFIL 30 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA DO PERFIL 2.2 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA ALMA DO PERFIL 1.6 cm - CÁLCULO DA ALTURA ÚTIL 30.6 cm - CÁLCULO DA ÁREA 180.96 cm² - CÁLCULO DO INÉRCIA 39376 cm^4 - CÁLCULO DO MÓDULO 2250 cm³ - ENTRE COM OS DADOS DA BARRA N°-3 DA TRANSVERSINA (COLUNA DE CENTRO) - ENTRE COM A ALTURA TOTAL DO PERFIL d= 27 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA DO PERFIL 30 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA DO PERFIL 2.2 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA ALMA DO PERFIL 1.6 cm - CÁLCULO DA ALTURA ÚTIL 22.6 cm - CÁLCULO DA ÁREA 168.16 cm² - CÁLCULO DO INÉRCIA 21889 cm^4 - CÁLCULO DO MÓDULO 1621 cm³ - ENTRE COM OS DADOS DA BARRA N°-2 e 4 DA TRANSVERSINA (VIGAS DA TRANSVERSINA) - ENTRE COM A ALTURA TOTAL DO PERFIL d= 40 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA DO PERFIL 30 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA DO PERFIL 1.6 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA ALMA DO PERFIL 0.95 cm - CÁLCULO DA ALTURA ÚTIL 36.8 cm - CÁLCULO DA ÁREA 130.96 cm² - CÁLCULO DO INÉRCIA 39355 cm^4 - CÁLCULO DO MÓDULO 1968 cm³ - ENTRE COM OS DADOS DA CHAPA DE REFORÇO PARA UTILIZAÇÃO DO MACACO - ENTRE COM O DIÂMETRO DA CABEÇA DO MACACO 12 cm - ENTRE COM A LARGURA DA CHAPA DE REFORÇO 20 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA CHAPA DE REFORÇO 1.6 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA SOLDA HORIZONTAL 0.8 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA SOLDA VERTICAL 0.7 cm
1) DEFINIÇÃO DAS PROPRIEDADES GEOMÉTRICAS: - VIGA MISTA DE BORDA1 - DADOS DO CONCRETO - ENTRE COM A LARGURA EFETIVA DA VIGA MISTA bc = 300 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA LAJE DE CONCRETO tc = 25 cm
X2 - DADOS DA VIGA Perfil: - ENTRE COM A ALTURA TOTAL DA VIGA METÁLICA d = 140 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA SUPERIOR bfs = 50 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA SUPERIOR tfs = 1.9 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA INFERIOR bfi = 50 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA INFERIOR tfi = 2.5 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA ALMA tw = 1.6 cm
PERFIL ADOTADO: VI 1400 x 343 kg/m 343 kg/m
3 - OUTROS DADOS
- ENTRE COM O COEFICIENTE DE DEFORMAÇÃO LENTA INICIAL: 9
- ENTRE COM O COEFICIENTE DE DEFORMAÇÃO LENTA FINAL 27
PROPRIEDADES DA SEÇÃO MISTA - VIGA
4 - CÁLCULO DAS PROPRIEDADESPropriedades da seção mista
Propriedades da seção de concreto Def. lenta Inicial Def. lenta Final
7500 a = 87.01 cm a = 87.01 cm
390625 29.9 cm 53.2 cm
57.1 cm 33.8 cm
Propriedades da seção de aço 17.4 cm 40.7 cm
h = 135.6 cm 42.4 cm 65.7 cm
437.0 122.6 cm 99.3 cm
65.49 cm 3579658 2666304
1366283 84369 40588
18338 205390 65525
20861 205390 65525
Peso = 343 kg/m 29205 26849
ho=
hf =
Sc = cm2
Jc = cm4 ac = ac =
aa = aa =
Yci = Ya
s = Yci = Ya
s =
Ycs = Yc
s =
Sa = cm2 Yai = Ya
i =
di = Jm = cm4 Jm = cm4
Ja = cm4 Wcs = cm3 Wc
s = cm3
Waas = cm3 Wc
i = cm3 Wci = cm3
Waai = cm3 Wa
s = cm3 Was = cm3
Wai = cm3 Wa
i = cm3
bfs
bfi
tf itf s
tcd
a ca a
a
Yc i
=Yas bc
Yc s
Ya i
d i
tw
- VIGA MISTA DE CENTRO1 - DADOS DO CONCRETO - ENTRE COM A LARGURA EFETIVA DA VIGA MISTA bc = 300 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA LAJE DE CONCRETO tc = 25 cm
2 - DADOS DA VIGA Perfil: - ENTRE COM A ALTURA TOTAL DA VIGA METÁLICA d = 140 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA SUPERIOR bfs = 25 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA SUPERIOR tfs = 1.6 cm - ENTRE COM A LARGURA DA MESA INFERIOR bfi = 25 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA MESA INFERIOR tfi = 2.5 cm - ENTRE COM A ESPESSURA DA ALMA tw = 1.6 cm
PERFIL ADOTADO: VI 1400 x 251 kg/m 251 kg/m
3 - OUTROS DADOS
- ENTRE COM O COEFICIENTE DE DEFORMAÇÃO LENTA INICIAL: 9
- ENTRE COM O COEFICIENTE DE DEFORMAÇÃO LENTA FINAL 27
PROPRIEDADES DA SEÇÃO MISTA - VIGA
4 - CÁLCULO DAS PROPRIEDADESPropriedades da seção mista
Propriedades da seção de concreto Def. lenta Inicial Def. lenta Final
7500 a = 86.97 cm a = 86.97 cm
390625 24.1 cm 46.6 cm
62.8 cm 40.4 cm
Propriedades da seção de aço 11.6 cm 34.1 cm
h = 135.9 cm 36.6 cm 59.1 cm
319.9 128.4 cm 105.9 cm
65.53 cm 2605674 1952712
813544 71139 33067
10924 224088 57342
12415 224088 57342
Peso = 251 kg/m 20298 18431
ho=
hf =
Sc = cm2
Jc = cm4 ac = ac =
aa = aa =
Yci = Ya
s = Yci = Ya
s =
Ycs = Yc
s =
Sa = cm2 Yai = Ya
i =
di = Jm = cm4 Jm = cm4
Ja = cm4 Wcs = cm3 Wc
s = cm3
Waas = cm3 Wc
i = cm3 Wci = cm3
Waai = cm3 Wa
s = cm3 Was = cm3
Wai = cm3 Wa
i = cm3
bfs
bfi
tf itf s
tcd
a ca a
a
Yc i
=Yas bc
Yc s
Ya i
d i
tw
2) CARREGAMENTOS: - CARGA PERMANENTE ANTES DA CURA (CPA) - LAJE DE CONCRETO: 6.25 kn/m² - VIGA DE AÇO: 1.44 kn/m²
ENTRE COM OS COEFICIENTES: Verificação dos coeficientes:COEFICIENTES: 0.3409 0.3182 0.3409 1.0000
1.4m 3m 3m 1.4m
CONCRETO: 19 18 19
AÇO: 4 4 4
TOTAL: 23 kn/m 22 kn/m 23 kn/m
- CARGA PERMANENTE DEPOIS DA CURA (CPB)Obs: Para que se consiga chegar ao valor da carga permanente depois da cura (CPB), precisa-se antes obter as ordenadas para o traçado das linhas de influência, através das tabelas de Homberg.Condição para utilização da tabela:
Relação entre: Inécia da viga mista de borda(Jm(ext)) / Inécia da viga mista centro(Jm(int)) =1,20
Verificação da condição imposta acima: 1.374 NÃO OK!!!, TROCAR OS PERFIS
- VALIDAÇÃO DA UTILIZAÇÃO DA TABELA DE HOMBERG - PAG-23 DO LIVRO PONTES ROD. MET. PARTE Ira: NÃO OK!!! TROCAR OS PERFISrb: NÃO OK!!! TROCAR OS PERFISrc: NÃO OK!!! TROCAR OS PERFIS
- CÁLCULO DA INÉRCIA DO CONJUNTO DAS TRANSVERSINAS: - CÁLCULO DA ALTURA DA TRANSVERSINA 135.6 cm - CÁLCULO DA INÉRCIA DO CONJUNTO DE TRANSVERSINA 231064 cm^4
DETALHAMENTO DA TRANSVERSINA:
67.8 cm
4un. -- -- 90X90X8mm
67.8 cm
- CÁLCULO DO Z: PARÂMETRO DE RIGIDEZ A TORÇÃO Z= 6.41Admitindo que Zt tende ao infinito, e considerando o método exato, que baseia-se no cálculo de grelhas com vigas principaispode-se admitir que a rigidez a torção é desprezível.
- VALORES NECESSÁRIOS PARA ENTRADA DE DADOS NA TABELA DE HOMBERG PAG-182 E 183:Z= 6.41
Z(T)= INFINITO
- VIGA DE BORDA: - ENTRE COM OS VALOR DE Z DA TABELA INFERIOR AO CALCULADO: Z= 10
Z(T)= INFINITO - ENTRE COM O VALOR DE: BAA= 0.8711 - ENTRE COM O VALOR DE: BAB= 0.3093 - ENTRE COM O VALOR DE: BAC= -0.1289
- ENTRE COM OS VALOR DE Z DA TABELA SUPERIOR AO CALCULADO: 20Z(T)= INFINITO
- ENTRE COM O VALOR DE: BAA= 0.8711 - ENTRE COM O VALOR DE: BAB= 0.3093 - ENTRE COM O VALOR DE: BAC= -0.1289
INTERPOLANDO: - CÁLCULO DO BAA= 0.8711 - CÁLCULO DO BAB= 0.3093 - CÁLCULO DO BAC= -0.1289
- VIGA DE CENTRO: - ENTRE COM OS VALOR DE Z DA TABELA INFERIOR AO CALCULADO: Z= 10
Z(T)= 0 - ENTRE COM O VALOR DE: BBA= 0.2577 - ENTRE COM O VALOR DE: BBB= 0.3814 - ENTRE COM O VALOR DE: BBC= 0.2577
- ENTRE COM OS VALOR DE Z DA TABELA SUPERIOR AO CALCULADO: 20Z(T)= 0
- ENTRE COM O VALOR DE: BBA= 0.2577 - ENTRE COM O VALOR DE: BBB= 0.3814 - ENTRE COM O VALOR DE: BBC= 0.2577
INTERPOLANDO: - CÁLCULO DO BBA= 0.2577 - CÁLCULO DO BBB= 0.3814 - CÁLCULO DO BBC= 0.2577
TRAÇADO DAS LINHAS DE INFLUÊNCIA - VIGA DE BORDA:
8 9 10
6 75
4 1 2 3
PTO DIST. VALOR1 0 1.132 0.4 1.063 0.9 0.964 1.4 0.875 2.9 0.596 3.4 0.507 4.4 0.318 6.52 0.009 7.4 -0.13
10 8.8 -0.33
- VIGA DE CENTRO:
12 1 2 3 4 9 10 11
5 6 7 8
PTO DIST. VALOR1 0 0.20002 0.4 0.21653 0.9 0.23714 1.4 0.25775 2.9 0.31966 3.4 0.34027 4.4 0.38148 5.4 0.34029 5.9 0.3196
10 7.4 0.257711 8.0 0.233012 8.8 0.2000
- DETERMINAÇÃO DAS CARGAS ATUANTES CPB - ATRAVÉS DAS ORDENADAS DAS LINHAS DE INFLUÊNCIA: - VIGA DE BORDA:
G(kn/m) coef.max coef.min - GUARDAS RODAS: 5.8 1.13 -0.33 G= 4.639
G(kn/m²) Área +: Área -: - PAVIMENTAÇÃO: 1.2 3.693 -0.380 G= 3.975
G= 8.614 kn
- VIGA DE CENTRO:G= 2*GUARDA RODAS+(LARGURA DA PONTE-LARGURA DO GUARDA RODAS)-2*Gviga de borda
G= 3.971 kn
- CARGA MÓVEL (CM) - TREM TIPO CLASSE 45 NBR-7188/84 - CÁLCULO DO COEFICIENTE DE IMPACTO: 1.225 - ENTRE COM O VALOR DA CARGA CONCENTRADA: 7.5 kn - ENTRE COM A CARGA DISTRIBUÍDA FORA DA REGIÃO DO VEÍCULO: 0.5 kn/cm² - ENTRE COM A CARGA DISTRIBUÍDA NA REGIÃO DO VEÍCULO: 0.5 kn/cm²
- VIGA DE BORDA:
FORA DA REGIÃO DO VEÍCULO0.5kn/cm²
NA REGIÃO DO VEÍCULO0.5kn/cm²
7.5kn 7.5kn
6 75
4 1 2 3
PTO DIST. VALOR1 0.00 1.102 0.40 1.033 0.90 0.944 1.40 0.865 2.90 0.606 3.40 0.517 4.40 0.348 6.52 0.00
- DETERMINAÇÃO DAS CARGAS MÓVEIS RESULTANTES: - CÁLCULO DA CARGA CONCENT REGIÃO DO VEÍCULO: 141.77 Kn - CÁLCULO DA CARGA DIST. REGIÃO DO VEÍCULO: 4.91 kn/m - CÁLCULO DA CARGA DIST FORA DA REGIÃO VEÍCULO: 19.28 kn/m
- TREM TIPO PARA VIGA LATERAL: 141.771 141.77 141.77119.280 19.280
1.5 1.5 1.5 1.5 Norma( espaçamento)
- TREM TIPO SIMPLIFICADO PARA VIGA LATERAL:
- CÁLCULO DA CARGA CONCENTRADA P/ MÉTODO SIMPLIFICADO: 113.03 kn
113.03 113.03 113.0319.28 kn/m
1.5 1.5
jP=jP=jP=
- VIGA DE CENTRO:
FORA DA REGIÃO DO VEÍCULO 0.5 kn/m²
NA REGIÃO DO VEÍCULO0.5kn/cm² 7.5kn 7.5kn 0.5kn/cm²
12 1 2 3 4 9 10 11
5 6 7 8
PTO DIST. VALOR1 0 0.2002 0.4 0.2163 0.9 0.2374 1.4 0.2585 2.9 0.3206 3.4 0.3407 4.4 0.3818 5.4 0.3409 5.9 0.320
10 7.4 0.25811 8 0.23312 8.8 0.200
- DETERMINAÇÃO DAS CARGAS MÓVEIS RESULTANTES: - CÁLCULO DA CARGA CONCENT REGIÃO DO VEÍCULO: 62.51 Kn - CÁLCULO DA CARGA DIST. REGIÃO DO VEÍCULO: 9.23 kn/m - CÁLCULO DA CARGA DIST FORA DA REGIÃO VEÍCULO: 9.70 kn/m
- TREM TIPO SIMPLIFICADO PARA VIGA DE CENTRO:
- CÁLCULO DA CARGA CONCENTRADA P/ MÉTODO SIMPLIFICADO: 61.56 kn
61.56 61.56 61.569.70 kn/m
1.5 1.5
jP=jP=jP=
3) SOLICITAÇÕES: POR TRATAR-SE DE UMA VIGA BI-APOIADA, VERIFICAREMOS PARA OS MAIORES ESFORÇOS QUEOCORRERÃO NO MEIO DO VÃO.
- CPA - CPA - VIGA DE BORDA - CÁLCULO DO MOMENTO MÁXIMO: M-CPA= 1801.76 kn.m - CÁLCULO DO CORTANTE MÁXIMO: V-CPA= 288.28 kn
- CPA - VIGA DE CENTRO - CÁLCULO DO MOMENTO MÁXIMO: M-CPA= 1681.78 kn.m - CÁLCULO DO CORTANTE MÁXIMO: V-CPA= 269.09 kn
- CPB - CPB - VIGA DE BORDA - CÁLCULO DO MOMENTO MÁXIMO: M-CPB= 673.00 kn.m - CÁLCULO DO CORTANTE MÁXIMO: V-CPB= 107.68 kn
- CPB - VIGA DE CENTRO - CÁLCULO DO MOMENTO MÁXIMO: M-CPB= 310.25 kn.m - CÁLCULO DO CORTANTE MÁXIMO: V-CPB= 49.64 kn
- CM - CM - VIGA DE BORDA - SITUAÇÃO MAIS DESFAVORÁVEL PARA MOMENTO:
3.125 3.125 3.125 3.125
0 1 2 3 4 5113.03 113.03 113.03
19.28 kn/m
1.5 1.5
25.00 m
MOMENTO FLETOR: CORTANTEMmax(0)= 0 kn.m R0= 410.54 knMmax(1)= 1188.79 kn.m R1= 350.29 knMmax(2)= 2189.30 kn.m R2= 290.04 knMmax(3)= 3001.54 kn.m R3= 229.79 knMmax(4)= 3349.49 kn.m R4= 85.43 knMmax(5)= 3455.95 kn.m Rmim= 0 kn
Mmax= 3455.95 kn.m Rmax= 410.54 kn
- SITUAÇÃO MAIS DESFAVORÁVEL PARA ESFORÇO CORTANTE:
3.125 3.125 3.125 3.125
0 1 2 3 4113.03 113.03 113.03
19.28 kn/m
1.5 1.525.00 m
MOMENTO FLETOR: CORTANTEMmax(0)= 0 kn.m R0= 559.73 knM-P2= 648.36931 R-P2= 304.76 knM-P3= 1083.8178 R-P3= 162.81 knMmax(1)= 1104.02 kn.m R1= 160.40 knMmax(2)= 1511.13 kn.m R2= 100.15 knMmax(3)= 1729.97 kn.m R3= 39.90 knMmax(4)= 1760.53 kn.m R4= -20.35 knMmax= 1760.53 kn.m Rmim= 0 kn
Rmax= 559.73 kn
OBS: PARA VERIFICAÇÃO DA VIGA A FLEXÃO E CÁLCULO DOS CONECTORES DE CISALHAMENTO, UTILIZOU-SEOS MAIORES ESFORÇOS DENTRE AS DUAS SITUAÇÕES APRESENTADAS ACIMA.
M-CM= 3455.95 kn.mV-CM= 559.73 kn
- CM - VIGA DE CENTRO - SITUAÇÃO MAIS DESFAVORÁVEL PARA MOMENTO:
3.125 3.125 3.125 3.125
0 1 2 3 4 561.56 61.56 61.56
9.70 kn/m
1.5 1.5
25.00 m
MOMENTO FLETOR: CORTANTEMmax(0)= 0 kn.m R0= 213.62 knMmax(1)= 620.18 kn.m R1= 183.30 knMmax(2)= 1145.60 kn.m R2= 152.98 knMmax(3)= 1576.28 kn.m R3= 122.66 knMmax(4)= 1762.78 kn.m R4= 45.33 knMmax(5)= 1819.86 kn.m Rmim= 0 kn
Mmax= 1819.864 kn.m Rmax= 213.62
- SITUAÇÃO MAIS DESFAVORÁVEL PARA ESFORÇO CORTANTE:
3.125 3.125 3.125 3.125
0 1 2 3 461.56 61.56 61.56
9.70 kn/m
1.5 1.525.00 m
MOMENTO FLETOR: CORTANTEMmax(0)= 0 kn.m R0= 294.87 knM-P2= 339.05736 R-P2= 157.20 knM-P3= 563.94913 R-P3= 81.09 knMmax(1)= 574.01 kn.m R1= 79.88 knMmax(2)= 776.26 kn.m R2= 49.56 knMmax(3)= 883.77 kn.m R3= 19.24 knMmax(4)= 896.52 kn.m R4= -11.08 kn
Mmax= 896.52 kn.m Rmim= 0 kn
Rmax= 294.87 kn
OBS: PARA VERIFICAÇÃO DA VIGA A FLEXÃO E CÁLCULO DOS CONECTORES DE CISALHAMENTO, UTILIZOU-SEOS MAIORES ESFORÇOS DENTRE AS DUAS SITUAÇÕES APRESENTADAS ACIMA.
M-CM= 1819.86 kn.mV-CM= 294.87 kn
4)VERIFICAÇÕES DAS TENSÕES:
- CÁLCULO DAS TENSÕES ADMISSÍVEIS: - CÁLCULO DA TENSÃO ADMISSÍVEL A FLEXÃO: Fb= 19.25 kn.cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ADMISSÍVEL AO CISALHAMENTO: Fv= 11.55 kn.cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ADMISSÍVEL DO CONCRETO: Fc= 0.84 kn.cm²
- CÁLCULO DAS TENSÕES ATUANTES: - VIGA DE BORDA:ESFORÇOS:
M-CPA= 1801.76 kn.mV-CPA= 288.28 knM-CPB= 673.00 kn.mV-CPB= 107.68 knM-CM= 3455.95 kn.mV-CM= 559.73 kn
- CÁLCULO DAS TENSÕES (AASHTO10.38.4) VERIFICAÇÃO:
-CONCRETO -0.5165 kn.cm² OK!!!, TENSÃO ATUANTE MENOR QUE ADMISÍVEL
-AÇO: -12.54 kn.cm² OK!!!, TENSÃO ATUANTE MENOR QUE ADMISÍVEL -- REL = 0.65
22.98 kn.cm² NÃO OK!!!, TENSÃO ATUANTE MAIOR QUE ADMISSÍVEL -- REL =1.19
t= 4.40 kn.cm² OK!!!, TENSÃO ATUANTE MENOR QUE ADMISÍVEL -- REL = 0.38
- VIGA DE CENTRO:ESFORÇOS:
M-CPA= 1681.78 kn.mV-CPA= 269.09 knM-CPB= 673.00 kn.mV-CPB= 107.68 knM-CM= 1819.86 kn.mV-CM= 294.87 kn
- CÁLCULO DAS TENSÕES (AASHTO10.38.4) VERIFICAÇÃO:
-CONCRETO -0.3596 kn.cm² OK!!!, TENSÃO ATUANTE MENOR QUE ADMISÍVEL
-AÇO: -17.38 kn.cm² OK!!!, TENSÃO ATUANTE MENOR QUE ADMISÍVEL -- REL = 0.9
26.16 kn.cm² NÃO OK!!!, TENSÃO ATUANTE MAIOR QUE ADMISSÍVEL -- REL =1.36
t= 3.09 kn.cm² OK!!!, TENSÃO ATUANTE MENOR QUE ADMISÍVEL -- REL = 0.27
sC=
sAS=
sAi=
sC=
sAS=
sAi=
5)ESTABILIDADE LATERAL DAS VIGAS PRINCIPAIS
CONSISTE NA VERIFICAÇÃO DO FLANGE COMPRIMIDO, SOB AÇÃO DE CPA, ATÉ QUE O CONCRETO ATINGA A RESISTÊNCIA CARACTERÍSTICA(NECESSIDADE DE CONTRAVENTAMENTO HORIZONTAL SUPERIOR DE MONTAGEM)
3.125 3.125 3.125 3.125 3.125 3.125 3.125 3.125
25.00 m
- VERIFICAÇÃO DA NECESSIDADE DE TRAVAMENTO DO FLANGE COMPRIMIDO - VIGA DE BORDA: - CÁLCULO DA TENSÃO NO AÇO DEVIDO A CARGA PERMANENTE ANTES DA CUR -9.83 kn/cm² - CÁLCULO DO FATOR Fb(NECESSIDADE DE TRAVAMENTO DO BANZO COMPRIMI Fb= -1.88 kn/cm²
VERIFICAÇÃO: OK!!! NÃO HÁ NECESSIDADE DE TRAVAMENTO DO BANZO COMPRIMIDO
- VIGA DE CENTRO: - CÁLCULO DA TENSÃO NO AÇO DEVIDO A CARGA PERMANENTE ANTES DA CUR -15.40 kn/cm² - CÁLCULO DO FATOR Fb(NECESSIDADE DE TRAVAMENTO DO BANZO COMPRIMI Fb= -59.01 kn/cm²
VERIFICAÇÃO: HÁ NECESSIDADE DE TRAVAR O BANZO COMPRIMIDOO DIMENSIONAMENTO DO TRAVAMENTO DO BANZO COMPRIMIDO SERÁ FEITO POSTERIORMENTE, JUNTAMENTE COM O CONTRAVENTO HORIZONTAL.
- VERIFICAÇÃO DA FLAMBAGEM LOCAL DO FLANGE COMPRIMIDONORMA(AASHTO - 10.34.2.1.3 E 10.34.2.1.5)
- VIGA DE BORDA:Fb= -12.54 kn/cm²
-9.83 kn/cm²b/t= 24.12 b/t= 32.32 > 24 OK!!!
b/t(max)= 24.00Verificação: NÃO OK!!!, DIMINUIR A DISTÂNCIA ENTRE TRAVAMENTOS DO FLANGE COMPRIMDO OU AUMENTAR A MESA COMPRIMIDAb/t<=b/t(max)
- VIGA DE CENTROFb= -17.38 kn/cm²
-15.40 kn/cm²b/t= 20.48 b/t= 25.82 > 24 OK!!!
b/t(max)= 24.00Verificação: OK!!!, NÃO OCORRE FLAMBAGEM LOCALb/t<=b/t(max)
sCPA=
sCPA=
sCPA=
sCPA=
6)FADIGA:NORMA (ASSTHO 10.3) - CONSIDERANDO NÚMERO DE CICLOS: 500000 Tab 10.3.2.Aa) Enrijecedores transversais soldadosà alma ou flange Categoria C.b) Parafusos de alta resistência Categoria Bc)Metal base em vigas soldadas. Categoria B
CÁLCULO DAS TENSÕES ADMISSÍVEIS A FADIGA(Tab 10.3.1.A) - ENTRE COM A TENSÃO ADMISSÍVEL CAT. B Fr= 19.3 kn/cm² - ENTRE COM A TENSÃO ADMISSÍVEL CAT. C Fr= 13.4 kn/cm²
CÁLCULO DAS TENSÕES ATUANTES A FADIGA - VIGA DE BORDA: 11.83 kn/cm²Verificação: OK!!!, NÃO HÁ FADIGA
- VIGA DE CENTRO: 8.97 kn/cm²Verificação: OK!!!, NÃO HÁ FADIGA
7)VERIFICAÇÃO DA NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES LONGITUDINAISNORMA: ASSTHO 10.34.3.1
- VIGA DE BORDA:tw= 1.60 cm
1°VERIFICAÇÃO: twsl<tw - CÁLCULO DO twsl twsl= 0.25 cmVerificação: OK!!!
2°VERIFICAÇÃO: h/170<tw - CÁLCULO DO h/170 h/170= 0.80 cmVerificação: OK!!!
NÃO HÁ NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES LONGITUDINAIS
- VIGA DE CENTROtw= 1.60 cm
1°VERIFICAÇÃO: twsl<tw - CÁLCULO DO twsl twsl= 0.29 cmVerificação: OK!!!
2°VERIFICAÇÃO: h/170<tw - CÁLCULO DO h/170 h/170= 0.80 cmVerificação: OK!!!
NÃO HÁ NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES LONGITUDINAIS
8)VERIFICAÇÃO DA NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES TRANSVERSAIS
- VIGA DE BORDA:tw= 1.60 cm
1°VERIFICAÇÃO:h/150<tw - CÁLCULO DO h/150 h/150= 0.90 cmVerificação: OK!!!
t= 4.40 kn.cm² - CÁLCULO DO Fv Fv= 7.17 kn.cm² - CÁLCULO DO fy/3 fy/3= 11.67 kn.cm²Verificação: OK!!!
NÃO HÁ NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES TRANSVERSAIS
sr=
sr=
2°VERIFICAÇÃO:t<Fv<fy/3
- VIGA DE CENTRO:tw= 1.60 cm
1°VERIFICAÇÃO:h/150<tw - CÁLCULO DO h/150 h/150= 0.91 cmVerificação: OK!!!
t= 3.09 kn.cm² - CÁLCULO DO Fv Fv= 7.14 kn.cm² - CÁLCULO DO fy/3 fy/3= 11.67 kn.cm²Verificação: OK!!!
NÃO HÁ NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES TRANSVERSAIS
9)CÁLCULO DO CONTRAVENTO HORIZONTAL SUPERIOR A FUNÇAO DO CONTRAVENTO HORIZONTAL SUPERIOR É GARANTIR ESTABILIDADE LATERAL DAS VIGASPRINCIPAIS, ATÉ QUE O CONCRETO ATINGAS A RESISTÊNCIA CARACTERÍSTICA. O CONTRAVENTO SERÁ DIMENSIONADO PARA AS CARGAS ORIUNDAS DO VENTO E DE ESTABILIDADE. A CARGA DE VENTO SERÁOBTIDA DA NBR6123/89, ENQUANTO QUE A CARGA DE ESTABILIDADE SERÁ DE 2% DA CARGA AXIAL TRANSMITIDA PELOS FLANGES COMPRIMIDOS. - CÁLCULO DA ALTURA DE OBSTRUÇÃO 1.8 m - CÁLCULO DA CARGA DE VENTO v= 2.06 kn/m - CÁLCULO DA CARGA DE ESTABILIDADE f= 2.46 kn/m - CÁLCULO DA CARGA NO CONTRAVENTO h= 4.53 kn/m
- DIAGONAL: - CÁLCULO DO ESFORÇO NA DIAGONAL V= 28.28 kn - ESFORÇO NA DIAGONAL D= 20.42 Kn - CÁLCULO DO COMPRIMENTO DA DIAGONA L= 4.33 m
1°)VERIFICAÇÃO DA DIAGONAL:h(altura perfil T)<16*tw (AASHTO 10.10) - CÁLCULO DO 16*tw 16*tw= 16.80 cmVerificação: OK!!! h= 15.00 cm
(AASHTO 10.7.1)99.81 cm
Verificação: OK!!!
Verificação: NÃO OK!!!
4°)VERIFICAÇÃO DAS TENSÕES: fa<Fa - CÁLCULO DA TENSÃO ADMISSÍVEL: Fa= 9.81 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE: (Tab 10.32.1A) fa= 0.57 kn/cm²Verificação: OK!!!
5°)VERIFICAÇÃO DA EXCENTRECIDADE DA LIGAÇÃO DA DIAGONAL COM A CHAPA DE NÓ.AS DIAGONAIS DEVERÃO SER VERIFICADAS COMO COLUNAS CARREGADAS ESCENTRECIDADEAASHTO 10.36) - EXCENTRCIDADE: e= 2.95 cm - CÁLCULO DO MOMENTO CAUSADO PELA e Mx= 60.24 kn.cm
fbx= 0.30 kn/cm²fa= 0.57 kn/cm²
Fbx= 13.65 kn/cm²F´ex= 9.81 kn/cm²
5.1°)VERIFICAÇÃO: 0.08 < 1.0 OK!!!5.2°)VERIFICAÇÃO: 0.06 < 1.0 OK!!!
NÃO OK!!!, TROCAR O PERFIL DA DIAGONAL DO CONTRAVENTAMENTO
2°VERIFICAÇÃO:t<Fv<fy/3
2°)VERIFICAÇÃO DO lmax<140 - CÁLCULO DO lmax=L/rx lmax=
3°)VERIFICAÇÃO DO Cc=107<lmax
- DETALHE DA DIAGONAL DO CONTRAVENTO:22.8cm
1.49cm
15cm
1.05cm
- CORDAS: - CÁLCULO DO MOMENTO ATUANTE: M= 353.55 kn.m - CÁLCULO DE: P= 41.59 kn
67.06fa= -0.46 kn/cm²
Verificação: OK!!!
- CÁLCULO DA TENSÃO DEVIDO AO EFEITO DA VIGA fa -11.70 kn/cm²fa(max)= -12.15 kn/cm²
- CÁLCULO DO VALOR DE (AASHTO Tab 10.32.1A Fa= 15.81 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSAO ADM. PARA COMB (D+W) Fa 19.76 kn/cm²2°)VERIFICAÇÃO DO fa(max)<FaVerificação: OK!!!
OK!!!, O PERFIL DA CORDA DO CONTRAVENTO ATENDE AS VERIFICAÇÕES
- DETALHE DA CORDA DO CONTRAVENTO:35cm
2.22cm
11.73cm
1.27cm
- CÁLCULO DO l: l=1°)VERIFICAÇÃO DO Cc=107<l
10)CÁLCULO DOS CONECTORES DE CISALHAMENTO (STUDS) - VIGA DE BORDA:1°)VERIFICAÇÃO hs/ds>4 hs/ds= 5.45Verificação: OK!!!
- CÁLCULO DE Zr Zr= 36.3 kn/stud - CÁLCULO DA RESISTÊNCIA ULTIMA Su= 128.57 kn/stud - CÁLCULO DA RESISTÊNCIA NECESSÁRIA
V-CMmax= 559.73 kn - CÁLCULO DO m0 m0= 35357.17 cm³ - CÁLCULO DO CISALHAMENTO HORIZONTA Sr= 5.53 kn/cm - CÁLCULO DO NÚMERO MÍNIMO DE STUDS P/50cm n 8 un - CÁLCULO DO NÚMERO TOTAL DE STUDS: 200
2°)VERIFICAÇÃO: QUANTIDADE MÍNIMA PARA 1/2VIGAAÇO: 15293.60 kn
CONCRETO: 13387.50 kn - CÁLCULO DO NÚMERO MÍNIMO DE STUDS: Nmin= 123 un
Ntotal= 246 unPORTANTO Ntotal SERÁ: 246 un
USAR N=246 STUDS PARA TODA VIGA DE BORDA
- VIGA DE CENTRO:1°)VERIFICAÇÃO hs/ds>4 hs/ds= 5.45Verificação: OK!!!
- CÁLCULO DE Zr Zr= 36.3 kn/stud - CÁLCULO DA RESISTÊNCIA ULTIMA Su= 128.57 kn/stud - CÁLCULO DA RESISTÊNCIA NECESSÁRIA
V-CMmax= 294.87 kn - CÁLCULO DO m0 m0= 30523.26 cm³ - CÁLCULO DO CISALHAMENTO HORIZONTA Sr= 3.45 kn/cm - CÁLCULO DO NÚMERO MÍNIMO DE STUDS P/50cm n 5 un - CÁLCULO DO NÚMERO TOTAL DE STUDS: 125
2°)VERIFICAÇÃO: QUANTIDADE MÍNIMA PARA 1/2VIGAAÇO: 11197.90 kn
CONCRETO: 13387.50 kn - CÁLCULO DO NÚMERO MÍNIMO DE STUDS: Nmin= 103 un
Ntotal= 206 unPORTANTO Ntotal SERÁ: 206 un
USAR N=206 STUDS PARA TODA VIGA DE CENTRO
11)CÁLCULO DA FLECHA E SOBREELEVAÇÃO: - VIGA DE BORDA: - FLECHA: - FLECHA MÁXIMA DEVIDO À CARGA PERM. 0.041 m - FLECHA MÁXIMA DEVIDO À CARGA PERM. 0.008 m
- SOBREELEVAÇÃO: - CÁLCULO DA SOBREELEVAÇÃO 0.049 m
VERIFICAÇÃO DA FLECHA P/CARGA MÓVEL: - CÁLCULO DA FLECHA Vmax: 0.027 m - CÁLCULO DA FLECHA MÁXIMA L/800 L/800: 0.031 m
OK!!!, FLECHA CALCULADA ABAIXO DA FLECHA ADMISSÍVEL
VER DESENHO ANEXO A
D= D=
D=
- VIGA DE CENTRO: - FLECHA: - FLECHA MÁXIMA DEVIDO À CARGA PERM. 0.064 m - FLECHA MÁXIMA DEVIDO À CARGA PERM. 0.005 m
- SOBREELEVAÇÃO: - CÁLCULO DA SOBREELEVAÇÃO 0.069 m
VERIFICAÇÃO DA FLECHA P/CARGA MÓVEL: - CÁLCULO DA FLECHA Vmax: 0.020 m - CÁLCULO DA FLECHA MÁXIMA L/800 L/800: 0.031 m
OK!!!, FLECHA CALCULADA ABAIXO DA FLECHA ADMISSÍVEL
VER DESENHO ANEXO B
12)CÁLCULO DOS APARELHOS DE APOIO
VER DESENHO ANEXO C
- CARGAS: - CARGA PERMANENTE:AZ(1) = AZ(3) = BZ(1) = BZ(3) = CPborda= 395.96 knAZ(2) = BZ(2) = CPcentro= 318.73 kn - CARGA MÓVEL:AZ(1) = AZ(3) = BZ(1) = BZ(3) = CMborda= 559.73 knAZ(2) = BZ(2) = CMcentro= 294.87 kn - CÁLCULO DO VENTO: Pd= 0.96 kn/m² - CÁLCULO DO FATOR DE REDUÇÃO - PONTE DESCARREGADA: 1/d= 12.20 - PONTE CARREGADA: 1/d= 6.85APARTIR DOS VALORES DOS FATORES DE REDUÇÃOENTRE COM OS VALORES DE K: - PONTE DESCARREGADA: 12.20 K= 0.71 - PONTE CARREGADA: 6.85 K= 0.69 - VENTO COM REDUÇÃO - Ponte Descarregad Vdesc= 2.93 kn/m² - VENTO COM REDUÇÃO - Ponte Carregada Vcar= 5.07 kn/m² - ALTURA DE OBSTRUÇÃO PONTE DESCARREGADA h 2.05 m - ALTURA DE OBSTRUÇÃO PONTE CARREGADA h 3.65 m
- REAÇÕES: -PONTE DESCARREGADA:
Ay= 36.64Ay1 = Ay2 = Ay3 = By1 = By2 = By3 = 12.21
Az1 = Az3 = Bz1 = Bz3 = 6.26Az2 = Bz2 = 0
- FORÇA LONGITUDINAL (NBR7187/87) - CÁLCULO DE AX
MAIORAX= 135.00AX= 50.00AX= 135.00
AX1 = AX2 = AX3= 45 - ATRITO NOS APOIOS: PARA APOIOS DESLIZANTES (TEFLON+AÇO), RECOMENDAM-SE OS SEGUINTES COEFICIENTES DEATRITO (f) EM FUNÇÃO DA PRESSAO DE CONTATO (p) (ASSHTO 15.2.6)
f= 0.08 p= 3.5 MPaf= 0.06 p= 14 MPaf= 0.04 p= 25 MPa
- ENTRE COM O f ESCOLHIDO= 0.06SERÁ CONSIDERADO PARA A FORÇA DE ATRITO 6% DA CARGA PERMANENTE E DA MÓVEL
BX1 = BX3= 57.34BX2= 36.82
-PONTE CARREGADA:Ay= 63.40
Ay1 = Ay2 = Ay3 = By1 = By2 = By3 = 21.13Az1 = Az3 = Bz1 = Bz3 = 19.29
Az2 = Bz2 = 0
VER DESENHO ANEXO D
D= D=
D=
- DETERMINAÇÃO DAS SOLICITAÇÕES MÁXIMAS (CP+CM+V) - CÁLCULO DO AZtotal AZtotal= 974.98 kn
Aytotal= 21.13 knAxtotal 45.00 kn
- COMPRESSÃO MÁXIMA NO CONCRETO:0.9 kn/cm²
0.51 kn/cm²
OK!!!, TENSÃO DE COMPRESSÃO ATUANTE ABAIXO DA ADMISSÍVEL
- TENSÃO NA PLACA DE APOIO COM O CONCRETO:19 kn/cm²
7.12 kn/cm²
OK!!!, TENSÃO ATUANTE NA PLACA ABAIXO DA ADMISSÍVEL
- TENSÃO DE HERTZ - CÁLCULO DO COMPRIMENTO ÚTIL DA CHAPA DE APO 40 cm
85 kn/cm²42.29 kn/cm²
OK!!!, TENSÃO ATUANTE NA PLACA ABAIXO DA ADMISSÍVEL
- CÁLCULO DOS PINOS - CÁLCULO DA TENSÃO RESULT. FORÇA ENTRE AX-AY F 49.72 kn/cm²
10.68 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE t: 5.06 kn/cm²
OK!!!, TENSÃO ATUANTE ABAIXO DA ADMISSÍVEL
- CÁLCULO DOS PARAFUSOS9.50 kn/cm²
- CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE t: 2.19 kn/cm²
OK!!!, TENSÃO ATUANTE ABAIXO DA ADMISSÍVEL
- CÁLCULO DA BARRA DE CISALHAMENTO0.90 kn/cm²
- CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE 0.23 kn/cm²
OK!!!, TENSÃO ATUANTE ABAIXO DA ADMISSÍVEL26.30 kn/cm²
- CÁLCULO DO M M= 225 kn/cm18 kn/cm²
OK!!!, TENSÃO ATUANTE ABAIXO DA ADMISSÍVEL
- CÁLCULO DA SOLDA COM A PLACA DE BASE13.28 kn/cm²
- CÁLCULO DA INÉRCIA DA SOLDA Is= 72.70 cm^4 - CÁLCULO DO MÓDULO Ws= 37.09 cm³ - CÁLCULO DA TENSÃO NA CHAPA 6.07 kn/cm²
1.58 kn/cm²6.27 kn/cm²
OK!!!, TENSÃO ATUANTE ABAIXO DA ADMISSÍVEL
VER DESENHO ANEXO D
- TENSÃO ADM DO CONCRETO(AASTHO 8.15.2.1.3)scadm - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE NO CONCRETO sc= - VERIFICAÇÃO: scadm>sc
- TENSÃO ADM DO AÇOscadm= - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE NO CONCR sc= - VERIFICAÇÃO: scadm>sc
- TENSÃO ADM DO AÇOscadm= - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE PLACA DE APOIO sL= - VERIFICAÇÃO: sLadm>sL
- CÁLCULO DA TENSÃO ADMISSÍVEL sadm=
- VERIFICAÇÃO: sadm>t
- CÁLCULO DA TENSÃO ADM.(AASTHO10.32.3B) sadm=
- VERIFICAÇÃO: sadm>t
- CÁLCULO DA TENSÃO ADM. sadm=sc=
- VERIFICAÇÃO: sadm>sc
- CÁLCULO DA TENSÃO ADM. sadm=
- CÁLCULO DO sch sch= - VERIFICAÇÃO: sadm>sch
- CÁLCULO DA TENSÃO ADM sadm=
ss= - CÁLCULO DA TENSÃO AO CISSALHAMENTO ts= - CÁLCULO DA TENSÃO RESULTANTE sR= - VERIFICAÇÃO: sadm>sch
13)CÁLCULO DA TRANSVERSINA DE EXTREMIDADEA TRANSVERSINA DE EXTREMIDADE SERÁ DIMENSIONADA PARA TRANSMITIR AOS APOIOS AS CARGAS LATERAIS, COMO O VENTO E FORÇA DE ESTABILIDADE(AASHTO 10.20.1).ALÉM DISSO, DEVERÁ SER PREVISTA A MANUTENÇÃO DOS APARELHOS DE APOIOO QUE INPLICA NO LEVANTAMENTO DA SUPERESTRUTURA COM O AUXÍLIO DE MACACOSNESTE CASO AS TENSÕES ADMISSÍVEIS PODEM SER AUMENTADAS EM 50%.(AASTHO10.30.5)
120 cm
86 cm
300 cm 300 cm
63.40
402.22 318.73 402.22
- VERIFICAÇÃO DA VIGA PÓRTICO: - ESFORÇOS MÁXIMOS: - VIGA DE BORDA - REAÇÃO VERTICAL NA VIGA DE BORDA V= 21.6 kn - REAÇÃO HORIZONTAL NA VIGA DE BORDA H= 29.6 kn - MOMENTO MÁXIMO NA VIGA DE BORDA M= 35.5 kn.m - VIGA DE CENTRO - REAÇÃO VERTICAL NA VIGA DE CENTRO V= 0 kn - REAÇÃO HORIZONTAL NA VIGA DE CENTRO H= 49 kn - MOMENTO MÁXIMO NA VIGA DE CENTRO M= 58.7 kn.m
- ESFORÇOS MÁXIMOS DEVIDO AO LEVANTAMENTO DA PONTE: - ENTRE COM A REÇÃO NO APOIO(MACACO) R= 861.9 kn - ENTRE COM O CORTANTE MÁXIMO(DIAGRAMA) V= 610.3 kn - ENTRE COM O MOMENTO MÁXIMO(DIAGRAMA) M= 524.9 kn.m
- A HIPÓTESE DE LEVANTAMENTO DE PONTE MAIS DESFAVORÁVEL PARA A VIGA. - CÁLCULO DA TENSÃO RESISTENTE(ASSHTO10.30.5) 28.88 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE 26.67 kn/cm²
OK!!!, TENSÃO ATUANTE ABAIXO DA ADMISSÍVEL
- CÁLCULO DA TENSÃO RESISTENTE(AASTHO10.30.5) 17.50 kn/cm²17.46 kn/cm²
OK!!!, TENSÃO ATUANTE ABAIXO DA ADMISSÍVEL
- ESTABILIDADE DA ALMA: (AASHTO 10.34.4.1) - LIMITE DE ESTABILIDADE (D/t)max= 150 - CÁLCULO DE D/t= D/t= 38.74 VERIFICAÇÃO DA NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES TRANSVERSAIS: - CÁLCULO DE Fv= Fv= 25.85 kn/cm²
OK!!!, NÃO HÁ NECESSIDADE DE ENRIJECEDORES TRANSVERSAIS
s= - VERIFICAÇÃO: sadm>s
- CÁLCULO DA TENSÃO AO CISSALHAMENTO ts= - VERIFICAÇÃO: sadm>s
- VERIFICAÇÃO: ts<Fv
1 2
3 4
5
- EFEITO DA CARGA CONCENTRADA - DETERMINAÇÃO DE a= 18.4 cm - DETERMINAÇÃO DE Asf= 20.81408 cm² - DETERMINAÇÃO DE Ask= 20.48 cm² - DETERMINAÇÃO DE F= 1008.1 kn - REAÇÃO DO MACACO R= 861.9 kn - VERIFICAÇÃO: R<F
OK!!!, ATENDE A VERIFICAÇÃO
- SOLDA VERTICAL b= 0.7 cm - CÁLCULO DO CORTANTE V= 430.95 kn - CÁLCULO DO MOMENTO M= 2240.94 kn.cm - CÁLCULO DA TENSÃO 10.59 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ts= 11.37 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO RESULTANTE 15.54 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO MÁXIMA 19.95 kn/cm²
OK!!!, ATENDE A VERIFICAÇÃO
- VERIFICAÇÃO DAS COLUNAS DE BORDA E DE CENTRO - COLUNA DE BORDA - CÁLCULO DO ESFORÇO NORMAL N= 977.30 kn - CÁLCULO DO MOMENTO M= 35.5 kn.m - CÁLCULO DA TENSÃO ADM 19.3 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE 5.42 kn/cm²
OK!!!, NÃO É NECESSÁRIO VERIFICAR A ESTABILIDADE, POIS A É COLUNA CURTA
- COLUNA DE CENTRO - CÁLCULO DO ESFORÇO NORMAL N= 613.60 kn - CÁLCULO DO MOMENTO M= 58.7 kn.m - CÁLCULO DA TENSÃO ADM 19.3 kn/cm² - CÁLCULO DA TENSÃO ATUANTE 3.69 kn/cm²
OK!!!, NÃO É NECESSÁRIO VERIFICAR A ESTABILIDADE, POIS A É COLUNA CURTA
DETALHAMENTO:1.6cm
40cm 0.95cm 0.8cm 0.8cm
a=18.4cm 6.4cm
1.6cm
12cm12cm
20cm
861.9kn
ss=
sv=smax=
- VERIFICAÇÃO: sv < smax
sadm=s=
- VERIFICAÇÃO: s < sadm
sadm=s=
- VERIFICAÇÃO: s < sadm
14)CÁLCULO DA SOLDA DE COMPOSIÇÃO DO PERFILO FILETE DE SOLDA DOS FLANGES COM A ALMA SERÁ DIMENSIONADO PARA RESISTIR AO CISALHAMENTO ENTRE ESSAS CHAPAS. A SOLDA SERÁ DIMENSIONADA PELO MÁXIMOCISALHAMENTO NAS EXTREMIDADES DA VIGA. OBSERVANDO-SE OS CRITÉRIOS DE RESIS-TÊNCIA AO CISALHAMENTO E A FADIGA.
- VIGA DE BORDA:V-CPA= 341.00 knV-CPB= 127.00 knV-CM= 684.20 kn
- CÁLCULO DOS MOMENTOS ESTÁTICOS SUPERIORES:AÇO: 6898 cm³MISTA n0= 26506 cm³MISTA nf= 18551 cm³
- CÁLCULO DOS MOMENTOS ESTÁTICOS INFERIORES:AÇO: 8031 cm³MISTA n0= 15165 cm³MISTA nf= 12257 cm³
- CÁLCULO DO FLUXO DO CISALHAMENTO SUPERIOR:fcs= 7.67 kn/cm
- CÁLCULO DO FLUXO DO CISALHAMENTO INFERIOR:fci= 5.49 kn/cm
- CÁLCULO DA TENSÃO ADMISSÍVEL NA SOLDA DE FILETE (ELETRODO E70186)
- CÁLCULO DA TENSÃO ADM. (AASHTO10.32.2) Fv= 13.3 kn/cm² - CÁLCULO T. ADM.FADIGA(AASHTO10.31AeB) Fr= 8.4 kn/cm² - DIMENSÃO DO FILETE DE SOLDA: - DIMENSÃO DO FILETE SUPERIOR(b) f= 3.84 kn/cm - DIMENSÃO DO FILETE INFERIOR(b) f= 2.74 kn/cm
f= 3.84 kn/cm
- CISALHAMENTO ADMISSÍVEL NA GARGANTA DA SOLDA - CÁLCULO DA TENSÃO ADM. F= 5.94 kn/cm² - CÁLCULO DO bmim bmin= 6.5 mm
ADOTAR bmin= 8.0 mm
- VIGA DE CENTRO:V-CPA= 269.09 knV-CPB= 49.64 knV-CM= 294.87 kn
- CÁLCULO DOS MOMENTOS ESTÁTICOS SUPERIORES:AÇO: 2915 cm³MISTA n0= 20540 cm³MISTA nf= 14262 cm³
- CÁLCULO DOS MOMENTOS ESTÁTICOS INFERIORES:AÇO: 2571 cm³MISTA n0= 7945 cm³MISTA nf= 6544 cm³
- CÁLCULO DO FLUXO DO CISALHAMENTO SUPERIOR:fcs= 3.65 kn/cm
- CÁLCULO DO FLUXO DO CISALHAMENTO INFERIOR:fci= 1.92 kn/cm
- CÁLCULO DA TENSÃO ADMISSÍVEL NA SOLDA DE FILETE (ELETRODO E70186)
- CÁLCULO DA TENSÃO ADM. (AASHTO10.32.2) Fv= 13.3 kn/cm² - CÁLCULO T. ADM.FADIGA(AASHTO10.31AeB) Fr= 8.4 kn/cm² - DIMENSÃO DO FILETE DE SOLDA: - DIMENSÃO DO FILETE SUPERIOR(b) f= 1.83 kn/cm - DIMENSÃO DO FILETE INFERIOR(b) f= 0.96 kn/cm
f= 1.83 kn/cm
- CISALHAMENTO ADMISSÍVEL NA GARGANTA DA SOLDA - CÁLCULO DA TENSÃO ADM. F= 5.94 kn/cm² - CÁLCULO DO bmim bmin= 3.07 cm
ADOTAR bmin= 4.8 mm
NÃO OK!!!, DIMINUIR A DISTÂNCIA ENTRE TRAVAMENTOS DO FLANGE COMPRIMDO OU AUMENTAR A MESA COMPRIMIDA
PROPRIEDADES DA SEÇÃO MISTA - VIGA
1 - DADOS DO CONCRETO 2 - DADOS DA VIGAbc = 300 cm Perfil: VI 2600 x 553 kg/mtc = 25 cm d = 260 cm
bfs = 45 cmtfs = 1.9 cmbfi = 70 cmtfi = 1.9 cmtw = 1.9 cm
3 - CÁLCULO DAS PROPRIEDADES
Propriedades da seção de concreto Propriedades da seção de aço Propriedades da seção mista 9 27
7500 h = 256.2 cm a = 151.19 cm a = 151.19 cm
390625 705.3 69.3 cm 108.5 cm
121.31 cm 81.9 cm 42.7 cm
6248290 56.8 cm 96.0 cm
45052 81.8 cm 121.0 cm
51507 203.2 cm 164.0 cm
Peso = 554 kg/m 15023518 10818238
183652 89429
264479 112725
264479 112725
73936 65953
ho= hf =
Sc = cm2
Jc = cm4 Sa = cm2 ac = ac =
di = aa = aa =
Ja = cm4 Yci = Ya
s = Yci = Ya
s =
Waas = cm3 Yc
s = Ycs =
Waai = cm3 Ya
i = Yai =
Jm = cm4 Jm = cm4
Wcs = cm3 Wc
s = cm3
Wci = cm3 Wc
i = cm3
Was = cm3 Wa
s = cm3
Wai = cm3 Wa
i = cm3
bfs
bfitf i
tf s
tcd
a ca a
a
Yc i
=Yas bc
Yc s
Ya i
d i
tw
Carga Permente antes da Cura
Espessura da Laje de concreto (metros) Peso das Vigas de Aço0.25 viga extremidade Viga Central
765 583Peso do concreto (kg/m2) Peso est. Aço (kg/m2)
625 324.15
Distribuição da Carga permanente antes da cura nas vigas da ponte
Viga de Extremidade (kg/ml) Viga Central (kg/ml)1875 concreto 1725 concreto
972.5 aço 894.7 aço2847.46 2619.7 total
Linha de Influência
Relação entre o Momento de Inércia da Viga Externa e viga Interna
Momento de Inércia da Viga Externa (cm4)Momento de Inércia da Viga Interna (cm4)