«Ηχητικός σχεδιασµός ανοιχτών χώρων µε το σύστηµα ηχείων line array dV-Dosc της L-Acoustics µέσω του προγράµµατος Soundvision για µουσική παράσταση ακουστικών οργάνων»

Σπουδαστής: Σολιδάκης Γιώργος ΑΜ:662 Επιβλέπουσα καθηγήτρια: Παναγοπούλου Κατερίνα

[ C o m p a n y A d d r e s s ]

ΤΕΙ Κρήτης - Παράρτηµα Ρεθύµνου Τµήµα Μουσικής Τεχνολογίας και Ακουστικής

2

Περιεχόµενα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 7

Σύντοµη Αναφορά στα Ιστορικά στοιχεία των Line Arrays

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2: Η ΘΕΩΡΙΑ ΤΩΝ LINE ARRAY 9

2.1 Η ΘΕΩΡΙΑ ΤΟΥ DR. HARRY OLSON 9 2.2 H ΘΕΩΡΙΑ ΤΟΥ Η.OLSON ΣΤΗΝ ΠΡΑΞΗ 10 2.3 ΒΑΣΙΚΕΣ ΠΡΟΥΠΟΘΕΣΕΙΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΕΝΟΣ ΠΡΑΓΜΑΤΙΚΟΥ LINE ARRAY 13 2.4 ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ/ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΕΝΟΣ LINE ARRAY ΠΡΟΣΕΓΓΙΖΟΝΤΑΣ ΤΟ

LINE SOURCE ARRAY 13 2.5 KATEΥΘΥΤΝΙΚΟΤΗΤΑ ΤΩΝ LINE ARRAY 14 2.6 ΦΥΣΙΚΟΙ ΠΕΡΙΟΡΙΣΜΟΙ ΚΑΙ ΤΡΟΠΟΙ ΛΥΣΕΙΣ ΑΥΤΩΝ 17 2.7 ΝEAR FIELD – FAR FIELD 19 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3: ΤΡΟΠΟΙ ΑΝΑΡΤΗΣΗΣ ΤΩΝ LINE ARRAY ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ 20 3.1 STUCK, FLOWN, HYBRID 20 3.2 FLAT / KAMΠΥΛΩΣΗ ΤΩΝ LINE ARRAY 22 3.2.1 CURVED ARRAY 24 3.2.2 “J” SHAPED 26 3.2.3 SPIRAL ARRAY 28 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4: ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΑ ΣΥΣΤΗΜΑΤΟΣ 31 4.1 ΤΙ ΠΕΡΙΛΑΜΒΑΝΕΙ ΤΟ ΣΥΣΤΗΜΑ 31 4.2 ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΑ ΣΥΣΤΗΜΑΤΟΣ 31 4.2.1 DV-DOSC 31 4.2.2 DV-SUB 32 4.2.3 SB-218 32 4.3 ΚΥΜΑΤΟ∆ΗΓΟΣ DOSC 33 4.4 KΑΛΩ∆ΙΩΣΗ ΣΥΣΤΗΜΑΤΟΣ 35 4.5 SOUND VISION 37

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5: HXHTIKO Σ ΣΧΕ∆ΙΑΣΜΟΣ ΜΕ ΤΟ SOUND VISION 38 5.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ 38 5.2 ΗΡΩ∆ΕΙΟ 38 5.3 TEΧΝΟΠΟΛΙΣ ΗΡΑΚΛΕΙΟΥ ΚΡΗΤΗΣ 44 5.4 ΘΕΑΤΡΟ ΡΕΝΤΗ 63 5.5 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ 76 Παράρτηµα 1 Παράρτηµα 2 Βιβλιογραφία

3

ΕΥΡΕΤΗΡΙΟ ΣΧΗΜΑΤΩΝ

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1

φωτο 1,2: Συστοιχίες από ηχεία bass, mid bins και κόρνες. 7 φωτο 3: All in one ηχεία 7

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2

Σχήµα 2.1: Κατευθυντικά χαρακτηριστικά του line source σαν συνάρτηση του µήκους και του µήκους κύµατος 9

Σχήµα 2.2:∆ιάδοση ήχου από σηµειακή πηγή. 10 Σχήµα 2.3: ∆ιάδοση ήχου από γραµµική πηγή άπειρου µήκους. 10 Σχήµα 2.4: Συχνότητα 100Hz, απόσταση µεταξύ των πηγών 0.85m (το ¼ του µήκους κύµατος). 11 Σχήµα 2.5: Συχνότητα 100Hz, απόσταση µεταξύ των πηγών 1.7m (το ½ του µήκους κύµατος). 11 Σχήµα 2.6: Συχνότητα 100Hz, απόσταση µεταξύ των πηγών 3.4m (όσο και το µήκους κύµατος). 12 Σχήµα 2.7: Συχνότητα 100Hz, απόσταση µεταξύ των πηγών 5.1m (το 1+ ½ του µήκους κύµατος). 12 Σχήµα 2.8: επίδραση comb filtering στην κατευθυντικότητα. 14 Σχήµα 2.9: Αναπαράσταση κατευθυντικότητας ανάλογα τη συχνότητα µε δεδοµένο µήκος συστοιχίας. 15 Σχήµα 2.10: Αναπαράσταση κατευθυντικότητας ανάλογα τη συχνότητα µε δεδοµένο µήκος συστοιχίας16 Σχήµα 2.11: Μετατροπέας Ribbon της Meyer Sound. 18 Σχήµα 2.12: Ribbon Emulation Manifold. 18

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3

Σχήµα 3.1: Πιθανή τοποθέτηση ενός stacked line array. 20 Σχήµα 3.2: Πιθανή τοποθέτηση ενός flown line array. 21 Σχήµα 3.3: Πιθανή τοποθέτηση ενός υβριδικού flown /stacked line array 22 Σχήµα 3.4: Γεωµετρική αναπαράσταση ενός arc line array 22 Σχήµα 3.5: Πολικά διαγράµµατα flat array σε σχέση µε το µήκος κύµατος 23 Σχήµα 3.6: φωτογραφία ενός arc line array 24 Σχήµα 3.7: γεωµετρική αναπαράσταση ενός arc line array 24 Σχήµα 3.8: Κατευθυντικά χαρακτηριστικά ενός curved array 25 Σχήµα 3.9: Πολικά διαγράµµατα curved array αναλόγως το µήκος κύµατος 26 Σχήµα 3.10: Φωτογραφία ενός J shaped line array 26 Σχήµα 3.11: Γεωµετρική αναπαράσταση ενός J shaped line array 26 Σχήµα 3.12: Πολικά διαγράµµατα για J-Array θ = 60 degrees, and AL = AC = 1 27 Σχήµα 3.13: Πολικά διαγράµµατα για J-Array θ = 60 degrees, AL = 1, and AC = 2 28 Σχήµα 3.14: Γεωµετρική αναπαράσταση 29 Σχήµα 3.15: φωτογραφία των spiral line arrays ενός arithmetic spiral array 29 Σχήµα 3.16: Πολικά διαγράµµατα απόκρισης ενός arithmetic spiral array 5m µήκος και Ω=45º 30

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4

Πίνακας 1: Εξοπλισµός του τµήµατος «Μουσικής Τεχνολογίας και Ακουστικής». 31 Φωτο 1: Hχείο dv-DOSC. 31 Φωτο 2: Hχείο dv-SUB. 32 Φωτο 3: Hχείο SB-218. 32 Φωτο 4: Ενισχυτές LA24a, LA48a και processor XTA. 33

4

Σχήµα 1: Conical Horn, Constant Directivity Horn. 33 Σχήµα 2: Ο κυµατοδηγός DOSC. 34 Φωτο 5: Τσεκούρι Tomahawk. 34 Φωτο 6: Όψη του κυµατοδηγού DOSC στο ηχείο dv-DOSC. 35 Σχήµα 3: Πλήρης καλωδίωση του συστήµατος του ΤΕΙ «Μουσικής Τεχνολογίας και Ακουστικής». 36

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5

Σχήµα 5.1: SPL κάλυψη του Ηρώδειου µε τα clusters στα 14m. 39 Σχήµα 5.2: Φασική απόκριση του Ηρώδειου για full range σήµα µε τα clusters στα 14m. 39 Σχήµα 5.3:Αναπαράσταση SPL Α weighted για το Hρώδειο µε full range σήµα µε τα clusters στα 10m. 40 Σχήµα 5.4: SPL target του συστήµατος στο Ηρώδειο µε τα clusters στα 10m. 40 Σχήµα 5.5: Φασική απόκριση του Ηρώδειου. 41 Σχήµα 5.6: Εντασιακή κάλυψη του Ηρώδειου µε flown ανάρτηση µε τα dv-DOSC ως downfill. 42 Σχήµα 5.7: Φασική κάλυψη του Ηρώδειου µε flown ανάρτηση µε τα dv-DOSC ως downfill. 42 Σχήµα 5.8: Εντασιακή κάλυψη του Ηρώδειου µε stacked τοποθέτηση. 43 Σχήµα 5.9: SPL target µε stacked τοποθέτηση. 43 Σχήµα 5.10: Φασική κάλυψη του Ηρώδειου µε stacked τοποθέτηση. 44 Σχήµα 5.11: Flown τοποθέτηση του συστήµατος στο Τεχνόπολις. 45 Σχήµα 5.12: Μηχανικά στοιχεία του cluster dv-DOSC για Flown τοποθέτηση στο Τεχνόπολις. 46 Σχήµα 5.13: Source cutview για τα dv-DOSC. 47 Σχήµα 5.14: SPL A-weighted κάλυψη στο Τεχνόπολις για Flown τοποθέτηση µε full range σήµα. 48 Σχήµα 5.15: Φασική απόκριση συστήµατος στο Τεχνόπολις. 48 Σχήµα 5.16: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα του 1KHz στο Τεχνόπολις. 49 Σχήµα 5.17: SPL κάλυψη για την συχνότητα των 500Ηz στο Τεχνόπολις. 49 Σχήµα 5.18: SPL κάλυψη για τα 3150Ηz στο Τεχνόπολις . 50 Σχήµα 5.19: Εντασιακή κάλυψη για τα 8000 Hz στο Τεχνόπολις. 51 Σχήµα 5.20: Stack τοποθέτηση του συστήµατος στο Τεχνόπολις. 52 Σχήµα 5.20: Stack τοποθέτηση του συστήµατος στο Τεχνόπολις. 53 Σχήµα 5.21 :Μηχανικά στοιχεία συστοιχίας για Stack τοποθέτηση στο Τεχνόπολις. 54 Σχήµα 5.22: Source cutview για stack τοποθέτηση στο Τεχνόπολις. 55 Σχήµα 5.23: SPL A-weighted κάλυψης για stacked τοποθέτηση µε full range σήµα στο Τεχνόπολις. 55 Σχήµα 5.24: Φασική απόκριση συστήµατος στο Τεχνόπολις. 56 Σχήµα 5.25: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 500 κύκλων στο Τεχνόπολις. 56 Σχήµα 5.26: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 1000 κύκλων στο Τεχνόπολις. 57 Σχήµα 5.27: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα 3150Ηz στο Τεχνόπολις. 57 Σχήµα 5.28: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα 8000Ηz στο Τεχνόπολις. 58 Σχήµα 5.29: Flown Downfill τοποθέτηση συστήµατος στο Τεχνόπολις. 58 Σχήµα 5.30: SPL A-weighted κάλυψη για Downfill τοποθέτηση µε full range σήµα στο Τεχνόπολις. 59 Σχήµα 5.31: Φασική απόκριση συστήµατος για Downfill τοποθέτηση full range σήµα στο Τεχνόπολις 59 Σχήµα 5.32: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 500 κύκλων στο Τεχνόπολις. 60 Σχήµα 5.33: Εντασιακή κάλυψη για το 1ΚΗz στο Τεχνόπολις. 61 Σχήµα 5.34: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 500 κύκλων στο Τεχνόπολις. 61 Σχήµα 5.35: Εντασιακή κάλυψη για τα 8ΚΗz στο Τεχνόπολις. 62 Σχήµα 5.36: flown τοποθέτηση συστήµατος στο θέατρο Ρέντη 63 Σχήµα 5.37: spl A weighted κάλυψη µε full range σήµα στα 0db στο θέατρο Ρέντη 64 Σχήµα 5.38: spl A weighted κάλυψη για full range σήµα -9db στο θέατρο Ρέντη 64 Σχήµα 5.39: Φασική απόκριση συστήµατος στο θέατρο Ρέντη 65 Σχήµα 5.40:Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 500 κύκλων στα 0db στο θέατρο Ρέντη 65 Σχήµα 5.41: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 500 κύκλων στο θέατρο Ρέντη 66 Σχήµα 5.42: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 1000 κύκλων στο θέατρο Ρέντη 66 Σχήµα 5.43: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 3150Ηz στο θέατρο Ρέντη 67 Σχήµα 5.44: Εντασιακή κάλυψη για τα 8ΚΗz στο θέατρο Ρέντη 67 Σχήµα 5.45: Stack τοποθέτηση συστήµατος στο θέατρο Ρέντη 68

5

Σχήµα 5.46:Spl A-weighted κάλυψη για full range σήµα στο θέατρο Ρέντη στα 0db 69 Σχήµα 5.47: Spl A-weighted κάλυψη για full range σήµα στο θέατρο Ρέντη στα -9db 70 Σχήµα 5.48: Φασική απόκριση συστήµατος στο θέατρο Ρέντη 71 Σχήµα 5.49: Εντασιακή κάλυψη για τα 500Hz στο θέατρο Ρέντη 72 Σχήµα 5.50: Εντασιακή κάλυψη για τα 1000Hz στο θέατρο Ρέντη 72 Σχήµα 5.51: Εντασιακή κάλυψη για τα 3150Hz στο θέατρο Ρέντη 73 Σχήµα 5.52: Εντασιακή κάλυψη για τα 8ΚHz στο θέατρο Ρέντη 73 Σχήµα 5.53: downfill τοποθέτηση συστήµατος στο θέατρο Ρέντη 74 Σχήµα 5.54:Spl A-weighted κάλυψη για full range σήµα στο θέατρο Ρέντη 0 db 75 Σχήµα 5.55: Spl A-weighted κάλυψη για full range σήµα στο θέατρο Ρέντη στα -9db 75 Σχήµα 5.56: Φασική απόκριση συστήµατος στο θέατρο Ρέντη 76 Σχήµα 5.57: Εντασιακή κάλυψη για τα 500Hz στο θέατρο Ρέντη 77 Σχήµα 5.58: Εντασιακή κάλυψη για το 1KHz στο θέατρο Ρέντη 77 Σχήµα 5.59: Εντασιακή κάλυψη για το 3150Hz στο θέατρο Ρέντη 78 Σχήµα 5.60: Εντασιακή κάλυψη για το 3150Hz στο θέατρο Ρέντη 78

6

Περίληψη Η πτυχιακή εργασία έχει θέµα τον ηχητικό σχεδιασµό ανοιχτών χώρων µε το σύστηµα ηχείων line array dV-Dosc της L-Acoustics µέσω του προγράµµατος Soundvision για µουσική παράσταση ακουστικών οργάνων. Σκοπός της πτυχιακής εργασίας αυτής είναι η µελέτη βέλτιστης τοποθέτησης και ρύθµισης του συστήµατος ηχείων line array dV-Dosc της L-Acoustics στις απαιτήσεις του εκάστοτε χώρου και συγκριτική µελέτη των προτεινόµενων τοποθετήσεων στον κάθε χώρο ξεχωριστά. Επιπλέον µελετούνται οι περιπτώσεις που το σύστηµα καλύπτει ιδανικά τον χώρο, η περίπτωση που είναι ανίκανο να τον καλύψει λόγω µεγάλου µεγέθους του χώρου και τέλος η περίπτωση που το σύστηµα δεν µπορεί να λειτουργήσει στα πλαίσια της θεωρίας των Line Array, λόγω του µικρού µεγέθους του χώρου. Το θεωρητικό µέρος απαρτίζεται από πέντε κεφάλαια. Στο πρώτο παρατίθενται τα ιστορικά στοιχεία που οδήγησαν στην κατασκευή των σηµερινών συστηµάτων. Εν συνεχεία στο δεύτερο κεφάλαιο αναλύεται η θεωρία των Line Arrays και καλύπτει τους βασικούς άξονες, κανόνες λειτουργίας τέτοιων συστηµάτων. Έπειτα το τρίτο κεφάλαιο καλείται να αναπτύξει τους τρόπους ανάρτησης αυτών, µε τα αντίστοιχα πλεονεκτήµατα και µειονεκτήµατα που αυτά εµφανίζουν. Επιπλέον στο τέταρτο κεφάλαιο παρουσιάζεται ο εξοπλισµός που διαθέτει το ΤΕΙ «Μουσικής Τεχνολογίας και Ακουστικής» και το πρόγραµµα µε το οποίο θα γίνει ο ηχητικός σχεδιασµός των χώρων προς κάλυψη. Τέλος στο πέµπτο κεφάλαιο αναλύονται οι χώροι και παρουσιάζεται ο ηχητικός σχεδιασµός βήµα προς βήµα. Συµπερασµατικά τα Line Array δεν αποτελούν µοναδική λύση για την ηχητική κάλυψη ενός χώρου και όταν κλιθούν να αναλάβουν αυτό το ρόλο, η τοποθέτησή τους εξαρτάται από διάφορους παράγοντες που πολλές φορές δεν έχουν γνώµονα την ιδανική τοποθέτηση του συστήµατος. Όλοι οι τρόποι ανάρτησης παρουσιάζουν πλεονεκτήµατα και µειονεκτήµατα µε αυτούς των flown και hybrid να κερδίζουν ολοένα και περισσότερο έδαφος. Ο κυλινδρικός τρόπος διάδοσης απέχει ακόµη πολύ από την καθολική του εφαρµογή, όµως όλη η βιοµηχανία σηµειώνει σηµαντική πρόοδο και σε αυτόν τον τοµέα.

7

Κεφάλαιο 1

Σύντοµη αναφορά στα Ιστορικά Στοιχεία των Line-Arrays

Η ιδέα του Line source υπάρχει πάνω από 100 χρόνια. Η πρώτη αναφορά σε αυτήν χρονολογείται γύρω στο 1896, από τον John William Strutt, 3rd Baron Rayleigh στο βιβλίο “The theory of sound vol.II”. Το έτος 1957 ο Dr. Harry Olson περιέγραψε και έθεσε τις βάσεις για τα Line-Arrays, στο βιβλίο του “Acoustical Engineering”. Η πιο πρώιµη µορφή Line-Array ηχείων ή αλλιώς «ηχεία στήλης» -µια µακριά κάθετη στήλη που απαρτίζεται από πολλά µεγάφωνα µικρού διαµετρήµατος- ήταν πολύ διαδεδοµένη στις δεκαετίες των ‘50s, ‘60s και ‘70s, επειδή παρείχαν την δυνατότητα να αναπαράγουν µε εξαιρετική διαύγεια και σαφήνεια ακόµη και σε χώρους µε αντήχηση, το συχνοτικό εύρος που παρουσιάζει η ανθρώπινη φωνή. Επιπλέον για αυτές τις συστοιχίες ηχείων πιστευόταν ότι µπορούσαν να διανέµουν τον ήχο µέχρι και τον τελευταίο ακροατή, χωρίς να είναι απαγορευτική η ένταση τους για τους ακροατές στις µπροστινές θέσεις των συναυλιακών χώρων. Παρόλα αυτά υστερούσαν στη µέγιστη ένταση και συχνοτική απόκριση, καθώς µπορούσαν να αναπαράγουν επαρκώς ένα περιορισµένο συχνοτικό εύρος, από τα 100Ηz µέχρι τα 5ΚΗz. Σε συχνότητες άνω αυτών των ορίων παρουσιάζονταν µία εξασθένιση της τάξεως των 12dB SPL/oct. Το µεγάλο πρόβληµα που αντιµετώπιζε η τότε κοινότητα των µηχανικών ήχου στα συστήµατα ενίσχυσης αυτού, ήταν η συχνοτική και εντασιακή ανοµοιογένεια που παρουσίαζαν στον εκάστοτε χώρο τα ηχητικά κύµατα, ως συνέπεια της ανεξέλεγκτης αλληλεπίδρασή τους. Στην δεκαετία του 1970 η βρετανική Martin Audio, η Forsyth (που µετονοµάστηκε σε EAW σήµερα) και η Ηz Sound µε τις καινοτοµίες που εφάρµοσαν στο χώρο ως προς την flat συχνοτική συµπεριφορά του ηχείου (κατασκευάζοντας τις κατάλληλες κόρνες, καµπίνες κ.α), έβαλαν τα θεµέλια για την επίλυση αυτού του προβλήµατος. Στην δεκαετία του 1980 τα συστήµατα ενίσχυσης του ήχου άρχισαν να αναρτώνται πάνω από το έδαφος (flown) ακόµη και σε περίεργους σχηµατισµούς, σε µια προσπάθεια όχι µόνο βελτίωσης της ηχητικής απόδοσής τους αλλά και εντυπωσιασµού. Επιπλέον οι εταιρίες για λόγους εργονοµίας στην µεταφορά και στην ανάρτηση τέτοιων συστηµάτων, αντικατέστησαν τις µέχρι τότε στοίβες bass bins, mid bins και κόρνων (φωτο 1,2) προχωρώντας στην κατασκευή all-in-one ηχείων (φωτο 3). Με τον όρο all-in-one εννοούνταν ηχεία στα οποία ήταν ενσωµατωµένες οι παραπάνω ηλεκτρονικές διατάξεις.

(1) (2) (3) Φωτο (1) και (2) στοίβες από ηχεία bass, mid bins και κόρνες Φωτό (3) All-in-one ηχεία

8

Οι εταιρίες Claire Brothers και Jason Sound είχαν ηγετικό ρόλο στην κατασκευή τέτοιων καµπινών. Μολαταύτα, αυτός ο νέος τρόπος sound design είχε και µειονεκτήµατα διότι η προσοχή των εταιριών δόθηκε περισσότερο στην λειτουργικότητα αυτών των συστηµάτων, παρά στην ηχητική τους απόδοση. Ωστόσο το πρόβληµα της ανεξέλεγκτης συµβολής των ηχητικών κυµάτων δεν είχε επιλυθεί. Ένας από τους κύριους λόγους ήταν ότι τα ηλεκτρονικά στοιχεία που αφορούσαν την απόδοση υψηλών συχνοτήτων δεν ήταν κατάλληλα τοποθετηµένα, σε αντίθεση µε την θεωρία του Olson. Αυτό είχε ως αποτέλεσµα να µην αλληλεπιδρούν επαρκώς και σε συνδυασµό µε την απορρόφηση του αέρα στη συγκεκριµένη περιοχή συχνοτήτων, κυρίως σε αποστάσεις των 60 µέτρων και άνω, κατέληγαν σε ένα µουντό αποτέλεσµα, χωρίς αρµονικούς overtones και ατάκα από τα κρουστά όργανα. Μπορούσαν να αποδώσουν µόνο το βασικό συχνοτικό εύρος των περισσότερων οργάνων. Στην δεκαετία του ’90 καθοριστική ήταν η συµβολή του Dr. Christian Heil στον επαναπροσδιορισµό των Line Arrays. Ο Heil ανέπτυξε την τεχνολογία WST (Wavefront Sculpture Technology), όπως αυτός την ονόµασε, που ενσωµατώθηκε στα ηχεία V-DOSC της εταιρίας του L’Acoustics, που θα εξεταστεί αναλυτικά στο κεφάλαιο 4. Έλυσε τα περισσότερα προβλήµατα των τότε ηµερών, όχι µόνο στον τοµέα του ήχου αλλά και στη µεταφορά, καθώς και στην ανάρτησή τους, θέτοντας ψηλά τον πήχη στην διαύγεια και καταληπτότητα του ήχου κυρίως σε µακρινές αποστάσεις. Η ανάπτυξη αυτής της τεχνολογίας έδωσε το έναυσµα και σε άλλες εταιρίες να κατασκευάσουν τους δικούς τους κυµατοδηγούς οι οποίοι σχηµάτιζαν 4 κατηγορίες: ribbon, horns, reflectors και lenses αφού ο κυµατοδηγός V-DOSC ήταν καταχωρηµένος σαν πατέντα της L’Acoustics. Παράλληλα και άλλοι κατασκευαστές καινοτόµησαν µε πρωταγωνίστρια την Meyer Sound, η οποία δηµιούργησε το «SIM SYSTEM II FFT ANALYZER» προκαλώντας επανάσταση στον τρόπο µέτρησης του ήχου. Με την εξέλιξη της τεχνολογίας που παρατηρείται σήµερα, και µε τα νέα µέσα που διαθέτουν οι κατασκευαστές, ολοένα και πλησιάζουν στην επίτευξη των στόχων ενός Line-Array συστήµατος. Στις µέρες µας είναι διαθέσιµα πολλά διαφορετικά µεγέθη line array καµπινών, µε ποικίλες λύσεις ανάρτησης και µεταφοράς, απαλλάσσοντας πια τις εταιρίες ενοικιάσεων ηχητικού εξοπλισµού, να κατασκευάζουν τα «δικά τους ηχητικά συστήµατα» όπως στο παρελθόν.

Aπό τα Array του χθες, στα Line Array του σήµερα...

9

Κεφάλαιο 2 Θεωρία των Line Array 2.1 H θεωρία του Dr. Harry Olson Ο Dr. Harry Olson το 1957 στο βιβλίο του “Acoustical Engineering” και στο κεφάλαιο “Acoustical Radiating Systems”, ενότητα 2.5 (σελ. 24) περιέγραψε την βασική ιδέα υπό τον τίτλο “Straight-Line Source”: «Μια straight line source µπορεί να απαρτίζεται από άπειρες σηµειακές πηγές µε ίσο πλάτος και φάση τοποθετηµένα σε ευθεία γραµµή, η απόσταση µεταξύ των δε, πρέπει να είναι µηδενική. Αν δηλαδή ο αριθµός των πηγών n πλησιάζει το άπειρο και d, η απόσταση µεταξύ αυτών, να πλησιάζει το µηδέν, µε τέτοιο τρόπο έτσι ώστε: nd=1, το αποτέλεσµα να είναι το line source.»

Σχήµα 2.1: Κατευθυντικά χαρακτηριστικά του line source σαν συνάρτηση του µήκους και του µήκους κύµατος Πρόκειται περί ενός νέου µοντέλου της εκποµπής των ηχητικών πηγών ως προς την κατευθυντικότητα, την απώλεια ηχητικής πίεσης λόγω αυξανόµενης απόστασης και την συχνοτική τους συµπεριφορά. Με βάση το θεωρητικό του µοντέλο για την δηµιουργία ενός line source array, πρέπει να τοποθετηθούν σε ευθεία γραµµή άπειρες σηµειακές πηγές σε µηδενική απόσταση, οι οποίες λειτουργούν σε ίδια φάση και πλάτος. Με άλλα λόγια η απόσταση b µεταξύ των ακουστικών κέντρων των γειτονικών οδηγών θα πρέπει να τείνει στο µηδέν (b->0). Έτσι, αντί για σφαιρική διάδοση του ηχητικού κύµατος (σχήµα 2.1), που εµφανίζεται στην περίπτωση µιας παντοκατευθυντικής ηχητικής πηγής, επιτυγχάνεται η δηµιουργία κυλινδρικού κύµατος (σχήµα 2.2). Λόγω δε της διαφοράς τους στην γεωµετρία η ενέργεια που διανέµεται στην επιφάνεια του κυλίνδρου (σε αντίθεση µε αυτήν της σφαίρας) επιτρέπει στην κατανοµή του ήχου, ανά διπλασιασµό της απόστασης, την µείωση κατά 3 dB spl της ηχητικής πίεσης, αντί για 6 db spl, όπως προστάζει ο νόµος του αντίστροφου τετραγώνου.

10

Σχήµα 2.2:∆ιάδοση ήχου από σηµειακή πηγή Σχήµα 2.3: ∆ιάδοση ήχου από γραµµική πηγή άπειρου µήκους

Η πολύ µεγάλη κάθετη κατευθυντικότητα που παρέχει ο κυλινδρικός τρόπος διάδοσης ηχητικών κυµάτων επιτυγχάνεται µέσω της ισοφασικής εκποµπής των άπειρων σηµειακών ηχητικών πηγών και της φασικής σχέσης των συχνοτήτων που παράγονται από αυτές. 2.2 Η θεωρία του Η. Olson στην πράξη Στην πραγµατικότητα όµως η θεωρία του line source είναι αδύνατο να επιτευχθεί. Αρχικά η απόσταση µεταξύ των ακουστικών κέντρων γειτονικών οδηγών είναι ανέφικτο να είναι µηδέν λόγω της φυσικής κατασκευής τους. Επιπλέον η τοποθέτηση άπειρων πηγών είναι πρακτικά µη υλοποιήσιµη µιας και το µήκος της συστοιχίας θα έτεινε στο άπειρο. Κατά συνέπεια ο σχηµατισµός κυλινδρικού κύµατος είναι ανέφικτος. Σε ένα line source array ανά διπλασιασµό της απόστασης θα υπάρχει απώλεια της τάξεως των 3dB spl. Αυτό συµβαίνει διότι αποτελείται από άπειρες σηµειακές πηγές παρατεταγµένες σε ευθεία γραµµή οι οποίες κατά τη διέγερσή τους παράγουν κυλινδρικό κύµα. Όπως αναφέρεται και παραπάνω είναι αδύνατο να παραχθεί ένα τέτοιο κύµα και συνεπώς ο ρυθµός πτώσης των 3dB spl είναι ακόµη µη πραγµατοποιήσιµος σε όλη την έκταση του πεδίου κάλυψης. Όµως σε ένα Line Array τα παραγόµενα ηχητικά κύµατα παρουσιάζουν πτώση 3db spl ανά διπλασιασµό της απόστασης στο κοντινό πεδίο, αλλά η έκταση του πεδίου εξαρτάται από την συχνότητα και το µήκος της ηχοστήλης, όπως θα δούµε στην ενότητα 2.7. Τέλος αυτός ο ρυθµός πτώσης αντιµετωπίζει ακόµη ένα εµπόδιο, αυτό της απορρόφησης του αέρα στις υψηλές συχνότητες. Προφανώς τα πραγµατικά συστήµατα δεν µπορούν να πλησιάσουν αυτές τις προδιαγραφές και η συµπεριφορά τους στον εκάστοτε χώρο είναι πολύ πιο πολύπλοκη από αυτήν την ιδανική συµπεριφορά. Βέβαια τα πολικά διαγράµµατα που σχεδίασε δεν απέχουν πολύ από την πραγµατικότητα. Παρακάτω απεικονίζεται η κατευθυντικότητα δυο πηγών οι οποίες όµως έχουν συγκεκριµένη απόσταση µεταξύ τους και δίπλα τους το σχήµα του Η. Olson.

11

Σχήµα 2.4: Συχνότητα 100Hz, απόσταση µεταξύ των πηγών 0.85m (το ¼ του µήκους κύµατος)

Σχήµα 2.5: Συχνότητα 100Hz, απόσταση µεταξύ των πηγών 1.7m (το ½ του µήκους κύµατος)

12

Σχήµα 2.6: Συχνότητα 100Hz, απόσταση µεταξύ των πηγών 3.4m (όσο και το µήκους κύµατος)

Σχήµα 2.7: Συχνότητα 100Hz, απόσταση µεταξύ των πηγών 5.1m (το 1+ ½ του µήκους κύµατος)

13

2.3 Βασικές προϋποθέσεις για την κατασκευή ενός πραγµατικού Line Αrray. Οι βασικές προδιαγραφές για την σωστή κατασκευή ενός πραγµατικού Line Array συστήµατος που να ακολουθεί την θεωρία του Olson βασίζονται σε κάποιους κανόνες. Οι κατασκευαστές προσπαθούν να επιτύχουν την µικρότερη δυνατή απόσταση µεταξύ των πηγών και να τοποθετήσουν όσες περισσότερες τους επιτρέπουν οι φυσικοί περιορισµοί. Μελέτες έχουν δείξει ότι η απόσταση µεταξύ των θα πρέπει να είναι µικρότερη από το µισό µήκος κύµατος (λ/2) της µέγιστης συχνότητας που θα εκπέµπει το σύστηµα. Η εν λόγω απόσταση (b), σε συνδυασµό µε το ύψος (H) της συστοιχίας καθορίζουν το εύρος συχνοτήτων (fmin-fmax) που µπορεί να αναπαράγει το σύστηµα. Για το άνω όριο του εύρους είναι υπεύθυνη η απόσταση b, ενώ για το κατώτατο είναι το ύψος (H), το οποίο πρέπει να είναι τουλάχιστον τέσσερις φορές µεγαλύτερο του µήκους κύµατος της χαµηλότερης ακτινοβολούµενης συχνότητας. Σκοπός είναι να επιτευχθεί κυλινδρικό κύµα στην έξοδο της συστοιχίας. Τέλος λόγω των φυσικών διαστάσεων των καµπινών εισέρχεται και ένας άλλος παράγοντας (b΄) που συµβολίζει την απόσταση µεταξύ διαδοχικών καµπινών. Είναι δε πια οφθαλµοφανές ότι η απόσταση αυτή πρέπει να είναι πολύ πιο µικρή από τα συµβατικά ηχοσυστήµατα συναυλιών. 2.4 Κριτήρια για την κατασκευή/εγκατάσταση ενός Line Array προσεγγίζοντας το Line Source array Έχοντας αναλύσει παραπάνω γιατί δεν µπορεί να εφαρµοστεί στην πράξη η θεωρία του Οlson, οι κατασκευαστές πρέπει να τηρούν κάποιες συνθήκες έτσι ώστε να προσεγγίζουν όσο δυνατόν περισσότερο το µοντέλο ενός line source. Με την συµβολή του Dr. Christian Heil, µεταξύ άλλων, αποδείχτηκε ότι µια συστοιχία ανεξάρτητων πηγών µε σταθερή απόσταση µεταξύ τους σε ευθεία ή καµπύλη είναι ισοδύναµη µε µια µοναδική ηχητική πηγή έχοντας τις ίδιες διαστάσεις µε την ολική συστοιχία αν πληρούνται τα παρακάτω κριτήρια: 1) Η συνδυασµένη επιφάνεια της κυµατοµορφής που ακτινοβολείται από τις ανεξάρτητες πηγές της συστοιχίας να καλύπτει τουλάχιστον το 80% της στοχευόµενης περιοχής.

2) Ο διαχωρισµός των πηγών (step), που καθορίζεται ως η απόσταση που έχουν τα ακουστικά κέντρα των ανεξάρτητων πηγών µεταξύ τους, να είναι µικρότερος του µισού του µήκους κύµατος (λ/2) για το σύνολο των συχνοτήτων του εύρους που λειτουργούν.

3) Το µήκος της συστοιχίας να είναι τουλάχιστον 4 φορές µεγαλύτερο από το µήκος κύµατος της χαµηλότερης συχνότητας που ακτινοβολείται. 4) Η απόκλιση που µπορεί να έχει από ένα επίπεδο ηχητικό µέτωπο (καµπύλωση) πρέπει να είναι λιγότερο του λ/4 της υψηλότερης συχνότητας λειτουργίας. Αυτό αντιστοιχεί σε λιγότερο από 5mm καµπύλωσης στα 16 kHz. 5) Για καµπυλωτά arrays, οι γωνίες που καθορίζουν την θέση των καµπινών να κυµαίνονται αντιστρόφως ανάλογα µε την απόσταση από τους ακροατές.

14

6) Η τοποθέτηση της συστοιχίας πρέπει να είναι τέτοια ώστε να παρέχει αναλογία 4:1 ανάµεσα στις αποστάσεις κάλυψης του πιο αποµακρυσµένου και κοντινότερου θεατή. 2.5 Κατευθυντικότητα των Line Array H κατευθυντικότητα των Line Array βασίζεται στις φασικές διαφορές που παρουσιάζουν οι συχνότητες που παράγονται από αυτά. Η αλληλεπίδραση δηλαδή των σηµάτων προκαλεί εποικοδοµητικές και καταστρεπτικές συµβολές. Με άλλα λόγια το ζητούµενο από ένα τέτοιο ηχητικό σύστηµα είναι η µέγιστη εποικοδοµητική συµβολή σε on-axis σηµεία (+6db SPL), και µέγιστη απόρριψη σε σηµεία οff-axis. Το παραπάνω ζητούµενο έχει ως αρχή λειτουργίας το comb filtering το οποίο χρησιµοποιείται εποικοδοµητικά στην επίτευξη της µέγιστης κατευθυντικότητας, όπως φαίνεται στο παρακάτω σχήµα.

Σχήµα 2.8: επίδραση comb filtering στην κατευθυντικότητα. Για φάση 180° δίδεται η εντασιακή αλλά και η φασική απόκριση Στο παραπάνω σχήµα βλέπουµε την επίδραση του comb filtering στην κατευθυντικότητα. Είναι εµφανές από τα διαγράµµατα ότι όταν υπάρχει καταστρεπτική συµβολή παρατηρείται και διαφορά φάση 180°. Με βάση την θεωρία του Olson η κατευθυντικότητα αλλάζει ανάλογα µε την συχνότητα. Ως συνέπεια, καθώς το µήκος κύµατος µικραίνει, παρατηρείται µεγαλύτερη εστίαση. Για την καλύτερη κατανόηση του παραπάνω φαινοµένου παρατίθενται τα παρακάτω σχήµατα.

15

Σχήµα 2.9: Αναπαράσταση κατευθυντικότητας ανάλογα τη συχνότητα µε δεδοµένο µήκος συστοιχίας

16

Σχήµα 2.10: Αναπαράσταση κατευθυντικότητας ανάλογα τη συχνότητα µε δεδοµένο µήκος συστοιχίας Όπως έχει αναφερθεί στην ενότητα 2.3 η κατευθυντικότητα αυξάνεται όσο το µήκος της συστοιχίας, και κατά συνέπεια η απόσταση µεταξύ 2 πηγών, τείνει να γίνει ίσο ή πολλαπλάσιο του µήκους κύµατος της συχνότητας. Αυτό φαίνεται ξεκάθαρα και στα σχήµατα 2.3 µε 2.6. Επιπροσθέτως τα περισσότερα Line Array συστήµατα που κατασκευάζονται είναι τριών ή τεσσάρων δρόµων. Ο κάθε «δρόµος» είναι υπεύθυνος για την παραγωγή διαφορετικών συχνοτικών περιοχών. Αυτός ο διαχωρισµός στο ακτινοβολούµενο συχνοτικό εύρος απαιτεί την χρήση crossover. Αυτό επιτρέπει στο cross-over point να είναι αρκετά χαµηλά, δηλαδή ο κάθε «δρόµος» να έχει όσο το δυνατόν περιορισµένο bandwidth. Έτσι ο κάθε δρόµος ακτινοβολεί συχνότητες σε µεγαλύτερα µήκη κύµατος σε σχέση µε την απόσταση των ακουστικών κέντρων γειτονικών οδηγών, ικανοποιώντας το κριτήριο (2). Επίσης στην πράξη η ελαφρά καµπύλωση της συστοιχίας µπορεί να παρέχει µια πιο εκτεταµένη κάθετη κάλυψη, αλλά πρέπει να γίνεται µε ιδιαίτερη προσοχή επειδή αν

17

καµπυλωθεί ριζικά το σύστηµα παρατηρούνται εντονότατα φαινόµενα comb filtering τα οποία επιφέρουν αρνητικά αποτελέσµατα. 2.6 Φυσικοί περιορισµοί και τρόποι λύσεων αυτών Όπως αναφέρθηκε και στην ενότητα 2.4, οι συνθήκες (2) και (3) ορίζουν το συχνοτικό εύρος που µπορεί να ακτινοβολήσει το σύστηµα µε επάρκεια, βάσει της θεωρίας του Olson. Παίρνοντας υπόψη το µήκος κύµατος των διαφόρων συχνοτήτων παρατηρείται ότι µόνο τα πολύ µεγάλα σε µήκος line array µπορούν να λειτουργήσουν ως line source στην χαµηλή περιοχή συχνοτήτων, ενώ παράλληλα µόνο µε πολύ µικρές αποστάσεις µεταξύ των ακουστικών κέντρων των οδηγών επιτυγχάνεται το line source. Όµως και τα µεγάλα σε µήκος arrays και η πολύ µικρή απόσταση µεταξύ των οδηγών είναι ανέφικτη για λόγους βάρους και πλήθος πηγών, και της διαµέτρου των οδηγών/µεγαφώνων των υψηλών συχνοτήτων αντίστοιχα. Παραδείγµατος χάριν το µήκος κύµατος των 20Hz είναι 17,3m. Βάσει της θεωρίας για να πετύχουµε απώλεια της τάξης των 3 db spl η συστοιχία θα πρέπει να έχει ύψος τουλάχιστον 69,2m, ψηλότερη δηλαδή από µια δεκατετραόροφη πολυκατοικία! Για την καλύτερη κατανόηση του παραπάνω παραδείγµατος αξίζει να αναφερθεί ένα πείραµα της Meyer Sound: Μέσω λογισµικού που ανέπτυξε απέδειξε ότι είναι θεωρητικά εφικτό να κατασκευαστεί ένα line array που συνάδει µε την θεωρία της πτώσης των 3db spl στις χαµηλές συχνότητες. Για την επίτευξή του όµως χρειάζονται 1.000 οδηγοί µε διάµετρο 15 ίντσες µε την απόσταση µεταξύ των ακουστικών κέντρων τους να φτάνει τις 20 ίντσες. Έτσι οι κατασκευαστές επινόησαν ένα τέχνασµα. Να χρησιµοποιήσουν προς όφελός τους το crossover και σε αυτόν τον τοµέα. Κατασκεύασαν τρίδροµα ή τετράδροµα line array µε το crossover point να είναι αρκετά χαµηλά έτσι ώστε ο κάθε δρόµος να ακτινοβολεί ένα περιορισµένο bandwidth, µε την απόσταση µεταξύ των ακουστικών κέντρων να είναι άµεσα συγκρίσιµη µε το µισό του µήκους κύµατος (λ/2) του ανώτατου ορίου του εύρους, ικανοποιώντας την συνθήκη (2). Αυτό είναι εύκολα πραγµατοποιήσιµο στις χαµηλές και µεσαίες συχνότητες. Για την απόδοση των µπάσων χρησιµοποιούνται 15-18 inch οδηγοί που λόγω του µεγέθους τους είναι δυνατό να τοποθετηθούν έτσι ώστε η απόσταση µεταξύ των ακουστικών τους κέντρων να είναι µικρότερη του λ/2. Το ίδιο συµβαίνει και µε την τοποθέτηση των 6-8inch οδηγών που χρησιµοποιούνται για την απόδοση της µεσαίας περιοχής συχνοτήτων. Στις υψηλές συχνότητες που το µήκος κύµατος είναι µερικά mm είναι δύσκολο έως και ακατόρθωτο να εφαρµοστεί η συνθήκη (2) διότι είναι αδύνατο να κατασκευαστούν τόσο µικροί οδηγοί. Γι’ αυτό οι κατασκευαστές χρησιµοποιούν κυµατοδηγούς χοάνης στην έξοδο των οδηγών συµπίεσης καταφεύγοντας σε υβριδικά συστήµατα. Η αρχή λειτουργίας αυτών των χοανών βασίζεται στις ανακλάσεις που προκαλούν στο ηχητικό κύµα και όχι στις ενισχυτικές ή καταστρεπτικές συµβολές. Εκµεταλλευόµενες αυτές τις ανακλάσεις παρέχουν ευρεία οριζόντια κάλυψη. Προκειµένου δε το ηχητικό αποτέλεσµα να έχει διαύγεια και καταληπτότητα, η κάθετη κάλυψη περιορίζεται κατασκευαστικά (στενή κάθετη κάλυψη) για την αποφυγή ανεπιθύµητων ανακλάσεων.

18

Μια άλλη λύση για αυτό το πρόβληµα είναι η εφαρµογή ribbon µετατροπέων (σχήµα 2.10). Επειδή αποτελούνται από ενιαία ελάσµατα η απόσταση µεταξύ των δονούµενων επιφανειών είναι ανύπαρκτη. Όµως έχουν πολλά µειονεκτήµατα, όπως αυξηµένο βάρος, χαµηλή ευαισθησία και µη ικανότητα παραγωγής µεγάλης ακουστικής πίεσης.

Σχήµα 2.11: Μετατροπέας Ribbon της Meyer Sound Για να αντιµετωπιστούν οι παραπάνω περιορισµοί κατασκευάστηκαν προσοµοιωτές της αρχής λειτουργίας των ribbon. Αυτούς που χρησιµοποιεί η Μeyer Sound τους ονόµασε «Ribbon Emulation Manifold,(REM)» και ενσωµατώθηκαν στα M3D, M2D και MILO της ίδιας εταιρίας. Tα REM εν συντοµία, οδηγούν την έξοδο από τους οδηγούς συµπίεσης, σε µία ισοφασική επιφάνεια. Έτσι µειώνεται σηµαντικά το επίπεδο παραµόρφωσης.

Σχήµα 2.12: Ribbon Emulation Manifold Συµπερασµατικά θα λέγαµε ότι τα Line Arrays ακτινοβολούν σαν line source µόνο για το χαµηλοµεσαίο και µεσαίο εύρος συχνοτήτων. Οι περισσότεροι κατασκευαστές για να πετύχουν οµοιόµορφη κάλυψη σε όλο το συχνοτικό εύρος κατασκευάζουν τους δικούς τους κυµατοδηγούς χοάνης οι οποίοι είναι υπεύθυνοι για την σωστή απόδοση των υψηλών συχνοτήτων.

19

2.7 Near Field-Far Field Βάσει της θεωρίας των Line Array το κοντινό πεδίο είναι αυτό για το οποίο έχουµε απώλεια έντασης 3db spl ανά διπλασιασµό απόστασης, και το µακρινό είναι αυτό για το οποίο έχουµε πτώση έντασης κατά 6db spl ανά διπλασιασµό της απόστασης. Το σηµείο στο οποίο γίνεται αυτός ο διαχωρισµός είναι το σηµείο µετάβασης από το ένα πεδίο στο άλλο. Συγκεκριµένα ισχύει : r = (L² × f ) / 690 (1) όπου r : το σηµείο διαχωρισµού των δύο πεδίων L : το µήκος της συστοιχίας f : συχνότητα Παρατηρείται ότι το r εξαρτάται από το µήκος της συστοιχίας και την συχνότητα. ∆εδοµένης της παραπάνω σχέσης εξάγεται το συµπέρασµα ότι τα υψήσυχνα κύµατα έχουν διευρυµένο κοντινό πεδίο, ενώ οι χαµηλότερες συχνότητες περιορισµένο. Αυτό µπορεί να επιβεβαιωθεί και από ένα απλό παράδειγµα: Για µια συστοιχία ύψους 3m που ακτινοβολεί 1ΚΗz η κρίσιµη απόσταση για αυτή τη συχνότητα είναι 13m ενώ για τα 10KHz είναι 130m. Εποµένως είναι αδύνατο να υπολογισθεί το r για όλο το ακουστικό φάσµα αφού αυτό, βάσει της παραπάνω εξίσωσης (1), διαφέρει ανά συχνότητα. Επιπλέον δε αλλάζει από σύστηµα σε σύστηµα µιας και εξαρτάται από το µήκος της ηχοστήλης.

20

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 Τρόποι Ανάρτησης Των Line Array Συστηµάτων 3.1 Stack, Flown, Hybrid Τρεις είναι οι βασικοί τρόποι ανάρτησης των συστηµάτων: stack, flown και hybrid. Με τον όρο stack εννοείται ένα σύστηµα που στηρίζεται στο έδαφος. O όρος flown περιγράφει ένα σύστηµα το οποίο έχει αναρτηθεί πάνω από το έδαφος σε κάποιο ύψος. Με τον όρο hybrid περιγράφεται ένας συνδυασµός των δύο προηγούµενων. Παρόλο που τα flown συστήµατα προτιµούνται από τους µηχανικούς ήχου, καθένας από τους τρεις τρόπους παρουσιάζει πλεονεκτήµατα και µειονεκτήµατα και η επιλογή µεταξύ αυτών πολλές φορές υποδεικνύεται από τον ίδιο τον χώρο. Για παράδειγµα δεν είναι πάντα δυνατό να αναρτηθεί ένα σύστηµα λόγω των περιορισµών βάρους, ύψους αλλά και της µη πρόβλεψης για “rigging points”. Τα stack συστήµατα (σχήµα 3.1) βελτιώνουν την στέρεο εικόνα των οργάνων για το κοινό, αφού η στερεοφωνική εικόνα που παράγεται είναι στο επίπεδο του stage, το οποίο είναι ιδιαίτερα χρήσιµο σε µικρούς συναυλιακούς χώρους. Λόγω δε της επαφής του ηχείου µε το έδαφος παρατηρείται αύξηση στην ενέργεια των χαµηλών συχνοτήτων.

Σχήµα 3.1: Πιθανή τοποθέτηση ενός stacked line array. Επιπλέον για γεωµετρικούς λόγους ένα stack σύστηµα µπορεί να προσφέρει διευρυµένη κάθετη κάλυψη από ένα flown σύστηµα, αναλόγως του σχήµατος του ακροατηρίου. Έτσι απαιτούνται λιγότερες καµπίνες για να επιτευχθεί η βέλτιστη κάθετη κάλυψη. Ωστόσο υπάρχουν και περιορισµοί, αναλόγως την εταιρία, στο πόσα ηχεία µπορούν να στοιβαχτούν ώστε η συστοιχία να είναι ασφαλής. Επίσης µια stack συστοιχία δεν µπορεί να καλύψει χώρους όπου περιλαµβάνονται εξώστες ή πολλαπλά διαζώµατα. Όσον αφορά τα flown συστήµατα (σχήµα 3.2) είναι η καλύτερη λύση για την ισοκατανοµή της ακουστικής πίεσης και την οµοιόµορφη συχνοτική απόκριση στον χώρο των θεατών, εφόσον ο αριθµός των πηγών είναι αρκετός ώστε να παρέχει την λεγόµενη front-to-rear κάλυψη, δηλαδή το σύστηµα να µπορεί να καλύψει επαρκώς όλο

21

τον χώρο του ακροατηρίου. Μια τέτοια τοποθέτηση µπορεί να καλύψει τους εξώστες ή άλλα διαζώµατα, σε αντίθεση µε την stack τοποθέτηση.

Σχήµα 3.2: Πιθανή τοποθέτηση ενός flown line array.

Λαµβάνοντας υπόψη και το αισθητικό µέρος µιας συναυλίας, αναρτώντας το σύστηµα πάνω από το έδαφος, λύνονται προβλήµατα θέασης προς την σκηνή. Τα υβριδικά συστήµατα (σχήµα 3.3) είναι πολύ διαδεδοµένα γιατί ενσωµατώνουν τα θετικά στοιχεία των δύο προηγούµενων τοποθετήσεων. Συνδυάζεται το πλεονέκτηµα στην εντασιακή και συχνοτική κάλυψη των flown, µε αυτό των stack που αφορά την ενίσχυση των µπάσσων ή ακόµα και την τοποθέτηση λιγότερων καµπινών, και την βελτίωση της stereo εικόνας αν τοποθετηθούν κάποιοι από τους οδηγούς των µεσαίων και των πρίµων στο πάτωµα.

22

Σχήµα 3.3: Πιθανή τοποθέτηση ενός υβριδικού flown /stacked line array

3.2 Flat, Καµπύλωση των Line Array Στα flat arrays, µε βάση τη θεωρία που αναλύθηκε στην ενότητα 2.5, για ένα δεδοµένο µήκος συστοιχίας, όσο µειώνεται το µήκος κύµατος – αύξηση συχνότητας- τόσο πιο κατευθυντικά γίνονται. Αυτή τους η συµπεριφορά δεν είναι όµως πάντα επιθυµητή για τον λόγο ότι η δέσµη του ήχου που ακτινοβολείται είναι υπερβολικά στενή στις ψηλές συχνότητες. Επίσης ένα flat array είναι ανίκανο να καλύψει επαρκώς χώρους µε διαζώµατα-εξώστες, γιατί για να συµβεί αυτό θα έπρεπε η συστοιχία να εκτείνεται από το πάτωµα ως τα διαζώµατα προς κάλυψη.

Σχήµα 3.4: Γεωµετρική αναπαράσταση ενός arc line array

23

Σχήµα 3.5: Πολικά διαγράµµατα flat array σε σχέση µε το µήκος κύµατος H ανάγκη για καµπύλωση των Line Array προέκυψε µέσα από θέµατα οµοιόµορφης κάλυψης του εκάστοτε χώρου, ιδιαίτερα σε αυτούς που είχαν κάποιο άνω διάζωµα-εξώστη, ακόµη και σε αυτούς που είχαν αµφιθεατρικό σχήµα. H καµπύλωση ενός Line-Array έχει επίδραση στην συχνοτική και εντασιακή συµπεριφορά του αλλά κυρίως στην κατευθυντικότητα. Μελέτες έχουν δείξει ότι καµπυλώνοντας την συστοιχία δηµιουργείται ένα ασύµµετρο πολικό διάγραµµα στον κάθετο επίπεδο, το οποίο αποδεικνύεται ιδιαίτερα χρήσιµο σε µεγάλες ηχητικές εγκαταστάσεις, όπου χρειάζεται πολλή ενέργεια ώστε ο ήχος να φτάσει στους πιο αποµακρυσµένους θεατές και ταυτόχρονα να πληροί όλες τις προϋποθέσεις της «Line Array διάδοσης του ήχου». Εκτός της τοποθέτησης των ηχείων σε ευθεία γραµµή (straight line ή flat), υπάρχουν και άλλοι τρόποι τοποθέτησης όπως curved, “J” shaped, spiral.

24

3.2.1 Curved Array Η επόµενη περίπτωση είναι αυτή της καµπύλωσης του array (curved). Έχει µορφή αψίδας (arc) αφού καµπυλώνεται το άνω µέρος προς τα πάνω και τα κάτω µέρος προς τα κάτω, όπως φαίνεται στα σχήµατα 3.6 και 3.7.

Σχήµα 3.6: φωτογραφία ενός arc line array Σχήµα 3.7: γεωµετρική αναπαράσταση ενός arc line array

Αυτή η καµπύλωση δεν γίνεται ανεξέλεγκτα. Ικανή και αναγκαία συνθήκη για την ορθή κυµατική λειτουργία της συστοιχίας, είναι η µέγιστη γωνία κλίσης που µπορεί να υπάρξει ανάµεσα σε δύο διαδοχικές καµπίνες και περιγράφεται από τον τύπο:

αmax ≤ 3º/ STEP όπου: αmax: η µέγιστη γωνία κλίσης ανάµεσα σε δυο διαδοχικές καµπίνες STEP: Η απόσταση ανάµεσα στα ακουστικά κέντρα δυο διαδοχικών καµπινών. Μονάδα µέτρησης

του STEP είναι το µέτρο. Όµως για να υπάρξει η δυνατότητα καµπύλωσης ενός array θα πρέπει το κάθετο µέγεθος της καµπίνας να είναι µικρότερο από το STEPmax. Tα curved arrays έχουν την δυνατότητα να παρέχουν διευρυµένη κάθετη κάλυψη και κατά συνέπεια µπορούν να «στέλνουν» τον ήχο σε µεγαλύτερες αποστάσεις. Έχουν όµως και µειονεκτήµατα. Λόγω της γεωµετρίας τους η άνω καµπύλη «βλέπει» την οροφή. Αυτό είναι πραχτικά µη εκµεταλλεύσιµο από τον sound designer καθιστώντας µη ικανή την οµοιόµορφη κάλυψη στους περισσότερους χώρους. Επιπλέον ενώ στις υψηλές συχνότητες µπορούν να διευρύνουν την εκποµπή τους, στις χαµηλές συχνότητες δεν επιφέρουν καµία αλλαγή αφού το µήκος της συστοιχίας είναι µικρό σε σχέση µε τα µήκη κύµατος αυτής της συχνοτικής περιοχής, όπως φαίνεται στο σχήµα 3.8

25

Σχήµα 3.8: Κατευθυντικά χαρακτηριστικά ενός curved array

26

Σχήµα 3.9: Πολικά διαγράµµατα curved array αναλόγως το µήκος κύµατος Τα παραπάνω πολικά διαγράµµατα φανερώνουν µια πιο ισορροπηµένη, οµοιόµορφη και διευρυµένη απόκριση σε σχέση µε αυτή των flat arrays, ειδικά στις υψηλές συχνότητες. Όσο η συχνότητα αυξάνεται, τόσο πιο κατευθυντικά ακτινοβολείται από το ηχείο. Αυτό το φαινόµενο ενισχύεται όταν το µήκος της συστοιχίας είναι κατά πολύ µεγαλύτερο από το µήκος κύµατος της εκπεµπόµενης συχνότητας. 3.2.2 «J» shaped Λόγω του περιορισµένου πεδίου χρήσης των curved arrays, έπρεπε να βρεθεί ένας άλλος τρόπος τοποθέτησης. Αυτός είναι ο “J” shaped, ο οποίος ενσωµατώνει τα θετικά χαρακτηριστικά των flat και curved µιας και είναι µία υβριδική τοποθέτηση µεταξύ αυτών των δύο (σχήµατα 3.10 και 3.11). Το όνοµά του το πήρε από το γεωµετρικό σχήµα που δηµιουργεί. Στην κορυφή οι καµπίνες είναι τοποθετηµένες σε ευθεία γραµµή, ενώ στο κάτω άκρο σχηµατίζουν µία κλιµακούµενη κύρτωση. Κατά αυτό τον τρόπο επιτυγχάνεται η κάλυψη των αποµακρυσµένων θεατών, και κατ’επέκταση το far field, από το άνω µέρος της συστοιχίας και η κάλυψη των κοντινότερων –near field- ακροατών από το κάτω µέρος της, οι οποίοι βρίσκονται µπροστά ή και κάτω από την ηχοστήλη.

27

Σχήµα 3.10: Φωτογραφία ενός J shaped line array Σχήµα 3.11: Γεωµετρική αναπαράσταση ενός J shaped line array

Ο συνδυασµός αυτών των δύο τρόπων προσφέρει ένα ασύµµετρο πολικό διάγραµµα στο κάθετο επίπεδο το οποίο είναι ιδιαίτερα χρήσιµο. Η κατευθυντικότητα της εν λόγω τοποθέτησης επιτυγχάνεται µε τον συνδυασµό της κατευθυντικότητας των straight και curved συστοιχιών. Συνεπώς τρείς βασικοί παράγοντες επηρεάζουν την κατευθυντικότητα. Το µήκος του ευθυγράµµου τµήµατος (ΑL), το µήκος του καµπυλωµένου τµήµατος (ΑC) και η γωνία του κυρτωµένου τµήµατος και κατ’επέκταση η σχετική ένταση µεταξύ των, το σχετικό µήκος των δύο τµηµάτων και προφανώς η παραγόµενη συχνότητα. Όπως φαίνεται και στο σχήµα 3.11 και 3.12, το τµήµα της συστοιχίας που βρίσκεται σε ευθεία γραµµή, είναι υπεύθυνο για την κάλυψη στο µακρινό πεδίο, για την απόκριση και ακτινοβολεί πολύ στενή δέσµη ενέργειας, ιδιαίτερα στα υψήσυχνα κύµατα. Το τµήµα που έχει υποστεί κύρτωση δεν µπορεί να ισορροπήσει αυτή την εντασιακή διαφορά των υψηλών συχνοτήτων.

28

Σχήµα 3.12: Πολικά διαγράµµατα για J-Array = 60 degrees, and AL = AC = 1

Ένας άλλος τρόπος για να αυξηθεί η κατευθυντικότητα στα J arrays είναι η επέµβαση στο µήκος του κάθε τµήµατος. Αν λοιπόν το µήκος του καµπυλωτού τµήµατος (ΑC) είναι διπλάσιο αυτού της ευθείας γραµµής (ΑL), τότε το σύστηµα παράγει µια πιο ισορροπηµένη κάλυψη στον εκάστοτε χώρο.

Σχήµα 3.13: Πολικά διαγράµµατα για J-Array = 60 degrees, AL = 1, and AC = 2

29

3.2.3 Spiral Array Η ανάγκη για ακόµη πιο ισορροπηµένη απόκριση των συστηµάτων, ώθησε τους sound designers να εξελίξουν τα “J” arrays. Αυτός ο νέος τρόπος τοποθέτησης ονοµάστηκε Spiral Array. Συνδυάζει τα πλεονεκτήµατα των “J” arrays, το ασύµµετρο πολικό διάγραµµα στο κάθετο επίπεδο και επιπλέον ακτινοβολεί το ίδιο για µεγαλύτερο εύρος συχνοτήτων, δηλαδή η κατευθυντικότητα δεν µεταβάλλεται σηµαντικά όσο µικραίνει το µήκος κύµατος. Για να καταστεί αυτό δυνατό, η κλίση δίδεται από την αρχή της συστοιχίας-άνω τµήµα- µη επιτρέποντας σε καµία πηγή να είναι σε απόλυτη ευθεία. Έτσι δεν έχουµε πια δύο τµήµατα, το straight line και το curved, αφού η καµπύλωση είναι προοδευτική ανάλογα µε το µήκος της συστοιχίας, δηλαδή όσο αυξάνει το µήκος της συστοιχίας τόσο µεγαλώνει και η κλίση. Συνεπώς το άνω τµήµα βρίσκεται σε σχεδόν ευθεία γραµµή, αλλά όχι τέλεια στοιχισµένο, και το κάτω τµήµα καµπυλώνεται προοδευτικά προς τα κάτω. Yπάρχουν πολλοί τύποι spiral array αλλά αυτός του arithmetic spiral array, αποτελεί ίσως τον πιο διαδεδοµένο τύπο. 1 “Ένα arithmetic spiral είναι εκείνο το οποίο η γωνία ανάµεσα σε διαδοχικές καµπίνες αλλάζει κατά ένα προκαθορισµένο ∆θ. Η γωνία της τελευταίας καµπίνας ως προς τον άξονα x δίνεται σύµφωνα µε τον τύπο:

Ω=½ n(1+n)∆θ

Όπου Ω: η γωνία της τελευταίας καµπίνας ως προς τον άξονα x. n: ο αριθµός της καµπίνας.

∆θ: η γωνία ανάµεσα σε δυο διαδοχικές καµπίνες. Για παράδειγµα η επάνω καµπίνα αναρτάται στις 0°, η επόµενη στην 1°, η επόµενη στις 2° κοκ. Αυτό ορίζει ένα spiral array όπου η γωνία της νιοστής καµπίνας τοποθετείται στον κάθετο άξονα σε 0°, 1°, 3°, 6°, 10° κοκ. Σε µια τοποθέτηση ανά 2° ο τύπος θα έδινε τα παρακάτω αποτελέσµατα 0°, 2°, 6°, 12°, 20° κοκ. Μια γεωµετρική αναπαράστασή του φαίνεται στο σχήµα 3.10

Σχήµα 3.14: Γεωµετρική αναπαράσταση Σχήµα 3.15: φωτογραφία των spiral line arrays ενός arithmetic spiral array

1 Κατερίνα Παναγοπούλου “Ηχητική κάλυψη Συναυλιών” κεφάλαιο 12 , σελ 129

30

Στα πλεονεκτήµατα των spiral arrays είναι η σχεδόν σταθερή κατευθυντικότητα για ένα µεγάλο εύρος συχνοτήτων, µε τις χαµηλές συχνότητες να δηµιουργούν µικρούς λοβούς.»

Σχήµα 3.16: Πολικά διαγράµµατα απόκρισης ενός arithmetic spiral array 5m µήκος και Ω=45º

1 Κατερίνα Παναγοπούλου “Ηχητική κάλυψη Συναυλιών” κεφάλαιο 12 , σελ 129

31

Kεφάλαιο 4 Χαρακτηριστικά Συστήµατος 4.1 Τι περιλαµβάνει το σύστηµα. Το Τει Ρεθύµνου «Μουσικής Τεχνολογίας και Ακουστικής» διαθέτει ένα από τα πιο σύγχρονα συστήµατα ηχητικής κάλυψης συναυλιών. Αυτό είναι το σύστηµα dV-DOSC της L’acoustics. Αναλυτικά περιλαµβάνει: Ποσότητα Είδος

12 dV DOSC-FULL RANGE 2WAY LOUDSPEAKER 4 dv-SUB SUBWOOFER LACOUSTICS 4 SB218 SUBWOOFER L-ACOUSTICS 6 LA24a ΕΝΙΣΧΥΤΗΣ 2Χ1000 L-ACOUSTICS 4 LA48a ΕΝΙΣΧΥΤΗΣ 2Χ1300 L-ACOUSTICS 1 AUDIO MANAGEMENT SYSTEM DP448

Πίνακας 1: Εξοπλισµός του τµήµατος «Μουσικής Τεχνολογίας και Ακουστικής» 4.2 Χαρακτηριστικά Συστήµατος 4.2.1 dV-DOSC

Φωτο 1: ηχείο dv-DOSC Το ηχείο dv-DOSC περιέχει δύο 8” µεγάφωνα (συνδεδεµένα παράλληλα) και έναν 1,4” οδηγό συµπίεσης τοποθετηµένο στον κυµατοδηγό DOSC. Τα 8’’ ηχεία έχουν καθένα αντίσταση 16Ω και η παράλληλη συνδεσµολογία επιτρέπει την nominal αντίσταση να είναι στα 8Ω. Αυτά µπορούν να αναπαράγουν το συχνοτικό εύρος 100-800Ηz. Η nominal αντίσταση για την παραγωγή υψηλών συχνοτήτων είναι στα 8Ω και ο οδηγός συµπίεσης ο οποίος είναι τοποθετηµένος στα dv-DOSC περιλαµβάνει 1,4” έξοδο, διάφραγµα τιτανίου, 3” πηνίο φωνής και έναν πολύ ελαφρύ µαγνήτη νεοδυµίου. Αυτά τα χαρακτηριστικά επιτρέπουν στο ηχείο να παρέχει υψηλή ευαισθησία και διαχείριση ενέργειας µε χαµηλά επίπεδα παραµόρφωσης σε όλη την έκταση του συχνοτικού εύρους (800-18KHz).

32

Κάθε καµπίνα dv-DOSC παρέχει δύο speakon connector sockets για απευθείας σύνδεση και παράλληλη µέχρι τρεις καµπίνες. Το παραγόµενο συχνοτικό εύρος εκτείνεται από τα 100 Ηz έως τα 18ΚΗz παρόλου του το σύστηµα µπορεί να χρησιµοποιηθεί έως τα 80Hz. 4.2.2 dV-SUB

Φωτο 2: ηχείο dv-SUB Το ηχείο dV-SUB περιλαµβάνει τρία 15’’ µεγάφωνα τοποθετηµένα σε vented bandpass διάταξη. Καθένα από τα ηχεία έχει αντίσταση 8Ω ενώ η παράλληλη εσωτερική σύνδεσή τους, µειώνει την αντίσταση στα 2.7Ω. Το συχνοτικό εύρος λειτουργίας του είναι 40Hz - 200Ηz. Άλλα χαρακτηριστικά του είναι η µεγάλης αντοχής κατασκευή τους, 3’’ ribbon πηνίο φωνής και η µεγάλη θερµική του αγωγιµότητα. Είναι κατάλληλα κατασκευασµένο ώστε να αντέχει οποιεσδήποτε καιρικές συνθήκες 4.2.3 SB218

Φωτο 3: ηχείο SB-218 Πρόκειται για subwoofer για την παραγωγή πολύ χαµηλών συχνοτήτων. Το ηχείο περιέχει δύο 18’’ µεγάφωνα µε αντίσταση 4Ω. Το συχνοτικό εύρος λειτουργίας εκτείνεται από τα 25Ηz-200Ηz. Για την κατασκευή αυτού του ηχείου χρησιµοποιήθηκε η τεχνολογία που ενσωµατώθηκε στο dv-SUB.

33

Οι ενισχυτές και επεξεργαστές που διαθέτει το ΤΕΙ «Μουσικής Τεχνολογίας και Ακουστικής» είναι οι προτεινόµενοι από την εταιρία L’Acoustics LA24a, LA48a και επεξεργαστές XTA DP448, DP224, DP214 Ενισχυτές LA24a – LA48a

Επεξεργαστής XTA DP448

Φωτο 4: Ενισχυτές LA24a, LA48a και processor XTA Οι επεξεργαστές τις ΧΤΑ αποτελούν την πλέον σύγχρονη λύση στα audio management systems, οι οποίοι περιλαµβάνουν µεταξύ άλλων crossover, equalizer και διατάξεις προστασίας των ηχείων όπως limiters. Επιπλέον για την βέλτιστη απόδοση του συστήµατος, προσφέρουν presets ρυθµίσεις για τα ηχεία dv-DOSC της L’Acoustics, τα οποία παρατίθενται στο παράρτηµα 1. 4.3 Κυµατοδηγός DOSC «Ο κυµατοδηγός DOSC είναι αποτέλεσµα της προσεχτικής ανάλυσης της διαδροµής του κύµατος από την έξοδο του οδηγού συµπίεσης, µέσα από τον κυµατοδηγό και τέλος την µορφή του στην έξοδο του ηχείου

Σχήµα 1: Conical Horn, Constant Directivity Horn Το µέτωπο κύµατος που προκύπτει από µία κωνική ή συνεχούς κατευθυντικότητας κόρνα, είναι αποτέλεσµα των συνεχών χρονικών αφίξεων για όλες τις πιθανές διαδροµές

34

του ηχητικού κύµατος που ακτινοβολεί η έξοδος του οδηγού. Τα δύο παραπάνω παραδείγµατα κορνών παράγουν λιγότερο ή περισσότερο καµπυλωµένα µέτωπα κύµατος τα οποία προφανώς δεν πληρούν τα WST κριτήρια.

Σχήµα 2: Ο κυµατοδηγός DOSC Συγκριτικά, ο κυµατοδηγός DOSC, ενεργεί ως µια κατασκευή «χρονικού συντονισµού» καθυστερώντας τον χρόνο άφιξης κάθε πιθανής διαδροµής του ηχητικού κύµατος, έτσι ώστε να έχουν την ίδια χρονική άφιξη στη ορθογώνια έξοδο του ηχείου. Αυτή η εσωτερική κατασκευή είναι στην ουσία ένας «κοµµένος» κώνος που µοιάζει µε το τσεκούρι “tomahawk” των ιθαγενών την Β.Αµερικής.

Φωτο 5: Τσεκούρι Tomahawk

Ο κυµατοδηγός DOSC αλλά και η κατασκευή που περικλείεται είναι κατασκευασµένα µε ακρίβεια, σύµφωνα µε συγκεκριµένες αναλογίες µεταξύ βάθους, ύψους και της γωνίας του κώνου µε σκοπό την παραγωγή ενός flat και ίδιας φάσης ηχητικού µετώπου. Σύµφωνα µε την συνθήκη (4) της ενότητας 2.5, η απόκλιση που µπορεί να έχει από ένα επίπεδο ηχητικό µέτωπο (καµπύλωση) πρέπει να είναι λιγότερο του λ/4 της υψηλότερης συχνότητας λειτουργίας που αντιστοιχεί σε λιγότερο από 5mm καµπύλωσης στα 16 kHz. Πειράµατα έχουν δείξει ότι ο DOSC κυµατοδηγός παρέχει λιγότερο από 4mm καµπύλωσης σε αυτήν την συχνότητα.»

35

Φωτο 6: Όψη του κυµατοδηγού DOSC στο ηχείο dv-DOSC 4.4 Kαλωδίωση Συστήµατος Το σύστηµα που διαθέτει το ΤΕΙ «Μουσικής Τεχνολογίας και Ακουστικής» είναι τεσσάρων δρόµων, δηλαδή το εκπεµπόµενο ακουστικό φάσµα χωρίζεται σε τέσσερις συχνοτικές περιοχές, low, low-mid, hi-mid, hi. Όσον αφορά τους τελικούς ενισχυτές οι τέσσερις La-48a είναι υπεύθυνοι για τα SB218 και τα dv-sub, ενώ οι έξι LA-24a είναι υπεύθυνοι για να οδηγήσουν τα dv-DOSC. Toν ρόλο του cross-over τον αναλαµβάνει ο επεξεργαστής της ΧΤΑ Dp448, o oποίος διαθέτει οχτώ εξόδους συνολικά για τις δύο ηχοστήλες. Για την σύνδεση των δύο SB218 ακολουθείται η εξής σειρά. Από την έξοδο low (1) του processor στην είσοδο Α του LA48a, µέσω link τροφοδοτείται και η Β είσοδος και τέλος από τις εξόδους του ενισχυτή τα 2 ηχεία. Η ίδια καλωδίωση ακολουθείται και για την right πλευρά του συστήµατος χρησιµοποιώντας την έξοδο low (5) του επεξεργαστή. Για τα dv-SUB που είναι υπεύθυνα για την αναπαραγωγή της low mid συχνοτικής περιοχής, συνδέεται η έξοδος low-mid (2) του processor στην είσοδο Α ενός άλλου ενισχυτή LA-48a, µέσω link τροφοδοτείται και η Β είσοδος και τέλος από τις εξόδους του ενισχυτή τα 2 ηχεία. Η ίδια καλωδίωση ακολουθείται και για την right πλευρά του συστήµατος χρησιµοποιώντας την έξοδο low (6) του επεξεργαστή. Tα dv-DOSC αναλαµβάνουν να εκπέµψουν τις τελευταίες δύο συχνοτικές περιοχές hi-mid και hi. Έτσι λοιπόν η έξοδος hi-mid (3) και η hi (4) τροφοδοτούν τις εισόδους Α και Β αντίστοιχα ενός ενισχυτή LA24a. Μέσω εσωτερικών συνδέσεων του ενισχυτή, η πληροφορία για αυτές τις δύο συχνοτικές περιοχές καταλήγει µέσω τετράπινου speakon καλωδίου στο ηχείο dv-DOSC. Τα 2 pin είναι υπεύθυνα για την µεταφορά των hi-mid, ενώ τα υπόλοιπα δύο είναι υπεύθυνα για τα hi. Τέλος συνδέεται παράλληλα και άλλο ένα dv-DOSC. Τα υπόλοιπα 4 ηχεία dV-DOSC της στήλης συνδέονται ανά δυο παράλληλα και το κάθε ζευγάρι τροφοδοτείται από έναν ενισχυτή LA24a. Ο ενισχυτής του κάθε ζεύγους dV-DOSC παίρνει σήµα από το link out του προηγούµενου ενισχυτή.( το κανάλι Α από το κανάλι Α µεταφέροντας τα hi-mid και το κανάλι Β από το κανάλι Β µεταφέροντας τα Hi) Η ίδια καλωδίωση ακολουθείται και για την right πλευρά του συστήµατος χρησιµοποιώντας αντίστοιχα τις εξόδους (7 και 8) του επεξεργαστή και έτσι ολοκληρώνεται το σύστηµα. Παρακάτω παρατίθεται αναλυτικά η συνολική καλωδίωση του συστήµατος.

36

Σχήµα 3: Πλήρης καλωδίωση του συστήµατος του ΤΕΙ «Μουσικής Τεχνολογίας και Ακουστικής»

37

4.5 SoundVision Το Sound Vision αποτελεί την πρόταση της L’Acoustics στο λογισµικό που χρησιµοποιούν οι sound designers για την ακουστική και µηχανική προσοµοίωση για όλα τα προϊόντα της εταιρίας. Προσφέρει τρισδιάστατο σχεδιασµό και αναπαράσταση του χώρου αλλά και των ηχείων, και µαζί µε πολύτιµα εργαλεία υπολογισµού ακουστικής πίεσης και φάσης, το καθιστά ένα από τα πιο αξιόπιστα λογισµικά ηχητικού σχεδιασµού. Έχει δυνατότητα χαρτογράφησης σε 3D της ηχητικής κάλυψης του χώρου και υποβοηθά διαδραστικά σε θέµατα διάταξης - ρύθµισης της ηχητικής στήλης περιλαµβάνοντας κατανοµή βάρους, αζιµούθιο, όρια ασφαλούς ανάρτησης, γωνίες σύζευξης στοιχείων, σηµεία ανάρτησης αυτών και συνολικές κλίσεις cluster (site), δηλαδή την κλίση της συστοιχίας στο κάθετο επίπεδο. Βέβαια έχει και µειονεκτήµατα καθώς δεν µπορεί να υπολογίσει την ακουστική συµπεριφορά για συχνότητες κάτω των 100 κύκλων και δεν υπολογίζει τις ανακλάσεις του χώρου.

38

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 Ηχητικός Σχεδιασµός µε το Sound Vision 5.1 Εισαγωγή Για τις ανάγκες τις πτυχιακής εργασίας επιλέχτηκαν τρεις χώροι στους οποίους έγινε ο ηχητικός σχεδιασµός. Το κριτήριο επιλογής τους ήταν το µέγεθος τους σε σχέση µε το υπάρχον σύστηµα του ΤΕΙ «Moυσικής Τεχνολογίας και Ακουστικής», δηλαδή χώροι για τους οποίους το σύστηµα τους καλύπτει επαρκώς, µεγάλους χώρους όπου το δεδοµένο σύστηµα είναι ανίκανο να τους καλύψει και τέλος χώροι όπου το σύστηµα είναι µεγαλύτερο από ότι χρειάζεται. Για τους χώρους που ακολουθούν τρεις είναι οι τοποθετήσεις, flown, stack και downfill. Ο hybrid τρόπος ανάρτησης δεν εξετάζεται αφού το soundvision δεν µπορεί να υπολογίσει συχνότητες κάτω των 100Ηz. O όρος downfill χρησιµοποιείται για ηχεία που αναρτώνται κάτω από διαφορετικού τύπου ηχεία στο ίδιο cluster. 5.2 Ωδείο Ηρώδου Αττικού (Ηρώδειο) Το Ωδείου Ηρώδου Αττικού είναι ένας αρκετά µεγάλος χώρος µε βάθος 35m και ύψος 14m. 5.2.1 Flown array Η πρώτη τοποθέτηση ηχείων έγινε µε την φιλοσοφία της flown ανάρτησης ηχείων µε τα dv-DOSC και τα dv-SUB να αναρτώνται σε ύψος 10m. Αυτό το ύψος επιλέχτηκε ως µέση λύση για την όσο δυνατότερη οµοιόµορφη κάλυψη. Με βάση τον κανόνα που προστάζει ότι το πρώτο ηχείο πρέπει να “στοχεύει” τον πιο αποµακρυσµένο θεατή, οι ηχοστήλες έπρεπε να αναρτηθούν σε ύψος 14m. Όµως µε αυτό τον τρόπο υπήρχε ανάγκη για µεγαλύτερη καµπύλωση του Array µε αποτέλεσµα τις τεράστιες φασικές διαφορές

39

στον χώρο.

Σχήµα 5.1: SPL κάλυψη του Ηρώδειου µε τα clusters στα 14m.

Σχήµα 5.2: Φασική απόκριση του Ηρώδειου για full range σήµα µε τα clusters στα 14m. Βάση αυτού λοιπόν τα ηχεία κατέβηκαν στα 10m και προέκυψε η παρακάτω εντασιακή κάλυψη του χώρου. Η καµπύλωση της συστοιχίας ανήκει στα “J” Arrays µε κλίσεις 3.75ο, 1ο ,1ο ,3ο , 3.75ο και 4.5ο. Στο σχήµα παρακάτω απεικονίζεται η εντασιακή κάλυψη (A weighted) του χώρου για full range συχνοτικό εύρος.

40

Σχήµα 5.3:Αναπαράσταση SPL Α weighted για το Hρώδειο µε full range σήµα µε τα clusters στα 10m.

Σχήµα 5.4: SPL target του συστήµατος στο Ηρώδειο µε τα clusters στα 10m. Βάση της εν λόγω τοποθέτησης των ηχείων προκύπτει και η παρακάτω φασική απόκριση του χώρου.

41

Σχήµα 5.5: Φασική απόκριση του Ηρωδείου Συγκρίνοντας τις δύο περιπτώσεις καταλήγει κανείς στο συµπέρασµα ότι τα ηχεία αναρτηµένα στα 10m είναι µία µέση λύση που σου εξασφαλίζει σχετικά καλύτερη φασική κάλυψη, διότι απουσιάζουν οι τεράστιες φασικές διαφορές, µε µειονέκτηµα λιγότερη οµοιοµορφία στην εντασιακή κάλυψη. 5.2.2 dv-DOSC ως downfill array στα dv-SUB Βάση του παραπάνω συµπεράσµατος περί flown, η επόµενη πρόταση για flown µε τα dv-DOSC ως downfill στα dv-SUB παρουσιάζουν πολλά κοινά στοιχεία, και η τοποθέτησή τους έγινε µε τον ίδιο γνώµονα. Τα dv-DOSC σε αυτή τη τοποθέτηση σχηµατίζουν curved array µε κλίσεις 3,75ο , 2ο ,3ο ,3ο , 4,5ο , 4,5ο

42

Σχήµα 5.6: Εντασιακή κάλυψη του Ηρώδειου µε flown ανάρτηση µε τα dv-DOSC ως downfill.

Σχήµα 5.7: Φασική κάλυψη του Ηρώδειου µε flown ανάρτηση µε τα dv-DOSC ως downfill. Και σε αυτόν τον τρόπο ανάρτησης δεν παρατηρείται καµία ουσιαστική διαφορά σε σχέση µε την προηγούµενη. Η εντασιακή και φασική απόκριση παραµένουν µη ικανοποιητικές, γεγονός που οφείλεται στο µήκος της συστοιχίας που είναι ανίκανο να καλύψει επαρκώς ένα τόσο µεγάλο σε πλάτος χώρο.

43

5.2.3 Stack array Η επόµενη προσπάθεια ήταν να γίνει η εγκατάσταση του συστήµατος στο Ηρώδειο σε stack τοποθέτηση. Στην προσπάθεια αυτή τα dv-DOSC τοποθετήθηκαν πάνω στα dv-SUB µε µοίρες 0 ο,2ο,3,75ο,6,5ο,3ο,3,75ο. Βάσει των κλίσεων µπορούµε να πούµε ότι πρόκειται για ένα curved array.

Σχήµα 5.8: Εντασιακή κάλυψη του Ηρώδειου µε stacked τοποθέτηση.

Σχήµα 5.9: SPL target µε stacked τοποθέτηση.

44

Στα δύο παραπάνω σχήµατα φαίνεται η εντασιακή κάλυψη του Ηρωδείου, µε το σύστηµα σε stacked τοποθέτηση. Ερµηνεύοντας µόνο το σχήµα 5.9 φαίνεται ότι η εν λόγω τοποθέτηση είναι µη επαρκής για την συνολική κάλυψη του χώρου. Αναλύοντας και το σχήµα 5.8 γίνεται εύκολα κατανοητή η ανοµοιοµορφία στη εντασιακή κάλυψη και σε συνδυασµό µε την προβληµατική φασική κάλυψη (σχήµα 5.10), µόνο ένα µικρό ποσοστό θεατών που βρίσκονται στο κέντρο καλύπτονται υποτυπωδώς από το σύστηµα.

Σχήµα 5.10: Φασική κάλυψη του Ηρώδειου µε stacked τοποθέτηση. 5.2.4 Συµπεράσµατα Εύκολα παρατηρεί κανείς ότι λόγω των φασικών ακυρώσεων (σχήµα 5.10), της πλήρους ανοµοιόµορφης εντασιακής κάλυψης (σχήµα 5.8) σε όλο τον χώρο του ακροατήριου, και της χαµηλής έντασης που µπορεί να αποδώσει µέσα στον χώρο, το σύστηµα είναι πολύ µικρό για να καλύψει επαρκώς ένα τόσο µεγάλο χώρο, ανεξαρτήτως της τοποθέτησής του. Αναλυτικά δεν πληροί τα έξι κριτήρια για την προσέγγιση του Line Source, γιατί σε καµία των περιπτώσεων δεν καλύπτουν επαρκώς το 80% του χώρου, οι κλίσεις που έχουν δοθεί είναι ακραίες µε αποτέλεσµα να ξεπερνούν το ζητούµενο λ/4, και τέλος δεν εφαρµόζεται ο κανόνας 4:1. Συµπερασµατικά µπορούµε να πούµε ότι για τέτοιους χώρους µε µεγάλο πλάτος (50m και πάνω) κρίνεται απαραίτητη η χρήση LL και RR clusters ώστε να µπορεί να καλυφθεί οµοιόµορφα και χωρίς προβλήµατα φάσης όλο το ακροατήριο. LL(left-left) και RR (right-right) ονοµάζονται συστοιχίες ηχείων τοποθετηµένες εκατέρωθεν του Main PA (L,R), µε στόχο την κάλυψη περιοχών όπου το κυρίως array δεν µπορεί να καλύψει.

45

5.3 Tεχνόπολις Ηρακλείου Κρήτης Το Τεχνόπολις αποτελεί έναν από τους σηµαντικότερους χώρους εκδηλώσεων στην Κρήτη. Πρόκειται για έναν µεσαίου µεγέθους χώρο µε κερκίδες ο οποίος έχει µέγιστο µήκος τα 30.5m, ύψος 13.0m και πλάτος περί τα 22m. 5.3.1 Flown array H πρώτη πρόταση τοποθέτησης του ηχητικού συστήµατος αφορά flown ανάρτηση, µε τα dv-DOSC και τα dv-SUB να αναρτώνται και τα sb218 σε τοποθέτηση ground stacked.

Σχήµα 5.11: Flown τοποθέτηση του συστήµατος στο Τεχνόπολις. Το συνολικό µήκος της ηχοστήλης είναι 1,43m µε κλίση 7,8ο και αζιµούθιο 14,4 για το δεξί cluster και -14,4 για το αριστερό. H απόσταση µεταξύ των clusters είναι 11m. Πρόκειται για spiral array µε κλίσεις 3,75ο,0 ο,6,5ο, 3ο,7,5ο,7,5ο. Με βάση το δεδοµένο µήκος της συστοιχίας και του κριτηρίου (3) που αφορά την κατώτατη συχνότητα που µπορεί να εκπέµψει το σύστηµα (λ/4) ως line source, θεωρητικά αυτή είναι τα 960,9 Hz. Το σχήµα που ακολουθεί δίνει όλα τα µηχανικά στοιχεία για το cluster των dv-DOSC όπως βάρος, µήκος, πλάτος, ύψος, κέντρο βάρους και άλλα. Το αναλυτικό report µπορεί να βρεθεί στο παράρτηµα 2.

46

Σχήµα 5.12: Μηχανικά στοιχεία του cluster dv-DOSC για Flown τοποθέτηση στο Τεχνόπολις. Το ύψος ανάρτησης, έπειτα από πολλούς πειραµατισµούς, είναι τα 5m και αυτό επιλέχτηκε µε γνώµονα τα κριτήρια της προσέγγισης του Line Source, σε συνδυασµό µε τη δυνατότητα που παρέχει η εταιρία µέσω του sound vision για την συνολική κλίση (site) του cluster όπως αναφέρθηκε και στην ενότητα 4.5. Αναλυτικότερα µε τα ηχεία σε αυτό το ύψος και την κατάλληλη θετική κάθετη κλίση, µπορεί να επιτευχθεί οµοιόµορφη κάλυψη από τον πιο αποµακρυσµένο θεατή µέχρι και τον κοντινότερο, πληρώντας σε µεγάλο βαθµό το 6ο κριτήριο που αφορά τον κανόνα 4:1. Έτσι, όπως φαίνεται και στο παρακάτω σχήµα, το ο πρώτο ηχείο στοχεύει τα 28m και το τελευταίο στα 9m. Η αναλογία τους είναι µέσα στα όρια του κριτηρίου. Επίσης τα ηχεία «βλέπουν» το χώρο ανά δυάδες, δηλαδή ανά ζεύγη στοχεύουν στο τέλος του χώρου, στη µέση και στην αρχή του (σχ.5.13).

47

Σχήµα 5.13: Source cutview για τα dv-DOSC. Το παρακάτω σχήµα αναπαριστά την εντασιακή κάλυψη σε spl A weighted για το σύνολο του συχνοτικού εύρους (20Hz-20KHz). Στο σύνολο του ακροατηρίου η κάλυψη είναι ικανοποιητική, καλύπτοντας πάνω από το 80% του χώρου (κριτήριο 1) µε µέσο όρο τα 100dB spl, µε εξαίρεση τις πιο αποµακρυσµένες θέσεις και τις µπροστινές αριστερά και δεξιά από την σκηνή. Για τις θέσεις κοντά στη σκηνή ήταν αναµενόµενο να συµβεί κάτι τέτοιο αφού το αζιµούθιο ρυθµίστηκε µε οριζόντια κλίση +-14,4 για τις συστοιχίες. Η ρύθµιση αυτή ήταν αναγκαία για την συµµετρική στην κάλυψη του χώρου. Με άλλα λόγια οι ηχοστήλες «κοιτάνε» το άξονα συµµετρίας του χώρου. Επίσης επειδή τα δυο τελευταία ηχεία είναι πολύ κοντά στους θεατές η έντασή τους µειώθηκε κατά 3db, µε σκοπό την καλύτερη εντασιακή οµοιοµορφία κατά την κάλυψη του χώρου.

48

Σχήµα 5.14: SPL A-weighted κάλυψη στο Τεχνόπολις για Flown τοποθέτηση µε full range σήµα. Όσον αφορά τη φάση, στο µεγαλύτερο µέρος του ακροατηρίου πάνω από το 80%, δεν παρουσιάζει κανένα πρόβληµα. Στις θέσεις που εµφανίζεται το πρόβληµα είναι αυτές που το σύστηµα τις «βλέπει» off-axis.

Σχήµα 5.15: Φασική απόκριση συστήµατος στο Τεχνόπολις.

49

Στο παρακάτω σχήµα φαίνεται η εντασιακή κάλυψη για το 1ΚΗz, η οποία είναι και η συχνότητα που θεωρητικά το σύστηµα ξεκινάει να εκπέµπει ως line source.

Σχήµα 5.16: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα του 1KHz στο Τεχνόπολις. Παρατηρείται ένα σχετικά αποδεκτό comb filtering, αλλά η πλειονότητα του ακροατηρίου παρουσιάζει αρκετά µεγάλη οµοιοµορφία.

Σχήµα 5.17: Spl κάλυψη για την συχνότητα των 500Ηz στο Τεχνόπολις

50

Στην χαµηλοµεσαία συχνοτική περιοχή, 500Ηz, παρατηρείται µεγαλύτερη οµοιοµορφία, µε το comb filtering να ξεκινάει στο τέλος του χώρου(σχ.5.17), αν και θεωρητικά το µήκος κύµατος των 500Ηz είναι πολύ µεγαλύτερο των 960,9 Hz.

Σχήµα 5.18: Spl κάλυψη για τα 3150Ηz στο Τεχνόπολις Εντονότατο πρόβληµα εµφανίζεται στην hi-mid συχνοτική περιοχή και ιδιαιτέρα στα 3150Ηz (σχ 5.18). Aυτό έχει να κάνει µε το µικρό µήκος της συστοιχίας και η απόσταση µεταξύ των. Το πρόβληµα αυτό περιορίζεται σηµαντικά στην υψηλή περιοχή συχνοτήτων (5KHz και πάνω) µε χαρακτηριστικό παράδειγµα τα 8 kHz (σχ.5.19). Αυτό οφείλεται εν µέρει στον κυµατοδηγό dosc της εταιρίας L’Αcoustics, αλλά και στο ότι το σηµείο διαχωρισµού του near από το far field (r) που για το συγκεκριµένη συχνότητα είναι κοντά στα 23m.

51

Σχήµα 5.19: Εντασιακή κάλυψη για τα 8000 Hz στο Τεχνόπολις 5.3.1α Συµπεράσµατα για την Flown τοποθέτηση. Τα προβλήµατα που εµφανίζονται οφείλονται σε µεγάλο βαθµό στο µικρό µήκος της συστοιχίας, η οποία αποτελεί και την ελάχιστη πρόταση της L’Acoustics. Ο µικρός αριθµός καµπινών, σε συνδυασµό µε αυτά που αναφέρθηκαν σε αυτή την ενότητα, οδηγεί τον sound designer να δώσει ακραίες κλίσεις στα ηχεία µε αποτέλεσµα το κριτήριο 4, που αφορά την συνολική καµπύλωση του συστήµατος, να µην πληρείται. Τα προβλήµατα στην φάση που προκύπτουν εκατέρωθεν της σκηνής, θα µπορούσαν να ελαχιστοποιηθούν µε την χρήση side fill.

52

5.3.2 Stacked array Η επόµενη πρόταση για τοποθέτηση αφορά αυτή της stacked τοποθέτησης µε τα dv-DOSC να τοποθετούνται πάνω στα κάθετα τοποθετηµένα sb-218 και τα dv-SUB δίπλα σε αυτά.

Σχήµα 5.20: Stack τοποθέτηση συστήµατος στο Τεχνόπολις Το συνολικό µήκος της ηχοστήλης είναι πάλι 1,43m. Οι συστοιχίες ρυθµίστηκαν µε µηδενική κλίση (site) και αζιµούθιο 15ο για την δεξιά στήλη και -15ο για την αριστερή, µε την απόστασή τους στα 9,4m. Οι µοίρες που δόθηκαν είναι 0ο,0ο,3ο,3ο,3ο,3,75ο. Με βάση το δεδοµένο µήκος της συστοιχίας και του κριτηρίου (3) που αφορά την κατώτατη συχνότητα που µπορεί να εκπέµψει το σύστηµα (λ/4) ως line source, θεωρητικά αυτή είναι τα 960,9 Hz. Το σχήµα που ακολουθεί δίνει όλα τα µηχανικά στοιχεία για το cluster των dv-DOSC όπως βάρος, µήκος, πλάτος, ύψος, κέντρο βάρους και άλλα. Το αναλυτικό report µπορεί να βρεθεί στο παράρτηµα 2.

53

Σχήµα 5.21 :Μηχανικά στοιχεία συστοιχίας για Stack τοποθέτηση στο Τεχνόπολις.

Οι κλίσεις που δόθηκαν στα ηχεία επιλέχτηκαν για ακόµη µια φορά έτσι ώστε να επιτευχθεί οµοιόµορφη κάλυψη στο χώρο και παράλληλα το πρώτο ηχείο να στοχεύει στις τελευταίες θέσεις του ακροατηρίου και το τελευταίο στις µπροστινές. Με αυτόν τον τρόπο πληρείται σε µεγάλο βαθµό το 6ο κριτήριο που αφορά τον κανόνα 4:1. Έτσι, όπως φαίνεται και στο παρακάτω σχήµα, το ο πρώτο ηχείο στοχεύει τα 26,53m και το τελευταίο στα 8,49m. Η αναλογία τους είναι µέσα στα όρια του

54

κριτηρίου.

Σχήµα 5.22: Source cutview για stack τοποθέτηση στο Τεχνόπολις. Το παρακάτω σχήµα αναπαριστά την εντασιακή κάλυψη σε spl A weighted για το σύνολο του συχνοτικού εύρους (20Hz-20KHz). Στο σύνολο του ακροατηρίου η κάλυψη είναι ικανοποιητική, καλύπτοντας πάνω από το 80% του χώρου (κριτήριο 1) µε µέσο όρο τα 100dB spl. ∆εν καλύπτει ικανοποιητικά τις πιο αποµακρυσµένες θέσεις ενώ, σε αντίθεση µε την flown τοποθέτηση, οι µπροστινές αριστερά και δεξιά από την σκηνή, εµφανίζουν µεγαλύτερη κάλυψη. Για τις θέσεις κοντά στη σκηνή αυτό ήταν αναµενόµενο αφού τα ηχεία είναι πιο κοντά σε αυτές. Και εδώ οι ηχοστήλες «κοιτάνε» το άξονα συµµετρίας του χώρου.

55

Σχήµα 5.23: ∆ιάγραµµα Spl A-weighted κάλυψης για full range σήµα στο Τεχνόπολις Όσον αφορά τη φάση, στο µεγαλύτερο µέρος του ακροατηρίου πάνω από το 80%, δεν παρουσιάζει κανένα πρόβληµα. Στις θέσεις που εµφανίζεται το πρόβληµα είναι αυτές που το σύστηµα τις «βλέπει» off-axis, λόγω ρύθµισης του αζιµούθιου.

Σχήµα 5.24: Φασική απόκριση συστήµατος στο Τεχνόπολις

56

Στο παρακάτω σχήµα φαίνεται η εντασιακή κάλυψη για τα 500Ηz, η οποία είναι και η συχνότητα που θεωρητικά το σύστηµα ξεκινάει να εκπέµπει σαν Line Source.

Σχήµα 5.25: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 500 κύκλων στο Τεχνόπολις Παρατηρείται comb filtering από τη µέση του χώρου το οποίο όµως δεν παρουσιάζει πολλές ακυρώσεις και οι «ακτίνες» έχουν µεγάλη απόσταση µεταξύ τους. Συνεπώς δεν αποτελεί µεγάλο πρόβληµα. Όσο η συχνότητα αυξάνει τόσο εντονότερα comb filtering παρατηρούνται σε χαµηλότερες θέσεις των θεατών. Το σχ.5.26 αφορά την συχνότητα των 1000Ηz στην οποία αρχίζει να δηµιουργείται το πρόβληµα, λόγω διαφορών φάσεων όπως αναλύθηκε στην ενότητα 2.5

Σχήµα 5.26: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 1000 κύκλων στο Τεχνόπολις

57

Στην hi-mid περιοχή συχνοτήτων, µε παράδειγµα αυτή των 3150 κύκλων, λαµβάνουν χώρα έντονες καταστρεπτικές συµβολές όπως φαίνεται και στο σχήµα 5.27. Για αυτό είναι υπεύθυνη η απόσταση των συστοιχιών και το µικρό µήκος της ηχοστήλης.

Σχήµα 5.27: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα 3150Ηz στο Τεχνόπολις Το πρόβληµα αυτό, για ακόµη µια φορά, περιορίζεται σηµαντικά στην υψηλή περιοχή συχνοτήτων (5KHz και πάνω) µε χαρακτηριστικό παράδειγµα τα 8 kHz (σχ.5.28). Αυτό οφείλεται εν µέρει στον κυµατοδηγό dosc της εταιρίας L’Αcoustics, αλλά και στο ότι το σηµείο διαχωρισµού του near από το far field που θεωρητικά για τη συγκεκριµένη συχνότητα είναι κοντά στα 23m.

Σχήµα 5.28: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα 8000Ηz στο Τεχνόπολις

58

5.3.2.α Συµπεράσµατα Σε αυτόν τον τρόπο τοποθέτησης η εντασιακή κάλυψη δεν διαφέρει πολύ σε σχέση µε αυτή της flown διάταξης. Παρόλαυτα παρατηρείται καλύτερη φασική απόκριση του συστήµατος µε µειονέκτηµα την «υποτυπώδη» κάλυψη των τελευταίων θέσεων. 5.3.3 dV-DOSC ως downfill στα dV-SUB Αυτή η πρόταση για εγκατάσταση αφορά flown µε τα dv-DOSC ως downfill στα dv-SUB. Το συνολικό µήκος της ηχοστήλης είναι 2,81m, ωστόσο τα dv-SUB δεν συνεισφέρουν τίποτα στη line source διάδοση του ήχου και συνεπώς το ωφέλιµο µήκος της ηχοστήλης είναι τα 1.43m. Η κάθετη κλίση (site) ορίστηκε στα -0,5ο και αζιµούθιο 10 για το δεξί cluster και -10 για το αριστερό, µε απόσταση µεταξύ τους 10m. Πρόκειται για “J” shaped array µε κλίσεις 3,75ο,0 ο,6,5 ο,3 ο,7,5 ο,7,5 ο. Με βάση το δεδοµένο µήκος της συστοιχίας και του κριτηρίου (3) που αφορά την κατώτατη συχνότητα που µπορεί να εκπέµψει το σύστηµα (λ/4) ως line source, θεωρητικά αυτή είναι και πάλι τα 960,9 Hz. Το αναλυτικό report µπορεί να βρεθεί στο παράρτηµα 2.

Σχήµα 5.29: Flown Downfill τοποθέτηση συστήµατος στο Τεχνόπολις. To ύψος ανάρτησης της κάθε συστοιχίας αυξήθηκε στα 10m, αφού το µήκος της είναι σχεδόν διπλάσιο σε σχέση µε την flown ανάρτηση του. Αυτή η αύξηση στο ύψος κρίθηκε απαραίτητη έτσι ώστε να πληροί το κριτήριο no.6 που αφορά τον κανόνα 4:1. Το 1ο ηχείο στοχεύει στα 28m ενώ το τελευταίο στα 11,3m. Ο λόγος µεταξύ των δυο αποστάσεων είναι εντός των ορίων του κριτηρίου. Παρακάτω φαίνεται η εντασιακή κάλυψη του χώρου σε spl Α weighted για full range σήµα. Παρατηρείται ένας µέσος όρος των 100 db spl σε πάνω από το 80% του χώρου προς κάλυψη, µε εξαίρεση τις πίσω αριστερά και δεξιά θέσεις του τελευταίου διαζώµατος, και των αντίστοιχων του πρώτου διαζώµατος. Αυτό οφείλεται στην τιµή του αζιµούθιου, η οποία όµως εξασφαλίζει την οµοιόµορφη κάλυψη. Σε περίπτωση που το αζιµούθιο είχε µικρότερη τιµή τότε

59

παρουσιάζονται εντονότερα comb filtering στις low/hi-mid συχνοτικές περιοχές. Και εδώ οι ηχοστήλες «κοιτάνε» το άξονα συµµετρίας του χώρου.

Σχήµα 5.30: SPL A-weighted κάλυψη για Flown Downfill τοποθέτηση µε full range σήµα στο Τεχνόπολις. Όσον αφορά τη φάση, στο µεγαλύτερο µέρος του ακροατηρίου πάνω από το 80%, δεν παρουσιάζει κανένα πρόβληµα. Στις θέσεις που εµφανίζεται το πρόβληµα είναι αυτές που το σύστηµα τις «βλέπει» off-axis, λόγω ρύθµισης του αζιµούθιου

Σχήµα 5.31: Φασική απόκριση συστήµατος στο Τεχνόπολις

60

Στο παρακάτω σχήµα φαίνεται η εντασιακή κάλυψη για τα 500Ηz, η οποία είναι και η συχνότητα που θεωρητικά το σύστηµα ξεκινάει να εκπέµπει σαν Line Source.

Σχήµα 5.32: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 500 κύκλων στο Τεχνόπολις Το comb filtering που παρουσιάζεται στο πρώτο διάζωµα οφείλεται στο ότι το τελευταίο ηχείο «στοχεύει» στα 11m, δηλαδή 3m παραπάνω από ότι πριν.

61

Σχήµα 5.33: Εντασιακή κάλυψη για το 1ΚΗz στο Τεχνόπολις Στη συχνότητα του 1KHz (σχ.5.34) παρατηρούνται αρκετές καταστρεπτικές συµβολές που οφείλονται στο µήκος της συστοιχίας και στην απόσταση µεταξύ των clusters.

Σχήµα 5.34: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 500 κύκλων στο Τεχνόπολις Στην hi-mid περιοχή συχνοτήτων, µε παράδειγµα αυτή των 3150 κύκλων, λαµβάνουν χώρα έντονες καταστρεπτικές συµβολές όπως φαίνεται και στο σχήµα 5.35. Για αυτό για

62

ακόµη µια φορά είναι υπεύθυνη η απόσταση των συστοιχιών και το µικρό µήκος της ηχοστήλης.

Σχήµα 5.35: Εντασιακή κάλυψη για τα 8ΚΗz στο Τεχνόπολις Το πρόβληµα αυτό περιορίζεται σηµαντικά στην υψηλή περιοχή συχνοτήτων (5KHz και πάνω) µε χαρακτηριστικό παράδειγµα τα 8 kHz (σχ.5.36). Αυτό οφείλεται εν µέρει στον κυµατοδηγό dosc της εταιρίας L’Αcoustics, αλλά και στο ότι το σηµείο διαχωρισµού του near από το far field (r) που για το συγκεκριµένη συχνότητα ξεπερνά τα 50m. 5.3.3α Συµπεράσµατα για downfill Παρόλο που παρουσιάζει πολλά κοινά χαρακτηριστικά µε αυτόν της flown η απόκριση του συστήµατος είναι υποδεέστερη της προηγούµενης. Αν και το συνολικό µήκος της συστοιχίας είναι µεγαλύτερο, παρόλαυτα το ωφέλιµο µήκος παραµένει το ίδιο και αυτό δεν είναι αρκετό για να επιτευχθεί καλύτερη κάλυψη στο χώρο. 5.3.4 Σύγκριση των τοποθετήσεων Με βάση τα παραπάνω σχέδια προτείνεται ως βέλτιστος τρόπος τοποθέτησης, αυτός της flown διάταξης, αφού παρέχει µεγαλύτερη εντασιακή κάλυψη από τους άλλους δύο µε τα λιγότερα προβλήµατα comb filtering. Μπορεί να υστερεί σε φασική κάλυψη σε σχέση µε αυτόν της stacked, αλλά αυτό κατά τη γνώµη µου είναι αµελητέο µπροστά στο γεγονός ότι µεγαλύτερο µέρος του ακροατηρίου θα ακούει «σωστά».

63

5.4 Θέατρο Ρέντη (Αττική) Το ανοιχτό θέατρο Ρέντη αποτελεί έναν µικρό χώρο µε µέγιστα µήκος 15m, ύψος 7m και πλάτος 30m. 5.4.1 Flown Η πρώτη πρόταση τοποθέτησης αφορά την flown τοποθέτηση µε τα dv-DOSC και τα dv-SUB να αναρτώνται σε ύψος 5,5 m, και τα sb-218 σε ρόλο ground stacked. Πρόκειται για ένα “J” shaped array µε κλίσεις ανά ηχείο 3,75ο, 2ο,3ο, 4,5ο, 5,5ο,7,5ο .

Σχήµα 5.36: flown τοποθέτηση συστήµατος στο θέατρο Ρέντη Το συνολικό µήκος της ηχοστήλης είναι 1,43m µε µηδενική κλίση και αζιµούθιο 3ο για το δεξί cluster και -3ο για το αριστερό. H απόσταση µεταξύ των είναι 18,6m. Με βάση το δεδοµένο µήκος της συστοιχίας και του κριτηρίου (3) που αφορά την κατώτατη συχνότητα που µπορεί να εκπέµψει το σύστηµα (λ/4) ως line source, θεωρητικά αυτή είναι τα 960,9 Hz. Το σχήµα που ακολουθεί δείχνει την εντασιακή κάλυψη σε spl A weighted για full range σήµα. Η χρωµατική κλίµακα της ηχητικής πίεσης έχει επαναπροσδιοριστεί µε το έντονο κίτρινο χρώµα να υποδεικνύει εντάσεις της τάξεως των 110 db spl.

64

Σχήµα 5.37: spl A weighted κάλυψη µε full range σήµα στα 0db στο θέατρο Ρέντη Παρατηρείται ένας µέσος όρος της τάξης των 110db spl, που παρόλο την οµοιόµορφη κάλυψη, εγκυµονεί κινδύνους µιας και πολλές συχνότητες, κυρίως χαµηλές, ξεπερνάνε σε ένταση τα 120db spl ένταση που αποτελεί απειλή για την ακοή των παρευρισκόµενων και ξεπερνά τα νόµιµα όρια που έχουν οριστεί από τον ΕΛΟΤ. Για αυτόν τον λόγο η συνολική ένταση των clusters έχει οριστεί στα -9db. Στο παρακάτω σχήµα φαίνεται η εντασιακή κάλυψη µε την µειωµένη ένταση.

Σχήµα 5.38: spl A weighted κάλυψη για full range σήµα -9db στο θέατρο Ρέντη

65

Σχήµα 5.39: Φασική απόκριση συστήµατος στο θέατρο Ρέντη Το παραπάνω σχήµα αφορά την απόκριση φάσης. Υπάρχουν πολλές θέσεις του ακροατηρίου όπου είναι εκτός φάσης και άλλες που λαµβάνουν τον ήχο από µόνο ένα cluster χωρίς να γίνεται συµβολή των δύο πηγών. Μόνο ένα µικρό ποσοστό στο κέντρο λαµβάνει την συµβολή των πηγών. Αυτό συµβαίνει κυρίως γιατί το πλάτος του ακροατηρίου είναι µεγαλύτερο από αυτό που µπορεί να καλύψει το σύστηµα. Το σχήµα που ακολουθεί δείχνει την εντασιακή απόκριση των 500Hz µε την ένταση των clusters στα 0db.

Σχήµα 5.40:Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 500 κύκλων στα 0db στο θέατρο Ρέντη

66

To έντονο κόκκινο χρώµα που φαίνεται αγγίζει τα 118db spl. Αυτό το σχήµα επιβεβαιώνει την απόφαση για ελάττωση της συνολικής έντασης. Το σχήµα που ακολουθεί αφορά πάλι τα 500Hz, αλλά την ένταση στα -9db.

Σχήµα 5.41: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 500 κύκλων στο θέατρο Ρέντη Ακολουθούν τα διαγράµµατα για τα 1000Ηz, τα 3150Hz και τέλος για τα 8000KHz µε µειωµένη την ένταση.

Σχήµα 5.42: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 1000 κύκλων στο θέατρο Ρέντη

67

Σχήµα 5.43: Εντασιακή κάλυψη για την συχνότητα των 3150Ηz στο θέατρο Ρέντη

Σχήµα 5.44: Εντασιακή κάλυψη για τα 8ΚΗz στο θέατρο Ρέντη Σε όλα τα προηγούµενα σχήµατα παρατηρείται οµοιοµορφία στην εντασιακή κάλυψη, γεγονός που είναι αναµενόµενο από την στιγµή που το µήκος του χώρου είναι µικρότερο του r, για την πλειοψηφία των εκπεµπόµενων συχνοτήτων.

68

5.4.1α Συµπεράσµατα Παρά την αποδεκτή εντασιακή κάλυψη του χώρου, το σύστηµα θεωρείται ως ακατάλληλο για την κάλυψη αυτού του χώρου λόγω φασικής απόκρισης. Επιπλέον είναι άσκοπο να ρυθµιστούν οι ενισχυτές σε αυτή την ένταση, µιας και τότε τα συστήµατα Line-Array χάνουν την πραχτική τους εφαρµογή. Επιπροσθέτως η L’Acoustics δεν προτείνει µείωση στους ενισχυτές πέραν των 5db. 5.4.2 Stacked Αυτή η πρόταση τοποθέτησης αφορά stacked array µε τα dv-DOSC να τοποθετούνται πάνω από τα sb-218. Λόγω µικρού ύψους του χώρου η καµπύλωση που παρουσιάζει το σύστηµα είναι πολύ µικρή µε κλίσεις 3ο,2ο 2ο,1ο,2ο,3,75ο. Το ύψος των είναι και πάλι 1,43m και η απόσταση µεταξύ των ηχοστηλών ανέρχεται στα 16m. Η κατώτερη συχνότητα που µπορεί να εκπέµψει το σύστηµα σαν Line Source είναι τα 960,9Hz. Το σχήµα που ακολουθεί δείχνει την συγκεκριµένη τοποθέτηση.

Σχήµα 5.45: Stack τοποθέτηση συστήµατος στο θέατρο Ρέντη Το σχήµα που ακολουθεί δείχνει την εντασιακή κάλυψη του χώρου, που και αυτή τη φορά, λόγω υπερβολικής ηχητικής πίεσης άνω των 114db spl, η ένταση των ενισχυτών περιορίστηκε στα -9db. Η κάλυψη είναι οµοιόµορφη όµως αυτό δεν είναι αρκετό αφού η φασική απόκριση του συστήµατος είναι πλέον ακατάλληλη µε αποτέλεσµα την πλήρη ανοµοιογένεια στο ηχητικό αποτέλεσµα.

69

Σχήµα 5.46:Spl A-weighted κάλυψη για full range σήµα στο θέατρο Ρέντη στα 0db

Σχήµα 5.47: Spl A-weighted κάλυψη για full range σήµα στο θέατρο Ρέντη στα -9db

70

Σχήµα 5.48: Φασική απόκριση συστήµατος στο θέατρο Ρέντη Το παραπάνω σχήµα αφορά την απόκριση φάσης. Υπάρχουν πολλές θέσεις του ακροατηρίου όπου είναι εκτός φάσης και άλλες που λαµβάνουν τον ήχο από µόνο ένα cluster χωρίς να γίνεται συµβολή των δύο πηγών. Μόνο ένα µικρό ποσοστό στο κέντρο λαµβάνει την συµβολή των πηγών. Αυτό συµβαίνει κυρίως γιατί το πλάτος του ακροατηρίου είναι µεγαλύτερο από αυτό που µπορεί να καλύψει το σύστηµα. Τα παρακάτω σχήµατα που δείχνουν την εντασιακή κάλυψη στις συχνότητες 500Ηz, 1KHz, 3150Hz και τέλος 8KHz. Είναι πανοµοιότυπες µε αυτών της υβριδικής διάταξης µε µόνη διαφορά την απόκριση των 3150 κύκλων.

71

Σχήµα 5.49: Εντασιακή κάλυψη για τα 500Hz στο θέατρο Ρέντη

Σχήµα 5.50: Εντασιακή κάλυψη για τα 1000Hz στο θέατρο Ρέντη

72

Σχήµα 5.51: Εντασιακή κάλυψη για τα 3150Hz στο θέατρο Ρέντη

Σχήµα 5.52: Εντασιακή κάλυψη για τα 8ΚHz στο θέατρο Ρέντη

73

5.4.2α Συµπεράσµατα Όπως και στην προηγούµενη τοποθέτηση το σύστηµα κρίνεται ανίκανο να καλύψει τον χώρο επαρκώς για τους ίδιους ακριβώς λόγους, µε την προηγούµενη τοποθέτηση να παρέχει λίγο καλύτερη συµπεριφορά. 5.4.3 Downfill Η τρίτη πρόταση τοποθέτησης αφορά της downfill τοποθέτησης µε τα dv-DOSC να αναρτώνται ως downfill στα dv-SUB σε ύψος 7 m, και τα sb-218 σε ρόλο ground stacked. Πρόκειται για ένα curved array µε κλίσεις ανά dv-DOSC ηχείο 6.5ο, 4.5ο,5.5ο, 2ο, 2ο,5,5ο.

Σχήµα 5.53: downfill τοποθέτηση συστήµατος στο θέατρο Ρέντη Το συνολικό µήκος της ηχοστήλης είναι 1,43m µε µηδενική κλίση και αζιµούθιο 7,5ο για το δεξί cluster και -7,5ο για το αριστερό µε µεταξύ των απόσταση 16m. Με βάση το δεδοµένο µήκος της συστοιχίας και του κριτηρίου (3) που αφορά την κατώτατη συχνότητα που µπορεί να εκπέµψει το σύστηµα (λ/4) ως line source, θεωρητικά αυτή είναι τα 960,9 Hz. Το σχήµα που ακολουθεί δείχνει την εντασιακή κάλυψη του χώρου σε spl A weighted για full range σήµα, που και αυτή τη φορά, η ένταση των ενισχυτών περιορίστηκε στα -9db. Η απόφαση αυτή πάρθηκε ξανά µε γνώµονα τα νόµιµα όρια ηχητικής πίεσης που έχουν οριστεί από τον ΕΛΟΤ για την προστασία της ακοής, τα οποία τα ξεπερνούσε το σύστηµα µε τους ενισχυτές στα 0 db.

74

Σχήµα 5.54:Spl A-weighted κάλυψη για full range σήµα στο θέατρο Ρέντη 0 db

Σχήµα 5.55: Spl A-weighted κάλυψη για full range σήµα στο θέατρο Ρέντη στα -9db

75

Σχήµα 5.56: Φασική απόκριση συστήµατος στο θέατρο Ρέντη Το παραπάνω σχήµα αφορά την απόκριση φάσης. Η πλειονότητα των θέσεων του ακροατηρίου είναι εκτός φάσης. Μόνο ένα µικρό ποσοστό στο κέντρο λαµβάνει την συµβολή των πηγών. Αυτό συµβαίνει κυρίως γιατί το πλάτος του ακροατηρίου είναι µεγαλύτερο από αυτό που µπορεί να καλύψει το σύστηµα

Τα παρακάτω σχήµατα που δείχνουν την εντασιακή κάλυψη στις συχνότητες 500Ηz, 1KHz, 3150Hz και τέλος 8KHz.

76

Σχήµα 5.57: Εντασιακή κάλυψη για τα 500Hz στο θέατρο Ρέντη

Σχήµα 5.58: Εντασιακή κάλυψη για το 1KHz στο θέατρο Ρέντη

77

Σχήµα 5.59: Εντασιακή κάλυψη για το 3150Hz στο θέατρο Ρέντη

Σχήµα 5.60: Εντασιακή κάλυψη για το 3150Hz στο θέατρο Ρέντη 5.4.3α Συµπεράσµατα Τα παραπάνω διαγράµµατα είναι σαφέστατα χειρότερα από τα προηγούµενα. Παρατηρείται εξολοκλήρου ανοµοιοµορφία στην εντασιακή κάλυψη στο χώρο, που οφείλεται στο ύψος ανάρτησης των ηχείων σε συνδυασµό µε τις κλίσεις που αναγκαστικά έπρεπε να δοθούν στο σύστηµα, καθιστώντας την συγκεκριµένη τοποθέτηση την πλέον ακατάλληλη για αυτόν τον χώρο.

78

5.5 Γενικά Συµπεράσµατα Με τις µελέτες σε αυτούς τους δεδοµένους χώρους που αποτελούν αντιπροσωπευτικό παράδειγµα των συναυλιακών χώρων παγκοσµίως, εξάγεται το συµπέρασµα ότι η κάλυψη µε Line-Array δεν αποτελεί µοναδική λύση. Σε µικρούς χώρους αυτά τα συστήµατα είναι ανίκανα να αποδώσουν, πράγµα που συνάδει µε την θεωρία που αναπτύχθηκε στα κεφάλαια 2 και 3. Σε χώρους όπου τα Line Array είναι ικανά να καλύψουν, απαιτείται µεγαλύτερος αριθµός καµπινών ανά cluster, από αυτόν τους συστήµατός µας, για να µετακινηθούν τα φαινόµενα comb filtering εκτός του προς κάλυψη χώρου. Λόγω της έντονης κατευθυντικότητας που παρουσιάζουν αυτά τα συστήµατα, σε µεγάλους χώρους η τοποθέτηση LL και RR συστοιχιών, front fill και µερικές φορές side fill, κρίνεται αναγκαία ώστε να ελαχιστοποιηθούν οι ακυρώσεις φάσεων. Ο µεγάλος αριθµός καµπινών εξυπηρετεί εκτός άλλων και την µέγιστη κλίση που µπορεί να πάρει ένα σύστηµα ώστε να είναι εντός ορίων, όπως αυτά περιγράφονται στο κεφάλαιο 3. Με αυτόν τον τρόπο ο sound designer δεν χρειάζεται να δώσει ακραίες κλίσεις στο σύστηµα, µε τις οποίες επηρεάζει αρνητικά την απόδοσή του. Τα straight line array φαίνεται να ανήκουν στο παρελθόν, µε αυτά των “J” shaped και spiral να εµφανίζονται πρώτα στις προτιµήσεις των sound designer, αποκρινόµενοι έτσι από την κλασσική θεωρία του Olson, επειδή συνδυάζουν τα πλεονεκτήµατα των straight line και των curved arrays. Αυτά όµως λόγω του µεγάλου µήκους συστοιχίας που απαιτούν, συναντώνται σε shows άνω των 5000 θεατών. Στις µέρες µας πολύπλοκα shows λαµβάνουν χώρα, µε έντονο οπτικοακουστικό χαρακτήρα. Αυτό σηµαίνει ότι δίνεται ιδιαίτερη προσοχή στο οπτικό µέρος του show, µε το ηχητικό να έρχεται σε δεύτερη µοίρα. Έτσι η τοποθέτηση των ηχείων γίνεται µε κριτήριο το πρόβληµα θέασης στην σκηνή. Αυτό από µόνο του υπαγορεύει το τρόπο ανάρτησης των ηχείων (flown, stack, hybrid), ωθώντας τους sound designers στα άκρα για νέες µορφές τοποθέτησης, αλλά και τα ταυτόχρονα βέλτιστης απόκρισης του συστήµατος. Χαρακτηριστικό παράδειγµα είναι αυτό των “Metallica”, όπου στην τελευταία τους περιοδεία, το σύστηµα αναρτήθηκε flown πάνω ακριβώς από το stage.

79

Ο flown και hybrid τρόπος τοποθέτησης αποδεικνύεται ο πλέον κατάλληλος αφού έχει λιγότερους περιορισµούς στην κατασκευή του από τη stack, λύνει πιο εύκολα τα προβλήµατα θέασης στη σκηνή και µε τους µηχανισµούς rigging που διατίθενται από τους κατασκευαστές, είναι πιο ευέλικτοι στη ανάρτησή-ρύθµισή τους. Επιπλέον ζητήµατα όπως ενίσχυση χαµηλών συχνοτήτων λόγω επαφής µε το έδαφος και µετάδοση εντονότατων δονήσεων στη σκηνή, απουσιάζουν στη flown και hybrid διάταξη. Ο stack τρόπος τελικά µοιάζει µε λύση ανάγκης που βρίσκει εφαρµογή µόνο σε χώρους µέγιστης χωρητικότητας 800 ατόµων. Σήµερα σχεδόν κάθε εταιρία προσφέρει το δικό της λογισµικό ακουστικής προσοµοίωσης. Έτσι και η L’Acoustics µε το SoundVision, προσφέρει µια ολοκληρωµένη λύση στα συστήµατά της. Παρόλο του friendly user interface, µεταξύ άλλων που περιγράφηκαν στο 4ο κεφάλαιο, παρουσιάζει αρκετά σηµαντικά µειονεκτήµατα µε άλλα διαθέσιµα προγράµµατα. Μερικά από αυτά είναι ότι δεν υπολογίζει ανακλάσεις, συχνότητες κάτω των 100Hz και δεν παρέχει σηµαντικές πληροφορίες όπως διάγραµµα συχνοτικής απόκρισης, κατώτερη-ανώτερη συχνότητα όπου το σύστηµα εκπέµπει ως line source κ.α. Τελικά η εγκατάσταση Line Array έχει πολύ συγκεκριµένες απαιτήσεις ως προς το σύνολό τους, που πολλές φορές είναι αδύνατο να πραγµατοποιηθούν. Η επίτευξη του κυλινδρικού τρόπου διάδοσης απέχει πολύ από την πλήρη εφαρµογή του λόγω των φυσικών περιορισµών της κατασκευής των ηχείων. Παραδείγµατος χάριν µε τα σηµερινά δεδοµένα στην τεχνολογία είναι αδύνατο η απόσταση (b) να πλησιάζει τα χιλιοστά που απαιτεί η θεωρία, ή το µήκος της συστοιχίας να είναι άπειρο και τέλος η υλοποίηση της σηµειακής πηγής σε εφαρµογές ηχητικής κάλυψης συναυλιών παραµένει ανέφικτη. Παρόλαυτα πολλές εταιρίες καταβάλουν προσπάθειες σε αυτόν το τοµέα. ∆υστυχώς µε το marketing στην πρώτη γραµµή διατυπώνονται πολλές ασάφειες από τις ίδιες τις εταιρίες µε απώτερο σκοπό το κέρδος. “Each cabinet in a line array is not producing a ‘slice of a cylindrical wave.’ That is a marketing concept, not a scientific one.” -www.meyersound.com- “How loudspeakers interact with each other in an array is the hot topic in the industry at present. Whatever the hype says, the line array is not the Holy Grail of loudspeaker design. It has always been around – it’s only the current format that people are latching onto as ‘new’. Unfortunately, this is a maximum BS area at present and simplistic claims are flying around. The current fashion for a particular horizontally formatted, one-box line array has led some manufacturers to bend acoustic rules and adopt some unacceptable compromises.” -Martin Audio EDGE, September 2001-

80

ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 1 LOUDSPEAKERS SPECIFICATIONS dv-DOSC

81

dv-SUB

82

SB218

83

ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 2 Sound Vision Reports

Author solidakis george Date 26/6/2011

File name texnopolis downfill File Version 1.8.1

Comments

Distance unit m

Scale factor 1

Weight unit kg

Delay unit ms

# Sources : 4

SB218_1

( X ; Y ; Z ) m = ( 5,00 ; 0,00 ; 0,00 )

Site : 0,0 °

Azimut : 0,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

STACKED array

Total weight : 106,0 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 1,30 ; 0,7 ; 1,10 )

Bottom elevation : 0,00m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 SB218 0 B - #1 0 0,0 0,55 1,10

2 SB218 0 #1 - 2 0 0,0 0,00 0,55

84

dV-DOSV_R

( X ; Y ; Z ) m = ( 5,00 ; -1,00 ; 10,00 )

Site : -0,5 °

Azimut : -10,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

FLOWN array

Bumper : dV-Bump2

Nb motors : 2

Rear motor position : 8

Total weight : 389,3 kg

Front motor load : 101,23 kg

Rear motor load : 288,07 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 0,70 ; 0,84 ; 2,81 )

Top site : -0,5 °

Bottom site : -28,5 °

Bottom elevation : 7,27m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 dV-SUB 0 B - #1 0 -0,5 9,29 10,00

2 dV-SUB 0 #1 - 2 0 -0,5 8,58 9,29

3 dV-DOSC 0 #2 - 3 3,75 -0,5 8,36 8,58

4 dV-DOSC 0 #3 - 4 3 -3,5 8,13 8,36

5 dV-DOSC 0 #4 - 5 4,5 -8,0 7,90 8,13

6 dV-DOSC 0 #5 - 6 6,5 -14,5 7,68 7,90

7 dV-DOSC 0 #6 - 7 6,5 -21,0 7,47 7,68

8 dV-DOSC 0 #7 - 8 7,5 -28,5 7,27 7,47

dV-DOSV_L

( X ; Y ; Z ) m = ( -5,00 ; -1,00 ; 10,00 )

Site : -0,5 °

Azimut : 10,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

FLOWN array

Bumper : dV-Bump2

85

Nb motors : 2

Rear motor position : 8

Total weight : 389,3 kg

Front motor load : 101,23 kg

Rear motor load : 288,07 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 0,70 ; 0,84 ; 2,81 )

Top site : -0,5 °

Bottom site : -28,5 °

Bottom elevation : 7,27m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 dV-SUB 0 B - #1 0 -0,5 9,29 10,00

2 dV-SUB 0 #1 - 2 0 -0,5 8,58 9,29

3 dV-DOSC 0 #2 - 3 3,75 -0,5 8,36 8,58

4 dV-DOSC 0 #3 - 4 3 -3,5 8,13 8,36

5 dV-DOSC 0 #4 - 5 4,5 -8,0 7,90 8,13

6 dV-DOSC 0 #5 - 6 6,5 -14,5 7,68 7,90

7 dV-DOSC 0 #6 - 7 6,5 -21,0 7,47 7,68

8 dV-DOSC 0 #7 - 8 7,5 -28,5 7,27 7,47

YZ Sym of SB218_1

( X ; Y ; Z ) m = ( -5,00 ; 0,00 ; 0,00 )

Site : 0,0 °

Azimut : 0,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

STACKED array

Total weight : 106,0 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 1,30 ; 0,7 ; 1,10 )

Bottom elevation : 0,00m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 SB218 0 B - #1 0 0,0 0,55 1,10

2 SB218 0 #1 - 2 0 0,0 0,00 0,55

86

Author george solidakis Date 26/6/2011

File name 'stacked File Version 1.8.1

Comments

Distance unit m

Scale factor 1

Weight unit kg

Delay unit ms

# Sources : 8

YZ Sym of dV-DOSC_3

( X ; Y ; Z ) m = ( -4,70 ; -1,00 ; 1,30 )

Site : 0,0 °

Azimut : 15,0 °

Gain : -3 dB

Delay : 0,0 ms

STACKED array

Bumper : dV-Bump2

Nb motors : 2

Rear motor position : 8

Total weight : 203,3 kg

Front motor load : 219,62 kg

Rear motor load : 169,68 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 0,70 ; 0,58 ; 1,43 )

Top site : 9,0 °

Bottom site : 0,0 °

Bottom elevation : 1,37m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 dV-DOSC 0 U6 - 5 0 9,0 2,51 2,73

2 dV-DOSC 0 U5 - 4 0 9,0 2,28 2,51

3 dV-DOSC 0 U4 - 3 3 9,0 2,06 2,28

4 dV-DOSC 0 U3 - 2 3 6,0 1,83 2,06

5 dV-DOSC 0 U2 - 1 3 3,0 1,60 1,83

6 dV-DOSC 0 U1 - B 3,75 0,0 1,37 1,60

YZ Sym of YZ Sym of dV-DOSC_3

87

( X ; Y ; Z ) m = ( 4,70 ; -1,00 ; 1,30 )

Site : 0,0 °

Azimut : -15,0 °

Gain : -3 dB

Delay : 0,0 ms

STACKED array

Bumper : dV-Bump2

Nb motors : 2

Rear motor position : 8

Total weight : 203,3 kg

Front motor load : 81,61 kg

Rear motor load : 121,69 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 0,70 ; 0,58 ; 1,43 )

Top site : 9,0 °

Bottom site : 0,0 °

Bottom elevation : 1,37m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 dV-DOSC 0 U6 - 5 0 9,0 2,51 2,73

2 dV-DOSC 0 U5 - 4 0 9,0 2,28 2,51

3 dV-DOSC 0 U4 - 3 3 9,0 2,06 2,28

4 dV-DOSC 0 U3 - 2 3 6,0 1,83 2,06

5 dV-DOSC 0 U2 - 1 3 3,0 1,60 1,83

6 dV-DOSC 0 U1 - B 3,75 0,0 1,37 1,60

SB218_3

( X ; Y ; Z ) m = ( 5,00 ; -1,00 ; 0,00 )

Site : 0,0 °

Azimut : 0,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

STACKED array

Total weight : 106,0 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 0,55 ; 0,7 ; 1,30 )

Bottom elevation : 0,10m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 SB218 0 #1 3,75 0,0 0,10 0,65

YZ Sym of SB218_3

88

( X ; Y ; Z ) m = ( -5,00 ; -1,00 ; 0,00 )

Site : 0,0 °

Azimut : 0,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

STACKED array

Total weight : 106,0 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 0,55 ; 0,7 ; 1,30 )

Bottom elevation : 0,10m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 SB218 0 #1 3,75 0,0 0,10 0,65

SB218_9

( X ; Y ; Z ) m = ( 4,50 ; -1,00 ; 0,00 )

Site : 0,0 °

Azimut : 0,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

STACKED array

Total weight : 106,0 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 0,55 ; 0,7 ; 1,30 )

Bottom elevation : 0,10m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 SB218 0 #1 3,75 0,0 0,10 0,65

YZ Sym of SB218_9

( X ; Y ; Z ) m = ( -4,50 ; -1,00 ; 0,00 )

Site : 0,0 °

Azimut : 0,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

STACKED array

Total weight : 106,0 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 0,55 ; 0,7 ; 1,30 )

Bottom elevation : 0,10m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

89

1 SB218 0 #1 3,75 0,0 0,10 0,65

dV-SUB_3

( X ; Y ; Z ) m = ( 6,00 ; -1,00 ; 0,00 )

Site : 0,0 °

Azimut : 0,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

STACKED array

Total weight : 93,0 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 0,70 ; 0,7 ; 1,42 )

Bottom elevation : 0,00m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 dV-SUB 0 U6 - 5 0 0,0 0,71 1,42

2 dV-SUB 0 U5 - 4 0 0,0 0,00 0,71

YZ Sym of dV-SUB_3

( X ; Y ; Z ) m = ( -6,00 ; -1,00 ; 0,00 )

Site : 0,0 °

Azimut : 0,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

STACKED array

Total weight : 93,0 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 0,70 ; 0,7 ; 1,42 )

Bottom elevation : 0,00m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 dV-SUB 0 U6 - 5 0 0,0 0,71 1,42

2 dV-SUB 0 U5 - 4 0 0,0 0,00 0,71

90

Author george solidakis Date 26/6/2011

File name flown File Version 1.8.1

Comments

Distance unit m

Scale factor 1

Weight unit kg

Delay unit ms

# Sources : 8

dV-DOSC_R

( X ; Y ; Z ) m = ( 5,50 ; -1,00 ; 5,00 )

Site : 7,8 °

Azimut : -14,4 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

FLOWN array

Bumper : dV-Bump2

Nb motors : 2

Rear motor position : 8

Total weight : 203,3 kg

Front motor load : 101,05 kg

Rear motor load : 102,25 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 0,70 ; 0,55 ; 1,43 )

Top site : 7,8 °

Bottom site : -16,7 °

Bottom elevation : 3,65m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 dV-DOSC 0 B - #1 3,75 7,8 4,77 5,00

91

2 dV-DOSC 0 #1 - 2 0 7,8 4,55 4,77

3 dV-DOSC 0 #2 - 3 6,5 1,3 4,32 4,55

4 dV-DOSC 0 #3 - 4 3 -1,7 4,09 4,32

5 dV-DOSC -3 #4 - 5 7,5 -9,2 3,87 4,09

6 dV-DOSC -3 #5 - 6 7,5 -16,7 3,65 3,87

dV-DOSC_L

( X ; Y ; Z ) m = ( -5,50 ; -1,00 ; 5,00 )

Site : 7,8 °

Azimut : 14,4 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

FLOWN array

Bumper : dV-Bump2

Nb motors : 2

Rear motor position : 8

Total weight : 203,3 kg

Front motor load : 101,05 kg

Rear motor load : 102,25 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 0,70 ; 0,55 ; 1,43 )

Top site : 7,8 °

Bottom site : -16,7 °

Bottom elevation : 3,65m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 dV-DOSC 0 B - #1 3,75 7,8 4,77 5,00

2 dV-DOSC 0 #1 - 2 0 7,8 4,55 4,77

3 dV-DOSC 0 #2 - 3 6,5 1,3 4,32 4,55

4 dV-DOSC 0 #3 - 4 3 -1,7 4,09 4,32

5 dV-DOSC -3 #4 - 5 7,5 -9,2 3,87 4,09

6 dV-DOSC -3 #5 - 6 7,5 -16,7 3,65 3,87

dV-SUB_R

( X ; Y ; Z ) m = ( 4,50 ; -1,00 ; 5,00 )

Site : 7,8 °

Azimut : -12,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

FLOWN array

Bumper : dV-Bump2

Nb motors : 2

92

Rear motor position : 8

Total weight : 198,5 kg

Front motor load : 114,40 kg

Rear motor load : 84,10 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 0,70 ; 0,88 ; 1,58 )

Top site : 7,8 °

Bottom site : 7,8 °

Bottom elevation : 3,60m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 dV-SUB 0 B - #1 0 7,8 4,30 5,00

2 dV-SUB 0 #1 - 2 0 7,8 3,60 4,30

dV-SUB_L

( X ; Y ; Z ) m = ( -4,50 ; -1,00 ; 5,00 )

Site : 7,8 °

Azimut : 12,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

FLOWN array

Bumper : dV-Bump2

Nb motors : 2

Rear motor position : 8

Total weight : 198,5 kg

Front motor load : 114,40 kg

Rear motor load : 84,10 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 0,70 ; 0,88 ; 1,58 )

Top site : 7,8 °

Bottom site : 7,8 °

Bottom elevation : 3,60m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 dV-SUB 0 B - #1 0 7,8 4,30 5,00

2 dV-SUB 0 #1 - 2 0 7,8 3,60 4,30

SB218_RR

( X ; Y ; Z ) m = ( 4,70 ; 0,00 ; 0,00 )

Site : 0,0 °

93

Azimut : 0,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

STACKED array

Total weight : 106,0 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 1,30 ; 0,7 ; 0,55 )

Bottom elevation : 0,00m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 SB218 0 B - #1 0 0,0 0,00 0,55

SB218_R

( X ; Y ; Z ) m = ( 1,50 ; 0,00 ; 0,00 )

Site : 0,0 °

Azimut : 0,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

STACKED array

Total weight : 106,0 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 1,30 ; 0,7 ; 0,55 )

Bottom elevation : 0,00m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 SB218 0 B - #1 0 0,0 0,00 0,55

SB218_LL

( X ; Y ; Z ) m = ( -4,70 ; 0,00 ; 0,00 )

Site : 0,0 °

Azimut : 0,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

STACKED array

Total weight : 106,0 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 1,30 ; 0,7 ; 0,55 )

Bottom elevation : 0,00m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 SB218 0 B - #1 0 0,0 0,00 0,55

94

SB218_L

( X ; Y ; Z ) m = ( -1,50 ; 0,00 ; 0,00 )

Site : 0,0 °

Azimut : 0,0 °

Gain : 0 dB

Delay : 0,0 ms

STACKED array

Total weight : 106,0 kg

Max size of cluster ( X ; Y ; Z ) m = ( 1,30 ; 0,7 ; 0,55 )

Bottom elevation : 0,00m

# Type Gain (dB) Enclosure Angles (°) Site (°) Bot. Z

(Front) Top Z (Front)

1 SB218 0 B - #1 0 0,0 0,00 0,55

95

ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ Internet Sites Τελευταία επίσκεψη http://www.donbarbersound.com/media/libLineArrays.pdf 10/3/2011 http://en.wikipedia.org/wiki/L-ACOUSTICS 10/3/2011 http://eaw.com/Info/ 10/3/2011 http://www.secozvuk.cz/download/navody/why_line_array_about_line_array.pdf 10/3/2011 http://www.prosoundweb.com/article/everything_you_wanted_to_know_about_line_arrays_and_thanks_for_asking/ 10/3/2011 http://en.wikipedia.org/wiki/Line_array 10/3/2011 http://www.avlpro.gr/_Book/T45/document.pdf 10/3/2011 http://www.meyersound.com/products/mseries/m3d/line_array_theory.htm 10/3/2011 http://www.jblpro.com/catalog/support/getfile.aspx?docid=1009&doctype=3 20/3/2011 http://www.secozvuk.cz/download/navody/why_line_array_about_line_array.pdf 20/3/2011 http://www.soundonsound.com/sos/mar06/articles/live_linearrays.htm 20/3/2011 http://www.meyersound.com/support/papers/line_array_theory.htm 20/3/2011 http://www.avlpro.gr/_Book/T45/document.pdf 20/3/2011 http://issuu.com/fast-and-wide.com/docs/iconyxwhitepaper 20/3/2011 http://www.meyersound.com/pdf/support/papers/meyer_line_array.pdf 20/3/2011 http://meyersound.com/support/papers/line_array_theory.htm 20/3/2011 http://www.alfordmedia.com/linearray/AES_DirRadiation.pdf 20/3/2011 https://engineering.purdue.edu/ece495m/Homework/SomeRefs/Line_Array_Theory.pdf 20/3/2011 http://www.eaw.com/info/EAW/Technical_Papers/KF760whitepaper1.pdf 20/3/2011 http://www.meyersound.com/products/mseries/m3d/line_array_theory.htm 20/3/2011 http://www.martin-audio.com/softtech/AES117-000161.pdf 20/3/2011 http://www.meyersound.com/products/mseries/m3d/line_array_theory.htm 25/3/2011 http://www.meyersound.com/support/papers/curvilinear/index.htm 25/3/2011 http://www.meyersound.com/support/papers/array_research/index.htm 25/3/2011 http://en.wikipedia.org/wiki/Line_array 25/3/2011 http://www.dbaudio.com/fileadmin/docbase/TI323_E.PDF 25/3/2011 http://www.renkus-heinz.com/WhitePapers/LineArrays-WhitePaper.pdf 25/3/2011 http://www.qscaudio.com/support/education/designing_line_arrays/index.php?b=part1&p=2 25/3/2011 http://www.martin-audio.com/softtech/AES117-000161.pdf 25/3/2011 http://www.jblpro.com/catalog/support/getfile.aspx?docid=1009&doctype=3 25/3/2011 http://www.meyersound.com/support/papers/array_research/index.htm 25/3/2011 http://www.dbaudio.com/fileadmin/docbase/TI323_E.PDF 25/3/2011 Παναγοπούλου Κατερίνα, Ηχητική Κάλυψη Συναυλιών, ΤΕΙ ΚΡΗΤΗΣ Παράρτηµα Ρεθύµνου «Μουσικής Τεχνολογίας και Ακουστικής» Jim Long, (May 2007), Εlectrovoice: The PA Bible, Addition no 21 Meyer Sound Seminar, Sound Design and Implementation, Athens, Greece,

96

December, 6-10 2010, Line Array Principals Ureda S. Mark , Line Arrays: Theory and Applications, Presented at the 110th Convention of the Audio Engineering Society, Amsterdam, Netherlands, May 12–15, 2001 Ureda S. Mark, Pressure Response of Line Sources, Presented at the 113th Convention of the Audio Engineering Society, Los Angeles, CA. USA, October 5-8, 2002 Ureda S. Mark, J and Spiral Line Arrays, Presented at the 111th Convention, New York, NY, USA, September 21–24, 2001 JBL Professional (1999), Sound System Design Reference Manual L’ Acoustics (June 2005), dV-DOSC, dV-SUB OPERATOR MANUAL, Version 3.0,