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MINERA BARRICK MISQUICHILCA S.A. 02-05-20 11:03 AM Environmental Impact Study - Pierina Project

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EXECUTIVE SUMMARY

MINERA BARRICK MISQUICHILCA S.A. 02-05-20 11:03 AM Environmental Impact Study - Pierina Project

TABLE OF CONTENTS

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KS003101 Capítulo 3 Página ii

3. DESCRIPCION DEL PROYECTO.....................................................................................................1 3.1 Plan de Minado y de Procesamiento ..................................................................1

3.1.1 Generalidades ......................................................................................1 3.1.2 Mina .....................................................................................................3 3.1.3 Roca de Desmonte ............................................................................11 3.1.4 Sistema de Lixiviación en Pilas ........................................................13 3.1.5 Reactivos ...........................................................................................20 3.1.6 Manejo de Agua en las Pilas de Lixiviación ....................................21 3.1.7 Instalaciones Auxiliares ....................................................................21

3.2 Balance de Masa................................................................................................27 Cuadro 3.1-1 Zona del Proyecto ...........................................................................................2 Cuadro 3.1-2 Programa de Desarrollo del Proyecto ............................................................2 Cuadro 3.1-3 Fuerza Laboral Permanente del Proyecto ......................................................3 Cuadro 3.1-4 Programa de Producción de la Mina..............................................................3 Cuadro 3.1-5 Recursos Minerales.........................................................................................4 Cuadro 3.1-6 Reservas Minables ..........................................................................................5 Cuadro 3.1-7 Resumen del Potencial de Drenaje Acido de los Diversos Tipos de Roca de

Desmonte .......................................................................................................................6 Cuadro 3.1-8 Resumen de Parámetros Geotécnicos del Tajo Abierto................................8 Cuadro 3.1-9 Caudales Anuales Proyectados de Bombeo de Agua Subterránea ...............9 Cuadro 3.1-10 Equipo Minero Propuesto..........................................................................10 Cuadro 3.1-11 Valores de Afluente y Efluente de la Planta de Tratamiento de la

Solución Estéril ...........................................................................................................19 Cuadro 3.2-1 Características de las Descargas en Aguas Superficiales durante las Etapas

de Operación, Cierre y Post-Cierre.............................................................................30

MINERA BARRICK MISQUICHILCA S.A. Agosto 1997 Estudio de Impacto Ambiental - Proyecto Pierina

KS003101 Capítulo 3 Página 1

3. DESCRIPCION DEL PROYECTO

El Proyecto Pierina consistirá en una mina a tajo abierto e instalaciones de procesamiento metalúrgico para extraer y recuperar el oro contenido en un yacimiento mineral ubicado en los Andes del norte del Perú, en el Departamento de Ancash. Se desarrollará una operación de tajo abierto utilizando métodos convencionales de perforación y voladura, carguío con cargadores frontales y acarreo en camiones de gran tonelaje para la extracción del mineral aurífero. El material estéril será transportado en camiones hasta una zona de almacenamiento de desmonte. El mineral chancado será colocado en pilas y luego mediante la utilización de métodos convencionales de lixiviación con cianuro se recuperará el oro contenido. Las instalaciones auxiliares para las operaciones mineras incluirán oficinas, laboratorios, un almacén, talleres de mantenimiento, servicios y caminos. A continuación se incluye una descripción detallada de cada uno de los componentes del Proyecto Pierina. La descripción pone énfasis en aquellos aspectos relevantes para la evaluación ambiental del Proyecto. 3.1 Plan de Minado y de Procesamiento

3.1.1 Generalidades

El Proyecto Pierina está ubicado en el Distrito de Jangas, Provincia de Huaraz, Departamento de Ancash. Las coordenadas que limitan el área del Proyecto, dentro de la zona de derechos superficiales, son las siguientes: 8 948 700 a 8 956 500 N; 211 300 a 218 000 E (Sistema de coodenadas referido al Datum Provisional Sudamericano 56 (La Canoa-Venezuela)). La ubicación del área del Proyecto se muestra en el Mapa 2.1 -1. El Proyecto está ubicado en la Cordillera Negra, la cadena montañosa que se extiende de norte a sur y que forma las laderas occidentales del valle del Río Santa. Los componentes del proyecto quedarán ubicados dentro de la cuenca del Río Llancash (incluyendo las Quebradas Llancash y Cuncashca) y las cuencas de las Quebradas Pacchac y Puca Uran, todas las cuales drenan en dirección oriental hacia el Río Santa. Los principales componentes del Proyecto, su área respectiva y la cuenca de drenaje en que están ubicados se resumen en el Cuadro 3.1 -1. La ubicación de los principales componentes del Proyecto se muestran en el Mapa 3.1 -1.

3.1.1.1 Programa del Proyecto

El programa de desarrollo del Proyecto Pierina, incluyendo la exploración, construcción, operación y plan de cierre del mismo, se presenta en el Cuadro 3.1 -2. Se anticipa que podrían haber algunas variaciones en el programa del Proyecto, a medida que se desarrolle el mismo. Por ejemplo, las actividades de exploración continuarán luego de que se hayan iniciado las operaciones mineras, ya que se espera poder identificar y probar la existencia de reservas adicionales. Por ello, la información específica que se incluye en esta descripción de las operaciones mineras y de procesamiento, se basa en la mejor información actualmente disponible. Los componentes del proyecto se han diseñado de



manera conservadora, para poder incluir la eventual extracción y procesamiento de mineral adicional.

Cuadro 3.1-1 Zona del Proyecto

Componente del Proyecto Area (ha) Cuenca de Drenaje Tajo Abierto 101 Quebrada Puca Uran

Río Llancash Quebrada Pacchac

Plataforma de pilas de lixiviación 166 Quebrada Pacchac Zona de almacenamiento de desmonte 111 Quebrada Pacchac Pilas de almacenamiento de suelos de cobertura 24 Río Llancash

Quebrada Pacchac Pozas de captación y limpieza 9 Quebrada Pacchac Instalaciones auxiliares 63 Río Llancash

Quebrada Puca Uran Quebrada Pacchac

Cuadro 3.1-2 Programa de Desarrollo del Proyecto

Actividad del Proyecto Fecha de Inicio Fecha de Término Exploración Agosto de 1996 Constante durante la vida Preparación del lugar Setiembre de 1997 Abril de 1998 Abastecimiento de agua Setiembre de 1997 Noviembre de 1998 Construcción de instalaciones Enero de 1998 Noviembre de 1998 Desarrollo de la mina Enero de 1998 Octubre de 1998 Producción de mineral Noviembre 1998 Diciembre de 2011 Cierre y rehabilitación Enero de 2012 Diciembre de 2014

3.1.1.2 Empleo

Se calcula que unas 700 personas serán empleadas durante el desarrollo del Proyecto Pierina para las operaciones de exploración, construcción, desarrollo y puesta en marcha de la mina. Una parte de este personal constituirá la fuerza laboral permanente del proyecto. Se calcula que se emplearán unas 500 personas en forma permanente para la operación del Proyecto Pierina, ya sea directamente por Barrick o por sus contratistas. La composición de la fuerza laboral permanente se muestra en el Cuadro 3.1 -3.



Cuadro 3.1-3 Fuerza Laboral Permanente del Proyecto

Cargos Número Administración 100 Operaciones de Mina 250 Operaciones de Procesamiento 150 Total 500

3.1.2 Mina

Pierina es un yacimiento en tobas con alteración hidrotermal depositadas en andesitas. Los valores se encuentran en unidades de tobas pomáceas. La geología regional y local se describe en la Sección 2.3. El mineral y el desmonte serán extraídos mediante una operación a tajo abierto, empleando cargadores y camiones. En la Sección 3.1.2.5 se presenta una descripción de la operación minera. El programa de producción de la mina se muestra en el Cuadro 3.1-4. Se anticipa que habrá algunas variaciones en este programa, a medida que se desarrolle la operación minera. El programa de operaciones de la mina ha sido diseñado por Barrick para lograr acceso oportuno a las zonas de mejor ley del yacimiento y poder asegurar una consistencia razonable en el tonelaje to tal que se extraerá año a año y utilizar de manera eficiente el equipo minero con el cual se contará. La operación minera del yacimiento Pierina se iniciará en 1998 y actualmente se proyecta que concluirá en el año 2011. La tasa nominal de producción se ha proyectado en 19,500 t/d. El mineral se procesará en pilas de lixiviación para recuperar el oro. Las instalaciones de lixiviación se han diseñado para una capacidad nominal de 21,000 t/d de mineral. La producción de mineral variará dependiendo de la fase de desarrollo de la mina. Se proyecta que se extraerá desmonte a una tasa variable de 15,000 t/d a 35,000 t/d, dependiendo de la fase de desarrollo de la mina. La relación de desbroce de la mina será de 1.9:1. Tal como se muestra en el Cuadro 3.1-4, el ritmo de producción será menor durante las etapas finales de la operación, debido al incremento de las distancias de acarreo por la mayor diferencia de cotas entre el fondo del tajo abierto y la parte superior de las pilas de desmonte.

3.1.2.1 Depósito Mineral

El yacimiento mineral está compuesto de unidades continuas de tobas pomáceas emplazadas en una secuencia volcánica terciaria en la que predominan las andesitas. Tanto el yacimiento mineral como las rocas encajonantes muestran alteración hidrotermal. El yacimiento mineral conocido contiene recursos minerales del orden de 89.1 millones de toneladas (Mt) con una ley de 2.4 g/t de oro. El Cuadro 3.1-5 resume los tonelajes y leyes de los recursos minerales existentes en el depósito de Pierina.

Cuadro 3.1-4 Programa de Producción de la Mina



Año Mineral por Lixiviar

(millones de toneladas)

Desmonte (millones de toneladas)

Producción Total (millones de toneladas)

1998 0.06 3.13 3.19 1999 5.81 6.48 12.29 2000 5.93 11.54 17.47 2001 6.19 14.51 20.71 2002 6.46 14.53 21.00 2003 6.20 14.48 20.69 2004 5.86 14.50 20.36 2005 6.23 14.50 20.73 2006 6.12 14.53 20.66 2007 6.46 11.93 18.40 2008 6.20 7.44 13.65 2009 5.99 8.35 14.35 2010 6.40 6.48 12.88 2011 0.59 0.85 1.44

TOTAL 74.57 143.32 217.89

Cuadro 3.1-5 Recursos Minerales

Tipo de Recurso Ley de Plata (g/t)

Ley de Oro (g/t)

Toneladas de Mineral

(kt) Medido (Probado) 20.26 2.62 17,429 Indicado (Probable) 17.55 2.34 71,530 Inferido (Posible) 25.59 3.92 143 Recurso Total 18.18 2.40 89,102

Las rocas, incluyendo tanto el mineral como la roca de desmonte, contienen los siguientes minerales, en orden de abundancia: cuarzo (SiO2), alunita ((KAl3)(SO4)2(OH)6), barita (BaSO4), hematita (Fe2O3), goetita (FeOOH), pirita (FeS2), marcasita (FeS2), covelita (CuS), arsenopirita (FeAsS), lollingita (FeAs 2), enargita (Cu3AsS4), oro nativo (Au), acantita (Ag2S), cinabrio (HgS) y plata nativa (Ag). El mercurio también reemplaza a la plata en la acantita. 3.1.2.2 Reservas

El plan de minado se basa en una evaluación del modelo de bloques del recurso geológico, con una ley de corte dinámica. El modelo considera tanto el contenido de oro como el de plata para definir la viabilidad económica de extraer y procesar la mena. La recuperación del recurso geológico está limitado por la cantidad de desbroce requerido para poner al descubierto el mineral y el costo de procesamiento del mineral para la recuperación del oro y de la plata. Las reservas identificadas como posibles de extraer, que se presentan en el Cuadro 3.1-6, constituyen aproximadamente el 84 por ciento del tonelaje total del recurso geológico. La tasa promedio de desbroce prevista para el tajo abierto de Pierina, se ha estimado aproximadamente en 1.9 toneladas de desmonte por tonelada de mineral.



Cuadro 3.1-6 Reservas Minables

Producción Mediante Lixiviación Reserva Minable 74.57 Mt @ 2.71 g/t Au y 21.34 g/t Ag Contenido Au 6,500 koz Contenido Ag 51,231 koz Recuperación 80% Au, 30% Ag Total de Desmonte 143.32 Mt Relación de Desbroce 1.9 : 1 (desmonte: mineral)

Sobre la base de las reservas que se pueden extraer que se presentan en el Cuadro 3.1-6, el volumen total de roca que se espera extraer será de aproximadamente 218 Mt, de los cuales 143 Mt es desmonte y 75 Mt es mineral. A medida que se realiza el desarrollo de la mina, parte del recurso geológico podría quedar accesible y de esa manera, aumentarse las reservas minables. Además, Barrick tiene la intención de seguir adelante con la exploración del depósito con la esperanza de poder identificar reservas adicionales de minerales y demostrar que pueden extraerse. Barrick ha diseñado de manera conservadora la zona de almacenamiento de desmonte, para que contenga 150 Mt de roca estéril y las pilas de lixiviación para que contengan 110 Mt de mineral. 3.1.2.3 Composición Mineralógica

Según los registros de las perforaciones, hay varias unidades rocosas asociadas con la mineralización aurífera de Pierina. Ellas son tobas líticas, tobas pomáceas, pórfido de cuarzo-feldespato, tobas cristalizadas y andesita. Generalmente, la toba lítica sobreyace y la andesita subyace a la unidad de toba pomácea que alberga el grueso de la mineralización aurífera. Dentro de la zona del tajo abierto propuesto para Pierina, la toba cristalizada y el pórfido de cuarzo-feldespato se presentan de manera limitada. Por lo tanto, la mayor parte de la roca de desmonte que se producirá en el tajo abierto consistirá en toba lítica y andesita. Dependiendo de su ubicación dentro del yacimiento mineral, diversos tipos de roca han sido afectados por diferentes tipos y grados de alteración hidrotermal y supergénica. Las zonas de sílice porosa (vuggy silica) dentro de la toba pomácea ofrecen los principales espacios de mineralización, los mismos que están rodeados por una alteración intermedia de cuarzo-alunita y de arcilla (sericita ± caolinita). La toba lítica sobreyacente, que también muestra mineralización tardía aurífera en venillas, sólo muestra una alteración de cuarzo-alunita y arcilla. La andesita basal se caracteriza por una alteración intensa de caolinita-pirita cerca de la zona de contacto con la toba pomácea y una alteración propilítica al alejarse de la zona de contacto. Estos tres tipos principales de roca pueden subdividirse aun más en subgrupos de acuerdo con tipos de alteración, de la manera siguiente:

• Toba lítica silícea con alteración de cuarzo-alunita;

• Toba lítica con alteración argílica (arcillosa);



• Variedades de toba pomácea silícea con alteración de cuarzo poroso y/o cuarzo-alunita;

• Toba argílica pomácea con alteración dominante de arcilla;

• Andesita argílica con alteración intensa de caolinita-pirita; y

• Andesita propilítica que incluye andesita mayormente no mineralizada y relativamente fresca, ubicada en la periferia del yacimiento mineral.

Debido a su limitada ocurrencia, no se subdividen más las unidades de pórfidos de cuarzo feldespato y de tobas cristalinas, aunque pueden mostrar diversos tipos de alteración. Todas las rocas que se presentan en la propiedad han sido afectadas por alternación supergénica, resultando en la formación de goetita y de limonita. El grueso de la roca de desmonte consiste de cuarzo (70 por ciento) con trazas de illita, caol inita, feldespato, clorita, epídota, barita, alunita, pirita, enargita, tetrahedrita, azufre nativo, hematita, goetita y acantita. Se anticipa que el contenido promedio de sulfuros de la roca de desmonte estará en el orden de 2 a 3 por ciento. 3.1.2.4 Potencial de Drenaje de Acido

Se han hecho análisis base ácido (ABA) para evaluar el potencial de drenaje ácido de los principales tipos de roca que se excavarán en el área del tajo. Los resultados se resumen en el Cuadro 3.1-7. Los parámetros medidos en el análisis ABA fueron el potencial de neutralización (PN), el potencial máximo de acidez (PMA), pH de la pasta y sulfuro -azufre habiéndose reportado los valores promedio para cada grupo. Se indica también el número de muestras que para cada grupo y, han sido clasificadas como potencialmente generadoras de ácido (PGA), no generadora de ácido (NGA) o de un potencial incierto de generación de ácido. Los datos que se presentan en el Cuadro 3.1-7 indican que los principales tipos de roca asociados con el yacimiento aurífero de Pierina, con excepción de la andesita propilítica, son potencialmente generadores de ácidos, con poco o ningún potencial de neutralización. La presencia de minerales de oxidación generados por alteración previa queda indicada por el promedio PN negativo y el pH de pasta ligeramente ácidico que muestran la mayoría de las muestras. El lavado de dichos productos de oxidación acumulados, debido a la precipitación, probablemente generará infiltraciones conteniendo concentraciones totales elevadas de sólidos disueltos, de hierro y de sulfatos. No obstante, salvo que los sulfuros contenidos sean rápidamente oxidados, se puede anticipar que la acidez en el drenaje resultante será baja. Se están realizando pruebas en celdas húmedas para ayudar a la predicción del comportamiento geoquímico a largo plazo de los principales tipos de roca que se colocarán en la zona de almacenamiento de desmonte y en la plataforma de las pilas de lixiviación.

Cuadro 3.1-7 Resumen del Potencial de Drenaje Acido de los Diversos Tipos de Roca de Desmonte

Tipo de PN PMA Pasta % Tamaño Muestras Muestras Muestras



Roca kg/t CaCO3

kg/t CaCO3

pH Sulfuro-S de la Muestra

PGA con Potencial Incierto

NGA

Toba pomácea,

silícea

-1 71 5.07 2.28 19 17 2 0

Toba pomácea, argilizada

-2 45 5.59 1.44 5 3 2 0

Toba lítica, silícea

-3 121 5.30 3.86 7 6 1 0

Toba lítica, argilizada

3 60 5.85 1.91 8 5 3 0

Pórfido cuarzo

feldespato

4 78 5.24 2.51 7 5 2 0

Toba cristalina

-5 101 5.08 3.24 2 2 0 0

Andesita, argíllica

6 67 6.04 2.16 8 5 3 0

Andesita, propilítica

45 27 8.15 1.01 7 1 1 5

3.1.2.5 Método de Minado

El mineral del yacimiento Pierina será extraído de un tajo abierto ubicado en el Cerro Ancoshpunta. El nivel superior del tajo abierto quedará a 4,190 msnm mientras que el nivel más bajo de extracción estará a 3,740 msnm. La principal rampa de salida se ubicará a 3,926 msnm. El tajo cubrirá eventualmente una zona de aproximadamente 1 km2. La Figura 3.1-1 muestra una vista de planta del tajo abierto final previsto. Barrick anticipa que durante las últimas etapas de extracción minera, almacenará de 5 a 8 Mt de roca de desmonte extraída de la porción sur del tajo abierto, en el extremo norte del mismo. Esta roca de desmonte eliminará la depresión del extremo norte del tajo abierto y facilitará el drenaje hacia el extremo sur del tajo abierto. El desmonte a ubicarse en el extremo norte del tajo abierto será contorneado y rehabilitado durante la etapa de cierre. Las Figuras 3.1-2 y 3.1-3 muestran una vista de planta y el perfil transversal de la configuración final del tajo abierto al momento del cierre. Tal como se muestra en la Figura 3.1-2, Barrick proyecta perforar un túnel desde la cuenca de Puca Uran hasta el piso final del tajo abierto, para permitir el drenaje del mismo. Esto evitará la formación de una laguna en el fondo del tajo abierto luego del cierre del proyecto. El mineral será perforado dentro del tajo abierto de Pierina en bancos de 8 a 10 m de altura, usando plantillas normales de perforación con taladros de 150 a 250 mm de diámetro, con un espaciamiento aproximado de 6 a 8 m de distancia. La zona de desmonte será también perforada en bancos de 8 a 10 m de altura, usando plantillas similares de perforación. Tanto el mineral como el desmonte será disparado con explosivos con base de nitrato de amonio, empleándose un factor de carga promedio de alrededor de 0.29 kg de explosivo por tonelada de roca. La mina consumirá, en promedio, 15,000 kg/d de explosivos.



La roca removida será cargada con cargadores frontales de 12 a 20 m3 a camiones de una capacidad de 100 a 150 toneladas. La roca de desmonte será acarreada a la zona de almacenamiento de desmonte o a zonas de construcción en el Proyecto Pierina. Las distancias promedio de acarreo son del orden de 4 km. El mineral será llevado en camión, ya sea a la chancadora o directamente a las pilas de lixiviación. El Cuadro 3.1-4 muestra la tasa anual de producción de mineral y de desmonte durante la vida de la mina. El movimiento total de material se estima en un máximo de 20 millones de toneladas anuales durante 6 años (2001 al 2006). El Cuadro 3.1 -8 muestra un resumen de los parámetros geotécnicos del tajo abierto.

Cuadro 3.1-8 Resumen de Parámetros Geotécnicos del Tajo Abierto

Parámetro Valor Taludes Laterales del Tajo Abierto 24 a 42° Angulo del Talud entre las Rampas 36 a 42° Angulo de la Cara del Talud 74° Altura de los Bancos 8 a 10 m No. de Bancos por Berma 1 Ancho de la Berma 13.1 m Ancho del Camino 25.0 m Gradiente del Camino 8%

El diseño del talud final del tajo abierto se ha definido sobre la base de análisis e investigaciones geotécnicas. El diseño geotécnico se basó en condiciones sísmicas y una caracterización geológica específica para el lugar. Se realizó un análisis detallado de estabilidad con el propósito de asegurar que los taludes se mantendrán estables durante la operación y luego del cierre (Diseño de Factibilidad de los Taludes del Depósito de Pierina, Call & Nicholas Inc., Anexo VII-1). Al término de la operación minera, los taludes del tajo abierto variarán entre los 72 y 430 m de altura y tendrán ángulos finales de reposo de aproximadamente entre 24 a 42 grados. El ángulo de los taludes en el sector noroeste del tajo abierto propuesto se ha reducido a 24 grados, debido a la presencia de una capa de arcilla. En los otros sectores de la mina la roca es más competente y los taludes soportan ángulos mayores. Las rampas dentro del tajo abierto de Pierina se han diseñado con un ancho de 25 m y una gradiente típica de 8 por ciento. En ciertas secciones menores, hay gradientes que llegan a tener entre 10 y 12 por ciento. Los caminos de acarreo desde el tajo abierto hasta la zona de almacenamiento de desmonte, hasta las pilas de almacenamiento de mineral y hasta las pilas de lixiviación, tendrán aproximadamente 30 m de ancho más espacio adicional para bermas y zanjas de drenaje. Los caminos de acarreo serán rociados según sea necesario para reducir la generación de polvo. En base a evaluaciones hidrológicas preliminares, Barrick ha previsto que necesitará bombear algo de agua subterránea para mantener el tajo abierto seco durante las operaciones mineras. Las tasas anuales promedio de bombeo que se han proyectado van desde 0.61 m3/min hasta 1.60 m3/min, tal como se muestra en el Cuadro 3.1-9. Es



posible que se requiera instalar pozos gradiente arriba del tajo abierto para reducir el ingreso de agua subterránea durante las operaciones mineras. El agua de estos pozos perimétricos se alimentará a las fuentes de abastecimiento de los actuales usuarios de agua del drenaje de Puca Uran para compensar cualquier reducción del flujo que pudiera ser causado por la extracción del agua del tajo abierto. Esta agua se empleará también para reposición del agua de proceso y para el control del polvo.

Cuadro 3.1-9 Caudales Anuales Proyectados de Bombeo de Agua Subterránea

Año Caudal (m3/min) 1999 0.61 2000 0.91 2001 1.02 2002 1.26 2003 1.39 2004 1.41 2005 1.43 2006 1.47 2007 1.52 2008 1.57 2009 1.58 2010 1.60 2011 1.60

Durante las operaciones, cualquier agua subterránea o superficial que ingrese al tajo abierto será drenada hacia sumideros ubicados al interior del tajo abierto y será empleada preferentemente para la supresión de polvo y otras necesidades de la operación minera. El excedente de agua captada dentro del tajo abierto será descargada, luego de un tratamiento si fuera necesario para cumplir con las normas de descarga, a través de pozas de sedimentación. Las pozas de sedimentación se construirán en las paredes norte y este del tajo abierto, para reducir las concentraciones de sólidos en suspensión en el agua de escorrentía. Las rocas a extraerse del tajo abierto podrían convertirse en fuentes generadoras de drenaje ácido a través del tiempo. La calidad del agua que se drene desde el tajo abierto será monitoreada permanentemente y se tratará si fuera necesario. El pH de cualquier agua ácida será elevado mediante la adición de cal y se inducirá la precipitación de los metales pesados antes de su descarga. Los elementos precipitados del proceso de tratamiento serán colocados en la zona de almacenamiento de desmonte, en la plataforma de pilas lixiviación o en una plataforma separada de contención de lodos. Tal como se muestra en la Figura 3.1-1, la configuración de la mina antes del cierre tendrá dos niveles de minado por debajo del perímetro del tajo abierto. Después de haberse completado la extracción del mineral en el extremo norte del tajo abierto, Barrick acarreará la roca de desmonte proveniente de las operaciones mineras que se estén realizando en el extremo sur del tajo hasta aquella zona. El almacenamiento de la roca de desmonte permitirá así asegurar un drenaje hacia el extremo sur del tajo abierto.



Hacia los últimos años de la operación minera, Barrick proyecta perforar un túnel desde la Quebrada Puca Uran a través del lado este del mismo. Este túnel servirá para drenar el tajo desde su extremo sur e impedir la formación de una laguna en aquella zona. Si el monitoreo que se haga del drenaje del tajo abierto indicara que el agua requiere tratamiento, Barrick incorporará un proceso de tratamiento con cal para asegurar que el drenaje al túnel cumpla con los Límites Máximos Permisibles fijados para los efluentes líquidos minero-metalúrgicos. 3.1.2.6 Equipo

La flota de equipo que Barrick usará para cumplir con el programa de operaciones mineras propuesto se incluye en el Cuadro 3.1 -10. El número indicado de unidades de cada equipo podrá variar de acuerdo con las necesidades específicas a corto plazo de las operaciones mineras. El consumo anual estimado de combustible para la flota máxima de equipo es de aproximadamente 14.9 millones de litros de combustible diesel y 165,000 litros de gasolina. Estos estimados de equipo podrán variar para acomodarse a cambios que se requiera hacer en la operación a través de la vida de la mina.

Cuadro 3.1-10 Equipo Minero Propuesto

Tamaño Previsto de la Flota

Tipo de Equipo

5 Cargadores Frontales de 12 a 20 m3 22 Camiones de Acarreo de 100 a 150 t 4 Perforadoras para Taladros de 160 mm a 250 mm 4 Tractores sobre Orugas 1 Tractores sobre Ruedas 2 Motoniveladoras

Equipo Auxiliar 1 Camión de Combustible 2 Camiones Cisternas 2 Camiones de Mecánicos 1 Camión de Llantas 1 Camión de Electricistas 1 Camión de Soldadores 1 Camión Grúa 1 Retroexcavadora 1 Grúa de 60 t 1 Camión de Bomberos 1 Ambulancia

3.1.2.7 Almacenamiento de Minerales

Se establecerá una zona de apilamiento de mineral al lado de la chancadora primaria para almacenar hasta 10 días de producción de mina (200 kt). Cerca de la plataforma de las pilas de lixiviación se establecerá una pila de almacenamiento de mineral más pequeña con una capacidad de 20,000 toneladas. En el Mapa 3.1 -1 se muestran las ubicaciones de las pilas de almacenamiento de mineral propuestas.



El suelo de cobertura será removido del área prevista para las pilas de almacenamiento y será almacenado para su posterior utilización en la rehabilitación de la zona. El área será nivelada y compactada antes de la colocación del mineral. Se construirán trincheras de derivación gradiente arriba de las pilas de almacenamiento de mineral, para minimizar el escurrimiento desde la superficie hacia las pilas. Debido a que el mineral será almacenado en estas pilas por un período relativamente corto, no se anticipa que éstas constituyan una fuente significativa de drenaje ácido de roca. No obstante, si el monitoreo indicara la presencia de una cantidad significativa de drenaje ácido de roca proveniente de estas pilas, se construirán instalaciones de captación y tratamiento de dicho drenaje. 3.1.3 Roca de Desmonte

La roca de desmonte constituirá aproximadamente 66 por ciento del material contenido en el tajo abierto. La roca de desmonte proveniente de la mina será cargado con cargadores frontales de 12 a 20 m3 a los camiones de acarreo. Se espera que la granulometría promedio de las rocas sea de aproximadamente 30 cm, con algunos bancos de hasta 2 m. El material fino (de menos de 2 mm) deberá constituir menos de 8 por ciento (en peso) de la roca de desmonte. La gravedad específica promedio de la roca de desmonte en la zona de almacenamiento se proyecta que sea de 2.2, con una densidad media del orden de 1.63 t/m3. Tal como se muestra en el Cuadro 3.1-4, el programa actual de la mina incluye la producción de aproximadamente 143 Mt de roca de desmonte. Una parte de ésta se destinará como agregado para los proyectos de construcción (por ejemplo, caminos de acarreo y relleno previsto para la construcción de la plataforma para las pilas de lixiviación). El resto del desmonte será acarreado directamente desde la mina hasta la zona de almacenamiento de desmonte, tal como se muestra en el Mapa 3.1 -1. La zona de almacenamiento de desmonte se ha diseñado conservadoramente, para una capacidad de 150 Mt o sea aproximadamente 92 millones de m3. Los detalles del manipuleo y características de la roca de desmonte se indican en las secciones siguientes. 3.1.3.1 Diseño de la Zona de Almacenamiento de Desmonte

La zona de almacenamiento de desmonte se ubicará inmediatamente adyacente a la plataforma de las pilas de lixiviación en el valle de Pacchac, al sur del tajo abierto, tal como se muestra en el Mapa 3.1-1. En la medida en que la roca de desmonte es potencialmente generadora de aguas ácidas, se ha incorporado al diseño un plan de manejo de aguas, así como a la operación y rehabilitación de la zona de almacenamiento de la roca de desmonte. El suelo de cobertura a ser extraído de la zona de almacenamiento de roca de desmonte será acumulado para utilizarse posteriormente en la rehabilitación. La preparación del lugar incluirá también la remoción de los suelos subyacentes, según se determine que resulte necesario, en base a consideraciones geotécnicas y de sub-drenaje. Se instalará un sistema de drenaje para manejar la infiltración del agua subterránea por debajo de la zona de almacenamiento de la roca de desmonte. Cualquier



percolación de agua subterránea que sea captada dentro del sistema de sub-drenaje, será llevada por debajo de la base de la presa de la zona de almacenamiento de roca de desmonte hasta una poza de captación que se muestra en el Mapa 3.1 -1. De allí, el agua será bombeada a la instalación de tratamiento de agua. La zona de almacenamiento de desmonte se construirá mediante la descarga lateral del material, en recrecimientos verticales de aproximadamente 15 m de altura. Cada recrecimiento sucesivo retrocederá con respecto al subyacente para crear un efecto de terrazas sucesivas. Las terrazas permitirán tener un buen control del escurrimiento y de la erosión, ofrecerán estabilidad a los taludes y facilitarán la rehabilitación posterior. Una vez concluído un recrecimiento, el talud del mismo será contorneado y rehabilitado para minimizar la infiltración de la precipitación directa. Los taludes de cada recrecimiento se modificarán durante la rehabilitación, partiendo del ángulo natural de reposo de aproximadamente 1.3H:1V a un talud más suave de aproximadamente 2.3H:1V. La menor inclinación del talud facilitará la colocación de suelo y la operación del equipo de rehabilitación, lo que a su vez reducirá la posibilidad de erosión. El ángulo final del talud del depósito de desmonte será de aproximadamente 2.5H:1V. Las medidas de rehabilitación propuestas para esta instalación se describen en mayor detalle en la Sección 4.4.3. El diseño de la zona de almacenamiento de desmonte se basa en las condiciones geológicas locales, así como en un análisis de su estabilidad sísmica, para el cual se ha utilizado un período de recurrencia de 400 años. El factor de seguridad para la zona de almacenamiento de desmonte es de 1.3; teniendo en cuenta que un factor de seguridad mayor que 1.0 indica que la zona de almacenamiento de desmonte será estable. En el Anexo VII-2 se incluye un resumen del análisis de estabilidad sísmica efectuado. La zona de almacenamiento de desmonte contará con un sistema de drenaje, constituido por zanjas de derivación de agua, diseñado para impedir el escurrimiento de agua de tormentas hasta en el caso de lluvias de 24 horas, 1 vez cada 100 años. La ubicación de la trinchera de derivación se muestra en el Mapa 3.1 -1. Las superficies horizontales de la zona de almacenamiento de desmonte tendrán una ligera cresta y serán acanaladas para favorecer el escurrimiento hacia los lados cuando se presenten fuertes lluvias reduciéndose de esa manera la infiltración. Los canales se orientarán de manera tal, de que el escurrimiento fluya hacia la poza de captación. Sobre la base de las pruebas geoquímicas iniciales, se anticipa que el drenaje inferior en la base de la zona de almacenamiento de desmonte sea ácido y contenga metales disueltos provenientes de la roca de desmonte. El drenaje inferior fluirá por gravedad hacia la poza de captación y desde allí será bombeada hasta una planta de tratamiento de agua. La poza de captación está diseñada para contener tanto el flujo del drenaje inferior como el escurrimiento superficial de la zona de almacenamiento de desmonte que pudiera generarse como consecuencia de la ocurrencia de una tormenta de 24 horas una vez en 100 años. La planta de tratamiento de agua procesará el agua que se acumule dentro de la poza de captación como resultado de la tormenta para la cual se ha diseñado.



La instalación de tratamiento de agua y la poza de captación se muestran en el Mapa 3.1-1. La poza de captación se construirá con dos capas de cubierta sintética de polietileno de alta densidad de (HDPE) de espesor 1 .5 mm o cubierta de HDPE de 1.5 mm, instalada sobre una capa de arcilla. La poza de captación está diseñada para contener 320,000 m 3

de agua. Desde la laguna de captación, se bombeará agua hasta la planta de tratamiento de agua ácida, en la que se agregará cal para controlar el pH, además de floculantes y clarificadores para eliminar los precipitados metálicos (Figura 3.1-4). La descarga inferior de lodo del clarificador será colocada dentro de la zona de almacenamiento de desmonte o en una zona separada, designada específicamente para el almacenamiento del lodos. El agua tratada y clarificada será descargada a la poza de limpieza. La poza de limpieza está diseñada para contener 120,000 m3 de agua y será construida sobre una base de suelo compactado, adecuadamente diseñada. El sistema de tratamiento de agua está diseñado para asegurar que la descarga cumpla con los Niveles Máximos Permisibles para Efluentes Líquidos Minero-Metalúrgicos. El agua de la poza de limpieza será conducida por gravedad hasta su descarga en el Río Santa, a través de una tubería, o si cumpliera con los requisitos de calidad de uso de agua, se descargará a la Quebrada Pacchac, aguas abajo de las instalaciones. 3.1.4 Sistema de Lixiviación en Pilas

Las instalaciones de procesamiento de lixiviación en pilas comprenderá las operaciones de chancado, lixiviación y manejo de la solución, una planta de recuperación de oro y una instalación de tratamiento de la solución pobre. El sistema de lixiviación en pilas ha sido diseñado con una capacidad nominal promedio de 21,000 t/d, aunque se espera que la carga diaria varíe. La operación propuesta de lixiviación en pilas trabajará en circuito cerrado, con una descarga controlada de la planta de tratamiento a la poza de limpieza. Se aplicará una solución diluida de cianuro, en pH básico, a las pilas de mineral y luego se captará y bombeará la solución enriquecida a la instalación de recuperación del oro. Luego de la recuperación del oro, la solución pobre será reciclada nuevamente a las pilas. La plataforma de las pilas de lixiviación y las instalaciones asociadas a éstas, se muestran en el Mapa 3.1-1. En la Figura 3.1-5 se muestran las secciones transversales con el detalle de los tres tipos de revestimiento que se instalará en la plataforma de pilas de lixiviación y el sistema de drenaje correspondiente. En la Figura 3.1 -6 se presenta un diagrama de flujo del proceso. 3.1.4.1 Trituración

El mineral será acarreado desde el tajo abierto por medio de camiones que descargarán directamente a la chancadora o a la pila de almacenamiento de mineral que se muestra en el Mapa 3.1-1. El mineral será reducido a un tamaño nominal de 150 mm en la chancadora primaria. El mineral chancado pasará luego a través de una zaranda. La fracción menor de 40 mm será descargado directamente a la faja transportadora de transferencia que alimenta una faja transportadora principal. La fracción mayor de 40 mm pasará a través de una de dos chancadoras secundarias y será descargada a la faja transportadora de transferencia. Una balanza instalada en la faja transportadora registrará en forma continua la masa de mineral que va al proceso de lixiviación. La faja



transportará el mineral y lo descargará en una pila de almacenamiento de mineral triturado de 20,000 toneladas de capacidad, ubicada cerca de las pilas de lixiviación, tal como se muestra en el Mapa 3.1-1. El material de la pila de almacenamiento de mineral triturado será cargado en camiones para su acarreo, haciendo uso ya sea de cargadores frontales o por un sistema de carguío automatizado. Para el control del polvo en la chancadora primaria, las chancadoras secundarias, la zaranda y los distintos puntos de transferencia y de descarga en el sistema de la faja transportadora se usarán chisquetes de agua. En la descarga de la chancadora secundaria se instalará un sistema de alimentación de cal. Se agregará cal según se requiera para mantener el pH de la solución de lixiviación por encima de 9.0. La cal se almacenará en una tolva de 300 toneladas de capacidad y se transferirá a la faja transportadora de la descarga de la chancadora mediante un alimentador de tornillo de velocidad variable. La adición de cal variará en proporción directa con la masa de mineral descargada por la faja transportadora. El mineral podrá ser también transportado sin triturarse desde el tajo abierto, directamente a las pilas de lixiviación de mineral corriente de la mina. El mineral podrá ser también transportado desde la descarga de la chancadora primaria hasta las pilas de lixiviación como mineral triturado primario. En ese caso, la cal se agregaría directamente a la pila. 3.1.4.2 Lixiviación

La lixiviación del mineral aurífero se hará en una instalación de pilas de lixiviación que estará totalmente resguardada. La instalación de pilas de lixiviación se ubicará en la cuenca del Pacchac, al sur del tajo abierto y adyacente a la zona de almacenamiento de desmonte, tal como se muestra en el Mapa 3.1 -1. El sistema de lixiviación ocupará unas 166 ha. La capacidad diseñada para la plataforma de lixiviación es de 110 millones de toneladas métricas (peso seco del mineral). Para la construcción de las pilas de lixiviación se utilizará una tecnología conocida como sistema de relleno de valle. En el valle de Pacchac se construirá una presa de contención en la ubicación mostrada en el Mapa 3.1-1. La presa servirá el doble propósito de estabilizar la base de la pila y de asegurar el almacenamiento de la solución del proceso y de aguas pluviales. El valle será revestido para ser rellenado con el mineral a ser tr atado usando la presa como estructura de contención. La presa se construirá utilizando técnicas de diseño convencionales, en fases múltiples a través de varios años. Los detalles de la construcción de la presa se muestran en la sección transversal mostrada en la Figura 3.1-7. La presa se cimentará sobre suelos competentes o roca fresca, luego de haberse removido del lugar la capa superficial de suelo vegetal, turba y suelos blandos u orgánicos. El talud aguas arriba de la presa se construirá de arcilla, separada del núcleo de relleno de roca mediante un sistema de filtros de arena y/o grava. La cara aguas arriba de la presa será recubierta con dos capas de revestimiento geosintético, separadas por un sistema de detección y captación de fugas (SDCF), tal como se describe a continuación. La altura de la presa se estima en 75 m.



La altura final se definirá en el diseño de detalle y deberá ser capaz de ser estable ante cargas dinámicas y ofrecer el volumen de almacenamiento que se requiere para retener la solución enriquecida y la precipitación pluvial. Aunque la presa estará recubierta con dos revestimientos sintéticos y con una capa gruesa de arcilla, se incorporará un sistema de drenaje para asegurar su estabilidad en caso de una rotura del revestimiento. La plataforma de lixiviación también se construirá en varias fases a través de varios años. La zona de la plataforma de lixiviación se preparará despejando al suelo vegetal, a la turba y a los suelos blandos u orgánicos. Estos suelos se almacenarán para su uso futuro en rehabilitación o en el tratamiento de material que tuviera algún potencial de generar drenaje ácido. Las salientes rocosas se alisarán y nivelarán para formar taludes del orden de 2H:1V o menos inclinados. Las zonas que no contengan arcillas naturales serán cubiertas con una capa delgada de arcilla para proteger al revestimiento sintético contra perforaciones y para disminuir las fugas en caso de que el revestimiento fuera perforado. Los detalles del revestimiento de la plataforma se muestran en la Figura 3.1-5. La capa de arcilla (también denominada comúnmente de amortiguamiento) tendrá un espesor promedio de 300 mm o, cuando sea combinado con arcillas naturales existentes en el lugar, tendrá un espesor promedio total de por lo menos 300 mm. Se puede anticipar alguna variación local en el espesor de esta capa, debido a lo abrupto del terreno natural y lo escarpado de algunos taludes. El drenaje sub-superficial se hará a través de una serie de tuberías y zanjas rellenas de roca a ubicarse a lo largo del talweg del valle principal y de los valles laterales. Estas zanjas servirán el doble propósito de reducir la cantidad de agua superficial natural que entre en contacto con el sistema de revestimiento y para detección temprana de fugas dentro de la zona de bofedales (ubicada por encima del nivel freático). Estos desagües pasarán por debajo de la presa y descargarán a sumideros de captación en los que el agua puede ser periódicamente monitoreada para ser luego descargada, tratada o rec iclada al circuito de lixiviación. El sistema de revestimiento sintético consistirá en un revestimiento primario (superior) de HDPE, de polietileno lineal de baja densidad (LLDPE) o de materiales similares. El espesor nominal será de 2.5 mm en la zona de retención del agua o de la solución del proceso (es decir, por debajo de la cota máxima de la cresta de la presa) y de 2.0 mm por encima de aquel nivel. En la zona de retención, se instalará un revestimiento secundario (inferior) que también será ya sea HDPE o LLDPE y que tendrá un espesor nominal de 1.5 mm. Los revestimientos primarios y secundarios estarán separados entre sí por un sistema de detección y captación de fugas (SDCF). Este SDCF consistirá de arenas clasificadas o redes de drenaje prefabricadas (conocidas como geonet o geocompuesto), dependiendo de su ubicación. En las laderas más empinadas y en la cara del terraplén se usarán las redes prefabricadas, mientras que en otros lugares probablemente se emplee arena. A través de las pilas de lixiviación, por encima del revestimiento primario se instalará un sistema de tuberías de drenaje para captar la solución rica de lixiviación y una capa de arena o grava fina para proteger al revestimiento contra perforaciones. Esta capa



protectora podrá consistir en mineral chancado y tamizado, dependiendo de sus propiedades geotécnicas y su disponibilidad con relación al programa de construcción. Esta capa estará diseñada para proteger al revestimiento contra daños causados por el equipo, rocas que caigan y el peso de la pila. El mineral será apilado encima de la plataforma de las pilas de lixiviación en recrecimientos de 6 a 16 m y será esparcido con un tractor. Para la capacidad de diseño de 110 Mt, el mineral apilado por encima de la base de la plataforma de lixiviación, alcanzará una altura final de unos 135 m. Los taludes laterales tendrán una inclinación promedio de 2.5H:1V como máximo, con el fin de asegurar su estabilidad y facilitar su contorneo durante la etapa de rehabilitación. A medida que se apila el mineral en las pilas de lixiviación, se usará una solución diluida de cianuro para extraer el oro del mineral. La solución pobre será almacenada en un tanque con una capacidad de 3,000 m3. Se añadirá cianuro de sodio, controlándose el pH, a medida que la solución sea bombeada desde este tanque hacia el mineral almacenado en las pilas de lixiviación. A la solución pobre se agregará un producto anti -escamante y soda cáustica o cal según se requiera, para mantener el pH de la solución por encima de 9.0. La solución diluida y alcalina de cianuro (conteniendo 1.0 por ciento de cianuro) se aplicará al mineral usando una red de emisores (a través de un sistema de riego por goteo, aplicadores ondulantes o aspersores), a un flujo nominal de 10 L/s/m 2. La solución percolará a través de la pila y disolverá el oro contenido en el mineral. La solución cargada de oro, denominada también solución enriquecida o rica, será entonces captada por las tuberías perforadas de drenaje de 100 mm de diámetro, ubicadas en la capa de arena entre el primer recrecimiento del mineral y el revestimiento sintético. La solución rica en oro drenará desde las pilas de lixiviación mediante gravedad hacia la zona de almacenamiento ubicada en la parte inferior de la plataforma de lixiviación. La zona de almacenamiento de la solución está diseñada para contener por lo menos 550,000 m3 de solución enriquecida. La solución enriquecida será entonces bombeada desde las pozas al interior de la zona de almacenamiento de la solución, hacia la instalación de recuperación de oro. El diseño de las pilas de lixiviación se basa en las condiciones geológicas locales y en un análisis de la estabilidad estática y dinámica de las mismas. Para el análisis sísmico se empleó un período de recurrencia de 400 años. El factor de seguridad de las pilas de lixiviación es de 1.3, lo que indica que éstas serán estables, pues el factor de seguridad es mayor que 1.0. En el Anexo VII-2 se incluye un resumen del análisis de estabilidad sísmica efectuado. Alrededor de la plataforma de las pilas lixiviación se construirá un sistema de derivación de aguas para evitar el ingreso del agua de escorrentía a las pilas. El sistema será diseñado para derivar los flujos que resulten de una tormenta de 24 horas, para un período de 100 años.



3.1.4.3 Manejo de la Solución

El sistema de pilas de lixiviación está diseñado para recircular la mayor parte de la solución y para asegurar la contención de todas las soluciones. En condiciones normales de operación, la zona de almacenamiento ubicada al interior de las pilas de lixiviación contendrá entre 10,000 y 500,000 m3 de la solución de lixiviación. La capacidad de la zona de almacenamiento de la solución enriquecida será tal, que permitirá contener la misma en caso de presentarse condiciones de operación anormal de la planta y durante la acumulación de las soluciones durante la estación húmeda. El volumen de solución enriquecida almacenada al interior de las pilas se reducirá durante la estación seca, debido a la evaporación. La solución rica se bombeará desde el área de almacenamiento hacia la instalación de recuperación de oro a través de tuberías de HDPE colocadas al interior del sistema de contención secundaria. La instalación de contención secundaria consistirá de una zanja con una base de suelo compactado, recubierta con un revestimiento HDPE de 1.5 mm. La zanja descargará a la zona de contención del sistema de lixiviación. El oro se recuperará utilizando un proceso de precipitación Merrill-Crowe. Luego de la recuperación del oro, el pH de la solución pobre se reajustará según sea necesario y se agregará cianuro y productos anti-escamantes antes de recircular la solución hacia las pilas de lixiviación. La distribución del sistema de recuperación de oro se muestra en la Figura 3-1.8. 3.1.4.4 Recuperación del Oro

El oro se recuperará de la solución enriquecida empleando un proceso de precipitación con zinc Merrill-Crowe. La solución rica se bombeará al alimentador del clarificador, será mezclada con floculante y se hará circular a través de dos clarificadores de 14 m diámetro x 10 m de altura para eliminar el material particulado. La descarga inferior del clarificador será retornada por bombeo a las pilas de lixiviación. El rebose del clarificador descargará por gravedad a un tanque de almacenamiento de la solución rica. La solución rica será bombeada desde el tanque de almacenamiento a cuatro filtros clarificadores de presión (3 en operación y uno de reserva) para eliminar los sólidos finos restantes. El medio filtrante a emplearse será tierra diatomácea. La solución rica filtrada será bombeada a dos torres de-aereadoras Crowe. Según sea necesario, se agregará nitrato de plomo, así como solución de cianuro y polvo de zinc a la solución rica de-aereada. La solución diluida será bombeada a cuatro filtros prensa de placa y marco (3 en operación y una de reserva). El precipitado de zinc -oro-plata será recogido en los filtros prensa, secado con aire y luego descargado en bandejas. Las bandejas serán transportadas con cargadores a la zona de retortas de mercurio para la vaporización y captación del mercurio. La solución proveniente de los filtros prensa será descargada al tanque de almacenamiento de la solución pobre.



3.1.4.5 Fundición

Basados en los análisis geoquímicos, se anticipa que el mineral contendrá trazas de mercurio. El mercurio será recuperado del mineral junto con el oro y la plata y removido del precipitado mediante cuatro retortas eléctricas de mercurio (3 en operación y una de reserva). Cada retorta eléctrica de mercurio tendrá un colector, un post-enfriador con eliminador de rocío y filtro de carbón, y una bomba al vacío. El mercurio será recogido en frascos y vendido como sub-producto. El precipitado de zinc, oro y plata proveniente de la retorta será transportado a la zona de fundición en carritos de carga. El precipitado será mezclado con fundentes (sílice, bórax y nitrato) y cargado a los dos hornos de inducción de 1,800 kg. La mezcla será fundida para separar el oro y la plata de los otros metales, que se incorporarán a la escoria. El doré de oro/plata será vertido en barras de 1,000 oz y empacado para su embarque. Los gases desprendidos de los hornos de inducción serán captados y tratados en un depurador húmedo antes de ser descargados a la atmósfera y el flujo proveniente del depurador húmedo será retornado al circuito. La escoria de los hornos de inducción será recogida y triturada en la refinería, para ser luego procesada en una mesa vibradora para recuperar cualquier doré residual. La escoria remanente será enviada a las pilas de lixiviación. Cualquier metal precioso captado será devuelto a los hornos de inducción para volver a ser fundido. 3.1.4.6 Tratamiento de la Solución Pobre

Durante los primeros cuatro años de funcionamiento, se anticipa que habrá una deficiencia de agua. Para conservar agua de proceso para el tratamiento del mineral durante este período, se ha previsto que en condiciones normales de operación, será necesario recircular todas las soluciones. A medida que se incremente la superficie de las pilas de lixiviación, se captará más agua de lluvias en la zona de la plataforma y eventualmente, habrá un exceso de solución. Este exceso será tratado para destruir el cianuro y eliminar otros contaminantes, antes de su descarga a la poza de limpieza. Bajo ciertas circunstancias podría acumularse un exceso de metales en la solución de lixiviación. Una parte de la solución pobre deberá entonces ser removida del circuito, tratada para destruir el cianuro y luego descargada. En cualquiera de estas circuns tancias, la solución pobre será derivada del proceso Merrill-Crowe a la planta de tratamiento de la solución pobre. Una vez tratada, la solución será descargada a la poza de limpieza. La planta de tratamiento de la solución pobre estará ubicada en el lugar que se muestra en el Mapa 3.1-1 y se utilizará durante las operaciones y el cierre. La planta de tratamiento de la solución pobre ha sido diseñada para reducir las concentraciones de cianuro y de metales pesados y cumplir con los criterios de descarga de efluentes. Desde el circuito Merrill-Crowe, la solución fluirá por gravedad a la planta de tratamiento de la solución pobre. Los procesos de tratamiento de la solución pobre incluyen la destrucción del cianuro utilizando clorinación alcalina, la precipitación del mercurio mediante el uso de hidrosulfuro de sodio, la precipitación de arsénico usando



sales de calcio y hierro, la clarificación y la eliminación orgánica usando columnas de carbón activado. En la Figura 3.1-8 se muestra el diagrama de flujo del proceso de tratamiento de la solución pobre. El caudal de diseño preliminar para esta planta de tratamiento es de 150 m3/h. La destrucción del cianuro se hará en dos tanques reactores con agitación continua, instalados en serie; cada tanque permitirá un tiempo de retención de veinte minutos. Se agregará hipoclorito de sodio al primer tanque. El cianuro se oxidará para formar cianato, y el cianato se descompondrá luego para formar amoníaco y otros compuestos de carbono y nitrógeno. El proceso de destrucción de cianuro no sólo destruirá el cianuro libre, sino también oxidará a los complejos de metales pesados para su precipitación subsiguiente como oxi-hidróxidos metálicos. Se anticipa que el paso de precipitación con zinc del proceso Merrill -Crowe eliminará prácticamente todo el mercurio de la solución de lixiviación. No obstante, hasta que la experiencia operacional confirme este supuesto, se dispondrá de una etapa de eliminación de mercurio dentro del sistema de tratamiento de la solución pobre. El hidrosulfuro de sodio se agregará luego de la etapa de clorinación alcalina para precipitar el mercurio en un tanque reactor con agitador, con un tiempo de retención de veinte minutos. El mercurio se precipitará como sulfuro de mercurio y será extraído en el clarificador. El arsénico será precipitado de la solución agregando cloruro férrico y cal a un tanque agitador, cuyas dimensiones asegurarán un tiempo de reacción de veinte minutos. El arsénico se precipitará como arseniato férrico en el clarificador. Antes de su ingreso al alimentador del clarificador, se agregará floculante a la solución tratada para asegurar la sedimentación del precipitado metálico. El rebose de líquido claro proveniente del clarificador será alimentado a las columnas de carbón. La descarga inferior del clarificador será bombeada a las pilas de lixiviación. Dos columnas de carbón, colocadas en serie, eliminarán cualquier material orgánico antes de la descarga a la poza de limpieza. Se instalará además, un segundo juego de d os columnas de carbón para facilitar la eliminación y reemplazo del carbón gastado. El carbón gastado será enviado a la zona de almacenamiento de lodo que se muestra en el Mapa 3.1-1. El Cuadro 3.1-11 muestra las concentraciones promedio anticipadas del flujo de solución pobre y las concentraciones de diseño del efluente de la planta de tratamiento de la solución pobre.

Cuadro 3.1-11 Valores de Afluente y Efluente de la Planta de Tratamiento de la Solución Pobre

Parámetro Unidad Concentración del Afluente Concentración del Efluente

pH S.U. 10.0 <9.0

Sólidos Suspendidos mg/L <20 <20



Cianuro (libre) mg/L 50 0.1

Plomo (disuelto) mg/L 0.07 0.004

Cobre (disuelto) mg/L 36 0.18

Zinc (disuelto) mg/L 65 0.65

Hierro (disuelto) mg/L 2.0 0.04

Arsénico (disuelto) mg/L 0.28 0.014

Mercurio (disuelto) mg/L 0.45 0.004

Durante el cierre, la planta de tratamiento de la solución pobre se usará para tratar el drenaje de las pilas de lixiviación. Sobre la base de los análisis geoquímicos preliminares, el material almacenado en las pilas de lixiviación podría convertirse en generador de drenaje ácido luego del cierre de las operaciones. Si esto ocurriera, cualquier drenaje ácido proveniente de las pilas de lixiviación de pilas deberá ser derivado a la poza de captación y mezclado con el flujo proveniente del drenaje de las pilas de almacenamiento de desmonte, antes de su tratamiento en la planta de tratamiento de agua. 3.1.5 Reactivos

Los principales reactivos que se ha previsto emplear en el proceso de lixiviación son los siguientes:

• Cianuro de sodio (300 g por tonelada de mineral a ser lixiviado). Será abastecido a la planta en bolsas de 1,000 kg y mezclado en dos tanques de mezclado cubiertos, equipados con agitadores. La solución de cianuro será bombeada al tanque de solución pobre del sistema de lixiviación. Se anticipa un consumo anual del orden de 1,533 toneladas.

• Floculante (10 g por tonelada de mineral a ser lixiviado). Será abastecido a la planta en bolsas de 50 kg y manejado a través de un sistema diseñado para el mezclado de floculante. El floculante será alimentado a un tanque equipado con agitador antes de ser bombeado al tanque de almacenamiento. La solución será alimentada a los clarificadores Merrill-Crowe mediante dos bombas dosificadoras de floculante. El floculante será alimentado también a la planta de tratamiento de la solución pobre y a la planta de tratamiento de agua. Se prevé un consumo anual del orden de 411 toneladas.

• En el circuito Merrill-Crowe se empleará también nitrato de plomo, tierra diatomácea, polvo de zinc y anti-escamante, previéndose un consumo anual de aproximadamente 22.1, 110.5, 37.2 y 137 toneladas, respectivamente.

• En la refinería se emplearán fundentes (bórax, nitrato, arena silícea), estimándose un consumo anual de alrededor de 368.4 toneladas.



• Se usará cal para el control del pH en el sistema de lixiviación, para ser mezclada con el mineral chancado y en los procesos de tratamiento de agua. El uso anual previsto es de aproximadamente 7,000 toneladas.

• Es posible que se requiera el empleo de soda cáustica para controlar el pH en el sistema de lixiviación. No obstante, se tratará de usar cal en la mayor parte de los procesos en los que se requiera regular el pH. El uso anual previsto de este reactivo es de menos de 100 toneladas.

3.1.6 Manejo de Agua en las Pilas de Lixiviación

El sistema de lixiviación en pilas ha sido diseñado y será operado para acomodar las variaciones naturales de la precipitación y la evaporación en la zona del Proyecto. El agua se agregará para humedecer el mineral a medida que sea acomodado en las pilas de lixiviación. Cualquier precipitación que caiga sobre la zona revestida de la plataforma será captada en el sistema de manejo de las soluciones en las pilas de lixiviación, de donde será eliminada a través de evaporación y del proceso de tratamiento de la solución pobre. Durante las etapas iniciales de la construcción de las pilas de lixiviación, la superficie expuesta será relativamente pequeña y la mayor parte del escurrimiento de la cuenca alta de Pacchac será derivada alrededor de las pilas de lixiviación. Bajo estas condiciones, Barrick anticipa que será necesario agregar agua, tanto para humedecer el mineral, como al sistema de procesamiento. Durante las últimas etapas del desarrollo de la pilas de lixiviación, cuando la superficie de éstas se encuentre en su máxima extensión, se espera que la precipitación anual neta sobre la zona de las mismas supere las exigencias de humedecimiento del mineral. Barrick anticipa que el agua sobrante será tratada en la planta de tratamiento de la solución pobre y será descargada a la poza de limpieza. El agua de la poza de limpieza fluirá por gravedad a través de una tubería para ser descargada al Río Santa, sino cumpliese con los requerimientos e uso de aguas o, de cumplir con esta condición, será descargada a la Quebrada Pacchac. Barrick podrá además, instalar revestimientos sintéticos provisionales en la superficie de la plataforma de las pilas de lixiviación para reducir el volumen de precipitación que percole a través de las pilas durante la temporada de lluvias. El agua escurrirá sobre el revestimiento sintético hacia los canales de derivación ubicados alrededor de las pilas de lixiviación. Durante la temporada seca, Barrick reducirá el volumen de agua retenido en las pilas de lixiviación, mediante el empleo de rociadores a instalarse en la superficie de las mismas, con el propósito de aumentar la tasa de evaporación de la solución de lixiviación. 3.1.7 Instalaciones Auxiliares

Las instalaciones auxiliares existentes en la actualidad, construidas para llevar adelante el programa de exploración son limitadas. Hay un pequeño campamento, adecuado para el



trabajo de exploración que se está llevando a cabo y que incluye una cocina, depósito de abastecimientos, baños y carpas para el alojamiento del personal empleado. Se prevé que, conforme avancen los trabajos de exploración, se requerirá de algunas otras instalaciones menores en la zona del Proyecto. Se han construido caminos de acceso a las plataformas de perforación y pozas de almacenamiento de agua para abastecer a las máquinas perforadoras. Las instalaciones auxiliares previstas a ser construidas o instaladas para el funcionamiento del Proyecto Pierina se describen en las secciones siguientes. El Mapa 3.1-1 muestra la ubicación de estas instalaciones. 3.1.7.1 Oficinas

En la mina, se tiene proyectado construir un número limitado de oficinas. Los edificios de administración y de servicios técnicos (que incluyen oficinas, salas de entrenamiento, salas de conferencias y almacenes) estarán ubicados al sur del tajo abierto, cubriendo una zona de aproximadamente 400 m2. Sobre una extensión de aproximadamente 200 m2, se ubicará un edificio de seguridad para las provisiones y materiales de entrenamiento, posta de entrenamiento, cuarto de primeros auxilios y laboratorio. Se construirán también edificios para la estación de bomberos y ambulancia. Se tiene proyectado instalar, en el camino de acceso, una caseta de seguridad, la misma que incluirá oficinas de seguridad, parqueo y una balanza para camiones, tal como se muestra en el Mapa 3.1-1. En el ingreso a la zona industrial se ubicará una puerta de control, para evitar el acceso de personal no autorizado en un radio de 500 m de distancia alrededor del tajo abierto durante los disparos. 3.1.7.2 Campamentos

Los contratistas podrán construir un campamento provisional para alojar a sus empleados durante la fase de construcción. En caso de ser necesaria su construcción, dicho campamento se ubicaría al sur del tajo abierto, tal como se muestra en el Mapa 3.1-1 y contaría con instalaciones de agua potable y energía eléctrica. Las aguas servidas del campamento provisional de construcción serán bombeadas a la planta de tratamiento de aguas servidas que se construirá para las oficinas administrativas. Durante la fase de producción de la mina, se mantendrá un pequeño campamento para el personal de seguridad. Este campamento estará ubicado cerca de los edificios de administración, adyacente a la zona reservada para la ambulancia y el camión de bomberos. El campamento será abastecido con electricidad y agua potable. Las aguas servidas del campamento serán bombeadas a la planta de tratamiento de aguas servidas de las oficinas administrativas. Para las fases de cierre y posterior al cierre del Proyecto Pierina, no se tiene previsto construir ningún campamento en la zona.



3.1.7.3 Laboratorios

Se ha previsto contar con los servicios de laboratorio que requerirá la operación, que incluyen laboratorios para análisis químicos de control, laboratorios metalúrgicos y laboratorios ambientales, así como un edificio para el almacenamiento de muestras. Estas instalaciones estarán ubicadas cerca de la instalación de recuperación del oro y cubrirán un área de unos 300 m2. El agua sobrante de los lavaderos del laboratorio ensayes químicos serán bombeados a la instalación de recuperación de oro para su reciclado a las pilas de lixiviación. 3.1.7.4 Almacén

El almacén principal tendrá una superficie cubierta de hasta 3,000 m2, además del área para almacenamiento al descubierto y será construido cerca del complejo de oficinas administrativas. El almacén cubrirá una área total de aproximadamente 5,000 m 2. 3.1.7.5 Talleres de Mantenimiento

Se construirán edificios para el mantenimiento del equipo de la mina que incluirán zonas para los camiones, instalaciones de lubricación, oficinas, salas de entrenamiento y salas de conferencias, los mismos que se ubicarán cerca del complejo de las oficinas administrativas. Los edificios de mantenimiento cubr irán un área de unos 3,000 m2. Los edificios de mantenimiento de la planta de procesamiento que contendrán equipo y provisiones eléctricas, mecánicas y de instalación de tuberías, se construirán cerca de las instalaciones de recuperación de oro. Estos edificios cubren un área de unos 1,000 m2. Todas estas instalaciones contarán con sistemas de trampas de grasa y lubricantes que pudieran derramarse, al margen de los descrita en el Sección 3.1.7.15. 3.1.7.6 Rellenos para Desechos Sólidos

Los rellenos designados para la disposición de desechos sólidos estarán ubicados dentro de la zona de almacenamiento de desmonte. Estos rellenos se usarán para la eliminación de desechos domésticos e industriales, así como de desechos no peligrosos generados por las diversas operaciones del proyecto. Cualesquiera desechos peligrosos generados en el lugar (como sería el caso de los solventes), serán administrados separadamente y no serán colocados dentro del relleno. 3.1.7.7 Transmisión y Distribución de Energía

La subestación principal del Proyecto Pierina deberá ser capaz de alimentar hasta 15 MW de potencia. La demanda de energía durante la operación normal del Proyecto Pierina se espera que esté entre 8 y 12 MW. La potencia eléctrica será suministrada a través de una línea de transmisión conectada ya sea al sistema nacional desde la central hidroeléctrica del Cañón del Pato, ubicada aproximadamente 100 km al norte del Proyecto, o a la línea de transmisión de Aguaytía, ubicada aproximadamente 100 km al sur.



En una zona cercana a la mina se ubicará una subestación con dos transformadores, para bajar el voltaje de ingreso de 138 kV al voltaje de distribución del Proyecto. Dependiendo del proveedor de energía eléctrica, la subestación se ubicará ya sea en la zona de la chancadora primaria o en las cercanías de la instalación de recuperación de oro. Todas las instalaciones eléctricas en el Proyecto Pierina se construirán de acuerdo cuando menos con la reglamentación y normas peruanas, incluyendo un sistema de protección contra los rayo s, reducción de carga por altura y conexión a tierra. La electricidad se distribuirá desde la subestación a través de líneas aéreas. Las líneas de distribución de energía eléctrica contarán con dispositivos de seguridad para impedir la descarga eléctrica accidental. La energía eléctrica se distribuirá a los edificios del complejo administrativo de oficinas y a la planta a través de conductos enterrados. Se instalarán circuitos de interconexión automática para permitir que sigan las operaciones en caso de producirse una falla imprevista en alguno de los transformadores principales. Se usarán exclusivamente transformadores sin PCB. 3.1.7.8 Planta Eléctrica de Emergencia

Las necesidades imprevistas de energía eléctrica serán atendidas por medio de dos generadores diesel de 2 MW cada uno. Si fallara la electricidad normal, las cargas y servicios esenciales serán mantenidos a través de estos dos generadores. El consumo estimado de petróleo diesel de la planta de emergencia será de 150 L/h mientras esté operando. 3.1.7.9 Caminos

Habrán dos tipos de caminos en la zona del Proyecto: vías principales de acarreo y caminos menores para los servicios. Los caminos de acarreo se ubicarán dentro del tajo abierto y conectarán al tajo con las chancadoras, con la zona de almacenamiento de desmonte y con las pilas de lixiviación. Los caminos de acarreo dentro de los límites del tajo abierto y dentro de la zona de almacenamiento de desmonte, se construirán con material de desmonte y tendrán 25 m de ancho. Fuera de estas áreas, los caminos de acarreo tendrán 30 m de ancho. Para aquellos caminos de acarreo fuera de la zona de almacenamiento de desmonte, la roca estéril será usada para relleno y podrá estar mezclada con materiales de préstamo, con caliza o alternativamente, con otros materiales de préstamo que no sean potencialmente generadores de drenaje ácido. Se construirán aproximadamente 15 km de caminos para el acarreo de material fuera del tajo abierto y de la zona de almacenamiento de desmonte. Los caminos secundarios para vehículos de servicio se construirán con materiales de préstamo que no sean potencialmente generadores de drenaje ácido. Se tiene previsto construir aproximadamente 15 km de caminos secundarios. Habrá un sistema de control de tráfico consistente en avisos, restricciones de velocidad y radiocomunicación. El polvo será controlado mediante la utilización de dos camiones cisterna, los cuales se espera que distribuyan un promedio de 70 m3/h de agua durante la temporada seca.



3.1.7.10 Transporte

Se proporcionará un servicio de transporte para empleados desde Jangas y poblaciones cercanas hasta la zona del Proyecto y viceversa. Para transportar a la mayoría de la fuerza laboral, se empleará una flota de buses. A un número limitado de trabajadores se les proporcionará vehículos ligeros para su desplazamiento. El acceso principal a la zona del Proyecto será por medio de una carretera de dos vías desde Jangas. Existe actualmente un acceso secundario al lugar del Proyecto desde Huaraz, que pasa a través de la mina de Santo Toribio. Este acceso secundario requerirá de un trabajo de mantenimiento y mejoramiento permanente. El Mapa 2.1 -2 muestra la ubicación aproximada de los caminos de acceso. Hay además, un campo de aterrizaje pavimentado en Anta, 8 km al norte del lugar del Proyecto. Barrick posee una aeronave de turbohélice para facilitar el transporte de su personal desde Lima a la zona. 3.1.7.11 Cercado

Por razones de seguridad y resguardo se instalarán cercas donde sean necesarias. Se establecerá un cerco perimétrico principal alrededor de la zona industrial para impedir el acceso de la población local y animales. Las cercas secundarias se instalarán cuando se requieran por razones de seguridad. 3.1.7.12 Instalaciones de Salud

Las instalaciones de salud en el lugar incluyen una sala de primeros auxilios y una ambulancia. Un técnico enfermero estará en el lugar durante el turno de día. Un equipo de respuesta a emergencias que consiste en miembros entrenados del personal estará disponible para que le llamen en todo momento en caso de ocurrir un accidente. Cualquier persona que esté gravemente lesionado será transportada en ambulancia a un hospital en Huaraz. La aeronave de Barrick estará disponible para transportar a Lima a cualquier miembro del personal empleado en la mina que lo requiera. 3.1.7.13 Provisión de Agua Potable

El agua fresca que se requiera para uso potable se abastecerá desde pozos. Dependiendo de la calidad del agua subterránea, podrá usarse previo tratamiento mediante clorinación simple para asegurar su potabilidad. El agua tratada se almacenará en un tanque de 1,000 m3 para su distribución al complejo de oficinas de administración, las instalaciones de mantenimiento de mina y la planta de procesamiento. 3.1.7.14 Provisión de Agua

El agua a utilizarse en el Proyecto Pierina será para alimentar sistema de soluciones requerido en las pilas de lixiviación, para el control del polvo, el mantenimiento, el control de incendios y para proyectos de construcción. El agua será abastecida desde pozos de agua subterránea o desde la Cordillera Blanca. Basados en las investigaciones



hidrogeológicas preliminares, se espera que las fuentes de agua subterránea sean adecuadas para cubrir los requerimientos de agua durante la fase de construcción del Proyecto y proporcionar agua de reposición para los usuarios actuales que se ubican en la cuenca de Pacchac. No se sabe aún con certeza si las fuentes de agua subterránea existentes serán capaces de suministrar toda el agua que se requerirá durante la fase de operación. En caso de ser necesario, se ha considerado la posibilidad de derivar un caudal de agua superficial excedente de la Cordillera Blanca, que se conduciría a través de un sistema de tuberías hasta el Proyecto Pierina. La ubicación propuesta del sistema de trasvase se muestra en el Mapa 3.1-2. El agua obtenida de las fuentes antes mencionadas, será conducida al tanque de abastecimiento de agua que se muestra en el Mapa 3.1 -1. Este tanque servirá también como el tanque de abastecimiento de agua contra incendios. No se ha previsto ningún tipo de tratamiento para esta agua antes de su distribución y uso. 3.1.7.15 Tratamiento de Aguas Servidas

Las aguas servidas provenientes de los edificios de administración y de servicios técnicos, así como de las instalaciones de mantenimiento de la mina se conducirán por gravedad a una instalación de tratamiento de aguas servidas diseñada específicamente para ese fin. El efluente tratado será descargado a la poza de limpieza. En zonas externas tales como la zona del tajo abierto y la zona del depósito de desmonte se instalarán baños portátiles o instalaciones temporales similares. Las aguas servidas de aquellos servicios serán recolectadas por un camión especialmente diseñado para este fin y transportadas a la instalación de tratamiento de aguas servidas. En la zona de la planta de procesamiento y de las instalaciones de chancado, las aguas servidas serán tratadas en pozos sépticos. El efluente líquido de los pozos sépticos será descargado en áreas de drenaje y los lodos serán transportados a la planta de tratamiento de aguas servidas. 3.1.7.16 Equipo de Monitoreo

En el Proyecto se emplearán diversos equipos de monitoreo ambiental. Una estación meteorológica totalmente automatizada ya está operando y lo seguirá haciendo durante toda la vida de la mina. Además, se contará con equipos de alto volumen para la toma de muestras de aire, con el propósito de determinar el total de partículas en suspensión (TPS) y PM10; estos equipos seguirán operando sobre una base de programación regular. Para facilitar el monitoreo de la calidad de agua, se cuenta con equipos de medición del pH y de la conductividad, habiéndose previsto adquirir también un correntómetro que permita medir el flujo de agua en los cursos superficiales. En la Sección 4.3 (Plan de Monitoreo Ambiental), se incluye una descripción más detallada del programa de monitoreo ambiental que se tiene previsto ejecutar.



3.1.7.17 Estructuras de Control del Drenaje

Para evitar la erosión y minimizar el transporte de sedimentos en la zona del Proyecto, se hará uso intensivo de estructuras de control de drenaje. Las alcantarillas que se instalen a través de los caminos secundarios o de acarreo tendrán puentes. En donde sea necesario, se instalarán pozas de sedimentación para minimizar los sedimentos en suspensión. Donde sea práctico, se usarán cercos y/o fardos de paja para prevenir la erosión del suelo y minimizar el arrastre de sedimentos. 3.1.7.18 Instalaciones de Almacenamiento de Combustible, Aceites y Sustancias

Químicas

Habrán tanques de almacenamiento para 20,000 L de gasolina y 700,0 00 L de petróleo diesel. Estos combustibles inflamables serán almacenados en una zona de acceso restringido. El petróleo diesel será almacenado a granel en dos tanques de almacenamiento (de 350,000 L de capacidad c/u). Las zonas de almacenamiento de combustible tendrán bermas, serán protegidos con un revestimiento sintético y tendrán un tamaño suficiente como para contener el 110 por ciento del volumen del tanque más grande. Las sustancias químicas (reactivos) y los lubricantes se almacenarán en zonas d e almacenamiento designadas específicamente para ese fin. 3.1.7.19 Almacenamiento de Explosivos

Se contará con tolvas de almacenamiento para explosivos a granel de 200 toneladas de capacidad total para el nitrato de amonio. Los detonantes y otros explosivos se guardarán en un polvorín seguro, aislado y con bermas de protección. La ubicación del polvorín se muestra en el Mapa 3.1-1. 3.1.7.20 Planta Portátil de Chancado

Es posible que se requiera contar con una planta chancadora portátil consistente en una chancadora de mandíbula, una chancadora de cono, zarandas y fajas transportadoras para preparar los agregados necesarios para la preparación de concreto, para la construcción de caminos y como material de revestimiento de caminos durante su construcción y operación, así como para el abastecimiento de material clasificado para la protección de tuberías durante la construcción y la carga de las pilas de lixiviación. La instalación de chancado se ubicará en las proximidades de la fuente de material de préstamo. Las canteras de material de préstamo pueden cambiar de ubicación, dependiendo de los volúmenes requeridos y de su utilización final. 3.2 Balance de Masa

La Figura 3.2-1 muestra el diagrama de flujos de distribución del agua a través del proceso durante la fase de operación de la mina, tal como ha sido descrito en el Sección 3.1. Habrán tres puntos de descarga de agua desde la zona del Proyecto: derivación de aguas superficiales alrededor de la instalación de las pilas de lixiviación, de la zona de



almacenamiento de desmonte, derivación del agua superficial combinada del perímetro exterior del tajo y de la zona del tajo abierto; y efluentes de la poza de limpieza. En la Figura 3.2-2 se muestran de manera esquemática las derivaciones de agua superficial, descargas de efluentes y sistemas de captación de drenaje subyacente, tal como se detalla en la Sección 3.1. Las derivaciones de agua alrededor de la instalación de las pilas de lixiviación y de la zona de almacenamiento de desmonte se descargarán, ya sea a la Quebrada Pacchac o a la poza de limpieza. El drenaje del tajo abierto y el agua derivada alrededor del tajo abierto, se descargarán a la Quebrada Puca Uran, la Quebrada Pacchac o el Río Llancash. Estas derivaciones de agua superficial están integradas en el programa de cierre definitivo y constituirán instalaciones permanentes. La calidad de la descarga proveniente de la poza de limpieza ha sido estimada sobre la base de los resultados de las pruebas metalúrgicas, los datos del diseño de ingeniería de los sistemas de tratamiento y la experiencia operacional. El Cuadro 3.2 -1 resume la calidad anticipada del efluente y los caudales de descarga previstos a través de las tres fases del proyecto: operación, cierre y post-cierre. La evaluación del cianuro total en la descarga de efluentes de la poza de limpieza se basa en la presunción de que el cianuro total incluye el cianuro libre, los compuestos de cianuro simple, el cianuro metálico débil, el cianuro moderadamente fuerte y el cianuro metálico fuerte. El cianuro libr e fue estimado en 0.1 mg/L. Se ha asumido que el cianuro simple se convertirá en cianuro libre, ya que estos compuestos se oxidan fácilmente y producen cationes metálicos libres como cianuro. Los compuestos de cianuro metálico débil incluyen complejos metálicos que éste forma con el zinc ([Zn(CN)4]

-2) y con el cadmio ([Cd(CN)4]-2). Complejos moderadamente

fuertes de cianuro metálico de cobre ([Cu(CN)3]-2) y níquel ([Ni(CN)4]

-2). Complejos de cianuros metálicos fuertes incluyen complejos de cianuro de hi erro ([Fe(CN)6]

-4) y ([Fe(CN)6]

-3). Se ha asumido que las concentraciones totales previstas de zinc, cadmio, cobre, níquel y hierro se presentarán como compuestos complejos de cianuro. Sobre la base de esta presunción conservadora, se puede estimar que el cianuro equivalente estará en el orden de 4.72 mg/L. El cianuro total, que incluye 0.1 mg/L de cianuro libre, se calcula en 4.82 mg/L. Los datos presentados en el Cuadro 3.2 -1 se emplean en el Capítulo 5 para calcular descargas al Río Santa y estimar el impacto en las aguas superficiales. Los sistemas de drenaje subyacente de la pilas de lixiviación y el área de almacenamiento de desmonte funcionarán durante las tres fases del proyecto (operación, cierre y post -cierre). Al final de la fase de cierre, luego de que la solución residual de lixiviación haya sido procesada a través de la planta de tratamiento de solución pobre, los revestimientos que se ubican por debajo de la pilas de lixiviación serán perforados y se rehabilitará la superficie de la pilas de lixiviación. La infiltración del agua superficial y el agua subterránea serán captadas por el sistema de sub-drenaje de la pilas de lixiviación y conducidas hacia la planta de tratamiento de agua ácida, junto con las filtraciones del agua superficial y el agua subterránea captada por el sistema de sub-drenaje de las pilas



de desmonte. La planta de tratamiento de agua ácida funcionará tanto como sea necesario.



Cuadro 3.2-1 Características de las Descargas en Aguas Superficiales durante las Etapas de Operación, Cierre y Post -Cierre

Operación Cierre Post-Cierre Parámetro 1,2,3 Descarga al Río

Santa Descarga a

Qda. Pacchac Descarga a Qda. Puca

Uran

Descarga al Río Santa

Descarga a Qda. Pacchac

Descarga a Qda. Puca

Uran

Descarga al Río Santa

Descarga a Qda. Pacchac

Descarga a Qda. Puca

Uran Caudal (m3/h)5 0-57 <53> 1-150 <95> 43-190 150 <53> 1-50 <95> 43-190 <30> 21-42 <191> 4-500 <95> 43-190 pH 6-9 6-9 6-9 6-9 6-9 6-9 6-9 6-9 6-9 Sólidos en suspensión (mg/L) 25 25 25 25 25 25 25 25 25 Plomo (mg/L) 0.01 (0.01) <0.005 <0.005 0.01 (0.01) <0.005 <0.005 0.01 (0.01) <0.005 <0.005 Cobre (mg/L) 0.30 (0.17) 0.001-0.3 0.04-0.08 0.30 (0.17) 0.001-0.3 0.04-0.08 0.18 (0.15) 0.001-0.3 0.04-0.08 Zinc (mg/l) 0.60 (0.41) 0.01-1.0 0.02-0.3 0.60 (0.41) 0.01-1.0 0.02-0.3 0.30 (0.25) 0.01-1.0 0.02-0.3 Hierro (mg/L) 1.20 (0.66) 0.1-0.6 0.05 1.20 (0.66) 0.1-0.6 0.05 1.90 (1.0) 0.1-0.6 0.05 Arsénico (mg/L) 0.08 (0.07) <0.005 <0.005 0.08 (0.07) <0.005 <0.005 0.11 (0.10) <0.005 <0.005 Cianuro (mg/L) 4 4.8 (0.1) nd nd 4.8 (0.1) nd nd nd nd nd Mercurio (mg/L) <0.002 (0.001) <0.01 <0.01 <0.002 (0.001) <0.01 <0.01 <0.001 <0.01 <0.01 Níquel (mg/L) 0.001 0.02 <0.02 0.001 0.02 <0.02 0.002 0.02 <0.02 Selenio (mg/L) <0.001 <0.001 <0.001 <0.001 <0.001 <0.001 <0.001 <0.001 <0.001 Cadmio (mg/L) 0.001 <0.005 <0.005 0.001 <0.005 <0.005 <0.001 <0.005 <0.005 Cromo (mg/L) <0.01 <0.01 <0.01 <0.01 <0.01 <0.01 <0.01 <0.01 <0.01 Nitratos (mg/L) 1.0 0.10 0.10 1.0 0.10 0.10 0.1 0.10 0.10 Coliformes totales (NMP/100 mL) 100 nd nd 40 nd nd 10 nd nd Coliformes fecales (NMP/100 mL) nd nd nd nd nd nd nd nd nd DBO5 (mg/L) 3 <1 <1 2 <1 <1 <1 <1 <1

1. Los metales son reportados como totales. Entre paréntesis corresponden a metales disueltos. 2. nd es no detectable. 3. Todos los valores de concentraciones son promedios anuales. 4. El cianuro es reportado como total. Los valores entre paréntesis corresponden al cianuro libre. 5. Los flujos estimados corresponden al rango del <promedio anual>.

APPENDIX I

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