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Hilti Inc 5400 South 122nd East Avenue
Tulsa OK 74146
1-800-879-8000 wwwhilticom
La ou les pages ci-jointes sont extraites du Guide technique des produits 2011 de Hilti Ameacuterique du Nord Pour connaicirctre tous les deacutetails sur le produit dont il y est question (notamment la meacutethode drsquoeacutelaboration des donneacutees la fiche technique les usages auxquels il convient la meacutethode drsquoinstallation la reacutesistance agrave la corrosion ainsi que les pondeacuterations pour lrsquoespacement et la distance de rive) priegravere de consulter le Guide technique ou de contacter Hilti
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 267
LachevilleagravegoujonKWIKBolt(KB-TZ)est une cheville agrave expansion agrave couple controcircleacute qui convient particuliegraverement aux ouvrages parasismiques et aux travauxdanslebeacutetonfissureacuteElleestproposeacutee en acier ordinaire et en acier inoxydable 304 et 316 La cheville est offerte en plusieurs longueurs avec des diamegravetresallantde38agrave34pouceEllese pose dans de nombreux mateacuteriaux notamment le beacuteton de densiteacute normale le beacuteton de granulats leacutegers et le beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique
Exemple de clause de cahier de charges
Les chevilles agrave expansion agrave couple controcircleacute sont les chevilles KWIK BoltTZ(KB-TZ)fourniesparHiltietreacutepondent agrave la description dans la norme Federal Specification A-A 1923A type 4 La cheville porte une marque didentification de longueur estampeacutee dans son point de frappe et encadreacutee par quatre encoches estampeacutees lidentifiant comme eacutetant une cheville KWIKBoltTZHiltimecircmeunefoisposeacutee Les chevilles sont fabriqueacutees pour reacutepondre agrave lune des conditions suivantes
bull Lecorpsleacutecrouetetlarondelle en acier ordinaire possegravedent unrevecirctementeacutelectrozingueacuteconformeagravelanormeASTMB633dune eacutepaisseur minimale de 5 microm La gaine dexpansion en acier inoxydable est conforme au type 316
bull Lecorpsleacutecrouetlarondelleenacier inoxydable sont conformes au type 304 La gaine dexpansion en acier inoxydable est conforme au type 316
bull Lecorpsleacutecroularondelleetla gaine dexpansion en acier inoxydable sont conformes au type 304
Caracteacuteristiques du produitbull Marquesdidentificationdeproduit
et de longueur facilitant le controcircle de la qualiteacute apregraves la pose
bull Installationagravetraverslapiegraveceagravefixer et choix de longueurs de filetage permettant dameacuteliorer la productiviteacute et deffectuer la pose dans des plaques de diverses eacutepaisseurs
bull Calesenacierinoxydable316procurant un rendement supeacuterieur dans le beacuteton fissureacute
bull Calesdoteacuteesdenervurespourenaccroicirctre la fiabiliteacute
bull Expansionmeacutecaniquepermettantune mise en charge immeacutediate
bull Pointdefrappeensaillieproteacutegeant les filets pendant la pose
bull Boulonreacutepondantauxexigencesde ductiliteacute dACI 318 section D1
Installation
Agrave laide dune megraveche au carbure Hilti percer un trou dans le mateacuteriau support agrave la profondeur approprieacutee Enfoncerlachevilledansletrouaumarteau Au moins quatre filets doivent se trouver sous la surface dancrage avant deffectuer le serrage au couple dinstallation Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3341 KWIK Bolt TZ Description du produit
Dispositions suppleacutementaires de conception-calcul selon ACI 318 appendice D
Les reacutesistances de calcul sont calculeacutees en conformiteacute avec ACI 318 appendice D etICCEvaluationServiceESR-1917pourleschevillesKWIKBoltTZHiltienacierordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton Les critegraveres de conception pertinents sont eacutegalement donneacutes dans les tableaux 1 2 et 3 du preacutesent document Les dispositionssuppleacutementairesquisontrequisespourlecalculdeschevillesKB-TZfigurentdansESR-1917section40(DESIGNANDINSTALLATION)Noterquecescritegraveres de conception viennent sajouter aux dispositions de conception dACI 318
HomologationsICC-ES (International Code Council)ESR-1917FM (Factory Mutual)Pipe Hanger Components for Automatic SprinklerSystems(38-34)UL (Underwriters Laboratories)PipeHangerEquipmentforFireProtectionServices(38-34)
Point de frappe en saillie
Cocircne dexpansion
Eacutecrou
Rondelle
Marque rouge
Corps
Gaine dexpansion
(cales) en acier
inoxydable
Filetage
3341 Description du produit
3342 Composition
3343 Fiche technique
3344 Directives dinstallation
3345 Renseignementssurles commandes
Codes respecteacutesIBCreg IRCreg 2009 (AC 193 ACI 3552)IBCreg IRCreg 2006
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334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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Acier ordinaire eacutelectrozingueacutebull ChargesderuptureminimalesduboulondeschevillesenacierordinaireKB-TZ1
bull ComposantsenacierordinairedoteacutesdunrevecirctementconformeagravelanormeASTMB633duneeacutepaisseurminimalede 5 microm
bull EacutecrousconformesauxexigencesdelanormeASTMA563nuanceAhexbull RondellesconformesauxexigencesdelanormeASTMF844bull Gainesdexpansion(cales)enacierinoxydable316
Acier inoxydable bull ChargesderuptureminimalesduboulondeschevillesKB-TZenacierinoxydable304ou3161
bull Eacutecrousetrondellesenacierinoxydable304ou316respectivementbull DimensionsdeseacutecrousconformesauxexigencesdelanormeASTMF594bull DimensionsdesrondellesconformesauxexigencesdelanormeANSIB18221typeAplatebull Gainesdexpansion(cales)enacierinoxydable316
1 Les charges de rupture du boulon sont deacutetermineacutees sur un banc dessai dans le cadre des activiteacutes de controcircle de la qualiteacute du produit Ces charges ne sont pas destineacutees aux calculs Voir les tableaux 2 et 3
3342 Composition
Diamegravetre de cheville(po)
Cisaillement(lb)
Traction(lb)
38 so 6 74412 7 419 11 24058 11 465 17 53534 17 535 25 853
Diamegravetre de cheville(po)
Cisaillement(lb)
Traction(lb)
38 5 058 6 51912 8 543 12 36458 13 938 19 10934 22 481 24 729
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Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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3343 Fiche technique
Figure 1 ndash KWIK Bolt TZ poseacutee
tdh
do
anch
unthr
thread
hef hohnom
Tableau 1 ndash Tableau de speacutecifications des KWIK Bolt TZ
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville (po)
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
po(mm)
0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Diamegravetre nominal de megraveche dmegraveche po 38 12 58 34
Profondeur dancrage effective minimale
hef
po 2 2 314 318 4 334 434
(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Profondeur de trou min ho
po 258 258 4 334 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (95) (121) (117) (146)
Eacutepaisseurmindelapiegraveceagrave fixer1 tmin
po 14 34 14 38 34 18 158(mm) (6) (19) (6) (9) (19) (3) (41)
Eacutepaisseurmaxdelapiegravece agrave fixer tmax
po 214 4 234 558 434 458 358(mm) (57) (101) (70) (143) (121) (117) (92)
Couple dinstallation Tinst
pi-lb 25 40 60 110(Nm) (34) (54) (81) (149)
Diamegravetre minimal du trou dh
po 716 916 1116 1316(mm) (111) (143) (175) (206)
Longueurs de chevilles disponibles ℓanch
po 3 334 5 334 412 512 7 434 6 812 10 512 8 10(mm) (76) (95) (127) (95) (114) (140) (178) (121) (152) (216) (254) (140) (203) (254)
Longueur fileteacutee y compris le point de frappe
ℓthread
po 78 158 278 158 238 338 478 112 234 514 634 112 4 6
(mm) (22) (41) (73) (41) (60) (86) (178) (38) (70) (133) (171) (38) (102) (152)
Longueur non fileteacutee ℓunthr
po 218 218 314 4(mm) (54) (54) (83) (102)
Profondeur dancrage hnom
po 214 238 358 358 412 438 538(mm) (57) (60) (92) (92) (114) (111) (137)
1 Leacutepaisseur minimale de la piegravece agrave fixer est baseacutee sur lutilisation dune cheville poseacutee agrave la profondeur dancrage minimale et est deacutetermineacutee par la longueur de filetage Si la piegravece agrave fixer est plus mince accroicirctre la profondeur dancrage en conseacutequence
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334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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Tableau 2 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier ordinaire
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville dopo
(mm)0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Profondeur dancrage effective minimale1 hef
po 2 2 3-14 3-18 4 3-34 4-34(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Eacutepaisseurmindesupport hmin
po 4 5 4 6 6 8 5 6 8 6 8 8(mm) (102) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (152) (203) (203)
Distance de rive critique cac
po 438 4 512 412 712 6 612 834 634 10 8 9(mm) (111) (102) (140) (114) (191) (152) (165) (222) (171) (254) (203) (229)
Distance de rive minimalecamin
po 212 234 238 358 314 434 418(mm) (64) (70) (60) (92) (83) (121) (105)
poursgepo 5 534 534 618 578 1012 878
(mm) (127) (146) (146) (156) (149) (267) (225)
Espacementminimaldeschevilles
smin
po 212 234 238 312 3 5 4(mm) (64) (70) (60) (89) (76) (127) (102)
pourcgepo 358 418 312 434 414 912 734
(mm) (92) (105) (89) (121) (108) (241) (197)Profondeur de trou min dans le beacuteton ho
po 258 258 4 378 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (98) (121) (117) (146)
Limite eacutelastique min speacutecifieacutee ƒya
lbpo2 100 000 84 800 84 800 84 800(Nmm2) (690) (585) (585) (585)
Reacutesistancederuptureminspeacutecifieacutee ƒuta
lbpo2 115 000 106 000 106 000 106 000(Nmm2) (793) (731) (731) (731)
Superficie effective de contrainte de traction Ase
po2 0052 0101 0162 0237(mm2) (336) (650) (1046) (1528)
Reacutesistancedelacierentraction Nsa
lb 6 500 10 705 17 170 25 120(kN) (289) (476) (764) (1118)
Reacutesistancedelacierencisaillement Vsa
lb 3 595 5 495 8 090 13 675(kN) (160) (244) (360) (608)
Reacutesistancedelacierencisaillement sismique Veq
lb 2 255 5 495 7 600 11 745(kN) (100) (244) (338) (522)
Reacutesistancedelacierencisaillement (beacuteton sur tablier meacutetallique)2
Vsadeck
lb 2 13010 3 000 4 945 4 60010 6 04010
np(kN) (95) (133) (22) (205) (269)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton non fissureacute)3 Npuncr
lb 2 515so
5 515so
9 145 8 280 10 680(kN) (112) (245) (407) (368) (475)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton fissureacute)3 Npcr
lb 2 270so
4 915so so
(kN) (101) (219)Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton sur tablier meacutetallique)4 Npdeckcr
lb 1 460 1 460 2 620 2 000 4 645np
(kN) (65) (65) (117) (89) (207)Cateacutegorie de cheville5 1Facteur defficaciteacute kuncr beacuteton non fissureacute 24
Facteur defficaciteacute kcr beacuteton fissureacute6 17ψcN = kuncr kcr
7 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier8 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier8 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB9
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee3 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le
calcul4 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee Les valeurs
sont pour le beacuteton fissureacute Les valeurs sont applicables aux combinaisons de charges statiques et sismiques
5 Voir ACI 318 D446 Voir ACI 318 D5227 Voir ACI 318 D526
8 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedans ACI 318 D1
9 Utilisation avec les combinaisons de charges proposeacutees dans ACI 318 chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescasougravedesarmatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
10 Pour les applications parasismiques multiplier la valeur de Vsatablier pour le diamegravetre38poucepar063etpourlediamegravetre58poucelamultiplierpar 094
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Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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Tableau 3 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier inoxydable
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville dopo
(mm)0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Profondeur dancrage effective minimale1 hef
po 2 2 314 318 4 334 434(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Eacutepaisseurmindesupport hmin
po 4 5 4 6 6 8 5 6 8 6 8(mm) (102) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (152) (203)
Distance de rive critique cac
po 438 378 512 412 712 6 7 878 6 10 7 9(mm) (111) (98) (140) (114) (191) (152) (178) (225) (152) (254) (178) (229)
Distance de rive minimalecamin
po 212 278 218 314 238 414 4(mm) (64) (73) (54) (83) (60) (108) (102)
poursgepo 5 534 514 512 512 10 812
(mm) (127) (146) (133) (140) (140) (254) (216)
Espacementminimaldeschevilles
smin
po 214 278 2 234 238 5 4(mm) (57) (73) (51) (70) (60) (127) (102)
pourcgepo 312 412 314 418 414 912 7
(mm) (89) (114) (83) (105) (108) (241) (178)Profondeur de trou min dans le beacuteton ho
po 258 258 4 334 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (95) (121) (117) (146)
Limite eacutelastique min speacutecifieacutee ƒya
lbpo2 92 000 92 000 92 000 76 125(Nmm2) (634) (634) (634) (525)
Reacutesistancederuptureminspeacutecifieacutee ƒuta
lbpo2 115 000 115 000 115 000 101 500(Nmm2) (793) (793) (793) (700)
Superficie effective de contrainte de traction Ase
po2 0052 0101 0162 0237(mm2) (336) (650) (1046) (1528)
Reacutesistancedelacierentraction Nsa
lb 5 980 11 615 18 630 24 055(kN) (266) (517) (829) (1070)
Reacutesistancedelacierencisaillement Vsa
lb 4 870 6 880 9 350 12 890(kN) (217) (306) (416) (573)
Reacutesistancedelacierentraction sismique2 Neq
lbso
2 735so so so
(kN) (122)Reacutesistancedelacierencisaillement sismique2 Veq
lb 2 825 6 880 11 835 14 615(kN) (126) (306) (526) (650)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton non fissureacute)2 Npuncr
lb 2 630so
5 760so so
12 040(kN) (117) (256) (536)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton fissureacute)2 Npcr
lb 2 340 3 180so so
5 840 8 110so
(kN) (104) (141) (260) (361)Cateacutegorie de cheville3 1 2 1Facteur defficaciteacute kuncr beacuteton non fissureacute 24
Facteur defficaciteacute kcr beacuteton fissureacute4 17 24 17 17 17 24 17ψcN = kuncr kcr
5 141 100 141 141 141 100 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier6 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier6 065 055 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB7
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le calcul3 Voir ACI 318 D444 Voir ACI 318 D5225 Voir ACI 318 D5266 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedansACI318D17 UtilisationaveclescombinaisonsdechargesproposeacuteesdansACI318chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescas
ougrave des armatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
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Figure 2 ndash Interpolation des valeurs minimales de distance de rive et despacement des chevilles
Figure 3 ndash Pose dans le beacuteton sur tablier meacutetallique
Tableau 4 ndash Rigiditeacute axiale moyenne (1 000 lbpo) pour les chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton de densiteacute normale1
ca min agrave s ge
scalcul
ccalcul distance de rive c
smin agrave c ge
Condition du beacuteton KB-TZenacierordinaire(touslesdiamegravetres) KB-TZenacierinoxydable(touslesdiamegravetres)beacuteton non fissureacute 700 120
beacuteton fissureacute 500 90
1 Valeurs moyennes indiqueacutees La rigiditeacute reacuteelle peut varier consideacuterablement en fonction de la reacutesistance du beacuteton des charges et de la geacuteomeacutetrie de lapplication
Scalcul Ccalcul
58pomaxtype
112po
min
3 po
max
Anch
or
inRidge
412pomin
Retrait1pomaxtype
412pomin
Beacutetondedensiteacutenormaleoudegranulats leacutegers de 3 000 psi min
Cannelure supeacuterieure (noue)
Cannelure infeacuterieure (arecircte)
Tablier en acier calibre min no 20
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Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 168 1 221 1 279 1 338 1 477 1 545 1 809 1 892
122 1 576 1 576 1 726 1 726 1 993 1 993 2 441 2 441
3 14 2 561 2 674 2 805 2 930 3 239 3 383 3 967 4 143
583 18 3 078 3 078 3 372 3 372 3 893 3 893 4 768 4 768
4 4 246 4 457 4 651 4 883 5 371 5 638 6 578 6 905
343 34 3 844 4 046 4 211 4 432 4 863 5 118 5 956 6 2684 34 4 959 5 590 5 432 6 124 6 272 7 071 7 682 8 660
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
section 24 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionα
estcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE75 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=146 ASD=Φbeacuteton∙Npuncrα=065middotNpuncr14
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 054 1 086 1 155 1 190 1 333 1 374 1 633 1 683
122 1 116 1 476 1 223 1 617 1 412 1 868 1 729 2 287
3 14 2 282 2 312 2 500 2 533 2 886 2 886 3 535 3 582
583 18 2 180 2 180 2 388 2 388 2 758 2 925 3 377 3 377
4 3 157 2 711 3 458 2 970 3 994 3 430 4 891 4 201
343 34 2 866 3 765 3 139 4 125 3 625 4 763 4 440 5 8334 34 4 085 4 085 4 475 4 475 5 168 5 168 6 329 6 329
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(1605+1205)(1005+1005)=145 ASD=ΦbeacutetonNpcrα=065Npcr14
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
274 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 925 2 53012 2 945 3 68558 4 335 5 29034 7 325 8 415
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 565 1 91512 2 390 2 59058 3 515 4 00534 5 945 6 375
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
5 ASDsismique=ΦaciermiddotΦsismiquemiddotVeqα=075middot075middotVeq1294
Tableau 8 ndash Traction sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb) 12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacuteton2
ƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psiAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydable38 2 774 882 937 966 1 082 1 115 1 225 1 366
122 906 1 198 992 1 312 1 146 1 515 1 297 1 856
3 14 1 852 1 876 2 028 2 055 2 342 2 373 2 651 2 907
583 18 1 769 1 769 1 938 1 938 2 238 2 238 2 533 2 741
4 2 562 2 200 2 806 2 410 3 240 2 783 3 668 3 408
343 34 2 325 3 055 2 547 3 347 2 941 3 865 3 330 4 7334 34 3 315 3 315 3 632 3 632 4 193 4 193 4 747 5 136
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section23 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαest
calculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE74 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12945 ASD=фbeacutetonmiddotфsismiquemiddotNpuncrα=065middot075middotNpuncr1294
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 275
Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
Diamegravetre nominal de
cheville
Profondeur dancrage hef
(po)
Traction non sismique345
(lb)
Traction sismique789
(lb)
Cisaillement non sismique346
(lb)
Cisaillement sismique7810
(lb)38 2 680 50 1 140 93012 2 680 550 1 607 1 31012 314 1 215 990 2 650 2 15558 318 929 755 2 465 2 00558 4 2 157 1 755 3 235 2 635
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=145 ASD=ΦbeacutetonmiddotNptabliercrα=065middotNptabliercr146 ASD=ΦaciermiddotVstablierα=075middotVstablier147 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversion
αestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE78 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12949 ASD=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotNptabliercrα=065middot075middotNptabliercr129410 10ASDsismique=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotVstablierα=075middot075middotVstablier1294
Figure 4 ndash Tecircte de goujon avec marque didentification de longueur et encoches estampeacutees propres agrave la KWIK Bolt TZ
Tableau 11 ndash Systegraveme didentification de la longueur des KWIK Bolt TZ
Marque dID de longueur sur la tecircte de goujon
A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W
Longueur de la cheville ℓanch (po)
De 11frasl2 2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15
Jusquagrave moins de
2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15 16
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 71 SO 153 SO SO D632
Beacutetonfissureacute (20 MPa) Nprtablier cr kN 45 45 81 62 144 Non permis D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
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Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 279
3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
Description longueur (po) Longueur fileteacutee (po) Qteacutebte
KB-TZ38x3 3 78 50KB-TZ38x334 334 158 50KB-TZ38x5 5 278 50KB-TZ12x334 334 158 20KB-TZ12x412 412 238 20KB-TZ12x512 512 338 20KB-TZ12x7 7 478 20KB-TZ58x434 434 112 15KB-TZ58x6 6 234 15KB-TZ58x812 812 514 15KB-TZ58x10 10 634 15KB-TZ34x512 512 112 10KB-TZ34x8 8 4 10KB-TZ34x10 10 6 10
KB-TZSS30438x3 3 78 50KB-TZSS30438x334 334 158 50KB-TZSS30438x5 5 278 50KB-TZSS30412x334 334 158 20KB-TZSS30412x412 412 238 20KB-TZSS30412x512 512 338 20KB-TZSS30412x7 7 478 20KB-TZSS30458x434 434 112 15KB-TZSS30458x6 6 234 15KB-TZSS30458x812 812 514 15KB-TZSS30458x10 10 634 15KB-TZSS30434x512 512 112 10KB-TZSS30434x8 8 4 10KB-TZSS30434x10 10 6 10
KB-TZSS31638x3 3 78 50KB-TZSS31638x334 334 158 50KB-TZSS31612x334 334 158 20KB-TZSS31612x412 412 238 20KB-TZSS31612x512 512 338 20KB-TZSS31658x434 434 112 15KB-TZSS31658x6 6 234 15KB-TZSS31634x512 512 112 10KB-TZSS31634x10 10 6 10
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 267
LachevilleagravegoujonKWIKBolt(KB-TZ)est une cheville agrave expansion agrave couple controcircleacute qui convient particuliegraverement aux ouvrages parasismiques et aux travauxdanslebeacutetonfissureacuteElleestproposeacutee en acier ordinaire et en acier inoxydable 304 et 316 La cheville est offerte en plusieurs longueurs avec des diamegravetresallantde38agrave34pouceEllese pose dans de nombreux mateacuteriaux notamment le beacuteton de densiteacute normale le beacuteton de granulats leacutegers et le beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique
Exemple de clause de cahier de charges
Les chevilles agrave expansion agrave couple controcircleacute sont les chevilles KWIK BoltTZ(KB-TZ)fourniesparHiltietreacutepondent agrave la description dans la norme Federal Specification A-A 1923A type 4 La cheville porte une marque didentification de longueur estampeacutee dans son point de frappe et encadreacutee par quatre encoches estampeacutees lidentifiant comme eacutetant une cheville KWIKBoltTZHiltimecircmeunefoisposeacutee Les chevilles sont fabriqueacutees pour reacutepondre agrave lune des conditions suivantes
bull Lecorpsleacutecrouetetlarondelle en acier ordinaire possegravedent unrevecirctementeacutelectrozingueacuteconformeagravelanormeASTMB633dune eacutepaisseur minimale de 5 microm La gaine dexpansion en acier inoxydable est conforme au type 316
bull Lecorpsleacutecrouetlarondelleenacier inoxydable sont conformes au type 304 La gaine dexpansion en acier inoxydable est conforme au type 316
bull Lecorpsleacutecroularondelleetla gaine dexpansion en acier inoxydable sont conformes au type 304
Caracteacuteristiques du produitbull Marquesdidentificationdeproduit
et de longueur facilitant le controcircle de la qualiteacute apregraves la pose
bull Installationagravetraverslapiegraveceagravefixer et choix de longueurs de filetage permettant dameacuteliorer la productiviteacute et deffectuer la pose dans des plaques de diverses eacutepaisseurs
bull Calesenacierinoxydable316procurant un rendement supeacuterieur dans le beacuteton fissureacute
bull Calesdoteacuteesdenervurespourenaccroicirctre la fiabiliteacute
bull Expansionmeacutecaniquepermettantune mise en charge immeacutediate
bull Pointdefrappeensaillieproteacutegeant les filets pendant la pose
bull Boulonreacutepondantauxexigencesde ductiliteacute dACI 318 section D1
Installation
Agrave laide dune megraveche au carbure Hilti percer un trou dans le mateacuteriau support agrave la profondeur approprieacutee Enfoncerlachevilledansletrouaumarteau Au moins quatre filets doivent se trouver sous la surface dancrage avant deffectuer le serrage au couple dinstallation Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3341 KWIK Bolt TZ Description du produit
Dispositions suppleacutementaires de conception-calcul selon ACI 318 appendice D
Les reacutesistances de calcul sont calculeacutees en conformiteacute avec ACI 318 appendice D etICCEvaluationServiceESR-1917pourleschevillesKWIKBoltTZHiltienacierordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton Les critegraveres de conception pertinents sont eacutegalement donneacutes dans les tableaux 1 2 et 3 du preacutesent document Les dispositionssuppleacutementairesquisontrequisespourlecalculdeschevillesKB-TZfigurentdansESR-1917section40(DESIGNANDINSTALLATION)Noterquecescritegraveres de conception viennent sajouter aux dispositions de conception dACI 318
HomologationsICC-ES (International Code Council)ESR-1917FM (Factory Mutual)Pipe Hanger Components for Automatic SprinklerSystems(38-34)UL (Underwriters Laboratories)PipeHangerEquipmentforFireProtectionServices(38-34)
Point de frappe en saillie
Cocircne dexpansion
Eacutecrou
Rondelle
Marque rouge
Corps
Gaine dexpansion
(cales) en acier
inoxydable
Filetage
3341 Description du produit
3342 Composition
3343 Fiche technique
3344 Directives dinstallation
3345 Renseignementssurles commandes
Codes respecteacutesIBCreg IRCreg 2009 (AC 193 ACI 3552)IBCreg IRCreg 2006
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334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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Acier ordinaire eacutelectrozingueacutebull ChargesderuptureminimalesduboulondeschevillesenacierordinaireKB-TZ1
bull ComposantsenacierordinairedoteacutesdunrevecirctementconformeagravelanormeASTMB633duneeacutepaisseurminimalede 5 microm
bull EacutecrousconformesauxexigencesdelanormeASTMA563nuanceAhexbull RondellesconformesauxexigencesdelanormeASTMF844bull Gainesdexpansion(cales)enacierinoxydable316
Acier inoxydable bull ChargesderuptureminimalesduboulondeschevillesKB-TZenacierinoxydable304ou3161
bull Eacutecrousetrondellesenacierinoxydable304ou316respectivementbull DimensionsdeseacutecrousconformesauxexigencesdelanormeASTMF594bull DimensionsdesrondellesconformesauxexigencesdelanormeANSIB18221typeAplatebull Gainesdexpansion(cales)enacierinoxydable316
1 Les charges de rupture du boulon sont deacutetermineacutees sur un banc dessai dans le cadre des activiteacutes de controcircle de la qualiteacute du produit Ces charges ne sont pas destineacutees aux calculs Voir les tableaux 2 et 3
3342 Composition
Diamegravetre de cheville(po)
Cisaillement(lb)
Traction(lb)
38 so 6 74412 7 419 11 24058 11 465 17 53534 17 535 25 853
Diamegravetre de cheville(po)
Cisaillement(lb)
Traction(lb)
38 5 058 6 51912 8 543 12 36458 13 938 19 10934 22 481 24 729
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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3343 Fiche technique
Figure 1 ndash KWIK Bolt TZ poseacutee
tdh
do
anch
unthr
thread
hef hohnom
Tableau 1 ndash Tableau de speacutecifications des KWIK Bolt TZ
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville (po)
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
po(mm)
0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Diamegravetre nominal de megraveche dmegraveche po 38 12 58 34
Profondeur dancrage effective minimale
hef
po 2 2 314 318 4 334 434
(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Profondeur de trou min ho
po 258 258 4 334 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (95) (121) (117) (146)
Eacutepaisseurmindelapiegraveceagrave fixer1 tmin
po 14 34 14 38 34 18 158(mm) (6) (19) (6) (9) (19) (3) (41)
Eacutepaisseurmaxdelapiegravece agrave fixer tmax
po 214 4 234 558 434 458 358(mm) (57) (101) (70) (143) (121) (117) (92)
Couple dinstallation Tinst
pi-lb 25 40 60 110(Nm) (34) (54) (81) (149)
Diamegravetre minimal du trou dh
po 716 916 1116 1316(mm) (111) (143) (175) (206)
Longueurs de chevilles disponibles ℓanch
po 3 334 5 334 412 512 7 434 6 812 10 512 8 10(mm) (76) (95) (127) (95) (114) (140) (178) (121) (152) (216) (254) (140) (203) (254)
Longueur fileteacutee y compris le point de frappe
ℓthread
po 78 158 278 158 238 338 478 112 234 514 634 112 4 6
(mm) (22) (41) (73) (41) (60) (86) (178) (38) (70) (133) (171) (38) (102) (152)
Longueur non fileteacutee ℓunthr
po 218 218 314 4(mm) (54) (54) (83) (102)
Profondeur dancrage hnom
po 214 238 358 358 412 438 538(mm) (57) (60) (92) (92) (114) (111) (137)
1 Leacutepaisseur minimale de la piegravece agrave fixer est baseacutee sur lutilisation dune cheville poseacutee agrave la profondeur dancrage minimale et est deacutetermineacutee par la longueur de filetage Si la piegravece agrave fixer est plus mince accroicirctre la profondeur dancrage en conseacutequence
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334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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Tableau 2 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier ordinaire
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville dopo
(mm)0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Profondeur dancrage effective minimale1 hef
po 2 2 3-14 3-18 4 3-34 4-34(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Eacutepaisseurmindesupport hmin
po 4 5 4 6 6 8 5 6 8 6 8 8(mm) (102) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (152) (203) (203)
Distance de rive critique cac
po 438 4 512 412 712 6 612 834 634 10 8 9(mm) (111) (102) (140) (114) (191) (152) (165) (222) (171) (254) (203) (229)
Distance de rive minimalecamin
po 212 234 238 358 314 434 418(mm) (64) (70) (60) (92) (83) (121) (105)
poursgepo 5 534 534 618 578 1012 878
(mm) (127) (146) (146) (156) (149) (267) (225)
Espacementminimaldeschevilles
smin
po 212 234 238 312 3 5 4(mm) (64) (70) (60) (89) (76) (127) (102)
pourcgepo 358 418 312 434 414 912 734
(mm) (92) (105) (89) (121) (108) (241) (197)Profondeur de trou min dans le beacuteton ho
po 258 258 4 378 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (98) (121) (117) (146)
Limite eacutelastique min speacutecifieacutee ƒya
lbpo2 100 000 84 800 84 800 84 800(Nmm2) (690) (585) (585) (585)
Reacutesistancederuptureminspeacutecifieacutee ƒuta
lbpo2 115 000 106 000 106 000 106 000(Nmm2) (793) (731) (731) (731)
Superficie effective de contrainte de traction Ase
po2 0052 0101 0162 0237(mm2) (336) (650) (1046) (1528)
Reacutesistancedelacierentraction Nsa
lb 6 500 10 705 17 170 25 120(kN) (289) (476) (764) (1118)
Reacutesistancedelacierencisaillement Vsa
lb 3 595 5 495 8 090 13 675(kN) (160) (244) (360) (608)
Reacutesistancedelacierencisaillement sismique Veq
lb 2 255 5 495 7 600 11 745(kN) (100) (244) (338) (522)
Reacutesistancedelacierencisaillement (beacuteton sur tablier meacutetallique)2
Vsadeck
lb 2 13010 3 000 4 945 4 60010 6 04010
np(kN) (95) (133) (22) (205) (269)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton non fissureacute)3 Npuncr
lb 2 515so
5 515so
9 145 8 280 10 680(kN) (112) (245) (407) (368) (475)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton fissureacute)3 Npcr
lb 2 270so
4 915so so
(kN) (101) (219)Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton sur tablier meacutetallique)4 Npdeckcr
lb 1 460 1 460 2 620 2 000 4 645np
(kN) (65) (65) (117) (89) (207)Cateacutegorie de cheville5 1Facteur defficaciteacute kuncr beacuteton non fissureacute 24
Facteur defficaciteacute kcr beacuteton fissureacute6 17ψcN = kuncr kcr
7 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier8 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier8 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB9
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee3 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le
calcul4 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee Les valeurs
sont pour le beacuteton fissureacute Les valeurs sont applicables aux combinaisons de charges statiques et sismiques
5 Voir ACI 318 D446 Voir ACI 318 D5227 Voir ACI 318 D526
8 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedans ACI 318 D1
9 Utilisation avec les combinaisons de charges proposeacutees dans ACI 318 chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescasougravedesarmatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
10 Pour les applications parasismiques multiplier la valeur de Vsatablier pour le diamegravetre38poucepar063etpourlediamegravetre58poucelamultiplierpar 094
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Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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Tableau 3 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier inoxydable
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville dopo
(mm)0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Profondeur dancrage effective minimale1 hef
po 2 2 314 318 4 334 434(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Eacutepaisseurmindesupport hmin
po 4 5 4 6 6 8 5 6 8 6 8(mm) (102) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (152) (203)
Distance de rive critique cac
po 438 378 512 412 712 6 7 878 6 10 7 9(mm) (111) (98) (140) (114) (191) (152) (178) (225) (152) (254) (178) (229)
Distance de rive minimalecamin
po 212 278 218 314 238 414 4(mm) (64) (73) (54) (83) (60) (108) (102)
poursgepo 5 534 514 512 512 10 812
(mm) (127) (146) (133) (140) (140) (254) (216)
Espacementminimaldeschevilles
smin
po 214 278 2 234 238 5 4(mm) (57) (73) (51) (70) (60) (127) (102)
pourcgepo 312 412 314 418 414 912 7
(mm) (89) (114) (83) (105) (108) (241) (178)Profondeur de trou min dans le beacuteton ho
po 258 258 4 334 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (95) (121) (117) (146)
Limite eacutelastique min speacutecifieacutee ƒya
lbpo2 92 000 92 000 92 000 76 125(Nmm2) (634) (634) (634) (525)
Reacutesistancederuptureminspeacutecifieacutee ƒuta
lbpo2 115 000 115 000 115 000 101 500(Nmm2) (793) (793) (793) (700)
Superficie effective de contrainte de traction Ase
po2 0052 0101 0162 0237(mm2) (336) (650) (1046) (1528)
Reacutesistancedelacierentraction Nsa
lb 5 980 11 615 18 630 24 055(kN) (266) (517) (829) (1070)
Reacutesistancedelacierencisaillement Vsa
lb 4 870 6 880 9 350 12 890(kN) (217) (306) (416) (573)
Reacutesistancedelacierentraction sismique2 Neq
lbso
2 735so so so
(kN) (122)Reacutesistancedelacierencisaillement sismique2 Veq
lb 2 825 6 880 11 835 14 615(kN) (126) (306) (526) (650)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton non fissureacute)2 Npuncr
lb 2 630so
5 760so so
12 040(kN) (117) (256) (536)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton fissureacute)2 Npcr
lb 2 340 3 180so so
5 840 8 110so
(kN) (104) (141) (260) (361)Cateacutegorie de cheville3 1 2 1Facteur defficaciteacute kuncr beacuteton non fissureacute 24
Facteur defficaciteacute kcr beacuteton fissureacute4 17 24 17 17 17 24 17ψcN = kuncr kcr
5 141 100 141 141 141 100 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier6 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier6 065 055 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB7
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le calcul3 Voir ACI 318 D444 Voir ACI 318 D5225 Voir ACI 318 D5266 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedansACI318D17 UtilisationaveclescombinaisonsdechargesproposeacuteesdansACI318chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescas
ougrave des armatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
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334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
272 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
Figure 2 ndash Interpolation des valeurs minimales de distance de rive et despacement des chevilles
Figure 3 ndash Pose dans le beacuteton sur tablier meacutetallique
Tableau 4 ndash Rigiditeacute axiale moyenne (1 000 lbpo) pour les chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton de densiteacute normale1
ca min agrave s ge
scalcul
ccalcul distance de rive c
smin agrave c ge
Condition du beacuteton KB-TZenacierordinaire(touslesdiamegravetres) KB-TZenacierinoxydable(touslesdiamegravetres)beacuteton non fissureacute 700 120
beacuteton fissureacute 500 90
1 Valeurs moyennes indiqueacutees La rigiditeacute reacuteelle peut varier consideacuterablement en fonction de la reacutesistance du beacuteton des charges et de la geacuteomeacutetrie de lapplication
Scalcul Ccalcul
58pomaxtype
112po
min
3 po
max
Anch
or
inRidge
412pomin
Retrait1pomaxtype
412pomin
Beacutetondedensiteacutenormaleoudegranulats leacutegers de 3 000 psi min
Cannelure supeacuterieure (noue)
Cannelure infeacuterieure (arecircte)
Tablier en acier calibre min no 20
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 273
Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 168 1 221 1 279 1 338 1 477 1 545 1 809 1 892
122 1 576 1 576 1 726 1 726 1 993 1 993 2 441 2 441
3 14 2 561 2 674 2 805 2 930 3 239 3 383 3 967 4 143
583 18 3 078 3 078 3 372 3 372 3 893 3 893 4 768 4 768
4 4 246 4 457 4 651 4 883 5 371 5 638 6 578 6 905
343 34 3 844 4 046 4 211 4 432 4 863 5 118 5 956 6 2684 34 4 959 5 590 5 432 6 124 6 272 7 071 7 682 8 660
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
section 24 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionα
estcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE75 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=146 ASD=Φbeacuteton∙Npuncrα=065middotNpuncr14
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 054 1 086 1 155 1 190 1 333 1 374 1 633 1 683
122 1 116 1 476 1 223 1 617 1 412 1 868 1 729 2 287
3 14 2 282 2 312 2 500 2 533 2 886 2 886 3 535 3 582
583 18 2 180 2 180 2 388 2 388 2 758 2 925 3 377 3 377
4 3 157 2 711 3 458 2 970 3 994 3 430 4 891 4 201
343 34 2 866 3 765 3 139 4 125 3 625 4 763 4 440 5 8334 34 4 085 4 085 4 475 4 475 5 168 5 168 6 329 6 329
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(1605+1205)(1005+1005)=145 ASD=ΦbeacutetonNpcrα=065Npcr14
Systegravemes dancrage meacutecanique
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Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 925 2 53012 2 945 3 68558 4 335 5 29034 7 325 8 415
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 565 1 91512 2 390 2 59058 3 515 4 00534 5 945 6 375
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
5 ASDsismique=ΦaciermiddotΦsismiquemiddotVeqα=075middot075middotVeq1294
Tableau 8 ndash Traction sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb) 12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacuteton2
ƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psiAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydable38 2 774 882 937 966 1 082 1 115 1 225 1 366
122 906 1 198 992 1 312 1 146 1 515 1 297 1 856
3 14 1 852 1 876 2 028 2 055 2 342 2 373 2 651 2 907
583 18 1 769 1 769 1 938 1 938 2 238 2 238 2 533 2 741
4 2 562 2 200 2 806 2 410 3 240 2 783 3 668 3 408
343 34 2 325 3 055 2 547 3 347 2 941 3 865 3 330 4 7334 34 3 315 3 315 3 632 3 632 4 193 4 193 4 747 5 136
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section23 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαest
calculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE74 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12945 ASD=фbeacutetonmiddotфsismiquemiddotNpuncrα=065middot075middotNpuncr1294
Systegravemes dancrage meacutecanique
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Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
Diamegravetre nominal de
cheville
Profondeur dancrage hef
(po)
Traction non sismique345
(lb)
Traction sismique789
(lb)
Cisaillement non sismique346
(lb)
Cisaillement sismique7810
(lb)38 2 680 50 1 140 93012 2 680 550 1 607 1 31012 314 1 215 990 2 650 2 15558 318 929 755 2 465 2 00558 4 2 157 1 755 3 235 2 635
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=145 ASD=ΦbeacutetonmiddotNptabliercrα=065middotNptabliercr146 ASD=ΦaciermiddotVstablierα=075middotVstablier147 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversion
αestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE78 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12949 ASD=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotNptabliercrα=065middot075middotNptabliercr129410 10ASDsismique=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotVstablierα=075middot075middotVstablier1294
Figure 4 ndash Tecircte de goujon avec marque didentification de longueur et encoches estampeacutees propres agrave la KWIK Bolt TZ
Tableau 11 ndash Systegraveme didentification de la longueur des KWIK Bolt TZ
Marque dID de longueur sur la tecircte de goujon
A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W
Longueur de la cheville ℓanch (po)
De 11frasl2 2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15
Jusquagrave moins de
2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15 16
Systegravemes dancrage meacutecanique
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 71 SO 153 SO SO D632
Beacutetonfissureacute (20 MPa) Nprtablier cr kN 45 45 81 62 144 Non permis D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
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334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
Description longueur (po) Longueur fileteacutee (po) Qteacutebte
KB-TZ38x3 3 78 50KB-TZ38x334 334 158 50KB-TZ38x5 5 278 50KB-TZ12x334 334 158 20KB-TZ12x412 412 238 20KB-TZ12x512 512 338 20KB-TZ12x7 7 478 20KB-TZ58x434 434 112 15KB-TZ58x6 6 234 15KB-TZ58x812 812 514 15KB-TZ58x10 10 634 15KB-TZ34x512 512 112 10KB-TZ34x8 8 4 10KB-TZ34x10 10 6 10
KB-TZSS30438x3 3 78 50KB-TZSS30438x334 334 158 50KB-TZSS30438x5 5 278 50KB-TZSS30412x334 334 158 20KB-TZSS30412x412 412 238 20KB-TZSS30412x512 512 338 20KB-TZSS30412x7 7 478 20KB-TZSS30458x434 434 112 15KB-TZSS30458x6 6 234 15KB-TZSS30458x812 812 514 15KB-TZSS30458x10 10 634 15KB-TZSS30434x512 512 112 10KB-TZSS30434x8 8 4 10KB-TZSS30434x10 10 6 10
KB-TZSS31638x3 3 78 50KB-TZSS31638x334 334 158 50KB-TZSS31612x334 334 158 20KB-TZSS31612x412 412 238 20KB-TZSS31612x512 512 338 20KB-TZSS31658x434 434 112 15KB-TZSS31658x6 6 234 15KB-TZSS31634x512 512 112 10KB-TZSS31634x10 10 6 10
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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Acier ordinaire eacutelectrozingueacutebull ChargesderuptureminimalesduboulondeschevillesenacierordinaireKB-TZ1
bull ComposantsenacierordinairedoteacutesdunrevecirctementconformeagravelanormeASTMB633duneeacutepaisseurminimalede 5 microm
bull EacutecrousconformesauxexigencesdelanormeASTMA563nuanceAhexbull RondellesconformesauxexigencesdelanormeASTMF844bull Gainesdexpansion(cales)enacierinoxydable316
Acier inoxydable bull ChargesderuptureminimalesduboulondeschevillesKB-TZenacierinoxydable304ou3161
bull Eacutecrousetrondellesenacierinoxydable304ou316respectivementbull DimensionsdeseacutecrousconformesauxexigencesdelanormeASTMF594bull DimensionsdesrondellesconformesauxexigencesdelanormeANSIB18221typeAplatebull Gainesdexpansion(cales)enacierinoxydable316
1 Les charges de rupture du boulon sont deacutetermineacutees sur un banc dessai dans le cadre des activiteacutes de controcircle de la qualiteacute du produit Ces charges ne sont pas destineacutees aux calculs Voir les tableaux 2 et 3
3342 Composition
Diamegravetre de cheville(po)
Cisaillement(lb)
Traction(lb)
38 so 6 74412 7 419 11 24058 11 465 17 53534 17 535 25 853
Diamegravetre de cheville(po)
Cisaillement(lb)
Traction(lb)
38 5 058 6 51912 8 543 12 36458 13 938 19 10934 22 481 24 729
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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3343 Fiche technique
Figure 1 ndash KWIK Bolt TZ poseacutee
tdh
do
anch
unthr
thread
hef hohnom
Tableau 1 ndash Tableau de speacutecifications des KWIK Bolt TZ
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville (po)
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
po(mm)
0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Diamegravetre nominal de megraveche dmegraveche po 38 12 58 34
Profondeur dancrage effective minimale
hef
po 2 2 314 318 4 334 434
(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Profondeur de trou min ho
po 258 258 4 334 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (95) (121) (117) (146)
Eacutepaisseurmindelapiegraveceagrave fixer1 tmin
po 14 34 14 38 34 18 158(mm) (6) (19) (6) (9) (19) (3) (41)
Eacutepaisseurmaxdelapiegravece agrave fixer tmax
po 214 4 234 558 434 458 358(mm) (57) (101) (70) (143) (121) (117) (92)
Couple dinstallation Tinst
pi-lb 25 40 60 110(Nm) (34) (54) (81) (149)
Diamegravetre minimal du trou dh
po 716 916 1116 1316(mm) (111) (143) (175) (206)
Longueurs de chevilles disponibles ℓanch
po 3 334 5 334 412 512 7 434 6 812 10 512 8 10(mm) (76) (95) (127) (95) (114) (140) (178) (121) (152) (216) (254) (140) (203) (254)
Longueur fileteacutee y compris le point de frappe
ℓthread
po 78 158 278 158 238 338 478 112 234 514 634 112 4 6
(mm) (22) (41) (73) (41) (60) (86) (178) (38) (70) (133) (171) (38) (102) (152)
Longueur non fileteacutee ℓunthr
po 218 218 314 4(mm) (54) (54) (83) (102)
Profondeur dancrage hnom
po 214 238 358 358 412 438 538(mm) (57) (60) (92) (92) (114) (111) (137)
1 Leacutepaisseur minimale de la piegravece agrave fixer est baseacutee sur lutilisation dune cheville poseacutee agrave la profondeur dancrage minimale et est deacutetermineacutee par la longueur de filetage Si la piegravece agrave fixer est plus mince accroicirctre la profondeur dancrage en conseacutequence
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Tableau 2 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier ordinaire
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville dopo
(mm)0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Profondeur dancrage effective minimale1 hef
po 2 2 3-14 3-18 4 3-34 4-34(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Eacutepaisseurmindesupport hmin
po 4 5 4 6 6 8 5 6 8 6 8 8(mm) (102) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (152) (203) (203)
Distance de rive critique cac
po 438 4 512 412 712 6 612 834 634 10 8 9(mm) (111) (102) (140) (114) (191) (152) (165) (222) (171) (254) (203) (229)
Distance de rive minimalecamin
po 212 234 238 358 314 434 418(mm) (64) (70) (60) (92) (83) (121) (105)
poursgepo 5 534 534 618 578 1012 878
(mm) (127) (146) (146) (156) (149) (267) (225)
Espacementminimaldeschevilles
smin
po 212 234 238 312 3 5 4(mm) (64) (70) (60) (89) (76) (127) (102)
pourcgepo 358 418 312 434 414 912 734
(mm) (92) (105) (89) (121) (108) (241) (197)Profondeur de trou min dans le beacuteton ho
po 258 258 4 378 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (98) (121) (117) (146)
Limite eacutelastique min speacutecifieacutee ƒya
lbpo2 100 000 84 800 84 800 84 800(Nmm2) (690) (585) (585) (585)
Reacutesistancederuptureminspeacutecifieacutee ƒuta
lbpo2 115 000 106 000 106 000 106 000(Nmm2) (793) (731) (731) (731)
Superficie effective de contrainte de traction Ase
po2 0052 0101 0162 0237(mm2) (336) (650) (1046) (1528)
Reacutesistancedelacierentraction Nsa
lb 6 500 10 705 17 170 25 120(kN) (289) (476) (764) (1118)
Reacutesistancedelacierencisaillement Vsa
lb 3 595 5 495 8 090 13 675(kN) (160) (244) (360) (608)
Reacutesistancedelacierencisaillement sismique Veq
lb 2 255 5 495 7 600 11 745(kN) (100) (244) (338) (522)
Reacutesistancedelacierencisaillement (beacuteton sur tablier meacutetallique)2
Vsadeck
lb 2 13010 3 000 4 945 4 60010 6 04010
np(kN) (95) (133) (22) (205) (269)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton non fissureacute)3 Npuncr
lb 2 515so
5 515so
9 145 8 280 10 680(kN) (112) (245) (407) (368) (475)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton fissureacute)3 Npcr
lb 2 270so
4 915so so
(kN) (101) (219)Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton sur tablier meacutetallique)4 Npdeckcr
lb 1 460 1 460 2 620 2 000 4 645np
(kN) (65) (65) (117) (89) (207)Cateacutegorie de cheville5 1Facteur defficaciteacute kuncr beacuteton non fissureacute 24
Facteur defficaciteacute kcr beacuteton fissureacute6 17ψcN = kuncr kcr
7 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier8 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier8 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB9
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee3 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le
calcul4 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee Les valeurs
sont pour le beacuteton fissureacute Les valeurs sont applicables aux combinaisons de charges statiques et sismiques
5 Voir ACI 318 D446 Voir ACI 318 D5227 Voir ACI 318 D526
8 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedans ACI 318 D1
9 Utilisation avec les combinaisons de charges proposeacutees dans ACI 318 chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescasougravedesarmatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
10 Pour les applications parasismiques multiplier la valeur de Vsatablier pour le diamegravetre38poucepar063etpourlediamegravetre58poucelamultiplierpar 094
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Tableau 3 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier inoxydable
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville dopo
(mm)0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Profondeur dancrage effective minimale1 hef
po 2 2 314 318 4 334 434(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Eacutepaisseurmindesupport hmin
po 4 5 4 6 6 8 5 6 8 6 8(mm) (102) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (152) (203)
Distance de rive critique cac
po 438 378 512 412 712 6 7 878 6 10 7 9(mm) (111) (98) (140) (114) (191) (152) (178) (225) (152) (254) (178) (229)
Distance de rive minimalecamin
po 212 278 218 314 238 414 4(mm) (64) (73) (54) (83) (60) (108) (102)
poursgepo 5 534 514 512 512 10 812
(mm) (127) (146) (133) (140) (140) (254) (216)
Espacementminimaldeschevilles
smin
po 214 278 2 234 238 5 4(mm) (57) (73) (51) (70) (60) (127) (102)
pourcgepo 312 412 314 418 414 912 7
(mm) (89) (114) (83) (105) (108) (241) (178)Profondeur de trou min dans le beacuteton ho
po 258 258 4 334 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (95) (121) (117) (146)
Limite eacutelastique min speacutecifieacutee ƒya
lbpo2 92 000 92 000 92 000 76 125(Nmm2) (634) (634) (634) (525)
Reacutesistancederuptureminspeacutecifieacutee ƒuta
lbpo2 115 000 115 000 115 000 101 500(Nmm2) (793) (793) (793) (700)
Superficie effective de contrainte de traction Ase
po2 0052 0101 0162 0237(mm2) (336) (650) (1046) (1528)
Reacutesistancedelacierentraction Nsa
lb 5 980 11 615 18 630 24 055(kN) (266) (517) (829) (1070)
Reacutesistancedelacierencisaillement Vsa
lb 4 870 6 880 9 350 12 890(kN) (217) (306) (416) (573)
Reacutesistancedelacierentraction sismique2 Neq
lbso
2 735so so so
(kN) (122)Reacutesistancedelacierencisaillement sismique2 Veq
lb 2 825 6 880 11 835 14 615(kN) (126) (306) (526) (650)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton non fissureacute)2 Npuncr
lb 2 630so
5 760so so
12 040(kN) (117) (256) (536)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton fissureacute)2 Npcr
lb 2 340 3 180so so
5 840 8 110so
(kN) (104) (141) (260) (361)Cateacutegorie de cheville3 1 2 1Facteur defficaciteacute kuncr beacuteton non fissureacute 24
Facteur defficaciteacute kcr beacuteton fissureacute4 17 24 17 17 17 24 17ψcN = kuncr kcr
5 141 100 141 141 141 100 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier6 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier6 065 055 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB7
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le calcul3 Voir ACI 318 D444 Voir ACI 318 D5225 Voir ACI 318 D5266 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedansACI318D17 UtilisationaveclescombinaisonsdechargesproposeacuteesdansACI318chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescas
ougrave des armatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
Systegravemes dancrage meacutecanique
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Figure 2 ndash Interpolation des valeurs minimales de distance de rive et despacement des chevilles
Figure 3 ndash Pose dans le beacuteton sur tablier meacutetallique
Tableau 4 ndash Rigiditeacute axiale moyenne (1 000 lbpo) pour les chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton de densiteacute normale1
ca min agrave s ge
scalcul
ccalcul distance de rive c
smin agrave c ge
Condition du beacuteton KB-TZenacierordinaire(touslesdiamegravetres) KB-TZenacierinoxydable(touslesdiamegravetres)beacuteton non fissureacute 700 120
beacuteton fissureacute 500 90
1 Valeurs moyennes indiqueacutees La rigiditeacute reacuteelle peut varier consideacuterablement en fonction de la reacutesistance du beacuteton des charges et de la geacuteomeacutetrie de lapplication
Scalcul Ccalcul
58pomaxtype
112po
min
3 po
max
Anch
or
inRidge
412pomin
Retrait1pomaxtype
412pomin
Beacutetondedensiteacutenormaleoudegranulats leacutegers de 3 000 psi min
Cannelure supeacuterieure (noue)
Cannelure infeacuterieure (arecircte)
Tablier en acier calibre min no 20
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Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 168 1 221 1 279 1 338 1 477 1 545 1 809 1 892
122 1 576 1 576 1 726 1 726 1 993 1 993 2 441 2 441
3 14 2 561 2 674 2 805 2 930 3 239 3 383 3 967 4 143
583 18 3 078 3 078 3 372 3 372 3 893 3 893 4 768 4 768
4 4 246 4 457 4 651 4 883 5 371 5 638 6 578 6 905
343 34 3 844 4 046 4 211 4 432 4 863 5 118 5 956 6 2684 34 4 959 5 590 5 432 6 124 6 272 7 071 7 682 8 660
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
section 24 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionα
estcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE75 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=146 ASD=Φbeacuteton∙Npuncrα=065middotNpuncr14
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 054 1 086 1 155 1 190 1 333 1 374 1 633 1 683
122 1 116 1 476 1 223 1 617 1 412 1 868 1 729 2 287
3 14 2 282 2 312 2 500 2 533 2 886 2 886 3 535 3 582
583 18 2 180 2 180 2 388 2 388 2 758 2 925 3 377 3 377
4 3 157 2 711 3 458 2 970 3 994 3 430 4 891 4 201
343 34 2 866 3 765 3 139 4 125 3 625 4 763 4 440 5 8334 34 4 085 4 085 4 475 4 475 5 168 5 168 6 329 6 329
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(1605+1205)(1005+1005)=145 ASD=ΦbeacutetonNpcrα=065Npcr14
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
274 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 925 2 53012 2 945 3 68558 4 335 5 29034 7 325 8 415
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 565 1 91512 2 390 2 59058 3 515 4 00534 5 945 6 375
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
5 ASDsismique=ΦaciermiddotΦsismiquemiddotVeqα=075middot075middotVeq1294
Tableau 8 ndash Traction sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb) 12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacuteton2
ƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psiAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydable38 2 774 882 937 966 1 082 1 115 1 225 1 366
122 906 1 198 992 1 312 1 146 1 515 1 297 1 856
3 14 1 852 1 876 2 028 2 055 2 342 2 373 2 651 2 907
583 18 1 769 1 769 1 938 1 938 2 238 2 238 2 533 2 741
4 2 562 2 200 2 806 2 410 3 240 2 783 3 668 3 408
343 34 2 325 3 055 2 547 3 347 2 941 3 865 3 330 4 7334 34 3 315 3 315 3 632 3 632 4 193 4 193 4 747 5 136
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section23 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαest
calculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE74 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12945 ASD=фbeacutetonmiddotфsismiquemiddotNpuncrα=065middot075middotNpuncr1294
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 275
Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
Diamegravetre nominal de
cheville
Profondeur dancrage hef
(po)
Traction non sismique345
(lb)
Traction sismique789
(lb)
Cisaillement non sismique346
(lb)
Cisaillement sismique7810
(lb)38 2 680 50 1 140 93012 2 680 550 1 607 1 31012 314 1 215 990 2 650 2 15558 318 929 755 2 465 2 00558 4 2 157 1 755 3 235 2 635
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=145 ASD=ΦbeacutetonmiddotNptabliercrα=065middotNptabliercr146 ASD=ΦaciermiddotVstablierα=075middotVstablier147 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversion
αestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE78 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12949 ASD=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotNptabliercrα=065middot075middotNptabliercr129410 10ASDsismique=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotVstablierα=075middot075middotVstablier1294
Figure 4 ndash Tecircte de goujon avec marque didentification de longueur et encoches estampeacutees propres agrave la KWIK Bolt TZ
Tableau 11 ndash Systegraveme didentification de la longueur des KWIK Bolt TZ
Marque dID de longueur sur la tecircte de goujon
A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W
Longueur de la cheville ℓanch (po)
De 11frasl2 2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15
Jusquagrave moins de
2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15 16
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 71 SO 153 SO SO D632
Beacutetonfissureacute (20 MPa) Nprtablier cr kN 45 45 81 62 144 Non permis D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
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Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
Description longueur (po) Longueur fileteacutee (po) Qteacutebte
KB-TZ38x3 3 78 50KB-TZ38x334 334 158 50KB-TZ38x5 5 278 50KB-TZ12x334 334 158 20KB-TZ12x412 412 238 20KB-TZ12x512 512 338 20KB-TZ12x7 7 478 20KB-TZ58x434 434 112 15KB-TZ58x6 6 234 15KB-TZ58x812 812 514 15KB-TZ58x10 10 634 15KB-TZ34x512 512 112 10KB-TZ34x8 8 4 10KB-TZ34x10 10 6 10
KB-TZSS30438x3 3 78 50KB-TZSS30438x334 334 158 50KB-TZSS30438x5 5 278 50KB-TZSS30412x334 334 158 20KB-TZSS30412x412 412 238 20KB-TZSS30412x512 512 338 20KB-TZSS30412x7 7 478 20KB-TZSS30458x434 434 112 15KB-TZSS30458x6 6 234 15KB-TZSS30458x812 812 514 15KB-TZSS30458x10 10 634 15KB-TZSS30434x512 512 112 10KB-TZSS30434x8 8 4 10KB-TZSS30434x10 10 6 10
KB-TZSS31638x3 3 78 50KB-TZSS31638x334 334 158 50KB-TZSS31612x334 334 158 20KB-TZSS31612x412 412 238 20KB-TZSS31612x512 512 338 20KB-TZSS31658x434 434 112 15KB-TZSS31658x6 6 234 15KB-TZSS31634x512 512 112 10KB-TZSS31634x10 10 6 10
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3343 Fiche technique
Figure 1 ndash KWIK Bolt TZ poseacutee
tdh
do
anch
unthr
thread
hef hohnom
Tableau 1 ndash Tableau de speacutecifications des KWIK Bolt TZ
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville (po)
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
po(mm)
0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Diamegravetre nominal de megraveche dmegraveche po 38 12 58 34
Profondeur dancrage effective minimale
hef
po 2 2 314 318 4 334 434
(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Profondeur de trou min ho
po 258 258 4 334 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (95) (121) (117) (146)
Eacutepaisseurmindelapiegraveceagrave fixer1 tmin
po 14 34 14 38 34 18 158(mm) (6) (19) (6) (9) (19) (3) (41)
Eacutepaisseurmaxdelapiegravece agrave fixer tmax
po 214 4 234 558 434 458 358(mm) (57) (101) (70) (143) (121) (117) (92)
Couple dinstallation Tinst
pi-lb 25 40 60 110(Nm) (34) (54) (81) (149)
Diamegravetre minimal du trou dh
po 716 916 1116 1316(mm) (111) (143) (175) (206)
Longueurs de chevilles disponibles ℓanch
po 3 334 5 334 412 512 7 434 6 812 10 512 8 10(mm) (76) (95) (127) (95) (114) (140) (178) (121) (152) (216) (254) (140) (203) (254)
Longueur fileteacutee y compris le point de frappe
ℓthread
po 78 158 278 158 238 338 478 112 234 514 634 112 4 6
(mm) (22) (41) (73) (41) (60) (86) (178) (38) (70) (133) (171) (38) (102) (152)
Longueur non fileteacutee ℓunthr
po 218 218 314 4(mm) (54) (54) (83) (102)
Profondeur dancrage hnom
po 214 238 358 358 412 438 538(mm) (57) (60) (92) (92) (114) (111) (137)
1 Leacutepaisseur minimale de la piegravece agrave fixer est baseacutee sur lutilisation dune cheville poseacutee agrave la profondeur dancrage minimale et est deacutetermineacutee par la longueur de filetage Si la piegravece agrave fixer est plus mince accroicirctre la profondeur dancrage en conseacutequence
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
270 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
Tableau 2 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier ordinaire
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville dopo
(mm)0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Profondeur dancrage effective minimale1 hef
po 2 2 3-14 3-18 4 3-34 4-34(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Eacutepaisseurmindesupport hmin
po 4 5 4 6 6 8 5 6 8 6 8 8(mm) (102) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (152) (203) (203)
Distance de rive critique cac
po 438 4 512 412 712 6 612 834 634 10 8 9(mm) (111) (102) (140) (114) (191) (152) (165) (222) (171) (254) (203) (229)
Distance de rive minimalecamin
po 212 234 238 358 314 434 418(mm) (64) (70) (60) (92) (83) (121) (105)
poursgepo 5 534 534 618 578 1012 878
(mm) (127) (146) (146) (156) (149) (267) (225)
Espacementminimaldeschevilles
smin
po 212 234 238 312 3 5 4(mm) (64) (70) (60) (89) (76) (127) (102)
pourcgepo 358 418 312 434 414 912 734
(mm) (92) (105) (89) (121) (108) (241) (197)Profondeur de trou min dans le beacuteton ho
po 258 258 4 378 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (98) (121) (117) (146)
Limite eacutelastique min speacutecifieacutee ƒya
lbpo2 100 000 84 800 84 800 84 800(Nmm2) (690) (585) (585) (585)
Reacutesistancederuptureminspeacutecifieacutee ƒuta
lbpo2 115 000 106 000 106 000 106 000(Nmm2) (793) (731) (731) (731)
Superficie effective de contrainte de traction Ase
po2 0052 0101 0162 0237(mm2) (336) (650) (1046) (1528)
Reacutesistancedelacierentraction Nsa
lb 6 500 10 705 17 170 25 120(kN) (289) (476) (764) (1118)
Reacutesistancedelacierencisaillement Vsa
lb 3 595 5 495 8 090 13 675(kN) (160) (244) (360) (608)
Reacutesistancedelacierencisaillement sismique Veq
lb 2 255 5 495 7 600 11 745(kN) (100) (244) (338) (522)
Reacutesistancedelacierencisaillement (beacuteton sur tablier meacutetallique)2
Vsadeck
lb 2 13010 3 000 4 945 4 60010 6 04010
np(kN) (95) (133) (22) (205) (269)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton non fissureacute)3 Npuncr
lb 2 515so
5 515so
9 145 8 280 10 680(kN) (112) (245) (407) (368) (475)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton fissureacute)3 Npcr
lb 2 270so
4 915so so
(kN) (101) (219)Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton sur tablier meacutetallique)4 Npdeckcr
lb 1 460 1 460 2 620 2 000 4 645np
(kN) (65) (65) (117) (89) (207)Cateacutegorie de cheville5 1Facteur defficaciteacute kuncr beacuteton non fissureacute 24
Facteur defficaciteacute kcr beacuteton fissureacute6 17ψcN = kuncr kcr
7 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier8 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier8 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB9
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee3 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le
calcul4 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee Les valeurs
sont pour le beacuteton fissureacute Les valeurs sont applicables aux combinaisons de charges statiques et sismiques
5 Voir ACI 318 D446 Voir ACI 318 D5227 Voir ACI 318 D526
8 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedans ACI 318 D1
9 Utilisation avec les combinaisons de charges proposeacutees dans ACI 318 chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescasougravedesarmatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
10 Pour les applications parasismiques multiplier la valeur de Vsatablier pour le diamegravetre38poucepar063etpourlediamegravetre58poucelamultiplierpar 094
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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Tableau 3 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier inoxydable
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville dopo
(mm)0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Profondeur dancrage effective minimale1 hef
po 2 2 314 318 4 334 434(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Eacutepaisseurmindesupport hmin
po 4 5 4 6 6 8 5 6 8 6 8(mm) (102) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (152) (203)
Distance de rive critique cac
po 438 378 512 412 712 6 7 878 6 10 7 9(mm) (111) (98) (140) (114) (191) (152) (178) (225) (152) (254) (178) (229)
Distance de rive minimalecamin
po 212 278 218 314 238 414 4(mm) (64) (73) (54) (83) (60) (108) (102)
poursgepo 5 534 514 512 512 10 812
(mm) (127) (146) (133) (140) (140) (254) (216)
Espacementminimaldeschevilles
smin
po 214 278 2 234 238 5 4(mm) (57) (73) (51) (70) (60) (127) (102)
pourcgepo 312 412 314 418 414 912 7
(mm) (89) (114) (83) (105) (108) (241) (178)Profondeur de trou min dans le beacuteton ho
po 258 258 4 334 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (95) (121) (117) (146)
Limite eacutelastique min speacutecifieacutee ƒya
lbpo2 92 000 92 000 92 000 76 125(Nmm2) (634) (634) (634) (525)
Reacutesistancederuptureminspeacutecifieacutee ƒuta
lbpo2 115 000 115 000 115 000 101 500(Nmm2) (793) (793) (793) (700)
Superficie effective de contrainte de traction Ase
po2 0052 0101 0162 0237(mm2) (336) (650) (1046) (1528)
Reacutesistancedelacierentraction Nsa
lb 5 980 11 615 18 630 24 055(kN) (266) (517) (829) (1070)
Reacutesistancedelacierencisaillement Vsa
lb 4 870 6 880 9 350 12 890(kN) (217) (306) (416) (573)
Reacutesistancedelacierentraction sismique2 Neq
lbso
2 735so so so
(kN) (122)Reacutesistancedelacierencisaillement sismique2 Veq
lb 2 825 6 880 11 835 14 615(kN) (126) (306) (526) (650)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton non fissureacute)2 Npuncr
lb 2 630so
5 760so so
12 040(kN) (117) (256) (536)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton fissureacute)2 Npcr
lb 2 340 3 180so so
5 840 8 110so
(kN) (104) (141) (260) (361)Cateacutegorie de cheville3 1 2 1Facteur defficaciteacute kuncr beacuteton non fissureacute 24
Facteur defficaciteacute kcr beacuteton fissureacute4 17 24 17 17 17 24 17ψcN = kuncr kcr
5 141 100 141 141 141 100 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier6 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier6 065 055 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB7
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le calcul3 Voir ACI 318 D444 Voir ACI 318 D5225 Voir ACI 318 D5266 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedansACI318D17 UtilisationaveclescombinaisonsdechargesproposeacuteesdansACI318chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescas
ougrave des armatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
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Figure 2 ndash Interpolation des valeurs minimales de distance de rive et despacement des chevilles
Figure 3 ndash Pose dans le beacuteton sur tablier meacutetallique
Tableau 4 ndash Rigiditeacute axiale moyenne (1 000 lbpo) pour les chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton de densiteacute normale1
ca min agrave s ge
scalcul
ccalcul distance de rive c
smin agrave c ge
Condition du beacuteton KB-TZenacierordinaire(touslesdiamegravetres) KB-TZenacierinoxydable(touslesdiamegravetres)beacuteton non fissureacute 700 120
beacuteton fissureacute 500 90
1 Valeurs moyennes indiqueacutees La rigiditeacute reacuteelle peut varier consideacuterablement en fonction de la reacutesistance du beacuteton des charges et de la geacuteomeacutetrie de lapplication
Scalcul Ccalcul
58pomaxtype
112po
min
3 po
max
Anch
or
inRidge
412pomin
Retrait1pomaxtype
412pomin
Beacutetondedensiteacutenormaleoudegranulats leacutegers de 3 000 psi min
Cannelure supeacuterieure (noue)
Cannelure infeacuterieure (arecircte)
Tablier en acier calibre min no 20
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Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 168 1 221 1 279 1 338 1 477 1 545 1 809 1 892
122 1 576 1 576 1 726 1 726 1 993 1 993 2 441 2 441
3 14 2 561 2 674 2 805 2 930 3 239 3 383 3 967 4 143
583 18 3 078 3 078 3 372 3 372 3 893 3 893 4 768 4 768
4 4 246 4 457 4 651 4 883 5 371 5 638 6 578 6 905
343 34 3 844 4 046 4 211 4 432 4 863 5 118 5 956 6 2684 34 4 959 5 590 5 432 6 124 6 272 7 071 7 682 8 660
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
section 24 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionα
estcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE75 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=146 ASD=Φbeacuteton∙Npuncrα=065middotNpuncr14
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 054 1 086 1 155 1 190 1 333 1 374 1 633 1 683
122 1 116 1 476 1 223 1 617 1 412 1 868 1 729 2 287
3 14 2 282 2 312 2 500 2 533 2 886 2 886 3 535 3 582
583 18 2 180 2 180 2 388 2 388 2 758 2 925 3 377 3 377
4 3 157 2 711 3 458 2 970 3 994 3 430 4 891 4 201
343 34 2 866 3 765 3 139 4 125 3 625 4 763 4 440 5 8334 34 4 085 4 085 4 475 4 475 5 168 5 168 6 329 6 329
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(1605+1205)(1005+1005)=145 ASD=ΦbeacutetonNpcrα=065Npcr14
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Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 925 2 53012 2 945 3 68558 4 335 5 29034 7 325 8 415
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 565 1 91512 2 390 2 59058 3 515 4 00534 5 945 6 375
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
5 ASDsismique=ΦaciermiddotΦsismiquemiddotVeqα=075middot075middotVeq1294
Tableau 8 ndash Traction sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb) 12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacuteton2
ƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psiAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydable38 2 774 882 937 966 1 082 1 115 1 225 1 366
122 906 1 198 992 1 312 1 146 1 515 1 297 1 856
3 14 1 852 1 876 2 028 2 055 2 342 2 373 2 651 2 907
583 18 1 769 1 769 1 938 1 938 2 238 2 238 2 533 2 741
4 2 562 2 200 2 806 2 410 3 240 2 783 3 668 3 408
343 34 2 325 3 055 2 547 3 347 2 941 3 865 3 330 4 7334 34 3 315 3 315 3 632 3 632 4 193 4 193 4 747 5 136
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section23 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαest
calculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE74 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12945 ASD=фbeacutetonmiddotфsismiquemiddotNpuncrα=065middot075middotNpuncr1294
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
Diamegravetre nominal de
cheville
Profondeur dancrage hef
(po)
Traction non sismique345
(lb)
Traction sismique789
(lb)
Cisaillement non sismique346
(lb)
Cisaillement sismique7810
(lb)38 2 680 50 1 140 93012 2 680 550 1 607 1 31012 314 1 215 990 2 650 2 15558 318 929 755 2 465 2 00558 4 2 157 1 755 3 235 2 635
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=145 ASD=ΦbeacutetonmiddotNptabliercrα=065middotNptabliercr146 ASD=ΦaciermiddotVstablierα=075middotVstablier147 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversion
αestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE78 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12949 ASD=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotNptabliercrα=065middot075middotNptabliercr129410 10ASDsismique=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotVstablierα=075middot075middotVstablier1294
Figure 4 ndash Tecircte de goujon avec marque didentification de longueur et encoches estampeacutees propres agrave la KWIK Bolt TZ
Tableau 11 ndash Systegraveme didentification de la longueur des KWIK Bolt TZ
Marque dID de longueur sur la tecircte de goujon
A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W
Longueur de la cheville ℓanch (po)
De 11frasl2 2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15
Jusquagrave moins de
2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15 16
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 71 SO 153 SO SO D632
Beacutetonfissureacute (20 MPa) Nprtablier cr kN 45 45 81 62 144 Non permis D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
Description longueur (po) Longueur fileteacutee (po) Qteacutebte
KB-TZ38x3 3 78 50KB-TZ38x334 334 158 50KB-TZ38x5 5 278 50KB-TZ12x334 334 158 20KB-TZ12x412 412 238 20KB-TZ12x512 512 338 20KB-TZ12x7 7 478 20KB-TZ58x434 434 112 15KB-TZ58x6 6 234 15KB-TZ58x812 812 514 15KB-TZ58x10 10 634 15KB-TZ34x512 512 112 10KB-TZ34x8 8 4 10KB-TZ34x10 10 6 10
KB-TZSS30438x3 3 78 50KB-TZSS30438x334 334 158 50KB-TZSS30438x5 5 278 50KB-TZSS30412x334 334 158 20KB-TZSS30412x412 412 238 20KB-TZSS30412x512 512 338 20KB-TZSS30412x7 7 478 20KB-TZSS30458x434 434 112 15KB-TZSS30458x6 6 234 15KB-TZSS30458x812 812 514 15KB-TZSS30458x10 10 634 15KB-TZSS30434x512 512 112 10KB-TZSS30434x8 8 4 10KB-TZSS30434x10 10 6 10
KB-TZSS31638x3 3 78 50KB-TZSS31638x334 334 158 50KB-TZSS31612x334 334 158 20KB-TZSS31612x412 412 238 20KB-TZSS31612x512 512 338 20KB-TZSS31658x434 434 112 15KB-TZSS31658x6 6 234 15KB-TZSS31634x512 512 112 10KB-TZSS31634x10 10 6 10
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Tableau 2 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier ordinaire
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville dopo
(mm)0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Profondeur dancrage effective minimale1 hef
po 2 2 3-14 3-18 4 3-34 4-34(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Eacutepaisseurmindesupport hmin
po 4 5 4 6 6 8 5 6 8 6 8 8(mm) (102) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (152) (203) (203)
Distance de rive critique cac
po 438 4 512 412 712 6 612 834 634 10 8 9(mm) (111) (102) (140) (114) (191) (152) (165) (222) (171) (254) (203) (229)
Distance de rive minimalecamin
po 212 234 238 358 314 434 418(mm) (64) (70) (60) (92) (83) (121) (105)
poursgepo 5 534 534 618 578 1012 878
(mm) (127) (146) (146) (156) (149) (267) (225)
Espacementminimaldeschevilles
smin
po 212 234 238 312 3 5 4(mm) (64) (70) (60) (89) (76) (127) (102)
pourcgepo 358 418 312 434 414 912 734
(mm) (92) (105) (89) (121) (108) (241) (197)Profondeur de trou min dans le beacuteton ho
po 258 258 4 378 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (98) (121) (117) (146)
Limite eacutelastique min speacutecifieacutee ƒya
lbpo2 100 000 84 800 84 800 84 800(Nmm2) (690) (585) (585) (585)
Reacutesistancederuptureminspeacutecifieacutee ƒuta
lbpo2 115 000 106 000 106 000 106 000(Nmm2) (793) (731) (731) (731)
Superficie effective de contrainte de traction Ase
po2 0052 0101 0162 0237(mm2) (336) (650) (1046) (1528)
Reacutesistancedelacierentraction Nsa
lb 6 500 10 705 17 170 25 120(kN) (289) (476) (764) (1118)
Reacutesistancedelacierencisaillement Vsa
lb 3 595 5 495 8 090 13 675(kN) (160) (244) (360) (608)
Reacutesistancedelacierencisaillement sismique Veq
lb 2 255 5 495 7 600 11 745(kN) (100) (244) (338) (522)
Reacutesistancedelacierencisaillement (beacuteton sur tablier meacutetallique)2
Vsadeck
lb 2 13010 3 000 4 945 4 60010 6 04010
np(kN) (95) (133) (22) (205) (269)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton non fissureacute)3 Npuncr
lb 2 515so
5 515so
9 145 8 280 10 680(kN) (112) (245) (407) (368) (475)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton fissureacute)3 Npcr
lb 2 270so
4 915so so
(kN) (101) (219)Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton sur tablier meacutetallique)4 Npdeckcr
lb 1 460 1 460 2 620 2 000 4 645np
(kN) (65) (65) (117) (89) (207)Cateacutegorie de cheville5 1Facteur defficaciteacute kuncr beacuteton non fissureacute 24
Facteur defficaciteacute kcr beacuteton fissureacute6 17ψcN = kuncr kcr
7 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier8 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier8 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB9
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee3 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le
calcul4 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee Les valeurs
sont pour le beacuteton fissureacute Les valeurs sont applicables aux combinaisons de charges statiques et sismiques
5 Voir ACI 318 D446 Voir ACI 318 D5227 Voir ACI 318 D526
8 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedans ACI 318 D1
9 Utilisation avec les combinaisons de charges proposeacutees dans ACI 318 chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescasougravedesarmatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
10 Pour les applications parasismiques multiplier la valeur de Vsatablier pour le diamegravetre38poucepar063etpourlediamegravetre58poucelamultiplierpar 094
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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Tableau 3 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier inoxydable
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville dopo
(mm)0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Profondeur dancrage effective minimale1 hef
po 2 2 314 318 4 334 434(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Eacutepaisseurmindesupport hmin
po 4 5 4 6 6 8 5 6 8 6 8(mm) (102) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (152) (203)
Distance de rive critique cac
po 438 378 512 412 712 6 7 878 6 10 7 9(mm) (111) (98) (140) (114) (191) (152) (178) (225) (152) (254) (178) (229)
Distance de rive minimalecamin
po 212 278 218 314 238 414 4(mm) (64) (73) (54) (83) (60) (108) (102)
poursgepo 5 534 514 512 512 10 812
(mm) (127) (146) (133) (140) (140) (254) (216)
Espacementminimaldeschevilles
smin
po 214 278 2 234 238 5 4(mm) (57) (73) (51) (70) (60) (127) (102)
pourcgepo 312 412 314 418 414 912 7
(mm) (89) (114) (83) (105) (108) (241) (178)Profondeur de trou min dans le beacuteton ho
po 258 258 4 334 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (95) (121) (117) (146)
Limite eacutelastique min speacutecifieacutee ƒya
lbpo2 92 000 92 000 92 000 76 125(Nmm2) (634) (634) (634) (525)
Reacutesistancederuptureminspeacutecifieacutee ƒuta
lbpo2 115 000 115 000 115 000 101 500(Nmm2) (793) (793) (793) (700)
Superficie effective de contrainte de traction Ase
po2 0052 0101 0162 0237(mm2) (336) (650) (1046) (1528)
Reacutesistancedelacierentraction Nsa
lb 5 980 11 615 18 630 24 055(kN) (266) (517) (829) (1070)
Reacutesistancedelacierencisaillement Vsa
lb 4 870 6 880 9 350 12 890(kN) (217) (306) (416) (573)
Reacutesistancedelacierentraction sismique2 Neq
lbso
2 735so so so
(kN) (122)Reacutesistancedelacierencisaillement sismique2 Veq
lb 2 825 6 880 11 835 14 615(kN) (126) (306) (526) (650)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton non fissureacute)2 Npuncr
lb 2 630so
5 760so so
12 040(kN) (117) (256) (536)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton fissureacute)2 Npcr
lb 2 340 3 180so so
5 840 8 110so
(kN) (104) (141) (260) (361)Cateacutegorie de cheville3 1 2 1Facteur defficaciteacute kuncr beacuteton non fissureacute 24
Facteur defficaciteacute kcr beacuteton fissureacute4 17 24 17 17 17 24 17ψcN = kuncr kcr
5 141 100 141 141 141 100 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier6 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier6 065 055 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB7
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le calcul3 Voir ACI 318 D444 Voir ACI 318 D5225 Voir ACI 318 D5266 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedansACI318D17 UtilisationaveclescombinaisonsdechargesproposeacuteesdansACI318chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescas
ougrave des armatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
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Figure 2 ndash Interpolation des valeurs minimales de distance de rive et despacement des chevilles
Figure 3 ndash Pose dans le beacuteton sur tablier meacutetallique
Tableau 4 ndash Rigiditeacute axiale moyenne (1 000 lbpo) pour les chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton de densiteacute normale1
ca min agrave s ge
scalcul
ccalcul distance de rive c
smin agrave c ge
Condition du beacuteton KB-TZenacierordinaire(touslesdiamegravetres) KB-TZenacierinoxydable(touslesdiamegravetres)beacuteton non fissureacute 700 120
beacuteton fissureacute 500 90
1 Valeurs moyennes indiqueacutees La rigiditeacute reacuteelle peut varier consideacuterablement en fonction de la reacutesistance du beacuteton des charges et de la geacuteomeacutetrie de lapplication
Scalcul Ccalcul
58pomaxtype
112po
min
3 po
max
Anch
or
inRidge
412pomin
Retrait1pomaxtype
412pomin
Beacutetondedensiteacutenormaleoudegranulats leacutegers de 3 000 psi min
Cannelure supeacuterieure (noue)
Cannelure infeacuterieure (arecircte)
Tablier en acier calibre min no 20
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Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 168 1 221 1 279 1 338 1 477 1 545 1 809 1 892
122 1 576 1 576 1 726 1 726 1 993 1 993 2 441 2 441
3 14 2 561 2 674 2 805 2 930 3 239 3 383 3 967 4 143
583 18 3 078 3 078 3 372 3 372 3 893 3 893 4 768 4 768
4 4 246 4 457 4 651 4 883 5 371 5 638 6 578 6 905
343 34 3 844 4 046 4 211 4 432 4 863 5 118 5 956 6 2684 34 4 959 5 590 5 432 6 124 6 272 7 071 7 682 8 660
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
section 24 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionα
estcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE75 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=146 ASD=Φbeacuteton∙Npuncrα=065middotNpuncr14
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 054 1 086 1 155 1 190 1 333 1 374 1 633 1 683
122 1 116 1 476 1 223 1 617 1 412 1 868 1 729 2 287
3 14 2 282 2 312 2 500 2 533 2 886 2 886 3 535 3 582
583 18 2 180 2 180 2 388 2 388 2 758 2 925 3 377 3 377
4 3 157 2 711 3 458 2 970 3 994 3 430 4 891 4 201
343 34 2 866 3 765 3 139 4 125 3 625 4 763 4 440 5 8334 34 4 085 4 085 4 475 4 475 5 168 5 168 6 329 6 329
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(1605+1205)(1005+1005)=145 ASD=ΦbeacutetonNpcrα=065Npcr14
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Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 925 2 53012 2 945 3 68558 4 335 5 29034 7 325 8 415
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 565 1 91512 2 390 2 59058 3 515 4 00534 5 945 6 375
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
5 ASDsismique=ΦaciermiddotΦsismiquemiddotVeqα=075middot075middotVeq1294
Tableau 8 ndash Traction sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb) 12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacuteton2
ƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psiAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydable38 2 774 882 937 966 1 082 1 115 1 225 1 366
122 906 1 198 992 1 312 1 146 1 515 1 297 1 856
3 14 1 852 1 876 2 028 2 055 2 342 2 373 2 651 2 907
583 18 1 769 1 769 1 938 1 938 2 238 2 238 2 533 2 741
4 2 562 2 200 2 806 2 410 3 240 2 783 3 668 3 408
343 34 2 325 3 055 2 547 3 347 2 941 3 865 3 330 4 7334 34 3 315 3 315 3 632 3 632 4 193 4 193 4 747 5 136
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section23 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαest
calculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE74 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12945 ASD=фbeacutetonmiddotфsismiquemiddotNpuncrα=065middot075middotNpuncr1294
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Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
Diamegravetre nominal de
cheville
Profondeur dancrage hef
(po)
Traction non sismique345
(lb)
Traction sismique789
(lb)
Cisaillement non sismique346
(lb)
Cisaillement sismique7810
(lb)38 2 680 50 1 140 93012 2 680 550 1 607 1 31012 314 1 215 990 2 650 2 15558 318 929 755 2 465 2 00558 4 2 157 1 755 3 235 2 635
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=145 ASD=ΦbeacutetonmiddotNptabliercrα=065middotNptabliercr146 ASD=ΦaciermiddotVstablierα=075middotVstablier147 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversion
αestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE78 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12949 ASD=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotNptabliercrα=065middot075middotNptabliercr129410 10ASDsismique=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotVstablierα=075middot075middotVstablier1294
Figure 4 ndash Tecircte de goujon avec marque didentification de longueur et encoches estampeacutees propres agrave la KWIK Bolt TZ
Tableau 11 ndash Systegraveme didentification de la longueur des KWIK Bolt TZ
Marque dID de longueur sur la tecircte de goujon
A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W
Longueur de la cheville ℓanch (po)
De 11frasl2 2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15
Jusquagrave moins de
2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15 16
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 71 SO 153 SO SO D632
Beacutetonfissureacute (20 MPa) Nprtablier cr kN 45 45 81 62 144 Non permis D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
Description longueur (po) Longueur fileteacutee (po) Qteacutebte
KB-TZ38x3 3 78 50KB-TZ38x334 334 158 50KB-TZ38x5 5 278 50KB-TZ12x334 334 158 20KB-TZ12x412 412 238 20KB-TZ12x512 512 338 20KB-TZ12x7 7 478 20KB-TZ58x434 434 112 15KB-TZ58x6 6 234 15KB-TZ58x812 812 514 15KB-TZ58x10 10 634 15KB-TZ34x512 512 112 10KB-TZ34x8 8 4 10KB-TZ34x10 10 6 10
KB-TZSS30438x3 3 78 50KB-TZSS30438x334 334 158 50KB-TZSS30438x5 5 278 50KB-TZSS30412x334 334 158 20KB-TZSS30412x412 412 238 20KB-TZSS30412x512 512 338 20KB-TZSS30412x7 7 478 20KB-TZSS30458x434 434 112 15KB-TZSS30458x6 6 234 15KB-TZSS30458x812 812 514 15KB-TZSS30458x10 10 634 15KB-TZSS30434x512 512 112 10KB-TZSS30434x8 8 4 10KB-TZSS30434x10 10 6 10
KB-TZSS31638x3 3 78 50KB-TZSS31638x334 334 158 50KB-TZSS31612x334 334 158 20KB-TZSS31612x412 412 238 20KB-TZSS31612x512 512 338 20KB-TZSS31658x434 434 112 15KB-TZSS31658x6 6 234 15KB-TZSS31634x512 512 112 10KB-TZSS31634x10 10 6 10
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Tableau 3 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier inoxydable
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville dopo
(mm)0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Profondeur dancrage effective minimale1 hef
po 2 2 314 318 4 334 434(mm) (51) (51) (83) (79) (102) (95) (121)
Eacutepaisseurmindesupport hmin
po 4 5 4 6 6 8 5 6 8 6 8(mm) (102) (127) (102) (152) (152) (203) (127) (152) (203) (152) (203)
Distance de rive critique cac
po 438 378 512 412 712 6 7 878 6 10 7 9(mm) (111) (98) (140) (114) (191) (152) (178) (225) (152) (254) (178) (229)
Distance de rive minimalecamin
po 212 278 218 314 238 414 4(mm) (64) (73) (54) (83) (60) (108) (102)
poursgepo 5 534 514 512 512 10 812
(mm) (127) (146) (133) (140) (140) (254) (216)
Espacementminimaldeschevilles
smin
po 214 278 2 234 238 5 4(mm) (57) (73) (51) (70) (60) (127) (102)
pourcgepo 312 412 314 418 414 912 7
(mm) (89) (114) (83) (105) (108) (241) (178)Profondeur de trou min dans le beacuteton ho
po 258 258 4 334 434 458 534(mm) (67) (67) (102) (95) (121) (117) (146)
Limite eacutelastique min speacutecifieacutee ƒya
lbpo2 92 000 92 000 92 000 76 125(Nmm2) (634) (634) (634) (525)
Reacutesistancederuptureminspeacutecifieacutee ƒuta
lbpo2 115 000 115 000 115 000 101 500(Nmm2) (793) (793) (793) (700)
Superficie effective de contrainte de traction Ase
po2 0052 0101 0162 0237(mm2) (336) (650) (1046) (1528)
Reacutesistancedelacierentraction Nsa
lb 5 980 11 615 18 630 24 055(kN) (266) (517) (829) (1070)
Reacutesistancedelacierencisaillement Vsa
lb 4 870 6 880 9 350 12 890(kN) (217) (306) (416) (573)
Reacutesistancedelacierentraction sismique2 Neq
lbso
2 735so so so
(kN) (122)Reacutesistancedelacierencisaillement sismique2 Veq
lb 2 825 6 880 11 835 14 615(kN) (126) (306) (526) (650)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton non fissureacute)2 Npuncr
lb 2 630so
5 760so so
12 040(kN) (117) (256) (536)
Reacutesistanceagravelextraction(beacuteton fissureacute)2 Npcr
lb 2 340 3 180so so
5 840 8 110so
(kN) (104) (141) (260) (361)Cateacutegorie de cheville3 1 2 1Facteur defficaciteacute kuncr beacuteton non fissureacute 24
Facteur defficaciteacute kcr beacuteton fissureacute4 17 24 17 17 17 24 17ψcN = kuncr kcr
5 141 100 141 141 141 100 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier6 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier6 065 055 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB7
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le calcul3 Voir ACI 318 D444 Voir ACI 318 D5225 Voir ACI 318 D5266 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedansACI318D17 UtilisationaveclescombinaisonsdechargesproposeacuteesdansACI318chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescas
ougrave des armatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
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Figure 2 ndash Interpolation des valeurs minimales de distance de rive et despacement des chevilles
Figure 3 ndash Pose dans le beacuteton sur tablier meacutetallique
Tableau 4 ndash Rigiditeacute axiale moyenne (1 000 lbpo) pour les chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton de densiteacute normale1
ca min agrave s ge
scalcul
ccalcul distance de rive c
smin agrave c ge
Condition du beacuteton KB-TZenacierordinaire(touslesdiamegravetres) KB-TZenacierinoxydable(touslesdiamegravetres)beacuteton non fissureacute 700 120
beacuteton fissureacute 500 90
1 Valeurs moyennes indiqueacutees La rigiditeacute reacuteelle peut varier consideacuterablement en fonction de la reacutesistance du beacuteton des charges et de la geacuteomeacutetrie de lapplication
Scalcul Ccalcul
58pomaxtype
112po
min
3 po
max
Anch
or
inRidge
412pomin
Retrait1pomaxtype
412pomin
Beacutetondedensiteacutenormaleoudegranulats leacutegers de 3 000 psi min
Cannelure supeacuterieure (noue)
Cannelure infeacuterieure (arecircte)
Tablier en acier calibre min no 20
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Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 168 1 221 1 279 1 338 1 477 1 545 1 809 1 892
122 1 576 1 576 1 726 1 726 1 993 1 993 2 441 2 441
3 14 2 561 2 674 2 805 2 930 3 239 3 383 3 967 4 143
583 18 3 078 3 078 3 372 3 372 3 893 3 893 4 768 4 768
4 4 246 4 457 4 651 4 883 5 371 5 638 6 578 6 905
343 34 3 844 4 046 4 211 4 432 4 863 5 118 5 956 6 2684 34 4 959 5 590 5 432 6 124 6 272 7 071 7 682 8 660
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
section 24 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionα
estcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE75 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=146 ASD=Φbeacuteton∙Npuncrα=065middotNpuncr14
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 054 1 086 1 155 1 190 1 333 1 374 1 633 1 683
122 1 116 1 476 1 223 1 617 1 412 1 868 1 729 2 287
3 14 2 282 2 312 2 500 2 533 2 886 2 886 3 535 3 582
583 18 2 180 2 180 2 388 2 388 2 758 2 925 3 377 3 377
4 3 157 2 711 3 458 2 970 3 994 3 430 4 891 4 201
343 34 2 866 3 765 3 139 4 125 3 625 4 763 4 440 5 8334 34 4 085 4 085 4 475 4 475 5 168 5 168 6 329 6 329
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(1605+1205)(1005+1005)=145 ASD=ΦbeacutetonNpcrα=065Npcr14
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Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 925 2 53012 2 945 3 68558 4 335 5 29034 7 325 8 415
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 565 1 91512 2 390 2 59058 3 515 4 00534 5 945 6 375
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
5 ASDsismique=ΦaciermiddotΦsismiquemiddotVeqα=075middot075middotVeq1294
Tableau 8 ndash Traction sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb) 12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacuteton2
ƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psiAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydable38 2 774 882 937 966 1 082 1 115 1 225 1 366
122 906 1 198 992 1 312 1 146 1 515 1 297 1 856
3 14 1 852 1 876 2 028 2 055 2 342 2 373 2 651 2 907
583 18 1 769 1 769 1 938 1 938 2 238 2 238 2 533 2 741
4 2 562 2 200 2 806 2 410 3 240 2 783 3 668 3 408
343 34 2 325 3 055 2 547 3 347 2 941 3 865 3 330 4 7334 34 3 315 3 315 3 632 3 632 4 193 4 193 4 747 5 136
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section23 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαest
calculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE74 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12945 ASD=фbeacutetonmiddotфsismiquemiddotNpuncrα=065middot075middotNpuncr1294
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
Diamegravetre nominal de
cheville
Profondeur dancrage hef
(po)
Traction non sismique345
(lb)
Traction sismique789
(lb)
Cisaillement non sismique346
(lb)
Cisaillement sismique7810
(lb)38 2 680 50 1 140 93012 2 680 550 1 607 1 31012 314 1 215 990 2 650 2 15558 318 929 755 2 465 2 00558 4 2 157 1 755 3 235 2 635
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=145 ASD=ΦbeacutetonmiddotNptabliercrα=065middotNptabliercr146 ASD=ΦaciermiddotVstablierα=075middotVstablier147 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversion
αestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE78 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12949 ASD=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotNptabliercrα=065middot075middotNptabliercr129410 10ASDsismique=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotVstablierα=075middot075middotVstablier1294
Figure 4 ndash Tecircte de goujon avec marque didentification de longueur et encoches estampeacutees propres agrave la KWIK Bolt TZ
Tableau 11 ndash Systegraveme didentification de la longueur des KWIK Bolt TZ
Marque dID de longueur sur la tecircte de goujon
A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W
Longueur de la cheville ℓanch (po)
De 11frasl2 2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15
Jusquagrave moins de
2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15 16
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 71 SO 153 SO SO D632
Beacutetonfissureacute (20 MPa) Nprtablier cr kN 45 45 81 62 144 Non permis D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
Description longueur (po) Longueur fileteacutee (po) Qteacutebte
KB-TZ38x3 3 78 50KB-TZ38x334 334 158 50KB-TZ38x5 5 278 50KB-TZ12x334 334 158 20KB-TZ12x412 412 238 20KB-TZ12x512 512 338 20KB-TZ12x7 7 478 20KB-TZ58x434 434 112 15KB-TZ58x6 6 234 15KB-TZ58x812 812 514 15KB-TZ58x10 10 634 15KB-TZ34x512 512 112 10KB-TZ34x8 8 4 10KB-TZ34x10 10 6 10
KB-TZSS30438x3 3 78 50KB-TZSS30438x334 334 158 50KB-TZSS30438x5 5 278 50KB-TZSS30412x334 334 158 20KB-TZSS30412x412 412 238 20KB-TZSS30412x512 512 338 20KB-TZSS30412x7 7 478 20KB-TZSS30458x434 434 112 15KB-TZSS30458x6 6 234 15KB-TZSS30458x812 812 514 15KB-TZSS30458x10 10 634 15KB-TZSS30434x512 512 112 10KB-TZSS30434x8 8 4 10KB-TZSS30434x10 10 6 10
KB-TZSS31638x3 3 78 50KB-TZSS31638x334 334 158 50KB-TZSS31612x334 334 158 20KB-TZSS31612x412 412 238 20KB-TZSS31612x512 512 338 20KB-TZSS31658x434 434 112 15KB-TZSS31658x6 6 234 15KB-TZSS31634x512 512 112 10KB-TZSS31634x10 10 6 10
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Figure 2 ndash Interpolation des valeurs minimales de distance de rive et despacement des chevilles
Figure 3 ndash Pose dans le beacuteton sur tablier meacutetallique
Tableau 4 ndash Rigiditeacute axiale moyenne (1 000 lbpo) pour les chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton de densiteacute normale1
ca min agrave s ge
scalcul
ccalcul distance de rive c
smin agrave c ge
Condition du beacuteton KB-TZenacierordinaire(touslesdiamegravetres) KB-TZenacierinoxydable(touslesdiamegravetres)beacuteton non fissureacute 700 120
beacuteton fissureacute 500 90
1 Valeurs moyennes indiqueacutees La rigiditeacute reacuteelle peut varier consideacuterablement en fonction de la reacutesistance du beacuteton des charges et de la geacuteomeacutetrie de lapplication
Scalcul Ccalcul
58pomaxtype
112po
min
3 po
max
Anch
or
inRidge
412pomin
Retrait1pomaxtype
412pomin
Beacutetondedensiteacutenormaleoudegranulats leacutegers de 3 000 psi min
Cannelure supeacuterieure (noue)
Cannelure infeacuterieure (arecircte)
Tablier en acier calibre min no 20
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Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 168 1 221 1 279 1 338 1 477 1 545 1 809 1 892
122 1 576 1 576 1 726 1 726 1 993 1 993 2 441 2 441
3 14 2 561 2 674 2 805 2 930 3 239 3 383 3 967 4 143
583 18 3 078 3 078 3 372 3 372 3 893 3 893 4 768 4 768
4 4 246 4 457 4 651 4 883 5 371 5 638 6 578 6 905
343 34 3 844 4 046 4 211 4 432 4 863 5 118 5 956 6 2684 34 4 959 5 590 5 432 6 124 6 272 7 071 7 682 8 660
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
section 24 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionα
estcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE75 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=146 ASD=Φbeacuteton∙Npuncrα=065middotNpuncr14
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 054 1 086 1 155 1 190 1 333 1 374 1 633 1 683
122 1 116 1 476 1 223 1 617 1 412 1 868 1 729 2 287
3 14 2 282 2 312 2 500 2 533 2 886 2 886 3 535 3 582
583 18 2 180 2 180 2 388 2 388 2 758 2 925 3 377 3 377
4 3 157 2 711 3 458 2 970 3 994 3 430 4 891 4 201
343 34 2 866 3 765 3 139 4 125 3 625 4 763 4 440 5 8334 34 4 085 4 085 4 475 4 475 5 168 5 168 6 329 6 329
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(1605+1205)(1005+1005)=145 ASD=ΦbeacutetonNpcrα=065Npcr14
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334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 925 2 53012 2 945 3 68558 4 335 5 29034 7 325 8 415
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 565 1 91512 2 390 2 59058 3 515 4 00534 5 945 6 375
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
5 ASDsismique=ΦaciermiddotΦsismiquemiddotVeqα=075middot075middotVeq1294
Tableau 8 ndash Traction sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb) 12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacuteton2
ƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psiAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydable38 2 774 882 937 966 1 082 1 115 1 225 1 366
122 906 1 198 992 1 312 1 146 1 515 1 297 1 856
3 14 1 852 1 876 2 028 2 055 2 342 2 373 2 651 2 907
583 18 1 769 1 769 1 938 1 938 2 238 2 238 2 533 2 741
4 2 562 2 200 2 806 2 410 3 240 2 783 3 668 3 408
343 34 2 325 3 055 2 547 3 347 2 941 3 865 3 330 4 7334 34 3 315 3 315 3 632 3 632 4 193 4 193 4 747 5 136
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section23 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαest
calculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE74 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12945 ASD=фbeacutetonmiddotфsismiquemiddotNpuncrα=065middot075middotNpuncr1294
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
Diamegravetre nominal de
cheville
Profondeur dancrage hef
(po)
Traction non sismique345
(lb)
Traction sismique789
(lb)
Cisaillement non sismique346
(lb)
Cisaillement sismique7810
(lb)38 2 680 50 1 140 93012 2 680 550 1 607 1 31012 314 1 215 990 2 650 2 15558 318 929 755 2 465 2 00558 4 2 157 1 755 3 235 2 635
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=145 ASD=ΦbeacutetonmiddotNptabliercrα=065middotNptabliercr146 ASD=ΦaciermiddotVstablierα=075middotVstablier147 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversion
αestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE78 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12949 ASD=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotNptabliercrα=065middot075middotNptabliercr129410 10ASDsismique=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotVstablierα=075middot075middotVstablier1294
Figure 4 ndash Tecircte de goujon avec marque didentification de longueur et encoches estampeacutees propres agrave la KWIK Bolt TZ
Tableau 11 ndash Systegraveme didentification de la longueur des KWIK Bolt TZ
Marque dID de longueur sur la tecircte de goujon
A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W
Longueur de la cheville ℓanch (po)
De 11frasl2 2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15
Jusquagrave moins de
2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15 16
Systegravemes dancrage meacutecanique
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 71 SO 153 SO SO D632
Beacutetonfissureacute (20 MPa) Nprtablier cr kN 45 45 81 62 144 Non permis D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
Description longueur (po) Longueur fileteacutee (po) Qteacutebte
KB-TZ38x3 3 78 50KB-TZ38x334 334 158 50KB-TZ38x5 5 278 50KB-TZ12x334 334 158 20KB-TZ12x412 412 238 20KB-TZ12x512 512 338 20KB-TZ12x7 7 478 20KB-TZ58x434 434 112 15KB-TZ58x6 6 234 15KB-TZ58x812 812 514 15KB-TZ58x10 10 634 15KB-TZ34x512 512 112 10KB-TZ34x8 8 4 10KB-TZ34x10 10 6 10
KB-TZSS30438x3 3 78 50KB-TZSS30438x334 334 158 50KB-TZSS30438x5 5 278 50KB-TZSS30412x334 334 158 20KB-TZSS30412x412 412 238 20KB-TZSS30412x512 512 338 20KB-TZSS30412x7 7 478 20KB-TZSS30458x434 434 112 15KB-TZSS30458x6 6 234 15KB-TZSS30458x812 812 514 15KB-TZSS30458x10 10 634 15KB-TZSS30434x512 512 112 10KB-TZSS30434x8 8 4 10KB-TZSS30434x10 10 6 10
KB-TZSS31638x3 3 78 50KB-TZSS31638x334 334 158 50KB-TZSS31612x334 334 158 20KB-TZSS31612x412 412 238 20KB-TZSS31612x512 512 338 20KB-TZSS31658x434 434 112 15KB-TZSS31658x6 6 234 15KB-TZSS31634x512 512 112 10KB-TZSS31634x10 10 6 10
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Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 168 1 221 1 279 1 338 1 477 1 545 1 809 1 892
122 1 576 1 576 1 726 1 726 1 993 1 993 2 441 2 441
3 14 2 561 2 674 2 805 2 930 3 239 3 383 3 967 4 143
583 18 3 078 3 078 3 372 3 372 3 893 3 893 4 768 4 768
4 4 246 4 457 4 651 4 883 5 371 5 638 6 578 6 905
343 34 3 844 4 046 4 211 4 432 4 863 5 118 5 956 6 2684 34 4 959 5 590 5 432 6 124 6 272 7 071 7 682 8 660
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
section 24 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionα
estcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE75 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=146 ASD=Φbeacuteton∙Npuncrα=065middotNpuncr14
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacutetonƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psi
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
Acier ordinaire
Acier inoxydable
38 2 1 054 1 086 1 155 1 190 1 333 1 374 1 633 1 683
122 1 116 1 476 1 223 1 617 1 412 1 868 1 729 2 287
3 14 2 282 2 312 2 500 2 533 2 886 2 886 3 535 3 582
583 18 2 180 2 180 2 388 2 388 2 758 2 925 3 377 3 377
4 3 157 2 711 3 458 2 970 3 994 3 430 4 891 4 201
343 34 2 866 3 765 3 139 4 125 3 625 4 763 4 440 5 8334 34 4 085 4 085 4 475 4 475 5 168 5 168 6 329 6 329
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(1605+1205)(1005+1005)=145 ASD=ΦbeacutetonNpcrα=065Npcr14
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 925 2 53012 2 945 3 68558 4 335 5 29034 7 325 8 415
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 565 1 91512 2 390 2 59058 3 515 4 00534 5 945 6 375
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
5 ASDsismique=ΦaciermiddotΦsismiquemiddotVeqα=075middot075middotVeq1294
Tableau 8 ndash Traction sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb) 12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacuteton2
ƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psiAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydable38 2 774 882 937 966 1 082 1 115 1 225 1 366
122 906 1 198 992 1 312 1 146 1 515 1 297 1 856
3 14 1 852 1 876 2 028 2 055 2 342 2 373 2 651 2 907
583 18 1 769 1 769 1 938 1 938 2 238 2 238 2 533 2 741
4 2 562 2 200 2 806 2 410 3 240 2 783 3 668 3 408
343 34 2 325 3 055 2 547 3 347 2 941 3 865 3 330 4 7334 34 3 315 3 315 3 632 3 632 4 193 4 193 4 747 5 136
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section23 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαest
calculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE74 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12945 ASD=фbeacutetonmiddotфsismiquemiddotNpuncrα=065middot075middotNpuncr1294
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
Diamegravetre nominal de
cheville
Profondeur dancrage hef
(po)
Traction non sismique345
(lb)
Traction sismique789
(lb)
Cisaillement non sismique346
(lb)
Cisaillement sismique7810
(lb)38 2 680 50 1 140 93012 2 680 550 1 607 1 31012 314 1 215 990 2 650 2 15558 318 929 755 2 465 2 00558 4 2 157 1 755 3 235 2 635
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=145 ASD=ΦbeacutetonmiddotNptabliercrα=065middotNptabliercr146 ASD=ΦaciermiddotVstablierα=075middotVstablier147 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversion
αestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE78 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12949 ASD=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotNptabliercrα=065middot075middotNptabliercr129410 10ASDsismique=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotVstablierα=075middot075middotVstablier1294
Figure 4 ndash Tecircte de goujon avec marque didentification de longueur et encoches estampeacutees propres agrave la KWIK Bolt TZ
Tableau 11 ndash Systegraveme didentification de la longueur des KWIK Bolt TZ
Marque dID de longueur sur la tecircte de goujon
A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W
Longueur de la cheville ℓanch (po)
De 11frasl2 2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15
Jusquagrave moins de
2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15 16
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 71 SO 153 SO SO D632
Beacutetonfissureacute (20 MPa) Nprtablier cr kN 45 45 81 62 144 Non permis D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
Description longueur (po) Longueur fileteacutee (po) Qteacutebte
KB-TZ38x3 3 78 50KB-TZ38x334 334 158 50KB-TZ38x5 5 278 50KB-TZ12x334 334 158 20KB-TZ12x412 412 238 20KB-TZ12x512 512 338 20KB-TZ12x7 7 478 20KB-TZ58x434 434 112 15KB-TZ58x6 6 234 15KB-TZ58x812 812 514 15KB-TZ58x10 10 634 15KB-TZ34x512 512 112 10KB-TZ34x8 8 4 10KB-TZ34x10 10 6 10
KB-TZSS30438x3 3 78 50KB-TZSS30438x334 334 158 50KB-TZSS30438x5 5 278 50KB-TZSS30412x334 334 158 20KB-TZSS30412x412 412 238 20KB-TZSS30412x512 512 338 20KB-TZSS30412x7 7 478 20KB-TZSS30458x434 434 112 15KB-TZSS30458x6 6 234 15KB-TZSS30458x812 812 514 15KB-TZSS30458x10 10 634 15KB-TZSS30434x512 512 112 10KB-TZSS30434x8 8 4 10KB-TZSS30434x10 10 6 10
KB-TZSS31638x3 3 78 50KB-TZSS31638x334 334 158 50KB-TZSS31612x334 334 158 20KB-TZSS31612x412 412 238 20KB-TZSS31612x512 512 338 20KB-TZSS31658x434 434 112 15KB-TZSS31658x6 6 234 15KB-TZSS31634x512 512 112 10KB-TZSS31634x10 10 6 10
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Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 925 2 53012 2 945 3 68558 4 335 5 29034 7 325 8 415
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
Acier ordinaire Acier inoxydable38 1 565 1 91512 2 390 2 59058 3 515 4 00534 5 945 6 375
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
5 ASDsismique=ΦaciermiddotΦsismiquemiddotVeqα=075middot075middotVeq1294
Tableau 8 ndash Traction sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb) 12345
Diamegravetre hef (po)
Reacutesistanceagravelacompressiondubeacuteton2
ƒc = 2 500 psi ƒc = 3 000 psi ƒc = 4 000 psi ƒc = 6 000 psiAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydableAcier
ordinaireAcier
inoxydable38 2 774 882 937 966 1 082 1 115 1 225 1 366
122 906 1 198 992 1 312 1 146 1 515 1 297 1 856
3 14 1 852 1 876 2 028 2 055 2 342 2 373 2 651 2 907
583 18 1 769 1 769 1 938 1 938 2 238 2 238 2 533 2 741
4 2 562 2 200 2 806 2 410 3 240 2 783 3 668 3 408
343 34 2 325 3 055 2 547 3 347 2 941 3 865 3 330 4 7334 34 3 315 3 315 3 632 3 632 4 193 4 193 4 747 5 136
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section23 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαest
calculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE74 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12945 ASD=фbeacutetonmiddotфsismiquemiddotNpuncrα=065middot075middotNpuncr1294
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 275
Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
Diamegravetre nominal de
cheville
Profondeur dancrage hef
(po)
Traction non sismique345
(lb)
Traction sismique789
(lb)
Cisaillement non sismique346
(lb)
Cisaillement sismique7810
(lb)38 2 680 50 1 140 93012 2 680 550 1 607 1 31012 314 1 215 990 2 650 2 15558 318 929 755 2 465 2 00558 4 2 157 1 755 3 235 2 635
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=145 ASD=ΦbeacutetonmiddotNptabliercrα=065middotNptabliercr146 ASD=ΦaciermiddotVstablierα=075middotVstablier147 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversion
αestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE78 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12949 ASD=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotNptabliercrα=065middot075middotNptabliercr129410 10ASDsismique=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotVstablierα=075middot075middotVstablier1294
Figure 4 ndash Tecircte de goujon avec marque didentification de longueur et encoches estampeacutees propres agrave la KWIK Bolt TZ
Tableau 11 ndash Systegraveme didentification de la longueur des KWIK Bolt TZ
Marque dID de longueur sur la tecircte de goujon
A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W
Longueur de la cheville ℓanch (po)
De 11frasl2 2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15
Jusquagrave moins de
2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15 16
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 71 SO 153 SO SO D632
Beacutetonfissureacute (20 MPa) Nprtablier cr kN 45 45 81 62 144 Non permis D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
Description longueur (po) Longueur fileteacutee (po) Qteacutebte
KB-TZ38x3 3 78 50KB-TZ38x334 334 158 50KB-TZ38x5 5 278 50KB-TZ12x334 334 158 20KB-TZ12x412 412 238 20KB-TZ12x512 512 338 20KB-TZ12x7 7 478 20KB-TZ58x434 434 112 15KB-TZ58x6 6 234 15KB-TZ58x812 812 514 15KB-TZ58x10 10 634 15KB-TZ34x512 512 112 10KB-TZ34x8 8 4 10KB-TZ34x10 10 6 10
KB-TZSS30438x3 3 78 50KB-TZSS30438x334 334 158 50KB-TZSS30438x5 5 278 50KB-TZSS30412x334 334 158 20KB-TZSS30412x412 412 238 20KB-TZSS30412x512 512 338 20KB-TZSS30412x7 7 478 20KB-TZSS30458x434 434 112 15KB-TZSS30458x6 6 234 15KB-TZSS30458x812 812 514 15KB-TZSS30458x10 10 634 15KB-TZSS30434x512 512 112 10KB-TZSS30434x8 8 4 10KB-TZSS30434x10 10 6 10
KB-TZSS31638x3 3 78 50KB-TZSS31638x334 334 158 50KB-TZSS31612x334 334 158 20KB-TZSS31612x412 412 238 20KB-TZSS31612x512 512 338 20KB-TZSS31658x434 434 112 15KB-TZSS31658x6 6 234 15KB-TZSS31634x512 512 112 10KB-TZSS31634x10 10 6 10
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Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
Diamegravetre nominal de
cheville
Profondeur dancrage hef
(po)
Traction non sismique345
(lb)
Traction sismique789
(lb)
Cisaillement non sismique346
(lb)
Cisaillement sismique7810
(lb)38 2 680 50 1 140 93012 2 680 550 1 607 1 31012 314 1 215 990 2 650 2 15558 318 929 755 2 465 2 00558 4 2 157 1 755 3 235 2 635
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section 2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=16D+12LPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE7
4 Supposonsunechargepermanentede50etunesurchargede50α=(16middot05+12middot05)(10middot05+10middot05)=145 ASD=ΦbeacutetonmiddotNptabliercrα=065middotNptabliercr146 ASD=ΦaciermiddotVstablierα=075middotVstablier147 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversion
αestcalculeacuteendivisantlareacutesistancerequisedACI318parlachargepondeacutereacuteedASCE78 Supposonsunechargepermanentede50etunechargesismiquede50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=12949 ASD=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotNptabliercrα=065middot075middotNptabliercr129410 10ASDsismique=ΦbeacutetonmiddotΦsismiquemiddotVstablierα=075middot075middotVstablier1294
Figure 4 ndash Tecircte de goujon avec marque didentification de longueur et encoches estampeacutees propres agrave la KWIK Bolt TZ
Tableau 11 ndash Systegraveme didentification de la longueur des KWIK Bolt TZ
Marque dID de longueur sur la tecircte de goujon
A B C D E F G H I J K L M N O P Q R S T U V W
Longueur de la cheville ℓanch (po)
De 11frasl2 2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15
Jusquagrave moins de
2 21frasl2 3 31frasl2 4 41frasl2 5 51frasl2 6 61frasl2 7 71frasl2 8 81frasl2 9 91frasl2 10 11 12 13 14 15 16
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 71 SO 153 SO SO D632
Beacutetonfissureacute (20 MPa) Nprtablier cr kN 45 45 81 62 144 Non permis D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 277
TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
278 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 279
3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
Description longueur (po) Longueur fileteacutee (po) Qteacutebte
KB-TZ38x3 3 78 50KB-TZ38x334 334 158 50KB-TZ38x5 5 278 50KB-TZ12x334 334 158 20KB-TZ12x412 412 238 20KB-TZ12x512 512 338 20KB-TZ12x7 7 478 20KB-TZ58x434 434 112 15KB-TZ58x6 6 234 15KB-TZ58x812 812 514 15KB-TZ58x10 10 634 15KB-TZ34x512 512 112 10KB-TZ34x8 8 4 10KB-TZ34x10 10 6 10
KB-TZSS30438x3 3 78 50KB-TZSS30438x334 334 158 50KB-TZSS30438x5 5 278 50KB-TZSS30412x334 334 158 20KB-TZSS30412x412 412 238 20KB-TZSS30412x512 512 338 20KB-TZSS30412x7 7 478 20KB-TZSS30458x434 434 112 15KB-TZSS30458x6 6 234 15KB-TZSS30458x812 812 514 15KB-TZSS30458x10 10 634 15KB-TZSS30434x512 512 112 10KB-TZSS30434x8 8 4 10KB-TZSS30434x10 10 6 10
KB-TZSS31638x3 3 78 50KB-TZSS31638x334 334 158 50KB-TZSS31612x334 334 158 20KB-TZSS31612x412 412 238 20KB-TZSS31612x512 512 338 20KB-TZSS31658x434 434 112 15KB-TZSS31658x6 6 234 15KB-TZSS31634x512 512 112 10KB-TZSS31634x10 10 6 10
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
276 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 71 SO 153 SO SO D632
Beacutetonfissureacute (20 MPa) Nprtablier cr kN 45 45 81 62 144 Non permis D632
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Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 277
TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
278 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 279
3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
Description longueur (po) Longueur fileteacutee (po) Qteacutebte
KB-TZ38x3 3 78 50KB-TZ38x334 334 158 50KB-TZ38x5 5 278 50KB-TZ12x334 334 158 20KB-TZ12x412 412 238 20KB-TZ12x512 512 338 20KB-TZ12x7 7 478 20KB-TZ58x434 434 112 15KB-TZ58x6 6 234 15KB-TZ58x812 812 514 15KB-TZ58x10 10 634 15KB-TZ34x512 512 112 10KB-TZ34x8 8 4 10KB-TZ34x10 10 6 10
KB-TZSS30438x3 3 78 50KB-TZSS30438x334 334 158 50KB-TZSS30438x5 5 278 50KB-TZSS30412x334 334 158 20KB-TZSS30412x412 412 238 20KB-TZSS30412x512 512 338 20KB-TZSS30412x7 7 478 20KB-TZSS30458x434 434 112 15KB-TZSS30458x6 6 234 15KB-TZSS30458x812 812 514 15KB-TZSS30458x10 10 634 15KB-TZSS30434x512 512 112 10KB-TZSS30434x8 8 4 10KB-TZSS30434x10 10 6 10
KB-TZSS31638x3 3 78 50KB-TZSS31638x334 334 158 50KB-TZSS31612x334 334 158 20KB-TZSS31612x412 412 238 20KB-TZSS31612x512 512 338 20KB-TZSS31658x434 434 112 15KB-TZSS31658x6 6 234 15KB-TZSS31634x512 512 112 10KB-TZSS31634x10 10 6 10
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 277
TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
mm 95 127 159 191(po) 0375 05 0625 075
Profondeur dancrage effective min hef min
mm 51 51 83 79 102 95 121(po) 2 2 314 318 4 334 434
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
278 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 279
3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
Description longueur (po) Longueur fileteacutee (po) Qteacutebte
KB-TZ38x3 3 78 50KB-TZ38x334 334 158 50KB-TZ38x5 5 278 50KB-TZ12x334 334 158 20KB-TZ12x412 412 238 20KB-TZ12x512 512 338 20KB-TZ12x7 7 478 20KB-TZ58x434 434 112 15KB-TZ58x6 6 234 15KB-TZ58x812 812 514 15KB-TZ58x10 10 634 15KB-TZ34x512 512 112 10KB-TZ34x8 8 4 10KB-TZ34x10 10 6 10
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
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Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
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