Estructuras de Concreto Armado
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FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL
ESCUELA ACADÉMICO PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL
MONOGRAFÍA:
CONCRETO ARMADO / DISEÑO ESTRUCTURAL
AUTOR:
CHU MENDOZA, LUIS MIGUEL
ASESOR:
CORONEL DELGADO, ALEXANDER ANTONIO
TARAPOTO - PERÚ
2014
Dedicatoria
"No hay palabras que puedan describir
mi profundo agradecimiento hacia mis Padres,
quienes durante todos estos años confiaron en mí;
comprendiendo mis ideales
y el tiempo que no estuve con ellos”
ÍNDICE
Dedicatoria pág. 02
Índice pág. 03
Introducción pág. 04
Cuerpo pág. 05
ESTRUCTURAS DE CONCRETO ARMADO
1. DISEÑO ESTRUCTURAL pág. 05
2. CODIGOS DE DISEÑO pág. 07
3. MECANICA Y COMPORTAMIENTO DEL CONCRETO ARMADO
METODO PLASTICO pág. 13
4. TIPOS DE FALLA DE LOS ELEMENTOS SOMETIDOS A FLEXION pág. 17
Conclusiones pág. 19
Referencias bibliográficas pág. 20
ANEXOS pág. 21
INTRODUCCION
Existen dos teorías para el diseño de estructuras de concreto reforzado: “La teoría elástica”
llamada también “Diseño por esfuerzos de trabajo” y “La teoría plástica” o “Diseño de rotura”.
La teoría elástica es ideal para calcular los esfuerzos y deformaciones que se presentan en una
estructura de concreto bajo las cargas de servicio. Sin embargo esta teoría es incapaz de predecir
la resistencia última de la estructura con el fin de determinar la intensidad de las cargas que
provocan la ruptura y así poder asignar coeficientes de seguridad, ya que la hipótesis de
proporcionalidad entre esfuerzos y deformaciones es completamente errónea en la vecindad de la
falla de la estructura.
La teoría plástica es un método para calcular y diseñar secciones de concreto reforzado fundado
en las experiencias y teorías correspondientes al estado de ruptura de las teorías consideradas.
Ventajas del Diseño Plástico
1. En la proximidad del fenómeno de ruptura, los esfuerzos no son proporcionales a las
deformaciones unitarias, si se aplica la teoría elástica, esto llevaría errores hasta de un 50% al
calcular los momentos resistentes últimos de una sección. En cambio, si se aplica la teoría plástica,
obtenemos valores muy aproximados a los reales obtenidos en el laboratorio.
2. La carga muerta en una estructura, generalmente es una cantidad invariable y bien
definida, en cambio la carga viva puede variar más allá del control previsible. En la teoría plástica,
se asignan diferentes factores de seguridad a ambas cargas tomando en cuenta sus características
principales.
3. En el cálculo del concreto presforzado se hace necesario la aplicación del diseño plástico,
porque bajo cargas de gran intensidad, los esfuerzos no son proporcionales a las deformaciones.
ESTRUCTURAS DE CONCRETO ARMADO
1. DISEÑO ESTRUCTURAL
El diseño estructural abarca las diversas actividades que desarrolla el proyectista para
determinar la forma, dimensiones y características detalladas de una estructura, o sea de
aquella parte de una construcción que tiene como función absorber las solicitaciones que
se presentan durante las distintas etapas de su existencia.
Una estructura se puede considerar como un sistema, es decir, como un conjunto de
partes o componentes que se combinan en forma ordenada para cumplir una función
dada. La función puede salvar un claro o luz, como en los puentes, encerrar un espacio
como en el caso de diferentes tipos de edificios o, soportar un empuje como en el caso de
muros de contención, tanques o silos, etc. La estructura debe cumplir la función a la que
está destinada con un grado razonable de seguridad y de manera que tenga un
comportamiento adecuado en condiciones normales de servicio.
Además debe satisfacer otros requisitos, tales como:
El costo. Toda la estructura debe mantenerse dentro de los límites razonables de la
economía.
Estética. La estructura debe ser agradable a la vista constituyendo un elemento
ornamental para las ciudades y mejorar el paisaje de campo.
Tipo de Estructuración. Es sin duda uno de los factores que más afecta el costo del
proyecto.
Idealización. Después de elegir una estructura se la idealiza con el propósito de estudiar
el efecto de las solicitaciones o cargas a la que pueda estar sometida durante su vida útil,
esta idealización es necesaria porque le problema real es mucho más complejo.
Idealmente el objeto del sistema es la optimización del sistema, es decir, la obtención de
todas las mejores soluciones posibles. El lograr una solución óptima absoluta es
prácticamente imposible, sin embargo, puede ser útil optimizar de acuerdo con
determinado criterio, tal como el de peso o costo mínimo, teniendo en cuenta siempre
que no existan soluciones únicas sino razonables.
La posibilidad de intuir un sistema estructural eficiente e imaginarlo en sus aspectos
esenciales, es el fruto solo en la parte de las cualidades innatas, es resultado también de
la asimilación de conocimientos teóricos y de la experiencia adquirida en el ejercicio del
proceso de diseño y en la observación del comportamiento de las estructuras. Lo que
comúnmente se denomina buen criterio estructural no está basado solo en la intuición y
en la práctica, sino que también debe estar apoyado en sólidos conocimientos teóricos.
Desgraciadamente resulta difícil enseñar “criterio estructural” en los libros de texto y en
las aulas de clase. Es mucho más fácil enseñar fundamentos teóricos, métodos analíticos y
requisitos específicos. El autor de un libro y el profesor de un curso, sólo en el mejor de los
casos llega a transmitir al alumno algunos destellos de su experiencia, los cuales llegan a
formar parte de su conocimiento asimilado. No debe sin embargo desilusionarse el
alumno por sentir, al terminar sus estudios, una gran inseguridad en la aplicación del
acervo de conocimientos teóricos que ha adquirido. El ejercicio de la práctica y el contacto
prolongado con especialistas más maduros son requisitos necesarios para confirmar su
criterio.
La práctica del diseño estructural tiende en forma natural hacia una creciente
automatización impulsada aceleradamente por la popularización del empleo de
computadoras. Es común el empleo de programas de cómputo en análisis estructural, en
el dimensionamiento, hasta llegar a la elaboración de planos estructurales y de las
especificaciones. Este proceso es sin duda benéfico y va a redundar en una mayor eficacia
y precisión en el diseño, en cuanto se emplee con cordura.
Tanto en lo que se refiere al empleo de manuales y ayudas de diseño, como a de los
programas de cómputo, el proyectista debería tener grabados en su mente los siguientes
mandamientos:
Nunca uses una de estas herramientas si n sabes en que teoría se basa, qué
hipótesis tiene implícitas y que limitaciones existen para su uso.
Después de asegurarse de que es aplicable en tu caso en particular, cuida que
puedas obtener los datos que se requieren para su empleo y pon atención en
emplear las unidades correctas.
Una vez obtenido los resultados, examínalas críticamente, ve si hacen sentido, si
es posible compruébalos con otros procedimientos aproximados, hasta que estés
convencido de que no hay errores gruesos en el proceso.
Analiza que aspectos no han sido tomados en cuenta en ese proceso y asegúrate
que no alteren el diseño.
2. CÓDIGOS DE DISEÑO
El diseño de estructuras de concreto armado se lleva a cabo generalmente dentro de un
contexto de códigos que dan registros específicos para materiales, para el análisis
estructural, para el dimensionamiento de un elemento, etc. En contraste con otros países
altamente desarrollados, los Estados Unidos no tienen un código oficial nacional que
gobierne el concreto armado. La responsabilidad de producir y mantener sus
especificaciones de diseño descansa sobre varios grupos profesionales, asociaciones
gremiales e institutos técnicos que han producido los documentos necesarios.
El American Concrete Institute (ACI) ha sido durante mucho tiempo un líder de tales
esfuerzos. El código ACI no es un documento oficial por sí mismo, sin embargo, es
reconocido ampliamente como documento autorizado para la buena práctica en el campo
del concreto reforzado.
Como resultado, éste se ha incorporado por ley en innumerables códigos de construcción
municipal y regional que si tienen una connotación legal.
Sus disposiciones alcanzan de esa manera un soporte legal. En los Estados Unidos la
mayoría de los edificios en concreto reforzado y construcciones similares se diseñan de
acuerdo con el código ACI vigente. Este ha servido también como documento modelo para
muchos otros países.
La mayor parte de los puentes vehiculares de los Estados Unidos están diseñados de
acuerdo con los requisitos de las especificaciones para puentes de la AASHTO, que no sólo
contienen las disposiciones relacionadas con las cargas y su distribución, sino que también
disposiciones específicas para el diseño y construcción de puentes de concreto reforzado.
Las normas Alemanas (DIN) constituyen un cuerpo cada vez más impresionante de reglas y
criterios que abarcan en detalle los aspectos más diversos y especializados de diseño. En
México la reglamentación más actualizada y la que sirve de modelo para las de otros
estados es el reglamento de construcciones para el Distrito Federal (RDF). En los países
europeos existen códigos multinacionales para los países de la comunidad económica
europea, para los países socialistas y para los escandinavos.
Ningún código o especificación de diseño puede utilizarse como sustituto de un criterio de
Ingeniería sólido en el diseño de estructuras de concreto reforzado. En la práctica
estructural a menudo se encuentran circunstancias especiales donde las disposiciones del
código sirven únicamente como guías y el ingeniero debe confiar en un firme
entendimiento de los principios básicos de la mecánica estructural aplicada al concreto
reforzado o pre-esforzado, y en un conocimiento profundo de la naturaleza de los
materiales.
CARGAS
Las cargas que actúan sobre las estructuras pueden dividirse en tres grandes categorías:
Cargas muertas, cargas vivas y cargas ambientales.
CARGAS MUERTAS (D)
Son aquellos que se mantienen constantes en magnitud y fijas en posición durante la vida
de la estructura, generalmente la mayor parte de la carga muerta es el peso propio de la
estructura. Este puede calcularse con buena aproximación a partir de la configuración de
diseño, de las dimensiones de la estructura y de la densidad del material. Dentro de estos
tenemos, sistemas de pisos, pisos terminados, cielo raso, tabiquería fija, y todos aquellos
elementos que conservan una posición fija en la construcción, de manera que gravitan en
forma constante sobre la estructura.
CARGAS VIVAS (L)
Son cargas gravitacionales de carácter movible. Estas pueden estar total o parcialmente en
un sitio o no estar presentes, y pueden cambiar de ubicación. Su magnitud y distribución
son inciertas en un momento dado, y sus máximas intensidades a lo largo de la vida de la
estructura no se conocen con precisión. Las cargas vivas mínimas para los cuales deben
diseñarse los entrepisos y cubiertas de un edificio se especifican usualmente en el código
de construcción que se aplica en el lugar de construcción. Dentro de estas tenemos: El
peso de los ocupantes, muebles, tabiquería móvil, agua y equipo removibles, y todos
aquellos elementos con el carácter, de no estacionarios.
CARGAS AMBIENTALES.
Consiste generalmente en cargas sísmicas (fuerzas inerciales causadas por movimientos
sísmicos), viento, vibraciones causadas por maquinaria, cargas de nieve, presiones de
suelo en las porciones subterráneas de estructuras, cargas de posibles emposamientos de
aguas de lluvia sobre superficies planas y fuerzas causadas por cambios de temperatura. Al
igual que las cargas vivas, las cargas ambientales son inciertas tanto en magnitud como en
distribución.
En años recientes se ha progresado en el desarrollo de métodos racionales para predicción
de fuerzas horizontales sobre estructuras debidas i viento y de sismos.
Cabe también mencionar que en nuestro país las predominan sobre las causadas por el
viento, salvo que la estructura sea muy liviana (por ejemplo, con techo metálico y
cobertura con planchas de asbesto-cemento, calaminas, etc.) o que el edificio esté ubicado
en una zona de baja sismicidad pero con fuertes vientos (por ejemplo, en la selva).
A continuación se muestra algunas de las sobrecargas especificadas en la norma peruana
E-020; así mismo algunos pesos unitarios y cargas de uso común:
TIPO DE EDIFICACIÓN CARGA VIVA (Kg/m2)
VIVIENDAS (incluye corredor y escaleras) 200
OFICINAS:Ambientes comunes.Sala de archivo.Sala de computación.Corredores y escaleras.
250500350400
CENTROS EDUCATIVOS:Aulas.Talleres.Auditorios, gimnasios.Laboratorios.Corredores y escaleras.
200350300300400
HOSPITALES:Sala de operación, laboratorios y áreas de servicio.Cuartos.Corredores y escaleras.
300200400
BIBLIOTECAS:Sala de lectura.Sala de almacenaje.Corredores y escaleras.
300750400
HOTELES:Cuartos.Almacenaje y servicio.Corredores y escaleras.
2005001 00
AZOTEAS PLANAS (no utilizable) 100
BAÑO (emplear s/c promedio de las áreas vecinas)
Instituciones penales (cuartos) 200
Cuando la ocupación o uso de un espacio no sea conforme con ninguno de los que figuran
en tabla. El proyectista determinará la carga viva justificándola ante las autoridades
competentes:
MATERIAL (kg./m3) (kg./m3)
ALBAÑILERÍAAdobe 1600 Ladrillo solido 1800
Ladrillo hueco 1350CONCRETO Armado 2400 Simple 2300MADERAS Dura seca 700 Dura húmeda 1000
ENLUCIDOS Cemento 2000 Yeso 1000LÍQUIDOS Agua 1000 Petróleo 870METALES Acero 7850 Aluminio 2750
Plomo 11400 Mercurio 13600
OTROS
Mármol 2700 Bloque de vidrio 1000Losetas 2400 Vidrio 2500
Cemento 1450 Papel 1000Tierras 1600 Arena seca 1600
Piedra pómez 700 Hielo 920
ALIGERADOS
Cuando los techos aligerados tienen las medidas tradicionales y cuando se emplean
bloques huecos de arcilla (30x30cm.) puede utilizarse las siguientes cargas de peso propio.
h (cm.) w (kg.m2)17 28020 30025 35030 42035 47540 600
En cambio sí se utilizan bloques tubulares de concreto vibrado, o si el espesor de la losa
superior, o el nervio de la vigueta cambiasen en relación a los empleados en el aligerado
tradicional, el peso propio deberá obtenerse empleando, las cargas unitarias (en Kg. /m3)
ACABADOS Y C OBERTURA
Acabados (con falso piso) = 20 Kg. /m2 por centímetro de espesor (Usualmente 5 cm.)
Cobertura con teja artesanal = 160 Kg. /m2
Pastelero asentado en barro = 100 Kg. /m2
Plancha de asbesto cemento = 2.5 Kg. / m2 por milímetro de espesor.
MUROS DE ALBAÑILERÍA
Por muros estructurales y tabiques construidos con ladrillo de arcilla o silico-calcáreas,
pueden emplearse las siguientes cargas de peso propio, incluyendo el tarrajeo.
Cabe descartar que en la norma E – 020, se proporcionan una carga equivalente de peso
propio (en kg. /m2 de área en planta) para los casos en que no se conozca la distribución
de los tabiques (Tabiquería móvil) en los ambientes del edificio generalmente, esto ocurre
en los edificios destinados a oficinas.
Peso del tabique (kg/m) Carga equivalente (kg/m2)74 o menos 30
75 a 149 60150 a 249 90250 a 399 150400 a 549 210550 a 699 270700 a 849 330
850 a 1000 390
Para hacer uso de la tabla que proporciona la norma E – 0.20, debe conocerse el tipo de
tabique que se va a emplear y su peso por metro lineal. Por ejemplo para un tabique de
albañilería con 15 cm. de espesor (construyendo tarrajeo en ambos lados), construido con
ladrillo lo pandereta, con 2.4 m. de altura. Luego ingresando a la tabla de la norma E – 020,
se obtiene una capa equivalente igual a 210 Kg. /m2 de área en la planta, que deberá
agregarse al peso propio y acabado de la losa de piso correspondiente.
3. MECÁNICA Y COMPORTAMIENTO DEL CONCRETO ARMADO
MÉTODO PLÁSTICO, DE ROTURA O RESISTENCIA ÚLTIMA
ENUNCIADO GENERAL
Está claro que cuando un elemento de concreto armado va a colapsar o está cerca de ella,
los refuerzos dejan de ser proporcionales a las deformaciones unitarias. Si la distribución
de los esfuerzos de comprensión del concreto en la carga última o cerca de ella tuviera una
forma bien definida e invariable parabólica trapezoidal u otra sería posible desarrollar una
teoría racional y directa para la resistencia ultima a flexión, al igual que la teoría electica
con su forma triangular de distribución de esfuerzos.
Supongamos que la distribución de los esfuerzos y deformaciones unitarias internas
cuando la viga está próximo a la falla, es lo que se muestra en la siguiente figura:
Para calcular el Mur o Mn (momento último nominal), se desea disponer de un método
para el cual la viga fallara bien sea por fluencia del acero sometido o tensión o por
aplastamiento del concreto en la fibra extrema o compresión.
Se puede definir las propiedades del bloque de esfuerzo a comprensión en el concreto,
mediante los parámetros k 1 , k2 ,k 3; así tenemos que la fuerza total a comprensión en el
concreto será: Cc=k1 k3 f ´cbc
Dónde: Cc=k1 k3 f ´ c = esfuerzo promedio, k 1k3= factor de esfuerzo medio,
k 1= coeficiente que le da forma, k 2= factor de profundidad del E.N.
En realidad no se conoce un criterio exacto para la falla del concreto a compresión, pero se
han medido deformaciones unitarias para vigas rectangulares del orden de 0.003 a 0.004
justo antes de la falla.
Si se asume conservadoramente que el concreto está a punto de fallar cuando la fibra
extrema a compresión del concreto alcanza la máxima deformación unitaria Euc=0.003 a
comparación con una gran cantidad de ensayos sobre vigas y columnas de una variedad
considerable de formas y condiciones de carga demuestra que puede realizare una
predicción suficiente precisa y segura de la resistencia última.
En realidad no es necesario conocer la forma exacta de la distribución de esfuerzos en el
concreto, lo que si es imprescindible conocer para determinada distancia c del eje neutro
es:
1. La fuerza resultante total a comprensión del concreto C.
2. Su localización vertical, es decir su distancia desde la fibra extrema a compresión.
Para su viga rectangular el área que está en compresión en bc y la fuerza total que está en
compresión en esta área puede expresar como C=f avbc, donde f av es el esfuerzo
promedio a compresión sobre el área de bc. Evidentemente, el esfuerzo promedio a
compresión que puede desarrollarse antes de que ocurra la falla resulta tanto mayor en
cuanto sea mayor la resistencia del cilindro fc del concreto en particular.
Sea: k 1k3=afavfc ´
⇒C=afc ´ bc ;k2=β
Para distancia dada C al eje neutro, la ubicación de C puede definirse como una fracción de
β de esta distancia. Entonces, para una concreto con determinada resistencia es necesario
conocer solo a y β con el fin de definir completamente el efecto de los esfuerzos de
comprensión en el concreto.
a=0.72 para fc ≤280kg ./cm2 ydiminuyendo en0.04 por cada70kg ./cm2
Por encima de los280kg . /cm2 , para f ´ c>560kg ./cm2 , a=0.56
β=0.425 Para fc´ ≤280kg . /cm2 y disminuye en 0.025 por cada 70 kg. /cm2
Por encima de los 280 kg. /cm2; para fc´>560kg ./cm2 , β=0.325
La disminución de a y βpara concretos de altas resistencia se relaciona con el hecho de
que esto concretos son más frágiles, es decir, presentan un curva esfuerzo deformación
unitaria con curvatura más pronunciada y con una menor porción casi horizontal; tal
como se aprecia en la figura (II – 4)
Si se acepta esta información experimental, la resistencia última puede calcularse a partir
de las leyes de equilibrio y basándose en la hipótesis de que las secciones
C=T óafc bc=Asfs
Entonces el menor flector, con el par conformado por la fuerzas C y T, puede escribirse
como:
Mn=Tz=Asfs (d−βc )
Mn=Cs=af ´ cbc (d−βc )
DIAGRAMA EQUIVALENTE DE ESFUERZOS.
La distribución de esfuerzos en compresión del concreto, puede sustituirse por otra ficticia
con determinada forma geométrica simple, siempre y cuando esta distribución ficticia
produzca la misma fuerza total de compresión C aplicada en la misma ubicación que en el
elemento real cuando está próximo a romperse.
Históricamente, investigadores de varios países han propuesto una cantidad simplificada
de distribución ficticia de esfuerzos equivalentes. La distribución de esfuerzos
ampliamente aceptada en los Estados Unidos, y cada vez más en otros países, fue
propuesta inicialmente por C. S. Whitney y después fue desarrollada y revisada de modo
experimental por otros investigadores.
El investigador Whitney ha propuesto reemplazar la distribución real del bloque de
esfuerzos de compresión del concreto que tiene la forma de una parábola creciente, por
un bloque rectangular equivalente, como medida de simplificación para obtener la
resistencia a la flexión. Este rectángulo tiene una profundidad de "a" y una resistencia
promedio a la compresión de 0.85 f'c, el valor de "a" es función de c, es decir a =β1 c,
donde β1 tiene el siguiente valor.
β1=0.85 Para f'c≤280 kg. /cm2 y disminuye en 0.05 por cada 70 kg. /cm2, por encima de
los 280 kg. /cm2, pero β1 no debe ser menor que 0.65.
En términos matemáticos, la relación entre β1 y f'c puede expresarse como:
β1=(1.05− fc ´1400 ); 0.65≤ β1≤0.85
HIPÓTESIS BÁSICAS DE DISEÑO
1. Las deformaciones unitarias en el concreto y en el acero son proporcionales a su
distancia al eje neutro de la sección excepto para vigas de gran peralte, para los cuales
se asumirá una distribución no lineal de deformaciones.
2. La resistencia a la tensión del concreto es despreciada, excepto cuando se trata de
concreto pre o post-tensado.
3. El esfuerzo en el acero antes de alcanzar la fluencia es igual al producto de su módulo
de elasticidad por su deformación unitaria. Para deformaciones mayores a la de
fluencia, el esfuerzo en el refuerzo será independiente de la deformación e igual a fy.
Esta hipótesis refleja el modelo elasto – plástico de la curva esfuerzo – deformación
del acero que asume el código ACI.
4. El diagrama real de esfuerzos en compresión del concreto, se le reemplaza por el
diagrama equivalente de esfuerzos cíe forma rectangular, propuesto por Whitney.
5. El concreto falla al alcanzar una deformación última de 0.003
6. Cuando el fy especificado, es mayor de 4200 Kg. /cm2., entonces debe diseñarse para
un fy hipotético equivalente al 85% veces el fy especificado o 42.00 Kg. /cm2.; de
ambos escoger el mayor.
Nota: Se considera viga de gran peralte aquella cuya relación peralte/luz libre es mayor
que 2/5, para vigas continuas, y que 4/5, para vigas simplemente apoyadas.
4. TIPOS DE FALLA DE LOS ELEMENTOS SOMETIDOS A FLEXIÓN
Los elementos sometidos a flexión casi siempre fallan por compresión del concreto, sin
embargo el concreto puede fallar antes o después que el acero fluya, la naturaleza de la
falla es determinada por la cuantía de refuerzos y es de tres tipos:
1. Falla por tensión: Se conoce como falla dúctil y sucede cuando el acero en tracción a
llegado primero a su estado de fluencia antes que el concreto inicie su aplastamiento
en el extremo comprimido; o sea cuando en la falla £s >6y. se aprecian glandes
deflexiones y fisuras antes del colapso lo cual alerta a los usuarios acerca del peligro
inminente. Estas secciones son llamadas también sub - reforzadas o bajo armadas.
2. Falla por compresión: Se lo conoce como falla FRÁGIL, sucede si primeramente se
inicia el aplastamiento del concreto antes que el inicio de la fluencia del acero en
tracción, es decir cuando en la falla £s <£}'. estas secciones son llamadas sobre
reforzados
La resistencia de una sección sobre - reforzada es mayor que la de otra sub.-reforzada
de dimensiones similares. Sin embargo la primera no tiene
comportamiento dúctil y el tipo de colapso no es conveniente. En el diseño se evita
este tipo de falla.
3. Falla balanceada: Se produce cuando el concreto alcanza la deformación unitaria
ultima de 0.003 simultáneamente al inicio de la fluencia del acero, o sea cuando en la
falla es=ey
CONCLUSIONES
REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS
CONCRETO ARMADO I
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA
WILBER CUTIMBO CHOQUE
http://es.scribd.com/doc/116490308/Concreto-Armado-I-UNI
CONCRETO ARMADO
UNIVERSIDAD NACIONAL DE SAN MARTIN
SANTIAGO CHAVEZ CACHAY
Edición Agosto 2003
NORMA TECNICA DE EDIFICACION E.060 CONCRETO ARMADO
MINISTERIA DE VIVIENDA, CONSTRUCCION Y SANEAMIENTO
http://www.vivienda.gob.pe/dnc/archivos/Estudios_Normalizacion/Normalizacion/normas/
E060_CONCRETO_ARMADO.pdf
EL LADRILLO
http://franklinmenis.blogspot.com/2008/10/el-ladrillo-bloque-de-arcilla-o-cermica.html
DISEÑO DE ELEMENTOS DE CONCRETO REFORZADO
http://html.rincondelvago.com/diseno-de-elementos-de-concreto-reforzado.html