criterios diseño

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CÓDIGO :

TÍTULO : CRITERIOS DE DISEÑO DE INGENIERÍA CIVIL

REV. FECHA DESCRIPCIÓN PREPARADO REVISADO APROBADO GC

ACEPTACIÓN COMO DOCUMENTO DE LA EMPRESA

PRESIDENTE DE INGENIERÍA Y CONSTRUCCIÓN

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CALB FORMULARIO DIC-021-F03-A Rev. 3 - 03/11/98

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LIBRO DE CRITERIOS DE

DISEÑO DE INGENIERÍA CIVIL

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ÍNDICE

DESCRIPCIÓN PÁGINA

1. OBJETIVO ......................................................................................................... 3

2. ALCANCE ......................................................................................................... 3

3. ESTRUCTURAS ................................................................................................ 3

4. SANITARIA-HIDRAÚLICA ................................................................................... 22

5. VIALIDAD ............................................... ........................................................... 30

6. MOVIMIENTO DE TIERRA.................................................................................. 35

7. PLANTAS DE TRATAMIENTO ............................................................................ 36

CLB FORMULARIO DIC-021-F03-B Rev. 3 - 03/12/98

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1. OBJETIVO Este documento tiene por finalidad unificar, recopilar y ordenar los CRITERIOS DE DISEÑO y normativas que serán utilizados en todo desarrollo de los proyectos de Ingeniería Básica y de Detalle que involucren la DISCIPLINA CIVIL.

<1> 2. ALCANCEEste documento es aplicable a todas las especialidades de la Disciplina Civil en los Proyectos que realice VEPICA, tales como: Estructuras, Sanitaria e Hidráulica, Vialidad, Movimiento de Tierra.

3. ESTRUCTURAS Esta sección cubre la filosofía de diseño en cuanto a los requerimientos para el análisis y diseño de las estructuras aplicados a:

3.1. Estructuras para edificaciones en general construidas en: Acero estructural.Concreto armadoMadera

3.2. Puentes de tuberías en:Acero estructuralConcreto armado. Concreto Prefabricado

3.3. Puentes de correas transportadoras

3.4. Fundaciones de:EstructurasRecipientesTanques Equipos vibratorios o no

3.5. Se utilizarán las siguientes Normas y procedimentos:

COVENIN-MINDUR 1753-89 Estructuras de Concreto Armado Análisis y Diseño

COVENIN-MINDUR 1756-82 Edificaciones Antisísmicas

COVENIN-MINDUR 2003-86 Acciones de Viento sobre Construcciones

COVENIN-MINDUR 2002-88 Criterios y Acciones mínimas para el Proyecto de Edificaciones


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COVENIN-MINDUR 1618-82 Estructuras de Acero para Edificaciones. Proyecto Fabricación y Construcción

ACI 318-89 Código de Requerimientos en Edificaciones de Concreto Armado American Concrete Institute

AISC-ASD American Institute of Steel Construction

SIDOR CVG 1984 Manual de Proyectos de Estructuras de Acero

PDVSA MID Manual de Ingeniería de Diseño Paquete No. 2 Especialidad Civil y Paquete No. 18 Estructuras

PDVSA 0602.1.585 Sistema Normalizado de Pórticos para Tuberías

PDVSA 90615.1.009 Fundaciones para Pórticos Soportes de Tuberías

PDVSA JA-221 Diseño Antisísmico de Instalaciones Industriales

ANSI 58-1 Acciones Mínimas en Edificaciones

AISI American Iron and Steel Institute

AWS American Welding Society

API American Petroleum Institute

ASA American Standards Association

3.6. Sistema de Cargas

3.6.1. Cargas Muertas (CM) Son las cargas verticales o no, que tengan carácter de permanente, tales como: Paredes Revestimientos de pisos Techos


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Escaleras y barandas Pesos propios de los elementos resistentes


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3.6.2. Pesos UnitariosLos materiales de los elementos resistentes de una estructuras tendrán los siguientes pesos específicos:

MATERIAL PESO EN Kg/m3

Concreto armado 2.500Concreto masivo 2.400Acero al carbono 7.850

3.6.3. Carga Viva o Variable (CV)

Aquellas cargas de carácter transitorio pero de moderada frecuencia de uso, tales como:

USOS CARGA Kg/m2

Viviendas 175 Vestuarios 300 Plataformas, escaleras, pasillos 500 Oficinas, baños 300Laboratorios 400Cuartos para equipos eléctricos 1.250Pasillos o caminarías en plataformas 250Salas de control 500Pisos de operación 500Techos con acceso 150Techos pendientes < 5% 100Techos pendientes > 5% 50

3.6.4. Carga por Productos (CP)

La Carga por Productos será definida como la carga vertical (por efecto de la gravedad) oiginada por:

Líquidos Sólidos Material viscoso en:

- Envases- Tanques- Recipientes

Tolvas Correa transportadora Equipo Tubería en operación

3.6.5. Carga de Prueba de Equipos (CPE)


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La Carga de Prueba de Equipo será la carga vertical (por efectos de la gravedad) originada por el método utilizado para ensayar el envase, tanque, equipo o tubería.

3.6.6. Carga por Efectos de Cambios de Temperatura (CT)La Carga por Temperatura será definida como la fuerza inducida que produce deformaciones en la estructura, cuyo origen se debe al aumento o disminución de la temperatura.

3.6.7. Cargas de Impacto (CI)La Carga de Impacto será definida como una carga estática equivalente, conservadoramente aproximada al valor del efecto dinámico de las máquinas recíprocamente, rotativas y al movimiento de las cargas vivas, además de las definidas aquí:

Grúas Un impacto no menor del 25% de la carga vertical a izar.La carga lateral de frenado no será menor del 20% de la carga máxima levantada más la del carro (exceptuando las otras partes de la grúa) aplicada en el borde superior de los rieles, actuando en uno u otro sentido normal a éstos, y se distribuirá tomando debida cuenta de la rigidez de la estructura que los soporta.La carga longitudinal se tomará como el 20% de las cargas máximas en las ruedas de la grúa y se considerará aplicada en el borde superior de los rieles.

Cargas por Vehículos Automotores (CVA)La Carga por Vehículos Automotores se tomará como lo indica la Normas AASHTO-83, pero no mayor del 30% de su peso.

Cargas por Equipos MecánicosSe tomarán los indicados por el fabricante y se sumará a la carga de prueba de equipos.

Cargas de Montaje/Erección (CE)La carga de montaje o erección es el peso de los envases, equipos, tanques etc., mas el peso del sistema que los soportará, definidos por el fabricante o la Ingeniería Básica y las cargas muertas.

Cargas de Explosión (CEX)Las Cargas de Explosión para zonas de proceso en donde exista la posibilidad de ocurrencia, serán definidos por el fabricante o generador del proceso de acuerdo a los códigos utilizados en plantas industriales.


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Carga de Vientos (CW)Las Cargas por Viento estarán regidas por la Norma, el mínimo efecto dinámico a tomar es de 100 Kg/m2.

Carga por Sismo (CS)La Cargas por Sismo estarán regidas por las Normas Sísmicas, se tomarán en cuenta los siguientes parámetros:Zona SísmicaGrupoNivel de DiseñoTipo de EstructuraPerfil del sueloEn edificaciones de uso público o privado del tipo residenciales o industriales no petroleras se utilizará la Norma COVENIN-MINDUR 1.756-87.En instalaciones industriales petroleras se utilizará además el procedimiento PDVSA JA-221.

3.7. Estructuras en acero Las estructuras en acero se diseñarán de acuerdo a los siguientes criterios:

3.7.1. Se cumplirán las siguientes Normas y referencias:COVENIN-MINDUR 1618-82 Estructuras de Acero para

Edificaciones, Proyecto, Fabricación y Construcción

COVENIN-MINDUR 1756-82 Edificaciones AntisísmicasCOVENIN-MINDUR 2003-86 Acciones de Viento sobre

ConstruccionesCOVENIN-MINDUR 2002-88 Criterios y Acciones mínimas para el

Proyecto de EdificacionesSIDOR CVG 1984 Manual de Proyectos de Estructuras de

AceroAISC-ASD American Institute of Steel ConstructionAWS American Welding Society

3.7.2. El diseño de las estructuras y sus componentes (elementos y conexiones) por el método de los esfuerzos permisibles o cargas de servicio, deberá hacerse para la combinaciones de cargas dadas en lasTablas I y II.

3.7.3. En donde exista la posibilidad de la acción simultánea de las cargas verticales con laterales, sismos, vientos u otras, la resistencia a tales acciones la formarán pórticos arriostrados en forma de" X" o "K" hasta llevar el efecto de estas cargas al nivel de fundaciones.


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3.7.4. Se podrá considerar arriostramientos verticales excéntricos en aquellos casos donde se requiera una mayor demanda de ductilidad a efecto sísmico.

3.7.5. En pisos o plataformas formadas por rejillas o láminas de acero estriadas, deberá proporcionarse suficiente arriostramiento horizontal con el propósito de aumentar la rigidez del diafragma. También se deberá utilizar este arriostramiento para contribuir a resistir las cargas horizontales provenientes de sismos, vientos, etc.

3.7.6. Los sistemas de rejillas no constituyen suficiente soporte lateral a las vigas que las soportan; por consiguiente, deberá suministrarse a estas vigas soporte lateral para evitar el pandeo lateral torsional.

3.7.7. Miembros comprimidos Estarán constituidos por perfiles de ala ancha del tipo "H".

3.7.8. Miembros traccionadosEstarán estar constituidos en general por perfiles de ángulos simples y dobles, así como cualquier otro perfil cuyo peso no sea influyente en la flexión.

3.7.9. Miembros arriostradosLos miembros arriostrados mantendrán una relación de esbeltez kl/r limitada a un máximo de 120, y estarán dimensionados para resistir la compresión máxima actuante, dependiendo de la importancia del edificio y su uso, estos elementos que forman parte del sistema de arriostramiento son: Vigas y columnas que enmarcan los paneles que contienen una o

más diagonales. Diagonales que arriostran el panel.

3.7.10. Conexiones o uniones

Las conexiones o uniones para el acero estructural deben diseñarse de acuerdo a los siguientes requerimientos:Las conexiones serán diseñadas por el taller.Las solicitaciones o fuerzas de diseño serán mostradas en los planos de Ingeniería. Las conexiones de taller pueden ser empernadas o soldadas. Las conexiones de campo deben ser empernadas. Las conexiones de campo podrán ser soldadas siempre y cuando sean aprobadas por el Ingeniero Proyectista.


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Conexión con pernos en miembros principales diseñada por Fricción (rosca del perno incluida en el plano de corte), cumplirá con.Acero de alta resistencia A-325.Diámetro mínimo 3/4" Diámetro máximo 1”

Conexión por Aplastamiento (con rosca incluida en el plano de corte), cumplirá con:Acero de resistencia A-307 Las perforaciones serán de diámetro 1/16" mayor que el diámetro nominal del perno. (AISC)

Conexiones con pernos en miembros secundarios (Misceláneos, escaleras, etc.)Acero de resistencia A-307 maquinados con cabeza cuadrada y tuercas hexagonales.Diámetro mínimo 3/4" Diámetro máximo 1"Las perforaciones deberán ser normales de diámetro 1/16" mayor que el diámetro nominal del perno.En caso de utilizarse perforaciones ovaladas, el eje mayor del ovalo será perpendicular a la fuerza del corte y el eje menor sea solo 1/16" mayor que el diámetro nominal del perno.

Las conexiones de momentos se diseñarán del tipo con plancha extrema.

En casos especiales de conexiones totalmente fabricadas en taller, las conexiones de momento podrán ser diseñadas con soldadura, en cuyo caso la soldadura de la alas debe ser soldadura a penetración completa.

3.7.11. Solicitaciones de diseño para conexiones En general, todas las solicitaciones para el diseño de las

conexiones en los extremos de los miembros se señalarán en los planos de ingeniería.

Cuando una conexión esta sometida a flexión, la fuerza cortante y el momento flector de diseño estarán señalados en los planos.

Cuando en los planos está completamente detallada una conexión, el taller deberá fabricar la conexión exactamente como se describe, a menos que el proyectista autorice por escrito algún cambio. En estos casos, las fuerzas de diseño se pueden omitir en los planos.


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Cuando en los planos no se indican las fuerzas sobre los miembros para el diseño de conexiones, se adoptarán los siguientes criterios:La fuerza mínima absoluta en miembros que soportan tracción y/o compresión será de 3 toneladas, aunque el miembro señale una fuerza menor en los planos.En vigas celosía, la fuerza mínima en miembros a compresión y/o tracción será función de la resistencia efectiva de la pieza, como sigue:

Para miembros en tracción con el 50% de su resistencia. Para miembros en compresión con el 100% de su resistencia al pandeo en compresión para k=1.Para miembros en compresión y tracción alterna, se usará la mayor entre las dos, este criterio se mantendrá aunque la pieza señale una fuerza menor en los planos de ingeniería.

En arriostramientos en el plano de las correas de techo y en el arriostramientos en el plano del cordón inferior de las celosías de techo, la fuerza mínima en los miembros en compresión y/o tracción será función de la resistencia efectiva de la pieza, como sigue:Se supondrá que los cordones de las vigas celosías del techo y/o las vigas de techo que soportan las correas de techo y las correas de techo, trabajan a compresión; por tanto, las diagonales trabajarán en tracción. En este caso, si la celosía de arriostramiento posee miembros adicionales paralelos a las vigas de techo (perpendiculares a las correas) estos miembros adicionales trabajarán en compresión y se diseñarán para el 100% de su resistencia al pandeo en compresión para k=1,0. Las diagonales se diseñarán en tracción para la mayor de las fuerzas iguales a 1,5 veces la fuerza de compresión en los miembros adicionales antes descritos, o el 50% de su resistencia en tracción.

En vigas para plataformas y en vigas de pórticos que no formen parte del vano que conforma el sistema de arriostramiento del pórtico, la conexión será del tipo resistente a la fuerza cortante del tipo:Con plancha simple (single plate, AISC pag. 4-49) para facilitar el montaje. Con plancha extrema (end plate)Doble angular paralelos al alma de la viga (framed connection).


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Salvo indicación contraria, la fuerza cortante mínima de diseño será la reacción resultante de la máxima carga uniformemente distribuida que puede resistir el miembro cuando se agota a flexión, para las condiciones existentes de soporte lateral del ala comprimida de la viga.

En conexiones de miembros que forman parte del sistema de arriostramiento:Para las diagonales de arriostramiento, la fuerza mínima de diseño de la conexión será el 60% de la resistencia al pandeo en compresión de la diagonal para k=1,0.Para las columnas de arriostramiento, la fuerza mínima de diseño del empalme en compresión será equivalente al 100% de la resistencia al pandeo en compresión de la columna para k=1,0.La fuerza mínima de diseño del empalme en tracción de las columnas será equivalente al 50% de la carga efectiva admisible en compresión o el 100% de la compresión vertical (la proyección) de la carga de diseño de la diagonal descrita en el punto anterior (la mayor de las dos).

3.7.12. Empalme de columnas Se colocará preferiblemente a la mitad de la altura libre de la

columna, en caso de no cumplirse, al menos un metro (1.000 mm) por encima del tope de acero de la viga.

En columnas para pórticos que no formen parte del vano que conforma el sistema de arriostramiento el empalme será del tipo resistente a la compresión simple. La fuerza de compresión de diseño será equivalente al 100% de la resistencia al pandeo en compresión de la columna para k=1,0.

Cuando el empalme en compresión simple se haga a través de planchas de repartición o cuando los extremos de las columnas se maquinen para transmitir la compresión por aplastamiento (ver AISC), los empalmes podrían tener suficientes pernos o soldadura para solo mantener las piezas en su ubicación.

Por el contrario, cuando los extremos de las columnas no estén maquinados, el empalme deberá ser capaz de transmitir el 100% de la fuerza de compresión de diseño.

En caso de que exista tracción, la fuerza de tracción estará señalada en los planos y el empalme se dimensionará, además, para transmitir el 100% de esta tracción.

En general, si no se señalan las fuerzas en la conexión, el empalme se hará con soldadura de penetración completa.


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3.7.13. Fuerzas admisibles en los pernos1. Se limita el diámetro de los pernos a un mínimo de 3/4".2. Cargas estáticas máximas admisibles de tracción y corte en

toneladas (sección 1.5.2, AISC 1978) y pág. 6.18 MANUAL SIDOR.

3.7.14. Soldaduras Se seguirán las especificaciones de la AMERICAN WELDING

SOCIETY (AWS). Para perfiles soldados además se utilizarán las normas COPAN. Para las conexiones se utilizarán electrodos tipo AWS E-70XX de

bajo contenido de hidrógeno. El tamaño mínimo (t/s) de la soldadura de filete para plancha de

espesores, será el siguiente en concordancia con la norma COVENIN 1618-85:

Espesor mayor a soldar t/s (mm)

Hasta 6 mm. 4

Sobre 6 mm. Hasta 13 mm. 5Sobre 13 mm. Hasta 19 mm. 6Sobre 19 mm. Hasta 38 mm. 8Sobre 38 mm. Hasta 57 mm. 10

NOTA:El tamaño de la soldadura se determinará tomando como base el espesor de la parte más gruesa de las dos piezas a unir, pero este tamaño no necesita ser mayor que el espesor de la pieza más delgada a menos que por cálculo se requiera un tamaño mayor.

3.7.15. Pernos de anclajeSe utilizarán los siguientes criterios: Los pernos de anclaje embebidos en concreto serán fabricados

de barras lisas y la rosca será UNC. El material será de acero ASTM A-36 o equivalente. Las tuercas y arandelas (cuando se requieran) serán del tipo

pesadas. Las tuercas y arandelas (cuando se requieran) serán de

resistencia A-325.

3.7.16. Nivelación de planchas base Se evitará especificar tuercas de nivelación sobre los pernos de

anclaje.


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Si se requiere aparejo de nivelación, se utilizará tuercas y tornillos provisionales soldadas a los lados de la plancha base para tal efecto.

Cuando para nivelar la plancha base se utilicen suplementos (Shims), una vez colocado el mortero (grout) se deberá retirar estos suplementos y se deberá rellenar con mortero la huella que dejan (antes de apretar los pernos).

3.7.17. Arriostramientos El sistema de arriostramiento en estructuras metálicas estará

formado por diagonales en cruz o K, trabajando preferiblemente a tracción, tal que:Relación de esbeltez KL/r <= 300Factor K=1Angulo de inclinación mínima 30º

Cuando se tiene arriostramiento en forma de V u otra forma que obligue al miembro a trabajar a compresión se deberá cumplir con las siguientes condiciones mínimas:Relación de esbeltez KL/r <= 120Factor K=1Angulo de inclinación mínima >= 30º

1. Las dimensiones mínimas de ángulos de arriostramientos serán de 75 x 75 x 8 mm.

2. Longitud de arriostramientosLos perfiles usados en arriostramientos, empernados y conformados por angulares en tracción, deben ser fabricados mas cortos que su longitud nominal de acuerdo a los valores siguientes:1,5 mm para longitudes entre 2000 mm. y 4000 mm.3,0 mm para longitudes entre 4000 mm. y 8000 mm.4,5 mm para longitudes mayores de 8000 mm.

3. Se permite que al momento de la erección, que los arriostramientos resulten pretensados y, por tanto, rectos (AISC).

4. Las placas de conexión y separadores tendrán un espesor mínimo de 8 mm.

3.7.18. Flechas y deflexionesLas deflexiones máximas (verticales) o flechas permitidas en miembros estructurales que soportan cargas en servicio estarán limitadas a: Vigas carrileras => L/740 Vigas principales en edificios => L/360 Vigas Secundarias en Edificios => L/240 Rejillas y Tapas Metálicas => L/200


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3.7.19. Combinaciones de cargas para estructuras metálicas

Las siguientes cargas se consideran en el diseño de la superestructura de edificios, fundaciones de edificios, puentes de tuberías, puentes para correas transportadoras, estructuras misceláneas y otras.

NOMBRE SIMBOLOGIACarga Muerta (CM)Carga Viva (CV)Producto (CP) De prueba Equipo (CPE)Térmica (CT)Impacto (CI)Montaje/Erección (CE)Explosión (CEX) Viento (CW)Terremoto (CS)

Las Combinaciones de Cargas para el diseño de los miembros deberán hacerse de acuerdo a lo especificado en los códigos de las Normas COVENIN-MINDUR.

Además de lo descrito en el punto anterior deberán diseñarse, los elementos y su estructura de acuerdo a las combinaciones de cargas indicadas en las Tablas I y II.

Tabla No. IMATRIZ DE COMBINACIONES DE CARGAS

NIVEL DE SERVICIOESCENARIO “1”

Hip. Fact.Prob.

CM CV CP CPE CT CI CEX CW CS Observaciones

1 1.0 1.0 Sin operar2 1.0 1.0 1.0 Sin operar3 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 Montaje/Erección4 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 En operación5 1.0 1.0 1.0 Sin operar6 0.66 1.0 1.0* 1.0 1.0 1.0 Viento7 0.66 1.0 1.0* 1.0 1.0 1.0** Sismo8 0.75 1.0 1.0* 1.0 Viento9 0.75 1.0 1.0* 1.0** Sismo10 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 Emergencia

*: Se podrá reducir el porcentaje de la carga viva en plataformas.


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**: No se debe incluir la carga de izaje por la grúa.

NOTAS:A. Las cargas de explosión y terremoto estarán a nivel de servicio.B. Los miembros que portan grúas o polipastos deberán diseñarse, además

para las siguientes combinaciones de cargas:B.1. Carga muerta + carga grúa + carga de impactoB.2. Carga muerta + carga grúa + 50% de empuje horizontal (EH)

EH => 20% de la carga a ser izada.B.3. Carga muerta + dos grúas + EH, se permite un incremento del

20% para el esfuerzo permisible.C. Para elementos de fachada, en donde la presión del viento sea mayor de

195 Kg/m²Fw < Fcm + Fw F < 133% del esfuerzo permisible.donde:Fw = Esfuerzo por viento.Fcm = Esfuerzo de carga muerta.Fcv = Esfuerzo de carga variable

Tabla No. IIMATRIZ DE COMBINACIONES DE CARGAS

NIVEL DE SERVICIOESCENARIO “2”

Hip. Fact.Prob.

CM CV CP GPE CT CI CEX CW CS Observaciones

1 1.0 1.0 Sin operar2 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 En operación3 0.75 1.0 1.0 1.0 1.0 Viento4 0.75 1.0 1.0 1.0 1.0 Sismo5 0.75 1.0 1.0 1.0 1.0 Sismo

*: Se podrá reducir el porcentaje de la carga viva en plataformas.**: No se debe incluir la carga de izaje por la grúa.

NOTAS:A. Las cargas de explosión y terremoto estarán a nivel de servicio.B. Los miembros que soportan grúas o polipastos deberán diseñarse,

además para las siguientes combinaciones de cargas:B.1. Carga muerta + carga grúa + carga de impactoB.2. Carga muerta + carga grúa + 50% de empuje horizontal (EH)

EH => 20% de la carga a ser izada.C. Carga muerta + dos grúas + EH, se permite un incremento del 20% para

el esfuerzo permisible.D. Para elementos de fachada, en donde la presión del viento sea mayor de

195 Kg/m²CLB FORMULARIO DIC-021-F03-B Rev. 3 - 03/12/98

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Fw < Fcm + Fw F < 133% del esfuerzo permisible.

Donde:Fw = Esfuerzo por viento.Fcm = Esfuerzo de carga muerta.Fcv = Esfuerzo de carga variable

3.8. Estructuras en concreto armado Las estructuras en concreto armado se diseñarán de acuerdo a los siguientes criterios:

3.8.1. NormasSe cumplirán las siguientes normas:COVENIN-MINDUR 1753-87 Estructuras de Concreto Armado

para Edificaciones, Análisis y Diseño

COVENIN-MINDUR 1756-82 Edificaciones AntisísmicasCOVENIN-MINDUR 2003-86 Acciones de Viento sobre

ConstrucciónCOVENIN-MINDUR 2002-88 Criterios y Acciones mínimas para

el Proyecto de EdificacionesACI-318-95 AMERICAN CONCRETE

INSTITUTE.

3.8.2. Las estructuras y sus componentes (elementos y juntas) serán diseñados por el método de los estados límites de esfuerzos o estado límite de agotamiento.

3.8.3. Los factores de mayoración de cargas serán de acuerdo con lo indicado en las normas y códigos para las combinaciones de cargas dadas en la Tabla V.

3.8.4. Se podrá considerar arriostramientos verticales excéntricos en aquellos casos donde se requiera una mayor demanda de ductilidad a efecto sísmico.

3.8.5. En pisos o plataformas formadas por rejillas, o láminas de acero estriadas apoyadas sobre elementos de concreto armado, deberán proporcionarse suficientes arriostramientos horizontales con el propósito de aumentar la rigidez del diafragma. Los sistemas de rejillas no constituyen suficiente soporte lateral a las vigas que las soportan; por consiguiente, deberá suministrarse a estas vigas soporte lateral.


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3.8.6. Materiales de trabajoLos siguientes materiales serán utilizados, salvo indicación contraria del Cliente:

Concreto SimpleElementos resistentes f'c = 250 Kg/cm2Para estructuras prefabricadas f'c = 250 Kg/cm2Pavimentos f'c = 210 Kg/cm2Para aceras f'c = 210 Kg/cm2Para relleno de nivelación f'c = 110 Kg/cm2

Acero de RefuerzoBarras (cabillas) fy = 4200 Kg/cm2Alambre trefilado fy = 5200 Kg/cm2Malla electrosoldada fy = 5200 Kg/cm2Pernos de anclaje fy = 2530 Kg/cm2

3.8.7. RecubrimientosLos recubrimientos mínimos serán aplicados de acuerdo a los requerimientos de la Tabla No. III

Tabla No. IIIRECUBRIMIENTOS

TIPOS DE AMBIENTES LOSAS Y PLACAS

MUROS CONCHAS VIGAS Y COLUMNAS

Protegidos de la intemperie 1,5 2,0 1,5 2,5

No agresivos y no protegido de la intemperie

2,0 2,5 1,5 3,0

Agresivo y no protegido de la intemperie

3,0 3,5 2,0 4,0

En contacto con el terreno 4,0 0.9 .... ...En contacto y vaciado contra el terreno

7,0 1.4 ... 7,0

3.8.8. Longitud de desarrollo y empalmesPara la longitud de desarrollo y empalmes del refuerzo se utilizará ver el Capitulo 12 de la Norma COVENIN 1753.

A continuación en la Tabla IV se señala la tabla de solapes que puede ser utilizada en los refuerzos de repartición y/o retracción en losas y


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muros. Esta tabla corresponde a empalmes "Clase B" cuando el refuerzo colocado es igual al requerido y no más de un 50% de las barras se solapan dentro de la longitud de solape requerida (Referencia Tabla 12.14 COVENIN 1753, solapes sometidos a tracción) para f'c = 250 Kg/cm2 y fy = 4200 Kg/cm2 y barras estriadas de lecho inferior. Estas condiciones son aceptables para refuerzo de importancia secundaria y también para solapes a compresión.

Tabla No. IV LONGITUDES DE SOLAPE PARA LECHO SUPERIOR

O INFERIOR EN REPARTICIÓN DE LOSASY MUROS Y EN SOLAPES A COMPRESIÓN

Diámetro de Cabilla Longitud de Solape#2 300 mm.#3 310 mm.#4 420 mm.#5 520 mm.#6 620 mm.#7 800 mm.#8 1050 mm.#11 2090 mm.

3.8.9. Combinaciones de cargas Las siguientes cargas se consideran en el diseño de la

superestructura de edificios, fundaciones de edificios, puentes de tuberías, puentes para correas transportadoras, estructuras misceláneas y otras.

Carga Muerta (CM)Carga Viva (CV)

Producto (CP) De prueba Equipo (CPE)Térmica (CT)Impacto (CI)Montaje (CE)Explosión (CEX) Viento (CW)Terremoto (CS)

Las Combinaciones de Cargas para el diseño de los miembros deberán hacerse de acuerdo a lo especificado en los códigos de las Normas COVENIN-MINDUR.


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Además de lo descrito en el punto anterior deberán diseñarse, los elementos y su estructura de acuerdo a las combinaciones de cargas indicadas en la Tabla IV.

Tabla No. VMATRIZ DE COMBINACIONES DE CARGAS

ESTADO LIMITE DE AGOTAMIENTO

Para diseño en concreto armado

Hip. Fact.Prob.

CM CV CP GPE CT CI CEX CW CS Observaciones

1 1.0 1.4 1.7 En operación2 1.0 1.05 1.28 1.0 Sismo3 1.0 1.05 1.0 Sismo4 1.0 0.9 1.0 Sismo5 0.75 1.4 1.7 1.7 Viento6 1.0 0.9 1.3 Viento7 1.0 1.4 1.7 Presión tierra8 1.0 0.9 Presión tierra9 1.0 1.4 1.7 1.4 Presión líquido

10 0.75 0.9 1.4 Presión líquido11 1.0 1.4 1.7 1.4 Temperatura12 1.4 1.4 1.4 Temperatura13 1.1 1.4 1.4 Erección/Izaje

3.8.10. Flechas y deflexionesLas deflexiones máximas (verticales) o flechas permitidas en miembros estructurales que soportan cargas en servicio serán los valores máximos permitidos para las flechas de los elementos estructurales serán de acuerdo a la Tabla VI.

Tabla No. VI

TIPO DE MIEMBRO FLECHA LIMITETechos planos que soportan elementos no estructurales susceptible de ser dañados por grandes flechas

L/180

Entrepisos que soportan elementos no estructurales susceptibles de ser dañados por grandes flechas

L/360

Techos o entrepisos que soportan elementos no estructurales no susceptibles de ser dañados por grandes flechas

L/480

Techos o entrepisos que soportan elementos no estructurales que no son susceptibles de ser dañados por grandes flechas

L/240


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3.8.11. Porcentaje de acero mínimo

En elementos trabajando a flexión (vigas)El porcentaje de acero mínimo por efectos de flexión se determina como: pmín = 14/fy

En elementos trabajando a flexión (losas y muros)Se considera sólo el efecto de retracción y cambios de temperatura, tal que: pmín = 0,0018

En elementos trabajando a flexo-compresión (columnas) El porcentaje de acero mínimo se define como: pmín = 0,01

3.8.12. Porcentaje de acero máximo

En elementos trabajando a flexiónEl porcentaje de acero máximo por efectos de flexión se determina como: pmáx = 0,75 pb

En elementos trabajando a flexo-compresiónEl porcentaje de acero máximo por efectos de flexión se determina como: pmáx = 0,04 Ag

3.8.13. FundacionesAdicionalmente a los criterios indicados, las fundaciones se diseñarán incluyendo los siguientes requerimientos: Serán diseñadas de acuerdo a las recomendaciones del

estudio del suelo.

El dimensionado de las fundaciones y el estudio de su estabilidad será realizado mediante el uso de cargas a nivel de servicio.

El diseño de la capacidad resistente de las secciones de los elementos de la fundación será por la teoría estados límites de agotamiento.

Volcamiento


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El volcamiento se estudia como la relación entre Me a Mv, basado en las cargas de servicio, donde:

Me (Estabilizante): Momento por cargas verticales (incluyendo flotabilidad).

Mv (Volcamiento): Momento por cargas laterales

En fundaciones aisladas Me/Mv >= 1,5En muros Me/Mv >= 1,5

DeslizamientoLa relación de estabilidad al deslizamiento para muros de sostenimiento no será menor de 2.5

1. En la zapata de fundación se proveerá un acero de refuerzo superior de cuantía mínima en aquellas fundaciones en donde la línea de contacto (línea donde la reacción del suelo es nula) esté dentro del área de la zapata de fundaciones.

2. La zona no cargada de la zapata, cuando estas están sometidas a cargas excéntricas no será mayor del 25 % del área total de la fundación.

3. Secciones mínimas En zapatas de fundación, 30 cm.En cabezales, 45 cm.

3.8.14. Juntas de Construcción Las juntas de Construcción podrán ser hechas en cualquier

parte, siempre y cuando no afecten significativamente la resistencia de la estructura, adoptando las precauciones necesarias para transmitir la fuerza cortante y otras solicitaciones.

Su ubicación final siempre deberá ser aprobada por el Ingeniero Proyectista.

3.8.15. Encofrados Los encofrados de paredes verticales para elementos masivos

podrán ser de forma tronco-piramidal para facilitar su remoción como una sola unidad. La pendiente de las paredes no será mayor de 1:12 (1 horizontal por 12 vertical).

Las dimensiones de la base mayor del tronco de pirámide serán las indicadas en los planos y las dimensiones de la base


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menor deberán ser aprobadas por el fabricante del equipo que vaya sobre ese macizo.

3.8.16. Base de pavimento (pisos)Consistirá en una cama de piedra picada con espesor uniforme de mínimo 10 cm. compactada con medios mecánicos (vibrocompactador de mano), de modo que la superficie quede uniforme y nivelada.

3.8.17. Concreto de nivelación, de relleno o concreto pobreSe colocará una capa debajo de la zapata de todas las fundaciones en un mínimo de 10 cm.

4. SANITARIA -HIDRÁULICA

4.1. Sistemas de drenaje superficial El drenaje superficial de un área debe considerar los siguientes criterios en orden prioritario:4.1.1. Preservar la integridad física de las instalaciones y su operación.

4.1.2. Garantizar el libre movimiento del personal en el área a drenar.

4.1.3. Garantizar el libre movimiento de equipos en el área a drenar.

4.1.4. El área susceptible de ser drenada estará comprendida dentro de los límites de los sitios seleccionados.

4.1.5. En las zonas que serán confinada por diques, el drenaje será del tipo superficial.

4.2. Sistemas de Aguas Contaminadas4.2.1. Las aguas de lluvias que precipiten en zonas de procesos se

consideran como aguas contaminadas.

4.2.2. Las aguas provenientes del sistema contra incendio.

4.2.3. Los derrames en áreas contaminadas con hidrocarburos.

4.2.4. Los efluentes contaminados serán interceptados por canales y tanquillas para luego ser conducidos, a través de un colector hasta tanquillas separadoras tipo API.

4.3. Gastos de Diseño


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4.3.1. Los sistemas drenaje se calcularán en base a los caudales de agua contra incendio asignados, combinados con el agua de proceso o agua de lluvia estimada, utilizándose la cantidad que resulte mayor, de acuerdo con los criterios indicados a continuación: Por cada tubería lateral, el mayor, entre el caudal del área a la que

sirve o el de lluvia.

Por cada tramo de la tubería principal, se tomará el mayor entre el flujo acumulado de las áreas servidas.

4.3.2. No podrá exceder el sesenta por ciento (60%) del caudal de diseño del agua contra incendio asignado al área de referencia:Q = 0,60 qi o el caudal acumulado de agua de lluvia de la misma área.

4.3.3. El caudal de diseño por efecto de lluvia, se estimará según el "Método Racional", de acuerdo a la fórmula:

Q = C * I * A en unidades de litros/seg.

4.3.4. Coeficiente de escorrentía "C"0,95 => Areas pavimentadas (asfaltadas, concreto, techadas)

como vías, techos, patio de tanques, etc.0,60 => Areas no pavimentadas - Suelo modificado o natural,

grava u otros. (Para pendientes suaves)

4.3.5. Intensidad "I"Intensidad promedio de la lluvia caída en un área determinada para una duración D y período de retorno TR expresada en lts/seg/Ha o mm/hr.Se adoptará una intensidad de lluvia I de la zona a situar el desarrollo, cuyos valores se tomarán de las curvas regionales de intensidad - frecuencia - duración presentadas en el Manual de Drenaje Vial - Ministerio de Transporte y Comunicaciones - (Leopoldo Ayala U./Francisco Mendoza - Luis E. Franceshi)

4.3.6. Superficie de área drenada "A"Superficie a ser drenada expresada en hectárea (Ha).Se tomará el área aportante de cada caso particular para introducirla en la fórmula de cálculo.

4.3.7. Tiempo de Concentración (TC):La escorrentía se da cuando se alcanza el tiempo de concentración, el cual no es mas que la duración de la lluvia.


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Este se estimará como el tiempo de viaje que discurre por el lecho de un canal, río, quebrada o cualquier curso de agua; para lo cual se utilizarán velocidades aproximadas de escurrimiento, en función de la pendiente, cobertura vegetal y longitud de cauce.Se adoptará un tiempo de concentración de cinco (5) minutos cuando se carezca de información.Si se poseen datos, se puede utilizar la fórmula propuesta por el California Culver Practice, o mejor conocida por la relación empírica de Kirprich:

TC = 0.0195 (L3 / H)0.385

Donde:TC = tiempo de concentración en minutosL = Longitud del cauce en metrosH = Diferencia de elevación en metros

4.3.8. Período de Retorno (TR):Se adoptará un período de retorno de diez (10) años como mínimo cuando se carezca de información al respecto.

4.4. Diseño de canales y tuberías 4.4.1. Donde por razones de seguridad se requiera que el flujo sea drenado

de inmediato hacia fuera del área de operación, se dispondrá de alguno de los siguientes medios de conducción del fluido: Canales rectangulares de concreto armado. Cunetas laterales Tuberías enterradas de acero al carbono, PVC, HF, HG, acero

austenítico. Tuberías enterradas de arcilla vitrificada, fuera del área de

Construcción como lo normado la Gaceta Oficial Extraordinaria No. 4044.

4.4.2. Escogencia del materialSi la información no es suministrada por el Cliente se asume: Para aguas no contaminadas => Concreto Aguas contaminadas => Acero al carbono

Acero inoxidablePVCArcilla vitrificada.

Descargas de equipos => PVCAcero al carbonoArcilla vitrificada.

4.4.3. DimensionamientoEl dimensionamiento se verificará por la fórmula de Manning.


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Q = (1/n) * ( A * R2/3 * S1/2 )

En donde:Q = Gasto en m3/sn = Coeficiente de Manning (n = 0,16 para concreto)

(n = 0,009 para acero)A = Area de la sección de escurrimiento del canal (m2)R = Radio hidráulico = Area/perímetro mojado (m)P = Perímetro mojado:

Longitud de la línea de intersección del plano de la sección transversal con la superficie mojada del canal.

S = Pendiente longitudinal del fondo del conducto o canal.

4.4.4. Cuando los datos de diseño son incompletos o no existen, el diseño de tuberías se basará en las siguientes condiciones de borde en la Tablas No. VII, VIII y IX:

Tabla No. VIICONDICIONES DE BORDE

RELACION DE ALTURA

(agua/diámetro)

VELOCIDAD (m/s)

Máxima 0,70 Aguas contaminada, depende del materialAgua no contaminada => 2,1 m/s

Recomendada 0,70 Aguas negras => 1,0 m/sAguas contaminadas => 1,3 m/s

Mínima 0,30(5 cm. Mínimo)

Agua de lluvia => 0,75Aguas Negras => 0,60Agua contaminadas => 0,60

Tabla No. VIIICOEFICIENTE DE MANNING

MATERIAL nConcreto Ø < 21" 0,015Concreto Ø < 21" 0,013PVC o Fibra de Vidrio 0,011Acero, HF 0,011


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Tabla No. IXVELOCIDADES MÁXIMAS EN FUNCIÓN DEL MATERIAL

MATERIAL TIPO VELOCIDAD MAXIMA (m/s)Concreto 210 Kg/cm2 5,00Concreto 280 Kg/cm2 6,00Concreto 350 Kg/cm2 7,50Concreto 420 Kg/cm2 9,50PVC 4,5Fibra de Vidrio 4,5Acero y HF Sin límite

4.4.5. Diámetro mínimo de tuberías Drenajes exteriores de lluvia 10,2 cm. ó 4" Drenajes de equipos 7,6 cm. ó 3" Drenajes de aguas residuales 5,1 cm. ó 2" Drenajes de aguas contaminadas 7,6 cm. ó 3"

4.4.6. El sistema de drenajes se considera que operará a superficie libre.

4.4.7. Los ductos se diseñarán para flujo libre por gravedad y se dimensionarán para que la velocidad esté en el rango antes especificado, considerando una sección transversal del tubo, equivalente al setenta por ciento (70%) de su diámetro, con el caudal máximo estimado.

4.4.8. En donde se presente ahogamiento, por ejemplo, en sellos hidráulicos o tanquillas, el cálculo del "control" para asegurar la continuidad del caudal en el diseño, se realizará con la fórmula de orificio sumergido.

Qc = A * F * (2gh)1/2 Caudal control (Descarga)A =Area de la sección del tubo o boquilla en m², donde generalmente = 6"

F = Factor = 0,80g = Gravedad = 9,8 m/s²h = Diferencia de altura entre salida y entrada del punto de control

en metros (m)

4.4.9. Cunetas y canales perimetralesSe utilizarán en lo posible cunetas tipificadas con: Velocidades mínimas a capacidad plena de 0,75 m/s


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Borde libre mínimo de 5 cm.


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4.4.10. Sumideros de rejas En caso de ser necesaria su utilización, serán considerados en

aquellas vialidades confinadas con pendientes longitudinales >= 3%

La relación del gasto de intersección (Qi) y el gasto de aproximación (Qa) será mayor o igual a 0,70.

En caso de haber la posibilidad de taponamiento por basura o sedimentos se multiplicará el área de la reja por el factor de seguridad 0,50.

4.4.11. TanquillasSe utilizarán para: La unión de dos colectores subterráneos. Como trampa de sedimentos. Como punto de inspección y mantenimiento. Como rompecargas. Como punto de transición entre la utilización de tuberías de

diferente material. Romper la energía en ese punto.

Se ubicarán en: El punto inicial de una tubería de drenaje como punto de

registro. A intervalos de longitud no mayores de L = 90 m para tuberías

principales con un Ø < 600 mm, o en el caso de transporte de aguas contaminadas, que así lo requieran.

A intervalos de longitud no mayores de L= 150 m para tuberías de Ø >= 600 mm.

En la unión de tuberías En todo cambio de dirección En todo cambio de pendiente En todo cambio de diámetro En todo cambio de material

4.4.12. Bocas de visitaLas bocas de visita serán del tipo INOS y se dispondrán en el arranque del colector principal, cruces, cambios de dirección o de pendiente y a distancias menores o iguales a: 90 m para diámetros < 600 mm. 160 m para diámetros 600 mm.


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4.4.13. Diques para tanques de hidrocarburosSe toma una altura mínima del dique respecto al vaso de 0,30 m para contener el derrame de tanques o equipos en ellos encerrados.

En general deberán calcularse contener 1.5 veces el volúmen del tanque, con un talud de pendiente 1 vertical, 1.5 horizontal, y un ancho de cresta acorde con estas dimensiones (puede ser 1 m). Para el caso en que la altura del dique sea menor de 0.7 m, puede utilizarse un dique de concreto en vez de tierra, sin embargo, es aconsejable hacer el estudio económico, para determinar la mejor opción.

Para los ejecutar los diques de tierra, se puede proceder como se describe a continuación: Realizar la excavación y compactación del terreno. Eliminar de la superficie arenas sueltas, vegetación y cualquier

material extraño. Colocar en el núcleo del dique material seleccionado que

puede ser arcilla. Colocar un manto de polietileno de alta densidad (HDPE), o

una geomembrana de 500 micras Colocar 30 cm de espesor de arcilla compactada con una

conductividad mayor que 10-6 cm/seg. Colocar una imprimación de 8,2 lts/m2 con RC-2 al 5 %

c/Kerosén Colocar capa de piedra picada con espesor de e=4 cm. Colocar una imprimación de 1,5 lts/m2 con RC-2 al 15 %

c/Kerosén.

4.4.14. Sello hidráulicoConsiste en un elemento de control para impedir que el fuego se propague a través del sistema de drenaje. Se compone de un sumidero de dimensiones mínimas: 0,80 m x 0,80 m y profundidad variable, donde el borde del codo del tubo de salida, quedará hacia abajo y a una altura mínima de 0,15 m o un diámetro sobre el fondo, de manera que la descarga quede siempre sumergida formando un sello hidráulico. Así mismo, cualquier tubo que descargue en el sello y no disponga de un sello previo, descargará sumergido, en caso contrario descargará libre sobre el nivel del sello.


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4.4.15. Venteo Permite el escape controlado de los gases liberados en las

redes principales de drenaje. Debe proveerse en los puntos altos de la red. En caso de

redes con diámetros pequeños, existen tablas en las que se indica el diámetro de la ventosa a ser utilizada en función del diámetro de la tubería. Existen casos en los que se utilizan las tomas domiciliarias como ventosas.

Asegurar el funcionamiento a presión atmosférica de la red, permitiendo el ingreso de aire a la misma aunque la red en sí misma es autoventilante, ya que se diseña para que funcione como un canal circular cerrado.

4.4.16. Materiales Las tanquillas f'c = 210 kg/cm² Estructuras menores f'c = 210 kg/cm² Tuberías de acero API5L, grado A, SCH-40 o STD,

soldadas, revestidas con dos (2) capas de Scotch Rap u otro producto de características similares.

4.4.17. Protección de estribos de puentesUna vez calculada la socavación, la fundación del estribo deberá estar por debajo de este valor, o apoyarse sobre la roca firme que es la solución más idónea. Mientras que si se ha perdido el estribo, y, además, existe peligro de erosión, puede protegerse el terraplén mediante un revestimiento hasta por lo menos un metro por debajo de la superficie perturbada (Ver recomendaciones en el Manual de Drenaje Vial - Ministerio de Transporte y Comunicaciones - Leopoldo Ayala U. / Francisco Mendoza - Luis E. Franceshi).

4.4.18. Protección en pilas de puentesPara las proteger las pilas de puentes, ya sean fundadas directamente o utilizando pilotes, se recomienda colocar dichas fundaciones por debajo por debajo del nivel de socavación calculado. Otros soluciones las constituyen los enrocados, muros de gaviones o hincadura de tablestacados.

4.4.19. Diques de controlConsiste en defensas o barreras perpendiculares a la dirección del flujo en el fondo de zanjas, quebradas y riachuelos, construidas en concreto, gaviones, rocas o materiales diferentes a los existentes


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en el lecho del cauce y que, además, sean resistentes al arrastre de sedimentos.

4.4.20. TorrenterasSon estructuras en concreto armado, cuyo fin es el de conducir el agua proveniente de las cunetas u otros dispositivos captadores y conductores de escurrimiento superficial, hasta el sitio de disposición final.

4.5. Instalaciones sanitarias El diseño de las aguas blanca, aguas negras y aguas de lluvia se realizará e acuerdo a la normativa sanitaria vigente Gaceta Oficial Extraordinaria No. 4044 del 8 de Septiembre de 1.988.

4.5.1. Red de distribución de aguas blancas Se utilizará el método de HUNTER o número de unidades de

gastos de acuerdo a los gastos de las piezas sanitarias presentes en el área a servir.

Se calcularán los diámetros de los tramos para una velocidad de diseño entre 1 y 1,5 m/s.

Se estimarán pérdidas utilizando la expresión con los gráficos presentes en los apéndices del 21 al 28 de la Gaceta Oficial mencionada.

4.5.2. Drenajes de aguas negrasSe utilizará el método de HUNTER o número de unidades de gastos de acuerdo a los gastos de las piezas sanitarias presentes en el área a servir.

4.5.3. Drenajes de aguas de lluviaSe diseñarán utilizando las áreas máximas de proyección horizontal de los techos de las edificaciones y deberá tomarse para el diseño de las mismas la intensidad de la lluvia y la frecuencia, tal como se indicó anteriormente.

<1> 5. VIALIDAD

5.1. Trazado de vialidad

5.1.1. Radios de curvaturaLos radios de curvatura mínimos para el enlace de los alineamientos rectos, según las normas venezolanas establecen los siguientes valores, de acuerdo a la velocidad escogida para proyectar.


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RADIOS DE CURVATURAVELOCIDAD DE

PROYECTO(Km/h)

RADIO MINIMO DE CURVATURA

(m)60 10070 15080 20090 250

100 350110 500120 700130 900140 1200

5.1.2. Pendiente del trazadoSe recomiendan, para carreteras principales, los siguientes valores de relación de máxima pendiente a velocidad de proyecto.

TOPOGRAFIAVELOCIDAD DE PROYECTO (Km/h)

50 65 80 95 105 110 120 130PLANA 6 5 4 3 3 3 3 3ONDULADA 7 6 5 4 4 4 4 4MONTAÑOSA 9 8 7 6 6 5 - -

La pendiente longitudinal mínima será de 0,3 % por efectos del drenaje.

La pendiente longitudinal máxima será de 8% en tramos cortos de rampas y salidas.

5.1.3. Bombeo o pendiente transversal

TIPO DE SUPERFICIE BOMBEO RECOMENDADO (%)ALTA CALIDAD 1-2

MEDIANA CALIDAD 1.5 - 3BAJA CALIDAD 2 - 4

5.1.4. Anchos de vía


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El ancho será definido según la clasificación normativa a los parámetros de diseño, y de acuerdo a la demanda de volumen de tránsito de la zona.

Se recomienda un ancho mínimo de 3.05 m. para el diseño de carreteras rurales ó secundarias.

Se recomienda un ancho mínimo de 3.35 y 3.65 m. para el diseño de carreteras principales.

Se permite un mínimo de 0,5% de pendiente para realizar transiciones de las curvas de pavimento.

En el caso de que se diseñe una vialidad interna para plantas industriales o petroleras, se podrá asumir un ancho hasta un máximo de 4 m, a modo de prevenir el tránsito de los camiones de bomberos, en el caso de incendios y así garantizar la fluidez en la vía.

ANCHOS MINIMOS DE CALZADA PARA CARRETERAS DE DOS CANALES. (PDT: Promedio diario de tráfico; VHP: Volumen horario de proyecto).

VELOCIDADDE

PROYECTO (Km/h)

ANCHO MINIMO EN METROS, PARA CALZADA DE DOS CANALES, SEGÚN LOS VOLUMENES DE DISEÑO

PDT actual 50-250

PDT actual

250-250

PDT actual 400-750

VHP100-200

VHP200-400

VHP400 Ó Más

50 6,10 610 6,10 6,70 7,3065 6,10 6,10 6,70 6,70 7,3080 6,10 6,10 6,70 7,30 7,3095 6,10 6,70 6,70 7,30 7,30

110 6,10 6,70 7,30 7,30 7,30130 7,30 7,30 7,30 7,30 7,30

5.1.5. Anchos mínimos de Hombrillos

VOLUMEN DE PROYECTO ANCHO DE HOMBRILLO (m)PDT actual VHP Mínimo Recomendado

50-250 - 1.20 1.80250-400 - 1.20 2.45400-750 100-200 1.80 3.05

- 200-400 2.45 3.05- 400 ó Más 3.05 3.65

5.1.6. Curvas horizontales


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Se deberá determinar y/o calcular los elementos que componen la curva circular, considerando los datos geométricos y coordenadas cartográficas tales como: TE(Tangente de entrada, TS(Tangente de salida),PI(Punto de intersección), D(Angulo de deflexión), T(Semitangente), CL(Cuerda larga), E (Externa), etc., permitiendo de este modo definir su trazado.

Una carretera con un ancho de canal de 3,65 m., tendrá un radio mínimo de 7,50 m.

5.1.7. Curvas verticales La longitud de una curva vertical se puede determinar a través

de la expresión: L mínima = 0.5 * V , siendo L = Longitud mínima de curva vertical, en metros. V = Velocidad de proyecto, en kilometros por hora. La longitud mínima será 30 m. para las curvas verticales. En intersecciones y para pendientes bajas la longitud de la

curva vertical puede reducirse.

5.1.8. Curvas de transición (Clotoide) Esta curva consiste en el tramo de una espiral que sirve de

transición entre una recta y un arco de circulo. La longitud mínima de la Clotoide para radios menores de 500

metros queda expresada en:le = 0.0522* V3/Rc - 6.64 V * esiendole: Longitud de la transición e: Peralte, expresado en forma decimalV: Velocidad de proyecto en (Km/h)Rc: Radio en el extremo de la espiral en metros

5.2 Superficie de Rodamiento y Pavimentos para la VialidadLas superficies de rodamiento de las vías, pueden estar constituidas por: Material Asfáltico, Concreto, Granzón ó Tierra Tratada.

5.2.1. Pavimentos Flexibles(Asfálticos)Para realizar el diseño de pavimentos flexibles se podrá elegir entre dos métodos reconocidos oficialmente, dentro de estos se encuentran: Método AASHTO-86 (Diseño de Pavimentos Flexibles) Método del MTC-82 (Diseño de Pavimentos Flexibles)


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5.2.2. Principios Básicos y Premisas de Diseño de Pavimentos Flexibles Deberá disponerse ó determinarse el CBR de diseño de la

subrasante, para las Cargas Equivalentes totales, que soportará la estructura del pavimento.

Se determinarán Coeficientes estructurales de los materiales tratado ó no tratados y los espesores de cada capa (Capa Subase, Capa Base y Capa de Rodamiento).

Los espesores mínimos de concreto asfáltico son función del tipo de mezclas (densamente gradadas o abiertas), del Tránsito (N’t) y de la capacidad de soporte CBR de la subrasante.

ESPESORES MINIMOS PARA CAPAS DE CONCRETO ASFALTICO Y BASES EN FUNCIÓN DEL TRÁFICO ESPERADO

Cargas Equivalentes(Período de diseño)

Espesor mínimo (cm)Mezcla Asfáltica Bases

> 50.000 2.5 (*) 1050.000 - 150.000 5 10150.000 - 500.000 6.25 10500.000 - 2.000.000 7.5 152.000.000 - 7.000.000 8.75 15> 7.000.000 10 15

(*) ó tratamiento superficial, según tipo de vía.

5.2.3. Pavimentos Rígidos (Concreto)Los Pavimentos rígidos consisten en dos capas, designadas como Losa de Pavimento y la capa Subase. Cuando el terreno de fundación tiene cualidades de Subase, esta se omite. El diseño del pavimento rígido incluye la determinación del espesor de la losa de Concreto de Cemento Portland, el diseño de juntas y el acero de refuerzo en caso de necesitarse.

Para realizar el diseño de pavimentos rígidos se podrá utilizar el Método AASHTO (Pavimentos Rígidos para Carreteras).

5.2.4. Principios Básicos y Premisas de Diseño de Pavimentos Rígidos La longitud de las losas, que no es más que la distancia entre las

juntas de contracción, deberán tener la mayor longitud posible, para evitar juntas frecuentes, cuyo mantenimiento es costoso, por lo tanto la longitud de la losa no debe ser mayor que dos veces el espesor en pulgadas; así , una losa de 8 pulgadas de espesor (20 cm.) no debe ser más larga de 16 pies(4,88 m.). Es decir, la longitud máxima de una losa de concreto simple, expresada en


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metros, “no debe exceder la cuarta parte del espesor”, expresado en centímetros.

Se diseñarán las juntas, tales como: Juntas de dilatación, Juntas de contracción, Juntas de construcción. Estas juntas podrán ser hechas en cualquier parte, siempre y cuando no afecten significativamente la resistencia de la estructura, adoptando las precauciones necesarias para transmitir la fuerza cortante y otras solicitaciones. Su ubicación final siempre deberá ser aprobada por el proyectista.

Se podrá colocar una base al pavimento cuando sea necesario ó en áreas limitadas como depósitos, estacionamientos, etc., la cual consistirá en una cama de piedra picada con espesor uniforme de mínimo 10 cm compactada con medios mecánicos (vibrocompactador de mano), de modo que la superficie quede lo mas uniforme y nivelada posible.

Se recomienda una resistencia del concreto de f’c =250 Kg/cm2

para pavimentos de carreteras y f’c =300 Kg/cm2 para pavimentos en aeropuertos.

El acero de refuerzo será: - Barras (cabillas) fy = 4200 Kg/cm2

- Alambre trefilado fy = 5200 Kg/cm2 - Malla electrosoldada fy = 5200 Kg/cm2

<1> 6. MOVIMIENTO DE TIERRA

6.1. Acondicionamiento de la superficie de apoyo de terraplenes

6.1.1. Dado que las áreas donde se implantarán las edificaciones están muy por debajo de los drenajes y vialidades existentes, estos se conformarán tal como lo establezca el estudio geotécnico realizado en dicha localidad.

6.1.2. Se excavarán y botarán fuera de las áreas de cada una de las edificaciones los primeros cuarenta (40) a cincuenta (50) centímetros de tierra, ya que este material será considerado como material desechable (capa vegetal).

6.1.3. Se saneará una capa de aproximadamente 1,50 metros, esto es escarificando el estrato completo que se presenta en estado suelto hasta la profundidad mencionada sin permitir la entrada de agua por infiltración y por drenaje, al cuerpo del material compactado, seguidamente se compactará el suelo en la zona escarificada, dotando así el terreno de una base con superficie uniforme y sin irregularidades.


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6.1.4. Este estrato funcionará como un relleno estructural, por lo que su

compactación será del 95% del Proctor modificado como mínimo.

6.1.5. Por encima de esta capa se colocará otra con material de préstamo hasta llegar a 30 centímetros como mínimo por encima del nivel del área a drenar.

6.2. Protecciones contra la Erosión En caso de que fuera necesario, se considera que:

6.2.1. Todo talud deberá llevar una protección a base RC-2, con arrocillo y malla gallinera, espesor 0,05 mts, aplicada a mano y eficientemente controlada, para evitar fisuras que puedan albergar vegetación o que puedan originar el lavado del material perteneciente al cuerpo del terraplén por efectos de la lluvia.

6.3. Todas las superficies horizontales expuestas, deberán estar cubiertas por una capa de piedra picada No. 1, medianamente compactada de 0,07 metros de espesor.

<1> 7. PLANTAS DE TRATAMIENTO

7.1. Condiciones especiales para el diseño En el diseño de las paredes de concreto utilizado en las plantas de tratamiento debe cumplir con las siguientes características, además de hacer cumplimiento estricto de lo estipulado en las normas COVENIN-MINDUR 1753-89: Controlar el ancho de grieta al mínimo. Especificar una buena compactación Especificar una relación agua-cemento baja. Se recomienda especificar un recubrimiento hidrófugo interior. En plantas de tratamiento elevadas, en la parte superior de la pared se

colocará una losa o viga de concreto en toda su longitud, la misma tendrá funciones arriostrante y rigidizante y será aprovechada como pasarela de servicio.

El acero de refuerzo por flexión deberá resistir la carga 1,3U. El acero de refuerzo por tensión directa deberá resistir la carga 1,65U. El acero de refuerzo por corte o tracción diagonal deberá resistir 1,3Vu

menos el corte resistido por el concreto. La longitud de una pared sin junta de Construcción no debe exceder los

36 m

7.2. Porcentaje mínimo de acero por retracción y cambios de temperatura


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Espesor de pared PorcentajeHasta 30 cm. 0,003Mayor de 30 cm. 0,025

7.3. Espesores mínimos de paredes

7.3.1. Paredes sin sellos hidráulicos (waterstops) Espesor mínimo .................................................. 15 cm. Paredes de altura mas de 3,00 mt. .................... 30 cm

7.3.2. Paredes con “waterstops” Espesor mínimo ................................................. 25 cm Paredes de altura mas de 3,00 mt. .................... 30 cm

7.3.3. WaterstopsSe pueden utilizar waterstops metálicos, de goma, vinil o cualquier otro material garantizado por el proveedor.

Para el caso de metálicos será una lámina de acero embebida en el concreto de ancho 15 cm y espesor de 6 mm.

7.3.4. Control de fisuración y grietasEl factor Z definido en la norma COVENIN-MINDUR 1753 no debe exceder de:

Z = fs < 20.620

7.3.5. Combinaciones de cargasEl factor de mayoración para la carga F por presión de tierra y/o líquidos se tomará como 1,7, tal que, las combinaciones de cargas se reducen a:U = 1,4 CM + 1,7 CV o,U = 1,4 CM + 1,7 CV + 1,7 F o,U = 0,9 + 1,7 F


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