ANNEXE 7 Note de Calcul Mur en Aile
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DIMENSIONNEMENT HYDRAULIQUE ET STRUCTURAL DUN OUVRAGE DE FRANCHISSEMENT
SUR LAXE BOTOU-BOULEL DANS LA REGION EST DU BURKINA FASO
NOTE DE CALCUL MUR EN AILE
A- DESCRIPTION DE LOUVRAGE
Hauteur totale
Cohsion
Coefficient de pousse de terre
Angle de frottement interne
Parement lisse
Diffrence paisseur du voile
Poids volumique des terres
Contrainte admissible du sol
B- PREDIMENSIONNEMENT DES EPAISSEURS
Sur labaque 5.2 correspondant langle de frottement interne
paisseurs
du mur la base et
, nous lisons les
de la semelle. Ces paisseurs sont prises gales.
pour des hauteurs gales 4m et 6m. Puis nous procdons
Nous lisons les paisseurs
par interpolation pour trouver celles correspondant une hauteur de 4,60m.
Do
C- PREDIMENSIONNEMENT DE LA SEMELLE
Sur labaque 5.4 correspondant
, nous lisons les dimensions
de la semelle
qui sont respectivement la largeur du patin et celle de toute la semelle en fonction de la
valeur de notre contrainte du sol.
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DIMENSIONNEMENT HYDRAULIQUE ET STRUCTURAL DUN OUVRAGE DE FRANCHISSEMENT
SUR LAXE BOTOU-BOULEL DANS LA REGION EST DU BURKINA FASO
Nous procdons par interpolations des valeurs correspondant aux hauteurs 4m et 6m pour
trouver celles correspondant la hauteur 4,60m.
Do
Do
Par prudence, le b trouv est major de 15% afin de satisfaire les vrifications de la stabilit
externe
Nous convenons de prendre
afin dassurer une meilleure stabilit de notre mur.
D- DIMENSIONNEMENT DU MUR DE SOUTENEMENT
D.1- Dtermination des poids
Mur
Semelle
=0,30
Terres en amont (sur le talon)
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Charge dexploitation verticale
Charge horizontale due la charge verticale
Pousse des terres horizontale
D.2- Calcul des bras de levier
D.3- Calcul des moments
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D.3- Stabilit externe
Glissement
Il faut vrifier que
Avec
Compression horizontale des actions
Cohsion du sol de fondation
Largeur du sol compress sous la semelle
Angle de frottement interne du sol sous la semelle du mur
Composante verticale des actions de calcul
Coefficient de scurit vis--vis du glissement
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On a
donc la stabilit au glissement est vrifie
Basculement
Il faut vrifier que
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
On a
donc la stabilit au basculement est vrifie
D.4- Stabilit interne
La stabilit interne prend en compte deux parties :
Le voile
La semelle {
Hypothse de calcul
Le calcul se fera lELS car nous sommes en Fissuration Prjudiciable
Caractristique des matriaux
ELS : Bton
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Acier
Voile
Action sur le voile
a
Permanente
y
h/2
h
2h/3
S3
S2
S1
Pousse de
terre
Exploitation
x
Section voile
a
1m
Sollicitations
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}
Sections
x(m)
V(x) (KN)
M(x) (KN.m)
N(x) (KN)
e = M/N
S1
h = 4,30
75,89
-119,04
32,25
3,69
S2
2h/3 = 2,87
36,98
-39,95
21,52
1,85
S3
h/2 = 2,15
22,55
-18,73
17,90
1,05
Calcul des armatures
Vrification de ncessit darmatures transversales
Si
pas besoin darmatures transversales
Pour
Pas besoin darmatures
transversales.
(
)
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(
)
Pas besoin dacier comprim
Armatures de rpartition (idem pour toutes les sections)
Pour
Vrification de ncessit darmatures transversales
Si
pas besoin darmatures transversales
Pas besoin darmatures
transversales.
Le calcul de
est idem que prcdemment.
Pas besoin dacier comprim
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SUR LAXE BOTOU-BOULEL DANS LA REGION EST DU BURKINA FASO
Pour
Vrification de ncessit darmatures transversales
Si
pas besoin darmatures transversales
Pas besoin darmatures
transversales.
Le calcul de
est idem que prcdemment.
Pas besoin dacier comprim
On a
On a
cette section est dimensionne en flexion compose.
et le centre de pression est hors du noyau central donc la section est
partiellement comprime.
Vu que la section est sollicite en flexion compose avec compression, elle doit tre vrifie
vis--vis de lELU.
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}
{
}
Sollicitations ultimes corriges pour flambement
Elancement gomtrique :
Type de calcul :
{
}
{
}
Excentricit du 2nd ordre :
Avec
Sollicitations corriges pour le calcul en flexion compose :
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{
}
{
}
Sollicitations ramenes au centre de gravit des aciers tendus :
{
(
)
}
{
}
Moment rduit de rfrence lELU
(
Moment rduit agissant
)
(
)
Calcul lELS
{
{
}
}
Sollicitations ramenes au centre de gravit des aciers tendus
(
)
{
}
{
}
Moment rduit limite
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On a
Et
Paramtres de dformation
(
Bras de levier
)
(
)
Section thorique dacier
Condition de non fragilit de la section
Semelle
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On a
est totalement comprime
Diagramme des contraintes
se situe dans le 1/3 central donc la semelle
G
max
min
3/4
b
|
|
Avec N = Rv et S = b x 1 m
|
|
Talon
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Nous sommes en prsence dun talon compltement comprim
Actions sur le talon
+
h
P
c
S4
min
f
b
s3
}
Calcul de
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Modlisation
P
o
min
s3
f
Calcul de sollicitation
Calcul de section darmature
La section dacier dans le talon est dtermine en le considrant comme une poutre
c
1m
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Avec
(
)
(
)
Condition de non fragilit de la section
La section dacier retenue est donc
Soit
Patin
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Action sur le patin
S5
o
max
s2
g
b
Calcul de
Calcul de sollicitation
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Calcul de section darmature
La section dacier dans le patin est dtermine en le considrant comme une poutre
c
1m
Avec
(
)
(
)
Condition de non fragilit de la section
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La section dacier retenue est donc
Soit
D.5- Rcapitulatif des sollicitations
Sections
x(m)
V(x) (KN)
M(x) (KN.m)
N(x) (KN)
e = M/N
S1
h = 4,30
75,89
-119,04
32,25
3,69
S2
2h/3 = 2,87
36,98
-39,95
21,52
1,85
S3
h/2 = 2,15
22,55
-18,73
17,90
1,05
S4
f=2
-
-56,64
239,375
-
S5
g = 1,05
-
49,97
239,375
-
D.6- Rcapitulatif des sections dacier
Surfaces
Parties douvrage
lmentaires
S1
Voile
S2
S3
Talon S4
Semelle
Patin S5
Sections dacier (cm)
Thorique
25,10
8,42
3,73
6,29
5,52
Choix
2 x 7HA16
6HA14
6HA14
6HA12
6HA12
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