บทที่ 9 การออกแบบอาคารโครงข้อแข็ง...
Transcript of บทที่ 9 การออกแบบอาคารโครงข้อแข็ง...
รายละเอยดการออกแบบ จงออกแบบรายละเอยดเหลกเสรมในคานและเสาส าหรบอาคารสง
6 ชน ชนดโครงขอแขง (Frame building)
ออกแบบใหเปนโครงตานทานแรงดดทมความเหนยวจ ากด (Ductile Moment-Resisting Frame with Limited Ductility) ใน“บรเวณท 1” ตามกฎกระทรวงฉบบ ป พ.ศ.2550
5.03.
05.
0
3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0
4.24.2
2.8
y
x
BT1
BT2
BT1
C
C
C
C
BT1
BT2
BT1
C
C
C
C
BT1
BT2
BT1
C
C
C
C
BT1
BT2
BT1
C
C
C
C
BT1
BT2
BT1
C
C
C
C
BT1
BT2
BT1
C
C
C
C
BT1
BT2
BT1
C
C
C
C
BL BL BL BL BL BL
BL BL BL BL BL BL
BL BL BL BL BL BL
BL BL BL BL BL BL
รปท 1.1 (ก) แปลนอาคาร
คาน BT 25x50
คาน BL 20x45
เสา 30x50
รปท 1.1 (ข) ระดบอาคาร
4.53.
53.
53.
53.
53.5
[email protected] = 18.0m 5.0 3.0 5.0
+0.00
+4.50
+8.00
+11.50
+15.00
+18.50
+22.00
4.2 4.22.8
Longitudinal Transverse
BT1 BT1BT2
C C C C
C C C C
C C C C
C C C C
C C C C
C C C C
มาตรฐาน(1) กฏกระทรวง ก าหนดการรบน าหนก ความตานทาน ความคงทนของ
อาคารและพนทรองรบอาคารในการตานทานแรงสนสะเทอนของแผนดนไหว ฉบบป พ.ศ. 2550 เอกสารแนบ 1
(2) การออกแบบอาคารเพอตานทานการสนสะเทอนและแผนดนไหว(มยผ.1301-50) เอกสารแนบ 2
(3) มาตรฐานส าหรบอาคารคอนกรตเสรมเหลก โดยวธก าลง(วสท.1008-38)
(4) Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI318-99)
(1)หนวยน าหนกของคอนกรตเพอค านวณน าหนกบรรทกคงท (Dead Load) ใชเทากบ 2,400 กก./ม.3
(2) น าหนกบรรทกจร (Live load) ส าหรบชนทวไปเทากบ 300 กก./ม.2
(3) น าหนกบรรทกจรชนหลงคาเทากบ 150 กก./ม.2
(4) น าหนกบรรทกคงทเพมเตม (Super Imposed Dead Load) ส าหรบชนทวไปเทากบ 100 กก./ม.2
(5) น าหนกบรรทกเพมเตมชนหลงคาเทากบ 50 กก./ม.2
น าหนกบรรทก
กรณท 1 : U = 1.4(DL + SDL) + 1.7LLกรณท 2 : U = 0.75[1.4(DL + SDL) + 1.7LL+ 1.87EQ]กรณท 3 : U = 0.9(DL + SDL) + 1.43EQ
การรวมแรง
เมอ DL = น ำหนกบรรทกคงท LL = น ำหนกบรรทกจรSDL = น ำหนกบรรทกคงทเพมเตมEQ = แรงกระท ำจำกแผนดนไหว
ก าลงของวสด
คอนกรต
เหลกชนคณภาพ SD40
เหลกชนคณภาพ SR24
f’c = 240 กก./ซม.2
fy = 4,000 กก./ซม.2
fy = 2,400 กก./ซม.2
น าหนกของโครงสรางในชนทวๆไป (Typical floor) ค านวณจากการรวมน าหนกของ พน คาน ก าแพงอฐกอและครงของเสาทงดานบนและดานลางของแตละชนจะได
(ก) พนคอนกรตหนา 10 ซม. เทากบ 240.00 กก./ม.2
(ข) ก าแพงอฐกอ (สง 2.90 ม.) ประมาณ 363.62 กก./ม.2
(ค) น าหนกคาน ประมาณ 183.13 กก./ม.2
(ง) น าหนกบรรทกคงทเพมเตม เทากบ 100.00 กก./ม.2
ค านวณน าหนกของอาคาร
รวมน าหนกเฉลยตอพนทในแตละชนทวๆไปจะได
กก./ม.2
รวมน าหนกของเสา สง 1.75 + 1.75 ม. ซงเทากบ 3.50 ม. จ านวน 28 ตน
กก.
พนทใน 1 ชน เทากบ 18x13 = 234 ม.2
น าหนกของชนทวๆไปเทากบ ตน
ค านวณหาน าหนกของอาคาร
74.88610013.18362.363240 DLw
280,35400,22850.350.030.0 colw
84.24228.35234887.0 iW
ชน พน + ก าแพงอฐ + คาน + น าหนกบรรทกเพม เสา น าหนกรวม
(ตน)พนท(ม.2)
น าหนกแผ(ตน/ม.2)
น าหนก(ตน)
พนท(ม.2)
สง(ม.)
น าหนก(ตน)
R 234 0.473 110.68 4.20 1.75 17.64 128.32
6 234 0.887 207.56 4.20 3.50 35.28 242.84
5 234 0.887 207.56 4.20 3.50 35.28 242.84
4 234 0.887 207.56 4.20 3.50 35.28 242.84
3 234 0.887 207.56 4.20 3.50 35.28 242.84
2 234 0.887 207.56 4.20 4.00 40.32* 247.88
รวม 1,347.56
ตารางท 2.1 การรวมน าหนกในแตละชนและน าหนกรวมทงหมดของอาคาร
ประมาณคาบธรรมชาตของโครงสรางขอท 10 ของกฎกระทรวงฯ
D
hT n09.0
ความสงทงหมดของอาคาร (hn) คอ 22.00 ม. ความกวางของโครงสราง (D) คอ 13.00 ม.
55.013
2209.0
T วนาท
แรงเฉอนทฐาน (Base Shear)ขอท 6 ของกฎกระทรวงฯ
ZIKCSWV
Z คอ คาสมประสทธความเขมของพนดน 0.19 ส าหรบบรเวณท 1 I คอ ตวคณเกยวกบการใชอาคารเทากบ 1.50 ส าหรบอาคาร.
สาธารณะ ตามขอ 8 ของกฎกระทรวง K คอ สมประสทธของโครงสราง เทากบ 1.00 ส าหรบโครงขอแขงทม
ความเหนยวจ ากด ตามกฎกระทรวงฯ ขอ 9S คอ สมประสทธประสานความถธรรมชาตระหวางอาคาร
และชนดนทตง เทากบ 2.5 ส าหรบอาคารทตงอยบนดนออนมาก (กรงเทพฯ) ตามกฎกระทรวงฯ ขอ 12
C คอสมประสทธตาม (2.3) หรอดขอ 11 ตามกฎกระทรวงฯ
(2-3)ส าหรบ T = 0.55 วนาท จะได
ทงนตองพจารณาผลคณ CS วามคามากกวา 0.26 ส าหรบดนออนมากหรอไม (ดกฎกระทรวงฯ ขอท 12) นนคอ
ใช
12.015
1
TC
090.055.015
1C
26.0225.05.209.0 CS
225.0CS
แรงเฉอนทฐาน (Base Shear)
แรงเฉอนทฐาน (Base Shear)
แทนคาทงหมดเพอหาแรงเฉอนทฐาน จะได
ตน
นนคอแรงเฉอนทฐานมคาเทากบรอยละ 6.41 ของน าหนกอาคาร และส าหรบ W = 1,347.56 ตน จะได
ตน
WV 50.209.000.150.119.0
W0641.0
41.8656.347,10641.0 V
กระจายแรงเฉอนในแตละชนของอาคาร
กฎกระทรวงขอท 6 (2) ก าหนดใหกระจายแรงเฉอนทฐานไปเปนแรงกระท าทชนบนสดหรอ Ft
ส าหรบกรณท มากกวา 0.70 วนาท ดงน
และใหใช 0 เทากบศนยในกรณทคาบธรรมชาตนอยกวา 0.70 วนาท
VTVFt 25.007.0
0tF < == ส าหรบ T = 0.55 วนาท
จากกฎกระทรวงขอ 6 (2) ใหกระจายแรงเฉอนทฐานไปเปนแรงกระท าดานขางในแตละชน
เมอ wn, hn คอ น าหนกและความสงของชนทพจารณาซงวดจากพนดน และ m คอ จ านวนชน
กระจายแรงเฉอนในแตละชนของอาคาร
m
iii
nntn
hw
hwFVF
1
)(
ชน ความสง
(ม.)
น าหนกแตละชน
(ตน)
wn*hn
(ตน-ม.)
แรงทางขางFn
(ตน)
แรงเฉอนในเสาVn
(ตน)
R 22.00 128.32 2,823.04 14.51 14.51
6 18.50 242.84 4,492.54 23.09 37.60
5 15.00 242.84 3,642.60 18.73 56.33
4 11.50 242.84 2,792.66 14.36 70.69
3 8.00 242.84 1,942.72 9.99 80.68
2 4.50 247.88 1,115.46 5.73 86.41
รวม 1347.56 16,809.02 86.41
ตารางท 2.2 คาแรงทางขางในแตละชนและแรงเฉอนในเสาชนในพน
แรงแผนดนไหวเกดจากน าหนกของตวโครงสราง แรงทเกดขนจากการกระจาย
แรงเฉอนทฐานเขาไปยงแตละชนของอาคาร จงถกก าหนดใหกระท าอยทต าแหนง จดศนยกลางมวล (Center of mass, CM)ในแตละชนของอาคาร
18.73 T
14.51 T
23.09 T
14.36 T
9.99 T
5.73 T
กระจายแรงเฉอนในแตละชนของอาคาร
การบดโดยบงเอญ (Accidental Torsion)
CM, CR
x
z
y
Fn
without torsional EffectCM = CR
with torsional EffectCM <> CR
x
z
y CRCM
Fn
(5%)DxDx
มาตรฐาน UBC ก าหนดใหเลอน CM ในแตละชนของอาคารออกไปจากจดทค านวณไดตามทฤษฏเปนระยะ 5% ของความยาวดานทตงฉากกบแรง
การแปลงแรงจาก 3D ไปเปน 2D
t
R
iyi
yi
yi
i MJ
xKV
K
KV
ตองกระจายแรงตาม stiffness ของโครงสราง + แรงเฉอนจากการบด!!
Direct shear Torsion
yxt VDM 05.0
สตฟเนสสมพทธ (Relative stiffness, R) ของโครงยอยท 1 ตามแนว ในชนใดๆ มคาเทากบ
การแปลงแรงจาก 3D ไปเปน 2D
1429.07
1
7
1
1 y
y
yi
y
ik
k
K
KV
สตฟเนสเชงหมน (Rotational stiffness) ของทกโครงยอยในแตละชนค านวณจาก
n
i
m
i
xiiyiir KyKxJ1 1
22
Stiffness ของชนอาคาร (Storey Stiffness)
}{2}{2 22
21
23
22
21 xxyyyr kykykxkxkxJ
ky
x
y
kx
y1
y2
x1x2
x3
เมอ ky คอ stiffness ของชนตามแนวแกน y ในชนใดๆ
เมอ kx คอ stiffness ของชนตามแนวแกน x ในชนใดๆ
bc
c
kkh
Ek
11
12
2
(Storey Stiffness)
(เชงหมน)
เสา 30 x 50
เสาของโครงยอยในแนว Y :
เสาของโครงยอยในแนว X :
คานในแนวขวาง - BT :
500,312)50)(30(12
1
12
1 33 bhI y
500,112)30)(50(12
1
12
1 33 hbI x
ซม.4
ซม.4
67.416,260)50)(25(12
1
12
1 33 bhIT ซม.4
ซม.4 คานในแนวยาว - BL : 00.875,151)45)(20(12
1
12
1 33 bhIL
86.892350
500,312
h
Ik
y
y
เสา, h = 350 ม.
43.321350
500,112
h
Ik x
x
สตฟเนส
คาน BT, l = 300, 500 ม.
83.520500
67.416,2603
T
bt
Ik
06.868300
67.416,2603
T
bt
Ik
ซม.3
ซม.3
ซม.3
ซม.3
คาน BL, l = 300 ม.
25.506300
00.875,151
Lb
Ik
ซม.3
ผลรวมของสตฟเนสในแตละโครงยอย ของชนใดๆตามแนว Y เทากบ
สตฟเนส
67.514,28
06.86883.5202
1
86.8924
1350
19.928,23312
2
yk กก./ซม.
ผลรวมของสตฟเนสในแตละโครงยอย ของชนใดๆตามแนว X เทากบ
กก./ซม.47.619,29
25.5066
1
43.3217
1350
19.928,23312
2
xk
สตฟเนสเชงหมนในชนทวไป
)150650(247.619,29)300600900(267.514,28 22222 rJ
1010822.9 กก.-ซม.
โครง สตฟเนส
(กก./ซม.) (ซม.)
สตฟเนสสมพทธ
รอยละของการกระจายแรง
เฉอน
1 28,514.67 900 0.1429 0.0235 0.1664 16.64
2 28,514.67 600 0.1429 0.0157 0.1586 15.86
3 28,514.67 300 0.1429 0.0078 0.1507 15.07
4 28,514.67 0 0.1429 0.0000 0.1429 14.29
5 28,514.67 -300 0.1429 -0.0078 0.1351 13.51
6 28,514.67 -600 0.1429 -0.0157 0.1272 12.72
7 28,514.67 -900 0.1429 -0.0235 0.1194 11.94
รวม 1.00031.0003 100.03
yiK ix
yiyi KK / r
iyix
J
xKD05.0iV
r
iyix
yi
yi
iJ
xKD
K
KV
05.0
เมอ 00.1V
ชนท คาแรงกระท าแตละชนของโครงสราง 3 มต
(ตน)
คาแรงกระท าในแตละชนของโครงสราง 2 มต
กรณไมคดผลของการบด(ตน)
คาแรงกระท าในแตละชนของโครงสราง 2 มต
กรณคดผลของการบด(ตน)
R 14.51 2.07 2.41
6 23.09 3.30 3.84
5 18.73 2.68 3.12
4 14.36 2.05 2.39
3 9.99 1.43 1.66
2 5.73 0.82 0.95
รวม 86.41 12.35 14.37
ตารางท 2.4 คาแรงกระท าในแตละชนของอาคารของโครงตวนอก
0.82 T
1.43 T
2.05 T
2.68 T
3.30 T
2.07 T
5.0m 3.0m 5.0m
0.95 T
1.66 T
2.39 T
3.12 T
3.84 T
2.41 T
5.0m 3.0m 5.0m
14.37 T12.35 T
2nd
3rd
4th
5th
6th
Roof
2nd
3rd
4th
5th
6th
Roof
Torsional Effect
without torsional Effect2D
with torsional Effect2D
การตรวจสอบความมนคงของโครงสราง
การตรวจสอบการเคลอนตวระหวางชน (Interstory drift)
iw
ii h
R
h005.0,
04.0min
iw
ii h
R
h004.0,
03.0min
• เมอ T < 0.70 s
• เมอ T >= 0.70 s
คาการเคลอนตวค านวณจาก
i
ii
K
V
69.602,19967.514,280.762 K
02.815,10986.687,150.71 K
ทงชน
กก./ซม.กก./ซม.
h
V
V
beam
column
DRIFT
Stiffness effect
ชนท แรงทางขาง
(ตน)
แรงเฉอนในเสา
(ตน)
ความสง
(ซม.)
สตฟเนส
(ตน./ซม.)
การเคลอนตวระหวางชนทค านวณได
(ซม.)
การเคลอนตวทยอมให(ซม.)
R 14.51 14.51 350 199.60 0.073 1.75
6 23.09 37.60 350 199.60 0.188 1.75
5 18.73 56.33 350 199.60 0.282 1.75
4 14.36 70.69 350 199.60 0.354 1.75
3 9.99 80.68 350 199.60 0.404 1.75
2 5.73 86.41 450 109.82 0.787 2.25<
<
<
<
<
<
ตารางท 3.1 คาการเคลอนตวในแตละชนของทงอาคารตามทศ Y
การตรวจสอบการพลกคว า (Overturn)
การตรวจสอบความมนคงของโครงสราง
O
R
M
MSF ..
เมอ Mo คอ โมเมนตพลกคว าMR คอ โมเมนตตานการพลกคว า
ตองมากกวา 1.55.73 T
9.99 T
14.36 T
18.73 T
23.09 T
14.51 T
5.0m 3.0m 5.0m
4.5
m3.5
m3.5
m3.
5m
3.5
m3.5
m
1347.56 TW =
A
ตารางท 3.2 การค านวณคาโมเมนตพลกคว า
ชนท
i
แรงทางขาง
(ตน)
ความสงเพอค านวณโมเมนตวดจากพนดนถงชนท i
(เมตร)
โมเมนตพลกคว า
(ตน-เมตร)
R 14.51 22.00 319.22
6 23.09 18.50 427.17
5 18.73 15.00 280.95
4 14.36 11.50 165.14
3 9.99 8.00 79.92
2 5.73 4.50 25.79
รวม 1,298.19
14.759,82
1356.347,1
RM
โมเมนตตาน
75.619.298,1
14.759,8.. SF O.K.
ตรวจสอบ
OM
การตรวจสอบผลกระทบเนองจากแรงและการเคลอนตว (P-D Effect)
ii
iii
hV
W
สมประสทธความมนคง (Stability Coefficient) ซงเปนอตราสวนระหวางโมเมนตทเพมขนเนองจากการเคลอนตวทางขางตอโมเมนตทเกดจากแรงแผนดนไหว หากไมเกน 0.10 ไมตองคด P-
การตรวจสอบความมนคงของโครงสราง
ชน น าหนก
(ตน)
น าหนกสะสมWi
(ตน)
การเคลอนตวระหวางชน
(ซม.)
แรงเฉอนVi
(ตน)
ความสงhi
(ซม.)
R 128.32 128.32 0.073 14.51 350 0.002
6 242.84 371.16 0.188 37.60 350 0.005
5 242.84 614.00 0.282 56.33 350 0.009
4 242.84 856.84 0.354 70.69 350 0.012
3 242.84 1,099.68 0.404 80.68 350 0.016
2 247.88 1,347.56 0.787 86.41 450 0.027
ตารางท 3.3 สมประสทธความมนคง (Stability Coefficient)
< 0.10 without P- effect!!
ii
iii
hV
P
i
วเคราะหโครงสราง
ใชการวเคราะหโครงสรางระบบ 2 มต โดยคดผลของแรงบดโดยบงเอญดวยโปรแกรมคอมพวเตอร โดยชดการรวมแรง 5 กรณ
วเคราะหโครงสราง
ชดการรวมแรงท 1 {U=1.4(DL+SDL)+1.7LL}
ลกษณะการเสยรปของโครงสราง
ชดการรวมแรงท 2 {U=0.75[1.4(DL+SDL)+1.7LL+1.87EQ]}ชดการรวมแรงท 3 {U=0.9[DL+SDL]+1.43EQ}
กรณอาคารเอยงไปทางขวา
กรณอาคารเอยงไปทางซาย
วเคราะหโครงสราง
ชดการรวมแรงท 1 {U=1.4(DL+SDL)+1.7LL}
ชดการรวมแรงท 2 {U=0.75[1.4(DL+SDL)+1.7LL+1.87EQ]}ชดการรวมแรงท 3 {U=0.9[DL+SDL]+1.43EQ}
กรณอาคารเอยงไปทางขวา
กรณอาคารเอยงไปทางซาย
ลกษณะของโมเมนตไดอะแกรม
วเคราะหโครงสราง
ชดการรวมแรงท 1 {U=1.4(DL+SDL)+1.7LL}
ชดการรวมแรงท 2 {U=0.75[1.4(DL+SDL)+1.7LL+1.87EQ]}ชดการรวมแรงท 3 {U=0.9[DL+SDL]+1.43EQ}
กรณอาคารเอยงไปทางขวา
กรณอาคารเอยงไปทางซาย
ลกษณะผงแรงเฉอน
วเคราะหโครงสราง
ชดการรวมแรงท 1 {U=1.4(DL+SDL)+1.7LL}
ชดการรวมแรงท 2 {U=0.75[1.4(DL+SDL)+1.7LL+1.87EQ]}ชดการรวมแรงท 3 {U=0.9[DL+SDL]+1.43EQ}
กรณอาคารเอยงไปทางขวา
กรณอาคารเอยงไปทางซาย
ลกษณะแรงตามแนวแกน
4.53.5
+0.00
+4.50
+8.00
4.2 4.22.8
2nd floor
3rd floor
Ground floor
a
a
c
c
b
b
d
d
e
eexterior column
interior column
กรณ คานชวงนอก (Exterior span) คานชวงใน (Interior span)
ขอบเสาตนนอก
(ตน-ม)section a-a
กลางคาน(ตน-ม)
section b-b
ขอบเสาตนใน
(ตน-ม)section c-c
ขอบเสาตนใน
(ตน-ม)section d-d
กลางคาน(ตน-ม)
section e-e
1 -5.05 6.61 -5.43 -4.54 0.78
2 ขวา 5.99 8.10 -12.28 8.04 0.59
2 ซาย -13.54 6.39 4.18 -14.85 0.59
3 ขวา 7.65 7.76 -10.85 9.59 0.36
3 ซาย -12.26 5.99 5.87 -13.74 0.36
วเคราะหโครงสรางตาราง 4.1 โมเมนตดดประลยในคานชน 2
4.53.5
+0.00
+4.50
+8.00
4.2 4.22.8
2nd floor
3rd floor
Ground floor
a
a
c
c
b
b
d
d
e
eexterior column
interior column
กรณ เสาตนรม (Exterior Column) เสาตนใน (Interior Column)
แรงอด(ตน)
แรงดด(ตน-ม.)
แรงเฉอน(ตน)
แรงอด(ตน)
แรงดด(ตน-ม.)
แรงเฉอน(ตน)
บน ลาง บน ลาง
1 96.54 3.72 -1.85 -1.24 137.66 -1.88 0.91 0.62
2 ขวา 56.24 -4.06 11.43 3.44 90.72 -12.34 15.49 6.18
2 ซาย 88.56 9.61 -14.17 -5.29 115.79 9.51 -14.11 -5.25
3 ขวา 32.23 -5.28 12.22 3.89 54.99 -12.00 15.51 6.11
3 ซาย 65.17 8.66 -13.87 -5.01 80.54 5.99 -14.66 -5.54
วเคราะหโครงสรางตาราง 4.2 แรงอด แรงดดและแรงเฉอนประลย ในเสาชน 1
วเคราะหโครงสราง
เปรยบเทยบสดสวนระหวางผลการวเคราะหโครงสรางดวยระบบ2 มตกบ 3 มตกรณไมคดการบด
ผลการวเคราะหใกลเคยงกนมาก สงเกตจากอตราสวนของผลการวเคราะหมคาเฉลยเทากบ 1
วเคราะหโครงสราง
เปรยบเทยบสดสวนระหวางผลการวเคราะหโครงสรางดวยระบบ 2 กรณคดกบไมคดผลของการบด
การบดมผลตอการวเคราะหโครงสรางอยางมาก ประมาณ 16% ในตวอยางน
วเคราะหโครงสราง
เปรยบเทยบสวนระหวางผลการวเคราะหโครงสรางดวยระบบ 2 มตกบ 3มตกรณคดผลของการบด ในโครงท 7
ผลการวเคราะหใกลเคยงกนมากสงเกตจากอตราสวนของผลการวเคราะหมคาเฉลยเทากบ 1
การออกแบบคานคานชวงนอก พจารณาขอบเสาตนนอก
4.53.5
+0.00
+4.50
+8.00
4.2 4.22.8
2nd floor
3rd floor
Ground floor
a
a
c
c
b
b
d
d
e
eexterior column
interior column
กรณ โมเมนตทขอบเสาตนนอก (ตน-ม.) a-a
1 -5.05
2 ขวา 5.99
2 ซาย -13.54
3 ขวา 7.66
3 ซาย -12.26
ตารางท 4.1
การออกแบบคานคานชวงนอก BT1
25b
44d
6d
85.01
240cf
000,4yf
ซม.
ซม2
กก./ซม.2
ซม. ซม.
ซม2
กก./ซม.2
ตน-ม. ก าลงตานทานโมเมนตลบ =
ก าลงตานทานโมเมนตบวก = ตน-ม.
> 13.54 ตน-ม. OK
> 7.66 ตน-ม. OK
30.17nM
83.11nM
6-DB16
4-DB16
2-hoop.RB64cm
0.25
0.50
06.12sA
04.8sA
4.53.5
+0.00
+4.50
+8.00
4.2 4.22.8
2nd floor
3rd floor
Ground floor
a
a
c
c
b
b
d
d
e
eexterior column
interior column
กรณ โมเมนตกลางคาน (ตน-ม.)
b-b
1 6.61
2 ขวา 8.10
2 ซาย 6.39
3 ขวา 7.76
3 ซาย 5.99
ตารางท 4.1คานชวงนอก BT1 พจารณาชวงกลางคาน
การออกแบบคาน
ตน-ม. > 8.10 ตน-ม. OK83.11nM+
4.53.5
+0.00
+4.50
+8.00
4.2 4.22.8
2nd floor
3rd floor
Ground floor
a
a
c
c
b
b
d
d
e
eexterior column
interior column
กรณ โมเมนตขอบเสาตนใน
(ตน-ม.) c-c
1 -5.43
2 ขวา -12.28
2 ซาย 4.18
3 ขวา -10.85
3 ซาย 5.87
ตารางท 4.1คานชวงนอก BT1 พจารณาชวงขอบเสาตนใน
การออกแบบคาน
ตน-ม. > 5.87 ตน-ม. OK
ตน-ม. > 12.28 ตน-ม. OK
+
-
83.11nM
30.17nM
มยผ. 1301-54 สวนท 4 ขอ 4.3.1 ก าหนดวา
การออกแบบคานคานชวงนอก BT1
ก าลงตานทานโมเมนตบวกทขอบของจดตอตองไมนอยกวา 1/3 ของก าลงตานทานโมเมนตลบ
ก าลงตานทานโมเมนตบวกและโมเมนตลบทหนาตดใดๆ ตลอดความยาวคานจะตองไมนอยกวา 1/5 ของก าลงตานทานโมเมนตสงสดทขอบของจดตอ
ตน-ม. > 17.30/5 =3.46 ตน-ม. OKตน-ม. > 17.30/5 =3.46 ตน-ม. OK-
+
ตน-ม. > 17.30/3 =5.77 ตน-ม. OK83.11nM
83.11nM
30.17nM
การออกแบบคานคานชวงนอก BT1
ตรวจสอบก าลงรบแรงเฉอน
มยผ.1301-54 สวนท 4 ขอ4.2 ก าหนดไววาก าลงรบแรงเฉอนทใชออกแบบ คาน เสาจะตองไมนอยวาคาแรงเฉอนทค านวณไดจาก
แรงเฉอนทเกดขนเมอแรงดดทปลายขององคอาคารทงสองถงคาโมเมนตระบรวมกบแรงเฉอนจากน าหนกบรรทกจากแรงโนมถวง (ถาม) แรงเฉอนสงสดทไดจากการรวมน าหนกบรรทกออกแบบ ทพจารณาแรงแผนดนไหวเปน 2 เทาของแรงทก าหนดในกฎหมายควบคมอาคารวาดวยการกอสรางอาคารในเขตทอาจไดรบแรงสนสะเทอนจากแผนดนไหว
การออกแบบคานคานชวงนอก BT1
ตรวจสอบก าลงรบแรงเฉอน
ค านวณแรงเฉอนทเกดขนตามสมการ 2
21 cu
c
nnul
Lw
L
MMV
ก าลงตานทานโมเมนตลบจากคานดานซาย ก าลงตานทานโมเมนต
บวกจากคานดานขวา
น าหนกบรรทกแนวดง
Wu=3.94 T/m
A B
4.2m 15.979 T0.569 T
Mn2=19.22 T-mMn1=13.14 T-m
Sideway to right
Wu=3.94 T/m
A B
4.2m15.979 T 0.569 T
Mn2=13.14 T-mMn1=19.22 T-m
Sideway to left
979.152
2.494.3
2.4
14.1322.19
uV
ตน
การออกแบบคานคานชวงนอก BT1
ตรวจสอบก าลงรบแรงเฉอน
ก าลงรบแรงเฉอนโดยคอนกรตลวน
bdfV cc 53.0
03.9442524053.0 cV ตน
แรงเฉอนทตองรบดวยเหลกเสรมเทากบ
cus VVV
ตน
ตน
30.803.9)85.0(979.15 sV
76.985.0/30.8 sV
สมมตใชเหลกปลอกขนาด 2-RB6 มม. จะตองวางเรยงกนใหมระยะหางเทากบ
การออกแบบคานคานชวงนอก BT1
ตรวจสอบก าลงรบแรงเฉอน
s
vv
V
dfAs ซม.
มยผ.1301-54 (สวนท 4 ขอ 4.3.2) ระบระยะเรยงเหลกปลอกภายในปลายคานทหางจากขอบของจดรองรบเปนระยะ 2 เทาของความลกจะตองเสรมเหลกปลอกทมระยะเรยงไมมากกวา
30
4.1424
8.128
114/444/
maxv
b
d
d
d
s ซม.ดงนนเสรมเหลกปลอก [email protected] งอขอ 135 องศา ในชวงหางจากจดรองรบจนถง 1.0 ม. (2h)
23.12000,176.9
44400,213.1
s
222/ d
ส าหรบเหลกปลอกทอยนอกชวงจดหมนพลาสตก ขอก าหนดของ มยผ.1301-54สวนท 4 ขอ 4.3.3 ระบวาระยะเรยงมากสดตองไมเกน และมก าลงรบแรงเฉอนมากกวาแรงเฉอนทกระท าหางจากหนาเสาเปนระยะ 2h = 1.0 m ซงมคาเทากบ
การออกแบบคานคานชวงนอก BT1 ตรวจสอบก าลงรบแรงเฉอน
ซม.
ตน
สมมตใชเหลกปลอก [email protected] 97.5000,120
44240013.1
s
dfAV vvs ตน
ตน มากกวา 12.04 ตน O.K.
ใชเหลกปลอก [email protected] นอกชวงจดหมนพลาสตก
04.120.194.3979.15 uV
75.12)97.503.9(85.0)( scn VVV
การออกแบบคานคานชวงนอก BT1ต าแหนงทสามารถหยดเหลก ตองการหยดเหลก 2-DB16
โดยทหนาตดคานจะมเหลก 4-DB16 ทงบนและลาง ก าลงตานทานโมเมนตดด 13.14ตน-ม.
ระยะทสามารถหยดเหลกไดเทากบ x =0.50 ม.
ระยะทสามารถหยดเหลกไดเทากบ 0.50 ม. + d = 0.94 ม. ใช 1.0 ม. ทงสองดาน
Wu=2.39 T/m
A B
4.2m12.724 T 2.686 TMn2=13.14 T-mMn1=19.22 T-m
Sideway to left
-19.22 T-m
-13.14 T-m
0.501
13.14 T-m
การออกแบบคานคานชวงนอก BT1ตรวจสอบระยะฝง
ระยะฝงทวไปส าหรบเหลก DB16 1.31240
400001.206.006.0
c
yb
dbf
fAl ซม.
ระยะฝงทวไปส าหรบเหลกของอ 90 องศา, 33240
6.1000,408.008.0
c
byhb
f
dfl ซม.
ขอมลส าหรบตวคณประกอบ เหลกบน เหลกลาง
ระยะหมคอนกรตดานบนหรอลาง 2.75db 3.25db
ระยะหมคอนกรตดานขาง 1.56db 1.56db
ระยะเรยงวางของเหลกเสรม 4.75db 2.81db
การออกแบบคานคานชวงนอก BT1ตรวจสอบระยะฝง
45240
40006.111.011.0
c
yb
f
fdระยะฝงตองไมนอยกวา ซม.hbl 8.128 bdระยะฝง ตองไมนอยกวา 15 ซม. และ ซม.
-เหลกบน ldb=1.3x31.1=40 ซม. ดงนน ldb=45 ซม. แตฝงจรง 100 ซม. OK
-เหลกลาง ldb=1x31.1=31 ซม. ดงนน ldb=45 ซม. แตระยะฝงจรง 240ซม. OK
-ส าหรบเหลกทดดงอ90องศา lhb=0.8x33=26.4 ใช 30 ซม. OK
-ส าหรบปลายฉากยน 12 db = 19.2 ซม. ใช 20 ซม.
การออกแบบคานคานชวงนอก BT1ระยะทาบเหลก
-เหลกบน 1.3 ldb=58.5 ซม. ใช 60 ซม. OK
-เหลกลาง 1.3 ldb=58.5 ซม. ใช 60 ซม. OK
รายละเอยดการเสรมเหลกคานชวงนอก BT1
0.50
1.0m
Splice 0.60m
Splice 0.60m 2-DB164-DB16
4-DB16
2-DB164-DB16
4-DB16
5.0m
0.50
Hoop [email protected] Stirrup [email protected]
0.3m
0.3m
Stirrup [email protected]
1.0m
Hoop [email protected]
Hoop [email protected]
Hoop [email protected]
2
2
0.2m
4.2m
1 1
6-DB16
4-DB16
2-hoop.RB6 @0.10
4cm
0.25
0.50
1
1
1.02 2
4-DB16
4-DB16
2-RB6 @ 0.20
0.25
0.50
1.0
หมายเหต การทาบเหลกตองท าภายนอกชวง 2h และไมอยกลางคาน
การออกแบบคานคานชวงใน BT2
4.53.5
+0.00
+4.50
+8.00
4.2 4.22.8
2nd floor
3rd floor
Ground floor
a
a
c
c
b
b
d
d
e
eexterior column
interior column
กรณ โมเมนตทขอบเสาตนใน (ตน-ม.) d-d
1 -4.54
2 ขวา 8.04
2 ซาย -14.85
3 ขวา 9.59
3 ซาย -13.74
ตารางท 4.1
6-DB16
4-DB16
2-hoop.RB64cm
0.25
0.50
คานชวงใน BT2
การออกแบบคาน
25b
44d
6d
06.12sA
04.8sA
85.01
240cf
000,4yf
ซม.
ซม.2
กก./ซม.2กก./ซม.2
ซม.2
ซม.
ซม.
ตน-ม. ก าลงตานทานโมเมนตลบ =
ก าลงตานทานโมเมนตบวก = ตน-ม.
> 14.85 ตน-ม. OK
> 9.59 ตน-ม. OK
30.17nM
83.11nM
ตน-ม. > 0.78 ตน-ม. OK+ 83.11nM
4.53.5
+0.00
+4.50
+8.00
4.2 4.22.8
2nd floor
3rd floor
Ground floor
a
a
c
c
b
b
d
d
e
eexterior column
interior column
กรณ โมเมนตกลางคาน (ตน-ม.)
e-e
1 0.78
2 ขวา 0.59
2 ซาย 0.59
3 ขวา 0.36
3 ซาย 0.36
ตารางท 4.1คานชวงใน BT2
การออกแบบคาน
มยผ. 1301-54 สวนท 4 ขอ 4.3.1 ก าหนดวา
การออกแบบคานคานชวงใน BT2
ก าลงตานทานโมเมนตบวกทขอบของจดตอตองไมนอยกวา 1/3 ของก าลงตานทานโมเมนตลบ
ตน-ม. > 17.30/3 =5.77 ตน-ม. OK
ก าลงตานทานโมเมนตบวกและโมเมนตลบทหนาตดใดๆ ตลอดความยาวคานจะตองไมนอยกวา 1/5 ของก าลงตานทานโมเมนตสงสดทขอบของจดตอ
ตน-ม. > 17.30/5 =3.46 ตน-ม. OKตน-ม. > 17.30/5 =3.46 ตน-ม. OK-
+
83.11nM
83.11nM
30.17nM
การออกแบบคานคานชวงใน BT2
ตรวจสอบก าลงรบแรงเฉอน
073.172
8.294.3
8.2
14.1322.19
uV ตน
Wu=3.94 T/m
B C
2.8m17.073 T 6.041 T
Mn2=13.14 T-mMn1=19.22 T-m
Sideway to left
Wu=3.94 T/m
B C
2.8m 17.073 T6.041 T
Mn2=19.22 T-mMn1=13.14 T-m
Sideway to right
การออกแบบคานคานชวงใน BT2
ตรวจสอบก าลงรบแรงเฉอน
ก าลงรบแรงเฉอนโดยคอนกรตลวนตน
แรงเฉอนทตองรบดวยเหลกเสรมเทากบตน
ตน
03.9442524053.0 cV
40.903.985.0073.17 sV
06.1185.0/40.9 sV
สมมตใชเหลกปลอกขนาด 2-RB6 มม. จะตองวางเรยงกนใหมระยะหางเทากบ
ซม.8.10000,106.11
44400,213.1
s
30
4.1424
8.128
114/444/
maxv
b
d
d
d
s ซม.ดงนนเสรมเหลกปลอก [email protected] งอขอ 135 องศา ในชวงหางจากจดรองรบจนถง 1.0 ม. (2h)
การออกแบบคานคานชวงใน BT2ตรวจสอบก าลงรบแรงเฉอน
ส าหรบเหลกปลอกทอยนอกชวงจดหมนพลาสตก เสรมเหลก [email protected] < d/296.7
000,115
44400,213.1
sV
44.14)96.703.9(85.0)( scn VVV
ตนตน
> แรงเฉอนประลยท 1.0 ม.จากขอบเสา 13.130.194.3073.17 uV ตนOK
การออกแบบคานคานชวงใน BT2ต าแหนงทจะสามารถหยดเหลก ตองการหยดเหลก 2-DB16
โดยทหนาตดคานจะมเหลก 4-DB16 ทงบนและลาง ก าลงตานทานโมเมนตดด 13.14ตน-ม.
ระยะทสามารถหยดเหลกไดเทากบ x =0.422 ม.
ระยะทสามารถหยดเหลกไดเทากบ 0.422 ม. + d =0.862 ม. ใช 0.90 ม. ทงสองดาน
Wu=2.39 T/m
B C
2.8m14.903 T 8.211 T
Mn2=13.14 T-mMn1=19.22 T-m
Sideway to left
-19.22 T-m
13.14 T-m
-13.14 T-m
0.422 m
การออกแบบคานคานชวงใน BT2ตรวจสอบระยะฝง
ระยะฝงทวไปส าหรบเหลก DB16 1.31240
400001.206.006.0
c
yb
dbf
fAl ซม.
ขอมลส าหรบตวคณประกอบ เหลกบน เหลกลาง
ระยะหมคอนกรตดานบนหรอลาง 2.75db 3.25db
ระยะหมคอนกรตดานขาง 1.56db 1.56db
ระยะเรยงวางของเหลกเสรม 4.75db 2.81db
การออกแบบคานคานชวงใน BT2ตรวจสอบระยะฝง
45240
40006.111.011.0
c
yb
f
fdระยะฝงตองไมนอยกวา ซม.
hbl 8.128 bdระยะฝง ตองไมนอยกวา 15 ซม. และ ซม.
-เหลกบน ldb=1.3x31.1=40 ซม. ดงนน ldb=45 ซม. แตฝงจรง 90 ซม. OK
-เหลกลาง ldb=1.4x31.1=43.5 ซม.ดงนน ldb=45 ซม.แตระยะฝงจรง 140ซม. OK
การออกแบบคานคานชวงใน BT2ระยะทาบเหลก
-เหลกบน 1.3 ldb=58.5 ซม. ใช 60 ซม. OK
-เหลกลาง 1.3 ldb=58.5 ซม. ใช 60 ซม. OK
รายละเอยดการเสรมเหลกคานชวงใน BT2
0.50
1.0m
Splice length =0.6m2-DB164-DB16
4-DB16
2-DB164-DB16
4-DB16
3.0m
0.50
Hoop [email protected]
0.05
Stirrup [email protected]
2.8m
1.0m
Hoop [email protected]
Hoop [email protected]
6-DB16
4-DB16
2-hoop.RB6 @0.10
1 1
1
1
4cm
0.25
0.50
4-DB16
4-DB16
2-RB6 @0.15
2 2
4cm
0.25
0.50
2
2
0.90m 0.90m
หมายเหต การทาบเหลกตองท าภายนอกชวง 2h และไมอยกลางคาน
จดตอภายใน
มยผ.1301-54 ใหค านวณแรงเฉอนภายในจดตอสามารถค านวณไดจาก colysysj VfAfAV 21
เมอ Vcol คอแรงเฉอนในเสาตามสมมตฐาน
โมเมนตระบลบดานขวาเทากบโมเมนตระบบวกดานซายโมเมนตทงสองในคานถายแรงไปเปนโมเมนตในเสาตนบนและเสาตนลางโมเมนตเสาตนบน=โมเมนตเสาตนลาง
แรงเฉอนภายในจดตอ
ทมา มยผ. 1301-54
จดตอภายในแรงเฉอนภายในจดตอ
ตน
T1=6x2.01x4000 /1000 =48.25 T
T2=4x2.01x4000/1000 =32.16 T
C2 = T2
C1 = T1
MnbR=19.22 T-mMnbL=13.14 T-m+ -
Mu= (19.22+13.14)/2 = 16.18 T-m
Mu= 16.18 T-m
Vcol= (2x16.18)/2.9 = 11.16T
Vcol= 11.16 T
6-DB16
3-DB16
B
Vcol
Hc/2 = 2.9/2
Vcol
Hc/2 = 2.9/2
Mu= 16.18 T-m
Vj
24.6916.11000,1
)000,401.24000,401.26(
jV
จดตอภายในก าลงตานทานแรงเฉอนภายในจดตอ
jcn AfV 9.3
50.05.0/20.0
คานตามแนวยาวมความกวางคานตอความกวางเสา
)
< 0.75
83.03.0/25.0
คานตามแนวขวางมความกวางคานตอความกวางเสา
> 0.75
ทมา มยผ. 1301-54
จดตอภายในก าลงตานทานแรงเฉอนภายในจดตอ
755025 hb
305.22252 1 xb
ซม.ซม.
5030A j ซม.2
คานอยระหวางความกวางประสทธผล =
hA j ความกวางประสทธผล
ทมา มยผ. 1301-54
63.901000/)3050(2409.3 nV
จดตอภายในก าลงตานทานแรงเฉอนภายในจดตอ
ตน
04.7763.9085.0 nV ตน > Vj = 69.24 ตน OK
เสรมเหลกปลอกในจดตอตาม (5-16)y
wv
f
sbA 5.3
875.0400,2
20305.3
vA ซม.2สมมตใชเหลกปลอก 2-STIR [email protected] Av=1.13 ซม.2 >
OK
และ ระยะไมเกน 2S0
S0 คอระยะเรยงเหลกปลอกเสาชวงจดหมนพลาสตก ในทนสมมตใช S0 = 12.5 ซม.
46.1400,2
20505.3
vA ซม.2
สมมตใชเหลกปลอก 2-STIR [email protected] + 1-STIR [email protected]
Av=1.70 ซม.2 >
จดตอภายนอกแรงเฉอนภายในจดตอ
ตน
T1=6x2.01x4,000=48.24 T
C1 = T1
MnbR=19.22 T-m-
Mu= 19.22/2 = 9.61 T-m
Mu=9.61 T-m
Vcol= (2x9.61)/2.9= 6.63 T
Vcol= 6.63 T
6-DB16
A
Vcol
Hc/2 = 2.9/2
Vcol
Hc/2 = 2.9/2
Mu= 9.61 T-m
V j
61.4163.6000,1
000,401.26
jV
จดตอภายนอกก าลงตานทานแรงเฉอนภายในจดตอ
jcn AfV 2.3
40.05.0/2.0
คานตามแนวยาวมความกวางคานตอความกวางเสา
< 0.75
83.03.0/25.0
คานตามแนวขวางมความกวางคานตอความกวางเสา
> 0.75
ทมา มยผ. 1301-54
จดตอภายนอกก าลงตานทานแรงเฉอนภายในจดตอ
ตน
ตน > Vj = 41.61 ตน OK
เสรมเหลกปลอกในจดตอตาม (5-16)y
wv
f
sbA 5.3
36.74000,1
)3050(2402.3
nV
20.6336.7485.0 nV
และ ระยะไมเกน 2S0 =25 ซม.
875.0400,2
20305.3
vA ซม.2สมมตใชเหลกปลอก 2-STIR [email protected] Av=1.13 ซม.2 >
OK46.1400,2
20505.3
vA ซม.2
สมมตใชเหลกปลอก 2-STIR [email protected] + 1-STIR [email protected]
Av=1.70 ซม.2 >
การออกแบบเสา (Column Design)
Step 1 : ตรวจสอบพฤตกรรม (Column behavior)
หากแรงอดประลย (Pu) มคามากกวา/เทากบ 0.1Agf’c = เสา หากแรงอดประลย (Pu) มคานอยกวา 0.1Agf’c = คาน
ก าหนดขนาด
12-DB16
Max Pu = 137.66 ตน!!
0.10*30*50*0.24 = 36 ตน!!>>
>> Column
การออกแบบเสา (Column Design)
Step 2 : ตรวจสอบมตของเสา (Column Dimension)
ดานสนสดของเสาตองมากกวาหรอเทากบ 30 ซม. : ผานอตราสวนดานสนตอดานยาวตองไมนอยกวา 0.40 , 3/5 = 0.6 : ผาน
Step 3 : ปรมาณเหลกเสรม (Reinforcing ratio)
ทดลองใช 12DB16 , r = 1.6%
มากกวา 1 % แตไมเกน 6% (UBC requirement) O.K.
กรณ เสาตนรม (Exterior Column) เสาตนใน (Interior Column)
แรงอด(ตน)
แรงดด(ตน-ม.)
แรงเฉอน(ตน)
แรงอด(ตน)
แรงดด(ตน-ม.)
แรงเฉอน(ตน)
บน ลาง บน ลาง
1 96.54 3.72 -1.85 -1.24 137.66 -1.88 0.91 0.62
2 ขวา 56.24 -4.06 11.43 3.44 90.72 -12.34 15.49 6.18
2 ซาย 88.56 9.61 -14.17 -5.29 115.79 9.51 -14.11 -5.25
3 ขวา 32.23 -5.28 12.22 3.89 54.99 -12.00 15.51 6.11
3 ซาย 65.17 8.66 -13.87 -5.01 80.54 5.99 -14.66 -5.54
เสนโคงปฏสมพนธ (Interaction diagram)
พจารณาจากจดส าคญ 7 จด (ส าหรบเสนโคงโดยประมาณ)
0
50
100
150
200
250
300
0 500 1,000 1,500 2,000 2,500
Pn, ตน
Mn, ตน-ซม.
Pu & Mu
แรงประลยอยในเสนโคงถอวาปลอดภย !!
Step 4 : ตรวจสอบก าลงรบน าหนกของเสา (Column Capacity)
Mn = 17.5, Mn = 25
อตราสวนก าลงของเสาและคานStep 5 : ตรวจสอบความเปน “เสาแขง-คานออน” Strong Column-Weak Beam
ncBncTnc MMM
nbRnbLnb MMM
เมอ
MnbR
MncT
MncB
MnbL
00.5000.2500.25 ncM
Min Puตน-ม.
จดตอภายนอก ตน-ม.
จดตอภายใน ตน-ม.
Interaction Diagram
1
nb
nc
M
M 20.19 nbM
37.3222.1914.13 nbM
PASS!!
Step 6 : ค านวณแรงเฉอนในเสา (Shear in Column)
แรงเฉอนในเสา
MnbL MnbR
(MnbL+MnbR)/2Vcol
Vcol
(MnbL+MnbR)/2
Vcol
Vcol
(MnbL+MnbR)/2
(MnbL+MnbR)/2
Hc
Pu
Pu
c
nbRnbLcol
H
MMV
16.1190.2
)2/4.32()2/4.32(
colV
Beams-control
ตน
Step 7 : ก าลงของคอนกรตลวน (Concrete contribution)
ก าลงตานทานแรงเฉอน
bdfA
PV c
g
uc
60.140153.0
เมอ Pu,min = 32,230 กก.
80.4430240503060.140
230,32153.0
cV
72.12cVหรอตน < Vcol = 11.1681.1072.1285.0 cVหรอ
ตนใชเหลกเสรมขนต า
Step 8 : เหลกเสรมรบแรงเฉอนขนต า (Minimum Shear reinforcements)
เหลกเสรมรบแรงเฉอน
b
fAs
yv
5.3
ตามมาตรฐาน ACI
52.15505.3
400,2283.04
s
แทนคา
ซม.ดาน 50 ซม.
87.25305.3
400,2283.04
s ซม.
ดาน 30 ซม. ควบคม!!
Step 9 : เหลกเสรมโอบรด (Confinement reinforcements)
เหลกเสรมรบแรงเฉอน
มยผ.1301-54 ขอ 4.4 ระบวาตองเสรมเหลกเสรมตามขวางใหมระยะเรยง s0
ในชวง l0 ซงวดจากขอบของจดตอบนและลางโดย s0 ตองไมมากกวา
8 เทาของเสนผานศนยกลางเหลกเสรมตามยาว, ซม. 24 เทาของเสนผานศนยกลางเหลกเสรมตามขวาง, ซม. ครงหนงของมตทเลกสดของหนาตด, ซม. 30 ซม.
ดงนนระยะเรยงต าสดจากขอก าหนดการโอบรดคอ 12.80 ซม.
80.126.180 s
40.146.0240 s
150 bs
เมอเปรยบเทยบระยะเรยงทควบคมโดยการโอบรดหนาตด 12.80 ซม. และระยะเรยงเพอตานทานแรงเฉอน 15.52 ซม. จะเหนวาระยะเรยงเพอการโอบรดควบคมการออกแบบ
ระยะเรยงเหลกเสรมตามขวาง
เหลกเสรมตามขวางจะตองจะตองจดใหมระยะเรยงในชวง l0 ทวดจากปลายบนและปลายลางของเสา โดยท s0 ตองไมนอยกวาความยาวดงน
หนงในหกของความสงจากขอบถงของขอบเสา, (1/6)*2.9 = 48.33 ซม. มตดานทมากทสดของเสา, 50 ซม. 50 ซม.
จากขอก าหนดทงหมดจงก าหนดใหเรยงเหลกกลมเสนผานศนยกลาง 6 มม. หรอ RB6 ในชวง 50 ซม. จากขอบเสาทงสองดานเปนระยะ 12.50 ซม. ([email protected] ซม.) โดยเหลกปลอกเสนแรกตองวางหางจากขอบเสาไมเกนครงหนงของระยะเรยง 0.5s0 หรอ 6.25 ซม. (มยผ.1301-54)
ระยะโอบรด
การทาบเหลก
เพอปองกนไมใหเกดการวบตแบบปรเนองจากการทาบเหลกเสรมทโคนเสา (Lap splice failure) มาตรฐาน มยผ.1301-50 ขอ 4.4.7 ก าหนดใหการทาบตอเหลกเสรมในเสาใหกระท าทบรเวณชวงกลางความสงเสา
0.5m
0.5m
0.5m
0.5m
0.5m
Roof
B
[email protected]+ [email protected]
[email protected]+ [email protected]
3.0m
ldh=0.35 m
0.2m
Splice0.65 m
[email protected]+ [email protected]
[email protected]+ [email protected]
< 6.25cm
1 1
12-DB16
1 1
0.30
0.50
2RB6 + 1RB6
[email protected]+ [email protected]