/$91, 5$ (9,16., 352-(.7 - Bjelovar · 2019. 5. 22. · % 352-(.7 g r r ]d judglwhomvwyr wujrylqx...

B-PROJEKT d.o.o. za graditeljstvo, trgovinu i usluge – Bjelovar,

Tr. Markovac, Trojstvena ulica 15,

Ured: Franjevačka kbr. 19, Bjelovar; tel/fax: 043/225-091;

mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349

Građevine: Reciklažno dvorište List br: 1

Datum: Bjelovar, studeni 2017. T.D.

214/17

INVESTITOR: GRAD BJELOVAR (oib: 18970641692) Trg Eugena Kvaternika 2 43 000 Bjelovar GRAĐEVINE: RECIKLAŽNO DVORIŠTE: Kontejner uredski, Kontejner za garderobu i sanitarije Nadstrešnica 1 uzlazno - izlazne zone Nadstrešnica 2 za smještaj posebnih vrsta otpada Nadstrešnica 3 skladišnog prostora Zatvorena hala (komunalna namjena) ZAHVAT: GRADNJA LOKACIJA: k.č.br. 1382/6, k.o. Prespa Z.O.P.: RD BJELOVAR

MAPA 2

GLAVNI GRAĐEVINSKI PROJEKT A) PROJEKT KONSTRUKCIJE

B) PROJEKT VODOVODA I KANALIZACIJE GLAVNI PROJEKTANT: Hrvoje Lonjak, dipl.ing.arh.

PROJEKTANT KONSTRUKCIJE: Marko Večerić, dipl.ing.građ.

za "B-PROJEKT"direktor:

Igor Barberić,dipl.ing.građ.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

SVEUKUPNI POPIS MAPA:

MAPA 1 GLAVNI ARHITEKTONSKI PROJEKT "B-PROJEKT" d.o.o., Bjelovar, (oib: 54648399349) T.D. 214/17, studeni 2017. Projektant: Hrvoje Lonjak, dipl.ing.arh., br.ovl.:3777

MAPA 2 GLAVNI PROJEKT

"B-PROJEKT" d.o.o., Bjelovar, (oib: 54648399349) T.D. 214/17, studeni 2017. A) GRAĐEVINSKI PROJEKT – PROJEKT KONSTRUKCIJE

Projektant: Marko Večerić, dipl.ing.građ., br.ovl.: 4246 B) GRAĐEVINSKI PROJEKT –

PROJEKT VODOVODA I KANALIZACIJE Projektant: Marko Večerić, dipl.ing.građ., br.ovl.: 4246

MAPA 3 GEODETSKI PROJEKT

“METRA” d.o.o., Bjelovar, (oib: 05010056017) T.D. 02-11-17 , studeni 2017.

Projektant: Vedran Radić,dipl.ing.geod. br.ovl.:1293 MAPA 4 GLAVNI ELEKTROTEHNIČKI PROJEKT

„PIN“ d.o.o., Bjelovar, (oib: 49370747057) T.D. 65/17, listopad 2017. Projektant: Stjepan Pranjić, dipl.ing.el., br.ovl.: 1002

MAPA 5 GLAVNI STROJARSKI PROJEKT

"TEHNOTERM" d.o.o., Bjelovar, (oib: 47066287342) T.D. 82/2017, listopad 2017. Projektant: Miroslav Pašalić, ing.stroj., br.ovl.: 967

ELABORAT ZAŠTITE NA RADU "B-PROJEKT" d.o.o., Bjelovar, (oib: 54648399349) T.D. 214/17, studeni 2017. Hrvoje Lonjak, dipl.ing.arh., br.ovl.:3777 ELABORAT ZAŠTITE OD POŽARA „STATERA“ d.o.o., Osijek, (oib: 34209604397) Broj elaborata: 84/2017, studeni 2017. Dalibor Peršić mag. ing. aedif., upisni broj: 37 ELABORAT ZAŠTITE OKOLIŠA za ocjenu o potrebi procjene utjecaja zahvata na okoliš „HUDEC PLAN“ d.o.o., ZAGREB Broj elaborata: BRD 06-386_rev.1., siječanj 2018. Svjetlan Hudec dipl.ing.građ.., upisni broj: 37




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

INVESTITOR: GRAD BJELOVAR (oib: 18970641692) Trg Eugena Kvaternika 2 43 000 Bjelovar

GRAĐEVINA: RECIKLAŽNO DVORIŠTE:

Kontejner uredski, Kontejner za garderobu i sanitarije Nadstrešnica 1 uzlazno - izlazne zone Nadstrešnica 2 za smještaj posebnih vrsta otpada Nadstrešnica 3 skladišnog prostora Zatvorena hala (komunalna namjena)

ZAHVAT: GRADNJA LOKACIJA: k.č.br. 1382/6, k.o. Prespa Z.O.P.: RD BJELOVAR

A ) GRAĐEVINSKI PROJEKT PROJEKT KONSTRUKCIJE

PROJEKTANT KONSTRUKCIJE: Marko Večerić, dipl.ing.građ.






mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

SADRŽAJ:

1) OPĆI DIO :

1. Izvod iz sudskog registra 2. Ovlaštenje inženjera građevinarstva 3. Rješenje o imenovanje glavnog projektanta 4. Rješenje o imenovanje projektanta konstrukcije 5. Izjava o projektantovoj odgovornosti i pridržavanju propisa

2) TEHNIČKI DIO : Tekstualni dio

1. Tehnički opis 2. Projektirani vijek uporabe građevine i uvjeti održanja 3. Program kontrole i osiguranja kakvoće 4. Proračun mehaničke otpornosti i stabilnosti

Grafički dio Nadstrešnica 1 uzlazno - izlazne zone

- Tlocrt temelja - Tlocrt prizemlja - Tlocrt krovišta - Presjek

Nadstrešnica 2 za smještaj posebnih vrsta otpada


Nadstrešnica 3 skladišnog prostora


Zatvorena hala





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Na temelju članka 52., stavka 2. i 4. Zakona o gradnji (N.N. 153/13, 20/17), INVESTITOR: GRAD BJELOVAR (oib: 18970641692)

Trg Eugena Kvaternika 2 43 000 Bjelovar

Određuje: HRVOJA LONJAKA, dipl.ing.arh. za GLAVNOG PROJEKTANTA za: GRAĐEVINA: RECIKLAŽNO DVORIŠTE:


ZAHVAT: GRADNJA LOKACIJA: k.č.br. 1382/6, k.o. Prespa Z.O.P.: RD BJELOVAR Glavni projektant je odgovoran za cjelovitost i međusobnu usklađenost projekata. Ovo rješenje vrijedi do svršetka projektiranja ili opoziva.

ZA INVESTITORA:




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

R J E Š E N J E

Imenuje se ovlašteni inženjer : Marko Večerić , dipl. ing. građ. za projektanta

GRAĐEVINSKOG PROJEKTA-PROJEKTA KONSTRUKCIJE INVESTITOR: GRAD BJELOVAR (oib: 18970641692)





za "B-PROJEKT" direktor: Igor Barberić,dipl.ing.građ.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

IZJAVA (“214/17-G”) O PROJEKTANTOVOJ ODGOVORNOSTI I USKLAĐENOSTI SA PROPISIMA U GRAĐEVINSKOM DIJELU PROJEKTA-PROJEKTU KONSTRUKCIJE

INVESTITOR: GRAD BJELOVAR (oib: 18970641692)





Ovim izjavljujem da sam se u svemu pridržavao propisa i da su sva rješenja data projektom u skladu s niže navedenim propisima i standardima : - Zakon o gradnji (NN 153/13, NN 20/17) - Zakon o građevnim proizvodima (NN 76/13, 30/14) - Zakon o normizaciji (NN 80/13) - Zakon o zaštiti od požara (NN 92/10) - Zakon o zaštiti na radu (NN 77/14, 118/14, 154/14) - Pravilnik o obveznom sadržaju i opremanju projekata građevina (NN 64/14) - Tehnički propis o građ. proiz. (NN 33/10, 87/10, 146/10, 81/11, 100/11, 130/12, 81/13, 136/14

119/15) - Tehnički propis za građevinske konstrukcije (NN 17/17.) - niz HRN EN 1990 Eurokod 0 - Osnove projektiranja - niz HRN EN 1991 Eurokod 1 - Djelovanja na konstrukcije - niz HRN EN 1992 Eurokod 2 - Projektiranje betonskih konstrukcija - niz HRN EN 1993 Eurokod 3 - Projektiranje čeličnih konstrukcija - niz HRN EN 1995 Eurokod 5 - Projektiranje drvenih konstrukcija - niz HRN EN 1996 Eurokod 6 - Projektiranje zidanih konstrukcija - niz HRN EN 1997 Eurokod 7 - Geotehničko projektiranje - niz HRN EN 1998 Eurokod 8 - Projektiranje konstrukcija otpornih na potres

PROJEKTANT KONSTRUKCIJE: Marko Večerić, dipl. ing. građ.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17





2.1. T E H N I Č K I O P I S PROJEKTANT KONSTRUKCIJE: Marko Večerić, dipl. ing. građ.






mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

TEHNIČKI OPIS PROJEKTNI ZADATAK

Na osnovu zahtijeva investitora, potrebno je izraditi projektnu dokumentaciju u vidu - Glavnog projekta -PROJEKTA KONSTRUKCIJE za gradnju reciklažnog dvorišta sa pripadajućim objektima (Kontejner uredski i kontejner za garderobu i sanitarije, Nadstrešnica 1 uzlazno - izlazne zone, Nadstrešnica 2 za smještaj posebnih vrsta otpada, Nadstrešnica 3 skladišnog prostora i Zatvorena hala), na k.č.br. 1382/6, k.o. Prespa.

Temeljna konstrukcija Za predmetnu lokaciju nije izrađen geomehanički elaborata nego je izlaskom i pregledom terena ustanovljeno da je tlo uobičajene kakvoće za ovo područje te nije potrebno vršiti geotehničke istražne radove na predmetnoj parceli za buduću izgradnju, već je prilikom iskopa potrebno pozvati na pregled ovlaštenog geomehaničara. Dimenzioniranje temeljne konstrukcije je izvršeno na osnovu dopuštenih opterećenja temeljnog tla koji su uobičajeni za ovo područje i umanjeni za 25% te je usvojeno dopušteno opterećenje od 150 kN/m2.

KONTEJNER UREDSKI I KONTEJNER ZA GARDEROBU I SANITARIJE Sami kontejneri su tipski elementi i nisu dio ovoga statičkoga proračuna. Kontejneri su položeni na AB podnoj ploči. Sama konstrukcija podne ploče i temelji podne ploče su prikazani u sklopu nadstrešnice 1 ulazno izlazne zone. NADSTREŠNICA 1 UZLAZNO - IZLAZNE ZONE

Etažnost: prizemlje Pokrov: protukondenzacijski trapezni lim. Krovište iznad građevine je dvostrešno nagiba 14 i 22.

Koncepcija konstrukcije Zgrada se sastoji od čelične konstrukcije unutar maksimalnih vanjskih gabarita 7,5x20,0m. Osni raspon glavnog okvira iznosi 14,45 m, a izveden je kao okvirni sustav od IPE300 (stupovi i prečke). Na glavni nosivi okvir bočno sa jedne strane dodan je još jedan okvir izveden od stupova IPE240 i prečke IPE240. Osni razmak okvira iznosi 3,69 m. Krovni sekundarni nasači su izvedeni od cijevi 80x120x4 mm. Horizontalna i vertikalna stabilizacija je izvedena kao stabilizacija vlačnim elementima od ϕ20 šipki. Konstrukcija je samo pokrivena trapeznim limom (bočno nema fasadnih elemenata ni fasade). Čelična konstrukcija je oslonjena zglobno na AB temeljnu konstrukciju. Temeljna konstrukcija se sastoji od armiranobetonskih temeljnih stopa i armiranobetonskih temeljnih greda. Podna ploča je armiranobetonska ploča debljine 15 cm armirana prema proračunu konstrukcije i oslonjena na temeljnu konstrukciju. Temeljne stope su veličine TS1: 100x100 cm Temeljne grede su širine 40 cm. Temeljne stope i temeljne grede su armirane prema proračunu konstrukcije. Iznad temelja izvodi se nadtemelj potrebne visine i širine.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Opterećenje objekta:

Analizirani su slijedeći slučajevi opterećenja:

1. vlastita težina konstrukcije-uzima se računalnim programom

2. dodatno stalno od pokrova i instalacija 0,30 kN/m2

3. vjetar, 1. područje, vb,0=20 m/s

4. snijeg, 3. područje, m.n.m=145 m, sk=1,25 KN/m2

5. utjecaj temperature +/- 25°C

6. Seizmički parametri prema normama HRN EN 1998, su sljedeći. Razred tla C Razred važnosti: III ( = 1,0) Koeficijent prigušenja: 0,05 Seizmička zona: VIII; ag / g = 0,143 Svi armiranobetonski elementi izvode se od betona C25/30 (izloženosti XC2-temeljna konstrukcija), te se armiraju betonskim čelikom B500A prema proračunu konstrukcije. Svi elementi od čelika su izrađeni od konstrukcijskog čelika S235 J0 (razred izvedbe EXC2). Konstrukcija je pocinčana (kvaliteta izvedbe C3). Kvaliteta svih vijaka 8.8. NADSTREŠNICA 2 ZA SMJEŠTAJ POSEBNIH VRSTA OTPADA Etažnost: prizemlje Pokrov i fasada: protukondenzacijski trapezni lim. Krovište iznad građevine je dvostrešno nagiba 11.

Koncepcija konstrukcije Zgrada se sastoji od čelične konstrukcije unutar maksimalnih vanjskih gabarita 15,98x10,05m. Osni raspon okvira iznosi 9,70 m, a izveden je kao okvirni sustav od IPE270 i HEA200 stupova, te prečke od profila IPE270. Osni razmak okvira iznosi 3,65 m. Krovne podrožnice su izvedene od cijevi 80x120x4 mm. Horizontalna i vertikalna stabilizacija je izvedena kao stabilizacija vlačnim elementima od ϕ20 šipki. Konstrukcija je obložena trapeznim limom (osim prednje strane nadstrešnice). Čelična konstrukcija je oslonjena zglobno na AB temeljnu konstrukciju. Na prednjoj ulaznoj strani stupovi izvedeni od HEA200 profila su ukrućeni izvođenjem stabilizacijske rešetke izvedene od profila 80x80x3mm sa ispunom od profila 50x50x3mm. Nosači fasade su izvedeni od 80x120x4mm profila. Temeljna konstrukcija se sastoji od armiranobetonskih temeljnih stopa i armiranobetonskih temeljnih greda, te trakastih temelja. Podna ploča je armiranobetonska ploča debljine 18 cm armirana prema proračunu konstrukcije. Temeljne stope su veličine TS1: 120x100 cm i TS2: 80x90 cm Temeljne grede i trakasti temelji su širine 35 cm.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Temeljne stope, temeljne grede i trakasti temelji su armirani prema proračunu konstrukcije. Iznad temelja izvodi se nadtemelj potrebne visine i širine. Opterećenje objekta:







6. Seizmički parametri prema normama HRN EN 1998, su sljedeći. Razred tla C Razred važnosti: III ( = 1,0) Koeficijent prigušenja: 0,05 Seizmička zona: VIII; ag / g = 0,143 Svi armiranobetonski elementi izvode se od betona C25/30 (izloženosti XC2-temeljna konstrukcija), te se armiraju betonskim čelikom B500A prema proračunu konstrukcije. Svi elementi od čelika su izrađeni od konstrukcijskog čelika S235 J0 (razred izvedbe EXC2). Konstrukcija je pocinčana (kvaliteta izvedbe C3) te je premazana vatrootpornim premazom za vatrootpornost 30 min. Kvaliteta svih vijaka 8.8. NADSTREŠNICA 3 SKLADIŠNOG PROSTORA Etažnost: prizemlje Pokrov i fasade: protukondenzacijski trapezni lim. Krovište iznad građevine je jednostrešno nagiba 12.

Koncepcija konstrukcije Zgrada se sastoji od čelične konstrukcije unutar maksimalnih vanjskih gabarita 9,0x5,0m. Osni raspon okvira iznosi 4,72 m, a izveden je kao okvirni sustav od IPE200 (stupovi i prečka) i HEA180 (stup) profila. Osni razmak okvira iznosi 4,36 m. Krovne podrožnice su izvedene od cijevi 80x120x5 mm. Horizontalna i vertikalna stabilizacija je izvedena kao stabilizacija vlačnim elementima od ϕ16 šipki. Nosači fasade su izvedeni od 80x120x4mm profila. Čelična konstrukcija je oslonjena zglobno na AB temeljnu konstrukciju. Temeljna konstrukcija se sastoji od armiranobetonskih trakastih temelja Podna ploča je armiranobetonska ploča debljine 15 cm armirana prema proračunu konstrukcije. Trakasti temelji su širine 35 cm.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Opterećenje objekta:







6. Seizmički parametri prema normama HRN EN 1998, su sljedeći. Razred tla C Razred važnosti: III ( = 1,0) Koeficijent prigušenja: 0,05 Seizmička zona: VIII; ag / g = 0,143 Svi armiranobetonski elementi izvode se od betona C25/30 (izloženosti XC2-temeljna konstrukcija), te se armiraju betonskim čelikom B500A prema proračunu konstrukcije. Svi elementi od čelika su izrađeni od konstrukcijskog čelika S235 J0 (razred izvedbe EXC2). Konstrukcija je pocinčana (kvaliteta izvedbe C3). Kvaliteta svih vijaka 8.8. ZATVORENA HALA Etažnost: prizemlje Pokrov i fasade: od termoizoliranog panela debljine 10 cm. Krovište iznad građevine je dvostrešno nagiba 11.

Koncepcija konstrukcije Zgrada se sastoji od čelične konstrukcije unutar maksimalnih vanjskih gabarita 12,0x32,0m. Osni raspon okvira iznosi 11,47 m, a izveden je kao okvirni sustav od IPE330 (stupovi i prečke). Osni razmak okvira iznosi 6,33 m. Krovne podrožnice su izvedene kao kontinuirani nosači od profila 100x150x5 mm. Horizontalna i vertikalna stabilizacija je izvedena kao stabilizacija vlačnim elementima od ϕ20 šipki. Konstrukcija je obložena termoizoliranim panelima. Nosači fasade su izvedeni od 100x150x4mm i 100x150x5 mm. Zabatni zidovi su izvedeni od nosivih profila IPE180 na koje su položeni nosači fasade izvedeni od 80x120x4 mm. Okvir zabatne konstrukcije je izveden od IPE270 profila (stupovi i prečke). Čelična konstrukcija je oslonjena zglobno na AB temeljnu konstrukciju. Temeljna konstrukcija se sastoji od armiranobetonskih temeljnih stopa i armiranobetonskih temeljnih greda, te trakastih temelja Podna ploča je armiranobetonska ploča debljine 18 cm armirana prema proračunu konstrukcije. Temeljne stope su veličine TS1: 100x140 cm i TS2 90x90 cm Temeljne grede i trakasti temelji su širine 40 cm.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Temeljne stope, temeljne grede i traksti temelji su armirani prema proračunu konstrukcije. Iznad temelja izvodi se nadtemelj potrebne visine i širine. Opterećenje objekta:







6. Seizmički parametri prema normama HRN EN 1998, su sljedeći. Razred tla C Razred važnosti: III ( = 1,0) Koeficijent prigušenja: 0,05 Seizmička zona: VIII; ag / g = 0,143 Svi armiranobetonski elementi izvode se od betona C25/30 (izloženosti XC2-temeljna konstrukcija), te se armiraju betonskim čelikom B500A prema proračunu konstrukcije. Svi elementi od čelika su izrađeni od konstrukcijskog čelika S235 J0 (razred izvedbe EXC2). Konstrukcija je pocinčana (kvaliteta izvedbe C3) te je premazana vatrootpornim premazom za vatrootpornost 30 min. Kvaliteta svih vijaka 8.8.

SASTAVIO:

Marko Večerić, dipl. ing. građ.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

2.2. PROJEKTIRANI VIJEK UPORABE GRAĐEVINE I UVJETI ZA ODRŽAVANJE INVESTITOR: GRAD BJELOVAR (oib: 18970641692)




ZAHVAT: GRADNJA LOKACIJA: k.č.br. 1382/6, k.o. Prespa Z.O.P.: RD BJELOVAR PROJEKTIRANI VIJEK UPORABE GRAĐEVINE

Predviđa se da će vjerojatan vijek trajanja objekta biti 50 godina. UVJETI ZA ODRŽAVANJE GRAĐEVINE

Održavanje građevine predviđa izvođenje radova kojima se utječe na ispunjavanje bitnih zahtjeva za uporabljivu građevinu, ali kojim se radovima ne mijenja usklađenost građevine sa lokacijskim uvjetima u skladu sa kojim je građevina izgrađena.

Tijekom uporabe građevine (tj. vijeka trajanja građevine) potrebno je vršiti redovne (periodičke) i izvanredne preglede konstruktivnih dijelova građevine, a u skladu sa time i izvršiti redovno i izvanredno održavanje.

Redovito (periodičko) održavanje jest preventivno pregledavanje građevine odnosno njezinih dijelova i preventivno izvođenje radova kojima se sprječava gubitak svojstava građevine i njezine funkcionalnosti definirane namjenom u projektu građevine, kao i izvođenje radova na zamjeni, dopuni i/ili popuni dijelova građevine u razmacima i opsegu određenim projektom građevine ili zbog narušenog svojstva i/ili funkcionalnosti tih dijelova kojem uzrok nije kakav izvanredni događaj. Preglede je potrebno obavljati minimalno svakih 10 godina za armiranobetonske i zidane konstrukcije, a svakih 5 godina za čelične konstrukcije.

Izvanredno održavanje jest izvođenje radova na zamjeni, dopuni i/ili popuni dijelova građevine nakon kakvog izvanrednog događaja nakon kojega građevina odnosno njezin dio više nije uporabljiv (npr. potres, požar, prirodno urušavanje tla, poplava, prekomjeran utjecaj vjetra, leda i snijega i sl.) odnosno ako je građevina ili njezin dio zbog nepropisnog održavanja ili kojeg drugog razloga dovedena u stanje u kojem više nije uporabljiva. Pregled je potrebno raditi nakon izvanrednog događaja. PROJEKTANT KONSTRUKCIJE: Marko Večerić, dipl. ing. građ.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17





2.3. PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJE KAKVOĆE







mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

PROGRAM KONTROLE I OSIGURANJA KAKVOĆE ZA NOSIVU KONSTRUKCIJU GRAĐEVINE:

ZEMLJANI RADOVI Pri izvedbi zemljanih radova imaju se u svemu primjenjivati postojeći propisi i građevinske norme. Postoji li u području gradilišta javna infrastruktura, izvođač radova mora se pridržavati postojećih propisa i uputa nadležnih službi ili organa uvjetovanih po otvaranju gradilišta. Teren je potrebno očistiti i ustanoviti eventualni položaj postojećih instalacija elektrike, vode i kanalizacije, grijanja, plina. Potrebne geodetske kontrole treba izvesti sukladno s projektnom dokumentacijom. Gornji sloj terena (humus, travnjak ili šumska zemlja) prije početka radova potrebno je odstraniti i deponirati u kupe po organizaciji sheme građenja. Iskope vršiti s pravilnim odsijecanjem bočnih strana i dna kanala ili jame prema traženim profilima iz projektne dokumentacije ili kvalitete terena (prirodni pokos) za dublje iskope. Propisane mjere iskopa ne smiju se prekoračiti bez naročitog odobrenja nadzornog inženjera, odnosno odobrenja investitora. Iskope kod kojih može doći do urušavanja ili klizanja zemlje treba izvoditi u odsjecima s razupiranjem. Eventualno ugrožene druge građevine moraju se pri tome osigurati. Dno iskopa temeljnih kanala ili temeljne jame mora u pravilu biti izvedeno horizontalno, a pri instalacionim kanalima kanalizacije u zahtijevanom padu prema projektu. Najmanja širina iskopa za temelje ili instalacione kanale iznosi 25 cm za dubinu temeljenja do 30 cm, 35 cm za dubinu temeljenja 30-50 cm, 50 cm za dubinu temeljenja 50-100 cm, 60 cm za dubinu temeljenja 100-200 cm, 80 cm za dubinu temeljenja 200-250 cm, 100 cm za dubinu temeljenja preko 250 cm. Odbacivanje iskopanog materijala vršiti na udaljenost od barem jednog metra od ruba iskopa. Pri iskopima dubljim od dva metra iskopani materijal odbacivati putem postupnog prebacivanja. Ručno otkopavanje zemlje mora se izvoditi odozgo naniže. Svako potkopavanje je zabranjeno. Kopanje zemlje na dubini većoj od jednog metra mora se izvoditi pod kontrolom određene osobe izvođača. Pri strojnom iskopu terena, radnik za strojem ili poslovođa radova moraju voditi računa o sigurnosti radnika koji rade ispred ili oko stroja za iskop terena. Temelji i drugi radovi u temeljnim iskopima ili temeljnoj jami kao i instalacionim kanalima smiju se izvoditi tek po izvršenoj izmjeri i snimanju iskopanih profila. Materijal od iskopa svrstava se prema kvaliteti na gradilišnoj deponiji prema organizacijskoj shemi građenja razvoženjem po terenu do udaljenosti od 50 metara, tako da se ne ugrožava stabilnost temeljne jame ili kanala tokom izvođenja radova. Sav upotrebljiv iskopani materijal koristiti za eventualna nasipavanja kanala instalacija ili pokosa oko temeljnih zidova objekta, a preostali materijal od iskopa odvesti na gradsku deponiju. Za nasipavanje ispod pojedinih temeljnih ploča na terenu upotrijebiti prirodni šljunak veće granulacije ili drobljeni kamen od homogene i čvrste stijene u slojevima propisanim projektnom dokumentacijom. Svaki sloj nakon razastiranja potrebno je nabiti, s tim da se nabijanje vrši od ruba prema sredini. Izvođač radova dužan je dati ateste o zbijenosti nasipa.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

BETONSKI I ARMIRANO-BETONSKI RADOVI

Kontrola kvalitete oplate

Oplata temelja treba:

biti otporna na svako djelovanje kojem je izložena tijekom izvedbe, biti dovoljno čvrsta da osigura zadovoljenje tolerancija uvjetovanih za

konstrukciju i da spriječe oštećivanje konstrukcije. zadovoljavati mjerodavne norme (EN 1065). od materijala koji osigurava zadovoljenje tolerancija zadane tolerancije mjera

temelja osigurati betonu traženi oblik dok beton ne očvrsne biti čista i glatka s unutarnje strane čvrsto povezana da ne dođe do popuštanja tijekom betoniranja

Oplata i spojnice između elemenata trebaju biti dovoljno nepropusni da spriječe gubitak finog morta. Oplatu koja apsorbira značajniju količinu vode iz betona ili omogućava evaporaciju treba odgovarajuće vlažiti da se spriječi gubitak vode iz betona. Može se upotrijebiti svaki materijal koji će ispuniti uvjete konstrukcije ovih tehničkih uvjeta. Oplata se ne smije uklanjati dok beton ne dobije dovoljnu čvrstoću (najmanje 7-dnevnu): Uklanjanje oplate treba izvoditi na način da se konstrukcija ne preoptereti i ne ošteti.

Kontrola kvalitete betonskih radova

Izvođenje betonske konstrukcije mora biti u skladu s normom HRN ENC 13670-1, a kontrola pri izvođenju odgovara razredu nadzora 2. Beton se ugrađuje u betonsku konstrukciju prema ovom projektu, normi HRN EN 13670:2010 i normama na koje ta norma upućuje kao i prema odredbama ovoga Priloga. Primjena norme HRN EN 13670:2010 i tehnički uvjeti iz ovog projekta propisuje slijedeće obveze za izvođača:

provjeriti je li isporučeni beton u skladu sa zahtjevima iz projekta betonske konstrukcije

provjeriti je li tijekom transporta betona došlo do promjene njegovih svojstava koja bi bila od utjecaja na tehnička svojstva betonske konstrukcije.

kontrolirati svaku otpremnicu vizualno kontrolirati konzistenciju betona kod svake dopreme u slučaju opravdane sumnje provesti kontrolni postupak ispitivanja konzistencije

istim postupkom kojim se ispituje u proizvodnji uzeti uzorke prije ugradnje betona radi kontrolnog postupka utvrđivanja tlačne

čvrstoće za svaki uzorak se bilježe podaci o elementu konstrukcije u koji se ugrađuju i

podaci o betonu iz otpremnice svaki od navedenih temelja mora biti izveden unutar 24 sata bez prekida osigurati kontrolni postupak utvrđivanja tlačne čvrstoće očvrsnulog betona

ocjenjivanjem rezultata ispitivanja uzoraka i dokazivanje karakteristične tlačne čvrstoće betona provodi se odgovarajućom primjenom kriterija za „Ispitivanje identičnosti tlačne čvrstoće“.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Za slučaj nepotvrđivanja zahtijevanog razreda tlačne čvrstoće betona treba na tom dijelu konstrukcije provesti naknadno ispitivanje tlačne čvrstoće betona u konstrukciji prema HRN EN 12504-1 i ocjenu sukladnosti prema EN 13791.

Ako se utvrdi da geometrija temelja odstupa od pretpostavki potrebno je napraviti dodatnu kontrolu statičkog proračuna. Beton mora biti proizveden prema normi HRN EN 206-1:2003 i tehničkim uvjetima iz ovog projekta. Nadzor i kontrolu kakvoće treba provesti na mjestu ugradnje i to najmanje u opsegu definiranom ovim tehničkim uvjetima. Konstrukcijske spojnice moraju biti čiste i navlažene. Oplatu treba očistiti od prljavštine, leda, snijega ili vode. Konstrukcijske elemente treba podložnim betonom odvojiti od temeljnog tla prema ovom projektu (podložni betoni). Predviđa li se temperatura okoline ispod 0oC u vrijeme ugradnje betona ili u razdoblju njegovanja, treba planirati mjere zaštite betona od oštećenja smrzavanjem. Ako se predviđa visoka temperatura okoline u vrijeme betoniranja ili u razdoblju njegovanja, treba planirati mjere zaštite betona od tih negativnih djelovanja. Beton treba ugraditi i zbiti tako da se sva armatura i uloženi elementi dobro obuhvate betonom i osigura zaštitni sloj betona unutar propisanih tolerancija te beton dobije traženu čvrstoću i trajnost. Posebnu pažnju treba posvetiti ugradnji i zbijanju betona na mjestima promjene presjeka, suženja presjeka, uz otvore, na mjestima zgusnute armature i prekida betoniranja. Vibriranje, osim ako nije drugačije uvjetovano projektom, treba u pravilu izvoditi uronjenim vibratorima. Beton treba sipati u oplatu što bliže konačnom položaju u konstrukcijskom elementu: Vibriranjem se beton ne smije namjerno navlačiti kroz oplatu i armaturu. Normalna debljina sloja ne bi smjela biti veća od visine uronjenog vibratora. Vibriranje treba izvoditi sustavnim vertikalnim uranjanjem vibratora tako da se površina donjeg sloja revibrira. Kod debljih slojeva je revibriranje površinskog sloja preporučljivo i radi izbjegavanja plastičnog slijeganja betona ispod gornjih sipki armature. Vibriranje površinskim vibratorima treba izvoditi sustavno dok se iz betona oslobađa zarobljeni zrak. Prekomjerno površinsko vibriranje koje slabi kvalitetu površinskog sloja betona treba izbjeći. Kad se primjenjuje samo površinsko vibriranje, debljina sloja nakon vibriranja obično ne treba prelaziti 100 mm, osim ako nije prethodno eksperimentalno dokazano drugačije. Korisno je dodatno vibriranje površina uz podupore. Brzina ugradnje i zbijanja betona treba biti dovoljno velika da se izbjegnu hladne spojnice i dovoljno niska da se izbjegnu pretjerana slijeganja ili preopterećenje oplate i skela. Hladna spojnica se može stvarati tijekom betoniranja, ako beton ugrađenog sloja veže prije ugradnje i zbijanja narednog. Segregaciju betona treba pri ugradnji i zbijanju svesti na najmanju mjeru. Beton treba tijekom ugradnje i zbijanja zaštiti od insolacije, jakog vjetra, smrzavanja, vode, kiše i snijega.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Naknadno dodavanje vode, cementa, aditiva ili sličnih materijala nije dopušteno. Beton u ranom razdoblju treba zaštititi:

da se skupljanje svede na najmanju mjeru, da se postigne potrebna površinska čvrstoća, da se osigura dovoljna trajnost površinskog sloja od smrzavanja, od štetnih

vibracija, udara ili drugih oštećivanja.

Pogodni su sljedeći postupci njegovanja primijenjeni odvojeno ili uzastopno: držanje betona u oplati, pokrivanje površine betona paronepropusnim folijama, posebno učvršćenim i

osiguranim na spojevima i na krajevima, pokrivanjem vlažnim materijalima i njihovom zaštitom od sušenja, držanjem površine betona vidljivo vlažnom prikladnim vlaženjem, primjenom zaštitnog premaza utvrđene uporabivosti (potvrđene certifikatom ili

tehničkim dopuštenjem).

Postupci njegovanja trebaju osigurati nisku evaporaciju vlage iz površinskog sloja betona ili držati površinu stalno vlažnom. Prirodno njegovanje je dovoljno ako su uvjeti u cijelom razdoblju potrebnog njegovanja takvi daje brzina evaporacije vlage iz betona dovoljno niska, npr. u vlažnom, kišnom ili maglovitom vremenu. Njegovanje površine betona treba bez odgode započeti odmah po završetku zbijanja i površinske obrade. Ako slobodnu površinu betona treba zaštititi od pucanja zbog plastičnog skupljanja, privremeno njegovanje treba primijeniti i prije površinske obrade. Trajanje primijenjenog njegovanja treba biti funkcija razvoja svojstava betona u površinskom sloju ovisno o omjeru:

čvrstoće i zrelosti betona, oslobođene topline i ukupne topline oslobođene u adijabatskim uvjetima.

Beton za uporabu u uvjetima izloženosti konstrukcije XC1, i XC2 treba njegovati dok površinski sloj betona ne dosegne najmanje 50 % uvjetovane tlačne čvrstoće. Primjena zaštitnih premaza nije dopuštena na konstrukcijskim spojnicama, na površinama koje će se naknadno obrađivati ili na površinama na kojima treba osigurati vezu s drugim materijalima, osim ako se prethodno potpuno ne uklone prije te sljedeće operacije ili ako dokazano ne djeluju štetno na tu sljedeću operaciju. Ako projektnim specifikacijama nije naglašeno dopušteno, zaštitni premazi se ne smiju koristiti ni na površinama s uvjetovanim posebnim izgledom površine. Površinska temperatura betona ne smije pasti ispod 0°C dok površina betona ne dosegne čvrstoću dovoljnu za otpornost na smrzavanje (iznad 10 N/mm2). Najviša temperatura betona ne smije prijeći 65°C. Mogući negativni utjecaji visokih temperatura betona tijekom njegovanja uključuju:

značajno smanjenje čvrstoće, značajno povećanje poroznosti, odloženo formiranje etringita, povećanje razlike temperature betoniranog i prethodnog elementa.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Nakon skidanja oplate nadzorni inženjer treba prema uvjetovanom razredu nadzora provesti kontrolu površine betona i potvrditi sukladnost sa zahtjevima. Površinu betona treba tijekom izvedbe zaštititi od oštećivanja i remećenja površinske teksture. Potrebe ispitivanja betona na građevini (svojstvo, učestalost i kriterije sukladnosti) treba prema uvjetima izvedbe i eksploatacije građevine utvrditi prema ovom prilogu. Spojni dijelovi bilo kojeg tipa trebaju biti neoštećeni, točno postavljeni i ispravno izvedeni tako da osiguraju učinkovito ponašanje konstrukcije. Izvedene dimenzije konstrukcija trebaju biti unutar najvećih dopuštenih odstupanja radi izbjegavanja štetnih utjecaja na:

mehaničku otpornost i stabilnost u privremenom i kasnijem uporabnom stanju, ponašanje tijekom uporabe građevine, kompatibilnost postavljanja i izvedbe konstrukcije i njezinih nekonstrukcijskih

dijelova.

Nenamjerna mala odstupanja od referentnih vrijednosti koje nemaju značajniji utjecaj na ponašanje izvedene konstrukcije mogu se zanemariti. Date tolerancije, nominirane kao normalne tolerancije, odgovaraju projektnim pretpostavkama, EN 1992 i traženoj razini sigurnosti. Zahtjevi ovog poglavlja odnose se na ukupnu konstrukciju. Kod pojedinih dijelova svaka međukontrola tih dijelova mora poštivati uvjete konačne kontrole izvedene konstrukcije. Ako je određeno geometrijsko odstupanje pokriveno različitim zahtjevima (preduvjetovano), primjenjuje se stroži uvjet. Zaštitni sloj betona za armature za razred izloženosti XC1 iznosi 20 mm, a za razred izloženosti XC2 35 mm sa dopuštenim odstupanjima do 10 mm. Dimenzije poprečnog presjeka, zaštitni sloj betona i položaj armature ne smiju odstupati od zadanih vrijednosti više no što je prikazano u slijedećoj tablici. Tolerancije

N° Tip odstupanja Opis Dopušteno odstupanje

a Dimenzije poprečnog presjeka + 10 mm b Položaj obične armature u

poprečnom presjeku Za sve h vrijednosti je:

Δ(minus) - 10 mm

a pozitivno za

h< 150 mm + 10 mm h = 400 mm + 15 mm h > 2500 mm + 20 mm uz linearnu interpolaciju međuvrijednosti




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

cmin = traženi najmanji zaštitni sloj betona

cn = nominalni zaštitni sloj = c + IΔ(minus)

c = stvarni zaštitni sloj

Δ = dopušteno odstupanje od cn

h = visina poprečnog presjeka Uvjet: c + Δ(plus) > cn - I Δ(minus) I Dopušteno pozitivno odstupanje zaštitnog sloja temelja i elemenata u temeljima može se povećati za 15 mm. Dano negativno odstupanje ne može.

c Preklopni spoj l preklopna duljina -0,06 l

d okomitost poprečnog presjeka a – duljina dimenzije poprečnog presjeka

ne više od 0,04 a ili 10 mm

e

ravnost

Oplaćena ili zaglađena površina Ne oplaćene površine : globalno lokalno

L = 2,0 m L = 0,2 m L 2,0 m L = 0,2 m

9 mm 4 mm 15 mm 6 mm

f Zakošenost poprečnog presjeka ne veće od h/25 ili b/25 ali ne više od 30 mm

g ravnost bridova za dužine > = 1 m > 1 m

8mm 8 mm / m ali ne više od 20 mm

h otvori i ulošci Δ 1 ; Δ 2 ; Δ 3 ; + - 25 mm

Kontrola kvalitete površinske obrada betona

Plohe predgotovljenih temelja moraju biti glatke s padom od 0.5%. Betonska ploha se zaglađuje nanošenjem mase za površinsku obradu betona. Gornje plohe betonskih temelja treba zagladiti masom za vanjsku površinsku obradu betona slijedećih svojstava:

brzo vrijeme vezivanja (24 sata) otpornost na trošenje abrazijom optimalna prionjivost na beton mehanička otpornost vodonepropustan otporan na cikluse smrzavanja i odmrzavanja

Prije nanašanja mase za površinsku obradu betona potrebno je pažljivo ukloniti temeljitim četkanjem svaki dio koji nije čvrst uklanjajući svaki ostatak cementnog mlijeka, i nečistoća općenito i pridržavati se uputa proizvođača materijala za izravnanje betona. Nadzorni inženjer može zahtijevati izvedbu pokusnih uzoraka površinske zaštite na prethodno pripremljenim betonskim kockama.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

KONTROLA KVALITETE PROIZVODA

Kontrola kvalitete betona

Beton se proizvodi i prema normi HRN EN 206-1:2003. Elementi konstrukcije objekta nalaze se u suhom okolišu, te pripadaju izloženosti XC1. Temelji su na podložnom betonu, a nalaze se u umjerenoj vlazi te pripadaju izloženosti XC2. Svi elementi nosive konstrukcije zgrade predviđeni su iz slijedećih materijala:

Beton razreda tlačne čvrstoće C25/30 (fckvaljak=25 N/mm2, fckkocka= 30 N/mm2) Beton razreda tlačne čvrstoće C30/37 (fckvaljak=30 N/mm2, fckkocka= 37 N/mm2) Uzdužna armatura izrađena od čelika za armiranje B500B, (Re = 500 N/mm2) Poprečna armatura ( spone) izrađena od čelika za armiranje B500A (Re = 500

N/mm2). Razred čvrstoće cementa za beton 32.5.

Podložni beton je razreda tlačne čvrstoće C12/15 (fck=12 N/mm2, τtd=015 N/mm2) Svojstva betona:

SVOJSTVA BETONA podbeton armirani beton razred izloženosti XC1,XC2 razred tlačne čvrstoće betona C12/15 C25/30 cement za beton CEM I/CEM II CEM I/CEM II minimalna količina cementa kg/m3 260 kg 280 kg maksimalno zrno agregata mm 16 32

Naručitelj betona treba s proizvođačem usuglasiti datum isporuke, vrijeme, količinu betona, uvjete transporta na gradilište, ograničenja za vozila isporuke (veličine, visine ili bruto težine) kao i posebne postupke ugradnje. Proizvođač betona treba naručitelju betona dati informacije o sastavu mješavine betona radi primjene pravilne ugradnje i zaštite svježeg betona i utvrđivanja razvoja čvrstoće betona prije isporuke betona. Za tvornički proizveden beton proizvođač treba dati podatke o sastavu mješavina betona s pojedinostima o klasama čvrstoće, klasama konzistencije, težini mješavine i druge mjerodavne podatke. Proizvođač betona treba naručitelju dati i podatke o razvoju čvrstoće pri radnoj temperaturi betoniranja (radi utvrđivanja vremena zaštite betona) na način kako je to prikazano u slijedećoj tablici. Razvoj čvrstoće betona pri 20°C

Razvoj čvrstoće Omjeri čvrstoće ibetona starosti 2 i 28 dana σ2 / σ28

Brz >0,5 Srednji >0,3 i< 0,5 Polagan > 0,15 i < 0,3

Vrlo polagan <0,15 U ovim početnim ispitivanjima uzorke za utvrđivanje čvrstoće treba izraditi, njegovati i ispitivati prema HRN EN 12350-1, HRN EN 12390-1, HRN EN 12390-2 i HRN EN 12390-3.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Pri isporuci betona proizvođač mora dostaviti korisniku otpremnicu za svaku isporučenu količinu betona, na kojoj su otisnute, utisnute ili upisane najmanje sljedeće informacije:

ime tvornice betona, serijski broj otpremnice, datum i vrijeme utovara, tj. vrijeme prvog kontakta cementa i vode, broj vozila, ime kupca, ime i lokacija gradilišta, detalji ili reference uvjeta, npr. kodni broj, redni broj, količina betona u m3, deklaracija sukladnosti s referentnim uvjetima kvalitete i EN 206, ime ili znak certifikacijskog tijela ako je relevantno, vrijeme kad beton stiže na gradilište, vrijeme početka istovara, vrijeme završetka istovara.

Općenito je svako dodavanje vode ili kemijskih dodataka pri isporuci zabranjeno. U posebnim slučajevima voda ili kemijski dodaci mogu biti dodani kad je to pod odgovornošću proizvođača i primjenjuje se za dobivanje uvjetovane vrijednosti konzistencije, osiguravajući da uvjetovane granične vrijednosti nisu prekoračene i da je dodatak kemijskog dodatka uključen u projekt betona. Količina svakog dodatka vode ili kemijskog dodatka dodana u vozilo (mikser) mora biti upisana u otpremni dokument u svim slučajevima. Kontrola sukladnosti i kriteriji sukladnosti

Kontrola sukladnosti sastoji se od aktivnosti i odluka koje treba poduzeti u skladu s pravilima sukladnosti prilagođenim unaprijed radi provjere sukladnosti betona s propisanim uvjetima. Kontrola sukladnosti je integralni dio kontrole proizvodnje. Svojstva betona kojima se kontrolira sukladnost jesu ona koja se mjere odgovarajućim ispitivanjima prema normiranim postupcima. Stvarne vrijednosti svojstava betona u konstrukcijama mogu se razlikovati od tih utvrđenih ispitivanjima, npr. ovisno o dimenzijama konstrukcije, ugradnji, zbijanju, njegovanju i klimatskim uvjetima. Plan uzorkovanja i ispitivanja te kriteriji sukladnosti trebaju zadovoljavati postupke navedene u ovom poglavlju. Mjesto uzimanja uzoraka za ispitivanje sukladnosti treba odabrati tako da se mjerodavna svojstva betona i sastav betona značajnije ne mijenjaju od mjesta uzorkovanja do mjesta isporuke. Kada su ispitivanja kontrole proizvodnje ista kao i ispitivanja uvjetovana za kontrolu sukladnosti, treba ih uzeti u obzir pri vrednovanju sukladnosti. Proizvođač može koristiti i druge rezultate ispitivanja isporučenog betona u prihvaćanju sukladnosti. Sukladnost ili nesukladnost prosuđuje se prema kriterijima sukladnosti. Nesukladnost može voditi daljnjim akcijama na mjestu proizvodnje i na gradilištu. Kontrola proizvodnje betona

Proizvođač je odgovoran za besprijekorno upravljanje proizvodnjom betona. Sav beton mora biti predmet kontrole proizvodnje. Kontrola proizvodnje obuhvaća sve mjere nužne za održavanje svojstava betona u sukladnosti s uvjetovanim svojstvima. To uključuje:

izbor materijala,




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

projektiranje betona, proizvodnju betona, preglede i ispitivanja, uporabu rezultata ispitivanja sastavnih materijala, svježeg i očvrslog betona i

opreme kontrolu sukladnosti.

Kontrola proizvodnje mora se odvijati prema načelima serije normi HRN EN ISO 9000. Sustav kontrole proizvodnje treba sadržavati odgovarajuće dokumentirani postupak i upute. Taj postupak i upute treba po potrebi utvrditi uzimajući u obzir potrebe kontrole iskazane u tablicama 22, 23 i 24 EN 206. Namjeravanu učestalost ispitivanja i nadzora treba dokumentirati. Rezultate ispitivanja i kontrola treba evidentirati izvještajima. Svi mjerodavni podaci o kontroli proizvodnje trebaju biti zapisani (sadržani u izvještajima), Izvještaje o kontroli proizvodnje treba čuvati najmanje 3 godina, ako zakonske obveze ne traže duže razdoblje. Vrednovanje i potvrđivanje sukladnosti betona

Proizvođač je odgovoran za ocjenu sukladnosti betona s uvjetovanim svojstvima. U tu svrhu proizvođač mora provoditi početno ispitivanje kad je traženo, kontrolu proizvodnje i kontrolu sukladnosti. Proizvođač je odgovoran za održavanje sustava kontrole proizvodnje. Kontrola kvalitete ugradnje armature

Čelik za armiranje betona treba rezati i savijati prema projektnim specifikacijama. Pri tome: savijanje treba izvoditi jednolikom brzinom, savijanje čelika pri temperaturi ispod -5 °C, ako je dopušteno projektnim

specifikacijama, treba izvoditi uz poduzimanje odgovarajućih posebnih mjera osiguranja,

savijanje armature grijanjem smije se izvoditi samo uz posebno odobrenje u projektnim specifikacijama.

Promjer trna za savijanje šipki treba biti prilagođen stvarnom tipu armature. Rukovanje, skladištenje i zaštita armature treba biti u skladu sa zahtjevima tehničkih specifikacija koje se odnose na čelik za armiranje, projekta betonske konstrukcije te odredbama ovoga Priloga. Prije ugradnje armature provode se odgovarajuće nadzorne radnje određene normom HRN EN 13670:2010. Izvođač mora prema normi HRN EN 13670:2010 prije početka ugradnje provjeriti:

je li armatura u skladu sa zahtjevima iz projekta betonske konstrukcije, je li tijekom rukovanja i skladištenja armature došlo do njezinog oštećivanja,

deformacije ili druge promjene koja bi bila od utjecaja na tehnička svojstva betonske konstrukcije.

Nadzorni inženjer neposredno prije početka betoniranja mora provjeriti:

postoji li isprava o sukladnosti za čelik za armiranje, odnosno za armaturu i jesu li iskazana svojstva sukladna zahtjevima iz projekta betonske konstrukcije,




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

je li armatura izrađena, postavljena i povezana u skladu s projektom betonske konstrukcije te u skladu s Prilozima »B« te dokumentirati nalaze svih provedenih provjera zapisom u građevinski dnevnik.

Nastavci u obliku preklopa, zavara ili mehaničkog spoja se izvode prema odredbama priznatih tehničkih pravila iz Pnloga H Tehničkog propisa za betonske konstrukcije Armatura proizvedena prema tehničkoj specifikaciji za koju je sukladnost potvrđena na način određen spomenutim propisom smije se ugraditi u betonsku konstrukciju ako ispunjava zahtjeve projekta te betonske konstrukcije. Armatura izrađena od čelika za armiranje prema odredbama ugrađuje se u armiranu betonsku konstrukciju prema projektu betonske konstrukcije, normi HRN EN 13670:2010, normama na koje ta upućuje.

KONTROLA KVALITETE MATERIJALA

Kontrola cementa

Kontrola cementa prije proizvodnje betona provodi se u centralnoj betonari (tvornici betona) i u betonari na gradilištu prema normi HRN EN 206-1. Kontrola agregata

Agregat za beton označava se na otpremnici i na pakovanju prema normi HRN EN 12620. Oznaka mora obvezno sadržavati upućivanje na tu normu, a u skladu s posebnim propisom. Ispitivanje svojstava, ovisno o vrsti agregata za beton i laganog agregata za beton, provodi se prema normama niza HRN EN 932, HRN EN 933, HRN EN 1097, HRN EN 1367 i HRN EN 1744. Uzimanje i priprema uzoraka za ispitivanje svojstava, ovisno o vrsti agregata za beton, provodi se prema normama niza HRN EN 932, HRN EN 933, HRN EN 1097, HRN EN 1367 i HRN EN 1744. Kontrola agregata provodi se u centralnoj betonari (tvornici betona) i u betonari na gradilištu prema normi HRN EN 206-1. Proizvođač i distributer agregata te proizvođač betona dužni su poduzeti odgovarajuće mjere u cilju održavanja svojstava agregata tijekom rukovanja, prijevoza, pretovara i skladištenja prema Dodatku H norme HRN EN 12620. odnosno Dodatku F norme HRN EN 13055-1. Kontrola vode

Tehnička svojstva i drugi zahtjevi, te potvrđivanje prikladnosti vode, određuje se odnosno provodi prema Prilogu "F" Tehničkog propisa za betonske konstrukcije (NN 101/05.), te u skladu s odredbama posebnog propisa. Kontrola čelika za armiranje

Čelik za armiranje betona treba zadovoljavati uvjete EN 10080 i uvjete projekta konstrukcije. Svaki proizvod treba biti jasno označen i prepoznatljiv. Sidreni i spojni elementi trebaju zadovoljavati uvjete EN 1992-1-1, priznatih propisa navedenih u TPBK i uvjete projekta. Površina armature mora biti očišćena od slobodne hrđe i tvari koje mogu štetno djelovati na čelik, beton ili vezu između njih. Kod galvanizirane armature koristiti cement za beton koji nema štetnog djelovanja na vezu s galvaniziranom armaturom.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Tehnička svojstva i drugi zahtjevi, te dokazivanje uporabljivosti armature izrađene prema projektu betonske konstrukcije određuje se odnosno provodi u skladu s tim projektom. Tehnička svojstva i drugi zahtjevi, te potvrđivanje sukladnosti čelika određuje se odnosno provodi prema normama navedenim u nastavku.

nHRN EN 10080-1 Čelik za armiranje betona — Zavarljivi armaturni čelik - 1. dio: Opći zahtjevi (EN 10080-1:1999),

nHRN EN 10080-2 Čelik za armiranje betona -Zavarljivi armaturni čelik - 2. dio: Tehnički uvjeti isporuke čelika razreda A (EN 10080-2:1999)

nHRN EN 10080-3 Čelik za armiranje betona — Zavarljivi armaturni čelik — 3. dio: Tehnički uvjeti isporuke Čelika razreda B (EN 10080-3:1999),

nHRN EN 10080-4 Čelik za armiranje betona - Zavarljivi armaturni čelik - 4. dio: Tehnički uvjeti isporuke čelika razreda C (EN 10080-4:1999),

nHRN EN 10080-5 Čelik za armiranje betona - Zavarljivi armaturni čelik — 5. dio: Tehnički uvjeti isporuke zavarenih armaturnih mreža (prEN 10080-5:1999),

nHRN EN 10080-6 Čelik za armiranje betona — Zavarljivi armaturni čelik — 6. dio: Tehnički uvjeti isporuke zavarenih rešetki za gredice (prEN 10080-6:1999).

Dokazivanje uporabljivosti armature izrađene prema projektu betonske konstrukcije provodi se prema tom projektu te odredbama Tehničkog propisa za betonske konstrukcije i uključuje zahtjeve za kontrolom izrade i ispitivanja armature, te nadzorom proizvodnog pogona i nadzorom izvođačeve kontrole izrade armature, na način primjeren postizanju tehničkih svojstava betonske konstrukcije u skladu s Tehničkim propisom za betonske konstrukcije.

nHRN EN 10080 nHRN CR 10260 HRN EN 10027-1:1999 HRN EN 10027-2:1999 HRN EN 10020:1999.

Potvrđivanje sukladnosti armature proizvedene prema tehničkoj specifikaciji provodi se prema odredbama te specifikacije i prema odredbama Dodataka norme nHRN EN 10080-1. Armatura se označuje oznakom iz tehničke specifikacije (iskaz armature). Ista oznaka se unosi na otpremnicu. Oznaka mora obvezno sadržavati upućivanje na tu normu, a u skladu s posebnim propisom.

nHRN EN 10080 nHRN EN 10138 HRNENISO 156301 HRN EN 10002-1.

Uzimanje uzoraka, priprema ispitnih uzoraka i ispitivanje svojstava Čelika za armiranje provodi se prema normama navedenih nizova (lijevo).

NADZOR

Nadzor nad građenjem investitor je dužan povjeriti osobama registriranim za obavljanje tih djelatnosti. Investitor je dužan osigurati povremeni stručni nadzor nad građenjem konstruktivnih dijelova građevine i izvođenjem instalacija. Investitor je dužan nadležnom tijelu graditeljstva prijaviti početak radova najkasnije na dan početka radova. U slučaju prekida radova investitor je dužan poduzeti mjere radi osiguranja građevine i susjednih građevnih površina. Stručni nadzor nad građenjem u ime investitora može obavljati samo pravna osoba registrirana za obavljanje poslova nadzora. Dužnosti nadzornog inženjera su:

1. voditi računa da se gradi u skladu s građevnom dozvolom i važećom građevinskom regulativom

2. voditi računa da je kvaliteta ugrađenih proizvoda i opreme u skladu sa zahtjevima projekta, te da je kvaliteta dokazana propisanim ispitivanjima i dokumentima;




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

3. napraviti završno izvješće o izvedbi građevine.

Pregledi i nadzor trebaju osigurati da se radovi završavaju u skladu s ovim projektom. Nadzor u ovom kontekstu odnosi se na verifikaciju (potvrđivanje) sukladnosti svojstava proizvoda, materijala i izvedbe radova. Odabran je razred nadzora 2 u skladu s normom HRN EN 13670:2010,pa sve radnje nadzora odgovaraju zahtjevima koji su tamo navedeni. Projektant ne zahtjeva ništa dodatno ili posebno. Nadzor svojstava materijala i proizvoda provodi se na način prikazan u slijedećoj tablici.

PREDMET VRSTA NADZORA

Materijali oplate Vizualni nadzor Armaturni čelik Prema EN 10080 i zahtjevima projekta3

Svježi beton proizveden u tvornici ili na gradilištu.

Prema EN 206 i prema tehničkim uvjetima iz ovog projekta. Pri preuzimanju betona treba postojati otpremnica.

Ostali materijali2' Prema projektnim specifikacijama i normama Predgotovljeni elementi Prema projektnim specifikacijama 3)

Nadzorni izvještaj Treba

1) Na gradilištu izrađeni sastavni dijelovi smatraju se kao sastavni dijelovi proizvedeni sa "svježim betonom, tvorničkim ili gradilišnim", osim ako nisu proizvedeni prema normi. 2) Npr. element ugrađenog čelika, opeka i si. 3) Proizvode s potvrdom sukladnosti treće osobe treba vizualno pregledati i provjeriti otpremnicu. U slučaju sumnje treba poduzeti daljnje provjere sukladnosti sa specifikacijama. Ostale proizvode treba provjeriti i ispitati prema projektnim specifikacijama.

Nadzor nad izvedbom radova provodi se kako je to prikazano u slijedećoj tablici.


Kalupi, oplata i skele Glavne kalupe i oplatu pregledati prije betoniranja Obična armatura Glavnu armaturu pregledati prije betoniranja

Ugrađeni elementi Prema projektnim specifikacijama i tehničkim uvjetima iz ovog projekta

Zidani elementi Prema projektnim specifikacijama i ovim tehničkim uvjetima

Čelična konstrukcija Prema projektnim i izvedbenim specifikacijama i ovim tehničkim uvjetima

Predgotovljeni elementi Prema izvedbenim specifikacijama Gradilišni prijevoz i ugradnja betona Prema ovim tehničkim uvjetima Završna obrada i njegovanje betona Prema ovim tehničkim uvjetima Geometrija Prema uvjetima iz ovog projekta Nadzorna dokumentacija Kako se traži ovim uvjetima

Prije početka betoniranja nadzor obuhvaća:

geometriju oplate, stabilnost oplate, nepropusnost oplate,




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

uklanjanje nečistoća (kao što su prašina, ostaci žice) s dijela koji će se betonirati, obradu lica konstrukcijskih spojnica, uklanjanje vode s dna oplate, osim ako se ne betonira pod vodom, pripremu površine oplate, otvore u oplati.

Nadzor armature prije betoniranja obuhvaća predviđa da nadzor potvrdi da je:

armatura iskazana u nacrtima ugrađena i prema nacrtima postavljena u projektiranu poziciju,

zaštitni sloj u skladu s ovim uvjetima i projektnim specifikacijama, armatura nezagađena uljem, mastima, bojom ili drugim štetnim materijalima, armatura ispravno učvršćena i osigurana od pomicanja tijekom betoniranja, razmak između sipki armature dovoljan za ugradnju i zbijanje betona, ugrađena armatura popraćena odgovarajućom potvrdom sukladnosti sa

svojstvima uvjetovanim u EN 10080. Ako za armaturu dopremljenu u savijalište ili na građevinu nema odgovarajuće

potvrde sukladnosti s uvjetovanim svojstvima, ta svojstva treba korisnik potvrditi ispitivanjem odgovarajućeg broja uzoraka dopremljenih profila.

Nadzor i ispitivanje postupka betoniranja treba planirati, izvoditi i dokumentirati prema slijedećoj tablici:


Planiranje nadzora Plan nadzora, procedure i instrukcije prema specifikacijama Aktivnosti kod nesukladnosti

Nadzor Osnovni i povremeni detaljni nadzor

Dokumentacija Svi dokumenti planiranja, Izvještaji o svim nadzorima Izvještaji o svim nesukladnostima i popravnim mjerama

Plan nadzora treba identificirati sve nadzore, motrenja i ispitivanja za potrebne dokaze kvalitete. Nadzor treba biti kontinuirani nadzor sukladnosti i uobičajene dobre prakse. Nadzor poslije betoniranja obuhvaća:

Na konstrukcijskim spojnicama treba provjeriti i potvrditi da je preklopna (kontinuitetna) armatura u projektiranom položaju.

Treba provjeriti položaj dilatacijske trake

MJERE U SLUČAJU NESUKLADNOSTI

Kad nadzor otkrije nesukladnost, treba poduzeti odgovarajuće aktivnosti koje će osigurati uvjetovanu stabilnost i sigurnost konstrukcije i zadovoljiti planiranu uporabu. Kad je nesukladnost potvrđena, treba istražiti sljedeće:

utjecaj nesukladnosti na izvedbu i uporabu, mjere potrebne da bi se nesukladni element ili dio konstrukcije učinili

prihvatljivima,




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

potrebu zabrane i zamjene nepopravljivog nesukladnog elementa ili dijela konstrukcije.

Veličina nesukladnosti uvjetovanih svojstava betona utvrđuje se naknadnim ispitivanjima istih svojstava na uzorcima betona iz konstrukcijskog elementa prema važećim normama. Ispitivanja se odlukom nadzornog inženjera povjeravaju odgovarajućoj ovlaštenoj instituciji. Nesukladnost tlačne čvrstoće (postignute i uvjetovane klase) betona rješava se naknadnim ispitivanjem uzoraka betona izvađenih iz dijela konstrukcije u koji je ugrađen nesukladni beton. Ispitivanja treba provesti prema HRN EN 7034 i HRN U.M1.048 i utvrditi klasu tlačne čvrstoće kojoj ugrađeni beton odgovara u vrijeme ispitivanja! približnu klasu kojoj je odgovarao pri 28-dnevnoj starosti. Prva služi za kontrolu stabilnosti i sigurnosti predmetnog konstrukcijskog dijela a druga za reguliranje ugovornih odnosa između proizvođača i kupca betona. Ako su neispravnosti i nesukladnosti zanemarive za izvedbu i uporabu element treba preuzeti. Ako se nesukladnost može popraviti, element treba preuzeti nakon popravka. Ocjenu sukladnosti elementa nakon popravka trebaju dati nadzorni inženjer i ovlaštena institucija koja je utvrdila veličinu nesukladnosti i uvjetovala popravak. Rektifikacija nesukladnosti mora biti u skladu s projektnim specifikacijama i ovim Tehničkim uvjetima. Dokumentaciju postupka i materijala koji će se upotrijebiti treba prije popravka odobriti nadzorni inženjer. ČELIČNA KONSTRUKCIJA

KONSTRUKCIJSKI ČELIK

Obvezan je kontinuiran nadzor nad radovima.

Čelični materijal za izradu je konstrukcijski čelik kvalitete S235, sukladno normi HRN EN 10025-1. Kvaliteta materijala iskazana je za svaku pojedinu poziciju.

Tehnička svojstva materijala definirana su projektom, sukladno odredbama TPČK. Svi uvjeti iskazani u ovom propisu, ili u normama navedenim u ovom propisu obvezni su za primjenu.

Tehnička svojstva i drugi zahtjevi te potvrđivanje sukladnosti proizvoda od čelika određeni su i treba ih provesti prema normama navedenim u TPČK, Prilog A točka A.6 i normama na koje te norme upućuju.

Potvrđivanje sukladnosti proizvoda od čelika provodi se prema postupku i kriterijima Dodatka ZA norme HRN EN 10025-1, prema sustavu ocjenjivanja sukladnosti 2+,te primjerenim postupcima i kriterijima ocjenjivanja sukladnosti, za sva svojstva proizvoda od čelika određena tom normom. Neposredno prije ugradnje proizvoda od čelika treba provesti odgovarajuće nadzorne radnje određene u TPČK.

Tehnička svojstva mehaničkih spojnih elemenata specificirana su prema normama navedenim u TPČK. Potvrđivanje sukladnosti mehaničkih spojnih elemenata provodi se prema postupku i kriterijima Dodatka ZA norma HRN EN 15048-1 i HRN EN 14399-1.

Tehnička svojstva i drugi zahtjevi te potvrđivanje sukladnosti za dodatne materijale za zavarivanje određeni su i treba ih provesti prema normama navedenim TPČK, Prilog C točka C.6 i normama na koje te norme upućuj.

Neposredno prije ugradnje provode se odgovarajuće nadzorne radnje određene Prilogom I TPČK. Proizvođač i distributer dodatnog materijala za zavarivanje te izvođač radova, dužni su poduzeti odgovarajuće mjere u cilju održavanja svojstava tijekom rukovanja, prijevoza, pretovara, skladištenja i ugradnje prema tehničkim pravilima i uputama proizvođača.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Tehnički zahtjevi za čelične konstrukcije navedeni su u normi HRN EN 1090-2. Zahtjeve za ocjenjivanje sukladnost konstrukcijskih komponenata sadrži norma HRN EN 1090-1.

Razred izvedbe čelične konstrukcije je EXC2. Obujam kontrole, zahtjevi na kvalifikaciju osoblja i svi ostali tehnički zahtjevi bitno ovise o razredu izvedbe.

Sadržaj izvedbene i radioničke dokumentacije određen je u točki 4.2 norme HRN EN 1090-2. Uključeni su zadaće i odgovorne osobe u različitim fazama projekta, postupci, metode i upute, plan pregleda, postupak za eventualne promjene i modifikacije, postupak za slučaj nesukladnosti, radne upute koje se odnose na sigurnost radova na montaži i „as-built” dokumentacija, kojom se dokazuje da su radovi provedeni sukladno projektu.

Za odstupanja debljine čeličnih limova sukladno normi HRN EN 10029 mjerodavan je razred C (razred izvedbe EXC2).

Zahtjevi na površinu limova određeni su za razred A2 sukladno normi HRN EN 10163-2.

Priprema i sklapanje čeličnih elemenata

Gotovi čelični elementi trebaju biti označeni i potvrđeni inspekcijskim certifikatima.

Rukovanje, skladištenje i prijevoz čeličnih proizvoda moraju osigurati da ne dođe do trajnih deformacija i oštećenja površine. Treba primijeniti mjere navedenu tablici 8 norme HRN EN 1090-2.

Rezanje se mora izvesti tako da budu osigurani zahtjevi za geometrijska odstupanja.

Kvaliteta izrezanih površina određenih sukladno normi HRN EN ISO 9013.

Kvaliteta izrezanih površina za razred izvedbe EXC2 mora biti raspona 3 za odstupanja okomitosti i kutova u i za prosječnu visinu profila Rz5, sukladno tablici 9 norme HRN EN 1090-2.

Dopuštena najveća vrijednost tvrdoće površine slobodnih rubova (HV 10) smije biti 380.

Rupe za vijke i svornjake, koji nisu dosjedni, moraju se odrediti prema tablici 11 norme HRN EN 1090-2. Nazivna razlika između normalne okrugle rupe i nazivnog promjera iznosi 1 mm.

Odstupanja za rupe iznose ±0,5 mm.

Pri poravnanju rupa produljenje smije iznositi najviše ±0,5 mm (vidjeti točku D.2.8 br.6 razred 2 norme HRN EN 1090-2).

Postupci zavarivanja određeni su u normi HRN EN ISO 4063.

Zavarivanje se mora izvesti kvalificiranim postupcima upotrebljavajući specifikaciju postupka zavarivanja (WPS) sukladno normi HRN EN ISO 15609-1.

Dopuštene metode kvalifikacija postupaka zavarivanja za razred izvedbe EXC2 su samo ispitivanje postupka zavarivanja sukladno normi HRN EN ISO 15614-1 i pokusno zavarivanje sukladno normi HRN EN ISO 15613.

Provjeru osposobljenosti zavarivača mora se provesti sukladno normi HRN EN 287-1, a provjeru osposobljenosti rukovatelja sukladno normi HRN EN 1418. Osoblje koje koordinira zavarivanje mora imati detaljno tehničko znanje za koordinaciju zavarivanja (kategorija C) sukladno tablici 14 norme HRN EN 1090-2, koja se poziva na normu HRN EN ISO 14731.

Priprema spojeva mora odgovarati vrsti pripreme upotrijebljene u postupku ispitivanja zavarivanja. Odstupanja pripreme spojeva i podešavanje moraju se navesti u WPS-ovima.

Radno područje i zavarivači moraju biti odgovarajuće zaštićeni od učinaka vjetra, kiše i snijega. Površine koje treba zavariti moraju biti suhe i bez kondenzata.

Osim vizualne provjere izvedbe zavara (HRN EN 970) treba provesti i nerazorno ispitivanje penetrantima (HRN EN 571-1).

Prskanje zavara mora se ukloniti.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Kriterij prihvaćanja zavarenih spojeva u pogledu nepravilnosti, uz upućivanje na normu HRN EN ISO 5817 određuje se za razinu kvalitete C.

Matice se moraju lagano staviti na vijak, što se jednostavno da provjeriti pri ručnom sklapanju. Za svaku novu seriju matica ili vijaka treba provjeriti njihovu kompatibilnost prije ugradbe. Pojedini vijci već ugrađenih sklopova ručno se provjeravaju na kompatibilnost prije prednapinjanja.

Temeljna načela za radove na montaži čelične konstrukcije moraju biti u skladu s poglavljem 9 norme HRN EN 1090-2.

Mjerenja radova na gradilištu moraju se odrediti sustavom u skladu s normom rpHRN ISO 4463-1.

Zahtjevi na obradu čeličnih površina za primjenu boja određeni su u poglavlju 10 norme HRN EN 1090-2.

Kriteriji za pripremu površina navedeni su u normama niza HRN EN ISO 8501.

Usvojen je razred pripreme najmanje P2 za očekivani životni vijek antikorozivne zaštite > 15 godina i razred korozivnosti okoliša > C3 sukladno normi HRN EN ISO 8501-3.

Geometrijska odstupanja moraju biti u skladu s odredbama poglavlja 11 norme HRN EN 1090-2.

Navedene su dvije vrste odstupanja, bitna odstupanja i funkcionalna odstupanja.

Svi zavari moraju biti vizualno pregledani po cijeloj duljini. Ako se pronađu površinske nesavršenosti, mora se provesti nerazorno ispitivanje penetrantima ili magnetskim česticama.

Obujam kontrole zavara nerazornim ispitivanjem za odabrani razred izvedbe EXC2 je prema normi HRN EN 1090-2.

ZAŠTITA OD KOROZIJE ČELIČNIH ELEMENATA

Projektirana antikorozivna zaštita:

Za antikorozivnu zaštitu usvaja se sustav toplim pocinčavanjem. Sustav treba zadovoljiti kategoriju korozivnosti okoliša C3 prema normi HRN EN 12944, za životni vijek > 15 godina (H, dugotrajno). Zadovoljava sustav s toplim pocinčavanjem prema HRN EN ISO 1461:2001, vruće pocinčane prevlake na željeznim i čeličnim predmetima.

Zaštita se sastoji od:

a) Pjeskarenje do stupnja čistoće Sa 2 ½, b) Toplim pocinčavanjem

Predviđene materijale i sustav za antikorozivnu zaštitu odobrava nadzorni inženjer, uz konzultacije s projektantom.

Popravak antikorozivne zaštite mora se provoditi u cjelokupnom sustavu.

Opća načela za izvedbu antikorozivne zaštite

Izvedbu i kontrolu izvedbe zaštite od korozije mora se provesti prema dodatku F norme HRN EN 1090-2.

Kriteriji za pripremu površina za primjenu pocinčavanja navedeni su u normama niza HRN EN ISO 8501. Usvojen je razred pripreme najmanje P2 za očekivani životni vijek antikorozivne zaštite > 15 godina i razred korozivnosti okoliša > C3 sukladno normi HRN EN ISO 8501-3.

Opći tehnički uvjeti i očekivani životni vijek zaštite od korozije navedeni su u normi HRN EN ISO 12944-1.Definira se zaštitu izvesti za razred korozivnosti okoliša C3, sukladno normi HRN EN ISO 12944-2.Priprema površina mora biti u skladu s normama HRN EN ISO 12944-4 i HRN EN ISO 8501. Mjerenja i ocjena hrapavosti površine mora se provesti prema normama HRN EN ISO 8503-1 i HRN EN ISO 8503-2.Stanje površine dijela provjerit će se neposredno prije pocinčavanja.Izvođenje i nadzor radova pocinčavanja moraju se provesti sukladno normi ISO 1461:1999; EN ISO 1461:1999.Zaštita od korozije mora se provesti prema radnim metodama, utemeljenim na usvojenom planu kvalitete.Kontrole i provjere moraju se provesti prema planu kvalitete i zabilježiti.Mora se




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

primijeniti površinska zaštita koja omogućava popravak i održavanje bez primjetnog utjecaja na kakvoću zaštite. Mora se voditi računa o utjecaju na okoliš i izbjeći uporabe opasnih supstanci. ISPITIVANJE IZVEDENIH RADOVA ODNOSNO MATERIJALA I OPREME U tijeku građenja po ovom projektu treba pratiti i izvršiti ispitivanja: - svih konstruktivnih dijelova betona i montažne armirano-betonske konstrukcije i armature - izvođač radova dužan je za sav ugrađeni materijal priložiti odgovarajuće ateste i certifikate od proizvođača , kojima se dokazuje kvaliteta ugrađenog materijala i opreme - iz građevinskog dnevnika treba biti vidljivo da je nadzorni inženjer izvršio potrebne preglede (armature, oplate i izolacije te razna ispitivanja koja se naknadnim pregledom ne mogu utvrditi ) - izvršiti pregled ugrađene opreme i materijala Po završetku radova a prilikom preuzimanja objekta, izvođač je dužan predati pismene dokaze o kvaliteti ovjerene od strane nadzornog inženjera. Investitor je dužan navedenu dokumentaciju trajno čuvati. Nadzorni inženjer će na temelju predočene dokumentacije dati Završno mišljenje o kvaliteti materijala i opreme ugrađenih u građevinu.





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17





2.4. PRORAČUN MEHNIČKE OTPORNOSTI I STABILNOSTI


za "B-PROJEKT"direktor: Igor Barberić,dipl.ing.građ.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

PRORAČUN KONSTRUKCIJE NADSTREŠNICA 1 UZLAZNO - IZLAZNE ZONE

ANALIZA OPTEREĆENJA






6. Seizmički parametri prema normama HRN EN 1998, su sljedeći. Razred tla C Razred važnosti: III ( = 1,0) Koeficijent prigušenja: 0,05 Seizmička zona: VIII; ag / g = 0,143 STATIČKI PRORAČUN

Statički proračun je napravljen računalnim programom TOWER 7. Statički proračun je napravljen u dva dijela. Prvo su u obzir uzeta sva opterećenja osim potresa, te je nakon toga napravljen model za potres gdje je vidljivo da su sile od potresa puno manje od sila uzrokovanih ostalim opterećenjima tako da se potres neće detaljno razmatrati.

Ulazni podaci - Konstrukcija Shema nivoa

Naziv z [m] h [m] 6.00 2.00 4.00 1.00 3.00 3.00 0.00

Tabela materijala

No Naziv materijala E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm 1 Čelik 2.100e+8 0.30 78.50 1.000e-5 2.100e+8 0.30 2 Čelik 2.100e+8 0.30 0.00 1.000e-5 2.100e+8 0.30

Setovi greda

Set: 1 Presjek: IPE 330, Fiktivna ekscentričnost

3

2

16

33

0.75

1.1

5

[cm]

T

Mat. A1 A2 A3 I1 I2 I3 1 - Čelik 6.260e-3 3.080e-3 3.180e-3 2.830e-7 7.880e-6 1.177e-4




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


3

2

15

30

0.711

.07

[cm]

T


Set: 3 Presjek: HOP [] 120x80x4, Fiktivna ekscentričnost

3

2

8

12

0.4

[cm]

α=10°T


Set: 4 Presjek: D=2, Jednostavan nelinearan (vlačni) štap, Fiktivna ekscentričnost

3

2

2

[cm]

T



3

2

12

24

0.62

0.9

8

[cm]

T





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Greda

1. IPE 330

2. IPE 300

3. HOP [] 120x80x4

4. D=2

7. IPE 240

Greda (1-4,7) Setovi numeričkih podataka




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

3.753.75

14.50

5.50

Nivo: [0.00 m]

K_8K_5

K_10K_7

K_11

K_6K_9

K_4

H_8

H_9

H_10

H_11

H_12

H_13

H_14

H_15

H_16

K_1

K_13K_3

K_14

K_2K_12

H_7

H_6

H_5

H_4

H_3

H_2

H_1

V_3

V_2

V_1

K_18

K_15

K_16

K_17

Dispozicija okvira

HOP [] 120x80x4 HOP [] 120x80x4

IPE 330

IPE 300

IPE 300

IPE 330

IPE 330

IPE 300

D=2D=2

Okvir: H_1

IPE 240

IPE 300

IPE 300

IPE 240

IPE 300

IPE 240

HOP [] 120x80x4HOP [] 120x80x4

D=2D=2

Okvir: H_16




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

IPE 300

IPE 240

IPE 240

IPE 300

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE 330IPE 33

0

IPE 30

0

IPE 33

0

IPE 330

IPE 300

2.80

3.35

2.80

3.35

14.50 5.50

Okvir: V_1

IPE 300

IPE 300

IPE 300

IPE 240

IPE 240IPE 330

IPE 300

IPE 33

0

IPE 30

0 IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 33

0

IPE 300

IPE 330

Okvir: V_2

IPE 240

IPE 240

IPE 300IPE 300

IPE 300

IPE 330

IPE 33

0

IPE 300 IPE 330IPE 30

0IPE

330

IPE 300

IPE 330

IPE 330

IPE 300

Okvir: V_3

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4 HOP [] 120x80x4

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 330

IPE 300

IPE 330

D=2

D=2

D=2D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2D=2

D=2

D=2

1.34

1.34

1.34

1.34

1.34

1.34

3.753.75

Pogled: krov1




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

IPE 240

IPE 300

IPE 300

IPE 240

IPE 300

IPE 300

IPE 300

IPE 300

IPE 240

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4HOP [] 120x80x4

IPE 300

IPE 330

IPE 330

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 330

IPE 300

IPE 330

D=2

D=2

D=2

D=2D=2

D=2

D=2

D=2D=2

D=2

D=2

D=2D=2

D=2

D=2

D=2

3.753.751.58

1.58

1.58

1.58

1.58

1.58

1.58

1.58

Pogled: krov2

Ulazni podaci - Opterećenje Lista slučajeva opterećenja

LC Naziv pX [kN] pY [kN] pZ [kN] 1 stalno+dodatno stalno (g) 0.00 0.00 -100.21 2 snijeg 0.00 0.00 -156.09 3 vjetar uzdužno -26.11 0.00 0.00 4 vjetar poprečno 0.00 16.76 3.60 5 tem + 0.00 0.00 0.00 6 tem - 0.00 0.00 0.00 7 Komb.: GSN1 (1.35xI+1.5xII) 0.00 0.00 -369.42 8 Komb.: GSN2 (1.35xI+1.5xIII) -39.16 0.00 -135.29 9 Komb.: GSN3 (1.35xI+1.5xIV) 0.00 25.14 -129.89

10 Komb.: GSN4 (1.35xI+1.5xV) 0.00 0.00 -135.29 11 Komb.: GSN5 (1.35xI+1.5xVI) 0.00 0.00 -135.29 12 Komb.: GSN6 (1.35xI+1.35xII+1.35xIII) -35.24 0.00 -346.00 13 Komb.: GSN7 (1.35xI+1.35xII+1.35xIV) 0.00 22.63 -341.14 14 Komb.: GSN8 (1.35xI+1.35xII+1.35xIII+ -35.24 0.00 -346.00

+1.35xVI) 15 Komb.: GSN9 (1.35xI+1.35xII+1.35xIV+ 0.00 22.63 -341.14

+1.35xVI) 16 Komb.: GSU1 (I+II) 0.00 0.00 -256.30 17 Komb.: GSU2 (I+III) -26.11 0.00 -100.21 18 Komb.: GSU3 (I+IV) 0.00 16.76 -96.61




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

IPE 240

IPE

240

IPE 300

IPE

300

IPE

300

IPE 300

IPE

240

IPE 240

IPE

300

IPE

300

IPE 300

IPE

300

IPE

300

IPE 240

IPE

240

D=2

D=2

D=2D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

IPE 330 IPE 330

IPE

300

IPE

330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE

330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE

330

IPE

300

IPE 330 IPE 330

IPE 300

IPE

330

IPE 330 IPE 300

IPE

330

IPE

300

IPE

330

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 330 IPE 300

Opt. 1: stalno+dodatno stalno (g)

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

IPE 240

IPE

240

IPE 300

IPE

300

IPE

300

IPE 300

IPE

240

IPE 240

IPE

300

IPE

300

IPE 300

IPE

300

IPE

300

IPE 240

IPE

240

D=2

D=2

D=2D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

IPE 330 IPE 330

IPE

300

IPE

330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE

330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE

330

IPE

300

IPE 330 IPE 330

IPE 300

IPE

330

IPE 330 IPE 300

IPE

330

IPE

300

IPE

330

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 330 IPE 300

Opt. 2: snijeg

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

IPE 240

IPE

240

IPE 300

IPE

300

IPE

300

IPE 300

IPE

240

IPE 240

IPE

300

IPE

300

IPE 300

IPE

300

IPE

300

IPE 240

IPE

240

D=2

D=2

D=2D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

D=2

D=2

D=2

D=2D=2

D=2

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

IPE 330 IPE 330

IPE

300

IPE

330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE

330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE

330

IPE

300

IPE 330 IPE 330

IPE 300

IPE

330

IPE 330 IPE 300

IPE

330

IPE

300

IPE

330

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 330 IPE 300

Opt. 3: vjetar uzdužno

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

IPE 240

IPE

240

IPE 300

IPE

300

IPE

300

IPE 300

IPE

240

IPE 240

IPE

300

IPE

300

IPE 300

IPE

300

IPE

300

IPE 240

IPE

240

D=2

D=2

D=2D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

IPE 330 IPE 330

IPE

300

IPE

330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE

330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE

330

IPE

300

IPE 330 IPE 330

IPE 300

IPE

330

IPE 330 IPE 300

IPE

330

IPE

300

IPE 330

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 330 IPE 300

Opt. 4: vjetar poprečno

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

IPE 240

IPE

240

IPE 300

IPE

300

IPE

300

IPE 300

IPE

240

IPE 240

IPE

300

IPE

300

IPE 300

IPE

300

IPE

300

IPE 240

IPE

240

D=2

D=2

D=2D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

D=2

D=2

D=2

D=2D=2

D=2

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

IPE 330 IPE 330

IPE

300

IPE

330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE

330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE

330

IPE

300

IPE 330 IPE 330

IPE 300

IPE

330

IPE 330 IPE 300

IPE 330

IPE

300

IPE

330

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 330 IPE 300

Opt. 5: tem +

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

IPE 240

IPE

240

IPE 300

IPE

300

IPE

300

IPE 300

IPE

240

IPE 240

IPE

300

IPE

300

IPE 300

IPE

300

IPE

300

IPE 240

IPE

240

D=2

D=2

D=2D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

D=2

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

D=2

D=2

D=2

D=2D=2

D=2

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4

IPE 330 IPE 330

IPE

300

IPE

330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE

330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 300

IPE

330

IPE

300

IPE 330 IPE 330

IPE 300

IPE

330

IPE 330 IPE 300

IPE

330

IPE 300

IPE

330

IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 330 IPE 300

Opt. 6: tem -

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Modalna analiza Napredne opcije seizmičkog proračuna: Spriječeno osciliranje u Z pravcu

Faktori opterećenja za proračun masa

No Naziv Koeficijent 1 stalno+dodatno stalno (g) 1.00 2 snijeg 0.00 3 vjetar uzdužno 0.00 4 vjetar poprečno 0.00 5 tem + 0.00 6 tem - 0.00

Raspored masa po visini objekta

Nivo Z [m] X [m] Y [m] Masa [T] T/m² 6.00 3.75 -11.39 3.86 4.00 3.75 -9.11 4.66 3.00 3.75 -10.42 1.12 0.00 3.75 -8.82 0.58 Ukupno: 4.42 3.75 -10.10 10.22

Položaj centara krutosti po visini objekta (približna metoda)

Nivo Z [m] X [m] Y [m] 6.00 3.75 -12.34 4.00 3.75 -10.16 3.00 3.75 -9.56 0.00 3.75 -10.32

Ekscentricitet po visini objekta (približna metoda)

Nivo Z [m] eox [m] eoy [m] 6.00 0.00 0.95 4.00 0.00 1.05 3.00 0.00 0.86 0.00 0.00 1.50

Periodi osciliranja konstrukcije

No T [s] f [Hz] 1 0.3244 3.0830 2 0.2162 4.6247 3 0.0951 10.5183 4 0.0809 12.3605 5 0.0682 14.6593 6 0.0668 14.9614 7 0.0624 16.0189 8 0.0511 19.5596 9 0.0480 20.8470

10 0.0461 21.6987

Seizmički proračun

Seizmički proračun: EC8 (HRN EN 1998-1:2011) Razred tla: C Razred važnosti: III (γ=1.2) Odnos ag/g: 0.14 Koeficijent prigušenja 0

Faktori pravca potresa:

Slučaj opterećenja Kut α[°] k,α k,α+90° kz Faktor P. potres x 0 1.000 0.000 0.000 3.300* potres y 90 1.000 0.000 0.000 3.300*

Tip spektra

Slučaj opterećenja S Tb Tc Td potres x 1.150 0.200 0.600 2.000 potres y 1.150 0.200 0.600 2.000




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

T10

T1

T(s)

m/s2 Razred tla: CRazred važnosti: III (γ=1.2)

Odnos ag/g: 0.14Koeficijent prigušenja 0

0.20

1.47

0.60

1.47

2.00

0.44

Projektni spektar

potres x Konstrukcija pravilna po visini, Dvojni sustavi sa dominantnim okvirima (Okvirni: Jednokatni - αu/α1=1.1), Klasa duktilnosti DCM: qo=3αu/α1=3.30 Okvirni i dvojni dominantno okvirni sustav: αo=1.00, kw=1.00. Faktor ponašanja: q=qo∙kw=3.30

Ton 1 Ton 2 Ton 3 Nivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

6.00 0.00 -0.00 0.00 5.22 0.00 0.00 -0.19 -0.00 -0.00 4.00 0.00 -0.00 0.00 3.47 0.00 0.00 0.62 0.00 0.00 3.00 0.00 -0.00 0.00 0.29 0.00 0.00 0.08 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= 0.00 -0.00 0.00 8.98 0.00 0.01 0.50 0.00 0.00


6.00 0.06 0.00 0.00 -0.51 0.00 0.01 -0.00 -0.00 -0.00 4.00 -0.02 -0.00 0.00 1.19 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 3.00 0.02 -0.00 0.00 0.33 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00

Σ= 0.06 -0.00 0.00 1.01 0.00 0.01 0.00 -0.00 -0.00


6.00 0.01 -0.00 -0.00 0.01 0.00 0.00 0.08 -0.00 0.00 4.00 -0.01 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.06 0.00 0.00 3.00 0.00 0.00 0.00 0.01 -0.00 0.00 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= 0.01 0.00 0.00 0.02 -0.00 0.00 0.04 0.00 0.00

Ton 10 Nivo Z [m] Px [kN] Py [kN] Pz [kN]

6.00 -0.02 -0.00 0.00 4.00 0.04 0.00 0.00 3.00 0.06 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= 0.08 0.00 0.00 potres y Konstrukcija pravilna po visini, Dvojni sustavi sa dominantnim okvirima (Okvirni: Jednokatni - αu/α1=1.1), Klasa duktilnosti DCM: qo=3αu/α1=3.30 Okvirni i dvojni dominantno okvirni sustav: αo=1.00, kw=1.00. Faktor ponašanja: q=qo∙kw=3.30


6.00 -0.00 5.48 -0.74 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 4.00 -0.00 6.66 -0.63 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3.00 -0.00 1.45 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= -0.00 13.59 -1.37 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


6.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.05 4.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 3.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00

Σ= -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.05




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


6.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 4.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00


6.00 -0.00 -0.00 0.00 4.00 0.00 0.00 0.00 3.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= 0.00 0.00 0.00 Faktori participacije - Relativno učešće

Ton \ Naziv 1. potres x 2. potres y 1 0.000 1.000 2 0.838 0.000 3 0.047 0.000 4 0.006 0.000 5 0.095 0.000 6 0.000 0.000 7 0.001 0.000 8 0.002 0.000 9 0.004 0.000

10 0.008 0.000 Faktori participacije - Sudjelujuće mase

Ton U [α=0°] U [α=90°] 1 0.00 94.10 2 75.25 0.00 3 3.85 0.00 4 0.44 0.00 5 12.03 0.00 6 0.00 0.03 7 0.05 0.00 8 0.21 0.00 9 0.36 0.00

10 0.85 0.00 ΣU (%) 93.04 94.13

Statički proračun Rezne sile u gredama - Ekstremne vrijednosti - Opterećenje: 19. [ANV GSN] 7-15

Oznaka LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M2 [kNm] M3 [kNm] (63 - 41) A(N1-) 4.092 |-73.980| -14.544 0.000 0.000 (66 - 63) A(N1-) 0.500 |-71.647| -14.544 0.000 -59.512 (7 - 4) A(N1-) 2.850 |-70.364| 23.784 0.000 0.000 (9 - 7) A(N1-) 0.500 |-68.739| 23.784 0.000 67.785 (40 - 60) A(N1-) 2.720 |-54.434| 8.619 0.000 19.861 (11 - 34) A(N1-) 4.294 |-54.165| 1.080 0.000 43.591 (60 - 66) A(N1-) 0.344 |-51.990| 33.586 0.000 -64.874 (37 - 40) A(N1-) 0.513 |-51.475| -4.483 0.000 28.024 (9 - 11) A(N1-) 0.000 |-50.464| -40.040 0.000 -85.703 (34 - 37) A(N1-) 0.000 |-50.215| 11.800 0.000 31.741 (60 - 66) A(T2+) 1.025 -47.531 |45.617| 0.000 -95.715 (9 - 11) A(T2-) 0.000 -50.464 |-40.040| 0.000 -85.703 (11 - 34) A(T2-) 0.000 -50.220 |-39.377| 0.000 -43.385 (40 - 60) A(T2+) 5.536 -51.940 |33.364| 0.000 -53.371 (42 - 46) A(T2+) 1.025 -19.088 |31.775| 0.041 -79.609 (75 - 80) A(T2+) 1.025 -24.801 |31.131| -0.039 -75.219 (3 - 5) A(T2-) 0.000 -31.607 |-27.016| 0.000 -68.010 (17 - 19) A(T2-) 0.000 -30.506 |-26.851| 0.000 -64.736 (5 - 22) A(T2-) 0.000 -31.362 |-26.353| -0.387 -39.572 (19 - 52) A(T2-) 0.000 -30.262 |-26.187| 0.091 -36.475 (17 - 9) A(M2+) 2.143 0.015 0.140 |2.223| 0.902 (9 - 3) A(M2+) 2.143 0.015 0.140 |2.223| 0.902 (82 - 90) A(M2-) 2.143 0.000 0.097 |-2.208| 0.625 (68 - 82) A(M2-) 2.143 0.000 0.097 |-2.208| 0.625 (15 - 10) A(M2-) 0.950 -11.339 4.241 |-1.280| 8.057 (89 - 85) A(M2+) 0.950 -6.080 2.180 |1.277| 4.142 (17 - 15) A(M2-) 0.500 -10.798 4.241 |-0.661| 12.085 (90 - 89) A(M2+) 0.500 -5.686 2.180 |0.657| 6.213 (27 - 42) A(M2-) 1.140 3.574 4.090 |-0.564| 14.893 (40 - 60) A(M2-) 1.140 -15.538 -0.419 |-0.554| 10.710 (60 - 66) A(M3-) 1.025 -47.531 45.617 0.000 |-95.715| (9 - 11) A(M3-) 0.000 -50.464 -40.040 0.000 |-85.703| (9 - 7) A(M3+) 0.000 -57.463 25.546 0.000 |85.577| (42 - 46) A(M3-) 1.025 -19.088 31.775 0.041 |-79.609| (75 - 80) A(M3-) 1.025 -25.142 29.130 -0.039 |-75.791| (66 - 63) A(M3-) 0.000 -61.775 -16.243 0.000 |-74.585| (7 - 4) A(M3+) 0.000 -57.795 25.546 0.000 |72.805| (46 - 44) A(M3-) 0.000 -39.021 -15.273 0.000 |-70.134| (80 - 78) A(M3-) 0.000 -39.032 -15.270 0.000 |-70.118| (3 - 2) A(M3+) 0.000 -38.779 20.318 0.000 |68.067|




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Deformacija greda L.K.S. - Ekstremne vrijednosti - Opterećenje: 19. [ANV GSN] 7-15

Oznaka LC x [m] u2 [mm] (66 - 63) A- 0.500 |5.559| (46 - 44) A- 0.500 |5.340| (80 - 78) A- 0.333 |4.557| (78 - 59) A- 0.000 |4.554|

Utjecaji u točkastim ležajevima - Ekstremne vrijednosti - Opterećenje: 19. [ANV GSN] 7-15

Oznaka LC R1 [kN] R2 [kN] R3 [kN] M1 [kNm] M2 [kNm] M3 [kNm] 41 A(R3+) 0.000 -14.544 |73.980| * * * 4 A(R3+) 0.000 23.784 |70.364| * * * 29 A(R3+) 0.000 -13.834 |48.283| * * * 59 A(R3+) 0.000 -13.424 |47.088| * * * 1 A(R3+) 0.000 20.318 |40.736| * * * 10 A(R3+) 0.000 19.343 |40.388| * * * 72 A(R3+) 0.000 -8.081 |39.044| * * * 4 A(R3-) -4.545 7.337 |20.060| * * * 51 A(R3+) 0.000 -9.471 |19.028| * * * 85 A(R3+) 0.000 -9.471 |19.028| * * *

Deformacija čvorova: max. |Xp|

Čvor LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm] 58 20- -5.170 2.280 -21.718 40 20- -5.138 2.373 -24.263 27 20- -5.134 2.389 -21.718 57 20- -5.132 2.247 -22.262 56 20- -5.124 2.242 -22.332 38 20- -5.115 2.325 -24.892 37 20- -5.110 2.319 -24.980 55 20- -5.107 2.249 -22.384 25 20- -5.097 2.334 -22.262 36 20- -5.093 2.329 -25.051

Deformacija čvorova: max. |Yp|

Čvor LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm] 63 20+ 0.000 12.049 -0.046 76 20+ 0.000 11.851 0.935 70 20+ 0.000 11.845 0.484 73 20+ 0.000 11.844 0.595 69 20+ 0.000 11.834 0.429 79 20+ 0.000 11.827 0.788 66 20+ 0.000 11.702 -0.051 82 20+ 0.000 11.651 -0.031 87 20+ 0.000 11.505 1.305 61 20+ 0.000 11.505 1.305

Deformacija čvorova: max. |Zp|

Čvor LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm] 31 20- -4.669 2.425 -25.724 34 20- -4.954 2.393 -25.517 36 20- -5.093 2.329 -25.051 37 20- -5.110 2.319 -24.980 38 20- -5.115 2.325 -24.892 40 20- -5.138 2.373 -24.263 26 20- -4.101 2.177 -23.768 22 20- -4.939 2.368 -22.670 52 20- -4.974 2.299 -22.670 18 20- -4.662 2.281 -22.457




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

IPE 300

IPE 300

IPE 300

IPE 240

IPE 240IPE 330

IPE 300

IPE 33

0

IPE 30

0 IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 33

0IPE 300

IPE 330

36.57 32.78

47.88

3.78

-85.70

-95.72

-74.58 -36.62

-29.34

Opt. 19: [ANV GSN] 7-15

Utjecaji u gredi: max M3= 85.58 / min M3= -95.72 kNm Okvir: V_2

IPE 300

IPE 300

IPE 300

IPE 240

IPE 240IPE 330

IPE 300

IPE 33

0

IPE 30

0 IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 33

0

IPE 300

IPE 330

25.55

70.36

-4.54(R1)

6.31

20.06

4.84

73.98

16.24

17.73

1.75

39.04

-4.67(R1)

10.92

7.98

Opt. 19: [ANV GSN] 7-15

Reakcije ležajeva (Min/Max) Okvir: V_2

IPE 300

IPE 300

IPE 300

IPE 240

IPE 240IPE 330

IPE 300

IPE 33

0

IPE 30

0 IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 33

0

IPE 300

IPE 330

0.93

-0.12 -0.07

-25.77

-0.20

-24.98

-0.07

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18

Utjecaji u gredi: max Zp= 0.93 / min Zp= -25.77 m / 1000 Okvir: V_2

IPE 300

IPE 300

IPE 300

IPE 240

IPE 240IPE 330

IPE 300

IPE 33

0

IPE 30

0 IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 33

0

IPE 300

IPE 330

3.66

7.5

2

11.86

12.05

11.84

-2.58

-3.98

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18

Utjecaji u gredi: max Yp= 12.05 / min Yp= -3.98 m / 1000 Okvir: V_2




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

HOP [] 120x80x4 HOP [] 120x80x4

0.43

0.56

0.56

-8.56

-8.56

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18

Utjecaji u gredi: max Zp= 0.56 / min Zp= -8.56 m / 1000 Okvir: H_13

HOP [] 120x80x4 HOP [] 120x80x4

IPE 330

IPE 300

IPE 300

IPE 330

IPE 330

IPE 300

D=2D=2

-1.76

-1.92

-1.76

-1.82 -1.76

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18

Utjecaji u gredi: max Xp= 0.00 / min Xp= -1.92 m / 1000 Okvir: H_1

19.09

1.34

19.03(R3)

9.47

-8.80(R3)

3.29

47.09(R3)

15.27

13.31(R3)

20.07

19.34

40.39(R3)

4.24

-4.11(R3)

25.55

70.36(R3)

4.54

6.31

20.06(R3)

4.84

73.98(R3)

16.24

17.73(R3)

1.75

39.04(R3)

4.67

10.92

7.98(R3)

20.32

40.74(R3)

4.29

15.01(R3)

1.35

19.03(R3)

9.47

5.48(R3)

4.55

48.28(R3)

15.27

13.31(R3)

Opt. 19: [ANV GSN] 7-15

Reakcije ležajeva (Min/Max) Nivo: [0.00 m]

12.74

1.62

11.96(R3)

4.89

-5.38(R3)

2.53

32.72(R3)

9.29

10.20(R3)

13.37

13.39

28.08(R3)

3.34

-1.56(R3)

17.65

41.14(R3)

4.82

16.83(R3)

3.60

51.15(R3)

10.06

13.66(R3)

2.05

18.49(R3)

6.00

8.30(R3)

13.39

28.08(R3)

3.36

11.52(R3)

1.93

11.96(R3)

4.89

5.05(R3)

4.34

32.72(R3)

9.29

10.20(R3)

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

UTJECAJ POTRESA

IPE 300

IPE 300

IPE 300

IPE 240

IPE 240IPE 330

IPE 300

IPE 33

0

IPE 30

0 IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 33

0

IPE 300

IPE 330

12.70

8.57

12.90

1.79

0.85

-23.53

-25.30

-24.18 -12.70

-11.18

Opt. 31: [ANV potres] 21-27


IPE 300

IPE 300

IPE 300

IPE 240

IPE 240IPE 330

IPE 300

IPE 33

0

IPE 30

0 IPE 330

IPE 300

IPE 330

IPE 33

0

IPE 300

IPE 330

2.58

6.3

4

8.34

8.18

8.20

-4.21

-4.21

-1.47

-1.48

Opt. 31: [ANV potres] 21-27


Pošto je konstrukcija relativno lagana i male visine same sile i deformacije nastale utjecajem potresa su manje od sila i deformacija nastalih ostalim opterećenjima te samim time potres nije mjerodavno opterećenje i neće se dodatno obrađivati.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Dimenzioniranje (čelik)

0.23 (12)

0.00 (7)

0.16 (14)

0.00 (7)

0.19 (14)

0.00 (7)

0.09 (7)

0.00 (

7)

0.14 (14)

0.00 (

7)

0.19 (12)

0.00 (

7)

0.11 (14)

0.00 (

7)

0.40 (13)

0.28

(13)

0.27 (13)

0.13

(14)

0.27

(13)

0.27 (13)

0.28

(13)

0.40 (13)

0.27

(13)

0.14

(14)

0.32 (13)

0.32

(13)

0.26

(14)

0.46 (13)

0.29

(13)

0.09

(11)

0.37 (8)

0.35 (8)

0.09

(11)

0.10 (

14)

0.00 (7)

0.08 (

15)

0.11 (8)

0.08 (

15)

0.06 (8)

0.08 (

13)

0.00 (7)

0.37 (7)

0.62 (7)

0.63 (7)

0.62 (7)

0.63 (7)

0.62 (7)

0.63 (7)

0.62 (7)

0.37 (7)

0.62 (7)

0.63 (7)

0.62 (7)

0.63 (7)

0.62 (7)

0.63 (7)

0.62 (7)

0.50 (15)

0.49 (15)

0.11 (7)

0.06 (8)

0.13 (7)

0.02 (8)

0.12 (7)

0.10 (8)

0.32 (7)

0.53 (7)

0.55 (7)

0.53 (7)

0.55 (7)

0.53 (7)

0.32 (7)

0.53 (7)

0.55 (7)

0.53 (7)

0.55 (7)

0.53 (7)

0.45 (15)

0.46 (15)

0.44 (7) 0.44 (7)

0.42

(15)

0.51

(15)

0.35 (15)

0.25 (7)

0.48 (7)

0.47 (15)

0.25

(7)

0.54 (15)

0.52 (15)

0.65 (7)

0.24 (7)

0.43 (15)

0.65

(7)

0.50

(15)

0.59 (7) 0.59 (7)

0.59 (15)

0.22

(14)

0.48 (15) 0.54 (15)

0.53 (14)

0.43

(14)

0.29

(14)

0.29 (14)

0.39 (14)

0.46 (12)

0.46 (12) 0.51 (12)

Kontrola napona Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

0.23

0.00

0.16

0.00

0.19

0.00

0.09

0.00

0.14

0.00

0.19

0.00

0.11

0.00

0.44

0.32

0.24

0.11

0.24

0.24

0.32

0.44

0.24

0.12

0.28

0.28

0.22

0.51

0.33

0.09

0.37

0.350.09

0.10

0.00

0.08

0.11

0.08

0.06

0.08

0.00

0.29

0.45

0.47

0.45

0.47

0.45

0.47

0.45

0.29

0.45

0.47

0.45

0.47

0.45

0.47

0.45

0.35

0.24

0.11

0.06

0.13

0.020.12

0.10

0.25

0.39

0.42

0.39

0.43

0.38

0.25

0.39

0.42

0.39

0.42

0.38

0.21

0.31

0.39

0.40

0.44

0.46

0.38

0.24

0.50

0.43

0.23

0.63

0.47

0.67

0.21

0.51

0.58

0.55

0.52

0.52

0.70

0.20

0.43 0.63

0.48

0.45

0.26

0.27

0.42

0.42

0.41 0.53

Kontrola stabilnosti Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

DIMENTIONIRANJE PREČKE IPE300 ŠTAP 60-40 POPREČNI PRESJEK: IPE 300 [S 235] [Set: 2] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

1 50

30

0

7 .1

10

.7

[m m ]

T

Ax = 53.800 cm2 Ay = 28.130 cm2 Az = 25.670 cm2 Ix = 20.200 cm4 Iy = 8360.0 cm4 Iz = 604.00 cm4 Wy = 557.33 cm3 Wz = 80.533 cm3 Wy,pl = 615.66 cm3 Wz,pl = 120.37 cm3 γM0 = 1.100 γM1 = 1.100 γM2 = 1.250 Anet/A = 0.900

(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 15. γ=0.55 7. γ=0.54 13. γ=0.53 14. γ=0.53 12. γ=0.51 16. γ=0.38 9. γ=0.21 11. γ=0.20 8. γ=0.18 10. γ=0.16 18. γ=0.15 17. γ=0.14 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 15, kraj štapa) Računska uzdužna sila NEd = -49.563 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 30.750 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -54.615 kNm Sistemska dužina štapa L = 553.60 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 1149.4 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (49.56 <= 1149.36) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 615.66 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 131.53 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (54.62 <= 131.53) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 316.62 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 316.62 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (30.75 <= 316.62) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.043 Reduc.moment plast.otp.na savijanje

MN,y,Rd = 131.53 kNm

Koeficijent α = 1.000 Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.415 Uvjet 6.41: (0.42 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 1200.0 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 1.025 Krivulja izvijanja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 1203.3 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.648 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 744.87 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (49.56 <= 744.87) Dužina izvijanja z-z l,z = 315.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.001 Krivulja izvijanja za os z-z: B α = 0.340 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.596 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 685.43 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (49.56 <= 685.43) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.285 Koeficijent C2 = 1.562 Koeficijent C3 = 0.753 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 315.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 1.26e+5 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 297.98 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 615.66 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.697 Koeficijent redukcije χLT = 0.849 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 111.70 kNm




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (54.62 <= 111.70) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.482 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 1.000 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.482 Koeficijent interakcije kyy = 0.508 Koeficijent interakcije kyz = 0.661 Koeficijent interakcije kzy = 0.969 Koeficijent interakcije kzz = 1.101 Redukcijski koeficijent χy = 0.648 NEd / (χy NRk / γM1) 0.067 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.248 Uvjet 6.61: (0.31 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.596 NEd / (χz NRk / γM1) 0.072 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.474 Uvjet 6.62: (0.55 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 7, kraj štapa) Računska uzdužna sila NEd = -51.940 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 33.364 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -53.371 kNm Sistemska dužina štapa L = 553.60 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 316.62 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 316.62 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (33.36 <= 316.62)

DIMENTIONIRANJE STUPA IPE300 KLASIFIKACIJA OKVIRA Glavni okvir konstrukcije je klasificiran kao NEPODUPRT I POMIČAN. Profil stupa i prečke: odabrano IPE-300 Iy=8360 cm4 Kc=Ic/Lc=18,57 cm3 K11=1,5xI/L=8,61 cm3 η1=Kc/Kc+K11=0,68 η2=1,0 (zglob) Za pomični I nepoduprt okvir očitano cca β=2,8 (u ravnini okvira). DULJINE IZVIJANJA STUPA OKVIRA: Li(u ravnini okvira (2,8x450cm=1260 cm) Li(van ravnine okvira (1x450cm=450 cm) ŠTAP 41-63 POPREČNI PRESJEK: IPE 300 [S 235] [Set: 2] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

1 50

30

0

7 .1

10

.7

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 15. γ=0.74 13. γ=0.73 7. γ=0.69 14. γ=0.65 12. γ=0.65 16. γ=0.48 9. γ=0.33 11. γ=0.24 18. γ=0.24




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

8. γ=0.23 10. γ=0.23 17. γ=0.17 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 15, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = -62.107 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = -16.243 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -66.463 kNm Sistemska dužina štapa L = 409.19 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 1149.4 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (62.11 <= 1149.36) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 615.66 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 131.53 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (66.46 <= 131.53) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 316.62 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 316.62 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (16.24 <= 316.62) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.054 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent α = 1.000 Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.505 Uvjet 6.41: (0.51 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 1260.0 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 1.076 Krivulja izvijanja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 1091.4 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.612 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 703.79 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (62.11 <= 703.79) Dužina izvijanja z-z l,z = 450.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.430 Krivulja izvijanja za os z-z: B α = 0.340 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.369 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 424.40 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (62.11 <= 424.40) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.879 Koeficijent C2 = 0.000 Koeficijent C3 = 0.939 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 450.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 1.26e+5 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 252.48 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 615.66 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.757 Koeficijent redukcije χLT = 0.819 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 107.77 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (66.46 <= 107.77) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.600 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 1.000 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.600 Koeficijent interakcije kyy = 0.642 Koeficijent interakcije kyz = 0.723 Koeficijent interakcije kzy = 0.958 Koeficijent interakcije kzz = 1.205 Redukcijski koeficijent χy = 0.612 NEd / (χy NRk / γM1) 0.088 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.396 Uvjet 6.61: (0.48 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.369 NEd / (χz NRk / γM1) 0.146 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.591 Uvjet 6.62: (0.74 <= 1)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

DIMENTIONIRANJE PREČKE IPE240 ŠTAP 79-70 POPREČNI PRESJEK: IPE 240 [S 235] [Set: 7] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

1 20

24

0

6 .2

9.8

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 13. γ=0.33 15. γ=0.29 12. γ=0.24 7. γ=0.23 14. γ=0.21 9. γ=0.19 16. γ=0.16 18. γ=0.13 10. γ=0.12 8. γ=0.11 11. γ=0.08 17. γ=0.08 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 13, kraj štapa) Računska uzdužna sila NEd = -17.360 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 17.435 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -18.455 kNm Sistemska dužina štapa L = 358.81 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 835.32 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (17.36 <= 835.32) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 354.99 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 75.839 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (18.46 <= 75.84) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 235.93 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 235.93 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (17.43 <= 235.93) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.021 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent α = 1.000 Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.243 Uvjet 6.41: (0.24 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 550.00 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 0.587 Krivulja izvijanja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 2665.3 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.895 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 747.44 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (17.36 <= 747.44) Dužina izvijanja z-z l,z = 275.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.087 Krivulja izvijanja za os z-z: B α = 0.340 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.543 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 453.85 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (17.36 <= 453.85) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.132 Koeficijent C2 = 0.459 Koeficijent C3 = 0.525 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 275.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 37391 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 143.57 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 354.99 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.762




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Koeficijent redukcije χLT = 0.817 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 61.926 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (18.46 <= 61.93) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.463 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 1.000 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.463 Koeficijent interakcije kyy = 0.467 Koeficijent interakcije kyz = 0.632 Koeficijent interakcije kzy = 0.982 Koeficijent interakcije kzz = 1.054 Redukcijski koeficijent χy = 0.895 NEd / (χy NRk / γM1) 0.023 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.139 Uvjet 6.61: (0.16 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.543 NEd / (χz NRk / γM1) 0.038 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.293 Uvjet 6.62: (0.33 <= 1)

DIMENTIONIRANJE STUPA IPE240 ŠTAP 72-81 POPREČNI PRESJEK: IPE 240 [S 235] [Set: 7] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

1 20

24

0

6 .2

9.8

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 13. γ=0.53 15. γ=0.50 12. γ=0.44 7. γ=0.44 14. γ=0.40 16. γ=0.30 9. γ=0.28 18. γ=0.20 10. γ=0.19 8. γ=0.18 17. γ=0.13 11. γ=0.10 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 13, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = -25.634 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 10.918 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 31.116 kNm Sistemska dužina štapa L = 285.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 835.32 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (25.63 <= 835.32) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 354.99 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 75.839 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (31.12 <= 75.84) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 235.93 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 235.93 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (10.92 <= 235.93) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.031 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent α = 1.000 Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.410 Uvjet 6.41: (0.41 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 320.00 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 0.342 Krivulja izvijanja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 7873.5 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.968 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 808.22 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (25.63 <= 808.22) Dužina izvijanja z-z l,z = 320.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.264 Krivulja izvijanja za os z-z: B α = 0.340 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.444 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 371.27 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (25.63 <= 371.27) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.879 Koeficijent C2 = 0.000 Koeficijent C3 = 0.939 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 320.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 37391 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 191.06 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 354.99 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.661 Koeficijent redukcije χLT = 0.865 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 65.632 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (31.12 <= 65.63) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.600 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 1.000 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.600 Koeficijent interakcije kyy = 0.603 Koeficijent interakcije kyz = 0.658 Koeficijent interakcije kzy = 0.980 Koeficijent interakcije kzz = 1.097 Redukcijski koeficijent χy = 0.968 NEd / (χy NRk / γM1) 0.032 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.286 Uvjet 6.61: (0.32 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.444 NEd / (χz NRk / γM1) 0.069 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.465 Uvjet 6.62: (0.53 <= 1)

DIMENTIONIRANJE SEKUNDARNOG NOSAČA ŠTAP 77-62 POPREČNI PRESJEK: HOP [] 120x80x4 [S 235] [Set: 3] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

8 0

12

0

4

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 7. γ=0.47 12. γ=0.43 14. γ=0.43 13. γ=0.41 15. γ=0.41 16. γ=0.32 8. γ=0.13 11. γ=0.12 10. γ=0.12 9. γ=0.09 17. γ=0.09 18. γ=0.07 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 7, na 177.6 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -3.804 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -0.054 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = -0.308 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 5.373 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = 0.947 kNm Moment torzije Mt = -0.049 kNm




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Sistemska dužina štapa L = 375.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 319.39 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (3.80 <= 319.39) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 62.208 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 13.290 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (5.37 <= 13.29) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 46.848 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 10.008 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (0.95 <= 10.01) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 110.64 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 110.64 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (0.31 <= 110.64) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 73.759 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 73.759 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.05 <= 73.76) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.012 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent α = 1.660 Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.222 Reduc.moment plast.otp.na savijanje

MN,z,Rd = 10.008 kNm

Koeficijent β = 1.660 Omjer (Mz,Ed / MN,z,Rd)^β 0.020 Uvjet 6.41: (0.24 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 375.00 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 0.909 Krivulja izvijanja za os y-y: C α = 0.490 Elastična kritična sila Ncr,y = 425.02 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.594 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 189.78 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (3.80 <= 189.78) Dužina izvijanja z-z l,z = 375.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.246 Krivulja izvijanja za os z-z: C α = 0.490 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.412 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 131.68 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (3.80 <= 131.68) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.132 Koeficijent C2 = 0.459 Koeficijent C3 = 0.525 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 375.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 0.000 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 278.13 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 62.208 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.760 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.229 Koeficijent redukcije χLT = 0.977 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 12.985 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (5.37 <= 12.99) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.950 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 0.950 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.950 Koeficijent interakcije kyy = 0.964 Koeficijent interakcije kyz = 0.583 Koeficijent interakcije kzy = 0.578 Koeficijent interakcije kzz = 0.972 Redukcijski koeficijent χy = 0.594 NEd / (χy NRk / γM1) 0.020 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.399 kyz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.055 Uvjet 6.61: (0.47 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.412 NEd / (χz NRk / γM1) 0.029 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.239 kzz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.092 Uvjet 6.62: (0.36 <= 1)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 7, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = -3.804 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -1.032 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = -5.850 kN Moment torzije Mt = -0.049 kNm Sistemska dužina štapa L = 375.00 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 110.64 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 110.64 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (5.85 <= 110.64) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 73.759 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 73.759 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (1.03 <= 73.76)

DIMENTIONIRANJE VLAČNOG ŠTAPA ŠTAP 85-82 POPREČNI PRESJEK: Kružni [S 235] [Set: 4] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

20

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 8. γ=0.35 12. γ=0.32 14. γ=0.32 17. γ=0.23 11. γ=0.09 15. γ=0.08 13. γ=0.00 10. γ=0.00 7. γ=0.00 16. γ=0.00 9. γ=0.00 18. γ=0.00 ŠTAP IZLOŽEN CENTRIČNOM VLAKU (slučaj opterećenja 8, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = 23.513 kN Sistemska dužina štapa L = 502.84 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.3 Vlak Plast.rač.otpornost bruto presjeka Npl,Rd = 67.116 kN Granicna rač.otpornost neto pres. Nu,Rd = 73.287 kN Računska otp. na vlak Nt,Rd = 67.116 kN Uvjet 6.5: NEd <= Nt,Rd (23.51 <= 67.12)

ODABRANA KONSTRUKCIJA:

ČELIČNA KONSTRUKCIJA STUPOVI: IPE 300 I IPE240 PREČKE: IPE 300 I IPE 240 SEKUNDARNI NOSAČI 80x120x4mm STABILIZACIJA: ϕ20 mm. Svi elementi od čelika su izrađeni od konstrukcijskog čelika S235 J0 (razred izvedbe EXC2). Konstrukcija je pocinčana (kvaliteta izvedbe C3). Kvaliteta svih vijaka 8.8.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

b

min

80c

m

N

8/25

12

90

4012

10

10

8/25

12

60

3012

10

TEMELJNA AB KONSTRUKCIJA Dimenzioniranje temeljne konstrukcije je izvršeno na osnovu pretpostavke o dopuštenim opterećenjima, te je ustvojeno dop =150 2/ mKN na osnovu in-situ pregleda mikrolokacije. Temeljnu

jamu nakon iskopa mora pregledati ovlašteni geomehaničar.

TEMELJNE GREDE TG1 TEMELJNE GREDE TG2 ODABRANO b=40 cm ODABRANO b=30 cm

TEMELJNA STOPA TT1 100x100x60 cm NADTEMELJNI STUP S1, 28/40cm, C25/30, B500 A

10/20 cm

10/20 cm

10/20 cm

U DONJU ZONU DODATI

60

10010

10

10/20

16

8/20

16

40

28

10




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

TEMELJNA STOPA TS1




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

PODNA PLOČA, d=15 cm Q-257 donja zona Q-188 gornja zona Svi armiranobetonski elementi izvode se od betona C25/30 (izloženosti XC2-temeljna konstrukcija), te se armiraju betonskim čelikom B500A prema proračunu konstrukcije.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

NADSTREŠNICA 2 ZA SMJEŠTAJ POSEBNIH VRSTA OTPADA

ANALIZA OPTEREĆENJA


2. dodatno stalno od lima i instalacija 0,3 kN/m2







Naziv z [m] h [m] 7.00 1.80 5.20 5.20 0.00

Tabela materijala

No Naziv materijala E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm 1 Čelik 2.100e+8 0.30 78.50 1.000e-5 2.100e+8 0.30

Setovi greda Set: 1 Presjek: IPBl 200, Fiktivna ekscentričnost

3

2

20

19

0.65

1

[cm]

α=90°T



3

2

13.5

27

0.66

1.0

2

[cm]

α=90°T





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


3

2

13.5

27

0.661

.02

[cm]

T



3

2

15

30

0.71

1.0

7

[cm]

T



3

2

15

30

0.71

1.0

7

[cm]

α=90°T



3

2

8

12

0.4

[cm]

α=5°T



3

2

2

[cm]

T



3

2

8

12

0.4

[cm]

α=90°T





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


3

2

9.1

18

0.530

.8

[cm]

T



3

2

5

5

0.3

[cm]

T



3

2

8

8

0.3

[cm]

T





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Greda1. IPBl 2002. IPE 2703. IPE 2704. IPE 3005. IPE 3006. HOP [] 120x80x47. D=28. HOP [] 120x80x49. IPE 18010. HOP [] 50x50x311. HOP [] 80x80x3

Greda (1-11) Setovi numeričkih podataka




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

4.00 4.00 4.00

3.31

3.35

3.35

4.00 4.00 4.00

Nivo: [0.00 m]

K_2

K_1K_9K_

3K_8

K_12

K_6

K_14

K_11

K_4

K_13

K_7

K_10

K_5

H_1

H_2

H_3

H_4

H_5

H_6

H_7

V_4

V_3

V_2

V_1

Dispozicija okvira

HOP [] 50x50x3

HOP [] 50x50x3 HOP [] 50x50x3

HOP [] 50x50x3

HOP [] 50x50x3

HOP [] 50x50x3

HOP [] 50x50x3HOP [] 50x50x3

HOP [] 50x50x3HOP [] 50x50x3

HOP [] 50x50x3HOP [] 50x50x3

HOP [] 80x80x3HOP [] 80x80x3HOP [] 80x80x3



IPBl 200

IPBl 200

IPBl 200

IPBl 200

4.00 4.00 4.00

5.20

1.80

Okvir: H_1

HOP [] 120x80x4HOP [] 120x80x4HOP [] 120x80x4 HOP [] 120x80x4HOP [] 120x80x4HOP [] 120x80x4

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 300

IPE 270

IPE 300

IPE 270

IPE 270

HOP [] 120x80x4 HOP [] 120x80x4 HOP [] 120x80x4

D=2D=2

D=2D=2

D=2D=2

D=2D=2

4.00 4.00 4.00

5.20

Okvir: H_7




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

IPE 180

IPE 180

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPBl 200



D=2

D=2

D=2

D=2

7.00

3.31 3.35 3.35

5.20

1.80

Okvir: V_1

IPE 270

IPE 300

IPE 300

IPE 300

IPE 270

IPBl 200

10.00

7.00

5.20

1.80

Okvir: V_2

IPE 270

IPE 300

IPE 300

IPE 300

IPBl 200

IPE 270

7.00

10.00

5.20

1.80

Okvir: V_3

IPE 180

IPE 180

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPE 270

IPBl 200

IPE 270



D=2

D=2D=2

D=2

3.31 3.35 3.35

5.20

1.80

7.00

Okvir: V_4




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


LC Naziv pX [kN] pY [kN] pZ [kN] 1 stalno+dodatno stalno 0.00 0.00 -36.58 2 snijeg 0.00 0.00 -121.93 3 vjetar uzdužno -63.62 0.00 0.00 4 vjetar poprečno 0.00 59.15 105.60 5 tem + 0.00 0.00 0.00 6 tem - 0.00 0.00 0.00 7 Komb.: GSN1 (1.35xI+1.5xII) 0.00 0.00 -232.27 8 Komb.: GSN2 (1.35xI+1.5xIII) -95.43 0.00 -49.38 9 Komb.: GSN3 (1.35xI+1.5xIV) 0.00 88.72 109.02

10 Komb.: GSN4 (1.35xI+1.5xV+VI) 0.00 0.00 -49.38 11 Komb.: GSN5 (1.35xI+1.5xVI) 0.00 0.00 -49.38 12 Komb.: GSN6 (1.35xI+1.35xII+1.35xIII) -85.89 0.00 -213.98 13 Komb.: GSN7 (1.35xI+1.35xII+1.35xIV) 0.00 79.85 -71.42 14 Komb.: GSN8 (1.35xI+1.35xII+1.35xIII+ -85.89 0.00 -213.98


+1.35xVI) 16 Komb.: GSU1 (I+II) 0.00 0.00 -158.51 17 Komb.: GSU2 (I+III) -63.62 0.00 -36.58 18 Komb.: GSU3 (I+IV) 0.00 59.15 69.02




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}{1

0}

{10}{1

0}

{10}{1

0}

{11}

{11}

{11}

{8}

{8}

{8}

{11}

{11}

{11} {9}

{9}

{9}

{9}

{7}

{7}

{7}

{7}{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}{7}

{7}

{6}

{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}

{6}

{6}

{2}

{2}

{2}

{5}

{3}

{4}

{3}

{4}

{1}

{1}

{3}

{3}{2}

{4}

{4}

{5}

{3}

{1}

{3}

{3}

{2}

{2}

{3}

{1}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7}{7}{7

}

{7}

{7}{7}{7

}

{8}

{8}

{8}{7}

{7} {7}

{7}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7}

{7}

{7}

Opt. 1: stalno+dodatno stalno

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}{1

0}

{10}

{10}

{10}{1

0}

{11}

{11}

{11}

{8}

{8}

{8}

{11}

{11}

{11} {9}

{9}

{9}

{9}

{7}

{7}

{7}

{7}{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}{7}

{7}

{6}

{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}

{6}

{6}

{2}

{2}

{2}

{5}

{3}

{4}

{3}

{4}

{1}

{1}

{3}

{3}{2}

{4}

{4}

{5}

{3}

{1}

{3}

{3}

{2}

{2}

{3}

{1}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7}{7}{7

}

{7}

{7}{7}{7

}

{8}

{8}

{8}{7}

{7} {7}

{7}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7}

{7}

{7}

Opt. 2: snijeg

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}{1

0}

{10}{1

0}

{10}{1

0}

{11}

{11}

{11}

{8}

{8}

{8}

{11}

{11}

{11} {9}

{9}

{9}

{9}

{7}

{7}

{7}

{7}{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}{7}

{7}

{6}

{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}

{6}

{6}

{2}

{2}

{ 2}

{5}

{3}

{4}

{3}

{4}

{1}

{1}

{3}

{3}{2}

{4}

{4}

{5}

{3}

{1}

{3}

{3}

{2}

{2}

{3}

{1}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7}{7}{7

}

{7}

{7}{7}{7

}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7} {7}

{7}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7}

{7}

{7}


Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}{1

0}

{10}{1

0}

{10}{1

0}

{11}

{11}

{11}

{8}

{8}

{8}

{11}

{11}

{11} {9}

{9}

{9}

{9}

{7}

{7}

{7}

{7}{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}{7}

{7}

{6}

{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}

{6}

{6}

{2}

{2}

{2}

{5}

{3}

{4}

{3}

{4}

{1}

{1}

{3}

{3}

{2}

{4}

{4}

{5}

{3}

{1}

{3}

{3}

{2}

{2}

{3}

{1}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7}{7}{7

}

{7}

{7}{7}{7

}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7} {7}

{7}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7}

{7}

{7}


Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}{1

0}

{10}{1

0}

{10}{1

0}

{11}

{11}

{11}

{8}

{8}

{8}

{11}

{11}

{11} {9}

{9}

{9}

{9}

{7}

{7}

{7}

{7}{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}{7}

{7}

{6}

{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}

{6}

{6}

{2}

{2}

{2}

{5}

{3}

{4}

{3}

{4}

{1}

{1}

{3}

{3}

{2}

{4}

{4}

{5}

{3}

{1}

{3}

{3}

{2}

{2}

{3}

{1}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7}{7}{7

}

{7}

{7}{7}{7

}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7} {7}

{7}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7}

{7}

{7}

Opt. 5: tem +

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}

{10}{1

0}

{10}{1

0}

{10}

{10}

{11}

{11}

{11}

{8}

{8}

{8}

{11}

{11}

{11} {9}

{9}

{9}

{9}

{7}

{7}

{7}

{7}{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}

{7}{7}

{7}

{6}

{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}{6}

{6}{6}

{6}

{6}

{6}

{6}

{2}

{2}

{2}

{5}

{3}

{4}

{3}

{4}

{1}

{1}

{3}

{3}

{2}

{4}

{4}

{5}

{3}

{1}

{3}

{3}

{2}

{2}

{3}

{1}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7}{7}{7

}

{7}

{7}{7}{7

}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7} {7}

{7}

{8}

{8}

{8}

{7}

{7}

{7}

{7}

Opt. 6: tem -

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Modalna analiza Napredne opcije seizmičkog proračuna: Spriječeno osciliranje u Z pravcu


No Naziv Koeficijent 1 stalno+dodatno stalno 1.00 2 snijeg 0.00 3 vjetar uzdužno 0.00 4 vjetar poprečno 0.00 5 tem + 0.00 6 tem - 0.00


Nivo Z [m] X [m] Y [m] Masa [T] T/m² 7.00 6.00 2.85 2.17 5.20 6.00 7.99 1.56 0.00 0.00 0.00 0.00 Ukupno: 6.25 6.00 5.00 3.73


Nivo Z [m] X [m] Y [m] 7.00 6.00 0.00 5.20 6.00 3.66 0.00 6.00 3.50


Nivo Z [m] eox [m] eoy [m] 7.00 0.00 2.85 5.20 0.00 4.34 0.00 6.00 3.50


No T [s] f [Hz] 1 0.1501 6.6635 2 0.1013 9.8752 3 0.0746 13.4004 4 0.0679 14.7281 5 0.0525 19.0556 6 0.0337 29.6998 7 0.0289 34.5712 8 0.0255 39.2371 9 0.0199 50.1888

10 0.0131 76.5419

Seizmički proračun Seizmički proračun: EC8 (HRN EN 1998-1:2011) Razred tla: C Razred važnosti: II (γ=1.0) Odnos ag/g: 0.14 Koeficijent prigušenja 0



Tip spektra





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

T10

T1

T(s)

m/s2 Razred tla: CRazred važnosti: II (γ=1.0)


0.20

1.22

0.60

1.22

2.00

0.37

Projektni spektar

potres x Konstrukcija pravilna po visini, Dvojni sustavi sa dominantnim okvirima (Okvirni: Jednokatni - αu/α1=1.1), Klasa duktilnosti DCM: qo=3αu/α1=3.30 Okvirni i dvojni dominantno okvirni sustav: αo=1.00, kw=1.00. Faktor ponašanja: q=qo∙kw=3.30


7.00 2.68 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.09 -0.00 -0.00 5.20 0.97 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.14 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= 3.65 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.05 -0.00 -0.00


7.00 -0.05 0.00 0.00 0.08 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 5.20 0.51 0.00 -0.00 -0.01 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= 0.46 0.00 -0.00 0.07 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00


7.00 -0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.01 0.00 0.00 5.20 0.05 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.01 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= 0.03 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00


7.00 -0.00 -0.00 0.00 5.20 0.01 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= 0.00 -0.00 0.00 potres y Konstrukcija pravilna po visini, Dvojni sustavi sa dominantnim okvirima (Okvirni: Jednokatni - αu/α1=1.1), Klasa duktilnosti DCM: qo=3αu/α1=3.30 Okvirni i dvojni dominantno okvirni sustav: αo=1.00, kw=1.00. Faktor ponašanja: q=qo∙kw=3.30


7.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2.24 0.53 0.00 0.00 -0.00 5.20 0.00 0.00 -0.00 -0.00 1.60 0.38 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= 0.00 0.00 -0.00 -0.00 3.84 0.91 -0.00 0.00 -0.00


7.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 5.20 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


7.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.07 -0.00 -0.00 -0.00 5.20 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.04 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.01 -0.10 0.00 -0.00 -0.00




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


7.00 -0.00 0.00 0.00 5.20 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= 0.00 -0.00 0.00 Faktori participacije - Relativno učešće

Ton \ Naziv 1. potres x 2. potres y 1 0.855 0.000 2 0.000 0.998 3 0.011 4 0.107 0.000 5 0.017 0.000 6 0.001 0.000 7 0.008 0.000 8 0.000 0.002 9 0.000


Ton U [α=0°] U [α=90°] 1 82.63 0.00 2 0.00 98.72 3 1.11 0.00 4 10.97 0.00 5 2.71 0.00 6 0.38 0.00 7 1.68 0.00 8 0.00 1.26 9 0.25 0.00

10 0.10 0.00 ΣU (%) 99.84 99.98

Statički proračun


Oznaka LC R1 [kN] R2 [kN] R3 [kN] M1 [kNm] M2 [kNm] M3 [kNm] 74 A(R3-) 42.973 30.330 |-87.437| * * * 57 A(R3+) 0.131 -9.006 |83.443| * * * 20 A(R3+) 0.028 0.418 |82.489| * * * 58 A(R3-) -6.935 -41.022 |-66.463| * * * 8 A(R3-) 6.935 -41.022 |-66.463| * * * 74 A(R3+) 0.132 0.218 |61.545| * * * 58 A(R3+) 4.453 -0.023 |55.452| * * * 36 A(R3+) 0.014 -9.969 |42.166| * * * 4 A(R3+) 0.000 4.673 |35.104| * * * 12 A(R3+) 0.000 4.673 |35.104| * * *

Rezne sile u gredama - Ekstremne vrijednosti - Opterećenje: 19. [ANV GSN] 7-15

Oznaka LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M2 [kNm] M3 [kNm] (75 - 57) A(N1-) 4.700 |-83.443| 0.131 0.000 0.000 (39 - 20) A(N1-) 4.700 |-82.489| 0.028 0.000 0.000 (84 - 74) A(N1-) 4.700 |-61.601| 0.048 0.000 0.000 (81 - 58) A(N1-) 5.802 |-55.452| 4.453 0.000 0.000 (79 - 75) A(N1-) 0.500 |-55.087| -0.825 -42.277 -1.343 (8 - 31) A(N1+) 4.268 |52.323| 0.000 0.000 0.000 (58 - 82) A(N1+) 4.268 |52.323| 0.000 0.000 0.000 (70 - 74) A(N1+) 4.798 |51.343| 0.000 0.000 0.000 (59 - 36) A(N1-) 2.050 |-42.412| 0.000 -26.377 0.000 (65 - 59) A(N1-) 0.500 |-42.412| 0.000 -46.814 0.000 (47 - 76) A(T2+) 8.941 -16.178 |33.600| 0.000 -32.216 (79 - 76) A(T2-) 0.610 -16.178 |-33.600| 0.000 -32.216 (65 - 60) A(T2-) 0.610 -16.178 |-33.600| 0.000 -32.216 (25 - 60) A(T2+) 8.941 -16.178 |33.600| 0.000 -32.216 (25 - 60) A(T2-) 1.051 -1.034 |-29.998| 0.000 16.116 (47 - 76) A(T2-) 1.051 -1.034 |-29.998| 0.000 16.116 (47 - 42) A(T2+) 0.610 -1.034 |29.998| 0.020 -33.702 (25 - 23) A(T2+) 0.610 -1.034 |29.998| -0.020 -33.702 (79 - 75) A(T2+) 0.100 -8.792 |18.705| -9.786 -1.866 (79 - 76) A(T2+) 0.610 6.963 |16.301| 0.026 14.477 (79 - 75) A(M2-) 0.000 -42.412 0.111 |-52.240| 0.000 (65 - 59) A(M2-) 0.000 -42.412 -0.111 |-52.240| 0.000 (75 - 57) A(M2-) 0.000 -42.412 0.000 |-46.814| 0.000 (59 - 36) A(M2-) 0.000 -42.412 0.000 |-46.814| 0.000 (42 - 12) A(M2+) 0.000 -35.966 -1.171 |33.069| 0.000 (23 - 4) A(M2+) 0.000 -35.966 1.171 |33.069| 0.000 (79 - 75) A(M2+) 0.000 22.199 -1.359 |24.223| 0.000 (65 - 59) A(M2+) 0.000 22.199 1.359 |24.223| 0.000 (75 - 57) A(M2+) 0.000 20.866 0.069 |18.994| 0.108 (59 - 36) A(M2+) 0.000 20.866 -0.069 |18.994| -0.108 (79 - 76) A(M3-) 0.000 -16.178 -33.600 0.000 |-52.700| (65 - 60) A(M3-) 0.000 -16.178 -33.600 0.000 |-52.700| (47 - 76) A(M3+) 4.451 -9.652 8.102 0.000 |52.517| (25 - 60) A(M3+) 4.451 -9.652 8.102 0.000 |52.517| (47 - 42) A(M3-) 0.610 -1.034 29.998 0.020 |-33.702| (25 - 23) A(M3-) 0.610 -1.034 29.998 -0.020 |-33.702| (47 - 76) A(M3-) 8.941 -16.178 33.600 0.000 |-32.216| (25 - 60) A(M3-) 8.941 -16.178 33.600 0.000 |-32.216| (79 - 76) A(M3+) 0.000 6.963 16.301 0.000 |24.415| (65 - 60) A(M3+) 0.000 6.963 16.301 0.000 |24.415|




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


Čvor LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm] 56 20- -19.105 -2.046 -0.049 6 20- -19.036 -0.456 -0.049

69 20- -18.493 -3.918 -0.097 15 20- -18.359 -0.938 -0.097 56 20+ 17.152 3.202 0.021 5 20- -15.371 -0.939 -0.020

53 20- -15.369 -3.892 -0.020 7 20- -15.359 -2.892 -0.058

48 20- -15.356 -3.666 -0.058 52 20- -15.350 -2.851 -0.091


Čvor LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm] 32 20+ 0.000 17.706 0.045 52 20+ -0.006 16.982 0.004 16 20+ 0.021 16.982 0.004 28 20+ 0.008 16.270 0.050 21 20+ -0.007 16.270 0.050 37 20+ 0.024 15.133 0.028 13 20+ -0.020 15.133 0.028 48 20+ 0.067 12.840 0.004 7 20+ -0.027 12.840 0.004

33 20+ 0.016 10.045 0.045 Deformacija čvorova: max. |Zp|

Čvor LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm] 63 20- -10.943 -5.815 -25.418 43 20- -10.937 -5.815 -25.418 54 20- -12.794 -5.199 -22.045 34 20- -12.758 -5.199 -22.045 68 20- -8.839 -5.014 -20.905 50 20- -8.763 -5.014 -20.905 49 20- -14.400 -3.390 -12.016 29 20- -14.397 -3.390 -12.016 63 20+ 0.007 8.991 11.889 43 20+ 0.000 8.991 11.889

{2}

{4}

{4}

{5}

{3}

{1}

52.52

5.34 17.24

24.41

0.01

0.26

-0.17

-33.70

-52.70

-1.02

10.00

7.00

5.20

1.80

Opt. 19: [ANV GSN] 7-15


{2}

{4}

{4}

{5}

{3}

{1}

18.71

0.83

0.60

-37.25

-2.67

-2.04

10.00

7.00

5.20

1.80

Opt. 19: [ANV GSN] 7-15





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

{2}

{4}

{4}

{5}

{3}

{1}

13.68

15.47 10.36

9.44 -8.52 -1.93

10.00

7.00

5.20

1.80

Opt. 19: [ANV GSN] 7-15


{10}

{10} {10}

{10}

{10}

{10}

{10}{10}

{10}{10}

{10}{10}

{11}{11}{11}

{11}{11}{11}

{6}{6}{6}

{1}

{1}

{1}

{1}

2.28 0.76

0.26

3.36

2.25

0.75

2.23

0.76

0.38

0.75

0.75

0.25

1.50

1.86

0.13

0.63

0.37

0.50

1.12

2.26

2.26

0.75

-23.34 -23.33 -23.17

-22.96

-22.99

-23.05

-23.05

-23.

02

-22.

99

-23.03

-23.02

-22.

99

-23.03

-23.

00

-23.03

-23.00

-23.02 -22.99

-23.

03

-22.99

4.00 4.00 4.005.20

1.80

Opt. 19: [ANV GSN] 7-15


{6}{6}{6}

12.88

16.39

12.88

-26.23

-33.40

-26.46

Opt. 19: [ANV GSN] 7-15

Utjecaji u gredi: max Zp= 16.39 / min Zp= -33.40 m / 1000 Okvir: H_6

{9}{9}

{2}

{2}{3}

{3}

{1}

{3}

{8}{8}{8}

{8}{8}{8}

{7}

{7}{7}

{7}

18.79

27.26

22.54

4.00

16.73

12.30

13.35

16.73

6.12

16.73

22.93

1.89

-17.37

-26.06

-24.09

-3.53

-11.43

-16.32

-21.18

-20.34

-16.32

-12.09

-16.95

-24.92

-5.38

-12.99

-13.05

Opt. 30: [ANV GSU] 16-18

Utjecaji u gredi: max Xp= 27.26 / min Xp= -26.06 m / 1000 Okvir: V_4




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

6.93 22.33(R3)

41.02

-66.46(R3)

7.36

0.02

13.66(R3)

0.03

-6.41(R3)

4.94 55.45(R3)

6.93

41.02

-66.46(R3)

5.89

0.02

13.66(R3)

7.36

0.04

-6.41(R3)

42.97

30.33

61.54(R3)

0.05

0.16

-87.44(R3)

0.16

0.04

83.44(R3)

2.02

9.97

-20.81(R3)

31.48

0.04

42.17(R3)

0.04

9.97

-30.34(R3)

0.05

7.56

82.49(R3)

20.07

0.16

-14.45(R3)

2.48

0.80

6.35(R3)

1.80

2.07

-6.78(R3)

1.03

4.67

35.10(R3)

0.01

3.23

-15.59(R3)

1.03

4.67

35.10(R3)

0.03

3.23

-15.59(R3)

2.49

0.80

6.35(R3)

0.10

1.84

-6.78(R3)

Opt. 19: [ANV GSN] 7-15


4.62 15.24(R3)

27.26

-43.95(R3)

4.90 9.32(R3) -4.06(R3)

3.30 29.13(R3)

4.62

27.26

-43.95(R3)

3.93 9.32(R3)

4.90

-4.06(R3)

23.37

18.03

40.99(R3)

0.14

-56.95(R3)

0.11

0.13

33.93(R3)

6.80

-13.22(R3)

20.99

0.13

28.77(R3)

6.80

-19.57(R3)

0.02

3.70

54.94(R3)

0.08

0.14

-2.37(R3)

1.65

0.08

4.33(R3)

1.20

0.24

-4.42(R3)

0.68

3.19

23.95(R3)

2.08

-9.84(R3)

0.68

3.19

23.95(R3)

2.08

-9.84(R3)

1.66

0.08

4.33(R3)

0.24

-4.42(R3)

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

{2}

{4}

{4}

{5}

{3}

{1}

0.10 0.19

8.92

-0.10

-8.84

-5.74

-0.18

Opt. 31: [ANV POTRES] 21-28


{2}

{4}

{4}

{5}

{3}

{1}

0.14

0.15

0.15

-0.46

-1.58







mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


0.07 (9)

0.07

(9)

0.07 (9)

0.07 (9)

0.07 (9)

0.07 (9)

0.06

(9)0.

06 (15)

0.05 (13)0.

05 (13)

0.06 (

15)0.

06 (9)

0.40 (9)

0.38 (9)

0.40 (9)

0.22 (9)

0.23 (9)

0.22 (9)

0.34 (9)

0.32 (9)

0.34 (9)

0.63 (9)

0.61 (9)

0.63 (9)

0.61 (9)

0.30 (14)

0.21 (9)

0.04 (14)

0.00 (9)

0.17 (8)

0.04 (7)

0.30 (8)

0.04 (7)

0.43 (8) 0.22 (9)

0.18 (9)

0.32 (14)

0.02 (9)

0.27 (8)

0.04 (7)

0.18 (9)

0.34 (7)

0.33 (7)

0.34 (7)

0.67 (7)

0.68 (7)

0.68 (7)

0.70 (14)

0.68 (7)

0.67 (7)

0.68 (7)

0.68 (7)

0.68 (7)

0.68 (7)

0.67 (7)

0.68 (7)

0.68 (7)

0.68 (7)

0.68 (7)

0.35 (7)

0.34 (7)

0.35 (12)

0.13 (15)

0.60 (14) 0.17 (9)

0.52 (14)

0.12 (9)

0.45 (7)

0.03 (9)

0.29 (7)

0.28 (14)

0.46 (12)

0.11 (9)

0.56 (7)

0.55 (14)

0.29 (7)0.45 (7)

0.48 (12)

0.56 (7)

0.45 (12)

0.03 (8)0.11 (9)

0.18 (8)

0.15 (8)

0.12 (9)

0.25 (14)

0.28 (

9)

0.26 (

9)

0.31 (

9)

0.28 (

9)

0.26 (

9)

0.31 (

9)

0.45 (9)0.46 (15)

0.45 (9)

0.01 (

7)

0.51 (8)

0.76 (14)0.04 (10)

0.04 (

9)

0.53 (8)

0.56 (8)0.36

(11)

0.61 (

9)

0.41 (

9)

0.40 (

9)

0.78 (9)

0.44 (12)0.59 (9)

0.57 (14)

0.61 (

9)

0.41 (

9)

0.40 (

9)

0.78 (9)

0.59 (9)

0.13 (11)

0.09 (7)


0.03

0.01

0.07

0.01

0.03

0.07

0.030.

07

0.010.

01

0.070.

03

0.38

0.31

0.38

0.17

0.17

0.17

0.25

0.25

0.25 0.65

0.73

0.69

0.73

0.30

0.210.04

0.000.17

0.04

0.30

0.04

0.43

0.220.18

0.32

0.02

0.270.040.18

0.25

0.24

0.25

0.500.55

0.510.65

0.51

0.500.50

0.510.53

0.51

0.500.52

0.510.52

0.51

0.27

0.30

0.31

0.250.57

0.110.42

0.11

0.40

0.02

0.26

0.230.52

0.16

0.66

0.57

0.26

0.40

0.42

0.66

0.52

0.020.16 0

.14

0.30

0.11

0.20

0.26

0.20

0.24

0.21

0.20

0.24

0.36

0.36

0.36

0.01

0.510.760.

04

0.04

0.530.560.

36

0.58

0.33

0.32 0.

78

0.440.59

0.57

0.58

0.33

0.32 0.

780.59

0.13

0.09


DIMENZIONIRANJE STUPA HEA 200 KLASIFIKACIJA OKVIRA Glavni okvir konstrukcije je klasificiran kao NEPODUPRT I POMIČAN. Profil stupa: odabrano HEA200 Ic=3690 cm4 Profil prečke: odabrano IPE-270 Ib=5790 cm4 Kc=Ic/Lc=5,05 cm3 K11=1,5xIb/Lb=8,95 cm3 η1=Kc/Kc+K11=0,36 η2=1,0 (zglob) Za pomični I nepoduprt okvir očitano cca β=2,3 (u ravnini okvira). DULJINE IZVIJANJA STUPA OKVIRA: Li(u ravnini okvira (2,3x700cm=1610cm) Li(van ravnine okvira (1x700cm=700 cm) ŠTAP 4-23 POPREČNI PRESJEK: IPBl 200 [S 235] [Set: 1] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

2 00

19

0

6 .51

0

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 7. γ=0.52 12. γ=0.50 14. γ=0.48 16. γ=0.36 9. γ=0.23 8. γ=0.21 13. γ=0.16 15. γ=0.15 18. γ=0.14 17. γ=0.14 10. γ=0.12 11. γ=0.10 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 7, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = -35.966 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = 1.171 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 4.675 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 33.069 kNm Moment torzije Mt = 0.020 kNm Sistemska dužina štapa L = 700.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 1149.4 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (35.97 <= 1149.36) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 414.15 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 88.478 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (33.07 <= 88.48) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 222.63 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 222.63 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (4.68 <= 222.63) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 440.95 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 440.95 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (1.17 <= 440.95) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.031 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent α = 1.000 Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.374 Uvjet 6.41: (0.37 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 1610.0 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 2.070 Krivulja izvijanja za os y-y: B α = 0.340 Elastična kritična sila Ncr,y = 295.05 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.197 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 226.39 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (35.97 <= 226.39) Dužina izvijanja z-z l,z = 700.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.494 Krivulja izvijanja za os z-z: C α = 0.490 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.317 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 363.94 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (35.97 <= 363.94) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.879 Koeficijent C2 = 0.000 Koeficijent C3 = 0.939 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 700.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 1.08e+5 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 207.96 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 414.15 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.684 Koeficijent redukcije χLT = 0.855 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 75.655 kNm




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (33.07 <= 75.66) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.600 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 0.956 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.600 Koeficijent interakcije kyy = 0.676 Koeficijent interakcije kyz = 0.653 Koeficijent interakcije kzy = 0.972 Koeficijent interakcije kzz = 1.088 Redukcijski koeficijent χy = 0.197 NEd / (χy NRk / γM1) 0.159 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.296 Uvjet 6.61: (0.45 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.317 NEd / (χz NRk / γM1) 0.099 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.425 Uvjet 6.62: (0.52 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 13, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = -9.237 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -0.801 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 6.330 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 8.849 kNm Sistemska dužina štapa L = 700.00 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 222.63 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 222.63 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (6.33 <= 222.63) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 440.95 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 440.95 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.80 <= 440.95)

DIMENZIONIRANJE PREČKE IPE 270 ŠTAP 60-25 POPREČNI PRESJEK: IPE 270 [S 235] [Set: 3] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

1 35

27

0

6 .6

10

.2

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 7. γ=0.66 14. γ=0.64 12. γ=0.63 16. γ=0.45 9. γ=0.33 18. γ=0.21 15. γ=0.20 13. γ=0.20 8. γ=0.17 11. γ=0.14 10. γ=0.14 17. γ=0.12 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 7, na 445.1 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -9.652 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 8.102 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 52.517 kNm Sistemska dužina štapa L = 894.14 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 980.59 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (9.65 <= 980.59) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 471.57 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 100.74 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (52.52 <= 100.74) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 272.50 kN




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 272.50 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (8.10 <= 272.50) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.010 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent α = 1.000 Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.521 Uvjet 6.41: (0.52 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 1000.0 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 0.948 Krivulja izvijanja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 1200.0 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.702 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 687.99 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (9.65 <= 687.99) Dužina izvijanja z-z l,z = 333.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.172 Krivulja izvijanja za os z-z: B α = 0.340 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.493 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 483.87 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (9.65 <= 483.87) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.285 Koeficijent C2 = 1.562 Koeficijent C3 = 0.753 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 333.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 70578 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 183.99 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 471.57 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.776 Koeficijent redukcije χLT = 0.809 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 81.510 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (52.52 <= 81.51) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.919 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 0.400 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.919 Koeficijent interakcije kyy = 0.929 Koeficijent interakcije kyz = 0.247 Koeficijent interakcije kzy = 0.997 Koeficijent interakcije kzz = 0.411 Redukcijski koeficijent χy = 0.702 NEd / (χy NRk / γM1) 0.014 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.599 Uvjet 6.61: (0.61 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.493 NEd / (χz NRk / γM1) 0.020 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.642 Uvjet 6.62: (0.66 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 7, na 785.1 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -16.178 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 33.600 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 4.421 kNm Sistemska dužina štapa L = 894.14 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 272.50 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 272.50 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (33.60 <= 272.50)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

DIMENZIONIRANJE STUPA IPE270 KLASIFIKACIJA OKVIRA Glavni okvir konstrukcije je klasificiran kao NEPODUPRT I POMIČAN. Profil stupa: odabrano IPE-270 Ic=5790 cm4 Profil prečke: odabrano IPE-270 Ib=5790 cm4 Kc=Ic/Lc=11,13 cm3 K11=1,5xIb/Lb=8,95 cm3 η1=Kc/Kc+K11=0,55 η2=1,0 (zglob) Za pomični I nepoduprt okvir očitano cca β=2,6 (u ravnini okvira). DULJINE IZVIJANJA STUPA OKVIRA: Li(u ravnini okvira (2,6x520cm=1352 cm) Li(van ravnine okvira (0,5x520cm=260 cm) ŠTAP 36-59 POPREČNI PRESJEK: IPE 270 [S 235] [Set: 2] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

1 35

27

0

6 .6

10

.2

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 7. γ=0.56 12. γ=0.54 14. γ=0.54 16. γ=0.39 15. γ=0.27 13. γ=0.24 9. γ=0.21 8. γ=0.15 18. γ=0.13 11. γ=0.12 10. γ=0.12 17. γ=0.11 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 7, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = -42.412 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = -9.969 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -46.814 kNm Sistemska dužina štapa L = 470.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 980.59 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (42.41 <= 980.59) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 471.57 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 100.74 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (46.81 <= 100.74) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 272.50 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 272.50 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (9.97 <= 272.50) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.043 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent α = 1.000 Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.465 Uvjet 6.41: (0.47 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 1352.0 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 1.282




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Krivulja izvijanja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 656.51 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.481 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 471.34 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (42.41 <= 471.34) Dužina izvijanja z-z l,z = 260.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 0.915 Krivulja izvijanja za os z-z: B α = 0.340 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.651 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 638.74 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (42.41 <= 638.74) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.879 Koeficijent C2 = 0.000 Koeficijent C3 = 0.939 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 260.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 70578 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 396.40 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 471.57 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.529 Koeficijent redukcije χLT = 0.915 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 92.192 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (46.81 <= 92.19) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.600 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 1.000 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.600 Koeficijent interakcije kyy = 0.643 Koeficijent interakcije kyz = 0.649 Koeficijent interakcije kzy = 0.983 Koeficijent interakcije kzz = 1.082 Redukcijski koeficijent χy = 0.481 NEd / (χy NRk / γM1) 0.090 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.327 Uvjet 6.61: (0.42 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.651 NEd / (χz NRk / γM1) 0.066 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.499 Uvjet 6.62: (0.57 <= 1)

DIMENZIONIRANJE ZABATNOG STUPA IPE180 ŠTAP 58-81 POPREČNI PRESJEK: IPE 180 [S 235] [Set: 9] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

9 1

18

0

5 .3

8

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 14. γ=0.69 8. γ=0.68 12. γ=0.66 9. γ=0.65 13. γ=0.59 15. γ=0.59 17. γ=0.46 18. γ=0.43 7. γ=0.10 16. γ=0.07 11. γ=0.04 10. γ=0.02 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 14, na 315.2 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -55.452 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = 0.023 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 4.453 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 11.800 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = 0.060 kNm Sistemska dužina štapa L = 580.23 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 510.59 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (55.45 <= 510.59) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 165.30 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 35.315 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (11.80 <= 35.31) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 33.124 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 7.076 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (0.06 <= 7.08) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 138.19 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 138.19 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (4.45 <= 138.19) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 156.60 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 156.60 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.02 <= 156.60) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.109 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent α = 2.000 Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.112 Uvjet 6.41: (0.12 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 640.46 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 0.918 Krivulja izvijanja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 666.97 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.722 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 368.76 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (55.45 <= 368.76) Dužina izvijanja z-z l,z = 250.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.295 Krivulja izvijanja za os z-z: B α = 0.340 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.429 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 219.21 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (55.45 <= 219.21) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.132 Koeficijent C2 = 0.459 Koeficijent C3 = 0.525 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 250.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 7431.2 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 52.169 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 165.30 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.863 Koeficijent redukcije χLT = 0.758 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 26.763 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (11.80 <= 26.76) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.950 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 0.950 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.950 Koeficijent interakcije kyy = 1.053 Koeficijent interakcije kyz = 0.772 Koeficijent interakcije kzy = 0.964 Koeficijent interakcije kzz = 1.286 Redukcijski koeficijent χy = 0.722 NEd / (χy NRk / γM1) 0.150 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.464 kyz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.007 Uvjet 6.61: (0.62 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.429 NEd / (χz NRk / γM1) 0.253 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.425 kzz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.011 Uvjet 6.62: (0.69 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 9, na 60.2 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = 9.987 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -0.310 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 11.392 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -6.862 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = 0.187 kNm




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Sistemska dužina štapa L = 580.23 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 138.19 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 138.19 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (11.39 <= 138.19) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 156.60 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 156.60 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.31 <= 156.60)

DIMENZIONIRANJE SEKUNDARNOG NOSAČA 80x120x4mm ŠTAP 81-68 POPREČNI PRESJEK: HOP [] 120x80x4 [S 235] [Set: 6] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

8 0

12

0

4

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 14. γ=0.65 12. γ=0.64 7. γ=0.52 16. γ=0.35 8. γ=0.28 9. γ=0.24 17. γ=0.19 18. γ=0.15 15. γ=0.15 13. γ=0.15 11. γ=0.11 10. γ=0.11 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 14, na 200.0 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -23.228 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 5.944 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = 0.520 kNm Moment torzije Mt = -0.436 kNm Sistemska dužina štapa L = 400.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 319.39 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (23.23 <= 319.39) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 62.208 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 13.290 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (5.94 <= 13.29) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 46.848 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 10.008 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (0.52 <= 10.01) 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.073 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent α = 1.670 Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.261 Uvjet 6.41: (0.27 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 400.00 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 0.970 Krivulja izvijanja za os y-y: C α = 0.490 Elastična kritična sila Ncr,y = 373.55 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.558 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 178.11 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (23.23 <= 178.11) Dužina izvijanja z-z l,z = 400.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.329 Krivulja izvijanja za os z-z: C α = 0.490 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.377 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 120.30 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (23.23 <= 120.30) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Koeficijent C1 = 1.132 Koeficijent C2 = 0.459 Koeficijent C3 = 0.525 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 400.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 0.000 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 260.75 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 62.208 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.760 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.237 Koeficijent redukcije χLT = 0.971 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 12.908 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (5.94 <= 12.91) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.950 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 0.950 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.950 Koeficijent interakcije kyy = 1.045 Koeficijent interakcije kyz = 0.658 Koeficijent interakcije kzy = 0.627 Koeficijent interakcije kzz = 1.097 Redukcijski koeficijent χy = 0.558 NEd / (χy NRk / γM1) 0.130 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.481 kyz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.034 Uvjet 6.61: (0.65 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.377 NEd / (χz NRk / γM1) 0.193 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.289 kzz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.057 Uvjet 6.62: (0.54 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 7, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = -1.987 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -0.565 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = -6.452 kN Moment torzije Mt = -0.464 kNm Sistemska dužina štapa L = 400.00 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 110.64 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 110.64 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (6.45 <= 110.64) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 73.759 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 73.759 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.56 <= 73.76)

DIMENZIONIRANJE VLAČNOG STUPA ŠTAP 74-70 POPREČNI PRESJEK: Kružni [S 235] [Set: 7] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

20

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 14. γ=0.76 8. γ=0.63 12. γ=0.56 17. γ=0.42 11. γ=0.35 15. γ=0.31 9. γ=0.00 7. γ=0.00 10. γ=0.00 16. γ=0.00 13. γ=0.00 18. γ=0.00 ŠTAP IZLOŽEN CENTRIČNOM VLAKU (slučaj opterećenja 14, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = 51.343 kN




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Sistemska dužina štapa L = 479.82 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.3 Vlak Plast.rač.otpornost bruto presjeka Npl,Rd = 67.116 kN Granicna rač.otpornost neto pres. Nu,Rd = 73.287 kN Računska otp. na vlak Nt,Rd = 67.116 kN Uvjet 6.5: NEd <= Nt,Rd (51.34 <= 67.12)

DIMENZIONIRANJE DONJEG POJASA REŠETKE ŠTAP 17-5 POPREČNI PRESJEK: HOP [] 80x80x3 [S 235] [Set: 11] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

8 0

80

3

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 9. γ=0.25 13. γ=0.22 15. γ=0.22 18. γ=0.16 12. γ=0.02 14. γ=0.02 8. γ=0.02 17. γ=0.01 7. γ=0.01 16. γ=0.01 11. γ=0.00 10. γ=0.00 ŠTAP IZLOŽEN VLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 9, na 200.0 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = 6.050 kN Momenat savijanja oko z osi MEd,z = 1.399 kNm Moment torzije Mt = 0.044 kNm Sistemska dužina štapa L = 400.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.3 Vlak Plast.rač.otpornost bruto presjeka Npl,Rd = 192.49 kN Granicna rač.otpornost neto pres. Nu,Rd = 210.19 kN Računska otp. na vlak Nt,Rd = 192.49 kN Uvjet 6.5: NEd <= Nt,Rd (6.05 <= 192.49) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 26.694 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 5.703 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (1.40 <= 5.70) 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.031 Reduc.moment plast.otp.na savijanje

MN,z,Rd = 5.703 kNm

Koeficijent β = 1.000 Omjer (Mz,Ed / MN,z,Rd)^β 0.245 Uvjet 6.41: (0.25 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 9, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = 9.938 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -1.536 kN Moment torzije Mt = 0.055 kNm Sistemska dužina štapa L = 400.00 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 55.566 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 55.566 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (1.54 <= 55.57)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

DIMENZIONIRANJE GORNJEG POJASA REŠETKE ŠTAP 22-9 POPREČNI PRESJEK: HOP [] 80x80x3 [S 235] [Set: 11] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

8 0

80

3

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 9. γ=0.38 15. γ=0.34 13. γ=0.33 18. γ=0.25 7. γ=0.01 12. γ=0.01 14. γ=0.01 16. γ=0.01 8. γ=0.01 17. γ=0.00 11. γ=0.00 10. γ=0.00 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 9, na 200.0 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -5.541 kN Momenat savijanja oko z osi MEd,z = 1.701 kNm Moment torzije Mt = 0.158 kNm Sistemska dužina štapa L = 400.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 192.49 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (5.54 <= 192.49) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 26.694 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 5.703 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (1.70 <= 5.70) 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.029 Reduc.moment plast.otp.na savijanje

MN,z,Rd = 5.703 kNm

Koeficijent β = 1.000 Omjer (Mz,Ed / MN,z,Rd)^β 0.298 Uvjet 6.41: (0.30 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 400.00 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 1.378 Krivulja izvijanja za os y-y: C α = 0.490 Elastična kritična sila Ncr,y = 111.57 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.358 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 68.842 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (5.54 <= 68.84) Dužina izvijanja z-z l,z = 400.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.378 Krivulja izvijanja za os z-z: C α = 0.490 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.358 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 68.842 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (5.54 <= 68.84) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 1.000 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 0.950 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 1.000 Koeficijent interakcije kyy = 1.064 Koeficijent interakcije kyz = 0.607 Koeficijent interakcije kzy = 0.639 Koeficijent interakcije kzz = 1.011 Redukcijski koeficijent χy = 0.358 NEd / (χy NRk / γM1) 0.080 kyz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.181 Uvjet 6.61: (0.26 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.358 NEd / (χz NRk / γM1) 0.080 kzz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.302 Uvjet 6.62: (0.38 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 9, kraj štapa)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Računska uzdužna sila NEd = -1.665 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = 1.715 kN Moment torzije Mt = 0.095 kNm Sistemska dužina štapa L = 400.00 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 55.566 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 55.566 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (1.71 <= 55.57)

DIMENZIONIRANJE ISPUNE REŠETKE ŠTAP 13-16 POPREČNI PRESJEK: HOP [] 50x50x3 [S 235] [Set: 10] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

5 0

50

3

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 9. γ=0.07 15. γ=0.05 13. γ=0.05 18. γ=0.05 7. γ=0.01 16. γ=0.01 12. γ=0.01 8. γ=0.00 14. γ=0.00 10. γ=0.00 17. γ=0.00 11. γ=0.00 ŠTAP IZLOŽEN CENTRIČNOM TLAKU (slučaj opterećenja 9, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = -3.817 kN Moment torzije Mt = 0.051 kNm Sistemska dužina štapa L = 197.23 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 115.58 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (3.82 <= 115.58) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 197.23 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 1.135 Krivulja izvijanja za os y-y: C α = 0.490 Elastična kritična sila Ncr,y = 98.622 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.466 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 53.831 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (3.82 <= 53.83) Dužina izvijanja z-z l,z = 197.23 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.135 Krivulja izvijanja za os z-z: C α = 0.490 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.466 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 53.831 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (3.82 <= 53.83)

ODABRANA KONSTRUKCIJA

ČELIČNA KONSTRUKCIJA STUPOVI: IPE 270 I HEA 200 PREČKE: IPE 270 SEKUNDARNI NOSAČI 80x120x4mm STABILIZACIJA: ϕ20 mm. ZABATNI STUP: IPE180 REŠETKA: DONJI I GORNJI POJAS 80x80x3mm, ISPUNA 50x50x3mm NOSAČI FASADE: 80x120x4mm




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

b

min

80c

m

N

8/25

14

90

3514

10

10

8/25

12

90

3512

10

10

Svi elementi od čelika su izrađeni od konstrukcijskog čelika S235 J0 (razred izvedbe EXC2). Konstrukcija je pocinčana (kvaliteta izvedbe C3). Kvaliteta svih vijaka 8.8. TEMELJNA AB KONSTRUKCIJA Dimenzioniranje temeljne konstrukcije je izvršeno na osnovu pretpostavke o dopuštenim opterećenjima, te je ustvojeno dop =150 2/ mKN na osnovu in-situ pregleda mikrolokacije. Temeljnu


TEMELJNE GREDE TG1 ODABRANO b=35 cm

TRAKASTI TEMELJI TT1 ODABRANO b=35 cm




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

TEMELJNA STOPA TS1 120x100x60 cm

TEMELJNA STOPA TS2 90x80x60 cm NADTEMELJNI STUP S1, 35/35cm, C25/30, B500 A

10/20 cm

10/20 cm

10/20 cm

U DONJU ZONU DODATI

60

10010

10

10/20

10/20 cm

10/20 cm

10/20 cm

U DONJU ZONU DODATI

60

80-9010

10

10/20

10/20 cm

10/20 cm

10/20 cm

U DONJU ZONU DODATI

60

12010

10

10/20

12

8/20

12

35

35

12




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

TEMELJNA STOPA TS1




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

PODNA PLOČA, d=18 cm Q-335 donja zona Q-188 gornja zona Svi armiranobetonski elementi izvode se od betona C25/30 (izloženosti XC2-temeljna konstrukcija), te se armiraju betonskim čelikom B500A prema proračunu konstrukcije.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

NADSTREŠNICA 3 SKLADIŠNOG PROSTORA ANALIZA OPTEREĆENJA








Naziv z [m] h [m] 5.10 0.90 4.20 4.20 0.00

Tabela materijala

No Naziv materijala E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm 1 Čelik 2.100e+8 0.30 78.50 1.000e-5 2.100e+8 0.30

Setovi greda Set: 1 Presjek: IPE 200, Fiktivna ekscentričnost

3

2

10

20

0.56

0.8

5

[cm]

α=90°T



3

2

10

20

0.56

0.8

5

[cm]

T





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


3

2

8

12

0.5

[cm]

T


Set: 4 Presjek: D=1.6, Jednostavan nelinearan (vlačni) štap, Fiktivna ekscentričnost

3

2

1.6

[cm]

T



3

2

8

12

0.4

[cm]

α=90°T


Set: 6 Presjek: IPBl 180, Fiktivna ekscentričnost

3

2

18

17.1

0.6

0.9

5

[cm]

α=90°T



3

2

11

22

0.59

0.9

2

[cm]

α=90°T



3

2

11

22

0.59

0.9

2

[cm]

T





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Ravnina: krov1

4.40 4.40

5.00

Nivo: [0.00 m]

K_3 K_2K_4K_1 H_2

H_1

V_2

H_3

V_1

V_3

Dispozicija okvira

IPBl 180

IPBl 180

HOP [] 120x80x5HOP [] 120x80x5

IPBl 180

IPBl 180

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

5.10

4.40 4.40

Okvir: H_1




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

HOP [] 120x80x4HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x4HOP [] 120x80x4

HOP [] 120x80x5HOP [] 120x80x5

IPE 200

IPE 200

IPE 200

IPE 220

D=1.6D=1.6

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

1

2

2.10

2.10

4.40 4.40

Okvir: H_3

IPBl 180

HOP [] 120x80x4

IPE 200

IPE 200

D=1.6

D=1.61

3

1

2

1

2

1

2

1

2

1

3

Okvir: V_1

IPE 220

IPBl 180

IPBl 180

IPE 200

IPE 220

IPE 200IPE 220

1

21

3

1

3

1

3

1

3

1

2

1

2

5.10

4.20

0.90

5.00

Okvir: V_2

IPBl 180

HOP [] 120x80x4

IPE 200

IPE 200

D=1.6

D=1.61

3

1

2

1 2

1

2

1

2

1

3

Okvir: V_3




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Greda1. IPE 2002. IPE 2003. HOP [] 120x80x54. D=1.65. HOP [] 120x80x46. IPBl 1807. IPE 2208. IPE 220

Greda (1-8) Setovi numeričkih podataka




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


LC Naziv pX [kN] pY [kN] pZ [kN] 1 stalno+dodatno stalno 0.00 0.00 -13.41 2 snijeg 0.00 0.00 -44.71 3 vjetar uzdužno -23.40 0.00 0.00 4 vjetar poprečno 0.00 24.35 35.20 5 tem + 0.00 0.00 0.00 6 tem - 0.00 0.00 0.00 7 Komb.: GSN1 (1.35xI+1.5xII) 0.00 0.00 -85.17 8 Komb.: GSN2 (1.35xI+1.5xIII) -35.10 0.00 -18.11 9 Komb.: GSN3 (1.35xI+1.5xIV) 0.00 36.53 34.69

10 Komb.: GSN4 (1.35xI+1.5xV) 0.00 0.00 -18.11 11 Komb.: GSN5 (1.35xI+1.5xVI) 0.00 0.00 -18.11 12 Komb.: GSN6 (1.35xI+1.35xII+1.35xIII) -31.59 0.00 -78.46 13 Komb.: GSN7 (1.35xI+1.35xII+1.35xIV) 0.00 32.88 -30.94 14 Komb.: GSN8 (1.35xI+1.35xII+1.35xIII+ -31.59 0.00 -78.46


+1.35xVI) 16 Komb.: GSU1 (I+II) 0.00 0.00 -58.12 17 Komb.: GSU2 (I+III) -23.40 0.00 -13.41 18 Komb.: GSU3 (I+IV) 0.00 24.35 21.79

p=-0.76

p=-0.76

p=-0.38

p=-0.38

p=-0.38

p=-0.38

Opt. 1: stalno+dodatno stalno

Izometrija

p=-2.54

p=-2.54

p=-1.27

p=-1.27

p=-1.27

p=-1.27

Opt. 2: snijeg

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

p=-1.5

0

p=-0.82

p=-1.5

0

p=-0.82


Izometrija

p=2.03

p=2.03

p=1.02

p=1.02

p=1.02

p=1.02

p=-0.72

p=-1.33

p=-1.33

p=-0.72

p=-1.8

5

p=-1.01

p=1.85

p=1.01


Izometrija

Opt. 5: tem +

Izometrija

Opt. 6: tem -

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Statički proračun Rezne sile u gredama - Ekstremne vrijednosti - Opterećenje: 19. [ANV GSN] 7-15

Oznaka LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M2 [kNm] M3 [kNm] (11 - 4) A(N1-) 4.200 |-35.022| 1.563 0.000 0.000 (11 - 12) A(N1+) 6.083 |31.570| 0.000 0.000 0.000 (18 - 12) A(N1-) 3.700 |-21.661| 0.000 0.000 0.000 (21 - 18) A(N1-) 0.500 |-21.661| 0.000 -7.648 0.000 (9 - 3) A(N1-) 4.600 |-20.981| 0.000 0.000 0.000 (13 - 9) A(N1-) 0.500 |-20.981| 0.000 8.033 0.000 (1 - 11) A(N1+) 6.530 |17.942| 0.000 0.000 0.000 (8 - 27) A(N1+) 6.530 |17.942| 0.000 0.000 0.000 (27 - 22) A(N1-) 4.200 |-15.610| 0.079 0.000 0.000 (11 - 21) A(N1-) 4.400 |-14.885| 1.132 0.000 0.000 (17 - 25) A(T2+) 4.400 0.000 |10.646| 0.000 0.000 (17 - 25) A(T2-) 0.000 0.000 |-10.646| 0.000 0.000 (7 - 17) A(T2-) 0.000 0.000 |-10.646| 0.000 0.000 (7 - 17) A(T2+) 4.400 0.000 |10.646| 0.000 0.000 (13 - 14) A(T2-) 0.508 -0.217 |-10.481| 0.000 -3.870 (19 - 14) A(T2+) 4.064 -0.217 |10.481| 0.000 -3.870 (19 - 14) A(T2-) 2.032 -3.989 |-10.474| 0.000 17.433 (21 - 19) A(T2-) 0.508 -3.989 |-10.474| 0.000 -3.852 (11 - 4) A(T2-) 0.100 -30.323 |-5.466| -1.695 0.528 (23 - 27) A(T2-) 2.540 -2.090 |-5.351| 0.000 8.122 (18 - 12) A(M2-) 1.600 -5.994 0.000 |-9.448| 0.000 (13 - 9) A(M2+) 0.000 -20.981 0.000 |8.906| 0.000 (21 - 18) A(M2-) 0.000 -21.661 0.000 |-8.902| 0.000 (24 - 15) A(M2-) 2.500 0.945 0.000 |-8.678| 0.000 (6 - 2) A(M2+) 2.500 0.945 0.000 |8.678| 0.000 (9 - 3) A(M2+) 0.000 -20.981 0.000 |8.033| 0.000 (24 - 15) A(M2+) 2.500 0.394 0.000 |7.051| 0.000 (23 - 8) A(M2+) 0.000 -14.605 -2.071 |5.780| 0.016 (5 - 1) A(M2+) 0.000 -10.801 0.000 |5.614| 0.000 (11 - 4) A(M2-) 0.000 -34.919 -4.924 |-5.343| -0.017 (19 - 14) A(M3+) 2.032 -3.989 -10.474 0.000 |17.433| (17 - 25) A(M3+) 2.444 0.000 1.183 0.000 |11.566| (7 - 17) A(M3+) 2.444 0.000 1.183 0.000 |11.566| (13 - 14) A(M3-) 0.000 -0.217 -10.481 0.000 |-9.195| (21 - 19) A(M3-) 0.000 -3.989 -10.474 0.000 |-9.173| (23 - 8) A(M3-) 3.000 4.656 -4.096 -2.192 |-8.601| (5 - 1) A(M3+) 3.000 4.656 4.096 -2.192 |8.601| (23 - 27) A(M3+) 2.540 -2.090 -5.351 0.000 |8.122| (5 - 11) A(M3+) 2.540 -2.090 -5.351 0.000 |8.122| (23 - 8) A(M3+) 3.000 -7.461 3.339 0.282 |7.012|


Oznaka LC R1 [kN] R2 [kN] R3 [kN] M1 [kNm] M2 [kNm] M3 [kNm] 4 A(R3+) 1.563 0.920 |34.938| * * * 12 A(R3+) 0.000 -2.070 |21.661| * * * 3 A(R3+) 0.000 1.746 |20.981| * * * 12 A(R3-) 24.718 -0.423 |-17.220| * * * 1 A(R3-) 4.096 -14.782 |-16.196| * * * 8 A(R3-) -4.096 -14.782 |-16.196| * * * 22 A(R3+) 0.079 -0.357 |15.610| * * * 8 A(R3+) 3.005 -0.465 |14.605| * * * 1 A(R3+) 0.000 -0.803 |10.801| * * * 3 A(R3-) 0.000 -0.998 |-8.921| * * *



17 20- -21.804 -1.089 -4.833 6 20- -15.160 -0.004 -0.072

24 20- -15.156 -0.784 -0.026 16 20- -15.140 0.272 -0.052 14 20- -11.716 -0.430 -1.178 19 20- -9.411 -0.444 -1.199 18 20- -8.369 0.037 -0.091 15 20- -8.068 -0.789 -0.016


Čvor LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm] 17 20+ 0.000 4.094 1.299 9 20+ 0.000 3.939 0.027

14 20+ 0.000 3.907 0.250 19 20+ 0.000 3.903 0.264 13 20+ 0.000 3.868 0.030 21 20+ 0.000 3.863 0.048 20 20+ 0.000 3.842 0.047 18 20+ 0.000 3.787 0.043 16 20+ 0.000 3.414 0.024 7 20+ 0.000 2.628 0.815



25 20- -21.814 -1.500 -2.086 17 20+ 0.000 4.094 1.299 19 20- -9.411 -0.444 -1.199 14 20- -11.716 -0.430 -1.178




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

25 20+ 0.000 2.628 0.815 7 20+ 0.000 2.628 0.815

19 20+ 0.000 3.903 0.264 14 20+ 0.000 3.907 0.250

4.10

0.53

10.80(R3)

14.78

-16.20(R3)

1.75

20.98(R3)

1.00

-8.92(R3)

3.34

0.53

14.60(R3)

4.10

14.78

-16.20(R3)

1.89

6.87

15.61(R3)

0.09

1.33

-4.05(R3)

24.72

0.35

21.66(R3)

4.50

-17.22(R3)

1.82

3.63

34.94(R3)

2.87

1.33

2.23(R3)

4.40 4.40

5.00

Opt. 19: [ANV GSN] 7-15


2.73

0.55

7.37(R3)

9.86

-10.63(R3)

1.19

14.32(R3)

0.64

-5.62(R3)

2.23

0.08

7.37(R3)

2.73

9.86

-10.63(R3)

1.26

4.06

7.14(R3)

0.88

-2.54(R3)

16.48

0.32

14.78(R3)

2.23

-11.14(R3)

1.21

0.66

20.38(R3)

0.02

0.88

6.02(R3)

4.40 4.40

5.00

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

0.03

1.30

-0.10

-0.08

-4.83

5.10

4.20

0.90

5.00

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18


0.04

0.73

27.78

-9.15

-21.81

-0.03

-7.36

-31.66

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18


-7.32

-9.15

-7.36

5.10

4.40 4.40

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18


2.57

2.63

1.83

-1.42

-1.50

-0.78

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Dimenzioniranje (čelik) 0.43 (9)

0.43 (9)

0.24 (9)

0.24 (9)

0.81 (

9)

0.81 (

9)

0.47 (9)

0.47 (9)0.09 (11)

0.73 (8)

0.10 (11)

0.42 (9)

0.20 (14)

0.42 (9)

0.01 (7)

0.19 (8)

0.22 (9)

0.22 (9)

0.91 (7)

0.91 (7)

0.46 (7)

0.46 (7)0.46 (7)

0.46 (7)

0.53 (12)

0.69 (14)

0.53 (12)

0.69 (8)

0.18 (12)

0.14 (7)

0.16 (7)

0.71 (12)

0.25 (12)

0.89 (14)

0.18 (12)


0.30

0.30

0.20

0.20

0.68

0.68

0.37

0.370.09

0.73

0.10

0.42

0.20

0.42

0.01

0.190.22

0.22

0.74

0.74

0.37

0.37

0.37

0.41

0.62

0.56

0.61

0.78

0.15

0.17

0.15

0.66

0.17

0.980.15


DIMENZIONIRANJE STUPA HEA 180 KLASIFIKACIJA OKVIRA Glavni okvir konstrukcije je klasificiran kao NEPODUPRT I POMIČAN. Profil stupa: odabrano HEA180 Ic=2510 cm4 Profil prečke: odabrano IPE-200 Ib=1940 cm4 Kc=Ic/Lc=4,82 cm3 K11=1,5xIb/Lb=6,16 cm3 η1=Kc/Kc+K11=0,43 η2=1,0 (zglob) Za pomični I nepoduprt okvir očitano cca β=2,4 (u ravnini okvira). DULJINE IZVIJANJA STUPA OKVIRA: Li(u ravnini okvira (2,3x510cm=1173cm) Li(van ravnine okvira (1x510cm=510 cm)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

ŠTAP 8-23 POPREČNI PRESJEK: IPBl 180 [S 235] [Set: 6] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

1 80

17

1

6

9.5

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 15. γ=0.29 13. γ=0.28 9. γ=0.26 14. γ=0.26 12. γ=0.23 8. γ=0.22 18. γ=0.17 17. γ=0.14 7. γ=0.12 16. γ=0.08 11. γ=0.04 10. γ=0.02 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 15, na 300.0 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -3.379 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -3.687 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = -2.041 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -4.286 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = -7.742 kNm Sistemska dužina štapa L = 510.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 967.77 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (3.38 <= 967.77) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 316.62 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 67.641 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (4.29 <= 67.64) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 153.90 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 32.879 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (7.74 <= 32.88) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 112.49 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 112.49 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (2.04 <= 112.49) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 418.27 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 418.27 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (3.69 <= 418.27) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.003 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent β = 1.000 Omjer (Mz,Ed / MN,z,Rd)^β 0.235 Uvjet 6.41: (0.24 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 1173.00 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 0.730 Krivulja izvijanja za os y-y: B α = 0.340 Elastična kritična sila Ncr,y = 2000.1 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.767 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 742.05 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (3.38 <= 742.05) Dužina izvijanja z-z l,z = 510.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.202 Krivulja izvijanja za os z-z: C α = 0.490 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.433 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 418.97 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (3.38 <= 418.97) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.565 Koeficijent C2 = 1.267 Koeficijent C3 = 2.640 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 510.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 60211 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 174.32 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 316.62 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.653 Koeficijent redukcije χLT = 0.869 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 58.753 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (4.29 <= 58.75) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.800 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 0.900 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.800 Koeficijent interakcije kyy = 0.802 Koeficijent interakcije kyz = 0.546 Koeficijent interakcije kzy = 0.999 Koeficijent interakcije kzz = 0.910 Redukcijski koeficijent χy = 0.767 NEd / (χy NRk / γM1) 0.005 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.058 kyz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.129 Uvjet 6.61: (0.19 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.433 NEd / (χz NRk / γM1) 0.008 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.073 kzz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.214 Uvjet 6.62: (0.30 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 14, na 300.0 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -14.601 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -2.073 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 2.727 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -2.480 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = 6.235 kNm Sistemska dužina štapa L = 510.00 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 112.49 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 112.49 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (2.73 <= 112.49) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 405.58 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 405.58 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (2.07 <= 405.58)

DIMENZIONIRANJE STUPA IPE 200 KLASIFIKACIJA OKVIRA Glavni okvir konstrukcije je klasificiran kao NEPODUPRT I POMIČAN. Profil stupa: odabrano IPE-200 Ic=1940 cm4 Profil prečke: odabrano IPE-200 Ib=1940 cm4 Kc=Ic/Lc=4,85 cm3 K11=1,5xIb/Lb=5,93 cm3 η1=Kc/Kc+K11=0,44 η2=1,0 (zglob) Za pomični I nepoduprt okvir očitano cca β=2,4 (u ravnini okvira). DULJINE IZVIJANJA STUPA OKVIRA: Li(u ravnini okvira (2,4x400cm=960cm) Li(van ravnine okvira (1x400cm=400 cm)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

ŠTAP 12-18 POPREČNI PRESJEK: IPE 200 [S 235] [Set: 1] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

1 00

20

0

5 .6

8.5

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 12. γ=0.69 14. γ=0.68 8. γ=0.48 7. γ=0.36 15. γ=0.35 13. γ=0.35 17. γ=0.32 16. γ=0.25 9. γ=0.21 18. γ=0.14 11. γ=0.09 10. γ=0.08 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 12, na 160.0 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -19.946 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = 1.693 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = -1.901 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -3.992 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = 3.555 kNm Sistemska dužina štapa L = 370.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 608.86 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (19.95 <= 608.86) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 215.27 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 45.989 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (3.99 <= 45.99) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 42.500 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 9.080 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (3.56 <= 9.08) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 172.88 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 172.88 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (1.90 <= 172.88) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 178.65 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 178.65 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (1.69 <= 178.65) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.033 Reduc.moment plast.otp.na savijanje

MN,z,Rd = 9.080 kNm

Koeficijent β = 1.000 Omjer (Mz,Ed / MN,z,Rd)^β 0.392 Uvjet 6.41: (0.40 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 960.00 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 1.239 Krivulja izvijanja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 436.29 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.506 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 308.02 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (19.95 <= 308.02) Dužina izvijanja z-z l,z = 400.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.908 Krivulja izvijanja za os z-z: B α = 0.340 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.228 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 138.60 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (19.95 <= 138.60) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.879 Koeficijent C2 = 0.000 Koeficijent C3 = 0.939 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 400.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 12988 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 69.101 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 215.27 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.856 Koeficijent redukcije χLT = 0.762 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 35.063 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (3.99 <= 35.06) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.600 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 0.922 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.600 Koeficijent interakcije kyy = 0.631 Koeficijent interakcije kyz = 0.665 Koeficijent interakcije kzy = 0.959 Koeficijent interakcije kzz = 1.108 Redukcijski koeficijent χy = 0.506 NEd / (χy NRk / γM1) 0.065 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.072 kyz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.260 Uvjet 6.61: (0.40 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.228 NEd / (χz NRk / γM1) 0.144 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.109 kzz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.434 Uvjet 6.62: (0.69 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 9, na 160.0 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = 10.902 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 5.494 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -6.885 kNm Sistemska dužina štapa L = 370.00 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 172.88 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 172.88 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (5.49 <= 172.88)

DIMENZIONIRANJE PREČKE IPE 200 ŠTAP 14-19 POPREČNI PRESJEK: IPE 200 [S 235] [Set: 2] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

1 00

20

0

5 .6

8.5

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 14. γ=0.98 12. γ=0.98 7. γ=0.63 8. γ=0.57 16. γ=0.43 17. γ=0.38 15. γ=0.29 13. γ=0.28 9. γ=0.23 18. γ=0.15 11. γ=0.14 10. γ=0.13 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 14, na 203.2 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -9.117 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = 1.177 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = -9.628 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 16.258 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = -2.986 kNm Moment torzije Mt = 0.020 kNm Sistemska dužina štapa L = 406.43 cm




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 608.86 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (9.12 <= 608.86) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 215.27 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 45.989 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (16.26 <= 45.99) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 42.500 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 9.080 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (2.99 <= 9.08) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 172.88 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 172.88 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (9.63 <= 172.88) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 178.65 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 178.65 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (1.18 <= 178.65) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.015 Reduc.moment plast.otp.na savijanje



MN,z,Rd = 9.080 kNm

Koeficijent β = 1.000 Omjer (Mz,Ed / MN,z,Rd)^β 0.329 Uvjet 6.41: (0.45 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 480.00 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 0.619 Krivulja izvijanja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 1745.2 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.882 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 537.29 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (9.12 <= 537.29) Dužina izvijanja z-z l,z = 480.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 2.290 Krivulja izvijanja za os z-z: B α = 0.340 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.164 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 99.926 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (9.12 <= 99.93) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.565 Koeficijent C2 = 1.267 Koeficijent C3 = 2.640 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 480.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 12988 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 46.254 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 215.27 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 1.046 Koeficijent redukcije χLT = 0.634 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 29.137 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (16.26 <= 29.14) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.879 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 0.920 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.879 Koeficijent interakcije kyy = 0.885 Koeficijent interakcije kyz = 0.622 Koeficijent interakcije kzy = 0.985 Koeficijent interakcije kzz = 1.037 Redukcijski koeficijent χy = 0.882 NEd / (χy NRk / γM1) 0.017 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.494 kyz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.205 Uvjet 6.61: (0.72 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.164 NEd / (χz NRk / γM1) 0.091 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.550 kzz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.341 Uvjet 6.62: (0.98 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 7, na 203.2 cm od početka štapa)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Računska uzdužna sila NEd = -0.217 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 10.481 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 17.429 kNm Sistemska dužina štapa L = 406.43 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 172.88 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 172.88 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (10.48 <= 172.88)

DIMENZIONIRANJE SEKUNDARNOG NOSAČA 80x120x5mm ŠTAP 25-17 POPREČNI PRESJEK: HOP [] 120x80x5 [S 235] [Set: 3] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

8 0

12

0

5

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 7. γ=0.74 12. γ=0.68 14. γ=0.68 16. γ=0.50 9. γ=0.30 15. γ=0.27 13. γ=0.27 18. γ=0.19 8. γ=0.16 10. γ=0.16 11. γ=0.16 17. γ=0.12 ŠTAP IZLOŽEN SAVIJANJU (slučaj opterećenja 7, na 200.0 cm od početka štapa) Poprečna sila u z pravcu VEd,z = -0.968 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 11.566 kNm Sistemska dužina štapa L = 440.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 76.250 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 16.290 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (11.57 <= 16.29) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 135.87 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 135.87 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (0.97 <= 135.87) 6.2.8 Savijanje i posmik Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.132 Koeficijent C2 = 0.459 Koeficijent C3 = 0.525 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 440.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 0.000 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 283.31 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 76.250 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.760 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.251 Koeficijent redukcije χLT = 0.960 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 15.638 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (11.57 <= 15.64) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 7, početak štapa) Poprečna sila u z pravcu VEd,z = -10.646 kN Sistemska dužina štapa L = 440.00 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 135.87 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 135.87 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (10.65 <= 135.87)

DIMENZIONIRANJE NOSAČA FASADE 80x120x4mm ŠTAP 15-24 POPREČNI PRESJEK: HOP [] 120x80x4 [S 235] [Set: 5] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

8 0

12

0

4

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 9. γ=0.68 13. γ=0.61 15. γ=0.61 8. γ=0.55 14. γ=0.50 12. γ=0.50 18. γ=0.45 17. γ=0.37 7. γ=0.01 10. γ=0.01 16. γ=0.01 11. γ=0.01 ŠTAP IZLOŽEN VLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 9, na 240.0 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = 0.945 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 0.278 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -8.608 kNm Moment torzije Mt = -0.067 kNm Sistemska dužina štapa L = 500.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.3 Vlak Plast.rač.otpornost bruto presjeka Npl,Rd = 319.39 kN Granicna rač.otpornost neto pres. Nu,Rd = 348.75 kN Računska otp. na vlak Nt,Rd = 319.39 kN Uvjet 6.5: NEd <= Nt,Rd (0.94 <= 319.39) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 62.208 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 13.290 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (8.61 <= 13.29) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 110.64 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 110.64 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (0.28 <= 110.64) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.003 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent α = 1.000 Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.648 Uvjet 6.41: (0.65 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.132 Koeficijent C2 = 0.459 Koeficijent C3 = 0.525 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 500.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 0.000 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 208.60 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 62.208 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.760 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.265 Koeficijent redukcije χLT = 0.950 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 12.625 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (8.61 <= 12.62)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 9, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = 0.945 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 6.942 kN Moment torzije Mt = -0.067 kNm Sistemska dužina štapa L = 500.00 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 110.64 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 110.64 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (6.94 <= 110.64)

DIMENZIONIRANJE VLAČNOG ŠTAPA ϕ16mm ŠTAP 27-8 POPREČNI PRESJEK: Kružni [S 235] [Set: 4] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

16

[m m ]

T




ČELIČNA KONSTRUKCIJA STUPOVI: IPE 200 I HEA 180 PREČKE: IPE 200 SEKUNDARNI NOSAČI 80x120x5mm STABILIZACIJA: ϕ16 mm. NOSAČI FASADE: 80x120x4mm Svi elementi od čelika su izrađeni od konstrukcijskog čelika S235 J0 (razred izvedbe EXC2). Konstrukcija je pocinčana (kvaliteta izvedbe C3).




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

b

min

80c

m

N

8/25

14

90

3514

10

10

10



PODNA PLOČA, d=16 cm Q-335 donja zona Q-188 gornja zona

TEMELJNE GREDE TG1 ODABRANO b=35 cm Svi armiranobetonski elementi izvode se od betona C25/30 (izloženosti XC2-temeljna konstrukcija), te se armiraju betonskim čelikom B500A prema proračunu konstrukcije.




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

ZATVORENA HALA ANALIZA OPTEREĆENJA









Naziv z [m] h [m] 7.20 1.20 6.00 6.00 0.00

Tabela materijala

No Naziv materijala E[kN/m2] μ γ[kN/m3] αt[1/C] Em[kN/m2] μm 1 Čelik 2.100e+8 0.30 78.50 1.000e-5 2.100e+8 0.30 2 Čelik 2.100e+8 0.30 0.00 1.000e-5 2.100e+8 0.30

Setovi greda Set: 1 Presjek: IPE 270, Fiktivna ekscentričnost

3

2

13.5

27

0.66

1.0

2

[cm]

α=90°T



3

2

13.5

27

0.66

1.0

2

[cm]

T





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


3

2

10

15

0.5

[cm]

α=10°T



3

2

2

[cm]

T



3

2

9.1

18

0.53

0.8

[cm]

T



3

2

16

33

0.75

1.1

5

[cm]

T



3

2

17

36

0.8

1.2

7

[cm]

T



3

2

8

12

0.4

[cm]

α=90°T





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


3

2

10

15

0.4

[cm]

α=90°T



3

2

10

15

0.5

[cm]

α=90°T





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Ravnina: krov2




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

2.84

2.91

2.91

2.84

6.30 6.30 6.30 6.30 6.3031.50

11.50

Nivo: [0.00 m]

V_1

V_2

V_3

V_4

V_5

V_6

H_10

H_9

H_8

H_7

H_6

H_4

H_1

H_2

H_3

H_5

K_6K_12 K_3

K_14

K_1K_16K_2

K_13

K_4

K_11

K_15 K_9K_18

K_7

K_20K_5K_19K_8

K_17

K_10

Dispozicija okvira

6.30 6.30 6.30 6.30 6.30

3.10

2.90

6.00

Okvir: H_1

6.00 2.90

3.10

6.306.306.306.306.30

Okvir: H_10




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

3.10

2.90

1.20

7.20

2.84 2.91 2.91 2.84

Okvir: V_1

11.50

6.00

1.20

7.20

Okvir: V_2

7.20

1.20

6.00

11.50

Okvir: V_3

7.20

1.20

6.00

11.50

Okvir: V_4




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

7.20

1.20

6.00

11.50

Okvir: V_5

2.842.912.912.84

7.20

1.20

2.90

3.10

Okvir: V_6

V_1

V_2

V_3

V_4

V_5

V_6

H_10

H_9

H_8

H_7

H_6

H_4

H_1

H_2

H_3

H_5

K_6K_12 K_3

K_14

K_1K_16K_2

K_13

K_4

K_11

K_15 K_9K_18

K_7

K_20K_5K_19K_8

K_17

K_10

Dispozicija okvira




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Greda

1. IPE 270

2. IPE 270

4. HOP [] 150x100x5

5. D=2

6. IPE 180

7. IPE 330

8. IPE 360

9. HOP [] 120x80x4

10. HOP [] 150x100x4

11. HOP [] 150x100x5

Greda (1,2,4-11) Setovi numeričkih podataka




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Ulazni podaci - Opterećenje

Lista slučajeva opterećenja

LC Naziv pX [kN] pY [kN] pZ [kN] 1 stalno+dodatno stalno (g) 0.00 0.00 -272.63 2 snijeg 0.00 0.00 -370.05 3 vjetar uzdužno 0.00 69.25 -20.04 4 vjetar poprečno -42.34 3.24 4.93 5 tem + 0.00 0.00 0.00 6 tem - 0.00 0.00 0.00 7 Komb.: GSN1 (1.35xI+1.5xII) 0.00 0.00 -923.13 8 Komb.: GSN2 (1.35xI+1.5xIII) 0.00 103.88 -398.11 9 Komb.: GSN3 (1.35xI+1.5xIV) -63.50 4.86 -360.66

10 Komb.: GSN4 (1.35xI+1.5xV) 0.00 0.00 -368.05 11 Komb.: GSN5 (1.35xI+1.5xVI) 0.00 0.00 -368.05 12 Komb.: GSN6 (1.35xI+1.35xII+1.35xIII) 0.00 93.49 -894.68 13 Komb.: GSN7 (1.35xI+1.35xII+1.35xIV) -57.15 4.37 -860.97 14 Komb.: GSN8 (1.35xI+1.35xII+1.35xIII+ 0.00 93.49 -894.68

+1.35xVI) 15 Komb.: GSN9 (1.35xI+1.35xII+1.35xIV+ -57.15 4.37 -860.97

+1.35xVI) 16 Komb.: GSU1 (I+II) 0.00 0.00 -642.69 17 Komb.: GSU2 (I+III) 0.00 69.25 -292.67 18 Komb.: GSU3 (I+IV) -42.34 3.24 -267.70




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

p=-0.22

p=-0.43

p=-0.43

p=-0.43

p=-0.24

p=-0.22

p=-0.43

p=-0.43

p=-0.43

p=-0.24

Opt. 1: stalno+dodatno stalno (g)

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

p=-0.72

p=-1.45

p=-1

.45

p=-1.45

p=-0.80

p=-0.72

p=-1.45

p=-1.45

p=-1.45

p=-0.80

Opt. 2: snijeg

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

p=-0.12

p=-0.12

p=-0.12

p=-0.12

p=-0.12

p=-0.06

p=-0.06

p=-0.06

p=-0.06

p=-0.06

p=0.44

p=0.44

p=0.44

p=0.24

p=0.28

p=0.28

p=0.05

p=0.07

p=1.03

p=0.56

p=0.07

p=-0.07

p=-0.05

p=-0.28

p=-0.28

p=-0.24

p=-0.44

p=-0.44

p=-0.44

p=-0.07

p=-0.56

p=-1.03

p=-0.03

p=-0.06

p=-0.06

p=-0.06

p=-0.03

p=-0.42

p=1.89

p=1.89

p=1.83

p=1.83

p=1.83

p=0.93

p=0.93

p=0.93


Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

p=-1.83

p=-1.83

p=-1.83

p=-1.83

p=-1.11

p=-1.39

p=-1.17

p=-0.99p=

-0.26

p=0.05

p=0.18

p=0.21

p=0.25

p=0.20

p=0.32

p=0.32

p=0.32

p=0.32

p=0.05p=0.10p=0.10p=0.10p=0.05

p=0.05

p=0.10

p=0.10

p=0.14

p=1.09

p=0.55

p=-1.13


Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Opt. 5: tem +

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Opt. 6: tem -

Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Modalna analiza

Napredne opcije seizmičkog proračuna: Spriječeno osciliranje u Z pravcu


No Naziv Koeficijent 1 stalno+dodatno stalno (g) 1.00 2 snijeg 0.00 3 vjetar uzdužno 0.00 4 vjetar poprečno 0.00 5 tem + 0.00 6 tem - 0.00


Nivo Z [m] X [m] Y [m] Masa [T] T/m² 7.20 15.75 5.75 7.98 6.00 15.75 5.81 18.79 0.00 15.75 5.75 1.03 Ukupno: 6.12 15.75 5.79 27.80


Nivo Z [m] X [m] Y [m] 7.20 15.75 5.75 6.00 15.75 5.75 0.00 15.75 5.75


Nivo Z [m] eox [m] eoy [m] 7.20 0.00 0.00 6.00 0.00 0.06 0.00 0.00 0.00


No T [s] f [Hz] 1 0.3487 2.8677 2 0.2621 3.8160 3 0.1804 5.5427 4 0.1335 7.4929 5 0.1179 8.4787 6 0.1167 8.5689 7 0.1167 8.5691 8 0.1066 9.3849 9 0.1064 9.3988

10 0.0881 11.3454

Seizmički proračun Seizmički proračun: EC8 (HRN EN 1998-1:2011) Razred tla: C Razred važnosti: II (γ=1.0) Odnos ag/g: 0.14 Koeficijent prigušenja 0



Tip spektra





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

T10

T1

T(s)

m/s2 Razred tla: CRazred važnosti: II (γ=1.0)


0.20

1.19

0.60

1.19

2.00

0.36

Projektni spektar

potres x Konstrukcija pravilna po visini, Okvirni sustav (Okvirni: Jednokatni - αu/α1=1.1), Klasa duktilnosti DCM: qo=3αu/α1=3.30 Okvirni i dvojni dominantno okvirni sustav: αo=1.00, kw=1.00. Faktor ponašanja: q=qo∙kw=3.30


7.20 0.00 0.00 -0.00 10.56 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 6.00 0.00 0.00 -0.00 20.21 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00

Σ= 0.00 0.00 -0.00 30.77 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00


7.20 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 6.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00


7.20 -0.03 -0.00 0.00 0.01 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 6.00 0.05 -0.00 0.00 0.01 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00

Σ= 0.02 -0.00 0.00 0.02 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00


7.20 -0.00 -0.00 -0.00 6.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00

Σ= 0.00 -0.00 -0.00 potres y Konstrukcija pravilna po visini, Dvojni sustavi sa dominantnim okvirima (Okvirni: Jednokatni - αu/α1=1.1), Klasa duktilnosti DCM: qo=3αu/α1=3.30 Okvirni i dvojni dominantno okvirni sustav: αo=1.00, kw=1.00. Faktor ponašanja: q=qo∙kw=3.30


7.20 0.00 8.32 -0.03 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 6.00 0.00 17.65 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -0.00

Σ= 0.00 25.97 -0.03 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00


7.20 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.29 -0.01 -0.00 0.42 -0.04 6.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.63 -0.01 0.00 0.91 -0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00

Σ= -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.92 -0.02 0.00 1.33 -0.05


7.20 0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 -0.00 6.00 -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00

Σ= -0.00 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.00




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


7.20 0.00 0.00 0.00 6.00 -0.00 0.01 0.00 0.00 -0.00 0.00 -0.00

Σ= -0.00 0.01 0.00 Faktori participacije - Relativno učešće

Ton \ Naziv 1. potres x 2. potres y 1 0.000 0.920 2 0.999 0.000 3 0.000 0.000 4 0.000 0.000 5 0.000 0.033 6 0.000 0.047 7 0.001 0.000 8 0.001 0.000 9 0.000 0.000


Ton U [α=0°] U [α=90°] 1 0.00 78.98 2 93.33 0.00 3 0.01 0.00 4 0.00 0.00 5 0.00 2.95 6 0.00 4.25 7 0.07 0.00 8 0.06 0.00 9 0.00 0.00

10 0.00 0.03 ΣU (%) 93.46 86.22

Statički proračun

Rezne sile u gredama - Ekstremne vrijednosti - Opterećenje: 19. [ANV GSN] 7-15

Oznaka LC x [m] N1 [kN] T2 [kN] M2 [kNm] M3 [kNm] (41 - 23) A(N1-) 5.500 |-104.36| 17.632 0.000 0.000 (84 - 65) A(N1-) 5.500 |-104.02| -17.617 0.000 0.000 (135 - 115) A(N1-) 5.500 |-94.972| -19.260 0.000 0.000 (59 - 40) A(N1-) 5.500 |-94.972| -19.260 0.000 0.000 (91 - 70) A(N1-) 5.500 |-93.407| 19.024 0.000 0.000 (20 - 8) A(N1-) 5.500 |-93.407| 19.024 0.000 0.000 (110 - 90) A(N1-) 5.500 |-92.917| -19.377 0.000 0.000 (66 - 45) A(N1-) 5.500 |-90.433| 18.858 0.000 0.000 (139 - 135) A(N1-) 0.500 |-88.983| -19.260 -1.319 -105.70 (64 - 59) A(N1-) 0.500 |-88.983| -19.260 1.319 -105.70 (136 - 139) A(T2+) 0.613 -47.367 |70.152| -0.205 -116.66 (60 - 64) A(T2+) 0.613 -47.367 |70.152| 0.205 -116.66 (93 - 99) A(T2-) 0.000 -45.735 |-69.947| -0.702 -115.62 (22 - 27) A(T2-) 0.000 -45.735 |-69.947| 0.702 -115.62 (124 - 136) A(T2+) 4.750 -47.271 |69.690| -0.042 -73.802 (50 - 60) A(T2+) 4.750 -47.271 |69.690| 0.042 -73.802 (99 - 120) A(T2-) 0.000 -45.639 |-69.484| -0.172 -72.892 (27 - 44) A(T2-) 0.000 -45.639 |-69.484| 0.172 -72.892 (85 - 88) A(T2+) 0.613 -33.302 |66.658| -0.148 -114.20 (111 - 114) A(T2+) 0.613 -33.302 |66.658| 0.148 -114.20 (5 - 21) A(M2-) 3.392 3.575 0.060 |-13.989| 1.221 (92 - 117) A(M2-) 3.392 3.575 0.060 |-13.989| 1.221 (13 - 33) A(M2-) 3.392 0.324 0.060 |-13.531| 1.221 (33 - 55) A(M2-) 3.392 0.433 0.060 |-13.531| 1.221 (55 - 80) A(M2-) 3.392 0.324 0.060 |-13.531| 1.221 (92 - 117) A(M2+) 3.392 -11.459 0.060 |8.348| 1.221 (127 - 148) A(M2-) 3.392 -4.401 0.060 |-8.075| 1.221 (38 - 17) A(M2-) 0.000 -14.510 2.425 |-7.020| 0.018 (152 - 140) A(M2-) 0.000 -14.509 -2.425 |-7.020| -0.018 (21 - 42) A(M2-) 3.392 -11.548 0.049 |-6.880| 0.990 (88 - 84) A(M3-) 0.000 -81.879 -21.059 -0.759 |-120.06| (114 - 110) A(M3-) 0.000 -81.879 -21.059 0.759 |-120.06| (85 - 88) A(M3-) 0.613 -38.215 63.220 0.119 |-120.01| (111 - 114) A(M3-) 0.613 -38.215 63.220 -0.119 |-120.01| (136 - 139) A(M3-) 0.613 -56.334 66.155 -0.928 |-119.14| (60 - 64) A(M3-) 0.613 -56.334 66.155 0.928 |-119.14| (139 - 135) A(M3-) 0.000 -86.920 -20.724 -1.635 |-118.49| (64 - 59) A(M3-) 0.000 -86.920 -20.724 1.635 |-118.49| (93 - 99) A(M3-) 0.000 -45.735 -69.947 -0.702 |-115.62| (22 - 27) A(M3-) 0.000 -45.735 -69.947 0.702 |-115.62|

Deformacija greda L.K.S. - Ekstremne vrijednosti - Opterećenje: 19. [ANV GSN] 7-15

Oznaka LC x [m] u2 [mm] (110 - 90) A- 1.950 |4.185| (84 - 65) A- 1.950 |4.185| (135 - 115) A- 1.950 |4.124| (59 - 40) A- 1.950 |4.124| (114 - 110) A- 0.500 |2.550| (88 - 84) A- 0.500 |2.550| (139 - 135) A- 0.500 |2.481| (64 - 59) A- 0.500 |2.481|




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


Oznaka LC R1 [kN] R2 [kN] R3 [kN] M1 [kNm] M2 [kNm] M3 [kNm] 23 A(R3+) -0.087 17.632 |104.36| * * * 65 A(R3+) -0.188 -17.617 |104.02| * * * 115 A(R3+) -0.014 -19.260 |94.972| * * * 40 A(R3+) 0.014 -19.260 |94.972| * * * 70 A(R3+) -0.016 19.024 |93.407| * * * 8 A(R3+) 0.016 19.024 |93.407| * * * 90 A(R3+) -0.013 -19.037 |90.567| * * * 45 A(R3+) 0.000 18.858 |90.433| * * * 2 A(R3+) 1.683 0.000 |54.485| * * * 105 A(R3+) -1.683 0.000 |54.485| * * *


Čvor LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm] 130 20- -21.450 -0.050 -0.105 142 20- -15.597 -0.038 -0.085 118 20- -15.380 -0.061 -0.168 141 20- -14.883 -0.067 -0.194 106 20- -9.658 -0.066 -0.031 147 20- -8.700 -0.043 -0.159 129 20- -8.561 -0.092 -0.251 118 20+ 5.403 1.636 -0.034

6 20- -5.403 -0.061 -0.168 106 20+ 5.292 1.721 0.018


Čvor LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm] 110 20+ 0.050 14.116 -0.088 84 20+ -0.033 14.116 -0.117

112 20+ 0.095 14.080 -0.094 86 20+ -0.057 14.080 -0.124

114 20+ 0.108 14.045 -0.095 88 20+ -0.062 14.045 -0.125

111 20+ 0.055 13.951 -0.600 85 20+ -0.037 13.951 -0.600

109 20+ -0.003 13.809 -0.078 83 20+ 0.005 13.809 -0.106


Čvor LC Xp [mm] Yp [mm] Zp [mm] 97 20- -4.838 0.093 -29.948 72 20- -4.803 0.026 -29.948 96 20- -4.838 0.093 -29.944 71 20- -4.802 0.026 -29.944 98 20- -4.836 0.093 -29.942 73 20- -4.799 0.026 -29.942

122 20- -4.884 0.182 -29.927 47 20- -4.784 0.236 -29.927

121 20- -4.878 0.182 -29.924 46 20- -4.788 0.236 -29.924




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

104

73

79

98

64

32

114

131

152

139

149

88

54

38

81

71

56

96

22

14

68

107

119

93

132

43

34

778

90112

103

86 65

33

4567 55

42 23

92

117

21

5

80

13

137

151

61

36

127

148

53

31

26

145

29

146

35

150

143

24

138

15

27

44

60

50

20 8

59

7275

97100

122124

49

74

99

125

9

84

110

135

115

41

66

91

69

94

120

70

39

63

16

89

58

83

109

134

4785

111

136

144

95

140

116

105

128

142

147

129

141

106

118

130

3

6

12

19

1

11 2

30

18

10

17

25 4

40

104

73

79

98

64

32

114

131

152

139

149

88

54

38

81

71

56

96

22

14

68

107

119

93

132

43

34

778

90112

103

86 65

33

4567 55

42 23

92

117

21

5

80

13

137

151

61

36

127

148

53

31

26

145

29

146

35

150

143

24

138

15

27

44

60

50

20 8

59

7275

97100

122124

49

74

99

125

9

84

110

135

115

41

66

91

69

94

120

70

39

63

16

89

58

83

109

134

4785

111

136

144

95

140

116

105

128

142

147

129

141

106

118

130

3

6

12

19

1

11 2

30

18

10

17

25 4

40

Dispozicija greda Izometrija




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

-27.16

-44.02

-86.63

-26.37

-104.36

-38.12

-38.22

-43.93

Opt. 19: [ANV GSN] 7-15

Utjecaji u gredi: max N1= -4.01 / min N1= -104.36 kN Okvir: V_3

101.69

101.71

-113.12

-15.30

-120.01

Opt. 19: [ANV GSN] 7-15


0.10(R1)6.01

104.02

-6.70(R1)

19.54

35.20

0.10(R1)18.86

104.36

-6.67(R1)

4.94

35.15

Opt. 19: [ANV GSN] 7-15

Reakcije ležajeva (Min/Max) Okvir: V_3

-29.95

-0.27

-29.94

-0.27

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18

Utjecaji u gredi: max Zp= -0.00 / min Zp= -29.95 m / 1000 Okvir: V_3




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

10.71

14.04

12.41

-5.78

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18


0.01

0.07

0.02

0.07

0.02

0.13

0.07

-4.80

-4.11

-4.80

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18


0.26

0.15

0.18

0.18

0.36

0.07 0.06 0.17

0.01

5.29

0.36 0.20

-2.15 -4.07

-4.22

-4.12

-4.10

-4.12

-4.15

-2.16

-4.11 -4.14 -4.16

-3.60

-3.60

-9.66 -5.29

-4.16

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18


0.27

0.24

0.28

5.29

0.28

4.75

5.40 2.82

2.82 0.01

2.01

2.76

0.69

2.28

5.29

0.26

5.40

4.69

5.74

6.79

-4.96

-4.96

-9.66

-4.28

-22.22 -15.65 -15.88

-0.25

-8.70

-2.66

-14.94

-8.75

-15.38 -15.38

-21.95

-21.88

-15.72

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

0.01

0.01

0.01

0.01

0.02

0.02

0.47

0.01

0.01

0.03

0.03

0.01

-10.6

3

-0.29

-19.6

8

-6.98

-5.12

-0.29

-19.6

8

-5.12

-10.6

3

-8.41

-0.28

-19.7

4

-6.99

-6.68

-0.28

-19.7

4 -6.40

-6.68

-33.97

-33.97

-32.70

-26.02

-26.02

-19.41

-19.41

-6.96

-6.96

-34.15

-34.15

-32.73

-25.81

-25.82

-29.95

-29.95

-29.93

-19.17

-19.17

-4.92

-4.92

-29.94

-29.94

-29.92

-29.92

-0.30

-0.31

-0.31

-0.31

-0.30

-0.31

-29.93

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18

Utjecaji u gredi: max Zp= 0.47 / min Zp= -34.15 m / 1000 Pogled: krov1+krov2




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

0.87

0.88

14.85(R3)

0.10

21.82

-25.64(R3)

1.31

0.88

14.46(R3)

0.87

21.82

-25.64(R3)

0.23

11.63

48.41(R3)

0.22

0.87

-3.36(R3)

0.22

11.63

48.41(R3)

0.23

0.87

-3.36(R3)

5.56

24.67(R3)

1.34

8.82(R3)

4.62

5.15

54.48(R3)

1.86

0.01

2.70(R3)

4.64

27.15(R3)

1.09

15.66

-25.96(R3)

1.34

24.67(R3)

0.98

8.82(R3)

1.86

5.15

54.48(R3)

0.80

2.70(R3)

1.09

28.89(R3)

0.82

15.66

-25.96(R3)

0.30

5.98

94.97(R3)

0.35

19.26 35.73(R3)

0.10

6.01

104.02(R3)

6.70

19.54

35.20(R3)

26.05

6.01

90.57(R3)

0.10

19.54

14.34(R3)

0.31

5.98

94.97(R3)

0.30

19.79

32.88(R3)

0.31

19.02

93.41(R3)

0.31

0.55

32.06(R3)

24.21

18.86

90.43(R3)

0.10

4.94

14.34(R3)

0.10

18.86

104.36(R3)

6.67

4.94

35.15(R3)

0.31

19.02

93.41(R3)

0.40

0.55

34.80(R3)

Opt. 19: [ANV GSN] 7-15





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

0.57

0.03

10.22(R3)

0.06

10.40

-16.49(R3)

0.87

0.10

10.22(R3)

0.57

10.40

-16.49(R3)

0.01

0.27

31.93(R3)

0.12

5.85(R3)

0.02

0.27

31.93(R3)

0.01

0.07

5.92(R3)

3.70

17.22(R3)

0.89

6.64(R3)

3.08

0.23

27.42(R3)

1.24

5.82(R3)

3.10

13.99(R3)

0.73

10.44

-16.68(R3)

0.89

17.22(R3)

0.66

6.64(R3)

1.24

0.23

27.42(R3)

0.53

5.99(R3)

0.73

13.99(R3)

0.55

10.44

-16.68(R3)

0.02

4.56

65.96(R3)

0.03

13.30 26.60(R3)

0.01

4.59

62.99(R3)

0.03

13.15

29.92(R3)

17.58

4.59

62.99(R3)

0.01

13.15

11.94(R3)

0.06

5.47

65.96(R3)

0.02

13.30

24.54(R3)

0.01

13.13

64.85(R3)

0.01

0.08

23.97(R3)

15.92

13.02

62.89(R3)

2.84

12.41(R3)

13.02

62.89(R3)

0.07

2.84

26.25(R3)

0.01

13.13

64.85(R3)

0.06

0.08

25.69(R3)

Opt. 20: [ANV GSU] 16-18





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

UTJECAJ POTRESA

25.64

31.72 25.66

-31.72

-31.99

7.20

1.20

6.00

11.50



2.43

6.71

-4.36

-6.49

-2.22

-7.40

7.20

1.20

6.00

11.50







mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


0.16 (14)

0.26 (14)

0.13 (14)

0.14 (8)

0.07 (12)

0.07 (12)

0.07 (14)

0.21 (8)

0.11 (14)

0.11 (14)

0.13 (8)

0.46 (14

)

0.02 (13)

0.28 (8

)

0.11 (10)

0.35 (8)

0.00 (11)

0.32 (8)

0.23 (11)

0.66 (7)0.65 (7)

0.53 (15)

0.54 (15)

0.66 (7)

0.69 (12)

0.65 (7)

0.75 (7)

0.75 (12) 0.84 (12)

0.53 (7)

0.55 (15)

0.53 (7)

0.61 (7)

0.61 (7)

0.66 (7)

0.76 (12)

0.76 (12)

0.84 (12)

0.64 (13)

0.63 (7)

0.66 (7)

0.53 (7)

0.54 (15)

0.54 (7)

0.68 (12)

0.68 (12)

0.75 (12)

0.72 (7)

0.72 (7)

0.75 (7)

0.64 (7)

0.64 (7)

0.65 (7)

0.64 (12)

0.65 (12)

0.68 (12)

0.65 (7)

0.65 (7)

0.66 (7)

0.55 (9)

0.45 (9)

0.46 (9)

0.23 (11)

0.32 (8

)

0.01 (9) 0.35

(8)

0.18 (9)

0.20 (9)

0.23 (9)

0.21 (9)

0.11 (10)

0.28 (8)

0.03 (13)

0.46 (14

)

0.29 (9)

0.31 (15)

0.31 (15)

0.28 (9)

0.50 (14)

0.69 (7)

0.69

(14)

0.60 (12)

0.38 (7)

0.59 (7)

0.44 (14)

0.66 (7)

0.65 (7)0.

36 (14)

0.12 (8)

0.12 (8)

0.12 (9)

0.12 (8)

0.46 (9)

0.11 (12)

0.14 (14)

0.15 (14)

0.14 (14)

0.32 (9)

0.71 (8)

0.71 (8)

0.71 (8)

0.74 (8)

0.50 (8)

0.50 (8)

0.50 (8)

0.74 (8)

0.11

(11)

0.33 (9)

0.00

(7)

0.40 (9)

0.11

(11)

0.31 (9)

0.01

(8)

0.43 (9)

0.28

(8)

0.02 (9)

0.01

(8)

0.21 (14)

0.37 (7)

0.28 (8)

0.00

(7)

0.04 (9)

0.21

(14)

0.39 (15)

0.02 (8)

0.05 (9)

0.00 (7)

0.15

(8)

0.00 (7)

0.08 (15)

0.74 (14)

0.00 (7)

0.15 (8)

0.04

(13)

0.04 (7)

0.74

(14)

0.00 (7)

0.04

(9)

0.24 (14)

0.82 (14)

0.36 (13)

0.25 (15)

0.76 (15)

0.29 (13)

0.14 (14)

0.14 (14)

0.08 (14)

0.08 (15)

0.08 (15)

0.08 (15)

0.08 (15)

0.08 (14)





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

0.30

0.55

0.28

0.13

0.03

0.03

0.03

0.19

0.05

0.05

0.12

0.46

0.02

0.28

0.11

0.350.00

0.32

0.23

0.580.54

0.48

0.49

0.73

0.56

0.73

0.81

0.62 0.86

0.49

0.49

0.48

0.53

0.53

0.54

0.84

0.84

0.86

0.56

0.56

0.58

0.49

0.49

0.49

0.60

0.60

0.62

0.80

0.80

0.81

0.73

0.73

0.73

0.56

0.56

0.56

0.73

0.73

0.73

0.79

0.66

0.71 0.23

0.32

0.01

0.35

0.13

0.14

0.16

0.13

0.11

0.28

0.03

0.46

0.21

0.21

0.21

0.21

0.39

0.51

0.72

0.45

0.29

0.43

0.39

0.51

0.58

0.28

0.06

0.07

0.25

0.10

0.37

0.07

0.06

0.08

0.07

0.25

0.55

0.55

0.55

0.57

0.45

0.45

0.45

0.57

0.11

0.330.00

0.40

0.11

0.310.01

0.43

0.28

0.02

0.01

0.21

0.37

0.28

0.00

0.04

0.21

0.39

0.02

0.05

0.00

0.15

0.00

0.08

0.74

0.00

0.15

0.04

0.04

0.74

0.00

0.04

0.23

0.16

0.25

0.23

0.17

0.23

0.32

0.32

0.08

0.09

0.08

0.07

0.07

0.07





mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

DIMENZIONIRANJE STUPA IPE 330 KLASIFIKACIJA OKVIRA Glavni okvir konstrukcije je klasificiran kao NEPODUPRT I POMIČAN. Profil stupa: odabrano IPE-330 Ic=11770 cm4 Profil prečke: odabrano IPE-330 Ib=11770 cm4 Kc=Ic/Lc=19,61 cm3 K11=1,5xIb/Lb=15,35 cm3 η1=Kc/Kc+K11=0,56 η2=1,0 (zglob) Za pomični I nepoduprt okvir očitano cca β=2,6 (u ravnini okvira). DULJINE IZVIJANJA STUPA OKVIRA: Li(u ravnini okvira (2,6x600cm=1560cm) Li(van ravnine okvira - odabrano 310 cm što je razmak pridržanja sa vertikalnom stabilizacijom) ŠTAP 45-66 POPREČNI PRESJEK: IPE 330 [S 235] [Set: 7] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

1 60

33

0

7 .5

11

.5

[m m ]

T

Ax = 62.600 cm2 Ay = 31.798 cm2 Az = 30.803 cm2 Ix = 28.300 cm4 Iy = 11770 cm4 Iz = 788.00 cm4 Wy = 713.33 cm3 Wz = 98.500 cm3 Wy,pl = 780.02 cm3 Wz,pl = 147.20 cm3 γM0 = 1.100 γM1 = 1.100 γM2 = 1.250 Anet/A = 0.900

(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 7. γ=0.80 13. γ=0.76 15. γ=0.75 12. γ=0.66 14. γ=0.66 16. γ=0.56 9. γ=0.27 10. γ=0.27 11. γ=0.26 18. γ=0.20 8. γ=0.15 17. γ=0.11 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 7, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = -83.665 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -0.350 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 18.858 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 103.71 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = -0.051 kNm Sistemska dužina štapa L = 550.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 1337.4 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (83.66 <= 1337.36) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 780.02 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 166.64 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (103.71 <= 166.64) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 147.20 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 31.447 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (0.05 <= 31.45) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 379.93 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 379.93 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (18.86 <= 379.93) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 392.20 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 392.20 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.35 <= 392.20) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Savijanje i centrična sila




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Omjer NEd / Npl,Rd 0.063 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent α = 2.000 Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.387 Uvjet 6.41: (0.39 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 1560.0 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 1.211 Krivulja izvijanja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 1002.4 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.523 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 699.21 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (83.66 <= 699.21) Dužina izvijanja z-z l,z = 310.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 0.930 Krivulja izvijanja za os z-z: B α = 0.340 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.642 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 858.09 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (83.66 <= 858.09) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.879 Koeficijent C2 = 0.000 Koeficijent C3 = 0.939 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 310.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 1.99e+5 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 628.34 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 780.02 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.340 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.540 Koeficijent redukcije χLT = 0.866 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 144.31 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (103.71 <= 144.31) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.600 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 0.670 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.600 Koeficijent interakcije kyy = 0.657 Koeficijent interakcije kyz = 0.452 Koeficijent interakcije kzy = 0.974 Koeficijent interakcije kzz = 0.753 Redukcijski koeficijent χy = 0.523 NEd / (χy NRk / γM1) 0.120 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.472 kyz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.001 Uvjet 6.61: (0.59 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.642 NEd / (χz NRk / γM1) 0.098 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.700 kzz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.001 Uvjet 6.62: (0.80 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 12, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = -78.376 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = 0.019 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 23.166 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 79.258 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = -0.042 kNm Sistemska dužina štapa L = 550.00 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 379.93 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 379.93 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (23.17 <= 379.93) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 392.20 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 392.20 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.02 <= 392.20)

DIMENZIONIRANJE PREČKE IPE 330 ŠTAP 69-49 POPREČNI PRESJEK: IPE 330 [S 235] [Set: 7] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


y

z

1 60

33

0

7 .51

1.5

[m m ]

T

Ax = 62.600 cm2 Ay = 31.798 cm2 Az = 30.803 cm2 Ix = 28.300 cm4 Iy = 11770 cm4 Iz = 788.00 cm4 Wy = 713.33 cm3 Wz = 98.500 cm3 Wy,pl = 780.02 cm3 Wz,pl = 147.20 cm3 γM0 = 1.100 γM1 = 1.100 γM2 = 1.250 Anet/A = 0.900

(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 7. γ=0.73 15. γ=0.69 13. γ=0.68 14. γ=0.67 12. γ=0.66 16. γ=0.50 9. γ=0.25 11. γ=0.25 8. γ=0.24 10. γ=0.23 18. γ=0.18 17. γ=0.17 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 7, kraj štapa) Računska uzdužna sila NEd = -19.683 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = 0.387 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = -7.801 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 98.369 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = -0.152 kNm Sistemska dužina štapa L = 475.02 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 1337.4 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (19.68 <= 1337.36) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 780.02 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 166.64 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (98.37 <= 166.64) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 147.20 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 31.447 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (0.15 <= 31.45) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 379.93 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 379.93 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (7.80 <= 379.93) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 392.20 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 392.20 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.39 <= 392.20) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.015 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent α = 2.000 Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.348 Uvjet 6.41: (0.35 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 1200.0 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 0.932 Krivulja izvijanja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 1694.1 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.713 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 953.06 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (19.68 <= 953.06) Dužina izvijanja z-z l,z = 280.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 0.840 Krivulja izvijanja za os z-z: B α = 0.340 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.699 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 935.16 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (19.68 <= 935.16) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.285 Koeficijent C2 = 1.562 Koeficijent C3 = 0.753 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 280.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 1.99e+5 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 509.59 kNm




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Odgovarajući moment otpora Wy = 780.02 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.340 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.600 Koeficijent redukcije χLT = 0.837 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 139.51 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (98.37 <= 139.51) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.842 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 0.976 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.842 Koeficijent interakcije kyy = 0.854 Koeficijent interakcije kyz = 0.599 Koeficijent interakcije kzy = 0.997 Koeficijent interakcije kzz = 0.998 Redukcijski koeficijent χy = 0.713 NEd / (χy NRk / γM1) 0.021 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.602 kyz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.003 Uvjet 6.61: (0.63 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.699 NEd / (χz NRk / γM1) 0.021 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.703 kzz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.005 Uvjet 6.62: (0.73 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 7, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = -32.990 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = 0.123 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = -66.021 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -72.517 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = 0.062 kNm Moment torzije Mt = 0.013 kNm Sistemska dužina štapa L = 475.02 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 379.93 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 379.93 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (66.02 <= 379.93) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 392.20 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 392.20 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.12 <= 392.20)

DIMENZIONIRANJE SEKUNDARNOG KONTINUIRANOG NOSAČA 100x150x5mm ŠTAP 14-132 POPREČNI PRESJEK: HOP [] 150x100x5 [S 235] [Set: 4] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

1 00

15

0

5

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 7. γ=0.58 13. γ=0.56 15. γ=0.55 14. γ=0.41 12. γ=0.41 16. γ=0.39 9. γ=0.18 11. γ=0.16 10. γ=0.15 8. γ=0.13 18. γ=0.13 17. γ=0.10 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 7, na 630.0 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -18.355 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -1.655 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = -9.507 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -10.703 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = -1.769 kNm Sistemska dužina štapa L = 3150.0 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 499.05 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (18.35 <= 499.05) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 121.50 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 25.957 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (10.70 <= 25.96) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 91.500 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 19.548 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (1.77 <= 19.55) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 172.88 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 172.88 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (9.51 <= 172.88) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 115.25 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 115.25 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (1.65 <= 115.25) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.037 Reduc.moment plast.otp.na savijanje




Koeficijent β = 1.663 Omjer (Mz,Ed / MN,z,Rd)^β 0.018 Uvjet 6.41: (0.25 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 630.00 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 1.209 Krivulja izvijanja za os y-y: C α = 0.490 Elastična kritična sila Ncr,y = 375.56 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.429 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 214.34 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (18.35 <= 214.34) Dužina izvijanja z-z l,z = 630.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.655 Krivulja izvijanja za os z-z: C α = 0.490 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.269 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 134.41 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (18.35 <= 134.41) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.132 Koeficijent C2 = 0.459 Koeficijent C3 = 0.525 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 630.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 0.000 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 409.19 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 121.50 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.760 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.264 Koeficijent redukcije χLT = 0.950 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 24.669 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (10.70 <= 24.67) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.950 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 0.885 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.950 Koeficijent interakcije kyy = 1.015 Koeficijent interakcije kyz = 0.589 Koeficijent interakcije kzy = 0.609 Koeficijent interakcije kzz = 0.982 Redukcijski koeficijent χy = 0.429 NEd / (χy NRk / γM1) 0.086 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.441 kyz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.053 Uvjet 6.61: (0.58 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.269 NEd / (χz NRk / γM1) 0.137 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.264 kzz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.089 Uvjet 6.62: (0.49 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 7, na 630.0 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -20.536 kN




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Poprečna sila u y pravcu VEd,y = 1.462 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 11.019 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -10.671 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = -0.851 kNm Moment torzije Mt = 0.968 kNm Sistemska dužina štapa L = 3150.0 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 172.88 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 172.88 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (11.02 <= 172.88) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 115.25 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 115.25 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (1.46 <= 115.25)

DIMENZIONIRANJE ZABATNOG STUPA IPE 270 ŠTAP 95-119 POPREČNI PRESJEK: IPE 270 [S 235] [Set: 1] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

1 35

27

0

6 .6

10

.2

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 15. γ=0.25 14. γ=0.23 9. γ=0.22 13. γ=0.22 12. γ=0.20 7. γ=0.15 18. γ=0.15 8. γ=0.14 10. γ=0.12 16. γ=0.10 17. γ=0.09 11. γ=0.08 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 15, na 290.0 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -11.791 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -2.433 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 2.364 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -3.651 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = 3.512 kNm Sistemska dužina štapa L = 600.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 980.59 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (11.79 <= 980.59) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 471.57 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 100.74 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (3.65 <= 100.74) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 92.947 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 19.857 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (3.51 <= 19.86) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 272.50 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 272.50 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (2.36 <= 272.50) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 293.64 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 293.64 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (2.43 <= 293.64) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.012 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent β = 1.000 Omjer (Mz,Ed / MN,z,Rd)^β 0.177 Uvjet 6.41: (0.18 <= 1)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 600.00 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 0.569 Krivulja izvijanja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 3333.5 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.901 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 883.93 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (11.79 <= 883.93) Dužina izvijanja z-z l,z = 600.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 2.112 Krivulja izvijanja za os z-z: B α = 0.340 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.190 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 186.30 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (11.79 <= 186.30) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.565 Koeficijent C2 = 1.267 Koeficijent C3 = 2.640 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 600.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 70578 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 100.30 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 471.57 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 1.051 Koeficijent redukcije χLT = 0.630 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 63.452 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (3.65 <= 63.45) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.800 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 0.671 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.800 Koeficijent interakcije kyy = 0.804 Koeficijent interakcije kyz = 0.438 Koeficijent interakcije kzy = 0.988 Koeficijent interakcije kzz = 0.730 Redukcijski koeficijent χy = 0.901 NEd / (χy NRk / γM1) 0.013 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.046 kyz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.077 Uvjet 6.61: (0.14 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.190 NEd / (χz NRk / γM1) 0.063 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.057 kzz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.129 Uvjet 6.62: (0.25 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 14, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = -6.306 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -15.389 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 0.367 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -1.122 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = -1.026 kNm Sistemska dužina štapa L = 600.00 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 272.50 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 272.50 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (0.37 <= 272.50) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 293.64 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 293.64 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (15.39 <= 293.64)

DIMENZIONIRANJE PREČKE NA ZABATU IPE 270 ŠTAP 144-119 POPREČNI PRESJEK: IPE 270 [S 235] [Set: 2] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


y

z

1 35

27

0

6 .61

0.2

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 7. γ=0.16 13. γ=0.14 15. γ=0.14 14. γ=0.12 12. γ=0.12 16. γ=0.11 8. γ=0.07 11. γ=0.05 10. γ=0.05 9. γ=0.05 17. γ=0.05 18. γ=0.04 ŠTAP IZLOŽEN VLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 7, na 580.0 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = 7.127 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = 2.987 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 4.612 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -2.627 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = -3.251 kNm Moment torzije Mt = 0.049 kNm Sistemska dužina štapa L = 587.39 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.3 Vlak Plast.rač.otpornost bruto presjeka Npl,Rd = 980.59 kN Granicna rač.otpornost neto pres. Nu,Rd = 1070.8 kN Računska otp. na vlak Nt,Rd = 980.59 kN Uvjet 6.5: NEd <= Nt,Rd (7.13 <= 980.59) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 471.57 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 100.74 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (2.63 <= 100.74) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 92.947 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 19.857 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (3.25 <= 19.86) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 272.50 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 272.50 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (4.61 <= 272.50) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 293.64 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 293.64 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (2.99 <= 293.64) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.007 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent β = 1.000 Omjer (Mz,Ed / MN,z,Rd)^β 0.164 Uvjet 6.41: (0.16 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.132 Koeficijent C2 = 0.459 Koeficijent C3 = 0.525 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 293.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 70578 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 197.31 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 471.57 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.749 Koeficijent redukcije χLT = 0.823 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 82.943 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (2.63 <= 82.94) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 14, kraj štapa) Računska uzdužna sila NEd = 1.773 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = 0.977 kN




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 9.651 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -3.912 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = -2.395 kNm Moment torzije Mt = 1.064 kNm Sistemska dužina štapa L = 587.39 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 272.50 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 272.50 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (9.65 <= 272.50) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 293.64 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 293.64 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.98 <= 293.64)

DIMENZIONIRANJE ZABATNOG FASADNOG STUPA IPE 180 ŠTAP 105-132 POPREČNI PRESJEK: IPE 180 [S 235] [Set: 6] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

9 1

18

0

5 .3

8

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 15. γ=0.66 13. γ=0.60 9. γ=0.60 14. γ=0.55 12. γ=0.51 8. γ=0.47 18. γ=0.40 17. γ=0.32 7. γ=0.13 11. γ=0.12 16. γ=0.09 10. γ=0.06 ŠTAP IZLOŽEN TLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 15, na 349.2 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -26.914 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = 0.010 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 4.141 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 12.838 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = 0.031 kNm Sistemska dužina štapa L = 659.25 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.4 Tlak Računska otpornost na tlak Nc,Rd = 510.59 kN Uvjet 6.9: NEd <= Nc,Rd (26.91 <= 510.59) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 165.30 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 35.315 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (12.84 <= 35.31) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 33.124 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 7.076 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (0.03 <= 7.08) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 138.19 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 138.19 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (4.14 <= 138.19) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 156.60 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 156.60 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.01 <= 156.60) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.053 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent α = 2.000 Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.132 Uvjet 6.41: (0.14 <= 1)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.1.1 Nosivost na izvijanje Dužina izvijanja y-y l,y = 659.25 cm Relativna vitkost y-y λ_y = 0.945 Krivulja izvijanja za os y-y: A α = 0.210 Elastična kritična sila Ncr,y = 629.50 kN Redukcijski koeficijent χ,y = 0.704 Računska otpornost na izvijanje Nb,Rd,y = 359.46 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,y (26.91 <= 359.46) Dužina izvijanja z-z l,z = 310.00 cm Relativna vitkost z-z λ_z = 1.606 Krivulja izvijanja za os z-z: B α = 0.340 Redukcijski koeficijent χ,z = 0.306 Računska otpornost na izvijanje Nb.Rd,z = 156.28 kN Uvjet 6.46: NEd <= Nb,Rd,z (26.91 <= 156.28) 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.365 Koeficijent C2 = 0.553 Koeficijent C3 = 1.730 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 310.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 7431.2 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 47.159 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 165.30 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.210 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.908 Koeficijent redukcije χLT = 0.729 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 25.742 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (12.84 <= 25.74) 6.3.3 Elementi konstantnog poprečnog presjeka opterećeni savijanjem i normalnim tlakom Proračun koeficijenata interakcije izvršen je alternativnom metodom br. 2 (Aneks B) Koeficijent uniformnog momenta Cmy = 0.900 Koeficijent uniformnog momenta Cmz = 0.950 Koeficijent uniformnog momenta CmLT = 0.900 Koeficijent interakcije kyy = 0.950 Koeficijent interakcije kyz = 0.707 Koeficijent interakcije kzy = 0.974 Koeficijent interakcije kzz = 1.179 Redukcijski koeficijent χy = 0.704 NEd / (χy NRk / γM1) 0.075 kyy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.474 kyz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.003 Uvjet 6.61: (0.55 <= 1) Redukcijski koeficijent χz = 0.306 NEd / (χz NRk / γM1) 0.172 kzy * (MyEd + ΔMyEd) / ... 0.486 kzz * (MzEd + ΔMzEd) / ... 0.005 Uvjet 6.62: (0.66 <= 1) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 9, na 69.2 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = -5.440 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = 0.014 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = -7.936 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = 5.495 kNm Sistemska dužina štapa L = 659.25 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 138.19 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 138.19 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (7.94 <= 138.19) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 156.60 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 156.60 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.01 <= 156.60)

DIMENZIONIRANJE NOSAČA FASADE 100x150x5mm ŠTAP 55-33 POPREČNI PRESJEK: HOP [] 150x100x5 [S 235] [Set: 11] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17


y

z

1 00

15

0

5

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 8. γ=0.55 14. γ=0.53 12. γ=0.49 17. γ=0.36 9. γ=0.23 13. γ=0.22 15. γ=0.20 18. γ=0.15 11. γ=0.10 10. γ=0.07 7. γ=0.06 16. γ=0.05 ŠTAP IZLOŽEN VLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 8, na 295.3 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = 0.433 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -0.049 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 0.540 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -13.531 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = 1.221 kNm Sistemska dužina štapa L = 630.00 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.3 Vlak Plast.rač.otpornost bruto presjeka Npl,Rd = 499.05 kN Granicna rač.otpornost neto pres. Nu,Rd = 544.94 kN Računska otp. na vlak Nt,Rd = 499.05 kN Uvjet 6.5: NEd <= Nt,Rd (0.43 <= 499.05) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 121.50 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 25.957 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (13.53 <= 25.96) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 91.500 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 19.548 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (1.22 <= 19.55) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 172.88 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 172.88 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (0.54 <= 172.88) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 115.25 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 115.25 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.05 <= 115.25) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.001 Reduc.moment plast.otp.na savijanje




Koeficijent β = 1.660 Omjer (Mz,Ed / MN,z,Rd)^β 0.010 Uvjet 6.41: (0.35 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.132 Koeficijent C2 = 0.459 Koeficijent C3 = 0.525 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 630.00 cm Sektorski moment inercije Iw = 0.000 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 409.19 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 121.50 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.760 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.264 Koeficijent redukcije χLT = 0.950 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 24.669 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (13.53 <= 24.67) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 8, početak štapa)




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Računska uzdužna sila NEd = 0.433 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -0.780 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 8.642 kN Sistemska dužina štapa L = 630.00 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 172.88 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 172.88 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (8.64 <= 172.88) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 115.25 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 115.25 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.78 <= 115.25)

DIMENZIONIRANJE NOSAČA FASADE NA ZABATU 80x120x4mm ŠTAP 130-118 POPREČNI PRESJEK: HOP [] 120x80x4 [S 235] [Set: 9] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

8 0

12

0

4

[m m ]

T


(fy = 23.5 kN/cm2, fu = 36.0 kN/cm2) FAKTORI ISKORIŠTENJA PO KOMBINACIJAMA OPTEREĆENJA 9. γ=0.21 13. γ=0.19 15. γ=0.19 18. γ=0.14 8. γ=0.05 10. γ=0.05 12. γ=0.05 14. γ=0.05 11. γ=0.04 17. γ=0.03 7. γ=0.02 16. γ=0.01 ŠTAP IZLOŽEN VLAKU I SAVIJANJU (slučaj opterećenja 9, na 135.9 cm od početka štapa) Računska uzdužna sila NEd = 2.794 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -0.015 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 0.266 kN Momenat savijanja oko y osi MEd,y = -2.842 kNm Momenat savijanja oko z osi MEd,z = 0.164 kNm Moment torzije Mt = -0.169 kNm Sistemska dužina štapa L = 291.12 cm 5.5 KLASIFIKACIJA POPREČNIH PRESJEKA Klasa presjeka 1 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.3 Vlak Plast.rač.otpornost bruto presjeka Npl,Rd = 319.39 kN Granicna rač.otpornost neto pres. Nu,Rd = 348.75 kN Računska otp. na vlak Nt,Rd = 319.39 kN Uvjet 6.5: NEd <= Nt,Rd (2.79 <= 319.39) 6.2.5 Savijanje y-y Plastični moment otpora Wy,pl = 62.208 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 13.290 kNm Uvjet 6.12: MEd,y <= Mc,Rd,y (2.84 <= 13.29) 6.2.5 Savijanje z-z Plastični moment otpora Wz,pl = 46.848 cm3 Računska otpornost na savijanje Mc,Rd = 10.008 kNm Uvjet 6.12: MEd,z <= Mc,Rd,z (0.16 <= 10.01) 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 110.64 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 110.64 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (0.27 <= 110.64) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 73.759 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 73.759 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.02 <= 73.76) 6.2.10 Savijanje, posmik i centrična sila Nije potrebna redukcija momenata otpornosti Uvjet: VEd,z <= 50%Vpl,Rd,z ; VEd,y <= 50%Vpl,Rd,y 6.2.9 Savijanje i centrična sila Omjer NEd / Npl,Rd 0.009 Reduc.moment plast.otp.na savijanje


Koeficijent α = 1.660




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

Omjer (My,Ed / MN,y,Rd)^α 0.077 Uvjet 6.41: (0.08 <= 1) 6.3 NOSIVOST ELEMENATA NA IZVIJANJE 6.3.2.1 Nosivost na bočno-torziono izvijanje Koeficijent C1 = 1.132 Koeficijent C2 = 0.459 Koeficijent C3 = 0.525 Koef.efekt.dužine bočnog izvijanja k = 1.000 Koef.efekt.dužine torzijskog uvijanja kw = 1.000 Koordinata zg = 0.000 cm Koordinata zj = 0.000 cm Razmak bočno pridržanih točaka L = 291.12 cm Sektorski moment inercije Iw = 0.000 cm6 Krit.mom.za bočno tor.izvijanje Mcr = 358.28 kNm Odgovarajući moment otpora Wy = 62.208 cm3 Koeficijent imperf. αLT = 0.760 Bezdimenzionalna vitkost λLT_ = 0.202 Koeficijent redukcije χLT = 0.998 Računska otpornost na izvijanje Mb,Rd = 13.269 kNm Uvjet 6.54: MEd,y <= Mb,Rd (2.84 <= 13.27) PROVJERA OTPORNOSTI NA POSMIK (slučaj opterećenja 9, početak štapa) Računska uzdužna sila NEd = 2.794 kN Poprečna sila u y pravcu VEd,y = -0.231 kN Poprečna sila u z pravcu VEd,z = 3.993 kN Moment torzije Mt = -0.169 kNm Sistemska dužina štapa L = 291.12 cm 6.2 NOSIVOST POPREČNIH PRESJEKA 6.2.6 Posmik Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,z = 110.64 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,z = 110.64 kN Uvjet 6.17: VEd,z <= Vc,Rd,z (3.99 <= 110.64) Računska nosivost na posmik Vpl,Rd,y = 73.759 kN Računska nosivost na posmik Vc,Rd,y = 73.759 kN Uvjet 6.17: VEd,y <= Vc,Rd,y (0.23 <= 73.76)

DIMENZIONIRANJE VERTIKALNE STABILIZACIJE ŠTAP 45-33 POPREČNI PRESJEK: Kružni [S 235] [Set: 5] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

20

[m m ]

T






mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

DIMENZIONIRANJE KROVNE STABILIZACIJE ŠTAP 118-95 POPREČNI PRESJEK: Kružni [S 235] [Set: 5] EUROCODE 3 (EN 1993-1-1:2005) GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE PRESJEKA

y

z

20

[m m ]

T




STUPOVI: IPE330 ZABATNI STUPOVI: IPE270 PREČKE: IPE 330 ZABATNE PREČKE: IPE270 SEKUNDARNI NOSAČI: 100x150x5mm ZABATNI NOSAČI FASADE: IPE180 NOSAČI FASADE: 100x150x5mm ZABATNI NOSAČI FASADE: 80x120x4mm HORIZINTALNA I VERTIKALNA STABILIZACIJA: ϕ20mm Svi elementi od čelika su izrađeni od konstrukcijskog čelika S235 J0 (razred izvedbe EXC2). Konstrukcija je pocinčana (kvaliteta izvedbe C3).




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

b

min

80c

m

N



PODNA PLOČA, d=18 cm Q-335 donja zona Q-188 gornja zona Rubno u ploči postaviti „U“ vilice ϕ8/15cm i 4ϕ10

TRAKASTI TEMELJ T.T.1 40/115 cm, C25/30, B500A

TEMELJNA GREDA TGT.1 40/60 cm, C25/30, B500A

40

12

14

14

10

115

20

8/25

60

10

4014

14

10

8/25

60




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

NADTEMELJNI STUP S1, 43/26cm, C25/30, B500 A



12

8/20

12

43

26

10

12

8/20

12

28

19

10

12

8/20

12

37

23

10




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

TEMELJNA STOPA TS1 140x100x60 cm TEMELJNA STOPA TS2 90x90x60 cm Svi armiranobetonski elementi izvode se od betona C25/30 (izloženosti XC2-temeljna konstrukcija), te se armiraju betonskim čelikom B500A prema proračunu konstrukcije.

10/20 cm

10/20 cm

10/20 cm

U DONJU ZONU DODATI

60

9010

10

10/20

14010

10

10/20 cm

10/20 cm

10/20

10/20 cm

U DONJU ZONU DODATI

10/20 cm

10/20 cm

10/20 cm

U DONJU ZONU DODATI

60

10010

10

10/20




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

TEMELJNA STOPA TS1




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17

TEMELJNA STOPA TS2




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17




mob:098-530-503; MB2473607; OIB54648399349



214/17





GRAFIČKI PRIKAZ POZICIJA KONSTRUKCIJE PROJEKTANT KONSTRUKCIJE: Marko Večerić, dipl. ing. građ.



/$91, 5$ (9,16., 352-(.7 - Bjelovar · 2019. 5. 22. · % 352-(.7 g r r ]d judglwhomvwyr wujrylqx...

Documents

Transcript of /$91, 5$ (9,16., 352-(.7 - Bjelovar · 2019. 5. 22. · % 352-(.7 g r r ]d judglwhomvwyr wujrylqx...

*/$91, *5$ (9,16., 352-(.7 - Bjelovar · 2019. 5. 22. · % 352-(.7 g r r ]d judglwhomvwyr wujrylqx...

Documents

Transcript of */$91, *5$ (9,16., 352-(.7 - Bjelovar · 2019. 5. 22. · % 352-(.7 g r r ]d judglwhomvwyr wujrylqx...

/$91, 5$ (9,16., 352-(.7 - Bjelovar · 2019. 5. 22. · % 352-(.7 g r r ]d judglwhomvwyr wujrylqx...

Transcript of /$91, 5$ (9,16., 352-(.7 - Bjelovar · 2019. 5. 22. · % 352-(.7 g r r ]d judglwhomvwyr wujrylqx...