6.evaluacion potenciallicuacion
-
Upload
eduard-ramos-vera -
Category
Engineering
-
view
87 -
download
1
Transcript of 6.evaluacion potenciallicuacion
EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DELICUACIÓN DE SUELOS
EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DELICUACIÓN DE SUELOS
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍAFacultad de Ingeniería Civil
Sección de Postgrado
Dr. Ing. Jorge E. Alva Hurtadowww.jorgealvahurtado.com
ASENTAMIENTO E INCLINACIÓN DE EDIFICIO OCASIONADO POR LICUACIÓN DE SUELOS. SISMO DE NIIGATA, JAPÓN. 16 DE JUNIO DE 1964
DESPLAZAMIENTO LATERAL DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS. OCASIONÓ EL HUNDIMIENTO DE 1.2 – 2.00 METROS DE LA SUPERFICIE DEL PAVIMENTO Y FLUJO LOCAL. SISMO DE KOBE, 1995
EL 27 DE MARZO DE 1964, UN GRAN TERREMOTO DE MAGNITUD M=9.2 GOLPEÓ PRINCE WILLIAM SOUND ENALASKA Y CAUSÓ SEVEROS DAÑOS EN FORMA DE DESPRENDIMIENTO DE TIERRA Y LICUACIÓN
ESQUEMA DE UN PAQUETE DE GRANOS DE ARENA SATURADA. LA DEFORMACIÓN POR CORTEESTÁ INDICADA POR LAS FLECHAS HORIZONTALES. ÉSTA OCASIONA EL COLAPSO DE LAPARTÍCULA SEÑALADA POR LA FLECHA INCLINADA. (YOUD, 1992)
PROCESO DE LICUACIÓN DE SUELOS
DIAGRAMA DE OSCILACIÓN POR LICUACIÓN EN LA ZONA ACHURADA. ÉSTA OCASIONA ELDESACOPLE DE LAS CAPAS DE SUELO. LA CAPA DESACOPLADA OSCILA DE MODO DIFERENTEAL SUELO VECINO, CAUSANDO AGRIETAMIENTOS. (YOUD, 1992)
OSCILACIÓN DEL TERRENO
Nivel freático
Estado final
Licuación
Estado inicial
LINEA DE VOLCANES DE ARENA YFISURAS EN EL TERRENO CAUSADOSPOR LA LICUACIÓN DE SUELOSDURANTE EL SISMO DE NIIGATA, EL16 DE JUNIO DE 1964
DESPLAZAMIENTO LATERAL
ESQUEMA DE LO QUE OCURRE CON UN DESPLAZAMIENTO O CORRIMIENTO LATERAL. (YOUD, 1992)
Nivel Freático
Sección deformada
Sección Inicial
DESPLAZAMIENTO LATERAL DEL MURO DE RETENCIÓN DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS DURANTE EL SISMO DE KOBE DE 1995. DEBIDO A QUE EL MURO DE RETENCIÓN FUE MOVIDO HACIA AFUERA, LA SUPERFICIE DEL TERRENO SE HUNDIÓ
COLAPSO DE UN TRAMO DEL PUENTE NISHIHOMIYA, DEBIDO AL DESPLAZAMIENTO LATERAL DE LOS MUROS DE APOYO DURANTE EL SISMO DE KOBE, 1995
FISURAS ORIGINADAS PORDESPLAZAMIENTO LATERAL ACAUSA DE LA LICUACIÓN DESUELOS, SISMO DE BORAH PEAK,IDAHO, 1983
FALLA POR FLUJO
Estado Final
Estado Inicial
DIAGRAMA DE UN DESLIZAMIENTO CAUSADO POR LICUACIÓN DE SUELOS EN UNAPENDIENTE PRONUNCIADA. LA PÉRDIDA DE RESISTENCIA OCASIONA INESTABILIDAD Y ELDESLIZAMIENTO POR LA LADERA. (YOUD, 1992)
DESLIZAMIENTO POR FLUJO DE LA PRESA SAN FERNANDO. CAUSADO POR EL SISMO DE SAN FERNANDO DEL 9 DE FEBRERO DE 1971. LA PRINCIPAL FALLA POR FLUJO ESTÁ LOCALIZADA AL ESTE DE LA PRESA
LA PRESA SHEFFIELD SUFRIÓ UNA FALLA POR FLUJO PROVOCADO POR EL TERREMOTO DE SANTA BÁRBARA EN 1925. UNA SECCIÓN DE 90 METROS (DE LOS 220 METROS DE LONGITUD DE LA PRESA) SE DESPLAZÓ MÁS DE 30 METROS. LA PRESA CONSISTÍA PRINCIPALMENTE DE ARENAS LIMOSAS Y LIMOS ARENOSOS COMPACTADOS SOBRE EL RELLENO
DESLIZAMIENTO EN TURNAGAIN HEIGHTS EN ANCHORAGE, DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS OCASIONADAPOR EL SISMO DE ALASKA DE 1964
Estado Inicial
Nivel Freático
Flujo de agua hacia arriba
Estado Final
PERDIDA DE CAPACIDAD PORTANTE
DIAGRAMA DE UNA ESTRUCTURA INCLINADA COMO CONSECUENCIA DE LA PÉRDIDA DECAPACIDAD PORTANTE. LA LICUACIÓN DEBILITA AL SUELO, REDUCE SU CAPACIDAD DESOPORTE Y PERMITE QUE LAS ESTRUCTURAS SE ASIENTEN E INCLINEN. (YOUD, 1992)
EFECTOS DE LICUACIÓN DE SUELOS DESPUÉS DEL SISMO DE NIIGATA EN 1964
VISTA DEL FONDO DEL EDIFICIO DE DEPARTAMENTOS KAWAGISHI-CHO LOCALIZADO EN NIIGATA, JAPÓN.EL EDIFICIO SUFRIÓ FALLA POR CAPACIDAD DE CARGA INDUCIDA POR LA LICUACIÓN DURANTE ELSISMO DE NIIGATA DEL 16 DE JUNIO DE 1964
COLAPSO DEL PUENTE SHOWADURANTE EL SISMO DE NIIGATA,1964. APARENTEMENTE LALICUACIÓN DE SUELOS OCASIONÓEL MOVIMIENTO LATERAL DE LABASE DE LOS PILARES LO QUEORIGINÓ LA PÉRDIDA DE CARGA YEL COLAPSO
MÉTODOS PARA EVALUAR EL POTENCIAL DE LICUACIÓNDE UN DEPÓSITO DE SUELO
ANÁLISIS DE RESPUESTAMétodos donde los esfuerzoscíclicos inducidos en un depósitode suelo se calculan mediante elanálisis de respuesta del terreno.
Datos de ensayos de laboratoriosobre los esfuerzos cíclicosrequeridos para desarrollarlicuación o deformaciones cíclicassignificativas en muestrasrepresentativas de suelos in-situ.
MÉTODOS BASADOS ENCOMPORTAMIENTO PASADOMétodos empíricos basado en lacomparación de lugares dondehaya ocurrido o no la licuación enterremotos pasados.
MÉTODOS SIMPLIFICADOSLos esfuerzos cortantes cíclicosinducidos en un depósito de sueloy el número de ciclos significativosy su distribución con el tiempo secalculan con métodossimplificados.
Valores de N in-situ.
/´o
log N
MÉTODOS PARA EVALUAR EL POTENCIAL DE LICUACIÓN EN BASEAL COMPORTAMIENTO PASADO DURANTE TERREMOTOS
Densidad relativa
avEsfuerzo cortante horizontal uniforme dinámico equivalente (promedio)
´oEsfuerzo efectivo de sobrecarga.
0
a
´ v
Resistencia a la Penetración Modificada
Licuación M
/´o
No Licuación
PROCEDIMIENTOS SIMPLIFICADOS PARA DETERMINAREL POTENCIAL DE LICUACIÓN INCORPORANDO
CONCEPTOS DE CICLO UNIFORME
Cálculo de Número deCiclos Promedio N
Cálculo deav = 0.65 . h . amax . rd
/´o
log N
Compare con Resultadosde Laboratorio
MÉTODOS SIMPLIFICADOS DE EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN DE SUELOS
• Método de Seed - Idriss
• Método de Tokimatsu - Yoshimi
• Método de Iwasaki - Tatsuoka
EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN
- Métodos Simplificados, en base a ensayos SPT, CPT y Vs.
- Correcciones para tomar en consideraciones efectos desobrecarga, nivel del terreno y magnitud sísmica K , Ky Km
)/(
)/(
od
olFL
MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS
FACTOR DE SEGURIDAD A LA LICUACIÓN
Si FL > 1 no se producirá licuación
Si FL 1 se producirá licuación
ESFUERZO CORTANTE APLICADO
MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS
rdg o
o
o
d
maxa65.0
d = esfuerzo cortante promedio inducidoamax = aceleración máxima en superficieg = aceleración de la gravedad
= esfuerzo total vertical= esfuerzo efectivo vertical
rd = factor de reducción
1,0 ------ en la superficie0.9 ------ a 10m de prof.
oo
ESFUERZO CORTANTE RESISTENTE
MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS
0 l Del gráfico para Ms = 7.5
y distinto contenido de finos
(N1)60 Valor de N corregido a una sobrecargade 1 kg/cm2 y 60% de eficiencia.
(N1)60 = CN (N)60
CN Factor de corrección = 2/,21 cmkgenoo
RELACIÓN ENTRE VALORES DE ESFUERZO QUE CAUSAN LICUACIÓNY VALORES DE N1 PARA SISMOS DE M= 7.5 (Ref. Seed et al., 1984)
31
20
20
20
12
20
10
17
20
2010
20
20
27
31
75
75
2648
12
11
25
12
12
12
30
3022
30
201000 30 40 50
1010 10
37
25
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
Porcentaje de finos 35 15 <5
PROPUESTOS DEL CODIGO CHINO MODIFICADO(Contenido de arcilla 5%)
Nota: DATOS MODERADOS PARA SITIOSCON > 5% FINOS SE HA OMITIDOPOR CLARIDAD DE DATOS CON < 5%
DATOS PANAMERICANOSDATOS JAPONESESDATOS CHINOS
(N1)60
SIN LICUACIONLICUACIONLICUACIONMARGINAL
O
Esfuerzo cíclico inducido por el terremoto
MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI
d = esfuerzo cortante promedio inducido
M = magnitud del sismoamax = aceleración máxima en la superficieg = aceleración de la gravedado = esfuerzo total vertical= esfuerzo efectivo verticalrd = factor de reducción = 1-0.015z, z en metros
rd0.1*(M -1)d amax g
ooo
Relación de esfuerzos cíclicos resistentes
o
l
Del gráfico con Nc y porcentaje de
deformación cortante
Nc = N1 + Nf = Valor de N corregido a una sobrecargade 1 kg/cm2 y por contenido de finos
N1 = CN N
MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI
= CN ( Factor de corrección ) <2 o en kg/cm21o
Relación entre la resistenciaa la licuación y valores
de N corregidos0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
010 20 30 40 50
Valores N Corregidos NC
0
Rel
ació
n de
la
resi
sten
cia
a la
licu
ació
n( r
elac
ión
de e
sfue
rzos
de
cort
e
l/ v
)
: DEFORMACION
POR CORTE
: 10% 2%5%
Valo
res
NA
dici
onal
es (
N
f ) 12
10
8
6
4
2
010 20 30 40 500
Contenido de Finos (%)
Relación entre valores Nadicionales y
contenido de finos
MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI
NC = N1 + Nf
MÉTODO DE IWASAKI Y TATSUOKA
A) Relación de Esfuerzos Cíclicos Actuantes (RECA)
Donde : v = esfuerzo total vertical a la profundidad considerada
v = esfuerzo efectivo vertical a la prof. considerada
rd = 1 - 0.015 * z , z en metros.
B) Relación de Esfuerzos Cíclicos Resistentes (RECR)
v__dv
max σr*g
σ*a
0.6mmD500.02mmD50),/(0.35log0.2250.7*0.0882RECR ____
v
N
v σσ
2mmD500.6mmD50),/(0.35log0.2250.7*0.0882RECR ____
v
N
v σσ
RECA
CORRECCIONES PARA LA EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE
LICUACIÓN
CORRECCIONES PARA LA EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE
LICUACIÓN
Número deGolpes Nm
Operación por Efecto de Energía
Operación porEfecto de Longitudde Varilla
Operación por Efectode Muestreador
N1Corrección por
Sobrecarga
N60 = Nm (Erm/60)
DiámetroConstante
N”60 = N´60
Muestreador sinRevestimiento
Mat. SueltoN”60 = 1.1 N´60
Mat. DensoN”60 = 1.25 N´60
N1 = CN N”60
L > 3 mL < 3 m
N´60 = 0.75 N60 N´60 = N60
CORRECIÓN DE VALORES DE N-SPT PARA ESTUDIOS DINÁMICOS
)/´(2´1 2cmKgC o
oN
FACTORES DE CORRECCIÓN PARA TERREMOTOSDE DIFERENTES MAGNITUDES
Factores de CorrecciónKm
Magnitud
0.891.001.131.321.50
8 1/27 1/26 3/4
65 1/4
NÚMERO DE CICLOS REPRESENTATIVOS DE TERREMOTOSDE DIFERENTES MAGNITUDES
Número de ciclos representativosen 0.65 max
Magnitud
261510
5 - 62 - 3
8 1/27 1/26 3/4
65 1/4
CORRECCIÓN POR MAGNITUD(SEED E IDRISS, 1982)
1.0
Número de ciclos para ru= 100% y + 5% de deformación
0.8
0.6
0.4
0.2
1 6 10 15 26 100
M =
6
M =
6 3
/4
M =
7 1
/2
M =
8 1
/2
1.32
1.13
1.00
0.89
1
RELACIÓN ENTRE ESFUERZO EFECTIVO VERTICAL (O) Y K
1.2
LAKE ARROWHEAD DAM
SHEFFIELD DAM SHELL
UPPER SAN LEANDRO DAM SHELL
UPPER SAN FERNANDO DAM SHELL
FAIRMONT DAM
PERRIS DAM SHELL, RC: 95, 100%
LOWER SAN FERNANDO DAM SHELL
THERMALITO FOREBAY DAM FOUNDATION
LOS ANGELES DAM SHELL
SARDIS DAM SHELL
NEW JERSEY BACKFILL, FPI RC= 95%
SARDIS DAM SHELL
ANTELOPE DAM IMPERVIOUS MATERIAL
THERMALITO AFTERBAY DAM FOUNDATION
FORT PECK DAM SHELLSACRAMENTO RIVER SAND, Dr = 38, 60, 78, 100%MONTERREY O SAND, Dr= 50%
REID BEDFORD SAND, Dr= 40, 60%
1.0
0.2
2.0
0.4
0.6
0.8
03.0 4.0 6.01.0 7.0 8.05.0
ESFUERZO EFECTIVO DE CONFINAMIENTO (ton/pie2) ó (kg/cm2)
K
CORRECCIÓN POR SOBRECARGASEED Y HARDER, 1990
0 500 1000 1500
Esfuerzo Efectivo de Confinamiento (KPa)
1.0
0.6
0.8
0
0.4
0.2
NCEER (1996)
Seed & Harder (1990)
K
hv
o
hv
'
o’
RELACIÓN ENTRE Y K Ref. (Seed y Harder, 1990)
0.4 0.5
Dr = 45 - 50%
1.5
1.0
0
0 0.1 0.2 0.3
0.5
K
Dr= 35%
’o < 3 ton/pie2
Dr= 55 - 70%
2.0
CORRECCIÓN POR ESFUERZO CORTANTEBOULANGER ET AL., 1991
2.0
1.5
1.0
0.5
0.00.40.20.10 0.3
K
Dr= 55 - 70 %
Dr= 35 %' < 3 tsfvo
Dr= 45 -50 %
’ s vo
CRITERIOS PARA EVALUAR LOS EFECTOS DEL DAÑO INDUCIDO
POR LICUACIÓN EN EL TERRENO
CRITERIOS PARA EVALUAR LOS EFECTOS DEL DAÑO INDUCIDO
POR LICUACIÓN EN EL TERRENO
• Índice del Potencial de Licuación (Iwasaki y Tokimatsu, 1982)
• Espesor del Estrato Licuable (Ishihara, 1985)
CRITERIO : ÍNDICE DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN (PL)
• Cuantifica el grado de peligro que existe al ocurrir licuación.• Se define como :
Donde : z = profundidad en metrosF(z) = 1 - FL(z) , para FL(z) 1.0F(z) = 0 , para FL(z) 1.0
Además : W(z) = 10 - 0.5z , para z 20 mW(z) = 0 , para z > 20 m
20
0 dzF(z).W(z).PL )I(
FL(z) = Factor de Resistencia a la Licuación
W(z)
Z (m)
1.00 FL(z)
Z (m)
20 m
0 0 10
Z1
Z2
Z3
Z4
FACTOR DE RELACIÓN DE LICUACIÓN
FACTOR DE PROFUNDIDAD
PL = [1- FL(z)] . W(z) . dz + [1- FL(z)] . W(z) . dzZ1
Z2
Z3
Z4
RESULTADOS
PL = 0 ----> SUELOS NO LICUABLES.0 < PL 5 ----> NO HAY EFECTOS DE LICUACIÓN.5 < PL 15 ----> PUEDE EXISTIR EFECTOS SEVEROS DE
LICUACIÓN.15 < PL <100 ----> EFECTOS SEVEROS DE LICUACIÓN
PL = 100 ----> SUELOS ALTAMENTE LICUABLES
CRITERIO: ESPESOR DEL ESTRATO LICUABLE, (H2)
No licua, CL,CH,MH,relleno,grava
Compara el espesor del estrato licuable con el espesor del estrato no licuable
Suelo no licuable
Suelo licuable
Suelo no licuable
Arena (N 10)
Suelo no licuableH1Arena
Arena (N 10) H2
H1
H2
No licua, arena no saturada
Licua, arena (N10)
H1
H2
H1
H2
Max. 200 gal
Dañ
os e
n el
terre
no
indu
cido
spo
r lic
uaci
ón
Aceleración
Max. 400-500 galAceleraciónMax. 300 gal
Aceleración
ESPE
SOR
DEL
EST
RAT
O
DE
AREN
A LI
CU
ABLE
H
2(m
)
ESPESOR DEL ESTRATO SUPERFICIAL, H1(m)
9
7
6
5
4
3
2
1
8
97654321 8
Si en la gráfica, el punto (H1, H2)
se encuentra POR ENCIMA de la curva
correspondiente a la aceleración del sismo de diseño,
entonces EXISTIRÁ DAÑO POR LICUACIÓN
LICUACIÓN DE SUELOSEN CHIMBOTE
LICUACIÓN DE SUELOSEN CHIMBOTE
MAPA DE ÁREAS DE LICUACIÓN DE SUELOS EN EL PERÚ
ALVA, 1983
CHILEARICA
ISLAY
R. VESECAS1746
PISCO
OLAECHEA
CUSCO
OROPESA
CAÑETE
1948
1974TAMBO
1974
HUACHO 1974
TRUJILLO
1972JUANJUI
PTO. PIZARRO
E C U A D O R C O L O M B I A
B R A S I L
P A C I F I C
0°
2°
4°
6°
8°
10°
12°
14°
16°
18°
81° 79° 77° 75° 73° 71° 69°
1953
1970
BOCAPAN1970
LA HUACA QUERECOTILLO1970
1970
PIURA1857
1912
1619
ANCON
LIMA 1974
1974
DE MORA
1974
1982
AREQUIPA1528
CAMANA
1950
1958
ICA18131664
CHIMBOTE1970
PTO. CASMA 1970
CASMA1970
1970
PATAZ
MOYOBAMBA
J.E. ALVA HURTADO (1983)
SOIL LIQUEFACTION AREA
PROBABLE SOIL LIQUEFACTION AREA
SCALE : 1 : 5'000,000
100 80 60 40 20 0 100 100 km.
L E G E N D
O C E A N
MAPA DE ÁREAS DE LICUACIÓN DE SUELOS
LEYENDA
ÁREA DE LICUACIÓN DE SUELOS
ÁREA PROBABLE DE LICUACIÓN DE SUELOS
ASENTAMIENTOS Y FISURAMIENTOS DE CARRETERA ASFALTADA EN EL OESTE DE CHIMBOTE, DEBIDO A LICUACIÓNY DESPLAZAMIENTO LATERAL DE DEPÓSITOS LAGUNARES Y DE PLAYA. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970
CASA DE BLOQUES DE CONCRETO AFECTADA POR COMPACTACIÓN DIFERENCIAL Y DESPLAZAMIENTO LATERAL DEARENAS DE PLAYA LICUADAS. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970
INUNDACIÓN DE ÁREA RESIDENCIAL EN EL SURESTE DE CHIMBOTE DEBIDO AL ASENTAMIENTO Y COMPACTACIÓNDEL TERRENO. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970
ZONA INDUSTRIAL SAN ANTONIO
UNIVERSIDAD NAC. DEL SANTA
URB. BELLA MAR
PROGRAMA ENACE
PROGRAMA ENACE
Casco Urbano
SAN PEDRO
MERCADO
DOS DE MAYO
SAN JUAN
ENAP
U P
ERU
VIVERO FORESTAL
URB. LAS
FLORIDA BAJA
MIRAMAR ALTO
MIRAMAR BAJO
27 D
E AB
RIL
LA LIBERTAD
MIRAFLORES 2° ZONA
PENSACOLA
ZONA PANTANOSA
MAGDALENA
AV. P
OR
TUAR
IA
HOSPITALREGIONAL
CASUARINAS
CARRETERA PANAMERICANA
A LIMA
URB. BUENOS AIRES
P.J. VILLA MARIA
URB. LOSALAMOS
ZONA PANTANOSA
27 DE OCTUBREEL TRAPECIO
FLORIDAALTA
MAYORISTA
ZONA DEREUBICACION
MIRAFLORESALTOMIRAFLORES 3° ZONA
SID
ER P
ERU
LA CALETA
PUEBLO LIBRE
LA VICTORIA
MIRAFLORES
BAJO
OCEANO PACIFICO
FIGURA N°1 EFECTOS DE LICUACION DE SUELOS EN CHIMBOTE DEBIDO AL SISMO EFUSION DE LODOS Y ARENAS
ASENTAMIENTOS
ABOVEDAMIENTOS
GRIETAS INFERIDAS
DIRECCION DE ESFUERZOS HORIZONTALES
GRIETAS CON SENTIDO DE DESPLAZAMIENTO
DEL 31 DE MAYO DE 1970
PARRA Y ALVA , 1983
ROCA BASALROCA BASAL CUBIERTA CON ARENAS EOLICAS ANTIGUASDEPOSITOS ALUVIALES DEL RIO LACRAMARCA
C4
E
E
E
CB3
A
1B
A
C1
C1
D1
D1
BBA'A
21
LLANURAS DE INUNDACIONB3
LINEAS DE PLAYA ANTIGUASC1
ARENAS EOLICAS RECIENTESC ,C2 4,C
PANTANOSARENAS EOLICAS ANTIGUASD2
D1
TERRENOS DE BAJO NIVEL DIVIDIENDO EL ALUVIONEF
:
:::
:
:
::
::
:
2
F
A'
D2
B2
OCEANO PACIFICO
LINEAS DE PLAYA RECIENTES
FIGURE N°2 MAPA GEOLOGICO DE CHIMBOTE
E
C3
REMANENTES DE DEPOSITOS ALUVIALES ANTIGUOS
3
PARRA Y ALVA , 1983
SUBSUELO DE GRAVA O ROCA CON AGUA SUBTERRANEA A CERCA DE
ZONA CUBIERTA POR ARENA SUELTA A SEMIDENSA DE VARIOS METROS DE ESPESOR EN LA MAYOR PARTE EL AGUA A 5 m. SE ESPERAN
SUELO ARENOSO CUBIERTO POR TIERRA AGRICOLA. GRAVAS A 10 m. NIVEL FREATICO A POCA PROFUNDIDAD. POSIBLE PRECAUCIONES
I
IVIV
II
IVI
IIIII
ZONA CON NIVEL FREATICO SUPERFICIAL. PANTANOSA. ARENAS CON LIMOS SUPERFICIALES. ASENTAMIENTOS INEVITABLES.
ZONA I
ZONA II
ZONA III
ZONA IV
FIGURA N°3 MICROZONIFICACION SISMICA DE CHIMBOTE
OCEANO PACIFICO
10 m. POCAS POSIBILIDADES DE ASENTAMIENTOS. MAYOR EFECTOSISMICO DEBIDO A INTERACCION SUELO-ESTRUCTURA
ASENTAMIENTOS EN LOS BORDES DE LAS DUNAS. DEBERA USARSE PILOTES PARA EDIFICIOS DE MAS DE DOS PISOS
ESPECIALES
PARRA Y ALVA , 1983
SONDAJES SPT
SONDAJES CPT
CALICATAS FIGURA N°4 MAPA DE UBICACION DE EXPLORACIONES EN CHIMBOTE
OCEANO PACIFICO
PARRA Y ALVA , 1983
ZONA INDUSTRIAL SAN ANTONIO
UNIVERSIDAD NAC. DEL SANTA
URB. BELLA MAR
PROGRAMA ENACE
PROGRAMA ENACE
Casco Urbano
SAN PEDRO
MERCADO
DOS DE MAYO
SAN JUAN
ENAP
U P
ERU
VIVERO FORESTAL
URB. LAS
FLORIDA BAJA
MIRAMAR ALTO
MIRAMAR BAJO
27 D
E AB
RIL
LA LIBERTAD
MIRAFLORES 2° ZONA
PENSACOLA
ZONA PANTANOSA
MAGDALENA
AV.
PO
RTU
ARIA
HOSPITALREGIONAL
CASUARINAS
CARRETERA PANAMERICANA
A LIMA
URB. BUENOS AIRES
P.J. VILLA MARIA
URB. LOSALAMOS
ZONA PANTANOSA
27 DE OCTUBREEL TRAPECIO
FLORIDAALTA
MAYORISTA
ZONA DEREUBICACION
MIRAFLORESALTOMIRAFLORES 3° ZONA
SID
ER P
ERU
LA CALETA
PUEBLO LIBRE
LA VICTORIA
MIRAFLORES
BAJO
OCEANO PACIFICO
DAÑO POTENCIAL DE LICUACIONDE SUELOS CON SISMO DE 0.30 g.DE ACELERACION MAXIMA.
FIGURA N°5 MAPA DE POTENCIAL DE LICUACION DE SUELOS EN CHIMBOTE
PARRA Y ALVA , 1983
M2
CAMPO
DEPORTIVO
C2
P. J. SAN PEDRO
URB.LOS PINOS
URB.LADERAS
P. J. EL PROGRESO
DEL NORTE
JUNIO
P. J. ESPERANZA
BAJA
PARQUE
RESIDENCIAL
P. J.
CESAR VALLEJO
PARQUE DISTRITAL
P. J. LA
PRIMAVERA
A. H.SANTACRUZ
A. H. C
OMITE 50
A. H. C
OMITE 51
P. J
. SAN
ISID
ORO
VIVERO FORESTALCENTRO RECREACIONAL
CEMENTERIO
A.H.
SGDO. CORAZON
AA.HH.
SAN MIG
UEL
A.H.
LAS CUCARDAS
P.J. LA
VICTORIA
RAMAL PLAYAA.H. A.H.
VILLA ESPAÑA
A.H. TRES ESTRELLAS
URB. EL BOSQUE
URB. LOS CIPRESES5A 5B
STA. ROSA
5C
P. J. BOLIVAR ALTO
P. J. BOLIVAR BAJO
CHIMBOTE
ESTADIO
PLAZA MAYOR
(DE ARMAS)
CASCO URBANO CENTRAL
URB. 21 DE ABRIL
P. J.MANUEL AREVALO
P.J. MIRAMAR BAJOP.J. CIUDAD DE DIOS
C.E.P.
SAN
PEDRO
AV. HAYA DE LA TORRE
P.J. MIRAMAR ALTO
LEONCIO PRADO P.J. MIRAFLORES 1° ZONA
P.J. MIRAFLORES III ZONA
P.J. MIRAFLORES ZONADE REUBICACION
P.J. MIRAFLORES BAJO
PROLONG. LADISLAO ESPINAR
PROLONG. ALFONSO UGARTEP.J. MAGDALENA
NUEVA
C.E.JOSEOLAYA
ZONARECREACIONAL
(PROYECTO)
EDUCATIVOCENTRO
ESPECIALDE CHIMBOTE
P.J. SAN JUAN
ESTADIO
URB. EL TRAPECIO
PETROPERU
A.H. RAMIRO PRIALE
CE
FUTUTRA VIA COSTANERA
P.J. LA LIBERTAD
A.H. 15 DE ABRILA.H. 6 DE ABRIL
A.H. RAUL CLARK
ZONA INDUSTRIALGRAN TRAPECIO
AV. VICTOR RAUL HAYA DE LA TORRE
AV. ENRIQUE MEIGGS
P.J. FLORIDA ALTA
P.J. MIRAFLORES ALTOURB. BS. AS. 1ºETAPA
AV. PACIFICO
AV. HUARMEY
AV. C
HIM
BOTE
AV. C
HIM
BOTE
URB.
5D
S-8S-2
S-7
S-3
S-10
S-9
S- 4
S-11
S-6
S-5
P-9
P-3
P-8
P-5
P-6
P-7
P-2
P-1
P- 4
SU-5
SU-6SU-7
SU-3
SU-4
SU-2
SU-1
SU-17SU-16 SU-36
SU-13
SU-35
SU-12
SU-34
SU-33
SU-10
SU-22SU-18
SU-31
SU-11
SU-24
SU-30
SU-25
SU-14
SU-29
SU-26
SU-27
SU-28
SU-15
SU-32
SU-8
SU-9
SU-19
SU-20
P.J. FLORIDA BAJA
SU-21
SU-37
SU-38
SU-23
SA-19
del al
SA-20
SA-21
SA-22
SA-23
SA-24 SA-25
SA-26
SA-28 SA-30 SA-31
SA-29
SA-33SA-32
SA-34
SA-27
SA-7SA-8 SA-9
SA-10
SA-5SA-6
SA-15SA-16SA-17
SA-4
SA-1SA-2SA-3
SA-11SA-12SA-13SA-14
SA-35
SA-36
SA-37 SA-56
SILVA R. Y PARRA D., 2000
M2
CAMPO
DEPORTIVO
C2
P. J. SAN PEDRO
URB.LOS PINOS
URB.LADERAS
P. J. EL PROGRESO
DEL NORTE
JUNIO
P. J. ESPERANZA
BAJA
PARQUE
RESIDENCIAL
P. J.
CESAR VALLEJO
PARQUE DISTRITAL
P. J. LA
PRIMAVERA
A. H.SANTACRUZ
A. H
. COMITE
50
A. H. C
OMITE 51
P. J
. SAN
ISID
ORO
VIVERO FORESTALCENTRO RECREACIONAL
CEMENTERIO
A.H.
SGDO. CORAZON
AA.HH.
SAN MIGUEL
A.H.
LAS CUCARDAS
P.J. LA
VICTORIA
RAMAL PLAYAA.H. A.H.
VILLA ESPAÑA
A.H. TRES ESTRELLAS
P. J. BOLIVAR ALTO
P. J. BOLIVAR BAJO
CHIMBOTE
ESTAD
IO
PLAZA MAYOR
(DE ARMAS)
CASCO URBANO CENTRAL
URB. 21 DE ABRIL
P. J.MANUEL AREVALO
P.J. MIRAMAR BAJOP.J. CIUDAD DE DIOS
C.E.P.
SAN
PEDRO
AV. HAYA DE LA TORRE
P.J. MIRAMAR ALTO
LEONCIO PRADO P.J. MIRAFLORES 1° ZONA
P.J. MIRAFLORES III ZONA
P.J. MIRAFLORES ZONADE REUBICACION
P.J. MIRAFLORES BAJO
PROLONG. LADISLAO ESPINAR
PROLONG. ALFONSO UGARTEP.J. MAGDALENA
NUEVA
C.E.JOSEOLAYA
ZONARECREACIONAL
(PROYECTO)
EDUCATIVOCENTRO
ESPECIALDE CHIMBOTE
P.J. SAN JUAN
ESTADIO
URB. EL TRAPECIO
PETROPERU
A.H. RAMIRO PRIALE
CE
FUTUTRA VIA COSTANERA
P.J. LA LIBERTAD
A.H. 15 DE ABRILA.H. 6 DE ABRIL
A.H. RAUL CLARK
ZONA INDUSTRIALGRAN TRAPECIO
AV. VICTOR RAUL HAYA DE LA TORRE
AV. ENRIQUE MEIGGS
P.J. FLORIDA ALTA
P.J. MIRAFLORES ALTO
P.J. FLORIDA BAJA
del al
SILVA R. Y PARRA D., 2000