44 Romania Overall

8/7/2019 44 Romania Overall

1/264

R o m a n i a

Seismic Design Code, Part 1 - P100-1/2006,

Earthquake Resistant Design of buildings

Cod de proiectare seismic, Partea 1 - P100-1/2006

Prevederi de proiectare pentru cldiri (in Romanian)

2007

Ministry of Transports, Construction and Tourism

Editorial Note: According to the information provided by the national delegate, the code has

been changed in 2007. Chapter 3 of the code in English and all of the code in Romanian are

included in the World List 2008.


2/264

Comments on Building Codes

1. Generala. Name of Country: Romania

b. Name of Codes:Seismic Design Code, Part 1 - P100-1/2006, Earthquake Resistant Design of buildings

Cod de proiectare seismic, Partea 1 - P100-1/2006 Prevederi de proiectare pentru cldiric. Issued by: Ministry of Transports, Construction and Tourismd. Enforcement Year: 2007

2. Structural Design Method

a. Format: (please check)

[ ] Working Stress Design : Allowable Stress Actual Stress

[ ] Ultimate Strength Design: Ultimate Member Strength Required Member Strength

[x ] Limit State Design : Ultimate Lateral Strength Required Lateral Strength

[ ] Other Design Method :

(comment)

b. Material Strength (Concrete and Steel):

In the case of the design of structural members in the high ductility class (H) the following rules apply:

(1) Concrete class of at least type C 20/25 will be used in the members of lateral load resisting system.

(2) The structural members are reinforced only with bars made of profiled steel. Plain steel is also

allowed only for the stirrups and the ties of the transversal reinforcement.

(3) In the critical areas of the main members the steel with at least 7.5% maximum strain will be used.

In the case of the design of structural members in the average ductility class (M) the following rules

apply:

(1) Concrete class of at least type C 16/20 will be used in the members of lateral load resisting system.

(2) The structural elements are reinforced only with bars made of profiled steel. Plain steel is also

allowed only for the stirrups and the ties of the transversal reinforcement.

(3) In the critical areas of the main members the steel with at least 5% maximum strain will be used.

c. Strength Reduction Factors:

q is the behaviour factor of the structure (the factor of modification of the elastic response

spectrum into a inelastic response spectrum), whose values depend on the type of structure

and its capacity of energy dissipation.

The values of the behaviour factorq for different types of materials and structural systems are given in the

chapter 5 to 9 of the code.

d. Load Factors for Gravity Loadings and Load Combination:

As for the design of buildings placed in seismic zones in the ultimate limit state, the design value of thecombined effects of the actions is determined by means of the groups of effects of the loadings in

accordance with CR0-2005.

e. Typical Live Load Values:

Office Buildings : 2 kN/m2

Residential Buildings: 1.5 kN/m2

f. Special Aspects of Structural Design Method


3/264

following methods of seismic analysis for current design:

- method of lateral forces associated to the fundamental mode of vibration applicable only for theregular buildings

- method of modal calculation with response spectra, applicable in general to all types ofbuildings.

In the case of the analysis method with lateral forces, the dynamic forces of the seismic action arerepresented in a simplified manner by static forces distributed on the height of the building.

Aside for these, alternative analysis methods can be applied:

- method of linear dynamic analysis- method of non-linear static analysis- method of non-linear dynamic analysis.

The reference method for determining the seismic effects is the modal analysis with response spectra. The

behavior of the structure is represented by means of a linear-elastic model, and the seismic action isdescribed by means of response spectra for design.

For the methods of linear and non-linear dynamic analysis, the seismic action is represented byaccelerograms recorded under different seismotectonic conditions and/or by artificial accelerograms,

compatible with the specific design spectrum.

The methods of non-linear analysis can be used if the followings are provided: the adequate calibration of

the seismic action for design; selection of an adequately constitutive model for the non-linear behavior; thecorrect interpretation of the results obtained and the checking of the requirements that have to be met.


4/264

3. SEISMIC ACTION

3.1. Representation of the seismic action for design

(1) In case of seismic action for the design of buildings, the Romanian territory is divided

in seismic hazard zones. The seismic hazard level in every zone is considered, in a simplifiedway, to be constant. It is recommended, for important urban centers and for buildings of

particular importance, to resort to the local assessment of the seismic hazard, on the basis of

the instrumental seismic data and of the specific studies regarding the site under consideration.

The seismic hazard level indicated in the present code is a minimum design level.

(2) The seismic design hazard is described by means of the value of the peak horizontal

ground acceleration ag, determined for the mean recurrence (MRI) corresponding to theultimate limit state, a value which is hereinafter referred to as the design ground

acceleration.

(3) The design ground acceleration, for every seismic hazard zone, corresponds to a

reference mean recurrence interval of 100 years. The zonation of the design groundacceleration ag in Romania, for seismic events having the mean recurrence interval (of the

magnitude) MRI = 100 years, is indicated in the Figure 3.1 and is used for the design ofbuildings at the ultimate limit state.

(4) The seismic movement in a point on the surface of the ground is described by the

elastic response spectrum for absolute accelerations.

(5) The horizontal seismic action on buildings is described by two orthogonal components

considered to be independent from one another; the design elastic response spectrum for absolute

accelerations is considered to be the same for the two components.

(6) The normalized elastic response spectra for accelerations are obtained from the elastic

response spectra for accelerations, by dividing the spectral ordinates by the value of the peak

ground acceleration ag.

(7) The local ground conditions are described by the values of the control period (corner

period) TC of the response spectrum for the zone of the site under consideration. These valuescharacterize in a synthetic way the frequency content of the seismic movements.

The control period (corner period) TC of the response spectrum represents the border between

the zone (level) of maximum values in the spectrum for absolute accelerations and the zone

(level) of maximum values in the spectrum for relative velocities (see Annex A). TC is

indicated in seconds.

Taking into account both the seismic and the ground conditions existing in Romania, forearthquakes having MRI= 100 years, the design zonation of the Romanian territory in terms of

control period (corner period) TC of the response spectrum, obtained on the basis of theexisting instrumental data for the horizontal components of the seismic movement, is

presented in the Figure 3.2.

(8) The normalized forms of the elastic response spectra for the horizontal components of the

ground acceleration(T), for the viscous damping ratio of=0.05 and on the basis of thecontrol periods (corner periods) TB,TCand TD,are the following:

0T TB ( ) TT

11(T)

B

0 += (3.2)

TB


5/264

TC TD20 T

TT(T) DC = (3.5)

where:

(T) the normalized elastic response spectrum;

0 the factor of maximum dynamic amplification of the horizontal ground acceleration by

the structure;

T vibration period of a linear single-degree-of-freedom system.

The control period (corner) TB can be expressed, in a simplified way, on the basis ofTC: TB=0.1TC.The values TB are indicated in the Table 3.1.

The control period (corner period) TD of the response spectrum represents the frontier betweenthe zone (level) of maximum values in the spectrum for relative velocities and the zone (level)

of maximum values in the spectrum for relative displacements (see Annex A). The values TDare indicated in the Table 3.1.

TBand TC are the limits of the period domain in which the spectral acceleration reaches itsmaximum values and is modelled in a simplified way by means of a level whose value is

constant.

Table 3.1 The control periods (corner seismic periods) TB, TC, TDof the response spectrum

for the horizontal components of the seismic movement:Mean recurrence interval of the

earthquake magnitude

Values of the control periods

(corner periods)

TB, s 0.07 0.10 0.16

TC, s 0.7 1.0 1.6

MRI= 100 years,

For the ultimate limit state

TD, s 3 3 2

The normalized elastic response spectra (=0.05) for acceleration, for the seismic and the

ground conditions existing in Romania, are represented in the Figure 3.3, on the basis of thevalues TB, TCand TDspecified in the Table 3.1.

The normalized elastic response spectrum for acceleration presented in the Figure 3.4 is used

in Banat, in the zones which are characterized by the acceleration ag = 0.20g and ag = 0.16g.

For the zones of Banat where ag = 0.12g and ag = 0.08g, the normalized spectrum in the

Figure 3.3 forTC 0.7s is used.


6/264

Figure 3.1 Zonation of the Romanian territory in terms of values of the peak design g

earthquakes having the mean recurrence interval MRI= 100 ye

3.3

44-6


7/264

Figure 3.2 Zonation of the Romanian territory in terms of control period (corner period

3.4

44-7


8/264

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4Perioada T, s

TB=0.07 T

D=3

=0.050=2.75

5.775/T2

1.925/T

TC=0.7sTC= 0.7s

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4

Perioada T, s

=0.050=2.75

TC=1.0s

2.75/T

TB =0.1

8.25/T2

TC= 1.0sTD =3

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4Perioada T, s

TD =2

=0.05

8.8/T2

4.4/T

0=2.75

TB =0.16 TC=1.6sTC= .1 6s

Figure 3.3 Normalized elastic response spectra for accelerations for the horizontal

components of the ground movement, in the zones which are characterized by the controlperiods (corner periods): TC= 0.7, TC= 1.0 and TC= 1.6s.


9/264

0

0.5

1

1.5

2

2.5

3

3.5

4

4.5

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5 4Perioada T, s

TB=0.07s

=0.05

0=3

2.1/T

6.3/T2

TC=0.7s

TD=3

Figure 3.4 Crustal sources in Banat: normalized elastic response spectrum for accelerations

for the horizontal components of the ground movement, for the zones where the seismic

hazard is characterized by ag= 0.20g and ag= 0.16g.

The elastic response spectrum for the horizontal components of the ground acceleration on

site Se(T), expressed in m/s2,is defined as follows:

( )Ta)T(S ge (3.6)=

where the value agis considered in m/s2.

The elastic displacement response spectrum for the horizontal components of the ground

movement, SDe(T), expressed in m, is obtained by directly transforming the elastic

acceleration response spectra Se(T), using the following expression:

2

2

=

T)T(S)T(S eDe (3.7)

(9) The vertical component of the seismic action is represented by means of the elastic

response spectrum for accelerations for the vertical component of the ground movement. The

normalized forms of the elastic response spectra for the vertical component v(T), for the

fraction of the critical amortization =0.05 and on the basis of the control periods (cornerseismic periods) for the spectrum of the vertical component TBv, TCv, TDv,are described by

means of the following relations:

0TTBv( )

TT

(T)Bv

0vv

11

+= (3.8)

TBv


10/264

TCv TDv 20 T

TT(T) DvCvvv = (3.11)

whereov= 3.0 is the factor of maximum dynamic amplification of the vertical acceleration

of the ground movement by the structure, having the ratio of critical damping =0.05.

The control periods (corner periods) of the normalized response spectra for the vertical

component of the seismic movement are considered, in a simplified way, to be the following:

TBv= 0.1TCv (3.12)

TCv = 0.45 TC (3.13)

TDv = TD. (3.14)

The elastic response spectrum for the vertical component of the ground movement on site Sveis defined as follows:

( )Ta)T(S vvgve . (3.15)=

The value of the peak acceleration for the vertical component of the ground movement avg is

assessed as being:

avg= 0.7 ag. (3.16)

(10) In Bucharest, is a very clear instrumental evidence concerning the long predominant

period (Tp=1.41.6s) of the ground vibration during the Vrancea moderate and highmagnitudes earthquakes (Gutenberg-Richter magnitude M 7.0; moment magnitude Mw 7.2).

The definition of the predominant period of the ground vibration is given in the Annex A.

The design of structures having an period of vibration similar with the predominant period of

the ground vibration must be avoided.

3.1.1. Alternative representations of the seismic action

In the dynamic calculation of structures, the seismic movement is described by means of the

variation in time of the ground acceleration (accelerogram).

When a model of spatial calculation is necessary, the seismic movement must be

characterized by means of three simultaneous accelerograms corresponding to the three

orthogonal directions (two horizontal and one vertical). Different accelerograms are

simultaneously used along the two horizontal directions.


11/264

3.1.2. Artificial accelerograms

The artificial accelerograms are those accelerograms which are generated on the basis of an

elastic response spectrum for accelerations on site, Se(T).

The elastic response spectrum of the artificial accelerograms must be close to the elastic

response spectrum for accelerations on site.

On the basis of the elastic response spectrum for accelerations on site Se(T), a set of artificialaccelerograms must be generated, which fulfill the following conditions:

a) The minimum number of accelerograms must be 3 (three);

b) The arithmetic mean of the values of the peak accelerations of the generated

accelerograms must be higher than the value agof the respective site;

c) All the values of the medium spectrum, calculated by means of the arithmetic mean of

the ordinates of the elastic response spectra for accelerations corresponding to all the

generated artificial accelerograms, must be with minimum 10% higher than the

corresponding value of the elastic response spectrum on site Se(T).

3.1.3. Recorded accelerograms

The recorded accelerograms can be used if they are recorded in the proximity of the site

concerned, provided that the maximum value of the recorded acceleration is scaled so as to be

the same with the value ag on site and the frequency content is compatible with the localground conditions.

Recorded accelerograms on other sites can be also used in accordance with the following

conditions: the maximum acceleration must be scaled; the characteristics of the seismicsources, the distance source-site and the ground conditions on site must be similar.

In all cases, at least 3 (three) accelerograms must be used.

All the values of the mean spectrum of the recorded accelerograms which shall be used, shall

be with minimum 10% higher than the corresponding value of the elastic response spectrum

on site Se(T).

3.1.4. Spatial model of the seismic action

For structures with special characteristics such that the assumption of the same excitation at

all support points cannot be reasonably made, it is recommended to use the spatial models of

the seismic action which take into account the variability of the ground movement from one

point to another.

The compatibility between the response spectra of the accelerograms from different points

and the elastic response spectrum for accelerations on site Se(T), which is recommended by

the rules,must be checked, just like in the case of the artificial accelerograms.

3.2. Design spectrum

The acceleration design spectrum Sd(T), expressed in m/s2

, is a non-elastic response spectrumwhich is obtained by means of the relations 3.17 and 3.18:


12/264

0 < TTB

+= TT

qa)T(S

B

gd

1

1

0

(3.17)

T > TBq

g

)T(a

= . (3.18)

where

q is the behaviour factor of the structure (the factor of modification of the elastic responseinto a non-elastic response), whose values depend on the type of structure and its capacity

of energy dissipation.

The values of the behaviour factor q for different types of materials and structural systems areindicated in specific chapters of the present code.

The design spectrum for the vertical component of the seismic movement is obtained in a similar

way. In this case, the value of the behaviour factor is considered, in a simplified way, to be 1.5 for

all the materials and structural systems, except for the situations where higher values can be

justified by means of special analyses.

3.3. Combination of the seismic action with other types of actions

As for the design of buildings placed in seismic zones in the ultimate limit state, the design

value of the combined effects of the actions is determined by means of the groups of effects ofthe loadings in accordance with CR0-2005.


13/264

ANNEX A

SEISMIC ACTION:

DEFINITIONS AND ADDITIONAL PROVISIONS

A.1 Definitions of control periods (corner periods) of response spectra

The values of the control periods (corner periods) of the response spectra, TC and TD,

calculated according to the definitions listed in this chapter for the accelerograms recorded

during moderate and strong earthquakes of Romania, have been used to draw up the map of

Figure3.2 Zonation of the Romanian territory in terms of control period (corner period), TC

of the response spectrum, and to establish the values of Table 3.1.

The control periods (corner periods) of the response spectra, TCand TD, are defined as follows:

EPA

EPV

2TC= (A1.1)

TD =EPV

EPD2 (A1.2)

whereEPA is the effective peak acceleration, EPVis the effective peak velocity and EPD isthe effective peak displacement of the ground movement,

The control period (corner period) TB is considered TB = 0.1TC.

The definition of the parametersEPA,EPVand EPD invariant to the frequency content of theseismic motions is obtained by the averaging the response spectrum for absolute accelerations

SA, the response spectrum for relative velocities SVand of the response spectrum for relativedisplacements SD on a period interval with reference width of0.4 s. The average interval is

mobile and it is positioned on the axis of periods where the maximum of the average of the

spectral values is obtained, respectively:

52,

)max(SA 0,4spemediatEPA = (A1.3)

EPV =52,

)max(SV 0,4spemediat (A1.4)

EPD =52,

)max(SD 0,4spemediat. (A1.5)

A.2 Predominant period (frequency) of ground vibrations

The predominant period (frequency) of ground vibrations is defined as the abscissa on the

axis of periods (frequencies), which corresponds to the peak power spectral density of the

ground acceleration measured for earthquakes of medium and high magnitude.

Within the ground conditions from the East, the South and a part of the center of Bucharest,

for moderate and strong earthquakes of Vrancea (Gutenberg-Richter magnitude M 7.0;moment magnitude Mw 7.2), there is clear instrumental evidence concerning the long

predominant period Tp = 1.4 1.6s of ground vibrations, Figure A.1.


14/264

0.00

0.05

0.10

0.15

0.20

0.25

0.30

0.35

0 10 20 30 4

Pulsatia , rad/s

Densitateaspectralano

rmalizat

0

4 Martie 1977, M=7.2, comp.NS

30 Aug. 1986, M=7.0, comp. NS

p =2 /Tp

INCERC Bucuresti

p

p

2T

=

Figure A.1 The normalized power spectral density for the NS component of the earthquake

records of March 4, 1977 and August 30, 1986 within INCERC station in the East of

Bucharest

A.3 Seismic characterization of ground conditions

For buildings belonging to class 1 of importance-exposure, it is recommended to conduct

studies for the seismic characterization of ground conditions on site. These studies must

include:

(i) The profile of the velocity of the shear waves Vs and of the compression waves Vp,as from the ground surface to the base rock, but for a depth of minimum 30 meters

from the ground surface when the base rock lies at high depth;

(ii) The stratigraphy of the site (the thickness and the type of ground for every layer)

and the profile of the densities;

(iii) The profile of the velocities of the shear waves Vs is characterized by SV ,

representing the average velocity balanced with the thickness of the profile layers,

as defined according to the relation A.3.1:

=

=

=n

i

n

ii

S

V

h

h

V

1

1 (A3.1)

i

i

where hi and Vi are the thickness and respectively, the velocity of the shear waves for the layeri.

The parameter SV is calculated for at least 30 meters of ground profile.


15/264

The estimation of the vibration period of the whole package of layers of h thicknessconsidered on site, Tg, can be simplified by means of the following formula:

s

gV

hT

4= (A3.2)

where h is the total thickness of the ground profile under consideration.

On the basis of the values of the balanced average velocity SV , the ground conditions can be

classified into the following four classes:

Class A, rock-type ground SV 760 m/s,

SVClass B, hard ground 360


16/264

A.6 Table of macroseismic characteristics of the main cities of Romania (according to

Fig.3.1 and Fig.3.2)

City/Town TC(sec) agforMRI=100 years

Alba Iulia 0.7 0.08g

Alexandria 1.0 0.20g

Arad 0.7 0.16g

Bacu 0.7 0.28g

Baia Mare 0.7 0.12g

Brlad 1.0 0.28g

Bistria Nsud 0.7 0.08g

Botoani 0.7 0.16gBrila 1.0 0.24g

Braov 0.7 0.20g

Bucharest 1.6 0.24g

Buzu 1.6 0.28g

Clrai 1.0 0.20g

Cmpulung Moldovenesc 0.7 0.12g

Cmpulung Muscel 0.7 0.24g

Caracal 1.0 0.16g

Caransebe 0.7 0.12g

Carei 0.7 0.20g

Cernavod 1.0 0.16g

Cluj Napoca 0.7 0.08g

Constana 0.7 0.16g

Craiova 1.0 0.16g

Curtea de Arge 0.7 0.20g

Dej 0.7 0.08g

Deva 0.7 0.08g

Dorohoi 0.7 0.12g

Drobeta Turnu Severin 0.7 0.12g

Fgra 0.7 0.16g

Flticeni 0.7 0.16g

Feteti 1.0 0.20g


17/264


Focani 1.0 0.32g

Galai 1.0 0.24g

Giurgiu 1.0 0.20g

Hunedoara 0.7 0.08g

Hui 0.7 0.20g

Iai 0.7 0.20g

Lugoj 0.7 0.12g

Mangalia 0.7 0.16g

Medgidia 0.7 0.16g

Media 0.7 0.16g

Miercurea Ciuc 0.7 0.16g

Odorheiu Secuiesc 0.7 0.12g

Oneti 0.7 0.28g

Oradea 0.7 0.12g

Ortie 0.7 0.08g

Orova 0.7 0.16g

Pacani 0.7 0.20g

Petroani 0.7 0.12gPiatra Neam 0.7 0.20g

Piteti 0.7 0.20g

Ploieti 1.0 0.28g

Rdui 0.7 0.16g

Reghin 0.7 0.08g

Reita 0.7 0.12g

Rm. Srat 1.6 0.28g

Roman 0.7 0.24g

Roiori de Vede 1.0 0.20g

Satu Mare 0.7 0.12g

Sfntu Gheorghe 0.7 0.20g

Sibiu 0.7 0.16g

Sighetu Marmaiei 0.7 0.16g

Sighioara 0.7 0.12g

Slatina 1.0 0.16g


18/264


Slobozia 1.0 0.20g

Suceava 0.7 0.16g

Trgovite 0.7 0.24g

Tecuci 1.0 0.28g

Tg. Jiu 0.7 0.12g

Tg. Mure 0.7 0.12g

Timioara 0.7 0.16g

Tulcea 0.7 0.16g

Turda 0.7 0.08g

Turnu Mgurele 1.0 0.16g

Urziceni 1.6 0.28g

Vaslui 0.7 0.24g

Zalu 0.7 0.08g

A.7 The elastic response spectrum for different ratio of critical damping

For the design situations for which it is necessary to use an elastic response spectrum for

another ratio of critical damping than the conventional one of 5%, it is recommended to use

the following relation of conversion of the spectral ordinates:

( ) ( ) = = %e%e TSTS 55 0 (A.7.1)

where:

Se(T)0 = 5% - the elastic response spectrum for the ground acceleration components on site

which corresponds to conventional ratio of critical damping, 0=5%

Se(T)5% - the elastic response spectrum for the ground acceleration components on sitewhich corresponds to other ratio of critical damping, 5%

the correction factor, which takes into account the damping, determined by means of the

following relation (A.7.2):

5505

10,

+=

(A.7.2).


19/264

UNIVERSITATEA TEHNIC DE CONSTRUCII BUCURETI

COD DE PROIECTARE SEISMIC

P100

PARTEA I - P100-1/2006

PREVEDERI DE PROIECTARE PENTRU

CLDIRI

CONTRACT 174/2002

REDACTAREA a IV-a

BENEFICIAR M.T.C.T


20/264

STRUCTURA CODULUI P100

P100 1 Prevederi de proiectare pentru cldiri

P100 2 Prevederi de proiectare pentru poduriP100 3 Prevederi pentru evaluarea i pentru

proiectarea consolidrii construciilor vulnerabileseismic

P100 4 Prevederi pentru proiectarea rezervoarelor,silozurilori conductelor

P100 5 Prevederi pentru proiectarea fundaiilor,

pereilor de sprijin i pentru proprietile geotehniceale terenurilor.

P100 6 Prevederi pentru proiectarea turnurilor,antenelori courilor de fum.

P100 7 Prevederi pentru proiectarea barajelor, pereilorde sprijin, lucrrilor portuare

P100 8 Prevederi pentru proiectarea consolidrii

monumentelor istorice i a construciilor cu valoarearhitectural


21/264

COLECTIV DE ELABORATORI:

Capitolele 1, 2, 4 Tudor Postelnicu

Seciunea 4.5 Dan CreuSorin Demetriu

Capitolul 3 Dan Lungu

Alexandru AldeaCristian ArionTiberiu CorneaRadu Vcreanu

Capitolul 5 Tudor PostelnicuRadu PascuDan ZamfirescuViorel Popa

Capitolul 6 erban DimaPaul Ioan

Dan DubinCapitolul 7 Mircea Neacu

Mircea Mironescu

Capitolul 8 Radu Petrovici

Capitolul 9 Maria Darie

Daniela pui

Capitolul 10 Radu Petrovici

Capitolul 11

Anexa A Dan LunguAlexandru AldeaCristian ArionTiberiu CorneaRadu Vcreanu

Anexa B Dan CreuSorin Demetriu

Anexa C Dan CreuSorin Demetriu

Anexa D Tudor PostelnicuDan Zamfirescu

Anexa E Tudor PostelnicuDan ZamfirescuViorel Popa

Anexa F erban Dima

Paul Ioan

Anexa G Mircea Neacu

Coordonarea lucrrii: Tudor Postelnicu


22/264

Cuprins:

1. GENERALITI 1.1

1.1. Domeniu de aplicare 1.1

1.2. Uniti de msur 1.31.3. Simboluri 1.3

1.3.1. Simboluri folosite n capitolele 2 i 3 i anexa A 1.3

1.3.2. Simboluri folosite n capitolul 4 1.5







2. CERINE DE PERFORMANI CONDIII DE NDEPLINIRE 2.1

2.1. Cerine fundamentale 2.1

2.2. Condiii pentru controlul ndeplinirii cerinelor 2.1

2.2.1. Generaliti 2.1

2.2.2. Stri limit ultime 2.2

2.2.3. Starea limit de serviciu (de limitare a degradrilor) 2.2

2.2.4. Msuri suplimentare 2.3

3. ACIUNEA SEISMIC 3.1

3.1. Reprezentarea aciunii seismice pentru proiectare 3.1

3.1.1. Descrieri alternative ale aciunii seismice 3.7

3.1.2. Accelerograme artificiale 3.8

3.1.3. Accelerograme nregistrate 3.8

3.1.4. Variabilitatea n spatiu a aciunii seismice 3.8

3.2. Spectrul de proiectare 3.9

3.3. Combinarea aciunii seismice cu alte tipuri de aciuni 3.9

4. PREVEDERI GENERALE DE AMPLASARE I DE ALCTUIRE A CONSTRUCIILOR 4.1

4.1. Generaliti 4.1

4.2. Condiii de planificare a construciilor 4.1

4.3. Condiii privind amplasarea construciilor 4.1

4.4. Alctuirea de ansamblu a construciilor 4.2

I

44-22


23/264

4.4.1. Aspecte de baz ale concepiei de proiectare 4.2

4.4.1.1. Simplitate structural 4.2

4.4.1.2. Redundana structural 4.2

4.4.1.3. Geometria (configuraia) structurii 4.3

4.4.1.4. Rigiditate i rezisten la translaie pe dou direcii 4.34.4.1.5. Rigiditate i rezisten la torsiune 4.3

4.4.1.6. Aciunea de diafragm a planeelor 4.3

4.4.1.7. Realizarea unei fundaii (infrastructuri) adecvate 4.4

4.4.1.8. Condiii referitoare la masele construciilor 4.4

4.4.2. Elemente structurale principale i secundare n preluarea forelor seismice 4.5

4.4.3. Condiii pentru evaluarea regularitii structurale 4.5

4.4.3.1. Aspecte generale 4.5

4.4.3.2. Criterii pentru regularitatea structural n plan 4.6

4.4.3.3. Criterii pentru regularitatea pe vertical 4.74.4.4. Condiii pentru alctuirea planeelor 4.8

4.4.4.1. Generaliti 4.8

4.4.4.2. Proiectarea la ncovoiere 4.8

4.4.4.3. Conectarea planeelor la elementele structurii laterale 4.9

4.4.4.4. Colectarea ncrcrilor orizontale 4.9

4.4.4.5. Msuri specifice n planee cu goluri mari 4.9

4.4.5. Clase de importani de expunere la cutremuri factori de importan 4.10

4.5. Calculul structurilor la aciunea seismic 4.11


4.5.2. Modelarea comportrii structurale 4.11

4.5.2.1. Efecte de torsiune accidental 4.12

4.5.3. Metode de calcul structural 4.12


4.5.3.2. Metoda forelor seismice statice echivalente 4.14

4.5.3.3. Metoda de calcul modal cu spectre de raspuns 4.16

4.5.3.4. Metoda de calcul dinamic liniar 4.19

4.5.3.5. Metode de calcul neliniar 4.19

4.5.3.6. Combinarea efectelor componentelor aciunii seismice 4.22

4.5.4. Calculul deformaiilor 4.23

4.6. Verificarea siguranei 4.24


4.6.2. Starea limit ultim 4.24

4.6.2.1. Aspecte generale 4.24

II

44-23


24/264

4.6.2.2. Condiia de rezisten 4.24

4.6.2.3. Condiii de ductilitate de ansamblu i local 4.25

4.6.2.4. Rezistena fundaiilor 4.26

4.6.2.5. Condiii de deplasare lateral 4.27

4.6.2.6. Rosturi seismice 4.274.6.3. Starea limit de serviciu 4.28


4.6.3.2. Limitarea deplasrii relative de nivel 4.28

4.7. Sinteza metodelor de proiectare 4.29

5. PREVEDERI SPECIFICE CONSTRUCIILOR DE BETON 5.1

5.1. Generaliti 5.1

5.1.1. Domeniu 5.1

5.1.2. Definiii 5.15.2. Principii de proiectare 5.2

5.2.1. Capacitatea de disipare de energie. Clase de ductilitate 5.2

5.2.2. Tipuri structurale i factori de comportare 5.3

5.2.2.1. Tipuri structurale 5.3

5.2.2.2. Factori de comportare pentru aciuni seismice orizontale 5.3

Cadre, Sistem dual, Perei cuplai 5.3

5.2.3. Cerine de proiectare 5.4


5.2.3.2. Condiii de rezisten local 5.4

5.2.3.3. Condiii de ductilitate global 5.4

5.2.3.4. Condiii de ductilitate local 5.7

5.2.3.5. Condiii de redundan 5.8

5.2.3.6. Msuri suplimentare 5.8

5.3. Proiectarea elementelor din clasa de ductilitate nalt (H) 5.9

5.3.1. Condiii referitoare la materiale 5.9

5.3.2. Condiii geometrice 5.9

5.3.2.1. Grinzi 5.9

5.3.2.2. Stlpi 5.9

5.3.2.3. Perei ductili 5.9

5.3.3. Eforturi de proiectare 5.10


5.3.3.2. Grinzi 5.10

5.3.3.3. Stlpi 5.10

III

44-24


25/264

5.3.3.4. Noduri de cadru 5.11


5.3.3.6. Prevederi specifice pentru perei scuri 5.12

5.3.4. Verificri la starea limit ultimi prevederi de alctuire 5.13

5.3.4.1. Grinzi 5.135.3.4.2. Stlpi 5.14


5.4. Proiectarea elementelor din clasa de ductilitate medie (M) 5.18

5.4.1. Condiii referitoare la materiale 5.18

5.4.2. Condiii geometrice 5.18

5.4.2.1. Grinzi 5.18

5.4.2.2. Stlpi 5.18


5.4.3. Eforturi de proiectare 5.185.4.3.1. Generaliti 5.18

5.4.3.2. Grinzi 5.18

5.4.3.3. Stlpi 5.18


5.4.3.5. Prevederi specifice pentru perei ductili 5.19

5.4.3.6. Prevederi specifice pentru perei scuri 5.19

5.4.4. Verificri la ULS i prevederi de alctuire 5.19

5.4.4.1. Grinzi 5.19

5.4.4.2. Stlpi 5.19



5.5. Fundaii i infrastructuri 5.21

5.6. Efecte locale datorate interaciunii cu pereii de umplutur 5.21

5.7. Prevederi pentru proiectarea planeelor de beton 5.23

6. PREVEDERI SPECIFICE CONSTRUCIILOR DIN OEL 6.1

6.1. Generaliti 6.1

6.1.1. Domeniul 6.1

6.1.2. Principii de proiectare 6.1

6.1.3. Verificarea siguranei 6.2

6.2. Condiii privind materialele 6.2

6.3. Tipuri de structuri i factori de comportare 6.4

6.3.1. Tipuri de structuri 6.4

IV

44-25


26/264


27/264

7.2.1. Beton 7.2

7.2.2. Armtura din oel 7.2

7.2.3. Oelul structural ( rigid) 7.2


7.3.1. Tipuri de structuri 7.37.4. Aciunea de diafragm a planeelor compozite 7.5

7.5. Proiectarea structurilor disipative compozite 7.5

7.5.1. Criterii de proiectare a structurilor disipative compozite 7.5

7.6. Proiectarea cadrelor compozite necontravntuite 7.5

7.6.1. Prevederi generale 7.5

7.6.2. Calculul structural al cadrelor compozite 7.5

7.6.3. Supleea pereilor seciunilor din oel care alctuiesc elementele compozite 7.6

7.6.4. Transferul de eforturi i deformaii ntre oel i beton 7.7

7.6.5. Grinzi compozite 7.87.6.5.1. Grinzi din oel compozite cu plci de beton armat 7.8

7.6.5.2. Grinzi compozite din beton armat cu armatura rigid 7.11

7.6.6. Stlpi compozii din beton armat cu armtur rigid ( cu seciunea din oel total nglobatn beton ) 7.12

7.6.7. Stlpi compozii din eav umplut cu beton 7.13

7.6.8. Elemente compozite cu seciunea din oel parial nglobat n beton armat 7.14

7.6.9. Nodurile cadrelor compozite disipative 7.14

7.7. Proiectarea cadrelor compozite cu contravntuiri centrice 7.16

7.8. Proiectarea cadrelor compozite cu contravantuiri excentrice 7.167.9. Proiectarea structurilor cu perei compozii 7.17

7.10. Proiectarea fundatiilor structurilor compozite 7.20

8 PREVEDERI SPECIFICE PENTRU CONSTRUCII DE ZIDRIE 8.1

8.1. Generaliti 8.1

8.1.1.Obiectul prevederilor 8.1

8.1.2. Documente de referin 8.2

8.1.3.Definiii 8.2

8.1.4. Notaii 8.2

8.2. Materiale 8.2

8.2.1. Elemente pentru zidrie. Domenii de utilizare 8.2

8.2.1.1. Caracteristicile elementelor pentru zidrie 8.3

8.2.1.2. Caracteristici mecanice, valori minime. 8.3

8.2.2.Mortare 8.4

VI

44-27


28/264

8.2.2.1. Tipuri de mortare 8.4

8.2.2.2. Caracteristici mecanice, valori minime 8.4

8.2.3. eserea zidriei 8.4

8.2.4. Betoane 8.5

8.2.5. Armturi. 8.58.2.6. Alte materiale pentru armarea zidriei 8.5

8.3. Construcii cu perei structurali din zidrie 8.5

8.3.1. Tipuri din zidrie. 8.5

8.3.2. Condiii de utilizare 8.5

8.3.3. Regularitate i neregularitate geometrici structural 8.8

8.3.4. Factori de comportare 8.8

8.4. Calculul seismic al construciilor cu perei structurali din zidrie 8.9

8.4.1. Condiii generale 8.9

8.4.3. Determinarea forelor seismice de proiectare pentru pereii structurali 8.108.5. Principii i reguli generale de alctuire specifice construciilor cu perei structurali din zidrie 8.11

8.5.1.Condiii generale 8.11

8.5.2.Alctuirea suprastructurii 8.11

8.5.2.1.Perei structurali 8.11

8.5.2.2. Planee 8.12

8.5.3. Proiectarea infrastructurii 8.13

8.5.3.1. Fundaiile pereilor structurali 8.13

8.5.3.2.Socluri 8.13

8.5.3.3.Perei de subsol 8.14

8.5.3.4.Planee la infrastructur 8.14

8.5.4. Reguli de proiectare specifice pentru construcii cu perei structurali din zidrie 8.14

8.5.4.1.Reguli de proiectare specifice pentru construcii cu perei structurali din zidrie nearmat(ZNA) 8.15

8.5.4.2. Reguli de proiectare specifice pentru construcii cu perei structurali din zidrie confinat(ZC) 8.15

8.6.Verificarea siguranei 8.16

8.6.1.Cerina de rezisten 8.17

8.6.1.1. Cerina de rezisten n raport cu solicitrile n planul peretelui 8.178.6.1.2. Cerina de rezisten n raport cu solicitrile perpendiculare pe planul peretelui 8.18

8.6.2.Cerina de rigiditate 8.18

8.6.3.Cerina de stabilitate 8.18

8.7.Calculul rezistenei de proiectare pentru pereii din zidrie 8.19

8.7.1.Prevederi generale de calcul. 8.19

8.7.2. Rezistena de proiectare a pereilor la for axiali ncovoiere n planul peretelui 8.19

VII

44-28


29/264

8.7.2.1.Condiii generale de calcul 8.19

8.7.3. Rezistena de proiectare a pereilor structurali la for tietoare 8.20

8.7.4. Rezistena de proiectare a panourilor din zidrie de umplutur 8.20

8.7.5. Rezistena de proiectare a pereilor cuplai 8.20

8.7.6 Rezistena de proiectare a pereilor supui la ncovoiere perpendicular pe planul median 8.218.8 Calculul deformaiilori deplasrilor laterale n planul peretelui 8.21

8.8.1.Condiii generale 8.21

8.8.2. Deformaiile laterale ale pereilor din zidrie 8.21

8.9. Cerine de calitate 8.22

8.9.1.Generaliti 8.22

8.9.2.Controlul calitii la proiectare 8.22

8.9.3. Asigurarea i controlul calitii la execuie 8.22

9. PREVEDERI SPECIFICE CONSTRUCIILOR DIN LEMN 9.19.1. Generaliti 9.1

9.1.1. Domeniul de aplicare 9.1

9.1.2. Definiii 9.1

9.1.3. Concepia de proiectare 9.1

9.2. Condiii privind comportarea structural disipativ 9.2


9.4. Criterii de proiectare pentru structuri disipative 9.3

9.4.1. Reguli pentru elementele de mbinare 9.3

9.4.2. Reguli pentru mbinri 9.4

9.4.3. Reguli pentru diafragmele orizontale 9.5

9.5. Verificri de siguran 9.5

10. PREVEDERI SPECIFICE PENTRU COMPONENTELE NESTRUCTURALE ALECONSTRUCIILOR 10.1

10.1. Generaliti 10.1

10.1.1. Obiectul prevederilor 10.1

10.1.2. Subsistemul componentelor nestructurale 10.1

10.2. Cerine generale de performan seismic specifice CNS 10.2

10.3. Calculul seismic al componentelor nestructurale 10.4

10.3.1. Principii i metode de evaluare a forei seismice de proiectare pentru CNS 10.4

10.3.1.1. Metoda spectrelor de etaj 10.4

10.3.1.2. Metoda forelor static echivalente 10.4

10.3.1.3. Coeficieni de calcul pentru componentele nestructurale 10.6

VIII

44-29


30/264

10.3.2. Determinarea deplasrilor laterale pentru calculul CNS 10.8

10.4. Proiectarea seismic a componentelor nestructurale 10.8

10.4.1. Prinderi i legturi 10.8

10.4.1.1. Principii generale de proiectare 10.8

10.4.1.2. Calculul i alctuirea legturilor ntre CNS i elementele de rezemare 10.910.4.2. Interaciuni posibile ale CNS 10.10

10.4.2.1. Interaciunile CNS cu elementele/subsistemele structurale 10.10

10.4.2.2. Interaciuni cu alte CNS 10.10

10.4.3. Proiectarea seismic a componentelor arhitecturale 10.10

10.4.3.1. Principii generale de proiectare 10.10

10.4.3.2. Reguli de proiectare specifice pentru componentele arhitecturale 10.10

10.4.4. Proiectarea seismic a instalaiilor 10.14

10.4.4.1. Gruparea instalaiilor n categorii seismice 10.14

10.4.4.2. Condiii generale de proiectare pentru sistemele de instalaii 10.1510.4.4.3. Reguli de proiectare specifice pentru diferite categorii de elemente i/sau subansambluri

de instalaii 10.16

10.4.5. Proiectarea seismic a echipamentelor electromecanice 10.18

10.4.5.1. Reguli generale de proiectare 10.18

10.4.6. Msuri specifice pentru protecia la aciunea seismic a mobilierului din construcii 10.18

10.4.6.2. Reguli generale de proiectare 10.19

10.5. Verificarea siguranei CNS la aciunea seismic 10.19


10.5.2. ncrcri de proiectare 10.1910.5.3. Deplasri de calcul 10.20

10.5.4. Reguli generale pentru verificarea siguranei CNS la aciunea seismic 10.20

10.5.5. Modele de calcul 10.21

10.6. Asigurarea calitii la proiectare i n execuie 10.22

11. IZOLAREA BAZEI 11.1

11.1 Domenii 11.1

11.2 Definiii 11.1

11.3 Cerine fundamentale 11.2

11.4 Criterii de ndeplinire a cerinelor 11.2

11.5 Prevederi generale de proiectare 11.3

11.5.1 Prevederi generale referitoare la dispozitivele de izolare 11.3

11.5.2 Controlul micrilor nedorite 11.3

11.5.3 Controlul micrilor difereniale ale terenului 11.4

IX

44-30


31/264

11.5.4 Controlul deplasrilor relative fa de terenul fa de terenul i construciile nconjurtoare 11.4

11.6 Aciunea seismic 11.4

11.7 Factorul de comportare 11.4

11.8 Proprietile sistemului de izolare 11.4

11.9 Calculul structural 11.511.9.1 Generaliti 11.5

11.9.2 Calculul liniar echivalent 11.5

11.9.3 Calculul liniar simplificat 11.6

11.9.4 Calculul liniar modal simplificat 11.8

11.9.5 Calculul dinamic 11.8

11.9.6 Elemente nestructurale 11.8

11.10 Verificri la starea limit ultim 11.8

ANEXEANEXA A Aciunea seismic: definiii i prevederi suplimentare

ANEXA B Metode simplificate de determinare a perioadelor si formelor proprii devibratie

ANEXA C Calculul modal cu considerarea comportarii spatiale a structurii

ANEXA D Procedeu de calcul static neliniar (biografic) al structurilor

ANEXA E Procedeu de verificare a deplasrii laterale a structurilor

ANEXA F Aspecte specifice ale alcatuirii elementelor din otel

ANEXA G Proiectarea plcii din zona stlpilor cadrelor composite

Anex Bibliografic

Note Explicative

X

44-31


32/264

1. GENERALITI

1.1. Domeniu de aplicare

1.1.1 Codul P100 se aplic la proiectarea cldirilori a altor construcii de inginerie

civil n zone seismice. Codul P100 corespunde Eurocodului 8 (SR EN19981:2004) din seria de coduri europene de proiectare structural, n cursde elaborare. P100 reprezint o versiune a prescripiilor de proiectareseismic romneti, care pregtete, printr-un efort paralel cu elaborareacelorlalte coduri structurale, realizarea unei ediii complet integrat nsistemul prescripiilor de proiectare europene, odat cu intrarea acestora nvigoare.

1.1.2 Aplicarea prevederilor codului P100-1 urmrete, ca n cazul unorevenimente seismice, s asigure performane suficient de nalte ale

construciilor pentru:- evitarea pierderilor de viei omeneti sau a rnirii oamenilor;

- meninerea, fr ntrerupere, a activitilori a serviciilor eseniale pentrudesfurarea continu a vieii sociale i economice, n timpul cutremuruluii dup cutremur;

- evitarea producerii de explozii sau a degajrii unor substane periculoase;

- limitarea pagubelor materiale.

1.1.3 Construciile cu risc nalt pentru populaie, cum sunt centralele nucleare, nuintr n domeniul de aplicare al lui P100-1.

1.1.4 P100 cuprinde numai acele prevederi suplimentare, care mpreun cu prevederile codurilor destinate proiectrii la alte aciuni a structurilor dindiferite materiale (de exemplu, de beton armat, din oel, din zidrie, din lemnetc.) trebuie respectate n vederea proteciei seismice a construciilor.

1.1.5 P100 1 : 2006 este partea de cod care se refer la proiectarea seismic a

cldirilor i a altor construcii asimilabile (exemplu, tribune, estacade etc.).Este mprit n 11 capitole i este completat de 7 anexe, dup cum urmeaz:

- Capitolul (1) cuprinde generaliti

- Capitolul (2) cuprinde cerinele de performan eseniale i criteriilepentru controlul ndeplinirii acestora la cldiri din zone seismice.

- Capitolul (3) prezint metodele de reprezentare ale aciunii seismice ipentru combinarea lor cu alte aciuni.

- Capitolul (4) cuprinde reguli generale de alctuire pentru cldiri, precumi modelele i metodele pentru calculul structural al cldirilor.

- Capitolul (5) cuprinde reguli specifice pentru structuri de beton armat


33/264

- Capitolul (6) cuprinde reguli specifice pentru structuri din oel

- Capitolul (7) cuprinde reguli specifice pentru structuri compozite oel beton

- Capitolul (8) cuprinde reguli specifice pentru structuri din zidrie

- Capitolul (9) cuprinde reguli specifice pentru structuri din lemn

- Capitolul(10) cuprinde cerinele de baz i regulile de proiectare aelementelor nestructurale i echipamentele adpostite n cldiri

- Capitolul (11) cuprinde concepte i reguli pentru izolarea seismic a bazeistructurilor.

Anexele au urmtorul coninut:

Anexa A Aciunea seismic. Definiii i prevederi suplimentare.

Anexa B Metode simplificate de determinare a perioadelor i formelor

proprii de vibraie Anexa C Calculul modal cu considerarea comportrii spaiale a

structurii

Anexa D Procedeu de calcul static neliniar (biografic) al structurilor

Anexa E Procedee de verificare a deplasrii laterale a structurilor

Anexa F Aspecte specifice ale alctuirii elementelor din oel

Anexa G Proiectarea plcii grinzilor la rezemarea pe stlpii cadrelorcompozite

n aceast seciune se dau definiii pentru noiunile de baz utilizate n cuprinsulntregului cod.

Aceste definiii se completeaz, atunci cnd este cazul, prin explicaiile termenilorspecifici fiecrui capitol date la nceputul fiecruia dintre acestea.

Termenii de utilizare general se definesc astfel:

- Factor de comportare: Factor utilizat pentru a reduce forele corespunztoarerspunsului elastic innd cont de rspunsul neliniar al structurii. Depinde denatura materialului structural, tipul de sistem structural i concepia de

proiectare.

- Metoda ierarhizrii capacitilor de rezisten: Metod de proiectare n careunele componente ale sistemului structural sunt proiectate i detaliate astfelpentru a permite disiparea energiei seismice prin deformaii inelastice, in timpce toate celelalte elemente structurale sunt proiectate sa aib suficientcapacitate de rezisten pentru a nu depi limitele comportrii elastice i a

permite dezvoltarea mecanismului de disipare de energie ales.

- Zon disipativ (zon critic sau zon potenial plastic): Parte a uneistructuri, unde se ateapt s se dezvolte deformaii inelastice, nzestrat cu ocapacitate ridicat de disipare a energiei.

- Structur cu rspuns inelastic (disipativ): Structura sau parte a unei

structuri, la care se ateapt s se dezvolte deformaii inelastice, nzestrat cu ocapacitate ridicat de disipare a energiei.


34/264

- Factor de importan i de expunere la cutremur: Factor evaluat pe bazaconsecinelor cedrii structurale

- Structur cu rspuns elastic (nedisipativ): Structur proiectat s reziste laaciuni seismice fr considerarea comportrii inelastice (neliniare).

- Elemente nestructurale: Elemente, componente i sisteme care nu sunt luatein considerare la proiectare seismica fie datorita lipsei de rezisten, fie datoritmodului de conectare la structur.

- Elemente principale pentru preluarea forei seismice: Elementecomponente ale sistemului structural supus la aciuni seismice care suntconsiderate n calculul structural i sunt proiectate si detaliate n concordancu normele de proiectare seismic.

- Elemente secundare: Elemente care nu intr in componena sistemuluistructural de rezisten la aciuni seismice i nu sunt proiectate si detaliateconform normelor de proiectare antiseismic, dar care trebuie astfel alctuite

nct s permit transmiterea ncrcrilor gravitaionale, atunci cnd structuraeste supus la deplasrile laterale impuse de cutremur.

1.2. Uniti de msur

(1) Se utilizeaz unitile din Sistemul Internaional (SR ISO 1000:1995).

(2) Pentru calcule sunt recomandate urmtoarele uniti

Eforturi i ncrcri: kN, kN/m, kN/m2

Masa: kg, t

Masa specific (densitate) : kg/m3, t/m3

Greutate specific: kN/m3

Eforturi unitare i rezistene: N/mm2 (MPa), kN/m2 (kPa)

Momente (ncovoietoare, de torsiune, etc.): kNm

Acceleraii: m/s2

Acceleraia terenului: g (9.81 m/s2)

1.3. Simboluri

Simbolurile utilizate sunt cele date n Eurocode 8 (SR EN 1998 1:2004)

1.3.1. Simboluri folosite n capitolele 2 i 3 i anexa A

ag acceleraia terenului pentru proiectare (pentru componenta orizontal a micriiterenului)

avg acceleraia terenului pentru proiectare (pentru componenta vertical a micriiterenului)


35/264

IMR intervalul mediu de recuren de referin al aciunii seismice

g acceleraia gravitaional

TB, TC, TD perioadele de control (col) ale spectrului de rspuns elastic pentru

componentele orizontale ale acceleraiei terenului

(T) spectru normalizat de rspuns elastic pentru componentele orizontale aleacceleraiei terenului

0 factorul de amplificare dinamic maxim a acceleraiei orizontale

T perioada de vibraie a unui sistem cu un grad de libertate dinamic si curspuns elastic

Se(T) spectrul de rspuns elastic de acceleraii pentru componentele orizontale aleacceleraiei terenului

SDe(T) spectrul de rspuns elastic pentru deplasriv(T) spectru normalizat de rspuns elastic pentru componenta vertical a

acceleraiei terenului

TBv, TCv, TDv perioadele de control (col) ale spectrului de rspuns elastic pentrucomponenta vertical a acceleraiei terenului

0v factorul de amplificare dinamic maxim a acceleraiei verticale

SVe(T) spectrul de rspuns elastic de acceleraii pentru componenta vertical aacceleraiei terenului

Tp perioada predominant de vibraie a terenului n amplasament

M magnitudinea Gutenberg-Richter

Mw magnitudinea moment

Sd(T) spectrul de proiectare pentru acceleraii

q factor de comportare

I factor de importani de expunere la cutremur

EPA acceleraia efectiv de vrf a micrii terenului

EPV viteza efectiv de vrf a micrii terenului

EPD deplasarea efectiv de vrf a micrii terenuluiSA spectrul de rspuns pentru acceleraii absolute

SV spectrul de rspuns pentru viteze relative

SD spectrul de rspuns pentru deplasri relative

VS viteza undelor de forfecare

VP viteza undelor de compresiune

SV viteza medie a undelor de forfecare ponderat cu grosimea stratelor profilului

hi grosimea stratului de teren iVSi viteza undelor de forfecare pentru stratul de teren i


36/264

Tg perioada de vibraie a pachetului de strate de teren

h grosimea total a pachetului de strate de teren din amplasament

1.3.2. Simboluri folosite n capitolul 4

xe0 , distana ntre centrul de rigiditate i centrul maselor msurat n direciile deoye

calcul selectate

xr , rdcina ptrat a raportului ntre rigiditatea la torsiune a structurii si rigiditatea

lateral n direciile de calculyr

I factorul de imporant

sd deplasarea lateral ca efect al acceleraiei seismice

e

d deplasarea elastic sub ncrcri seismice de proiectare

factor de reducere a valorii deplasrii aplicat la starea limit de serviciu

q factor de reducere al forei seismice

c factor de amplificare al deplasrii elastice n calculul la starea limit derezisten

dE valoarea de proiectare a efectului aciunii seismice (a efortului sau deformaiei)

dR efort capabil de proiectare

coeficient de sensibilitate al deplasrii relative de nivel

totP ncrcarea vertical total de nivel n calculul la aciuni seismice

totV fora tietoare de nivel

h nlimea de nivel

fdE valoarea de calcul a efectului aciunii seismice (efortului, deplasrii)

G,FE efectul (efortul) ncrcrilor neseismice asupra fundaiei

Rd factor de suprarezisten

limea necesar a rostului ntre cldiri

e1i excentricitatea accidental a masei de la nivelul i fa de poziia calculat acentrului maselor

Li dimensiunea planeului perpendicular pe direcia aciunii seismice

( )1TSd ordonata spectrului de rspuns de proiectare corespunztoare perioadeifundamentale T1

T1 perioada proprie fundamental de vibraie a cldirii n planul care coninedirecia orizontal considerat

m masa total a cldirii calculata ca suma a maselor de nivel im


37/264

factor de corecie care ine seama de contribuia modului propriufundamental prin masa modal efectiv asociat acestuia

Fi fora seismic orizontal static echivalent de la nivelul i

Fb fora tietoare de baz corespunztoare modului fundamental

si componenta formei fundamentale pe direcia gradului de libertatedinamic de translaie la nivelul i

n numrul de niveluri al cldirii

mi masa de nivel

zi nlimea nivelului i fa de baza construciei considerat in modelj

ixF , for ele seismice la nivelul i n direciax, respectivy, pentru subsistemul plan

j

j

iyF

ixF , for ele seismice la niveluli n direcia x, respectiv y, pentru modelul plan

generaliyF

j

ixK , rigiditile relative de nivel ale elementelor verticale care intr n

componena subsistemului plan j asociate direciei x, respectiv y, calculateconsidernd numai deplasrile de translaie ale planeului indeformabil

j

iyK

jx , distane n direciax, respectivy, care definesc poziia subsistemului plan n

raport cu centrul de rigiditate de la nivelul ijy

ixe , distane n direciax, respectivy, care definesc poziiile deplasate ale forelor

seismice fa de centrul de rigiditateiye

ixe0 , distane n direcia x, respectiv y, dintre centrele de mas i de rigiditate la

niveluliiye0

ixe1 , excentricitile accidentale n direciax, respectivy, la nivelul iiye1

km masa modal efectiv asociat modului propriu de vibraie k

kT perioada proprie n modul propriu de vibraie k

kis , componenta vectorului propriu n modul de vibraie pe direcia gradului de

libertate dinamica i

k

EE efectul aciunii seismice (efort , deplasare)

EE,k efectul aciunii seismice n modul kde vibraie

EdxE , valoarea de proiectare a efectului aplicrii micrii seismice pe direcia

axelor orizontalex i y, alese pentru structur,EdyE

EdzE valoarea de proiectare a efectului aplicrii micrii seismice pe direcia axei

verticalez

iM1 moment de torsiune aplicat la nivelul ial structuriin jurul axei sale verticale


38/264


Ac aria seciunii transversale a unui element de beton

AS1 armturile de la partea inferioar a unei grinzi

AS2 armturile de la partea superioar a unei grinziAsh aria total de etrieri orizontali ntr-un nod grind-stlp

Asv aria total de armtur vertical ntr-un nod grind-stlp

Awh aria total a seciunii orizontale printr-un perete

Hw nlimea unui perete

MRb suma valorilor de proiectare ale momentelor capabile ale grinzilor care intrintr-un nod, orientate dup direcia analizat

MRc suma valorilor de proiectare ale momentelor capabile ale stlpilor care intr

intr-un nod, orientate dup direcia analizatMi,d valoarea momentelor la capetele grinzilor sau stlpilor utilizate pentru calculul

forei tietoare asociate plastificrii

MRb,i valoarea de proiectare a momentului capabil n grinzi la captul i

MRc,i valoarea de proiectare a momentului capabil n stlpi la captul i

NEd valoarea forei axiale rezultat din calculul seismic al structurii

Vc fora tietoare de proiectare n stlp

V'Ed fora tietoare n perete rezultat din calculul seismic al structurii

VEd fora tietoare de proiectare n pereteVEd,maxfora tietoare maxim asociat plastificrii, ce acioneaz la captul unei grinzi

VEd,minfora tietoare minim asociat plastificrii ce acioneaz la captul unei grinzi

Vjud fora tietoare de proiectare n nod

b limea unei grinzi msurat la partea inferioar

beff limea de plac a unei grinzi T la faa stlpului

bc dimensiunea seciunii transversale a unui stlp

bj limea de proiectare a nodului

bo limea miezului de beton confinat ntr-un stlp sau n elementele marginale aleunui perete

bw limea inimii unei grinzi

bwo grosimea inimii unui perete

d nlimea efectiv (util) a seciunii elementului

dbL diametrul barelor longitudinale

dbw diametrul unui etrier

fcd valoarea de proiectare a rezistenei la compresiune a betonului

fctm valoarea medie a rezistenei la ntindere a betonului


39/264

fyk valoarea caracteristic a limitei de curgere a oelului

fyd valoarea de proiectare a rezistenei la curgere a oelului

fywd valoarea de proiectare a rezistenei la curgere a armturii transversale

hf grosimea plcii la grinzi cu seciune T

hjc distana dintre planurile extreme de armturi din stlp ntr-un nod grind-stlp

hjw distana dintre armturile de jos i cele de sus

hs nlimea de etaj

hw nlimea seciunii transversale a unei grinzi

lcl nlimea liber a unui stlp

lcr lungimea zonei critice

lw lungimea seciunii transversale a unui perete

s distana dintre armturile transversalexu nlimea zonei comprimate

1 factorul de multiplicare a forei seismice orizontale corespunztor formriiprimei articulaii plastice n sistem

u factorul de multiplicare a forei seismice orizontale corespunztor formriimecanismului cinematic global

Rd factor ce ine seama de efectul incertitudinilor legate de model n ceea ceprivete valorile de proiectare ale eforturilor capabile utilizate la estimareaeforturilor de calcul, n acord cu principiul proiectrii capacitii de rezisten;

ine seama de diferitele surse de suprarezisten fora axial determinat prin calcul seismic, normalizat prin Acfcd

procentul de armare cu armtur ntins


l deschiderea grinzii

MEd momentul ncovoietor de proiectare rezultat din gruparea de ncrcri careinclude aciunea seismic

MEd,E momentul ncovoietor rezultat numai din aciunea seismic

MEd,G momentul ncovoietor din aciunile neseismice coninute n gruparea dencrcri care include aciunea seismic

Mpl,RdA momentul plastic de proiectare al seciunii

Mpl,RdB momentul plastic de proiectare al seciunii

NEd fora axial rezultat din gruparea de ncrcri care include aciunea seismic

NEd,E fora axial rezultat numai din aciunea seismic

NEd,G

efort axial din aciunile neseismice coninute n gruparea de ncrcri careinclude aciunea seismic


40/264

Npl, Rd efort axial plastic de proiectare al seciunii

Rd rezistena unei mbinri, corespunztoare modului de solicitare la care estesupus

VEd fora tietoare rezultat din gruparea de ncrcri care include aciunea

seismicVEd,E fora tietoare rezultat numai din aciunea seismic

VEd,G fora tietoare din aciunile neseismice coninute n gruparea de ncrcri careinclude aciunea seismic

VEd,M valoarea forei tietoare asociat plastificrii unei grinzi la ambele capete

Vpl,Rd fora tietoare plastic de proiectare a seciunii

Vwp,Ed fora tietoare n panoul de inim

Vwp,Rd rezistena la for tietoare a panoului inimii (efort capabil)

e lungimea unei bare disipativefyd valoarea de proiectare a rezistenei la curgere a oelului

fymax valoarea maxim a rezistenei la curgere a oelului

q factor de comportare

tw grosimea inimii seciunii

tf grosimea tlpii seciunii

factor de multiplicare al eforturilor Med,E, NEd,E, Ved,E pentru proiectareaelementelor structurale nedisipative

1 factorul de multiplicare al forei seismice corespunztor apariiei primeiarticulaii plastice n sistem

u factorul de multiplicare al forei seismice corespunztor formrii mecanismuluicinematic global

M factor parial de siguran pentru o proprietate a unui material

ov factor de amplificare a limitei de curgere a materialului (suprarezistena)

sgeata grinzii la mijlocul deschiderii fa de tangenta la axa grinzii la unul dincapete

s factor parial de siguran pentru oelp capacitatea de rotire plastic a articulaiei plastice

valoarea adimensional a zvelteei unui element


Aa, Ac, As aria de armtur , beton i respectiv oel rigid

ASi AT armturi suplimentare amplasate n plac n zona stlpului(ASarmtura longitudinaliATarmtura transversal)


41/264

bc limea seciunii stlpului perpendicular pe axa grinzii ,

beff limea efectiv a plcii din beton a grinzii din otel compozit cu placa

beff+ limea efectiv a plcii din beton a grinzii din otel compozit cu placa n

zona de moment pozitiv

beff- limea efectiv a plcii din beton a grinzii din oel compozit cu placa nzona de moment negativ

be1i be2 limile efective pariale ale plcii situate deoparte i de alta a axei grinzii

bf limea tlpii elementului din otel

bo dimensiunea minim a miezului din beton msurat ntre axele etrierilor

c limea aripii tlpii elementului din oel

d naltimea sectiunii din oel dimensiunea exterioar maxim a seciunii evii dinoel,

dbL diametrul barelor longitudinaledbw diametrul etrierilor de confinare

E modulul de elasticitate ale oelului

Ecm modulul de elasticitate al betonului pentru ncrcri de scurt durat

EI1 rigiditatea la ncovoiere a grinzii din oel compozite cu placa pentru zona demoment pozitiv cu luarea n considerare a limii efective de placa

EI2 rigiditatea la ncovoiere a grinzii din oel compozite cu placa pentru zona demoment negativ cu considerarea armturii din limea efectiv de plac

fcd rezistena de calcul a betonuluify rezistena caracteristic a oelului

fyd rezistena de proiectare a oelului

fydf rezistena de proiectare a oelului tlpii

fydL rezistena de proiectare a oelului armturilor longitudinale

fydw rezistena de proiectare a oelului armturilor transversale

h nlimea seciunii elementului compozit

hb nlimea seciunii grinzii compozite

hc nlimea seciunii stlpului compozit

Ia, momentul de inerie al sectiunii de armtur

Ic momentul de inerie al seciunii brute din beton

Ieq momentul de inerie echivalent al grinzii compozite

Is momentul de inerie al seciunii brute din oel


lcl nlimea liber a stlpului.

lcr lungimea zonei critice a unui element compozitle lungimea de nglobare ariglei de cuplare din oel n perete


42/264

MEd momentul de proiectare

Mpl,Rd momentul capabil

NEd fora axial de proiectare

Npl,Rd fora axial capabil la compresiune centric

q factorul de comportare

s distana ntre etrieri

t grosimea peretelui evii,

tf grosimea tlpii elementului din otel

tw grosimea inimii elementului din otel

VEd fora tietoare de proiectare

VRd fora tietoare capabil a elementului compozit

Vwp,Sd fora tietoare de proiectare a noduluiVwp,Rd fora tietoare capabil a nodului compozit

x/h nlimea relativ a zonei comprimate din betonul grinzii compozite cu placa

l factor de multiplicare al ncrcrilor seismice de cod (n condiiile pstrriiconstante a celorlalte ncrcri de calcul) corespunztor formrii primeiarticulaii plastice n sistemul structural compozit.

u factor de multiplicare al ncrcrilor seismice de cod (n condiile pstrriiconstante a celorlalte ncrcri de calcul) corespunztor formrii mecanismuluicomplet de disipare in structura compozit.

d fora axial normalizat de proiectare a unui stalp compozit


Aasc aria armturii din stlpiorul comprimat

Asw aria armaturilor din rosturile orizontale pentru preluarea forei tietoare

C*** marca blocului de zidrie

D lungimea diagonalei panoului de cadru

Eb modulul de elasticitate al betonuluiEz modulul de elasticitate secant de scurt durat al zidriei

Ezc modulul de elasticitate longitudinal al zidriei confinate

FEd(zu) fora axial din diagonala comprimat a panoului de umplutur

corespunztoare aciunii seismice de proiectare;

FRd(zu) rezistena de proiectarea a panoului de umplutur

FRd1(zu) rezistena de rupere prin lunecare din for tietoare n rosturile orizontale a

panoului de zidrie de umplutur

FRd2 (zu) rezistena de rupere la strivire a diagonalei comprimate a panoului de zidrie


43/264

de umplutur

FRd3(zu) rezistena de rupere prin fisurare n lungul diagonalei comprimate

Gz modulul de elasticitate transversal al zidriei simple

Gzc modulul de elasticitate transversal al zidriei confinate

Ib momentul de inerie al seciunii de beton a elementelor de confinare

Ist valoarea medie a momentelor de inerie ale stlpilor care mrginesc panoul

Iz momentul de inerie al seciunii de zidrie confinat

HW nlimea peretelui

M** marca mortarului

Mcap(sus), Mcap(jos) valorile rezistenelor de proiectare la ncovoiere la extremitile

grinzii de cuplare, sus i jos;

MEd valoarea de proiectare a momentului ncovoietor n planul pereteluiMExd1 valoarea de proiectare a momentului ncovoietor n plan paralel cu rosturile

orizontale

MExd2 valoarea de proiectare a momentului ncovoietor n plan perpendicular perosturile orizontale

MRd rezistena de proiectare la ncovoiere n planul peretelui

MRxd1 rezistena de proiectare la ncovoiere a peretelui n plan paralel cu rosturileorizontale

MRxd2 rezistena de proiectare la ncovoiere a peretelui n plan perpendicular perosturile orizontale

NEd valoarea de proiectare a forei axiale

NRd rezistena de proiectare la for axial

VEdu valoarea forei tietoare asociat rezistenei la ncovoiere a seciunii de zidriesimpl, confinat sau cu inim armat, determinat innd seama desuprarezistena armturilor;

VEd valoarea de proiectare a forei tietoare determinat prin calculul structurii ndomeniul elastic liniar;

Vg fora tietoare maxim n grinda de cuplare din ncrcrile verticaleVgc rezistena de proiectare la for tietoare a grinzilor de cuplare din pereii cu

goluri

VRd rezistena de proiectare la for tietoare

VRda rezistena de proiectare la for tietoare a armturilor orizontale din stratulmedian al peretelui cu inim armat

VRdb rezistena de proiectare la for tietoare a stratului median de beton saumortar-beton al peretelui cu inim armat;

VRdz rezistena de proiectare la for tietoare a zidriei peretelui cu inim armat;

VRd1 rezistena de proiectare la for tietoare a panoului de zidrie confinat


44/264

VRd2 rezistena de proiectare la forfecare a armturii din stlpiorul comprimat

VRd3 rezistena de proiectare a armturilor din rosturile orizontale ale zidriei

ag valoarea de proiectare a acceleraiei terenului

g acceleraia gravitaional

bz grosimea total a celor dou straturi de crmid ale peretelui cu inima armat

d diametrul barelor din elementele de beton armat

fb rezistena caracteristic la compresiune a corpurilor de zidrie normal pe faa

rostului orizontal

fbh rezistena caracteristic la compresiune a corpurilor de zidrie paralel cu faa

rostului orizontal, n planul peretelui

fd rezistena de proiectare la compresiune a zidriei

fk rezistena caracteristic la compresiune a zidrieifkd1 rezistena caracteristic a zidriei la ncovoiere paralel cu rosturile orizontale

fkd2 rezistena caracteristic a zidriei la ncovoiere perpendicular pe rosturileorizontale

fm rezistena medie la compresiune a mortar-betonului din stratul median alpereilor din zidrie cu inim armat

fvd rezistena de proiectare la forfecare a zidriei

fvd0 rezistena de proiectare la forfecare sub efort de compresiune nul a zidriei

fvk rezistena caracteristic la forfecare a zidrieifvk0 rezistena caracteristic la forfecare sub efort de compresiune nul a zidriei

fxd1 rezistena de proiectare a zidriei la ncovoiere paralel cu rosturile orizontale

fxd2 rezistena de proiectare a zidriei la ncovoiere perpendicular pe rosturileorizontale

fyd rezistena de proiectare a armturii din stlpiorul comprimat

h nlimea liber a peretelui

hef nlimea efectiv a peretelui

hetaj nlimea nivelului cldiriihgol nlimea golului din zidrie

hp nlimea panoului de zidrie de umplutur


lo lungimea de calcul a grinzii de cuplare (ntre feele montanilor)

lw lungimea peretelui

lc lungimea zonei comprimate a peretelui

lmin ltimea minim a spaletului de zidrie la o seciune compus

lp lungimea panoului de zidrie de umplutur


45/264

m coeficientul conditiilor de lucru pentru zidrie (STAS 10109-82)

n numrul de niveluri al cldirii

q coeficientul de comportare

s distana ntre armturile Asw

t grosimea peretelui de zidrie

tef grosimea efectiv a peretelui

tm grosimea stratului median al peretelui din zidrie armat

tp grosimea panoului de zidrie de umplutur

x adncimea zonei comprimate rezultat din ipoteza seciunilor plane

xconv adncimea convenional a blocului eforturilor de compresiune

xechiv adncimea echivalent a zonei comprimate

xmax adncimea maxim a zonei comprimateM coeficientul parial de siguran pentru material

m deformaia specific liniar maxim

deformaie specific liniar

uz deformaia specific ultim a zidriei

ub deformaia specific ultim a betonului

efort unitar normal

d efortul unitar de compresiune determinat considernd ncrcarea verticaluniform

distribuit pe lungimea peretelui

unghiul cu orizontala al diagonalei panoului de zidrie de umplutur


Eanc valoarea de proiectare a eforturilor secionale din elementele de ancoraj

EEd,CNS valoarea de proiectare a eforturilor secionale n componentele nestructrale(CNS)

ERd,CNS rezistena de proiectare la eforturile secionale n CNS

FCNS fora seismic static echivalent pentru CNS

H nlimea medie a acoperiului n raport cu baza construciei

Kz coeficient care reprezint amplificarea acceleraiei seismice a terenului pe

nlimea construciei

La lungimea de ancoraj a elementului de prindere


46/264

MEd,CNSmomentul ncovoietor de proiectare pentru CNS i prinderi

MRd,CNSrezistena de proiectare la ncovoiere pentru CNS i prinderi

NEd,CNS fora axial de proiectare pentru CNS i prinderi

NRd,CNS rezistena de proiectare la for axial pentru CNS i prinderi

Ranc rezistena de proiectare la eforturile secionale din elementele de ancoraj

VEd,CNS fora tietoare de proiectare pentru CNS i prinderi

VRd,CNS rezistena de proiectare la for tietoare pentru CNS i prinderi

X cota punctului superior de prindere al CNS de la nivelul "x"

Y cota punctului inferior de prindere al CNS de la nivelul "y"

ag valoarea de proiectare a acceleraiei terenului

bst limea panoului de sticl;

cliber spaiul dintre sticli cadrul metalicc1 spaiul liber ntre marginile verticale ale sticlei i cadru;

c2 spaiul liber ntre marginile orizontale ale sticlei i cadru.

D diametrul barei de prindere

daA, daB deplasrile relative de nivel admisibile pentru construciile A i B

dra (sticl) deplasarea relativ de nivel care produce spargerea/cderea sticlei din

peretele cortin sau din vitrin,

dr,CNS deplasarea relativ de nivel de proiectare pentru CNS

dsxA deplasarea construciei A, la nivelul "x"

dsyA deplasarea construciei A, la nivelul "y"

dsyB deplasarea construciei B, la nivelul "y"

fxd1 rezistena de proiectare a zidriei la ncovoiere paralel cu rosturile

orizontale

fxd2 rezistena de proiectare a zidriei la ncovoiere perpendicular pe rosturile

orizontale

g acceleraia gravitaionalhetA, hetB nlimile de etaj la construciile A i B

hst nlimea panoului de sticl;

mCNS masa maxim a CNS n exploatare

qCNS coeficient de comportare al CNS

z cota punctului de prindere de structur a CNS;

S coeficient de amplificare dinamic al CNS

CNS coeficientul de importan al CNS

I coeficientul de importan al construciei.


47/264


Keff rigiditatea efectiv a sistemului izolator n direcia principal considerat, la odeplasare egal cu deplasarea de proiectare ddc

KV rigiditatea total a sistemului izolator n direcie vertical

Kxi rigiditatea efectiv pentru un element dat n direcia x

Kyi rigiditatea efectiv pentru un element dat n direcia z

Teff perioada fundamental efectiv a suprastructurii corespunztoare translaieiorizontale, suprastructura fiind considerat un corp rigid

Tf perioada fundamental a suprastructurii considerat ncastrat la baz

TV perioada fundamental a suprastructurii n direcie vertical, suprastructurafiind considerat un corp rigid

M masa suprastructurii

Ms magnitudinea

ddc deplasarea de proiectare a centrului rigiditii efective n direcia considerat

ddb deplasarea total de proiectare a unei uniti izolatoare

etot,y excentricitatea total n direcia y

fj forele orizontale la fiecare nivel j

ry raza de torsiune a sistemului izolator

(xi,yi) coordonatele unei uniti izolatoare n raport cu centrul rigitii efectiveeff valoarea amortizrii efective


48/264

2.CERINE DE PERFORMANI CONDIII DE NDEPLINIRE2.1.Cerine fundamentale(1) Proiectarea la cutremur urmrete satisfacerea, cu un grad adecvat de siguran, a

urmtoarelor cerine fundamentale (niveluri de performan)- cerina de sigurana vieiiStructura va fi proiectat pentru a prelua aciunile seismice de proiectare stabilite conformcapitolului 3, cu o marj suficient de siguran fa de nivelul de deformare la careintervine prbuirea local sau general, astfel nct vieile oamenilor s fie protejate. Nivelul forelor seismice din cap. 3 corespunde unui cutremur cu intervalul mediu derecuren de referin IMR = 100 ani.

Not : Nivelul de deformare structural din apropierea prbuirii se asociaz cu un cutremur mai rar, orientativ cuintervalul mediu de recuren de referin IMR = 475 ani.

n cazul construciilor cu alctuire regulati corect detaliate, dac sunt satisfcute criteriile asociate cerinei de siguran avieii pentru un cutremur cu IMR = 100 ani, de regul sunt satisfcute i cerinele de prevenire a prbuirii pentru uncutremur cu IMR = 475 ani.

- cerina de limitare a degradrilor

Structura va fi proiectat pentru a prelua aciuni seismice cu o probabilitate mai mare deapariie dect aciunea seismic de proiectare, fr degradri sau scoateri din uz, ale crorcosturi s fie exagerat de mari n comparaie cu costul structurii. Aciunea seismicconsiderat pentru cerina de limitare a degradrilor corespunde unui interval mediu derecuren de referin de 30 de ani

(2) Diferenierea siguranei este introdus prin clasificarea structurilor n diferite clasede importan i de expunere la cutremur. Fiecrei clase de importan i se atribuie unfactor de importan

I . Diferitele niveluri de siguran se obin multiplicnd parametrii

aciunii seismice de referin cu factorul de importan.Not: Intervalele de timp la care se produc cutremurele, modul de manifestare al acestora, ca i efectele lor asupraconstruciilor au un caracter imprevizibil, pronunat aleatoriu. Din aceast cauz, eficiena msurilor de protecie seismic

prezint un anumit grad de incertitudine i poate fi judecat numai n mod statistic. Se are n vedere modul n care uneveniment seismic se ncadreaz n irul de evenimente ateptate pe anumite intervale de timp, inclusiv din punctul devedere al intensitii, precum i proporia construciilor, afectate n diferite grade de avariere i impactul care decurge, din

punct de vedere social i economic.

Din aceast cauz responsabilitatea pentru protecia seismic a construciilor trebuie evaluat prin msura n care se respect prevederile codurilor de proiectare, execuie i de exploatare, i nu prin prisma apariiei, n cazul unei construciiindividuale, a unor urmri mai deosebite.

2.2.Condiii pentru controlul ndeplinirii cerinelor2.2.1.Generaliti(1) Cu excepia cazurilor menionate explicit, proiectarea structurilor corespunztoarenivelului de protecie seismic oferit de aplicarea prezentului cod are n vedere un rspunsseismic cu incursiuni cu degradri specifice, n domeniul postelastic de deformare.

(2) ndeplinirea cerinelor fundamentale stabilite la pct. 2.1 se controleaz prinverificrile a dou categorii de stri limit:

2.1

44-48


49/264

- Stri limitultime, ULS, asociate cu ruperea elementelor structurale i alte formede cedare structural care pot pune n pericol sigurana vieii oamenilor

- Stri limitde serviciu, SLS, care au n vedere dezvoltarea degradrilor pn la unnivel, dincolo de care cerinele specifice de exploatare nu mai sunt ndeplinite.

(3) Pe lng

verificrile explicite ale st

rilor limit

se vor lua

i alte m

suri specifice

pentru a reduce incertitudinile referitoare la buna comportare la cutremur a construciilor(pct. 2.2.4).

(4) Condiiile date n cod au caracter minimal obligatoriu i nu sunt limitative.

2.2.2.Stri limit ultime(1) Sistemul structural va fi nzestrat cu capacitatea de rezisten specificat n prilerelevante ale codului. Acest nivel de rezisten implic respectarea tuturor condiiilor daten cod pentru obinerea capacitii de disipare de energie necesar (ductilitate) n zonele proiectate special pentru a disipa energia seismic, numite zone disipative (sau zonecritice).(2) Se pot avea n vedere n unele situaii (recomandabil n zone de hazard seismicinferior) i valori mai mari ale capacitii de rezisten, dect cele corespunztoarevalorilor de proiectare a forelor seismice, cu relaxarea corespunztoare a msurilor deductilizare.

n cadrul codului se dau recomandri pentru asemenea soluii alternative.

(3) Structura cldirii va fi verificat la stabilitatea de ansamblu sub aciunea seismicde calcul. Se vor avea n vedere att stabilitatea la rsturnare, ct i stabilitatea la lunecare.

(4) Calculul structural va lua n considerare, atunci cnd sunt semnificative, efectele

de ordinul 2.(5) Se vor limita deplasrile laterale sub aciunile seismice asociate strilor limitultime de valori care:

(i) s asigure o marj de siguran suficient, a deformaiei laterale a structurii, fa decea corespunztoare prbuirii

(ii) s evite riscul pentru persoane pe care-l poate prezenta prbuirea elementelornestructurale

2.2.3.Starea limit de serviciu (de limitare a degradrilor)(1) Se va verifica dac deplasrile relative de nivel sub aciuni seismice asociateacestei stri limit, sunt mai mici dect cele care asigur protecia elementelornestructurale, echipamentelor, obiectelor de valoare, etc.

2.2

44-49


50/264

2.2.4.Msuri suplimentare(1) Se vor alege, pe ct posibil, amplasamente favorabile n mediul natural i nmediul construit, cu riscuri seismice minime.

Se vor evita, ca regul general, amplasamente cu proprieti geologice i geotehnice cu

influene poteniale negative majore asupra cerinelori rspunsului seismic structural(2) Proiectarea va urmri realizarea unei conformri generale favorabile pentrucomportarea seismic a construciei. Aceasta implic:

- alegerea unor forme favorabile n plan i pe vertical pentru construcie i pentrustructura ei de rezisten (vezi 4.4.3)

- dispunerea i conformarea corect a elementelor structurale i a structurii nansamblul ei, a elementelor de construcie nestructurale, precum i a echipamentelori instalaiilor adpostite de construcie

- evitarea interaciunilor necontrolate, cu eventuale efecte defavorabile, ntre

cldirile alturate, ntre elementele structurale i nestructurale (de exemplu, ntreelementele structurilor de tip cadru i pereii de umplutur), ntre construcie imaterialul depozitat etc.

(3) Construcia va fi nzestrat cu rigiditate lateral suficient pentru limitareacerinelor seismice de deplasare.

(4) Proiectarea va avea ca obiectiv esenial, impunerea unui mecanism structuralfavorabil de disipare de energie (mecanism de plastificare) la aciunea cutremurului deproiectare.

Acest deziderat presupune urmtoarele:

- dirijarea zonelor susceptibile de a fi solicitate n domeniul postelastic (a zonelorcritice sau disipative) cu prioritate n elementele care prin natura comportriiposed o capacitate de deformare postelastic substanial, elemente a cror rupere nupune n pericol stabilitatea general a construciei i care pot fi reparate fr eforturitehnice i costuri exagerate

- zonele disipative trebuie s fie astfel distribuite, nct capacitatea de deformarepostelastic s fie ct mai mare, iar cerinele de ductilitate s fie ct mai mici; se vaurmri evitarea concentrrii deformaiilor plastice n puine zone, situaie careantreneaz cerine ridicate de ductilitate

- zonele disipative s fie alctuite astfel nct s fie nzestrate cu capacitisuficiente de deformare postelastici o comportare histeretic ct mai stabil

- evitarea ruperilor premature cu caracter neductil, prin modul de dimensionare iprin alctuirea constructiv adecvat a elementelor.

(5) Fundaiile i terenul de fundare vor prelua, de regul, eforturile transmise desuprastructur, fr deformaii permanente substaniale. La evaluarea reaciunilor se vorconsidera valorile efective ale rezistenelor dezvoltate n elementele structurale (asociatemecanismului structural de disipare de energie)

2.3

44-50


51/264

Rigiditatea fundaiilor va fi suficient pentru a transmite la teren, ct mai uniform posibil,eforturile primite la baza suprastructurii.

(6) Calculul structural va fi bazat pe un model adecvat al structurii care, atunci cndeste necesar, va lua n considerare interaciunea cu terenul de fundare, cu elementelenestructurale sau cu cldirile nvecinate.

Metodele de calcul vor fi difereniate din punct de vedere al complexitii iinstrumentelor (programelor de calcul folosite) funcie de complexitatea cldirii(caracterul ei, regulat sau neregulat), de regimul de nlime, de zona seismic de calcul i,de incertitudinile mai mari sau mai mici legate de caracteristicile aciunii i rspunsuluiseismic.

(7) La execuia construciilor se vor introduce n oper materiale cu proprietile celorprevzute n proiect, calitate atestat conform prevederilor legale.

Se vor aplica tehnologii de execuie n msur s asigure realizarea n siguran aparametrilor structurali prevzui.

(8) La proiectarea construciilor care pun probleme tehnice i/sau economicedeosebite (construcii de importan major, construcii cu grad mare de repetabilitate,construcii cu dimensiuni i/sau cu caracteristici deosebite etc.) se recomand elaborareade studii teoretice i experimentale viznd, dup necesiti, aprofundarea unor aspectecum sunt:

- influena condiiilor locale ale amplasamentului asupra cerinelor seismice iasupra rspunsului structural

- stabilirea, prin cercetri experimentale pe modele de scar redus sau peprototipuri n mrime natural, a caracteristicilor de rezisteni de deformabilitate,n diferite stadii de comportare, ale elementelor structurale i ale structurii n

ansamblu- dezvoltarea i aplicarea unor metode avansate de calcul n msur s reflecte ctmai fidel comportarea structurii, evideniind evoluia strilor de solicitare pe duratacutremurului

Se recomand instrumentarea cldirii cu aparatur de nregistrare a parametrilor aciuniiseismice pentru construciile din clasa I de importan expunere la cutremur (vezi 4.4.5)i a cldirilor nalte, conform indicaiilor din anexa A.

(9) n exploatarea construciilor se vor adopta msuri de funcionare i de ntreinere,care s asigure pstrarea nediminuat a capacitii de rezisten a structurii

Starea construciei va fi urmrit continuu n timp pentru a detecta prompt eventualele

degradri i a elimina cauzele acestora.

2.4

44-51


52/264

3. ACIUNEA SEISMIC

3.1. Reprezentarea aciunii seismice pentru proiectare

(1) Pentru proiectarea construciilor la aciunea seismic, teritoriul Romniei este

mprit n zone de hazard seismic. Nivelul de hazard seismic n fiecare zon seconsider, simplificat, a fi constant. Pentru centre urbane importante i pentruconstrucii de importana special se recomand evaluarea local a hazardului seismic

pe baza datelor seismice instrumentale i a studiilor specifice pentru amplasamentulconsiderat. Nivelul de hazard seismic indicat n prezentul cod este un nivel minim

pentru proiectare.

(2) Hazardul seismic pentru proiectare este descris de valoarea de vrf aacceleraiei orizontale a terenului ag determinat pentru intervalul mediu de recurende referin (IMR) corespunztor strii limit ultime, valoare numit n continuareacceleraia terenului pentru proiectare.

(3) Acceleraia terenului pentru proiectare, pentru fiecare zon de hazard seismic,corespunde unui interval mediu de recuren de referin de 100 ani. Zonareaacceleraiei terenului pentru proiectare ag n Romnia, pentru evenimente seismiceavnd intervalul mediu de recuren (al magnitudinii)IMR = 100 ani, este indicat nFigura 3

44 Romania Overall

Documents

Transcript of 44 Romania Overall