Post on 04-Jun-2020
Projekt : Fahrleitungsanlage "Wendeschleife Bindersleben"
bearbeitet : Klös Datum :
geprüft : Stand: Entwurf Blatt : 1 von 2
St S = sechskant P AbbruchB A R = rund
Z = zylindrisch abgesetzt E = Einsetzmast L = m. Beleuchtung
Gesamt Einsatz freie Mast Swo/Do Swu/DuNr. er- ge- Länge Tiefe Länge Typ oben unten
rechnet wählt L T e H a x b x t L1 d s
kN kN m m m m mm mm m m m m
BestandS15 9,00 StA Mast- und Fund.abbruch
S16 8,00 StA Mast- und Fund.abbruch
S17 8,00 StA Mast- und Fund.abbruch
S19 10,00 StAL Mast- und Fund.abbruch
S20 10,00 StAL Mast- und Fund.abbruch
S21 10,00 StA Mast- und Fund.abbruch
S22 9,00 StA Mast- und Fund.abbruch
Gamma = 10 kN/m³
mm
Rammrohr Bemerkung
06.10.2014
= Stahl= Beton = Achtkant
Spitzenzug Länge x Breite x Höhe Phi = 20°
M a s t
Mast - und Fundamentliste
= Peinerprofil
Fundament
L
h
e
SO
ca. 1
600
T
300
Typenschild
FN
L1
d
s
Seite 1 von 2
S23 8,50 StA Mast- und Fund.abbruch
INFO S18
S18 8,0 kN 10,00 1,5 0,00 8,50 STAL 355 verbl. im Bestand+zus. Ausl.
2x Bel. m. Zopf im Bestand
Fundamentabbruch im öffentlichen Bereich Komplettausbau (Tiefenentrümmerung)
Seite 2 von 2
Projekt : Fahrleitungsanlage "Wendeschleife Bindersleben"
bearbeitet : Klös Datum :
geprüft : Stand: Entwurf Blatt : 1 von 2
St S = sechskant P NeubauB A R = rund
Z = zylindrisch abgesetzt E = Einsetzmast L = m. Beleuchtung
Gesamt Einsatz freie Mastver- Mast Swo/Do Swu/DuNr. er- ge- Länge Tiefe Länge längerung Typ oben unten
rechnet wählt L T e h für Bel a x b x t L1 d x s
kN kN m m m m m mm mm m m m m
Bestand = BLAUS15_neu 12,4 14,0 7,70 1,5 0,30 6,20 0,00 StAE 215 335 5,5 610 x 8 FP-Zweigleis
S16_neu 2,4 6,0 8,80 1,0 0,50 7,80 StAE 190 325 5,0 508 x 8 WHZ/A1+A2
S17_neu 6,5 8,0 7,90 1,5 0,50 6,40 0,00 StAEL 190 310 5,0 508 x 8 Bel./Videokamera
S17a_neu 6,4 8,0 7,70 1,5 0,30 6,20 StAEL 190 310 5,0 508 x 8
SM18 6,5 8,0 10,00 1,5 0,50 StAE Bestand+zus. Ausl.
S19_neu 7,2 10,0 10,30 1,5 0,50 8,80 StAEL 225 383 5,5 610 x 8
S20_neu 7,9 10,0 10,20 1,5 0,30 8,70 StAEL 225 383 5,5 610 x 8
S21_neu 8,0 10,0 10,20 1,5 0,50 8,70 StAEL 225 383 5,5 610 x 8
S22_neu 7,3 10,0 10,20 1,5 0,50 8,70 StAEL 225 383 5,5 610 x 8 Bel
SM23neu 2,0 6,0 8,60 1,0 0,30 7,60 StAE 190 325 5,0 508 x 8
SM24neu 3,8 6,0 8,60 1,0 0,30 7,60 StAE 190 325 5,0 508 x 8
SM25neu 5,0 6,0 8,60 1,0 0,30 7,60 StAE 190 325 5,0 508 x 8
Mast - und Fundamentliste
06.10.2014
2xBel.
Bel.
2xBel.
= Stahl= Beton = Achtkant
Gamma = 10 kN/m³
= Peinerprofil
Länge x Breite x Höhe Phi = 20°
mm
Rammrohr BemerkungM a s t Fundament
Spitzenzug
L
h
e
SO
ca. 1
600
T
300
Typenschild
FN
L1
d
s
SM140 16,0 10,50 1,5 0,50 StAE Sp.-Abgriff; Ü-Abl. A1+A2
S26_neu 2,9 6,0 7,20 1,0 0,30 6,20 StAE 190 303 4,5 508 x 8
S27_neu 10,95 14,0 kN 8,10 1,5 0,30 6,60 StAE 215 343 5,5 610 x 8 RS-EF
Maste < 10,0kN sind einzusanden, Maste ab 10,0kN sind einzubetonieren!Ausführung erst nach Standortbestätigung und Baugrundprüfung!
Name :
Datum :
Punkt Nr.:
Mast Nr.:
Haus Nr.:
FH m
e + z
A
(A / 35) + FH
Winkel / daN 16,5° 287 38,0° 651 37,0° 635
Winkel / daN
= Werte für Fahrleitungspläne
= Werte für Mastliste
ALPINE - ENERGIE
Deutschland GmbHTel.: 030 723935-32 / Fax.: 030 723935-30
Berechnung von Kurvenauszügen-04.11.xlsx
Spitzenzugin kN =M / h2 2,9 6,5 6,4
Niederlassung Berlin Rudower Chaussee 12 12489 Berlin
Seite 1/1
100 daN = 1,0 kN
6,1 6,1h2 + (e+z)freie Mastlänge h bei Kurvenauszugsmasten
Momentberechnung Min kNm
= (h1+e) x (KFD / 100)+ (h2+e) x (KTS / 100)
alle Höhen - Angaben in " m "
17,4 39,5 38,5
6,1
Kurvenzug aller Tragseile
Berechnung der Befestigungshöhen (mit einer Steigung von 1 : 35) und der Züge
Kurvenzug aller Fahrdrähte
Abstand 1. Fahrdraht bis Mast
Befestigungshöhe FD h1
2,30
5,57
2,30
5,57
Maß zwischen SO und Fundament 0,50 0,50
1
S15
5,50 5,50
2
S17
3
S17a
5,50
4
Knieling
15.10.2013Kirschweg Überholgleis - Erfurt
Berechnung von Kurvenauszügen
alle Befestigungshöhen über SO
Fahrdrahthöhe
2,30
5,57
Vorgaben aus Tabelle " Durchhangs - Berechnung "
0,50
0,5° 91,0° 181,5° 262,0° 352,5° 443,0° 523,5° 614,0° 704,5° 795,0° 875,5° 966,0° 1056,5° 1137,0° 1227,5° 1318,0° 1408,5° 1489,0° 1579,5° 16610,0° 17410,5° 18311,0° 19211,5° 20012,0° 20912,5° 21813,0° 22613,5° 23514,0° 24414,5° 25215,0° 26115,5° 27016,0° 27816,5° 28717,0° 29617,5° 30418,0° 31318,5° 32119,0° 33019,5° 33920,0° 347
Kurvenzügein daN
FH = Fahrdrahthöhe
A = Abstand 1. Fahrdraht - Mast
h 1 = Befestigungshöhe FD
Seite: 1
Mast Nr. : S16 Einheit
EINGABENVorwahl der Stäbe
Ss = GFK-R 55 -
Allgemeine Eingaben
a = 2,30 m
b = 2,30 m
LA = 0,00 m
LB = 4,00 m
h23 = 1,15 m
GZA = 0,30 kN
GZB = 0,30 kN
A = -4,7 Grad
B = 19,1 Grad
GAO = 0,10 kN
PROJEKTGRUNDLAGENFD = RiS 120 mm²
SF = 10,0 kN zulFWF
fh = 5,50 m
±e = 0,50 m
h20 = 0,30 m
hz = 0,30 m
ke = 1,0 m
FAHRDRAHT zulFWF = 14,78 kN
GKF = 0,01099 kN/m
gIK = 0,00632 kN/m
QWCh = 0,01059 kN/m
AUSLEGERGEWICHT MIT EISGAE = 0,14 kN
GESAMTGEWICHTE AM STÜTZPUNKTGA = 0,30 kN
GB = 0,37 kN
WINDLASTENWEA = 0,00 kN
WEB = 0,04 kN
KURVENZÜGEKFA = -0,82 kN
KFB = 3,32 kN
LÄNGEN UND HÖHENh12 = 6,30 m
h13 = 7,45 m
hs = 6,95 m
hf = 7,75 m
aa = 1,38 m
MOMENTELF D (WIND + EIS) - MIT WIND UND EIS
= 5,5 + 0,3 + 1,15
= 6,3 + 1,15
= 2,3 * 0,6
= 5,5 + 0,3 + (0,5)
= 0,01059 * 0
= 2 * 10 * ( SIN ( ( -4,7 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )
= 7,45 + 0,3
zulässige Fahrdrahtzugkraft
Fahrdrahthöhe
e-Maß (OK-Fundament bis OK-Schiene)
= 0 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0,3
= 4 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0,3
= 0,01059 * 4
= 2 * 10 * ( SIN ( ( 19,1 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )
Befestigungshöhe am FD (FD bis zum Stützstab)
FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.B (- = Innenkurve / + = Außenkurve)
= 0,015 * 1 * 2,3 + 0,10373
von Stützstab bis Spitzenanker
Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. B
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Spitzenzug
FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.A (- = Innenkurve / + = Außenkurve)
Auslage des FD bis Pkt.A
Stützstab: GFK-S = Stab / GFK-R = Rohr; (S = Siemens / F = Fahrleitungsbau)
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018 V12
Stab wählen
Eislastfaktor ( 1,0 = volle Eislast / 0,5 = halbe Eislast )
gemittelte FD-Länge an Pkt.B
FD-Gewicht ohne Eis
= 0,00632 * 1
50 % Windlast auf vollem Eisansatz
Fahrdrahtquerschnitt
Auslage des FD bis Pkt.B
Auslegergewicht der Stäbe ohne Eis
Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. A
gemittelte FD-Länge an Pkt.A
max. Fahrdrahtzugkraft
Mastzopf (oberster Anschlag bis Mastspitze)
04.02 B
Seite: 2
Mast Nr. : S16 Einheit
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Spitzenzug
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018 V12
04.02 B
M1r = 17,73 kNm
M1l = 17,19 kNm
M2 = 1,73 kNm
SPITZENZUGLF D (WIND + EIS) - MIT WIND UND EIS
P1r = 2,29 kN
P1l = 2,22 kN
P2 = 1,19 kN
max. Spitzenzug
P0 = 2,29 kNP15 = 3,0 kN
Fa = 2,38 kN
ERGEBNISSE
evtl. EINTRAG IN LAGEPLAN Mast-Nr. S16 wenn weitere Kräfte am Mast angreifen 2,38 kN / 6,95 m zur Resultierendenermittlung ——— Belastungsrichtung (Aktionskraft)
mögl. EINTRAG IN MASTLISTE P (15) hs Mast-Nr. S16 wenn keine weiteren Kräfte am Mast angreifen 3 kN 6,95 m obere Anschlaghöhe von OKS Spitzenzug Eintrag gewählt: 6 kN
= 2,29 / 7,75 * 7,45
max. aus P1 oder P2 ohne Zuschläge
= 17,73 / ( 7,45 + 0,3 )
= 17,19 / ( 7,45 + 0,3 )
= 0,14 * 1,38 + 0,3 * 2,3 + 0,37 * 2,3
max. aus P1 oder P2 mit ca. 15% Zuschlag
= 0,14 * 1,38 + 0,3 * 2,3 + 0,37 * 2,3 + (( -0,82) + (3,32) + 0 + 0,04 ) * 6,3
= 0,14 * 1,38 + 0,3 * 2,3 + 0,37 * 2,3 + (( -0,82) + (3,32) + (0 + 0,04 ) *(-1)) * 6,3
= 1,73 / ( 1,15 + 0,3 )
+ 15% aufgerundet
AUSLEGER
L
±
-=
+=
+e
-e
FOK FOK
GZB
1
2
3
aaSOK
h20
hz
a
fh±e
GA±KF
h12 h1
3
±WE
FOK
h23
hfhs
+P-Pb
GZAStützstab
Name :
Projekt: Kirschweg Überholgleis - Erfurt Datum :
MS Mittlere Spannweite 31,8 m Fahrdraht 1 St./Gleis Ri 120 FH Fahrdrahthöhe (über SO) 5,50 m Beiseil 1 St./Gleis BzII 35 SH Systemhöhe 1,40 m Fahrdraht- Zug S1 1.000 daN e + z ( Mast S19 / S20 ) 0,50 0,30 m Tragseil- Zug S2 1.000 daN a 12,38 m Kettengewicht: 1,90 daN/m b 3,50 m G1 daN / m c 4,88 m G2 daN / m d 4,00 m G3 daN / m
= Werte für Fahrleitungspläne G4 daN / m = Werte für Mastliste G5 daN / m
G6 daN / m
hT hro + (b / N) 7,85 m hT hro + (d / N) 7,95 m hru FH + 0,25 5,75 m hru FH + 0,25 5,75 m hK = Zuschlag für Quertragseil mit Kabel 0,25 m hK = Zuschlag für Quertragseil mit Kabel 0,25 m hro FH + SH + 0,25 7,15 m hro FH + SH + 0,25 7,15 m h hT + (e+z) + (hk) 8,60 m h hT + (e+z) + (hk) 8,50 m Zick-Zack Belastung daN Zick-Zack Belastung 96 daN
290 daN 386 daN63,4 daN15,0 daN
Quertragseil a * G6 12,8 daNRichtseil a * G5 10,7 daNSumme Seilgewichte 23,5 daN anteilig je Gleis 1/2 11,7 daNSumme aller Kettenwerksgewichte für 1 Gleis G 90,2 daN
Quertragseil ZQ*100*(hT+(e+z)) 3.765 daNm Quertragseil ZQ*100*(hT+(e+z)) 3.720 daNmRichtseil Ru*(hru+(e+z)) 1.813 daNm Richtseil Ru*(hru+(e+z)) 2.335 daNmQuertragseil +Kabel 2 x (3,0kN x h) daNm Quertragseil +Kabel 2 x (3,0kN x h) daNmZusatzlasten durch Beleuchtung oder LSA 200 daNm 200 daNmWindlast auf den Mast WM 50 daN*(h+0,30) 445 daNm Windlast auf den Mast WM 50 daN*(h+0,30) 440 daNmSumme aller Momente 6.222 daNm Summe aller Momente 6.695 daNm
M / 100 62,2 kNm Ges. Moment M in kNm M /100 67,0 kNmZug im Querseil ZQ = G*N/100 4,5 kN Zug im Querseil ZQ = G*N/100 4,5 kNZug im Richtseil ZRu = Ru / 100 2,9 kN Zug im Richtseil ZRu = Ru / 100 3,9 kNNutzspitzenzug in kN M / h 7,2 kN Nutzspitzenzug in kN M / h 7,9 kN Steigung im Quertragseil zum Mast N = 1: 5 Steigung im Quertragseil zum Mast N = 1: 5
Tel.: 030 723935-32 / Fax.: 030 723935-30
Querfel mit 1 RS-04.11.xlsx
1,031
Seite: 1/1ALPINE - ENERGIE
Deutschland GmbH
Niederlassung Berlin Rudower Chaussee 12 12489 Berlin
Ges. Moment M in kNm
RU Vorspannung (-40°) +Zick-Zack
s. Tabelle G1 bis G6
S20
1,4911,6811,3811,6660,867
S19
Zuschlag für Isol., Seitenh., Trenner usw. je Gleis ca.
Momentenberechnung: Momentenberechnung:
S20
Knieling
15.10.2013
MS * (Kettengewicht + 0,1)Kettengewicht für 1 Gleis
S19 S20
Querdeld mit 1 TS und 1 RS für Hochkettenfahrleitung
S19
RU Vorspannung (-40°) +Zick-Zack
Mast Nr. Berechnung mit Eislast
Ri 100Ri120
Cu 120Cu 150
Seil Bz II 35 mm²
Mast Nr.
Seil Bz II 50 mm²
0,5° 91,0° 181,5° 262,0° 352,5° 443,0° 523,5° 614,0° 704,5° 795,0° 875,5° 966,0° 1056,5° 1137,0° 1227,5° 1318,0° 1408,5° 1489,0° 1579,5° 166
10,0° 17410,5° 18311,0° 19211,5° 20012,0° 20912,5° 21813,0° 22613,5° 23514,0° 24414,5° 25215,0° 26115,5° 27016,0° 27816,5° 28717,0° 29617,5° 30418,0° 31318,5° 32119,0° 33019,5° 33920,0° 347
Kurvenzügein daN
0,300,30
0,25
Richtseil
Fahrdraht
Tragseil
Name :
Projekt:
MS Mittlere Spannweite 32,6 m Fahrdraht 1 St./Gleis Ri 120 FH Fahrdrahthöhe (über SO) 5,50 m Beiseil 1 St./Gleis BzII 35 SH Systemhöhe 1,40 m Fahrdraht- Zug S1 1.000 daN e + z ( Mast S19 / S20 ) 0,50 0,50 m Tragseil- Zug S2 1.000 daN a 12,38 m Kettengewicht: 1,90 daN/m b 3,50 m G1 daN / m c 4,88 m G2 daN / m d 4,00 m G3 daN / m
= Werte für Fahrleitungspläne G4 daN / m = Werte für Mastliste G5 daN / m
G6 daN / m
hT hro + (b / N) 7,85 m hT hro + (d / N) 7,95 m hru FH + 0,25 5,75 m hru FH + 0,25 5,75 m hK = Zuschlag für Quertragseil mit Kabel 0,25 m hK = Zuschlag für Quertragseil mit Kabel 0,25 m hro FH + SH + 0,25 7,15 m hro FH + SH + 0,25 7,15 m h hT + (e+z) + (hk) 8,60 m h hT + (e+z) + (hk) 8,70 m Zick-Zack Belastung 96 daN Zick-Zack Belastung daN
386 daN 290 daN65,0 daN15,0 daN
Quertragseil a * G6 12,8 daNRichtseil a * G5 10,7 daNSumme Seilgewichte 23,5 daN anteilig je Gleis 1/2 11,7 daNSumme aller Kettenwerksgewichte für 1 Gleis G 91,8 daN
Quertragseil ZQ*100*(hT+(e+z)) 3.832 daNm Quertragseil ZQ*100*(hT+(e+z)) 3.878 daNmRichtseil Ru*(hru+(e+z)) 2.413 daNm Richtseil Ru*(hru+(e+z)) 1.813 daNmQuertragseil +Kabel 2 x (3,0kN x h) daNm Quertragseil +Kabel 2 x (3,0kN x h) daNmZusatzlasten durch Beleuchtung oder LSA 200 daNm 200 daNmWindlast auf den Mast WM 50 daN*(h+0,30) 445 daNm Windlast auf den Mast WM 50 daN*(h+0,30) 450 daNmSumme aller Momente 6.889 daNm Summe aller Momente 6.340 daNm
M / 100 68,9 kNm Ges. Moment M in kNm M /100 63,4 kNmZug im Querseil ZQ = G*N/100 4,6 kN Zug im Querseil ZQ = G*N/100 4,6 kNZug im Richtseil ZRu = Ru / 100 3,9 kN Zug im Richtseil ZRu = Ru / 100 2,9 kNNutzspitzenzug in kN M / h 8,0 kN Nutzspitzenzug in kN M / h 7,3 kN Steigung im Quertragseil zum Mast N = 1: 5 Steigung im Quertragseil zum Mast N = 1: 5
Tel.: 030 723935-32 / Fax.: 030 723935-30
Querfel mit 1 RS-04.11.xlsx
RU Vorspannung (-40°) +Zick-Zack
Mast Nr. Berechnung mit Eislast
Ri 100Ri120
Cu 120Cu 150
Seil Bz II 35 mm²
S22
Knieling
15.10.2013
MS * (Kettengewicht + 0,1)Kettengewicht für 1 Gleis
S21 S22
Querdeld mit 1 TS und 1 RS für Hochkettenfahrleitung
S21
S21
Zuschlag für Isol., Seitenh., Trenner usw. je Gleis ca.
Momentenberechnung: Momentenberechnung:
s. Tabelle G1 bis G6
S22
1,4911,6811,3811,6660,867
Kirschweg Überholgleis - Erfurt
Seite: 1/1ALPINE - ENERGIE
Deutschland GmbH
Niederlassung Berlin Rudower Chaussee 12 12489 Berlin
Ges. Moment M in kNm
RU Vorspannung (-40°) +Zick-Zack
Mast Nr.
Seil Bz II 50 mm² 1,031
0,5° 91,0° 181,5° 262,0° 352,5° 443,0° 523,5° 614,0° 704,5° 795,0° 875,5° 966,0° 1056,5° 1137,0° 1227,5° 1318,0° 1408,5° 1489,0° 1579,5° 166
10,0° 17410,5° 18311,0° 19211,5° 20012,0° 20912,5° 21813,0° 22613,5° 23514,0° 24414,5° 25215,0° 26115,5° 27016,0° 27816,5° 28717,0° 29617,5° 30418,0° 31318,5° 32119,0° 33019,5° 33920,0° 347
Kurvenzügein daN
0,300,30
0,25
Richtseil
Fahrdraht
Tragseil
Seite: 1
Mast Nr. : S23 Einheit
EINGABENVorwahl der Stäbe
Ss = GFK-R 55 -
Allgemeine Eingaben
a = 0,00 m
b = 2,50 m
LA = 0,00 m
LB = 21,90 m
h23 = 1,15 m
GZA = 0,00 kN
GZB = 0,30 kN
A = 0,0 Grad
B = -4,0 Grad
GAO = 0,12 kN
PROJEKTGRUNDLAGENFD = RiS 120 mm²
SF = 10,0 kN zulFWF
fh = 5,50 m
±e = 0,40 m
h20 = 0,30 m
hz = 0,30 m
ke = 1,0 m
FAHRDRAHT zulFWF = 14,78 kN
GKF = 0,01099 kN/m
gIK = 0,00632 kN/m
QWCh = 0,01059 kN/m
AUSLEGERGEWICHT MIT EISGAE = 0,12 kN
GESAMTGEWICHTE AM STÜTZPUNKTGA = 0,00 kN
GB = 0,68 kN
WINDLASTENWEA = 0,00 kN
WEB = 0,23 kN
KURVENZÜGEKFA = 0,00 kN
KFB = -0,70 kN
LÄNGEN UND HÖHENh12 = 6,20 m
h13 = 7,35 m
hs = 6,95 m
hf = 7,65 m
aa = 0,00 m
MOMENTELF D (WIND + EIS) - MIT WIND UND EIS
Stab wählen
Eislastfaktor ( 1,0 = volle Eislast / 0,5 = halbe Eislast )
gemittelte FD-Länge an Pkt.B
FD-Gewicht ohne Eis
= 0,00632 * 1
50 % Windlast auf vollem Eisansatz
Fahrdrahtquerschnitt
Auslage des FD bis Pkt.B
Auslegergewicht der Stäbe ohne Eis
Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. A
gemittelte FD-Länge an Pkt.A
max. Fahrdrahtzugkraft
Mastzopf (oberster Anschlag bis Mastspitze)
04.02 BV12
FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.A (- = Innenkurve / + = Außenkurve)
= 0,015 * 1 * 0 + 0,12
von Stützstab bis Spitzenanker
Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. B
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Spitzenzug
FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.A (- = Innenkurve / + = Außenkurve)
Auslage des FD bis Pkt.A
Stützstab: GFK-S = Stab / GFK-R = Rohr; (S = Siemens / F = Fahrleitungsbau)
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018
= 7,35 + 0,3
zulässige Fahrdrahtzugkraft
Fahrdrahthöhe
e-Maß (OK-Fundament bis OK-Schiene)
= 0 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0
= 21,9 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0,3
= 0,01059 * 21,9
= 2 * 10 * ( SIN ( ( -4 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )
Befestigungshöhe am FD (FD bis zum Stützstab)
= 5,5 + 0,3 + 1,15
= 6,2 + 1,15
= 0 * 0,6
= 5,5 + 0,3 + (0,4)
= 0,01059 * 0
= 2 * 10 * ( SIN ( ( 0 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )
Datum: 15.10.2013
Seite: 2
Mast Nr. : S23 Einheit
04.02 BV12
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Spitzenzug
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018
M1r = -1,19 kNm
M1l = -4,07 kNm
M2 = 1,70 kNm
SPITZENZUGLF D (WIND + EIS) - MIT WIND UND EIS
P1r = -0,16 kN
P1l = -0,53 kN
P2 = 1,17 kN
max. Spitzenzug
P0 = 1,17 kNP15 = 2,0 kN
Fa = 1,22 kN
ERGEBNISSE
evtl. EINTRAG IN LAGEPLAN Mast-Nr. S23 wenn weitere Kräfte am Mast angreifen 1,22 kN / 6,95 m zur Resultierendenermittlung ——— Belastungsrichtung (Aktionskraft)
mögl. EINTRAG IN MASTLISTE P (15) hs Mast-Nr. S23 wenn keine weiteren Kräfte am Mast angreifen 2 kN 6,95 m obere Anschlaghöhe von OKS Spitzenzug Eintrag gewählt: 6 kN
+ 15% aufgerundet
= 1,17 / 7,65 * 7,35
max. aus P1 oder P2 ohne Zuschläge
= -1,19 / ( 7,35 + 0,3 )
= -4,07 / ( 7,35 + 0,3 )
= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,68 * 2,5
max. aus P1 oder P2 mit ca. 15% Zuschlag
= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,68 * 2,5 + (( 0) + (-0,7) + 0 + 0,23 ) * 6,2
= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,68 * 2,5 + (( 0) + (-0,7) + (0 + 0,23 ) *(-1)) * 6,2
= 1,7 / ( 1,15 + 0,3 )
AUSLEGER
L
±
-=
+=
+e
-e
FOK FOK
GZB
1
2
3
aaSOK
h20
hz
a
fh±e
GA±KF
h12
h13
±WE
FOK
h23
hfhs
+P-Pb
GZA
Stützstab
Datum: 15.10.2013
Seite: 1
Mast Nr. : S23 Einheit
EINGABENVorwahl der Stäbe / Seile
Sp = Bz 35 -
Ss = GFK-S 55 -
Allgemeine Eingaben
a = 0,00 m
b = 2,50 m
LA = 0,00 m
LB = 21,90 m
h23 = 1,15 m
GZA = 0,00 kN
GZB = 0,30 kN
A = 0,0 Grad
B = -2,0 Grad
GAO = 0,12 kN
AUSLEGERABMESSUNGENa28 = 10,0 cm
h20 = 30,0 cm
b = 100,0 cm
cA = -10,0 cm
cB = 240,0 cm
c85 = 340,0 cm
c87 = 90,0 cm
DATEN DER VORGEWÄHLTEN STÄBE / SEILESGFK = 3,00 -
Spitzenanker mit Zugbelastung
zulFWS = 9,47 kN
Stützstab
Ess = 3000 kN/cm² Dss = 40 kN/cm²
Zss = 50 kN/cm²
A ss = 23,75 cm²
J ss = 44,92 cm^4
i ss = 1,38 cm
W ss = 16,33 cm³
FAHRDRAHTFD = RiS 120 mm²
SF = 10 kN zulFWF
zulFWF = 14,78 kN
GKF = 0,01099 kN/m
ke = 1,0 -
gIK = 0,00632 kN/m
QWCh = 0,01059 kN/m
AUSLEGERGEWICHT MI EISGAE = 0,12 kN
Seil wählen
Stützstab: GFK-S = Stab / GFK-R = Rohr; (s = Siemens / f = Fahrleitungsbau) Stab wählen
gemittelte FD-Länge an Pkt.A
gemittelte FD-Länge an Pkt.B
Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. A
Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. B
Abzugsarmlänge
von Stützstab Pkt.2 bis Spitzenanker Pkt. 3
Auslegergewicht der Stäbe ohne Eis
FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.A (- = Innenkurve / + = Außenkurve)
FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.B (- = Innenkurve / + = Außenkurve)
Spitzenankerseil (Zugbelastung)
Auslage des FD bis Pkt.A
Auslage des FD bis Pkt.B
max. Fahrdrahtzugkraft
zulässige Fahrdrahtzugkraft
FD-Gewicht ohne Eis
Eislastfaktor ( 1,0 = volle Eislast / 0,5 = halbe Eislast )
= 0,015 * 1 * 0 + 0,12
= 0,00632 * 1
50 % Windlast auf vollem Eisansatz
Elastizitätsmodul des Stützstabes
Zugfestigkeit des Stützstabes
Querschnitt des Stützstabes
Trägheitsmradius des Stützstabes
Wiederstandsmoment des Stützstabes
Fahrdrahtquerschnitt
Druckfestigkeit des Stützstabes
Trägheitsmoment des Stützstabes
= 2,5 * 100 - 10
= 240 + 100
= -10 + 100
zulässige Zugkraft
Bauteilabmessung (Abstand Pkt.2 bis Pkt.8)
Sicherheit für GFK-Material (zul. Zug- und Druckbelastung)
Befestigungshöhe am FD (FD bis zum Stützrohr)
= 0 * 100 - 10
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018 V12
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Stäbe 04.02 B
Datum: 15.10.2013
Seite: 2
Mast Nr. : S23 Einheit
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018 V12
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Stäbe 04.02 B
GESAMTGEWICHTE AN DEN STÜTZPUNKTENGA = 0,06 kN
GB = 0,74 kN
WINDLASTENWFA = 0,00 kN
WFB = 0,23 kN
KURVENZÜGEKFA = 0,00 kN
KFB = -0,35 kN
HORIZONTALKRÄFTE AUS KURVENZUG + WINDHAWZ = 0,00 kN
HAWD = 0,00 kN
HBWZ = -0,12 kN
HBWD = -0,58 kN
Max. Horizontalkräfte aus Kurvenzug und Wind
FAW = 0,00 kN
FBW = -0,58 kN
HORIZONTALKRÄFTE AUS GEWICHTSKRAFTHAG = 0,01 kN
HBG = -1,54 kN
ZUGKRAFT IM SPITZENANKERFSPA = 0,06 kN
FSPB = 1,71 kN
ZUG- bzw. DRUCKKRAFT IM STÜTZSTAB±FSSA = 0,01 kN
±FSSB = -2,12 kN
STABNACHWEISSpitzenanker auf Zug
+FSP = 1,71 kN
Stützstab auf Druck an Pkt.A
SSA = 65,45 -
SSA = 17,36 -
ssA = 0,00 kN/cm²
epsA = 0,0000000 1/cm
delA = 0,00 Grad
cosdelA = 1,0000000 -MssbA = 0,00 kNcm
ssbA = 0,00 kN/cm²
ssdA = 0,00 kN/cm²
Stützstab auf Druck an Pkt.B
SSB = 247,24 -
SSB = 247,73 -
ssB = 22,15 kN/cm²
epsB = 0,0020761 1/cm
delB = 20,22 Grad
cosdelB = 0,9860580 -MssbB = 53,01 kNm
ssbB = 3,25 kN/cm²
= COS ( 20,22 * ¶ / 380 )
= 0,58 * 30 * 3 / 0,986058
= 53,01 / 16,33
= 0 + ( 0,9 * 0 )
= 340 / 1,38
= 40 * 3 * 247,24^2 / ( 3000 * ¶^2 )
= 247,73 * 2,12 / 23,75
= ( 0,58 / ( 3000 * 44,92 ) )
= ( 180 / ¶ ) * 0,0020761 * ( 340 /2 )
= 17,36 * -0,01 / 23,75
= ( 0 / ( 3000 * 44,92 ) )
= ( 180 / ¶ ) * 0 * ( 90 /2 )
= COS ( 0 * ¶ / 380 )
= 0 * 30 * 3 / 1
= 0 / 16,33
= ( 0,74² + 1,54² )
= (0) + (0,01)
= (-0,58) + (-1,54)
max. Spitzenanker Belastung
= 90 / 1,38
= 40 * 3 * 65,45^2 / ( 3000 * ¶^2 )
= -0,35 - 0,23
max. Horizontalkraft aus HAW ("-" = Druck, vorrangig / "+" = Zug)
max. Horizontalkraft aus HBW ("-" = Druck, vorrangig / "+" = Zug)
= -10 * 0,06 / (1,15 *100) * -1
= 240 * 0,74 / (1,15 *100) * -1
= ( 0,06² + 0,01² )
= (0,01099 + 0,00632) * 0 + 0 + (0,12 / 2 )
= (0,01099 + 0,00632) * 21,9 + 0,3 + (0,12 / 2 )
= 0 + 0
= 0 - 0
= -0,35 + 0,23
= 0,01059 * 21,9
= 2 * 10 * ( SIN ( ( 0 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )
= 2 * 10 * ( SIN ( ( -2 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )
= 0,01059 * 0
Datum: 15.10.2013
Seite: 3
Mast Nr. : S23 Einheit
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018 V12
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Stäbe 04.02 B
ssdB = 25,07 kN/cm²
Gesamt Stützstab auf Druck für Pkt.B + Assd = 25,06 kN/cm²
Stützstab auf Zug
+FSS = DRUCK kNssx = DRUCK kN/cm²
sszA = DRUCK kN/cm²
sszB = DRUCK kN/cm²
ssz = DRUCK kN/cm²
ERGEBNISSESpitzenanker
+FSP = 1,7 (zul.9,5) kN
Spz Vorwahl OK
Stützstabss d = 25,1 (zul.40) kN/cm²
Ss d Vorwahl OK
ss z = ---- kN/cm²
Ss z Vorwahl ----
Zug
= 0 + 25,07
Vorwahl OK: GFK-S 55 Druckkeine Zugbelastung vorhanden
keine Zugbelastung vorhanden Zug
DRUCK
DRUCK
DRUCK
DRUCK
max. Spitzenanker Belastung
Vorwahl OK: Bz 35
= 22,15 + ( 0,9 * 3,25 )
= 0 + 25,07
DRUCK
h23
h20
AUSLEGER
L
±
-=
+=
2
3
8Stützstab
b
a28
c85
b
±FBW
4 5 6 7
AB
a
cB
Inne
nkur
ve
Inne
nkur
ve
Auße
nkur
ve
Auße
nkur
ve
Seilg
leite
r / F
D
Seilg
leite
r / F
D
cA
c87
±FAW
±FSSB ±FSSA
GA
Datum: 15.10.2013
Seite: 1
Mast Nr. : S24 Einheit
EINGABENVorwahl der Stäbe
Ss = GFK-R 55 -
Allgemeine Eingaben
a = 0,00 m
b = 2,50 m
LA = 0,00 m
LB = 13,95 m
h23 = 1,15 m
GZA = 0,00 kN
GZB = 0,30 kN
A = 0,0 Grad
B = -26,0 Grad
GAO = 0,12 kN
PROJEKTGRUNDLAGENFD = RiS 120 mm²
SF = 10,0 kN zulFWF
fh = 5,50 m
±e = 0,40 m
h20 = 0,30 m
hz = 0,30 m
ke = 1,0 m
FAHRDRAHT zulFWF = 14,78 kN
GKF = 0,01099 kN/m
gIK = 0,00632 kN/m
QWCh = 0,01059 kN/m
AUSLEGERGEWICHT MIT EISGAE = 0,12 kN
GESAMTGEWICHTE AM STÜTZPUNKTGA = 0,00 kN
GB = 0,54 kN
WINDLASTENWEA = 0,00 kN
WEB = 0,15 kN
KURVENZÜGEKFA = 0,00 kN
KFB = -4,50 kN
LÄNGEN UND HÖHENh12 = 6,20 m
h13 = 7,35 m
hs = 6,95 m
hf = 7,65 m
aa = 0,00 m
MOMENTELF D (WIND + EIS) - MIT WIND UND EIS
Stab wählen
Eislastfaktor ( 1,0 = volle Eislast / 0,5 = halbe Eislast )
gemittelte FD-Länge an Pkt.B
FD-Gewicht ohne Eis
= 0,00632 * 1
50 % Windlast auf vollem Eisansatz
Fahrdrahtquerschnitt
Auslage des FD bis Pkt.B
Auslegergewicht der Stäbe ohne Eis
Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. A
gemittelte FD-Länge an Pkt.A
max. Fahrdrahtzugkraft
Mastzopf (oberster Anschlag bis Mastspitze)
04.02 BV12
FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.A (- = Innenkurve / + = Außenkurve)
= 0,015 * 1 * 0 + 0,12
von Stützstab bis Spitzenanker
Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. B
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Spitzenzug
FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.A (- = Innenkurve / + = Außenkurve)
Auslage des FD bis Pkt.A
Stützstab: GFK-S = Stab / GFK-R = Rohr; (S = Siemens / F = Fahrleitungsbau)
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018
= 7,35 + 0,3
zulässige Fahrdrahtzugkraft
Fahrdrahthöhe
e-Maß (OK-Fundament bis OK-Schiene)
= 0 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0
= 13,95 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0,3
= 0,01059 * 13,95
= 2 * 10 * ( SIN ( ( -26 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )
Befestigungshöhe am FD (FD bis zum Stützstab)
= 5,5 + 0,3 + 1,15
= 6,2 + 1,15
= 0 * 0,6
= 5,5 + 0,3 + (0,4)
= 0,01059 * 0
= 2 * 10 * ( SIN ( ( 0 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )
Datum: 15.10.2013
Seite: 2
Mast Nr. : S24 Einheit
04.02 BV12
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Spitzenzug
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018
M1r = -25,61 kNm
M1l = -27,44 kNm
M2 = 1,35 kNm
SPITZENZUGLF D (WIND + EIS) - MIT WIND UND EIS
P1r = -3,35 kN
P1l = -3,59 kN
P2 = 0,93 kN
max. Spitzenzug
P0 = 3,59 kNP15 = 5,0 kN
Fa = 3,73 kN
ERGEBNISSE
evtl. EINTRAG IN LAGEPLAN Mast-Nr. S24 wenn weitere Kräfte am Mast angreifen 3,73 kN / 6,95 m zur Resultierendenermittlung ——— Belastungsrichtung (Aktionskraft)
mögl. EINTRAG IN MASTLISTE P (15) hs Mast-Nr. S24 wenn keine weiteren Kräfte am Mast angreifen 5 kN 6,95 m obere Anschlaghöhe von OKS Spitzenzug Eintrag gewählt: 6 kN
+ 15% aufgerundet
= 3,59 / 7,65 * 7,35
max. aus P1 oder P2 ohne Zuschläge
= -25,61 / ( 7,35 + 0,3 )
= -27,44 / ( 7,35 + 0,3 )
= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,54 * 2,5
max. aus P1 oder P2 mit ca. 15% Zuschlag
= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,54 * 2,5 + (( 0) + (-4,5) + 0 + 0,15 ) * 6,2
= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,54 * 2,5 + (( 0) + (-4,5) + (0 + 0,15 ) *(-1)) * 6,2
= 1,35 / ( 1,15 + 0,3 )
AUSLEGER
L
±
-=
+=
+e
-e
FOK FOK
GZB
1
2
3
aaSOK
h20
hz
a
fh±e
GA±KF
h12
h13
±WE
FOK
h23
hfhs
+P-Pb
GZA
Stützstab
Datum: 15.10.2013
Seite: 1
Mast Nr. : S24 Einheit
EINGABENVorwahl der Stäbe / Seile
Sp = Bz 35 -
Ss = GFK-S 2x55 -
Allgemeine Eingaben
a = 0,00 m
b = 2,50 m
LA = 0,00 m
LB = 13,95 m
h23 = 1,15 m
GZA = 0,00 kN
GZB = 0,30 kN
A = 0,0 Grad
B = -17,0 Grad
GAO = 0,12 kN
AUSLEGERABMESSUNGENa28 = 10,0 cm
h20 = 30,0 cm
b = 100,0 cm
cA = -10,0 cm
cB = 240,0 cm
c85 = 340,0 cm
c87 = 90,0 cm
DATEN DER VORGEWÄHLTEN STÄBE / SEILESGFK = 3,00 -
Spitzenanker mit Zugbelastung
zulFWS = 9,47 kN
Stützstab
Ess = 3000 kN/cm² Dss = 40 kN/cm²
Zss = 50 kN/cm²
A ss = 47,5 cm²
J ss = 89,84 cm^4
i ss = 1,38 cm
W ss = 32,67 cm³
FAHRDRAHTFD = RiS 120 mm²
SF = 10 kN zulFWF
zulFWF = 14,78 kN
GKF = 0,01099 kN/m
ke = 1,0 -
gIK = 0,00632 kN/m
QWCh = 0,01059 kN/m
AUSLEGERGEWICHT MI EISGAE = 0,12 kN
Seil wählen
Stützstab: GFK-S = Stab / GFK-R = Rohr; (s = Siemens / f = Fahrleitungsbau) Stab wählen
gemittelte FD-Länge an Pkt.A
gemittelte FD-Länge an Pkt.B
Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. A
Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. B
Abzugsarmlänge
von Stützstab Pkt.2 bis Spitzenanker Pkt. 3
Auslegergewicht der Stäbe ohne Eis
FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.A (- = Innenkurve / + = Außenkurve)
FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.B (- = Innenkurve / + = Außenkurve)
Spitzenankerseil (Zugbelastung)
Auslage des FD bis Pkt.A
Auslage des FD bis Pkt.B
max. Fahrdrahtzugkraft
zulässige Fahrdrahtzugkraft
FD-Gewicht ohne Eis
Eislastfaktor ( 1,0 = volle Eislast / 0,5 = halbe Eislast )
= 0,015 * 2 * 0 + 0,12
= 0,00632 * 1
50 % Windlast auf vollem Eisansatz
Elastizitätsmodul des Stützstabes
Zugfestigkeit des Stützstabes
Querschnitt des Stützstabes
Trägheitsmradius des Stützstabes
Wiederstandsmoment des Stützstabes
Fahrdrahtquerschnitt
Druckfestigkeit des Stützstabes
Trägheitsmoment des Stützstabes
= 2,5 * 100 - 10
= 240 + 100
= -10 + 100
zulässige Zugkraft
Bauteilabmessung (Abstand Pkt.2 bis Pkt.8)
Sicherheit für GFK-Material (zul. Zug- und Druckbelastung)
Befestigungshöhe am FD (FD bis zum Stützrohr)
= 0 * 100 - 10
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018 V12
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Stäbe 04.02 B
Datum: 15.10.2013
Seite: 2
Mast Nr. : S24 Einheit
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018 V12
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Stäbe 04.02 B
GESAMTGEWICHTE AN DEN STÜTZPUNKTENGA = 0,06 kN
GB = 0,60 kN
WINDLASTENWFA = 0,00 kN
WFB = 0,15 kN
KURVENZÜGEKFA = 0,00 kN
KFB = -2,95 kN
HORIZONTALKRÄFTE AUS KURVENZUG + WINDHAWZ = 0,00 kN
HAWD = 0,00 kN
HBWZ = -2,81 kN
HBWD = -3,10 kN
Max. Horizontalkräfte aus Kurvenzug und Wind
FAW = 0,00 kN
FBW = -3,10 kN
HORIZONTALKRÄFTE AUS GEWICHTSKRAFTHAG = 0,01 kN
HBG = -1,26 kN
ZUGKRAFT IM SPITZENANKERFSPA = 0,06 kN
FSPB = 1,39 kN
ZUG- bzw. DRUCKKRAFT IM STÜTZSTAB±FSSA = 0,01 kN
±FSSB = -4,36 kN
STABNACHWEISSpitzenanker auf Zug
+FSP = 1,39 kN
Stützstab auf Druck an Pkt.A
SSA = 65,45 -
SSA = 17,36 -
ssA = 0,00 kN/cm²
epsA = 0,0000000 1/cm
delA = 0,00 Grad
cosdelA = 1,0000000 -MssbA = 0,00 kNcm
ssbA = 0,00 kN/cm²
ssdA = 0,00 kN/cm²
Stützstab auf Druck an Pkt.B
SSB = 247,24 -
SSB = 247,73 -
ssB = 22,73 kN/cm²
epsB = 0,0033929 1/cm
delB = 33,05 Grad
cosdelB = 0,9629080 -MssbB = 289,97 kNm
= COS ( 33,05 * ¶ / 380 )
= 3,1 * 30 * 3 / 0,962908
= 0 + ( 0,9 * 0 )
= 340 / 1,38
= 40 * 3 * 247,24^2 / ( 3000 * ¶^2 )
= 247,73 * 4,36 / 47,5
= ( 3,1 / ( 3000 * 89,84 ) )
= ( 180 / ¶ ) * 0,0033929 * ( 340 /2 )
= 17,36 * -0,01 / 47,5
= ( 0 / ( 3000 * 89,84 ) )
= ( 180 / ¶ ) * 0 * ( 90 /2 )
= COS ( 0 * ¶ / 380 )
= 0 * 30 * 3 / 1
= 0 / 32,67
= ( 0,6² + 1,26² )
= (0) + (0,01)
= (-3,1) + (-1,26)
max. Spitzenanker Belastung
= 90 / 1,38
= 40 * 3 * 65,45^2 / ( 3000 * ¶^2 )
= -2,95 - 0,15
max. Horizontalkraft aus HAW ("-" = Druck, vorrangig / "+" = Zug)
max. Horizontalkraft aus HBW ("-" = Druck, vorrangig / "+" = Zug)
= -10 * 0,06 / (1,15 *100) * -1
= 240 * 0,6 / (1,15 *100) * -1
= ( 0,06² + 0,01² )
= (0,01099 + 0,00632) * 0 + 0 + (0,12 / 2 )
= (0,01099 + 0,00632) * 13,95 + 0,3 + (0,12 / 2 )
= 0 + 0
= 0 - 0
= -2,95 + 0,15
= 0,01059 * 13,95
= 2 * 10 * ( SIN ( ( 0 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )
= 2 * 10 * ( SIN ( ( -17 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )
= 0,01059 * 0
Datum: 15.10.2013
Seite: 3
Mast Nr. : S24 Einheit
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018 V12
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Stäbe 04.02 B
ssbB = 8,88 kN/cm²
ssdB = 30,72 kN/cm²
Gesamt Stützstab auf Druck für Pkt.B + Assd = 30,71 kN/cm²
Stützstab auf Zug
+FSS = DRUCK kNssx = DRUCK kN/cm²
sszA = DRUCK kN/cm²
sszB = DRUCK kN/cm²
ssz = DRUCK kN/cm²
ERGEBNISSESpitzenanker
+FSP = 1,4 (zul.9,5) kN
Spz Vorwahl OK
Stützstabss d = 30,7 (zul.40) kN/cm²
Ss d Vorwahl OK
ss z = ---- kN/cm²
Ss z Vorwahl ----
Zug
= 0 + 30,72
Vorwahl OK: GFK-S 2x55 Druckkeine Zugbelastung vorhanden
keine Zugbelastung vorhanden Zug
DRUCK
DRUCK
DRUCK
DRUCK
max. Spitzenanker Belastung
Vorwahl OK: Bz 35
= 289,97 / 32,67
= 22,73 + ( 0,9 * 8,88 )
= 0 + 30,72
DRUCK
AUSLEGER
L
±
-=
+=
2
3
8Stützstab
b
h23
h20
a28
c85
b
±FBW
4 5 6 7
AB
a
cB
Inne
nkur
ve
Inne
nkur
ve
Auße
nkur
ve
Auße
nkur
ve
Seilg
leite
r / F
D
Seilg
leite
r / F
D
cA
c87
±FAW
±FSSB ±FSSA
GA
Datum: 15.10.2013
Seite: 1
Mast Nr. : S25 Einheit
EINGABENVorwahl der Stäbe
Ss = GFK-R 55 -
Allgemeine Eingaben
a = 0,00 m
b = 2,50 m
LA = 0,00 m
LB = 9,40 m
h23 = 1,15 m
GZA = 0,00 kN
GZB = 0,30 kN
A = 0,0 Grad
B = -26,2 Grad
GAO = 0,12 kN
PROJEKTGRUNDLAGENFD = RiS 120 mm²
SF = 10,0 kN zulFWF
fh = 5,50 m
±e = 0,30 m
h20 = 0,30 m
hz = 0,30 m
ke = 1,0 m
FAHRDRAHT zulFWF = 14,78 kN
GKF = 0,01099 kN/m
gIK = 0,00632 kN/m
QWCh = 0,01059 kN/m
AUSLEGERGEWICHT MIT EISGAE = 0,12 kN
GESAMTGEWICHTE AM STÜTZPUNKTGA = 0,00 kN
GB = 0,46 kN
WINDLASTENWEA = 0,00 kN
WEB = 0,10 kN
KURVENZÜGEKFA = 0,00 kN
KFB = -4,53 kN
LÄNGEN UND HÖHENh12 = 6,10 m
h13 = 7,25 m
hs = 6,95 m
hf = 7,55 m
aa = 0,00 m
MOMENTELF D (WIND + EIS) - MIT WIND UND EIS
Stab wählen
Eislastfaktor ( 1,0 = volle Eislast / 0,5 = halbe Eislast )
gemittelte FD-Länge an Pkt.B
FD-Gewicht ohne Eis
= 0,00632 * 1
50 % Windlast auf vollem Eisansatz
Fahrdrahtquerschnitt
Auslage des FD bis Pkt.B
Auslegergewicht der Stäbe ohne Eis
Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. A
gemittelte FD-Länge an Pkt.A
max. Fahrdrahtzugkraft
Mastzopf (oberster Anschlag bis Mastspitze)
04.02 BV12
FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.A (- = Innenkurve / + = Außenkurve)
= 0,015 * 1 * 0 + 0,12
von Stützstab bis Spitzenanker
Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. B
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Spitzenzug
FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.A (- = Innenkurve / + = Außenkurve)
Auslage des FD bis Pkt.A
Stützstab: GFK-S = Stab / GFK-R = Rohr; (S = Siemens / F = Fahrleitungsbau)
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018
= 7,25 + 0,3
zulässige Fahrdrahtzugkraft
Fahrdrahthöhe
e-Maß (OK-Fundament bis OK-Schiene)
= 0 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0
= 9,4 * ( 0,01099 + 0,00632 ) + 0,3
= 0,01059 * 9,4
= 2 * 10 * ( SIN ( ( -26,2 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )
Befestigungshöhe am FD (FD bis zum Stützstab)
= 5,5 + 0,3 + 1,15
= 6,1 + 1,15
= 0 * 0,6
= 5,5 + 0,3 + (0,3)
= 0,01059 * 0
= 2 * 10 * ( SIN ( ( 0 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )
Datum: 15.10.2013
Seite: 2
Mast Nr. : S25 Einheit
04.02 BV12
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Spitzenzug
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018
M1r = -25,87 kNm
M1l = -27,09 kNm
M2 = 1,16 kNm
SPITZENZUGLF D (WIND + EIS) - MIT WIND UND EIS
P1r = -3,43 kN
P1l = -3,59 kN
P2 = 0,80 kN
max. Spitzenzug
P0 = 3,59 kNP15 = 5,0 kN
Fa = 3,74 kN
ERGEBNISSE
evtl. EINTRAG IN LAGEPLAN Mast-Nr. S25 wenn weitere Kräfte am Mast angreifen 3,74 kN / 6,95 m zur Resultierendenermittlung ——— Belastungsrichtung (Aktionskraft)
mögl. EINTRAG IN MASTLISTE P (15) hs Mast-Nr. S25 wenn keine weiteren Kräfte am Mast angreifen 5 kN 6,95 m obere Anschlaghöhe von OKS Spitzenzug Eintrag gewählt: 6 kN
+ 15% aufgerundet
= 3,59 / 7,55 * 7,25
max. aus P1 oder P2 ohne Zuschläge
= -25,87 / ( 7,25 + 0,3 )
= -27,09 / ( 7,25 + 0,3 )
= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,46 * 2,5
max. aus P1 oder P2 mit ca. 15% Zuschlag
= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,46 * 2,5 + (( 0) + (-4,53) + 0 + 0,1 ) * 6,1
= 0,12 * 0 + 0 * 0 + 0,46 * 2,5 + (( 0) + (-4,53) + (0 + 0,1 ) *(-1)) * 6,1
= 1,16 / ( 1,15 + 0,3 )
AUSLEGER
L
±
-=
+=
+e
-e
FOK FOK
GZB
1
2
3
aaSOK
h20
hz
a
fh±e
GA±KF
h12
h13
±WE
FOK
h23
hfhs
+P-Pb
GZA
Stützstab
Datum: 15.10.2013
Seite: 1
Mast Nr. : S25 Einheit
EINGABENVorwahl der Stäbe / Seile
Sp = Bz 35 -
Ss = GFK-R 2x55 -
Allgemeine Eingaben
a = 0,00 m
b = 2,50 m
LA = 0,00 m
LB = 9,40 m
h23 = 1,15 m
GZA = 0,00 kN
GZB = 0,30 kN
A = 0,0 Grad
B = -16,9 Grad
GAO = 0,12 kN
AUSLEGERABMESSUNGENa28 = 10,0 cm
h20 = 30,0 cm
b = 100,0 cm
cA = -10,0 cm
cB = 240,0 cm
c85 = 340,0 cm
c87 = 90,0 cm
DATEN DER VORGEWÄHLTEN STÄBE / SEILESGFK = 3,00 -
Spitzenanker mit Zugbelastung
zulFWS = 9,47 kN
Stützstab
Ess = 4000 kN/cm² Dss = 40 kN/cm²
Zss = 55 kN/cm²
A ss = 22,3838 cm²
J ss = 64,70 cm^4
i ss = 1,70 cm
W ss = 23,53 cm³
FAHRDRAHTFD = RiS 120 mm²
SF = 10 kN zulFWF
zulFWF = 14,78 kN
GKF = 0,01099 kN/m
ke = 1,0 -
gIK = 0,00632 kN/m
QWCh = 0,01059 kN/m
AUSLEGERGEWICHT MI EISGAE = 0,12 kN
GESAMTGEWICHTE AN DEN STÜTZPUNKTEN
Seil wählen
Stützstab: GFK-S = Stab / GFK-R = Rohr; (s = Siemens / f = Fahrleitungsbau) Stab wählen
gemittelte FD-Länge an Pkt.A
gemittelte FD-Länge an Pkt.B
Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. A
Stützpunktlasten (Auslegergewicht ohne Stäbe, einschl. Trenner, E-Verb. usw.) am Pkt. B
Abzugsarmlänge
von Stützstab Pkt.2 bis Spitzenanker Pkt. 3
Auslegergewicht der Stäbe ohne Eis
FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.A (- = Innenkurve / + = Außenkurve)
FD-Kurvenzugwinkel an Pkt.B (- = Innenkurve / + = Außenkurve)
Spitzenankerseil (Zugbelastung)
Auslage des FD bis Pkt.A
Auslage des FD bis Pkt.B
max. Fahrdrahtzugkraft
zulässige Fahrdrahtzugkraft
FD-Gewicht ohne Eis
Eislastfaktor ( 1,0 = volle Eislast / 0,5 = halbe Eislast )
= 0,015 * 2 * 0 + 0,12
= 0,00632 * 1
50 % Windlast auf vollem Eisansatz
Elastizitätsmodul des Stützstabes
Zugfestigkeit des Stützstabes
Querschnitt des Stützstabes
Trägheitsmradius des Stützstabes
Wiederstandsmoment des Stützstabes
Fahrdrahtquerschnitt
Druckfestigkeit des Stützstabes
Trägheitsmoment des Stützstabes
= 2,5 * 100 - 10
= 240 + 100
= -10 + 100
zulässige Zugkraft
Bauteilabmessung (Abstand Pkt.2 bis Pkt.8)
Sicherheit für GFK-Material (zul. Zug- und Druckbelastung)
Befestigungshöhe am FD (FD bis zum Stützrohr)
= 0 * 100 - 10
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018 V12
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Stäbe 04.02 B
Datum: 15.10.2013
Seite: 2
Mast Nr. : S25 Einheit
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018 V12
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Stäbe 04.02 B
GA = 0,06 kN
GB = 0,52 kN
WINDLASTENWFA = 0,00 kN
WFB = 0,10 kN
KURVENZÜGEKFA = 0,00 kN
KFB = -2,94 kN
HORIZONTALKRÄFTE AUS KURVENZUG + WINDHAWZ = 0,00 kN
HAWD = 0,00 kN
HBWZ = -2,84 kN
HBWD = -3,04 kN
Max. Horizontalkräfte aus Kurvenzug und Wind
FAW = 0,00 kN
FBW = -3,04 kN
HORIZONTALKRÄFTE AUS GEWICHTSKRAFTHAG = 0,01 kN
HBG = -1,09 kN
ZUGKRAFT IM SPITZENANKERFSPA = 0,06 kN
FSPB = 1,21 kN
ZUG- bzw. DRUCKKRAFT IM STÜTZSTAB±FSSA = 0,01 kN
±FSSB = -4,13 kN
STABNACHWEISSpitzenanker auf Zug
+FSP = 1,21 kN
Stützstab auf Druck an Pkt.A
SSA = 52,93 -
SSA = 8,52 -
ssA = 0,00 kN/cm²
epsA = 0,0000000 1/cm
delA = 0,00 Grad
cosdelA = 1,0000000 -MssbA = 0,00 kNcm
ssbA = 0,00 kN/cm²
ssdA = 0,00 kN/cm²
Stützstab auf Druck an Pkt.B
SSB = 199,98 -
SSB = 121,56 -
ssB = 22,42 kN/cm²
epsB = 0,0034255 1/cm
delB = 33,37 Grad
cosdelB = 0,9621960 -MssbB = 284,07 kNm
ssbB = 12,07 kN/cm²
= COS ( 33,37 * ¶ / 380 )
= 3,04 * 30 * 3 / 0,962196
= 284,07 / 23,53
= 0 + ( 0,9 * 0 )
= 340 / 1,7
= 40 * 3 * 199,98^2 / ( 4000 * ¶^2 )
= 121,56 * 4,13 / 22,3838
= ( 3,04 / ( 4000 * 64,7 ) )
= ( 180 / ¶ ) * 0,0034255 * ( 340 /2 )
= 8,52 * -0,01 / 22,3838
= ( 0 / ( 4000 * 64,7 ) )
= ( 180 / ¶ ) * 0 * ( 90 /2 )
= COS ( 0 * ¶ / 380 )
= 0 * 30 * 3 / 1
= 0 / 23,53
= ( 0,52² + 1,09² )
= (0) + (0,01)
= (-3,04) + (-1,09)
max. Spitzenanker Belastung
= 90 / 1,7
= 40 * 3 * 52,93^2 / ( 4000 * ¶^2 )
= -2,94 - 0,1
max. Horizontalkraft aus HAW ("-" = Druck, vorrangig / "+" = Zug)
max. Horizontalkraft aus HBW ("-" = Druck, vorrangig / "+" = Zug)
= -10 * 0,06 / (1,15 *100) * -1
= 240 * 0,52 / (1,15 *100) * -1
= ( 0,06² + 0,01² )
= (0,01099 + 0,00632) * 0 + 0 + (0,12 / 2 )
= (0,01099 + 0,00632) * 9,4 + 0,3 + (0,12 / 2 )
= 0 + 0
= 0 - 0
= -2,94 + 0,1
= 0,01059 * 9,4
= 2 * 10 * ( SIN ( ( 0 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )
= 2 * 10 * ( SIN ( ( -16,9 * 3,14 / 180 ) * 0,5 ) )
= 0,01059 * 0
Datum: 15.10.2013
Seite: 3
Mast Nr. : S25 Einheit
Kirschweg Überholgleis / EVAG / 158781018 V12
AUSLEGER SEILGLEITER2 Gl, GFK, Stäbe 04.02 B
ssdB = 33,28 kN/cm²
Gesamt Stützstab auf Druck für Pkt.B + Assd = 33,28 kN/cm²
Stützstab auf Zug
+FSS = DRUCK kNssx = DRUCK kN/cm²
sszA = DRUCK kN/cm²
sszB = DRUCK kN/cm²
ssz = DRUCK kN/cm²
ERGEBNISSESpitzenanker
+FSP = 1,2 (zul.9,5) kN
Spz Vorwahl OK
Stützstabss d = 33,3 (zul.40) kN/cm²
Ss d Vorwahl OK
ss z = ---- kN/cm²
Ss z Vorwahl ----
Zug
= 0 + 33,28
Vorwahl OK: GFK-R 2x55 Druckkeine Zugbelastung vorhanden
keine Zugbelastung vorhanden Zug
DRUCK
DRUCK
DRUCK
DRUCK
max. Spitzenanker Belastung
Vorwahl OK: Bz 35
= 22,42 + ( 0,9 * 12,07 )
= 0 + 33,28
DRUCK
AUSLEGER
L
±
-=
+=
2
3
8Stützstab
b
h23
h20
a28
c85
b
±FBW
4 5 6 7
AB
a
cB
Inne
nkur
ve
Inne
nkur
ve
Auße
nkur
ve
Auße
nkur
ve
Seilg
leite
r / F
D
Seilg
leite
r / F
D
cA
c87
±FAW
±FSSB ±FSSA
GA
Datum: 15.10.2013
Name :
Datum :
Punkt Nr.:
Mast Nr.:
Haus Nr.:
FH m
e + z
A
(A / 35) + FH
Winkel / daN 16,5° 287 38,0° 651 37,0° 635 23,0° 399
= Werte für Fahrleitungspläne
= Werte für Mastliste
ALPINE - ENERGIE
Deutschland GmbHTel.: 030 723935-32 / Fax.: 030 723935-30
Fahrdrahthöhe
2,30
5,57
Vorgaben aus Tabelle " Durchhangs - Berechnung "
0,50 0,40
Knieling
15.10.2013Kirschweg Überholgleis - Erfurt
Berechnung von Kurvenauszügen
alle Befestigungshöhen über SO
3 41
S26
5,50
2
Maß zwischen SO und Fundament 0,30 0,50
Berechnung der Befestigungshöhen (mit einer Steigung von 1 : 35) und der Züge
Kurvenzug aller Fahrdrähte
Abstand 1. Fahrdraht bis Mast
Befestigungshöhe FD h1
h2 + (e+z)freie Mastlänge h bei Kurvenauszugsmasten
Momentberechnung Min kNm = (h1+e) x (KFD / 100
alle Höhen - Angaben in " m "
16,8
5,9
Niederlassung Berlin Rudower Chaussee 12 12489 Berlin
Seite 1/1
100 daN = 1,0 kN
Spitzenzugin kN =M / h2 2,9
0,5° 91,0° 181,5° 262,0° 352,5° 443,0° 523,5° 614,0° 704,5° 795,0° 875,5° 966,0° 1056,5° 1137,0° 1227,5° 1318,0° 1408,5° 1489,0° 1579,5° 16610,0° 17410,5° 18311,0° 19211,5° 20012,0° 20912,5° 21813,0° 22613,5° 23514,0° 24414,5° 25215,0° 26115,5° 27016,0° 27816,5° 28717,0° 29617,5° 30418,0° 31318,5° 32119,0° 33019,5° 33920,0° 347
Kurvenzügein daN
FH = Fahrdrahthöhe
A = Abstand 1. Fahrdraht - Mast
h 1 = Befestigungshöhe FD
Name :
Datum :
Punkt Nr.:
Mast Nr.:
Haus Nr.:
FH m
e + z
A
(A / 35) + FH
Winkel / daN 16,5° 287 8,0° 140
= Werte für Fahrleitungspläne
= Werte für Mastliste
ALPINE - ENERGIE
Deutschland GmbHTel.: 030 723935-32 / Fax.: 030 723935-30
Spitzenzugin kN =M / h2 2,9 1,4
Niederlassung Berlin Rudower Chaussee 12 12489 Berlin
Seite 1/1
100 daN = 1,0 kN
6,0h2 + (e+z)freie Mastlänge h bei Kurvenauszugsmasten
Momentberechnung Min kNm = (h1+e) x (KFD / 100
alle Höhen - Angaben in " m "
16,8 8,4
5,9
Berechnung der Befestigungshöhen (mit einer Steigung von 1 : 35) und der Züge
Kurvenzug aller Fahrdrähte
Abstand 1. Fahrdraht bis Mast
Befestigungshöhe FD h1
2,75
5,68
Maß zwischen SO und Fundament 0,30 0,30
1
S26
5,50 5,60
2
S27
3 4
Knieling
15.10.2013Kirschweg Überholgleis - Erfurt
Berechnung von Kurvenauszügen
alle Befestigungshöhen über SO
Fahrdrahthöhe
2,30
5,57
Vorgaben aus Tabelle " Durchhangs - Berechnung "
0,50 0,40
0,5° 91,0° 181,5° 262,0° 352,5° 443,0° 523,5° 614,0° 704,5° 795,0° 875,5° 966,0° 1056,5° 1137,0° 1227,5° 1318,0° 1408,5° 1489,0° 1579,5° 16610,0° 17410,5° 18311,0° 19211,5° 20012,0° 20912,5° 21813,0° 22613,5° 23514,0° 24414,5° 25215,0° 26115,5° 27016,0° 27816,5° 28717,0° 29617,5° 30418,0° 31318,5° 32119,0° 33019,5° 33920,0° 347
Kurvenzügein daN
FH = Fahrdrahthöhe
A = Abstand 1. Fahrdraht - Mast
h 1 = Befestigungshöhe FD
Seite: 1
Mast: S27e = 0,30 m ; ± e-Maß (OKF bis OKS)hz = 0,3 m ; Mastzopf (Mastspitze bis höchster Seilanschlag)
Seilanodnung Anschlags- Einzel- Gesamt-
bzw. Ausleger Winkel Kraft höhe über SOK momente Mmoment
(Zug bzw. Druck F hs MTeil MGes
berücksichtigen) Grad kN m kNm kNmoberes Seil 1,4 6 9mittleres Seil 0unteres Seil 0oberes Seil 92,4 10 5,95 62,5mittleres Seil 0unteres Seil 0oberes Seil 0mittleres Seil 0unteres Seil 0oberes Seil 0mittleres Seil 0unteres Seil 0oberes Seil 0mittleres Seil 0unteres Seil 0oberes Seil 0mittleres Seil 0unteres Seil 0
nur Zugkraft über SOK = F*(hs+e) MTeil
Resultierendes Moment: Mr = 62,8 kNm 84,3 Grad
Maximales Moment: Mmax = 62,8 kNm 84,3 Grad = m
M max mit folgenden Momenten:
8,82kNm@0° / 62,5kNm@92,4°
Freie Mastlänge: hf = max.hs + e + hz = 6,6 m
Spitzenzug (netto): Pn = Mmax / hf = 9,52 kNSpitzenzug (+ 15% ) P15 = Pn * 1,15 10,95 kN Spitzenzug gewählt P = 14 kN
Belastung der Z- und Y-Achse zur Berechnung von H-MastenMoment aus P an OKF um Y-Achse My = cos m * P * hf = 9,2 kNmMoment aus P an OKF um Z-Achse Mz = sin m * P * hf = 91,9 kNm
0
Kirschweg Überholgleis / EVAD / 150 781018
0
0
80-01 CV12
9
62,5
0
ADDIERTE MOMENTE