Aufbau, Auswahl und Betrieb von Verteil-TransformatorenStefan FassbinderDeutsches KupferinstitutAm Bonneshof 5D-40474 DüsseldorfTel.: +49 211 4796-323Fax: +49 211 [email protected]@eurocopper.org
Das Deutsche Kupferinstitut, die Auskunfts- und Beratungsstelle für die Anwendung von Kupfer und seinen Legierungen, informiert und berät:
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1. Grundlagen: Gigantomanie oder ökonomische Notwendigkeit?
Warum so große Kraftwerks-Einheiten, dass man so große Transformatoren braucht?
Dieser Trafo wiegt 300 t und leistet 600 MVA...
...und dieser hier wiegt 300 g und müsste also
600 VA leisten. Tatsächlich bringt er es
nur auf 6 VA!
4/3*0,7 kVASkgM NFe
Den Zusammen-hang be-schreibt eine empirische Formel
Ein Gesetz der Physik: Größere Energiedichte in größeren Anlagen
4/3*5,1 kVASkgM NCu 1E-02kg
1E-01kg
1E+00kg
1E+01kg
1E+02kg
1E+03kg
1E+04kg
1E+05kg
1E-03kVA 1E-01kVA 1E+01kVA 1E+03kVA 1E+05kVA
Kup
fer-
Ein
satz
Trafo-Nennleistung
Spezifischer Kupfer-gehalt von Transformatoren
Vorgefundene Beispiel-Transformatoren
Theoretische Herleitung
20%
30%
40%
50%
60%
70%
80%
90%
100%
1E-02kg
1E-01kg
1E+00kg
1E+01kg
1E+02kg
1E+03kg
1E+04kg
1E+05kg
1E-03kVA 1E-01kVA 1E+01kVA 1E+03kVA 1E+05kVA
Wirk
ungs
grad
Kup
fer-
Ein
satz
Trafo-Nennleistung
Spezifischer Kupfer-gehalt von Transformatoren
Vorgefundene Beispiel-Transformatoren
Theoretische Herleitung
Wirkungsgrad
4/3*0,7 kVASkgM NFe
Den Zusammen-hang be-schreibt eine empirische Formel
Ein Gesetz der Physik: Größere Energiedichte in größeren Anlagen
4/3*5,1 kVASkgM NCu
Struktur des öffentlichen Netzes
0,4kV
20kV10kV
380kV220kV110kV
50 Hz3~
27kV, KKW
21kV, z. B. Kohle
10kV, z. B. Wasser
0,5kV, z. B. Wind
2. Aufbauhier eines
Verteil-Transformators
Distanzhölzer(in nachfolgenden Zeichnungen nicht
dargestellt)
OS-Wicklung US-Wicklung
Strom
Strom
Jochträger
Wicklungs-spannbolzen
Jochblech-pressung
Wicklungs-presshölzer
OS-Wicklung
Jochblech-pressbolzenUS-Wicklung
Umklemm-Vorrichtung
So sieht das in der Praxis aus
3. Betriebs-VerhaltenErsatzschaltbild des Transformators:Alle Werte werden auf eine Seite umgerechnet, hier auf die Sekundärseite.
Achtung:
Verschiedene Lastenwirken sich verschieden aus!
Last
RF
eX1s‘ X2s
Xh
RCu1‘ RCu2
Kurzschluss-Spannung – was ist das überhaupt?
Man legt an die Eingangs-seite so viel Spannung an, bis auf der Ausgangsseite im Kurzschluss der Nennstrom fließt.
UK IN
Xh AV
RF
e
RCu1‘ RCu2
X1s‘ X2s
Kurzschluss-Leistung – was ist das überhaupt?
Die gibt‘s eigentlich gar nicht.Man multipliziert die Leerlaufspannung mit dem Kurzschluss-Strom.
VX
h A
RF
eRCu1‘ RCu2
X1s‘ X2s
R-Last (Nennlast) L-Last
Spa
nnun
g an
der
Las
t (≈1
07%
!)
Um
gere
chne
te E
inga
ngss
pann
ung U
1' (1
00%
)
Induktiver Fall uX im
Trafo
Ohmscher Fall uR im
Trafo
Gesamt-Spannungsfall uR im Trafo
Spa
nnun
g an
der
Las
t (≈9
4%)
Um
gere
chne
te E
inga
ngss
pann
ung U
1' (1
00%
)
Induktiver Fall uX im TrafoOhmscher Fall uR im
Trafo
Gesamt-Spannungs-
fall uR im Trafo
Spa
nnun
g an
der
Las
t (≈9
9%)
Um
gere
chne
te E
inga
ngss
pann
ung U
1' (1
00%
)
Induktiver Fall uX im TrafoOhmscher Fall uR im
Trafo
Gesamt-Spannungs-
fall uR im Trafo
Induktiver Spannungsfall (uX = 5,916%) im Trafo
Ohmscher Spannungsfall
im Trafo(z. B. uR = 1%)
Gesamt-Spannungsfall uR im Trafo(z. B. u
K = 6%)
Pikant: C-Last
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20
Relative Last-Admittanz Y/Y N
Rel
ativ
er L
asts
trom
I/I N
Strom bei ohmscher LastStrom bei induktiver LastStrom bei kapazitiver Last
Theoretische Herleitung des Laststroms
Kurzschluss-Strom IK=16,7*IN
è16,7*Nennlast
(Betrag; ZK=ZLast: »halber
Kurzschluss«)
Z. B.:Unver-drosselte Kom-pensations-Anlage 1670kvar an einem 100-kVA-Trans-formator
ê
Nennlast
0,0
0,2
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
2,0
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0
Relative Last-Admittanz Y/Y N
Rel
ativ
er L
asts
trom
I/I N
Strom bei ohmscher Last
Strom bei induktiver LastStrom bei kapazitiver Last
ç Nennlast
Ausschnitt des real vor-kommenden Betriebs-Bereichs
LeerlaufstromR
L≈400mΩ
RF
e ≈400Ω
X1s‘≈12mΩ X2 s ≈12mΩ
Xm
>4kΩ
RCu1‘≈2mΩ RCu2 ≈2mΩ
Schaltgruppen
Ist der Sternpunkt belastbar?
230V
400V
Schaltgruppen
Ist der Sternpunkt belastbar?
Ja
Warum?
Nein
U V W U V W
u v w n u v w n
Schaltgruppen
Ist der Sternpunkt belastbar?
Angenähertes Ersatzschaltbild einer Yyn-Schaltung
RL≈400m
Ω
RF
e ≈400Ω
X1s‘≈12mΩ X2 s ≈12mΩ
Xm
>4kΩ
RCu1‘≈2mΩ RCu2 ≈2mΩ
RF
e ≈400Ω
X1s‘≈12mΩ X2 s ≈12mΩ
Xm
>4kΩ
RCu1‘≈2mΩ RCu2 ≈2mΩ
L1
N
L2
RL≈400Ω
Bedingungen für Parallel-Betrieb:• Gleiche Spannungen der parallel zu
betreibenden Wicklungen.• Gleiche Nenn-Kurzschlussspannungen.• Gleiche Schaltgruppen-Kennziffern.• Wenn eingangsseitig nicht parallel gefahren
wird: Gleiche Phasenlagen der speisenden Netze sicherstellen.
• Wenn eingangsseitig nicht parallelgefahren wird: Ungefähr gleicheKurzschlussleistungen der speisendenNetze sicherstellen.
• Größenverhältnis parallel zubetreibender Einheiten maximal 3:1.
u X =
3,9
1%
uR = 0,9%
u K =
4%
u X =
2,9
5%
uR = 2,7%
u K =
4%
Transformator 630 kVA nach HD 428 Liste C
Transformator 50 kVA nach HD 428 Liste B
4. WirkungsgradEntwicklung des Dynamobleches
Jahr Material DickeVerlust (50Hz)
bei Induktion
1895 Eisendraht 6,00W/kg 1,0T1910 Warm gewalztes FeSi-Blech 0,35mm 2,00W/kg 1,5T1950 Kalt gewalzt, kornorientiert 0,35mm 1,00W/kg 1,5T1960 Kalt gewalzt, kornorientiert 0,30mm 0,90W/kg 1,5T1965 Kalt gewalzt, kornorientiert 0,27mm 0,84W/kg 1,5T1970 Kalt gewalztes HiB-Blech 0,30mm 0,80W/kg 1,5T1975 Amorphes Eisen 0,03mm 0,20W/kg 1,3T1980 Kalt gewalzt, kornorientiert 0,23mm 0,75W/kg 1,5T1980 Kalt gewalztes HiB 0,23mm 0,70W/kg 1,5T1983 Laser-behandeltes HiB-Blech 0,23mm 0,60W/kg 1,5T1985 Kalt gewalzt, kornorientiert 0,18mm 0,67W/kg 1,5T1987 Plasma-behandeltes HiB-Blech 0,23mm 0,60W/kg 1,5T1991 Chemisch gebeiztes HiB-Blech 0,23mm 0,60W/kg 1,5T
Einteilung der Klassen nach dembisherigen HD 428
CH- CH-
S u k Liste A Liste B Liste C Trafo Liste A' Liste B' Liste C' Trafo
50kVA 4% 1100W 1350W 875W 190W 145W 125W
100kVA 4% 1750W 2150W 1475W 1750W 2000W 320W 260W 210W 210W 440W
160kVA 4% 2350W 3100W 2000W 1800W 2700W 460W 375W 300W 250W 610W
250kVA 4% 3250W 4200W 2750W 2400W 3500W 650W 530W 425W 350W 820W
400kVA 4% 4600W 6000W 3850W 3300W 4900W 930W 750W 610W 455W 1150W
630kVA 4% 6500W 8400W 5400W 4400W 7300W 1300W 1030W 860W 635W 1500W
630kVA 6% 6750W 8700W 5600W 4400W 7600W 1200W 940W 800W 635W 1370W
1000kVA 6% 10500W 13000W 9500W 6500W 10000W 1700W 1400W 1100W 950W 2000W
1600kVA 6% 17000W 20000W 14000W 12500W 14000W 2600W 2200W 1700W 1300W 2800W
2500kVA 6% 26500W 32000W 22000W 22000W 21000W 3800W 3200W 2500W 1650W 4300W
Nenn-leistung
Ku
rzs
ch
l.-s
pa
nn
un
g Lastverlust
nach HD428
Leerlaufverlust
nach HD428
Öltransformator bis 24kV Öltransformator bis 24kV
Tro
ck
en
-tr
afo
12
kV
n
. HD
53
8
Tro
ck
en
-tr
afo
12
kV
n
. HD
53
8
Einteilung der Klassennach demzukünftigen HD 428(FprEN 50541-1, Oktober 2009)
Lastverlust
Nenn-rel.
Kurz- ÖltransformatorGieß-harz-
Leerlaufverlust Öltransformator Leerlaufverlust Öltransformator
leistung schl.- Liste DK Liste CK Liste BK Liste AK HD538 Liste E0 Liste D0 Liste C0 Liste B0 Liste A0 Liste C036
spg. ≤24kV ≤24kV ≤36kV ≤24kV ≤36kV ≤24kV ≤36kV ≤12kV ≤24kV ≤24kV ≤24kV ≤24kV ≤24kV ≤36kV
S N u k PK PK PK PK PK PK PK PK P0 Lärm P0 Lärm P0 Lärm P0 Lärm P0 Lärm
50kVA 4% 1350W 1100W 1450W 875W 1250W 750W 1050W 190W 55dB(A) 145W 50dB(A) 125W 47dB(A) 110W 42dB(A) 90W 39dB(A)
100kVA 4% 2150W 1750W 2350W 1475W 1950W 1250W 1650W 2000W 320W 59dB(A) 260W 54dB(A) 210W 49dB(A) 180W 44dB(A) 145W 41dB(A)
160kVA 4% 3100W 2350W 3350W 2000W 2550W 1700W 2150W 2700W 460W 62dB(A) 375W 57dB(A) 300W 52dB(A) 260W 47dB(A) 210W 44dB(A)
250kVA 4% 4200W 3250W 4250W 2750W 3500W 2350W 3000W 3500W 650W 65dB(A) 530W 60dB(A) 425W 55dB(A) 360W 50dB(A) 300W 47dB(A)
315kVA 4% 5000W 3900W 3250W 2800W 770W 67dB(A) 630W 61dB(A) 520W 57dB(A) 440W 52dB(A) 360W 49dB(A)
400kVA 4% 6000W 4600W 6200W 3850W 4900W 3250W 4150W 4900W 930W 68dB(A) 750W 63dB(A) 610W 58dB(A) 520W 53dB(A) 430W 50dB(A)
500kVA 4% 7200W 5500W 4600W 3900W 1100W 69dB(A) 880W 64dB(A) 720W 59dB(A) 610W 54dB(A) 510W 51dB(A)
630kVA 4% 8400W 6500W 8800W 5400W 6500W 4600W 5500W 7300W 1300W 70dB(A) 1030W 65dB(A) 860W 60dB(A) 730W 55dB(A) 600W 52dB(A)
630kVA 6% 8700W 6750W 5600W 4800W 7600W 1200W 70dB(A) 940W 65dB(A) 800W 60dB(A) 680W 55dB(A) 560W 52dB(A)
800kVA 6% 10500W 8400W 10500W 7000W 8400W 6000W 7000W 1400W 71dB(A) 1150W 66dB(A) 930W 61dB(A) 800W 56dB(A) 650W 53dB(A)
1000kVA 6% 13000W 10500W 13000W 9000W 10500W 7600W 8900W 10000W 1700W 73dB(A) 1400W 68dB(A) 1100W 63dB(A) 940W 58dB(A) 770W 55dB(A)
1250kVA 6% 16000W 13500W 16000W 11000W 13500W 9500W 11500W 2100W 74dB(A) 1750W 69dB(A) 1350W 64dB(A) 1150W 59dB(A) 950W 56dB(A)
1600kVA 6% 20000W 17000W 19200W 14000W 17000W 12000W 14500W 14000W 2600W 76dB(A) 2200W 71dB(A) 1700W 66dB(A) 1450W 61dB(A) 1200W 58dB(A)
2000kVA 6% 26000W 21000W 24000W 18000W 21000W 15000W 18000W 3100W 78dB(A) 2700W 73dB(A) 2100W 68dB(A) 1800W 63dB(A) 1450W 60dB(A)
2500kVA 6% 32000W 26500W 29400W 22000W 26500W 18500W 22500W 21000W 3500W 81dB(A) 3200W 76dB(A) 2500W 71dB(A) 2150W 66dB(A) 1750W 63dB(A)
98,5%
98,6%
98,7%
98,8%
98,9%
99,0%
99,1%
99,2%
99,3%
99,4%
0% 25% 50% 75% 100% 125%
Auslastungsgrad
h
Wirkungsgrad bei max. P(Fe), min. P(Cu)
Wirkungsgrad bei max. P(Cu), min. P(Fe)
lässt sich so den Kundenwünschen
anpassen
Die Auslegung
Vergleich von 8 Varianten einesTransformators
40 kVAder Firma Riedel
Kanäle / Auslegung Maße und Gewichte Elektrische Rechenwertezw. Kern &
US-Wicklungin US-
Wicklungzw. US- &
OS-Wicklungin US-
WicklungPaket-höhe
Breite Länge m Fe mCu m tot P vFe P vCu P vtot ΔU η Preis
Stirn längs Stirn längs Stirn längs Stirn längs[mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm] [kg] [kg] [kg] [W] [W] [W] [V] [%] [€] [a]
0 10 10 10 10 10 10 10 10 100 450 360 202 30,7 232,7 417 1634 2051 13 95,1% 877 ---1 10 10 10 0 10 10 10 0 100 415 365 196 42,4 238,4 406 1343 1749 11 95,8% 932 0,9442 10 10 0 0 10 10 10 0 100 417 342 196 46,6 242,6 406 1217 1623 10 96,1% 946 0,8393 10 10 0 0 10 0 10 0 100 400 342 196 48,2 244,2 406 1090 1496 9 96,4% 955 0,7234 10 10 0 0 10 10 0 0 100 406 340 196 59,9 255,9 406 874 1280 6 96,9% 1027 1,0045 10 10 0 0 0 0 0 0 100 408 335 196 65,9 261,9 406 753 1159 5 97,2% 1062 1,0726 Wie 5, jedoch mit noch dickerem Draht 100 412 341 196 71,3 267,3 406 626 1032 4 97,5% 1100 1,1337 Wie 5, jedoch mit besserem und weniger Blech 80 412 311 155 64,7 219,7 223 580 803 4 98,0% 1249 1,541
Ver
sio
n
Am
ort
i-sa
tio
n
Year Material ThicknessLoss
(50Hz)at
induction1895 Iron wire 6.00W/kg 1.0T1910 Warm rolled FeSi sheet 0.35mm 2.00W/kg 1.5T1950 Cold rolled, grain oriented 0.35mm 1.00W/kg 1.5T1960 Cold rolled, grain oriented 0.30mm 0.90W/kg 1.5T1965 Cold rolled, grain oriented 0.27mm 0.84W/kg 1.5T1970 Cold rolled HiB sheet 0.30mm 0.80W/kg 1.5T1975 Amorphous iron 0.03mm 0.20W/kg 1.3T1980 Cold rolled, grain oriented 0.23mm 0.75W/kg 1.5T1980 Cold rolled HiB sheet 0.23mm 0.70W/kg 1.5T1983 Laser treated HiB sheet 0.23mm 0.60W/kg 1.5T1985 Cold rolled, grain oriented 0.18mm 0.67W/kg 1.5T1987 Plasma treated HiB sheet 0.23mm 0.60W/kg 1.5T1991 Chemically etched HiB sheet 0.23mm 0.60W/kg 1.5T
Jahr Material DickeVerlust (50Hz)
bei Induktion
1895 Eisendraht 6.00W/kg 1.0T1910 Warm gewalztes FeSi-Blech 0.35mm 2.00W/kg 1.5T1950 Kalt gewalzt, kornorientiert 0.35mm 1.00W/kg 1.5T1960 Kalt gewalzt, kornorientiert 0.30mm 0.90W/kg 1.5T1965 Kalt gewalzt, kornorientiert 0.27mm 0.84W/kg 1.5T1970 Kalt gewalztes HiB-Blech 0.30mm 0.80W/kg 1.5T1975 Amorphes Eisen 0.03mm 0.20W/kg 1.3T1980 Kalt gewalzt, kornorientiert 0.23mm 0.75W/kg 1.5T1980 Kalt gewalztes HiB 0.23mm 0.70W/kg 1.5T1983 Laser-behandeltes HiB-Blech 0.23mm 0.60W/kg 1.5T1985 Kalt gewalzt, kornorientiert 0.18mm 0.67W/kg 1.5T1987 Plasma-behandeltes HiB-Blech 0.23mm 0.60W/kg 1.5T1991 Chemisch gebeiztes HiB-Blech 0.23mm 0.60W/kg 1.5T
Amorphes Eisen könnte die Leerlauf-Verluste auf einen Bruchteil senken
Jedoch:
1.größer
2.teurer
3.lauter
Noise levels Dimensions1960 58 dB (A)1970 50 dB (A)1980 46 dB (A)1990 43 dB (A)1998 38 dB (A)
Dimensions Absolute pricesLength Width Height Volume
mm mm mm m³1972 1710 1020 2015 3.5151998 1460 960 1735 2.432
Der Ersatz alter Transformatoren lohnt also aus verschiedenen Gründen
1958 1998(Rauscher & Stoecklin) (ABB Sécheron SA)
Geräuschpegel Abmessungen1960 58 dB (A)1970 50 dB (A)1980 46 dB (A)1990 43 dB (A)1998 38 dB (A)
Abmessungen Absolute pricesLänge Breite Höhe Volumen
mm mm mm m³1972 1710 1020 2015 3,5151998 1460 960 1735 2,432
Leerlauf-Verlust eines 400-kVA-Verteiltransformators 16 kV / 400 V
Wirkungsgrad-VerbesserungLast-Verlust eines 400-kVA-Verteiltransformators 16 kV / 400 V
5. Überlast durch ÜbellastScheinleistung, Spannung und Strom eingehalten, Echt-Effektivwerte ver-wendet – und doch zu heiß geworden?
Gegen-seitige Beein-flussung von Trafo und Last
2
)(
2
)(
2
)( *
NNNZ
NNCu
NNFeV I
I
f
fP
I
IP
U
UPP
Die Verlustleistung eines Transformators ist:
Die wahre Verlustleistung eines Transformators ist:
2
)()()(
NNZNCuNFeV I
IPPPP
5,0
2
2
1
2
11
Nn
n
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5,0
1
2
11
5,0
1
2
Nn
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IIII
lassen sich mit zwei ganz einfachen Formeln blitzschnell berechnen:
mit
»Zusätzliche Zusatzverluste« in Transformatoren
Oberschwingungsmessung Osram Dulux 11W mit Reihen-Impedanz
R =29,1Ω & X L=113ΩU U ² I L I L² P Z/P Cu
n V V² mA mA²
1 230,2 52992,0 48,5 2352,3 5,6%3 8,3 68,9 37,1 1376,4 29,5%5 10,7 114,5 20,3 412,1 24,5%7 4,3 18,5 5,3 28,1 3,3%9 1,1 1,2 3,0 9,0 1,7%
11 2,3 5,3 3,8 14,4 4,2%13 1,0 1,0 1,5 2,3 0,9%15 0,6 0,4 1,5 2,3 1,2%17 1,1 1,2 1,5 2,3 1,5%19 0,5 0,3 0,9 0,8 0,7%21 0,5 0,3 1,3 1,7 1,8%23 0,6 0,4 0,8 0,6 0,8%25 0,4 0,2 0,6 0,4 0,5%27 0,6 0,4 0,8 0,6 1,1%29 0,4 0,2 0,5 0,3 0,5%31 0,3 0,1 0,5 0,3 0,6%33 0,3 0,1 0,5 0,3 0,6%35 0,3 0,1 0,4 0,2 0,5%37 0,3 0,1 0,4 0,2 0,5%39 0,3 0,1 0,3 0,1 0,3%41 0,1 0,0 0,3 0,1 0,4%43 0,2 0,0 0,2 0,0 0,2%45 0,1 0,0 0,2 0,0 0,2%47 0,1 0,0 0,2 0,0 0,2%49 0,1 0,0 0,1 0,0 0,1%51 0,1 0,0 0,1 0,0 0,1%
P Z/P Cu = 81,4%
Na, dann vielleicht doch lieber anhand eines praktischen Beispiels:
1000 Kompakt-Sparlampen 11 W(15 VA) an einem Transformator 15 kVA, uk = 4%, PZ = 0,1 PCu
81,4%
usw.
usw.
Der Trafo schützt sich gewissermaßen selbst…
Machen Sie die Rechnung nie ohne!
Bestünde der Einfluss des Transformators auf die Last nicht, so wäre der Einfluss der Last auf den Trafo fast 9 Mal so groß!
Oberschwingungsmessung Osram Dulux 11W
Oberschwingungsmessung Osram Dulux 11W mit Reihen-Impedanz
R =29,1Ω & X L=113ΩU U ² I L I L² P Z/P Cu
n V V² mA mA²
1 232,7 54149,3 48,9 2391,2 3,7%3 0,6 0,4 39,1 1528,8 21,5%5 4,4 19,4 26,4 697,0 27,3%7 2,3 5,3 20,0 400,0 30,7%9 0,1 0,0 19,2 368,6 46,7%
11 0,1 0,0 16,6 275,6 52,2%13 0,1 0,0 12,7 161,3 42,7%15 0,1 0,0 11,0 121,0 42,6%17 0,1 0,0 10,2 104,0 47,1%19 0,1 0,0 8,7 75,7 42,8%21 0,1 0,0 7,7 59,3 40,9%23 0,1 0,0 7,3 53,3 44,1%25 0,1 0,0 6,1 37,2 36,4%27 0,1 0,0 4,9 24,0 27,4%29 0,1 0,0 4,2 17,6 23,2%31 0,1 0,0 3,6 13,0 19,5%33 0,1 0,0 3,0 9,0 15,3%35 0,1 0,0 3,3 10,9 20,9%37 0,1 0,0 3,1 9,6 20,6%39 0,1 0,0 2,5 6,3 14,9%41 0,1 0,0 2,5 6,3 16,4%43 0,1 0,0 2,5 6,3 18,1%45 0,1 0,0 1,9 3,6 11,4%47 0,1 0,0 1,8 3,2 11,2%49 0,1 0,0 1,9 3,6 13,6%51 0,1 0,0 1,6 2,6 10,4%
U= 232,8 V IL= 79,9 mA
THD(U )= 5,0V THD(I )= 63,2 79,1%
701,7%701,7%
usw.
usw.
Deutsche Leonardo Schriften 1.1 Leitfaden Netzqualität – Einführung 1.2 Selbsthilfe-Leitfaden zur Beurteilung der Netzqualität 2.1 Kosten schlechter Netzqualität 3.1 Oberschwingungen – Ursachen und Auswirkungen 3.2.2 Echt effektiv – die einzig wahre Messung 3.3.1 Passive Filter 3.3.3 Aktive Filter 3.5.1 Auslegung des Neutralleiters in oberschwingungsreichen Anlagen 4.1 Ausfallsicherheit, Zuverlässigkeit und Redundanz 4.3.1 Verbesserung der Ausfallsicherheit durch Notstrom-Versorgung 4.5.1 Ausfallsichere und zuverlässige Stromversorgung eines modernen
Bürogebäudes 5.1 Spannungseinbrüche – Einführung 5.1.3 Einführung in die Unsymmetrie 5.2.1 Vorbeugende Wartung – der Schlüssel zur Netzqualität 5.3.2 Maßnahmen gegen Spannungseinbrüche 5.5.1 Vom Umgang mit Spannungseinbrüchen – eine Fallstudie 6.1 Erdung mit System 6.3.1 Erdungssysteme – Grundlagen der Berechnung und Auslegung
förderte im Rahmen ihres LEONARDO-Programms durch sach-kundige Partner 3 Jahre lang mit insgesamt 3 Millionen Euro dieErstellung der Internet-Seite zu allen Fragen der Netzqualität!Gehen Sie von Zeit zu Zeit aufwww.lpqi.orgund sehen Sie die Leonardo Power Quality Initiative wachsen!Wir wollen in 11 Sprachen Lehrmittel zur Minderung von EMV-Problemen entwickeln und verfügbar machen!Wir wenden uns an alle Elektro-Praktiker: Ingenieure, Handwerker, Gebäudetechniker, Architektur- und Planungsbüros sowie Auszubildende und Ausbilder.Wir sind bisher 106 Partner aus Europa, Nord- und Südamerika, darunter Unternehmen, Institute, Hochschulen und 5 nationale Kupfer-Institute. Teilnahme und Beiträge weiterer Partner aus Industrie und Hochschulen sind jederzeit möglich und von den bisherigen Projektpartnern erwünscht.Auf Grund dieses überragenden Erfolgs wurde das Projekt um 3 Themenbereiche erweitert. Informieren Sie sich jetzt auch auf den Gebieten Nachhaltigkeit, dezentrale Energie-Erzeugung und betreutes Wohnen:www.leonardo-energy.orgKlicken Sie rein!
Die Europäische Union
3 Projekte von etwa 4000 ausgezeichnet – eines davon war:
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