Universi tatea Petrol – Gaze
Ploiest i Facultatea de Inginerie Mecanica si Electrica
Proiect la Tehnologia Utilajului
Electromecanic
Prof. Coordonator: Ing. R. G. Rapeanu
Student: Radeanu Gavrila
Electromecanica Grupa 1519
2
Cuprins
1. Tema proiectului ............................................................................................................................. 3
2. Alegerea materialului de baza si a materialului de inlocuire .......................................................... 4
Alegerea materialului de baza ............................................................................................................. 4
Alegerea materialului de inlocuire ...................................................................................................... 4
3. Alegerea semifabricatului de pornire si a dimensiunilor acestuia .................................................. 5
4. Stabilirea ultimei operatii de prelucrare mecanica ......................................................................... 6
5. Realizarea filmului tehnologic de executie a reperului ................................................................... 7
6. Alegerea masinilor - unelte si a sdv-urilor folosite ........................................................................ 14
7. Calculul analitic si dupa normative al dimensiunilor interoperationale ....................................... 15
Calculul analitic al suprafetei exterioare Ø170 ................................................................................. 15
8. Calculul parametrilor regimului de aschiere ................................................................................. 18
Calculul parametrilor regimului de aschiere pe suprafata Ø 58.0
68.0170
............................................... 18
Operatia II, asezarea A, faza 5(strunjire de degrosare superioara): ............................................. 18
Operatia VI, asezarea A, faza 4 (strunjire fina superioara): .......................................................... 18
Operatia VII, asezarea A, faza 2 (rectificare de finisare): .............................................................. 19
Calaculul parametrilor regimului de aschiere pentru suprafata Ø250 + 1.05 + 0.92 .................... 20
Operatia II, asezarea B, faza 5, (strunjire de degrosare superioara) ............................................. 20
Operatia VI, asezarea A, faza 6 (strunjirea de finisare superioara) ............................................... 20
Operatia VII, asezarea A, faza 3 (rectificare fina) .......................................................................... 21
9. Calculul normei tehnice de timp ................................................................................................... 22
Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø170 − 0.68 − 0.58 ........................................ 22
Operatia II, asezarea A, faza 9 (srunjire de degrosare superioara) ............................................... 22
Operatia VI, asezarea A, faza 4 (srunjire fina superioara) ............................................................ 22
Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata Ø250 + 1.05 + 0.92 ........................................ 23
Operatia II, asezarea A, faza 5 (srunjire de degrosare superioara) ............................................... 23
Operatia VI, asezarea A, faza 6 (srunjire de finisare superioara) .................................................. 23
10. Tema speciala ............................................................................................................................ 25
3
1. TEMA PROIECTULUI
Sa se realizeze proiectarea tehnologiei de executie pentru reperul cilindr inferior, care se va executa in numarul de o bucata, avand ca tema speciala „proiectarea unui dispozitiv pentru cresterea productivitatii la gaurire”.
Etapele prelucrarii: 1. Analiza critica a desenului de ansamblu cu stabilirea conditiilor de
lucru ale reperului dat si realizarea desenului de executie a acestuia. 2. Alegerea materialului de baza si a materialului de inlocuire cu
caracteristicile fizico chimice ale acestuia, in functie de
caracteristicile functionale ale reperului. 3. Alegerea semifabricatului de pornire si a dimensiunilor acestuia.
4. Stabilitrea ultimei operatii de prelucrare mecanica. 5. Realizarea filmului tehnologic de executie a reperului. 6. Alegerea masinilor unelte si a SDV-urilor necesare.
7. Calculul analitic si dupa normative a dimensiunilor interoperationale. 8. Calculul parametrilor regimului de aschiere.
9. Calculul normei tehnice de timp 10.Tema speciala.
4
2. ALEGEREA MATERIALULUI DE BAZA SI A
MATERIALULUI DE INLOCUIRE
Alegerea materialului de baza
Conform STAS 880-77 Oteluri carbon de calitate si oteluri carbon superioare pentru constructii de masini, s-a ales ca material de baza OLC45,
avand urmatoarele caracteristici:
Caracteristici chimice: C Mn S P Cr Ni Mn
34MoCrNi16 0,30…0,42 0,40…0,70 Max. 0,35 Max. 0,35 1,40…1,70 1,40…1,70 0,15…0,30
Caracteristici fizice:
Diametrul
probei de
tratament
termic de
referinta
Felul
tratamentului
termic
Limita
de
curgere
Rpo,2
[N/mm2]
Rezistenta
la rupere
Rm
[N/mm2]
Alungirea
la rupere
A5 [%]
Gatuirea
la
rupere
Z [%]
Duritate
Brinell
HB
34MoCrNi16 16 CR 1000 1200…1400 9 40 248
Alegerea materialului de inlocuire
Conform STAS 791 – 77 Oteluri aliate si oteluri superioare pentru constructia de masini, s-a ales ca material de inlocuire 33MoC11, avand
urmatoarele caracteristici:
Caracteristici chimice:
C Mn S P Cr Ni Mn Altele
39MoAlCr15 0,35…0,42 0,30…0,60
Max. 0,25
Max. 0,025
1,35…1,65 - 0,15…0,25 Si=0,20…0,45 Al=0,70…1,10
Caracteristici fizice:
Diametrul
probei de
tratament
termic de
referinta
Felul
tratamentului
termic
Limita
de
curgere
Rpo,2
[N/mm2]
Rezistenta
la rupere
Rm
[N/mm2]
Alungirea
la rupere
A5 [%]
Gatuirea
la
rupere
Z [%]
Duritate
Brinell
HB
39MoAlCr15 30 CR 830 980 14 50 229
5
3. ALEGEREA SEMIFABRICATULUI DE PORNIRE
SI A DIMENSIUNILOR ACESTUIA Conform STAS2171 – 70, s-a ales ca semfabricat de pornire bara cilindrica forjata liber la ciocane (Fig.1).
Fig. 1
Adaosurile de prelucraresi abaterile limita (Vlase I, pag. 124, tabelul 8.33): 𝑎𝑑 = 23𝑚𝑚; 𝑎𝑠𝑑 = +8𝑚𝑚; 𝑎𝑖𝑑 = −5𝑚𝑚
𝑎𝑙 = 50𝑚𝑚; 𝑎𝑠ℎ = +15𝑚𝑚; 𝑎𝑖ℎ = −15𝑚𝑚 =>𝑎𝑑
2= 11.5 𝑚𝑚;
𝑎ℎ
2= 25 𝑚𝑚
Dimensiunile piesei finite (conform desenului de executie):
d=37mm; h=410mm Dimensiunile semifabricatului de pornire vor fi: 𝐷 = 𝑑 + 𝑎𝑑 = 323 𝑚𝑚 𝐻 = ℎ + 𝑎ℎ = 1910𝑚𝑚
6
4. STABILIREA ULTIMEI OPERATII DE
PRELUCRARE MECANICA Stabilirea ultimei operatii de prelucrare mecanica este data in tabelul 1:
Nr.Crt. Dimensiunea Toleranta Rugozitatea Ultima operatie de prelucrare
mecanica mm µm µm
1 125 - Rectificare fina
2 250 - Rectificare fina
3 1270 - Rectificare de finisare
4 10 - Burghiere
5 200 592 Rectificare fina
6 300 741 Rectificare de finisare
Observatii:
1. Tolerantele s-au trecut in functie de treapta de precizie (Vlase I, pag.147, tabelul 8.69)
2. Rugozitatile s-au trecut conform desenului de executie. 3. Ultima operati de prelucrare s-a dterminat in functie de rugozitate (Vlase
I, pag. 149, tabelul 8.71).
7
5. REALIZAREA FILMULUI TEHNOLOGIC DE
EXECUTIE A REPERULUI
Filmul tehnologic de executie a reperului considerat este prezentat in tabelul 2. Utilajele, sculele si SDV-urile s-au trecut conform capitolului 6.
8
Operatia Denumirea
pozitiei Asezarea Faza
Denumirea
fazei Schita asezarii
Utilaje folosite
Masina-
unealta Scula SDV
1 2 3 4 5 6 7 8 9
I Debitare A 1 2
Debitarea semifabricatului
Fierastrau curcular
Subler
II Strunjire de degrosare
A
1 Strunjire frontala de degrosare Ø
SN630 Cutit Subler
2 Centruire
3
Strunjire de
degrosare
superioara Ø
4
Strunjire
frontala de
degrosare Ø
9
Operatia Denumirea
pozitiei Asezarea Faza
Denumirea
fazei Schita asezarii
Utilaje folosite
Masina-
unealta Scula SDV
1 2 3 4 5 6 7 8 9
II
Strunjire
de
degrosare
B
1
Strunjire
frontala de
degrosare Ø
SN630 Cutit Subler
2 Centruire
3
Strunjire de
degrosare
superioara Ø
4
Strunjire de
degrosare
superioara Ø
5
Strunjire de
degrosare
superioara Ø
10
Operati
a
Denumirea
pozitiei
Asezare
a
Faz
a
Denumirea
fazei Schita asezarii
Utilaje folosite
Masina
-
unealta
Scul
a
SD
V
1 2 3 4 5 6 7 8 9
III Control A 1 Control
intermediar
IV
Tratament
termic de
imbunatatire
.
A 1
Tratament
termic de
imbunatatire
.
Cuptor
V Control A 1 Control
intermediar
τ (min)
t (℃)
ulei
830 ℃
ulei
550 ℃
τ (min)
t (℃)
Calire Revenire inalta
11
Operati
a
Denumire
a pozitiei
Asezare
a
Faz
a
Denumire
a fazei Schita asezarii
Utilaje folosite
Masina
-
unealta
Scul
a SDV
1 2 3 4 5 6 7 8 9
VI Strunjire
de finisare A
1 Strunjire frontala de finisare Ø
SN630 Cutit
Micrometr
u
Subler
2
Strunjire de finisare superioara
Ø
3
Strunjire de
finisare canal Ø
4
Strunjire de finisare superioara
Ø
5 Strunjire frontala de finisare Ø
6
Strunjire de
finisare superioaraØ
7 Strunjire frontala de
finisare Ø
8
Strunjire de finisare superioaraØ
12
Operati
a
Denumire
a pozitiei
Asezare
a
Faz
a
Denumirea
fazei Schita asezarii
Utilaje folosite
Masina
-
unealta
Scul
a SDV
1 2 3 4 5 6 7 8 9
VII Rectificare A
1
Rectificare
degrosare
Ø
Masina de
rectificat exterior
Pietre Micrometru,
subler
2
Rectificare
degrosare
Ø
3
Rectificare
degrosare
Ø
4
Rectificare
degrosare
Ø
5
Rectificare
degrosare
Ø
6
Rectificare
degrosare
Ø
7
Rectificare
degrosare
Ø
8
Rectificare
degrosare
Ø
VIII Control A 1
Control
intermedia
r
Micrometru
, subler
13
Operat
ia
Denumire
a pozitiei
Asezar
ea
Faz
a
Denumire
a fazei Schita asezarii
Utilaje folosite
Masina-
unealta
Scul
a SDV
1 2 3 4 5 6 7 8 9
IX Frezare A
1
Frezare
degrosar
e canal
de pana
Masina de
frezat
universala
FU1250X100
Frez
a
Micrometr
u, subler
2
Frezare
finisare
canal de
pana
3
Executat
gauri, si
filetare
4
Executat
gaura
canala de
ungere
5
Executat
gaura
canala de
ungere
X Control A 1 Control
final
Micrometr
u, subler
14
6. ALEGEREA MASINILOR - UNELTE SI A SDV-URILOR
FOLOSITE
Strung de degrosare: Strung normal SN 630 (Vlase I, pag.267, tab.10.1) h=630 mm; L=3000 mm
Cutit pentru degrosare armat cu placute din carburi metalice P: 𝛾 = 12°; 𝜘 =95°; 𝜎𝑎 = 11 𝑑𝑎𝑁/𝑚𝑚2
Cutit pentru colt pentru degrosare armat cu pacute metalice din carburi metalice
Cutit frontal pentru degrosat armat cu carburi metalice Subler exterior
Strunjire de finisare:
Strung normal SN630 (Vlase I, pag.267, tab.10.1)
Cutit drept pentru finisare armat cu placutte din carburi metalice (Vlase I, pag 90, tab.6.2)
Cutit frontal frontal pentru finisare cu placute din carburi metalice (Vlase I, pag 90, tab.6.2)
Cutit pentru colt pentru finisat armat cu placute din carburi metalice (Vlase I, pag
90, tab.6.2) Subler exterior, micrometru
Gaurire:
Masina de gaurit verticala (Vlase I, pag.274, tab.10.3) Subler de interior si adancime
Filetare:
SN 630
Tarod Ø24 Micrometru cu falci
Rectificare:
Masina de frezat FU1 1250x325 (Vlase II, pag.222, tab.10.1) Freza disc din otel rapid (Vlase II, pag.92, tab.9.5) Subler de interior si adancime, micrometru.
15
7. CALCULUL ANALITIC SI DUPA NORMATIVE AL
DIMENSIUNILOR INTEROPERATIONALE
Calculul analitic al suprafetei exterioare ∅𝟐𝟎𝟎−𝟎.𝟑𝟑𝟐−𝟎.𝟐𝟔
𝜌𝑐𝑒𝑛𝑡𝑟 =1
4∙ 𝑇𝑘 = 1750 𝜇𝑚
𝜀𝑎,𝑘 = 0.25 ∙ √𝑇𝑘−12 + 1
𝐴𝑚𝑖𝑛,𝑐 = 2(𝑅𝑍,𝐾−1 + 𝑚𝑘−1) + 2(0.96 ∙ 𝜀𝑎,𝑘 + 0.4 ∙ 𝜌𝑘−1)
𝑑𝑚𝑖𝑛,𝑘−1 = 𝑑𝑚𝑖𝑛,𝑘 + 𝐴𝑚𝑖𝑛,𝑘
𝑑𝑚𝑎𝑥,𝑘 = 𝑑𝑚𝑖𝑛,𝑘 + 𝑇𝑘
𝐴𝑚𝑖𝑛.𝑘 = 𝑑,𝑎𝑥,𝑘 − 𝑑𝑚𝑎𝑥,𝑘
16
Denumirea
Fazei
Elementele adaosului
Amin,c dmin TK
Dimensiuni limită Abateri efective Notarea
cotei Rz,j-1 mj-1 ρj-1 εa,j
calculate efective Amin,k An,k
dmin dmax dmin dmax
μm μm μm μm μm mm μm mm mm mm mm mm mm mm
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
Semifabricat - - - - - 210.76 5000 210.76 215.76 210.7 216 - - 0188
Strunjire de degroşare 25.2 1000 1250 1250 5450.4 205.31 2900 205.31 208.21 205.3 208 5.4 8 0
4178
Tratament termic - - - - - - - - - - - - - -
Strunjire de finisare 12.8 974.8 75 725 3427.2 201.89 1150 203.04 201 203.04 201.8 3.5 3.5 0
6.1173
Rectificare 6.4 962 3.125 287.5 2491.3 199.4 592 199.4 200 199.4 200 2.4 3 58,0
68.0170
Tabel.1 Calculul analitic al suprefetei exterioare Ø200
17
Denumirea operatiei IT, T AN DN
Semifabricat 5000 µm 23 0
5323
Strunjire degrosare IT6, 3200 µm 203 0
6.47.302
Tratament termic - -
Strunjire finisare IT4, 1300 µm 2.1 0
9.26.300
Rectificare IT3, 741 µm 0.6 92.0
05.1300
18
8. CALCULUL PARAMETRILOR REGIMULUI DE
ASCHIERE
Calculul parametrilor regimului de aschiere pe
suprafata ∅𝟐𝟎𝟎−𝟎.𝟑𝟑𝟐−𝟎.𝟐𝟔
Operatia II, asezarea A, faza 3 (strunjire de degrosare
superioara):
Scula aschietoare: cutit drept pentru degrosare armat cu placuta din carburi
metalice. Adancime de aschiere:
𝑡 =𝐴𝑝
2𝑖=
6.81
2= 3.405 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 4 𝑚𝑚
Ap=adaos de prelucrare; Ap=6.81 mm i=nr de treceri.
Avansul (Vlase I, pag.156, tab 9.1) s=0,9 mm/rotce corespunde gamei de avansuri a SN-urilor.
Viteza de aschiere: (Vlase I, pag164, tab 9.15) v=121 m/min Coeficient de corectie:
In functi de starea materialului: k1=0,85
In functie de rezistenta materialului: k2=1 In functie de geometria sculei: k3=0,9
Viteza de aschiere corectata: vc=v*k1*k2*k3=121*0.85*1.09=124.96 m/min
Turatia de calcul:
𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐
𝜋 ∙ 1000=
1000 ∙ 124.96
𝜋 ∙ 178= 223.46 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
Viteza de aschiere recalculata:
𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟
1000=
𝜋 ∙ 178 ∙ 202
1000= 112.95 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Operatia VI, asezarea A, faza 4 (strunjire fina superioara):
Scula aschietoare: cutit drept pentru finisare armata cu placuta din carburi metalice.
Adancimea de aschiere:
𝑡 =𝐴𝑝
2𝑖=
2.746
2 ∙ 1= 1.373 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 1.5 𝑚𝑚
Ap – adaos de prelucrare
i – numar de treceri
Avansul (Vlase I, pag.160, tab 9.8.) s=0.1 mm/rot ce corespunde gamei de avansuri a SN ales.
19
Viteza de aschiere (Vlase I, pag.164, tab 9.15) v=270 m/min
Coeficientii de corectie:
In functie de starea materialului: k1=0,85 In functie de rezistenta materialului: k2=1.35 In functie de geometria sculei: k3=1
Viteza de aschietre corectata:
𝑣𝑐 = 𝑣 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 309.82 𝑚/𝑚𝑖𝑛 Turatia de calcul:
𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐
𝜋 ∙ 𝐷=
1000 ∙ 309.82
𝜋 ∙ 173= 570 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
Viteza de aschiere recalculata:
𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟
1000=
𝜋 ∙ 173 ∙ 540
1000= 293.48 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Operatia VII, asezarea A, faza 2 (rectificare de finisare):
Scula aschietoare: disc abraziv. Adancimea de aschiere (Vlase II, pag.184, tab.9.14) t=0,01 mm/trecere. Nr de treceri:
𝑖 =𝐴𝑝
0.01=
2.708
0.01= 270.8 𝑡𝑟𝑒𝑐𝑒𝑟𝑖
Avans longitudinal (Vlase II, pag.184, tab.9.148): 𝑆1 = 0.3 ∙ 𝐵 = 0.3 ∙ 119 = 35.7 𝑚𝑚
B – diametrurul discului abraziv (Vlase II, pag.181, tab.9.143) 𝐵 = 0.7 ∙ 𝐷𝑔 = 0.7 ∙ 170 = 119 𝑚𝑚
Viteza de aschiere a discului abraziv (Vlase II, pag.186) v=25 m/s
Turatia:
𝑛𝑐 =6000 ∙ 𝑣
𝜋 ∙ 𝐷=
6000 ∙ 27
𝜋 ∙ 170= 303.33 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
Din caracteristicile WMW 700x125 (Vlase II, pag.228, tab.10.11) 𝑛𝑟 = 350 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
Vieza de aschiere recalculare:
𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟
6000=
𝜋 ∙ 170 ∙ 350
6000= 31.15 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Viteza de avans (circular) a piesei (Vlase II, pag 186): 𝑣𝑠 = 25 𝑚𝑚/𝑚𝑖𝑛
Turatia:
𝑛𝑝 =1000 ∙ 𝑣𝑠
𝜋 ∙ 𝑑=
1000 ∙ 25
𝜋 ∙ 170
= 46.81 𝑟𝑜𝑡/ min ⇒ 𝑑𝑖𝑛 𝑐𝑎𝑟𝑎𝑐𝑡𝑒𝑟𝑖𝑠𝑡𝑖𝑐𝑖 𝑊𝑀𝑊 700𝑥125 (𝑉𝑙𝑎𝑠𝑒 𝐼𝐼, 𝑝𝑎𝑔. 228, 𝑡𝑎𝑏. 10.11) 𝑛𝑝𝑟 = 50 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
Viteza recalculata:
𝑣𝑠𝑟 =𝜋 ∙ 𝑑 ∙ 𝑛𝑝𝑟
1000=
𝜋 ∙ 170 ∙ 50
1000= 26.7 𝑚/𝑚𝑖𝑛
20
Calaculul parametrilor regimului de aschiere pentru
suprafata ∅𝟑𝟎𝟎−𝟎.𝟒𝟏𝟏−𝟎.𝟑𝟑
Operatia II, asezarea B, faza 5, (strunjire de degrosare
superioara)
Scula aschietoare: cutit drept pentru degrosat armat cu placi din carburi metalice. Adancimea de aschiere:
𝑡 =𝐴𝑝
2𝑖=
18.4
2 ∙ 1= 9.2 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 10 𝑚𝑚
Ap – adaos de prelucrare i – mumarul de treceri
Avansul (Vlase I, pag.156, tab.9.1) s=0.8 mm/rot ce corespunde gamei de avansuri a SN ales.
Viteza de aschiere (Vlase I, pag.164, tab.9.15) v=110 m/min Coeficient de corectie:
In functie de starea materialului: k1=0,85
In functie de rezistenta materialului: k2=1.35 In functie de geometria sculei: k3=0.9
Viteza de aschiere corectata: 𝑣𝑐 = 𝑣 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 113.6 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Turatia de calcul:
𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐
𝜋 ∙ 𝐷=
1000 ∙ 113.6
𝜋 ∙ 247.4= 146.16 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑟 = 1000 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛 Viteza de aschiere recalculata:
𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟
1000=
𝜋 ∙ 247.4 ∙ 145
1000= 112.69 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Operatia VI, asezarea A, faza 6 (strunjirea de finisare
superioara)
Scula aschietoare: cutit drept pentru finisat armat din carburi metalice. Adncimea de aschiere:
𝑡 =𝐴𝑝
2𝑖=
2
2 ∙ 1= 1 𝑚𝑚 ⇒ 𝑡 = 1 𝑚𝑚
Ap – adaos de prelucrare i – mumarul de treceri
Avansul (Vlase I, pag.156, tab.9.8) s=0.1 mm/rot ce corespunde gamei de avansuri a SN ales.
Viteza de aschiere (Vlase I, pag.164, tab.9.15) v=295 m/min
Coeficient de corectie: In functie de starea materialului: k1=0,85
In functie de rezistenta materialului: k2=1.35 In functie de geometria sculei: k3=1
Viteza de aschiere corectata: 𝑣𝑐 = 𝑣 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 295 ∙ 0.85 ∙ 1.35 ∙ 1 = 338.51 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Turatia de calcul:
𝑛𝑐 =1000 ∙ 𝑣𝑐
𝜋 ∙ 𝐷=
1000 ∙ 29.5
𝜋 ∙ 26.98= 2707 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
𝑛𝑟 = 455 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
21
Viteza de aschiere recalculata:
𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟
1000=
𝜋 ∙ 249.4 ∙ 455
1000= 356.49 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Operatia VII, asezarea A, faza 3 (rectificare fina) Scula aschietoare: disc abraziv.
Adancimea de aschiere (Vlase I, pag.184, tab.9.148) t=0.01 mm/trecere Numarul de treceri:
𝑖 =𝐴𝑝
𝑡=
0.6
0.01= 60 𝑡𝑟𝑒𝑐𝑒𝑟𝑖
Ap – adaos de prelucrare
Avans longitudinal: 𝑆1 = 0.25 ∙ 𝐵 = 0.25 ∙ 162.5 = 48.65 𝑚𝑚
B – diametrul discului abraziv (Vlase II, pag.181, tab.9.143) 𝐵 = 0.95 ∙ 𝐷𝑔 = 0.95 ∙ 250 = 162.5 𝑚𝑚
Viteza de aschiere a discului abraziv (Vlase II, pag.186) v=27 m/s Turatia:
𝑛𝑐 =6000 ∙ 𝑣
𝜋 ∙ 𝐷=
6000 ∙ 27
𝜋 ∙ 25= 206.26 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
Viteza recalculata:
𝑣𝑟 =𝜋 ∙ 𝐷 ∙ 𝑛𝑟
6000=
𝜋 ∙ 250 ∙ 250
6000= 32.72 𝑚/𝑚𝑖𝑛
Viteza de avans circular a piesei (Vlase II, pag.186) vs=25 mm/min
Turatia:
𝑛𝑝 =1000 ∙ 𝑣𝑠
𝜋 ∙ 𝑑=
1000 ∙ 25
𝜋 ∙ 250= 31.8 𝑟𝑜𝑡/𝑚𝑖𝑛
(Vlase II, pag.228, tab.10.11) npr=50 rot/min.
Viteza recalculata:
𝑣𝑠𝑟 =𝜋 ∙ 𝑑 ∙ 𝑛𝑝𝑟
1000=
𝜋 ∙ 250 ∙ 50
1000= 39.26 𝑚/𝑚𝑖𝑛
22
9. CALCULUL NORMEI TEHNICE DE TIMP
Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata
∅𝟐𝟎𝟎−𝟎.𝟑𝟑𝟐−𝟎.𝟐𝟔
Operatia II, asezarea A, faza 9 (srunjire de degrosare
superioara)
Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=3.42 min Coeficient de corectie:
In functie de σr: k1=1,2
In functie de HB: k2=1.35 In functie de starea materialului: k3=1,15
𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 3.42 ∙ 1.2 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 4.24 𝑚𝑖𝑛 Masa semifabricatului:
𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙 Timpul ajutator pentru prinderea si desprinderea semifabricatului (Vlase I, pag.294, tab.11.21) ta=0.61 min.
Pentru desprinderea semifabricatului: 𝑡𝑎2 = 𝑡𝑎 − 𝑡𝑎1 = 10.6 − 7.06 = 3.54 𝑚𝑖𝑛
ta1 – pentru prinderea semifabricatului
Timpul de pregatire incheierepentru primirea si studierea documentatiei (Vlase I, pag.288, tab.11.18) tpi1=6 min.
Timpul pentru pregatirea modului de prindere (Vlase I, pag.288, tab.11.18) tpi2=3.5 min.
Timpul de pregatire incheiere: tpi=tpi1+tpi2=8.4+3.5=9.5 min
Operatia VI, asezarea A, faza 4 (srunjire fina superioara) Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=7.55 min
Coeficient de corectie: In functie de σr: k1=0.8 In functie de HB: k2=1.35
In functie de starea materialului: k3=1,15 𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 0.8 ∙ 1.2 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 9.37 𝑚𝑖𝑛
Masa semifabricatului:
𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙 Timpul ajutator pentru prinderea si desprinderea semifabricatului (Vlase I, pag.294,
tab.11.21) ta=10.6 min. Pentru desprinderea semifabricatului:
𝑡𝑎2 =2
3𝑡𝑎 = 3.54 𝑚𝑖𝑛
ta1 – pentru prinderea semifabricatului
Timpul de pregatire incheierepentru primirea si studierea documentatiei (Vlase I, pag.288, tab.11.18) tpi1=8.4 min.
Timpul pentru pregatirea modului de prindere (Vlase I, pag.288, tab.11.18) tpi2=3,5
min.
23
Timpul de pregatire incheiere: tpi=tpi1+tpi2=8.4+3.5=11.9 min
Calculul normei tehnice de timp pentru suprafata
∅𝟑𝟎𝟎−𝟎.𝟒𝟏𝟏−𝟎.𝟑𝟑
Operatia II, asezarea A, faza 5 (srunjire de degrosare
superioara)
Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=15.05 min Coeficient de corectie:
In functie de σr: k1=0.8
In functie de HB: k2=1.35 In functie de starea materialului: k3=1,15
𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 0.65 ∙ 0.8 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 18.69 𝑚𝑖𝑛 Masa semifabricatului:
𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙
Operatia VI, asezarea A, faza 6 (srunjire de finisare
superioara)
Timpul unitar incomplet (Vlase I, pag.279, tab.11.1): tuit=36.56 min Coeficient de corectie:
In functie de σr: k1=0.8
In functie de HB: k2=1.35 In functie de starea materialului: k3=1,15
𝑡𝑢𝑖 = 𝑡𝑢𝑖𝑡 ∙ 𝑘1 ∙ 𝑘2 ∙ 𝑘3 = 0.62 ∙ 0.8 ∙ 1.35 ∙ 1.15 = 45.4 𝑚𝑖𝑛 Masa semifabricatului:
𝑚 = 𝜌𝑉 = 7700 ∙ 0.124 = 957.12𝑘𝑔 𝜌 − 𝑑𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑎𝑡𝑒𝑎 𝑑𝑒 𝑜𝑡𝑒𝑙
24
Operatia Asezarea Faza Denumrea
fazei
Dn(L) Ap i
t v k1 k2 k3 kT
vc nc nr vr vd nd vs np ve
mm mm mm m/min m/min rot/min rot/min m/min m/s rot/min rot/min rot/min m/min
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22
∅200−0.332−0.26
II A 5 Str de
deg sup 208 5.45 1 3 126 0.85 0.45 0.9 0.344 43.37 66.37 65 42.47 - - 42.47 65 -
VI A 4 Str de fin
sup 203 3.427 1 2 255 0.85 0.39 1 0.331 84.53 132.54 123 78.44 - - 78.44 123 -
VII A 2 Rectif. fina
200 2.491 250 0.01 1620 - - - - 1620 257.83 300 31.41 27 257.83 25 50 -
∅300−0.411−0.33
II B 5 Str de
deg sup 302.7 20.3 1 12 106 0.85 0.45 0.9 0.344 36.49 39.06 40 37.35 - - 37.35 40 -
VI A 6 Str de fin
sup 300.6 2.1 1 13.5 270 0.85 0.45 1 0.344 103.27 109.79 105 98.76 - - 98.79 105 -
VII A 3 Rectif. fina
300 0.6 60 0.01 1620 - - - - 1620 171.88 200 31.41 27 171.88 25 50 4
25
10. TEMA SPECIALA
Enunt: Proiectarea unui dispozitiv pentru cresterea productivitatii la gaurire.
Top Related