Mantenimiento de maquinaria de planta
MANTENIMIENTO DE MAQUINARIA DE PLANTA
C13-4-ABC
Proyecto integrador
DISEÑO DE GRÚA PUENTE E IPER EN EL TALLER
Autores:
Paco Ventocilla, Elvis
Flores Orihuela, Ernesto
García Quinto, Carlos
Lima-Perú2011-I
Grúa puente Página 1
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INTRODUCCION
En el presente proyecto a se va a diseñar una grúa puente, es tipo de aparato de
elevación compuesto por una viga, apoyada sobre dos carriles elevados sobre
unos postes, El movimiento longitudinal se lleva a cabo mediante la translación de
la viga principal a través de los carriles elevados, el movimiento del carro es por
rodaduras metálicas en este caso lo utilizaremos para el montaje de motores a
los equipos pesados. Para lo cual vamos a realizar una serie de cálculos
utilizando nuestros conocimiento de resistencia de materiales y elementos de
máquinas, con el fin de realizar un diseño correcto se ha realizado una simulación
en el programa inventor tomando en cuenta el cálculo de la estructura de la grúa
con todas las posibilidades de carga necesarias y los coeficientes de seguridad
que según normas, posterior mente llevando a la realidad este proyecto estamos
tomando en cuenta los costos y la seguridad alas persona a la hora de realizarlo.
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ESTRUCTURA DEL PROYECTO
El proyecto está centrado en el diseño de una grúa puente por medio de normas
básicas de la ingeniería mecánica como el AISIC.
Se ha pretendido a lo largo del proyecto explicar y justificar todas las decisiones
tomadas. Sin olvidar el carácter práctico que ha de tener el diseño de una grúa,
se ha indagado también en muchos aspectos teóricos al constituir este proyecto
no tan sólo el diseño de una máquina sino el trabajo que pretender dar fin a una
carrera.
Tenemos como alternativa desarrollar componentes mediante cálculos y/o
adquisición mediante una compra.
También tenemos que tener en cuenta el costo total del proyecto así como
materiales a materiales costos unitarios y/o en cantidad para poder costear
nuestra estructura asimilando una opción para la realización real del proyecto
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Origen del proyecto
El proyecto tiene su origen en la posibilidad de tener acceso a movilización
de maquinaria pesada mediante la grúa puente. Partiendo de una grúa ya
existente y tras identificar todos sus conjuntos y componentes se ha procedido a
un dimensionamiento principales elementos estructurales así como de sus
accionamientos.
Esta posibilidad de observar de cerca tanto la fabricación como las
distintas operaciones de montaje de una grúa puente ha sido motivo suficiente
como para intentar reforzar nuestros conocimientos.
Motivación
La principal motivación para realizar este proyecto, a parte de la razón
antes mencionada, es la posibilidad de diseñar una máquina en la que intervienen
los conceptos y metodologías fundamentales de la ingeniería mecánica como son
los pertenecientes a la mecánica fundamental, resistencia de materiales,
estructuras, tecnología de fabricación y más específicamente los de cálculo y
diseño de máquinas.
El proyecto ha tenido que emplear toda la metodología necesaria para
diseñar una máquina, desde las hipótesis de cargas hasta el dimensionamiento de
sus distintos componentes. Además, en el diseño de maquinaría no tan solo hay
que resolver un problema sino que la mayoría de las veces también hay que
plantearlo, cosa que resulta más difícil.
Por último, ha sido relevante para elegir este proyecto la importancia de los aparatos de elevación en la sociedad actual donde la gran mayoría de edificaciones utilizan una grúa para agilizar los trabajos de construcción y/o elevación de cosa pesadas.
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CALCULO BÁSICO DE LA VIGA PRINCIPAL DE LA GRÚA PUENTE
Se modela la viga como sigue:
Se consideran perfiles W de ala ancha por ser lo común en las aplicaciones
Como la viga considerada tiene perfil simétrico, se seguirá el siguiente procedimiento, usando el modulo de sección S:
S= modulo de sección m3
Mmax = momento máximo en la viga (N-m)
σ perm=¿ ¿ σ y
F .S
Como se ve, para hallar “S” necesitamos el momento máximo en la viga, se hallará usando el método conocido. Se demuestra que el caso crítico es en el centro.
En base a ese caso se hará el diseño, ya que si no falla en el caso más crítico, tampoco lo hará en las posiciones de mas “alivio”.
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Esfuerzo de fluencia del material
Factor de seguridad
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Como se conoce la viga a seleccionar, tampoco se conoce su peso, en este caso es importante el propio peso de la viga, ya que es larga; para considerarlo se realizara un procedimiento de “ensayo de error”
La carga considerada para que la grúa levante (carga brutal) es 5 ton lo que equivale a 49050N (49,05KN). Cada par de ruedas soportara 24525N (24,5KN)
El DCL de la viga se muestra a continuación:
(Sin considerar el peso propio de la viga)
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Se muestra en el análisis completo de la viga con los diagramas de fuerza cortante y momento flector
∑ F y=0 RA+RB=24.5KN+24.5KN
RA+RB=49000N
∑M A=0−24500∗5.75−24500∗6.25+Rb∗12=0
Rb=24.5KN
∑ F y=0V=245000
−245000∗X+M=0
M=24500∗X
∑ F y=0−−−−V=0
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∑M A=0
−24500∗5.75+M=0
M=140875N−m
∑ F y=0
∑M A=0
−24500∗5.75−24500∗6.25+24500 X∗M=0
M=294000−24500 X
Mmax=140875N−m
Ahora falta el esfuerzo permisible que se basa en el material y en el factor de seguridad que depende de las características de la aplicación
Material: Acero Estructural ASTM A-36 (Uno de los más usados y más comercial)
σ y=¿250MPa ¿
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Esfuerzo de fluencia (siempre basamos el diseño en el esfuerzo de fluencia)
Factor de seguridad: inicialmente se considera 3 (sujeto a variaciones posteriores por normas u otros factores)
σperm=¿
σ y
f . s=250MPa
3=84MPa ¿
Ahora entonces se puede hallar el modulo de sección “S”
S=Mmax
σ permi
=14087584∗106
=1.68∗10−3 m3∗10003mm3
13m3
s=168000mm3
Este es el modulo de sección requerido (mínimo)
Con ese modulo requerido recurrimos a las tablas de los
Perfiles w (de ala ancha)
Consideramos dos posibilidades:
Primeraw310x129S= 1930x103mm3
129 Kg/m
SegundaW410x114S= 2200x102mm3
114 Kg/m
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Analizamos primero W 310 x 129 consideramos el peso de la viga como una fuerza distribuida a lo largo de toda la viga:
129 Kg/m es 1265,5 N/m
Como en el caso anterior las cargas son simétricas, por lo tanto las reacciones son iguales
∑Fy =0
Ra + Rb= 49000 + 1265,5 x 12
Ra = Rb= 32093 N
se muestra en el grafico de V y M:
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32093-1265,5x-v=0
V=32093-1265,5
-(1265,5x) X2 -(32093-1265,5X) X + M=0
M=632,75X2 + 32093X
32093-1265,5X
-24500-V=0
V=7593-1265,5
(1265,5 X ) x2−(7593−1265,5 ) X+M=0
M=−632,75 X2+7593 X+140875
M es máximo en el punto medio
X= 6
M= 163654 N-m = Mmax
Se comprueba el modulo de sección
S=163654N−m
84 x106N /m2
S= 1950 x 103 mm3
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Recordamos: la viga w310x129
Sviga= 1930 X103 mm3
Entonces la viga seleccionada no resiste
Al tener la otra viga preseleccionada de mayor modulo de sección y menor peso, consideramos sin necesidad de hacer cálculo la viga
W410 X 114 según la tabla hallamos sus dimensiones
Presentando la simulación veremos lo siguiente
El desplazamiento según el programa inventor ver imagen
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A continuación presentamos el informe del inventor con algunos detalles extras:
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SEGUNDO AVANCE
1. SELECCIÓN DEL TIPO DE VIGA Y MECANISMO DE ELEVACIÓN
Esta selección se basa en la carga a elevar y en la luz del puente. Se toma como base un catalogo de la marca Demag, el grafico 1 se interseca luz: 12m capacidad de carga; 5 toneladas, el punto cae dentro de la sección EKKE en el grafico se ilustran los diferentes tipos de vigas y mecanismos de elevación. Se selecciona:
Grafico N°1 bajo normas AISC
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Viga I laminada Carga Monorail
También se muestra en otro catalogo de DEMANG los limites para una grúa puente con viga I laminada monorail y se observa que es coherente (figura 1)
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Figura N°1
Se verifica que esto además este acorde con la normatividad AISC y lo común en la industria.
2. VELOCIDAD DE ELEVACIÓN TRASLADO DEL CARRO Y TRASLADO DEL PUENTE NORMAS DIN
Velocidad de elevación:
Es frecuente que existan dos velocidades una de elevación principal y otra de elevación de presión:
Se selecciona de acuerdo ala a capacidad de carga y a la distancia vertical máxima que se considera 6 (ver tabla 1)
Capacidad de carga
(T)
Distancia vertical máxima
(m)
Elevación principal(m/min)
Elevación de precisión(m/min)
0.5 3 15 41 5,5
1158
1,252
2 3,57
510
0,51
53,578
48
12
0,40,81,2
8 3,512
512
0,51,2
10 3,5 4 0,416 6 4 0,620 6 5 0,525 6 6 0,6
Tabla N°1 según normas AISC
Elevación principal: 8 m/min
Elevación de presión: 0.8 m/min
Velocidad de traslación del carro:
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Se considera la gráfica 2 para obtener el máximo rendimiento
Grafica N°2 según normas AISC
Luz grúa: 12 m
Vt carro: 19 m/min
Velocidad de traslación del puente:
Es función de la distancia a cubrir por el puente. Se considera 20 m
Ver gráfico 3:
Grafico N°3 según normas AISC
Vt puente: 25m/min
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Nota: estas velocidades son necesarias para el cálculo de las potencias de los motores ahí su importancia.
3. CALCULO DE LA VIGA PRINCIPAL SEGÚN NORMA AISC (INSTITUTO AMERICANO DE CONSTRUCCIÓN EN ACERO )
NOMENCLATURA
L: luz del puente: 12 m P: reacción en las ruedas
P =carganeta (49050N )+cargadel carro [4950N (500Kg) ]
2=26978N
Se considera el peso del carro 500 kg (4905 N) es una es una suposición conservadora.
λ=LUZ DELCARRO=0.5m
4. MOMENTOS VERTICALES
Momento máximo debido a la carga móvil (M1)
M 1= P2 L (L− λ
2 )2
M 1=155.2KN−m
5. MOMENTO MÁXIMO DEBIDO AL PESO DE LA VIGA (M2)
Considerando el peso de la viga W 410 x 114
W: 114 kg/m o 1118.34 N/m
M 2=W .L2
8M 2=20.13KN−m
Donde
W: peso de la viga por unidad de longitud: 1118.34 N/m
L: luz del puente: 12 m
6. MOMENTO MÁXIMO DEBIDO AL FRENADO DEL APAREJO (M3)
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M 3=Q .L4
=M 3=4KN−m
Aceleración del aparejo:
a=vt=8
mmin0.5 s
=0.267m / s2
Q= ag.qQ=0.267
9.81∗49050Q=1335N
Donde Q es carga total en el gancho
7. MOMENTOS HORIZONTALES
Flexión horizontal por la carga móvil
M 1=m1
14M1=11.1KN−m
Flexión horizontal por la carga viga
M 2=m2
14M 2=1.44KN−m
8. MOMENTOS TOTALES
Momento Total Vertical (MV)
MV=ψ M 1+∅M 2+M 3M v=243.4kN−m
LOS COEFICIENTES
(ψ ..∅ ) se esxtraende la normaDIN 120GRUAGRUPO II el grupo de elige de la siguiente manera ver tabla N°2;
1 2 3 4
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Grupo Tiempo de servicio
especifico
Carga especifica
Impacto
I Pequeño pequeño Normal
II GrandePequeñoPequeño
Pequeño grande
pequeño
NormalNormalFuerte
II GrandeGrande
Pequeño
GrandePequeñoGrande
NormalFuerteFuerte
IV Grande grande Fuerte
Tabla 2. Clasificación de grúas normas DIN
la tabla 3 da una orientación para clasificar los tipos más importantes de grúa en los cuatro grupos de la tabla.
Nro. Tipo de grúa grupo
1234.56789
10
11
12
Elevadores de pequeña potencia y elevadoresGrúas de salas de maquinaGrúas para levantar locomotorasGrúas de talleres y almacenes de pequeña cargaGrúas de gran cargaGrúas de montajeGrúas de fundicionesGrúas de remacharGrúas para astillerosGrúas para carga pesadaGrúas giratorias , grúas pórtico y grúas flotantes
A) Servicio para bultosB) Servicio con cucharada automática y
electromagnética.Vigas de puente de carga ,teleféricos y sin .
a) Servicio para bultosb) Servicio con cucharada automática
II Y II
IIII Y III
III a IIIII Y IIIII Y III
III Y II
II
III Y IV
IIII Y III
III
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13 Puente basculanteGrúas torre para todo tipo de construcción
I Y II
Tabla 3. Clasificación de los tipos de grúas en los cuatro grupos normas DIN
Tabla 5. Coeficiente de compensación ψ
Tabla 6. Coeficiente de impacto ∅Impactos de los carriles de rodadura ∅Existente No existente o soldado
Velocidad en m/s1 2 3
≤ 1,0> 1,0
≤ 1,0> 1,0
1,11,2
En las hipótesis indicadas en la tabla 5 y tabla 6
Puede tomarse ψ= 1 al considerar la sobre carga máxima
ψ :1.4∅ :1.1
9. MOMENTO TOTAL HORIZONTAL
MH=M´1+M ´2
MH=12.54Kn−m
10.FUERZAS VERTICALES DE CORTE
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1 2
Grupo ΨI 1,2
II 1,4
III 1,6IV 1,9
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Carga móvil
vmax=PL´
(2 L´−σ )
vmax=52.8KN
Carga fija
vmax=w´ . L ´2
vmax=6.71KN
Carga de corte total
V=52.8+6.71 ; V=59.51KN
11.MÁXIMA FLECHA
∆= L´750
=0.016m…o ..∆=1.6cm
12.MÍNIMO MOMENTO DE INERCIAAcero A-26 E=200GPa
Imin=P
48∆ E(L ´−σ ) [3 L´ 2−(L´−σ )2 ]
Imin=6.05×10−4m4
Se escoge de tablas W410 X 149
I x− x=620x 106mm4
I y− y=77.40 x106mm4
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Recordemos que en el anterior calculo, se había escogido W410 X 149 ahora se escoge una más robusta porque se está considerando el peso del carrito y además se está trabajando bajo normas AISC.
DIMENSIONES Y CARACTERISTICAS DEL PERFIL W410 X 149
AREA TOTAL A=19000mm2
AREA DEL ALMA Aw=5800mm4
AREA DEL PATIN Af=6600mm4
ANCHO DEL PATIN bf =264mm
ESPESOR DEL PATIN tf=25mm
PERALTE h p=432mm
ESPERSOR DEL ALMA tw=14.9mm
13.ESFUERZOS ADMISIBLES A LA FLEXIÓN:
Área total: A=19000
V t=√ I x− x
2 A ; V t=127,73mm
L´V t
= 12000mm127,73mmt
=93.95
Si:
Cb=1 ; F y=36Ksi
I) √ 102∗103∗Cb
F y
≤L´V t
≤√ 510∗103∗Cb
F y
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53,2≤L´V t
≤119
Como se cumple el caso I) hallamos
Fb1=[ 23− F y∗( L´V t
)2
1530∗103∗Cb]∗F y
= 16.52Ksi =113,9Mpa
II) L´V t
≥√ 510∗103∗Cb
F y
Fb=170∗103∗Cb
( L´V t)2
Además :
Fb2=12∗103∗Cb∗Af
L ´∗h p=3.055Ksi=21.1MPa
finalmente
Fb=max (Fb; Fb2)
113.9MPa=113.9MPa
14.ESFUERZOS DE TRABAJO:
momentos resistentes
sx=2∗I x−x
h p ; sx=2.87∗106mm3=¿ 0.002870 m3
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sy=2∗I y− y
bf ; sx=0.586∗106mm3=¿ 5.86*10−4 m3
f b=M v
sx+MH
s y=243.4KN−m0.002870m3 + 12.54KN−m
5.86∗10−4m3
f b=106.2MPa<113.9MPa=Fb
Por lo tanto es correcto
15.CHEQUEO DEL ANGULO LOCAL
b f
2t f< 95
√ f y
=15.83
b f
2t f< 2642×25
=5.28<15.83es correcto
16.USO DE LOS ATIESTADORES
Al ser la carga pequeña (relativamente) y la luz también, la norma AISC descarta el uso de atiestadores para hacer el cálculo.
Con todo este cálculo y verificaciones se asegura que la viga principal de la grúa puente cumpla con toda la normativa AISC
17.POTENCIA DE LOS MOTORES ELECTRICOS
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motor para la elevación
Pelev=Qelevacion .V eleva
n
Qelev=49050N
V elev=8mmin
n=85%
Pelev=7.7 kw=10.3hp
Se recomienda un motor de 12 a 15 HP de acuerdo a su disponibilidad
motor para desplazamiento del carro
Ptras . carro=(G+Q )W .V C
n
G: Peso del carro=4950N
Q: carga en el gancho: 49050 N
W: factor de resistencia a la RODADURA
V c=velocidad del carro :19mmin
N = 80%
Reemplazando
Ptras . carro=0.2HP
Pero se recomienda un motor de 0.5 HP (porque es difícil de encontrar un motor de 0.2 HP)
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motor para desplazamiento del puente
Ptras . puente=(W ´ . L´+G+Q )W .V P
2n
W´ = 1118.14 N/m
L´= 12m
G= 4905 N
Q= 49050 N
W= 7/1000 (rodamiento)
n= 80%
Ptras . puente=¿ 0.17 HP
Pero se recomienda un motor de 0.3 HP en cada viga testera
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Corrección y aumento del proyecto integrados por unos puntitos extras
Calculo de los pernos de unión entre la viga principal y el carro que se desplaza en la viga testera
Esta es la sección que ira unida (COTA ESTA EN mm)
Considerando la carga total
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F: 1118.34 X 12 + 500 X 9.81 + 4960
F: 67375.1 N
Se considera solo el cortante de los pernos por considerarse la unión articulada
τ= FN . A
=0.577SP
N D
El0.577 resulta de lateoriadeVonMises
τ= 67375.1
4 xπ x D2
A
=0.577SP
N D
Donde
F: carga total
N: Numero de pernos 4
A: Área de cada perno
S: resistencia mínima del perno (tablas)
SE USARAN PERNOS DE GRADO 7 (VER TABLA)
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SP:105Ksi ≈586Mpa
D=1.38 cm≈58∈¿ se escogen pernos de grado 7 de 5/8 in
N D=Factor de diseño=3
CALCULO DE LA VIGAS TESTERAS
Se consideran las vigas testeras con apoyos cada 3 metros. La carga que soportara ser a la mitad de la carga total y el cao crítico es cuando este en el centro de cada viga:
MMAX=PL´2
+W ´L´ 2
8
MMAX=51083.14N−m
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Material acero estructural ASIM A 36
σ y=250Mpa−−−−→σ perm=80Mpas
f s3
Modulo de la sección: S :Mmax
σ perm
:638.54 x 103mm3
Se escoge para las vigas testeras
W 310 X 52 con apoyo cada 3 metros
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Cuadro IPER
Etapas del trabajoTipo de riesgo Riesgo potencial Efecto
Consecuencias Probabilidad
Nivel de riesgo Control adicional requerido
Desplazaiento del material
Caídas a distinto nivel
Caída del operario desde el puente en operaciones de mantenimiento
Múltiples lesiones, fracturas, incapacidad temporal o permanente
4 1 M
Instalación de barandas adecuadas. Uso de equipo de seguridad para trabajo en altura por parte del operario
Desplazaiento del material
Caídas al mismo nivel
Golpes contra objetos depositados en el suelo, caída a nivel de suelo
Lesiones menores, interrupción momentánea de las actividades
1 4 M
Mantener el espacio de trabajo y los pasillos de circulación libres de obstáculos y debidamente señalizados
Desplazaiento del material
Caída de objetos por desplome o derrumbe
Rotura en el sistema de elevación por sobrecarga y daños en la estructura del puente
Paralización total de las actividades y posibles lesiones graves de operarios
5 1 A
Instalación de un dispositivo limitador de sobrecarga. Indicar claramente la capacidad nominal del puente en un lugar visible
Elevacion del material
Caída de objetos por desplome o derrumbe
Caída de la carga por rotura del cable
Paralización total de las actividades y posibles lesiones graves de operarios
4 2 A
Verificación periódica del estado de los cables. Comprobación del correcto enrollamiento de los cables en el tambor. Sustitución de los cables que presenten corrosión
Elevacion del material
Caída de objetos por desplome o derrumbe
Rotura de accesorio de elevación y caída de la carga
Paralización total de las actividades y posibles lesiones graves de operarios
4 2 A
Realizar un marcado de las características esenciales en todos los accesorios de elevación
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Elevacion del material
Caída de objetos en manipulación
Caída de la carga en el descenso
Lesiones en operarios presentes cerca a la zona de caída
3 2 M
Instalación de un dispositivo de seguridad a la salida del motor que detecte fallos para evitar la caída de la carga durante el descenso
Elevacion del material
Caída de objetos en manipulación
Golpes con la carga o caída por oscilaciones originadas al chocar con los topes
Lesiones en operarios o daños en la estructura del taller
3 3 A
Instalación de dispositivos de fin de carrera superior e inferior. Dispositivo de final de carrera de traslación del carro
Fijacion de las vigas de desplazamiento
Caída de objetos desprendidos
Caída de la carga por mala sujeción del gancho de elevación
Lesiones en operarios presentes cerca a la zona de caída
3 3 A
Colocación de pestillos de seguridad en los ganchos de elevación por la parte interior del mismo
Fijacion de las vigas de desplazamiento
Choque contra objetos inmóviles
Pérdida del control de la carga por no acompañamiento del operario
Daños a objetos inmóviles en el taller y posiblemente a operarios
2 3 MFormación especializada a los operarios dedicados al manejo de puentes grúa
Fijacion de las vigas de desplazamiento
Choque contra objetos inmóviles
Golpes con ganchos
Daños a objetos inmóviles en el taller y posiblemente a operarios
2 4 ALos trabajos sin carga deben ser realizados a altura
Ensamble de las vigas
Choque contra objetos inmóviles
Golpes contra obstáculos durante el guiado de la carga
Daños a objetos inmóviles en el taller y posiblemente a operarios
2 4 A
Correcta identificación de los movimientos del puente en los mandos de control. Instalación de un sistema de parada de emergencia. Mantener el puesto de control con gran visibilidad
Ensamble de las vigas
Atrapamiento por o entre
Golpes, atrapamientos o
Lesiones de moderadas a
4 2 A Señalización de zonas exclusivas para la circulación
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objetosaplastamiento de operarios
graves, incapacidad temporal o permanente, incluso la muerte
de la carga. La carga no será transportada nunca por encima de los trabajadores
Ensamble de las vigas
Exposición a contactos eléctricos
Riesgo de contacto eléctrico especialmente en operaciones de mantenimiento
Lesiones moderadas - graves, incapacidad temporal
4 2 A
Aislamiento y protección de todas las piezas bajo tensión a lo largo de toda su longitud. Vestimenta adecuada del operario de mantenimiento
soldado del material
salipicadura en los ojos Perdida de la vista
Lesion grave y el operador no esta apto para realizar el trabajo
4 2 AUsar lentes de seguridad bajo normas
soldado del material
posibles quemaduras en el operador
Quemaduras de tercer grado
Perdida de algun miembro
4 2 A Tener implementos adecuados para el soldado
soldado del material
irritacion en los ojos e iirtacion
Posible ceguera y dolor de la vista
Perdida de la vista
4 2 A Tener horarios intercalador para no producir irritacion
soldado del material
caida del operador desde distintos niveles
Fracturas y contracciones musculares
Lesiones graves e incapacidad temporal
4 2 A Uso de arnes y seguridad de desplazamiento
Fijacion final Otros
Accionamiento del puente grúa en situaciones de riesgo, por fallo de corriente, exceso de carga
Fallo del sistema eléctrico y/o mecánico de la grúa
2 3 M
Instalación de un dispositivo de bloqueo de movimientos en caso de detectar alguna de las anomalías mencionadas
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Fijacion final Otros
Accidentes debidos a la utilización por personal no especializado
Errores en la operación en general
3 2 M
Dispositivo de puesta en marcha que evite la utilización por operarios no especializados en el manejo de puentes grúa
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SEGURIDAD EN LA INSTALACION DEL PUENTE GRUA
Para un sistema de seguridad adecuado tenemos que tener presente cada uno de estos parametros, para trabajar con la seguridad y confianza que el operador debe tener. Para concluir un trabajo seguro y eficiente y sin mayor inconveniente.
En las siguientes imágenes mostraremos algunos casos que deben tenerse en cuento ala hora de la instalacion de un puete grua.
Primero tener en cuenta las dimensiones del ambiente y trabajo a realizar.
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Mantenimiento de maquinaria de planta
ojo También tenemos que tener en cuenta los ELEMENTOS PRINCIPALES DE SEGURIDAD DE LOS PUENTES GRUA ……….en la siguiente figura se comentara acerca del tema
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Mantenimiento de maquinaria de planta
Fuentes del desarrollo del proyecto integrador:
Cita bibliográfica
Aparatos de elevación y transporte, tomos I y II, H. ERNST. Ed. Blume, 1970 Normas DIN
Manual of Steel Construction, AISC. 13ava. Edición. 2008
Diseño de estructuras de acero, BRESLER. Ed. Limusa, 1976.
Diseño de acero estructural, J.E. BOWLES. Ed. Limusa, 1993
Grúas, LARRODÉ-MIRAVETE. Ed. Univ. de Zaragoza, 1996.
Mecánica de Materiales, GERE. Ed. Cengage Learning, 2009.
Ya tenemos los calculas hecho de las ruedas del winche y de las vigas testeras Adema del modelado inventor eso lo guardamos para el día lunes también el presupuesto de costos del proyecto así mismo estábamos pensando poner unos planos de la instalación eléctrica de acuerdo a nuestros tiempos disponibles veremos si lo ponemos o no, además fundamentaremos por que compramos la viga por que otro método seria comprando planchas y soldándolo, espero que sea de su agrado esta corrección
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