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INDICE
1. Premessa
2. Normativa di riferimento
3. Metodo di calcolo
4. Fase di conoscenza
5. Analisi dei carichi
6. Stato di fatto – Copertura lignea
6.1 – Verifica delle travi di falda
6.2 – Verifica della capriata
7. Stato di fatto – Valutazione della sicurezza sismica
7.1 – Verifica globale
7.2 – Verifiche locali
8. Stato di progetto – Copertura lignea
8.1 – Verifica delle travi di falda
8.2 – Verifica della capriata
9. Stato di progetto – Valutazione della sicurezza sismica
9.1 – Verifica globale
9.2 – Verifiche locali
10. Conclusioni
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1 – PREMESSA
Il complesso edilizio in esame è situato nel Comune di Padova in via Col Moschin ed è
attualmente sede delle Cooperative Sociali “Solaris” e “Coislha”: è costituito da diversi corpi
di fabbrica ad un solo piano fuori terra, edificati in epoche successive e con tipologie
strutturali differenti.
Il complesso è costituito da un vecchio originario corpo principale a pianta rettangolare
con struttura di elevazione in muratura di mattoni pieni e copertura lignea, da un successivo
ma sempre datato ampliamento strutturalmente interconnesso al preesistente sul lato nord,
sempre ad un piano fuori terra, costituito da strutture di elevazione in muratura di mattoni
pieni e da un solaio piano in c.a. con sovrastante struttura lignea a conformare la falda; è
stata successivamente realizzata una ulteriore porzione più recente a ovest costituita da
pareti in elementi semipieni, pilastri in c.a. e solaio piano di copertura in laterocemento.
Tale porzione, di forma asimmetrica, parzialmente curva e con un aggetto nella facciata
a nord di dimensioni significative, è stata edificata adiacente ai corpi più vecchi: infatti se
pur il solaio di copertura appoggia su pareti indipendenti distanziate dalle preesistenti, è
però per una parte a contatto della parete esistente e per una parte interconnesso alla
cornice preesistente.
Il presente studio nasce dalla necessità prioritaria e non procrastinabile di consolidare la
copertura lignea del corpo principale, visibilmente deformata, e dalla necessità di
consolidare i muri trasversali, del medesimo corpo di fabbrica, di spessore 13 cm in mattoni
pieni nei confronti di possibili meccanismi di collasso fuori dal piano, che per altro risultano
allo stato attuale inaccettabilmente snelli.
Questi interventi prioritari, che sono stati la motivazione che, di concerto con la
Committenza, ha fatto scaturire la decisione di intervenire in tempi congrui con i lavori e
conseguentemente allestire un progetto di “adeguamento statico”, determinano anche,
con modesti ulteriori accorgimenti (realizzazione di un cordolo sommitale perimetrale in
piatto metallico inghisato alla muratura del corpo principale originario ed alle capriate
lignee), un sensibile “miglioramento sismico” del complesso edilizio in esame, percepibile in
particolare grazie allo studio dei meccanismi di collasso locale riportati più avanti.
In particolare, è stata effettuata una prima Valutazione della Sicurezza Sismica a partire dal
rilievo dello stato di fatto e a seguito dell’approfondimento della Fase di Conoscenza
mediante sondaggi sulle strutture di elevazione e di fondazione; considerando, in seguito,
l’aumento di resistenza delle pareti ad una testa in mattoni pieni, la presenza del cordolo
metallico sommitale e il consolidamento della copertura lignea, è stata effettuata una
nuova Valutazione della Sicurezza Sismica per mettere in luce il miglioramento apportato
sia in termini di verifiche globali che soprattutto nei confronti di meccanismi locali di
collasso.
Il miglioramento sismico valutabile a seguito di modellazione FEM dell’intero complesso
edilizio in relazione ai valori degli indici di rischio, se pur meno percepibile, è anch’esso
raggiunto, anche se per scelta “a monte”, e la priorità, come già detto, non è stata puntare
principalmente all’obiettivo di adeguamento/miglioramento sismico, bensì al
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consolidamento statico e conseguentemente, anche grazie ad ulteriori modeste
lavorazioni, raggiungere e quantificare un congruo livello di miglioramento sismico.
Secondo quanto riportato nella normativa, per lo studio effettuato si considera quanto
segue:
Tipo di costruzione 2
Vita nominale >50 anni
Classe d’uso II
Vita di riferimento 50 anni
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2 – NORMATIVA DI RIFERIMENTO
D.M. 14-01-08
“Norme Tecniche per le Costruzioni”
Circolare 2 Febbraio 2009 n.617
Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le costruzioni”
Direttiva del Presidente del Consiglio dei Ministri del 9 Febbraio 2011
“Linee Guida per la valutazione e la riduzione del rischio sismico del patrimonio culturale
con riferimento alle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al decreto del Ministero delle
Infrastrutture e dei Trasporti del 14 Gennaio 2008”
OPCM 3728 del 29 Dicembre 2008
“Modalità di attivazione del Fondo per interventi straordinari della Presidenza del Consiglio
dei Ministri, istituito ai sensi dell’art.32 bis del D.L. 30 Settembre 2003 n.269, convertito, con
modificazioni, dalla legge 24 Novembre 2003 n.326, ed incrementato con la legge 24
Dicembre 2007 n.244”
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3 – METODO DI CALCOLO
Le verifiche delle strutture sono state eseguite secondo il metodo di calcolo semi-
probabilistico agli Stati Limite, in accordo con le Norme Tecniche per le Costruzioni del 14
Gennaio 2008 e la Circolare del 2 Febbraio 2009 n.617, con l’utilizzo dei programmi di
calcolo BeamCAD 19.18 e SismiCAD 12.10 di Concrete s.r.l.
Descrizione del programma di calcolo SismiCAD 12.10
Si tratta di un programma di calcolo strutturale dedicato al progetto e verifica degli
elementi in cemento armato, acciaio, muratura e legno di opere civili.
Il programma utilizza come analizzatore e solutore del modello strutturale un proprio solutore
agli elementi finiti tridimensionale fornito col pacchetto ed è sostanzialmente diviso in tre
moduli: un pre processore che consente l'introduzione della geometria e dei carichi e crea
il file dati di input al solutore; il solutore agli elementi finiti; un post processore che a soluzione
avvenuta elabora i risultati eseguendo il progetto e la verifica delle membrature,
producendo i grafici ed i tabulati di output.
Descrizione del programma di calcolo BeamCAD 19.18
Il programma è dedicato al calcolo di alcune tipologie strutturali in c.a., acciaio o legno di
più frequente impiego nel campo della progettazione edile.
Più precisamente, il programma consente di analizzare strutture piane i cui schemi statici
siano riconducibili a quelli di trave continua in elevazione e in fondazione, telai parziali e
travi su suolo elastico alla Winkler con costante di sottofondo diversa per compressione e
trazione.
Per le travate continue in elevazione e per i telai parziali è ammessa l'inclinazione della linea
d'asse. Per le travate continue in elevazione in c.a. e per i telai parziali ad estradosso
costante in c.a. è ammessa la presenza di sezioni di altezza variabile linearmente.
Ai fini delle verifiche degli Stati Limite si definiscono le seguenti combinazioni delle azioni:
combinazione fondamentale, generalmente impiegata per gli stati limite ultimi (SLU):
combinazione caratteristica (rara), generalmente impiegata per gli stati limite di
esercizio (SLE) irreversibili:
combinazione frequente, generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio (SLE)
reversibili:
combinazione quasi permanente (SLE), generalmente impiegata per gli effetti a lungo
termine:
...QQPGG 2k022Q1k1QP22G11G
...QQQPGG 2k021k011k21
...QQQPGG 2k221k111k21
...QQQPGG 2k221k211k21
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combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi
all’azione sismica E:
combinazione eccezionale, impiegata per gli stati limite ultimi connessi alle azioni
eccezionali di progetto Ad:
Le verifiche agli stati limite devono essere eseguite per tutte le più gravose condizioni di
carico che possono agire sulla struttura, valutando gli effetti delle combinazioni sopra
definite.
Tabella 2.5.I NTC2008 – Valori dei coefficienti di combinazione
...QQPGGE 2k221k2121
...QQAPGG 2k221k21d21
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4 – FASE DI CONOSCENZA
La conoscenza di una costruzione può essere conseguita con diversi livelli di
approfondimento a seconda del “Livello di Conoscenza” che si vuole e/o si può
raggiungere.
Quanto più approfondito è il “Livello di Conoscenza”, tanto meno cautelativi possono
essere assunti i valori dei coefficienti parziali di sicurezza da utilizzare nei calcoli, chiamati
“Fattori di Confidenza” (FC).
Nel caso in esame, in accordo con la Proprietà, si è scelto di raggiungere il livello di
conoscenza LC1 e, di conseguenza, di adottare il Fattore di Confidenza 1,35.
In riferimento al D.M. 14.01.2008 Cap. 8.5 ed alla Circolare n.617 del 02.02.2009 Cap. C8A.1,
il percorso di “conoscenza” viene ricondotto, nella fattispecie, alle seguenti attività:
1. Rilievo geometrico della costruzione.
2. Rilievo visivo e fotografico
3. Rilievo e verifica dei dettagli costruttivi
4. Identificazione dei materiali e delle loro caratteristiche meccaniche
5. Conoscenza del sottosuolo e delle strutture di fondazione.
1. Rilievo geometrico
Il rilievo geometrico del fabbricato è stato realizzato dallo Studio dell’Ing. Francesco Miotto
con la supervisione del sottoscritto, prestando particolare attenzione al rilievo degli elementi
lignei che costituiscono la copertura esistente.
2. Rilievo visivo e fotografico
Si riportano nelle pagine seguenti alcune fotografie scattate in occasione dei sopralluoghi
effettuati.
Facciata nord Facciata nord
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Porzione di ampliamento
Facciata sud
Porzione di ampliamento
Facciata nord
Copertura corpo principale
Vista d’insieme
Copertura corpo principale
Vista d’insieme
Pareti trasversali in mattoni pieni ad una testa Copertura porzione di ampliamento
Dettaglio
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3. Rilievo e verifica dei dettagli costruttivi
Per raggiungere il livello di conoscenza prefissato, alla luce di quanto riportato nella
Circolare n.617 del 02.02.2009, sono state effettuate delle disintonacature per evidenziare
tipologia e stato di conservazione delle diverse tipologie di murature presenti.
È stato inoltre effettuato un foro passante sulla soletta in c.a. sovrastante il corridoio per
verificarne lo spessore ed un altro foro passante per verificare che il solaio di copertura del
corpo più recente di ampliamento è sostenuto da una parete in muratura affiancata alla
muratura in mattoni pieni a due teste del corpo principale adiacente.
Di seguito viene riportata una pianta in cui sono state localizzate le indagini eseguite su
pareti verticali e solaio.
S1
S5
S2
S4S3
S6
Rimozione d’intonaco S1
Rimozione d’intonaco S3
Rimozione d’intonaco S4 Foro su parete S5
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Foro su solaio S6
Come si vede dalle foto, le indagini S1, S3, S4 hanno rivelato la presenza di due diverse
tipologie di muratura che costituiscono le pareti verticali: nella porzione più vecchia,
costituita dal corpo rettangolare principale e dal corpo a T sporgente, si riscontrano
murature portanti in mattoni pieni, mentre nella parte più recente le pareti sono costituite
da elementi in laterizio semipieni.
Il foro sulla parete verticale S5 ha rivelato la presenza di una doppia parete realizzata in
elementi semipieni affiancata alla parete preesistente del corpo principale.
Oltre a queste due diverse fasi di costruzione evidenziate dalle indagini non distruttive
effettuate sulla muratura, alcuni elementi osservati nella fase di rilievo, visibili nelle foto che
seguono, fanno supporre che le fasi di realizzazione siano tre e non soltanto due.
Solaio del corpo a T
Sottotetto del corpo a T
Prospetto est
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La presenza di una soletta in c.a. sotto la copertura lignea del corpo sporgente a T (foro
S6), il fatto che i morali di questa copertura non siano inseriti nella parete del corpo
principale, la presenza di capitelli sulle paraste che caratterizzano la parete a nord del
blocco principale nascosti dalla copertura del corpo a T e la differenza tra le cornici e gli
zoccoli dei due blocchi, fanno pensare che il corpo originario fosse costituito soltanto dal
corpo principale rettangolare al quale è stato aggiunto il corpo a T e successivamente le
due parti realizzate in elementi di laterizio semipieni.
4. Identificazione dei materiali e delle loro caratteristiche meccaniche
MURATURA
Le caratteristiche delle due tipologie di muratura utilizzate nell’analisi strutturale dell’edificio
sono state assunte sulla base della tabella C8A.2.1 della Circolare n.617 del 02.02.2009
considerando il livello di conoscenza LC1.
Muratura in mattoni pieni e malta di calce
Ai parametri di resistenza e ai moduli elastici è stato applicato il coefficiente correttivo
relativo alla presenza di una malta con buone caratteristiche meccaniche.
Resistenza caratteristica a compressione (valore minimo) 24 daN/cm2
Coefficiente che considera le buone caratteristiche della malta 1,5
Resistenza a compressione di calcolo 24 x 1,5 = 36 daN/cm2
Resistenza caratteristica a trazione (valore minimo) 0,6 daN/cm2
Coefficiente che considera le buone caratteristiche della malta 1,5
Resistenza a trazione di calcolo 0,6 x 1,5 = 0,9 daN/cm2
Modulo elastico E (valore medio) 15000 daN/cm2
Coefficiente che considera le buone caratteristiche della malta 1,5
Modulo elastico E di calcolo 15000 x 1,5 = 22500 daN/cm2
Modulo elastico G (valore medio) 5000 daN/cm2
Coefficiente che considera le buone caratteristiche della malta 1,5
Modulo elastico G di calcolo 15000 x 1,5 = 7500 daN/cm2
Peso specifico 1800 daN/m3
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Muratura in blocchi laterizi semipieni
Resistenza a compressione di calcolo 30 daN/cm2
Resistenza a trazione di calcolo 1,0 daN/cm2
Modulo elastico E di calcolo 31500 daN/cm2
Modulo elastico G di calcolo 9450 daN/cm2
Peso specifico 1100 daN/m3
Calcestruzzo
Per gli elementi in calcestruzzo presenti si considera un calcestruzzo C25/30 visto che la
struttura dell’edificio è in muratura portante e gli elementi in c.a. vengono considerati come
secondari.
Legno
Per le verifiche di resistenza e deformazione si considera un legno esistente di caratteristiche
analoghe a quelle di un legno massiccio tipo C22.
Resistenza caratteristica per flessione fmgk = 22 N/mm2
Resistenza caratteristica per trazione parallela alle fibre ft0gk = 13 N/mm2
Resistenza caratteristica per compressione ortogonale alle fibre fc90gk = 2,4 N/mm2
Resistenza caratteristica a taglio fvgk = 2,4 N/mm2
Modulo di elasticità E = 10000 N/mm2
5. Conoscenza del sottosuolo e delle strutture di fondazione.
Per la caratterizzazione del sottosuolo si fa riferimento all’ ”Indagine geologica–geotecnica
e sismica per la ristrutturazione del fabbricato attualmente sede delle cooperative sociali
“Solaris” e “Coislha” , in via Col Moschin, comune di Padova.” redatta dal Dott. Olivo
Bertizzolo in data 20.06.2017.
Le Informazioni principali ricavate dalla relazione sopra citata sono le seguenti:
- l’edificio rientra in zona sismica 4,
- il sottosuolo viene classificato in categoria C
- la categoria topografica è T1
- il carico limite sul terreno è pari a 2,8 kg/cm2
- la falda freatica si trova a circa 2,6 m dal piano campagna.
In data 26.07.2017 sono stati effettuati n. 4 saggi sulle strutture di fondazione che hanno
messo in evidenza la presenza di due diverse tipologie di fondazione in corrispondenza
delle due diverse tipologie di muratura.
15
Le indagini F1 e F2 mostrano uno strato di blocchi di pietra sotto la muratura in mattoni
pieni che non è stato rilevato sotto le pareti in elementi forati (indagini F3 e F4).
F1
F2
F3
F4
Indagine F1
Vista della fondazione esistente
e schema sezione tipo della fondazione.
P.C.
75
15
75
50
parete portante in muratura
di mattoni pieni
blocchi di pietra
conglomerato cementizio
13
16
Indagine F2
Vista della fondazione esistente
e schema sezione tipo della fondazione.
P.C.
75
15
75
45
blocchi di pietra
conglomerato cementizio
13
parete portante in muratura
di mattoni pieni
Indagine F3
Vista della fondazione esistente
e schema sezione tipo della fondazione.
P.C. 22,5
22,5
40
parete portante
in elementi semipieni
conglomerato cementizio
lastra in cemento
3,5
13
17
Indagine F4
Vista della fondazione esistente
e schema sezione tipo della fondazione.
P.C. 18
10
parete portante
in elementi semipieni
cemento armato
18
45
87
cemento armato
magrone
18
5 – ANALISI DEI CARICHI
Azione della neve
Il carico provocato dalla neve sulla copertura viene valutato mediante la seguente
espressione (D.M. 14.01.2008):
𝑞𝑠 = 𝜇𝑖 ∙ 𝑞𝑠𝑘 ∙ 𝐶𝐸 ∙ 𝐶𝑡
dove:
qs è il carico neve sulla copertura
i è il coefficiente di forma della copertura
qsk è il valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo [kN/m2]
CE è il coefficiente di esposizione
Ct è il coefficiente termico
Valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo
Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali di clima e di esposizione, considerata
la variabilità delle precipitazioni nevose da zona a zona.
Il fabbricato in esame è situato in zona II:
qsk = 1,00 kN/m2 = 100 daN/m2
per as < 200m
Coefficiente di forma
Secondo quanto riportato nella tabella 3.4.II della normativa vigente, si considera:
i = 0,8
Coefficiente di esposizione
Il coefficiente di esposizione viene utilizzato per modificare il valore del carico neve in
copertura in funzione delle caratteristiche specifiche dell’area in cui sorge l’opera.
Secondo quanto riportato nella tabella 3.4.I della normativa vigente, si considera a favore
della sicurezza:
CE = 1,1
Coefficiente termico
Il coefficiente termico viene utilizzato per tener conto della eventuale riduzione del carico
neve a causa dello scioglimento della stessa, causata dalla perdita di calore della
costruzione.
Si sceglie di utilizzare un coefficiente Ct = 1,0.
Il carico provocato dalla neve sulla copertura risulta pertanto:
qs = 90 daN/m2
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ANALISI DEI CARICHI SOLAIO LIGNEO DI COPERTURA – STATO DI FATTO
travi secondarie 20 daN/mq
morali lignei 10 daN/mq
tavelloni 30 daN/mq
guaina 5 daN/mq
coppi 80 daN/mq
G1 = 145 daN/mq
Carichi permanenti non strutturali non compiutamente definiti G2 = 0 daN/mq
Carichi variabili (neve) Q = 90 daN/mq
ANALISI DEI CARICHI SOLAIO LIGNEO DI COPERTURA – STATO DI PROGETTO
travi secondarie 20 daN/mq
tavolato s=25mm 15 daN/mq
barriera al vapore 5 daN/mq
isolamento 10 daN/mq
pannello OSB 12mm 7,5 daN/mq
guaina 2,5 daN/mq
coppi 80 daN/mq
fotovoltaico 20 daN/mq
G1 = 160 daN/mq
Carichi permanenti non strutturali non compiutamente definiti G2 = 0 daN/mq
Carichi variabili (neve) Q = 90 daN/mq
ANALISI DEI CARICHI SOLETTA IN C.A. – STATO DI FATTO
p.p. soletta 375 daN/mq
isolamento 15 daN/mq
G1 = 390 daN/mq
Carichi permanenti non strutturali non compiutamente definiti G2 = 0 daN/mq
Carichi variabili (manutenzione) Q = 50 daN/mq
20
ANALISI DEI CARICHI SOLAIO DI COPERTURA IN LATEROCEMENTO – STATO DI FATTO
p.p. solaio + intonaco 400 daN/mq
massetti + guaina 150 daN/mq
G1 = 550 daN/mq
Carichi permanenti non strutturali non compiutamente definiti G2 = 0 daN/mq
Carichi variabili (neve) Q = 90 daN/mq
ANALISI DEI CARICHI SOLAIO DI COPERTURA IN LATEROCEMENTO – STATO DI PROGETTO
p.p. solaio + intonaco 400 daN/mq
massetti + guaina 150 daN/mq
isolamento + impianti 100 daN/mq
G1 = 650 daN/mq
Carichi permanenti non strutturali non compiutamente definiti G2 = 0 daN/mq
Carichi variabili (neve) Q = 90 daN/mq
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6 – STATO DI FATTO – COPERTURA LIGNEA
La copertura del corpo principale è costituita da capriate lignee, da travi di falda lignee di
sezione media 13x15cm e sovrastanti morali lignei di sezione 6x6cm a sostegno di tavelloni,
guaina e coppi.
Tutte le capriate lignee hanno la stessa conformazione e sono costituite da puntoni di
sezione 15x17cm, catena di sezione 15x20cm e monaco di sezione 18x15cm.
Si riportano di seguito le verifiche a campione di una trave di falda e di una capriata tipo,
considerando, ai fini del calcolo, un legno massiccio di tipo C22.
6.1 – VERIFICA DELLE TRAVI DI FALDA
Sezione: 13x15cm
Interasse: 110cm
Luce teorica: 345 cm
Schema statico:
qG1 = 145 x 1,1 / cos = 170 daN/m
qG2 = 0 daN/m
qQ = 90 x 1,1/ cos = 105 daN/m
Output di BeamCad 19.18
TRAVE CONTINUA IN LEGNO
Metodo di calcolo: DM 14-01-08. Valori in daN cm.
Classe di servizio 1 Kdef 0.6
Durata del carico variabile : media durata
CARATTERISTICHE DEI MATERIALI
Descrizione fm,k ft,0,k ft,90,k fc,0,k fc,90,k fv,k E G gamma alfa
Conifere e pioppo 220.0 130.0 4.0 200.0 24.0 38.0 100000 6300 0.00041 0.000010
COEFFICIENTI DI COMBINAZIONE PER STATI LIMITE ULTIMI
Gamma G1 inf. (pesi struttura, effetto favorevole) 1.00
Gamma G1 sup. (pesi struttura, effetto sfavorevole) 1.30
Gamma G2 inf. (permanenti portati, effetto favorevole) 0.00
Gamma G2 sup. (permanenti portati, effetto sfavorevole) 1.50
Gamma Q inf. (azioni variabili, effetto favorevole) 0.00
Gamma Q sup. (azioni variabili, effetto sfavorevole) 1.50
COEFFICIENTI DI COMBINAZIONE DEI CARICHI VARIABILI PER STATI LIMITE DI ESERCIZIO
Combinazioni rare 1.00
Combinazioni frequenti 0.50
Combinazioni quasi permanenti 0.30
FATTORI PARZIALI DI SICUREZZA DEI MATERIALI
Fattore parziale di sicurezza dei materiali per combinazioni fondamentali 1.5
Fattore parziale di sicurezza dei materiali per combinazioni eccezionali 1
Fattore parziale di sicurezza dei materiali per combinazioni di esercizio 1
GEOMETRIA DELLE SEZIONI INIZIALI
Sezione n°1 13x15
elem. Dim X Dim Y Xg Yg
1 13.0 15.0 0.0 0.0
22
GEOMETRIA DELLE CAMPATE
luce sezione estradosso iniziale estradosso finale Y asse
campata n. 1 345.0 1 0.0 0.0 0.00
CARATTERISTICHE DEGLI APPOGGI
appoggio n. nome ampiezza coeff. elastico verticale
1 20.0 0.0000E+00 diretto
2 20.0 0.0000E+00 diretto
Schemi di carico
Carico variabile di media durata
AZIONI CARATTERISTICHE APPLICATE ALLA TRAVE
CAMPATA n. 1
carico uniforme permanente struttura permanente portato variabile
1.70 0.00 1.05
Verifiche (daN*cm)
Campata n° 1
x M kmod gamma fm,d sig,d vf,max T kmod kcr kh gamma fv,d taud vt.max
0 0 0.80 1.50 117.3 0.0 0.00 653 0.80 1.00 1.00 1.50 20.3 5.0 0.25
115 50057 0.80 1.50 117.3 102.7 0.88 218 0.80 1.00 1.00 1.50 20.3 1.7 0.08
230 50057 0.80 1.50 117.3 102.7 0.88 -218 0.80 1.00 1.00 1.50 20.3 1.7 0.08
345 0 0.80 1.50 117.3 0.0 0.00 -653 0.80 1.00 1.00 1.50 20.3 5.0 0.25
Valori massimi
x = 173
M = 56314
vf,max = 0.985
x = 0
T = 653
vt,max = 0.248
Verifiche di compressione ortogonale alle fibre in corrispondenza degli appoggi
n° Reazione leff sigmac,90,d Kc,90 Kmod Gamma fc,90,k Kc,90*fc,90,d
1 653 23.0 2.18 1.000 0.80 1.50 24.000 12.80
2 653 23.0 2.18 1.000 0.80 1.50 24.000 12.80
DEFORMATA
campata x f qp(visc.) f ra(elast.) f fr(visc.)
campata n°1 104 1.623 1.127 1.674
campata n°1 219 1.827 1.269 1.885
campata n°1 334 0.212 0.148 0.219
34532520 20
13x15
13x15
1.7
1.1
FlessioneTaglio
23
Valori massimi
campata quasi permanente L/f caratteristica L/f frequente L/f
finale (viscosa) istantanea elastica finale (viscosa)
campata n°1 2.00 173 1.39 249 2.06 168
REAZIONI VINCOLARI (daN)
ULTIME RARE FREQUENTI QUASI PERMANENTI
appoggio n. nome massima minima massima minima massima minima massima minima
1 653 293 474 293 384 293 348 293
2 653 293 474 293 384 293 348 293
Le travi di falda esistenti presentano una evidente deformazione e si evidenzia il rapporto
m,d / fm,d = 0,98, riferito alle verifiche a flessione.
Tali elementi non si considerano idonei e pertanto si dovrà prevederne la sostituzione con
nuove travi di falda di opportuna sezione.
6.2 – VERIFICA DELLA CAPRIATA
La verifica della capriata tipo viene eseguita secondo il metodo semi-probabilistico agli
stati limite in accordo con il DM 14.01.2008. Per le verifiche stesse si è utilizzato il programma
di calcolo agli elementi finiti SismiCAD 12.10.
Schema statico stato di fatto:
L’interasse medio tra le capriate risulta pari a 330cm.
L’inclinazione del solaio di copertura è = 22°.
q1G1 = 145 x 3,3 = 479 daN/m
q1Q = 90 x 3,3 = 297 daN/m
Il peso proprio degli elementi che costituiscono la capriata viene calcolato
automaticamente dal programma di calcolo.
Si ipotizza che le strutture esistenti di copertura abbiano caratteristiche meccaniche
analoghe a quelle di un legno tipo C22 (secondo le specifiche EN 338).
24
prospetto capriata – SismiCad 12.10
Momento flettente
Sforzo di taglio
Sforzo normale
25
Output di SismiCad 12.10:
Preferenze di analisi Metodo di analisi Non sismica
Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 3
Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.3
Coefficiente di sicurezza portanza pali 2.5
Preferenze FEM Dimensione massima ottimale mesh pareti (default) 80 [cm]
Dimensione massima ottimale mesh piastre (default) 80 [cm]
Tipo di mesh dei gusci (default) Quadrilateri o triangoli
Tipo di mesh imposta ai gusci Specifico dell'elemento
Metodo P-Delta non utilizzato
Analisi buckling non utilizzata
Rapporto spessore flessionale/membranale gusci muratura verticali 0.2
Spessori membranale e flessionale pareti XLAM da sole tavole verticali No
Moltiplicatore rigidezza connettori pannelli pareti legno a diaframma 1
Tolleranza di parallelismo 4.99 [deg]
Tolleranza di unicità punti 10 [cm]
Tolleranza generazione nodi di aste 1 [cm]
Tolleranza di parallelismo in suddivisione aste 4.99 [deg]
Tolleranza generazione nodi di gusci 4 [cm]
Tolleranza eccentricità carichi concentrati 100 [cm]
Considera deformazione a taglio delle piastre No
Modello elastico pareti in muratura Gusci
Concentra masse pareti nei vertici No
Segno risultati analisi spettrale Analisi statica
Memoria utilizzabile dal solutore 8000000
Metodo di risoluzione della matrice AspenTech MA57
Scrivi commenti nel file di input No
Scrivi file di output in formato testo No
Solidi colle e corpi ruvidi (default) Solidi reali
Moltiplicatore rigidezza molla torsionale applicata ad aste di fondazione 1
Modello trave su suolo alla Winkler nel caso di modellazione lineare Equilibrio elastico
Condizioni elementari di carico Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare. Nome breve: nome breve assegnato alla condizione elementare. I/II: descrive la classificazione della condizione (necessario per strutture in acciaio e in legno). Durata: descrive la durata della condizione (necessario per strutture in legno). Psi0: coefficiente moltiplicatore Psi0. Il valore è adimensionale. Psi1: coefficiente moltiplicatore Psi1. Il valore è adimensionale. Psi2: coefficiente moltiplicatore Psi2. Il valore è adimensionale. Var.segno: descrive se la condizione elementare ha la possibilità di variare di segno.
Descrizione Nome breve I/II Durata Psi0 Psi1 Psi2 Var.segno
Permanenti Perm. Permanente 0 0 0
Neve Neve I Breve 0.5 0.2 0
Delta T Dt II Media 0.6 0.5 0 No
Combinazioni di carico Nome: E' il nome esteso che contraddistingue la condizione elementare di carico.
Nome breve: E' il nome compatto della condizione elementare di carico, che viene utilizzato altrove nella relazione.
Perm.: Permanenti
Neve: Neve
Dt: Delta T
Tutte le combinazioni di carico vengono raggruppate per famiglia di appartenenza. Le celle di una riga contengono i coefficienti moltiplicatori della i-esima combinazione, dove il valore della prima cella è da intendersi come moltiplicatore associato alla prima condizione elementare, la seconda cella si riferisce alla seconda condizione elementare e così via.
Famiglia Limite ultimo
Il nome compatto della famiglia è LU. Nome Nome breve Perm. Neve Dt
1 LU 1 1 0 0
2 LU 2 1 1.5 0
3 LU 3 1.3 0 0
4 LU 4 1.3 1.5 0
Famiglia Esercizio rara
Il nome compatto della famiglia è RA. Nome Nome breve Perm. Neve Dt
1 RA 1 1 0 0
2 RA 2 1 1 0
Famiglia Esercizio frequente
Il nome compatto della famiglia è FR.
26
Nome Nome breve Perm. Neve Dt
1 FR 1 1 0 0
2 FR 2 1 0.2 0
Famiglia Esercizio quasi permanente
Il nome compatto della famiglia è QP. Nome Nome breve Perm. Neve Dt
1 QP 1 1 0 0
Famiglia Pressioni sul terreno
Il nome compatto della famiglia è PT. Nome Nome breve Perm. Neve Dt
1 PT 1 1 0 0
2 PT 2 1 1 0
Definizioni di carichi lineari Nome: nome identificativo della definizione di carico. Valori: valori associati alle condizioni di carico.
Condizione: condizione di carico a cui sono associati i valori. Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare.
Fx i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione X. [daN/cm] Fx f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione X. [daN/cm] Fy i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Y. [daN/cm] Fy f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Y. [daN/cm] Fz i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Z. [daN/cm] Fz f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Z. [daN/cm] Mx i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse X. [daN] Mx f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse X. [daN] My i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Y. [daN] My f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Y. [daN] Mz i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Z. [daN] Mz f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Z. [daN]
Nome Valori
Condizione Fx i. Fx f. Fy i. Fy f. Fz i. Fz f. Mx i. Mx f. My i. My f. Mz i. Mz f.
Descrizione
CARICO
PUNTONI
Permanenti 0 0 0 0 -4.3 -4.3 0 0 0 0 0 0
Neve 0 0 0 0 -3 -3 0 0 0 0 0 0
Verifiche degli elementi lignei
Si riporta a campione la verifica del puntone.
Luce/Freccia amm.: valore ammissibile del rapporto luce su freccia Beta x: coeff. moltiplicativo della luce per sbandamento in direzione x Beta y: coeff. moltiplicativo della luce per sbandamento in direzione y comb: combinazione di carico Mx: momento flettente attorno all'asse x locale My: momento flettente attorno all'asse y locale N: sforzo normale Kcrit: coeff. riduttivo per sbandamento laterale (EC5 5.2.2b) Kmod: coeff. moltiplicativo della resistenza caratteristica (EC5 3.1.7) Gamma: coeff. di sicurezza parziale (EC5 2.3.3.2) Sm,y,d: tensione di progetto dovuta alla flessione attorno all'asse orizzontale della sezione (EC5 fig.6.1) Sm,z,d: tensione di progetto dovuta alla flessione attorno all'asse verticale della sezione (EC5 fig.6.1) fm,y,d: resistenza di progetto a flessione attorno all'asse orizzontale della sezione fm,z,d: resistenza di progetto a flessione attorno all'asse verticale della sezione fc,0,d: resistenza di progetto a compressione parallela alle fibre ft,0,d: resistenza di progetto a trazione parallela alle fibre fv,d: resistenza di progetto a taglio Km: coefficiente di sezione (EC5 6.1.6 nota 2)
27
Snellezza,max: snellezza massima fx,max: freccia massima in direzione x locale fy,max: freccia massima in direzione y locale Kdef: coeff. correttivo della deformazione per effetto di umidità e viscosità (EC5 4.1) Luce asta: lunghezza effettiva dell'asta L/fx,max: rapporto luce su freccia in direzione x locale L/fy,max: rapporto luce su freccia in direzione y locale Tau,x: tensione tangenziale in direzione x Tau,y: tensione tangenziale in direzione y Tau,max: tensione tangenziale risultante
Asta 2: Trave in legno a falda Falda 2 fili 6-5
Unità di misura: cm, daN, deg, °C, s
Lunghezza = 371.6 cm
Sezione: R 15x17
Materiale: Conifere e pioppo C24 EN 338.
Rapporto luce/freccia elastica limite = 300
Rapporto luce/freccia elastica differita = 200
Mensola Y: Nessuno
Mensola X: Nessuno
Classe di servizio Uno
DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.9: Taglio
Sezione ad ascissa 359.2 cm
Kmod = 0,90
Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,50
tau,d <= fv,d
Sqrt(0^2+14.17^2) = 14.17 <= 24
kcr = 0.67
Combinazione:Limite ultimo, 4
Durata minima del carico nella combinazione: breve
Tx = 0 daN
Ty = -1613.8 daN
DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.8: Pressoflessione
Sezione ad ascissa 185.8 cm
Kmod = 0,90
Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,50
(Sc,0,d/fc,0,d)^2 + Sm,y,d/fm,y,d + Km*(Sm,z,d/fm,z,d) <= 1
(Sc,0,d/fc,0,d)^2 + Km*(Sm,y,d/fm,y,d) + Sm,z,d/fm,z,d <= 1
(18.4/126)^2+222.3/144+0.7*0/144=1.57 !> 1 [4.4.7a] ***
Combinazione:Limite ultimo, 4
Durata minima del carico nella combinazione: breve
Mx = -160642.1 daN*cm
My = 0 daN*cm
N = -4682.2 daN
DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.3: Verifica per compressione parallela alla fibratura
Sezione ad ascissa 0 cm
Kmod = 0,90
Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,50
Sc,0,d <= fc,0,d
|-21.35| <= 126
Combinazione:Limite ultimo, 4
Durata minima del carico nella combinazione: breve
N = -5445 daN
EC5 Paragrafo EC5 2.2.3 (2): Verifica della freccia istantanea
Sezione ad ascissa 185.8 cm
Kdef = 0
Uinst in x = 0 cm
Uinst in y = -2.55 cm
Uinst = 2.55 cm
Luce/Uinst < limite
371.6/2.55=145.6 < 300 ***
Combinazione:Esercizio rara, 2
EC5 Paragrafo EC5 2.2.3 (3): Verifica della freccia finale
Sezione ad ascissa 185.8 cm
Kdef = 0,60
Ufin in x = 0 cm
Ufin in y = -3.47 cm
Ufin = 3.47 cm
Luce/Ufin < limite
371.6/3.47=107.2 < 200 ***
coefficienti combinatori impiegati:
Permanenti = 1,000 + 0,600 = 1,600
Neve = 0,500 + 0,500 = 1,000
La verifica non si considera soddisfatta.
28
7 – STATO DI FATTO – VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA SISMICA
La valutazione della sicurezza sismica permette di stabilire in quale delle seguenti
alternative si ricade, in riferimento al complesso edilizio in oggetto:
conferma dell’uso per cui l’opera è stata progettata
adozione di opportune cautele
necessità di effettuare interventi di aumento della capacità portante
(miglioramento o adeguamento sismico)
In particolare, è stata effettuata una modellazione FEM del complesso in esame per lo
studio e la verifica globale del complesso stesso, e sono state individuate le parti più deboli
della struttura, quelle che potrebbero cedere al sisma, prefigurando così i modi di danno
che il sisma è in grado di produrre in riferimento a macroelementi predefiniti (verifiche
locali).
7.1 – VERIFICA GLOBALE
Si riporta di seguito la verifica sismica globale del complesso esistente, considerando gli
elementi in c.a. come secondari e affidando alla muratura la funzione di assorbire tutta
l’azione sismica di progetto.
Sono modellate anche le pareti trasversali del corpo principale ad una testa in mattoni
pieni: tali pareti non hanno funzione sismoresistente in quanto troppo snelle, ma sono
oggetto di verifica a flessione e taglio nonchè di verifica locale a ribaltamento.
Le indagini effettuate (S5) hanno messo in luce che la porzione più recente di ampliamento
è stata realizzata affiancando la parete in elementi semipieni, che sostiene il solaio piano
in laterocemento, alla parete a due teste in mattoni pieni del corpo principale. Nella
modellazione non è stato possibile considerare le due pareti affiancate ed è stato
necessario dunque considerare un'unica parete di spessore equivalente: tale
semplificazione comporta che il solaio piano in laterocemento grava non solo sulla parete
più recente ma sull’unica parete modellata.
Le strutture di fondazione esistenti sono del tipo superficiale a trave continua; il terreno, in
riferimento alla classificazione sismica vigente, si considera appartenente alla Categoria C.
modello FEM – SismiCad 12.10
29
DATI DI INPUT
Preferenze di analisi Metodo di analisi D.M. 14-01-08 (N.T.C.)
Tipo di costruzione 2
Vn 50
Classe d'uso II
Vr 50
Tipo di analisi Lineare dinamica
Località Padova, via Col Moschin; Latitudine ED50 45,3906° (45° 23'
26'');
Longitudine ED50 11,8469° (11° 50' 49''); Altitudine
s.l.m. 12 m.
Zona sismica Zona 4
Categoria del suolo C - sabbie ed argille medie
Categoria topografica T1
Ss orizzontale SLD 1.5
Tb orizzontale SLD 0.139 [s]
Tc orizzontale SLD 0.416 [s]
Td orizzontale SLD 1.748 [s]
Ss orizzontale SLV 1.5
Tb orizzontale SLV 0.168 [s]
Tc orizzontale SLV 0.503 [s]
Td orizzontale SLV 1.93 [s]
St 1
PVr SLD (%) 63
Tr SLD 50
Ag/g SLD 0.0369
Fo SLD 2.544
Tc* SLD 0.251
PVr SLV (%) 10
Tr SLV 475
Ag/g SLV 0.0825
Fo SLV 2.645
Tc* SLV 0.334
Smorzamento viscoso (%) 5
Classe di duttilità CD"B"
Rotazione del sisma 0 [deg]
Quota dello '0' sismico 0 [cm]
Regolarità in pianta No
Regolarità in elevazione No
Edificio muratura Si
Tipologia muratura Costruzioni in muratura ordinaria
αu/α1 muratura Costruzioni in muratura ordinaria ad un piano αu/α1=1.4
Edificio esistente Si
Altezza costruzione 675 [cm]
C1 0.05
T1 0.209 [s]
Lambda SLD 0.85
Lambda SLV 0.85
Numero modi 27
Metodo di Ritz applicato
Torsione accidentale semplificata No
Torsione accidentale per piani (livelli e falde) flessibili No
Eccentricità X (per sisma Y) livello "Fondazione" 0 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "Fondazione" 0 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "solaio agibile" 0 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "solaio agibile" 0 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "soletta ca" 148.8 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "soletta ca" 33.1 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "copertura piana" 77.5 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "copertura piana" 52.1 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "imposta capriata" 0 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "imposta capriata" 0 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "colmo" 0 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "colmo" 0 [cm]
Limite spostamenti interpiano 0.003
Moltiplicatore sisma X per combinazioni di default 1
Moltiplicatore sisma Y per combinazioni di default 1
Fattore di struttura per sisma X 2.25
Fattore di struttura per sisma Y 2.25
Fattore di struttura per sisma Z 1.5
Applica 1% (§ 3.1.1) No
Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3
Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.1
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza trasversale pali 1.3
Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali
indagate 1.7
30
Preferenze FEM Dimensione massima ottimale mesh pareti (default) 80 [cm]
Dimensione massima ottimale mesh piastre (default) 80 [cm]
Tipo di mesh dei gusci (default) Quadrilateri o triangoli
Tipo di mesh imposta ai gusci Specifico dell'elemento
Metodo P-Delta non utilizzato
Analisi buckling non utilizzata
Rapporto spessore flessionale/membranale gusci muratura verticali 0.2
Spessori membranale e flessionale pareti XLAM da sole tavole verticali No
Moltiplicatore rigidezza connettori pannelli pareti legno a diaframma 1
Tolleranza di parallelismo 4.99 [deg]
Tolleranza di unicità punti 10 [cm]
Tolleranza generazione nodi di aste 1 [cm]
Tolleranza di parallelismo in suddivisione aste 4.99 [deg]
Tolleranza generazione nodi di gusci 4 [cm]
Tolleranza eccentricità carichi concentrati 100 [cm]
Considera deformazione a taglio delle piastre No
Modello elastico pareti in muratura Gusci
Concentra masse pareti nei vertici No
Segno risultati analisi spettrale Analisi statica
Memoria utilizzabile dal solutore 8000000
Metodo di risoluzione della matrice Intel MKL PARDISO
Scrivi commenti nel file di input No
Scrivi file di output in formato testo No
Solidi colle e corpi ruvidi (default) Solidi reali
Moltiplicatore rigidezza molla torsionale applicata ad aste di fondazione 1
Modello trave su suolo alla Winkler nel caso di modellazione lineare Equilibrio elastico
Spettri NTC2008 Acc./g: Accelerazione spettrale normalizzata ottenuta dividendo l'accelerazione spettrale per l'accelerazione di gravità. Periodo: Periodo di vibrazione.
Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.2.1 (3.2.4)
Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLV § 3.2.3.2.1 (3.2.4)
31
Spettro di risposta di progetto in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.4
Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV § 3.2.3.5
Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente Y SLV § 3.2.3.5
Condizioni elementari di carico Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare. Nome breve: nome breve assegnato alla condizione elementare. I/II: descrive la classificazione della condizione (necessario per strutture in acciaio e in legno). Durata: descrive la durata della condizione (necessario per strutture in legno). Psi0: coefficiente moltiplicatore Psi0. Il valore è adimensionale. Psi1: coefficiente moltiplicatore Psi1. Il valore è adimensionale. Psi2: coefficiente moltiplicatore Psi2. Il valore è adimensionale. Var.segno: descrive se la condizione elementare ha la possibilità di variare di segno.
Descrizione Nome breve I/II Durata Psi0 Psi1 Psi2 Var.segno
Pesi strutturali Pesi Permanente 0 0 0
Permanenti portati Port. I Permanente 0 0 0
Neve Neve I Media 0.5 0.2 0
Variabile B Variabile B I Media 0.7 0.5 0.3
Delta T Dt II Media 0.6 0.5 0 No
Sisma X SLV X SLV 0 0 0
Sisma Y SLV Y SLV 0 0 0
Sisma Z SLV Z SLV 0 0 0
32
Descrizione Nome breve I/II Durata Psi0 Psi1 Psi2 Var.segno Eccentricità Y per sisma X SLV EY SLV 0 0 0
Eccentricità X per sisma Y SLV EX SLV 0 0 0
Sisma X SLD X SLD 0 0 0
Sisma Y SLD Y SLD 0 0 0
Sisma Z SLD Z SLD 0 0 0
Eccentricità Y per sisma X SLD EY SLD 0 0 0
Eccentricità X per sisma Y SLD EX SLD 0 0 0
Terreno sisma X SLV Tr x SLV 0 0 0
Terreno sisma Y SLV Tr y SLV 0 0 0
Terreno sisma Z SLV Tr z SLV 0 0 0
Terreno sisma X SLD Tr x SLD 0 0 0
Terreno sisma Y SLD Tr y SLD 0 0 0
Terreno sisma Z SLD Tr z SLD 0 0 0
Rig. Ux R Ux 0 0 0
Rig. Uy R Uy 0 0 0
Rig. Rz R Rz 0 0 0
Combinazioni di carico Nome: E' il nome esteso che contraddistingue la condizione elementare di carico.
Nome breve: E' il nome compatto della condizione elementare di carico, che viene utilizzato altrove nella relazione.
Pesi: Pesi strutturali
Port.: Permanenti portati
Neve: Neve
Variabile B: Variabile B
Dt: Delta T
X SLD: Sisma X SLD
Y SLD: Sisma Y SLD
Z SLD: Sisma Z SLD
EY SLD: Eccentricità Y per sisma X SLD
EX SLD: Eccentricità X per sisma Y SLD
Tr x SLD: Terreno sisma X SLD
Tr y SLD: Terreno sisma Y SLD
Tr z SLD: Terreno sisma Z SLD
X SLV: Sisma X SLV
Y SLV: Sisma Y SLV
Z SLV: Sisma Z SLV
EY SLV: Eccentricità Y per sisma X SLV
EX SLV: Eccentricità X per sisma Y SLV
Tr x SLV: Terreno sisma X SLV
Tr y SLV: Terreno sisma Y SLV
Tr z SLV: Terreno sisma Z SLV
R Ux: Rig. Ux
R Uy: Rig. Uy
R Rz: Rig. Rz
Tutte le combinazioni di carico vengono raggruppate per famiglia di appartenenza. Le celle di una riga contengono i coefficienti moltiplicatori della i-esima combinazione, dove il valore della prima cella è da intendersi come moltiplicatore associato alla prima condizione elementare, la seconda cella si riferisce alla seconda condizione elementare e così via.
Famiglia SLU
Il nome compatto della famiglia è SLU. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt
1 SLU 1 1 0 0 0 0
2 SLU 2 1 0 0 1.5 0
3 SLU 3 1 0 0.75 1.5 0
4 SLU 4 1 0 1.5 0 0
5 SLU 5 1 0 1.5 1.05 0
6 SLU 6 1 1.5 0 0 0
7 SLU 7 1 1.5 0 1.5 0
8 SLU 8 1 1.5 0.75 1.5 0
9 SLU 9 1 1.5 1.5 0 0
10 SLU 10 1 1.5 1.5 1.05 0
11 SLU 11 1.3 0 0 0 0
12 SLU 12 1.3 0 0 1.5 0
13 SLU 13 1.3 0 0.75 1.5 0
14 SLU 14 1.3 0 1.5 0 0
15 SLU 15 1.3 0 1.5 1.05 0
16 SLU 16 1.3 1.5 0 0 0
17 SLU 17 1.3 1.5 0 1.5 0
18 SLU 18 1.3 1.5 0.75 1.5 0
19 SLU 19 1.3 1.5 1.5 0 0
20 SLU 20 1.3 1.5 1.5 1.05 0
33
Famiglia SLE rara
Il nome compatto della famiglia è SLE RA. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt
1 SLE RA 1 1 1 0 0 0
2 SLE RA 2 1 1 0 1 0
3 SLE RA 3 1 1 0.5 1 0
4 SLE RA 4 1 1 1 0 0
5 SLE RA 5 1 1 1 0.7 0
Famiglia SLE frequente
Il nome compatto della famiglia è SLE FR. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt
1 SLE FR 1 1 1 0 0 0
2 SLE FR 2 1 1 0 0.5 0
3 SLE FR 3 1 1 0.2 0 0
4 SLE FR 4 1 1 0.2 0.3 0
Famiglia SLE quasi permanente
Il nome compatto della famiglia è SLE QP. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt
1 SLE QP 1 1 1 0 0 0
2 SLE QP 2 1 1 0 0.3 0
Famiglia SLU eccezionale
Il nome compatto della famiglia è SLU EX. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt
Famiglia SLD
Il nome compatto della famiglia è SLD. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti.
Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt X SLD Y SLD
1 SLD 1 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3
2 SLD 2 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3
3 SLD 3 1 1 0 0.3 0 -1 0.3
4 SLD 4 1 1 0 0.3 0 -1 0.3
5 SLD 5 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1
6 SLD 6 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1
7 SLD 7 1 1 0 0.3 0 -0.3 1
8 SLD 8 1 1 0 0.3 0 -0.3 1
9 SLD 9 1 1 0 0.3 0 0.3 -1
10 SLD 10 1 1 0 0.3 0 0.3 -1
11 SLD 11 1 1 0 0.3 0 0.3 1
12 SLD 12 1 1 0 0.3 0 0.3 1
13 SLD 13 1 1 0 0.3 0 1 -0.3
14 SLD 14 1 1 0 0.3 0 1 -0.3
15 SLD 15 1 1 0 0.3 0 1 0.3
16 SLD 16 1 1 0 0.3 0 1 0.3
Nome Nome breve Z SLD EY SLD EX SLD Tr x SLD Tr y SLD Tr z SLD
1 SLD 1 0 -1 0.3 -1 -0.3 0
2 SLD 2 0 1 -0.3 -1 -0.3 0
3 SLD 3 0 -1 0.3 -1 0.3 0
4 SLD 4 0 1 -0.3 -1 0.3 0
5 SLD 5 0 -0.3 1 -0.3 -1 0
6 SLD 6 0 0.3 -1 -0.3 -1 0
7 SLD 7 0 -0.3 1 -0.3 1 0
8 SLD 8 0 0.3 -1 -0.3 1 0
9 SLD 9 0 -0.3 1 0.3 -1 0
10 SLD 10 0 0.3 -1 0.3 -1 0
11 SLD 11 0 -0.3 1 0.3 1 0
12 SLD 12 0 0.3 -1 0.3 1 0
13 SLD 13 0 -1 0.3 1 -0.3 0
14 SLD 14 0 1 -0.3 1 -0.3 0
15 SLD 15 0 -1 0.3 1 0.3 0
16 SLD 16 0 1 -0.3 1 0.3 0
Famiglia SLV
Il nome compatto della famiglia è SLV. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti.
Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt X SLV Y SLV
1 SLV 1 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3
2 SLV 2 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3
3 SLV 3 1 1 0 0.3 0 -1 0.3
4 SLV 4 1 1 0 0.3 0 -1 0.3
5 SLV 5 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1
6 SLV 6 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1
7 SLV 7 1 1 0 0.3 0 -0.3 1
8 SLV 8 1 1 0 0.3 0 -0.3 1
9 SLV 9 1 1 0 0.3 0 0.3 -1
10 SLV 10 1 1 0 0.3 0 0.3 -1
11 SLV 11 1 1 0 0.3 0 0.3 1
12 SLV 12 1 1 0 0.3 0 0.3 1
13 SLV 13 1 1 0 0.3 0 1 -0.3
14 SLV 14 1 1 0 0.3 0 1 -0.3
15 SLV 15 1 1 0 0.3 0 1 0.3
16 SLV 16 1 1 0 0.3 0 1 0.3
Nome Nome breve Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV
1 SLV 1 0 -1 0.3 -1 -0.3 0
2 SLV 2 0 1 -0.3 -1 -0.3 0
34
Nome Nome breve Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV
3 SLV 3 0 -1 0.3 -1 0.3 0
4 SLV 4 0 1 -0.3 -1 0.3 0
5 SLV 5 0 -0.3 1 -0.3 -1 0
6 SLV 6 0 0.3 -1 -0.3 -1 0
7 SLV 7 0 -0.3 1 -0.3 1 0
8 SLV 8 0 0.3 -1 -0.3 1 0
9 SLV 9 0 -0.3 1 0.3 -1 0
10 SLV 10 0 0.3 -1 0.3 -1 0
11 SLV 11 0 -0.3 1 0.3 1 0
12 SLV 12 0 0.3 -1 0.3 1 0
13 SLV 13 0 -1 0.3 1 -0.3 0
14 SLV 14 0 1 -0.3 1 -0.3 0
15 SLV 15 0 -1 0.3 1 0.3 0
16 SLV 16 0 1 -0.3 1 0.3 0
Famiglia SLV fondazioni
Il nome compatto della famiglia è SLV FO. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti.
Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt X SLV Y SLV
1 SLV FO 1 1 1 0 0.3 0 -1.1 -0.33
2 SLV FO 2 1 1 0 0.3 0 -1.1 -0.33
3 SLV FO 3 1 1 0 0.3 0 -1.1 0.33
4 SLV FO 4 1 1 0 0.3 0 -1.1 0.33
5 SLV FO 5 1 1 0 0.3 0 -0.33 -1.1
6 SLV FO 6 1 1 0 0.3 0 -0.33 -1.1
7 SLV FO 7 1 1 0 0.3 0 -0.33 1.1
8 SLV FO 8 1 1 0 0.3 0 -0.33 1.1
9 SLV FO 9 1 1 0 0.3 0 0.33 -1.1
10 SLV FO 10 1 1 0 0.3 0 0.33 -1.1
11 SLV FO 11 1 1 0 0.3 0 0.33 1.1
12 SLV FO 12 1 1 0 0.3 0 0.33 1.1
13 SLV FO 13 1 1 0 0.3 0 1.1 -0.33
14 SLV FO 14 1 1 0 0.3 0 1.1 -0.33
15 SLV FO 15 1 1 0 0.3 0 1.1 0.33
16 SLV FO 16 1 1 0 0.3 0 1.1 0.33
Nome Nome breve Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV
1 SLV FO 1 0 -1.1 0.33 -1.1 -0.33 0
2 SLV FO 2 0 1.1 -0.33 -1.1 -0.33 0
3 SLV FO 3 0 -1.1 0.33 -1.1 0.33 0
4 SLV FO 4 0 1.1 -0.33 -1.1 0.33 0
5 SLV FO 5 0 -0.33 1.1 -0.33 -1.1 0
6 SLV FO 6 0 0.33 -1.1 -0.33 -1.1 0
7 SLV FO 7 0 -0.33 1.1 -0.33 1.1 0
8 SLV FO 8 0 0.33 -1.1 -0.33 1.1 0
9 SLV FO 9 0 -0.33 1.1 0.33 -1.1 0
10 SLV FO 10 0 0.33 -1.1 0.33 -1.1 0
11 SLV FO 11 0 -0.33 1.1 0.33 1.1 0
12 SLV FO 12 0 0.33 -1.1 0.33 1.1 0
13 SLV FO 13 0 -1.1 0.33 1.1 -0.33 0
14 SLV FO 14 0 1.1 -0.33 1.1 -0.33 0
15 SLV FO 15 0 -1.1 0.33 1.1 0.33 0
16 SLV FO 16 0 1.1 -0.33 1.1 0.33 0
Famiglia Calcolo rigidezza torsionale/flessionale di piano
Il nome compatto della famiglia è CRTFP. Nome Nome breve R Ux R Uy R Rz
Rig. Ux+ CRTFP Ux+ 1 0 0
Rig. Ux- CRTFP Ux- -1 0 0
Rig. Uy+ CRTFP Uy+ 0 1 0
Rig. Uy- CRTFP Uy- 0 -1 0
Rig. Rz+ CRTFP Rz+ 0 0 1
Rig. Rz- CRTFP Rz- 0 0 -1
Definizioni di carichi lineari Nome: nome identificativo della definizione di carico. Valori: valori associati alle condizioni di carico.
Condizione: condizione di carico a cui sono associati i valori. Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare.
Fx i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione X. [daN/cm] Fx f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione X. [daN/cm] Fy i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Y. [daN/cm] Fy f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Y. [daN/cm] Fz i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Z. [daN/cm] Fz f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Z. [daN/cm] Mx i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse X. [daN] Mx f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse X. [daN] My i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Y. [daN] My f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Y. [daN] Mz i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Z. [daN] Mz f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Z. [daN]
35
Nome Valori
Condizione Fx i. Fx f. Fy i. Fy f. Fz i. Fz f. Mx i. Mx f. My i. My f. Mz i. Mz f.
Descrizione
cornice L50 Pesi strutturali 0 0 0 0 -2.8 -2.8 0 0 0 0 0 0
Permanenti
portati
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Neve 0 0 0 0 -0.5 -0.5 0 0 0 0 0 0
Variabile B 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
cornice L150 Pesi strutturali 0 0 0 0 -8.3 -8.3 0 0 0 0 0 0
Permanenti
portati
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Neve 0 0 0 0 -1.4 -1.4 0 0 0 0 0 0
Variabile B 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
cornice
muratura
Pesi strutturali 0 0 0 0 -1 -1 0 0 0 0 0 0
Permanenti
portati
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Neve 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Variabile B 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Definizioni di carichi superficiali Nome: nome identificativo della definizione di carico. Valori: valori associati alle condizioni di carico.
Condizione: condizione di carico a cui sono associati i valori. Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare.
Valore: modulo del carico superficiale applicato alla superficie. [daN/cm²] Applicazione: modalità con cui il carico è applicato alla superficie.
Nome Valori
Condizione Valore Applicazione
Descrizione
copertura piana SDF Pesi strutturali 0.015 Verticale
Permanenti portati 0 Verticale
Neve 0.009 Verticale
Variabile B 0 Verticale
solaio agibile Pesi strutturali 0.02 Verticale
Permanenti portati 0 Verticale
Neve 0 Verticale
Variabile B 0.02 Verticale
copertura lignea SDF Pesi strutturali 0.0145 Verticale
Permanenti portati 0 Verticale
Neve 0.009 Verticale
Variabile B 0 Verticale
DATI DI OUTPUT
Risposta modale Modo: identificativo del modo di vibrare. Periodo: periodo. [s] Massa X: massa partecipante in direzione globale X. Il valore è adimensionale. Massa Y: massa partecipante in direzione globale Y. Il valore è adimensionale. Massa Z: massa partecipante in direzione globale Z. Il valore è adimensionale. Massa rot X: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale X. Il valore è adimensionale. Massa rot Y: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Y. Il valore è adimensionale. Massa rot Z: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Z. Il valore è adimensionale.
Totale masse partecipanti:
Traslazione X: 0.861656 Traslazione Y: 0.865767 Traslazione Z: 0 Rotazione X: 0.842759 Rotazione Y: 0.768545 Rotazione Z: 0.796966
Modo Periodo Massa X Massa Y Massa Z Massa rot X Massa rot Y Massa rot Z 1 2.494462006 0.007070598 0.000014595 0 0.000001027 0.009697066 0.000269566
2 2.468209068 0.006960425 0.000000172 0 0.00000001 0.009674875 0.000135086
3 2.293758967 0 0.000003255 0 0.000000711 0.000000001 0.000001382
4 2.285638597 0 0.000000113 0 0.000000149 0.000000032 0.000022023
5 2.197966286 0.000025628 0.00690013 0 0.000512967 0.000043828 0.007718531
6 2.183995274 0.000006594 0.002043113 0 0.000147356 0.000009837 0.00128664
7 1.967923882 0.007611002 0.000000001 0 0.000000004 0.000718319 0.001037464
8 1.967046739 0.002477504 0 0 0.000000001 0.000235169 0.000379088
9 1.878729699 0.000000002 0.010142182 0 0.001235783 0.000000002 0.010252844
10 1.809552855 0.000001255 0.00514725 0 0.000380996 0.000003906 0.00597267
11 1.804112287 0.000000487 0.005414754 0 0.000385801 0.000000678 0.00252401
12 1.484658022 0 0.008627638 0 0.000706254 0.000000002 0.008676151
13 1.301236886 0.000000449 0.003782196 0 0.000363505 0.000000274 0.001464359
14 1.274357211 0.000001822 0.00357703 0 0.000264884 0.000006241 0.002968615
15 1.163996649 0.000011898 0.010061954 0 0.000900384 0.000126409 0.017471174
36
Modo Periodo Massa X Massa Y Massa Z Massa rot X Massa rot Y Massa rot Z 16 1.113818285 0.000312524 0.00140384 0 0.000299467 0.001307078 0.001898077
17 1.022581169 0.000222493 0.049370481 0 0.036555167 0.000125503 0.054887088
18 0.93593847 0.007344119 0.002409993 0 0.0019365 0.007766027 0.000676209
19 0.873951043 0.004845033 0.001907739 0 0.000908066 0.003547418 0.000118384
20 0.771764039 0.000155026 0.078740222 0 0.015149885 0.000077154 0.081203804
21 0.656425184 0.079102767 0.000253331 0 0.00042104 0.10876573 0.001012351
22 0.635808788 0.003367551 0.106380888 0 0.011456328 0.004486654 0.110915112
23 0.523049353 0.027778879 0.003415414 0 0.001296818 0.040002458 0.000513019
24 0.369385277 0.000736193 0.102786813 0 0.05998601 0.000393261 0.079504095
25 0.317618495 0.051167595 0.000701991 0 0.000012117 0.023182706 0.000781059
26 0.194784443 0.000002369 0.46257783 0 0.709696206 0.000037748 0.357046094
27 0.129567844 0.662453344 0.000104319 0 0.000141662 0.558336822 0.048231028
Spostamenti di interpiano Nodo inferiore: nodo inferiore.
I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Pos.: coordinate del nodo.
X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Z: coordinata Z. [cm]
Nodo superiore: nodo superiore. I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Pos.: coordinate del nodo.
Z: coordinata Z. [cm] Spost. rel.: spostamento relativo. Il valore è adimensionale. Comb.: combinazione.
N.b.: nome breve o compatto della combinazione di carico. Spostamento inferiore: spostamento in pianta del nodo inferiore.
X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm]
Spostamento superiore: spostamento in pianta del nodo superiore. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm]
S.V.: si intende non verificato qualora lo spostamento relativo sia superiore al valore limite espresso nelle preferenze di analisi. limite SLD = 0,003
Nodo inferiore Nodo superiore Spost. rel. Comb. Spostamento inferiore Spostamento superiore S.V.
I. Pos. I. Pos. N.b. X Y X Y
X Y Z Z
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000316 SLD 1 -0.022 -0.012 -0.041 -0.034 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000318 SLD 2 -0.023 -0.012 -0.042 -0.033 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000206 SLD 3 -0.024 0.013 -0.038 0 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000208 SLD 4 -0.024 0.013 -0.038 0.001 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000371 SLD 5 -0.003 -0.045 -0.025 -0.071 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000367 SLD 6 -0.004 -0.043 -0.026 -0.068 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000072 SLD 7 -0.009 0.038 -0.014 0.042 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000076 SLD 8 -0.01 0.041 -0.015 0.045 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000305 SLD 9 0.012 -0.048 -0.008 -0.067 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000302 SLD 10 0.011 -0.046 -0.009 -0.064 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000114 SLD 11 0.006 0.036 0.003 0.046 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.00012 SLD 12 0.005 0.038 0.002 0.049 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000121 SLD 13 0.026 -0.021 0.016 -0.023 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000122 SLD 14 0.026 -0.02 0.015 -0.022 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000098 SLD 15 0.025 0.004 0.019 0.011 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000098 SLD 16 0.024 0.005 0.018 0.012 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000215 SLD 1 -0.023 -0.007 -0.037 -0.02 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000216 SLD 2 -0.023 -0.007 -0.037 -0.02 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000154 SLD 3 -0.025 0.009 -0.034 -0.001 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000154 SLD 4 -0.025 0.009 -0.035 -0.001 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000245 SLD 5 -0.003 -0.027 -0.02 -0.041 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000244 SLD 6 -0.004 -0.026 -0.021 -0.04 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.00004 SLD 7 -0.009 0.026 -0.011 0.023 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000038 SLD 8 -0.01 0.027 -0.012 0.024 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000208 SLD 9 0.012 -0.028 -0.003 -0.04 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000208 SLD 10 0.011 -0.027 -0.004 -0.039 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000004 SLD 11 0.006 0.025 0.006 0.025 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000002 SLD 12 0.005 0.026 0.005 0.026 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000093 SLD 13 0.027 -0.011 0.019 -0.015 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000094 SLD 14 0.026 -0.011 0.019 -0.015 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000031 SLD 15 0.025 0.005 0.022 0.004 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000033 SLD 16 0.024 0.005 0.022 0.004 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000131 SLD 1 -0.024 -0.007 -0.033 -0.014 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000131 SLD 2 -0.024 -0.007 -0.034 -0.014 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000085 SLD 3 -0.025 0.006 -0.031 0.001 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000086 SLD 4 -0.026 0.006 -0.031 0.001 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000164 SLD 5 -0.004 -0.022 -0.016 -0.03 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000163 SLD 6 -0.005 -0.022 -0.017 -0.03 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000032 SLD 7 -0.009 0.022 -0.009 0.02 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.00003 SLD 8 -0.01 0.022 -0.01 0.019 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000147 SLD 9 0.011 -0.021 0.001 -0.03 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000146 SLD 10 0.01 -0.021 0 -0.03 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.00004 SLD 11 0.006 0.023 0.008 0.02 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000038 SLD 12 0.005 0.023 0.007 0.02 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000079 SLD 13 0.026 -0.005 0.023 -0.011 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000078 SLD 14 0.026 -0.005 0.022 -0.011 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000048 SLD 15 0.025 0.008 0.025 0.004 si
37
Nodo inferiore Nodo superiore Spost. rel. Comb. Spostamento inferiore Spostamento superiore S.V.
I. Pos. I. Pos. N.b. X Y X Y
X Y Z Z
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000047 SLD 16 0.024 0.008 0.024 0.004 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000119 SLD 1 -0.026 -0.006 -0.031 -0.015 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000123 SLD 2 -0.026 -0.006 -0.032 -0.016 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000186 SLD 3 -0.024 0.007 -0.029 0.023 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000182 SLD 4 -0.025 0.007 -0.03 0.022 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000421 SLD 5 -0.009 -0.021 -0.013 -0.058 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000427 SLD 6 -0.01 -0.021 -0.014 -0.06 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000514 SLD 7 -0.005 0.023 -0.008 0.069 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000508 SLD 8 -0.006 0.022 -0.009 0.068 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000412 SLD 9 0.006 -0.02 0.003 -0.057 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000418 SLD 10 0.005 -0.021 0.002 -0.059 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000521 SLD 11 0.01 0.024 0.009 0.071 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000515 SLD 12 0.009 0.023 0.008 0.069 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000077 SLD 13 0.024 -0.004 0.024 -0.011 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000081 SLD 14 0.024 -0.005 0.024 -0.012 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000203 SLD 15 0.026 0.009 0.026 0.027 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000199 SLD 16 0.025 0.008 0.026 0.026 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000047 SLD 1 -0.026 -0.005 -0.03 -0.006 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000047 SLD 2 -0.026 -0.005 -0.031 -0.006 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000045 SLD 3 -0.025 0.006 -0.029 0.006 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000045 SLD 4 -0.025 0.005 -0.029 0.006 si
[…] omissis
Verifica effetti secondo ordine Quota inf.: quota inferiore esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata, espressa con notazione breve. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Quota sup.: quota superiore esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata, espressa con notazione breve. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Comb.: combinazione.
N.b.: nome breve o compatto della combinazione di carico. Carico verticale: carico verticale. [daN] Spostamento: spostamento medio di interpiano. [cm] Forza orizzontale totale: forza orizzontale totale. [daN] Altezza del piano: altezza del piano. [cm] Theta: coefficiente Theta formula (7.3.2) § 7.3.1 NTC 2008. Il valore è adimensionale.
Quota inf. Quota sup. Comb. Carico verticale Spostamento Forza orizzontale totale
Altezza del piano Theta
N.b.
L1 L2 SLV 1 593955 0.115 77422 90 0.01
L1 L2 SLV 2 593964 0.117 77348 90 0.01
L1 L2 SLV 3 594234 0.115 75603 90 0.01
L1 L2 SLV 4 594243 0.114 75656 90 0.01
L1 L2 SLV 5 594014 0.354 72597 90 0.032
L1 L2 SLV 6 594037 0.357 72308 90 0.033
L1 L2 SLV 7 594941 0.384 66476 90 0.038
L1 L2 SLV 8 594964 0.381 66762 90 0.038
L1 L2 SLV 9 594348 0.342 72353 90 0.031
L1 L2 SLV 10 594371 0.345 72064 90 0.032
L1 L2 SLV 11 595276 0.395 66751 90 0.039
L1 L2 SLV 12 595299 0.393 67037 90 0.039
L1 L2 SLV 13 595070 0.073 77202 90 0.006
L1 L2 SLV 14 595078 0.074 77130 90 0.006
L1 L2 SLV 15 595348 0.151 75854 90 0.013
L1 L2 SLV 16 595357 0.15 75910 90 0.013
L2 L3 SLV 1 242395 0.102 28746 303 0.003
L2 L3 SLV 2 242322 0.12 26716 303 0.004
L2 L3 SLV 3 241806 0.129 27533 303 0.004
L2 L3 SLV 4 241733 0.152 25237 303 0.005
L2 L3 SLV 5 242927 0.067 33239 303 0.002
L2 L3 SLV 6 242910 0.034 32578 303 0.001
L2 L3 SLV 7 240966 0.108 30244 303 0.003
L2 L3 SLV 8 240949 0.157 29519 303 0.004
L2 L3 SLV 9 242819 0.113 32219 303 0.003
L2 L3 SLV 10 242802 0.063 32885 303 0.002
L2 L3 SLV 11 240858 0.11 29874 303 0.003
L2 L3 SLV 12 240841 0.14 30594 303 0.004
L2 L3 SLV 13 242035 0.154 26134 303 0.005
L2 L3 SLV 14 241962 0.141 28380 303 0.004
L2 L3 SLV 15 241446 0.148 25675 303 0.005
L2 L3 SLV 16 241373 0.144 27804 303 0.004
L1 L3 SLV 1 242395 1.282 28746 403 0.027
L1 L3 SLV 2 242322 2.134 26716 403 0.048
L1 L3 SLV 3 241806 1.551 27533 403 0.034
L1 L3 SLV 4 241733 2.401 25237 403 0.057
L1 L3 SLV 5 242927 0.45 33239 403 0.008
L1 L3 SLV 6 242910 0.703 32578 403 0.013
L1 L3 SLV 7 240966 0.563 30244 403 0.011
L1 L3 SLV 8 240949 1.565 29519 403 0.032
L1 L3 SLV 9 242819 1.491 32219 403 0.028
L1 L3 SLV 10 242802 0.494 32885 403 0.009
L1 L3 SLV 11 240858 0.639 29874 403 0.013
L1 L3 SLV 12 240841 0.519 30594 403 0.01
L1 L3 SLV 13 242035 2.328 26134 403 0.053
L1 L3 SLV 14 241962 1.477 28380 403 0.031
L1 L3 SLV 15 241446 2.062 25675 403 0.048
38
Quota inf. Quota sup. Comb. Carico verticale Spostamento Forza orizzontale totale
Altezza del piano Theta
N.b. L1 L3 SLV 16 241373 1.21 27804 403 0.026
L3 L4 SLV 1 116542 0.036 13263 22 0.015
L3 L4 SLV 2 116494 0.027 13177 22 0.011
L3 L4 SLV 3 115646 0.068 13061 22 0.027
L3 L4 SLV 4 115599 0.055 12947 22 0.022
L3 L4 SLV 5 117755 0.017 12312 22 0.007
L3 L4 SLV 6 117666 0.034 12318 22 0.015
L3 L4 SLV 7 114769 0.105 13086 22 0.042
L3 L4 SLV 8 114680 0.085 13002 22 0.034
L3 L4 SLV 9 117882 0.016 11602 22 0.007
L3 L4 SLV 10 117792 0.035 11688 22 0.016
L3 L4 SLV 11 114896 0.102 13649 22 0.039
L3 L4 SLV 12 114807 0.081 13638 22 0.031
L3 L4 SLV 13 116963 0.023 12540 22 0.01
L3 L4 SLV 14 116916 0.013 12652 22 0.006
L3 L4 SLV 15 116068 0.056 13564 22 0.022
L3 L4 SLV 16 116020 0.042 13642 22 0.016
L4 L5 SLV 1 37323 0.056 6924 100 0.003
L4 L5 SLV 2 37322 0.052 6922 100 0.003
L4 L5 SLV 3 37680 0.148 6826 100 0.008
L4 L5 SLV 4 37679 0.144 6827 100 0.008
L4 L5 SLV 5 36904 0.072 7174 100 0.004
L4 L5 SLV 6 36902 0.083 7156 100 0.004
L4 L5 SLV 7 38094 0.287 6940 100 0.016
L4 L5 SLV 8 38091 0.271 6958 100 0.015
L4 L5 SLV 9 36901 0.063 7132 100 0.003
L4 L5 SLV 10 36899 0.073 7114 100 0.004
L4 L5 SLV 11 38091 0.3 6982 100 0.016
L4 L5 SLV 12 38088 0.283 7000 100 0.015
L4 L5 SLV 13 37313 0.094 6880 100 0.005
L4 L5 SLV 14 37313 0.09 6879 100 0.005
L4 L5 SLV 15 37670 0.191 6868 100 0.01
L4 L5 SLV 16 37670 0.186 6869 100 0.01
L3 L5 SLV 1 37323 0.112 6924 122 0.005
L3 L5 SLV 2 37322 0.117 6922 122 0.005
L3 L5 SLV 3 37680 0.28 6826 122 0.013
L3 L5 SLV 4 37679 0.292 6827 122 0.013
L3 L5 SLV 5 36904 0.288 7174 122 0.012
L3 L5 SLV 6 36902 0.23 7156 122 0.01
L3 L5 SLV 7 38094 0.378 6940 122 0.017
L3 L5 SLV 8 38091 0.42 6958 122 0.019
L3 L5 SLV 9 36901 0.38 7132 122 0.016
L3 L5 SLV 10 36899 0.323 7114 122 0.014
L3 L5 SLV 11 38091 0.295 6982 122 0.013
L3 L5 SLV 12 38088 0.332 7000 122 0.015
L3 L5 SLV 13 37313 0.262 6880 122 0.012
L3 L5 SLV 14 37313 0.244 6879 122 0.011
L3 L5 SLV 15 37670 0.13 6868 122 0.006
L3 L5 SLV 16 37670 0.115 6869 122 0.005
L2 L5 SLV 1 37323 0.19 6924 435 0.002
L2 L5 SLV 2 37322 0.185 6922 435 0.002
L2 L5 SLV 3 37680 0.157 6826 435 0.002
L2 L5 SLV 4 37679 0.153 6827 435 0.002
L2 L5 SLV 5 36904 0.132 7174 435 0.002
L2 L5 SLV 6 36902 0.134 7156 435 0.002
L2 L5 SLV 7 38094 0.108 6940 435 0.001
L2 L5 SLV 8 38091 0.108 6958 435 0.001
L2 L5 SLV 9 36901 0.044 7132 435 0.001
L2 L5 SLV 10 36899 0.046 7114 435 0.001
L2 L5 SLV 11 38091 0.15 6982 435 0.002
L2 L5 SLV 12 38088 0.15 7000 435 0.002
L2 L5 SLV 13 37313 0.113 6880 435 0.001
L2 L5 SLV 14 37313 0.121 6879 435 0.002
L2 L5 SLV 15 37670 0.167 6868 435 0.002
L2 L5 SLV 16 37670 0.175 6869 435 0.002
39
Pressioni sul terreno
Si riporta il diagramma delle pressioni sul terreno in combinazione SLE rara.
La pressione massima sul terreno, in combinazione SLE rara, risulta:
p = 0,82 daN/cm2
La pressione massima sul terreno, in combinazione SLV fondazioni, risulta:
p = 0,73 daN/cm2
VERIFICHE
Si riporta di seguito uno schema grafico riassuntivo che evidenzia i maschi murari verificati
(in colore verde) e quelli non verificati (in colore rosso), realizzato con il programma di
calcolo SismiCAD 12.10
40
Si presta particolare attenzione alle pareti trasversali del corpo principale, in mattoni pieni
ad una testa, le cui verifiche a pressoflessione non risultano soddisfatte.
Anche altre pareti, soprattutto quelle di spessore 13cm, presentano delle criticità, seppur
meno rilevanti, dovute soprattutto a rapporti dimensionali.
In linea con il D.M. 14.01.08 è necessario individuare il minore tra i moltiplicatori relativi alle
singole verifiche. Per individuare il tempo di ritorno Tr corrispondente ad un dato
moltiplicatore della azione sismica il programma di calcolo procede con valori di tentativo
di Tr valutando la corrispondente accelerazione spettrale sino alla uguaglianza:
Se,Tr(T1,q)=Se,Tr,rif(T1,q)*moltiplicatore
dove:
Se,Tr(T1,q) è la accelerazione spettrale corrispondente a Tr per il periodo T1 e fattore di
struttura q
Se,Tr,rif(T1,q) è la accelerazione spettrale corrispondente a Tr,rif per il periodo T1 e fattore
di struttura q
La Direttiva del Presidente del Consiglio dei Ministri del 9 Febbraio 2011, intitolata “Linee
Guida per la valutazione e la riduzione del rischio sismico del patrimonio culturale con
riferimento alle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al decreto del Ministero delle
Infrastrutture e dei Trasporti del 14 Gennaio 2008”, riporta la definizione di indice di sicurezza
sismica, corrispondente ad un coefficiente di sicurezza relativo ai vari elementi di un
fabbricato.
In relazione al periodo di riferimento VR ed allo stato limite considerato (SLV), cui è associata
una probabilità di superamento PVR nel periodo di riferimento, può essere valutato il periodo
di ritorno di riferimento dell’azione sismica:
𝑇𝑅 =𝑉𝑅
𝑙𝑛(1 − 𝑃𝑉𝑅)=
50
𝑙𝑛(1 − 0,10)= 475 𝑎𝑛𝑛𝑖
Dalle tabelle di output di SismiCad 12.10 si ricavano i valori minimi di TR per le verifiche dei
maschi murari, trascurando gli elementi con valore pari a 0 (dovuto probabilmente ad
algoritmi di calcolo, e poco significativi per il comportamento dell’intero organismo
strutturale).
TR,PRE = 1 anno
Pertanto l’indice di sicurezza risulta:
𝐼𝑃𝑅𝐸 =𝑇𝑅,𝑃𝑅𝐸
𝑇𝑅,𝑆𝐿𝑉=
1
475= 0,0021
Un analogo metodo, largamente utilizzato anche nei programmi di calcolo (come ad
esempio SismiCAD), per esplicitare il livello di sicurezza di un fabbricato esistente, è il calcolo
degli indicatori di rischio sismico.
Gli indicatori di rischio sismico sono richiamati nella OPCM 3728 del 29 dicembre 2008
“Modalità di attivazione del Fondo per interventi straordinari della Presidenza del Consiglio
41
dei Ministri, istituito ai sensi dell’art. 32 bis del DL 30 settembre 2003 n.269, convertito, con
modificazioni, dalla Legge 24 novembre 2003 n.326, ed incrementato con la Legge 24
dicembre 2007 n.244”.
E nell’allegato 2 della succitata Ordinanza vengono esposti i metodi di calcolo di tali
indicatori, in particolare l’indice di rischio viene espresso come rapporto tra capacità e
domanda:
indice di rischio sismico in termini di accelerazioni
D
CPGA
PGA
PGAi
indice di rischio sismico in termini di tempo di ritorno a
D
CTR
TR
TRi
con a = 0,41
Valori prossimi o superiori all’unità di tali indicatori indicano un livello di rischio vicino a quello
richiesto dalle norme vigenti; valori degli indicatori prossimi allo zero, invece, indicano un
rischio elevato.
Tale metodologia, se pur nata con la OPCM sopra riportata, che aveva le finalità descritte
nel titolo, è ormai largamente utilizzata in quanto rappresenta bene una scala di
percezione del rischio.
I.R. Flessione PGA
42
I.R. Taglio PGA
Output di SismiCad 12.10
Desc.: descrizione Stato limite: v=Taglio; PF=Presso flessione; PFFP=Presso flessione fuori piano; R=Ribaltamento Molt.: moltiplicatore minimo della azione sismica che produce lo stato limite Comb.: combinazione PGA: accelerazione al suolo PGA/PGArif: indicatore di rischio sismico in termini di PGA TR: tempo di ritorno (TR/TRrif)^.41: indicatore di rischio sismico in termini di periodo di ritorno Coeff.s.: coefficiente minimo prodotto dallo stato limite Verifica: stato di verifica Maschio: maschio Trave: trave di collegamento in muratura Stato limite: v=Taglio; F=Flessione TR,C: periodo di ritorno di capacità TR,Rif: periodo di ritorno di riferimento PAM: perdita media annua attesa Classe PAM: classe di rischio PAM IS-V: indice di sicurezza Classe IS-V: classe di rischio IS-V Tipo rottura: tipo di rottura che fornisce il valore minimo degli elementi considerati Segnalazioni: eventuali segnalazioni
Verifica di edificio esistente con fattore q
Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.) § C8.7.1
Accelerazioni e tempi di ritorno
Accelerazione di aggancio SLV (ag/g_SLV*S*ST) PGA,SLVrif = 0.124 Accelerazione di aggancio SLD (ag/g_SLD*S*ST) PGA,SLDrif = 0.055 Tr,SLVrif = 475 anni Tr,SLDrif = 50 anni
Moltiplicatori minimi delle condizioni sismiche
Rottura a taglio
Moltiplicatore: 0 Maschio 20 "Fondazione - soletta ca" Lunghezza: 112.2; altezza: 308; spessore: 26; sezione a quota: 80 Combinazione SLV 1 N= -793 V par.= 1252 l'= 25.97 fvd= 0.57 Vt scorrimento= 384 Vt fess. diag.= 1208 Tempo di ritorno 0 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 0
43
PGA 0 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 0
Rottura a flessione
Moltiplicatore: 0 Maschio 18 "Fondazione - soletta ca" Lunghezza: 300; altezza: 303; spessore: 26 sezione a quota 383 Combinazione SLV 1 N = -854 M = -149980 σ0 = 0.11 fd = 11.11 Mu = 0 Tempo di ritorno 0 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 0 PGA 0 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 0
Rottura a pressoflessione nel piano ortogonale
Moltiplicatore: 0 Maschio 166 "Fondazione - Falda 4" Lunghezza: 489.1; altezza: 100; spessore: 26; sezione a quota: 455 Combinazione SLV 1 fd= 13.33 Ta= 0 Wa= 0.05 N= 1342 M= 0 Mc= 0 Tempo di ritorno 0 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 0 PGA 0 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 0
Raggiungimento dello spostamento limite di interpiano
Moltiplicatore: 0.477 Combinazione SLD 11 tra Nodo 205 e Nodo 767 Tempo di ritorno 7 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLDrif)^.41 = 0.447 PGA 0.027 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLDrif = 0.488
Raggiungimento della pressione massima al suolo
Moltiplicatore: 3.456 Combinazione SLV fondazioni 5 Nodo 4 di coordinate 1507,4;92,1;-20,0 Tempo di ritorno 2351 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 1.927 PGA 0.212 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 1.714
Indicatori minimi riferiti al solo materiale muratura
Desc. Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Maschio 18 "Fondazione - soletta ca" PF 0 SLV 1 0 0 0 0
Maschio 20 "Fondazione - soletta ca" T 0 SLV 1 0 0 0 0
Maschio 166 "Fondazione - Falda 4" PFFP 0 SLV 1 0 0 0 0
Trave di accoppiamento 2 "Fondazione -
soletta ca"
F 0 SLV 1 0 0 0 0
Trave di accoppiamento 1 "Fondazione -
soletta ca"
V 0 SLV 1 0 0 0 0
Verifica maschi in muratura
Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica
1 PFFP 2.571 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
2 PFFP 2.641 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
3 PFFP 1.624 SLV 6 0.203 1.644 2071 1.829 Si
4 PFFP 1.782 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
5 PFFP 5.172 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
6 PF 0.923 SLV 13 0.114 0.924 382 0.915 No
V 1.538 SLV 15 0.192 1.553 1744 1.704 Si
PFFP 0.781 SLV 13 0.097 0.786 244 0.761 No
7 PF 0.252 SLV 4 0.033 0.265 12 0.221 No
V 0.45 SLV 4 0.058 0.466 56 0.416 No
PFFP 0.442 SLV 4 0.056 0.457 53 0.407 No
8 PF 1.23 SLV 13 0.153 1.235 875 1.285 Si
V 2.113 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 1.979 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
9 PF 0.387 SLV 11 0.05 0.404 38 0.355 No
V 0.804 SLV 15 0.1 0.81 265 0.787 No
PFFP 3.832 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
10 PF 1.088 SLV 16 0.135 1.089 609 1.107 Si
V 2.05 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 3.903 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
11 PF 1.136 SLV 12 0.141 1.138 691 1.166 Si
V 0.276 SLV 12 0.036 0.288 15 0.243 No
PFFP 3.927 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
12 PF 0.844 SLV 5 0.105 0.848 301 0.829 No
V 1.293 SLV 12 0.161 1.299 1017 1.366 Si
PFFP 1.151 SLV 5 0.143 1.154 720 1.186 Si
13 PF 2.547 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.325 SLV 12 0.165 1.332 1096 1.409 Si
PFFP 3.083 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
44
Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica 14 PFFP 1.727 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
15 PF 0.182 SLV 11 0.024 0.193 5 0.155 No
V 0.733 SLV 11 0.092 0.741 207 0.711 No
PFFP 0.789 SLV 12 0.098 0.794 251 0.77 No
16 PFFP 0.394 SLV 12 0.051 0.412 40 0.363 No
17 PF 1.956 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.333 SLV 12 0.166 1.34 1117 1.42 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
18 PF 0 SLV 1 0 0 0 0 No
V 1.033 SLV 12 0.128 1.033 521 1.039 Si
PFFP 3.414 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
19 PF 0.331 SLV 12 0.043 0.347 25 0.299 No
V 1.325 SLV 8 0.165 1.332 1096 1.409 Si
PFFP 1.475 SLV 8 0.184 1.488 1531 1.616 Si
20 PF 0.071 SLV 4 0 0 0 0 No
V 0 SLV 1 0 0 0 0 No
PFFP 1.482 SLV 11 0.185 1.496 1556 1.627 Si
21 PF 7.482 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 2.263 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
22 PF 3.737 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 2.295 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 7.333 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
23 PF 3.832 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.348 SLV 13 0.168 1.356 1158 1.441 Si
PFFP 6.134 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
24 PF 2.263 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.214 SLV 13 0.151 1.218 842 1.265 Si
PFFP 3.067 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
25 PF 1.191 SLV 5 0.148 1.194 795 1.235 Si
V 1.262 SLV 1 0.157 1.267 943 1.325 Si
PFFP 2.492 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
26 PF 2.271 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.411 SLV 3 0.176 1.422 1336 1.528 Si
PFFP 3.422 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
27 PF 3.682 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 2.705 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 4.234 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
28 PF 1.553 SLV 10 0.194 1.57 1800 1.727 Si
V 1.072 SLV 3 0.133 1.074 584 1.088 Si
PFFP 3.32 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
29 PF 1.687 SLV 14 0.212 1.71 2334 1.921 Si
V 1.143 SLV 3 0.142 1.146 705 1.176 Si
PFFP 6.915 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
30 PF 3.193 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 3.54 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 5.425 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
31 PF 2.302 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.538 SLV 3 0.192 1.553 1744 1.704 Si
PFFP 3.659 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
32 PF 1.183 SLV 11 0.147 1.186 779 1.225 Si
V 0.434 SLV 7 0.056 0.45 51 0.401 No
PFFP 4.644 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
33 PFFP 2.145 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
34 PF 0.481 SLV 11 0.062 0.499 68 0.451 No
V 0.694 SLV 11 0.088 0.707 180 0.672 No
PFFP 0.789 SLV 11 0.098 0.794 251 0.77 No
35 PF 0.836 SLV 11 0.104 0.84 293 0.82 No
V 0.505 SLV 6 0.065 0.528 79 0.479 No
PFFP 2.342 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
36 PF 3.028 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.151 SLV 11 0.143 1.154 720 1.186 Si
PFFP 4.526 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si
37 PF 1.695 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.049 SLV 11 0.13 1.049 546 1.059 Si
PFFP 2.515 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
38 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
39 PFFP 5.03 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
40 PF 1.112 SLV 6 0.138 1.114 649 1.137 Si
V 0.899 SLV 2 0.112 0.902 357 0.89 No
PFFP 2.846 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
41 PFFP 2.594 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
42 PFFP 4.983 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
43 PF 4.526 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 3.461 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
44 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
45 PFFP 6.252 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
46 PFFP 5.543 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
47 PF 2.902 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.971 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 4.684 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si
48 PF 5.078 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
49 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
50 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
51 PFFP 5.03 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
52 PFFP 3.288 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
53 PF 3.509 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 3.58 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 7.538 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
54 PFFP 4.455 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
55 PFFP 3.115 SLV 4 0.212 1.714 2351 1.927 Si
56 PF 3.304 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 3.02 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
45
Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica PFFP 6.04 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
57 PF 2.72 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.987 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 4.076 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
58 PF 2.405 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.443 SLV 14 0.18 1.455 1431 1.572 Si
PFFP 6.063 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
59 PF 5.377 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 2.98 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
60 PF 2.216 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.072 SLV 10 0.133 1.074 584 1.088 Si
PFFP 5.377 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
61 PFFP 1.017 SLV 6 0.126 1.017 498 1.02 Si
62 PF 0.867 SLV 11 0.108 0.871 324 0.855 No
V 0.812 SLV 6 0.101 0.817 272 0.796 No
PFFP 2.539 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
63 PFFP 1.995 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
64 PF 0 SLV 3 0 0 0 0 No
V 0 SLV 3 0 0 0 0 No
PFFP 1.128 SLV 11 0.14 1.13 677 1.156 Si
65 PF 1.159 SLV 15 0.144 1.162 734 1.195 Si
V 1.277 SLV 15 0.159 1.283 979 1.345 Si
PFFP 3.761 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
66 PF 1.703 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.758 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 3.532 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
67 PF 0.86 SLV 2 0.107 0.863 316 0.846 No
V 1.262 SLV 2 0.157 1.267 943 1.325 Si
PFFP 2.484 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
68 PF 1.057 SLV 2 0.131 1.058 559 1.069 Si
V 1.317 SLV 2 0.164 1.324 1076 1.398 Si
PFFP 2.563 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
69 PF 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 3.201 SLV 4 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
70 PF 1.23 SLV 1 0.153 1.235 875 1.285 Si
V 1.506 SLV 3 0.188 1.52 1635 1.66 Si
PFFP 2.5 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
71 PF 0.765 SLV 3 0.095 0.77 231 0.744 No
V 1.364 SLV 3 0.17 1.373 1201 1.463 Si
PFFP 2.271 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
72 PF 1.293 SLV 3 0.161 1.299 1017 1.366 Si
V 1.648 SLV 3 0.207 1.669 2167 1.863 Si
PFFP 3.146 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si
73 PF 1.427 SLV 3 0.178 1.439 1383 1.55 Si
V 1.924 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 2.697 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
74 PF 0.797 SLV 1 0.099 0.802 258 0.779 No
V 1.877 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 1.065 SLV 7 0.132 1.066 571 1.078 Si
75 PFFP 2.034 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
76 PF 1.971 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.829 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 1.829 SLV 4 0.212 1.714 2351 1.927 Si
77 PF 2.113 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 2.2 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
78 PFFP 0.797 SLV 9 0.099 0.802 258 0.779 No
79 PFFP 3.8 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
80 PFFP 0.379 SLV 5 0.049 0.396 36 0.347 No
81 PF 1.577 SLV 7 0.197 1.595 1888 1.761 Si
V 3.343 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 5.732 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
82 PFFP 1.341 SLV 7 0.167 1.348 1137 1.43 Si
83 PF 0 SLV 1 0 0 0 0 No
V 0 SLV 1 0 0 0 0 No
PFFP 1.774 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
84 PFFP 2.949 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
85 PFFP 1.317 SLV 3 0.164 1.324 1076 1.398 Si
86 PFFP 2.247 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si
87 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
88 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
89 PFFP 2.224 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
90 PF 1.609 SLV 3 0.201 1.628 2009 1.806 Si
V 2.815 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
91 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
92 PF 1.333 SLV 11 0.166 1.34 1117 1.42 Si
V 4.534 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
93 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
94 PFFP 1.782 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
95 PFFP 2.657 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
96 PF 1.325 SLV 3 0.165 1.332 1096 1.409 Si
V 2.626 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
97 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
98 PF 1.821 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 3.351 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
99 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
100 PFFP 2.097 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
101 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
102 PFFP 2.176 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si
103 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
46
Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica 104 PFFP 1.506 SLV 14 0.188 1.52 1635 1.66 Si
105 PFFP 2.161 SLV 8 0.212 1.714 2351 1.927 Si
106 PF 0.741 SLV 3 0.093 0.748 213 0.72 No
V 1.522 SLV 3 0.19 1.537 1689 1.682 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
107 PFFP 6.355 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
108 PF 1.199 SLV 11 0.149 1.203 811 1.245 Si
V 2.302 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 3.982 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
109 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
110 PFFP 1.246 SLV 3 0.155 1.251 909 1.305 Si
111 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
112 PFFP 2.176 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
113 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
114 PFFP 2.121 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si
115 PF 1.246 SLV 3 0.155 1.251 909 1.305 Si
V 1.916 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
116 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
117 PF 2.476 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 4.384 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 6.592 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
118 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
119 PFFP 1.68 SLV 7 0.211 1.702 2300 1.909 Si
120 PFFP 2.287 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
121 PF 1.246 SLV 1 0.155 1.251 909 1.305 Si
V 2.168 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
122 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
123 PF 4.415 SLV 8 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 5.243 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
124 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
125 PFFP 1.861 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si
126 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
127 PFFP 2.011 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
128 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
129 PFFP 1.711 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si
130 PFFP 2.263 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
131 PF 1.522 SLV 1 0.19 1.537 1689 1.682 Si
V 2.358 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
132 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
133 PF 0.189 SLV 13 0.024 0.193 5 0.155 No
V 4.029 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 3.461 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
134 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
135 PFFP 1.38 SLV 1 0.172 1.389 1245 1.484 Si
136 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
137 PFFP 2.026 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
138 PFFP 7.506 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si
139 PFFP 1.538 SLV 16 0.192 1.553 1744 1.704 Si
140 PF 1.498 SLV 16 0.187 1.512 1609 1.649 Si
V 2.255 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
141 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
142 PF 2.097 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 3.525 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
143 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
144 PFFP 1.616 SLV 7 0.202 1.636 2040 1.818 Si
145 PFFP 2.626 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si
146 PF 1.341 SLV 2 0.167 1.348 1137 1.43 Si
V 2.231 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
147 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
148 PF 1.53 SLV 5 0.191 1.545 1716 1.693 Si
V 3.185 SLV 8 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
149 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
150 PFFP 1.222 SLV 9 0.152 1.227 859 1.275 Si
151 PFFP 1.814 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
152 PFFP 3.682 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
153 PFFP 3.304 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
154 PF 1.632 SLV 15 0.204 1.652 2102 1.84 Si
V 2.665 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
155 PFFP 2.208 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
156 PF 3.217 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 7.94 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
157 PF 3.99 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 5.582 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
158 PF 3.264 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 5.062 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
159 PF 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 5.913 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
160 PF 3.32 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 5.377 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
161 PF 3.722 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 5.708 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
47
Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica 162 PF 3.422 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 7.68 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
163 PF 1.033 SLV 11 0.128 1.033 521 1.039 Si
V 0 SLV 1 0 0 0 0 No
PFFP 2.342 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si
164 PF 4.557 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.277 SLV 9 0.159 1.283 979 1.345 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
165 PF 6.978 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.538 SLV 9 0.192 1.553 1744 1.704 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
166 PF 0 SLV 1 0 0 0 0 No
V 1.293 SLV 11 0.161 1.299 1017 1.366 Si
PFFP 0 SLV 1 0 0 0 0 No
48
7.2 – VERIFICHE LOCALI
Per lo studio dei meccanismi locali che potrebbero interessare l’edificio oggetto di
verifica, sono stati individuati 3 macroelementi principali che potrebbero essere soggetti a
ribaltamento considerando la struttura allo stato di fatto.
I macroelementi individuati sono:
A. una porzione di parete finestrata a sud del corpo rettangolare principale;
B. una porzione della parete di testa a est del corpo rettangolare principale;
C. una porzione della parete trasversale interna a una testa del corpo rettangolare
principale
7.2.1 – Ribaltamento parete finestrata a sud del corpo principale (macroelemento A)
Analisi dei carichi considerati per area di influenza di una capriata (3,37m):
Peso proprio della muratura P1
P1 = volume parete (esclusi i fori) x peso specifico della muratura
𝑷𝟏 = 4,05 ∗ 1800 = 𝟕𝟐𝟗𝟎 𝒅𝒂𝑵
Peso della copertura Nc
Nc = (peso di orditura secondaria + morali + tavelloni + coppi) x area di influenza +
volume di metà capriata x peso specifico del legno
𝑵𝒄 = (30 + 30 + 5 + 80) ∗ (3,37 ∗ 3,46) + ⌈(0,15 ∗ 0,2 ∗ 3,46) + (0,15 ∗ 0,17 ∗ 3,45) +
(0,15 ∗ 0,18 ∗ 1,4 2⁄ ⌉ ∗ 600 = 𝟏𝟖𝟏𝟕 𝒅𝒂𝑵
Peso della muratura sopra la capriata N1
N1 = volume porzione di parete x peso specifico della muratura
𝑵𝟏 = (0,3 ∗ 0,5 ∗ 3,37) ∗ 1800 = 𝟗𝟏𝟎 𝒅𝒂𝑵
C
A
B
49
Analisi cinematica lineare e verifica di sicurezza allo SLV.
Secondo la Circolare n.617 del 02.02.2009, la parete oggetto di verifica si considera
appoggiata a terra e la verifica risulta soddisfatta se l’accelerazione spettrale a0* soddisfa
la seguente equazione:
𝒂𝟎∗ ≥
𝒂𝒈(𝑷𝑽𝑹) ∗ 𝑺
𝒒
dove
𝒂𝟎∗ =
𝜶 ∗ 𝒈
𝒆∗ ∗ 𝑭𝑪
Per calcolare il valore di α si impone l’equilibrio del momento stabilizzante (MS) e ribaltante
(MR) considerando un arretramento della cerniera alla base t pari a 0,015m dovuto allo
schiacciamento della parete in corrispondenza dello spigolo sul quale si suppone la
rotazione.
𝑀𝑆 = 𝑃1 ∗ (𝑏𝑃1 − 𝑡) + 𝑁𝑐 ∗ (𝑏𝑁𝑐 − 𝑡) + 𝑁1 ∗ (𝑏𝑁1 − 𝑡)
𝑀𝑅 = 𝛼 ∗ (𝑃1 ∗ ℎ𝑃1 + 𝑁𝑐 ∗ ℎ𝑁𝑐 + 𝑁1 ∗ ℎ𝑁1)
dove bP1, bNc, bN1 sono le distanze orizzontali dal punto di applicazione della forza
verticale alla cerniera, mentre hP1, hNc, hN1 sono le distanze verticali dal punto di
applicazione della forza orizzontale alla cerniera.
𝑀𝑆 = 𝑀𝑅
7290 ∗ (0,15 − 0,015) + 1817 ∗ (0,2 − 0,015) + 910 ∗ (0,15 − 0,015)
= 𝛼 ∗ (7290 ∗ 2,35 + 1817 ∗ 4,70 + 910 ∗ 4,70)
𝜶 = 𝟎, 𝟎𝟒𝟖
La frazione di massa partecipante e* si ottiene dalla formula:
𝒆∗ =𝒈 ∗ 𝑴∗
∑ 𝑷𝒊
con
𝑴∗ =(∑ 𝑷𝒊 ∗ 𝜹𝒙,𝟏)𝒏+𝒎
𝒊=𝟏𝟐
𝒈 ∗ ∑ 𝑷𝒊 ∗ 𝜹𝒙,𝟏𝟐𝒏+𝒎
𝒊=𝟏
dove δx,i è lo spostamento virtuale orizzontale del punto di applicazione della forza
i-esima che verrà supposto pari a 1 per i carichi della copertura applicati a 4,7m dalla
base.
𝑀∗ =(7290 ∗ 0,5 + 1817 ∗ 1 + 910 ∗ 1)2
9,81 ∗ (7290 ∗ 0,52 + 1817 ∗ 12 + 910 ∗ 12= 909,7
𝑒∗ =9,81 ∗ 909,7
(7290 + 1817 + 910)= 0,89
𝒂𝟎∗ =
0,048 ∗ 9,81
0,89 ∗ 1,35= 𝟎, 𝟑𝟗 𝒎/𝒔𝟐
50
Questo valore è da confrontare con il limite minimo imposto dalla Circolare:
𝒂𝒈(𝑷𝑽𝑹) ∗ 𝑺
𝒒=
0,804 ∗ 1,5
2= 𝟎, 𝟔 𝒎/𝒔𝟐
dove S è il coefficiente che tiene conte della categoria di sottosuolo e delle condizioni
topografiche (𝑆 = 𝑆𝑆 ∗ 𝑆𝑇 = 1,5 ∗ 1 = 1,5).
𝟎, 𝟑𝟗 𝒎/𝒔𝟐 ≤ 𝟎, 𝟔 𝒎/𝒔𝟐 NON VERIFICATO
51
7.2.2 – Ribaltamento parete di testa a est del corpo principale (macroelemento B)
Analisi dei carichi considerati per area di influenza del puntone (1,80m):
Peso proprio della muratura P1
P1 = volume parete x peso specifico della muratura
𝑷𝟏 = 2,45 ∗ 1800 = 𝟒𝟓𝟔𝟖 𝒅𝒂𝑵
Peso della copertura Nc
Nc = (peso di orditura secondaria + morali + tavelloni + coppi) x area di influenza
𝑵𝒄 = (30 + 30 + 5 + 80) ∗ (1,8 ∗ 1,85) = 𝟒𝟕𝟗 𝒅𝒂𝑵
Analisi cinematica lineare e verifica di sicurezza allo SLV.
Seguendo lo stesso procedimento descritto per il primo macroelemento si impone
l’equilibrio tra momento stabilizzante e ribaltante considerando un arretramento della
cerniera alla base t pari a 0,014m:
𝑀𝑆 = 𝑃1 ∗ (𝑏𝑃1 − 𝑡) + 𝑁𝑐 ∗ (𝑏𝑁𝑐 − 𝑡)
𝑀𝑅 = 𝛼 ∗ (𝑃1 ∗ ℎ𝑃1 + 𝑁𝑐 ∗ ℎ𝑁𝑐)
𝑀𝑆 = 𝑀𝑅
4568 ∗ (0,15 − 0,014) + 479 ∗ (0,2 − 0,014) = 𝛼 ∗ (4568 ∗ 2,35 + 479 ∗ 4,70)
𝜶 = 𝟎, 𝟎𝟓𝟓
Per ottenere l’accelerazione spettrale a0* si considera è lo spostamento virtuale
orizzontale del punto di applicazione della forza i-esima (δx,i ) pari a 1 per i carichi della
copertura applicati a 4,7 m dalla base.
𝑀∗ =(4568 ∗ 0,5 + 479 ∗ 1)2
9,81 ∗ (4568 ∗ 0,52 + 479 ∗ 12= 480
𝑒∗ =9,81 ∗ 480
(4568 + 479)= 0,93
𝒂𝟎∗ =
0,055 ∗ 9,81
0,93 ∗ 1,35= 𝟎, 𝟒𝟑𝒎/𝒔𝟐
Questo valore è da confrontare con il limite minimo imposto dalla Circolare:
𝒂𝒈(𝑷𝑽𝑹) ∗ 𝑺
𝒒=
0,804 ∗ 1,5
2= 𝟎, 𝟔 𝒎/𝒔𝟐
𝟎, 𝟒𝟑 𝒎/𝒔𝟐 ≤ 𝟎, 𝟔 𝒎/𝒔𝟐 NON VERIFICATO
52
7.2.3 – Ribaltamento parete trasversale interna a una testa (macroelemento C)
Analisi dei carichi considerati per area di influenza di una trave secondaria (1,1m):
Peso proprio della muratura P1
P1 = volume parete x peso specifico della muratura
𝑷𝟏 = 0,915 ∗ 1800 = 𝟏𝟔𝟒𝟕, 𝟑𝟔 𝒅𝒂𝑵
Peso della copertura Nc
Nc = (peso di orditura secondaria + morali + tavelloni + coppi) x area di influenza
𝑵𝒄 = (30 + 30 + 5 + 80) ∗ (1,1 ∗ 3,32) = 𝟓𝟐𝟗, 𝟓𝟒 𝒅𝒂𝑵
Analisi cinematica lineare e verifica di sicurezza allo SLV.
Seguendo lo stesso procedimento descritto per il macroelemento precedente si impone
l’equilibrio tra momento stabilizzante e ribaltante considerando un arretramento della
cerniera alla base t pari a 0,01m:
𝑀𝑆 = 𝑃1 ∗ (𝑏𝑃1 − 𝑡) + 𝑁𝑐 ∗ (𝑏𝑁𝑐 − 𝑡)
𝑀𝑅 = 𝛼 ∗ (𝑃1 ∗ ℎ𝑃1 + 𝑁𝑐 ∗ ℎ𝑁𝑐)
𝑀𝑆 = 𝑀𝑅
1647,36 ∗ (0,065 − 0,01) + 529,54 ∗ (0,065 − 0,01) = 𝛼 ∗ (1647,36 ∗ 3,20 + 529,54 ∗ 6,40)
𝜶 = 𝟎, 𝟎𝟏𝟒
Per ottenere l’accelerazione spettrale a0* si considera è lo spostamento virtuale
orizzontale del punto di applicazione della forza i-esima (δx,i ) pari a 1 per i carichi della
copertura applicati a 6,4 m dalla base.
𝑀∗ =(1647,36 ∗ 0,5 + 529,54 ∗ 1)2
9,81 ∗ (1647,36 ∗ 0,52 + 529,54 ∗ 12= 198,29
𝑒∗ =9,81 ∗ 198,29
(1647,36 + 529,54)= 0,89
𝒂𝟎∗ =
0,014 ∗ 9,81
0,89 ∗ 1,35= 𝟎, 𝟏𝟏𝟒 𝒎/𝒔𝟐
Questo valore è da confrontare con il limite minimo imposto dalla Circolare:
𝒂𝒈(𝑷𝑽𝑹) ∗ 𝑺
𝒒=
0,804 ∗ 1,5
2= 𝟎, 𝟔 𝒎/𝒔𝟐
𝟎, 𝟏𝟏𝟒 𝒎/𝒔𝟐 ≤ 𝟎, 𝟔 𝒎/𝒔𝟐 NON VERIFICATO
Le verifiche locali effettuate sull’edificio risultano tutte non soddisfatte ed evidenziano
quindi la necessità di un intervento che impedisca i ribaltamenti analizzati.
53
8 – STATO DI PROGETTO – COPERTURA LIGNEA
La copertura del corpo principale viene adeguata, nei confronti dei carichi gravitazionali,
prevedendo il consolidamento delle capriate lignee, mediante inserimento di idonee
saette, la sostituzione delle travi di falda con nuove travi di sezione 14x18cm e mediante
inserimento di sovrastante tavolato ligneo a sostegno del pacchetto di copertura.
Si riportano di seguito le verifiche a campione di una nuova trave di falda e di una capriata
tipo consolidata, considerando, ai fini del calcolo, un legno massiccio di tipo C22 per le
strutture esistenti e tipo C24 per le nuove strutture.
8.1 – VERIFICA DELLE TRAVI DI FALDA
Sezione: 14x18cm
Interasse: 110cm
Luce teorica: 345 cm
Schema statico:
qG1 = 160 x 1,1 / cos = 187 daN/m
qG2 = 0 daN/m
qQ = 90 x 1,1/ cos = 105 daN/m
Output di BeamCad 19.18 TRAVE CONTINUA IN LEGNO
Metodo di calcolo: DM 14-01-08. Valori in daN cm.
Classe di servizio 1 Kdef 0.6
Durata del carico variabile : media durata
CARATTERISTICHE DEI MATERIALI
Descrizione fm,k ft,0,k ft,90,k fc,0,k fc,90,k fv,k E G gamma alfa
Conifere e pioppo 240.0 140.0 4.0 210.0 25.0 40.0 110000 6900 0.00042 0.000010
COEFFICIENTI DI COMBINAZIONE PER STATI LIMITE ULTIMI
Gamma G1 inf. (pesi struttura, effetto favorevole) 1.00
Gamma G1 sup. (pesi struttura, effetto sfavorevole) 1.30
Gamma G2 inf. (permanenti portati, effetto favorevole) 0.00
Gamma G2 sup. (permanenti portati, effetto sfavorevole) 1.50
Gamma Q inf. (azioni variabili, effetto favorevole) 0.00
Gamma Q sup. (azioni variabili, effetto sfavorevole) 1.50
COEFFICIENTI DI COMBINAZIONE DEI CARICHI VARIABILI PER STATI LIMITE DI ESERCIZIO
Combinazioni rare 1.00
Combinazioni frequenti 0.50
Combinazioni quasi permanenti 0.30
FATTORI PARZIALI DI SICUREZZA DEI MATERIALI
Fattore parziale di sicurezza dei materiali per combinazioni fondamentali 1.5
Fattore parziale di sicurezza dei materiali per combinazioni eccezionali 1
Fattore parziale di sicurezza dei materiali per combinazioni di esercizio 1
GEOMETRIA DELLE SEZIONI INIZIALI
Sezione n°2 14x18
elem. Dim X Dim Y Xg Yg
1 14.0 18.0 0.0 0.0
54
GEOMETRIA DELLE CAMPATE
luce sezione estradosso iniziale estradosso finale Y asse
campata n. 1 345.0 2 0.0 0.0 0.00
CARATTERISTICHE DEGLI APPOGGI
appoggio n. nome ampiezza coeff. elastico verticale
1 20.0 0.0000E+00 diretto
2 20.0 0.0000E+00 diretto
Schemi di carico
Carico variabile di media durata
AZIONI CARATTERISTICHE APPLICATE ALLA TRAVE
CAMPATA n. 1
carico uniforme permanente struttura permanente portato variabile
1.87 0.00 1.05
Verifiche (daN*cm)
Campata n° 1
x M kmod gamma fm,d sig,d vf,max T kmod kcr kh gamma fv,d taud vt.max
0 0 0.80 1.50 128.0 0.0 0.00 691 0.80 1.00 1.00 1.50 21.3 4.1 0.19
115 52979 0.80 1.50 128.0 70.1 0.55 230 0.80 1.00 1.00 1.50 21.3 1.4 0.06
230 52979 0.80 1.50 128.0 70.1 0.55 -230 0.80 1.00 1.00 1.50 21.3 1.4 0.06
345 0 0.80 1.50 128.0 0.0 0.00 -691 0.80 1.00 1.00 1.50 21.3 4.1 0.19
Valori massimi
x = 173
M = 59602
vf,max = 0.616
x = 0
T = 691
vt,max = 0.193
Verifiche di compressione ortogonale alle fibre in corrispondenza degli appoggi
n° Reazione leff sigmac,90,d Kc,90 Kmod Gamma fc,90,k Kc,90*fc,90,d
1 691 23.0 2.15 1.000 0.80 1.50 25.000 13.33
2 691 23.0 2.15 1.000 0.80 1.50 25.000 13.33
DEFORMATA
campata x f qp(visc.) f ra(elast.) f fr(visc.)
campata n°1 104 0.847 0.585 0.872
campata n°1 219 0.954 0.658 0.982
campata n°1 334 0.111 0.077 0.114
Valori massimi
34532520 20
14x18
14x18
1.9
1.1
FlessioneTaglio
55
campata quasi permanente L/f caratteristica L/f frequente L/f
finale (viscosa) istantanea elastica finale (viscosa)
campata n°1 1.04 331 0.72 480 1.07 322
REAZIONI VINCOLARI (daN)
ULTIME RARE FREQUENTI QUASI PERMANENTI
appoggio n. nome massima minima massima minima massima minima massima minima
1 691 323 504 323 413 323 377 323
2 691 323 504 323 413 323 377 323
Le verifiche sono pienamente soddisfatte.
8.2 – VERIFICA DELLA CAPRIATA
La verifica della capriata tipo viene eseguita secondo il metodo semi-probabilistico agli
stati limite in accordo con il DM 14.01.2008. Per le verifiche stesse si è utilizzato il programma
di calcolo agli elementi finiti SismiCAD 12.10.
Schema statico stato di fatto:
L’interasse medio tra le capriate risulta pari a 330cm.
L’inclinazione del solaio di copertura è = 22°.
q1G1 = 160 x 3,3 = 528 daN/m
q1Q = 90 x 3,3 = 297 daN/m
Il peso proprio degli elementi che costituiscono la capriata viene calcolato
automaticamente dal programma di calcolo.
Si ipotizza che le strutture esistenti di copertura abbiano caratteristiche meccaniche
analoghe a quelle di un legno tipo C22 (secondo le specifiche EN 338).
56
prospetto capriata – SismiCad 12.10
Momento flettente
Sforzo di taglio
Sforzo normale
57
Output di SismiCad 12.10:
Preferenze di analisi Metodo di analisi Non sismica
Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 3
Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.3
Coefficiente di sicurezza portanza pali 2.5
Preferenze FEM Dimensione massima ottimale mesh pareti (default) 80 [cm]
Dimensione massima ottimale mesh piastre (default) 80 [cm]
Tipo di mesh dei gusci (default) Quadrilateri o triangoli
Tipo di mesh imposta ai gusci Specifico dell'elemento
Metodo P-Delta non utilizzato
Analisi buckling non utilizzata
Rapporto spessore flessionale/membranale gusci muratura verticali 0.2
Spessori membranale e flessionale pareti XLAM da sole tavole verticali No
Moltiplicatore rigidezza connettori pannelli pareti legno a diaframma 1
Tolleranza di parallelismo 4.99 [deg]
Tolleranza di unicità punti 10 [cm]
Tolleranza generazione nodi di aste 1 [cm]
Tolleranza di parallelismo in suddivisione aste 4.99 [deg]
Tolleranza generazione nodi di gusci 4 [cm]
Tolleranza eccentricità carichi concentrati 100 [cm]
Considera deformazione a taglio delle piastre No
Modello elastico pareti in muratura Gusci
Concentra masse pareti nei vertici No
Segno risultati analisi spettrale Analisi statica
Memoria utilizzabile dal solutore 8000000
Metodo di risoluzione della matrice AspenTech MA57
Scrivi commenti nel file di input No
Scrivi file di output in formato testo No
Solidi colle e corpi ruvidi (default) Solidi reali
Moltiplicatore rigidezza molla torsionale applicata ad aste di fondazione 1
Modello trave su suolo alla Winkler nel caso di modellazione lineare Equilibrio elastico
Condizioni elementari di carico Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare. Nome breve: nome breve assegnato alla condizione elementare. I/II: descrive la classificazione della condizione (necessario per strutture in acciaio e in legno). Durata: descrive la durata della condizione (necessario per strutture in legno). Psi0: coefficiente moltiplicatore Psi0. Il valore è adimensionale. Psi1: coefficiente moltiplicatore Psi1. Il valore è adimensionale. Psi2: coefficiente moltiplicatore Psi2. Il valore è adimensionale. Var.segno: descrive se la condizione elementare ha la possibilità di variare di segno.
Descrizione Nome breve I/II Durata Psi0 Psi1 Psi2 Var.segno
Permanenti Perm. Permanente 0 0 0
Neve Neve I Breve 0.5 0.2 0
Delta T Dt II Media 0.6 0.5 0 No
Combinazioni di carico Nome: E' il nome esteso che contraddistingue la condizione elementare di carico.
Nome breve: E' il nome compatto della condizione elementare di carico, che viene utilizzato altrove nella relazione.
Perm.: Permanenti
Neve: Neve
Dt: Delta T
Tutte le combinazioni di carico vengono raggruppate per famiglia di appartenenza. Le celle di una riga contengono i coefficienti moltiplicatori della i-esima combinazione, dove il valore della prima cella è da intendersi come moltiplicatore associato alla prima condizione elementare, la seconda cella si riferisce alla seconda condizione elementare e così via.
Famiglia Limite ultimo
Il nome compatto della famiglia è LU. Nome Nome breve Perm. Neve Dt
1 LU 1 1 0 0
2 LU 2 1 1.5 0
3 LU 3 1.3 0 0
4 LU 4 1.3 1.5 0
Famiglia Esercizio rara
Il nome compatto della famiglia è RA. Nome Nome breve Perm. Neve Dt
1 RA 1 1 0 0
2 RA 2 1 1 0
Famiglia Esercizio frequente
Il nome compatto della famiglia è FR.
58
Nome Nome breve Perm. Neve Dt
1 FR 1 1 0 0
2 FR 2 1 0.2 0
Famiglia Esercizio quasi permanente
Il nome compatto della famiglia è QP. Nome Nome breve Perm. Neve Dt
1 QP 1 1 0 0
Famiglia Pressioni sul terreno
Il nome compatto della famiglia è PT. Nome Nome breve Perm. Neve Dt
1 PT 1 1 0 0
2 PT 2 1 1 0
Definizioni di carichi lineari Nome: nome identificativo della definizione di carico. Valori: valori associati alle condizioni di carico.
Condizione: condizione di carico a cui sono associati i valori. Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare.
Fx i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione X. [daN/cm] Fx f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione X. [daN/cm] Fy i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Y. [daN/cm] Fy f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Y. [daN/cm] Fz i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Z. [daN/cm] Fz f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Z. [daN/cm] Mx i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse X. [daN] Mx f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse X. [daN] My i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Y. [daN] My f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Y. [daN] Mz i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Z. [daN] Mz f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Z. [daN]
Nome Valori
Condizione Fx i. Fx f. Fy i. Fy f. Fz i. Fz f. Mx i. Mx f. My i. My f. Mz i. Mz f.
Descrizione
CARICO
PUNTONI
Permanenti 0 0 0 0 -4.3 -4.3 0 0 0 0 0 0
Neve 0 0 0 0 -3 -3 0 0 0 0 0 0
Verifiche degli elementi lignei
Si riportano a campione le verifiche del puntone e della nuova saetta.
Luce/Freccia amm.: valore ammissibile del rapporto luce su freccia Beta x: coeff. moltiplicativo della luce per sbandamento in direzione x Beta y: coeff. moltiplicativo della luce per sbandamento in direzione y comb: combinazione di carico Mx: momento flettente attorno all'asse x locale My: momento flettente attorno all'asse y locale N: sforzo normale Kcrit: coeff. riduttivo per sbandamento laterale (EC5 5.2.2b) Kmod: coeff. moltiplicativo della resistenza caratteristica (EC5 3.1.7) Gamma: coeff. di sicurezza parziale (EC5 2.3.3.2) Sm,y,d: tensione di progetto dovuta alla flessione attorno all'asse orizzontale della sezione (EC5 fig.6.1) Sm,z,d: tensione di progetto dovuta alla flessione attorno all'asse verticale della sezione (EC5 fig.6.1) fm,y,d: resistenza di progetto a flessione attorno all'asse orizzontale della sezione fm,z,d: resistenza di progetto a flessione attorno all'asse verticale della sezione fc,0,d: resistenza di progetto a compressione parallela alle fibre ft,0,d: resistenza di progetto a trazione parallela alle fibre fv,d: resistenza di progetto a taglio Km: coefficiente di sezione (EC5 6.1.6 nota 2)
asta 4
asta 7
asta 3
59
Snellezza,max: snellezza massima fx,max: freccia massima in direzione x locale fy,max: freccia massima in direzione y locale Kdef: coeff. correttivo della deformazione per effetto di umidità e viscosità (EC5 4.1) Luce asta: lunghezza effettiva dell'asta L/fx,max: rapporto luce su freccia in direzione x locale L/fy,max: rapporto luce su freccia in direzione y locale Tau,x: tensione tangenziale in direzione x Tau,y: tensione tangenziale in direzione y Tau,max: tensione tangenziale risultante
Asta 3: Trave in legno a falda Falda 2 fili 6-5
Unità di misura: cm, daN, deg, °C, s
Lunghezza = 229.5 cm
Sezione: R 15x17
Materiale: Conifere e pioppo C24 EN 338.
Rapporto luce/freccia elastica limite = 300
Rapporto luce/freccia elastica differita = 200
Mensola Y: Nessuno
Mensola X: Nessuno
Classe di servizio Uno
DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.9: Taglio
Sezione ad ascissa 229.5 cm
Kmod = 0,90
Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,50
tau,d <= fv,d
Sqrt(0^2+12.15^2) = 12.15 <= 24
kcr = 0.67
Combinazione:Limite ultimo, 4
Durata minima del carico nella combinazione: breve
Tx = 0 daN
Ty = -1383.4 daN
DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.8: Pressoflessione
Sezione ad ascissa 99.5 cm
Kmod = 0,90
Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,50
(Sc,0,d/fc,0,d)^2 + Sm,y,d/fm,y,d + Km*(Sm,z,d/fm,z,d) <= 1
(Sc,0,d/fc,0,d)^2 + Km*(Sm,y,d/fm,y,d) + Sm,z,d/fm,z,d <= 1
(30.8/126)^2+69/144+0.7*0/144=0.54 <= 1 [4.4.7a]
Combinazione:Limite ultimo, 4
Durata minima del carico nella combinazione: breve
Mx = -49881.2 daN*cm
My = 0 daN*cm
N = -7844.1 daN
DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.3: Verifica per compressione parallela alla fibratura
Sezione ad ascissa 0 cm
Kmod = 0,90
Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,50
Sc,0,d <= fc,0,d
|-32.57| <= 126
Combinazione:Limite ultimo, 4
Durata minima del carico nella combinazione: breve
N = -8304.1 daN
Asta 4: Trave in legno a falda Falda 2 fili 6-5
Unità di misura: cm, daN, deg, °C, s
Lunghezza = 142.1 cm
Sezione: R 15x17
Materiale: Conifere e pioppo C24 EN 338.
Rapporto luce/freccia elastica limite = 300
Rapporto luce/freccia elastica differita = 200
Mensola Y: Nessuno
Mensola X: Nessuno
Classe di servizio Uno
DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.9: Taglio
Sezione ad ascissa 0 cm
Kmod = 0,90
Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,50
tau,d <= fv,d
Sqrt(0^2+9.1^2) = 9.1 <= 24
kcr = 0.67
Combinazione:Limite ultimo, 4
Durata minima del carico nella combinazione: breve
Tx = 0 daN
60
Ty = 1036 daN
DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.8: Pressoflessione
Sezione ad ascissa 0 cm
Kmod = 0,90
Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,50
(Sc,0,d/fc,0,d)^2 + Sm,y,d/fm,y,d + Km*(Sm,z,d/fm,z,d) <= 1
(Sc,0,d/fc,0,d)^2 + Km*(Sm,y,d/fm,y,d) + Sm,z,d/fm,z,d <= 1
(20.8/126)^2+57.3/144+0.7*0/144=0.42 <= 1 [4.4.7a]
Combinazione:Limite ultimo, 4
Durata minima del carico nella combinazione: breve
Mx = 41374.2 daN*cm
My = 0 daN*cm
N = -5292.5 daN
DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.3: Verifica per compressione parallela alla fibratura
Sezione ad ascissa 142.1 cm
Kmod = 0,90
Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,50
Sc,0,d <= fc,0,d
|-18.18| <= 126
Combinazione:Limite ultimo, 4
Durata minima del carico nella combinazione: breve
N = -4635.3 daN
Superelemento in legno composto da 2 aste: 3, 4
Unità di misura: cm, daN, deg, °C, s
Superelemento di lunghezza complessiva L= 371.6 cm composto da:
asta 3: Trave in legno a falda Falda 2 fili 6-5 (L = 229.5 cm)
asta 4: Trave in legno a falda Falda 2 fili 6-5 (L = 142.1 cm)
Sezione: R 15x17
Materiale: Conifere e pioppo C24 EN 338.
Beta,x = 0
Beta,y = 0
Rapporto luce/freccia elastica limite = 300
Rapporto luce/freccia elastica differita = 200
Mensola Y: Nessuno
Mensola X: Nessuno
Classe di servizio Uno
EC5 Paragrafo EC5 2.2.3 (2): Verifica della freccia istantanea
Sezione ad ascissa 114.8 cm
Kdef = 0
Uinst in x = 0 cm
Uinst in y = -0.35 cm
Uinst = 0.35 cm
Luce/Uinst > limite
371.6/0.35=1055.4 > 300
Combinazione:Esercizio rara, 2
EC5 Paragrafo EC5 2.2.3 (3): Verifica della freccia finale
Sezione ad ascissa 114.8 cm
Kdef = 0,60
Ufin in x = 0 cm
Ufin in y = -0.49 cm
Ufin = 0.49 cm
Luce/Ufin > limite
371.6/0.49=760.7 > 200
coefficienti combinatori impiegati:
Permanenti = 1,000 + 0,600 = 1,600
Neve = 0,500 + 0,500 = 1,000
Asta 7: Trave in legno a (livello C filo 5) (falda Falda 2 filo 7)
Unità di misura: cm, daN, deg, °C, s
Lunghezza = 146.5 cm
Sezione: R 15x17
Materiale: Conifere e pioppo C24 EN 338.
Rapporto luce/freccia elastica limite = 300
Rapporto luce/freccia elastica differita = 200
Mensola Y: Nessuno
Mensola X: Nessuno
Classe di servizio Uno
DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.9: Taglio
Sezione ad ascissa 141.7 cm
Kmod = 0,60
Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,50
tau,d <= fv,d
Sqrt(0^2+0.07^2) = 0.07 <= 16
kcr = 0.67
61
Combinazione:Limite ultimo, 3
Durata minima del carico nella combinazione: permanente
Tx = 0 daN
Ty = -8.4 daN
DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.8: Pressoflessione
Sezione ad ascissa 73.3 cm
Kmod = 0,60
Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,50
(Sc,0,d/fc,0,d)^2 + Sm,y,d/fm,y,d + Km*(Sm,z,d/fm,z,d) <= 1
(Sc,0,d/fc,0,d)^2 + Km*(Sm,y,d/fm,y,d) + Sm,z,d/fm,z,d <= 1
(7.5/84)^2+0.5/96+0.7*0/96=0.01 <= 1 [4.4.7a]
Combinazione:Limite ultimo, 3
Durata minima del carico nella combinazione: permanente
Mx = -331.6 daN*cm
My = 0 daN*cm
N = -1906.3 daN
DM 14-01-08 Paragrafo 4.4.8.1.3: Verifica per compressione parallela alla fibratura
Sezione ad ascissa 0 cm
Kmod = 0,90
Coefficiente parziale di sicurezza del materiale gamma = 1,50
Sc,0,d <= fc,0,d
|-12.22| <= 126
Combinazione:Limite ultimo, 4
Durata minima del carico nella combinazione: breve
N = -3116.8 daN
EC5 Paragrafo EC5 2.2.3 (2): Verifica della freccia istantanea
Sezione ad ascissa 73.3 cm
Kdef = 0
Uinst in x = 0 cm
Uinst in y = 0 cm
Uinst = 0 cm
Luce/Uinst > limite
146.5/0=144089.7 > 300
Combinazione:Esercizio rara, 1
EC5 Paragrafo EC5 2.2.3 (3): Verifica della freccia finale
Sezione ad ascissa 73.3 cm
Kdef = 0,60
Ufin in x = 0 cm
Ufin in y = 0 cm
Ufin = 0 cm
Luce/Ufin > limite
146.5/0=90056.1 > 200
Condizione base per ricombinare la freccia: Permanenti
Combinazione:Esercizio quasi permanente, 1 + incrementi viscosi
coefficienti combinatori impiegati:
Permanenti = 1,000 + 0,600 = 1,600
Le verifiche risultano soddisfatte.
62
9 – STATO DI PROGETTO – VALUTAZIONE DELLA SICUREZZA SISMICA
La progettazione, in linea con le Norme Tecniche per le Costruzioni D.M. 14.01.2008, è
orientata ad aumentare la capacità di resistenza delle strutture esistenti alle azioni di
progetto, prevedendo interventi di consolidamento efficaci che evitino di alterare in modo
significativo il comportamento del fabbricato.
A seguito della valutazione della sicurezza effettuata dello stato di fatto, si riportano di
seguito i principali interventi di consolidamento previsti e gli opportuni accorgimenti
d’insieme e di dettaglio volti a raggiungere e dimostrare il miglioramento dei livelli di
sicurezza strutturale esistente, dal punto di vista statico e dal punto di vista sismico.
Interventi di adeguamento statico:
Consolidamento della copertura lignea del corpo principale, mediante interventi
sulle capriate, inserimento di nuovi puntoni lignei, sostituzione delle travi di falda e
applicazione di un sovrastante tavolato ligneo;
Consolidamento delle pareti trasversali del corpo principale, in mattoni pieni ad una
testa, mediante applicazione, su entrambe le facce, di rete in fibra di vetro e
betoncino.
Interventi di miglioramento sismico:
Ristilatura dei giunti, con malta a base di calce, delle pareti portanti;
Inserimento di un cordolo sommitale metallico sul perimetro avente la funzione di
conferire al corpo di fabbrica un comportamento più vicino a quello scatolare,
impedendo il ribaltamento fuori dal piano delle pareti perimetrali e, allo stesso
tempo, delle pareti trasversali ad una testa consolidate;
Collegamento alla muratura sommitale perimetrale delle catene lignee delle
capriate e dei nuovi puntoni previsti sui lati est e ovest del corpo principale.
Nelle pagine seguenti si riporta la modellazione FEM del complesso in esame che tiene
conto del consolidamento delle pareti trasversali interne; il miglioramento dovuto alla
presenza del nuovo cordolo sommitale, invece, è evidenziato dalle verifiche locali di
ribaltamento dei macroelementi individuati.
9.1 – VERIFICA GLOBALE
A partire dalla modellazione FEM effettuata per lo studio dello stato di fatto del complesso
edilizio, considerando le stesse semplificazioni adottate, viene implementata la
modellazione tenendo conto in particolare del consolidamento delle pareti trasversali ad
una testa del corpo principale
Si riportano di seguito i dati di input e di output del programma di calcolo.
63
modello FEM – SismiCad 12.10
DATI DI INPUT
Preferenze di analisi Metodo di analisi D.M. 14-01-08 (N.T.C.)
Tipo di costruzione 2
Vn 50
Classe d'uso II
Vr 50
Tipo di analisi Lineare dinamica
Località Padova, via Col Moschin; Latitudine ED50 45,3906° (45° 23'
26'');
Longitudine ED50 11,8469° (11° 50' 49''); Altitudine
s.l.m. 12 m.
Zona sismica Zona 4
Categoria del suolo C - sabbie ed argille medie
Categoria topografica T1
Ss orizzontale SLD 1.5
Tb orizzontale SLD 0.139 [s]
Tc orizzontale SLD 0.416 [s]
Td orizzontale SLD 1.748 [s]
Ss orizzontale SLV 1.5
Tb orizzontale SLV 0.168 [s]
Tc orizzontale SLV 0.503 [s]
Td orizzontale SLV 1.93 [s]
St 1
PVr SLD (%) 63
Tr SLD 50
Ag/g SLD 0.0369
Fo SLD 2.544
Tc* SLD 0.251
PVr SLV (%) 10
Tr SLV 475
Ag/g SLV 0.0825
Fo SLV 2.645
Tc* SLV 0.334
Smorzamento viscoso (%) 5
Classe di duttilità CD"B"
Rotazione del sisma 0 [deg]
Quota dello '0' sismico 0 [cm]
Regolarità in pianta No
Regolarità in elevazione No
Edificio muratura Si
Tipologia muratura Costruzioni in muratura ordinaria
αu/α1 muratura Costruzioni in muratura ordinaria ad un piano αu/α1=1.4
Edificio esistente Si
Altezza costruzione 675 [cm]
C1 0.05
T1 0.209 [s]
Lambda SLD 0.85
Lambda SLV 0.85
Numero modi 27
Metodo di Ritz applicato
Torsione accidentale semplificata No
Torsione accidentale per piani (livelli e falde) flessibili No
Eccentricità X (per sisma Y) livello "Fondazione" 0 [cm]
64
Eccentricità Y (per sisma X) livello "Fondazione" 0 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "solaio agibile" 0 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "solaio agibile" 0 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "soletta ca" 148.8 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "soletta ca" 33.1 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "copertura piana" 77.5 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "copertura piana" 52.1 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "imposta capriata" 0 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "imposta capriata" 0 [cm]
Eccentricità X (per sisma Y) livello "colmo" 0 [cm]
Eccentricità Y (per sisma X) livello "colmo" 0 [cm]
Limite spostamenti interpiano 0.003
Moltiplicatore sisma X per combinazioni di default 1
Moltiplicatore sisma Y per combinazioni di default 1
Fattore di struttura per sisma X 2.25
Fattore di struttura per sisma Y 2.25
Fattore di struttura per sisma Z 1.5
Applica 1% (§ 3.1.1) No
Coefficiente di sicurezza portanza fondazioni superficiali 2.3
Coefficiente di sicurezza scorrimento fondazioni superficiali 1.1
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, punta 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali infissi, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale pali trivellati, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, punta 1.35
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale compressione 1.15
Coefficiente di sicurezza portanza verticale micropali, laterale trazione 1.25
Coefficiente di sicurezza portanza trasversale pali 1.3
Fattore di correlazione resistenza caratteristica dei pali in base alle verticali
indagate 1.7
Preferenze FEM Dimensione massima ottimale mesh pareti (default) 80 [cm]
Dimensione massima ottimale mesh piastre (default) 80 [cm]
Tipo di mesh dei gusci (default) Quadrilateri o triangoli
Tipo di mesh imposta ai gusci Specifico dell'elemento
Metodo P-Delta non utilizzato
Analisi buckling non utilizzata
Rapporto spessore flessionale/membranale gusci muratura verticali 0.2
Spessori membranale e flessionale pareti XLAM da sole tavole verticali No
Moltiplicatore rigidezza connettori pannelli pareti legno a diaframma 1
Tolleranza di parallelismo 4.99 [deg]
Tolleranza di unicità punti 10 [cm]
Tolleranza generazione nodi di aste 1 [cm]
Tolleranza di parallelismo in suddivisione aste 4.99 [deg]
Tolleranza generazione nodi di gusci 4 [cm]
Tolleranza eccentricità carichi concentrati 100 [cm]
Considera deformazione a taglio delle piastre No
Modello elastico pareti in muratura Gusci
Concentra masse pareti nei vertici No
Segno risultati analisi spettrale Analisi statica
Memoria utilizzabile dal solutore 8000000
Metodo di risoluzione della matrice Intel MKL PARDISO
Scrivi commenti nel file di input No
Scrivi file di output in formato testo No
Solidi colle e corpi ruvidi (default) Solidi reali
Moltiplicatore rigidezza molla torsionale applicata ad aste di fondazione 1
Modello trave su suolo alla Winkler nel caso di modellazione lineare Equilibrio elastico
Spettri NTC2008 Acc./g: Accelerazione spettrale normalizzata ottenuta dividendo l'accelerazione spettrale per l'accelerazione di gravità. Periodo: Periodo di vibrazione.
65
Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.2.1 (3.2.4)
Spettro di risposta elastico in accelerazione delle componenti orizzontali SLV § 3.2.3.2.1 (3.2.4)
Spettro di risposta di progetto in accelerazione delle componenti orizzontali SLD § 3.2.3.4
Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente X SLV § 3.2.3.5
66
Spettro di risposta di progetto in accelerazione della componente Y SLV § 3.2.3.5
Condizioni elementari di carico Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare. Nome breve: nome breve assegnato alla condizione elementare. I/II: descrive la classificazione della condizione (necessario per strutture in acciaio e in legno). Durata: descrive la durata della condizione (necessario per strutture in legno). Psi0: coefficiente moltiplicatore Psi0. Il valore è adimensionale. Psi1: coefficiente moltiplicatore Psi1. Il valore è adimensionale. Psi2: coefficiente moltiplicatore Psi2. Il valore è adimensionale. Var.segno: descrive se la condizione elementare ha la possibilità di variare di segno.
Descrizione Nome breve I/II Durata Psi0 Psi1 Psi2 Var.segno
Pesi strutturali Pesi Permanente 0 0 0
Permanenti portati Port. I Permanente 0 0 0
Neve Neve I Media 0.5 0.2 0
Variabile B Variabile B I Media 0.7 0.5 0.3
Delta T Dt II Media 0.6 0.5 0 No
Sisma X SLV X SLV 0 0 0
Sisma Y SLV Y SLV 0 0 0
Sisma Z SLV Z SLV 0 0 0
Eccentricità Y per sisma X SLV EY SLV 0 0 0
Eccentricità X per sisma Y SLV EX SLV 0 0 0
Sisma X SLD X SLD 0 0 0
Sisma Y SLD Y SLD 0 0 0
Sisma Z SLD Z SLD 0 0 0
Eccentricità Y per sisma X SLD EY SLD 0 0 0
Eccentricità X per sisma Y SLD EX SLD 0 0 0
Terreno sisma X SLV Tr x SLV 0 0 0
Terreno sisma Y SLV Tr y SLV 0 0 0
Terreno sisma Z SLV Tr z SLV 0 0 0
Terreno sisma X SLD Tr x SLD 0 0 0
Terreno sisma Y SLD Tr y SLD 0 0 0
Terreno sisma Z SLD Tr z SLD 0 0 0
Rig. Ux R Ux 0 0 0
Rig. Uy R Uy 0 0 0
Rig. Rz R Rz 0 0 0
Combinazioni di carico Nome: E' il nome esteso che contraddistingue la condizione elementare di carico.
Nome breve: E' il nome compatto della condizione elementare di carico, che viene utilizzato altrove nella relazione.
Pesi: Pesi strutturali
Port.: Permanenti portati
Neve: Neve
Variabile B: Variabile B
Dt: Delta T
X SLD: Sisma X SLD
Y SLD: Sisma Y SLD
Z SLD: Sisma Z SLD
EY SLD: Eccentricità Y per sisma X SLD
EX SLD: Eccentricità X per sisma Y SLD
Tr x SLD: Terreno sisma X SLD
Tr y SLD: Terreno sisma Y SLD
Tr z SLD: Terreno sisma Z SLD
X SLV: Sisma X SLV
67
Y SLV: Sisma Y SLV
Z SLV: Sisma Z SLV
EY SLV: Eccentricità Y per sisma X SLV
EX SLV: Eccentricità X per sisma Y SLV
Tr x SLV: Terreno sisma X SLV
Tr y SLV: Terreno sisma Y SLV
Tr z SLV: Terreno sisma Z SLV
R Ux: Rig. Ux
R Uy: Rig. Uy
R Rz: Rig. Rz
Tutte le combinazioni di carico vengono raggruppate per famiglia di appartenenza. Le celle di una riga contengono i coefficienti moltiplicatori della i-esima combinazione, dove il valore della prima cella è da intendersi come moltiplicatore associato alla prima condizione elementare, la seconda cella si riferisce alla seconda condizione elementare e così via.
Famiglia SLU
Il nome compatto della famiglia è SLU. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt
1 SLU 1 1 0 0 0 0
2 SLU 2 1 0 0 1.5 0
3 SLU 3 1 0 0.75 1.5 0
4 SLU 4 1 0 1.5 0 0
5 SLU 5 1 0 1.5 1.05 0
6 SLU 6 1 1.5 0 0 0
7 SLU 7 1 1.5 0 1.5 0
8 SLU 8 1 1.5 0.75 1.5 0
9 SLU 9 1 1.5 1.5 0 0
10 SLU 10 1 1.5 1.5 1.05 0
11 SLU 11 1.3 0 0 0 0
12 SLU 12 1.3 0 0 1.5 0
13 SLU 13 1.3 0 0.75 1.5 0
14 SLU 14 1.3 0 1.5 0 0
15 SLU 15 1.3 0 1.5 1.05 0
16 SLU 16 1.3 1.5 0 0 0
17 SLU 17 1.3 1.5 0 1.5 0
18 SLU 18 1.3 1.5 0.75 1.5 0
19 SLU 19 1.3 1.5 1.5 0 0
20 SLU 20 1.3 1.5 1.5 1.05 0
Famiglia SLE rara
Il nome compatto della famiglia è SLE RA. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt
1 SLE RA 1 1 1 0 0 0
2 SLE RA 2 1 1 0 1 0
3 SLE RA 3 1 1 0.5 1 0
4 SLE RA 4 1 1 1 0 0
5 SLE RA 5 1 1 1 0.7 0
Famiglia SLE frequente
Il nome compatto della famiglia è SLE FR. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt
1 SLE FR 1 1 1 0 0 0
2 SLE FR 2 1 1 0 0.5 0
3 SLE FR 3 1 1 0.2 0 0
4 SLE FR 4 1 1 0.2 0.3 0
Famiglia SLE quasi permanente
Il nome compatto della famiglia è SLE QP. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt
1 SLE QP 1 1 1 0 0 0
2 SLE QP 2 1 1 0 0.3 0
Famiglia SLU eccezionale
Il nome compatto della famiglia è SLU EX. Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt
Famiglia SLD
Il nome compatto della famiglia è SLD. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti.
Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt X SLD Y SLD
1 SLD 1 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3
2 SLD 2 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3
3 SLD 3 1 1 0 0.3 0 -1 0.3
4 SLD 4 1 1 0 0.3 0 -1 0.3
5 SLD 5 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1
6 SLD 6 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1
7 SLD 7 1 1 0 0.3 0 -0.3 1
8 SLD 8 1 1 0 0.3 0 -0.3 1
9 SLD 9 1 1 0 0.3 0 0.3 -1
10 SLD 10 1 1 0 0.3 0 0.3 -1
11 SLD 11 1 1 0 0.3 0 0.3 1
12 SLD 12 1 1 0 0.3 0 0.3 1
13 SLD 13 1 1 0 0.3 0 1 -0.3
14 SLD 14 1 1 0 0.3 0 1 -0.3
15 SLD 15 1 1 0 0.3 0 1 0.3
68
Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt X SLD Y SLD
16 SLD 16 1 1 0 0.3 0 1 0.3
Nome Nome breve Z SLD EY SLD EX SLD Tr x SLD Tr y SLD Tr z SLD
1 SLD 1 0 -1 0.3 -1 -0.3 0
2 SLD 2 0 1 -0.3 -1 -0.3 0
3 SLD 3 0 -1 0.3 -1 0.3 0
4 SLD 4 0 1 -0.3 -1 0.3 0
5 SLD 5 0 -0.3 1 -0.3 -1 0
6 SLD 6 0 0.3 -1 -0.3 -1 0
7 SLD 7 0 -0.3 1 -0.3 1 0
8 SLD 8 0 0.3 -1 -0.3 1 0
9 SLD 9 0 -0.3 1 0.3 -1 0
10 SLD 10 0 0.3 -1 0.3 -1 0
11 SLD 11 0 -0.3 1 0.3 1 0
12 SLD 12 0 0.3 -1 0.3 1 0
13 SLD 13 0 -1 0.3 1 -0.3 0
14 SLD 14 0 1 -0.3 1 -0.3 0
15 SLD 15 0 -1 0.3 1 0.3 0
16 SLD 16 0 1 -0.3 1 0.3 0
Famiglia SLV
Il nome compatto della famiglia è SLV. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti.
Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt X SLV Y SLV
1 SLV 1 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3
2 SLV 2 1 1 0 0.3 0 -1 -0.3
3 SLV 3 1 1 0 0.3 0 -1 0.3
4 SLV 4 1 1 0 0.3 0 -1 0.3
5 SLV 5 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1
6 SLV 6 1 1 0 0.3 0 -0.3 -1
7 SLV 7 1 1 0 0.3 0 -0.3 1
8 SLV 8 1 1 0 0.3 0 -0.3 1
9 SLV 9 1 1 0 0.3 0 0.3 -1
10 SLV 10 1 1 0 0.3 0 0.3 -1
11 SLV 11 1 1 0 0.3 0 0.3 1
12 SLV 12 1 1 0 0.3 0 0.3 1
13 SLV 13 1 1 0 0.3 0 1 -0.3
14 SLV 14 1 1 0 0.3 0 1 -0.3
15 SLV 15 1 1 0 0.3 0 1 0.3
16 SLV 16 1 1 0 0.3 0 1 0.3
Nome Nome breve Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV
1 SLV 1 0 -1 0.3 -1 -0.3 0
2 SLV 2 0 1 -0.3 -1 -0.3 0
3 SLV 3 0 -1 0.3 -1 0.3 0
4 SLV 4 0 1 -0.3 -1 0.3 0
5 SLV 5 0 -0.3 1 -0.3 -1 0
6 SLV 6 0 0.3 -1 -0.3 -1 0
7 SLV 7 0 -0.3 1 -0.3 1 0
8 SLV 8 0 0.3 -1 -0.3 1 0
9 SLV 9 0 -0.3 1 0.3 -1 0
10 SLV 10 0 0.3 -1 0.3 -1 0
11 SLV 11 0 -0.3 1 0.3 1 0
12 SLV 12 0 0.3 -1 0.3 1 0
13 SLV 13 0 -1 0.3 1 -0.3 0
14 SLV 14 0 1 -0.3 1 -0.3 0
15 SLV 15 0 -1 0.3 1 0.3 0
16 SLV 16 0 1 -0.3 1 0.3 0
Famiglia SLV fondazioni
Il nome compatto della famiglia è SLV FO. Poiché il numero di condizioni elementari previste per le combinazioni di questa famiglia è cospicuo, la tabella verrà spezzata in più parti.
Nome Nome breve Pesi Port. Neve Variabile B Dt X SLV Y SLV
1 SLV FO 1 1 1 0 0.3 0 -1.1 -0.33
2 SLV FO 2 1 1 0 0.3 0 -1.1 -0.33
3 SLV FO 3 1 1 0 0.3 0 -1.1 0.33
4 SLV FO 4 1 1 0 0.3 0 -1.1 0.33
5 SLV FO 5 1 1 0 0.3 0 -0.33 -1.1
6 SLV FO 6 1 1 0 0.3 0 -0.33 -1.1
7 SLV FO 7 1 1 0 0.3 0 -0.33 1.1
8 SLV FO 8 1 1 0 0.3 0 -0.33 1.1
9 SLV FO 9 1 1 0 0.3 0 0.33 -1.1
10 SLV FO 10 1 1 0 0.3 0 0.33 -1.1
11 SLV FO 11 1 1 0 0.3 0 0.33 1.1
12 SLV FO 12 1 1 0 0.3 0 0.33 1.1
13 SLV FO 13 1 1 0 0.3 0 1.1 -0.33
14 SLV FO 14 1 1 0 0.3 0 1.1 -0.33
15 SLV FO 15 1 1 0 0.3 0 1.1 0.33
16 SLV FO 16 1 1 0 0.3 0 1.1 0.33
Nome Nome breve Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV
1 SLV FO 1 0 -1.1 0.33 -1.1 -0.33 0
2 SLV FO 2 0 1.1 -0.33 -1.1 -0.33 0
3 SLV FO 3 0 -1.1 0.33 -1.1 0.33 0
4 SLV FO 4 0 1.1 -0.33 -1.1 0.33 0
5 SLV FO 5 0 -0.33 1.1 -0.33 -1.1 0
6 SLV FO 6 0 0.33 -1.1 -0.33 -1.1 0
7 SLV FO 7 0 -0.33 1.1 -0.33 1.1 0
8 SLV FO 8 0 0.33 -1.1 -0.33 1.1 0
9 SLV FO 9 0 -0.33 1.1 0.33 -1.1 0
10 SLV FO 10 0 0.33 -1.1 0.33 -1.1 0
69
Nome Nome breve Z SLV EY SLV EX SLV Tr x SLV Tr y SLV Tr z SLV
11 SLV FO 11 0 -0.33 1.1 0.33 1.1 0
12 SLV FO 12 0 0.33 -1.1 0.33 1.1 0
13 SLV FO 13 0 -1.1 0.33 1.1 -0.33 0
14 SLV FO 14 0 1.1 -0.33 1.1 -0.33 0
15 SLV FO 15 0 -1.1 0.33 1.1 0.33 0
16 SLV FO 16 0 1.1 -0.33 1.1 0.33 0
Famiglia Calcolo rigidezza torsionale/flessionale di piano
Il nome compatto della famiglia è CRTFP. Nome Nome breve R Ux R Uy R Rz
Rig. Ux+ CRTFP Ux+ 1 0 0
Rig. Ux- CRTFP Ux- -1 0 0
Rig. Uy+ CRTFP Uy+ 0 1 0
Rig. Uy- CRTFP Uy- 0 -1 0
Rig. Rz+ CRTFP Rz+ 0 0 1
Rig. Rz- CRTFP Rz- 0 0 -1
Definizioni di carichi lineari Nome: nome identificativo della definizione di carico. Valori: valori associati alle condizioni di carico.
Condizione: condizione di carico a cui sono associati i valori. Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare.
Fx i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione X. [daN/cm] Fx f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione X. [daN/cm] Fy i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Y. [daN/cm] Fy f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Y. [daN/cm] Fz i.: valore iniziale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Z. [daN/cm] Fz f.: valore finale della forza, per unità di lunghezza, agente in direzione Z. [daN/cm] Mx i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse X. [daN] Mx f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse X. [daN] My i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Y. [daN] My f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Y. [daN] Mz i.: valore iniziale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Z. [daN] Mz f.: valore finale della coppia, per unità di lunghezza, agente attorno l'asse Z. [daN]
Nome Valori
Condizione Fx i. Fx f. Fy i. Fy f. Fz i. Fz f. Mx i. Mx f. My i. My f. Mz i. Mz f.
Descrizione
cornice L50 Pesi strutturali 0 0 0 0 -2.8 -2.8 0 0 0 0 0 0
Permanenti
portati
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Neve 0 0 0 0 -0.5 -0.5 0 0 0 0 0 0
Variabile B 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
cornice L150 Pesi strutturali 0 0 0 0 -8.3 -8.3 0 0 0 0 0 0
Permanenti
portati
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Neve 0 0 0 0 -1.4 -1.4 0 0 0 0 0 0
Variabile B 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
cornice
muratura
Pesi strutturali 0 0 0 0 -1 -1 0 0 0 0 0 0
Permanenti
portati
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Neve 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Variabile B 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Definizioni di carichi superficiali Nome: nome identificativo della definizione di carico. Valori: valori associati alle condizioni di carico.
Condizione: condizione di carico a cui sono associati i valori. Descrizione: nome assegnato alla condizione elementare.
Valore: modulo del carico superficiale applicato alla superficie. [daN/cm²] Applicazione: modalità con cui il carico è applicato alla superficie.
Nome Valori
Condizione Valore Applicazione
Descrizione
copertura piana SDF Pesi strutturali 0.015 Verticale
Permanenti portati 0 Verticale
Neve 0.009 Verticale
Variabile B 0 Verticale
solaio agibile Pesi strutturali 0.02 Verticale
Permanenti portati 0 Verticale
Neve 0 Verticale
Variabile B 0.02 Verticale
copertura lignea SDF Pesi strutturali 0.0145 Verticale
Permanenti portati 0 Verticale
Neve 0.009 Verticale
Variabile B 0 Verticale
70
DATI DI OUTPUT
Risposta modale Modo: identificativo del modo di vibrare. Periodo: periodo. [s] Massa X: massa partecipante in direzione globale X. Il valore è adimensionale. Massa Y: massa partecipante in direzione globale Y. Il valore è adimensionale. Massa Z: massa partecipante in direzione globale Z. Il valore è adimensionale. Massa rot X: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale X. Il valore è adimensionale. Massa rot Y: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Y. Il valore è adimensionale. Massa rot Z: massa rotazionale partecipante attorno la direzione globale Z. Il valore è adimensionale.
Totale masse partecipanti:
Traslazione X: 0.861656 Traslazione Y: 0.865767 Traslazione Z: 0 Rotazione X: 0.842759 Rotazione Y: 0.768545 Rotazione Z: 0.796966
Modo Periodo Massa X Massa Y Massa Z Massa rot X Massa rot Y Massa rot Z
1 2.494462006 0.007070598 0.000014595 0 0.000001027 0.009697066 0.000269566
2 2.468209068 0.006960425 0.000000172 0 0.00000001 0.009674875 0.000135086
3 2.293758967 0 0.000003255 0 0.000000711 0.000000001 0.000001382
4 2.285638597 0 0.000000113 0 0.000000149 0.000000032 0.000022023
5 2.197966286 0.000025628 0.00690013 0 0.000512967 0.000043828 0.007718531
6 2.183995274 0.000006594 0.002043113 0 0.000147356 0.000009837 0.00128664
7 1.967923882 0.007611002 0.000000001 0 0.000000004 0.000718319 0.001037464
8 1.967046739 0.002477504 0 0 0.000000001 0.000235169 0.000379088
9 1.878729699 0.000000002 0.010142182 0 0.001235783 0.000000002 0.010252844
10 1.809552855 0.000001255 0.00514725 0 0.000380996 0.000003906 0.00597267
11 1.804112287 0.000000487 0.005414754 0 0.000385801 0.000000678 0.00252401
12 1.484658022 0 0.008627638 0 0.000706254 0.000000002 0.008676151
13 1.301236886 0.000000449 0.003782196 0 0.000363505 0.000000274 0.001464359
14 1.274357211 0.000001822 0.00357703 0 0.000264884 0.000006241 0.002968615
15 1.163996649 0.000011898 0.010061954 0 0.000900384 0.000126409 0.017471174
16 1.113818285 0.000312524 0.00140384 0 0.000299467 0.001307078 0.001898077
17 1.022581169 0.000222493 0.049370481 0 0.036555167 0.000125503 0.054887088
18 0.93593847 0.007344119 0.002409993 0 0.0019365 0.007766027 0.000676209
19 0.873951043 0.004845033 0.001907739 0 0.000908066 0.003547418 0.000118384
20 0.771764039 0.000155026 0.078740222 0 0.015149885 0.000077154 0.081203804
21 0.656425184 0.079102767 0.000253331 0 0.00042104 0.10876573 0.001012351
22 0.635808788 0.003367551 0.106380888 0 0.011456328 0.004486654 0.110915112
23 0.523049353 0.027778879 0.003415414 0 0.001296818 0.040002458 0.000513019
24 0.369385277 0.000736193 0.102786813 0 0.05998601 0.000393261 0.079504095
25 0.317618495 0.051167595 0.000701991 0 0.000012117 0.023182706 0.000781059
26 0.194784443 0.000002369 0.46257783 0 0.709696206 0.000037748 0.357046094
27 0.129567844 0.662453344 0.000104319 0 0.000141662 0.558336822 0.048231028
Spostamenti di interpiano Nodo inferiore: nodo inferiore.
I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Pos.: coordinate del nodo.
X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm] Z: coordinata Z. [cm]
Nodo superiore: nodo superiore. I.: numero dell'elemento nell'insieme che lo contiene. Pos.: coordinate del nodo.
Z: coordinata Z. [cm] Spost. rel.: spostamento relativo. Il valore è adimensionale. Comb.: combinazione.
N.b.: nome breve o compatto della combinazione di carico. Spostamento inferiore: spostamento in pianta del nodo inferiore.
X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm]
Spostamento superiore: spostamento in pianta del nodo superiore. X: coordinata X. [cm] Y: coordinata Y. [cm]
S.V.: si intende non verificato qualora lo spostamento relativo sia superiore al valore limite espresso nelle preferenze di analisi. limite SLD = 0,003
Nodo inferiore Nodo superiore Spost. rel. Comb. Spostamento inferiore Spostamento superiore S.V.
I. Pos. I. Pos. N.b. X Y X Y
X Y Z Z 4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000316 SLD 1 -0.022 -0.012 -0.041 -0.034 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000318 SLD 2 -0.023 -0.012 -0.042 -0.033 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000206 SLD 3 -0.024 0.013 -0.038 0 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000208 SLD 4 -0.024 0.013 -0.038 0.001 si
71
Nodo inferiore Nodo superiore Spost. rel. Comb. Spostamento inferiore Spostamento superiore S.V.
I. Pos. I. Pos. N.b. X Y X Y
X Y Z Z
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000371 SLD 5 -0.003 -0.045 -0.025 -0.071 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000367 SLD 6 -0.004 -0.043 -0.026 -0.068 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000072 SLD 7 -0.009 0.038 -0.014 0.042 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000076 SLD 8 -0.01 0.041 -0.015 0.045 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000305 SLD 9 0.012 -0.048 -0.008 -0.067 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000302 SLD 10 0.011 -0.046 -0.009 -0.064 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000114 SLD 11 0.006 0.036 0.003 0.046 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.00012 SLD 12 0.005 0.038 0.002 0.049 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000121 SLD 13 0.026 -0.021 0.016 -0.023 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000122 SLD 14 0.026 -0.02 0.015 -0.022 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000098 SLD 15 0.025 0.004 0.019 0.011 si
4 1507.4 92.1 -20 626 70 0.000098 SLD 16 0.024 0.005 0.018 0.012 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000215 SLD 1 -0.023 -0.007 -0.037 -0.02 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000216 SLD 2 -0.023 -0.007 -0.037 -0.02 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000154 SLD 3 -0.025 0.009 -0.034 -0.001 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000154 SLD 4 -0.025 0.009 -0.035 -0.001 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000245 SLD 5 -0.003 -0.027 -0.02 -0.041 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000244 SLD 6 -0.004 -0.026 -0.021 -0.04 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.00004 SLD 7 -0.009 0.026 -0.011 0.023 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000038 SLD 8 -0.01 0.027 -0.012 0.024 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000208 SLD 9 0.012 -0.028 -0.003 -0.04 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000208 SLD 10 0.011 -0.027 -0.004 -0.039 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000004 SLD 11 0.006 0.025 0.006 0.025 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000002 SLD 12 0.005 0.026 0.005 0.026 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000093 SLD 13 0.027 -0.011 0.019 -0.015 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000094 SLD 14 0.026 -0.011 0.019 -0.015 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000031 SLD 15 0.025 0.005 0.022 0.004 si
9 1880.9 92.1 -20 631 70 0.000033 SLD 16 0.024 0.005 0.022 0.004 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000131 SLD 1 -0.024 -0.007 -0.033 -0.014 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000131 SLD 2 -0.024 -0.007 -0.034 -0.014 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000085 SLD 3 -0.025 0.006 -0.031 0.001 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000086 SLD 4 -0.026 0.006 -0.031 0.001 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000164 SLD 5 -0.004 -0.022 -0.016 -0.03 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000163 SLD 6 -0.005 -0.022 -0.017 -0.03 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000032 SLD 7 -0.009 0.022 -0.009 0.02 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.00003 SLD 8 -0.01 0.022 -0.01 0.019 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000147 SLD 9 0.011 -0.021 0.001 -0.03 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000146 SLD 10 0.01 -0.021 0 -0.03 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.00004 SLD 11 0.006 0.023 0.008 0.02 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000038 SLD 12 0.005 0.023 0.007 0.02 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000079 SLD 13 0.026 -0.005 0.023 -0.011 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000078 SLD 14 0.026 -0.005 0.022 -0.011 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000048 SLD 15 0.025 0.008 0.025 0.004 si
13 2206.9 92.1 -20 635 70 0.000047 SLD 16 0.024 0.008 0.024 0.004 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000119 SLD 1 -0.026 -0.006 -0.031 -0.015 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000123 SLD 2 -0.026 -0.006 -0.032 -0.016 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000186 SLD 3 -0.024 0.007 -0.029 0.023 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000182 SLD 4 -0.025 0.007 -0.03 0.022 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000421 SLD 5 -0.009 -0.021 -0.013 -0.058 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000427 SLD 6 -0.01 -0.021 -0.014 -0.06 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000514 SLD 7 -0.005 0.023 -0.008 0.069 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000508 SLD 8 -0.006 0.022 -0.009 0.068 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000412 SLD 9 0.006 -0.02 0.003 -0.057 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000418 SLD 10 0.005 -0.021 0.002 -0.059 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000521 SLD 11 0.01 0.024 0.009 0.071 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000515 SLD 12 0.009 0.023 0.008 0.069 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000077 SLD 13 0.024 -0.004 0.024 -0.011 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000081 SLD 14 0.024 -0.005 0.024 -0.012 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000203 SLD 15 0.026 0.009 0.026 0.027 si
17 2532.4 92.1 -20 639 70 0.000199 SLD 16 0.025 0.008 0.026 0.026 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000047 SLD 1 -0.026 -0.005 -0.03 -0.006 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000047 SLD 2 -0.026 -0.005 -0.031 -0.006 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000045 SLD 3 -0.025 0.006 -0.029 0.006 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000045 SLD 4 -0.025 0.005 -0.029 0.006 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000049 SLD 5 -0.009 -0.016 -0.012 -0.02 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000048 SLD 6 -0.01 -0.017 -0.013 -0.02 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000027 SLD 7 -0.006 0.018 -0.008 0.02 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000027 SLD 8 -0.007 0.018 -0.008 0.019 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000051 SLD 9 0.006 -0.016 0.005 -0.02 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.00005 SLD 10 0.005 -0.017 0.004 -0.021 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000007 SLD 11 0.01 0.019 0.009 0.019 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000008 SLD 12 0.009 0.018 0.008 0.019 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000044 SLD 13 0.024 -0.004 0.026 -0.007 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000043 SLD 14 0.024 -0.004 0.025 -0.008 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000029 SLD 15 0.026 0.007 0.027 0.004 si
21 2869.9 92.1 -20 643 70 0.000029 SLD 16 0.025 0.006 0.027 0.004 si
25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000034 SLD 1 -0.026 -0.004 -0.028 -0.006 si
25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000034 SLD 2 -0.027 -0.004 -0.029 -0.007 si
25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000046 SLD 3 -0.025 0.004 -0.029 0.004 si
25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000045 SLD 4 -0.026 0.004 -0.03 0.004 si
25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000053 SLD 5 -0.009 -0.013 -0.007 -0.017 si
25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000053 SLD 6 -0.01 -0.013 -0.008 -0.018 si
25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000056 SLD 7 -0.006 0.014 -0.011 0.016 si
25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000056 SLD 8 -0.007 0.014 -0.012 0.016 si
25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000061 SLD 9 0.006 -0.013 0.009 -0.017 si
25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000061 SLD 10 0.005 -0.013 0.009 -0.017 si
25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000042 SLD 11 0.009 0.014 0.006 0.017 si
25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.000042 SLD 12 0.008 0.014 0.005 0.016 si
25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.00004 SLD 13 0.024 -0.003 0.028 -0.005 si
25 3207.9 92.1 -20 647 70 0.00004 SLD 14 0.024 -0.003 0.027 -0.005 si
[…] omissis
72
Verifica effetti secondo ordine Quota inf.: quota inferiore esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata, espressa con notazione breve. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Quota sup.: quota superiore esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata, espressa con notazione breve. esprimibile come livello, falda, piano orizzontale alla Z specificata. [cm] Comb.: combinazione.
N.b.: nome breve o compatto della combinazione di carico. Carico verticale: carico verticale. [daN] Spostamento: spostamento medio di interpiano. [cm] Forza orizzontale totale: forza orizzontale totale. [daN] Altezza del piano: altezza del piano. [cm] Theta: coefficiente Theta formula (7.3.2) § 7.3.1 NTC 2008. Il valore è adimensionale.
Quota inf. Quota sup. Comb. Carico verticale Spostamento Forza orizzontale totale
Altezza del piano Theta
N.b.
L1 L2 SLV 1 593955 0.115 77422 90 0.01
L1 L2 SLV 2 593964 0.117 77348 90 0.01
L1 L2 SLV 3 594234 0.115 75603 90 0.01
L1 L2 SLV 4 594243 0.114 75656 90 0.01
L1 L2 SLV 5 594014 0.354 72597 90 0.032
L1 L2 SLV 6 594037 0.357 72308 90 0.033
L1 L2 SLV 7 594941 0.384 66476 90 0.038
L1 L2 SLV 8 594964 0.381 66762 90 0.038
L1 L2 SLV 9 594348 0.342 72353 90 0.031
L1 L2 SLV 10 594371 0.345 72064 90 0.032
L1 L2 SLV 11 595276 0.395 66751 90 0.039
L1 L2 SLV 12 595299 0.393 67037 90 0.039
L1 L2 SLV 13 595070 0.073 77202 90 0.006
L1 L2 SLV 14 595078 0.074 77130 90 0.006
L1 L2 SLV 15 595348 0.151 75854 90 0.013
L1 L2 SLV 16 595357 0.15 75910 90 0.013
L2 L3 SLV 1 242395 0.102 28746 303 0.003
L2 L3 SLV 2 242322 0.12 26716 303 0.004
L2 L3 SLV 3 241806 0.129 27533 303 0.004
L2 L3 SLV 4 241733 0.152 25237 303 0.005
L2 L3 SLV 5 242927 0.067 33239 303 0.002
L2 L3 SLV 6 242910 0.034 32578 303 0.001
L2 L3 SLV 7 240966 0.108 30244 303 0.003
L2 L3 SLV 8 240949 0.157 29519 303 0.004
L2 L3 SLV 9 242819 0.113 32219 303 0.003
L2 L3 SLV 10 242802 0.063 32885 303 0.002
L2 L3 SLV 11 240858 0.11 29874 303 0.003
L2 L3 SLV 12 240841 0.14 30594 303 0.004
L2 L3 SLV 13 242035 0.154 26134 303 0.005
L2 L3 SLV 14 241962 0.141 28380 303 0.004
L2 L3 SLV 15 241446 0.148 25675 303 0.005
L2 L3 SLV 16 241373 0.144 27804 303 0.004
L1 L3 SLV 1 242395 1.282 28746 403 0.027
L1 L3 SLV 2 242322 2.134 26716 403 0.048
L1 L3 SLV 3 241806 1.551 27533 403 0.034
L1 L3 SLV 4 241733 2.401 25237 403 0.057
L1 L3 SLV 5 242927 0.45 33239 403 0.008
L1 L3 SLV 6 242910 0.703 32578 403 0.013
L1 L3 SLV 7 240966 0.563 30244 403 0.011
L1 L3 SLV 8 240949 1.565 29519 403 0.032
L1 L3 SLV 9 242819 1.491 32219 403 0.028
L1 L3 SLV 10 242802 0.494 32885 403 0.009
L1 L3 SLV 11 240858 0.639 29874 403 0.013
L1 L3 SLV 12 240841 0.519 30594 403 0.01
L1 L3 SLV 13 242035 2.328 26134 403 0.053
L1 L3 SLV 14 241962 1.477 28380 403 0.031
L1 L3 SLV 15 241446 2.062 25675 403 0.048
L1 L3 SLV 16 241373 1.21 27804 403 0.026
L3 L4 SLV 1 116542 0.036 13263 22 0.015
L3 L4 SLV 2 116494 0.027 13177 22 0.011
L3 L4 SLV 3 115646 0.068 13061 22 0.027
L3 L4 SLV 4 115599 0.055 12947 22 0.022
L3 L4 SLV 5 117755 0.017 12312 22 0.007
L3 L4 SLV 6 117666 0.034 12318 22 0.015
L3 L4 SLV 7 114769 0.105 13086 22 0.042
L3 L4 SLV 8 114680 0.085 13002 22 0.034
L3 L4 SLV 9 117882 0.016 11602 22 0.007
L3 L4 SLV 10 117792 0.035 11688 22 0.016
L3 L4 SLV 11 114896 0.102 13649 22 0.039
L3 L4 SLV 12 114807 0.081 13638 22 0.031
L3 L4 SLV 13 116963 0.023 12540 22 0.01
L3 L4 SLV 14 116916 0.013 12652 22 0.006
L3 L4 SLV 15 116068 0.056 13564 22 0.022
L3 L4 SLV 16 116020 0.042 13642 22 0.016
L4 L5 SLV 1 37323 0.056 6924 100 0.003
L4 L5 SLV 2 37322 0.052 6922 100 0.003
L4 L5 SLV 3 37680 0.148 6826 100 0.008
L4 L5 SLV 4 37679 0.144 6827 100 0.008
L4 L5 SLV 5 36904 0.072 7174 100 0.004
L4 L5 SLV 6 36902 0.083 7156 100 0.004
L4 L5 SLV 7 38094 0.287 6940 100 0.016
L4 L5 SLV 8 38091 0.271 6958 100 0.015
L4 L5 SLV 9 36901 0.063 7132 100 0.003
L4 L5 SLV 10 36899 0.073 7114 100 0.004
L4 L5 SLV 11 38091 0.3 6982 100 0.016
L4 L5 SLV 12 38088 0.283 7000 100 0.015
L4 L5 SLV 13 37313 0.094 6880 100 0.005
73
Quota inf. Quota sup. Comb. Carico verticale Spostamento Forza orizzontale totale
Altezza del piano Theta
N.b. L4 L5 SLV 14 37313 0.09 6879 100 0.005
L4 L5 SLV 15 37670 0.191 6868 100 0.01
L4 L5 SLV 16 37670 0.186 6869 100 0.01
L3 L5 SLV 1 37323 0.112 6924 122 0.005
L3 L5 SLV 2 37322 0.117 6922 122 0.005
L3 L5 SLV 3 37680 0.28 6826 122 0.013
L3 L5 SLV 4 37679 0.292 6827 122 0.013
L3 L5 SLV 5 36904 0.288 7174 122 0.012
L3 L5 SLV 6 36902 0.23 7156 122 0.01
L3 L5 SLV 7 38094 0.378 6940 122 0.017
L3 L5 SLV 8 38091 0.42 6958 122 0.019
L3 L5 SLV 9 36901 0.38 7132 122 0.016
L3 L5 SLV 10 36899 0.323 7114 122 0.014
L3 L5 SLV 11 38091 0.295 6982 122 0.013
L3 L5 SLV 12 38088 0.332 7000 122 0.015
L3 L5 SLV 13 37313 0.262 6880 122 0.012
L3 L5 SLV 14 37313 0.244 6879 122 0.011
L3 L5 SLV 15 37670 0.13 6868 122 0.006
L3 L5 SLV 16 37670 0.115 6869 122 0.005
L2 L5 SLV 1 37323 0.19 6924 435 0.002
L2 L5 SLV 2 37322 0.185 6922 435 0.002
L2 L5 SLV 3 37680 0.157 6826 435 0.002
L2 L5 SLV 4 37679 0.153 6827 435 0.002
L2 L5 SLV 5 36904 0.132 7174 435 0.002
L2 L5 SLV 6 36902 0.134 7156 435 0.002
L2 L5 SLV 7 38094 0.108 6940 435 0.001
L2 L5 SLV 8 38091 0.108 6958 435 0.001
L2 L5 SLV 9 36901 0.044 7132 435 0.001
L2 L5 SLV 10 36899 0.046 7114 435 0.001
L2 L5 SLV 11 38091 0.15 6982 435 0.002
L2 L5 SLV 12 38088 0.15 7000 435 0.002
L2 L5 SLV 13 37313 0.113 6880 435 0.001
L2 L5 SLV 14 37313 0.121 6879 435 0.002
L2 L5 SLV 15 37670 0.167 6868 435 0.002
L2 L5 SLV 16 37670 0.175 6869 435 0.002
Pressioni sul terreno
Si riporta il diagramma delle pressioni sul terreno in combinazione SLE rara.
La pressione massima sul terreno, in combinazione SLE rara, risulta:
p = 0,82 daN/cm2
La pressione massima sul terreno, in combinazione SLV fondazioni, risulta:
p = 0,73 daN/cm2
74
VERIFICHE
Si riporta di seguito uno schema grafico riassuntivo che evidenzia i maschi murari verificati
(in colore verde) e quelli non verificati (in colore rosso), realizzato con il programma di
calcolo SismiCAD 12.10
Le verifiche di resistenza delle pareti trasversali del corpo principale, in mattoni pieni ad una
testa, consolidate mediante applicazione su entrambe le facce di rete in fibra di vetro e
betoncino, risultano soddisfatte.
75
Indicatori di rischio
I.R. Flessione PGA
I.R. Taglio PGA
Come si nota dagli schemi grafici sopra riportati, le pareti trasversali consolidate non sono
considerate nel calcolo dell’indicatore di rischio, in quanto vengono considerate elementi
secondari in relazione ai loro rapporti geometrici (risultano infatti molto snelle); il
miglioramento dovuto al loro consolidamento lo si apprezza soprattutto nei confronti del
ribaltamento fuori dal piano di tali pareti, rese monolitiche grazie al betoncino armato e
bloccate in sommità dal cordolo metallico sommitale.
76
Output di SismiCad 12.10
Desc.: descrizione Stato limite: v=Taglio; PF=Presso flessione; PFFP=Presso flessione fuori piano; R=Ribaltamento Molt.: moltiplicatore minimo della azione sismica che produce lo stato limite Comb.: combinazione PGA: accelerazione al suolo PGA/PGArif: indicatore di rischio sismico in termini di PGA TR: tempo di ritorno (TR/TRrif)^.41: indicatore di rischio sismico in termini di periodo di ritorno Coeff.s.: coefficiente minimo prodotto dallo stato limite Verifica: stato di verifica Maschio: maschio Trave: trave di collegamento in muratura Stato limite: v=Taglio; F=Flessione TR,C: periodo di ritorno di capacità TR,Rif: periodo di ritorno di riferimento PAM: perdita media annua attesa Classe PAM: classe di rischio PAM IS-V: indice di sicurezza Classe IS-V: classe di rischio IS-V Tipo rottura: tipo di rottura che fornisce il valore minimo degli elementi considerati Segnalazioni: eventuali segnalazioni
Verifica di edificio esistente con fattore q
Verifiche condotte secondo D.M. 14-01-08 (N.T.C.) § C8.7.1
Accelerazioni e tempi di ritorno
Accelerazione di aggancio SLV (ag/g_SLV*S*ST) PGA,SLVrif = 0.124 Accelerazione di aggancio SLD (ag/g_SLD*S*ST) PGA,SLDrif = 0.055 Tr,SLVrif = 475 anni Tr,SLDrif = 50 anni
Moltiplicatori minimi delle condizioni sismiche
Rottura a taglio
Moltiplicatore: 0 Maschio 20 "Fondazione - soletta ca" Lunghezza: 112.2; altezza: 308; spessore: 26; sezione a quota: 80 Combinazione SLV 1 N= -793 V par.= 1252 l'= 25.97 fvd= 0.57 Vt scorrimento= 384 Vt fess. diag.= 1208 Tempo di ritorno 0 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 0 PGA 0 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 0
Rottura a flessione
Moltiplicatore: 0 Maschio 18 "Fondazione - soletta ca" Lunghezza: 300; altezza: 303; spessore: 26 sezione a quota 383 Combinazione SLV 1 N = -854 M = -149980 σ0 = 0.11 fd = 11.11 Mu = 0 Tempo di ritorno 0 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 0 PGA 0 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 0
Rottura a pressoflessione nel piano ortogonale
Moltiplicatore: 0 Maschio 166 "Fondazione - Falda 4" Lunghezza: 489.1; altezza: 100; spessore: 26; sezione a quota: 455 Combinazione SLV 1 fd= 13.33 Ta= 0 Wa= 0.05 N= 1342 M= 0 Mc= 0 Tempo di ritorno 0 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 0 PGA 0 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 0
Raggiungimento dello spostamento limite di interpiano
Moltiplicatore: 0.477 Combinazione SLD 11 tra Nodo 205 e Nodo 767 Tempo di ritorno 7 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLDrif)^.41 = 0.447 PGA 0.027 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLDrif = 0.488
77
Raggiungimento della pressione massima al suolo
Moltiplicatore: 3.456 Combinazione SLV fondazioni 5 Nodo 4 di coordinate 1507,4;92,1;-20,0 Tempo di ritorno 2351 anni Indicatore iTr=(Tr/Tr,SLVrif)^.41 = 1.927 PGA 0.212 Indicatore iPGA=PGA/PGA,SLVrif = 1.714
Indicatori minimi riferiti al solo materiale muratura
Desc. Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Maschio 18 "Fondazione - soletta ca" PF 0 SLV 1 0 0 0 0
Maschio 20 "Fondazione - soletta ca" T 0 SLV 1 0 0 0 0
Maschio 166 "Fondazione - Falda 4" PFFP 0 SLV 1 0 0 0 0
Trave di accoppiamento 2 "Fondazione -
soletta ca"
F 0 SLV 1 0 0 0 0
Trave di accoppiamento 1 "Fondazione -
soletta ca"
V 0 SLV 1 0 0 0 0
Verifica maschi in muratura
Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica
1 PFFP 2.571 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
2 PFFP 2.641 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
3 PFFP 1.624 SLV 6 0.203 1.644 2071 1.829 Si
4 PFFP 1.782 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
5 PFFP 5.172 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
6 PF 0.923 SLV 13 0.114 0.924 382 0.915 No
V 1.538 SLV 15 0.192 1.553 1744 1.704 Si
PFFP 0.781 SLV 13 0.097 0.786 244 0.761 No
7 PF 0.252 SLV 4 0.033 0.265 12 0.221 No
V 0.45 SLV 4 0.058 0.466 56 0.416 No
PFFP 0.442 SLV 4 0.056 0.457 53 0.407 No
8 PF 1.23 SLV 13 0.153 1.235 875 1.285 Si
V 2.113 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 1.979 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
9 PF 0.387 SLV 11 0.05 0.404 38 0.355 No
V 0.804 SLV 15 0.1 0.81 265 0.787 No
PFFP 3.832 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
10 PF 1.088 SLV 16 0.135 1.089 609 1.107 Si
V 2.05 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 3.903 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
11 PF 1.136 SLV 12 0.141 1.138 691 1.166 Si
V 0.276 SLV 12 0.036 0.288 15 0.243 No
PFFP 3.927 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
12 PF 0.844 SLV 5 0.105 0.848 301 0.829 No
V 1.293 SLV 12 0.161 1.299 1017 1.366 Si
PFFP 1.151 SLV 5 0.143 1.154 720 1.186 Si
13 PF 2.547 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.325 SLV 12 0.165 1.332 1096 1.409 Si
PFFP 3.083 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
14 PFFP 1.727 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
15 PF 0.182 SLV 11 0.024 0.193 5 0.155 No
V 0.733 SLV 11 0.092 0.741 207 0.711 No
PFFP 0.789 SLV 12 0.098 0.794 251 0.77 No
16 PFFP 0.394 SLV 12 0.051 0.412 40 0.363 No
17 PF 1.956 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.333 SLV 12 0.166 1.34 1117 1.42 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
18 PF 0 SLV 1 0 0 0 0 No
V 1.033 SLV 12 0.128 1.033 521 1.039 Si
PFFP 3.414 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
19 PF 0.331 SLV 12 0.043 0.347 25 0.299 No
V 1.325 SLV 8 0.165 1.332 1096 1.409 Si
PFFP 1.475 SLV 8 0.184 1.488 1531 1.616 Si
20 PF 0.071 SLV 4 0 0 0 0 No
V 0 SLV 1 0 0 0 0 No
PFFP 1.482 SLV 11 0.185 1.496 1556 1.627 Si
21 PF 7.482 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 2.263 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
22 PF 3.737 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 2.295 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 7.333 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
23 PF 3.832 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.348 SLV 13 0.168 1.356 1158 1.441 Si
PFFP 6.134 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
24 PF 2.263 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.214 SLV 13 0.151 1.218 842 1.265 Si
PFFP 3.067 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
25 PF 1.191 SLV 5 0.148 1.194 795 1.235 Si
V 1.262 SLV 1 0.157 1.267 943 1.325 Si
PFFP 2.492 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
26 PF 2.271 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.411 SLV 3 0.176 1.422 1336 1.528 Si
PFFP 3.422 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
27 PF 3.682 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 2.705 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 4.234 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
28 PF 1.553 SLV 10 0.194 1.57 1800 1.727 Si
V 1.072 SLV 3 0.133 1.074 584 1.088 Si
PFFP 3.32 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
78
Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica 29 PF 1.687 SLV 14 0.212 1.71 2334 1.921 Si
V 1.143 SLV 3 0.142 1.146 705 1.176 Si
PFFP 6.915 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
30 PF 3.193 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 3.54 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 5.425 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
31 PF 2.302 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.538 SLV 3 0.192 1.553 1744 1.704 Si
PFFP 3.659 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
32 PF 1.183 SLV 11 0.147 1.186 779 1.225 Si
V 0.434 SLV 7 0.056 0.45 51 0.401 No
PFFP 4.644 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
33 PFFP 2.145 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
34 PF 0.481 SLV 11 0.062 0.499 68 0.451 No
V 0.694 SLV 11 0.088 0.707 180 0.672 No
PFFP 0.789 SLV 11 0.098 0.794 251 0.77 No
35 PF 0.836 SLV 11 0.104 0.84 293 0.82 No
V 0.505 SLV 6 0.065 0.528 79 0.479 No
PFFP 2.342 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
36 PF 3.028 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.151 SLV 11 0.143 1.154 720 1.186 Si
PFFP 4.526 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si
37 PF 1.695 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.049 SLV 11 0.13 1.049 546 1.059 Si
PFFP 2.515 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
38 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
39 PFFP 5.03 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
40 PF 1.112 SLV 6 0.138 1.114 649 1.137 Si
V 0.899 SLV 2 0.112 0.902 357 0.89 No
PFFP 2.846 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
41 PFFP 2.594 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
42 PFFP 4.983 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
43 PF 4.526 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 3.461 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
44 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
45 PFFP 6.252 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
46 PFFP 5.543 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
47 PF 2.902 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.971 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 4.684 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si
48 PF 5.078 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
49 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
50 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
51 PFFP 5.03 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
52 PFFP 3.288 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
53 PF 3.509 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 3.58 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 7.538 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
54 PFFP 4.455 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
55 PFFP 3.115 SLV 4 0.212 1.714 2351 1.927 Si
56 PF 3.304 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 3.02 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 6.04 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
57 PF 2.72 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.987 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 4.076 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
58 PF 2.405 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.443 SLV 14 0.18 1.455 1431 1.572 Si
PFFP 6.063 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
59 PF 5.377 SLV 2 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 2.98 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
60 PF 2.216 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.072 SLV 10 0.133 1.074 584 1.088 Si
PFFP 5.377 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
61 PFFP 1.017 SLV 6 0.126 1.017 498 1.02 Si
62 PF 0.867 SLV 11 0.108 0.871 324 0.855 No
V 0.812 SLV 6 0.101 0.817 272 0.796 No
PFFP 2.539 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
63 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
64 PF 0 SLV 3 0 0 0 0 No
V 0 SLV 3 0 0 0 0 No
PFFP 1.128 SLV 11 0.14 1.13 677 1.156 Si
65 PF 1.159 SLV 15 0.144 1.162 734 1.195 Si
V 1.277 SLV 15 0.159 1.283 979 1.345 Si
PFFP 3.761 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
66 PF 1.703 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.758 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 3.532 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
67 PF 0.86 SLV 2 0.107 0.863 316 0.846 No
V 1.262 SLV 2 0.157 1.267 943 1.325 Si
PFFP 2.484 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
68 PF 1.057 SLV 2 0.131 1.058 559 1.069 Si
V 1.317 SLV 2 0.164 1.324 1076 1.398 Si
PFFP 2.563 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
69 PF 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 3.201 SLV 4 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
70 PF 1.23 SLV 1 0.153 1.235 875 1.285 Si
V 1.506 SLV 3 0.188 1.52 1635 1.66 Si
PFFP 2.5 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
71 PF 0.765 SLV 3 0.095 0.77 231 0.744 No
V 1.364 SLV 3 0.17 1.373 1201 1.463 Si
79
Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica PFFP 2.271 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
72 PF 1.293 SLV 3 0.161 1.299 1017 1.366 Si
V 1.648 SLV 3 0.207 1.669 2167 1.863 Si
PFFP 3.146 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si
73 PF 1.427 SLV 3 0.178 1.439 1383 1.55 Si
V 1.924 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 2.697 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
74 PF 0.797 SLV 1 0.099 0.802 258 0.779 No
V 1.877 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 1.065 SLV 7 0.132 1.066 571 1.078 Si
75 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
76 PF 1.971 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.829 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 1.829 SLV 4 0.212 1.714 2351 1.927 Si
77 PF 2.113 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 2.2 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
78 PFFP 0.797 SLV 9 0.099 0.802 258 0.779 No
79 PFFP 3.8 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
80 PFFP 0.379 SLV 5 0.049 0.396 36 0.347 No
81 PF 1.577 SLV 7 0.197 1.595 1888 1.761 Si
V 3.343 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 5.732 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
82 PFFP 1.341 SLV 7 0.167 1.348 1137 1.43 Si
83 PF 0 SLV 1 0 0 0 0 No
V 0 SLV 1 0 0 0 0 No
PFFP 1.774 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
84 PFFP 2.949 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
85 PFFP 1.317 SLV 3 0.164 1.324 1076 1.398 Si
86 PFFP 2.247 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si
87 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
88 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
89 PFFP 2.224 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
90 PF 1.609 SLV 3 0.201 1.628 2009 1.806 Si
V 2.815 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
91 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
92 PF 1.333 SLV 11 0.166 1.34 1117 1.42 Si
V 4.534 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
93 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
94 PFFP 1.782 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
95 PFFP 2.657 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
96 PF 1.325 SLV 3 0.165 1.332 1096 1.409 Si
V 2.626 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
97 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
98 PF 1.821 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 3.351 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
99 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
100 PFFP 2.097 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
101 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
102 PFFP 2.176 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si
103 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
104 PFFP 1.506 SLV 14 0.188 1.52 1635 1.66 Si
105 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
106 PF 0.741 SLV 3 0.093 0.748 213 0.72 No
V 1.522 SLV 3 0.19 1.537 1689 1.682 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
107 PFFP 6.355 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
108 PF 1.199 SLV 11 0.149 1.203 811 1.245 Si
V 2.302 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 3.982 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
109 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
110 PFFP 1.246 SLV 3 0.155 1.251 909 1.305 Si
111 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
112 PFFP 2.176 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
113 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
114 PFFP 2.121 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si
115 PF 1.246 SLV 3 0.155 1.251 909 1.305 Si
V 1.916 SLV 3 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
116 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
117 PF 2.476 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 4.384 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 6.592 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
118 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
119 PFFP 1.68 SLV 7 0.211 1.702 2300 1.909 Si
120 PFFP 2.287 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
121 PF 1.246 SLV 1 0.155 1.251 909 1.305 Si
V 2.168 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
122 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
123 PF 4.415 SLV 8 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 5.243 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
124 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
125 PFFP 1.861 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si
126 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
127 PFFP 2.011 SLV 14 0.212 1.714 2351 1.927 Si
128 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
129 PFFP 1.711 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si
130 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
131 PF 1.522 SLV 1 0.19 1.537 1689 1.682 Si
V 2.358 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
80
Maschio Stato limite Molt. Comb. PGA PGA/PGArif TR (TR/TRrif)^.41 Verifica PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
132 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
133 PF 0.189 SLV 13 0.024 0.193 5 0.155 No
V 4.029 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 3.461 SLV 11 0.212 1.714 2351 1.927 Si
134 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
135 PFFP 1.38 SLV 1 0.172 1.389 1245 1.484 Si
136 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
137 PFFP 2.026 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
138 PFFP 7.506 SLV 16 0.212 1.714 2351 1.927 Si
139 PFFP 1.538 SLV 16 0.192 1.553 1744 1.704 Si
140 PF 1.498 SLV 16 0.187 1.512 1609 1.649 Si
V 2.255 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
141 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
142 PF 2.097 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 3.525 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
143 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
144 PFFP 1.616 SLV 7 0.202 1.636 2040 1.818 Si
145 PFFP 2.626 SLV 1 0.212 1.714 2351 1.927 Si
146 PF 1.341 SLV 2 0.167 1.348 1137 1.43 Si
V 2.231 SLV 15 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
147 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
148 PF 1.53 SLV 5 0.191 1.545 1716 1.693 Si
V 3.185 SLV 8 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
149 PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
150 PFFP 1.222 SLV 9 0.152 1.227 859 1.275 Si
151 PFFP 1.814 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
152 PFFP 3.682 SLV 7 0.212 1.714 2351 1.927 Si
153 PFFP 3.304 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
154 PF 1.632 SLV 15 0.204 1.652 2102 1.84 Si
V 2.665 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
155 PFFP 2.208 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
156 PF 3.217 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 7.94 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
157 PF 3.99 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 5.582 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
158 PF 3.264 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 5.062 SLV 10 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
159 PF 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 5.913 SLV 13 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
160 PF 3.32 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 5.377 SLV 6 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
161 PF 3.722 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 5.708 SLV 9 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
162 PF 3.422 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 7.68 SLV 5 0.212 1.714 2351 1.927 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
163 PF 1.033 SLV 11 0.128 1.033 521 1.039 Si
V 0 SLV 1 0 0 0 0 No
PFFP 2.342 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si
164 PF 4.557 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.277 SLV 9 0.159 1.283 979 1.345 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
165 PF 6.978 SLV 12 0.212 1.714 2351 1.927 Si
V 1.538 SLV 9 0.192 1.553 1744 1.704 Si
PFFP 0.212 1.714 2351 1.927 Si
166 PF 0 SLV 1 0 0 0 0 No
V 1.293 SLV 11 0.161 1.299 1017 1.366 Si
PFFP 0 SLV 1 0 0 0 0 No
81
9.2 – VERIFICHE LOCALI
Come evidenziato nel capitolo 7.2 tutte le verifiche locali effettuate non risultano
soddisfatte. Per impedire il ribaltamento di porzioni di parete si è ipotizzato di ricorrere
all’ammorsamento degli elementi principali della copertura lignea (catene delle capriate,
puntoni e diagonali) alla muratura e alla realizzazione di un cordolo metallico sommitale
che consenta di ottenere un comportamento globale più vicino possibile a quello
scatolare.
In questo modo si cambia lo schema statico delle pareti verticali che risultano essere
vincolate anche in sommità; di seguito viene riportato il procedimento che consente di
calcolare la forza orizzontale in corrispondenza della copertura sufficiente ad impedire
l’attivazione del cinematismo.
9.2.1 – Parete finestrata a sud del corpo principale (macroelemento A)
Per ottenere il valore minimo della forza orizzontale da aggiungere per soddisfare la
verifica imposta dalla Circolare n.617 del 02.02.2009 si effettua il procedimento inverso
rispetto alla fase di verifica già effettuata, assumendo come valore dell’accelerazione
spettrale quello minimo imposto dalla normativa:
𝑎0∗ =
𝑎𝑔(𝑃𝑉𝑅) ∗ 𝑆
𝑞=
0,804 ∗ 1,5
2= 0,6 𝑚/𝑠2
Quindi, il valore minimo di α che garantisce l’equilibrio è:
𝛼 =𝑎0
∗ ∗ 𝑒∗ ∗ 𝐹𝐶
𝑔=
0,6 ∗ 0,89 ∗ 1,35
9,81= 0,074
Imponendo nuovamente l’equilibrio dei momenti con l’aggiunta della forza orizzontale
stabilizzante T1:
𝑀𝑆 = 𝑀𝑅
7290 ∗ 0,135 + 1817 ∗ 0,185 + 910 ∗ 0,135 + 𝑇1 ∗ 4,7 = 0,074 ∗ 29948
𝑻𝟏 = 𝟏𝟔𝟑, 𝟓 𝒅𝒂𝑵
Questa forza si trasmette alla catena della capriata (sez.15 x 20 cm), che corrisponde ad
uno sforzo di trazione pari a:
𝝈 =163,5
15 ∗ 20= 𝟎, 𝟓𝟓 𝒅𝒂𝑵/𝒄𝒎𝟐
La resistenza di progetto del legno C22 (con resistenza caratteristica per trazione parallela
alle fibre pari a 130 daN/cm2) risulta:
𝒇𝒕,𝒅 = 𝑓𝑡,𝑘 ∗ 𝑘𝑚𝑜𝑑
𝛾𝑀=
130 ∗ 0,8
1,5= 𝟔𝟗, 𝟑 𝒅𝒂𝑵/𝒄𝒎𝟐
valore di gran lunga superiore alla trazione richiesta per impedire il ribaltamento.
L’ammorsamento delle capriate alle pareti in muratura risulta sufficiente a soddisfare la
verifica di sicurezza per i meccanismi locali imposta dalla circolare.
82
9.2.2 – Parete di testa a est del corpo principale (macroelemento B)
Come nel caso precedente, imponendo a0* = 0,6 m/s2, si ottiene in valore del coefficiente
di attivazione del cinematismo α pari a:
𝛼 =𝑎0
∗ ∗ 𝑒∗ ∗ 𝐹𝐶
𝑔=
0,6 ∗ 0,93 ∗ 1,35
9,81= 0,077
Imponendo nuovamente l’equilibrio dei momenti con l’aggiunta della forza orizzontale
stabilizzante T1:
𝑀𝑆 = 𝑀𝑅
4568 ∗ 0,136 + 479 ∗ 0,186 + 𝑇1 ∗ 4,7 = 0,077 ∗ 12986
𝑻𝟏 = 𝟔𝟏 𝒅𝒂𝑵
Questa forza si trasmette al puntone ligneo (sez.14 x 18 cm), che corrisponde ad uno
sforzo di trazione pari a:
𝝈 =61
14 ∗ 18= 𝟎, 𝟐𝟒 𝒅𝒂𝑵/𝒄𝒎𝟐
La resistenza di progetto del legno C22 è:
𝒇𝒕,𝒅 = 𝑓𝑡,𝑘 ∗ 𝑘𝑚𝑜𝑑
𝛾𝑀=
130 ∗ 0,8
1,5= 𝟔𝟗, 𝟑 𝒅𝒂𝑵/𝒄𝒎𝟐
anche in questo caso molto superiore alla trazione richiesta per impedire il ribaltamento.
L’ammorsamento del puntone alle pareti in muratura risulta sufficiente a soddisfare la
verifica di sicurezza per i meccanismi locali imposta dalla circolare.
9.2.3 – Parete trasversale interna a una testa del corpo principale (macroelemento C)
Anche in questo caso si impone a0* = 0,6 m/s2 e α risulta:
𝛼 =𝑎0
∗ ∗ 𝑒∗ ∗ 𝐹𝐶
𝑔=
0,6 ∗ 0,89 ∗ 1,35
9,81= 0,073
Imponendo l’equilibrio dei momenti con l’aggiunta della forza orizzontale stabilizzante T1:
𝑀𝑆 = 𝑀𝑅
1647,36 ∗ 0,055 + 529,54 ∗ 0,055 + 𝑇1 ∗ 6,40 = 0,073 ∗ 8660,6
𝑻𝟏 = 𝟖𝟎 𝒅𝒂𝑵
Questa forza viene assorbita dagli interventi strutturali previsti sulla parte superiore della
parete, in particolare attraverso la realizzazione del cordolo metallico collegato ad essa
tramite barre M10 inghisate a quinconce con interasse di 50 cm.
83
10 – CONCLUSIONI
Tenendo chiaramente presente i presupposti fondamentali descritti in premessa ed ai quali
si rimanda, si possono trarre le seguenti conclusioni:
L’analisi visiva della copertura del corpo principale ha evidenziato la presenza di
rilevanti deformazioni degli elementi lignei che la costituiscono. Le verifiche
effettuate dello stato di fatto confermano la necessità di consolidare le capriate
esistenti, mediante inserimento di nuove saette lignee, e di sostituire le travi di falda
esistenti con nuove travi di sezione 14x18cm con sovrastante tavolato ligneo a
sostegno del pacchetto di copertura di progetto.
Le pareti trasversali in muratura di mattoni pieni ad una testa risultano
esageratamente snelle, in relazione alla loro altezza e in alcuni punti presentano
aperture/sconnessioni, e necessitano di un consolidamento mirato a conferirgli un
comportamento monolitico e a trattenerle in sommità per evitare possibili fenomeni
di ribaltamento fuori dal piano.
Si prevede pertanto la ricostruzione delle porzioni mancanti e l’applicazione su
entrambe le facce di un betoncino armato con rete in fibra di vetro, come riportato
nei dettagli grafici allegati; si prevede inoltre la messa in opera di un cordolo
sommitale metallico collegato al cordolo sommitale metallico perimetrale.
Per le restanti porzioni di parete di analogo spessore, ma di altezza minore, oltre al
nuovo cordolo sommitale perimetrale avente la funzione di impedirne il
ribaltamento, si prevede una ristilatura dei giunti di malta.
La valutazione globale della sicurezza sismica effettuata, seppur con le
semplificazioni adottate, non mostra gravi criticità del complesso in esame. Dal
confronto degli indicatori di rischio sismico relativi alle verifiche globali dello stato di
fatto e dello stato di progetto non risulta molto evidente il miglioramento sismico
ottenuto, in quanto le pareti trasversali del corpo principale vengono considerate
secondarie (essendo molto snelle); il miglioramento dovuto al loro consolidamento,
infatti, lo si apprezza soprattutto nei confronti del ribaltamento fuori dal piano di tali
pareti, rese monolitiche grazie al betoncino armato e bloccate in sommità dal
cordolo metallico sommitale.
Dall’analisi limite dell’equilibrio delle pareti a sud e a est del corpo principale si
dimostra che, per impedire l’innesco del cinematismo di ribaltamento fuori dal
piano, risulta necessario ricorrere all’inserimento di tiranti in sommità, nella fattispecie
costituiti dalle catene lignee delle capriate opportunamente ammorsate alla
muratura stessa.
Dall’analisi globale risulta che le porzioni più recenti del complesso edilizio non
presentano rilevanti criticità se non per alcune porzioni di pareti in muratura in
elementi semipieni del corpo a ovest sulle quali si sceglie di non intervenire perché,
trattandosi verosimilmente di struttura mista muratura - c.a., non è stata modellata
nel dettaglio viste le indeterminazioni dovute alla limitata conoscenza di tali strutture.
Gli interventi previsti, in particolare concentrati sul corpo principale del complesso
edilizio, sono tra loro interconnessi e mirano tutti a conferire maggior grado di stabilità
all’edificio nel suo insieme nei confronti dei carichi gravitazionali e migliorarne il
comportamento sismico conferendogli, per quanto possibile, un comportamento
più vicino a quello scatolare.
84
Per le planimetrie del complesso edilizio in esame e per i dettagli costruttivi degli interventi
di consolidamento previsti si rimanda alle Tavole grafiche allegate alla presente Relazione.
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