V A L O R Y G E S T I Ó N
ESTUDIO DE AJUSTE Y COORDINACIÓN DE
PROTECCIONES
PARQUE EÓLICO PUNTA PALMERAS
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RESUMEN EJECUTIVO
En el siguiente informe se presentan los resultados asociados al estudio de ajuste y
coordinación de protecciones, realizado para analizar el impacto que tendrá la conexión
de la central Punta Palmeras, de propiedad de Acciona Energía Chile S.A., al Sistema
Interconectado Central. Esta central, corresponde a un parque eólico, de 45 [MW] de
potencia nominal, que se conectará al SIC por medio de la subestación Las Palmas, en un
nivel de tensión de 220 [kV].
Este estudio se realizó con la base de datos entregada por el CDEC-SIC, de junio de
2014, la cual se actualizó a octubre de 2014, mes en que se espera la puesta en servicio
de la central Punta Palmeras. Esta actualización se efectuó incorporando en dicha base las
correspondientes actualizaciones de generación, transmisión y demanda, del programa
del SIC, publicado en el informe de fijación de precios de nudo de abril de 2014 de la
CNE. Adicionalmente, se consideró los proyectos de generación indicados en la carta D.O.
Nº0988/2013.
Para verificar la correcta coordinación de protecciones con la nueva central en
funcionamiento, se analizaron distintos escenarios operacionales, requeridos por el CDEC
en la carta D.O. Nº0988/2013. Estos escenarios incluyen simulaciones de cortocircuitos
no simultáneos en las subestaciones adyacentes al punto de conexión con el SIC. Estas
simulaciones incluyen cortocircuitos trifásicos, monofásicos sin impedancia de falla y
monofásicos con impedancia de falla de 25 Ω.
En el Estudio de Ajuste y Coordinación de Protecciones de la línea del Parque Eólico Punta
Palmeras, ha sido posible obtener los siguientes aspectos:
- Ajustes de las unidades de distancia, sobrecorriente residual y diferenciales de la
línea Las Palmas – Punta Palmeras 220 kV.
- Verificar que los ajustes de las protecciones existentes no debieran ser modificados
debido a la inclusión del Parque Eólico Punta Palmeras.
En relación a las protecciones ubicadas en la subestación Punta Palmeras, se pudo
concluir que:
- El impacto que produce el PEPP, sobre los niveles de cortocircuitos en la zona de
conexión es bastante limitado.
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- No se realizaron modificaciones a las protecciones existentes.
- Se obtuvieron, en todos los casos, tiempos de paso de al menos 300 ms.
- Con el reactor de puesta a tierra, fue posible registrar corrientes residuales.
- La función diferencial del transformador, es del tipo “larga” ya que incluye las
instalaciones del reactor de puesta a tierra. Esto permite al parque funcionar con
mayor seguridad, ya que cualquier falla que se produzca en el reactor, es despejada
por la diferencial, evitando que el parque funcione sin referencia a tierra.
- La ocurrencia de fallas residuales en la zona de 12 [kV], produce la actuación de la
función diferencial larga del transformador. Las funciones de sobrecorriente residual
ubicadas en la zona de 12 [kV], funcionarán como respaldo, ya que no existen
tiempos de pasos suficientes, como para asegurar una selectividad completa.
Finalmente, de acuerdo a las simulaciones realizadas, fue posible concluir que no se
solicitan cambios de ajustes a las protecciones de las subestaciones adyacentes.
En función de lo descrito anteriormente, se concluyó que los ajustes propuestos en el
informe, permiten una correcta coordinación de los sistemas de protecciones del PEPP.
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PROTECCIONES PARQUE EÓLICO PUNTA PALMERAS
REV. FECHA PREPARÓ REVISÓ APROBÓ DESCRIPCIÓN
0 14-07-2014 F.R.S. G.R.V.
C.S.C. L.C.B. Emitido para revisión Cliente
1 17-07-2014 F.R.S. G.R.V.
C.S.C. L.C.B. Se atiende comentarios del Cliente
2 13-08-2014 F.R.S. G.R.V. C.S.C.
S
C.S.C. L.C.B. Incluye Observaciones de Transelec y CDEC-SIC
3 19-08-2014
F.R.S. G.R.V. C.S.C.
C.S.C. L.C.B. Incluye Observaciones de Transelec
4 25-08-2014 C.S.C C.S.C L.C.B. Emitido para Revisión CDEC-SIC
VALGESTA ENERGÍA S.A.
Alonso de Córdova Nº 5900 Piso 4, Of. 402
Las Condes – Santiago –Chile
Tel: (+562) 22249704
Fax: (+562) 22293981
25 de agosto de 2014
PREPAR ADO P AR A:
CDEC-SIC
POR ORDEN DE ACCION A ENERGÍ A CHIL E S. A.
EL PRESENTE INFORME HA SIDO ELABORADO POR VALGESTA ENERGÍA, PARA EL
CDEC-SIC POR ORDEN DE ACCIONA ENERGIA QUIEN LO RECIBE Y ACEPTA PARA SU
USO CONFIDENCIAL, NO PUDIENDO DIVULGARLO A TERCEROS
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TABLA DE CONTENIDOS
1 INTRODUCCIÓN .......................................................................................................... 10
2 OBJETIVOS ................................................................................................................. 11
3 RECOPILACION DE ANTECEDENTES ............................................................................. 12
3.1 ANTECEDENTES GENERALES DEL PROYECTO .................................................................... 12
3.2 DIAGRAMA UNILINEAL DE LA INSTALACIÓN .................................................................... 12
3.3 ACTUALIZACIÓN DE LA BASE DE DATOS .......................................................................... 16
3.4 DETALLE DE LOS EQUIPOS PRINCIPALES .......................................................................... 20
4 ESTUDIO DE PROTECCIONES ....................................................................................... 23
4.1 ESCENARIOS ANALIZADOS PROTECCIONES DE LÍNEA ....................................................... 24
4.2 ESCENARIOS ANALIZADOS PROTECCIONES INTERIOR PEPP .............................................. 31
5 CÁLCULO DE CORTOCIRCUITO ..................................................................................... 32
6 FUNCIONES DE PROTECCION CONSIDERADAS ............................................................. 33
6.1 PROTECCIONES LÍNEA 220 [KV] ....................................................................................... 33
6.1.1 Extremo Las Palmas, Asociados al Interruptor 52-J9 ...................................................................... 33
6.1.2 Extremo Punta Palmeras ................................................................................................................ 33
6.2 PROTECCIONES PARQUE EÓLICO PUNTA PALMERAS ....................................................... 34
6.2.1 Protecciones en Lado 220 [kV] del Transformador de Poder ......................................................... 34
6.2.2 Protección Diferencial de Transformador de Poder ....................................................................... 34
6.2.3 Protección en Lado 12 [kV] ............................................................................................................. 34
6.2.4 Protección en Alimentadores ......................................................................................................... 34
6.2.5 Protecciones en Reactor de Puesta a Tierra ................................................................................... 35
6.2.6 Protección Aerogeneradores .......................................................................................................... 35
7 CRITERIOS DE AJUSTES ............................................................................................... 36
7.1 PROTECCIÓN LÍNEA 220 [KV] .......................................................................................... 36
7.1.1 Función Diferencial de Línea (87L).................................................................................................. 36
7.1.2 Función de Distancia para Fallas Entre Fases y Tierra (21/21N) ..................................................... 38
7.1.3 Función de Sobrecorriente Direccional Residual (67N), Extremo Las Palmas ................................ 39
7.2 PROTECCIONES PARQUE EÓLICO PUNTA PALMERAS ....................................................... 39
7.2.1 Funciones de Sobrecorriente Lado 220 [kV] (51/50) ...................................................................... 40
7.2.2 Funciones de Sobre/Baja Tensión Lado 220 [kV] (27/59) ............................................................... 40
7.2.3 Funciones Protección Sobre/Baja Frecuencia Lado 220 [kV] (81M/m) .......................................... 40
7.2.4 Función Diferencial de Transformador de Poder (87T) .................................................................. 41
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7.2.5 Función de Sobrecorriente Lado 12 [kV] (51/51N) ......................................................................... 43
7.2.6 Función de Sobrecorriente Alimentadores (50/51/50N/51N) ....................................................... 44
7.2.7 Funciones de Sobre/Baja Tensión Alimentadores (27/59) ............................................................. 44
7.2.8 Funciones de Sobre/Baja Frecuencia Alimentadores (81M/81m) .................................................. 44
8 AJUSTES DE LAS PROTECCIONES ................................................................................. 45
8.1 PROTECCIÓN LÍNEA 220 [KV] .......................................................................................... 45
8.3 PROTECCIONES PARQUE EÓLICO PUNTA PALMERAS ....................................................... 49
8.3.1 Protecciones Lado 220 [kV] ............................................................................................................ 49
8.3.2 Protección Diferencial Transformador ........................................................................................... 50
8.3.3 Protecciones Lado 12 [kV] .............................................................................................................. 52
8.3.4 Protecciones Alimentador C3 ......................................................................................................... 52
8.3.5 Protecciones Alimentador C4 ......................................................................................................... 54
8.3.6 Protecciones Alimentador C5 ......................................................................................................... 55
8.3.7 Protecciones Alimentador SS.AA. ................................................................................................... 57
8.3.8 Reactor de Puesta a Tierra.............................................................................................................. 58
8.4 AJUSTES SUBESTACIONES ADYACENTES .......................................................................... 59
9 REVISIÓN AJUSTES DE PROTECCIONES ADYACENTES ................................................... 60
9.1 AJUSTES PROPUESTOS DE PROTECCIONES ADYACENTES .................................................. 63
10 COORDINACIÓN PARQUE EÓLICO PUNTA PALMERAS ............................................... 64
10.1 Fallas Trifásicas ........................................................................................................... 65
10.2 Fallas Monofásicas ...................................................................................................... 67
CONCLUSIONES ................................................................................................................ 69
ANEXO 1: AJUSTES SECCIONADORA EL ARRAYÁN (DON GOYO) PREVIO A CURUROS .......... 70
ANEXO 2: AJUSTES CURUROS – ARRAYÁN ......................................................................... 71
ANEXO 3: CURVAS DE SOBRECORRIENTE (INTERIOR PARQUE) ........................................... 72
ANEXO 4: CORRIENTES DE FALLAS (INTERIOR PARQUE) ..................................................... 78
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ÍNDICE DE TABLAS
Tabla 1: Centrales en Construcción. ITD Abril 2014 ................................................................................................ 16
Tabla 2: Obras de Transmisión en Construcción. ITD Abril 2014 ............................................................................ 17
Tabla 3: Proyección de Crecimiento, Consumo Regulado + Industrial, por Zonas Características. ITD Abril 2014 . 17
Tabla 4: Proyección de Crecimiento, Consumo Regulado, por Zonas Características. ITD Abril 2014 .................... 18
Tabla 5: Proyección de Crecimiento, Consumo Industrial, por Zonas Características. ITD Abril 2014 .................... 18
Tabla 6: Actualización de la Demanda a Octubre 2014 (p.u.) Realizado en la Base de DigSilent .......................... 18
Tabla 7: Proyectos de generación carta D.O. Nº0988/2013 ................................................................................... 19
Tabla 8: Datos Generador ...................................................................................................................................... 20
Tabla 9: Datos Cables Media Tensión ..................................................................................................................... 20
Tabla 10: Datos Transformador de poder .............................................................................................................. 22
Tabla 11: Datos Línea de Transmisión .................................................................................................................... 22
Tabla 12: Reactancia de Puesta a Tierra ................................................................................................................ 22
Tabla 13: Escenarios Operacionales solicitados en carta D.O. Nº0988/2013 ........................................................ 25
Tabla 14: Niveles de Cortocircuito .......................................................................................................................... 32
Tabla 15: Ajustes Protecciones Aerogeneradores .................................................................................................. 35
Tabla 16: Tiempos Mínimos de Operación, NTSyCS ............................................................................................... 41
Tabla 17: Curva Característica Porcentual Protección Diferencial Ingeteam PD-300 ............................................ 42
Tabla 18: Ajustes Relé Siemens 7SD5225 Función 87L, Ambos Extremos .............................................................. 45
Tabla 19: Ajustes Relé GE L90 Función 87L ............................................................................................................. 45
Tabla 20: Ajustes Relé Siemens 7SD5225 Función 21-21N, extremo Punta Palmeras ............................................ 46
Tabla 21: Ajustes Relé Siemens 7SD5225 Función 21-21N, extremo Las Palmas ................................................... 46
Tabla 22: Ajustes Relé GE L90 Función 21-21N, extremo Punta Palmeras ............................................................. 47
Tabla 23: Ajustes Relé GE L90 Función 21-21N, extremo Las Palmas .................................................................... 47
Tabla 24: Ajustes de la función de supervisión direccional GE L90 ......................................................................... 47
Tabla 25: Ajustes Relé Siemens 7SD5225 Función 67N, Extremo Las Palmas ........................................................ 48
Tabla 26: Ajustes Relé GE L90 Función 67N, Extremo Las Palmas .......................................................................... 48
Tabla 27: Ajustes Funciones 51/50, Lado 220 [kV] ................................................................................................. 49
Tabla 28: Ajustes Funciones 27 y 59, Lado 220 [kV] ............................................................................................... 49
Tabla 29: Ajustes Funciones 81M y 81m, Lado 220 [kV] ........................................................................................ 50
Tabla 30: Ajustes Característica Porcentual ........................................................................................................... 51
Tabla 31: Ajustes Funciones 51/51N, Lado 12 [kV] ................................................................................................ 52
Tabla 32: Ajustes Funciones 51/50/51N/50N, Lado Alimentador C3 ..................................................................... 53
Tabla 33: Ajustes Función 27 y 59, Alimentador C3 ............................................................................................... 53
Tabla 34: Ajustes Función 81M y 81m, Alimentador C3 ......................................................................................... 53
Tabla 35: Ajustes Funciones 51/50/51N/50N, Lado Alimentador C4 ..................................................................... 54
Tabla 36: Ajustes Función 27 y 59, Alimentador C4 ............................................................................................... 55
Tabla 37: Ajustes Función 81M y 81m, Alimentador C4 ......................................................................................... 55
Tabla 38: Ajustes Funciones 51/50/51N/50N, Lado Alimentador C5 ..................................................................... 56
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Tabla 39: Ajustes Función 27 y 59, Alimentador C5 ............................................................................................... 56
Tabla 40: Ajustes Función 81M y 81m, Alimentador C5 ......................................................................................... 56
Tabla 41: Ajustes Funciones 51/50/51N/50N, Lado Alimentador C4 ..................................................................... 57
Tabla 42: Ajustes Función 27 y 59, Alimentador C4 ............................................................................................... 58
Tabla 43: Ajustes Función 81M y 81m, Alimentador C4 ......................................................................................... 58
Tabla 44: Ajustes Funciones 51/50/51N, Reactor de Puesta a Tierra..................................................................... 58
Tabla 45: Tiempos de Actuación de las Protecciones Asociadas al Parque Eólico Punta Palmeras, Cortocircuitos
Trifásicos, Escenario Alta Generación ..................................................................................................................... 65
Tabla 46: Tiempos de Actuación de las Protecciones Asociadas al Parque Eólico Punta Palmeras, Cortocircuitos
Trifásicos, Escenario Baja Generación .................................................................................................................... 66
Tabla 47: Tiempos de Actuación de las Protecciones Asociadas al Parque Eólico Punta Palmeras, Cortocircuitos
Monofásicos, Escenarios de Alta Generación ......................................................................................................... 67
Tabla 48: Tiempos de Actuación de las Protecciones Asociadas al Parque Eólico Punta Palmeras, Cortocircuitos
Monofásicos con Impedancia de Falla, Escenarios de Baja Generación................................................................. 68
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ÍNDICE DE FIGURAS
Figura 1. Modelo DigSilent Power Factory de Diagrama de Unilineal Parque Eólico Punta Palmeras ................... 13
Figura 2. Unilineal Parque Eólico y S/E Punta Palmeras ......................................................................................... 14
Figura 3. Diagrama Unilineal DigSilent de la S/E Punta Palmeras en el SIC ........................................................... 15
Figura 4. Diagrama Unilineal simplificado de la zona ............................................................................................ 30
Figura 5: Coordinación Tiempo-Distancia Pan de Azúcar a Punta Palmeras .......................................................... 61
Figura 6: Coordinación Tiempo-Distancia Los Vilos a Punta Palmeras ................................................................... 62
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1 INTRODUCCIÓN
La empresa Acciona Energía Chile S.A., en adelante “el Cliente”, está construyendo el
parque eólico Punta Palmeras, en adelante “PEPP”, en la zona cercana a la ciudad de Los
Vilos y espera conectarla al SIC, específicamente a la subestación Las Palmas en 220
[kV]. Dicha subestación es propiedad de la empresa Transelec.
En el marco de la normativa vigente, todo central que desee conectarse al SIC, debe
cumplir con requerimientos técnicos identificados en la Norma Técnica de Seguridad y
Calidad de Servicio, NTSyCS.
El presente documento corresponde al estudio de ajustes y coordinación de las
protecciones asociadas a la línea de conexión del PEPP a la subestación Las Palmas 220
[kV]. Además, se verifican los ajustes de las protecciones existentes en la subestación
Las Palmas y en las subestaciones aledañas que se vean afectadas por los nuevos aportes
del PEPP a las corrientes de cortocircuitos (especialmente las ubicadas en las
subestaciones Pan de Azúcar, Don Goyo, La Cebada y Los Vilos).
En relación a las protecciones al interior del PEPP, los ajustes y la corroboración de
coordinación fue realizado por la consultora Ingenieros Emetres (im3) Chile, los cuales se
han integrado en el presente documento.
Se proyecta que la central inyectará en el SIC, en condición de generación normal, una
potencia de 45 [MW]. Se estima que la central se incorporará al SIC en el mes de
septiembre de 2014.
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2 OBJETIVOS
El objetivo del presente documento es proponer los ajustes para la coordinación de las
protecciones que componen el esquema del parque eólico Punta Palmeras, las cuales
permiten la conexión por medio del nuevo paño de línea en la subestación Las Palmas.
Mediante este estudio, las protecciones de la subestación deberán coordinar entre sí y con
el resto de las protecciones del SIC.
En relación a las protecciones de la línea Punta Palmeras – Las Palmas 220 [kV]:
- Determinar el ajuste de las funciones de los relés de protección de líneas ubicados en
la subestación Punta Palmeras, correspondientes a los sistemas de protecciones 1 y
2.
- Determinar el ajuste de las funciones de los relés de protección de líneas ubicados en
la subestación Las Palmas, correspondientes a los sistemas de protecciones 1 y 2.
- Demostrar que con, los ajustes propuestos, existe una correcta coordinación y
selectividad de las protecciones de la central, con las protecciones del sistema.
En relación a las protecciones del PEPP:
- Ajustar las protecciones asociadas al transformador de poder del PEPP.
- Ajustar las protecciones de cada alimentador del PEPP (C3, C4, C5 y C6)
- Verificar la coordinación de los equipos del PEPP con las protecciones propuestas de
la línea Punta Palmeras – Las Palmas 220 [kV].
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3 RECOPILACION DE ANTECEDENTES
3.1 ANTECEDENTES GENERALES DEL PROYECTO
A objeto de poder realizar las modelaciones, el cliente ha enviado la información
necesaria de las instalaciones de la central, de la subestación de conexión, y los equipos
de ambas. Además se cuenta con la base de datos del programa Power Factory de
DigSilent, realizada por el CDEC-SIC en mayo de 2014, actualizada por el consultor a
octubre de 2014, mes en que se espera que la central comience su inyección al SIC.
Está proyectado que la central genere en 12 [kV] mediante 15 turbinas modelo AW109
3000 IECIIa [50Hz] Acciona Windpower de 3 [MW] de potencia cada una, con un
total de 45 [MW] para el parque eólico. Dichas unidades generadoras se conectarán
mediante tres alimentadores a la barra de 12 [kV] que conecta con el transformador de
12/220 [kV] y 50 [MVA] de potencia, ver Figura 1. Finalmente, y por medio de un línea
en 220 [kV] y de 6,4 [km] de longitud, se inyecta la potencia generada por la central al
SIC, conectándose a un paño de la subestación Las Palmas de Transelec.
3.2 DIAGRAMA UNILINEAL DE LA INSTALACIÓN
El diagrama unilineal que se expone a continuación, en la Figura 1, muestra la
configuración de la central en estudio modelo DigSilent, en la Figura 2el unilineal
detallado de la S/E Punta Palmeras y en la Figura 3la subestación de conexión y parte del
sistema SIC en la zona de conexión extraída de DigSilent.
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Figura 1. Modelo DigSilent Power Factory de Diagrama de Unilineal Parque Eólico Punta Palmeras
Las Palmas J2
Punta Palmeras J
Punta Palmeras C
A6.1(14)A6.2(15)
A1.1(13)A1.2(12)
A2.1(11)A2.2(10)A2.3(9)
A3.1(8)A3.2(7)A3.3(6)
A4.1(5)A4.2(4)
A.5.3(1) A5.2(2) A5.1(3)
WT 12kV
WF 12kV
WF 110kV
Grid 110kV
Configure Flicker Calculation
Lin
e(3
2)
Lin
e(3
2)
P P
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kV
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Lin
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Line(21)Line(21)Line(20)Line(20)
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Figura 2. Unilineal Parque Eólico y S/E Punta Palmeras
unilineal.pdf
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Figura 3. Diagrama Unilineal DigSilent de la S/E Punta Palmeras en el SIC
NOGALES
LOS VILOS
LAS PALMAS
PAN DE AZUCAR
EL PEÑON
PUNTA PALMERAS
CANELA II
CANELA I
TALINAY
MONTE REDONDO
LOS CURUROS
TOTORAL
EL ARRAYANVicuña
Punta Palmer..
Ca..
El
Arr
ay
an_
_
Lo
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3.3 ACTUALIZACIÓN DE LA BASE DE DATOS
La base de datos elaborada por el CDEC-SIC, correspondiente a junio de 2013, fue
actualizada a septiembre de 2014, ingresando en esta las obras en construcción de:
generación, transmisión y proyección de demanda publicadas por la CNE en el informe de
precios de nudo vigente: FIJACION DE PRECIOS DE NUDO ABRIL DE 2014 SISTEMA
INTERCONECTADO CENTRAL (SIC), ABRIL DE 2014, INFORME TECNICO
DEFINITIVO. Así también los proyectos de generación indicados en la carta D.O.
Nº0988/2013 generada por el CDEC-SIC a petición del cliente. Dichas actualizaciones
se muestran en las tablas siguientes. Para llevar el SIC al escenario futuro, se
seleccionaron las obras que debieran estar en servicio en agosto de 2014.
Tabla 1: Centrales en Construcción. ITD Abril 2014
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Tabla 2: Obras de Transmisión en Construcción. ITD Abril 2014
Tabla 3: Proyección de Crecimiento, Consumo Regulado + Industrial, por Zonas Características. ITD
Abril 2014
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Tabla 4: Proyección de Crecimiento, Consumo Regulado, por Zonas Características. ITD Abril 2014
Tabla 5: Proyección de Crecimiento, Consumo Industrial, por Zonas Características. ITD Abril 2014
Tabla 6: Actualización de la Demanda a Octubre 2014 (p.u.) Realizado en la Base de DigSilent
Consumo Residencial
Consumo Industrial
Sistema oct-14
Sistema oct-14
SIC NORTE 1,01
SIC NORTE 1,04
SIC CENTRO 1,02
SIC CENTRO 1,01
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Tabla 7: Proyectos de generación carta D.O. Nº0988/2013
Proyecto Generación Punto de Conexión
Capacidad
Instalada
MW
Fecha de Puesta en Servicio
Proyecto Fotovoltaico JavieraBarra seccionadora en LT 220 kV Diego de
Almagro - Paposo70 4° trimestre 2014
Proyectos Fotovoltaicos Canto del Agua,
Denersol II y Denersol IIIS/E Maitencillo 110 kV 59 Julio 2014
Central Fotovoltaica Llano de LlamposBarra seccionadora en LT 220 kV Cardones -
Cerro Negro Norte100 Diciembre 2013
Parque Eólico El ArrayánBarra Seccionadora en LT 220 kV Las Palmas -
Pan de Azúcar C2115 2014
Proyecto Fotovoltaico San AndrésBarra seccionadora en LT 220 kV Cardones -
Carrera Pinto50 Diciembre 2013
Parque Eólico Pacífico y La Cebada (Los
Cururos)
S/E Seccionadora circuito 1 Las Palmas - Pan de
Azúcar 220 kV (a 30 km de Las Palmas)72 Fines de 2013
Proyectos Fotovoltaicos Inca de Varas I y II S/E Carrera Pinto 50 1° semestre 2014
Proyecto Fotovoltaico "PV Salvador"Tap off en LT 110 kV Diego de Almagro -
Salvador68 1° semestre 2014
Proyecto Fotovoltaico Valleland I y
Valleland IITap off en LT 220 kV Maitencillo - Cardones C1 67 1° semestre 2014
Proyectos Fotovoltaicos Solar Atacama S/E Carrera Pinto 135 Julio 2014
Proyecto Solar SolaireDirect Generation x
05S/E Los Loros 50 3° trimestre 2014
Suma 836
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3.4 DETALLE DE LOS EQUIPOS PRINCIPALES
Tabla 8: Datos Generador
Tabla 9: Datos Cables Media Tensión
Cantidad de unidades del Parque 15
Modelo AW109/3000 IECIIa [50Hz]
Fabricante Acciona Windpower S.A.
Tipo de generador Máquina asíncrona
Tipo de máquina Doblemente alimentada (DFIG)
Voltaje nominal 12 kV
Potencia aparente nominal 3599 kVA
Potencia activa nominal 3000 kW
Frecuencia nominal 50 Hz
Zecuencia cero R0 0.01 p.u.
Zecuencia cero X0 0.1 p.u.
Resistencia estator Rs 0.01118 p.u.
Mreactancia mag. Xm 3.18658 p.u.
Reactancia estator Xs 0.20744 p.u.
Resistencia rotor RrA 0.011422 p.u.
Reactancia estator XrA 0.110718 p.u.
Corriente de rotor bloqueado (IIr/In) 2.25 p.u.
R/X de rotor bloqueado 0.053904 p.u.
Datos Generador
Tipo (cable aislado) XLPE Al
Sección 500 kCM
Voltaje nominal 15 kV
Corriente nominal (subt.) 0.436 kA
Corriente nominal (aéreo) 1 kA
Frecuencia nominal 50 Hz
Resistencia R1 (20 ºC) 0.168 Ω/km
Reactancia X1 0.119 Ω/km
Resistencia R0 (20 ºC) 0.42 Ω/km
Reactancia X0 0.501 Ω/km
Cables de Media Tensión (1)
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Tipo (cable aislado) XLPE Al
Sección 1000 kCM
Voltaje nominal 15 kV
Corriente nominal (subt.) 0.65 kA
Corriente nominal (aéreo) 1 kA
Frecuencia nominal 50 Hz
Resistencia R1 (20 ºC) 0.105 Ω/km
Reactancia X1 0.098 Ω/km
Resistencia R0 (20 ºC) 0.26 Ω/km
Reactancia X0 0.404 Ω/km
Cables de Media Tensión (2)
Tipo (cable aislado) XLPE Al
Sección 1250 kCM
Voltaje nominal 15 kV
Corriente nominal (subt.) 0.8 kA
Corriente nominal (aéreo) 1 kA
Frecuencia nominal 50 Hz
Resistencia R1 (20 ºC) 0.064 Ω/km
Reactancia X1 0.095 Ω/km
Resistencia R0 (20 ºC) 0.165 Ω/km
Reactancia X0 0.4 Ω/km
Cables de Media Tensión (3)
Tipo (cable desnudo) LA-180
Sección (total) 182 mm2
Voltaje nominal 15 kV
Corriente nominal (subt.) ---
Corriente nominal (aéreo) 0.4313 kA
Frecuencia nominal 50 Hz
Resistencia R1 (20 ºC) 0.1962 Ω/km
Reactancia X1 0.387 Ω/km
Resistencia R0 (20 ºC) 0.365 Ω/km
Reactancia X0 1.73 Ω/km
Cables de Media Tensión (4)
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Tabla 10: Datos Transformador de poder
Tabla 11: Datos Línea de Transmisión
Tabla 12: Reactancia de Puesta a Tierra
El parque considera la instalación de una reactancia de puesta a tierra (reactor zig-zag),
ya que debido a la conexión del transformador de poder (Ynd11) y que los
aerogeneradores se encuentran levantados de tierra, sin el reactor no existiría circulación
de corriente residual.
Tipo de transformador 2 enrollados
Potencia nominal 50 MVA
Tensión 220/12 kV
Tipo de conexión YNd11
R1 0.00392 p.u.
X1 0.1197358 p.u.
R0 0.0 p.u.
X0 0.06 p.u.
Corriente en vacío 0.08 %
Pérdidas en vacío 23.5 kW (a 100% de voltaje primario; 220/12 kV)
Cambiador de Tap Lado AT
Taps ± 10 x 1.25 % (bajo carga)
Datos Transformador de Poder
Tipo AAAC Flint
Sección 375 mm2
Largo 6.4 km
Voltaje nominal 220 kV
Corriente nominal 0.587 kA
Frecuencia nominal 50 Hz
Resistencia R1 (20°C) 0.0996 Ohm/km
Reactancia X1 0.39 Ohm/km
Resistencia R0 0.2324 Ohm/km
Reactancia X0 1.3038 Ohm/km
Línea de transmisión
Tensión nominal 12 [kV]
Grupo de conexión Zn
Corriente de corta duración 500 [A]
Tiempo de falla 10 [s]
Impedancia homopolar 41 [Ohm]
Reactancia Trifásica de Puesta a Tierra
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4 ESTUDIO DE PROTECCIONES
El estudio de protecciones analiza el impacto que tendrá en el SIC la incorporación de la
central Punta Palmeras. Este análisis se realiza en demanda máxima, simulando distintos
escenarios operacionales, esto en concordancia con lo solicitado por el CDEC en la carta
D.O 0988/2013, creando una combinación de topología, demanda y contingencias
aplicadas.
Los casos analizados corresponden a la simulación de una secuencia de eventos en los
cuales se representa el sistema operando en estado normal, y al cual se le aplica una
contingencia. Se considera que el sistema está operando en estado normal al utilizar la
base de datos enviada por el CDEC-SIC, de fecha junio de 2014, la cual fue actualizada
a septiembre de 2014, momento en el cual se estima que la central entrará en servicio.
Los casos en que el sistema está operando en estado normal son los considerados casos
base. Estos corresponden a los casos en que la central está inyectando su potencia al
SIC, con todos los elementos serie en correcto funcionamiento. A estos casos base se les
aplicará las contingencias definidas en la carta D.O., creando con esto los distintos
escenarios operacionales, con los cuales se simularán cortocircuitos obteniendo los
tiempos de operación de cada relé de interés.
En la Tabla 13 se presentan las contingencias no simultáneas analizadas.
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4.1 ESCENARIOS ANALIZADOS PROTECCIONES DE LÍNEA
A continuación se muestran los escenarios operacionales analizados para determinar el
impacto de la incorporación de la central. Se considera un nivel de demanda alta en la
Zona Norte (demanda medida desde el extremo norte del SIC hasta S/E Nogales),
tomando como base un escenario con hidrología seca.
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Tabla 13: Escenarios Operacionales solicitados en carta D.O. Nº0988/2013
Nº Caso Demanda Generación Línea Fallada
1 1.1 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
2 1.2 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
3 1.3 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Punta Palmeras - Las Palmas.
4 1.4 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Punta Palmeras - Las Palmas.
5 1.5 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
6 1.6 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
7 1.7 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Las Palmas - Los Vilos.
8 1.8 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Las Palmas - Los Vilos.
9 1.9 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Las Palmas - Los Vilos.
10 1.10 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Las Palmas - Los Vilos.
11 1.11 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Las Palmas - Los Vilos.
12 1.12 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Las Palmas - Los Vilos.
13 1.13 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Pan de Azúcar - La Cebada.
14 1.14 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Las Palmas - Los Vilos
15 1.15 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - La Cebada.
16 1.16 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - La Cebada.
17 1.17 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - La Cebada.
18 1.18 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - La Cebada.
19 1.19 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
20 1.20 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
21 1.21 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - Don Goyo.
22 1.22 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - Don Goyo.
23 1.23 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
24 1.24 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
25 1.25 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] La Cebada - Las Palmas.
26 1.26 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] La Cebada - Las Palmas.
27 1.27 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
La Cebada - Las Palmas.
28 1.28 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
La Cebada - Las Palmas.
29 1.29 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] La Cebada - Las Palmas.
30 1.30 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] La Cebada - Las Palmas.
31 1.31 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Don Goyo - Las Palmas.
32 1.32 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Don Goyo - Las Palmas.
33 1.33 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Don Goyo - Las Palmas.
34 1.34 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Don Goyo - Las Palmas.
35 1.35 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Don Goyo - Las Palmas.
36 1.36 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Don Goyo - Las Palmas.
Contingencia no simultánea
Caso 1
Demanda Alta en
Zona Norte
(extremo norte
del SIC hasta S/E
Nogales)
Central Guacolda (4
uni.)
Punta Palmeras -
Las Palmas
Circuito 1 Línea Las
Palmas - Los Vilos
Don Goyo - Las
Palmas
La Cebada - Las
Palmas
Pan de Azúcar - La
Cebada
Pan de Azúcar - Don
Goyo
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Tabla 13: (Continuación) Caso 2
37 2.1 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
38 2.2 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
39 2.3 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Punta Palmeras - Las Palmas.
40 2.4 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Punta Palmeras - Las Palmas.
41 2.5 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
42 2.6 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
43 2.7 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Las Palmas - Los Vilos.
44 2.8 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Las Palmas - Los Vilos.
45 2.9 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Las Palmas - Los Vilos.
46 2.10 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Las Palmas - Los Vilos.
47 2.11 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Las Palmas - Los Vilos.
48 2.12 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Las Palmas - Los Vilos.
49 2.13 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Pan de Azúcar - La Cebada.
50 2.14 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Las Palmas - Los Vilos
51 2.15 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - La Cebada.
52 2.16 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - La Cebada.
53 2.17 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - La Cebada.
54 2.18 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - La Cebada.
55 2.19 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
56 2.20 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
57 2.21 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - Don Goyo.
58 2.22 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - Don Goyo.
59 2.23 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
60 2.24 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
61 2.25 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] La Cebada - Las Palmas.
62 2.26 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] La Cebada - Las Palmas.
63 2.27 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
La Cebada - Las Palmas.
64 2.28 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
La Cebada - Las Palmas.
65 2.29 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] La Cebada - Las Palmas.
66 2.30 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] La Cebada - Las Palmas.
67 2.31 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Don Goyo - Las Palmas.
68 2.32 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Don Goyo - Las Palmas.
69 2.33 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Don Goyo - Las Palmas.
70 2.34 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Don Goyo - Las Palmas.
71 2.35 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Don Goyo - Las Palmas.
72 2.36 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Don Goyo - Las Palmas.
Caso 2
Demanda Alta en
Zona Norte
(extremo norte
del SIC hasta S/E
Nogales)
Caso 1 + Central
Taltal (1 Uni.)
Pan de Azúcar - Don
Goyo
La Cebada - Las
Palmas
Don Goyo - Las
Palmas
Punta Palmeras -
Las Palmas
Circuito 1 Línea Las
Palmas - Los Vilos
Pan de Azúcar - La
Cebada
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Tabla 13: (Continuación) Caso 3
73 3.1 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
74 3.2 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
75 3.3 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Punta Palmeras - Las Palmas.
76 3.4 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Punta Palmeras - Las Palmas.
77 3.5 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
78 3.6 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
79 3.7 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Las Palmas - Los Vilos.
80 3.8 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Las Palmas - Los Vilos.
81 3.9 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Las Palmas - Los Vilos.
82 3.10 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Las Palmas - Los Vilos.
83 3.11 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Las Palmas - Los Vilos.
84 3.12 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Las Palmas - Los Vilos.
85 3.13 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Pan de Azúcar - La Cebada.
86 3.14 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Las Palmas - Los Vilos
87 3.15 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - La Cebada.
88 3.16 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - La Cebada.
89 3.17 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - La Cebada.
90 3.18 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - La Cebada.
91 3.19 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
92 3.20 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
93 3.21 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - Don Goyo.
94 3.22 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - Don Goyo.
95 3.23 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
96 3.24 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
97 3.25 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] La Cebada - Las Palmas.
98 3.26 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] La Cebada - Las Palmas.
99 3.27 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
La Cebada - Las Palmas.
100 3.28 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
La Cebada - Las Palmas.
101 3.29 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] La Cebada - Las Palmas.
102 3.30 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] La Cebada - Las Palmas.
103 3.31 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Don Goyo - Las Palmas.
104 3.32 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Don Goyo - Las Palmas.
105 3.33 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Don Goyo - Las Palmas.
106 3.34 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Don Goyo - Las Palmas.
107 3.35 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Don Goyo - Las Palmas.
108 3.36 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Don Goyo - Las Palmas.
Pan de Azúcar - La
Cebada
Caso 3
Demanda Alta en
Zona Norte
(extremo norte
del SIC hasta S/E
Nogales)
Caso 2 + Central
Taltal (2 Uni.)
Pan de Azúcar - Don
Goyo
La Cebada - Las
Palmas
Don Goyo - Las
Palmas
Punta Palmeras -
Las Palmas
Circuito 1 Línea Las
Palmas - Los Vilos
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Tabla 13: (Continuación) Caso 4
109 4.1 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
110 4.2 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
111 4.3 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Punta Palmeras - Las Palmas.
112 4.4 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Punta Palmeras - Las Palmas.
113 4.5 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
114 4.6 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Punta Palmeras - Las Palmas.
115 4.7 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Las Palmas - Los Vilos.
116 4.8 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Las Palmas - Los Vilos.
117 4.9 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Las Palmas - Los Vilos.
118 4.10 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Las Palmas - Los Vilos.
119 4.11 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Las Palmas - Los Vilos.
120 4.12 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Las Palmas - Los Vilos.
121 4.13 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Pan de Azúcar - La Cebada.
122 4.14 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Las Palmas - Los Vilos
123 4.15 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - La Cebada.
124 4.16 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - La Cebada.
125 4.17 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - La Cebada.
126 4.18 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - La Cebada.
127 4.19 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
128 4.20 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
129 4.21 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - Don Goyo.
130 4.22 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Pan de Azúcar - Don Goyo.
131 4.23 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
132 4.24 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Pan de Azúcar - Don Goyo.
133 4.25 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] La Cebada - Las Palmas.
134 4.26 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] La Cebada - Las Palmas.
135 4.27 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
La Cebada - Las Palmas.
136 4.28 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
La Cebada - Las Palmas.
137 4.29 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] La Cebada - Las Palmas.
138 4.30 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] La Cebada - Las Palmas.
139 4.31 Falla trifásica al 5% de la línea 220 [kV] Don Goyo - Las Palmas.
140 4.32 Falla trifásica al 95% de la línea 220 [kV] Don Goyo - Las Palmas.
141 4.33 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 5% de la línea 220 [kV]
Don Goyo - Las Palmas.
142 4.34 Falla monofásica con resistencia de falla tierra nula al 95% de la línea 220 [kV]
Don Goyo - Las Palmas.
143 4.35 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 5% de la línea 220
[kV] Don Goyo - Las Palmas.
144 4.36 Falla monofásica con resistencia de falla tierra de 25 Ω al 95% de la línea 220
[kV] Don Goyo - Las Palmas.
Caso 4
Demanda Alta en
Zona Norte
(extremo norte
del SIC hasta S/E
Nogales)
Caso 3 + El Peñón
(50 Uni.)
Punta Palmeras -
Las Palmas
Circuito 1 Línea Las
Palmas - Los Vilos
Pan de Azúcar - La
Cebada
Pan de Azúcar - Don
Goyo
La Cebada - Las
Palmas
Don Goyo - Las
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El objetivo es formar escenarios de generación que correspondan a hidrologías cada vez
más secas, mediante la incorporación de centrales térmicas ubicadas en la zona norte.
Obviamente la inclusión de estas centrales en los despachos, debe respetar los límites de
transferencias que tienen las líneas de transmisión de la zona.
En todos los casos descritos se deben considerar la generación de todo el conjunto de
parques eólicos de la zona, con condiciones similares de viento.
En la siguiente figura se muestra un unilineal simplificado de la zona que identifica las
subestaciones troncales y las centrales fotovoltaicas (FV), eólicas (PE) y térmicas (CT)
que son de interés en las simulaciones del estudio.
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Figura 4. Diagrama Unilineal simplificado de la zona
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4.2 ESCENARIOS ANALIZADOS PROTECCIONES INTERIOR PEPP
Para el análisis de las protecciones al interior del PEPP, se han considerado cortocircuitos
calculados mediante método completo. Se analizan dos escenarios diferentes, uno de alta
generación y el otro de baja generación.
El escenario de alta generación, que a su vez, corresponde a un escenario de altos
aportes de corriente de cortocircuitos, es un escenario de día de semana en demanda alta
del SIC, con el despacho adicional de las centrales: Los Espinos, Olivos y El Peñón. Para
este escenario se considera un factor de tensión C=1,1.
El escenario de baja generación, que a su vez, corresponde a un escenario de bajos
aportes de corrientes de cortocircuitos, es un escenario de domingo en demanda baja del
SIC. Para este escenario no se considera un factor de tensión (C), se obtiene la tensión
de las condiciones iniciales del sistema.
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5 CÁLCULO DE CORTOCIRCUITO
El presente documento corresponde al Cálculo de Cortocircuitos, el cual se enfoca en
determinar, mediante un estudio estático, los niveles de cortocircuito en las barras
aledañas a la central, producto de la inyección de ésta, para así verificar que sus
capacidades de ruptura no sean sobrepasadas con los nuevos niveles de cortocircuito,
producto de dicha inyección.
En la siguiente tabla se presentan las corrientes de cortocircuito simétrica inicial. Los
resultados fueron obtenidos por medio de PF DigSILENT.
Tabla 14: Niveles de Cortocircuito
Con
Cent
Sin
Cent
Con
Cent
Sin
Cent
Con
Cent
Sin
Cent
Con
Cent
Sin
Cent
Canela II 220 7.34 6.91 5.27 5.07 6.81 6.40 6.10 5.86
Los Espinos 220 6.83 6.75 7.03 6.92 7.44 7.32 8.16 8.04
Las Palmas 220 7.76 7.22 5.61 5.38 7.22 6.73 6.49 6.22
Los Vilos 220 7.66 7.55 8.03 7.88 8.49 8.34 9.32 9.15
Nogales 220 21.39 21.36 25.92 25.85 27.61 27.54 29.80 29.72
Pan de Azucar 220 6.68 6.63 5.21 5.15 6.14 6.08 6.00 5.93
Punta Palmeras 220 6.60 --- 5.06 --- 6.15 --- 5.85 ---
Tap MR 220 6.62 6.45 4.37 4.25 6.38 6.21 5.05 4.91
Tap Talinay 220 5.90 5.79 3.89 3.80 5.69 5.59 4.49 4.40
Totoral 220 7.69 7.16 5.59 5.36 7.16 6.68 6.46 6.20
Punta Palmeras 12 0.00 --- 21.50 --- 21.50 --- 24.83 ---
Cortocircuito
2ft
Cortocircuito
3fSubestación
Tens
[kV]
Cortocircuito
1f
Cortocircuito
2f
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6 FUNCIONES DE PROTECCION CONSIDERADAS
En este capítulo se muestran las funciones habilitadas para las protecciones de la línea de
conexión de la central Punta Palmeras con la S/E Las Palmas.
6.1 PROTECCIONES LÍNEA 220 [KV]
6.1.1 Extremo Las Palmas, Asociados al Interruptor 52-J9
Sistema 1: Siemens Siprotec 7SD5225
21 : Relé de distancia de fase.
21N : Relé de distancia residual.
87L : Relé diferencial de línea.
67N : Relé de sobrecorriente direccional residual.
Sistema 2: General Electric L90
21 : Relé de distancia de fase.
21N : Relé de distancia residual.
87L : Relé diferencial de línea.
67N : Relé de sobrecorriente direccional residual.
6.1.2 Extremo Punta Palmeras
Sistema 1: Siemens Siprotec 7SD5225
21 : Relé de distancia de fase.
21N : Relé de distancia residual.
87L : Relé diferencial de línea.
Sistema 2: General Electric L90
21 : Relé de distancia de fase.
21N : Relé de distancia residual.
87L : Relé diferencial de línea.
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6.2 PROTECCIONES PARQUE EÓLICO PUNTA PALMERAS
Los equipos y/o líneas a proteger corresponden al transformador de poder, la barra de 12
[kV] y los alimentadores de los aerogeneradores y del transformador de los SS.AA.
A continuación se señalan las protecciones y funciones habilitadas.
6.2.1 Protecciones en Lado 220 [kV] del Transformador de Poder
INGETEAM PL70-IT
51 : Función de sobrecorriente temporizada de fase.
50 : Función de sobrecorriente instantánea de fase.
INGETEAM PL70-TT
27 : Función de baja tensión.
59 : Función de sobre tensión.
81m : Función de baja frecuencia.
81M : Función de sobre frecuencia.
6.2.2 Protección Diferencial de Transformador de Poder
INGETEAM PD300-2
87T : Función diferencial de transformador
6.2.3 Protección en Lado 12 [kV]
INGETEAM PL 300 ND
51 : Función de sobrecorriente temporizada de fase.
51N : Función de sobrecorriente temporizada residual.
6.2.4 Protección en Alimentadores
INGETEAM PL 300 ND
50 : Función de sobrecorriente instantánea de fase.
51 : Función de sobrecorriente temporizada de fase.
50N : Función de sobrecorriente instantánea residual.
51N : Función de sobrecorriente temporizada residual.
27 : Función de baja tensión.
59 : Función de sobre tensión.
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81m : Función de baja frecuencia.
81M : Función de sobre frecuencia.
6.2.5 Protecciones en Reactor de Puesta a Tierra
INGETEAM PL 70 IT-A
50 : Función de sobrecorriente instantánea de fase.
51 : Función de sobrecorriente temporizada de fase.
51N : Función de sobrecorriente temporizada residual.
51G : Función de sobrecorriente temporizada de Neutro.
6.2.6 Protección Aerogeneradores
Los aerogeneradores cuentan con protecciones Ingeteam PL-70, y sus ajustes los ha
definido Acciona con anterioridad. De acuerdo a los criterios de Acciona y el análisis de los
ajustes entregados, estas protecciones cumplen una función de respaldo ante fallas que
se produzcan en el aerogenerador y no sean despejadas oportunamente por la protección
ubicada en la cabecera de cada alimentador, por lo tanto, los ajustes definidos en este
informe, no se ven influenciados por estas protecciones.
Tabla 15: Ajustes Protecciones Aerogeneradores
Función 51
Pickup 160 A
Curva IEC Inverse
Time Dial 0,3
Función 50
Pickup 960 A
Top [s] 0
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7 CRITERIOS DE AJUSTES
En este capítulo se describen los criterios generales que se utilizarán en la especificación
de los ajustes de las protecciones del sistema en estudio.
7.1 PROTECCIÓN LÍNEA 220 [KV]
La línea cuenta con un relé de protecciones para el Sistema 1, Siemens Siprotec 7SD5225
tiene como función principal la protección diferencial de línea (87L). Ésta será ajustada de
modo de detectar y despejar de forma instantánea fallas que ocurran en la línea de 220
[kV]. Así también, como función secundaria la protección de distancia (21-21N). Además,
serán habilitadas las funciones de sobrecorriente direccional residual como respaldo
(67N).
Para el Sistema 2 la línea cuenta con un relé GE L90, análogamente al Sistema 1, tiene
como función principal la protección diferencial de línea (87L). Ésta será ajustada de
modo de detectar y despejar de forma instantánea fallas que ocurran en la línea de 220
[kV]. Así también, como función secundaria la protección de distancia (21-21N). Además,
serán habilitadas las funciones de sobrecorriente direccional residual como respaldo
(67N).
Con respecto a la habilitación de las zonas de distancia, se realizó mediante la medición
de impedancia en el cual se habilitarán 3 zonas de operación.
En ambas protecciones, se deberán configurar con esquema de protección tipo PUTT con
línea de dos terminales con envío de aceleración por Zona 1 y permisivo de disparo por
Zona 2 con recepción de señal del extremo opuesto.
Los criterios teóricos iniciales usados para la definición de las zonas 1, 2, 3 son los que se
describen más adelante.
7.1.1 Función Diferencial de Línea (87L)
Siemens Siprotec 7SD5225
El ajuste pick-up de la protección de diferencial se realizó de acuerdo a lo recomendado
en los manuales de operación de estos relés, eso es determinando la corriente de
energización de la línea IC:
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IC = 3.63 · 10–6 · UN · fN · CB' · s
Donde:
IC Charging current to be calculated in A primary
UNom Nominal voltage of the network in kV primary
fN Nominal frequency of the network in Hz
CB' Per unit line length service capacitance of the line in nF/km or nF/mile
s Length of the line in km or miles
Luego de comparar el valor obtenido de IC (0,029 A”) con el 15% de la corriente nominal
de los TT/CC (0,083 A”) se escoge el valor superior. Por último, al revisar el rango de
ajustes para el parámetro 1210 I-DIFF> para una corriente secundaria de 5A en los
TT/CC, se define como pick up 0.50 A”.
El ajuste del pickup para la corriente al momento de conexión1213 I-DIF>SWITCH ON se
ajustó, según lo recomendado por el fabricante, para 4 veces la corriente de pickup de
estado estacionario, resultando 2.00 A”.
El tiempo de operación de esta función del relé es instantáneo y no requiere coordinación
con otras protecciones.
General Electric L90
Para esta protección se deben definir cuatro ajustes, los cuales son corriente pickup
diferencial, corriente diferencial de restricción 1, corriente diferencial de restricción 2 y
corriente diferencial Break PT (Breakpoint).
El ajuste del Pickup de corriente diferencial establece la sensibilidad del elemento para
fallas de alta impedancia y es deseable elegir un nivel bajo, pero teniendo en cuenta que
esto puede causar operaciones erróneas para fallas externas que causan saturaciones en
los TC. La selección de este ajuste estará determinado por el uso de compensación de
corrientes de carga. Dado a que no estará habilitado esto último, el ajuste pickup se
definirá como un 34% de la corriente de carga de la línea (118 A-Prim), el cual
corresponde al 10% de la corriente nominal del TC.
El ajuste de la corriente de retención 1, se ajustará para corrientes bajo el Breakpoint,
donde los efectos de saturación y error del TC se esperan que sean significativos. Éste se
ajusta para proveer sensibilidad a fallas internas de alta impedancia, el cual será del
30%.El ajuste de la corriente de retención 2 se realizará para fallas para fallas externas,
con una sensibilidad del 50%.
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Finalmente, el ajuste de la corriente diferencial Breakpoint se programará para 120% de
la corriente de carga de la línea.
7.1.2 Función de Distancia para Fallas Entre Fases y Tierra (21/21N)
Extremo Punta Palmeras
Zona 1: Esta zona del relé de distancia se debe ajustar a la mayor capacidad de la línea
protegida como sea posible, permitiendo disparar instantáneo para cualquier falla
ocurrida en la zona protegida. El alcance de esta zona de operación, deberá considerar
cualquier error posible derivado del mismo relé, los TT/PP, los TT/CC y datos erróneos de
la impedancia de la línea. Por estas razones, se recomienda que el alcance del elemento
de distancia de la zona 1 se restrinja al 90% de la impedancia de secuencia positiva de la
línea protegida.
Zona 2: El criterio de ajuste del alcance de esta zona, corresponde a cubrir el 120% de la
línea protegida. El ajuste de temporización de la zona 2 deberá permitir un retardo de
tiempo de 300 [ms].
Zona 3: El criterio de ajuste del alcance de esta zona, corresponde a cubrir como
respaldo de las protecciones ubicadas aguas arriba de la barra de 220 [kV] hasta el
transformador de 12/220 [kV] del PEPP, en dirección reversa. El ajuste de temporización
de la zona 3 deberá permitir un retardo de tiempo de 1.200 [ms].
Extremo Las Palmas
Zona 1: Esta zona del relé de distancia se debe ajustar a la mayor capacidad de la línea
protegida como sea posible, permitiendo disparar instantáneo para cualquier falla
ocurrida en la zona protegida. El alcance de esta zona de operación, deberá considerar
cualquier error posible derivado del mismo relé, los TT/PP, los TT/CC y datos erróneos de
la impedancia de la línea. Por estas razones, se recomienda que el alcance del elemento
de distancia de la zona 1 se restrinja al 90% de la impedancia de secuencia positiva de la
línea protegida.
Zona 2: El criterio de ajuste del alcance de esta zona, corresponde a cubrir el 100% de la
línea protegida. El ajuste de temporización de la zona 2 deberá permitir un retardo de
tiempo de 300 [ms].
Zona 3: El criterio de ajuste del alcance de esta zona, corresponde a cubrir el 100% de la
línea protegida hasta el transformador de 12/220 [kV] del PEPP, en dirección hacia
adelante. El ajuste de temporización de la zona 3 deberá permitir un retardo de tiempo
de 1.200 [ms].
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Se ajustará el relé GE L90, en ambos extremos de la línea, de manera homologarlo con la
característica direccional cuadrilateral del relé SIEMENS 7SD5225.
7.1.3 Función de Sobrecorriente Direccional Residual (67N), Extremo Las Palmas
La función de sobre corriente de fase temporizado direccional residual (67N), permite la
detección y extinción de fallas residuales. Esta función sólo será habilitada en las
protecciones del extremo Las Palmas, cuyo objetivo es dar respaldo a la protección
diferencial de línea frente a fallas a tierra.
El ajuste de su valor pick up debe ser igual o mayor a un desbalance de corriente de
45%, considerando un valor de carga máxima aparente, con curva de operación de
tiempo definido y retardo de 350 [ms].
7.2 PROTECCIONES PARQUE EÓLICO PUNTA PALMERAS
El reactor de puesta a tierra se encuentra conectado entre los TCs de la diferencial de
transformador, considerándose como una protección diferencial larga. Al estar reactor
dentro de la zona diferencial, ante la ocurrencia de fallas residuales en la zona de 12
[kV], actuará la protección diferencial. Sin perjuicio de lo anterior, se activarán de todas
formas las protecciones residuales de sobrecorriente en la zona de 12 [kV], a modo de
respaldo
Adicionalmente, ante cualquier falla en el reactor (entre fases y/o tierra) se activará la
función diferencial del transformador, de esta forma se aumenta la seguridad del parque,
ya que, una falla que desconecte el reactor, provocaría la perdida de referencia a tierra.
Los criterios particulares de coordinación, definidos por im3 son los siguientes:
- Permitir un tiempo de paso adecuado entre las protecciones de sobrecorriente
asociadas al transformador de potencia y las protecciones ubicadas en cada
alimentador.
- Se tratará de mantener tiempos de paso de 300 ms. Tiempos de paso menores,
deberán ser justificados.
- Las protecciones del reactor de puesta a tierra, deben permitir la circulación de
corriente reactiva, por un tiempo suficiente, que permita la actuación de la protección
correspondiente.
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- Para realizar la coordinación de las protecciones residuales, no se considera la
actuación de la protección diferencial.
7.2.1 Funciones de Sobrecorriente Lado 220 [kV] (51/50)
La función de sobre corriente de fase temporizado (51) permite la detección y extinción
de fallas entre fases. Dará respaldo local a la función diferencial del transformador y
respaldo remoto hacia la línea de 220 [kV] Punta Palmeras – Las Palmas.
La corriente mínima de operación se ajustará en un valor igual al 125% de la corriente
nominal máxima del transformador. La curva de operación será IEC Muy Inversa, con un
multiplicador de tiempo apropiado para coordinar con la operación de las protecciones
que se encuentran aguas abajo del transformador.
Para la función de sobre corriente de fase instantánea (50) se estima un pickup varias
veces superior a la corriente registrada durante fallas en el lado MT. Debe detectar fallas
en bornes AT, pero no debe detectar fallas en lado MT.
7.2.2 Funciones de Sobre/Baja Tensión Lado 220 [kV] (27/59)
Para la función 27, se recomienda un del 80% de la tensión nominal, con tiempo fijo de
operación de 1,2 [s].
Para la función 59, se recomienda un del 115% de la tensión nominal, con tiempo fijo de
operación de 2 [s].
7.2.3 Funciones Protección Sobre/Baja Frecuencia Lado 220 [kV] (81M/m)
Los valores recomendados de ajuste para la función 81 corresponden a los límites para
unidades de generación eólicas, de acuerdo al artículo 3.9 de la NTSyCS, los cuales se
muestran la tabla siguiente.
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Tabla 16: Tiempos Mínimos de Operación, NTSyCS
7.2.4 Función Diferencial de Transformador de Poder (87T)
El transformador elevador de 220/12 [kV] estará protegido mediante un esquema simple
de protección, el cual deberá detectar todo tipo de fallas en la zona protegida. Este
esquema se implementara con el relé INGETEAM PD300-2 cuya función principal es la
diferencial de transformador.
El sistema de protección toma medidas de corriente desde el núcleo 5 del TCJ-1 clase
5P20 y relación de transformación 400/5, ubicado aguas abajo del interruptor 52-1 en el
lado de 220 [kV] y además, del núcleo 1 del TC clase 5P20 y relación de transformación
3150/5, ubicado aguas arriba de interruptor 52-2 en el lado de 12 [kV]. Las medidas de
tensión se tomarán desde el TPJ-1 ubicado aguas arriba del interruptor 52-1 en el lado de
220 [kV].
Esta protección tiene una función diferencial porcentual de transformador, con capacidad
de bloqueo por 2° y 5° armónica.
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Tabla 17: Curva Característica Porcentual Protección Diferencial Ingeteam PD-300
Tanto la sensibilidad, como la corriente de paso, se definen en función de veces tap
(xTap). Los Tap se definen en función de la potencia del transformador, la tensión de
cada devanado y la relación de los TCs.
√
Con:
n Número devanado
RTI Relación TC por devanado
kV Tensión nominal devanado
La protección diferencial de transformador, será ajustada con una corriente de mínima
operación diferencial (Sensibilidad) de forma que se cumpla lo siguiente:
Se propone un ajuste de sensibilidad de 0,25.
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Esta función posee dos pendientes de operación. La primera pendiente (slope o alfa 1)
considera errores asociados a la precisión de los transformadores de corriente (5P20
30VA, para los TCs ubicados a ambos lados del transformador de poder), y las diferencias
de corriente que se producen entre el lado de AT y BT, debido a la operación del
cambiador de tomas del transformador de poder (variación de ±10x1.25%). El valor de
ajuste adecuado para esta pendiente será igual a 40%. El punto base para la primera
pendiente de la característica de operación se ajustará igual a 3 xTap.
La segunda pendiente (slope o alfa 2), considera los efectos de saturación en los núcleos
de los TC utilizados por la protección diferencial, producto de fallas externas al
transformador de poder, proponiendo un valor de ajuste igual al 100%. El punto base de
la segunda pendiente de la característica de operación se ajustará igual a 16 xTap.
Para despeje instantáneo (sin corriente de retención) de fallas francas que se produzcan
al interior de los transformadores de poder, se habilita la diferencial instantánea en un
valor igual al 20 veces Tap, con tiempo agregado de 0,5 [s].
Para evitar la detección de corrientes diferenciales, que se pueden originar durante la
energización del transformador, se habilitará la función de bloqueo por segundo y quinto
armónico en la protección diferencial, con un valor de ajuste igual a 20% y 35%
respectivamente.
Se debe cumplir que:
Se propone un ajuste de umbral de 0,2.
7.2.5 Función de Sobrecorriente Lado 12 [kV] (51/51N)
La corriente mínima de operación (función 51) se ajustará en un valor igual al 125% de la
corriente nominal máxima del transformador. La curva de operación será IEC Inversa, con
un multiplicador de tiempo apropiado para coordinar con la operación de las protecciones
que se encuentran aguas abajo del transformador.
En cuanto a la función 51N, se considera un pickup superior al error de los TCs. La curva
de operación será IEC Inversa, con un multiplicador de tiempo apropiado para coordinar
con la operación de las protecciones que se encuentran aguas abajo del transformador.
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7.2.6 Función de Sobrecorriente Alimentadores (50/51/50N/51N)
En relación a los alimentadores de los aerogeneradores:
Para las funciones 50, se considera un valor pickup de hasta el 50% del cortocircuito
mínimo registrado en el aerogenerador eléctricamente más alejado.
Para las funciones 51, se considera un valor pickup de 130% de la corriente nominal del
alimentador (en función de la cantidad de aerogeneradores, Igen=144,33 A). Lo anterior
aplica siempre y cuando no se supere en 20% la capacidad nominal de los TCs. La curva
de operación será IEC Inversa, con un multiplicador de tiempo apropiado para coordinar
con la operación de las protecciones que se encuentran aguas abajo del transformador.
Para la función 51N, se considera un superior al error de los TCs. La curva de operación
será IEC Inversa, con un multiplicador de tiempo apropiado para coordinar con la
operación de las protecciones que se encuentran aguas abajo del transformador.
Para la función 50N, el ajuste debe permitir detectar fallas residuales en el
aerogenerador eléctricamente más alejado.
En relación a los alimentadores del transformador de los SS.AA.
Para las funciones 50, se considera un valor pickup igual al 50% del cortocircuito
máximo considerando al 50% del transformador. No debe operar ante fallas en el lado de
baja tensión.
Para las funciones 51, se considera un valor pickup de 125% de la corriente nominal del
transformador de SS.AA. La curva de operación será IEC Inversa, con un multiplicador de
tiempo apropiado para coordinar con la operación de las protecciones que se encuentran
aguas abajo del transformador.
Para la función 51N, se considera un pickup superior al error de los TCs. Finalmente,
para la función 50N, se ajustará para operar ante fallas de hasta 6 veces la corriente
nominal del transformador.
7.2.7 Funciones de Sobre/Baja Tensión Alimentadores (27/59)
Los criterios de estos ajustes son idénticos a los expuestos en el punto 7.2.2.
7.2.8 Funciones de Sobre/Baja Frecuencia Alimentadores (81M/81m)
Los criterios de estos ajustes son idénticos a los expuestos en el punto 7.2.3.
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8 AJUSTES DE LAS PROTECCIONES
En este capítulo se proponen los ajustes que se deben realizar, según los criterios
generales descritos anteriormente.
8.1 PROTECCIÓN LÍNEA 220 [KV]
Las siguientes tablas señalan los ajustes de los relés de protecciones asociados a los relés
de protecciones de la línea de 220 [kV]:
Tabla 18: Ajustes Relé Siemens 7SD5225 Función 87L, Ambos Extremos
Addr. Parameter Setting
- TT/CC 400/5 - TT/PP 230/√3 : 0,115/√3
1201 STATE OF DIFF. ON
1210 I-DIFF> 0,5 A”
1213 I-DIF>SWITCH ON 2,0 A”
1224 IcSTAB/IcN 2,5
1233 I-DIFF>> 4,0 A”
1235 I-DIF>>SWITHON 4,0 A”
Tabla 19: Ajustes Relé GE L90 Función 87L
Current Differential Setting
TT/CC 400/5
TT/PP 230/√3 : 0,115/√3
Current Diff Pickup 0,34 pu
Current Diff Restraint 1 30%
Current Diff Restraint 2 50 %
Current Diff Break PT 1,0 pu
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Tabla 20: Ajustes Relé Siemens 7SD5225 Función 21-21N, extremo Punta Palmeras
Tabla 21: Ajustes Relé Siemens 7SD5225 Función 21-21N, extremo Las Palmas
TT/CC
TT/PP
Z1 Forward Dis. Quadril. 0,090 Ω´´ 0,090 Ω´´ 1,740 Ω´´ 0 90%
Z2 Forward Dis. Quadril. 0,120 Ω´´ 0,120 Ω´´ 1,780 Ω´´ 0,3 120%
Z3 Reverse Dis. Quadril. 0,010 Ω´´ 0,010 Ω´´ 0,020 Ω´´ 1,2Transformador
elevador
Magnitud Angle
0,76 6,06°
Function
400/5
Ajuste 21/21N X R RE Alcance Top [S]Op. Mode
K0
230,000/√3 : 115/√3
TT/CC
TT/PP
Z1 Forward Dis. Quadril. 0,090 Ω´´ 0,09 Ω´´ 0,93 Ω´´ 0 90%
Z2 Forward Dis. Quadril. 0,100 Ω´´ 0,10 Ω´´ 0,95 Ω´´ 0,3 100%
Z3 Reverse Dis. Quadril. 0,120 Ω´´ 0,12 Ω´´ 0,95 Ω´´ 1,2
100% línea +
transformador
elevador
Magnitud Angle
0,76 6,06°
Ajuste 21/21N Xreach R RE Alcance Top [s]Op. Mode Function
K0
400/5
230,000/√3 : 115/√3
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Tabla 22: Ajustes Relé GE L90 Función 21-21N, extremo Punta Palmeras
Tabla 23: Ajustes Relé GE L90 Función 21-21N, extremo Las Palmas
Tabla 24: Ajustes de la función de supervisión direccional GE L90
TT/CC
TT/PP
Z1 Forward Quad 0,09 Ω´´ 0,09 Ω´´ 0,09 Ω´´ 0,09 Ω´´ 90° 90° 75° 75° 0 90%
Z2 Forward Quad 0,12 Ω´´ 0,12 Ω´´ 0,12 Ω´´ 0,12 Ω´´ 90° 90° 75° 75° 0,3 120%
Z3 Reverse Quad 0,1 Ω´´ 0,1 Ω´´ 0,09 Ω´´ 0,09 Ω´´ 90° 90° 75° 75° 1,2Transformador
elevador
TT/CC
TT/PP
Z1 Forward Quad 0,09 Ω´´ 0,09 Ω´´ 1,74 Ω´´ 1,74 Ω´´ 90° 90° 75° 75° 0 90%
Z2 Forward Quad 0,12 Ω´´ 0,12 Ω´´ 1,77 Ω´´ 1,78 Ω´´ 90° 90° 75° 75° 0,3 120%
Z3 Reverse Quad 0,02 Ω´´ 0,02 Ω´´ 0,05 Ω´´ 0,05 Ω´´ 90° 90° 75° 75° 1,2Transformador
elevador
Magnitud Angle
3,29 6,06°
DIR Shape Alcance COMP
LIMITTop [Seg]Ajuste 21 +Zreach -Zreach +R -R RCA RGT BLD RCA
LFT BLD
RCA
RGT BLD RCALFT BLD
RCATop [Seg] Alcance -Zreach +R -R RCA
COMP
LIMIT
400/5
230,000/√3 : 115/√3
K0
Ajuste 21N
400/5
230,000/√3 : 115/√3
DIR Shape +Zreach
TT/CC
TT/PP
Z1 Forward Quad 0,09 Ω´´ 0,09 Ω´´ 0,09 Ω´´ 0,09 Ω´´ 90° 90° 75° 75° 0 90%
Z2 Forward Quad 0,10 Ω´´ 0,10 Ω´´ 0,10 Ω´´ 0,10 Ω´´ 90° 90° 75° 75° 0,3 100%
Z3 Forward Quad 0,12 Ω´´ 0,12 Ω´´ 0,12 Ω´´ 0,12 Ω´´ 90° 90° 75° 75° 1,2
100% línea +
transformador
elevador
,
TT/CC
TT/PP
Z1 Forward Quad 0,09 Ω´´ 0,09 Ω´´ 0,93 Ω´´ 0,93 Ω´´ 90° 90° 75° 75° 0 90%
Z2 Forward Quad 0,10 Ω´´ 0,10 Ω´´ 0,95 Ω´´ 0,95 Ω´´ 90° 90° 75° 75° 0,3 100%
Z3 Forward Quad 0,12 Ω´´ 0,12 Ω´´ 0,95 Ω´´ 0,95 Ω´´ 90° 90° 75° 75° 1,2
100% línea +
transformador
elevador
Magnitud Angle
3,29 6,06°
RGT BLD RCALFT BLD
RCATop [Seg]
+R -R
DIR Alcance COMP
LIMITShape
Ajuste 21N DIR Shape +Zreach -Zreach
Ajuste 21N +Zreach -Zreach +R -R
RCACOMP
LIMITRGT BLD RCA
LFT BLD
RCA
RCA
Top [Seg] Alcance
K0
400/5
230,000/√3 : 115/√3
400/5
230,000/√3 : 115/√3
DIR RCA 49°
DIR COMP LIMIT 71°
Directional supervision
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Tabla 25: Ajustes Relé Siemens 7SD5225 Función 67N, Extremo Las Palmas
Tabla 26: Ajustes Relé GE L90 Función 67N, Extremo Las Palmas
TT/CC 400/5
TT/PP 230.000/√3 : 115/√3
Direccionalidad Forward
Pickup 0.45 A'' (52 A')
Curva Definite time
Time Setting 0.3
TT/CC 400/5
TT/PP 230,000/√3 : 115/√3
Direccionalidad Forward
Pickup 0.09 p.u
Curva Definite time
Time dial 0.3
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8.3 PROTECCIONES PARQUE EÓLICO PUNTA PALMERAS
8.3.1 Protecciones Lado 220 [kV]
TC lado 220 [kV]: 400/5
De acuerdo a lo indicado en los criterios de ajuste se tiene:
Función 51:
√
Tabla 27: Ajustes Funciones 51/50, Lado 220 [kV]
Ajustes Unidad Temporizada Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 2,05
Tipo de curva IEC I (Inversa)
Índice 0,21
Ajustes Unidad Instantánea Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 30
Tiempo fijo [s] 0
TP lado 220 [kV] : 230/0.115 [kV]
Tabla 28: Ajustes Funciones 27 y 59, Lado 220 [kV]
Ajustes Característica Temporizada Ajuste 27 Ajuste 59
Habilitación temporizado de fases SI SI
Arranque [v] 92,0 132,25
Tipo de respuesta temporizada Tiempo fijo Tiempo fijo
Tiempo fijo [s] 1,20 2
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Tabla 29: Ajustes Funciones 81M y 81m, Lado 220 [kV]
Ajuste Frecuencia Máxima Ajuste 81M (1)
Ajuste 81M (2)
Ajuste 81m (1)
Ajuste 81m (2)
Ajuste 81m (3)
Arranque [Hz] 51,1 51,51 49 48 47,5
Tiempo fijo [s] 90 0 90 15 0
Tipo Máxima Máxima Mínima Mínima Mínima
8.3.2 Protección Diferencial Transformador
Razones de los transformadores de corriente.
Lado 220 [kV] : 400/5
Lado 12 [kV] : 3150/5
De los criterios especificados en los criterios de ajuste, la corriente de mínima operación
diferencial (sensibilidad) se obtiene a partir de lo siguiente:
√
√
√
Se tiene que:
En relación a los umbrales de retención por armónicos, se tiene:
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Tabla 30: Ajustes Característica Porcentual
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8.3.3 Protecciones Lado 12 [kV]
TC lado 12 [kV]: 3150/5
De acuerdo a lo indicado en los criterios de ajuste se tiene que:
√
Tabla 31: Ajustes Funciones 51/51N, Lado 12 [kV]
Ajustes Unidad Temporizada
de Fase Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 4,77
Tipo de Curva IEC I (Inversa)
Índice 0,08
Ajustes Unidad Temporizada Residual
Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 0,3
Tipo de Curva IEC I (Inversa)
Índice 0,05
8.3.4 Protecciones Alimentador C3
TC lado 12 [kV]: 1200/5
De acuerdo a lo indicado en los criterios de ajuste se tiene:
√
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Tabla 32: Ajustes Funciones 51/50/51N/50N, Lado Alimentador C3
Ajustes Función 51 Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 3,91
Tipo de curva IEC I (Inversa)
Índice 0,05
Ajustes Función 50 Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 13,06
Tiempo Fijo [s] 0,00
Ajustes Función 51N Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 0,3
Tipo de curva IEC I (Inversa)
Índice 0,05
Ajustes Función 50N Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 1,01
Tiempo Fijo [s] 0,00
TP lado 12 [kV] : 12,1/0,110 [kV]
Tabla 33: Ajustes Función 27 y 59, Alimentador C3
Ajustes Característica Temporizada Ajuste 27 Ajuste 59
Arranque [v] 88 126,5
Tipo de respuesta temporizada Tiempo fijo Tiempo fijo
Tiempo fijo [s] 1,20 2
Tabla 34: Ajustes Función 81M y 81m, Alimentador C3
Ajuste Frecuencia Máxima Ajuste 81M (1)
Ajuste 81M (2)
Ajuste 81m (1)
Ajuste 81m (2)
Ajuste 81m (3)
Arranque [Hz] 51,1 51,51 49 48 47,5
Tiempo fijo [s] 90 0 90 15 0
Tipo Máxima Máxima Mínima Mínima Mínima
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8.3.5 Protecciones Alimentador C4
TC lado 12 [kV]: 1200/5
De acuerdo a lo indicado en los criterios de ajuste se tiene:
√
Tabla 35: Ajustes Funciones 51/50/51N/50N, Lado Alimentador C4
Ajustes Función 51 Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 4,69
Tipo de curva IEC I (Inversa)
Índice 0,05
Ajustes Función 50 Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 18,06
Tiempo Fijo [s] 0,00
Ajustes Función 51N Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 0,3
Tipo de curva IEC I (Inversa)
Índice 0,05
Ajustes Función 50N Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 1,13
Tiempo Fijo [s] 0,00
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TP lado 12 [kV] : 12,1/0,110 [kV]
Tabla 36: Ajustes Función 27 y 59, Alimentador C4
Ajustes Característica Temporizada Ajuste 27 Ajuste 59
Arranque [v] 88 126,5
Tipo de respuesta temporizada Tiempo fijo Tiempo fijo
Tiempo fijo [s] 1,20 2
Tabla 37: Ajustes Función 81M y 81m, Alimentador C4
Ajuste Frecuencia Máxima Ajuste 81M (1)
Ajuste 81M (2)
Ajuste 81m (1)
Ajuste 81m (2)
Ajuste 81m (3)
Arranque [Hz] 51,1 51,51 49 48 47,5
Tiempo fijo [s] 90 0 90 15 0
Tipo Máxima Máxima Mínima Mínima Mínima
8.3.6 Protecciones Alimentador C5
TC lado 12 [kV]: 1200/5
De acuerdo a lo indicado en los criterios de ajuste se tiene:
√
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Tabla 38: Ajustes Funciones 51/50/51N/50N, Lado Alimentador C5
Ajustes Función 51 Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 3,13
Tipo de curva IEC I (Inversa)
Índice 0,05
Ajustes Función 50 Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 16,25
Tiempo Fijo [s] 0,00
Ajustes Función 51N Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 0,3
Tipo de curva IEC I (Inversa)
Índice 0,05
Ajustes Función 50N Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 1,13
Tiempo Fijo [s] 0,00
TP lado 12 [kV] : 12,1/0,110 [kV]
Tabla 39: Ajustes Función 27 y 59, Alimentador C5
Ajustes Característica Temporizada Ajuste 27 Ajuste 59
Arranque [v] 88 126,5
Tipo de respuesta temporizada Tiempo fijo Tiempo fijo
Tiempo fijo [s] 1,20 2
Tabla 40: Ajustes Función 81M y 81m, Alimentador C5
Ajuste Frecuencia Máxima Ajuste 81M (1)
Ajuste 81M (2)
Ajuste 81m (1)
Ajuste 81m (2)
Ajuste 81m (3)
Arranque [Hz] 51,1 51,51 49 48 47,5
Tiempo fijo [s] 90 0 90 15 0
Tipo Máxima Máxima Mínima Mínima Mínima
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8.3.7 Protecciones Alimentador SS.AA.
TC lado 12 [kV]: 125/5
De acuerdo a lo indicado en los criterios de ajuste se tiene:
√
Tabla 41: Ajustes Funciones 51/50/51N/50N, Lado Alimentador C4
Ajustes Función 51 Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 0,24
Tipo de curva IEC I (Inversa)
Índice 0,14
Ajustes Función 50 Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 6,66
Tiempo Fijo [s] 0,00
Ajustes Función 51N Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 0,3
Tipo de curva IEC I (Inversa)
Índice 0,05
Ajustes Función 50N Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 1,15
Tiempo Fijo [s] 0,00
TP lado 12 [kV] : 12,1/0,110 [kV]
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Tabla 42: Ajustes Función 27 y 59, Alimentador C4
Ajustes Característica Temporizada Ajuste 27 Ajuste 59
Arranque [v] 88 126,5
Tipo de respuesta temporizada Tiempo fijo Tiempo fijo
Tiempo fijo [s] 1,20 2
Tabla 43: Ajustes Función 81M y 81m, Alimentador C4
Ajuste Frecuencia Máxima Ajuste 81M (1)
Ajuste 81M (2)
Ajuste 81m (1)
Ajuste 81m (2)
Ajuste 81m (3)
Arranque [Hz] 51,1 51,51 49 48 47,5
Tiempo fijo [s] 90 0 90 15 0
Tipo Máxima Máxima Mínima Mínima Mínima
8.3.8 Reactor de Puesta a Tierra
TC fase y TC Neutro : 300/5
Tabla 44: Ajustes Funciones 51/50/51N, Reactor de Puesta a Tierra
Ajustes Función 51 Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 0,5
Tipo de curva IEC I (Inversa)
Índice 0,21
Ajustes Función 50 Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 15
Tiempo Fijo [s] 0,3
Ajustes Función 51N Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 2,5
Tipo de curva IEC I (Inversa)
Índice 0,1
Ajustes Función 51G (Neutro) Ajuste
Habilitado SI
Arranque [A] 2,5
Tipo de curva IEC I (Inversa)
Índice 0,1
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8.4 AJUSTES SUBESTACIONES ADYACENTES
Los ajustes de las subestaciones adyacentes fueron entregados por Acciona/CDEC y se
entregan en el Anexo 1 y Anexo 2.
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9 REVISIÓN AJUSTES DE PROTECCIONES ADYACENTES
En esta sección se revisan los alcances de las zonas de las unidades de distancia y de
sobrecorriente residual direccional de las subestaciones:
Pan de Azúcar
Don Goyo (Arrayán)
Cebada (Cururos)
Las Palmas
Los Vilos
Punta Palmeras
De acuerdo a lo expuesto en el punto 4.1, se presentan las contingencias definidas en la
carta D.O., creando con esto los distintos escenarios operacionales ya descritos, con los
cuales se simularán cortocircuitos obteniendo los tiempos de operación de cada relé de
interés y con la correspondiente corriente de falla.
Se observan los tiempos de operación, las corrientes de fase, residual y las impedancias
aparentes vistas por cada relé por cada paño de las subestaciones analizadas. Estas
tablas son presentadas en el archivo anexado “Tablas Protecciones Proyecto P.
Palmeras.xlsx”
Por otra parte, en los siguientes gráficos se presenta la operación secuencial de las
protecciones para fallas en las líneas de 220 [kV] La Cebada – Las Palmas, Don Goyo –
Las Palmas y Las Palmas Los Vilos.
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Figura 5: Coordinación Tiempo-Distancia Pan de Azúcar a Punta Palmeras
160.44128.3596.26464.17632.0880.0000 [km]
5.00
4.00
3.00
2.00
1.00
0.00
[-]
Pan de Azúca.. Tap Don Goyo.. Tap Talinay-.. Las Palmas J..
Punta Palmer..
160.44 128.35 96.264 64.176 32.088 0.0000[km]
5.00
4.00
3.00
2.00
1.00
0.00
[-]
Punta Palmer..
Las Palmas J..
Tap Talinay-..Tap Don Goyo..Pan de Azúca..
x-Axis: Length PAzu\52J3(1)\7SA612 - 21/21N/67N PAzu\52J3(1)\SEL421 - 21/21N/67N P.Azúcar PAzu\52J3(1)\67N/51N SEL P.azucar-Arrayán
PAzu\52J3(1)\67N/51N 7SA612 P.azucar-Arrayán Tap Don Goyo-2\Cub_1\67N/51N 7SA612 Arrayán-P.Azúcar Tap Don Goyo-2\Cub_1\7SA612_21/21N/67N Arrayán-P.azúcarTap Don Goyo-2\Cub_0\67N/51N 7SA612 Arrayán-Palmas
Tap Don Goyo-2\Cub_0\7SA612_21/21N/67N Arrayán-PalmasLas Palmas\52J8\7SA612 - 21/21N/67N Las Palmas\52J8\GED60 - 21/21N/67N Las Palmas\52J8\67N/51N 7SA612 Las Palmas-Ar
Las Palmas\52J8\67N/51N D60 Las Palmas-Arrayán Las Palmas\3\GE L90 Las Palmas Las Palmas\3\67N/50N Las Palmas-P.Palmera Las Palmas\3\7SA612 - 21/21N/51N Las Palmas
Punta Palmeras\Cub_1\Ge L90 Pta Palmeras Punta Palmeras\Cub_1\7SA612 - 21/21N/51N
TD-Pan de Azúcar(1)
Date: 8/18/2014
Annex:
DIg
SIL
EN
T
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Figura 6: Coordinación Tiempo-Distancia Los Vilos a Punta Palmeras
80.82064.65648.49232.32816.164-0.0000 [km]
5.00
4.00
3.00
2.00
1.00
0.00
[-]
Los Vilos J2 Las Palmas J.. Punta Palmer..
80.820 64.656 48.492 32.328 16.164 -0.0000[km]
5.00
4.00
3.00
2.00
1.00
0.00
[-]
Punta Palmer..Las Palmas J..Los Vilos J2
x-Axis: Length LVilos\52J4\7SA612 - 21/21N/67N LVilos\52J4\SEL421 - 21/21N/67N Las Palmas\52J3\7SA612 - 21/21N/67N
Las Palmas\52J3\GED60 - 21/21N/67N (Lever de 1.25) Las Palmas\3\GE L90 Las Palmas Las Palmas\3\67N/50N Las Palmas-P.Palmera Las Palmas\3\7SA612 - 21/21N/51N Las Palmas
Punta Palmeras\Cub_1\Ge L90 Pta Palmeras Punta Palmeras\Cub_1\7SA612 - 21/21N/51N
TD-Los Vilos(1)
Date: 8/18/2014
Annex:
DIg
SIL
EN
T
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9.1 AJUSTES PROPUESTOS DE PROTECCIONES ADYACENTES
De acuerdo a las simulaciones realizadas no se requiere modificar los ajustes de
protecciones existentes que incluyen la S/E seccionadora Don Goyo y La Cebada.
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10 COORDINACIÓN PARQUE EÓLICO PUNTA PALMERAS
Debido a que el efecto que se produce en las protecciones de las zonas aledañas al
Parque Punta Palmeras, ya fue analizado anteriormente, el enfoque de este capítulo
estará en el análisis de las protecciones de las protecciones de la línea y las del parque
eólico Punta Palmeras. Para ello se analizarán fallas trifásicas y monofásicas a tierra, para
los escenarios de alta y baja generación. El método utilizado para la entrega de
resultados, será a través de tablas que detallan el tiempo de actuación de cada
protección.
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10.1 Fallas Trifásicas
Tabla 45: Tiempos de Actuación de las Protecciones Asociadas al Parque Eólico Punta Palmeras, Cortocircuitos Trifásicos, Escenario Alta
Generación
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Tabla 46: Tiempos de Actuación de las Protecciones Asociadas al Parque Eólico Punta Palmeras, Cortocircuitos Trifásicos, Escenario Baja
Generación
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10.2 Fallas Monofásicas
Las corrientes presentadas son del tipo residual (3*Io) a excepción de aquellas registradas en funciones de sobrecorriente
de fase, en cuyo caso las corrientes son de fase.
Tabla 47: Tiempos de Actuación de las Protecciones Asociadas al Parque Eólico Punta Palmeras, Cortocircuitos Monofásicos, Escenarios
de Alta Generación
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Tabla 48: Tiempos de Actuación de las Protecciones Asociadas al Parque Eólico Punta Palmeras, Cortocircuitos Monofásicos con
Impedancia de Falla, Escenarios de Baja Generación
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CONCLUSIONES
En el Estudio de Ajuste y Coordinación de Protecciones de la línea del Parque Eólico Punta
Palmeras, ha sido posible obtener los siguientes aspectos:
- Determinar los ajustes de las unidades de distancia, sobrecorriente y diferenciales de
la línea Las Palmas – Punta Palmeras 220 kV.
- Verificar que los ajustes de las protecciones existentes no debieran ser modificados
debido a la inclusión del Parque Eólico Punta Palmeras.
En relación a las protecciones ubicadas en la subestación Punta Palmeras, se puede
concluir que:
- El impacto que produce el PEPP, sobre los niveles de cortocircuitos en la zona de
conexión es bastante limitado.
- No se realizan modificaciones a las protecciones existentes.
- Se obtiene en todos los casos tiempos de paso de al menos 300 ms.
- Con el reactor de puesta a tierra, es posible registrar corrientes residuales.
- La función diferencial del transformador, es del tipo “larga” ya que incluye las
instalaciones del reactor de puesta a tierra. Esto permite al parque funcionar con
mayor seguridad, ya que cualquier falla que se produzca en el reactor, es despejada
por la diferencial, evitando que el parque funcione sin referencia a tierra.
- La ocurrencia de fallas residuales en la zona de 12 [kV], producirá la actuación de la
función diferencial larga del transformador. Las funciones de sobrecorriente residual
ubicadas en la zona de 12 [kV], funcionarán como respaldo, ya que no existen
tiempos de pasos suficientes, como para asegurar una selectividad completa.
Finalmente, de acuerdo a las simulaciones realizadas, es posible concluir que no se
solicitan cambios de ajustes a las protecciones de las subestaciones adyacentes.
En función de lo descrito anteriormente, se concluye que los ajustes propuestos en este
informe, permiten una correcta coordinación de los sistemas de protecciones del PEPP.
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ANEXO 1: AJUSTES SECCIONADORA EL ARRAYÁN (DON GOYO) PREVIO A CURUROS
Se adjunta el siguiente documento:
“Seccionadora El Arrayán (Don Goyo)_previo a Cururos”.
1. Seccionadora El
Arrayán (Don Goyo)_previo a Cururos
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ANEXO 2: AJUSTES CURUROS – ARRAYÁN
Se adjunta el siguiente documento:
“Ajustes Cururos – Arrayán 15-34 y 42-44_con Cururos”.
Ajustes Cururos -
Arrayán 15-34 y 42-44_con Cururos
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ANEXO 3: CURVAS DE SOBRECORRIENTE (INTERIOR PARQUE)
Curvas de Sobrecorriente, Lado AT y MT Transformador de Poder.
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Curvas de Sobrecorriente, Alimentador C3.
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Curvas de Sobrecorriente, Alimentador C4.
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Curvas de Sobrecorriente, Alimentador C5.
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Curvas de Sobrecorriente, Alimentador C6 SS.AA.
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Curvas de Sobrecorriente, Reactor de Puesta Tierra
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ANEXO 4: CORRIENTES DE FALLAS (INTERIOR PARQUE)
Corrientes de Falla en Barras de Interés, Escenarios de Alta Generación.
Corrientes de Falla en Barras de Interés, Escenarios de Baja Generación.
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