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河川橋樑破壞原因探討-以莫拉克颱風雙園大橋為例
陳 賜 賢
台灣省水利技師公會榮譽理事長
一、前言
2009 年莫拉克颱風在南部地區降下
約 3000mm 之雨量,因豪雨及上游堰塞湖潰
壩衍生之土石流及漂流木沖淤,造成下游
129 座橋梁嚴重毀損及破壞。其中較嚴重
為連絡高屏之間的雙園大橋因北上車道
N0.1~ N0.14 橋墩被沖毀,橋面塌落長度
約428m及南下車道N0.1~ N0.16橋墩被沖
毀,橋面塌落長度約 459m,造成 8 車 12
人落橋失蹤,監察院因此斷橋事件對交通
部公路總局及經濟部水利署提出糾正。因
異常氣候或河川環境之變遷對橋梁所造成
之影響,有必要加以正視及注意,本文僅
就水利觀點提出初步看法。
二、常見河川橋樑破壞類型
一般而言,橋樑因洪水而發生災害機制(圖 1)及類型(圖 2-圖 11)包括如下:
水流經過河川橋墩因通水斷面束縮引起之沖刷機制(圖 1)
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1.橋墩或橋台因束縮水流沖刷(scouring)而產生破壞(圖 2)
圖 2
2.與橋台平行堤岸之侵蝕沖刷破壞導致橋台產生破壞 (圖 3)
圖 3
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3.因洪水超過橋樑底設計高度(over-topping)溢出產生破壞(圖 4)
圖 4
4.長期河床縱剖面下降(degradation)產生破壞(圖 5)
圖 5
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5.河川深槽縱橫向移動產生破壞(圖 6)
圖 6
6.土石或漂流物外力衝擊產生破壞(圖 7)
圖 7
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7.由於土石或漂流物等雜物堵塞造成主流方向改變產生破壞(圖 8)
圖 8
8.土石或漂流物等對橋墩磨損產生之破壞(圖 9)
圖 9
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9.因河川環境變遷(上游構造物)等對下游橋墩產生之破壞(圖 10)
圖 10
10.因錯誤之橋墩補強方式導致二次災害之破壞(圖 11)
圖 11
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三、雙園大橋破壞原因探討
本次莫拉克颱風所造成林園堤防局部
潰堤及雙園大橋部分沖毀之災害,由現場
調查及相關資料分別探討如下:
(一)漂流木影響:
包括上游旗山溪及下游出海口皆有許
多尺寸巨大之漂流木,有關漂流木是否影
響雙園大橋,以該橋全長 2.8 公里,有高
達 68 個跨距 ( span ) ,跨距愈多,代表
設在河道中之橋墩數量愈多,橋墩受水沖
刷,致水流受阻,因斷面束縮流速增加,
而該橋為新舊兩排橋墩並列,當水流方向
改變,其入射角(Angle of attack)易使漂
流木卡帶於橋墩上,形成漂流木堆積團
(debris accumulates),阻礙水流,更使
橋墩水位上升,同時造成衝擊力易使橋墩
倒塌(詳圖 12~圖 24)
上游旗山溪兩岸之漂流木散佈情況(圖 12)
下游高屏溪出海口之漂流木(圖 13)
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下游高屏溪出海口之漂流木 (圖 14)
雙園大橋之兩排橋墩密集排列易卡住漂流木(圖 14)
雙園大橋之兩排橋墩密集排列易因漂流木形成遮蔽(圖 15)
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雙園大橋橋墩密集水流方
向與橋墩平行時(圖 16)
水流方向與橋墩成不同角度之入射角
時易卡住漂流木形成遮幕(圖 17)
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高屏溪上游地景橋上游漂流木形成之遮幕(周文祥理事長拍攝) (圖 18)
基隆八堵鐵路橋受漂流貨櫃卡住形成之遮幕情況(納莉颱風) (圖 19)
高屏溪上游旗尾橋受漂流木推移情況(上游) (圖 20)
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高屏溪上游旗尾橋受漂流木推移情況(底部側面) (圖 21)
旗尾橋受漂流木推移情況(橋墩及橋台) (圖 22)
高屏溪上游旗尾橋橋墩受漂流木推移情況(橋墩) (圖 23)
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高屏溪上游旗尾橋受漂流木推移情況(橋台) (圖 24)
有關漂流木形成之推阻力(drag force)常用公式如下:
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由上式單一橋墩所受推阻力(drag force):
P=(0.91)*9810*(3.0*6)*(3*3/2*9.8)=147.57kN
即在無漂流木堆積團影響下單一橋墩至少
受 147.57 kN 推力,若加上漂流木堆積團
其影響力更大,此可由上游大津橋施工鋼
構 I 型鋼樑受彎矩力剪斷情況判斷漂流木
堆積團對橋樑破壞情況(詳圖 25-圖 29)。
高屏溪上游大津橋漂流木堆積團掛附淤於橋墩情況(圖 25)
大津橋漂流木堆積團將施工便橋彎曲情況(圖 26)
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高屏溪上游大津橋漂流木堆積團溢出於橋墩情況(圖 27)
高屏溪上游漂流木堆積團將施工便橋 I型鋼樑彎曲破壞情況(圖 28)
高屏溪上游漂流木堆積團對橋樑 I型鋼樑破壞情況(圖 29)
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(二)長時間高流量對河床沖刷破壞
雙園大橋於莫拉克颱風受水流沖刷情況(資料來源:Taipei times) 圖 30
有關可能沖刷深度由 HEC-RAS 程式及其內
建之橋墩沖刷分析模組進行推估局部沖刷
(Local scour)值約 3.71 m,另參酌公路
總局委託之跨河橋樑沖刷變化歷史資料冊
建立計畫,林呈教授於 99 年 7 月 30 日量
測 p5 橋墩值為=-6.3m,另依據一般橋樑沖
刷經驗公式 Lacey's formula 說明如下:
得 d=0.473*(34790/f)^1/3=13.8m
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同時參酌 FHWA 美國聯邦公路局 HEC-18 橋樑沖刷經驗計算如下:
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四、結論與建議:
由上述相關數據研判,在莫拉克颱洪時河
川為動床沖淤情況,其深度應有 7 m 以上
沖刷坑洞形成,加上漂流木累積團形成衝
擊力,對長時間裸露基樁形成側向彎矩剪
力破壞,亦即雙園大橋斷橋機制『漂流木
累積團形成動水壓衝擊力對裸露基樁形成
側向剪力彎矩破壞』應為橋樑破壞主要原
因。
漂流木累積團形成動水壓衝擊力對裸露基樁形成剪力彎矩破壞(圖 31)
有關於河川橋樑防止漂流木對策,國內目
前皆無此考量及設計,在大陸型河川之國
家如美國其橋樑管理單位聯邦公路總署有
出版相關防止漂流木之評估設計(Debris
Control Structures Evaluation and
Countermeasures),其防止方式如圖 32-
圖 33,而在易發生土石流及河床變動激烈
之台灣相關河川,建議在河川橋樑評估及
設計應重視水利工程師共同參與,以提昇
橋樑安全性。
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防止漂流木之清掃器安裝於橋墩前緣圖32
(資料來源:U.S. Department of Transportation Federal Highway Administration Hydraulic
Engineering Circular No. 9)
防止漂流木之清掃詳圖33(資料來源:同上)
收稿:100年 4月 28日修改:100年 5月 4日 接受:100年 5月 10日
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