Система нормативных документов в строительстве С В О Д ПРАВИЛ
ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И С ТР О И ТЕЛ Ь С ТВ У
ПРОЕКТИРОВАНИЕ И УСТРОЙСТВО ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ
ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
СП 50-101-2004
ИЗДАНИЕ ОФИЦИАЛЬНОЕ
Москва2005
СП 50-101-2004
ПРЕДИСЛОВИЕ
1 Р АЗ РА БОТ А И Н ауч е е о- и сс л е доватс л ьс к и u . 11 p<.kl kti ю- vt д ы с кате л ь - иким и конструЕстлрско-техполоЕкческим иееститутом оснований и подъемных сооружеЕжй им. Н.М. Гереевднова (НИИОСП) - филиалом ФГУП «НИЦ «С'Е'роигелъсf но»
RilF.CEH Управлением г ext eve чес ко по нормиросюЕжн, стандартизации и сертификации в строительстве и ЖКХ Госстроя России
2 ОДОБРЕН для применения поста!тилемисм Госстроя России № 2К от 9 марта 2004 г.
2 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
ISBN 5-9685-0010-7
II
СП SO-НП-2004
СОДЕРЖАНИЕ
Впадение ...............................................................................................................................................V
t Облвств применения.................................................................................................. I2 НормлтиЕИШС с съел к и ................................................................................................. 13 О п р е д е ле н и я ...................................................................................................................................1
4 О п т и с 1гпложенпя.........................................................................................................25 Проектирование ос нови ни и ....................................................................................... 3
5.1 О бщ ие ук а за н и и ............................................................................................................... .13.2 Натру ахи и вОзиейС! bilm, учитываемые и расчета* оснований .......... 33.3 Нормативные и расчешыс аначе1:ия х а рпк герметик тру т о в .............63.4 ГГ од тем ее ел е в о д ы ............................................................................................................85,3 Расчет основании но деформациям ........................................................... И5.6 Расчет оснований по несущей способности.............................................. 245 7 Особен ноет и 1Ероекти ролан им оснований мри р е ко н с тр укц и и
СООруЖСЕЕИЙ ..................................................................................................................... 285,8 Мероприятия но уменьшению деформаций оснований и влияния
их рга сот)ружен И й .............................................................................................. 246 Особенности проектирования оснований сооружеЕЕИй. возводимых на
специфических i р у т а х и в особ их условиях................................................6.1 Просало1 гныс тр уп ™ ...................................................................................6.2 Набухаю ши с гру е етел ...............................................................................................6.3 Засол ел лыс ip y im .r ......................................................................................6.4 ОрЕано-МИНералыпле и органические гру л т ы .....................................6.5 Э л1оаиалвпые гр ун ты ...................................................................................6.6 Насыпные т р у т т л .........................................................................................6.7 Намывные грунты .........................................................................................6.8 П уч и н и етые гр ун ты .....................................................................................6.9 Закрепленные гр ун ты ..................................................................................6.10 Особе [ ш ост и просктировлпия основа i пш сооружутий. возводимыч
Era l юараба гы иа е м ы х терр итерн я х ............................................................6.11 Особен нос in проектирования оснований сооружений, возводимых
6.12
6.13
на закарстоватмлк территориях ............. ................................................Особенности п р о е кт ротация оспоеиееий сооружений, возводимыхв сейсмических районах...............................................................................Особенности проектирования оснований сооружений, возводимых вблизи истоке г hkofs динамических во:1дсйстепш .........................
30303538434350535356
58
61
62
65
7 Особе ю гост и проектироЕ!ания оснований опор 1ш:;цуш 1ЕЕЛк линийолектроперсдачи...................................................................................................................65
8 Особенности проектирования оснований и фундаментов мллоитл ж п i.i хзданий........................................... 63
9 Особенности просктирттаиин гшдтемпых и за г.ту G л еш нл х еооруженнй .... 6910 Особенности проектирования подпорных стел .............................................. 711 I Проектирование поло по ни же ним и гидроизоляции...................................... 73
11.1 Водопоиижепие................ 73I 1.2 Г идроизоляция .................. 76
12 Проектирование фунца.мешов................................................................................ 7712.1 Общие положения......... ................................................................................... 7712.2 Глубина наложения фундаментов................................................................ 7712.3 Рас чет ст ач бч а т ых фу 11 да ме е е го в ...................................................................8912.4 Расчет ленточных и прерывистых фундаментов......................................8012.5 Расчет- гшиткых фундам ентов....................................................................... 8112.6 Расчет стен подвалов ........................................................................................8112.7 Фундаменты в вытрамбованных котлованах............................................. 8212.8 Конструктивные указания..............................................................................84
13 Устройство оснований и фундаментов................................................................ 8413 1 Обшис положения............................................................................................8413.2 Р.етсстиснпые основания............................................................................... 35
III
СП 50-101-1004
l . i j Уплотнение грунтов...........................................................................U -4 У стр о й ств о груитокым ППСЫЕЕСЙ и полуш ек .....................................13.5 У строке tf!o иа.ш.гпших осегоечпшй ........................................................[3.6 Закрепление грунтов...........................................................................[3.7 Искусственное •з£1мор;!жи-п.пиис грунтов........................................13.8 Строители.]тс подстопижспис и устройство гидроичолпики,.13.9 У снлсееис фуЕгдамептоа при реконструкции..............................13.10 Устройство « стсееы в грунте» н грунтовых ДЕгкеров...................13.11 Вт.ггрдмболывание котлованов................................... .....................
14
15Геотехнический м ониторинг.....................................................................Экологические требования, учитываемые при проектировании и строительстве ............................................................................ .....................
Приложение Л Пр илткспие k Приложение В Пр иложепие Г
ПриложениеД Приложение L Приложение Ж
Приложение И
Приложение К
Приложение Л
О прслелетнэ..................................................................................Состав проекта фундаментов...................................................Категории состояния сооружений..........................................Норматившае л мнения прочностных и деформационных характеристик грун'ШЕ! .......................................................Расчетные coj ] ротивле е е ня i ру 11 е о в ос н ова н и й ...................ПрсделЬЕЕые деформации ословш ий ....................................Фишко-механические характеристики о р т и о-минеральных и орсаннческих грунтов.................................................Фишко-механические характеристики элювиальныхгрунт о л ............................................................................................Расчет фундаментов в вытрамбованных котлованах по иссушен способности и осадкам основании.......................Основные буквенные обозначения........................................
.. ^
.. 90
.. 9!
.. 92
.. 95
.. 97 . 99 НЮ 102Ш4
105107[05109
N0116[20
122
124
125 125
IV
CN 50-101-20(M
Введен hi;
С в од правил по прсекгировулиЕО и устр о йств у оснований и ф ун да ментов зданий и сооруж ен ий разработал в раз питие обязательны х по ло ж е н и й и требований С П и П 2.02.01-83* if С П п П 3.02.01-87.
С в од правил содержит реким елдапии ли нроектириваЕ-шю и у с т ройству ос л о tfrtE шй и фундаментов здеолтИ и сооруж ен ий , и том числе под.земных и заглубленны х, возводимых в различи tax и н ж е н е р н о -ге о логических условиях, д ля различны х видов строительства.
Разработан Н И И О С Г Т и м . Н .М . Герсс uai ювл ■ фи л патом Ф Г У ГГ Г Т И Ц «Строительство* (доктора техн. 1таук В. А. Ильичев и Е.А. Сорочаи - р уко - вндители тс меч; д о к то р ! техн. наук: Б. В. Ьахолдин, А. А. Григорян, И. А. Коновалов, В И- Крупкис; Л- О. Орлов|, В.П, Петрухин, Л.Р. Онавницер, В. И- Шейнин', кандидаты тех л. наук: Ю.А. Баедаса^юв, Г.И. Бондаренко, В. Г. Буданов, Ю.А. Гранен, Ф.Ф. Зехниев, МИ. Ибрагимов, О. И. Йена тона, И. В, Кояыбии, Н.С. Никифорова. В С. Поляков, В Г Федоровский, M.JJ. АЬш чдекнй; инженеры: Я.М. Бобровский, Б.Ф. Киеин, А. Б. Мещанский)', Г У П М о сти л роли сел встрой (д -р техн. EiayK ВС- Сиж:ип).
V
СП 50-101-2004
СВОД ПРАВИЛ ПО П РО ЕК ТИ РО В А Н И Ю и СТРОИТЕЛЬСТВУ
Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений
Design and construction of soil bases and foundations Гог buildings and structures
1 Область применения
H погонш Hii Свод правил (далее — С П ) распространяется на основания и ф ун д а м е н та виовЕ! строящ ихся и реконструируем ЕЯ х зданий и с о о р уж е н и й в о зв о д и м ы х в о тк р ы ты х к о тл о винах.
Настоящий С 11 нс распространяется на про ектирование и устройство оснований и ф ун д а м ентов гидротехЕж чсских со о р уж е н и й , опор мостов н тр у5 под насы пям и, до р ог, аэродром ных покры тий, соо р уж ен ий , возводим ы х на иечЕюмсрзлых гр уш а х, свайны х ф ундам ентов , а также оснований глуб о к и х о пор и ф ундахген- тов машин с динам и чески хеи нагрузками.
2 Нормативные ссылки
В настоящем Своде правил приведены ссы л- ки НЕ! следующие норм ативные докум ен ты ;
С Н и П 11-7-81* С тр ои те льств о в сейсм ически х райОЕ iax
С Н и П П-22-8Г* Каменные и арм окам сн- ные кон стр укци и
С Н и П 2.01.07-85“ Н а ф уз к и и воздействияС Н и П 2.0[.04-91 Здания и сооруж ения нее
подрабатываемых территориях и проселочны хJPVIETEIX
С П и П 2.02.01-83* Основания зданий и с о оружений
С Н и П 2,02.02-85* О сн ования in д р о те хн и ческих сооружений
С Н и П 2,02.04-85 Основания и ф ундам енты на вечномерзлых ф у н та х
СНиП 2.03.1 1-85 Защита строительных кон- СГруКЕЕЕЕИ ОТ КОррОВИИ
С Н и П 2.04,02-84* Водоснабжение. Н а р уж ные сети и сооруж ения
С Н и П 2.04.03-85 Канализация. Н аружны е ест и и сооружении
: Л:ина‘ ни исто терм ими «здания и сооружения <■ ис пользуется тернии ччлчружсиияо, ei число которых входят пгкже поттсмиыс сооружения.
СНиП 2.06.03-85 Мелиоративные системы и сооружения
СНиП 2.06.14-85 Зашита торных выработок от подземных и поверхностных вол
СНиП 2.06.15-85 Инженерная за и гита территории от затопления и подтопления
СПиП 3.02.01-87 Земляные сооружения, основания и фундаменты
СПиП 3.03.01-87 НесуЕЕЕие и ограждающие конструкЕ ей и
СНиП 3.04.01-87 ИзиляииоиЕ1ые и отделочные покрытия
С Н и 11 3,0 5.05 - 84 Тех I i ологиче с кое оборудо - вачис и технологические трубопроводы
СНиП 3.07.03-85* Мелиоративные системы и сооруженнн
СНиП 11-02-96 ИЕ1женср1Гыс изыскания для строительства. Основные положения
СНиП 12-01 -2004 Организация строительства
СПиП 23-01-99* Строительная климатология
СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения
СП 11-102-97 Инженерно-экологические изыска! i ия для строительств ее
СП IJ -104-97 Инженерно-геодезические изыскания для строительства
СП 11-105-97 И|Еженерно-[Оологйчсские изыскания для строительства (ч. J—III)
ГОСТ 5180—84 Грунты. Методы лабораторного определения физических характеристик
ГОСТ 12245—96 Грунты. Методье лабораторно то определения характеристик прочности и деформируемости
ТОСТ 12536—79 Грунты. Методы лабораторного опрел елей пн грЕшуло метрического (зернового) состава
ГОСТ 19912—201)1 Грунты. Методы полевых испытаний статическим и динамическим зон- лированисм
ГОСТ 20276—99 Грунты. Методы полевого определениях!!рактеристикпрочности и дефор - м и ру е мости
Издание «филиал ьееос
J
СП 50-101-2004
ГОСТ 20522—У0 Грунты. Метод ея статистической обработки результатов испытаний
ГОСТ 22723—2002 Грунты. Молод лабораторного определения максимальной плотности
ГОСТ 23061—90 Грунты. Методы радиоизотопны* измерений плотности и влажности
ГОС Г 23 JO I — 78 Грунта. Метол лабораторно - по определения характеристик просадочности
ГОСТ 24143--80 Грун ты. Методы лаборт ор- ного определения характеристик пабухимия и усадки
ГОСТ 24846- 81 Грунты. Методы измерения деформаций оснований зданий и сооружений
ГОСТ 25НЮ—95 Грунты. Классификация ГОСТ 25192—82 Бетоны. Классификации и
общие технические требованияГОСТ 2775 [--88 Надежность строительных
конструкций и оснований. Основные положс- fIы по расчету
] ОСТ 30416 - 96 Грунты. Лабораторные испытания. Общие положения
ГОСТ 30672-99 Грунты. П оленые испытания. Общие положения
Л Определения
Определения основных терминов приведены в приложении А.
4 Общие положения
4.1 Основания и фундаменты должны проектироваться на основе и с учетом;
а) результатов инженерных изысканий для строительства;
б) сведений о сейсмичности района строительства;
и) данных, характеризующих назначение, к о нстру кт и иные и технологические особенности сооружения и условия его эксплуатации;
г) | га грузок, действующих на фундаменты;д) окружающей застройки и влияния на нес
Еновьстронщихсясооружений;с) экологических требований (раздел 15); ж) технико-экономического сравнения воз
можных вариантов проектных решений для вея бора наиболее экономичного и надежного проектного решении, обеспечивающего наиболее полное использование прочностных и деформационных характеристик грунтов «ф изико-механических свойств материалов фундаментов и других подземнеях конструкций.
4.2 При проектировании должны быть предусмотрены решеЕшн, обеспечивающие надежность, долговечнос ть и окоеюмичеюсть сооружений [за всех стадиях строительства и эксплуатации.
При разработке проектом про из ею детва работ и организации строительства должезы выполняться требовшЕйя по обеспечению надежности конструкций на всех стадиях их воз веде-J Е11Я .
4.3 Работы по проектированию следует вести в сгктшетствии с техническим заданием на проектирование и необходимыми исходными данными (4.1). Порядок разработки проект ее ой документации изложен в приложении Б.
4.4 При проектировании следуез учитЕлвать уровень ответственности сооружения всоотЕзег- ствип с ГОСТ 27751; I — повышенный, И — нормальный, III — пониженный.
4.5 Инженерные изыскания идя строительства, проектирование оснований и фундамента ез и их устройство должны вел пол пяться организациями, имеющими лицензии на эти виды работ.
4.6 Ишюшерные изысшшия для строительства должны проводиться в соответствии с зре- бовднилми СНкП 11-02, СП П-Ю2, СП М-104, СП 11-105, государсз езоезных стандартов и других нормативных документов по инженерным изысканиям и исследованиям грунтан для стро-ИЕСЛЕрСТЕШ.
НаимсноЕлшие грунтов оснований в описаниях результатов изысканий и в проектной документации следует принимать но ГОСТ 25100.
4.7 Результаты инженерных изысканий должны содержать данные, необходимые для выбора типа основания, фундаментов и подземных сооружсЕзий и проведСЕЕия их расчетов по предел 1>ным состояниям с учетом прогноза возможных и з м с е з ё н и й ( ej процессе строительства и эксплуатации) шзжецсрно-гсодОЕичсских условий плои гадки строите л 1>сгла и свойств грунтов, а также вида и объема инжсЕзернзлх мероприятий по ее освоению.
Проектирование без соответезЕзующего ин- жсеесре ю-гео логического, а также инжСЕзерло- тзкологического обоснований или при их недостаточности не допускается.
ГЕ ]i и м ъ ч ;з ц к — П|>и ефспнслнеит н ус/кпнгн* С у LLICCTny FO]l icii Застройки )13 l iCEk’pElfcJC изыски и ил следует предусмотри екш* не только для шесть строящихся сооружений, МО И1 ДНИ ОКруяимйЩеЙ ЛЙСтрОЛ Пнь ИОПНЛНбОШСЙ Изону их мшшня.
4.8 КонструктиЕЗЕЗое решеЕзне проектиру с мото сооружения и уело ее и я последующей сто эксплуатации нсобходимы для Еиябора типа фундамента, учета влияния коЕзструкцнй на работу основания, а также на окружающую застройку, для уточнения требований к допускаемым деформациям и т.ц.
4.9 В upocKiax оснований и фундаментов сооружений необходимо предусматриЕзать про
1
СП .SO-И) 1-2004
веление нгпурЕш х наблю дений (м о н и то р и н г). Состав, объем и ми голы м ониторинга устаиди - л и на ю т в зависимости пт уровня ответствен н о ет и сооружен и и и сл о ж ею стн инж енерно- геологических условий (см. раздел 14).
Н атурны е наблюдения д о лж н ы такж е пре- дусматриватЕ>сн в случае применения новых или недостаточно изученны х конструкций сооруж ений или их фундам ентов, а такж е если и задании на проектирование имеются специальны е требования по проведению н а турны х измерений.
4.10 При проектировании и вотведении ф у н даментов и подземных сооружений из м о н о литного, сборного бетона иди железобетона, каменной или кирпичной кладки наряду с тр е бованиями настоящих правил следует р уков од ствоваться С Н и П 2.01! I , С Н и П 3.03.01, С Н и П 3.04.01.
4.11 При возведении нового объекта на застроенной территории ЕЕеобходимо учитывать его воздействие па существующие сооружения окружающей застройки с пелью пре лот вращения их недопустимых лоподпительЕГЬЕХ деформаций.
Золу влияния проектируем ого сооружения и дополни гельные осадки сущ ествую щ их сооружений определяют расчетом (подраздел 5.5).
Предельные значения до п о лн и те льн ы х д е формации оснований сущ ествую щ их сооруж е ний должны усгаЕювлиЕдггься на основе результатов обследований эти х сооруж ений с учетом их конструктивн ы х особенностей и категории состояния кон стр укц и й (прилож ение В).
4.12 При проектировдЕши необходимо уч и тывать местные условия строительства, а также имеющийся опы т проектирования, с тр о и те ль ств;) и эксплуатации сооруж ений в ан алогич ных инженерно-геологических и экологических условиях. Д ля этого необходимо им еть данны е об инженерно-геологических услов и я х это го района, о ко н стр укц и ях сооруж ений , нагрузках. типах и размерах ф ундам ентов , давлениях на грунты основания и о Е^блю давщ ихея д с - формЕшнях сооружений. Необходим о также вы являть данные о производствен fibix возм ож ностях строительной организации, ее парке обо - рудоЕш ш я, ожидаемых клим атических усло в и ях на весii период строительства, Указанные дан - HFj.Ee м огут оказаться решающими при выборе типов фунламсЕтгов (например, на естественном основании или свайном ), [дуб и н ы их заложения, метода подготовки основания и пр.
Данные о клим атических условиях района с iроите,[ьства долж ны приним аться в соответствии со С Н и П 23-01
4.13 При проектировании и ус тр о й ctejc о с нований и фундам ентов сооруж ений следует
соблюдать требования нормативных документов но организации строительною производства, геодезическим работам, технике безопасности, прешилам пожарной безопасности при г I р о и j ею дс тие строите j I ь е ю - м О] Етаж н ых работ.
4 .14 Применяемые при строит ел ьст вс матери езды, изделия и конструкции должны удовлетворят е> требованиям проекта соответствующих стандарта и технических условий, Замена предусмотренных проектом материалов, изделий и конструкций лопускЕкмся только п осо- [дасовапию с проектной ор един задней и заказчиком.
4.15 При строите л Епстве в сложных грунтовых условиях js составе проекта сооружения рекомендуется предусматривать паспорт сооруже- Е]ни, в котором приводят: описание подземных конструкций и ro донесу щи х сетей, указания о не обходи мь lx наблюдениях, данные о предусматриваемых мерах защиты, осуществляемых в период строительства и эксплуатации, указания о способах подъема и выравнивания сооружения и лр. После сдачи объекта в паспорт вносят данные, полученные в процессе строительств.
4.16 При производстве земляных рЕ)бот, устройстве оснований и фундаментов следует выполнять входной, операционный и приемочный контроль, рукОЕЮдетвуясь СНиП 12-01 и разделом 1.3.
4.17 При проекггироелшин должна быть предусмотрена срезка околоi ически чистого плодородно го слоя поч вея для последующего использовании в целях восстановления (ре культи ванн и) нарушенных или малопродуктивных сельскохозяйственных земель, озеленения района застройки и т.н.
4.18 Па участках, где по данным инженерно-экологических изысканий имеются выделения И04Е5СШ1ЫХ газон (радоЕга, Merafia, торииа), должны быть приняты меры по изоляции соприкасающихся с грунтом конструкций или другие меры, с г юс ооству eoi цис с н и жсе i и ю концентрации газов в соответствии е требованиями санитарных норм.
5 Проектирование оснований
5 .1 Общие указания
5.1.1 Проектирование оснований включает обоснованный расчетом выбор;
- типа основания (естественное или искусственное);
- типа, конструкции, материала и размеров фундаментов (мелкого или глубокого заложения; ленточные, столбчатые, плитные и лр.;
5
СП 50-КП-2004
железобетонные, бетонные, бутобетоншяе и ДР-К
- мероприятии, указанных is подразделе 5.8. применяемых при необходимости умен елпен ил влияния деформаций оснований на зкеплуата-п ио ш I ую f) ри год[ теть сооруже п и й.
5.1.2 Основа лия должны рас считываться но двум группам прсделкш.гх состояний: первой — по несущей способностн и второй — по деформациям.
К первой фут т с предельных состояний относятся состояния, приводящие сооружение и основание к подлой непригодности и эксплуатации (потеря устойчивости формы и положения; хрупкое, вязкое или иного характера разрушение; резонансные колебания; чрезмерные пластические деформации или деформации j I с у стало ни вш е йся i юл з у чест и и г. 11.),
Ко второй группе предельных состояний относятся состояния, затрудняющие нормальную эксплуатацию сооружен ия ил и снижающие его долговечность вследствие недопустимых перемещений (осадок, подъемов, прогибов, крепов, углов поворота, колебаний, трешин и Т- п -).
Основап и я рассчитывают по де фор мани ям во всех случаях, за исключением указанных в 5.5.52, а ио несу шей способности — в случаях, указанных в 5.1.3.
5.1.3 Расчет оснований по несущей способности должен производиться в случаях, если:
а) на основание передаются значительные горизонтальные нагрузки (подпорные стены, фундаменты распорных конструкций и т.п.), в том числе сейсмические;
б) сооружение рае положено на откосе или вблизи откоса;
в) основание сложено дисперсными грунтами, указанными в 5.6.5;
г) основание сложена скальными грунтами.
Расчет оснований по несущей способности в с думая х, перечисленных в подпунктах *а и «б*, допускается не производить, если конструктивными мероприятия ми обеспечен а невозможность смещения проектируемого фундамента.
Если проектом предусматриваете я возможность возведения сооружения непосредственно после устройства фундаментов до обратной засыпки грунтом пазух котлованов, следует производить проверку несущей способности основания, учитывая нагрузки, действующие в процессе строительства.
5.1.4 Сооружение и его основание должны рассматриваться в единстве, т.е. должно учитываться вза и мол с истин с сооружения с основанием. Для совместного расчета сооружении и
основания могут быть использованы аналитические. численные и другие методы.
5.1.5 Целью расчета оснований по предельным состояниям является выбор технического решении фундаментов, обеспечивающего нс - возможносзвлоетиження основанием предельных состояний, указанных в 5.1.2. При этом должны учитываться не только нагрузки от про- с кти р у с мог о сооружения, и о з а кже возможное неблагоприятное влияние внешней среды, приводящее к измене!!ию физико-механических свойств фунтов (например, под влиянием поверхностных или подземных вод, климатических факторов, различного вида тепловых источников и т.д.). К изменению влажности особенно чувствительны просадочные, набухающие и .засоленные грунты, к изменению температурного режима — набухающие и пучини- стые грунты.
5.1.6 Расчетная схема системы «сооружение — основание» иди «фундамент — основание» должна выбираться с учетом наиболее существенных факторов, определяющих напряженное состояние и деформа дни ос пола!! ия и конструкций сооружении (статической схемы сооружения, особенностей его возвело!!ия, характера грунтовых напластований, свойств грунтов основания, возможности их изменения и процессе строительства и эксплуатации сооружения и т.д.). Рекомендуется учитывать пространственную работу конструкций, i симметрическую и физическую нелинейность, анизотропность, пластические и реологические свойства материалов и грунтов, развитие областей пластических деформаций под фундаментом.
Допускается использовать вероятностные методы расчета, учитывающие статистическую неоднородность оснований,случайную природу нагрузок, воздействий и свойств материалов конструкций.
5.1.7 Результаты инженерно-геологических изысканий, изшиаемыс в отчете, должны содержать сведения:
- о местоположении территории предполагаемого строительства, ее рельефе, климатических и сейсмических условиях и о ранее выполненных инженерных изысканиях;
- об и нже! iepno-геологи носком строении площадки строите л [ютва с описанием в стратиграфической последовательности напластований фунтов, формы залегания фунтов tax образований. их размеров в плане и по глубине, возраста, происхождения и классификационных наименований грунтов и с указанием выделенных инженерно-геологических элементов (ГОСТ 20522);
4
СП 50-101-2004
- о гидрогеологических условиях площадки с указанием наличии и толщины водоносных горизонтов и режиму подземных вод, отметок появившихся и установившихся уровней подземных вод, амплитуды их сезонных и много- летпих колебаний, расходов воды, сведений о фильтра ilhohhfiEx характеристиках еру не он, а также сведении о химическом составе подземных вод и их aipeccnimocTH по uijioiuchhio к материалам подземных кон с тру к г щй;
- о наличии специфических фуштов (см. раздел 6);
- о наблюдаемых неблагоприятных геологических и инженерно-геологических процессах (карст, оползни, суффозия, юрЕпяе подработки, температурные аномалии и др.);
- о физико-механических характеристиках грунтов;
- о возможном изменении гидрогеологических условий и физико-механических свойств грунтов и лроисссс строительства и эксплуата- нии сооружения.
5 Л. 8 В состав ф из и ко - мсхан ич с с ких хара к - теристик qayFiTon Ei ходят:
- плотность грунта и его частиц и влажность (ГОСТ 5ISO и ГОСТ 30416};
- коэффициент пористости;- гранулометрический состав для крупно
обломочных грунтов и песков (ГОСТ 12536);- влажность па i рай и пах пластичности и
текучести, число пластичности и показатель текучести для глтшистых грунтов (ГОСТ 51Й0);
- угол внутреннего трения, улсдьЕюе отепление и м о дуль деформации грунтов (ГОСТ 1224S. ГОСТ 20276, ГОСТ 30416 и ГОСТ 30672);
- временное сопротивление при одноосном сжатии, показатели размягчаем ост и и растворимости дли с кал ы i ых грунтов (ГОСТ 12248).
ДЛЯ СПеПЦфиЧССКИх rpyliTOli, ОСОбСЕШОСТИ проектирования оснований которых изложены в разделе 6, и при проектировании подземных сооружений (раздел 9) дополнительно должны быть определены характеристики. укЕЕзанные в от их разделах. По спениальЕзому заданию дополнительно могут быть определен ел и другие необходимые для расчетов характеристики [рутои (например, реологические).
В отчете необходимо указывать применяемые методы лабораторных и полевых определений характеристик грунтов и методы обработки результатов исследований.
5.1.9 К отчету прилагают: колонки грунтовых выработок и и нжснерно-1еол отческие разрезы с указанием на последних мест отбора проб грунтов и пунктов их нолевых испытаний, а также уровней подземных вод; таблицы и [ведо
мости показателей физико-механических характеристик грунтов, их нормативных и расчетных значений; а также фа фи к и нолевых испытаний трут по в.
5.2 Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах оснований
5.2.1 Нагрузки и воздействия па основания, передаваемые фундаментами сооружений, должны устанавливаться расчетом, как правило, исходя из рассмотрения совместной работы сооружения и основания.
Учитываемые при этом нагрузки и воздействия па сооружение иди отдельные его элементы. коэффициенты ладе ж пости но naipy3- ке, а также возможные сочетания нагрузок должны приниматься согласно требованиям СНиЛ2.01.07.
Нагрузки на основание допускается определять без учета их перераспределения надфун- даментной конструкцией при расчете:
а) оснований сооружений Ш уровня ответственности;
6} обшей устойчивости массива грунта основания совместно с сооружением;
в) средних значений деформаций основания;
г) деформаций основания в стадии привязки тие юного проекта к местным грунтовым условиям.
5.2.2 Все расчеты оснований должны про- из ею литься на расчетные значения нагрузок, которые определяют как произведение нормативных е загрузок на коэффициент надежности ею нДЕрузкеуу, устаЕзаиливнемЕлй в зависимости от Е'руппы предельного состояния.
Коэффициент надежности по нагрузке уу при! i н маю г при расчете оснований:
- по первой группе предельных состояний (по несущей способности) — по СНиП 2.01.07;
- по второй [руппе предельезых состояний (по деформациям) — равным единице.
5.2.3 Расчет оснований по деформациям должен производи гье я па основе юс сочетание нагрузок; но несущей способности — на основное сочетание, а при наличии особых нагрузок и воздействий — на осе юн мое и особое сочетания.
При дтохе нагрузки езд перекрытия и снеговые нагрузки, которые со глею но СНиП 2.01.07 мОЕ'ут отеюситьсн как к длительным, так и к кратковременным, при расчете оснований по несу шей способности считают кратковременными, <з при pileчс ге по деформациям — длительными. Нагрузки от подвижного подьемно- ■фалепортпого оборудоваЕзия в обоих случаях считают кратковременными.
5
СП 50-101-2004
5.2.4 В расчетах оснований необходимо учитывать нагрузки от складируемого материала и оборудовании, размещаемых вон и а и фу пламен- тон.
5.2.5 Усилии н конструкциях, вызываемые климатическими температурными воздейсзелями, при расчете оснований но деформациям не должны учитываться, если расстояние между температур]ю-оеадочпыми швами ею превышает значений, указанных и строительных нормах и правилах по проекта ров линю соответствую т и х ко i гетру ю l и Fl ,
5,3 Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов
5.3.1 Основными параметрами механических свойств фунтов, определяющими несущую способность оснований и их деформации, являются прочностные и деформационные характеристики грунтов (угол внутреннею трения ф, удельное сцепление с и модуль деформации дисперсЕЕых грунтов £. предел прочности па одноосное сжатие скальных грунтов /?;1). Допускается применять другие параметры, характеризующие взаимодействие фундаментов с фунтом основания и установленные опытным путем (удельные силы пучения при промерзании, коэффициенты жесткости основания и пр.).
П р и м е ч а н и е - Далее, sa исключением епеци- алнш п m Bti ps.- i г I (fti х случаев, пул тсрминспг «характернеги-К П r p y i lT O I l o [ IC i| [ liM JL O T JCC Ш Л Ь К О - М С & 1 Ш 1 Ч С С К И С , i [О и ф и -
Д И Ч и С К П ф KifcjJLlKICpHC: I М К П IJ iy i lT O E l , Д ] Li к Ж с у н и м Я П у г ы с TJ
пастбищем пункте параметры
5.3.2 Характеристики фунтов природ но га сложения, а также искусственного происхождения должны определяться, как правило, на основе их нсчюсредстиснных испытаний в нолевых или лабораторных условиях с учетом возможного изменения влажности грунтов в процессе строительства и эксплуатации сооружений, так как для неполностью иод о насыщенных (Л‘ < 0,8) гдit! 1 истых I'руитои и пылеватых песков, а также специфических грунтов возможно снижение их прочностных и деформационных характеристик вследствие повышения влажности, Для определения прочностных характеристик ф и с грунтов, для которых прогнозируется повышение влажности, оГфазцы груЕггов предварительно насыщают водой до значений влажности, соответствующих прогнозу. При определении модуля деформации в нолевых условиях допускается проводить испытания грунта при природной влажности с последующей корректировкой полученного значения модуля деформации на основе компрессионных испытаний.6
5.5.3 Достоверными методами определения деформационных характеристик дисперсных фунтов являются полевые нешлтания статическими нагрузками в шурфах, дудках или козло- данах с помощью плоских горизонтальных штампов площадью 2500—5000 см2, а также в скважинах или в массиве с помощью в и и то ею й лопасти-штампа площадью 6(Ю см2 (ГОСТ 20276).
5.2.4 Модули деформации Е песчаных и глинистых фунтов, нс обладающих выраженной анизотропией их свойств в горизонтальном и верти клиентом напрдвлеЕшях, могут быть определены по испытаниям радиальными и лоиасз- ньгми прсссио.метрами в скважинах иди массиве (ГОСТ 20276).
Для сооружений I уровня ответственности ЗЕтачения Е по данным прессиомстрических испытаний должны уточпязься па основе их сопоставления с результатами параллельно проводимых испытаний тога же грунта штампами (см, 5,3.5), Для задний и сооружений II и JN уровней ответственности допускается определять значения £ только по испытаниям rpyft- тов пресс и о метра ми, используя корректировочные коэффициенты по ГОСТ 20276.
5.3.5 Молу л и деформации £ песков и т и н и стых фунтов могут быть определены методом статического зондирования, а песков (кроме пылсваЕых волопасы шинелях) — метод ом динамического зоIширокания (ГОСТ 19612).
Для сооружений I и )] уровней ответствен- е гости значения Е по данным зондирован и я должны уточниться на основе их сопоставления с результатами параллельно проводимых испытаний того же ipyina штампами (см. 5.3.3), Для зданий и сооружений JII уровня отЕютстнещ ности допускается определять значения Етолько но результатам зоЕЕдироианий, используя таблицы, приведенные в СП 11-105 (ч. I), иди региональные таблицы, приведенные в террИгори ал ьн ЫХ строи гел ЕЛЕ ЫХ HOpMclX.
5.3.6 В лабориторЕЕЫх условиях модули де формации ел инистых груз е го в могут быть определены ее компрессионных приборах и приборах трехосного сжатия (ГОСТ 12248).
Для сооружен и Ft I и 11 уровней отеютствсео ности значения Е гео лабораторным данным должны уточняться на основе их сопоставления с результатами параллельно проводимых испытаний того же грунта штампами (см. 5.3.3). Для сооружений 111 уровня ответственности допускается определять значения £ только по результатам компрессии, корректируя их с помощью повышающих коэффициентов тк> приведенных в таблице 5.1. Эти коэффициенты распространяются на четвертичные глинистые I ру ее гы с показателем текучести 0 < I, <1, при
СП SO-101-2004
■л-ом значения модуля деформации по ком прессионным испытаниям следует (начислять в интер нал с давлении 0,1—0,2 МПа.
Т а б л и п а 5.1------------------г----------------------------------------------------------------------------------
Знакомил кспффиплеитд тк Ни г] г|>уН7Л |ГГЧ КЧ'Л|*фицт:н п’ HOinic:(icr Н е, ]1;и>н1>чГ
M S - 0дт| 0.65 Q.lT 0.55 0,45 I.0S
Сулеек 4 3,5 3 2 —Cyj-;i инки 5 1 4,5 4 3 2,5 2П и ты - 1 6 6 5,5 5 4,5
П р я vi с ч а и к с - Дли фг.змОЖу шчнмХ M-i:j its milе ыюффиционт тм определяют и итог пол пи ной
5.3.7 Прочностные характеристики дисперсных грунтов (угол внутреннего трения ip и удельное сцепление с) могут быть получены путем испытаний грунтов лабораторными методами на срез иди трехосное сжатие (ГОСТ 1224Й), а в полевых условиях — испытаниями на срез целиков груша в шурфах или котлованах (ГОСТ 2027ft).
5.3.В Для водонасы шейных глинистых грунтов е показателем зеку чести l t > 0,5, органо- минеральных и органических тру кто а, ддя ко- лэрых подготовка цел и ко в дл я полевых испытаний или отбор образцов для лабораторных испытаний ватрудпи1сдьны, прочностные характеристики длл расчета оснований ив этих грунтов в пестабилкапрона] [пом состоянии мечут быть определены полевым методом вращательного среза к скважинах или в массиве (ГОСТ 20276).
5.3.9 Значения ( р и с песков и глинистых Фунтов для сооружений N и 111 уровней ответственности могут быть определены полевыми методами поступательного и кольцевого среза в скважинах (ГОСТ 20276), При этом лдн сооружений И уровня ответственности полученные значения ф и с должны уточняться еза основе их сопоставления с результатами параллельно проводимых испытаний того же грунта методами, указанными в 5.3.7,
5.3.19 Значения и с лесков и глинистых грунтов могут быть определены методом статического зондирования, а песков (кроме пыле- ездтых вод о насыщенных) — методом динамического зондирования (ГОСТ 19912).
Для сооружений I и II уровней ответственности полученные зондированием значения ф и с должны уточняться па основе их сопоставления с результатами параллельно проводимых испытаний того же грун та методами, указанными в 5.3.7, В остальных случаях допускается определять значения ф и столько подан ны м зондирования, используя таблицы, указанные в 5.3.5.
5,3.1! Указанные в 5.3,5, 5.3.6 методы определения модуля деформации и в 5.3.9, 5.3.10 методы определения прочностных характеристик допускается при соответствующем обосновании применять без параллельного проведения испытаний методами, указанными в 5.3.3 и 5.3.7, для сооружении N уровня ответственности (технически несложные сооружения, сооружении, малочувствительные к деформациям основания, и др.}.
5.3.12 Предел прочности па одноосное сжатие скальных грунтов определяют в соответствии с [’ОСТ 1224Х.
5.3.13 Нормативные и расчетные значения характеристик грунтов устанавливают на основе статистической обработки результатов испытаний по методике, изложенной в ГОСТ20522.
5.3.14 Dec расчеты оснований должны выполняться с использованием расчетных значений характеристик грунтов Л', определяемых по формуле
J T = V > V (5 -Пгде X — нормативное значение данной харак
теристики;у, — коэффициен т надежности по грунту.
Коэффициент надежности по грунту при вычислении расчетных значений прочностных характеристик (удельного сцеплении с, утла внутреннего трения ф дисперсных грунтов и предела прочности на одноосное сжатие скальных грунтов Л , а также плотности групт;1 р) устанавливают в .зависимости от изменчивости этих характеристик, числа определений и значения доверительной вероятности « (ГОСТ 20522),
Для прочих характеристик грунта допускается принимать у равным I.
Г1 р к и е ‘г а м « t - Рисим-шд; -значение уасл&шнч ьсса грунта у определяют умножением расчетного значения плотности грунта ил ускорение сшГыдиого лалепнд.
5.3.15 Доверительную вероятность расчетных значений характеристик грунтов а принимают равной при расчетах оснований по первой группе предельных состояний 0,95, по второй труппе — 0,й5.
При соответствующем обосновании для сооружений 1 уровня ответственности допускается принимать большую доверительную вероятность расчетных значений характеристик ф унтов, чем указа но выше.
ГГ р н и l; ч a jt и нL Расчетные значения характеристик грунтов, еоот-
нсПГГПунлдш? |№ыи':ньШ Значениям ли верительной нири- ятш»с;т(к ао;1Ж1гы ирижкаитьсн в обетах ли ипженерно-ГСОЛ О r]f ГССК ИМИ IFrCKi) IШЛ М.
7 l hi)C4eTF1FjLC J: 1 [ Li1 J ■С' IГ И SI XajMKT^p И Cl Л У. rpVNTOH Г, О И V Л!1Я рйСЧСТйГС ПО ]t££y'lil£W CMoloCfIOl ГЛ ийдонлчннл С|Ь Ц.п[ И У|, Л 1№ де ф и н и ц и я м — С|], Ф11 И Y||
1
СП 50-101-2004
5.3.16 Число определений характеристик грунтов, необходимое для вычисления их нормали вешех и расчетных значений, должно устанавливаться в зависимости от степени неоднородности грунтов осе!овалия, требуемой точности вычисления характер и с гики и уровни от пет с : ве i ш ост и сооружений и у каз ы вапити в программе исследований. Следует учитывать, что увеличение числа определений характеристик грунтов приводит к повышению их расчет етых значений и следовательно к более окопом ичным проектным решениям
Число одЕюимеппых частных определений для каждого выделенного на площадке инженерно- геологического или расчетного грунтового элемента (ГОСТ 20522) должно быть не менее десяти для физических характеристик и нс менее шести — для механических характеристик. При определении модуля деформации по результатам испытаний грунтов в полевых условиях штампом допуска стен ограничиваться результатами трех испытании (или двух, если они отклонится от среднего не более чем на 25 %).
5.3.17 Дд я п рсд на р и г с л ьн ых расчетов оснований сооружений I и II урон ней ответственности, а также для окоЕзчателмтых расчетов оснований сооружений Ш уровня ответственности и опор воздушных линий электропередачи независимо от их уровня отвстстезснеюсти допускается определять Езормативныс и расчетные ЗЕзачсния прочностных и деформационных характеристик грунтов по таблицам в зависимости от их физических характеристик. При соответствующем обосновании допускается использовать таблицы дня окончательных расчетов сооруже- Езий 11 уровня ответственности (технически несложные сооружения, сооружения, малочувствительные к деформациям осе шпаиия, и др.).
П [1 к » с ч а в я я1 Корм яти иные чниччнин у им и 11 у1 И и с т Т jioi i и я <р;1,
уделы to по сисплсаизг ; с и модуля деформации допусками: и IфшI имятгI. по та&динам приложелвя I' Рас чети ы с .ши - чешгя характеристик п т тм случае при ни мню: при мелующих ши ч синях коэффициента надежности по грунту
я [KlLMtflLLX < НС IШ Mil! IИ И ПО ДСфО]ШЛиИЯМ У _ 1,в расчетах оснонапии по и се у нее и способности
in Я УДСЛЬЛОГО СЦС1ЫСНИЯ = 1.5,Лия угла пн утреннего трения песчаныхГРУЕ1ТОП yt,ai =1.1.то же, глинистых грумтон =1,15
2 Дли (идельтях ралштп допускается вместо таблиц приложения Г нчяь'юхчпъся pi-i 1Ц1н:ьтьными ыблиидми ха- ]1акте]1истнк грунтов, специфических in я лих рано! го в. прицеленными н территориальных строитель!iejx нормах
5,4 Поддсмные воды5-4.1 При проектировании осиоваЕ1ий, фун-
дамеЕггов и подземных сооружений необхолй-Н
мо учиЕывать еидро:содоейческис условии площадки и возможность их изменения ез процессе строительства и эксплуатации сооружения, а именно1
- естественные сезонные и многолетние колебания уровЕзя подземных вод,
- техногенные изменения уровня подземных под и возможность образина: шя верховодки,
- высоту 3d еы капиллярною ПОДИЯ] ия в глилистых грунтах над уровнем подземных вод,
- степей!! агрессивности подземных вол по отношению к материалам подземных конструкций и коррозионную активность грунтов на основе данных инженерных изыскании с учетом технологических особенностей произвол - ства
5 4 2 Для опенки возасйсшия сооружения на подземные волы необходимо вы полис Hire прогноза изменения гидрогеологических условий как для сталии строительства, так и для сталии эксплуатации. При этом указанный прогноз должен проводиться как для застраиваемой. так и для прилетающей территорий.
5.4.3 Прогноз изменения гидрогеологических условий должен выполнят ьея для сооружений f и П уровней отЕтетстЕзешюсти с использованием метода математического модет е про Bail ия ЕЧ'офи.тьтрации с учетом и.змсеюний факторов. у част ву тощих в формировании много летне го режима подземных вод
5 4.4 При вынолЕтении про ел юза изменений ЕидрОЕсодогичееких условий должны быт:, выявлены режимообразующие факторы, которые следует подразделять на региональные и локальные.
Региональные факторы Езключают; подпор подземных вод от каналов, рек и других водо- емоЕ!, от утечек промьштлсЕзных предприятий с большим потреблением воды, полей фильтрации, от инфильтрации утечек из крупных коллекторов, образование воронок депрессии в результате работы Ешлозаборов подземных вод. дренажей, систем осушения тоннелей метро, карьероЕ! и пр.
Локальные факторы включают подпор подзем eihx вод от эффекта барража подземных сооружений (л том числе свайных полей), от инфильтрации утечек из водолссугцих коммуникаций; образование воронок депрессии от действия различных видов дренажей при строите л ьстегс и эксплуатации сооружСЕЖй.
5.4.5 Для получения достоЕзерных прогнозных оценок изменений гидрогеолотческих условий при проектировании сооружений I и 11 уровней ответственности следует использовать
СИ 50-101-2004
режимные пай л юления за подземными водами (iia застраиваемой и прилегающей территориях ), а та кже выполнять ко м i ед с кс 011 ыт j i о -фильтрационных работ по опрел едению фильтр;» ш- nfiне>гх параметров водоносных горизонтов.
5.4.6 Опенку возможные естественных сезонных и многодегмих колебаний уровня подземных нод пронзил д я т н а ос но вс данных мно- годетних режимных наблюдений по государственной стационарной сети с использованием резулЕггатов краткосрочных наблюдений, ь том числе разовых замерли уровня подземных пол, выполняемых при инженерных изысканиях на пл о t и л д кс с трон тел ьства.
5.4.7 Для разработки проектов сооружений и производства земляных работ не обходимы данные о среднем многолетнем положении уронил подземных боди их максимальном и минимальном уровнях за период наблюдений, а также о продолжительности стояния панпдкоаых (весенних и лешс-осенних) уровней подземных иод.
5.4.Н По характеру подтопления следует выделять естестиснj to 1еодтоiltнем ыс территории (с глубинам и залегания уровня подземных нод менее 3 м) и техноген но подтопляемые.
Основными факторами подтопления являются: при строительстве — изменение условий поверхностного стока при вертикальной пла- нмровкс территории, длительный разрыв между выполнением земляных и строительных работ; при эксплуатации — инфильтрация утечек, уменьшение испарения под зданиями и покрытиями и т.д,
5.4.9 Но характеру гех ноге иного воздействия за стран в;] смен с территории подраздел я jot на: и е j I о дтоп л я е м ы е, поте н ц и а л ь н о г i од то гг дяе м ые и осушаемые.
Не подгоняя в мыс территории — территории, гы которых вследствие благоприятных прирол- Е1ых условий (наличие проницаемых грунтов большой толщины, глубокое положение уров- нн подземных вол, дреиированЕЮсть территории} и благоприятных техногенных условий (окутСЕ'вие иди нсзЕшчительные утечки из коммуникаций, незначительный барражный яф- фскт) tie происходит заметного увеличения влажности ipyjETOu осеюемлин и повышения уровня подземных вод.
Потенциально подтопляемые территории — территории, на которых вследствие fjeGaajo- приягных природных и техкогсеенвех условий в результате их строител]»ного освоения или в период экСЕ]луаттшии возможно 1ЕОвышсЕ1ие уровня подземных вол, вызывающее нарушение условии нормальной эксплуатации сооружений, что требует проведения защити tax ме- ро Е Е ри яти й и уез ро йстаа дренажей.
Осушаемые территории территории, на которых происходит понижение уровня подземных вод в результате действия водоотлива в период строительства и действии дрешокей в период эксплуатации сооружении, что езызы- аает оседание земной поверхности и может явиться причиной деформаций сооружений.
5.4.10 Степень потенциальной подтопляемое!'и территории определяют на основе прогноза изменения гидрогеологических условий с учетом ниже мерно-1 еолотичсских условий площадки строительства и прилегающих территорий, конструктивных и технологических особенностей проектируемых и существующих сооружений, в том числе инженерных сетей.
5.4.11 Для сооружений I и II уровнем ответственности при cootjjC'jсЕ'вуюиЕСм обосновании вы под е н 3i jot количественный прогноз изменения уровня подземных под с учетом техногенных факторов на основе специальных комплексных исследований, включающих нс менее годового цикла стационарных наблюдений за режимом подземных вод. В случае необходимости для выполнения указанных исследоЕкший помимо изысказел1,ских должны привлекаться в качестве соисполнителей специализированные оргаиизЕМ ей и.
5-4.12 При прогнозировании понижения уровня подземнЕвх под следует учитыьаэ ь возможность возн и кн ове j i ия до п ол н итед ь и ы х осадок территории в ЗОЕЮ развитии дспрессион- ной воронки н возведенных на ней сооружений вследстЕзие увеличения давления от собствен еюе о веса грунта, С учетом из ого прогноза следует устанавливать режим водппонижения, рекомендовать сроки строительства и этап ность освоения плошали .застройки, а также определят]. необходимость про веде еж и защитных мероприятий, направленных на уменьшение зоны влияния строительного водопонижен и я и включающих как локальную защиту сооружений, так и защиту всей территории (устройство проти- вофид е.трдгрюfJ ных занес и экранов, зам ор енки - ванне иди инъекционное закрепление грунта и т,д.}.
5.4.13 При подъеме уровня подземных вод следует учитыЕШъ возможность развития дополнительных осадок основания иелсдсзъие возможно ею ухудшения деформационных хдракЕС- р ист и к j'py Егтов при их водой асы щеп и и и изменения на л ряжен нота состояния сжимаемой толщи в ре.зул1>тлтс гидростатического и тидроди- Екзмического взвешивания.
5.4.14 При строительстве подземных сооружений следует учитывать возможность ьозЕшкновения барражЕлгто эффекта, который проявляется в подъеме уровня иодзем-
9
Cll 5IM0I-2LHM
пых вод перед иреЕрадой. Для количествен - ной оценки барраж ного эффекта и обосно- ванин защитных мер необходимо выполнять прогноз, используя методы математического моделирования.
5.4.15 Техногенное: изменение уровня подземных вод на застраиваемой территории зависит от типа функционального использования территории: промышленные зоны, селитебЕЕые зон ЕЯ с плотной, смета! шой и пи жонлотной застройкой, территории, занятЕае парками и лесами, и др.
Значение ипфи ды ра пион и ого питания грунтовой толщи W, мм/гол, определяют по формуле
W ~ {I - (5.2)
где т — степень закрытости территории непроницаемыми покрытиями (ас- фа ЛЕИ', крыши и т.л.);
W — инфильтраипонное питание, обусловленное естественным фоном инфильтрации, мм/год;
— инфилЕгграционное питание, обусловленное техногенными факторами, мм/год.
И н ф и л EiTpai (и он н ое п ита н ие за ни с ит отводопотребления по функциональным зонам.
Потери водолотрсбдения, участвующие в форм и ро на н и и питания i юд зе м н ьгх вод, на гер- ритории селитебных районов составляют в среднем 3,6 % су.чмарЕЕОго волоноз реблеЕЕИя. Для промышленных .юн эти потери зависят от характера производства и продолжительности эксплуатации и составляют от 4 до 6 % расход;! ВОЛЫ-
5.4.16 Для сооружении I и 11 уровнен ответственности количественный прогноз изменений ги д ро геол п ги ч ес к и х условий территории у стана ездивают для выполнении следующих расчетов:
- расчета водойритокои и котлован;- оценки устойчивости осееоигшин и отко
сов котлована, а также воаможности проявления суффозионных процессов;
- обоснования необходимости уезройегва прогивофидьтрационной завесы и ее глубины;
- опенки влияния дренажа на прилегающие территории с определением размеров денрес- сионной кривой;
- опенки барраж ного эффекта;- рае чета давления подзсмееых вод на подо
шву фундамента;- опенки водопритоков к дренажу и опре
деление зоны ею влияния;- опенки высоты зоны капиллярного водо-
насыщения.Ш
5.4.17 Возможность прорыва напорными водами вышележащего водоупорного глинистого слоя грунта, нодегилаемого сдоем фунта с напорными водами, проверяют но услоЕшю
п - 7и V (^.э)где у — удельный вес еюды, кП /м1;
Нц — высота напора волы, отсчитываемая от подошвы Ефовернсмого водоупорного слоя до максимальною уровня подземных вод, м;
Уи ■■■ расчет!юс значение удельЕюю веса грунта проверяемого слоя, кН/м3;
— расстояние от дна котлована до подошвы проверяемого слон грунта, м.
Рели условие не удовлетворяется, необходимо предусмотреть в проекте искусственное понижение напора водоносного сдоя (откачка или устройство само и вливающихся скважин)- Искусе шел мое снижение напора подземных вод должно бы ть предусмотрено на срок, в течение которого сооружение приобретет достаточную массу и прочность, обеспечивающие восприятие нагрузки от напора подземных вод, но не ранее окоЕЕчапия работ по обратной засыпке грунта в пазухи котлована.
.6.4.1 При проектировании фундаментов и по дзе м I ты х соо ру же н и й f i иже 11 ье зо метр и ч ее кого уровня напорных подземных вол необходимо рассчитывать их давление и пре; ту сматривать мероприятия, предупреждающие их прорыв в котлованы, вспучивание дна котлованаИ ВС П Л ЕЯТЕ! С СООру Ж С Н И Я .
11ри заложении фундаментов, а также подземных сооружений ниже шюзометрического уровня подземных вод следует учитывать следующие случаи:
- заглубление в [рунг, подстилаемый водоносным слоем с напорными водами, когда возможен прорыв подземных вод в котлован, выпор грунтов основаЕшя, подъем полов и т.п.; в этом случае следует предусматривать мероприятия. снижающие манор (например, откачку воды из скважины), или увеличивать пригрузку на залегающий в основании грунт;
- заглубление в грунт иолопосееою слоя, когда возможны разрыхление грунтов, размывы, коррозия и другие повреждения фундаментов; в этом случае кроме снижения напора может предусматриваться также закрепление ф унтов.
5.4.19 Если при прогнозируемом уровне подземных вод возможно ухудшение физико- мехалическихсиойств гру i п о i s ос г е о ва е е и и, развитие неблагоприятных геологических и инженерно-геологических процессов, нарушение условий нормальной эксплуатации ползем ее ых
СП 50-HI 1-2004
I[смешений и т.гт., в проекте должны предусматриваться соответешуюише защитные мероприятия, и частности:
- тидроизоляция подземных конструкций;- мероприятия, ограничивающие подъем
уровня подломи tilч вод, исключающие утечки ил нодонесущих комму Ежкаций и т.п. (дренаж, прнтиЕшфидьтраниоиныс завесы, устрой от ej о специальных каналов дд и коммуникаций и т.д,);
- мероприятия, препятствующие механической иди химической суффозии грунтов (ШПуЛ- го кос ограждение, та креп пение грунтов);
- устройство стапнстарной сети наблюдательных скважин для контроля ратинаин процесса подтопления. своеиремснЕюе устранение утечек из подо не су j них коммун иканий и т.д.
Выбор одною или комплекса укатанееых мероприятий должен производиться на основе техникн-экоЕюмичсского анализа е учетом прогнозируемого уровня подземных вод, конструктивных и технологических особенностей, уровня ответственности и расчетною срока эксплуатации проектируемого сооружении, надежности и стоимости водозащитных мероприятии и т,п,
В необходимых случаях на стадии строительства и а кс г му а гаи и и сооружения следует осуществлять гидрогеологический мониторинг для контроля возможного процесса подтопления или осушения, своевременного предотвращения утечек из водонесущих коммуникаций, прекращения или уменьшения объема откачек и тд.
5,4.20 Пели подземные волы или промЕдш- ленные стоки агрессивны по отношению к материалам заглубленных конструкций или molve повысить коррозийную активность грунтов, должны предусматриваться антикоррозионные мероприятия в соответствии с требованиями СШ П 2.0111.
5.5 Расчет оснований по деформациям
5.5.1 Целью расчет Оснований ни лефор- маниям является ограничение абсолютных или относительных перемещений такими пределами, при которых la ран тируется нормальная эксплуатация сооружения и нс снижается его долговечность (вследствие появления недопустимых осадок, подъемов, кренов, изменений проектных уровней и положений конструкций, расстройств их соединений и т.п.). При этом имеется в виду, что прочность и трещи нестойкость фундаментов и надфундаментньтх конструкции цроверсты расчетом, учитывающим усилия, которые возникают при взаимодействии сооружения с основанием.
П р и i: с ч а н и в — JJjin лрчсктирижшии сооружений. расположенных ь !пл1иС]Ы,тс715еммой Гсшюсги ог су- ■ц-ССТнующих. jiC4]Eixrx:[Hxm у'ш ть№ I ь ,чо1И).:| ни ic.ibHhifi деформации ocnoiiUHni'i сушсстнуюшнх сооружения от нот- денстния проектируем ни сооружении Ген. л. 5.4 2 к
5.5.2 Деформации основания подразделяют на: осадки деформации, происходящие в ре
зультате уплотнения фунта иод воздействием внешних нагрузок и в отдельных случаях собственного веса грунта, не сопровождающиеся кордным изменением ею структуры;
просадки — деформации, происходящие в результате у т о т нения и, как правило, Kopcii- пого изменения струи ту рея грунта под воздействием как внешних нагрузок и собственного веса грунта, так и дополнительных факторов, таких, например, так замачивание просаленного [рунта, оттаивание ледовых прослоек в замерзшем грунте и т.п.;
подъемы и осадки — деформации, с вязан- !!ыс с изменением обЕ>сма некоторых грунтов при изменении их влажности или воздействии химических веществ (набухание и усадка) и при замерзании воды и оттаивании льда и порах фунта (морозное пучение и оттаивание фунта);
оседания — деформации земной поверхности, вызываемые разработкой полезных ископаемых, изменением гидрогеологических условии, понижением уровня подземных вод, кар- стово-суффозионнымн процессами и т.п.;
горизонтальные перемещения — деформации, связанные с действием горизоЕггальных ши ру.зок на основание (фундаменты распорных систем, подпорные стены и т.д.) или со значительными вертикальными перемещениями поверхности при оседаниях, просадках грунтов от собственного веса и т.п;
провалы деформации земной поверхности, с нарушением сплошности фунтов, образующиеся вследствие обрушения таз щи фунтов над карею вея ми полостями, Еюрными выработками или зонами суффозии иного выноса фунта.
5.5.1 Деформации основания в зависимости о г причин иизЕЕИкпоьснии подразделяют па два вида:
первый — деформации от внешней нагрузки на основание (осадки, просадки, горизонтальные перемещения);
то р о й ■ деформации, не связанные с ш|сщ>|Сй нафузкой на основание и проявляющиеся в виде вертикальных и горизонтальных перемещений поверхности осчювапия (оседали я. просадки [ рунтов от собственною веса, подъемы и т.п.).
5.5.4 Расчет оснований по деформациям должен производиться исходя из условия совместной работы сооружения и основания.
11
СП 50-]|} 1-2004
Деформации основании допускается определять без учета совместной работы сооружения и ос но винил в случал*, оговоренных в 5.2. L.
5-5.5 Совместная деформация ос ни лапин и сооружения может характеризоваться:
- абсолютной осадкой С подъемом) основания л отдельного фундамента;
- средней осадкой основания сооружения у ;- относительной рати сетью осадок (подъе
мов) двух фундаментов Л<г/7, (/, — расстояние между фундаментами):
- креном фундамента (сооружения) /;- относительным прогибом или выгибом f/L
(L — длила однозначно изгибаемою участка сооружения):
- кривизной изгибаемого участка сооружения;
- относительным углом закручивания сооружения;
- горизонтальным перемешен нем фундамента (сооружения) uh.
5.5.6 йасчет оснований по деформациям производит исходя из условия
5 < Su, (5.4)
где S — совместная деформация основания и сооружения:
S — пределы foe значение совместной деформации основания и сооружения, устанавливаемое в соответствии с указаниями 5.5.46 — 5.5.50.
П р и м е т в и и я] Дли определения совместной деформации основа
ния и сооружении л я о гут исты ьюпатьея метол ы. укнкш- ные и У 1.4.
2 li имбхешимых случая* для оценки н а пряжен во-лс- ф|1]Ш и роили моги состояния конструкции сооружении с учетом vu'n|темfiIгы\ о^ищессол ir irjNirmTiis дрслгсчни консолидации основания следуv: 1фои:нимигь расчет осадок по времени.
3 Осади и ос поевши я, происходящие и процессе стро-НТе,Ч ъ*г ти: I (например, осадки ОТ неся нас bii и ей до устройства фундаментов, осадки по омоноли чнвднн я стыков стро- иге.плинх конструкций), допускается не увиты isute,, если они ле влияют на оксплуагаиионнум нрш ил плеть сооружений.
4 При imcHCic оенилант! ио деформациям нсобходи- ЧО учитывать возможноегь изменении как расчетных, так и предельных злачеиш: деформации основания зд счет примелсиин мероприятии, укачанных is подрдаделе 5.Н.
5.5.7 Расчетная схема основания, используемая для определения совместной деформации основания п сооружения, должна выбираться н соответствии с указаниями 5.J.6.
Расчет деформаций основания при среднем давлении под подошвой фундамента р, не превышающем расчетное сопротивление грунта R (см. 5.5.8) следует выполнять, применяя расчетную схему в виде линейно деформируемого по
лу пространства (см. 5.5.31) с условным ограничением глубины ежи маемой тол I ни Я (см. 5.5.41).
П р и м г ч а н н с — Деформации осшншши рекомендуется определять с учетом изменения свойств грунтом П рС.И'ЛЬГПТС [|рнр(ТдИН\ И текши П!ИЫК ЕЮЗЛСНсТГЦТЙ ид ]'РУМТ']Д N шкрыщ.ч котловине
Определение расчетного сопротивления груша основания
5.5,8 При расчете деформаций ос но turn ия с использованием расчетной схемы, указанной ь5.5.7, среднее давление под подошной фундамента р не должно превышать расчетное сопротивление грунта основания R, определяемое по формуле
П - - Ш ± {м ^ ь - { п , + (5.5)
~{МЙ - 1№ 7м +■ A/ft'id ,
где X-i и Хл
к
М-r Ч’ М‘-к
Ь
Y[[
Yu
си
<А
коэффициенты условий работы, принимаемые но таблице 5,2; коэффициент, принимаемый равным единице, если прочностные характеристики ipymra (ф и с) определены непосредственными испытаниями, и к = = 1,1, сели они приняты i ю таблицам приложения Г; коэффициенты, принимаемые по таблице 5,3;коэффициент, принимаемый равным единице при b < 10 м; к. = Zfjb + 0,2 при Ь> 10 м (здесь ^ = 8 м);ширина подошвы фундамента, ч (при бетонной или щебеночной подготовке толщиной /т допускается увеличивать h па 2йм); осрсднсннос (ем. 5.5. И ) расчетное значение удельного веса трутов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кП/м-': то же, для грунтов, залегающих выше подошвы фундамента. кН /мрасчетное значение удельного сисндспия грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента (см. 5.5.11), кПа; глубина заложения фундаментов, м, беспол вал иных сооружений от уровня планировки иди приведенная гд у б и на b;l'i о-
12
а I 50-Ш1'2004
ж.слия наружных и внутреннихф у 4,12.4е!НГО» ОТ ПОЛЗ ПОДВИЛИ,определяема» по формуле (5.6). При ллп шых фундаментах та dy принимают наименьшее расстояние от подошвы плиты до уродин планировки;
db — гл у б и на подвала, расстояние от уродия планировки до подл подивит, м (для сооружений с подвалом глубиной свыше 2 м принимают рапным 2 м);
d\ = К ■ V fV /Y n , (5.6>■здесь h — толи (и на слоя грунта выше подошвы
фундамента со стороны поддала, м; hs.f — толшина колет руки и и л од а подва
ла, м;у — расчетное значение удельною веса
конструкции пола подвала, кН/м3;
При Остин иом или щебеночной подготовке толщиной кп допускается увеличивать dyна К
П р и м е ч а н и я[ Фирмулу (4 5) л<т хек; имея применять npir дкзОьП
форме фундаментов в плане Если гюлошил фу и лам сита имеет (фирму круги л.пн правн.пьншп многоугольника площадью А, значение h принимают равным \[л
1 Расчетные значения удельного неси гр уп лт н мате риал и лила подвала. входящие в формулу (5 5К допускается принимать равными их нормативным значениям
3 Расчетное сопри: пиление грунта при еоотпетстоую- ше.и обоснован и и может быть увеличено, если конструкция |||>[|д;шен L;1 улучшает условия его соям ее гнои pufroNJ с основанием. ил при мер, фут ом менты прерывистые, шс- лсиыс. с промежуточной полготопкол н др
4 Для фундаментных пли г с утлонымл вы речам и расчетное сопротивление фунта сгечовлння лону с кается увеличивать, применяя коэффициент jtrf по таблице 5 4
5 Гели с! | 1' it (if ■ глубина Заложення фун,гДмен Га ОТ троими планировки), к [[lopMv.ie (5 5) принимают' fl, = (1 и4 = о
] а б л п п д 5.2
Грунты Коэффициент у,.,
Колффшгиемт у j д л я сооружений l жесткой киисгруктншмй о ы : ш 1й мрк отношении длины
сооружения клк его стссхя к нисоте £ / / / , ршашш
4 и более [,5имслсс
Круп h p o G i o m o h i rue с псстш .гм дат ы нител ем и пески, кроме мелких и пылеватых
1,4 12 | 1,4
Пески мелкие 1.3 U 1.3
Пески m .m c is E L T w c ;.
LLn-Lj 11Л 11 |j[C и нлджшл:EГLLC1 з 1 ILJLFrM Ы С К О Д О Й
1,251,1
1,01 ,0
1 ,2
1,2
Глинистые, а также крупноеСлоночные: с j лип истым заполнителем е показателем текучести фунта или заполнителя f s < 0,25
1,25 1,0 1,1
То же, при 0,25 4 < 0,5 1,2____________
к о________________________
1,1
То же. при /у > 0,5 1,0 | 1,0 1.0
П р и м е ч а н и я1 К сооружениям с жесткой K o f i с трукти иной схемой относят сооружении, конуру кики которых сиси налы i o приспо
соблены к восприятию усилии от деформации оснований, в том числе за счет мероприятии, указанных в подразделе 5 К
2 Для здании с гибкой конструктивной схемой шначеиие коэффициента принимают равным единице3 При промежуточных temhcei н и х t ./ I t коэффициент у., определяю: интерполяцией4 Для рыхлых песков у,, н у,, принимают равными ели тише
Т а 6 л и п й 5 J
Уны ниутреииего трения<Лц, гряд
Коэффициенты Угол внутреннего трения Коэффициент»
л#у ■К Л/. pIL. чад ■Wf М
0 0 [,00 3.14 3 0,04 1,113 3,411 0,01 1,06 3.23 4 0,06 1,25 3,51
Г 2 0,03 1,12 3,32 S ( Ш 1,32 3,61
13
СП 50-101-2004
Продолжение таблицы 5.3
Угол внутреннего трения Кйтффиииел ili Угол пкугремнего гроешя KO lfH]3M 11.] 1 L! Н 1 Ы4>ц, над St; м. М, Од* трал. M-t ■Ч. .17
б 0,10 1,39 3,71 26 0.3 4 4.37 6,907 0,12 1,47 3,32 27 0,91 4,64 7,14я 0,14 1,55 3,93 28 0.98 4,93 7,409 0,16 1,64 4,05 29 1,06 5.25 7.6710 < ш 1,73 4,17 30 1. !5 5,59 __
1
11 0,21 1,83 4.29 31 1,24 5,95 8,2412 0,23 1,94 4,42 32 1.34 6.34 8,5513 0,26 2,05 4.55 33 1,44 6,76 8,8814 0,29 2,17 4,69 34 1.55 7.22 9,2215 0,32 2,30 4,84 35 1,68 7,7! 9,5816 0,36 2,43 4,99 36 1,81 8,24 9,9717 0,39 2,57 5.15 37 1,95 8,81 10,371К 0,43 2,73 5,31 38 2,11 9,44 10,8019 0.47 2,89 5,48 ЗУ 2,28 10.11 11,2520 0,5] 3,06 5.66 40 2,46 10,85 11,7321 0,56 3,24 5,84 41 2,66 11,64 12,2422 0,61 3.44 6.04 42 2,83 12,51 12,7923 0,69 3.65 6,24 43 3,12 13.46 13,3724 0,72 3,87 6,45 44 3,38 14,50 13,98
Г ________ * _ Z 1 0.78 4,1 1 6,67 45 3,66 15,64 14,64
5.5.9 Определение расчетнОЕю сопротивления оснований Я, сложенных рытыми песками, долгою тшеюлняться на основе специальных исследований. Значение Я, найденное для рыхлых песков но формуле (5.5) при ун - 1 и yi2 = 1 или по указаниям 5.5.13, должно уточняться по результатам испытаний штампа (не менее трех). Размеры и форма штампа должны быть близкими к форме и размерам проектируемою фундамента, но не менее 0.5 м2.
5.5.10 Значение R вычисляют на глубине заложения фундамента, определяемой от уровня план и ров к и срезкой или подсыпкой; в последнем случае в проекте должно быть оговорено требование об устрой стек насыпи до приложе- Е1ия полной нагрузки на фундаменты.
Допускается т грин и мать глубину заложения фупдамсЕпа от пола подвала MCfiee 0,5 м. если удоид створяется расчет по несу шей способ] гости.
5.5,1 ! Расчетные значения <p|L, и у определяют при доверительной Екроятпости а, принимаемой для расчетов по II предельному состоянию равной 0X5. Указанные характеристики находят для слоя Е'рунта толщиной z ниже подошвы фундамента: < - Ь/2 при b < 10 м н z = Z\ + U. Ib при b > 10 м (здесь ^ = 4 м).
Если юл I па грунтов, расположенных ее иже подошвы фундаментов или выше ее, неодно
родна но глубине, то принимают средневзвешенные .значения се характер и с гик.
5-5.12 При назначении коэффициента уело езий работы у а в формуле (5.5) следует иметь в виду, что к числу зданий и сооружений с жесткой конструктивной схемой относятся:
- здании панельные, блочные и кирпичные, и которых междуотажшяе перекрытия опираются по всему контуру на поперечные и ирод continue стелы или только на поперечные Егесушие стены при малом их шаге;
- сооружения тина башен, силосных корпусов. дымовых груб, домен и др.
5.5.13 П ре двар итс л ычые р аз м е р ел фу н д аме и - тов назЕшчают по коЕгструктивным соображениям или исходя из табличных значений расчет егого сопротивления ['рунтов основания в соответствии с приложением Д. 'Значениями допускается также пользоваться тын окончательного назначения размеров фундаментов сооружений ill уровня ответственности, если основание сложено горизонтальными (уклон не более 0,1), выдержанными по толщине слоями грунта, сжимаемость которых ею изменяется ei пределах глубины, равной двойзгой ширине наибольшего фундамента, считая от его подпиши.
5.5.14 Расчетное сопротивление R основания, сложенного крупнообломочным it грунта -
14
СИ 50-101-2004
ми, вычисляют по формуле (5.5) на основе результатов непосредственных он редел с мин прочностных характерной к трутов.
Если содержание заполнителя превышает 40 %, значение Я для крупнообломочпых грунтов доп у с внося определять по характеристикам заполнителя.
5.5.15 Расчетное сопротивление грунтов основания Ли случае их уплотнения или устройства грунтовых п оду щек должно определяться исходя из задаваемых проектом расчетных значении ф и зи ко - м еха н и ч с с к п х характеристик уплотненных i-рунта к.
5.5.15 Для ленточных фундаментов, когда ширина типовых сборных железобетон]пах плит совпадаете шириной, полученной но расчету, могут быть применены плиты с угловыми вырезами.
5.5.17 Ленточные фундаменты могут проектироваться с прерывистой укладкой плит (п ре р ы ни ст ы е фу нда м е н т ы).
Расчетное сопротивление грунтов оспонанин Л для прерывистых фундаментов определяют как для ленточных фундамен тов по указаниям 5.5.8—5.5.11 с повышением значении Л коэффициентом kf, принимаемым по таблице 5.4.Т а б л и г; а 5.4
ВИД ijsyil/^MUHTMLlJi 11.4 il 1'
Коэффициент ^ длд ГРУНТОВ
netKH (кроме рыхлых) при коэффициенте пористости е
и < l),S с П.6 1> > 0,7
г_1нEiистl.lc при tui налагелй текшее: и
t, ft }, 9.25 1/ > а л
Примоуюльные 1,3 1,15 и>
С угловыми вы ре- 1,3 1,15 1.15зичи
[I р л м с ч а и и яL При приьгсжутлцьмь. инлчииийх е 11 ксгаффнии- ;
сит jtj £1Ц[кж1чют Интерполииной2 Для гинп с углом!jm it вырезами коэффициент учи- j
TJtlLiaL' Г ПОНЫ ШО11L1L! № Ji CfJUl LIU ICTlSHJ I С 11 рИ.ЫОШН ИЧМ 4 К >. 5
5.5.!8 Прерывистые фундаменты с повышением расчетного сопротивления основания не рекомендуются:
- в грунтовых условиях I типа по нросадоч- егостн при отсутствии поверхностного уплот- егсезия [рунта в пределах деформируемой зоны;
- при сейсмичности 7 баллов и более.5.5.19 При устройстве прерывистых фунда
ментов также могут применяться плиты с угловыми вырезами за исключением следующих случаев:
- при залегании под подошвой фундаментов рыхлых песков;
- при сейсмичности района 7 баллов и более (в этом случае можно применять гтлнты с угловыми вырезами, укладывая их в виде непрерывной ленты);
- лри неравномерном напластовании грунтов в пределах сооружении;
- при залегания ниже подошвы фундаментов гл нее истых грунтов с показателем текучести fL > 0,5.
5.5.20 При совладении ширины типовой сборной железобетон ной пли гы с шириной фундамента, подученной по расчету, плиты ирямоуз ильной формы и е угловыми вырезами укладывают ее виде непрерывной нс ее гы. В слом случае расчетное сопротивление грунта основания Л, вычисленное по формуле (5.5), может быть повышеЕЮ в соответствии с рекомеЕЕ- дацнпмн 5,5.24.
При несовпадении ширины фундамента, полученной по рас чету, е шириной типовой сборной плиты, проектируют прерывистые фундаменты. Для прерывистых фундаментов, проектируемых с повышением расчетного со- противления основания, вычисленного по формуле (5.5), коэффициент повышения не должен быть больше значеЕзий, приведенных в заб- лице 5.4, д для плит прямоугольной формы, кроме то Ею, по должен быть больше коэффициента к'ф нриведсЕЕною в таблице 5,5.
5.5.21 Для фундаментов с промежуточной поле отовкой переменной жесткости расчетное сопротивление грунта основания под бетонной
Т а б л и ц а 5.5Расчетная шириип Ширина npspjjiEiueroro 1 Рисяегипч шириЕШ
1Ширима прерывистого
яс 1 c m ш ип фу] стам L'j 1 га iJjVFIj'UJMUH ГА Ьу М * * ! ЛС-JГ1«:ЬЧИ£1 ГО фу'Е1ЛНМиНЫ ф ундам ент t\. мb, w 1 Ь. м
1,3 1,4 1.02 2.3 2,4 1,11,5 1,6 1.11 2.5 2,8 1.171,7 2 1.18 2,6 2,8 U 5и 2 1,17 2,7 2,8 1.121,9 2 1.09 2.9 3,2 1,1,32,1 2,4 1.18 3 3,2 1Л 12,2 2,4 1 .П з л 3,2 1,(19г
15
СП 51Ы01-2004
частью определи ют по ([юр муле С л. 5). При этом расчетное сопротивление грунта основании под бетонной частью фундамента принимают НС менее 2 К.
5.5.22 Расчет осадки дешочнЕлх с угловыми вырезами и прерывистых фундаментов производит как расчет сплошного ленточЕЕО- ](> фундамента на среднее давление, отнесенное к общей площади фундамента, включая промежутки между плитами и угловые вырезы.
5.5.23 При увеличении еейерузок на основание существующих сооружений (например, при рекоЕютрукции) расчетное сопротивление грунтоЕ! основания должно принимиеъси в соответствии с данными об их фи ли ко-мех леей- чсских свойствах с учетом тина и состояния фундаментов и надфундаментных конструкций сооружения, продолжительностью его эксплуатации, ожидаемых лоеюлнотельных осадок при увеличении нагрузок на фундаменты и их ВЛИЯЕЕИЯ НЕЕ примыкающие СООружеЕЕИЯ (см.подраздел 5.7).
5.5.24 Расчетное сопротивление грунта ос- поЕзания R, вычисленное по формуле (5.5), может быть повышено в зависимости от соотношения расчетной осадки основания я (при давлении р, равном R) и предельной осещки зи (5.5.46—5-5.50).
Ре коме н дуете я принимать следующие значении повышенного расчетного сопротивления
а) при . ? 0,4.tH /?м ~ 1,2 Я;б) при s > 0,7.(rJ Rn = R;в) при 0,7$ц > s > 0,45„ определяют Ин
терпол я и ней.При соответствующем обосновании допус
кается при 5 -ь 0,4.$ принимать = 1,3/!,Указанное понышеЕше давления не должно
вы зытилъ деформации основания свыше SO % \ ipc- дельных и превышать ЗЕЕаченис даЕзлсния из условия расчета основания по Езесушей способности ез сооттестствия с требованиями подраздела 5.6.
5.5.25 При наличии в пределах сжимаемой тол ши основания на глубине тог подошвы фундамента слоя грунта меньшей прочности, чем п|ючност1> грунта ее ьл пел ежащих слоев, размеры фундамеЕзта должны fi авиа чаться такими, чтобы лля с ум мар ею го напряжения о. обеспс- ч нет длись условие
а; = _ п :г) + аз! s Rz' (5-7)
где o,jr и — вертикальные ЕЕалряжепия в грунте на глубине г от подошвы фундамента (см. 5.5.31), кПа;
R. — расчетное сопротивление грунта пониже] зной прочности, кПа, на илу- бине ;, вычисленное гео формуле(5.5) для условного фундамента шириной й , м, равной:
b. - JA. +а2 - я, (5.Я)
]-дс А. = Л/Ъ^; а = {! - 6/2),
здес11 Л1' — вертикальная нагрузка на octiOEsamie от фундамента;
/и Ь - COOl LLCTCTBCfEILO ДЛИЛИ И ШИрИНИфундамента.
5.5.26 ДавлсЕЕие на [рузЕт у края подошвы шзеценЕренно нагруженного фундамеша (вычисленное в предположении линейного распре- лслсееия давления под подоил so й фундамента при нагрузках, призгимаемых для расчета ясно В!1Нни г:о деформациям), как правило, должно определяться с учетом .заглубления фундамента в грунт и жесткости над фундаментные конструкций. Краевое давление при действии изгнбаЕОшсго момента вдоль каждой оси фундамента нс должно превышать 1,2/? и r угловой точке — 1.5Д (здесь R — расчетное сопротивление грунта основания, определяемое ез соответствии с требованиями 5.5.Й—5.5.25).
5.5.27 При расчете апоцентре] шо нагружен ных фундаментом эгтюры да ездой ий могут был трапециеЕЕнднЕче и треугольные, в том числе укороченной ддиезеп], обозначающие краевой игры is по дои евы фундамента от грунта при относительном эксцентриситете равнодействующей е более i/б (рисунок 5,1).
Для фундаментов колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами грузоподъемностью 75 ]' и выше, а также для фундаментов кодоил открытых крановых эстакад при кранах зруэоподъ- емностыо свыше 15 т, я-в: сооружш еий Сдшсе и юге типа (л руб, домен и других), з также лля всех видов сооружений при расчетном сопротивлении фунта ос ее ования R < 150 к Па размеры фунда- MCHiotE ре коме ее дуется назначал ь ейкими, чтобы эпюра давлений была трапе ни е ешд ной, с отношением краевых,заилений /еП||. //з >0,25.
В ост;шыLt.ix случаях для фундамсЕггов зданий с мостовыми кранами допускается треугольная эпюра е ошосилслшым экепе!Етрно1- тетом pats подействую щей е, равным 1/Ь.
Для фундаментов бескрановых зданий ; подвесным транспортным оборудованием допускается треугольная эпюра лаЕзлений с нулевой орд и питой па расстоянии не более 1 /4 длины подо швы фундамента, что еоогиетстЕзуо относительному эксцентриситету равнодейству ющей с не более //4.
16
С П 5IM01-2004
а) Р
У.
V V \ / v 4
ч г1
+
х <_> к !/Ь
---------------- 11
« : э з з ш 1 вX___
i’j 4 4 I l f
/'■■Ml
Al'JШ Ш Ш
I 1
it- ? ■ п|>и отсугстпии i[-ir-pyjcjк iiii inMij; л — л - при сплоишоД равномерно распределLiHHf>11 пагружс интенсивностью q\ о Li () - при iccei тралы coil нагрузке, (J и е — 1фи жчщсм ifmemreit нагрузки с < i/h\ в и .«■ — при е - (/Ь\. <• » г — при е > 1/&
(с частичным отрывом фундцысЕгм nr грушл)
Р и с у н о к 5 Г 1 — .'9 т о р и ли ил с I гий по ш гдОшезс ф ундам ентов при центра л е,1ш й и пне нс игре ИНОЙ itt грузках
Требования. ограничивающие допустимый эксцентриситет, относятся к любым основным сочетаниям нагрузок,
П р и и е ч а и и е — При мпичительпмч «о м е т мы* Пнчгруыак с целью уменьшения красны ч ял плс i г Hi i рско- чсиаустен причеш ите ф унда м ен т» е анкерами.
5,5.28 Краевые давления р , кПа, определяют по формулам:
при относительном эксцентриситете е/1< 1/6
Р =■ № + ± M/W\ (5.9)
при относительном эксцентрисите те %/\ > 1/6 р = 2 0V + Т л ^ Д З А С у , (5.1C)
где ,V — сумма вертикальных нагрузок, действующих на основание, кроме веса фундамента и грунта на его обрезах, и определяемых для случаи расчета основания но деформациям, к][;
А — плошадь подоги вы фундамента, м:; угШ — средневзвешенное значение удельных
весен тела фундамента, грунта и пола, расположенных над подошвой фуцда- мента; принимают равным 20 кНДТ;
12
С П 50-101-1004
d — глубина наложении фу! ши мента* м; Л/ — момс иго г рн и f шлейстну юше W №: я на
грузок, действующих по полотне фундамента, найденных с уча ом заглубления фундамеша к грунте и пере распределяю! него влияния нерхннх конструкций или без этого учета. кН м;
W — мима ггсопротивлении плошали подошвы фундамента, м''\
С0 — расстояние от топки приложении рашIодейсшукилей до крал фундамента по его оси, м. определяемое тю формулеС;, = //2 -■ M/fN + y^ lb y , (5.11)
<; ■ - :) кс центр пси лет нагрузки по подошве фундамента, м, определяемый но формуле
е = Щ ( Ы + ч т!т . (5.12)5.5.24 При наличии м о м е н то в Д^.и М дей
ствую! и и к и двух направлениях, парил дельных осям х п у прямоугольного фундамента, наибольшее давление в угловой точке к Па,определяют по формуле
+ MJWx \ HJWr (5-13)где .V, А, у W — то же. что и в формуле (5.9).
5.5,30 При наличии на подах сплошной равномерно распределенной нагрузки интенсивностью ц краевые и средние эпюры давления по полотне следует увеличивать на нагрузку q (см. рисунок 5.1).
Нагрузку на п о л ез промышленных здании q допускается принимать равной 20 к Па, если в технологическом задании не! проектирование не указывается большее значение этой нагрузки.
Определение осадки основания5.5.3! Осадку основания s, см, с использова
нием расчетной схемы в виде линейно деформируемого полупространства (п.5.5.7) определяю]' методом послойного суммирования по формуле
.5Л о , .
Е„ ' (5 И )
где (3 — безра змсрнел й ко эфф и ни е н т, равный (КВ;
о f — среднее значение вертикального нормального напряжения (далее — верти калыное напряжение) от вне] и пей плфузки в Км слое груша по вертикали, проходя шей через центр подошвы фундамента (см. 5.5.32), к Па;
ht — тол ши па f-ro слоя Ерунта, см, принимаемая нс более 0.4 ширины фундамента;
1 ft
Е- — модул!! деформапни ) -го слоя грунта по ветви перЕШЧЕЮЕО ЕШЕружепия, к Па;
а - среднее значение дерти кал ьное'О напряжения в i -м слое Ерунта по вертикали, проходя шей через центр подошвы фундамента, от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта (см. 5.5.33), кПа;
Efi -■ модуль деформации i-i'O слоя грунта по ветви тори иного нагружении, к Па:
п — число слоев, на которые разбита сжимаемая толща основания.
При этом распределение вертикашшых напряжений по глубине основания принимают ез соответствии со схемой, привелеЕиюй на рисунке 5.2.
П р и м е ч а н и я1. Мри отсутствии опытных определений модуля дг-
формашш . для сооружении II н I I I уропмей огисг- сл ценности до нус кле гев ирш ниии, f\ - 5/."..
2. Средине значения наприлсмив о.,,, в и г-м еды: грунта допускается ие.гчисляте, кик полусумму еотщклстЕркт I [] и к напряжении на TdCpyuuii z, ■ н инжнев z, границах слон
j При аозЕгелемил сооружения у п ’ушиглин'м котлонлиг следует различать три следующих значения верти кал ьныч напряжении: и — от снСкт пенно го пе-еа грунта до начала строительства: сг.ц — пчеле енрычкгг кпгдоиппа, а. -■ тягле позка-теггия coop ужения.
IJL
DI. — отметка планировки; AV, - отметка попсрхлости гтри- ролнога рельефа, EL — отметка подошвы фундамента; WL — уровень ш и 'и ш ш вол; it С — нижияп гран гг ца сжимаемой гол ши, d if dr. глубина заложения фундамента со- гп-итгеткеппо еп утятты ил на н гонки и поверхности природного рельефа: h — шчриЕгд фундамента'. р — среднее днклеши: под нодошвеч! фундамента: (т к гт, ,-, — перт нкалыЕсе паприженне о: собетвенпога еиси [рента на глубине г о т полоти н ы фундамента ива урон не нодошны, ет , и птС, — мер- тихалш ос напряжсршс от плев шеи ни грузки Eia глтошге ; от но допиты фундамента и па уровне подошпы; о _ , - перги КДЛЬЖК- напряжение от сдаст иен нога неси ич н ун ИР и н и лова не грунта в середине /-га слоя на глубине z ш1 гюлошвь
фундамента; Нг — глубина сжимаемой толшн
Рисунок -5.2 ■ Схема рис п роде лсееин дерти клльн и х на- гтряжеЕ гн и fi д hi гой] ш -да jxip.M i груимом j if хчул p< ж j p;n eltbc
СП SO Л 01-2004
5.5.32 Вертикальные напряжения от клешней нагрузки о = п, — зависят от размеров, формы и глубины таложенин фундамента, распределения давления на грунт по его подоите и свойств грунт!! основания. Для прямоугольных, круглых и ленточных фундаментов значения г , кПа, на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр подошвы, определяют по формуле
= ар, (5-15)
где а — коэффициент, принимаемый но таблице 5.6 в за в и с и мост'И от относительной глубины ц, равной 2?/!к
р — среднее даш1 сн ие г юл подошвой фундамент, кПа.
5.5.33 Вертикальное напряжение от собствен того веса грунта на отметке подошвы фундамент = <г,„ — п кПа, на глубине z от
■-Т чк сиПОЛОН! ВЫ прлмоуюдьнык, КРУГЛЫХ и ленточных фундамента определяю г по формуле
^ “ Ной!.о* (5-1б>
где а — го же, что и в 5.5.32;— вертикальное напряжение о т соб
ственного веса грунта на отметке подошны фундамента, к Па (при планировке с резко н о 0 = y'rf, при отсутствии планировки я нланнроике ПОДСЫПКОЙ ст D = yV„, (де Y — удельный вес трута, кН/м\ |засположенного выше подошвы; d и itn, м - ем. рисунок 5.2).
5.5.34 При расчете осадки фундаментов, возводимых в котлованах глубиной мслес 5 м.
лол ус касте я в формуле (5.14) не учитывать второе слагаемое.
5,5.35 £сли среднее давление под подошвой фундамента р < а , осадку фундамента определ яют по формуле
s - (5.17)
где |3, о , (?,. Е ип - то же. что и в формуле(5.14). ' '
л.5.36 Вертикальные напряжения от внешней нагрузки па [дубине сот подошвы фундам ен т а , к Па, по вертикали, проходящей через угловую точку прямоугольного фундамента. определяют по формуле
arPit ~ <тф/4, (5-1»)
где а — коэффициент, принимаемый по таблице 5.6 ь зависимости от значенияс - z fk
р -- гоже, что и в формуле (5.15).5.5.37 Вертикальные напряжения <т , кПа,
на глубине z чт подои! вы фундамента по верти- ш и , проходящей через произвольную точку А (в пределах или за пределами рассматриваемого фундамента с давлением по подошве, равным р), определяют алгебраическим суммированием напряжений о кПа, в углавы* точках четырех фиктивных фундаментов (рисунок 5.3) но формуле
я т.1 " (5.19)j'=i
Т а б л н н л 5.6
Коэффиищчп а аш фуiсч.iмс-ii :-ов-
,___ _
L
0
круглых
1,0(10
прямоугольных, с соотношением сторон(\ ■" {/Ь, pLIt'lNIilM
1. ' [ с т о ч н ы х
(В ? 101
1,000
1.0
1,0(10. . _ L 4 _
1,000
1,6
1.000
2.4
1.000
3.2
1,000_ 5- _ L
МНЮ :
9.4 0,949 0,960 0,972 0,975 0,976 0,977 0.977 1 0,9771),Н 0,756 0,800 0,848 0.866 0.876 0,879 0.881 [ 0,8811.2 0.547 0.606 0,682 0,717 0,739 0,749 0.734 | 0,7531.6 0,390 0,449 0,532 0,578 0,612 0,624 0,639 ! 0,6422.0 0.2X5 0.336 0,414 0.463 0,505 0.530 07545 Р 0.5502,4 L 1 [ 0,257 0,325 0,374 0,419 0,449 0,470 ' 0,477Ы ! 0,165 0,201 0,260 0,304 0,349 0,383 0.410 1 0,4203,2 0.130 0,160 0,210 0,251 Т Ф294 0,329 0,360 j 0,3743,6 0.106 0,П1 I 0,173 0,209 0,250 0,285 0,319 ] 0,3374,0 0,087 0,108 ~ Т ~ 0,145 0.176 0,214 0.248 0,285 ] 0,3064,4 0,(173 0,091 0,125 0,150 0,185 0,218 0.255 !" 0,280г 4.
1 И 0,062 0,077 0.105 0.130 0,161 0,192 0.230 р 0,258
19
СП 50-Ш1-2004
Окончание таблицы 5.6
Коэффициент а для фуиламептон
;круглых
гатимо*голыш* с соотношениемп //£„ [J(LrtHhKl
сторон 1ЛШТП'ГЕНи'Ч
(П > 101 !
1I,') t.4 м 2,4 Л-,2 5
5:20.053 0,067 0,091 0,1!3 0.141 0.170 а. 208 0.239
0,223 15.6 0.046 0,05 is 0,079 0.009 0.124 0.152 0,1396.а 0,040 0,051 0,070 0.087 0.1 to 0,136 0,175 0.2086,4 0,026 0,045 0,062 0,077 0.009 0,122 0,158 0,1966.8 0.03! 0,040 0,055 0.064 0,088 ОЛЮ 0,145 0,1857,2 ___ 0.02 Я 0,036 0,049 0,062 o,o8u о.шо 0,1.35 0,175
, ™— i ~
0.024 0,032 0,044 | 0,056 0,072 0,091 0,123 0,1668,0 0,022 0,029 ( 0,040 0,05 П 0,066 O.0S4 0,113 0,1588.4. 0.021 0.026 0,057 0.046 0,060 0.077 0,105 0.150Я,Й (>.019 0,024 " 0,05.3 Г~ 0,042 0,055 0,071 0,008 0,1439,2 0,017 0,022 0,03! 0.039 0,051 0,065 0.091 0,1379,6 0,016 0.020 0,028 0,036 0,047 0,060 0,085 0,13210,0 0,015 0.019 0,026 0,033 0.043 0,056 0,079 0.12610,4 0,014 0,017 0,024 0,031 0,040 0,052 0,074 0 Л 32.Ш,8 0.013 0,016 0,022 0.029 0,037 0,049 0.069 0.П711,2 0,012 0.015 1__ 0.02! | 0.027 0,035 0,045 [ 0.065 0,11311,6 0.011 0.014-
f0,020 i 0.0250,01 i T T 0,023 1
0,033 0,042 0.061 0.10912,0 0,010 о.о] з 0,03! 0,040 \ 0,058 0.106
1 П р и м е ч а н и яI !1 таблице yfio.uIичй!н.1. h ■ - щирица или диаметр фундамента, ! — длина фундаменты.
! 2 Для фундаменту в, имеющих пожни ну и форма правильного миошугольник» с n.miimbm Л. липче пня о мри ни манг[как для круглых фундам ент в радиусом г - .[а ~!г__I 3 Дня промежуточных дначений С и д коэффинленты u определяют интерполяцией.
а - схема располшкения рассчитываемого 1 н влияющего фундамента 2: tf — схема расположения фиктивных фундамента с укатаниен .знака напряжений о в формуле (5.14) под углом у го фундамента
Рисунок 3.3 - Схема к определению верти клл ЕЛ гых напрязкеггий п основании pticc4HTEFifipc.ti(jro фундамент е учетом влияния соседнего фуЕпчд мента методом угловых точек
20
СП 50-1111-2004
5.5.5И Вертикальные напряжения о г/-, к Па, на е лубимс i от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр рассчитываемого фундамеЕЕга, с учетом или нее ия соседних фундамснтоЕ! или на грузок на прилегающие площади определяют по формуле
*< W = ° 7 ' - £ ячм"> (5.20)
JH
где — то же, что и и формуле (5.15), кПа; (т ш — вертикальные напряжеЕшя от сосед-
енчо фуЕЕла.чСЕЕта или naj-руток: к — число влияющих фундаментов или
нагрузок.5.5.59 При сплошной равномерно распре
деленной нагрузке на по пери ее ост и земли интенсивностью q, кМа (например, от веса пла- нироио’нюй пасы и и) значение cr.4,.f по формуле (5.20) для любой глубины z определяют по формуле ст.ля/ = а:р + q.
5 5.40 Вертикальное напряжение от собственного веса грунта о , к! 1л, па граЕшпе слоя, расположенною па глубине от подошвы фундамента, определяется по формуле
°<* - v'4 + ЕлД,r-L
(5.21)
j jic Y — удельный пес грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН /м1;
dn — см. рисунок 5.2, м; у, и fis — соответственно удельный вес, к11/м\
и толщина i-ro слоя грунта, м.Удельный вес труп то и. залсЕшоишх ниже
уровня подземных вод. но выше водоупора, должен приниматься с учетом нзвешивающего действия воды.
При определении ст в водоупорном слое и ниже него следует учитывать давление столба воды, расположенного выше Еюдоупорпого слоя.
5.5.41 Нижнюю границу сжимаемой толщи основания принимают на глубине z = N.. едс выполняется условие а — Асг , где:
,з) к = 0,2 при b < 5 м;б) к ^ 0.5 при b > 20 м;в) при 5 < Ь < 20 м к определиеот интерпо
ляцией ( и q_( определяют по формулам(5.15) и (5.2 и). 11риэтом глубина сжимаемой толщи еес должна быть меньше Ь/2 при b < 10 м и (4+0,1 fj) при Ь >10 м.
Рели и пределах глубины Hs., майдешюн по у кеше шым выше условиям, залегает слой фунта с модулем деформации Е > 100 Ml 1а, сжимае
мую толщу допускается принимать до кроили этою грунта,
Если найденная по указанным ылше условиям ееижезяя граница сжимаемой толщи находится и сдое j ру ее та с модулем деформации Е < Ь МПа иди такой сдой зал седое непосредственно ниже глуби ЕЕ Ы Z = !fc, ТО этот слой включают в сжимаемую толщу, а за И., прини- мдеот минимальное из значений. соотЕЕетству- ющих подошве сдоя иди глубине, где выполняется условие о ~ б,1(т .
При расчете осадки различных точек плит- ное’о фундамента глубину сжимаемой толщ и допускается принимать постоянной в пределах всс- ео плана Ерунда м ета (при отсутствии в сс составе фунтов с модулем деЕ^ормации Е> 100 МП ее),
5,5.42 При возведении нового объекта на застрое е е е е ой территории до е i oj е е е и тс л i л е ы с i Ее - формации оснований существующих сооруже- ее ий (гг воздействия нового сооружения необходимо определять с учетом разгрузки от выемки грунта в котловане, вертикальной нагрузки от вновь возводимою сооружении и apyinx факторов, используя, как правило, числеп- !1ые методы. Для расчета донолнитедьных деформаций, вызванных вертикальными itaipy> ками от вновь возводимого сооружения, допускается использовать расчетную схему в виде л и е Ее й е го - де фор м и pye moitj пол у е ipocrpa i icrua.
При выборе метода расчета необходимо учитывать уровень ответстЕЕенности существующего сооружения, конструктивные особенности и тиееы фундаментов новою и существующего сооружений, глубину котлована, а также метод строительства.
Определение крана фундамента
5.5.43 Крен отдельных фу н да ментов или сооружений в целом должен вычисляться с учетом момента в уровне подошвы фундамента, влияния соседних фундамеЕ1тов, ншрузок на прилсЕшОЕцие плотили и неравномерности сжимаемости основания.
При определении крепов фундаментов, кроме тою необходимо, как правило, учитывать заглубление ЕфутЕдамента, жесткость надфундаме ее гной конструкции, а также возможность увеличения эксцентриситета нагрузки из-за [Еаклона фундамента (сооружения).
5.5.44 Крен фундамента / при действии ипе- цс из репной паЕрузки определяют по формуле
где А4.
I - V2 , Лге1 ~ —7 ^ kt -------Г-
коэффициент, при таблице 5.2:
(5.22)
ни маемый но
21
СП 50-101 21Ш4
Е и г — соответствен гю rovjy i ь деформации, кПа. и коэффициент поперечной деформации грунта основании (3FiLi4Ciine v лрштмйют ло таблице 5.8); в случае неоднородного основания значения £ и v принимают средними в пределах сжимаемой щепли и соответствии с указаниями 5.5.45;
Л1' -■ вертиктечьнаи составляющая равнодействующей всех naif узок на фундамент в уровне его подошвы, кИ;
е ■ - дкеггентрнситет, лт; о — ди а метр круглого или сторона пря
моугольного фундамента (м). и направлении которой лейсшуст момент; лтл фундамента с подо]ивой в форме правильного многоугольника площадью А принимаюта = 2-JA / п ;
П р и м е ч ;l и и с — Крен фундамента. нм ш икаю т» я 13 результате мера line мер кости сжимаемости мсиоеыикя. следует определять численными методами (па при мер. МКД).
Т а б л и ц а 0.7
Форма фуцдл- | Коэффициент кг при п = 1/Ь. равном |
:к?пис зсйстзшя 1 | г г 1 S 7 1 S 10’rH'iiVL’ IL UL 1
Прямоу голь- U.50 0,57 0,68 0,82 1,17 1,42 2.00ный с момсл-тем вдоль боль-шей стороны
Лрнмоу голь- и з о 0,4.1 0,50 0,28 0,20 0,12 0,07кын с MOV1CM-TOW ПЛЛЛЬМСШаШСЙ сто-pflISFJ
Круз a iiii'i 0.75
Т а й д н ц а 5.8
Грунты Ко'эффИЕШС 1! Г ПОГlepe-1 - HUM ДС(|юрМ;ШН[1 V
Круп нею&л п модные грунты 0,27П иски и супеси tt.MJ-0.35 1 1С угли н к и Q.35-0J7 t 1Глины при показатели текучести It \
i j < 00'< i L -С 0,25 0,25 < /; < 1
0,20-030 030-038 03Й -0.45
П р и м е ч а н и е - Меы.шие значения v применяют лрч больше» п л е п т г : » груша.
5.5-45 Средние (н пределах сжимаемой толщи / / ) значения модуля деформации £', к Пи. и коэффициента Пуассона т" ipynn.ni основания определяют по формулам:
Е = £ Л / £ ( Л (5.231ittI ; = L
г1V = Y<V& f Нс* (5.241
г-1
где At
Кit
□лошадь эпюры вертикальных напряжений от единичного давления под подошвой фундамента в пределах г-го слоя труп га (доп ус каст с принимать А, - сг Л,(см. 5.5.31)); соответствен ею модуль деформации, кПа , коэффициент поперечной деформации и год шила слоя грунта, см;сжимаемая толщи, определяемая пт 5.5.41, см;число слоев, отличающихся зная с пнями Е и v в пределах сжимаемо!, толщи И
Предельные деформации основания
5.5.46 Предельные значения совместно! деформации основания и сооружения sat ы у, устанавливают исходя из необходимости соблю дения:
а) технологических иди архитектурных чрт Сований к деформации сооружения (изменени проектных уровней и положений сооружешпн недом, отдел еш ьех сто элементов и оСорудоЕй ния. включая греоопания к нормальной район лифтов, кранового оборудования, подъемны устройств одела город и т.п.) — \ н,
б) требований к прочности, устойчиноси И трещи! ЮС ТОЙ КОП'И КОЕЗСТ'ру К Ц И Й , ЕЗКДЮ чтоб тую устойчивость сооружения. — sBj.
5.5.47 Предельные иначеезия совместно) деформации ос ею нация и сооружения по дл нологически м или архитектурным требоваш: ям ,ч 1 должны устанавливаться соответствую 1Е1Е1.Ч1Е нормами проектирования сооружений правилами технической эксплуатации обо рук Еэанин или заданием на проектирование с уч< том л нео&ходимЕдх случаях р их юкки обо рудо ванн я в процессе эксплуатации.
I [роверку соблктдсЕтия условия i'< 5ц прои: водя г при разработке титюдых н minnwjya."> пых прооЕстоЕГ в cocratse расчетов сооружения г взаимодействии с основанием после соотдсести’ ющих расчетов конструкций сооружения : прочности, уСТОЙЧИЕЮСТИ и ТрСЩИ ПОСТОЙ КОСТ
22
СП 50-101-2004
5.5.48 Предельные значения совместной деформации ос но лакни л сооружения по уе ло HHsru прочности, устойчивости и ТреЩИНПСТОЙ- кост и конструкций s ( до л же [ ы уста н :шд и ватъ- ся jspи проектировании на основе расчета со оружения во взаимодействии с основанием.
Значение \ v f дону с кае юн не устанавливать для сооружений значитедьЕнж жесткости и 11 роч ноет и (напри ьтq \ здa i ш i i б а шс и i ю го ти и а . домен), а также для сооружений, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок основания (например, различного рода шарнирных систем).
5.5.49 При разработке типовых проектов сооружений на основе значений у ,. и $ г следует, как правило, устанавливать следующие критерии допустимости применения л их проектов, упрощающие расчет оснований по деформациям при их привязке к местным i рул новым условиям:
п) предельные .значения стелен и изменчивости сжимаемости грунтов о7.. основания, соответствующие различным значениям среднею модуля деформации грунтов и пределах плана сооружения Е или сред][Си осадки основания J ;
6) предельную неравномерность деформалин основания [Ц 11, соответствующую нулевой жесткости сооружения;
!!) перече!1ь грунтов с указаниеьт их простейших характеристик евойст в, а также характера лаплас юваний, при наличии которых ещ требуется выполнять расчет оснований по деформациям.
[] р и ч t и а и и яI Степень изменчивости сжимаемости основания ч£
(.41 [)сж;[!1 ют н iTH( 11 и С и и е м i г; 1И Его я i.liic г о значении гфингдеи- i того гто ny&mie модуля деформации грунта а основании н пределах плана сооружения к namLCHE.nre.uy значению.
Т а й л и ц а 5.9
С о ор уж ен ии
] Производственные зданииО j поэтажные с несущими конструкциями, мвчо-
луьспл1тельнымн к неравномерным осадкам (например, стальной или железобетонный каркас на отдельных фундаментах при шарнирном олирамниферм. ригеле а), л с мостовыми кранами грузоподъемностью до 50 т пкдючитедьно.
Многоэтажные до 6 лтажей включительно с сеткой колпIш не более 6 у 9 м
2 Жилые и обшестпеччые зданияПрямоугольной формы в плане без перепадов по
аысоте с полным каркасом и бескаркасные с иссушим и стенами ил кирпича, крупны х блоков пли панелей:
а) протяженные ммогасскцно'щыс is ел стой до 9 j этажей включительно,
1 Среднее значение модула дефтрмации грунтов ос- Ешианик Е н Iгрелелах aa.ifia сооружения определяют как средне и знаменное с учетом изменения сжижаемости труп- : с.1 11 п о r . l y m i h c и к in U U I l’ ^ ( ю р у ж е н И is ,
5.5 50 Предельные ЗЕтчения деформаций оснований допускается прщшмать согласно приложению Е, если ктшетрукции сооружения н с рассчитаны на усилия, возникающие es них при взаимодейст вии с основанием и в задании па проектирование не установлены значения .т (см. 5.5.46, 5.5,47).
5-5.51 R проектах сооружений, расчетная осадка которых превышает 8 см, следует, как правило, предусматривать соответствующий строительный польем сооружения, а также мероприятия, не допускающие изменений проектных уклонов вводов и выпусков инженерных коммуникаций и обеспечивающие сохранность коммуникаций в местах их пересечения со стенами сооружения.
5.5.52 I’асчет деформаций основания допускается нс выполнять, если среднее давление под фундаментами проект и рус мое о сооружения лс и ре в ев тает расчетное сопротивление грунтов основания (см. 5,5.8 — 5.5.25) и выполняется одно из следую щи х условий:
а) степень изменчивости сжимаемости основании меньше предельной (по 5.5.49, о);
б) и и же EiCpi ЕС -гсо логические условия площадки строительства соответствуют области применения типового проекта (по 5.5.49, в);
в) г рун е'Овыс условия площадки строительства сооружений, перечисленных в таблице 5,9, относятся к одному из Езариантои, указанных в этой таблице.
Нириаиты грунтовых условия
1 Круги ЕооСаихшчные грунты при содержании за- е е о . е п и те л я менее 40 %
2 Пески любой крупности, кроме пылеватых, плотные и средней плотееости
3 Пески любой крупности, только гелотпъес
4 11ески любой крупности, только средней плотности при коэффициенте пористости с <(),(>5
5 Супеси при е < 0.65, Суглинки При с < 0,85 и г л и н ы при е <1 0,95, если д и а п а з о н и з м с я с ш е я коэффициента пористости этих грунтов на площадке не гтрс- вышлет 0,2, a i L < 0,5
22
СП 50-101-2004
Окончание таблицы 5.9
14
Сооружения Варианты груитшых уел они ii
o j Е1есблокиронаи11Ер1С башенною тина высотой доЗЕОЖеЙ ЯКЛЮ'ЕШСЛЬЛО
6 Пески, кроме пылеватых npjf е< 0.7 в епчетяшгк с един истыми грунтами при е < 0.5 и 7, < 0.5 независимо от порядка их залегания
П |> и м й и :■ и и п[ TuCiJiciucii зопускдогсн iccviьк>13нПhlist ;иш с гр уж е н ий, n ю'хкфьзх ллом щ и отдельаilcs ф уц^ы снтон гюл несушке коргсп ps к-
цнн от.игкиотсн мс {кикс ч м р Л1ы р та . а также дли сооружен Hi i зпюш назначении лри шм.-кч-кчпык конструкции* и кафу паи 2 ТдГиидц и-i,' | klc 11 ix г |>у.11 я и r- si h j п |>iiii - л$одс tivcj I !ш с дданип с нагрузками на полы слышс 20 k I ] li.
i
5.6 Расчет оснований по несущей способности
5.6.1 Целью расчета оснований по несущей Способности является обеспечение прочности и устойчивости оснований, а также недопущение един га фундамента но подо шве и его опрокидывания. Принимаемая в расчете схема разрушения основания (при достижении им предельного состояния) должна быть как статически, так и кинематически возможна для данного воздействия и конструкции фундамента или сооружения.
5.6.2 Расчет оснований по несущей способности производят исходя из условия
где F
VГК
F < (5.2 5)
расчетная нагрузка па основание, кН, определяемая в соответствии с подряхлел ом 5.2;сипл предельного сопротивления основания, кН;коэффициент условий работы, принимаемый:для песков, кроме пылеватых....1,0для песков пылеватых, а также глинистых грунтов и стабилизированном состоянии......................0,9для глинистых грунтов в нестабилен ро ва н f i ом состоянии 0, К 5для скальных грунтов:
н е вьг ветрел ых и слабовы-иегрелых................................... 1,0вы ветрелых...............................0,9сильновыьетрслых...................0,Х
коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,2; 1Д5и 1,10соответственно для сооружений 1, U и Ш уровней ответственности.
II р и лг с ч а н и с - В случае лсшноролных грунтов среди-с: K.EFH? 111 е I l I кте значений q лрштнают п пределах толщины I?, г 0.1 (> (по нс Полое 0.5Л1 под полпшиоч фундамента, глс b — сторона фундамента. м, л направо с ни и котороЛ предполагается потеря устойчивости, а Ь- = 4 м.
5.6.3 Вертикадьную составляющую силу предельного сопротивления основания jVm. кН. сложенного скальными грунтами, независимо от глубины заложения фундамента вычисли кг по формуле
К -- W (5.25,
[де Ис - расчетное значение предела прочности ни одноосное сжатее с кадь- ного грунта, к11а;
b r 11 Г соотиетстиенноприведенпиешкри-на и длина фундамента, м, вычисляемые по формулам:
Ь' = Ь-Ъ>ь\ Г - i - 2q-, (5.2-:
.■здесь eh и е; — соответственно эксцентрисител приложения равнодействующей нафузок и е вправлении поперечной и продольной осей фуп;Ш' мента, м-
5.6.4 Сила предельного сопротивления основания, сложенного дисперсными грунтами в стабилизированном состоянии, должна определяться исходя из условия, что соотношение между нормальными о и касательными: напряжениями но всем поверхностям скольж?- ежя, соответствующее предельному состояния) основания, подчиняется зависимости
т - офф, I q , (5.2SS;
где ф| и q — соогветственно расчетные х [дягиля угла внутреннею треп ил н удельного сцепления грунт) (подраздел 5.3).
5.6.5 Сида предельною сопрагивдения ос- нонан ия, сложен ного медленно уплотняющт:-МНСЯ ВОДО)!аС1>1ШеЕ)ЛЫМИ ГЛИНИСТЫМИ, ОргаНО-минсральпыми и органическими грунтами (ирг степени Еыажности S( > 0,Я5 и коэффициенте консолидации cv < I07 см: /год), должна он ре' делиться с учетом возможного нестаГжлизированного состояния грунтов основания за счп избыточного давления в норовой Еюде и. При
24
СП 50-101-2ЛЛ4
этом соотношение между нормалынями о н касательными т напряжениями принимают по зависимости
т = {а - w)tg(pT + сг, (5.29)
где Ф, и с, — соответствуют стабилизироЕзан- ЕЮМу СОСТОЯНИЮ грунтов ОСЕТОНЗ- Ш1Я и определяются но результатам консолидированно№ среза (ГОСТ 1224К и ГОСТ 20276).
Избыточное дацин ше и пороЕюй воле допускается определять методами фильтрационной консолидации грунтов с учетом скорости приложения шпрузки на основание.
При соответствующем обосЕювании (высокие темпы возведения сооружения или нагружения его вксплуатаписишымн нагрузками, отсутствие в основами и дренирующих слоев грунта или дренирующих устройств) допускается в запас надежности принимать <р, = 0, в Г| — соответствующим неетаби л и а и роиа н но му состо - ялию грум toes оспоЕзании и paiiiibiM прочности грунта по результатам неконсолидированного среза с (ГОСТ Е224К и ГОСТ 20176) (см. 5.6.14).
5-6.6 При проверке несущей способкости ословании фу или мое эта следует' учиЕывать. что потеря устойчивости может происходить по следующим возможным вариантам (в зависимости от соотношения вертикальной и горизонтальной составляющих равнодействующей, а также значения эксцентриситета):
- плоский сдвиг по подошве;- [дубинный слезит;- смешанный сдвиг (гтлоский сдвиг по '[де
ти ЛОДОЕЛЕЗЫ И Е'лубинный СДВИГ ПО ЕЮВерХНОС- ти. охватывающей оставшуюся часть подошвы).
Необходимо учитыватЕ, форму фундамента и характер его подошвы, наличие СЕ1яаей фундамента с другими элементами сооружения, напластование и свойства грунтов основания,
Проверку устойчивости основания отдель- еюго фунламсЕГга следует производить о учет ом работы основания всего сооружения в целом.
5.6.7 Расчет оснований по несу и [.ей способности is общем случае следует выполнять методами теории предельного равновесия, псЕювап- пымн на поиске наиболее опасной иоиерхЕюс- ти скольжения и обеспечивающими равенство сдвигающих и удерживающих сил. Возможные по верх и ости скольжения, отделяющие сдвигаемый массив грунта от пел сдвижного, могут быть приняты круглоцилиндрическими, ломаными. и виде логарифмической спирали и другой формы.
5 .0 Возможные поверх! еости скольжсешя могут i юл постаю или частично совпадать с вы
раженными ослабленными поверхностями в грунтоЕзом массиве или пересекать слои см а б ел х грунтов; при их выборе необходимо учитывать ограниченна! на перемещения грунта, вытекающие из конструктивных особенностей сооружения. При расчете должны учитыпенься различные сочетания нагрузок, отвечающие как периоду строительства, так и мер if оду эксплуатации сооружения.
5.6 9 Для каждой возможной поверхности скольжения вычисляют предельную нагрузку. При этом используют соотношения между вер- тикалъпыми, горизонтальными и момент! еыми компонентами нагрузки, которые ожидаются в момент потери устойчивости, и омисыЕзают нагрузку одним параметром. Этот параметр определяется из условия ршзЕЮиесин сил (в проекции на заданную ось) и лег мо мен то и (относительно .заданной оси). В качестве предельной нгмруэки принимают минимальное значение,
5.6.10 В число рассматриваемых при определении равновесия сил иклЕочают вертикальные, горизонтальные и моментные нагрузки от со- оружс|[ин, вес I рул та, фильтра циоЕ1ные силы, силы трения и сцепления по выбранЕюй поверхности сколыксния. активное и (или) пассивное давление грунта на сдвигаемую часть грунтового массива вне поверхности скольжения.
5.6.11 Вертикальную составляющую сшил предельного сопротивлении Л' кН, основания, сложенного дисперснЕями грунтами б стабилизированном состоянии, допускается определять по формуле (5.30), если фундамент имеет плоскую поди шву и ipyi it ы ос нонан ия Ежже подошвы однородны ло глубины нс мсетсс ее ширины, а и случае различной взертиколе>ной пригрузки с разных сторон фундамента интенсивность большей из них не превышает 0,5A {R — расчетное сопротивление грунта основания, определяемое в соответствии с 5.5.8—5.5.25)
Л 'и = + N ^ d - Л 'Л с , ) , (5 .50)
где Ь' и !' — то же, что и и формуле (5.27), при этом буквой Ь обозначена сторона фундамента, и нанрдиле- нии которой предполагается потеря устойчиЕюсти основания;
■V., N.. Л7, — безразмерные коэффициенты несуI ней способности, опрсделя- емые по таблице 5.Ш в зависимости от расчетного значения угла внутреннего грен гея грунта Ф, и угла наклона к вертикали й равнодействующей внешней нагрузки на основание F в уровне и олош в ы фу илам с i ira;
25
СИ 50-1(И'2004
Yj м ' { 1 — расчетные значения удельного веса грунтов, кН/м3, находящихся н пределах возможной приемы выпирания соответственно ниже и выше гюдошвы фундамента (при наличии подтемных вод определяют с учетом юиешндаюше' го действия волы для грунтов, находящихся выше нодпупора);
С] -- расчетное значение удельного сцепления грунта, кПа;
d — глубина наложения фундамента, м (в случае неодинаковой вертикальном пригрузки е разных сторон фундамента принимают значение d, соответствующее наименьшей пригрузке, например, со стороны подвала);
<L, £ , --- коэффициенты формы фунтемента, определяемые но форму лам:
£, - 1 -0 .2 5 /п , - I - 1,5/ ti; f5 ?|£ , . - ] + 0, j / ip
здесь х\ — 1/Ь\t и Ь — соответственно длина и ширич:
подошвы фундамента, и, принимаемые в случае в не центре н- н ого приложения рав нолей стающей нагрузки равными приеденным значениям /' и Ь\ определяемым по формуле (5.27),
Гели р = ifh < L b формулах (5.21) следу;- принимать р = 1 .
Т а б л и ц а 5.10
26
СП so -]Ш-2004
Окончание таблицы 5.Ю
Угол лм)|рим-
FICTLHОЬом м-
ЧйНИС
Коэффициенты ik'cymcii сгшеоСижти .-V.. ;V u -V( щш угла* к пс|>тикалн14IL КН ИДС l нук W. \М (1 HHfi 1114 LI i\ 1 ‘.aL ^учк и й. фаД. . p;L M15Л\
трелим КНМффи -' 1 гуцпл у,. Ц]1СМТЛ15 0 | S lip 15 70 2i 30 : 35 411 * 5
гран. j i
■* 177,61 \ 126.09 Я6.20 56.50 32.26 20.73 11.26 \ 5,45 f -222 145 ,5' 134.X7 I L OH .24 Я5.16 65,5 Si 44.26 35,93 25,24 16,82 1 16,42 > 6 -3 5 .2
i1_________ ,.V' 133.И7| 107,23 S4.16
_________64.5S
_________43.26 34.93 24.24 ! ] 5,82 U3-82J
И р м я :L ’1 л 1г II я1 При промежуточных значениях о, и п коэффициенты .v . :v и Л'., допускается определять интерполяцией.2 В ф и г у р н ы х LK(1(hki3X l l ’HI MLHMFlhl .iFHU’Hejl 11Н к и н г| | ф и ц щ 'л IIIH F l l 'c y in c i i CriO LO O H O C T И , eOCFTEK'Tt "F liy K11Ш 1C lipeUe.'FhFIO Xiy
згшемнм yni:i |гдкл<н;;| т л р у ж п 6 . исходи из уел mum (i.33)
Угол наклона к вертикали ра им олс новую ■ щей внешней i игрушки на основшше определяют из условия
t & =F h /t-v. (5.12)
где Ул и — соответственно горизонтальная и верч и кальна я составляющие внешней нагрузки F нл основание а уровне полоши и фундамента, к И.
Расчет по формуле (5.3D) допускается выпад пять, если соблюдается условие
tgS<sin(pl. (5.33)
П р и м е ч а н и я1 ПрН HCnft.Th.UTM ИИ Л фП[1 \fj, IЫ (5.30) И СЛуЧИО ЁЦ'(МИ-
иаксчюй пршрузщ с p;hhf,ix сюрон фундамента ff составе горюем тал ыгъгх нагрузок слслует учит ы мать акта иное дав- ленче I рента.
2 Если ус.тн )н ие (553) fhcl и ы I кгл н и с 1 ся, следует I ф о - ш имить расчет фундамента на сдвиг но полон те (5 6 12).
3 1]|Ш соотношении сторон фундамента п > 5 фундамент ратяпринистея как .in i кии iblii и кг)н||фициен гы^ И ПрИИИЧИЮТ pniiilLLMH сдшгиис.
5.6.13 Расчет фундамента на сдвиг по подоите проилюдят исходя из условия
Z ^ . ^ ( 7 e X ^ . , ) / Y , n <5.34)
где и — суммы проекций на плоскость скольжения соответствен 1 ю рас ч сп i ы х ели и га ю- щих и удерживающих сил, кН. определяемых с учетом активного и гшсс и иного давлений грунта на (токовые грани фундамента, коэффициента трепня подошвы фундамента по грунту, а также силы гидростатического противодавления (при уровне подзем ныл вод выше подошвы фундамента);
V, и у — j o же. что и в формуле (5.25),
д.6.13 Расчет на плоский сдвиг по подошве производят ирн наличии горизонтальной составляющей нагрузки на фундамент в случаях:
- I трушен нн условия (5.33) применимости формулы (5.30);
- наличия слоя грунта с низкими значениями п роч и ост I s 1 а \ хара ктср и сти к не посредстве is - но под подошвой фундамента;
- в случаях, указанных в 5.6.14.5.6.Н Предельное сопротивление основания
(однородного ниже подошвы фундамента до глубины пе менее 0,75й), сложенного медленно уплотняющимися долонаеышепными грунтами (5.6.5), допускается определять следующим образом.
а) вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания ленточного фундамента кН/м, — по формуле
- Ь'\й 4 (! - л - ot + сокш)С| ], (5.35)
где tiЯ
сL С
а
то же, что и в формуле (5.26); пригрузка с гой стороны фундамента, в направлении которой действует горизонтальная составляющая нагрузки, к Па: то же, что и в 5.6.5; д = 3,14;угол, рал, определяемый по формуле
о. - aresmi/jj /Ь с , ), (5.36)
здесь / А — горизонтальная составляющая расчетной нагрузки па I м ,олы нье фундамента с учетом активного давлении грунта, кН/м.
Формулу (5.35) допускается использовать, если выпал н я стоя условие
А < Ь \ \ . (5.37)
27
СП 50-М 1-2Ш
6) предельного сопротивлении основания прямоугольного (/ ■£ 3ft) фундамента при действии на него [вертикальной на] рузкн допускается определять но формуле (5-30), полагая
Ф[ = 0, £f - 1 + 0 ,11/п и с, = с|(.
Во всех случаях, если на фундамент действуют горизонтальные нагрузки и основание сложено грунтами в нестдбилизнрпванном состоянии, следует про изволить расчет фундамента на сдвиг по подошве (5.6Л2).
5.7 Особенности проектирования оснований при реконструкции сооружений
5.7.1 Техническое задание на проектирование основании и фунламеп го в реконструируемых сооружений должно включать сведения о целях реконструкции (надстройка существующею сооружения, пристройка к нему ноной части, устройство подземной части и т.п.), характеристику здания, уровень ответственности, нагрузки и другие данные, необходимые для проектирования.
5.7.2 Исходные данные должны также содержать отчет об инженерно-геологических изысканиях и лошадки строительства на момент реконструкции с результатами определений характеристик грунтов* в том числе полученными но испытаниям образцов, отобранных из- под подошвы фундаментов* и отчет с результатами обследования оснований, фундаментов и конструкций сооружения. Особое внимание должно уделяться прочностным характеристикам материалов, наличию в конструкциях разрушений, деформаций, трешип.
5.7.3 По полученным данным проверяют фактические давления на грунты основания под подошвой существующих фундаментов н устанавливают необходимость усиления основания. При ьыбранных способах усиления основания и конструкции фундаментов и подземной чао и здания должны быть рассчитаны на фактические нагрузки и воздействия, возникающие в результате реконструкции, а также в процессе строительства
5.7.4 При проектировании усиления оснований и фундаментов необходимо учитывать состояние конструкций подземной и наземной частей, а также особенности производства работ по усилению оснований, фундаментов, ползем пой и наземной частей сооружения.
Б проектах реконструируемых сооружений должны приниматься такие решения по устройству оснований и фундаментов, при которых максимально используются существующие конструкции фундаментов и свойства грунтов. Производство работ при реконструкции не дол-2Ь
жко приводить к возникновению недопустимы! дополнительных осадок сооружения (см. 5,7.6)
5.7.5 Расчетное сопротивление грунта основания сооружения при сто предстоящей надстройке определяют по формуле (5.5) с учете?; требований 5.5,25. При усилении конструкции фундаментов железобетонной обоймой (рубашкой) толщиной до 10 см площадь подоишь рубашки при расчете основания не учи гы вики
5.7.6 Дополнительная осадка основания реконструируемою сооружения, вызванная реконструкцией, не должна превышать предельной дополнительной осадки, которая у ста низ- лива стоя с учетом уровня ответственности ссору жен ия и категории состояния его кон струн дни (приложение В).
5.7.7 Расчет конструкций фундаментов apt реконструкции производят по двум грушш пределы! ыхсостояний:
а) первой группы — но прочности;б) второй группы — по образованию и рас
крыгию трещин.Расчеты фу адамситов производят в соответ
стам и с разделом 12.5.7.8 При устройстве в реконструируемы
сооружениях п од зе м 11 ы х еоору же и и й (пол вадог тонн ел ей и т.п.) додж ней учитываться: долее нигольное активное горизонтальное даиленлг уменьшение несущей способности фундаменте)!
Рели реконструкций вызывает увеличена нагрузок, необходимо оценивать несущую слс собность основания;!, особенно при тип г ни фундаментов с глубиной заложения менее Ф: v
5.7.9 При устройстве новою фундамент, ниже существую)пего допустимая разность ’■ отметок заложения соседних одиночных ш ленточных фундаментов должна о пре дел я нс по формуле ( 12.5).
5.7.10 При ущцрсшти фундаментов и и.н водке под сооружение нового железобетопио: фундамента расчет фундаментов но н речи ост производят как для вновь возводимых в сад встствии с подразделами 12.3 и 12.4.
5.7.11 При проектировании пол рекой cm- русмым сооружением сплошной плиты ее рас с производят в соответствии с подразделом Е2.5.
5.7.12 При расположении реконструируемо го сооружения рядом с су шествующими соо|ч жениями следует производить проверку его ю;: нееин на зги сооружения,
5.7.13 Проектирование оснований и фу ид ментов при реконструкции должно вестись учетом динамических воздействий от оборуз! ван ни, установленного в зданиях, назем пои1- подземного транспорта, производства стрд тельных работ и других источников па ос и и; данных инструментальных измерений вибрант
СП 50-Ш -2004
5.7.14 При реконструкции фундаментов производстве!!] [ых зданий с целью снижения вибраций НСибхОЛНМО ПРОВОДИТЬ рЗСЧОТ КОЛС Gil!! и иад я двух состояний сооружения — л о реконструкции и после нее. Расчет колебаний до реке л пру кци и дол же!! давать результаты, согласующиеся с подученными и холе вибрационною обследования экспериментальными данными. При необходимости осуществляют уточнение отдельных параметров иди веси расчетной схемы.
5.8 Мероприятия но уменьшению деформаций основании и влияния нх на сооружения
5.8.1 Дли выполнения требований расчета оснований по предельным состояниям, кроме возможности и целесообразности изменения размеров фундаментов в плане или глубины их заложений (включая прорезку грунтов со спе- цлфическнмисвойст!1ами),ниедсниядопални- тельпых связей, ограничивающих перемещении фундаментов, применения других типов фундаментов, изменения нагрузок на основание и Т.Ц.. следует рассмотреть необходимость применения:
а) мероприятий по предохранению грунтов основания от ухудшения их свойств (5.8.2);
б) мероприятий, направленных па преобразование строительных свойств фунтов (5.8.3);
в) конструктивных мероприятий, уменьшающих чувствительность сооружений к деформациям основания (5.8.4);
г) выравнивания сооружений или отдельных их частей; стационарным, а также временным специальным оборудован кем; выбуриванием грунта из-под подошвы фундаментов; pc I у л и ру ем ы м замачиванием
При проектировании следует также учитывать возможность ре [уд и родам и я усилий в конструкциях сооружения, возникающих при сю взаимодействии с основанием (5.8.5), а также рег/ли рода l i ия н ап ряжен но -д ефор м ирова ш ю го состояния грунта основания (5.8 7),
Выбор одного или комплекса мероприятий ли л же л про из водиться с учетом требований 4.1.
5.8.2 К мероприятиям, предохраняющим грунты ос но на ния от ухудшения их строительных свойств, относятся;
а) водозащитные мероприятия на площадках, сложенных грунтами, чувствительными к и течению влажности (соответствующая компоновка генеральных планов, вертикальная планировка территории, обеспечивающая сток поверхностных вод, устройство дренажей, про- птофпльтрационных завес и экранов, проклад
ка водопроводов в специальных каналах или размещение их на безопасных расстояниях от сооружений, контроль за возможными утечками воды и т.п-);
б) зашита грунтов основания от химически активных жидкостей, способных привести к просадкам, набуханию, активизации карстовых явлений, повышению агрессивности подземных вод и т.п.;
в) офаличенис источников внешних воздействий (например, вибраций);
г) предохранительные мероприятия, осуществляемые в процессе строительства сооружений (сохранение природной структуры и влажности грунтов, соблюдение технологии устройства основа!!ий, фундаментов, подземных и наземных конструкций, не допускающей изменения принятой в проекте схемы и скорости передачи погрузки на основание, осоОселю при наличии в основании медленно консолидирующихся грунтов и т.п,).
5.8.5 Преобразование строительных свойств грунтов основания (устройство искусственных оснований) дос i n гае гея:
а) уплотнением грунтов (трамбованием тяжелыми трамбовками, устройством грунтовых свай, вытрамбовыванием котлоешеюв под фундаменты, предварительным замачиванием грунтов, использованием анергии взрыва, глубинным гидроьиброупл огнен нем* вибрационными машинами, катками и т.п.);
б) полной иди частичной заменой в основании (в плане и но глубине) грунтов с неудовлетворительными свойствами подушками из песка, гравия, щебня и т.п.;
в) устройством насыпей (отсыпкой min гидронамывом);
г} закреплением грунтов (инъекционным, .электрохимическим, бурое мссительпым, термическим и другими способами);
д) введением в грунт специальных добавок (например, засолением труп га или пропит кой его нефтепродуктами для ликвидации пучицисты х свойств);
с) армированием грунт (введением специальных пленок, сеток и г.п.).
5.8.4 Конструктивные мероприятия, уменьшающие чувствительность сооружений к деформациям основания, включают;
а) рациональную ком поливку сооружения в плане и по высоте;
б) повышение прочности и пространственной жесткоеги сооружений, достигаемое усилением конструкций, особенно конструкций фундамент!ю-подвалыюн части, в соответствии с результатами расчета сооружения во взаимодействии с основанием (введение дополнитель-
2<>
СП 50-]»]-2004
пых связен в каркасных конструкциях, устройство железобетонных или армокамелпЕях поясов, разрезка сооружений на отсеки и т.п.):
в) увеличение податливости сооружений (если зто позволяют 1Схнол01 ичсские требования) за счет применения гибких или разрезных конструкций;
г) устройство приспособлений дли выравнивания конструкций сооружения и рихтовки тех н о логи ческого оборудо ва н ии.
I'] р и w а ч ч а к лI Габариты приближения к строительным конструк
циям подписного техно логи ческого обо руло паи и и (мис- :сшмх к район, лиф пои р Г.Г1.) ДОЛЖНЫ обеСППИНДУЬ ИХ нормалыгую жсплутпшиЕО с учетом пазможных деформаций основания.
2 Л ЛЯ обеспечения норм;и1ъж)й аксплуагицин яш|ги)н M!HH)]H):na*(FHhrx якиiни лифтовые шахты необходимо проектировать с учетом крепа сооружения.
5.8.5 К мероприятиям, позволяющим уменьшить усилия в конструкциях сооружения при взаимодействии его с основанием, относятся:
- размещение сооружения на плошади застройки с учетом ее инженерно-геологического строения и возможных источников вредных влияний (линз слабых грунтов, старых горных выработок, карстовых полостей, внешних водоводов и т.ш);
- применение соответствующих конструкций фундаментов (фундаментов с малой боковой поверхностью на подрабатываемых территориях, при наличии в основании пучинистых грунтов и др.);
- засыпка пазух и устройство подушек под фундаментами из материалов, обладающих малым сцеплением и трением, применение специальных д] ггифри кии он н ых по кры тн й, отр ы в- ка временных компенсационных траншей для уменьшения усилий от горизонтальных деформаций оснований (например, в районах юр- ных выработок);
- регулирование сроков замополичииания стыков сборных и сборно-монолитных конструкций;
- обоснованная скорость и последовательное] ь возведения ojдельных частей сооружения;
- устройство разделительных стенок между существующими и возводимым сооружением.
5.8.6 В случаях, когда строительными мерами защиты и ннженерЕюй подготовки грунтов ос] 10вания не исключаются деформации и крены сооружений, превышающие допустимые значения, основания следует проектировать с учетом мероприятий, снижающих осадки и крены, в том числе с применением выравнивания сооружения.
При проектировании сооружений с учетом возможности их выравнивания с помощью дом-,Ю
кратоь следует выполнять расчет ко негру к ци на воздействие неравномерных деформадт основания в стадии выравнивания. Расчетом* выравнивание необходимо пронеритв несупт способность и устойчивость конструкций фун да ментов подвальной части зданий, всю при ни мающих сосредоточенную нагрузку от вырд нивающих устройств, и глубину зал о жени- фундаментов, включая проверку па устойчн вость основания при передаче на него лава: ния от выравнивающих устройств.
5.8.7 Регул продан иелапряженпо-дефор^н рованного состояния грунта основания с i;: лью уменьшения его деформируемости мл повышения несущей способности может б к г выполнено созданием принудительной дефор мации грунтов или приложением постояли действующего давления в грунте следующим способами:
- нагнетанием в ограниченный объем труп та твердеющего раствора (компенсационное ш гнетам ие);
- деформацией путем устройства в грую пневматических конструкций, способных ри: ширяться в [рун ге;
- обжатием грунта атмосферным давление (вакуумирование) и др.
6 Особенности проекторопапия оснований сооружений, возводимы на специфических грунтах и в особых условиях
6.1 Проеадочные грунты
6.1.1 Основания, сложенные проелдочнк ми грунтами, должны проектироваться с учг том их особенности, заключающейся ь том, чт при повышении влажности выше определен еюго уровня про исходит потеря прочности труп та и они дают дополнительные деформации- просадки — от внешней нагрузки и (или) сс-6 ственного веса грунта.
6.1.2 При проектировании ос i ю в а е ] и й, с;и- же иных проса дочными грунтами, следует- уч> ты ват ь возможность повышения их влажное; за счет:
а) замачивания грунтов — сверху из вне шних источников и (или) снизу при полъеч уроЕшя подземных вол;
б) накопления влаги в грунте вся едет нг инфильтрации поверхностных вод и экранир далия поверхе ] ост и.
6.1.3 Просадочные грунтвт характеризует относите л ыюй нросадочностыо ец, и ЕтачальЕЮ проселочным давлением phf Указанные характер стики определяют в соответствии с 6.1.12 и 6.1.:
СП 50-Ш1-2004
НориатиЕшые значения вычисляют кактрал не значения |>сзулыатов их определений (ГОСТ 20522). а расчетные значения допускается принимать ранными нормативным (у = 1).
6.!.4 При проектировании оснований, сложенных присадочными грунтами, должны учитываться:
а) просадки ог внешней Егатрузки si!p, происходящие в пределах верхней зоны просадки
намеряемой от подои] вы фундамента до г дубины, где суммарные вертя кал ыгые напряжения от внешней нагрузки и собственного веса грунта равны начальному просадочному давлению или сумма указанных напряжений минимальна (см.6.1.]5):
б) [тросдики от собственного веса грунта происходящие в нижней зоне просадки Ajf , начиная с глубины, где суммарные вертикальные напряжения превышают начальное просадок нос давление t \ ; или сумма вертикальных напряжений от собственного веса грунта и внешней нагрузки минимальна, и до нижней границы проса,точной толщи;
в) неравномерность просадки [рунтов Л.? ;г) горизонтальные перемешсЕгия осношшии
и и пределах криволинейной части проелдочной ESOpOIEKJ] при просадке трут iron от собственного веса;
д) потеря устойчивости откосов и склонов;е) дополнительные нагрузки вследствие
образования в грунтовой толще водных куполов.
II р и м с ч и н н с — Просадку грунтов учитывают т,ри относительной щгосгиючцоети (МИ.
6.1.5 При определении просадок грунтов и их нераиномсрЕЮСти следует учитыват ь: характер планировки территории (наличие выемок и срезки или насыпей и подсыпок, которые оказывают влияние на напряженfioe состояние грунтов основания, а также на вид и размер просадок); возможные виды, размеры и места расположения источников замачивания грунтов; конструктивные особенности сооружения, в частности наличие тон- еее.к й , полет ал о в под частью сооружения и Т.П.: дополнительные нагрузки на глубокие фундамента, уплотненные и закрепленные массивы от сил негативного трения, возни- каЕощих при просадках грунтов от собственного веса.
Кроме того, необходимо учитывать, что при замачивании сверху' больших площадей (ширина замачиваемой площади Вк. ршша или превышает толщину слоя просадочного грунта — просадив ную толщу И^) и замачивании снизу за счет подъема уровня подземных вол полностью
проявляется просадка от собственного веся ssl а при замачивании сверху малых площадей {Bw < //.,) проявляется лишь только часть ее /^ (с м .б .и К ).
П р и м е ч а н и и — При определении ■ гграитгокгер- иости просадок грхптов с лед тег хчнтыадгь возможные паи-
ii еОЛ а I о I гр Iekti 1 hi С н-идЫ 14 м Iliri ;4 p.;LL I к ►;| o>:;ei 1 Ц5| w<;-то1 па к ков 'шмичившил по отжипснню к рлссчнгыласлгочу фундаменту иди сооружению ь целом.
6.1.6 Грунтовые условия площадок, сложенных просадочЕшми грузпами, в зависимости от возможности проявления просадки груд по а от собственного веса подразделяют на два тина:
J тип — грунтовые условия, в которых возможна в основном просадка грунтов от внешней нагрузки, а просадка грунтов ог собствен’ ного веса отсутствует или ееё превышает 5 см:
II тип — грунтовые условия, в которых помимо просадки гру!]тов от внешней нагрузки возможен их просадка от собственного веса и размер ее превышает 5 см,
6.1.7 Расчет оснований, сложенных проселочными грунтами, производят fs соответствии с требованиями раздела 5.
При отом деформации основания определяют суммированием осадок и просадок. Осадки основания определяют без учета просалоч- ных свойств грунтов исходя из деформационных характеристик i рун то в при установившейся влажности, а просадки — в соответствии с требованиями 6 .1.2—6.1.5.
Установившееся значение влажности при- нимаЕот равным природной влажности w, если w > w и влажности на границе раскатывания и?, сели нг < w .
П р и м е ч а н и е - Следует также уч ты н д ть ос хакиnu/lC m.'iaiftluns ИроснлОЧнуч? 'и*.'! Ш.у ipynTCiH, ксшт-рыс \|Ц-гут быть вызваны итмгнсиисм аса пряжен но по состояния jpyFiTUJSoro массива, н^-за натру jo k . ог лдишем и сооружений, грунтом мх году) иск, [И Vi1-hi] I и к при ИЫПО-'ПШНИЦ ы:р-тич^дьнон планировки, л также от весу волн при водона- еышешш присадочной толщ и л т.п.
6.1 .У Расчетное сопротивление грунта основан ИЯ R при возможном .замачивании присадочных грунтов (6.1.2, я) принимают равным:
а) начальному присадочному давлению р , при устранении возможное-]и просадки грунтов от внешней нагрузки путем снижения давления по подошве фундамента;
б) значению, вычисленному по формуле(5.5) с использованием расчетных значений прочностных характеристик ((рл и с]3> ез езодо- насьн I Еснном состоянии.
11ри невозможности замачивания иросацоч- ных грунтов расчетное сопротивление [рута осноЕзанин R определяют по формуле (5.5) с использованием прочностных характеристик
31
СП 50-101-2004
этих грунтов при установившейся влажности (6,1.7). '
При определении расчетного сопротивления грунта основания при возможности его замачивания до полного водой асы шеи ия коэффициенты условий работы yd и yf2 принимают по таблице 5.2 как для глинистых грунтов с показателем текучести !t > 0,5, а при невозможности замачивания ■■ с показателем текучести /, < 0.5.
6.1.9 Предварительные размеры фундаментов сооружений 1 и 11 уровней оттчетвемности, возводимых на просадочных грунтах, назначают исходя из расчетных сопротивлений основамин Я(>, принимаемых по таблице Л.4 приложения Д.
УказаниЕлми зпдчсежнми Лп допускается пол ьзовлтесн также для назначения окончательных размеров фундаментов сооружений 111 уровня ответственности, и которых отсутствует мокрый процесс.
6.1.10 При устранении присадочных свойств грунтов улдотнелисм или закреплением необходимо обеспечить, чтобы полное давление на кровлю подстилающего неуплотненного или незакрепленного слоя нс превышало начальное проселочное давление р f
6.1.11 Просадку грунтов оаюЕшзия s;1, см, при увеличении их влажности вследствие замачивания сверху больших площадей (см. 6.1,5), а также замачивания снизу при подъеме уровня подземных вод определяют по формуле
I t
^ (6.1) 1=]
где zsli — относительная просалочность /-го слои грунта, определяемая в соответствии с 6.1,12;
hi — толщина / по слон, см, ktfj — коэффициент, определяемый и со
ответствии с 6.1,13;п — число сдоев, на которое разбита
зона просадки /jjV , принимаемое и соответствии с 6.1,17,
6.1.12 Относительную просалочность грунта г4, определяют на основе испытаний грунта в лабораторных условиях (ГОСТ 23161) по формуле
К.р ~ К х . р( 6 . 2)
где Л и Л — высота образиа, ем, соогвет- ственно природной влажности и после его ноле to го водо- насыщенгщ (ы = w ) при дав-
М
лении р, кПа, ршшом вертикальному напряжению на рассматриваемой глубине от внешней шпрузки и собственного веса грунта /? = о -t ст.г при определении просадки грунта в верхней зоне просадки; при определении просадки грунта в нижней зоне просадки также учитывают дс- ПОДЕШТСЛЬНуЮ нагрузку ОТ сил негативного трения;
h B — Етысота, см, того же образиа природной влажности при р -
~ ° ’1ГЗначение е f может быть определено также 5 нолевых у с до пнях по испытаниям фунта штампом с замачиванием (ГОСТ 20276).
6.1.13 Коэффициент k.tl> входящий в формулу (6.1), при b > 12 м при ни маку г равным единице для всех слоев грунта в пределах зоны просадки; при b < 3 м вычисляют по форм уде
к,{1 =0.5 + 1 .5 (р -р гЛ )/р и, (6.3)
где р — среднее давление под подошвой фундамента, к! 1а;
p wtl — ЕЕачальное просадочное давление грунта /-го слоя, к Па, определяемое в соответствии с 6 .1.14;
— давление, рапное 100 кПа.При 3 м < b < 12 м kiti определяют интер
поляцией.При определении просадки грунта от соб
ствен'юг» веса следует принимать к t = 1 при И^< 15 м и 1,25 при Н^> 20 м, при промежуточных значениях Нй коэффициент ^ оп ределяют интерполяцией.
6.1.14 За начальное насадочное давление р j принимают давление, соответствующее:
- при лабораторных испытаниях [рун год и компрессионных приборах (ГОСТ 23161) - давлению, при котором относительная проса- дочность Егу равна 0,01;
- при нолевых испытаниях штампами предварительно замоченных грунтов (ГОСТ 20276) — давлению, равному и ре делу пропорциональности па [рафике «нагрузка—осадка*;
- при замачивании грунтов в опытных котлованах — вертикально му ЕкшряжеЕшю от собственною веса |рунта па глубине, начиная г которой происходит просадка грунта от собственного веса.
6.1.15 Толщину зоны просадки i-рунта принимают равной (рисунок 6.1):
толщине верхней зоеты иросадоиной толщипри определении просадки грунта от1 внеш-
СП 50-101-2004
■5 *I—•=1 * sc S* eг. ^3? “ , I
■* £2 4/
О '-C CоО о
E +■ ^I—11 sa s- s fc. C f™ II SD »0= fc 3с ё :
" ? 5 S | " i. 5 2 ^
— s-4ij a
£. ac „a ipr-A Г-' ■z * t*- гг f
— о m ™5 3E- CJ- 0 =
3* = О и
* 5<j я c = El =_ *a CLp a
pp.
■4
U Jуi “ST ^
* s — £ “" Li
i E.
к 5ч -я
" I Et 2
i; r-*|£5
£ £ 1 *"1ST
4 ГТ H:j- U! II =| и
H £ U c
5 iо vrt 4; , p ■<?=J ^I s
sdis F- cj “ — ч
S O ?
k ca?3I
<4 >-. = £
3.1
Агср
тгол
; 6.
7 —
Схе
мы
к р
асче
ту п
риса
док
осно
вани
я
СП 50-ИП-2004
ней нагрузки ;;(М (6.1-4), при этом нижняя граница указанной зоны соответствует глубине, где о ; — сг -*■ сг. = /?4.,(рисунок 6.1 а, б) или глубине, где значение о минимально, если <т > > pif (рисунок 6. ], я);
тол ши не нижней зоны проселочной толши Лг/ ттри определении просадки грунта от собственного веса s;l (6 .1.4 и 6.! .5), т.е. начиная с глубины i где о. = иди значение а. минимально, если о?т4н| > рл1> и до нижней границы просад очной толши-
6.1.16 При отсутствии опытных определений начального проселочного давления суммирование по формуле (6.1) производят до глубины, л а которой относительная проеадочлоеть
от давления р, равна 0,01.6.1.17 Для расчета просадки грунта от на
грузки фундамента присадочную толшу разбивают на отдельные слои h в соответствии с литологическим разрезом и горизон тами определения c4fi,. При этом гол ши на елось должна быть не более 2 м, а изменение суммарного напряжения в пределах каждого слоя не должно превышать 200 кПа. При расчете просадок по формуле (6.1) учитывают только слои грунта, относительная иросадочность которых при фактическом напряжении £,,>0,01. Слои, в которых cvJ < 0,01, исключают из рассмотрения. Указанные требования относятся и к расчету максимальной просадки грунта от собственного веса по формуле (6.1).
6.1.18 Возможную просадку грунта от собственного веса У1; , см, при замачивании сверху малых площадей (ширина замачиваемой площади Bw меньше размера присадочной толщи И определяю! но формуле
4 * - - Bw / H fj) В„ / И ,!, (6.4)
где sit — максимальное значение просадки грунта от собственного веса, см, определяемое в соответствии с 6.1.11.
6.1.19 При проектировании оснований, сложенных проселочными фунтами, it случае их возможного замачивания {6.1.2, сг) должны предусматриваться мероприятия, исключающие или снижающие до допустимых пределов просадки оснований и (иди) уменьшающие их влияние на эксплуатационную пригодность сооружений в соответствии с 6.1.21 и 6.1.22.
В случае невозможности замачивания основания в точение все [то срока эксплуатации сооружения (с учетом его возможной реконструкции) проса д очные с ею истца трутов допускается нс учитывать, однако в расчетах должны использоваться физико-механические харак
теристики грунтов, соответствующие у стаз вившейся влажности (ем. 6.1,7).
6.1.20 Расчет просадки в грунтовых уел пнях I типа не производят, если в пределах ьс лросадочпой толщи сумм;! вертикальных нал,} же!! ий от внешней нагрузки и от собственна веса грунта не превышает начальное просади пое давление р .
6.1.21 При возможности замачивания фу тов основания (см. 6.1.2) следует предуематр вать одно из следующих мероприятий:
а) устранение просадочлых свойств грч тов в пределах всей про садочной золи (6.1.22);
б) ] [ pope зку j ! росадо ч е е о й го л щи фу ндзч ?■ там и, в том числе спайными и массивам!: закрепленного грунта (6.1.23);
в) комплекс мероприятий, включают: частичное устранение проезд очных свойс ф унтов , водозащитные и конезруктивиые ■. роприятия (подраздел 5.8).
В грунтовых условиях 11 типа наряду с >v ранением просалочлых свойств Ерунтов hi прорезкой гтроеад очной толщ и глубокими фу- да мен та ми должны предусматриваться подо; шитные мероприятия, а также соотвстстну! тпая компоновка генплана.
Выбор мероприятий должен Ефоизводта с учетом i n па [руптоиых условий. вида возм<в тюго замачивания, расчетной просадки, та- мосвязи проектируемых сооружений с сок ними объектами и коммуникациями в с оолит стнии с трсбоваЕжями 4.1.
6.1.22 УстранеЕЕие просадочных свойс фунтов достигается:
а) в пределах верхней зоны просадки д ее части уплотнением тяжелыми трамбовках устройством фунтовы х подушек, вытрамОоп: ваннсм котлованов, в том числе с устройств! уширенмн из жесткого мазериада (Сетона, и if ня, песня но-гравий ной смеси), химическими термическим закреплением;
б) в пределах всей присадочной зол ши глубинным у плотнен зге м грунтовыми спаяй предварительным замачиванием грунтов г новация, в том числе с глубинными изрш ми, химическим или термическим закрой ннем.
6.1.23 11ри проектировании глубоких ф;. дамен тов следует учитывать;
и грунтовых условиях 1 типа — сопротиа: ее ис | р у н т а по боковой п о в е р х ] I о с е й ф у н дач! тов;
ее 1'рунтовых условиях I I типа — не гати эн трение грунта по боковой поверхности фу ер ментов, возникаю!нее при просадке грунтов собственного веса.
34
СП 51Ы 01-2004
6.1 Набухающие грунты
6.2.1 Основания, сложенные набухающими грунтами, должны проект кропаться с учетом способности таких грунтов при повышении влажности увеличиваться в объеме — набухать. При последующем понижении влажности у набухающих грунтов и рои сходи тобрагныи процесс — усадка.
Необходимо учитывепъ, что способностью набухать при увеличении влажности обладают некоторые видел шлаков (например, шлаки электроплавильных производств), а также об вечны с глинистые фунты, л с набухаю ши с при увеличении влажности, если они замачиваются химическими отходами производств (например, растворами серной кислоты).
Возможность набухания шлаков при их увлажнении и глинистых ipyEiTou при замачивании химическими отходами про и в ею дети устанавливают опытным путем в лабораторных или полевых условиях.
6.2.2 Набухающие грунты характеризуются относительным ЕшОухаиисм при заданном давлении е давлением набухания р влажностью набухгшия и? и относ и тел ыюй усадкой при иыешхаЕши
Указанные характеристики определяют в соответствии с 6.2.7, 6.2.10 и 6.2.16.
6.2.3 При ЕгрисктироЕзании оснований, сложенных набухающими грунтами, следует учитывать возможность:
- набухания грунтов за счет подъема уровня подземных водили инфильтрации — увлажнения грунтов производственными или поверхности ыми водами:
- набухания фунтов за счет накопления влаги под сооружениями в ограниченной по глубине зоне вследствие нарушения природных условий испарения при застройке и асфальтировании территории (экранирование поверхности);
- набухания и усадки грунта в верхней часта зоны аэрации — за счет изменения водно- теплового режима (сезонных климатических факторе ей;
- усадки за счет высыхания от воздействия tcj i.'eo и ы х неточ н и ко в.
П р и м с ч а я и е — При п]юсктирокшии заглублен-HbPi 4JCTX;il tiKipyxcuwh HOi)£)so*[JfMO учиТМинтъ k iiu iio e i- ШЫЮС iUllili’ IKIC. ГЮШНКИЮШСС irpH F1 изучим ИИ п ус.аакс
6.2.4 Горизонтальное давление р, кПа, определяют по формуле
^ YAh/W * ’где уг — коэффициент условий работы, рав
ный 0,85;
й: — коэффициент, зависящий от интен-сивею сти лабухам ин и принимаемый по таблице 6,1;
ры п к — максимальное горизонтальное давление, определяемое в да бордюр- нгдх условиях, кПа,
Т а б л и ц а 6.1
14 и те л с и в - ность набухания за 1 сут, %
0,1 0,2 0 J 0,4 0,5 0,6 6,7
К. 1,40 1.25 1,12 Г65 1,62 1,01 1.00
6.2.5 Основания, сложенные набухающими [рунтами, должны рассчитываться в соответствии с требоЕыниягии раздела 5,
Деформ it ни и ос нова if и я в результате набухания или усадки грунта должны определяться путем суммирования деформаций отдельных слоев основания согласии 6.2.9 и 6.2.15.
При определении деформаций осЕгования осадка сто о г внешней нагрузки и возможеевя осадка от уменьшения влажности набухающего грунта должны суммироваться. Подъем основания е; результате Ешбухйния груз тел определяют в предположении, что осадки осноЕаания от внешней нагрузки стабилизировались.
Предельные значении деформаций, вызываемых набуханием (усадкой) грунтов, допускается принимать в соответствии с указаниями приложения Е с учетом требований 5.5.50,
6.2.6 При расчете осеювлний из набухающих грунтов должны применяться характеристики [руптов при Их природной плотности и влажности. При расчете оснований из набухающих грунтов после их предварительного замачивания используют характеристики грунта и замоченном состоянии.
Расчетное сопротивление грунтов оснований, сложенных набухаЕощими грушами, вычисляют по формуле (5.5). При этом рекомендуется учитывать допустимость его повышения согласно указаниям 5.5.24, что будет способствовать уменьшению подъема фундамента при набухании [рупта.
6.2.7 Относительное набухание е;ч„ давление набухания je?v1i. и относительную усадку определяют но результатам лабораторных испытаний (ГОСТ 24143) с учетом указанных в6.2.3 причин набухания или усадки. Эти характеристики MOiyr быть подучены также но данным полетах испытаний грунтов штампом (за исключением слабо набухающих грунтов).
6.2.8 Нормативные значения характеристик е и Et) набухающих грунтов вычисляют как средние значения результатов их определений
35
Cfl 50-101-2<Ю4
(ГОСТ 20522), Расчетные значения ^тик характеристик допускается л р ини мать раин им и нор- магм иным (у = 1).
6.2.9 Польем осЕювания при набухании грунта Л см, определяют по формуде
Ии “ ^ .tw.i .vn-.f > (6.6)
н-1
где eTlvJ. ■ относительное набухание грунта /-го слоя, определяемое в соответствии с 6.2.U);
ht ■■■ толщина /-го слоя грунта, см; kJK1 — коэффициент. определяемым в ео-
ответстяии с 6.2.12;п — число слоеи, на которое разбита
лона набухания j рул та.6.2 10 Относительное набухание грунта при
инфильтрации шши определяют по формуле
Е,ч- = (**,, - ю / К , (6-7)
где hn — высота образца, см, природной влажности и плотности, обжатого бет возможности бокового расширении давлением р, равным суммарному вертикальному напряжению на рассматриваемой глубине (значение определяют в соответствии с 6.2.13);
hsa: — высота тою же образца, см, после зам а1 Шейнин до полною подо насыщения и обжатого в тех же условиях.
По результатам испытаний образцов jpyina j гри различном давлении строят зависимости =Ар)и = Ар) и определяют давление набухания
соответствующее е(1ц, =■ 0.При экранировании поверхности и изме
нении вол но-те илового режима относительное набухание t определяют по формуле
fjn- = - « ’!))/(] ’ t 'J , (6.8)
где к - коэффициент, определяемый опытным путем (при отсутствии опытных данных принимают равным 2);
*■- конечная (установившаяся) в лаж- ноеть грунта, доли единицы, определяемая по 6.2. i I;
iv,t и efl ■■ cooi ЕзстствезгЕзо начальные значения влажности и коэффициент;) пористости грунта, доли единицы.
6.2.1! Значение w /-го слоя при экранировании поверхности определяю!' по зкелеримен- талЕяюй завис и мости влажности набухания от нагрузки — Ар ) при давлении р,, кПа, вычисляемом по формуле
Р, = У 'М ~ Ч + 2<W V/>’
где у„. — удельный нес волы, кН/м-1;Z. — расстояние от экранируемой пок
мости до уровня подземных возZi — глубина заде галид раеематршш
го слоя, м;<т — суммарное напряжение es расе;
риваемом /-м слое, кПа;у. — удельный вес грунта /-го а.
кН /мтЗначение (w — и-;,) в формуле (6.S)
изменении водно-теплового режима о прет; юг как разность между Ешибольшнм (в шр максимальною увлажнения) и наимсныяич период максимального подсыхания) значь ими влажности i рулта. КоэффнниеЕгг поры сти п эюм случае принимают для влажна грунта, отвечающей периоду максималш подсыхания. П poif i и л ь вл ажн осз и м ас с ши случая максимального увлажнения и полек пня определяют экспериментальным ее утек полевых условиях.
6.2.12 Коэффициент А входя ищи в f[mp лу (6.6), ej зависимости от суммарного вертиа ного напряжения a ,tnr на рассматриваемой :■ бнне принимают равным 0,8 при гг. /п1 = 50 хИ
= 0,6 при а. = 300 к Па, а при промежр ных значскиях'определяют интерполяцией
6.2.13 Суммарное вертикальное напряжн о , к Па, па глубине гот подошвы фундаж та (рисунок 6.2) определяют ли формуле
— ®гр (6.
где о я.^ — вертикальные напряжения ;о везетвенпо от нагрузки фук мента и от собственного* грунта, кЛа;
о , — дополнительное вертикала давление, к Па, вызванное а ЯЕНИем веса неуилажиенпойч ти массива грунта за ыродсл; площади замачивания, опр; лея с мое по формуле
" :.,л - 4 г).
здесь к — коэффициент, принимаемы/ таблице 6.2.
у ■ ■ удельный вес грунта, кН/мд; (сМ г) — см. рисунок 6.2.
6.2.14 Нижнюю [раниЕду зоны енлоyxasсм (рисунок 6.2);а) при инфильтрации влаги принимав
[дуби] Ее, где суммарное вертикальное напрг ние я . гаг (6.2.13) равно давлению набухании
36
СП 5ft-101-2004
Рисунок 6.2 - - Схема к расчету подъема основания при набухании ipyfrra
Табл и и а 6.2
Id +
Коэффициент t:y при отношении или ни кIIJHJHIlI'j IdUF,]!11Н КИС МОЯ Г].10[]Л!Л И
|хич 1 о ч
1 2 э 4 5
0.5 и 0 0 0 01 0,58 0,50 U.43 0,26 0,291 0.81 0.70 0,6! 0.50 0,40
0.94 0,82 0.71 0.59 0.474 1,02 0,89 0,77 0.64 0,505 1,07 0,94 0,82 0,69 0,77
б) при жранщюurtiши поверхности и изменении ноли о-теплоного режима определяют опытным путем (при отсутствии опытных данных принимают равной 5 м).
При наличии подтемных иол нижнюю границу топы набухания принимают на 3 м выше начальною уровня подземных нон, но не ниже установленного в позиции а).
6.2,15 Осадку осмолил и я н результате высыхании набухшего грунта .%!fr е\д определяют- по формуле
Л■Г.А Л ( 6 . 1 2 )
i — I
Ж е,Л, — относительная линейная усадка грунта i-ro слон, определяемая я соответствии с 6-2.16:
Л — толщина /'-го слоя [-рунта, см:
■— коэффициент, принимаемый равным 1,Г>;
н — число слоев, на которое разбита зона усадки грунта, принимаемая в соответствии с 6.2.17.
Допускается принимать f.(fc определяемую без нагрузки, при этом к ~ 1,2.
6.2.16. Относительную линейную усадку грунта при его высыхании f.й определяют по формуле
е,* - СА„ -/!„■)/*„, (6,13)
где Нп — высота образна [р у та , см, после его максимального набухания при обжатии его суммарным вертикальным напряжением без возможности бокового расширения;
ht, — высота образна, см, в тех же условиях после уменьшения влажности в результате высыхания.
6.2.17 Нижнюю границу зоны усадки Hth определяют экспериментальным путем, а при отсутствии опытных данных принимают равной 5 м.
При высыхании грунта в результате тепловою воздействия технологических установок нижнюю границу золы усадки определяют опытным путем или соответствую ши м расчетом.
6.2.18 При расчетных деформациях ocfioua- етия, сложенного набухающими грунтами, больше предельных или недостаточной несущей способности основания должны предусматриваться следующие мероприятия в соответствии с подразделом 5.S:
- водозащитные мероприятия;- предварительное замачивание основания
в пределах всей или части толщи набухающих грунтов;
- применение компенсирующих песчаных полушек;
- полная или частичная замена слоя набухающего грунта нендбухающим;
- полная или частичная прорезка фундаментами слоя набухающего грунта.
6.2.19 Глубину п ре д варите л ьн ого зам а ч и ва- ния, толщину частично заменяемою слоя набухающего грунта или частичной его прорезки назначают в зависимости от требуемого снижения деформации от набухания.
6.2.20 При возведении фундаментов на предварительно замоченном основании из набухающих [рун то в следует предусматривать устройство подушек из песка, шебня или гравия либо упрочнение верхнею слоя ipyma связующими материалами.
37
СП SO- ПП -2004
6 2.21 Компенсирующие песчаные полушки устраивают на кровле или и гг реп ел ах слон набухающих грунтов при лаял е ни и, передаваемом на основание, не менее 0,! МПа.
Для устройства подушек применяют пески любой крупности, :га исключением пылеватых, уплотняемые л о плотности в сухом состоянии не менее 1,6 г/м-\
Компенсирующие песчаные полушки уст - раивлют только под ленточные фундаменты, когда их ширина не превышает 1.2 м. Размеры полушки назначают по таблице 6.3.
Т а б л и ц а 6J
Шприди j Ш н р ш т фундаменты ft, м | подушки Jff, м
Высота подушки /г. м
0,5 < Ь < О т
0,7 с Ь < 1,0
1,0 <. h < 1,2
2,46
lbl,Sft
1,26
U S A
1,16
6.2.22 Уменьшение польем а фундамента на естественном основании из набухающих грунтов может обеспечиваться путем анкеровки фундамента с помощью свай, частично или полностью прорезывающих набухающий слой. Лри этим нагрузка, передаваемая сооружением, воспринимается совместно фундаментом и сваями, а предельные деформации (осадки, подьемы) отой конструкции не должны превышать предельных значений.
6.2.22 К числу конструктивных мероприятий относят увеличение жесткости и прочности сооружения путем разбивки сто па отдельные отсеки осадочными швами. Отсек должен иметь правильную геометрическую форму в плане и одинаковую высоту. Увеличение жесткости и прочности достигается также введением железобетонных непрерывных поясов толщиной не менее 16 см, устраиваемых по высоте в нескольких уровнях. Пояса следует армировать каркасами, располагаемыми на уровне перекрытий или верха проема и полностью перекрывающими наружные стеньг. Пояса предусматривают при частичной прорезке набухающих грунтов; частичной замене набухающего грунта ненабухающим; устройстве компСЕгенру- юших полугпек; предварительном замачивании набухающих грунтов.
6.2.24 Замену иабухаеошеги грунта производят местным нснабу.хающим грунтом, уплотняемым л о заданной плотности. Проектирование оснований сооружений и сном случае должно ныгто.тещть- с я как на обычных нешбу хающих грунтах.
6.2.25 Допускается использовать набухающие г рунты для обратной засыпки пазух и тран
3S
шей при условии, что горизонтальное даа,к мне. is еч звал но с их увлажнением, окажется д( пустимым для данного сооружения, а возмш ный подъем г рунта засыпки не приведет к уху; шеиию условий эксплуатации. Уплотнеип грунтов производят в соответствии с требой нинми, приЕГЯТЫми для устройства rpyiil'Olitl подушек и обратных засыпок из обычных г рул тои.
6,3 Засоленные грунты
6.3.J Основания, сложенные засолеиш ми грунтами, должны проектироваться с уж том их особенностей, обуславлиЕглющих:
- образование при длительной фильтрацп воды и выщелачивании солей суффозиопяо осадки .те
- измене!гис ея процессе выщелачивания ос лей физико-механических свойств грунта, и провождающсеся. как правило, снижением ег 11 ро ч 11 ост 11 ы х х а рa ктс рист и к;
- повышенную агрессивность подземных ш к мате риалам подземных конструкции за сч( растворения солей, содержащихся в грунте.
Следует также иметь в виду, что в засолн пых грунтах при их замачивании может и рою литься просадка или набухан не.
f l p i i MC' I UEMi C — ОгИСССЕШе грунтов К ШГО.'ЮШ и ну иол разделение и зависим оста от суммарного corn клгпя лиги»- н иргпнсртитнорпмы* to-itii гп> с к; пени j соленпости следует производить по ['ОСТ 2S1 (KJ.
6.3.2 Засол сшзыс грунты характеризуют гл носительным суффозионлым сжатием t ir. и н; чальным давлением суффозионпого сжатия п
Значения о предел я юг', как пракн:олабораторными методами (компресс ион нс фильтрационные испытания), а для детая е.;т'> го изучения отдельных участков строительно! площадки — ноле и ЕЯ ми испытаниями статлто кой нагрузкой с длительным замачивание.ил нонання. При наличии результатов полевых г; нытаний и опыта строительства в аналогична инженерно-leoлогических условиях указав hj характеристики допускается определять тол let лаб о рато р I г ы м и м стол а м и.
Значения е.,у и /^определяют в соотвстеты с 6.3.14.
6 3.3 Для предварительных расчетов суфф; зионной осадки основания сооружений I и уровней ответственности и для окончателыгЕ расчет о is сооружений III урОЕзпя otuctctucui-je сти допускается определять аначеЕгие отнею гельно суффозиониого сжатия е тлинистй заг ипсованных грунтов по формуле (6.14), ее; они представлены;
СП 5ft-101-20-04
- суглинками с >v - 0,02 - 0,04; lL = 0,08 _ -0,12; pf,= 1,2 ~ 1,6 r /W ; р = 0,75 - 1,1;
- супесями С W =0,01 - 0,03, /, = 0,03 -- 0,07; = 1, 4- 1,45 г/см’'; е - 0,0 - ■ 1,0.
fcV “ M n f^ A V (6.14)где 7’] — коэффициент, зависящий от вида
груша, соле ржания гипса и давления и при ни маемый но таблице 6.4;
ri, — нач;ьпыше солержание гипса и фунте, доли единицы;
pf/ начальная i 1 потное гь с у х с ч о г р у j it а, г/см5;
рг — плотность частин гипса, г/см1;J3 - степень ьышелачиьаппя. доли еди
ницы;п — коэффициент, принимаемый для
суглинков ранным I. для супесей -- 73-
Та бл и ц а 6.4
Вялгрунта
О ш к ; |к * я н л е г и п с а . л ы и
е д н н и ш л
Коэффициент А, при д;] НЛО i 1 и Li, М1Тл
ЕМ 0.2 0 J LM
CvntCb 0,1 0 .8 6 0 .7 0 0 .5 2 0 ,4 30.2 0 ,9 5 0 ,9 0 0 ,83 0 ,7 60 ,3 0 ,9 7 0 ,9 5 0 ,9 0 0 ,8 5
Суит 0,1 0 ,0 8 0 ,1 5 0 ,3 0 0 ,4 6МОК 0 ,2 0 .1 5 0 ,2 7 0 ,5 0 0 ,8 4
0 ,3 0 ,4 5 0 ,6 0 0 ,8 0 1 ,Ю
0.4 (),85 0 ,9 6 1,07 1,30
0,5 ] ,08 1 J 5 1,22 1,38
6.3.4 Нормативные вначения характеристик насоленных фунтов е -и /^вычисляют как средние апаче ни я результатов их определений (ГОСТ 20522). Расчетные значения допускается принимать ранными нормативным (у =■ ]).
6.3.5 Расчет оснований, сложенных засаленными грунтами, должен производиться я соот- ur rerun и с требованиями раздела 5. Гели засоленные грунты являются просадочными или набухающими, следует- учитывать соответственна требования подразделов 6.1 и 6.2.
6.3.6 Расчетное сопротивление ЯосноЕзапия, стоженного засоленными грунтами, при возможности л л тельного замачивания грунтов и выщелачивания содей определяют но формуле(5.5) с использованием расчетных значений прочностных характеристик (tpLL и си), полученных дня фунтов в водонасытсниом состоянии после выщелачивания содей.
При невозможности длится ел юго здмачиЕэд- ш:ч фу е гг о и и выщелачивания солей значение R следует определять по формуле (5.5) с ис
пользованием прочноспгых характеристик, полученных ДЛЯ засоленЕ!ЫХ грунто!! в во донасы-IJ ЕС ИНОМ СОСТОЯ] П1И.
При вычислении R для частично или полностью выщелоченных грунтов коэффициент условий работы грунтового оспоЕзанин -у р в формуле (5.5) для загипсованных суглинков с начальным содержанием гипса dit< 20 % принимают равным 1,1, а для суглинков с > 20 % и для всех загипсованных супесей ун = 1.
Коэффициент условий работы сооружения ■у 2 во в з а и м о д с й с е д и н с основанием в формуле(5.5) для всех засоленных грунтов принимают равным единице.
Коэффициент к в формуле (5.5) пршшма- jot равным единице при определении прочностных характеристик засоленных грунтов в лабораторных условиях в приборах трехосного сжатия и в (голевых условиях методом сдвига педика и к — 1,1 при о пре делении этих характеристик в лабораторных услоелтях в приборах од иоплос костного среза п по таблицам приложения Г.
6.3.7 Деформации основания определяют суммированием осадки основания при природной влажности от внешней нагрузки (подраздел 5.5) и суффозионной осадки, а также просадки, набухания иди усадки, если засоленные грунты являются просадочными или набухающими.
Лри невозможности длительного замачивя- !шя I ру Ei го в и выщелачивания солей деформации основания определяют по подразделу 5.5 исходя из деформационных характеристик засоленных ГРУЕФОВ при ПОЛНОМ ЕЮДОЕЧаСЫЩСНИИ.
6.3.8 Максимальные и средние суффозион- ные осадки, разность осадок и кре!!ы отдельных фу н да м е е сто в и сооружения в целом необходимо рассчитьшать с учетом неравномерности замачиЕзания основания, схемы фильтрационного потока в пределах отделешого фундамента или контура сооружения, нсолееородно- сти распределения солей в грунте по площади и по глубине основе] ни я.
6.3.9 Расчет еуффозионной осадки основания, сложенного глинистыми груЕ1тами с лег- корасгиоримыми солями и загипсованными песками, следует выполнять в пределах зоны, условно ограничен еюй глубиной сжимаемой толщи //,. определяемой но 5.5.41. При этом принимают, что в пределах сжимаемой толщи грунты подвергаются гюлЕюму рассолению, т.е, степень выщелачивания (5, определяемая по ГОСТ 12248, равна единице.
6.3.10 При расчете суффозиопных осадок оснований, сложенных адпгнеованнымн глинистыми грунтами, принимают-, что:
39
СП 50-101-20N
- длина зоны, я пределах которой возможно иыщедач иванне гипса (вышелачивай-чян зона Uf), ограничен л условием предельного нлсьпдс- нин г и Jt-совг фильтрующей жидкости;
- в процессе фильтрации происходит развитие выщелачиваемой зоны, г.с, увеличивается ее длина и уменьшается содержание гипса в грунте я направлении движения фильтрационного потока;
- еуффодианмыс осадки основания происходят то.'г г, ко в пределах выщелачиваемой зоны.
6-3.11 При расчете суффозии иных осадок основания, сложенного загипсованными глинистыми грунтами, следует различать две схемы фильтрационного потока в основании фундамент (рисунок 6.3).
При расчете с уффоз ионных исЕщокоспок ннн но схеме / сначала следует определить с; стояние выщелачиваемой зоны //„ т.е. ее дан1 и раепределetitie и ней th n ce i ез расчетный мет- времени (л;злримср, через 5, 10 лет з: г; ДЕЗлее после начала эксплуатации сооружен г; Для этого необходимо выделить слои с р;ы.'.,г. ным содержанием типе ел (рисунок 6.4), При зтначальное распределение гипса в грунте пре стаялчется в пиле ступенчатой ап юры !■; деленные слои разбивают на более мелкие, т щи ной 0.5 м, дли тзорых производят p.iOi; процесса рассоления.
Е с л и О С ] КШЕ1 Н Е !С С Л О Ж С П О О Д Н О р О Д Е З Ы М '. [И'-['ом, го начальное содержание гипса приишн еот постоянезым в пределах выщелачиваем
1 — вертикальная фильтрация; 2 — горющпальнян фильтра цен) а слое ограниченной толщины Рисунок 6 .J — Е’хеы у замачивания фундам ентов
1 - - границы слоев с различным содержанием гипса: 2 — границы рдс-иггнЫх c-lucfC J — расчетный сагой; 4 — иагтратл фильтрация; 3 - начальная зпюра относительного содержа]!]»! гипса tfjzf
Рисунок 6,4 — Схема для расчета рассоления основания при вертикалыщй фильтрации
40
СП 50-101-2004
зоны = const, а йен 'зона разбиваете и на слои по 0,5 м.
После разбивки ос ею на ни и на слои следует поспело нате Лелю в каждом слое, начиЕтя с вер- мкто, определить количество оегшииегося в твердой фазе гипса а расчетный моче из време- ив. При злом слои, в котором содержаЕше гипса будет раЕЗЕЮ начальному, является ниже [ей гриЕЕИИСii выщелачиваемой .зоны И;. Для нижележащих слощз расчет растворения гипса произвол ичь не следует.
6.3.12 При расчете суффозионных деформаций о с е е о в н н и я , сложенного тагиe ic o k h изыми глинистыми грунтами, при фильтрации по схеме /(см. рисунок 6.3) зону суффозиОЕнюй осадки в ос но ил ни и фундамента ограничивается глубиной Нг где суммарные вертикальные напряжения от иле рутки фундамента и собственного веса Ерунга равны начальному давлению суффозноннОЕ'о сжатия р,р.
Если на расчетный момент времени Иt< Н расчет суффозионной осадки следует производить только л пределах выщелачиваемой зоееы //,. При > Н расчет осадки необходимо выполнять в пределах сжимаемой толщи И Глубину принимают та границу сжимаемой лол- щи (рисунок 6.6).
Дивчин: 6.5 — Схема для расчета суффозионЕшн осадки жшешюш ipysiia при верш кал ышй фильтрации
6.3.13 Суффоз ионную осадку основания см. сложенного засоленными грунтами, при вертикалы юн фильтрации (схема 1) определяют по формуле
ri(6.15)
h-i
где £ у г — относительное суффозионное сжатие [рунта /-го слон при лаяло ши /д равном суммарному вертикальному напряжению на рассматриваемой глубине от шЕешпсй нагрузки о и собственного езссл грунта о , определяемое по 6.3.14;
/?г — тачщи] ia /-го слоя засоленного Iрунта, см;
я — число слоев, на которое разбита зона суффозии мной осадки засоленных [pyjITOES.
Значение .■у определяют в пределах зон, устанавливаемых по 6.3.9 и 6.3.12.
6.3.14 Относительное суффоз ионное ежЕмие с -при компрессионно-фильтрационных испытаниях (ГОСТ 1224Я) определяют по формуле
Ч ^ - V P>/ V (й.!б)
где й — высота образца грунта после замачивания (полного водонасыщен ил) При ДИПЛОПИИ р = Су + CF ;
hy — высота того же образна после длительной фильтрации воды и выщелачивания содей при давлении р\
/г — высота того же образна природной влажности при данлении р [ = о ^
Начтиьнос давление суффоз ионною сжатия ^соответствует даипсниш. при котором е^= 0.01.
Значения fy и могут быть оп1>еделеньт также при полевых испытаниях грунтов штампом с длительным замачиванием ipyrnotj (ГОСТ 20276).
6.3.15 Деформации осноелиеий при фильтрации по схеме 2 (см. рисунок 6,3) следует рассчитывать с учетом развития во времени вышел а чи вас мой зоны в горизоЕшыьиом iianpaFj- лении и неоднородности деформационных сеюйств грунтов основания в пределах площади фундамента или контура сооружения.
Как и при фильтрации по схеме / необходимо установить состояние выщелачиЕЕаемой ■30иы в основании фундамент^) на расчетный момент яремееш (ее длину и распределение в ней е й I есы) . Для устаЕювленЕюго состояния вы- шелачняасмой зоиея следует определить осадку сторон фундамента и его крен.
Начальное содержание гипса в грунте принимают постоянным Ц , - const) как по глубине загипсованной толщи, так и по площади фундамента и в с ю окрестности (рисунок 6.6), и ргшным среднему значению загипсованности толщи.
Разбивку основания на вертикальееыс слои шириной по 0,5 м следует производить в пределах от z — 0 (источник замачивания) до
41
СП 50- L01-2004
z ^ t + 2L + 1 „ где / - расстояние ло фундамента, a 7L — ширина фундамента. Направление формирования и перемещения вышслачинас' моГ] зоны принимаю] горизонтальным.
6.3. If) Для расчета осадок сторон фундамента мри фильтрации по схеме 2 рекомендуется применять метод расчета конструкций на основании, характеризующемся переменным коэффициентом постели. Расчетная схема предусматривает наличие двух участков в основании фундамента (рисунок 6.7), где участок ! ранен длине выщелачиваемой зоны. Коэффициент постели
на этом участке изменяется от сп1,п под од псе стороной фундамента, Слиткам шей к истов ни ку замачивания, до eri:iv на границе нЕящелачн аде мой зоны. Участок 2 равен длине 1к;цише.,!1- чел ной зоны. Коэффициент постели на одч участке постоянен и ранен сП1а1:.
6.3.17 При расчетных деформациях осноы ННЯ, СЛОЖСЕЕНОГО JilCTUICJ 1НЫМИ грушами, бо.ц-шс предельных пли еюлост точной нссуию способное!и основания должны мредусматри питься следующие мероприятия н ечюгиететш:! с подразделом 5.8:
I — входной участок фильтрационного потока: 2 — направление фильтрации, J — раечетый слон: 4 — [ранним расчетных с.ки
Рисунок й.й - Схема для расчета рассоления основания при горизонтальной фильтрации
Рисунок 6.7 — Схема для расчета деформаций засоленного грунта при горизонта лысой фильтрации
4 7
СП 5<М01-2ШМ
- вддшащитные;- конструкт и is fibre;- частичная иди полни я срез к а засолены*
грузной с устройством подушки из глинисты?; групп?]?;
- прорезка зол щи засоленных грунтов фундаментами, в том числе спайными;
- закрепление, уплотнение или нейтрализация (насыщение ерунгов рас гею рами. исклю- чаюлигмн растворение солей) грунтов;
- предварительное рассоление грунтов;- комплекс мероприятии, включающий во
дозащитные и конструкт и шиле мероприятия, а также устройство Ерундовой подушки.
При УСТРОЙ С] JC полушки ИЗ 1 ДИМН<ЛЫ,\ I руп- ток в основании сооружений n редел Е>ное содержание солей и степень уплотнения грунта должны уста павд и вашей но данным специальны?; и селе до в лешй и за инея г от перелетаемых на жЕЮванне Епнрузок, свойств jpyеггу „ уронил от кс тстве н нос ги и ко е ] стру кт и вн ia х особе н н ос - тек сооружения, возможных условий замани- гаки;! основания.
При проектировании фундаментов в аасо- .и'пных зрултах необходимо применять апгикоррозионные мероприятия для защиты тела фундамента од' агрессивного воздействия вод и грунта is.
Для сильно- и избыточно засолен них ф унтов (ГОСТ 2511)0) рекомеЕздуется применять:
-прекращение или замедление движения фнлыраиионЕЮго потока (устройство водонепроницаемых завес: глинистых, силикатных, биту.чj I ых, псмсити ых);
- снижение растворяющей способности подземных вод (искусственное водонасьнцсние филктрапионною потока солями),
й.4 Оргцно-минеральные и органические ф у т ы
6,4.1 Основания, сложенные водонасьзщеп- пычи ор['ано-мннсрШ1ы1Ыми (иды, санропели. патпрфп на н н ы е зру i т » т ) и ор ган и ч е с к и м и гру н - тимjt (торфы) или включающие зги грунты, должны проектироваться с учетом их особенностей: большой сжимаемости, существе!! ной 11 j чс п ч и вости п а н й зотро 11 и и з i ро v з roc'Ti i ы х, дс - формационных и фил!,транионных характеристик и изменений их б процессе консолидации основания, длительною раз в из ия осадок вс? времени и возможности возникновения нестаби- 31 ЮН рошш IО ГО СОСТОЯ! ] ИЯ,
Для идов необходимо учитьшать тиксотропию и тазовыдсленис.
Следует учитывать также, что подземные воды зз органо-минеральных и органических
грунтах, как праЕшло, сильно агрессивны к м;периалам 1юдзсм1чых конструкций,
6.4.2 По характеру залегания органо- ми пера.'] ьные и органические грунты делятся на от- крытЕяе (залегающие с поверхности), погребенные (залез ающие в виде линз ш и слоев на различной глубине) и искусственно погребенные (перекрытые искусствен ею сформированными Отложениями).
6.4.2 R зависимости от расположения слоен или линз органо-минерального и органического Еру ее'['а в плане и по ['лубиЕзе основания [наделяют наиболее распространенные типы оснований, приведенные на рисунке 6.S.
6.4.4 При ироведСЕЕИи инженерли-геолигн- ческих изысканий следует дополнительно уста [заиливать:
- характер залегания оргапо-минеральных и органических грузгтов (рисунок 6.Я) и толщи- згу сдоев, прослоек и лип.з этих грунтов;
- содержание органического вещества / для выделения заторфовшшых грунтов, торфов и еапропелей (ГОСТ 26100);
- сгспез !ь рахтожения органического вещества Dyi! в торфах;
- коэффициент консолидации,Ра ссто я н ие м е жд у от де л ь н е>е м и с кваж и на ми
не должно превышать 20 м и они должны полностью прорезать толщу opiaEEO-минеральных и органических грунтом с заглублением не менее чем на 2 м в подстилающие миЕЕерадьные грунты.
Определение характеристик оргапо-мине- радызых и органических зрунтов дат ж но производиться не менее чем через 0,5 ,ч по глубине кдждое'о ойз[друженного слоя.
6.4 5 На площадках с и,там и с целью с охра- Е1ения природной структуры -этого грузна должны применяться методы испытаний, исключающие динамическое воздействие па групп. Рекомендуется применение штампов, нресеи- ометров, статического зондирования, приборов врашатсльЕЮго среза, радиоизотоп ееых методов и г. д.
6.4.6 Следует выделять пресноводные иды с содержанием органическою вещее ifsa более 10 % — сапрппели. П зависимости от условий залегания сапропсли подразделяют на неуплот- ленпые и углотЕгентае в природном залезднии; по содержанию орЕлнического вещества — на миЕзеральЕзые, средне минерал ьные и слабоми- перальные.
6.4.7 Характеристики орган о-минеральных и орЕ'анических |рунтов должны определяться, как правило, на основе ЕЕепосрелетиенЕЕЫХ ис- пьзтаЕЕИй грунтов ее полевых или лабораторных условиях.
42
СИ 50-101-2004
I — к I ip*,icji:j к H c e i i tui нм аомой hue щи ftc: misai 1ил киш щчт оцггши-мйиоралъмые или (фГЛ1гичсские ijivmhi, II — n перчнсзЧ А С ТИ С Ж И М ^ С М О И Т О Л П ! И ОС н о в а Fd ИЯ З А Т С П К Т С Л О Н О р П Н Г С 1 -М Ш И 'р :и Ь Н О Ш Ц !ПГ о р т я н и ч с с к о ш ф у н т ; I J I — в М И Ж Ж ‘ И Ч ,::л
сжимаемой тпдщи основания дало гаю г ортио-.ч1ше|К1лъиио или органические грунты; IV — сжимаемая толша в прело, ь пигиа с:1Днин НКЛЮЧнег iva iD L inp O liile ( I V а ), дн у сторон не ( IV 0 ) ПКЛИИИИшиесн л и т ы ИД и содерж ит мНОЖсежл и т (IV js) ил органо-ми пера: ьпых или органических грунтов; V — is пределах глубины сжимаемой гааши находится ш т (Va или несколько прослоек (V5) оргаио-миисралыгого нлн органического грунта, границы которЕ,гх в плане пилодят и в|>ед-
Рисунок 6,8 — Т и нота с схемы основании, содержи!
Ориентировочные значения физико-механических характеристик елпропедей, откргдтых и погребенных торфе в и илов, которые могут быть использованы для предварительной опенки оснований, сложеннЕдх указанными грунтами, приЕзсдены в приложении Ж.
Для глинистых грунтов с содержанием органических все дести п долях единицы и диапазоне 44
fin х ор ГД1 го - м и f се ра л ы f ые и орга и ичес кие rpyim.i
0.05 < Iil/K < ОД5 нормативные значения харди- теристик £', фн и с для расчетов осноЕзаний сооружений, оговоренных в 5.3.17, допускает сч принимать по таблице Г.4 приложения Г.
6.4.Й Деформационные, прочности еяё фильтрационные характеристики органо - миме ральных и органических фунтов должны о про- делиться в диапазоЕзе давлений, соответствую-
СП 50-Ш -2(Ш
гщх напряженному состоянию основания проектируемого сооружения. Укатанные характеристики должны устанавливаться при испытаниях обратной грунта и вертикальном и горизонтальном направлениях.
0.4.9 Для определеЕжн мро4ностЕ]ых ха рак- гериетлко и с органо-минеральных и органических грунтов следует проводить испытания, применяя методику консолидированного среза для определения этих характеристик и стабилизирован ] ео м состоя ни и и i i е ко н сол ил и ро вэ н - нога среда для определения в нестабилизирощи i ним состоянии (ГОСТ 12248).
fi.4.10 В полевых условиях деформационные ха ранте ристи ки о р ra 11 о - м и ] I epiui ьн ы х и орган и - нсек их грунтов определяю г методами, указанными в ГОСТ 20276. Мри определении деформационных характеристик этих грунтов в компрессионных приборах, учитывая их высокую сжимаемость, испытуемые образцы должны иметь начальную высоту 30—50 мм, а их нагружение следует проводить небольшими ступенями ™ л ас но ГОСТ 1224К,
Максимальное давление на образы; в компрессионном опыте должно превышать проектное I гс менее чем на Ш — 20 %, но быть не менее 0,1 МПа.
Значения модули деформации по результатам опыта должны устанавливаться для различных интервалов давлений и использоваться в расчетах осадки в зависимости от фактических нормальных напряжений по глубине основания и пределах сжимаемом то л ши.
6.4.11 Коэффициент бокового давления органо-минеральных и органических грунтов £, определяют в приборах трехосного сжатия. Допускается принимать значения £ по таблицам приложения Ж,
6.4.12 При применении комплекса мероприятии по предварительной подготовке основания, содержащего оргяпо-мипералыаые и органические грунты (временная или постоя!i- :Ш пригрузка, дренирование и т. и.), характеристики этих грунтов должны устанавливаться iro результатам их испытаний после уплотнения.
6.4 13 При расчете оснований должны учи- 1Ывиться анизотропные свойства органо-минеральных и органических фунтов. В каждой точке основания следует отбирать нс менее двух образцов для определения характеристик в двух :н а яра иск?] ш н х' вс р'ш кал ь f юм и ] ори зоптал ы га м. Коэффициент фильтрации также должен определяться ад я этих двух направлении.
Обозначения характеристик грунта с анизотропными свойствами должны иметь нее деке, указывающий диапазоны давлений и их Ешправ-
лсешс при испытании (гори за е j гады гае или вертикальное).
6.4.14 Расчет оснований, сложенных органо-минеральными и органическими грушами, дол же!! производиться в с о ответе теш и с требованиями раздела 5 с учетом скорости передачи Еыгрузки на основание, измсеюешх эф фективных напряжений в грунте в процессе консолидации основания, анизотропии свойств Еру иго в, торнчЕюй консолидации. При этом допускается использовать методы теории как линейной, так и нелинейной консолидации грунтов,
П р и м е ч а н и е Лшг.и1Т|Юпнку смутилn opгаип- минерал mi мч и (фгиничсиких rpyimjH лен iy с кастой i кг учитывать, если 'значения характеристик .тля нертикгьтъЕюго и rcipMuyniLLiuioro нгшраилсиии отличаются не более чем ил -30 %.
6.4.15 При наличии в основании дренирующих слоев необходимо учитывать фильтрацию норовой поды в их сторону, а при наличии песчаной подушки под фундаментом — также в сторону этой подушки. Учитывать действие дренирующего слоя допускается гадь ко в зим случае, если он не представляет собой замкнутую линзу, а песчаной подушки под фундаментом — если обратная засыпка пазух произволе! ia также дренирующим грунтом.
6.4.16 Основания, сложенные впдонасьг- щенными органо-минеральными и органическими фунтами, в соответствии с 5.1.3 и 5.6.5 должны рассчитываться по несущей способности.
Б этих расчетах силу предельною сопротив ления осЕгаваЕжя и кН/м, при действии вер- а и кадь ной наЕрузки для лен точного фундамента допускается определять по формуле
я„ = Ь' (г/ + 5,14с,), (6.17)
где Ь' — то же, что и в формуле (5.27); q нршрувка, к) 1а; fг! — расчетное 3] тчепие уделmioi о сцеп
ления грунта, к Па, равное с ,6.4.17 При Е1ам]>пю на дно Еюдоема, сложен
ною органо-минеральными и органическими грунтами, песчаного слоя его толщина должна определяться необходимыми цла!1ировочпыми отметками с расчетом несущей способности основания и с учетом возможности возникно- 151‘ннн нес габ и лизирован но го состояния.
6.4.1Я При расчете по деформациям оснований, isключающих водонасыщепные органоминеральные и ор]'апичсские грунты, расчетное со противление фунта основам ин R он реле ля ют по формуле (5.5). При этом коэффициент условий работы грунтовою осповлешя у принимают по таблице 6.5,
45
СП 50-101-2004
Т а б л и ц ; ! 6.5
К о э ф ф и ц и е н тt LLHML'IKIHiJI IEK." ГруИТии и cmrCHFi уеден? nii р аботы
и v х п ч рф< >н;ш 11 ости груптоыого t>c] со па-ИНЧ 1с|
П е с к и м е л к и е ы ь ю ч а с ы щ е н -п ы е ;0 .0 3 < 0 .2 5 0.У50 ,2 5 < /<1ПГ < 0 . 4 ( ШП е с к и п ы л е в з т ы с в о л о п а с ы -ш е й н ы е :0 . 0 3 < 1 ^ < 0 .2 5 0 ,7 50 , 2 5 < < 0 ,4 0 , 7 0Г л и н и с т ы е г р у н т ы в о л о п а с ы -ш е п п ы е0 , 0 5 < iLKi < 0 ,2 5 n p j ' п о ю ш т с -
^л и т е к у ч е с т и :f L < 0 ,5 1.05f s > 0 .5 1 ,00Г л и н и с т ы е г р у н т ы в о л о п а с ы -т е и н ы е0 ,2 5 < < 0 , 4 0 п р и п о к а з а т е л ет е к у ч е с т и ;l L < 0 ,5 0 , 0 0r L > 0 . 5 0 , 5 0
6.4.19 Для предварительною определении размеров фундаментов сооружений I и И уровней ответственности на злтр^юванных песках и окончательного для сооружений Ш уровня ответственности допускается принимать расчетные сопротивления но таблице Л,5 приложения Д.
6.4.20 Расчетную схему для определения конечных осадок фундаментов на основании, включаю тем нолонасышеппые орган о-минеральные и органические грунты, принимают по разделу 5.
Дополнительную осадку фундаментов за счет разложения (минерализации) органически* включений допускается не учитывать, если в период срока службы сооружения уровень подземных вод не буде т понижаться.
Осадку слоя сильноза торфованного грунта или торфа при намыве или отсыпке на него песчаного слоя определяют по 6.4,30 и 6.4.31.
6.4.21 В расчете и о деформа i сия м основания, содержащего органом инердльные и органические грунты, нижнюю границу сжимаемой тол- ши принимают в соответствии с рекомендациями 5.5.41.
6.4.22 Ониранис фундаментов непосредствен но на поверхность органо-минеральных и органических грунтов не допускается, если они j федста ил е н ы е и л ы ю згтшрфи ва LI j I ы м и грунтами и торфами, саиропелями и илами.
Если непосредственно под подошвой фундамента залегает слой l рут г га с модулем лефор-
46
мании /_■ < 5 МПа толщиной более ширимы фундамента, то осадка основания должна определяться с учетом полного давления пол подошвой фундамента.
6.4.23 При расчетных деформациях ос и о вини я. сложенного органо-минеральными и органическими грунтами, больше предельных м:ы недостаточной несущей способности основать должны предусматриваться следующие мероприятия в соответствии с подразделом 5.8:
- полная или частичная прорезка слоев органо-минеральных и органических [рутой фундаментами;
- полная или частичная замена органо-минерального и органического грунта песком, гравием, щебнем и т.д.;
- уплотнение грунтов временной или постоянной iipisгрузкой основа! 1 ия сооружения иди всей площадки строительства насыпным (намывным) грунтом или другим материалом (с устройством фильтрующего слоя или дрем при необ ходи мости ускорения пронесся консоли дан и и ос ею вапин);
- закрепление илов буроемееителвньш способом.
6.4.24 В зависимости от типа оси она ним (см. рисунок 6.S), степени злторфованноети. глубины залегании и толщины органо-минеральных и o p iанпческих грунтов, а также кон с гр у к т и в н ы х ос о бс 111 f ос те й п р ое кти ру е м о- го сооружения и предъявляемых к нему зке- плуатацноппых требований рекомендуютсч следующие варианты специальных мероприятий:
- уплотнение основания временной или постошпюй I ia еру з кий. в а ом числе е устройством вертикальных дрен и дренажных прорезей — для оснований I п ГГ типов;
- полная или частичная прорезка слоя органо- м и н ерал ы I ы х и о р га] [ и че с ки х тру нтов фундаментами. в том числе свайными, — для оснований Н, IV и V типов;
- выторфовка линз иди слоев органо-минерального и арктического грунта с заменой его минеральным грунтом — для оснований II, IV и V thhoes;
- устройство фундаментов (столбчатых, ленточных и т. и.) на песчаной, гравийной, щебеночной подушке или на предварительно у плот* ею иной подсыпке из местною материала — лдя всех типов осноеыний;
- устройство сооружений на плитных фундаментах, нсрекреетЕЕЬЕх монолитных или сборно-монолитных лентах и т. п. с конструктивными мероприятиями по поезышсееию пространственной жесткости сооружения — для весь типов оснований.
СП 50-101-2004
6 4.25 В отдельных случаях оснований, содержащее органо-минеральные и органические трунты, может быть использовано при соблюдении опрелелепной скорости передачи нагрузки или при применении конструктивных мероприятий (введение поясов жесткости, разбивка здания на отдельные секции и т. п.).
6.4,26 Песчаные подушки, устраиваемые под фундаментами с целью замены органо-минеральных и органических грунтов, уменьшении давления на нижележащие слон, повышения, и случае необходимости, отметки подо швы фундаментов, ускорения процесса консоли ладя и (уплотнения) нижележащих грунтов, уст- ри ива jot, как Eipaumio, из песков крупных и средней крупности. В отцсльных случаях допускается применение щебня, гравия, шлака иди гравий) ю-песчаной Смеси. Мелкие пески для устройства поду щек не рекомендуются.
Плотность сухого грунта и подушках из песка крупного и средней круч ее юс ги рекомендуется не менее 1,65 т/м 1.
При назначении прочностных характеристик уплотненною грунта в полушках следует уч итывать указания 5.5.15.
6 4.27 Для намыва слои грунта в качестве основания сооружения могут применяться супеси и пески любой крупности. Для ускорения консолидации намываемого слоя пылеватых песков пли супесей необходимы предварительный намыв или у кладка на маловолопро пинаемое естественное основание, сложенное органо-минеральными и органическими грунтами, дренирующего сдоя, например, из песка средней крупности.
6.4.28 Проектирование пригрузки должно ври изводиться с учетом требоваЕШй 6.4.12. При этом должны быть установлены толщ ина и размеры в т и н е притрузоч)[ого слоя и время, ле - ебходЕтмые для достижения заданной степени комсодидании осееовипия, л также конечна!! осадка основания под пригрузкой.
6.4.29 Конечную осадку и время консолидации слоя органо-ми нергишного и органического фу 1 S3 а при нам визе или отсыпке на него песчаного сдоя определяют без учета осадки подет лающе to слоя, если его модуль деформации в Ш раз и более превышаем' модуль деформации оркшо-минерального и органического грунта.
Нагрузку от намыва или отсыпки и порядок ее учета в расчетах конечной осадки, а также время консолидации слоя оргдно-минераш-,- нрго и органического грунта определяют в соответствии е 51ри5гятЕя м проектом организации работ.
6.4.50 Конечную осадку слоя органо-мине- ралЕ>ного и оргщгического грунта в стабилизи
рованном состоянии ж, м, вызванную намытым или отсыпанным слоем песка, определяют по формуле
.у = 3ph/[?)/Г -ь 4д), (6.18)
I до р — давление от песчаной пасы гш на поверх) юсчъ oprai io-ми Етсралыюго и органического грунта, к Па;
h — толщиEia слоя органо-минерально- i’0 и органического грунта, м;
Е — модул!i деформации oprai io-mheаврального и органического грунта при полной вл а гоем к ости, кПа.
Размер нась]геи в плане должен быть не менее 5 Л.
6.4.3 \ В случае сели основание, содержащее органо-минералышы и органические [фунты, состоит из нескольких Е'оризонтальных слоев с различными модулями деформации, осадку всей толтци в конце периода стабилизации определяют как сумму осалок отдельных слоев.
6.4.32 При толщине слоев орпшо-мпнератш- ных и органических грунтов, ripe вы тающей 3 м, их рскомсЕщуетси уплотнять с испод ьзогзаЕжем верти ка.явных дрен.
План расположения дрен, их ссчсешс и г г гаг уетаилЕШившот расчетом из условия 90 % консолидации основания или в зависимости от назначаемых сроков уплотнения строительной площадки. В плане дрены располагают ез углах квадратов или равносторонних трсуголышгов с шагом: для песчаных дрен 1,5—3 м, для дрен за воде коею изготовления 0,5—2 м.
Л,тн сооружений I и И у pons ген ответственности шаг дрен определяют па опытных участках.
6.4.33 При использовании вертикальных дрен, полностью прорезаюишх уплотняемый слой грунта, и надшит и дренирующих слоев на концах дрены консолидация грунта под нагрузкой происходит за счет- отжагия норовой воды в дрену и дренирующие слои. Эквивалентный диаметр зоны влияния лрен d в атом случае следует- принимать при расположении дрен по квадратном сетке d(, ~ IJ3J; но гексагональной сетке — d, = 1,05с/, s:ie d ■ расстояние между осями дрен (шаг дрен),
6.4.34 В проектах сооружений, возводимых па opiaHO-минеральных и органических rpyir- тлх, должны предусматривать я следуюппгс нормы натурных измерений деформаций оснований и фундаментов:
- при застройке новых районов типовыми зданиями высотой 5 зтажей и более — одно наблюдаемое зланнс на 3 строящихся;
- при застройке квартала — первое по очередности постройки здание [ и П уровней Ответственности;
47
СП 50-101-2004
- ДЛЯ BCL'X сооружении, имеющих коне 1рук- цни пролетим более 24 м;
- лля сооружений, и которых и ходе строительства иди эксплуатации возникли шач и тельные деформации несущих конструкций или появились! реши лы.
6.5 Элювиальные грунты
6.5.1 Основания. сложенные эдювиальлы- ми грунтами — продуктами вьтетривання скальных и пслускальЕ(ых пород, оставшимися на месте с моего обраювлЕжя и сохранившими структуру и текстуру исходных пород, должны проектироваться с учетом;
- их значительной неоднородности но гл у бине и ь плане из-та наличия грунта и раз н ой степени вы ветрел осе и с большим различием их п роч н оетша х и дефор м анион е ! ых характер» ети к,
- снижении прочностных и деформационных харны ер ист и к по время их длительного пребывания в открытых котлованах;
- возможности перехода в плывунное состо- я н ие л л ю в и ;ц I ь м ьг v су п е с ей и п еч лев дтея \ i j сс к о н в случае нх подо насыщения в период устройства котлованов и фундаментов:
- возможного наличия Л|>ПС;ШОЧНЫХ свойств у элювиальных пылеватых песков с коэффициентом пористости е'> 0,6 и степенью влажности St. < 0,7, а также возможности набухания элювиальных глинистых грунтов при замачивании отходами техЕюлогнческих произволе™.
6-5.2 В зависимости от исходных горных пород, подвергшихся выветриванию, следует выделять элювиальные грунты магматических, метаморфических и осадочных сцементированных скальных [рунтов, а по содержанию кварца — подразделить элювиальные грунты на лве группы: содержащие кварц н бескварцсвые.
6.5.3 Профиль коры ЕзьшетриЕэаЕшн в общем случае может быть представлен сверху вниз следующими зонами, различающимися степенью вы ветрености: дисперсной, обломочной, глыбовой и трещиноватой. В соответствии с наделенными зонами наблюдается возрастание по глубине плотеюсти элювиальных образований, уменьшение пористости и трещи нова гости и увеличеЕгис прочности крупных обломков и отделы юстей.
6.5.4 При проведении инженер но-гео логических изысканий на элювиальных грунтах дол- жнея быть выявлены: генетический вил и петрографический состав исходной скальной породы; структура и профиль коры выЕзетривапин, ее трс гл и 1ЕО в а тост ь, слан нс ватос еъ , слоистость, элементы падения и простирания, поверхности ско,1ьже1Еия, наличие «языкоез» и ^карманов*4Х
выветривания; размеры, форма и количеств;: крупных включений; изменение по глубин; состава и свойств грунтов.
6.5.5 Степень снижения прочности элюии- альных [рук то в основания во время пребыв;:- Е( ия их открытыми в котловане должна устн- н<шл и вдтеюя опытным путем в нолевых условиях, Допускается про ею лить определение эт параметров в лабораторных условиях на шт> бранных образцах (монолитах) ipy!era.
Для предварительной опенки возможногоСЕЕИЖСНИЯ ГЕрОЧ EIOCT'H ЭЛЕОВИаЛЬЕЕЫХ ГруЕТГОВ JU'пускаются KOCBCEiEibiC методы, учитывают!" изме!(ение в течение заданного периода времени: плотности скальных грунтаej; удельного а:- про ей влсе |ия пснетрании един истых грунта к содержа!!ия частиц размером менее 0,1 мм и песках и мспее 2 мм в крутшообломочпых грунтах.
6.5.6 Количественную оценку снижен иг прочности элювиальных [рун тон в открыты котлованах прои'дюдят по изменению их прочностных и деформационных характеристик г период дополнительного выветривания, а качественную оценку — по изменению зпаченин плотности образцов фунта, их тзодопо1ло1иаю- щей способности, интенсивности распат; (дробления) крупных обломков, еды б и от дел I.- ностей.
Необходимо устанавливать также толщину верхЕгего осиабленпшо дополнительным вывел- ривапмем слоя элювиального грунта,
6.5.7 Опенку стойкости элювиальных грунта!! к дополнительному (атмосферному) Bfiiпетри на пню, устанавливающую степень се шжешэ их прочное г» в открытых котдовдешх за ожила емый период времени 1 (годы, месяцы, сутки!, нроизиолят путем определения:
- скорости снижения выбранного параметра степени лье ветрености А за период врсмед. Г. - А2) /г‘
- с те п е н и с е ти ж с н и я в ы б р а н н о го параметр: А; (/1, - А;)/А,;
- общего количественного снижения параметра А за весь период : (А ^ - А,)- Ожидаемы! период пребывания .элювиальных грунтов oi- крыпами в разработаЕшых котдовЕ!нах, д таю:: интервалы времени йг, через которые проао дят определения количественных значении параметра 4, устанавливают исходя из конкретных особенностей района и сроков строите;!:- ства.
6.5.К Для элювиальных скальных и крупно об лом о чт I ых ] ру Е тта I! j юобход и м о у ста е (авл и I in и степень их выиетрелости, характеризуемую хо эффициентам выветрелости (6.5.9 и 6.5.10), для крупцообломоиных Iрунтов также — оттн
СП 50-101-2004
ентельную прочность обломков, характеризуемую коэффициеЕггам истираемости (6.5. J I).
6.5,0 Коэффициент км иетрс а ости киг элювиальных скальных [рунтов у ста ет актина юг путем сопоставления плотности р им ветрел ой 110]>ОДЫ ЕЗ УСЛОВИЯХ ПрИ[)ОД HOI'O ЗаЛСГДЕГИЯ с плотностью рн не вы вегрсло й (моезолитпой) породы и вел числя ют по формуле
^ = 1 - ^ (6-1^
■и ! «г = <Р„ “ PJ/P-Допус кается значение р принимать равным
плотности часLми скального [рун га.JIодраjделение элюезидльезьгх скальных грун
тов но степени вы вс грел ост и приведено и таблице 6.6, а ориентировочные значения предела прочности на одноосное сжатие и водонасыщенном состоянии /ф, которые и шут Снять ие- по.! I ьлоезлн ы ;ui л предварительной (>ие 11 к и ос i ю - аатш из этих грунтов, приведены в приложении И.
= ( 6 .21)
где пц — масса частил размером менее 2 мм после испытания на истирание;
д?,) — начальная масса пробы крупных обломков.
Подразделение крупных обломков по прочности в зависимости от значений к приведено в габлиие £5.8,Т а б л и п а 6.7
Р;шЮЁЫ4ЛЕ1ВДГЛ ■АТ Ю1Н1 ИЛЬНЫХ
КРУПЕ LOiDQ-.'LO ULlH UE.EX I ]i VJIШЕ1 ГШ С ] С П-L’J l И
FLbmL’ip nOCTH
I Есьы btjpLL;ihiСла боны ветрел ыс С и л ьповы ветре- oi.te
Коэффициент выветр^чшетн к ^ ал^ киупиообломочимк груитол при |
ИСЛ1 VI.FH Fil ?£ O G |lLL JV K>l LL l-СЛ IK jp U . 'J iL *
магматических и M C TAM O piJ I и 1ГСС кгн к
< *HW s 6,5 0.5 0.750,75 < t < 1
осадочныхсщз.иентлровгш-
« < кт < Фзз 0,33 к . ш . < 0,67 0.67 < к. < 1
т
Т а б л и ц а 6.6
K ll l iO tJ H J F IO C T L
■ЗЛК>ЕИйЛЬ(1ШС СК<ИЪ- MF>X Ф У1ЕТОР П О C K L-
ilL'MH иыистрсяости
K tV J ( [ ) i| l i : iJ K tLH T НЫ ЕКГТРС.'КК.ТН
Д Л Я CKiTbEJEiEX. Ф У Н Т О Е !.
м а г м а т и ч е с к и е н
м е т а м о р ф и ч е с к и к
осало’ншкС 1 ]'2 М 121 IT И р и 1з; 1 h 1
ПЫХ
H tLH h llS L ip C J ]b ie
C.tuodjsijI незрелые Еивпрслые Сильно нм ветре- лис (рухляки)
1
1 > с * 6,9 0,0 > к.1Г 1 6,8
Vie нее 0,8
!
1 > к г > 0,95 0,95 > к и > 6,85
.V I с f гее 0,85
6.5-10 КоэффиписЕзт вьшетрсдости круиз ю- р6,юмочш>1 х элювиальных грунтов оп реде -люот по испытаниям проб грунта на истирание по вращающемся паточном барвбдЕзе и вычисляют по формуле
К* “ <*е - К У к \-. « -20)где к{ — отношение массы частиц разме
ром менее 2 мм к массе т2 частиц размером более 2 мм после испытания на истирание;
kt -■ то же, в лриродЕзом состоянии (до испытания на истирание).
Подразделение крупнообломодных элювиальных грунтов по степени вы ветрел ости приедено в таблице 6.7.
6.5.11 Коэффициент истираемости к крупных обломков (частиц более 2 мм) крушюоб- лоыочных элювиальных грунтов определяют по испытаниям на истираемость этих частиц во вращающемся полочном барабане и вычисляют по формуле
Т а б л и ц а 6.8
! 1ПмсНОТ5Мннс OfiAnillKUtf ГС(,1 [фи’ЖОСТИ 3-га НСТИрШШС
К(г>ффи 11ЖЬНТ н гирнСМ< кгг [1 о&лочкоее А,.
Очень прочЕЕые кг < 6,05Прочные 6,05 < *. < 6,2Средней прочности 0,2 < ке < 0,3Мал о прочные 0,3 <kt < 0,4Непрочные kL, > 0.4
6.5.12 При подразделении крупиообломоченых элювиальных грунтон по гранулометрическому составу на разновидности в дополнение к ГОСТ 25100 необходимо указывать содержание частиц за пол пите л я размером менее 0,1 мм, а также выделять шсбенисго-дресЕзяныс грунты при содержании частиц менее 0,1 мм до 10 %, а части] L крупнее 10 мм — более 25 % по массе.
Ориентировочные значения модуля деформации для разновидностей элювиальных круп- ноооломочных грунтов при веден 1.1 в приложении И.
6.5.12 В элювиальных песках и глин истых фунтах — продуктах выветривания магматических и метаморфических пород — следует Езыде- лнть прочнеструктурные и слибоструктурные разновидности.
К прочЕюструктурным (сап ролигам) относятся пески и глинистые грунты, в которых частично сохранена макроструктура исходных пород и которые при природпой влажности характеризуются пределом прочности на одноосное сжатие Rr > 0,2 МПа.
4 У
СП 50-101-2004
Элювиальные лески и глш шелле труняы, имеющие при природной влажности значение Я < 0,2 МПа, относятся к слабоетруктурпым. Нормативные значения Е. ф и с эяих фунтов для расчетов основании сооружении, оговорен- пых в 5.3.17, допускается принимать по таблицам Г.5 и Г.6 приложения Г.
6.5.14 Элювиальные глинистые грунты — продукты ньл se я р и в л н и я осадпчньгк сцемйотированны х скальных грунтов аргиллито-алеиро- литовоею комплекса — представлены в основ- ном суглинками и глинами. Нормативные значении Е. ф и с этих грунтов допускается принимай- по таблице Г.7 приложения Г, а для песков осадочных пород — по табл и не Г. 5 приложении Г, так как они близки по свойствам к пескам магматических кЕДЗрпесолержатих пород.
6.5.15 Расчет оснований, сложенных плювиальными грушами, должен про и а водиться в соответствии с требованиями раздела 5. Исли плювиальные грунты являются присадочными или набухающими, следует учитывая ь требования подразделов 6.1 и 6.2.
6.5.16 Расчетные сопротивления Л дисперсных элювиальных грунтов при расчетах оснований по деформациям определяют согласно требованиям подраздела 5.5.
Расчетные сопротивлении лая назначения предварительных ра гаеров фундаментов сооружений I и II уровней ответственности и окончательных размеров сооружений Ш уровня ответе тисни ости приведены в таблицах Д. 6— Д.К приложения Д, при атом значении для крупнообломочных грунтов (таблица Д.6) допускается применять и для сооружений 1Г уровня ответственности.
6.5.17 При расчетных деформациях основания, сложенного элювиальными грунтами, больше предельных или недостаточной несущей способное]и основания должны иредус.мазри- ваться следующие мероприятия в соответствии с подразделом 5.Я:
- устройство у настенных ipyn говых распределительных подушек из песка, гравия, щебня иди крупнообломочных грунтов с обломками исходных горных пород, в частности при неровной поверхности скальных грунтов;
- удаление из верхней юны основания включении скальных грунтов, йодная иди частичная замена рыхлого заполнения «карманов» и «гнезл» выветривания в скальных грунтах щебнем. Iравном или леском е уплотнением.
В случае н ед осз аточ и ос i и этих мероприятий следует предусматривать применеЕше свайных фундаментов, способа выравнивания осадок основания иди конструктивных меропри-50
яткй в соответствии с требованиями подр;и дела 5.Я.
6.5.1 У 13 проекте оснований и фундамент должна предусматриваться защита элювиальна грунтов от разрушения атмосферными возлег стеш я ми и водой и период устройства котлованов. Для этой поди следует применять водозащитные мероприятия, нс допускать перерыы; в устройстве оснований и последующем воззе- дени и фундаментов; предусматривать нелийс;: грунта в котловане, приме ее язе- взрывной способ разработки скальных грунтов лишь при условии медкошпуроЕюй отладки.
6.6 Насыпные грунты
6.6.1 Основания, сложенные насыпным;: грунтами, должны п рое тегироваться с у четок их не одт юр од п ост и по составу, неравномерной сжимаемости и возможности самоуплотнения, особенно при вибрационных воздействиях, замачивании, а также за счет разложения opia- ничсских включений.
Л р и м с ч д и и е — Ь мисьтныч грунтих, аклчяшк из шлихои и глин. необходима учи гы пять позмижиоеп, litI l iJ M V ^ iJ H H H | [ ]1 И HtLM H1! И HLLH 1111 И Ц . 'Ш Й !■[.'[ I-Г \ И M И ' IS!C К И М h 01-
яодичк npnu'j»aacTB.
6.6.2 В зависимости от состава и характера происхождения различают насыпные трупт ОТХОДЫ ПрОИЗЕОДСЗ'В и б1>1ТОВЫС отходы.
Насыпные грунты состоят из мнЕзерало природного происхождения, первоначальна структура которых измеЕгена в результате разработки и Езторичной укладки. К ним относятся; нарушенные природные грунты, вскрышные породы, хвосты обогатительных фабрик.
Отходы производств предстаездя Еот собой искусствен ные материалы, образовавшиеся е результате термической или химической обработки природных материалов. К ее им относит ся: шлаки, золы, золошлаки, шламы.
Бытовые отходы состоят из бытового и строительною мусора с примесями грунтов различного состава.
6.6.3 Насыпные грунты и отходы производит ио.'шержены процессу самоуплотнения, продолжительность которого ез зависимости от гранулометрического состава и способа отсеяпки прт: исл'ЕЕа в таблице 6.9 По истечении ее рем а и- указанного ее таблице, насыпные гр^нгы и отходы производств относятся к слежавшимся.
I I р и .м е ч а и и иI | ЫЛЕЧГЛШЛЫС НУЕЛ-.ЦШ 1Щ П Ш! ЕЕ Ч ЮТ К
ол! ю^олн ьех грунтып и огхе.юп прей jjso л е т путем отек: ки идя lEiiMbEisa с уп-тотиешгем до щ аимой плотности ело женин.
СП 50-11)1-2004
2 0 :н;иы фчршфущгг пуз ем отсыпки уп;ютиерпиг ж : in г: му пидог? груптоЕк ikviv ’ iceinlul при отрывке кот-.ЮППпОЯ, Г С р Ш Ш Ю д С Т И С n C K j]| jllS lH lilS f j j f i O l , П у к Т У о Р к с п п д -
к\\гш\ | ih ip : jfw j:t iK И Т Л . Ч <L т ^ к ж е к н о о т о и о Ь о г а т и т е : ! т ы *
■рйОрик л o n io jo j i п р о и и м с т п .1 Г| | Л .1К|| f j iy iL V D is , u i х о д щ * и J U J J r jU O J t - '’ п и и н т и м а
■ттикч* ^р -:и :тй 1\дню '1 cor.imL отеь ги кк. о Б р а л ч м тн н сси ispZiy.ll.TiLrvJ H L 'n p n ilrJL . lf lU JL H E m rO N J K O E L I t J m n J l J i T J r E N L IK Ш -
■fpir;i.i и и.
Г <i fi ;t и и a 6.9
ЬНДЫ H L jtE ilJ l llb J V
грутчт и о i адом прописки н
1]]1(нди,1Жи-Г1:;гь]шс: l iC H h H lV lT T O T F IC IZ IH !. Ги-Д
------- ,--------- 1г 1.П ; I N -L j .4 M J Г > FI L'n
HiT.SFUMLC Ш ? Ы К
HUC LI ПС (i IjKfyriilOLJCl.TCJML3TI i _ f l .2 1
|Пссчамы^ (U 1[j .u i i : i i c t l k .‘ 2 - '. - ^ 10— 15 | 20 ■
b J 2 - 5
Ш-"]5
— H5-- ID20 -20j
66.4 В качестве есзссззЕенных оснований pe- kd ч c t [дуетс я и c 11 o/j ь.ю Bii'i iv:
- планомерно возведенные насыпи из грунте и ополов и рои у полет:
- отвалы грунтов и отходов производств, оистояшне из щебсгшстЕлх и грдгзнйных грунтов. крупных песков и шлаков.
Свалки грунтов и отходов производств допускается использовать для строительства сооружений III уровня ответственности ори проплати расчет по деформациям. Использование сидпок бытовых отходов в качестве естественных оснований не допускается.
6.6 5 Не равном с рн ость сжимаемости лдсып- еых грунтов должна определяться по результатам полевых и ллооратормых исследований, к|Дюдпяемых с учетом состава и сложения iia- ев иных грунтов, способа отсыпки, вида маге- рхых составляющею основную часть насыпи. Модуль деформации насыпных грунтов, как ттеило, должен определяться на основе гитом- .мвых испытании.
6.6.6 Дополнительные осадки фундаменты за счет разложении органических включений унизывают в пределах слоев, рас [ юл о - .*01ин;\ выше уровня подземных вод. при ог- гпеительнпм содержании но массе органических исшести б насыпях из песков, хвостов обо- :г.1тс;!ьны\ фабрик и шлаков бодес 0.03, а ит глинистых rpvtrroB и золошдаков — более з.О >.
6.6.7 Дополнительные осадки, их перашю- чгрноегь и время развития за счет уплощения мзетоающих грунтов сз' веса пасы пи опредс- ли11>тсн толщиной стол наемннык грунтов, :идк- же сжимаемостью и условиями консолидации гкпетн.тдюших насыпь грунтов.
П р н >■ с ' I 1 н ц (? — 21ч I [ye K J t i; (;ir Г1|пгш1м;1Ть, я к )
yn.nOTFJOFlUC П О Л С 'Г И Я Я К Ш И Х jp y H T D J i ОТ JK4M М ЗСМ ПИ И р й М И -
■ liueu aKibii'uiiiiuncsi дли грунт и: меск.оя-1 - чирех I год, гаи- имаг,[у. jiaciif.nHW-’FiHiiixuhimt; урошгя пгшемнии ж>д, - черт 2 года, д находящихся ниже уровня тмтекших вол — черт* 5 лет.
6.6.8 Инженерно-Дологические изыскания цлсьепе1ых грунтов предусматривают в дополнение к общим требованиям изучение их Состава. способа и давности отсыпки, толщины насыпи и ее изменение на застраиваемом участке, степени изменчивости сжимаемости. При исследовании отходов производств необходимо изучить технологию их образования, химический состав и характерные особенности: склонность к распаду, загрязнение токсичными веществами, наличие органических включений, ВЕ.Еделенис газов и т.и.
6.6.9 При проведении изысканий кроме бурения необходимо предусматривать проходку шурфов для отбора монолитов для лабораторных исследований гг проведения испытаний грунтов штампами {см. 6.6.1 J).
Для изучения плотности сложения, степени изменчивости сжимаемости, выявления крупных пуезот, установления необходимой глубины погружения свай необходимо использовать зондирование (ГОСТ 19912) и геофизические методы исследований.
6-6.10 Скважины бурят на глубину, превышающую глубину насыпного слоя не менее чем па 5 м. Расстоянии между скважинами принимают не более: для планомерно возведенных на- с ел лей ■ - 50 м; озтз ал о i з - 40 м; сезгыок — 30 м.
Шурфы проходят нет rceo толщину насып нп- го слоя. Расстояния между шурфами принимают не более: для планомерно бозбсдспешех насыпей — 100 м, ответов — 60 ч; свалок — 40 м. Монолиты для лабораторных испытаний отбирают через 1- 2 м по гпубиЕзе.
Расстояния между зондировочными скважинами принимают не более: для планомерно возведенных насыпей - 50 м; отвалов - ■ - 20 м; свалок — 15 м.
6.6.11 Л.пя сооружений I и if уровней ответственности сжимаемость тзеех ешлоб [засыпных ф ун го В и ОТХОДОВ МрПИЗЕЮДСТП необходимо определять в полевых условиях статическими на- [рузюзми в соответствии с ГОСТ 20276,
Число исньпаний штампами я пределах проектируемого сооружения принимают не менее: для планомерно возведенных насыпей 2; для отвезло в — 3.
6.6.12 При и с п о л е л о е ю н и и насыпных грунтов и отходов иронию,ДСП! для устройства ис- кусстЕзенных оснований, насыпей, подсыпок под поды, обратных засыпок котлованов и т.п.
51
СП SO-101-2004
для назначения проектной плотности и диапазона изменения влажнеет необходимо предусматривать испытания грунтов по ГОСТ 22733.
6.6.13 Основалия, сложенные насыпными фунтами и отход;!ми производств, должны рас- считываться в соотезстсгеши с требованиями у п лела 5. Гели насыпные фунты являются проса- доч и ым и, н лбухаюшим и шч и и м с ют отн осигел е> - нос содержание op rati иное кое о вещества 1<кп > 0 ,1, следует учитывать соответственно требования подразделов 6.1,6.2 и 6.4, Полная деформация основания должна определяться сумишроилип- ем осадок основания от внешней нагрузки и дополнительных осадок от самоуплотнения насыпных грунтов и разложения органических включений, а также осадок (просадок) подстилающих грунтов от веса насыпи и Eia грузок от фундамента.
6.6.14 Дня умета самоуплотнения неслсжаи- Iпился насыпных грунтов и отходов производств к значениям дополнительного вертикального напряжения от внешней нафузки по 3.5.32 в пределах насыпною слон добавляют вертикальное напряжение от собственного веса фунта, раЕЗЕШс произведению А\г<т где = 0,4 — для j юс л ежа в ш икс н насыпей из песков (кроме пылеватых), шлаков и т.п. и А- = П,6 — из пылеватых песков, глинистых грунтов, заю шлаков и т.п.
При расчете осадок фундаментов учитывают осадку подстилающих грунтов от веса насыпи путем добавления к значениям ниже кроили подстилающих грунтов вертикального напряжения от веса вышележащих слоев.
П р и м е ч а н и е — Допускается не учитывать дополнительную осадку тюлстн.члюших г рушив при данностиотсыпки нжжпищ и \ песков и ыд;ш>н полос- дву.у ле г и щ ГЛИНИСТЫХ грунтов. ХВОСТОВ ОООГаТКТС-ЛЬИЫХ CtKlPpilK, JO.T, ТОЛОШЛДКОЕг и шламов — пяти лет.
6.6.15 Расчетное сопротивление основания /(, с ложе! то го еедсыпиыми фунтами и отходами производств, определяют в соответствии с требованиями подраздела 5.5.
При определсЕшн расчетных сопротивлений ipyнтов по формуле (5-5) значения ко.зффшш- ентон уг| и 7с, принимают равными ;нтя планомерно EsoaBCденных насыпей по таблице 5.2; ош&пов — у | — О ,S и — 0,9; свалок — у , - = 0,6 и v , -■ 0,7.
Предварительные размеры фундаментов сооружений I и 11 уроЕИЕСй отвесствсЕЖОсти, возеюдимых на слежавшихся нясыпешех грунтах, допускается назначать исходя из значений расчет пых сопротивлений фунтов /?(! основания по табл Hite Д.9 приложения Д. Эти значения Rt) до][ускается использовать также для назначения окончательных размеров фундаментов сооружений Ш уровня ответственности.
6.6.16 При проведении уплотнения, устрой- стЕзс песчаных, гравийных и т.п. подушек расчетные сопротивления уточняют из условия, чтобы полное вертикальное напряжете от нагрузки на фундамент и от с обет вспеюп: веса уплотненного грунта на подстилающие ш- сЕлшгые (н су плотненные) или природные груегты не превышало расчетные сопротнд'к’- пин от их j'py Eii'ojj в соответствии с требоваи'.'.- ями 5.5,25.
6.6.17 При расчетных деформациях основания, сложенного насыпными грушами, больше предельных или недостаточной несу щек способности основания должны предусматриваться следующие мероприятия в соотвезетьнг с требованиями подраздела 5.К:
- поверхностное уплотнение оснований тяжелыми трамбовками, вибрационными машинами, катками;
- глубинное уплотнение фунтовыми свал- ми, гидроии б роу плотн е н ис;
- устройство грунтоЕзых подушек;- прорезка насып ныл груш гол фундамента
ми, в том числе СЕзайными;- конструктиишле мероприятия.6.6.IS В проекте основания, упдотнясмог:
тяжелыми трамбовками, должны быть указаны- размеры уплотняемой площади и глубин;
yj [дотненил;- параметры трамбования (масса и диамеп
трамбовки, высота сбрасывания, число ударен!.!.- величина недобора фунта до проект:ml
отметки заложения фундаментов (понижете уплотняемой поверхности);
- плотность уплотненного фунта и оптимальная влажность.
6.6.19 Вибрационные машины и катки иг [ I о л ьзу юг п р и уплотнении j i л глуб и i \ у до 1,5 и для уплотнения отдельных слоев при еюий- дшЕии насыпей из грунтов и отходов прол- водстн, имеющих степень влажности .5 <0,7
6.6.20 Гидровиброуидотнепие применяет для yii.'ioi егсння на глубину до 6 м насытит грунтов и отходов производств (хвостов, фтор моеючной земли, золошлаков) с содержании по массе едипистых части it не более 0,05 и си пени влажности Sr > 0,7 .
6.6.21 Грунтовые подушки применяют гр замене сильно- н неравномерно сжимаем* насыпных грунтов. Они могут устраиваться и из природЕтых грунтов (июбеночных, граык лых, песчаных ei т.п.), так и из отходов г г рок нодств (шлаков, золошлаков).
Плотность полушек е копача юг в зависну: сти от вида применяемых гру из о в и отлог производств и уровня ответственности соот- женин.
52
СП 50-1O1-2IHM
6.6.22 Мопу.4 к деформации подушек и ос- ашлшия из насыпных грунтов, уплотнен] ihx тяжелыми трамбовками, вибрационными машинами, катками и гидровиброметодом принимают но результатам полевых испытаний статическими нагрузками.
6.6.23 Конструктивные мероприятия при строительстве сооружений на насыпных грунта и отходах производств применяют в соответствии с п одра тлело м 5. Я.
6,7 Намывные грунты
6.7.1 Основания, сложенные намывными грунтами, должны проектироваться с учетом ик неоднородности (мh o i Ос л о й н о с т и , нзменчи- вости состава и свойств в плане и по глубине), способности изменять физико-механические снойетва со временем (в том числе за счет колебаний уровня подземных вод), чувствительности к вибрационным воздействиям.
В качестве намывных грунтов применяют пески различной крупности.
6.7.2 Проектирование оснований и фундаментов до,ьжно производиться по результатам инженер]ю-гсоло!ических изысканий, выполненных не ранее, чем черев три месяца после окончания намыва песков.
6.7.3 Прочностные и деформационные характеристики намывных [рун то в. как правило, должны устанавливаться по результатам палевых к лабораторных исследований грунтов ненарушенного сложения с учетом возраста намывного грунта, т.е. времени, про шедшего от окончания намыва до начала строительства.
6.7.4 Для предварительных расчетов оснований сооружений I и II уровней ответственности, а также окончательных расчетов оснований сооружений 111 уровня ответственности допускается пользоваться значениями прочностных и деформационных характеристик jpyfrrou, полученными по их физическим характеристикам в зависимости от возраста намывных фунтов.
6.7.5 Расчет оснований, сложенных намывными [рун та ми. должен производиться в соответствии с требованиями раздела 5.
Если толща намывных грунтов подстилается водонлсыщенными органо-ми нерады1Ы ми или органическими грунтами или илами, в расчетах основан nil следует' дополнительно учитывать трсбо езде] ня под раз дел а 6.4.
6.7.6 Расчсгноесопроттшления ^намывных грунтов определиеот' в соответствии с требованиями подраздела 5.5, при тгом значения прочностных характеристик намывного грунта следует принимать соответствующими началу строительства с учетом 6.7.2 и 6.7.3.
6.7.7 Полная деформация основания, сло- женного намывными [рутами, должна определяться суммированием осадок основания от внешней нагрузки, самоуплотнения толщи намывных грунтов и дополнительных осадок заг- ру жен II ы х j I а м и еюм ] [о д ст 'и л а к) щи х слое и г ру и - та с учетом их консолидации.
6.7.8 Расчет оедяки намывного основания при тол щи tie намывного слон не менее 4Ь (где b — ширина фундамента) и при отношен ни площади фундаментов к площади застройки сооружения больше 0,3 следует проводить от нагрузки, распределенiюй но площади застройки и полученной путем деления массы сооружения на площадь, ограниченную контуром наружных граней фундаментов.
6.7.9 При расчетных деформациях основания, сложен и eoi'o намывными грунтами, больше предельных или недостаточной несущей способности основания в соответствии с ука- здежями подраздела 5.8 должны цредусматри- ваплш:
- уплотнение намывных фунтов (вибраци- онньеми маши ним Vi и каткими, [дубинным гидровиброуплотнением, использованием энергии взрыва, трамбованием, избыточным намывом грунта нд плошали застройки и др.);
- закрепление или армирование намывного фунта;
- ко пса ру к'] иипые мероприятия.6.7.10 Отметку заложения подошвы фунда
ментов принимают независимо от глубиЕШ сезонного промерзания грунтов, если в основании сооружения залегает толпы намывных песков гравелистых, крупных и средней крупности, а также мелких, если специальными исследованиями на данной площадке установлено, что они не обладают пучин исты ми свойствами.
6.7.11 При проектировании измененных работ необходимо так размешать дамбы обвалования, ограждающие карп.] намыва, чтобы они не пересекали контуры и не служили основанием сооружений, что может привести к развитию больших неравномерных осадок,
6.8 Пуч инистые груЕЕты
6.8.1 Основания, сложенные пучин истым и грунтами, должны проектироваться с учетом способности таких фунтов при сезонном или МЕЮголетнем промерзании увеличиваться в объеме, что сопровождается подъемом поверхности грунта и развитием сил морозного лучения, действующих fia фундаменты и другие конструкции сооружений. При последующем опаивании пу- чинистого фунта происходит его осадка.
57
ГП 5 <1-101-2004
6.8.2 К пучинистым фунтам относятся тли- ее истые трунты. пески пыле пятые и мелкие, а также крупиообломочи ые грунты с глинистым заполнителем, имеющие к началу промерзания илажЕюсть ньгше определенного уронил, При проектировании оспош пеий , сложсннедх пучин истыми груЕЕтами, следует учитывать воз-
У казанные характеристики, как привило должны устанавливаться на основе опытнк данных е учетом возможною изменения гл: ро геологических условий. Для сооружений И уровня отЕзетегвеЕЕПоеги допускается отгределял значения е/Л в зависимости о г параметра сунок 6.9), вычисляемого по формуле
можлость повышения влажности фу) о а за счет подъема уроЕзня подземных вол. инфильтрации подземных вод и экранирования поверхности.
6,8.3 Пучинистые грунтыхарактерп зу юте я:- абсолютной деформацией морозного пу-
чсешя кр представляю шей польем мелагружеп- ной но верхи ост и промерзающего грунта;
- относпа'лыIой деформапней (интенсив- Е1 остыо) морозного пучения tp, — отношением hf к толщине промерзающего слоя dp
- давлением морозною пучении ррп, действующим нормально к подошве фундамента;
- удельным ЗЕЕачсЕжем тЛг касательной силы морозного пучения, действующей вдоль боковой поверхности фундамента.
Hr = 0,67prf 0,012(w-0.l) +w(w - w,,)]
(6.22
где iv, wJt
РаЧ
вл аж ее ость в пределах слоя пра мерзаЕОЕието грунта соотъсгсе пенни природная и на границе раскатывания, доли единицы; полная влагоемкость грунта, доли единицы; плотность сухого г р у н т , т/м-1; абсолютное значение средней мееотолст ней температур!,! воздуха за зимний период; определяют- гак же, как и коэффициент А/г (см, формулу (12.1 >).
1. 2 — супеси: .? — суглинки: 4 — суглаикн с 11.07 < 1„< 6,13, 5 — суглинки с 0,11 < /г * ГМ7, 6 — г.шиы (д грунтах 2.Jr 5 содержание пыле питых частиц размером Р,()5 (),<)() 5 мм с^стнндиет бшее SO % ни массе); л — практически лепхч ни истки
d — слаГишучинис: ы й ; н — и [ « д н е м учи н и с т ы й : г — силыюпучкикстый: д — чре гчсрцоиучнц иитыиРисунок 6.9 — 13таимосЕ5Я')ь параметра R, и относительной деформации пучении
54
СИ 50-101-2004
6.8.4 По степени пучипистости грунты подразделяют и зависимости от на пять групп (ГОСТ25100),Пркшгцлежнииъглинистот грунта к одной из чрупл также может быть стелена по параметру Я- (рисунок 6.9),
6.3.5 Расчет основании, сложенных пучи- чзиепм.ми грунтами, должен выполняться в соответствии с рекомендациями раздела 5 и предусматривать проверку устойчивости фундаментов при действии сил морозного пучении.
6.8.6 Расчет устойчивости фундаментов на воздействие касательных сил морозного пучении, действующих вдоль боковой поиерхние- ■| и фу [ з д а м сн j о к. д о лжс 11 выполняться при заложении подошвы фундаментов ее иже расчетной глубины промерзания пучипистых грунте и.
Устойчивость фундаментов проверяют по формуле
V V " ^ - V . A ' (6‘23)
где Tffr — значение расчетной удельной касательной силы пучения, кПа, принимаемое по 6-8.7;
ASk — площадь боковой поверхности фундамента, езаходящейся в пределах расчетной глубины сезонного промерзания, м’;
F — расчепзая постоя еншя Еигрузка, кН, при коэффициенте надежности по нагрузке у. = 0,9,
Т я & л и и а 6.10
Frj- — расчетное значение силы, кН, удержи паю щей фундамент от выпучивания вследствие треЕзня его боковой поверхности о чалый [рунт, лежчзщий ниже расчетной глубины промерзания;
у — коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,1;
у — коэффициент надежности, принимаемый равным 1,1.
6.8.7 Значение расчетной удел ыч ой касательной силы пучения должно определяться, как правило, опытным путем. Лри отсугствии опытных данных допускается принимать значения Тд по таблице 6.10 в зависимости от вида и характеристик I ру Е 3 Til.
6.8.8 Расчетное значение силы Frf, кН, ;шя фундаментов, имеющих вертикальные грани, определяют но формуле
ЛFtf = (6.24)
s= Iгде Rf. — расчетное сопротивление талых груЕЗ-
тов сдвигу по боковой поверхности фундамента в j -м слое, к Па; допускается приме!зять в соответствии с нормативными документами по проектирован и ю свай н ы х фу идя ментов;
Ад — площадь вертикальной поверхности сдвига езу'-м слое грунта ниже расчетной глубины промерзания, м: ;
я — число слоев грунта.
Г|1узГ[ Ь| И НУ лДрнк ПфИСТИКИ
Значении расчетной удельной касательной силы пучения л,,,, к[[;ч, при глубине
ССПанНОГо ПрОмерчннИН Груша, м
ло 1.1 2,1 j и более
Срчесч:, с угли н к и И 1ли]чы ггри показателе текучести 1 ; > 0,5; к р у т го- о6.11)мочиые ipvEtib] е гли и и сгы м заполните ле и , пески м елкие и тты- лсьатые при показателе дисп е р сн ости П > 5 и степен и ш ы ж но сти 7, > 0.95
п о 90 70
Супеси, с у гл и н к и и гли н ы при 0,25 < ! s < 0,5; к р упкш гблом о 'ш ы е грунты с глинисты м з а г ю л н ш е л с м , пески м елкие и гы денгпы е при [) > 1 и 0,8 < Л г < 0,95
90 70 55
Суччгеи, с у гл и н к и и ['липы при /у < 0,25; к р у т чоейло н очн ы е гр ун ты е глании тын здпоЛЕЧИтелс.м, пески мелкие и пы ленлты с при П > 1 и степени влаж ности 0,6 < S к 0,8
70 55 40
1П р л м с '1 а и и л1 Дли и ре межуточных глубин иремерзнння значения принимают интерполяцией.2 Зилчсезия ' /к ллч грунтов, [чсгтолыус.чъгх при обратной мсьспке кот.тогзанов, ггри ни мают по перьой строке таблицы.3 В зитчеимости от пи да mrucpxiюстн фундамента прмледенЕ1ые значении т,, ум ножа кп па ко.тффицнеш: при гладкой
бионном лL4)f)[KLL>i)Т51ИИГlii — 1; при пЩ ктж птий ficnmudii i: лыступлмп и кЛЕЧСрнлмн до 5 ЧМ — 1,1 — 1,2, ЛО 20 ич — ],2У — 1,;: лри дфгпяннрм пншееитироилштм — 0.9; при металлической без специальной обработки — O.S.
А Для сооружений Ш ypoiniH ответственности значения т , умножают на козффницент 0,9.
55
СП 50-101-2004
6.8.9 При сложении фундаментов кише расчетной глубин!!] промерзания пучинистых ip у нго и (мадизаглубленлые фундаменты) необходимо производить расчет тто деформациям морозного пучения грунтов основания с учетом касательных н норм ал ьных сил морозного пучения.
П р 1г н с ч л и гг с - - MiLTOwyiyfijiejPHLie фулдаменти доПускаегин применяй' ади с(к фу* и и и ii 1][ уронни ONi"i-ст ценности и шеюэтажиых зданий (раздел &) при нормативной глубине промерзания не Гнилее 1,7 га.
6.Н.Ш Расчетные деформации морозного пучения Lруплои основания, определяемые с учетом нагрузки от сооружения, не должны превышать предельных значений, которые допускается принимать как для набухающих [рун- тов (приложение Е).
6.8.11 Если расчетные деформации морозною пучения основания мадоздглублепных фундаментов больше предельных или устойчивость фундаментов на действие сил морозного пучения недостаточна, кроме возможности изменения глубины заложения фундаментов, следует рассмотреть необходимость применения мероприятий, уменьшающих силы и деформации морозного пучения, а также глубину промерзания в соответствии с подразделом 5.8 (водозащитные, теплозащитные или физико-химические).
Если при применении указанных мероприятий деформации морозного пучения нс исключены, следует предусматривать конструктивные мероприятия, назначаемые исходя из расчета фу щл ментов и конструкций сооружения с учетом возможных деформаций морозного пучения.
В проекте оснований и фундаментов должны предусматриваться мероприятия, не допускающие увлажнения пучин истых грунтов основания, а также промораживания их в период строительства.
6.9 Закрепленные грунты
6.9.1 Закрепление грунтов производят в целях ! I о в ы ш cL 11 и я их прочности и водонепроницаемости в основании строящихся или существу ю щ и х соору же н и й.
Возможность и способ закрепления грунтов в основании существующих сооружений должны устанавливаться с учетом характера деформации оснований и состоя!!ия конструкций сооружения (приложение В).
Массивы из закрепленного грунта (закрепленные массивы) мо!ут быть использованы в качестве фундаментов и других заглубленных к01 [Сфукиий.56
6.9.2 Для устройства закрепленных массивов в зависимости от их назначения и грунтовых условии применяют следующие способы:
- инъекционный, осуществляемый путем нагнетания в грунт химических или цементационных растворов с помощью ипъектирои или в скважины (смолизация, силикатизация, цементация);
- буросмесительный (путем разработки и перемешивания грунта с цементом или цементными растворами в скважинах);
- термический (путем нагнетания в скважи- ] еы высокотемпературных газов иди с помощью электрон а грсва грунта).
Способ закрепления и рецептура раствороь должны обеспечивать необходимые рдечешыс физико-механические характеристики закрепленного грунта и удовлетворять требованиям не охра! 1C окружающей среды,
6.9.3 Инъекционные способы закрепления грунтов следует применять в следующих грунтовых условиях:
- силикатизацию и смоли.занию — в песках с коэффициентом фильтрации к — 0,5 < к < 9 80 м/сут;
- силикатизацию и проселочных грунтах при к > (i. 2 м/сут и степени влажности 5) < 0,7;
- цементацию в трсшиповатых скальных фунтах с удельным водопоглощением не менее 0,01 л/мин-мг; в крупнообломочных фунтах при к > 40 м/сут, а также дли дшолнсезия карстовых полостей и закрепления заклрегованпых порол.
6.9.4 Буросмеситслъный способ следует применять дли закрепления илов независимо от их коэффициента фильтрации (в том числе при наличии слоев глип и суглинков с показателем текучести fL >0,5 или песков рыхлых и с р ел ней плотности), а также лессовых просадочпых грунтов с числом пластичности от 0,02 до 0,15 в ЕруЕ1ТОВЫХ условиях 1 типа по просадо4пости.
Применение б у рос м се из с л ьн о i о способ; закрепления грунтов допускается для сору ж е- 1!нй III уровня ответственности.
6.9.5Тсрмичсскийепособследустпри.чепя1з для закрепления лессовых проезд очных |рун- тов со степенью влажности .S' < 0,5.
6.9.6 Для силикатизации и емолизации используют в качестве к реп изо лей водные раез лоры силиката натрия, карбамиджле и другие енн- тстичеекис смолы, в качестве отвердите лей - неортанические или органические кислоты и соли, а также ] азы. Для регулирования процессов гелеобразовйиия или предварительной обработки за креп леццого грунта применяют рецептурные добавки.
6.9.7 Дня цементации грунтов следует применять цементационные растворы (цемент!тыс.
СП 5ft-101 -2004
lcmc 11 т к о - 1 ictn a j [ ыс, цем е ] m 11>' j л и j I истые, i.ie - чгнгио-псечацо-глинистыс и up.), а также no- TJOisciHiiLie н нспсЕченпьге расгноры при необ-
жи: мости о химическими добгшками.При еныичии arpccciiFiHbix подземных иод
калтежит применить стойкие по отношению к ним цементы.
6.9.К Рецептуры растворов для инъекцион- кк* и буроемселтед м Iых с[iоссбои закреплении грунтов и физике-механические характеристика закрепленных грунта и должны уточняться 1Г0 результатам их закреплении и лабораторных юи подсел,[,х условиях.
0.9.9 Форму и размеры закрепленных мас- cniiOu. а тю ке физики-механические характеристики закрепленных фунтов следует устанаи- лы ть исходя из инженерно-геологи веских и ылршсолшичсскихусловий плошадки, прилитого способа и технологии работ по закреплению грунтов, а также результатов расчета ос- ноияний и соответствии с требовании ми раздела з с учетом взаимодействия закрепленного насей esei с окружающим фунтом.
При наличии в основании специфических грултол (ндпример, просадо1 еных) следует учитывать дополнительно требования ссклдетстиу- юлеек разделов настоящего С П .
Основания, усиленные отдельными закрепленными массивами (столбами) диаметром от О.Ь до 1,0 м, до лж и ел проектироваться ез со о т- еегстьиЕТ е нормативными документами но свайным фундаментам.
6.4.]0 При проектировании закрепления ipymoB рекомендуется привлекать специализированные организации для ре [цени я вопроеоп л способе закрепления, составе рас теш ров, о прочностных и деформационных свойствах закрепленных Еру лто в.
6.9.1 i Материалы инженерно-геологических изысканий и лабораторных исследований почило характеристик, указ;тиы х л 5, LS, додж- Hfii содержать данные о гранулометрическом составе и козффицшщтс фильтрации ['руша, ши пч се ком сое [Две подлых пыля же к грунтовых зод. алия аакрепленЕЕЫх грунтов — о прочнос
т н ы х и д е ф о р м а ц и о н н ы х х а р а к те р и с ти к а х (<р .
6.9.12 П р о е к ти р о Е ы н н е за к р е п л е н и я гр у н то в п р о и з в о д я т ej с л е д у ю щ е й п о с л е д о в а те л ь н о с ти :
■ на основании матер шел о л нзеяскиний и лез бордюрных исследований назначают способ закрепления грунтов, прочностные и деформации ешъес характеристики закрепленного грунта, Доifycкается значсЕТин <рп, cs. мсское» принимать по таблице 6.1 I в зависимости от прочности закрепленного грунта на одноосное сжатие Rs\
- в ы б и р а ю г к о н с т р у к т и в н у ю с хе м у з а к р е п л е н и я гр у н то в о с н о в а н и я : а ) с п л о ш н о е з а к р е п л е н и е ЕЕа з а д а н н у ю г л у б и н у : б ) а р м и р о в ш ш е i р у н пав ос но д е ! и ия о т е л ь н ы м и о п о р а м и из з а к - р еллен Е н ого гр у н та ; и) к о м б и н и р о в а н н а я с х е м а , п р е д у с м а тр и в а ю ш . ея с в е р х у с п л о ш н о е за к - р е п л е п и с . а н и ж е — из о т д е л ь н ы х о п о р ;
- н а з н а ч а ю т п р е д в а р и те л ь н ы е ге о м е тр и ч е с ки е разм еры з а к р е п л е н н о ю гр у н та в и ла нс и г е о Ш уб и н е . М и н и м а л ь н ы й e im h o c закреЕгления за к о н ту р ы ф у н д а м е н та п р и н и м а ю т н о та б л и ц е б. 12 в за в и с и м о е ! и о т р а с ч е тн о го д и в л е н и я п о д п о д о ш в о й ф у н д а м е н та и зн а ч е н и я Л ;
- произЕЕОдят р а с ч е т з а к р е п л е н н о го ос н о еден и я н о ПрсДСЛ 1>1[ЫМ СОСТОЯНИЯМ ЕЕ СОО'Е НС 1'СТЕШИс р а зде лом 5. П о ре.зу.ч!,тазам р а сче т;! ЕЕрои.зво- д я т к о р р е к т и р о в к у Е 'е о м е тр и ч е с к и х р а зм е р о !! за кре п л е ] 1 н о Е’о 1 р у I етн;
- ла зн и ча Е о т р а д и ус з а к р е п л е н и я г р у н та о т и н ь е к то р л (с к в а ж и н ы ) в з ;Н !и с и м о е ти о т к о э ф ф и ц и е н т а ф и л ь т р а ц и и по т а б л и ц е 6. 13;
- паЗЕЕачЕНоз с х е м у р а с п о л о ж е н и я и н ъ е к т о - р о в (с к в а ж и н ) в п л а н е и п о г л у б и н е , о б е с п е - чипаю щ уЕ О с о зд а н и е м а ссив а тр е б уе м о й ф о р м ы и р а зм е р ов ;
- о п р е д е л я ю т п о тр е б и i-де оо-ьем ы з а к р е п л я - ю щ и х реагентов на о д н у з а х о д к у не л е к т о р а (з а х в а тк у с к в а ж и н ы ) и на в есь о б ь см з а к р е п л е н и я ;
- н а з н а ч а ю т п о с л е д о в а те л ь н о с ть о б р а б о тк и и н ъ е к то р о в (с к в а ж и н ) и р е ж и м ш та е к ц и и (д а в л е н и е . с к о р о е еъ и т < е к 11и и ) , п о з в о л я ю щ и е о й с е - п е ч н ть тр е б у е м у ю ф о р м у , разм ер!,! и п р о ч е е о с т е , з а к р е п л е н н о го гр у н та .
I а о л и ее а 6 . П
Способы ■«) к pt I глени я Xiiji;iKiepirc-СрсдмиЕ; значении характеристик ык ре i п е с н и ьг\ пне кон
при их прочности Л , МПа
П,5 . 2° J 4.0 5,0Си. 1 и кат | па [ и 1 я ,iFsy х ра и п н ) р е ш я сг М П а (),](> 0,2 1 0,54 0,65 j 0,Л5 1.03
Ф , град. 40 41 1 43 45 1 47 491 .................... J Еу М П а « НО | 162 240 j 330 415
Сюл кати зеец л я оде EOpaciuopinui с.,, М П а 0.10 и л . 0,55с К,5й-; Ф,. град. 40 41 1 44 - 1 -
Еу М П а 42_____ 165 1________________ L_
-
57
СП 50-101-2IMJ4
Продолжение таблицы 6 Л: Средни* ЭНЛЧСШ1Я KitpiLKiepHc: UK ftlKpcn/icifн Mri ntCKOJS
Способы закрепления ! Характерис- при и* прочности A,. Ml UlI ти к и г р у н т а __________________________ ,_____________ _____________ _____________ ___
1.0 2.0 3,0 4.0 3.0
С! ил и ка ти запил газовая Cj, МПа 9,10 0,2 — — —
Ф3, гран. 59 40 — ... —
£,. МПа 58 70 — —
Смолизацмя г3. МПа 0.10 0,2 0,50 0,59 0,73 о.%0,, град. 59 41 42 44 45 47
МПа 58 78 148 215 285 37:
Т а б л и ц а 6.12
Расчетное давление под подошвой фундамента.
М и ei и мальны и вынос закрепления за контур фундамента, и, при прочности за креплен по го грунта Я,, МПа
МП;! В, 5 1,0 1.0 3,0 4,0 5,0
0,2 0,3 0,25 0,20 0,15 0,1 0.050.4 0,45 0,55 0,25 0,15 0,15 0,100.6 — 0,45 0,45 0,25 0,20 0,150.8 — - - 0,5 0,55 0,25 0,201,0 — — — 0,5 ____ ,и _
Т а б л и ц а 6.13
Способ закрепления j Пил грунта Коаффиниеит фильтрации, м/сут
Р;ииу<; да|ф£[|.'1Е11ин грунта, ч
Силикатизация двухрастворпая Пески От 5 до 10 С в. 10 * 20 » 20 » 50 » 50 * 80
От 0,5 до 0.4 Св, 0.4 и 0.6
» 0,6 « 0.8 : * 0,8 *■ 1,0
Силикатизация однора створ пая сHiSiF6 От 0.5 до 1
Св. 1 * 2* 2 «5
От 0,4 до 0,6 Св. 0,6 » 0,8
* 0,8 * 1,0Силикатизация газовая
Сшшкзти'ищия ошюрнстпприан од- лснсомгтоиситнещ
Пр осадочный лессовый [рупт
От 0.2 до 0,5 Си. 0,5 » 0,5 » 0,5 * 2
От 0,4 до 0.7 Св, 0.7 * 0,8
>1 0,8 » 1,0
Смпдизацин ид] траст ш>риан двух- комппненткад
Пси кв От 0,5 до 1 Св. 1 » 5* 5 » 10* 10 * 20 » 20 * 50
От 0,5 до 0,5 Си- 0,5 !> 0,65 » 0,65 »0,85 » 0,85 «0,95 » 0,95 » 1,0
6.9.13 Предельное до ил они е нагнетания при закреплении грунтов инъекционными способами должно [означаться из условия исключения возможности разрывов сплошное™ закрепляемого грунта.
6.9.14 11осиедонательность создания закрепленною массива должна исключить возможность возникновения неравномерных осадок возводимого или существующих сооружений,
6.9.15 R проекте следует предусматривать т первоначальном этапе производства работ кон-58
фоль соответствии физических параметров заг реплен но по грунта проектным,
6.10 Особенности проектирован ияосиолан» сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях
6.ЮЛ Основания сооружении, возводив на подрабатываемых территориях, должны пр оптироваться с учетом неравномерного осел нин земЕюй поверхности, сопровождаемого гс
СП 50-101-1004
piгЗ[нiTiLTьjIыми деформациями сдвига to т е гос л ■рунтл и результате производства торшях работ и перемещения грунта и выработанное пространство.
Параметры деформации земной поверхности, в том числе кривизна поверхности, се на- ллоны и горизонтальные перемещения, а также ис р г и кол ы [ ы с уступы долж е i ы о i ] ре д е ля гься и соответствии с гребоваииями СНиП 2.01.04, Чти параметрЕл должны учитываться ттри назначении рае четных значений характеристик Фунта.
6.10.2 Результат!я инженерно-геологических изыскании е учетом горно-геологического обоснования строительной площадки должны цып) чать:
- оценку изменений геоморфологических и шро геологически к условий участка застройки теле летние местного оседания земной поверхности (возможность образовании провалов, активизации процесса сдвижения вследствие геологических нарушений, активизации оподзле- тых процессов, изменении уровня подземных под суде том сезонных и многолетних перепадав, заболачивания территории и тли);
- опенку возможных изменений физико- механических свойстн гру еч т о в вследствие изменении iоологических и гидрогеологических упоили плошатки;
-деформационные и прочностные характеристики груз iron, используемые при расчетах воздействий слушающегося грунта на зш л уб- . к иные конструкции сооружений,
6.1D.3 Расчетные значения прочностных и зеформш (ионных характеристик грунта для определения усилий, действуеощих на фундамента в результате деформаций земной поверхности, ел ел уст принимать равными нормативным
Значение модуля деформации грунта в горизонтальном направлении £л допускается принимать равным 0,5 для глинистых фунтов и 0,65 — для песков от значения модуля деформации грунта в вертикальном направлении L.
6.10.4 Расчетные сопротшшепия грунтов основания Я должны определяться в соответствии с подразделом 5.5. При этом коэффициент условий работы у , в формуле (5.5) дли сооружений жесткой конструктивной схемы, имеющих поэтажные и фундаментный пояса с замкнутым контуром, следует принимать но таблице 6.Н; в остальных случаях yf3 -1 .
6.10.5 Значения Егоэффицнента у > 1 по таблице 6.14 относят к сооружениям, в которых помимо поэтажных поясов предусмотрен также фундаментный пояс.
6.Ш.6 Для сооружений жесткой конструктивной схемы, для которых расчетные давления па основание приняты с коэффициентом У,: > I. ширина подошвы бетонных и железобетонных монолитных и сборных фундаментов должна быть не менее 0.4 м.
6.10.7 Краевое давление на грунт под подошвой (фундаментов, в том числе плитных, ДОЛЖНО определиться с учетом дополнительных моментов, вызываемых деформацией земной поверхности при подработке.
Краевое давление не должно превышать1,4 Я, в угловой точке — 1,57?, а рашюдейству- Еощап нагрузок не должна выходить та пределы ядра сечСЕЕИя подошвы фундамента.
6.10.8 Краевые давления па е'руеггы основания плитных фундаментов сооружений баше и ejoi'O типа следует проверять с учетом наклона .земной поверхности, ветровых нагрузок и возможного крена сооружений вследствие сстсстиешюй неоднородности грунта основания.
Т л б л и п а 6.14
Коэффициент у,; хчл сооружений е жестко и конструктпинок ечемон при отношении длины сооружения или отеска к его ьысоте Ljfi
1 I.fИ > 4 : 4 >UU-,'2,5 | 2.5 '> l.fli >1,5 1/Н <1.5
V ГКрушпюоломочные о песчаным заполни- тслеч и пески, кроме мелких и пыле витых
1,4 1,7 | 2,1 2.5
Пески мелкие 1.2 1,6 1.9 1-1 Г-_/
Пески пылеватые ■ Л 1,3 1,7 2.0Круп1(ю6ломоч!5ые с глинистым ли под ни- юзем
1.0 1,0 1,1 1.2
Глнппстые с показателем текучести If < 0,5 [ .0 1,0 1,1 1.2
То же. с и Рка зачел ем текучести Is > 0,5 1.0 1,0 1,0 1.0
59
СП 50-101-2004
6.10.9 Расчет деформаций оснований допускается нс производить в случаях, указанных и таблице 5.9, а также если конструкции сооружений проектируют с учетом неравном ер е ю го оседания земной поверхности.
На ил о татках, сложенных специфическими грунтами, конструкции сооружений должны проектироваться с учетом возможного совместного воздействия Eta них деформаций от подработок и указанных груз нов.
6.10.10 Для сооружений, возводимых на нодраоаЕыиасмых территориях, должны применяться фундаменты следующих конструктивных схем:
- жесткой (плитные, ленточные с железобетонными поясами, столона']ые со связями- распорками между ними и т.гт.);
- податливой (фундамента с горизонтальными швами скольжения между отдельными элементами первый тип податливости; фундаменты с вертикальными олемсЕггами, имеющими возможность наклоняться при горизонтальных перемещениях грунта — второй тип податливости);
- комбинированной (жесткие фундаменты, имеющие шов скольжении ниже уровня планировки или пола подвалii).
Конструктивная схема фундамента должна приниматься в зависимости от расчетных деформаций земной поверхности, жесткости над- фундаментных конструкций, деформ ат и в пости грунтов оснований и пр.
Г Т р Н М С Ч М н и с 1 — Дли VUHLHii пешышеннш) важности и Бчнюшога типа применение на^тоняюшихен фундаментов нс доп ус KiiCTOSJ
6.10.11 Фундаменты должны рассчитываться на нД|рузки от воздействия относительных юрн- ЗОН1 альнык деформаций земной поверхности (растяжения и сжатия), вызывающих горизонтальные перемещения ipynra в направлении как продольной, так и поперечной осей сооружений.
Для восприятия усилий от воздействия го- ризонтальныхперемещеп и йгрултадолжлы устраиваться: в ленточных фундаментах — железобетонные пояса (в податливых фундаментах — над швом скольжсежн); в столбчатых (в необходимых случаях) — связи-распорки; в плитных и свай!1ых фундаментах должно предусматриваться соответствующее усиление ар ми рода- ни я плиты и ростверка.
6.10.12 Фундаменты жесткой конструктивной схемы на воздсйсевис Еоризонтальных деформаций грунта должны рассчитЕьЕваться на усилия, вызываемые ед сдую щи ми наЕрузками:
- силами треЕшя (сдвигающими силами) по подошве фу|щаментов продольных и примыка-60
юших стел, а также по боковым поверх поп фундаментов от перемещения грунта;
- давлением перемещающегося iрули, л ствуюшим нормально к боковой поверхня фундаментов.
Усилия от сил трения (сдвигающих сд:1 подошве фундаментов примыкающих ста боковое давление Е'рунта на эти фундамент также затлубдеЕЕНые части стен должны перс даться на конструкции фундаментов, раепч женныс параллельно направлению рассмага наем ого горизонтального перемещения грел
6 . 1 0 . Е 3 Ф у н д а м е н т ы п о д а т л и в о й к о е i c i та тинной схемы на воздействие горизоншы-я деформаций грунта д о л ж е г ы рассчитываться на ip узки и усилия в зависимости от типа и датливости.
При первом типе податливости, когда it>.t да менты имеют возможность смешаться по д скольжения, их следует рассчитывать на cm трения, возникающие и шве с к о л ь ж с е е и я сдвига фундаментов.
Мри Езтором типе податливости, когдафт- дамcj ггы имеют возможность 11акло11яться, i следует рассчитывать на наклоны и возние» щее [юрмальное давление грунта.
Податливые фундаменты второго типа,гг кланяющиеся из плоскости стены, в ее лдз кости могут работать как податливые фунт- менты перво™ типа.
Усилия от сил трения по шву скольжении бокового давления фундаментов примыкают степ должны персцЕ!пенься на конструкции фя да мс нтов, рас i ] oj Ео ж с н н ы х л а ра л л ел ье i о Е ia пр ленито рассматриваемого горизонтального п: рсме1ЕЕения,
При перемещении наклоняющихся фую меЕ!тов должны предусматриваться меры п об сс !1 сч е I ш ю местной у стой ч и вости элемент] фундаментов и общей устойчивости соорух: пня в целом.
6.10.14 При шарнирЕюм сопряжении колон каркаса с фундамеЕлами и ригелем и отсутстм сЕ!язсй -распорок между фундаментами констр;,1
егии при возлейс гни и горизонтальных дефорч ций работают по второму типу податливости
Ншрузкн е ш фундаменты с жесткой загс к о й колонн при отсутствии с вязей - рас ie орт между фундамеЕ]тамн определяют в зависите ти О] перемещения основания, за1'лублсн1
фундаментов, жесткости колонн, прочности и деформационных характеристик основания! ! рут г е й з а с ы п к и .
6.10.15 На площадках, сложенных груизач с модулем деформации Е < IU МЛа, а тан при возможности резкого ухудшсЕжя строита: ных свойств 1’рунгов основания вследствие г:
СП 50- lfl ] -2004
.«енепия гидрогеологических условий площадки при подработке рекомендуется принимать свайные или плитный фундаменты.
Нели л верхней доле основания залегают слои огранпчел]юн толщины насыпных, про- гМОЧезых и других специфических фунтов, следует предусматривать, прорезку этих слоев фундаментами.
6.ШЛ6 К основным мероприятиям, снижающим неблагоприятное воздейс гвие деформаций зсмеюй ] то нс рх ноет и на фундаменты и конструкции сооружений, относятся:
а| уменьшение поверхности фундаментов, именяцен контакт с грунтом;
0) заложение фундаментного пояса на одном уровне в пределах отсека сооружения:
в) устройство грунтовых подушек на основаниях, сложенных практически несжимаемыми грунтами;
г) размещение подвалов и технических пол- лолий иод всей плошадью отсеки сооружстшя;
л) засыпка грунтом пазух котлованов и выполнение грунтовых подушек из материалов, обладающих малым сцеплением и трением на контакте с i [оверхностью фундамента;
с) отрывка перед подработкой временных компенсационных lpamneit по периметру сооружении;
ж) разрезка зданий на отсеки,6. L0.17 Основным конструктивным мероп
риятием, снижающим неблагоприятное воздействие деформаций з с м е ю й поверхности етн фундаменты и конструкции зданий и сооружений, я мнется разрезка зданий на отсеки, бл at одари которой снижаются значения перемещений.
6Д0.1К При строительстве сооружений на территориях мри возможности образования при подработке уступов выбор тина фундаментов и метода за шиз ы сооружений должен зависеть от размеров уступов:
- при уступах до 2 - 3 см фундаменты могут приниматься как и для условий строительства на площадках с плавЕзыми деформациями земной поверхности, г.с. но жесткой или податлн- ыз it (j i е р вого ти п а податливости) конструктивной схеме,
- при ожидаем Ед х уступах более Зсм додж пег предусматриваться возможность выравнивания еооружсЕжн поддомкрачивгшием или с гюмо- дыо кдиЕЗьеи.
6.11 Особенности проектированияоснований сооружений, возводимых на закарстованных территориях
6.1!. I Основания сооружений, возводимых на злкарешванных терри горинх, додже! ы про
ектироваться с учетом возможности образования поверхностных карстовтых деформаций — провалов и оседл езий и особешюстей развития карстовых процессов.
6.11.2 Карстовые деформации характеризуются средними и максимальными диаметрами карстовых провалов и оседаний, их средней 1'лубиной, а для карстовых оседаний, кроме того, кривизной земной поверхности и наклоном краевых участков зоны оседл ежи.
Параметры карстовых деформаций определяют расчетом с использованием нероятност- по-с/атлетических и (или) аналитических .методов на основе анализа инжснсрЕш-геологических и гидрогеологических условий с учетом их возможных изменений за время эксплуатации сооружений.
6.11J При проектировании сооружений на эакарстованных территориях следует и роду сматривать мероприятия, снижающие неблагоприятное воздействие карета на сооружения или исключающие возможность образования карстовых деформаций. К таким мероприятиям относятся:
- коЕютруктинныс и водозащитные:- заполнение (тампонаж) карстовых полос
тей:- прорезка :!лкарстонапных порол фундамен
тами. в том числе свайными;- закрепление за карстованных пород и (или)
в ел шел ежащих грунтов;- исключение или ограничение неблагоп
риятных техногенных воздействий.6.11.4 Ri>i6op од ею!-о или комплекса мероп
риятий должен производиться с учетом везло в возможных карстовых деформаций и их параметров, уровня ответствен [гост и и срока эксплуатации сооружения, его конструктивных и тсхнол0 1 Ияеских особенностей,
Принятые мероприятия не должны приводить к активизации карстовых процессов на прим ыкй юи (Их территорцях.
6.1 ] .5 Для сооружений III уровня ответственности допускается ограничиваться проведением наблюдений за режимом подземных вод, развитием карстовых процессов, состоянием основании и сооружения,
6. И .6 Конструктивные мершфиятин могул осуществляться по жесткой и податливой схеме! и в зависимости о г вида сооружения и степени карстовой опасности.
Увеличение жесткости и прочности над фундаментной части сооружений осу шест иизяется за счет применения железобетонных и армированных поясов, тяжей и горизонтальных монолитных диафрагм, усилением несущих злеменюн конструкций армированными обоймами и ру-
61
СП 50-ПП-2004
башками, введением дополнительных связей в каркасных конструкциях.
У дели чем не податливое™ сооружений достигается устройством в подземной части швов скольжении, введением шарнирных и податливых связей между элементами конструкций, снижением жесткости несущих конструкций и др.
6.1 1.7 Основные конструктивные элементы n рол и но караю во й за шиты ссору же j i и й u юдует предусматривать в подземной части путем применения коробчатых фундаментов, плоских или реиристых 11л ит, j|ерскрсс гн ы \ лелточj Iых фундаментов. Применение отдел!:но стоящих фундаментов не допускается.
Фундаменты должны выполняться из монолитного железобетона. При соответствующем обосновании допускается применение сборных ленточных фундаментов с монолитными железобетонными поясам и.
6.11.8 Для обеспечения необходимой прочности возможно применение кон сап в пых удлинений фундаментов за пределы сооружений. Длину консоли определяют и зависимости от конструктивных решений фундаментов сооружения, а также параметров расчетного карстовою провала.
6.11.9 Применение висячих свай в качестве противокарсгового мероприя тия не допускается, Такие сваи могут применяться при наличии и верхних слоях основания насыпных, органо- минеральных или органических грунтов. При этом следует принимать плитный или ленточный ростверк, объединяющий сваи. Узел сопряжения свай с ростверком должен предусматривать возможность их выскальзывания, чтобы исключить дополнительное нагружение основания зависающими сваями, находящимися на участке образовавшегося провала пол фундаментом.
6.1 1.Ш При неглубоком залегании каре ту- юшихся грунтов допускается возводить сооружения па сваях, прорезающих эти грунты и заглубленных в нс нарушенные грунты на глубину нс менее 2 м.
При расчете евай необходимо учитывать дополнительные усилия, возникающие при перемещении ойрушлющихся грунтов надкар- стовой гол ши.
6.11.11 Основным расчетным параметром при проектировании проти во карстовой защиты сооружений при карстовых провалах является расчетный диаметр карстового провала. Fro определение производят с учетом физико-механических характеристик грунтов основания и нагрузки, передаваемой от сооружения на основание.62
Основанием сооружений, возводимых яа закаретованпых территориях, принимают толщу грунтов, глубина которой не менее глубины сжимаемой толщи, и глубины расположения форм подземного карста, которые мечу г проявиться на земной поверхности.
6.11.12 При карстовых деформациях в в те оседания поверхности рекомендуется применить методику расчета сооружений па подрабатываемых территориях (подраздел 6.10) с учеггвг специфики карстовых деформаций, связанное с механизмом их проявления и продолжительностью.
6.1 1.13 При расчете фундаментов положение возможных карстовых провалов под сооружением принимают исходя из наиболее неблагоприятною их влияния па работу сооружения. При этом обязательным являете я расчетное положение провала под колоннами, пересечениями стол, уздами сооружений, в середин? большей и меньшей сторон.
6.1 1.14 Расчет оснований сооружений, жм- водимых на дикаре го ванных территориях, должен производиться в соответствии с требованиями раздела 5.
При наличии в основании сооружений фунтов со специфическими свойствами (проелдоч- ных, набухающих и др.), залегающих идя заклр- созванными фунтами, ел еду а учитывать требовании соответствующих разделов настоящего СИ
6.11.15 При необходимое™ усиления осни- вапий и фундаментов существующих сооружений следует предусматривать:
- объединение отдельных фундаментов i ] ipocxpanc I иенно-рампые ко негр у ki ш и;
- устройство ко!гсольных выступов, ионом жесткости и т.д.
- закрепление грунтов основания;- заполнение (тампонаж) образовавшихся
привалов,
6.12 Особенности проектирования основа нни сооружении, возводимых, и есйс мичетких районах
6.12.1 Основания сооружений, и о звод и м ьн на площадках сейсмичностью 7,8 и 9 бшыпз должны проектироваться с учетом требовшш СНиП 11-7.
В районах сейсмичностью менее 7 балла основания следует проектировать без учета омических воздействий,
П р и \г L: V ;l н К С — ГТрИ Прк>скТИ5К>наниИ п ci.4ri.4J чсскнк районах в лопатпемт; к матери плач инжеiгернсrC C L 'IO r in JC C K H Jt H J IjIC k F lU lS J t Н С О б К О Л И М О H C n O J E ^ O F U T l. w.ijFsгL1 C L irc M H N C C K d i'a M iik p r tp a jfO J jH jK ^ f ia jJ iE A к л о е е щ ь м c?p
СП f>n-101-2004
6.S2.2 Проектирование оснований с учетом сейсмические воздействий должно выполня ться на основе расчета по несущей способности на особое сочетание на грудок, определяемых в соответствии с требованиями С Ни II 2.01.07, а шоке СНиП 11-7.
Предвари тельные размеры фундаментов допускается определять расчетом основании по деформациям па основное сочетание нагрузок фез учета сейсмических воздействий) согласно требованиям подраздела о.з.
6,12.2 Расчет Оснований по лссушсй способности выполняют на действие вертикальнойсоставляющей л не цен трен но и нагрузки, передаваемой фундаментом на грунт, исходя ив yc-аои и я
А' < v ,V /у , о "с,се/ v.<rq( ' п (6.25)
где N — верти ка л ы-г ая соста в л я юща я рас ч ет- пой внсцеЕгтрелпой нагрузки в особом сочетании, кН;
.■V — вертикальная составляющая силыпредельною сопротивления основания при одностороннем выпоре грунта вследствие сейсмического воздействия. кН:
у — сейсмический коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,0; U,S; 0,6 соответственно для грунтов I, I] и III категорий по сейсмическим свойствам, которые определяют в соответствии с классификацией СНиП Ц-7;
— коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый по указаниям 5.6.2.
ГоризоЕггальную составляющую нагрузки t'v. кН, учитывают при расчете фу it да мента па сдвиг по подошве площадью А, м-\ исходя изУСЛОВИЯ
А<,. ^ (Ъмч /У,)[Л'Л(Ф| “ Аф) +- С1А\’ (6-26)
те у) & , у и Аг; — то же, что и в формуле (6.25);
ер, и с| — расчетные значения угли в н утр ен н его трения и уд ел ы I ого сцепления;
Аф - приЕЖмают ь зависимости от расчетной сейсмичности:
7 баллов - Аф = 2°. 8 балдоЕт — Аф - = 4°, У баллон — Аф = 7°,
6.J2.4 При расчете несущей способности оснований, испытывающих сейсмические колебания, ординаты эпюры предельною давления ри и ры кПа. по краям подошвы фунда
мента (рисунок 6.10) определяют по формулам;
Ai = <L„ № 4 ^л.к\ - O q i^ i; (6.27)
^ - Pi, 4 (6.28)
где e
Fy и Ft
'Л и Vl
d
кr<;
коэффициенты формы. определяем еж* по формулам (5 J L), но без уменьшения длины / и ширины b подошвы фундамента Eia значения эксцентрис и т е т а н а г р у з о к ; коэффициенты, определяемые пи графикам рису it ка 6,11 в з.зе! и с и.мост и от расчетного значения угла внутреннего трении ф(;соответственно расчетные значения уделЕлюго леса грулг- та. находящегосявыше и ниже подошиьт фучг- дамента (с учетом взиешивз- routero действия подземных вод для грунтов, находящихся uivi и те водоупора), глубина заложения фу н даме н- та, м, (в случае ] гео дина ко- егон вертикальной пригрузки с разных сторон фундамента принимают значение, ссют- Ететствуюшсс наименьшей пригрузке, например, со с т рог ы под вал гг); козффи г i не 11 г, принимаемый равнЕям 0,1; 0.2 и 0,4 при сейсмичности площадок строительства 7, S и 9 баллов соответственно.
П р и м f ч л п н е — И формул г 46 2S) ори /■) < следует пришшатЕ, /д рггЕшое р,.
ЭксиеЕгтрнситеты расчетной нагрузки м, й эпюры пределы tor о давления м, определяют по формулам;
<-',-■4/.^; (6-29)
еч “ % , - PcbftiPh + А|), (6-30)
где N w .M — верти калы гая составляющая расчетной Егатрузки, кН, и момент, кН'м, приведенные к подоите фундамента при особом сочетаЕгии нагрузок;
А) и Pt> ~ то же, что и в формулах (6.27) и (6,28).
65
СП 50-IOT-2IHI4
Рисунок b.iQ — Эпюра предельного давления под подо шпой фундамента при сейсмическом воздействии t\, К, /■'
Рисунок 6, Л Гр а ф и ки пирс долепим коэффициентов F\, /у It Ff для расчета несущей способности tie- но ланий и уелшш ях сейсмических воздействий
В дан и си мости от соотношения между значениями с и е вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания А , кН, принимают.
npiied< er, А'М9 - 0 ,5М ^ + ;^): (6.31)при efJ > еа Л',-й) = bip j{ I + bejb). (6-32)
6,12.5 При действии моментов от нагрузок особого сочетания в двух направлениях расчет сейсмостойкости основания по несущей способности должен выполняться раздельно на64
действие сил и моментов в каждом направлении независимо друг от друга,
6 .1 2.6 При расчете основании и фундаментов на особое с о пета пне пафузик с учетом сейсмических воздействий допускается частичный отрыв подошвы фундамента от грунта при выполнении следующих условий:
- .жецентристе г е1; расчетной нагрузки н: превышает одной т]>сти ширины фундамента if плоскости деист ния опрокидывающею момент];
- силу пределы to го сопротивления основания определяют для условного фундамент], размер l з од о 111 в ы которого в 1 [ а 11 ра в л с з ш и де ii- ствия момента равен размеру сжатой зоны= 1,5(& - 2ея);
- максимальное краевое давление иод подошвой фундамента, вычисленное с учетом ею неполного контакта с грунтом, нс превышаем краевой ординаты шпоры предельного сопротивления основания.
Максим тельное расчетное давление по подошве фундамента определяют по формуле
см*где vV. и е — зо же, что и в формуле (6.29). причем е > 6/6;
Значениеph определяют по формуле (6.2Н), но для фундамента, имеющею условную ширину д,
При <? > 6/6 формула (6.32) приобретает иш
А',,, = М Ь М - («■»6.12.7 Глубину заложения фундаментов?
грунтах, относимых по их сейсмическим свойствам согласно С Н и П I I -7 к. ( и I I категориям, принимают, кок правило, такой же, как и для фундаментов в нссейсмнческих районах.
На площадках, сложенных грунтами 111 категории по сейсмическим свойствам, рекомендуется прел усматривать мероприятия по улучшению С'фОИТеЛЬНЫХ свойств грунтов оснсит пин до начала строительства.
Нельзя использовать в качестве ос но ван Hi сейсмостойких сооружений без проведена? пред построечных мероприятий водонасишев пые грунты, способные к виброразжижению.
6. [2,8 При невозможности заглубления фу.+ даментон здания или отсека ла одном уровне дисперсных грунтах допустимую разность огш ток Mi подошвы соседних фундаментов опрел- ля юг исходя из условия (12-3), в котором par четное значение утла внутреннего трения грум та должно быть умен ь шеи о па величину Jr имеющую тс же значении, что и в формуле (6.26
Ленточные фундаменты при м ы ка ео щ и х ч> стей отсеков здания должны иметь одинаков заглубление на протяжении не менее I ч с осадочного шва. Столбчатые фундаменты, [ЯЗ
СП 5<M0l-2<H)4
деленные осадочным швом, до лж н ы распола- ш м * на одном уровне.
Для зданий высотой более нити этажей рекомендуется уст роист но подвального этажа под ues.vi зданием пли его отсеками.
6.13 Особенности проектированииосновании сооружений, возводимых вблизи источников динамических воздействии
6.13.1 Проектирование оснований сооружения должно осуществляться с учетом возможных динамических воздействий:
а) от стационарного оборудования с динамическими нагрузками, у станс и леи песо в существующих и проектируемых сооружениях:
0) от лшомобидыни'о и железнодорожного трлн с порта и метрополитена;
в) от строительного оборудования;г) от прочих источников 4взрывные работы
и т.д.).Проектирование оснований при динамичес
ких воздействиях производит на основе инструментальных измерений или расчетного прогноза колебаний грунта.
6.1.12 Расчет оснований по несушей способности выполняют в тех же случаях, которые предусмотрены в 5.1.3, с учетом объемных сил лиерппн н динамических нагрузок от сооружения, для которых принимают наиболее невы- i оси юс направление.
6.1.13 Среднее давление от статических naipv- зокиод подошвой фундамента р, кПл, в щтеделах залы, где скорость колебаний поверхности груша полег 15 мм/с (от импульсных источников динамических воздействий) пли 2 мм/с (от прочих источников), должно удовлетворять условию
Р < т „ л (6.35)где у,т,- — коэффициент условий работы грун
тов основания при динамических воздействиях, принимаемый для мелких и пылеватых волонасышенлых песков н глинистых грунтов текучей консистенции у = (),7; для всех остальных видов и состояний грунтов yt.tl - 1;
R — расчетное сопротивление груша основания, кПа, определяемое в соответствии с требованиями 5.5,6,
6.114 Для мелких и пылеватых подопасы-....... ях песков и гд го [истых грунтов текучейконсистенции в пределах зон, указанных в 6ЛЗ-1 необходимо производить расчет ятите л ь- ::ых осадок от совмсст ного лс истин етатичсс- кик и динамических нагрузок (вибро ползуч есть). Этот расчет допускается производить в соот- истпшш е подразделом 5.5. принимая при этом уменьшенные значения модулей деформации
грунтов, которые должны определяться, как правило, по результатам испытаний.
6.13.5 Для расчета прочности несущих конструкции сооружений с учетом их усталости, а также для опенки выполнения требований слет и тар пых норм необходимо проводить расчет колебаний сооружений при динамических воздействиях с учетом взаимодействия с основанием. Допускается принимать, что основание обладает линейj ю-у пру гими енийс гьями.
6.13.6 Дли выполнения требований расчета оснований по несущей способности и по деформациям рекомендуется снижать параметры динамических воздействий в их источнике (замена техиолашческото процесса, перемещение источника. ре|улироваиие в источнике, активная ииб- рои золя нин и др.) или на путях рас и ростра нения колебаний от источника (устройство тиранов в виде стенок или траншей, изменение массы фундамента—приемника колебаний или жесткости ею основания и дрг), В дополнение к указанным .мероприятиям или в качестве самостоятельной меры возможно увеличение заглубления фундамента, размеров его подошвы и г л.
6.13.7 Для существующих сооружений при появлении вблизи них источников динамических воздействий, указанных в 6.13.1. необходимо проводить расчеты, указанные и 6.13.3 6.13,5.
7 Особенности проектирования оснований опор воздушных липни электро] предам и
7.1 Требования настоящего раздела должны соблюдаться при проектировании оснований опор воздушных линий электропередачи и опор открытых распределительных подстанций напряжением or 1 кВ я выше.
No характеру нафужении опоры подраалели- ю г на промежуточные, анкерные, угловые и специальные, применяемые на больших переходах.
7.2 Расчетные характеристики Е'рунтов должны устанавливаться в соответствия с требованиями подраздела 5.3.
При расчете оснований по деформациям значение коэффициента надежности по |рунту у допускается принимать равным единице. /Зля массовых опор нормативные значения характеристик дог [у с кается г t ри 11 и мат ь j [о табл и па м [ i рш еожгл шя Г, причем значения с;_, фп и £ глинистечх фунтов е показателем текучести 0,75 < /, < 1,0 следует принимать по результатам испытаний фунтов.
Расчет оснований по несущей способности следует выполнять при значениях коэффициентов 1таежное зи по груезт>г у для: плотности pj у = — 1; угла внутреннего трения tpj у = 1,1; удельного сцепления с, у = 4 — в песках, у ^ 2,4 - в супесях при /, <0.25, суглинках и глинах при 7, < < 0,5; у = 3,3 — в остальных глинистых грунтах.
65
CEL SO-101 -2004
7,3 Расчет оси она 11 ни по деформациям и tie- су щей с л осой ноет и должен пропуститься „тли fsccx режимом работы опор. Динамическое воз- дейслшс порыцо» метра на конструкцию опоры учитывают лишь при расчете основании по несущей способ!! ост и.
Предельные апаче пил осадок и крена отдел ънедх блоков фундаментов при их за тружениц сжимающими нагрузками следует принимать по приложению Е.
7.4 Расчет оснований, сложенных нучинис- тыми грунтами, по несущей способности должен выполняйся с уча ом одновременного действия сил морозного пучения, постоянных и длительных временных нагрузок. Расчет оснований опор на одновременное действие сил мороз!!ого пучения и кратковременных нагрузок (ветровых и от обрыва проводов! не требуете я,
7.5 Расчет оснований выдергиваемых фундаментов и анкерных плит но деформациям может не выполняться, если выдергивающая сила центральна по отношению к подошве фундамента (анкерной плите) и соблюдается условие
(Л - СяС0 ьр> < у<.Д'Аи (7.1)где F -
Д'„
нормативное значение выдергивающей силы, кН;
Gn — нормативное значение веса фундамента или плиты, к И;
Р — угол наклона выдергивающей силы к вертикали, [рад ;
у — коэффициент условий работы, си ре дел ясный в соответствии с 7.6;
— расчетное сопротивление [руша обратной засыпки, к Па, принимаемое по таблице Д. 10 приложения Д;
Л(| — площадь проекции верхней поверхности фундамента на плоскость, перпендикуляр![>чо линии действия выдергивающей сил ев, м-.
7.6 Коэффициент условий работы ус в формуле (7,1) принимают равным: yL. = Yf YVfy- где уг = 1.2; 1,0 и 0,8 — для опор с базой R (расстоя- ние между осями отдельных фундаментов), равной 5. 2.5, и 1.5 м: при промежуточных значениях. R значение у, определяют интерполяцией; у = = 1,0 для Еюрмадьного и у, = 1,2 для авариино- ю и монтажного режимов работы; у1 - 1,0; 0,8 и 0,7 —для опор соответственно: промежуточных прямых, промежуточных узловых, анкерных ианкер!из-угловых, концевых, порталов распределительных устройств, специальных; у, = 1,0 н 1.15 - соответственно дли: грибовидных фундаментов и анкерных плит опор с оттяжками, стойки которых защемлены в грунте: анкерных66
плит опор, стойки которых шарнирно опер* на фундаменты.
7.7 Расчетное сопротивление грунта ос:нс вания /(пол подошвой сжато-опрокндывлсям фундаментов определяют по формуле (5.5} пя коэффициенте v = ].
На и бол !i шее давление па грунт пол криси подошвы фундамента при лей стеши вер гикав- нон сжимающей и горизонтальных ндгртзак i одном или в двух направлениях не должно повышать 1.2 Я.
7.Н Расчет оснований ги> деформациям мри совместном воздействии Eia фундамент нерп* кадьных (сжимающих или лыдершваютичЬ rnpiOOHTtUEiiHblX усилий сводится к соблюдена* в каждом направлении действия горизонтх^ ной силы условия
r s F r . № Iгде/1, и — соответственно приведенная дек-
авующая и допускаемая горизия- та,nii iniic силы на уровне вере фундамента, кН.
Значение FK принимают как меньшее из днуз. расчетов: при опрокидывании со сжатием и njih опрокидывании с выдергиванием.
7.9 Основа!!ис и фундамент стоечной а::с- ры должны удовлетворять требованиям расчп по деформациям
£ < £ , , . Г 3i
где () — утол ио!Ю|Юта стойки на уровне :д верхности грунта под воздействием пг риэонтдльпых сил и моментов. рш
()„ — предельно допустимое значенж утла поворота, рад.
Значение |3„ при действии опрокидываюсь нагрузок не должно превышать, как правило 0,01 рад. ГС лесках плотных и средней плотности, а также в глинистых Е’рунтах при / ( < 0,5: случае установки перед стойкой tie чсисе or но го ригеля допускается <0.02 рад с обил- тедыюй проверкой стойки на прочность.
7.10 Расчет оснований но несущей спош ноет и при действии на фундамент (ан керну* плиту) выдергивающей нагрузки производи Исходя из условии
(F - Y/''„cosp) < ' ( Л Л г ^где F — расчетное значение выдершвающь
силы, кН;yf — коэффициент надежности по из
грузке, принимаемый равным 05 — нормативное значение веса футщ
м е т а (плиты), кН;|5 — yi од наклона выдергивающей сн.т>
к вертикали, град.;
СП 50-]fll-20IM
Y - коэффициент условий работы, прими МЙСМЫЙ равным единице;
Уыа — сила предельного сопротивления оиюванин выдергиваемого фул маме i па, кН. определяемая по 7.1 I;
у — коэффициент надежности по назначению, принимаемым ранным для oj гор: промежуточных прямых -- 1,0; анкерных прямых Сел разности ти- женин — [,2; угловых (промежуточных и анкерных), анкерных (.iгря- мых и коп немых) о рази остью тя- жений, порталон открытых распределительных устройств — 1,3, специальных — 1,7.
7.11 Силу предельного сопротивления ос- моышии выдергиваемого фундамента / а(г, кН, определяют по формуле
к* = v6f “ K-Jcosfl +■ ^ e o s f a , - 0/2) ++ A7 cus((0m -I- [i/2) й2Ллсок1р,,|. (7.5)
где yh, — расчетное значение удельного веса грунта обратной засыпки. кН /ы ’;
— о(п>ем тела выпирания в форме усеченной пирамиды, м \ образуемой плоскостями, проходящими черев кромки верхней поверхности фундамента (плиты) и наклоЕЕснными к вертикали под углами # равными:
у нижней кромки О, = <?п -+■ (3/2; у верхней кромки = <р() — (Э/2; у боковых кромок Йх ~ = fp0;
Vf — оСп,см части фундамента, находящейся в пределах тела выпирания, м-1;ддя анкерных плит пршшмают равным пулю;
лф Л:, ,4,— площади граней тела выпирания, м1, имеющих в основании соответственно нижнюю, верхнюю и боковые кромки верхней поверхности фундамента (плиты);
г,, и ф,.| — расчетные значения уделы ютюсиси- леЕшя, к! 1а, и угла внутреннего трения грунта обратной засылки, град., принимаемые равными:
% - ТЙ Г; -ЛФ|, (7.6)
здесь ср tpL - расчетные значения соответственно удельного сцепления и у [л а внутреннего трения грунта природного сложения, определяемые в соответствии с 7.2;
р — коэффициент, принимаемый но таблице 7.1.
Т а б л и и а 7.1
Г| Грунты о о р л тш т засы пки
К оэф ф ициент п при плотности гр уп п
1ЛСЫЛХИ. т/м-1
1.55 1.7
1 Леек и. кроме пылеватых I влажных и насыщенных водой °'5
0,8
1 Глинистые грунты при показателе текучести /£ < 0.5
0,4 0,6
П р и М е ч i н (г и — .Зн?1ЧСЕ111£ коэффициент;] т] ,4ji5i П Ы Л С И П ТЕ ^ Х ИССКСЧЗ И Л Л Ж 1 Ш Ч И F Id CE JU E CH E Ib IX В Д 1 0 И . Г.П11М II
с угли и ы т при пакал.ьтилс т-ску^сти 0.5 < £ 0,75 иc y n c - L d i i I г р И 0 , > < / г < Г д ш | ж т > С ь п ' к n o p i f i :s 15
7.12 При расчете по несущей способности оснований стоечной опоры .заделка опоры считается устойчщюй, если обеспечивается условие
Fu * У ^ н Л г 0-7)где Гн — расчет!(ая горюют алы 1ан сила на
отметке поверхности грунта, полученная в результате расчета опоры, кН;
у , — коэффициент условий работы закрепления, принимаемый по табл и- ие 7.2;
Fail — предел ею а я горизонталь мая сила, приложенная на высоте Н, определяемая расчетом, кН;
у„ — коэффициент надежности, принимаемый по 7,10.
Т а б л и и а 7.2
ГрунтыЗначение качффццчемт,1 условии работы ти крепло и ил у.: в грунтах
со структурой
1L L L 111-L21М ■; Н 'i 1 |1£lM.L£~iVL£№ multi
Пескикрупные 1,05 ]средней круп- 1.1 1ноет Ifмелкие 1.1 1п мл с ю т мо U 5 1.05
Супеси:1I
/, Д 0 ,25 1.3 1,2/. > 0,25 1.4 и |
Сект пики:Л -г 0-25 1,25 1.150,25 < is < 0.5 1.4 1,25
>, > 0-5 1.4 L 2 5
Глины:Л < 0,25 1.5 1,3
\-у'
Г,Л А 1Л 0-1 1.5 [,3к > и-5 1.5
_____________ ______" ______ 1
67
СП 50-101-2004
При расчете основания фундамента стоечной опоры нее действующие на опору нагрузки каждого сочетания заменяют силами: поперечной /^, приложенной па высоте И ~ М /f'ti от отметки но верх пои'и земли, и вера и кадь и ой /ф приложен етой ла отметке голо шве.] стойки. Нагрузки Л/, Fv, и F принимают по уем л пихт, действующим в сечении стойки на отметке поверхности труп та, полученным в результате статического расчета опоры.
7.13 Расчет «снований стоечных опор с оттяжками и стоек порталов с внутренними связями >ia вдавливание выполняют по несущей способности [к> формуле
F, < У сМ /у <7-К)где Fc — расчетная сжим акт шля ншрузкд на
отметке подои]вы стойки, к!f; ллл промежуточных опор расчетную шпрузку из сочетаний с крлтков- ременмыми нагрузками принимают с коэффициентом 0,6 для сверлены к котлованов: в остальных случаях принимают полное значение;
у(. — коэффициент условий работы, равный i:
R — расчетное сопротивление грунта основании при осадке стоики 5 см. принимаемое но таблице 7.3, кПа;
А — п лошадь подо и г вы фундамента, м \ принимают равной площади по допиты стойки при установке стойки в сверленый котлован и заделке пазух гравийно-песчаной смесью иди крупным носком, а также и копаные котлован fa бел опорной плиты; при установке стойки es сверленый котлован и мпол нении пазух бетонироидЕшем площадь А принимают равной площади котлован;];
у — коэффициент надежности по грунту, равный 1,3.
Т а б л и н а 7.3
Грч' 11 ! tilРисr t гм г .к с 'У MJTO-
ТНТ5ЛСИ ИС J 'p y i lT J
tf. K l k i
11ески:i pa bcji истые 6500крупные 5200средней крупности 3600мелкие 2050пылеиагые 1300
Супеси:| 1{ < 0 2650f 0 '< s 1 ! Зур
Продолжение таблицы 7.3
ГрунтыPaci'ift-iHoL- шпр* T(iFL;ifiinc груч:а' т
1
* ) * !I1
СлТЛШЕКИ И Г,1!ЕLГ[Е,1Г <> 5850
о.ш 4700 10,20 3000
J 0,50 2500при равном ' 0,4 1600
0.50 1300 !0,00 800 1
L_lj,75 400 1 1
& Особенности проектирования оснований и фундаментов малоэтажных здании
8.1 Положения раздела распространяются и малоэтажные жилые и садов etc дома, обществе нетые здания, произЕюдствсиныс сельскохозяйственные здания, гаражи и другие шль этажные здания и сооружения.
Эти здания могут подвод и теюя на м н и - дубленных и незл луб.зенпых фундаментах.
Н.2 Рекп.мепду'сюя применять сделующиЕ типы фундаментов:
а) фундаменты па естестве епео.ч <хт если лиг (ленточные, столбчатые, щчишые, щелевые ее
б) фундаменты ня локально уплотненна: основаниях (в вытрамбованных гели ret-nzethmiio ванных котлованах, забивные Gveokei и yip.):
в) короткие снаи.8.3 В зданиях с несу]цими стенах!и рекой ел
дуется применять прсилгушестиспно фузЕД.аМС1! ты Jta естественном ос повяжете (ленточннЕ столбчатые, щелевые и лр,).
В сложиf>i,x инженерно-геологических yc.ii! ]шях (спецш|)ические грунты, высокий урок1:-, подземных вид и др.> Mtnyj’ быть непольэони типы фундаментов, указанные в 8.2, б) н в).
8.4 В зданиях стоечно-балочной схемы и лр бсзроствсрковом опирают стен следует при мепнть столбчатые фундамент ы (на естестис-иНОМ ИЛИ ЛОКАЛЬНО уПЛОТНСНЕГОМ OCEIOBaHHIiили короткие сект и .
8.5 Для зданий без подвалов ре ко не si лум: ся мщюза г.тублеиные фунцамсЕггы, устраши мыс в слое сезонпопромерзающсЕО грунта.
Тшти конструкция м алоз л г луб лен но е о фу ] дамента и способ подготовки сто основал!.' зависят от свойств грунтов оснований и стен ни их пучинистостп.
8.6 Мри проектировании мажттлубдеш||; фундаментов нет пучин цепях грунтах, в -т;
68
СП 50-101-2004
числе жждльеео уплотнен не>ех. облзлч'слыЕЫМ хиляется расчет их осноЕзаний по дсформаЕшям пучения (см. пол раздел 6.8).
8.7 Мри строительстве па практически не- пучин истых грунтах несущие элементы ма- .ю за [дубле иных и нсзатлублсннЕлх фундаментов уклады в а ют на выравнивающую подсыпку лз песка, па пучинистых грунтах — на по- jvjukv нт но луч инистого материала (песок гравелистый, крупный или средней крупности. мелкий щебень, котельный шлак и др.), В ЕЕОобхолимых случаях для увеличения расчетного сопротивлении Ерунта основания целесообразно предусматривать устройство пес- чано-щеос почеши (пссчдно-гравийной) полушки (смесь песка крупного или средней крупности — 40 %, щебня или гравия — 60'%).
Я.8 I! загшеи мости от степени еехчиепесеоош фунта (ГОСТ 25100) основания ленточные мало заглубленные фундаменты следует устранил гес
а) на практически непучинистЕтх ее слабо- куч инистых трутах — ив сборных бетонных блоков, укладываемых без соединения между собой;
0) на средне- и силыюпучинистых фунтах — из сборных железобетонных блоков, содержащих выпуски арматуры (выпуски соседних блоков соединяют, стыки замоноличивают бето- ееом);
в) на чрезмсрнопучипистых грунтах — пт монолитного железобетона.
£.9 Сборпо-моЕзолитнЕяе и монолитные фун- ЛММСЕ1ТЫ всех степ должны быль жестко связа- rtiii между собой и обьслинеЕзы в систему перекрестных ЛСЕЕТ.
Й.!О При строительстве на сильно- и чрезмерно п учи f песты ч грунтах при недостаточной жесткости стеЕЕ следует производить их усиление армирован! нам и или железобетонными поясами, устраиваемыми ь уровне перекрытий и над проемами верхнего этажа.
8. ] 1 \1 ал озагл у б л с н н ы е стол бчатыс фундаменты на средне-, сильно- и чрез.чернопучп- нистых грунтах должны быть сешзлнм с фупда- меитшччп балками, объединенными ее единую систему.
8. [2 При устройстве столбчатых фундамента на [ [ у ч и I [ и с тъ1 х [ ру [ пдх необходимо 11 рол ус - мпгривазь зазор между нижней гранью фундаментных балок и пданироЕючной поверхностью ф>'ЕЕТа, ВСЛИЧИЕД1 KOTDpOI'O должна быть нс менее расчетной деформации пучения (подъема) центру жсееного основания.
S.13 При наличии чрезмерно пучипнегых ipyuiOR и значительной чувствительности зланий к неравномерным деформациям рекомен
дуется строить их на мал озагл убленных и не- загдубленЕзых монолитных железобетонных плитах, под которiiiми устраивают гюлушки из не- пучипие Еьзх матери ало ti.
8.14 При вытрамбовывании (лыштамповы- нации) котлоЕзанов и зяГжнкс блоков рекомендуется использовать фундаменты н форме усе- чсенюй пирамиды с углом наклона боковых граней к вертикали 5—Ш'1. Допускается фундаменты заклады ватз> в сезон но-промерзающем слое [рута.
8.15 Для зданий с несущими степами рекомендуется применять однорядное расположение забивных блоков и пирамидальных свай с напрягаемой арматурой, а также короткие снаи различных типов и способов изготовления.
9 Особенности проектирования подземных сооружений
9.1 Подземные сооружения в зависимости о г соотношения основных размеров подразделяют на линейные (протяженные) и компакт- НЕле.
9.2 К подзем ш>ем сооружениям, возводимым открытым способом, относи г устраиваемые:
- в котлованах без ограждающих конструкций;
- в котлованах с использованием временных ограждаю!них конструкций (шпунтов, за- бирок, Hai'e.ihHbix креплении и пр.) и постоянных о гражданин их коЕЕСтрукций («стены в Фунте», буросскушнхея семи и пр.);
- в котлоЕшнах с использованием специальных способов строитед|рСТ[Д1 (замораживания грунтов, закрепления грунтов и пр.);
- способом опускного колодца,9.5 ОбъсмЕЕО-пллЕжроиочные решения под
земных сооружений должны учитьшдть конструктивные и технологические особен н ост e-i устройства сооружения.
Конструктивные ре ее Юлия подземных сооружений должны обеспечии;и ь их геометрическую неизменяемость, наиболее благоприятную статическую работу, устойчивость положения и формы, прочность,
9.4 Программа инженерно-геологических нз1>1сканин для проектирования подземных сооружений ) уровня ОТ'ВС'Е'С'Е BCJIJIOCTT1 ПОД Ж И <1состав.'1Ятед;я с привлечением спениализиронаЕЕ-ных организаций.
9.5 При и нженсрно-i'соло синеоких изыска- Е1инх должны бы ть выявлены и изучсн1>1:
- тектонические и закарстованныс структуры, разрывные и складчатые нарушения;
69
СЛ1 50-IQJ-2004
- ожидаемые ипдопритоки и котлованы и подземные выработки, величина напора в горизонтах подземных вод, наличие и тол тина водоупоров и их устойчивость против прорыва напорных вод;
- наличие и распространение грунтов, обладающих плывунными, 'тиксотропными и суффозиоппыми свойствами и ипброползуче- стью;
- наличие и местоположение подземных сооружений, подвалов, тоннелей, инженерных коммуникаций, кал од пев, подземных выработок, буровых скважин и лр,;
- динамические воздействия от существующих сооружений.
9.6 При строительстве з юл земных сооружений в котлованах с исподызовлннем постоянных осраждаюших конструкций геологические скважины должны быть размещены по сетке нс более 20x26 м или по трассе ограждающих конструкций не реже, чем через 20 м. Число скважин должно зависеть от категории сложи ос пт инженерно-теологических условий и составлять не менее пяти.
Инженерно-геологическое строение площадки должно быть изучено на глубину не менее 1 ,5# + 5 и, где # г — глубина заложения поло швы ограждающей ко пару к и ии, но нс менее 10 м от подошвы ограждающей конструкции. На указанЕзую глубину должно быть пройдено Езе менее 20 % скважин, но по mceicc грех скважин.
При проектировании устройстЕта подземных сооружений без ограждаю!них конструкций глубина скважин должна быть не менее 1,5# t- 5 м, где # — ]дубина котлована.
9.7 При проектировании подземных сооружений I уровЕзя ответственности дополнительно к предусмотренным в 5,1.8 надлежит полевыми и лабораторными методами определять следующие физи ко-механические характеристики диспсрсЕ)ых и скальных грунтов:
- модуль деформации Е для первичной ветви нагружения и ветви вторичною нагружения £ (ем. 5.5.31). Вл'оричЕзое (повторЕюс) нагружение следует выполнять для тех же диапазонов напряжений, чл'О и первичное;
- коэффициент поперечной деформации v. Для подземных сооружений И и 111 уровней отЕзетстЕзсЕшости расчетные значения коэффициент v дон ус каете я принимать ез соответствии с 5.5.44;
- прочностные харакЕСриаики: угол внутреннего трения ф и удельное сцепление с, определяемые для условий, соответствующих всем
этапам строительства и эксплуатации подземного сооружения;
- предел прочности на одноосное ежаiнс для екальнЕах ее искусственно замороженная ipyirrois;
- удельные нормальные и клсутслыияе силы морозною ттучен ия п,-, и т,,;
- коэффициент фильтрации к грунтов;- классификационные характеристики
массивов скеыьнЕпех пород; модуль трещиноватости .-W., показатель качества породы RQD. козф(}тициент вы ветрел ос г и (СНлП 2,02.02),
При обосновании изЕзсканиями могут сл- ределиться по сиециллЕяшму заданию и -трупп: физико-механические и кдлесификациоЕЕьш? характеристики грунтов.
9.S При необходимое! и смел уел' выполнять измерения напряжений в массивах горных un- род и грунтов; опытные полевые работы по водопои и желто, закреплению и замораживанию грунтов, устройству буросекущихся свай и метены и грунте*, а также геофизические н прочие исследований.
9.9 Расчеты и проектирование подле me еш сооружений о условиях существующей закрой к и след уел выполнять как для обеспечения прочности и устойчивости самих возводимых сооружений, так и для сохранения существую шей застройки и окружающей среди.
9.Ш При проектироЕзании подземных сооружений следует учитывать уровень их ответ ствецноетЕк а также ответстЕзецносл и сооруж ний, на которые может оказыва ть влияние поз земное строительство в соответствии с ГОП 2775!.
В том случае если в aoEiy влиянии проектируемого подземного сооружения попадает существующее сооружение бал ее высоко ею у рои ня отед'тстезс е t [ s ости, уровень ответствен ноет, просктирусмопт сооружения должен быть во вышен до уровни ответственности ссору же и ил па которое оказывается влияние.
9.11 Расчеты подземных сооружений по пе; вой и второй группам пределы! вех состоя нее должны выполняться я соотвсествии с раза лом 5 и вютючать определения:
- несущей способЕюстн о сн о ван и я , устий чивости сооружения и его отдельных элемег то а;
- местной прочности скадыюгооспоЕяив- устойчивости СКЛОНОВ. Примыкаю!ИЮ
сооружениЕО, откосов, бортов котлованов;- уел ОЙ 4 И ВО С Е'И о е ра жда jo щи х ко ПСЛ'РУ KUfl- внутренних усилий в ограждающих, ра
70
СИ 50- Id 1-2004
порных, анкернмх и фундачсЕнтных конструкциях;
- фильтрационной прочности основания, давления подземных рол на конструкции подтем norm сооружения. фильтра!тонного расхода;
■ деформаций системы «иод тем г юс сооружение—основание!».
При выполнении расчетов следует учиты- тъБотможные изменения гндротео.зоз'ическнх условий, а также физики-механических свойств труп гол с учетом про\(ерзл!зия и оттаивания, явлений просадок, пучения и набухания.
9.12 При проектировании йодлемлыхсооружений, перекрывающих частично или полностью естественные фильтрационные потоки в Iрутовом иди скальпом массиве, а также изменяющих условия и пути фильтрации подземных вол, следует выполнять проенот изменений гидрогеологическою режима площадки строительства.
Прогноз изменений гидрогеологического режима следует выполнять путем математического мод ел про езде ши фильтрационных процессов численными методами.
9.12 При проектировании подземных сооружений в условиях существующей застройки следует выполнять геотехнический проптоз влияния строителей в а на изменение [запряжен но-деформированного состояния з'руито- 1зош массива и деформации существующих сооружений,
Этот прогноз следует выполнять, как правило, ну гем математического моделирования с использованием нелинейнздх моделей грунтов численными метод а м и.
9.14 При определении пазрузок и воздействий на основание и конструкции подземных сооружений к постоянным нагрузкам относят: вес строительных конструкций подземного иди заглубленного сооружения и наземных сооружений, передающих нагрузку нм него непосредственно или через грунт; давление грунтонш’о массива, вмещающего сооружсЕзнс, и подземных вод при устапо- зш и ш с й с и ф ильтрации: усилия н атяж ения постояезных а1!керов; распорные усилия я [|р.
К Езременкым длительным нагрузкам и воздействиям относят: вес стаи но нар но io оборудования подземных сооружений; давлСЕЗис подземных под при псу становившемся режиме фильтрации; нагрузки от складируемых на поверх л ости гузунта материален; температурные ■|С\нологические воздействия: усилия натяжения временных анкероЕ;; нагрузки, обусловленные изменением влажности, усадкой и ползучестью материалов и пр.
К кратковременным нагрузкам и воздействия м относят : л о i з о л i i ит ел ы юс да иле н и е [рун - тон, вызванное подвижными нагрузками, расположенными на поверхности ipyfna; температурные климатические воздейс твии и пр.
К особым нагрузкам и воздействиям относят: сейсмические воздействия: динамические воздействия от эксплуатируемых лиезий метрополитена, транспортных сооружений или иро- мыпЕленпых объектов; воздействия, обусловленные деформациями основания при просадках, набухании и морозном пучении грунтов и др.
9.16 При проектировании подземных сооружений I и II уровней ответственегости следует пре - дус ма три иать г iponc лс и и е моз шт ори и га (раздел 14).
Должны быть предусмотрены инженерные мероприятия, обеспечивающие около ги л се ку ю за шизу прилетающей территории от подтопления, загрязнения подземных вод промышленными и б ел то вы м и стоками и пр., а также по защите близлежащих сооружений от недопустимых деформаций.
10 Особенности проектирования подпорных степ
10.1 Подпорнзяе стены, в том числе служащие ограждениями котлованов, в зависимост и от их конструкции классифицируют езд:
- гравитационные, устойчивость которых обеспечивается собственным весом конструкций и грунта засыпки. К |раЕзитациипным оз- носятся массивные, узелковые и ячеистые подпори зле стены;
- гибкие, устойчиЕзооп* которых обеспечивается .заделкой в грунтовом массиве, анкерными и распорными конструкциями. К. гибким относятся* сте н ы в гру з ito . ши у i it о в ы с о е раж- дения котлованов и ограждения из свай и профильных прокатных элементов;
- комбинированные, предетшзляюшие собой сочетание первого и второго видов.
10.2 Конструктивные схемы подпорных стен должны обеспечивать необходимую прочность, устойчивость и пространственную не изменяемое]'ь сооружения в целом, а также отдельных его эдечезпив [за всех стадиях возведения и эксплуатации.
10.2 При проектироЕзаЕзии подпор ее их стел следует использовать указания раздела 9, а также учитывать:
- технологические особенности возведения и посдедовазеjн*1 теть строительных операций;
- возможность исиользоЕзания анкерных или распорных ко!1струк!1ий;
- изменения физико-механических характеристик грунтов, связан езыс с процессами буре-
1 ]
СГ1 50-101-2004
и ия, забивки и другими технологическим и воздействиями;
- необходимость обеспечении требуемой водо н е п ро н и пас м о ет и ко н с тру к ци и;
- необходимость передачи на конструкцию вертикальных нагрузок;
- воз м ож i ioctl i г р и мепении конструктивных решений и мероприятий по снижению лишений на подпорные стеньг (разгружающих элементов, геотекстиля, армогрунта и пр,).
10.4 Расчеты подпорных сгон и их оснований по первой группе предельных состояний должны включать проверку;
- устойчивости положения стены против сдвига, опрокидывания и поворота;
- устойчивости, несу шей способности и прочности основания;
- прочности элементов конструкций и узлов соединенин;
- несущей способности аггкерных элементов по материалу и грунту;
- прочное™ и устойчивости распорных эдеме г г то в;
- ф и л ьграп и он н ой у с зо йч ивости ос i гован ия.Расчеты по второй группе предельных со-
с тоя е г и й д о л ж н ы пред ус м дтри в ать:- расчеты системы «основание—подпорная
конструкциям i го лефор ма ни я м;- расчеты железобетонных элементов под
порной конструкции по трещин истой кости.10.5 Для подпорных степ, устраиваемых спо
собом «стена в грунте*, следует выполнить расчет устойчивости стенок траншеи, заполненной тиксотропным раствором.
Ш.6 Для подпорных стен, устраиваемых из отдельно стоящих элементов, следует выпол- н я ть ра е ч ет г i ро ч н ост и ос п о на г i ия г г а п рода в ли - ванис грунта между элемен тами.
10.7 При выполнении расчетов гравитационных стен и консольных гибких подпорных стен, т.е. устраиваемых без использования анкерных и распорных племен го», допускается использовать методы теории предельного равновесия, ет которых давление грунтов на конструкцию рассматривается как сумма .заданной активной нагрузки и реактивного отпора основания.
Для расчетов гибких подпорных стен с анкерным или распорным креплением, а также комбинированных подпорных стен следует применять численные методы, использующие нелинейные модели сплошных сред иди нелинейные контактные модели. При этом выбор модели взаимодействия подпорной стены с основанием и параметров модели должен зависезь от типа грунтов и конструктивных особенностей сооружения.1 2
10.8 Глубину заложения подпорных о о п реле ля юг стати ч с с ки мира счета ми.
При проектировании подпорных степ ear Доланов в волопасы шейных грунтах глубин; заложения стены следует назначать с учеточ возможности ее заделки в водоупорный слой целью обеспечения производства работ но экскавации грунта без применения мерен гридт: по водоотливу иди во до понижению.
10.9 При проектировании подпорных ctcii. устраиваемых е обратной засыпкой грунта, (нечетные значения характеристик грунтов обратной засыпки (у', , ф'1( с'|), уплотненных не г с- псе чем до К..11т = 0,95 их плотности в прирезном сложении, допускается устанавливай] гг расчетным характеристикам тех же грунтов в природном сложении (у,, ip,, сг), принимая у', - = О,£>5у!; ф'( = 0 , ^ ; с'[ = 0,5q, при этом следует принимать £■', не более 7 кПа.
10.10 При определении бокового да влет:; грунта на подпорные стены и ограждения гадлива по в ел сдует учитывать:
- внешние нагрузки и воздействия нл ф\готовый массив (нагрузки от складируемых ма:и- риалов, от строительных механизмов, транспортные нагрузки на проезжей части, нагрузки, передаваемые фундаментами близраегги.п;' женных сооружений) и нр.;
- наклон граней подпорной стены к вертикали;
- наклон поверхности грунта, г герои i шеврет шефа и отклонение границ инженер но-геологических элементов от горизонтали;
- возможность устройства берм и откосоьв котловане и процессе производства работ;
- проч егостн ые характеристики на контакт; «сте на—тру i гго гг ы й м асе и в ;
- деформационные характеристики подпорной степы, аггкерных и распорных элементов
- посггедоваг едьлость производства работ;- возможность перебора грунта в пронес;:;
экскавации;- дополни гелыгьге давления на модгюрны:
стены, вызпаггггые морозным пучением н набуханием грунтов, а также проведением раед по г ей гнета ни ю в грунт растворов, тампона'*;, и пр.;
- температурные воздействия;- динамические и вибрационные возлег-
ствил и их влияние на статическое давлены груг гта.
10.11 Сиды зрении и сцепления на ко итак те «стена—грунтовый массив* должны опрел; ляться в завис»мости от значений прочнею пых х а рл кте р и сти к грун та, гидрогеологически1: условий площадки, матершыа подпорной кокса рук ци и, тех еголо г'и и устройства с гены.
СП 5А-101-2ШМ
Допускается при еш мать следующие расчет* ные значения прочностных характеристик на контакте «стена—грунтовый мае с и ее»:
- удельное cnemieEiiie cfi = 0;- угол трелил jpynra но материалу стены
р ~ уАФ, где гр — угод внутреннего трелил грунта. ул -- кооффипиент условий работы, принимаемый по таблице 10.1.
Т а б л п л а 10.1
■М;и£ри;1Летшы
Т схр1п;;о ш ч устр ойств п особые условия
М гш о л и тн ыс [ р л в п г a и и ш [ - ные стены и [иО кне о с п ы , 0е пи 1 ируемые насухо
0,67
Ьетоя, же- ,ie зобе тон
М о н о ли тн ы е гибкие стен ы , бетонируемые иод гли н и с тым раствором л i рунтах ес- тес jme е Е1 ю н ьл дже юс 1L Е. Г.'бор- ные гра Е зитаткиш ы е ever гы
0,50
Монолитные гибкиесгеньЕ, ботоинруемЕяе под глинистым раствором в подо насыщенных грунтах Сборные Е'нбкие стеньг, устраиваемыеПОД ГДПЕЕИСТЫМ раСТВОрОМ Е!любых грунтах
0,2.1
Металл. дерево
[J мелких it пылеватых воло- иасыЕденных песках
0
В прочих грунтах 0,33
Любой При ЕЕДПИ'ЕИИ вибрационных нагрузок на основание
0
10.12 Конструкции подпорных Сюн додж- цуг обеспечивать возможность устройства гидроизоляции в случае со необходимости.
К) 13 При проектировании подпорных сюн е а н к ер п ы м и конструкциями расчетную Енесу- цую способность осеюжшнн ликеров следует ;шп:1чать после проведения не менее трех нл- чрных испытаний анкеров (подраздел 1.3.10).
10.14 При наличии агрессивной среды еле* дуст у читетедгть требования СПиП 2.03.1 I.
! (5.15 Лри проектировании подпор ешех етеЕЕ з ну1ч 1111 и сты х ] р у I пах с л с д у ei предусматривать ;ро|ивешучшшые мероприятия:
- теплоизоляцию подпорной стены:- поЕшжение влатосолержДЕШн в пределах
;сзо н н о п ро м ерза f о ше го с л оя;- обработку ну1 [инистого грунта растворами,
[шиижнюеиими температуру есо замерзания:- повышение податливости конструкции
ГОДЕ горной егеЕЕЫ.
10.16 В железобетонных иолпогпых стенах линейных подземных сооружении следует ггре- ду см гпри ват ь у стро й ство те м перату pi ео - у сади ч * ЕЕЫХ деформационных 1JIESOB. КоЕЕСТруКНИЯ ле- формацкиииых швов должна быть решена с учетом необходимости устройства гидроизоляции.
10.17 Грунтовые анкеры, используемые для креплении подпорных стен и ограждений кот- лова ее ов, подразделяют на ее ременные (со сроком работы до двух лет) и постоянные.
Проектирование анкеров должно основываться на результатах статических расчетов системы «■ стена— ЕрунтоЕзый массив-», в которых должна быть определена осевая нагрузка на анкеры с учетом требуемого числа ярусов анкеров. их расположении. у] до ее i наклона анкеров к горизонту и углов отклонения анкерон в плане от нормали к стене.
При проектировании анкеров определяют: число анкером в ярусе и их шаг; свободную длину анкер! еых тяг. обеспечивающую размещение заделки анкером за пределами границы призмы обрушения; предварительпуЕО длину заделки анкеров, требуем у юллн восприятия прое кт н ы ч усилий; места для устройства опытных анкс- роЕИ число контрольных испытаний анкеров и порядок их выполнения. Утопияеот усилия, на которые должны быть напряжены анкеры, г-осле проведения контрольных и приемочных ис-JLLJ ETIЕ1 ИЙ.
11 Проектирование во до понижения и гидроизоляции
11.1 31 одопон ижс н не
11.1.1 Для зашиты подземных сооружений и котлованов от подзем ееых в о д в периоды строительства и (или) эксплуатации применяют искусственное пониже]гие уровня подземных вод с применением водоотлива, водопонизители пах скважин, иглофильтров, злектроосмоса и дренажа.
11.1.2 Выбор способов водопое е и же ешя должен учнты мать конструктиш iые особенности и раз мер! л сооружении, особе епеости сею подземной части, и иже пери о-геологи чес кие и гил|то геологи чес к не уел о ее ее я. размеры осушаемой пло- 11 шди. особе 14] юсти i ipo и знодсе-цд об е пестро и есл ь - ных работ в защищаемом котловане, возможные изменения физико-механических свойств грунтов основания будущего сооружения, прогноз Езл и я н и я подо] EOJ i иже н ня на ок ру жающу ю среду и сушестующие сооружения, сроки работ и др.
При проектировании тодопонижения необходимо также учитывать возможное измеггение
7 3
СИ 5(1-101 -2004
режима подземных сод, услшшн поверх поенного стока в строительный и окепдуагацион- Mi.iii периоды, итнедегшыо места сброса jгод- тем еще* вод и их химический состав.
] 1.1.3 При нодолоннженшг должны быть предусмотрены меры, Етренягстиутошие ухудшению строительных сионстд ФУНТОМ 13 основа- нии сооружения, нарушеЕшю устой челюсти о т косов котлована, появлению и развитию опасных геологических и инженсрЕзо-геологических процессов. возникновению недопустимых деформаций окружающей застройки, ухудшению -з ко л О] и чески х ус л сии ш .
11.1.4 При проектировании дренажа, подо- понизительных скважин и иглофильтров, а также ори расчетах подо; юн л женин, он редел се (И и необходимости опытного (iipootioro) вод о понижения, требуемых наблюдений и устройств для них и мероприятий но охране окружающей среды следует, кроме требований настоя [него раздела, учитыьатЕ: требования СНиП 2.06,!4.
! 1-1.5 Требуемое и о ни жен не уровня подземных вод следует определять:
- в воцоеюсных слоях, содержащих безнапорные воды, в зависимости от допустимого повышения уровня поды та время аварийного отключения ещцоеюпиз и тельной системы (ем. СНиП 2.06,14):
- в напорных водоносных слоях, залегающих ниже дна котлована или пола заглублен- ЕЮГО сооружении, из условия возможности прорывов воды и необходимости обеспечения ус- тоешиеюсти грунтов в основании сооружения.
При пересечении сооружением (котлованом) водоупорных сдоев следует исходить из практически достижимого понижения урошЕЯ подземных вод, Ефедусмггфиыня при необходимое ['и дополнительные мероприятия для защиты сооружения (котлована).
П.1.6 При проектировании строительного волопони женин следует предусматривать максимально возможееос использование устройств водой он из и тельных еис гем, предназначенных для зженлулта иконного периода.
П.1.7 Водоотлив из котлованов и траншей следует применять в снсюмах строительного водопопижения
В проекте долж!1ы быть предусмотрены кипа в к и и лотки для сбора поступающих в выработки подземных я поперхностЕгых вод и отвода их к водоприемным зумпфам с последующей их откачкой па поверхность, Канавки и зумпфы, как правило, следует располагать за пределами основания сооружения, При необходимости их расположения в пределах основания они должны быть укрепленiii и защищены от размыва.
В насосных станциях для водоотлива следует предусматривать резерв насосов н размере 100 %74
(по произ ею литеньмости) при одном работящем насосе и 50 % — при двух и бод се.
11.1.8 Водопонизительные скееджинье (итьрг гме п герметические, оборудованные насосах' самоитлшыющиеел и гюдопоглошагощие) с. -: дует прелусмЕпривать при глубоком пошит г,' уровня подземных вод иди для снятия Hai.nit подземных вод в фунтах с коэффициентом фит- трапии более 2 м/сут. гУтот способ воаншошш- ния применяют как для строительЕюго, пь f для эксплуатационного периодов.
11.1.9 Иглофильтры следует применять, ка1 и раии л о. в системах строительного водипыг.- женил в гру![тах, имеющих коэффициент фильтрации от I до 50 м/сут, а при вакууыи(ь нодопомиженл и иглофильтры применяют F грунтах с коэффициентом фильтрации от'I до 2 м/сут.
I М.10 Эдсктроосушение (эдектроосмы следует применять в еллбопроницаемых г рут: тех, имеющих коэффициенты фильтрация iff- нее 0,1 м/сут.
11.1.11 Расчеты подо! i сжижения следует гзре- изводить для установившегося режима фише- рации no всех случаях, а для неус та нови л: ire.пт ся режима в период формирования депрсссн он ной воронки - от начали откачки до уста ни вившегося режима.
Дли условий неоднородного фильтракиоп- ilolo потока и при сложном очертании контуров питания и водоприемного фронта риск водопои итигельн ых систем следует производи с использованием моделирования или л руно с 1 тек иадьн ы х мотодо в.
П.1.12 При понижении уровня подземны вол Болес чем не: 2 м, особенно и слабых гдн шестых грунтах, торфах и идах необходимо про изводить расчет' ожидаемых осадок в зоне ре; вития депрессиомной воронки.
При устройстве лж-дублешшх н водоносны слой протяженных подземных сооружении во- можен барражный эффект, т.е. подъем уршПОДЗСМНЫХ ВОД С ВерХОВОЙ СТОРОНЫ И СЕ! и ж? пис его с пизоеюй сторешы. В этом случае ней холимо предусмотреть мероприятия но ycriu нению неблагоприятных последствий Барре ною эффекта (дренаж, лрогиЕЕофильтргшио: ные завесы и др.),
11.1.13 Воды от водопонизительных скестр при EEC возможности их использования СЛСДЙ отводить, ке1К прДЕЩло, самотеком в еуШСС.ТЕ шщие водостоки иди от esc денные места сбро;
Макс и ход] д к? допустимые скорости течет вод Eii в водоотвод я тих устройствах следует Л? нимать в зависимости от материала их кин: рудник и ЕТродо.тжнтедьносги работы с учд: требований СНиП 2.06.02.
СП 50-101-2004
И.1.14 ГС случае невозможности отвода волы самотеком необходимо предусматривать специальные насосные станции с р с те р пуз рам н, при1 :рое к т л ро ла н m I к о торы х с; I еду ет р у ко полезно- нагьем требованиями СНиП 2.04.(13, л при ис- голеоовллии откачиваемой воды для вод ос май- щщия - СПиП 2.04.02.
Дренажи
И.1.1л Дренажи подразделяют на общие (го- :юаЕшй, береговой, отсечной и систематичес- мш) л мести ел с (локальные) (кольцевой, пристенный и пластовый),
11.1.16 Дренирование грунтового массива г. icnyer пред у сматривать в следующих случаях:
- естественный уровень подземных езод расположен на отметках выше пола подземного шоружения;
- пол подземного сооружении расположен выше расчетного урошЕя подземных вол, но не (клее 0,3 м,
- по техническим условиям в помещениях подземной части не должно быть сырости;
- при опасности всплытия сооружении, когда взвешивающая С ши превышает массу COOpy-KCEEHSE.
11.1.17 Мри общем понижении уровня подзем пых вод еш территории отметку ноешжсп- м<т> уровня следу о г назначать на 0,3 м ниже полов подвал о н, технических подполий, кана- :ш для коммуникаций и других подземных сооружении.
i 1.1.IS Траншейный дренаж допускается устраивать на свободных от застройки территориях. Закрытый бсетрубчатьЕй дренаж (траншеи, заполненные фильтрующим материалом) следует предусматривать, как правило, дли крлт- ЕоифСмепиоК эксплуатации (на оползневых склонах в период осуществления мероприятий по их стабилизации, е* котдоеиееес в период стро- г е.тьсгва сооружения и т д ) .
11.1.14 Трубчатый дренаж следует предусматривать и [рутах с коэффициентом Ерильт- Раили 2 м/сут и более, Допускается сто применение п при коэффиписЕгге фильтрации менее2 хг/цут в строительном водополиженни и в сшутетвующих дренажах тоннелей, кап ал or и других устройств для коммун иканий, если опытным путем доказана его эффективность,
11.1.20 Устройство дренажей ei ниде подземных галерей (проходееых и полупригодных) дипускается:
■ при возможности выполнить дренаж только подземным способом;
- при их использовании для периода эксплуатации сооружении {особенно в случаях, кое -
де) переустройство иди ре ждет дренажи повоз- можнея или затруднительны);
- Е! ИНЖСЕЕерНО-ТООЛОЕ ИЧеОКИХ условиях, где их применение экономически эффективно.
1 1.1.21 Вакуумный дренаж следует прнмс- езять ез грунтах с коэффициентом фильтрации менее 2 м/еут.
I 1.1.22 При проектировании дренажей следует учитывать положения настоящего раздела, СНиП 2 06.14 и СНиП 2.06,15.
При выборе системы дренирования необходимо учитывать причины подтопления (подраздел 5.4).
11.1.23 Расчет дренажей должен включать фильтрационные расчеты (приток и положение сжиженного уровня подземных вод), гидравлические расчеты (пропуск каптирован!! еях подзем неях вод через сооружения дренажа) и подбор песчано -l равнины* обсыпок (СНиП 2.06.14).
11.1.24 При назначении кОЕЕсзруктивпых параметров дренажей следует обеспечит!! их 1юдозахватную и водопропускную способность, достаточную прочноеть при воздействии веей- шннх статических и динамических нагрузок и inрессивноети подземных вод.
11.1.25 Продольные уклоны дренажей должны обеспечить скорость воды в трубах, при которой нс происходит их заилиндЕжс. Для глинистых [рут it о в рекомендуется принимать уклон не менее 0,002. а для песков — Езе менее 0,003,
11.1.26 Трубчатый дренаж следует проектировать из асбестоцементных (в болыЕЕИнстие случае!!), керамических, 6стоеепе>ех, железобетон ееых. чугунных и пластмассовых труб. В агрессивных водах следует применять пластмассовые. керамические и чугунны е трубы.
11.1.27 Дренаж должен сооружаться в сухих пли осушенных грунтах и eio следует закладывать ее иже расчет ! гой глубины промерзания грунта.
U.1.2S4 Для обеспечения фильтрационной способ] еости трубчатых дренажей. а т акже дренаж ее BIX галерей предусматривают обсыпку из дрснируюгцихматеридлотДшебня, [равия, песка или их смесей). Для дренажных галерей может быть применена также специальная отделка (крепь) из пористого бетона с устройством *ф ид [драных а ко ее *. Подбор состава обсыпок, числа слоев (один или два) и их толщины производят' в зависимости от типа фильтра и со- ставЕ! дренируемых грунтов.
возможно применение конструкций дренажей типа «Delta» и других из со|]рсменпых материалов, в том числе из гео композитов, обсспе- чиваЕОщих водоотводашую и защитт iyio функции.
75
СП 50-101-2004
1 1 . 1 . 2 9 П л а с т о в ы й д р е н а ж с л е д у е т п р е д у с м а т р и в а т ь д в у х с л о й н ы м в г л и н и с т ы х и л и с л а б о - м р о п и ц а е м ы х п е с к а х н о д н о с л о й н ы м - в о к а л ь н ы х и л и п о л у с к а л ь н ы х х у н т а х . М и н и м а л ь н а я т о л щ и н а п е с ч а н о г о с л о я д о л ж н а б ы т а 1 0 0 м м , а г р а в и й н о г о — 1 5 0 м м .
П о в е р х н о с т ь ; ш а к о т л о в а н а , с п л а н и р о в а н ' е-1 о г о и о д у к л а д к у м а т е р и а л а п л а с т о в о г о д р е н а ж а , д о л ж н а и м е т ь у к л о н 0 , 0 0 5 — 0 , 6 1 0 а с т о р о н у к о н т у р н ы х т р у б ч а т ы х я р е н , р а с п о л о ж е н н ы х п о п е р и м е т р у с о о р у ж е н и я .
1 1 . I . 2 0 К о н с т р у к т и в н о й ч а с т ь ю п л а с т о в о г о д р е н а ж а я в л я е т с я п р и е г е Е ш ы й д р е н а ж , у с т р а и в а е м ы й и с л а б о н р о п и ц а е м ы х и с л о и с т ы х г р у н т а х п р и о т с у т с т в и и д о д а е м и ы х в о д н а у р о в н е п о д л е м н о й ч а с т и с о о р у ж е н и я . П р и с т е н н ы й д р е н а ж о т с ы п а с e c u и з п е с к а с к о э ф ф и ц и е н т о м ф и л ь т р а ц и и н е м е н е е 5 м / с у т и т о л е д и н о й н е м е н е е 0 , 3 vr и л и у с т р а и в а е т с я и з р у л о н ! г ы х и с к у с с т в е и н ы х м а т е р и а л о и .
11.2 Гидроизоляция
1 1 . 2 . 1 К о н с т р у к ц и я и в и д г и д р о и з о л я ц и и д о л ж н ы в ы б и р а т ь с я в з а в и с и м о с т и о т : Е к т з п а - ч е и и я и к о н с т р у к т и в н ы х о с о б е н н о е i c i i с о о р у ж е н и я , м а т е р и а л а и з о л и р у е м ы х к о н с т р у к ц и й и и х т р е щ ш ю с т о й к о с т и , к а т е г о р и и с о о р у ж е н и я п о с т е п е н и с у х о с т и , х и м и ч е с к и х с в о й с т в и х а р а к т е р а в о з д е й с т в и я п а п е г о п о д з е м н ы х и т с х н о е с н н ы х в о д , и н ж е н е р н о - г е о л о г и ч е с к и х и г и д р о г е о л о г и ч е с к и х у с л о в и й п л о щ а д к и , т р е б у е м о й д о л г о в е ч н о с т и , р е м о н т о п р и г о д н о с т и , э к о л о г и ч е с к и х с в о й с т в г и д р о и з о л я ц и и и т , д ,
М р и п р о е к т и р о в а н и и г и д р о и з о л я ц и и с л е д у е т у ч и т ы в а т ь , ч т о в о д о ее с п р о н и н а е м о с т ь п о д з е м н ы х с о о р у ж е н и й м о ж е т б ь п ъ о б е с п е ч е н а п р и м е н е н и е м j е л О т т ю г е м о н о л и т н о г о б е т о н а с л е п и п л ы t o m с о с т а в а с п л а с т и ф и ц и р у ю щ и м и и в о ц о о п т а л к и в а ю т и м и д о б а в к а м и .
1 1 . 2 . 2 Г и д р о и з о л я ц и ю п о д р а з д е л я ю т :- п о д о л г о в е ч н о с т и - н а в р е м е н н у ю и п о
с т о я н н у ю ;- н о в о з д е й с т в и ю н а л е е е е о д ы ( ж и д к о с т и )
и л и ['а за — н а р а б о т а ю щ у ю ее а л м а н о р о м ( д а в л е н и е м ) и б е з н а п о р а (<тг к а п и л л я р н о г о п о д с о с а ) ;
- н о р а с п о л о ж е н и ю ее с о о р у ж е н и и — н и в е р т и к а л ь н у ю , г о р н т о п т а л ь м у го и н а к л о н н у ю : н а - р у ж н у ю и в н у т р е н н ю ю ; и ш в а х ( д е ф о р м а ц и о н н ы х , т е м п е р а т у р н ы х и т е х н о л о г и ч е с к и х ) ;
- п о н а з н а ч е н и ю — п а а н т и ф и л ь т р а ш ю н - e e v f o и г е р м е т и з и р у ю щ у ю д л я п р е д о т в р а щ е н и я п о с т у ] Lj I C H и я ф и л ь т р у ю щ е й ж и д к о с т и в н у т р ь и д и н а р у ж у з а щ и щ а е м о г о к о н т у р а ; н а р о й з о л я - ц и о н н у ю ; a t i t и к о р р о з и и н у ю и м н о Е ч т ф у н к ц и о - н а л ь н у ю ;
76
- ко способу устройства — на окрасить- пропиточную, штукатурную, оклеечну-и . тую, засыпную, монтируемую и иныекиио
- ло принципу работы м мне риал а изолят:.::- на Iipoн и кающу ю и разбухающую (распада щугосн);
- но характеру работы -- на ■щрижачпуг и работаю и iveo на *отрыЕи>;
- гго пилу материала — на цементную, к фальтоиую, битумную, из бентонитоиои г.ч ны, металлическую, полимерную, а также< современных материалов на основе оргли носких и мипералЕшых вяжущих и геосшл тиюти.
11.2.3 П]>зг выборе материала гил]ии;з1л! ции и зависимости от' ее ШЕЗШЕчеиия сдс-ai: учитывать основные физико-механически свойства, характеризующие гидрой золы лесе пенс покрытия и материал Ею
11,2-4 При расчетах гидроизоляции хзрз терн ст и к и ф ил ьтрац ионного потока, как е:?е вило, следует' определят!^ рассматривая та кую задачу. Для уникальных сооружении и сложных инженерно-Есатогических уелда стройплощадки следует рае с митр шит. гц стране 1 вещ IVю задачу.
11.2.5 Мри прЕоектироЕзании в зависит- ог конструкции, назначения и уровни oiBf егвеппости сооружения следует проводиться дую т и с pi и; четы гилроизолянии:
- прочности на допускаемое давление,-ip дела прочности при сдвиге, относ пчелы1-: удли нения при разрыве, идесзии, сое ipo гнет ЕГНЯ Зрению, Прочности К ударнгчхт ifdirpyn. и т,п.;
- устойчивости при воздействии поло тельных и отрицательных температур;
- е трои зол я ци о иного покрытия;- срока службы;- уплотнении и компенсаторов и лефорч
ципнных, температурных и технологичен;IlIEJil.X.
11.2.6 Для защиты от капиллярной фу н да мен гоп беецодны-'шшлх зданий следует.- л ад ел ват ь горизонтальный гилроизолпниош слой. Он должен укладываться выше урог тротуара или отмостки.
В сданиях с подвалами изоляцию от кин лирной сырости устраивают из двух ropii:: задЕШЫХ см ос в: ее уровне пола подвала к ■ уровнем тротуара, а таюке с зашитой парной вертнкдлыюй поверхности стены гидре.: Л Я П И С Й -
Вертик;1Л1щую гидром золя Ltuio пару и стен следует' во ЕЕсех случаях поднимать на 0.5 м наибольшего прогнозируемого ур- подземных вод.
СП 50-101-2004
11.2.7 Для стен подземных сооружений необходимо предусматривать устройство гид рои томим и. допускающей осадку степ, усадку и набухание бетона, возможные перепады температуры, бет нарушения ее сплошности.
L1.2. S Конструкции узлов при прохождении коммуникаций через гидроизоляцию должна обеспечить герметичность. Вес трубопроводы должны быть металлическими.
11.2.9 Для восстановлении нарушенной гидре изо л я пи и эксплуатируемых сооружений могут быть использованы фильтрационные заве- tbi и экраны, устраиваемые путем нагнетания r грунт через инъекторы раствора битума, жидкого стекла, петролатума, различных смол.
12 Проектирование фундаментов
12,) Общие положения
12.1.1 Фундаменты подразделяю! на столбчатые (отдельные) — под колон 1чы или ранд- балки, лег!ТОЧИые, прерывистые и щелевые — год стены или ряды колонн, и плитные (сплошные) — под здание или его часть.
12.1.2 В качестве материала фундамента применяют железобетон, бетон, природные камни, кирпич. Для зданий и сооружений Ш уровни ответственности при соответствующем обосновании допустимо использование легкого бетона, цементогрунта и др.
12.1.3 Длн бетонных и железобетонных фундаментов следует применять конструкционные бетоны, соответствующие ГОСТ 25192:
тяжелый средней плотности от 2200 до 2500 кг/м1;
мелкозернистый средней плотности свыше I ИЮ кг/м3.
Применяемые бетоны должны удовлетворить требованиям морозостойкости.
12.1.4 Конструкции фундаментов должны шиле творить т)>ебованиям расчета но несу шей
способности (предельные состояния первой труппы: ттроцавлиьанис. изгиб нг.д.) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы: образование и раскрытие трешии). Расчеты еле^тует выполнить й соответствии с указаниями СПиП 52-01 и СНиМ 11-22.
12.1.5 Расчет конструкций фундаментов, а глюке отдельных их элементов должен производиться для всех стадий — изготовления, транспорт ировапия, возвелепин и эксплуатации.
При расчете плементов сборных фундаментов на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от веса элемента следует вводить с
коэффициентом динамичности, равным 1,6.Для стадий возведения и эксплуатации дол
жны рассматриваться расчетные ситуации:до приобретения бетоном или раствором
заданной прочности — на воздействие веса матер и ал а и других нагрузок, действующих на соответствующих этапах возведения;
после приобретения бетоном или раствором злая иной прочности — на воздействие нагрузок, действующих на последующих этапах возведения и при эксплуатации фундамента.
12.1.6 Бетонные и каменные материалы применяют в фундаментах (или их элементах), работающих на сжатие, при эксцентриситетах продольной силы, не пре вьш та тощих 0,8у лля основных сочетаний нагрузок и 0,85 — для особых сочетаний нагрузок (у — расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатого волокна сечения), при этом расстояние от точки приложения равнодействующей усилий до наиболее с жато га волокна сечения должно быть не менее 2 см.
12.1.7 При расчете по прочности элементов фундаментов на действие центральной сжимающей силы должен учитываться случайный эксцентриситет, принимаемый равным 2 см для бетонных и железобетон!пых конструкций и 3 см — для конструкций из каменной кладки.
12.1.8 Ширина раскрытия третин в железобетонных фундаментах исходя из требования обеспечения сохранности арматуры классов А240 (Д-1), А300 (A ll) и А400 (A-III) не должна превышать 0,5 мм выше уровня подземных вод и 0,2 мм — ниже уровня подземных вод или при переменном уровне подземных вод.
12.2 Глубина заложения фундаментов
12,2.1 Гл у б и j i а заложе ния фу н да ментов до л- жна приниматься с учетом:
- назначения и конструктивных особенностей проектируемого сооружения, нагрузок и воздействий на его фундаменты:
- глубины заложения фундаментов примыкаю т их сооружений, а также глубины прокладки инженерных коммуникаций;
- существующего и проектируемого рельефа застраиваемой те рриз ори и;
- инженерно-теологических условий площадки строительства (физико-механических свойств грунтов, характера напластоЕдший, наличия слоев, склонных к скольжению, карманов выветривания, карстовых полостей и пр.);
- гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе строительства и эксплуатации сооружения;
- глубины сезонного промерзания грунтов.77
СП 50-101-2004
Выбор оптимальной глубины заложения фунламентов в зависимости от учета указанных выше условий рекомендуется выполнять на основе те к ни ко-экономическою сравнения различных вариантов.
12.2.2 Нормативную глубину сезонного промерзания грунта принимают ршшой средней из ежегодных максимальных [дубин сезонного промерзании грунтов (поданным наблюдений за период не менее 10 лет} на открытой, оголенной от снега горизонтальной г [лошадке при уровне подземных вод. расположенном ниже глубины сезонного промерзании грунтов.
При использовании резулматов наблюдений за фактической глубиной промерзания следует учитывать, что она должна определиться по температуре, характеризующей согласно ГОСТ 25100 переход плистич померзл о го грунта в твердо мерзлый грунт.
12.2.3 Нормативную глубину сезонного про- st ерзании фунта dfn, и, при отсутствии данных многолетних наблюдений следует определять па основе теплотехнических расчетов. Для районов, где глубина промерзания не превышает 2,5 ч. ее нормативное значение допускается определить по формуле
dfn = djjjM,, (12.U
где Мг ■ безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе, принимаемых но СПнП 23-01, а при отсутствии в нем данных для конкретного пункта иди района строительств;! — по результатам наблюдений гидрометеорологической станции, находящейся в аналогичных условиях с районом етроител вегем;
4 — величина, принимаемая равной гы я суглинков и глин 0,23 м; супеосй, песков мелких и пылеватых — 0,28 м; песков гравелистых, крупных и средней крупности — 0,30 м; круп- пообломочпых грунтов — 0,34 м.
Значение 4, для грунтов неоднородного сложены определяют как средневзвешенное в пределах глубины промерзания.
Нормалиьиаи глубина примерзания грунта в районах, где d^ > 2,5 м, а также в горных районах (где резко изменяются рельеф местности, инженер но-геологи чес кие и климатические условия}, должна определяться теплотехническим расчетом в соответствии с требованиями СНиП 2.02.04.
12.2.4 Расчетную глубину сезонного промер-зон ия грунта м, определяют по формуле
df = (12.л
где dj.n — нормативная глубина промерзав и*.м, определяемая по 12.2.2 и 12.2.’
kh — коэффициент, учитывающий ндиь нис теплового режима сооружение принимаемый для наружлых фу ил- мет и ов отапливаемых сооружении - по таблице 12.1; для наружных н внутренних фундаментов неотапливаемых сооружений kh = 1,1. к[кж районов с т р и нательной среднего1 допой температурой.
Ир ин с ча и и я1 R piLtiOHilLX С 1Л рш Ш иЛЬнОЙ сре □ 1ГОлиГи htl ТиМЛСрПГ-'
poii put'icTiwa глубина ирочердаш™ грунт дли т пп.:*-EiacMux сооружении лолхид опрсцслтьси tcj п о '= ok i i mi: (■ к л м р д е ч е г н л г и с й п п й ^ с т ш е л с Tp rfM rtuzum iLELE С Н л П 2АУ1'£ рпечетиаи глубина прочерчлшн жмжзц? иирЕл имьсл гг.
Л С ГГС Ш И Ч С С К И М fKLC'ECTOM Н Н С Л уП И С Т1РИЧС11ГЕ1ИЧ Ш 1 С ГО --
И О И ТС Г и О И П Ш И Г Ы fiC E lO E U lirH Jl, Л £ С Л И Т С Л Л О Ю Н $ imAW11р1]СК 'гируом <Ж > с о о р у ж е н и я ; м О ж е г и у ш е С т н и и н о lu k iH U ik
температуру грунтои (холодильники. котсмышо н т.п)2 „T-isi .униии с иерогулярнЕлм отоплением при оп|х-
кh ал р Л С ч с Т н у ш Т С м п С р н r y g iy H r tX 'iy t tJ Л[л1Ни№ к?Г
сс среднесуточное :нмчсш1с е учетом .плите льности ливаемого и неотапливаемого периодов елок.
12.2.5 I дубина заложения фундаментов otjei- л и идем ых сооружений по условиям недопущения морозного пучения труп гое основания должна назначаться:
- для наружных фундаментов (от уроки! планировки) но таблице 12.2;
- для внутренних фундаментов — нелдгнЕсл- мо (гг расчетной глубины лромерзшжя груши;
Глубину заложения tiдружных фундамент допускается назначать независимо от расчет™; глубины промерзания, если:
- фундаменты опираются на мелкие песня i специальными исследованиями на данной площадке установлено, что они не имеют пучинистых свойств, а также в случаях когда специалз ными исследованиями и ргючетаии устаноад но, что деформации грунтов основания при « промерзании и оттаивании не нарушают’ эксг jiyauiunoimyio пригодность сооружения;
- предусмотрены специальные тепдогехн? ческие мероприятия, исключающие промерз ние грунтов.
12-2,6 Глубину заложения наружных и вну ренних фундаментов отапливаемых сооружок с холодееьеми подвалами и техническими гиг польз!ми (имеющими отрицательную темпер: туру в зимний период) следует принимать. таблице 12.2, считая от’ пода под ездя а или те нического подполья.
7S
СИ 50-101-2004
Т а б л и ц » ! 2.1
Особенности сооружения
Коэффициент при расчетной срслЕшсуточнон температуре по щука ег помете!гии, примыкающем к наружным
фундамента к, ''С
0—
5 ]IJ 15 20 а белее
Вез подвала с полами, устраиваемыми:по грунту 0,4 o,s 0.7 0,6 0,5налагал по грунту 1,0 0,0 0,8 0,7 0,6по утепленному цокольному перекрытию 1,0 1,0 0,9 0,8 0,7
б подвалом или техническим иоде гольем 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4
Г] р и м с ч Л И (1 ч1 Приведенные в таблице значения коэффинисЕгга кк относятся к фундаментам, у которых расстояние от внешней
туанн стены во края фундамента af < 0,5 м; если ог > 1,5 м, апаче-кия коэффициента Л- повышают на 0.L, но нс более чемЮ т и а ч е н и н k f. ~ ] , П р и п р о м е ж у т о ч н о м а н а ч е Е н н и р - ' ш л ч е п н я коэффипиен [ а к к е л i р е д е л и ц п [ и н т е р п о л я ц и е й .
2 К помещениям, примыкающим к наружным фундаментам, относятся подвалы и технические подполья, а при их отсутствии - помещения первою этажа.
При iij>om еж уточных значениис Еемперагуры ношуха коэффниисгнт к 1грннииак1г с округлением до ближайшего ченьшего значении, указан мою в таблице.
Т а б л и ц » 12.2
Грунты год пилотной фундаментГлуби ел! заложения фунэдамензив в та виси мости от глубины
расположения уровни подземных вод d^ м, при:л + *-j d^> <tf+ 2
СкальЕгмс, круги LoufiijUJM<)4ir]iic с псс:ч£шим эагтол- ithtcticMi пески iTiyucjiHCThte, круп Ft ей с и средней крупности
Нс зависит о т df Не зависит от df
Пески мелкие и пылеватые Н : менее df Т о же
Су ясс и с показателем текучести < 0 То же
То же. при 1L > 0 * Не ие>гее dfСуглинки, глины, а также круп посолом очные грунты о глин истым заполнителем при показателе текучести ф у л та или заполнителя lL > 0,25
То же
То ж :, при lL < 0,25 * Не менее 0,5^
П |1 н и с ч а и и я] Ь случаях когда i дуби на наложения фу-Еэлч ментов не эй висит от расчешем глубины промерзания dr соответствующие
грум тел , указанные в настоя шен таблице, должны залегать до глубины не мсегсс норматив! гой глубины промерзания d^ .
2 Положение уровня под темных под до лж ен ) приниматься с учегихн положений л одра.тлела 5.4.
При наличии н холодном полмше (техническом подполье) отапливаемого сооружензгя отрицательной сре л 11 с зи м г! с й ■ i v м г е с ра гу р ы гл у - и и ну зздожсешя не! утре!) пик фундаментов принимают по таблице 12.2 в лш и си мости от расти ной Lлубинм промерзания грунта, определяемой по формуле (12.2) при коэффициенте
=■ 1. При этом нормативную ['дубину промерзания, считая от пола гтол вал a, oi [редел и юг расчетом по 12.2.3 с учетом с редне зимней температуры воздуха в подвале.
Глубину заложения наружных фундаментов отапливаемых сооружений с холодным подвалом (техническим подпольем) принимают наи
большей из значений глубины заложения внутренних фундаментов и расчетной глубины промерзания грунта с коэффициентом kh~ I, считая от уровня планировки,
12.2.7 Глубина заложения пару жнеях и внут- ре н ] Е и х фу 11 дам е г гг о в г I со е» г ] л и вас м ы х сооруже - ний должна назначаться по таблице 12,2, при атом глубиеjа исчисляется: при отсутствии подпала или технического подполья — от уровня планировки, а при их наличии — от пола подпала или технического подполья.
12.2.8 R проекте основании и фундаментов должны предусматриваться мероприятия, НС допускающие увлажнении грунтов осЕгования,
79
СП 50-101-2004
а также промораживания их в период строительства,
[2,2,9 При проектировании сооружений уровень подземных вод должен приниматься с учетом его прогнозировании на период эксплуатации сооружения по подразделу 5,4 и влияния на него водопонижаюших мероприятий, если они предусмотрены проектом.
12,2.10 Фундаменты сооружения или сю отеска должны закладываться па одном уровне. При необходимости заложения соседних фундаментов на разных отметках их допустимую разность ДА, м, определяют исходя из условия
ДА <н(Ш*р] т с , /р ) , (12,3)где а — расстояние между фундаментами в
свету, м;С?,, с, — расчетные значения утла внутрен
него трения, град., и удельного сцепления, кПа;
р — среднее давление под подошвой выше рас положен! юго фундамента от расчетных нагрузок (для расчета основания по несущей способности), кПа.
12.3 Расчет столбчатых фундаментов
113,1 Расчет j [рочности столбч a i ых фу ] щамсн - то в включает о пределе* же размеров плитной части, определение размеров ступеней, определение сечения арматуры плитной части. Расчет' по второй Iрунпс предельных состояний включает расчет по образованию и раскрытию трещин.
[13.2 Расчет фундаментов производят с учетом реактивного давления грунта к Па. определяемого по формуле
P = NfA + Mjf/rx ± Мул/1у, (12.4)
где Лг — расчетная вертикальная сила, кН; Mtt Мг — расчетные моменты относительно
осей фундамента -V и у, кН м;/ — момента ипериии подошвы фунда
мента относительно л и >>, м ; х ,у, z — координаты (рисунок 12.1).
12.3.3 Фу п д ам е I ггы ре ко ме ] [ а у стс н 11 рос кти - ропать для условий выполнения работ нулевого никла до устройства колонн: отметку верха фундаментов принимают на 150 мм ниже отметки чистого пода зданий.
В ЕЯ соту фундамента назначают по условиям за глуб л сини или условиям заделки колонн; высоту плитной части фу!! да мента назначают по расчету. Мри высоте фундамента больше высоты плитной части, требуемой по расчету, увеличение высоты фундамента про изводят за счет подкол он ника.SO
. <
Рисунок 12.1 — Эпюра давления на грунт Eire цент- рея но нагруженного фундамента при действии чп-
менгов относительно двух осей
12.3.4 Форму отдельных фундаментов в плане при центральной нагрузке рекомендуете* принимать квадратную, если атому не препнг ствуют фундаменты соседних зданий, подземные сооружения, фундаменты под оборудование и т.п.
При вне центре] I пой нагрузке фут щам сю рекомепдусзся принимать прямоугольной формы с соотношением сторон прямоугольной подо]ивы фундамента от 0,6 до 0,85.
12.3.5 Монолитные фундаменты под сборные и монолитные железобетонные колонны рекомендуется проектировать с плитной частью ступенчаюю типа. Размеры в плане подошвы фундамента, ступеней, под колонн ика рекомендуется принимать кратными 0,30 м.
Высоту ступеней рекомендуется принимать равной 0,30, 0,45, а при большой высоте плитной части фуЕЦПшента — 0,60 ,м.
Высоту фундамента рекомендуется принимать кратной 0,30 м,
12.4 Расчет ленточных и прерывисты! фундаментов
12.4.1 Ленточные и прерывистые фундаменты наружных шеи сооружений с и од вала Mi1 рассчитывают с учетом горизонтального давлении грунта.
12.4.2 Расчет фундаментов производят но сечению, проходящему по краю фундаментное сте ны, а при ступенчатой форме фу идам сеид - и но гргши ступени.
Расчетные усилия на един и ну длины (изпт бающий момент А/, к И1 м/м и поперечную Си. >■
СП 50-101-2004
Q, кН/м), и сечении фундамента при центральной нагрузке определяют но формулам:
М ^-ра1/ 2, (12.5)
Q = pa, (12-6)
гае р — среднее давление по подошве фундамента, кПа;
о — выл с г консоли фундамента, м.При внепентренной нагрузке (рисунок 12.2)
расчетные усилия в сечении на единицу длины Фундамента определяют по формулам:
■ W -^ 2 f t , , , ,* /^>/6; (12.7)
GH +P\V2~. U2.8)где р и pj — давления от расчетных нагру
зок, к Па, передаваемые на грунт под краем фундамента и и расчетном сечении;
М — то же, что и ь формуле ( 12.5); Q — то же* что и и формуле (12,6).
Рисунок 12.2 - К рас чту дсргтотного фундамента
12*5 Расчет плитных фундаментов
12.5.1 Расчет плитных фундаментов п их оснований рекомендуется выполнять с учетом последовательности возведения сооружения* кхно.тогии и последовательности бетонирования плиты.
12.5.2 При расчете плитных фундаментов и .и оснований следует учитыва ть взаимодействие грунта основания, плитною фундамента и над- Оундамслтных конструкпий. Допускается учитывать в расчс те жесткость только нижних о тахт и сооружения.
12-5.3 При расчете совместной деформации основания и плитною фундамента нжрузки на плиту допускается определять без учета их перераспределения ндлфундаментной конструкцией и принимать в соответствии со статической схемой сооружения.
12.5.4 Расчет внутренних усилий в системе ^основание—фунда мент— сооруже ние» дот! уска - стся выполнять с использованием протрам.ч расчета сооружения на основании, характеризуемом переменным в плане коэффициентом жесткости (коэффициентом постели). При этом переменный в плане коэффициент постели должен назначаться с учетом неоднородности в плане и но глубине и распределительной способности основания. Этот коэффициент может определя ться заранее или и процессе последовательных приближений на основе линейной или нелинейной модели основания. Процесс последовательных приближении включает следующие шаги:
1) задание начального распределения коэффициента постели;
2) расчет совместных перемещений сооружения, плитного фундамента и основания с принятым распределен нем коэффициента постели £(х, у) при действии заданных нагрузок и определение контактных давлений р(ху);
3) определение осадок основания «-’(*,>■) с использованием принятой линейной или нелинейной модели основания, а также следующего приближения для коэффициента по- стели
Цх,у) - ри,уфМжу); (12.9)
4) повторение шагов 2) и 3) до достижения сходимости по контрольному параметру (например, но коэффициенту постели).
12.5.5 Рекомендуется выбирать наиболее неблагоприятные значения параметров жесткости основания и модели основания для каждого расчета (в частности, расчет сечения верхней арматуры производить при постоянном коэффициенте постели, л нижней — при переменном).
12.6 Расчет стен лолвалов12,6.1 Расчет стен подпалов производят с
учетом нагрузок от наземных конструкций и давления грунта. Давление грунта на стеньг подвалов определяют в соответствии с разделами 9, 10 с учетом временной нагрузки на прилегающей к подвалу территории. При отсутствии данных о временной нагрузке ома может быть принята равномерной с интенсивностью 10 кПа.
81
СП 50-101-2004
Расчет стен подвалов производят с использованием модели балочной плиты. При расчете следует' принимать ее защемление па уровне сопряжения с фундаментом и шарнирные соединения и уровнял опирайия перекрытий подвальных этажей.
12.6.2 Значение горизонтального давления грунта гг, кПа, на стену подняла на глубине Z- м. определяют по формуле
о - yz*a + цка - (12.10)
тле у и с — средневзвешенные в предел ах глубины подвала значения удельного веса, кН/мд, и удельною сцепления грунта, кПа, определяемые с учетом группы предельных состояний и нарушенного сложения грунта;
q — равномерная на]рузка на горизонтальной поверхности грунта. кПа;
л — коэффициент, определяемый по формуле
Кч 2 Г
( 12. 11)
где ф — средневзвешенный в пределах глубины под нал а угол внутреннего трения, град., определяемый с учетом группы предельных состояний и нарушенною сложении грунта.
Значение о не может быть отрицательным.
12.7 Фундаменты и вытрамбованных котлованах
12.7 ! Фундаменты в вытрамбованных котлованах подразделяют на;
мелкого заложения при d /Ьт <1,5;удлиненные при d /Ьщ > 1,5, где dp — вы
сота фундамента, а Ь — ширина фундамеЕпа в средней его части (рисунок 12.5),
столбчатые (при расстояниях в свету поверху между фундаментами г; > 2Л ) и ленточные (при йП|П < 2bJ,
по способу устройства; без ути и рения основания с плоской или заостренной подошвой и с уширснием осноьания.
12.7.2 Фундаменты в вытрамбованных котлованах применнгогна гдиеш сты х [рунтах, i i том числе проезд очных типа I по проездом ноет и, е числом пластичности i f, > 0,03 при плотности сухого грунта р;Г< 1.6 г/см:! и при степени влажности .S’ < 0,75 для фундаментов мелкого заложения и 5г < 0,65 для удлиненных фундаментов.82
а -- фундамсЕгт мелкою лаложеиня с ш тети твдниплн ;- yxinsiCHUhiii фуроцмчп t уширенный основанием, I — & бимсе и, 2 — трамбованный жилки ii материал. 3 — утл
ценная юнаРисунок 12.3 - Фундаменты в пытрамбопаЕших ш
локЕшах
При обосновании возможно примеиемп: фундаментов в вытрамбованных котлована! j при других видах грунтов.
12.7.3 Рекомендуйся применять следуклш виды фундаментов в вытрамбованных котлов* нах:
столбчатые — для каркасных зданий и pi вертикальной нагрузке до 3000 кН, при эти при нагрузках свыше 500 кН рекомендуете; применять фундаменты с уширенным осее™ нисм;
ленточные и столбчатые — ,для бес кар ос ных зданий при нагрузке до 300 кН/м.
12.7.4 Проект фундаментов в вытрамбован ных котлованах должен содержать; размеры форму и массу трамбовки, высоту ее сбряаянн ния и число ударов для вытрамбовывания и; задашЕую ] дуби ну; еелужеюсть [рунта; обьем.+с егкого материала (бетона, щебня, песчзно-грч винной смеси и т.п ), характеристики умает лепных tpy нто в и размер у те доп ice ее юн зо:и; минимально допустимые расстояния мет;.', котлованами ленточного фундамента.
12.7.5 Минимально допустимые расстомгч- в свету поверху между отдельными котлован ми леЕГЕ'очных фундаментов а принимают
- при последовательном вытрамбовывай г котлованов в один этап а — (),&Ь ;
- при в ел грам боны ванн и котлошшов и ос .г- нпровании фундаментов в два этапа, г.с. чер; один фундамент, дШ1|| = 0 ,5^ .
СП 50-ПИ-2004
Расстояние в осях между соседними фунда- нентами с уширенным основанием должно быть нс менее 36 .Щ
1L7.fi Минимальную ему вину вытрамбованных котл о канон d п, м, для фундаментов мсл- шго заложения без уширенил основания опре- д-;дmos' но формуле
4>.,™п=|>2А,г1 02.13)Tit h, - максимальная толщина уплотнен
ного слоя под дном котлована, м, принимаемая по 12.7.7:
р„и р.п -■ среднее значение плотности сухо га грунта к пределах уплотненного слоя соотвстстезснно до уплотнения и после уплотнения, т/м 1.
Значение pd/r т/м-\ определяют по формуле
Рд t ‘ 0 ■ М f + ^ и- + НР Д (12-13);де рг/ — то же, что и ь формуле (12-12):
р; — плотность частиц грунта, т /м ’;S — степень влажности уплотненного
[рун га, принимаемая ранной 0,9: я! — влажность грунта, доли единицы;
ph. — плотность б о д ы , равная 1 т/м-1.Для фундаментов с уширсЕшым основани
ем минимальную глубину ььпрамбонанного котлована принимают d т > 2Ьт-
12,7.7 Толщину уплотненного слоя под фундаментами в вытрамбованных котлова heix без и лире н ия oci ю на н и я пр и н и м а нут pa R н о и 1, :unipuHV уплотненной зоны на глубине (0,15— 0,25)6,- 2Ь„.f7\ гТТ
12.7.Я Ейдсоту сбрасывания трамбовок принимают л диапазоне 4 -8 м,
Число ударов трамбовки п1т для получен pi я заданной глубины определяют по формуле
fl*n = V Tl^ieI. (12.14)где d — зддапЕяая 1лубииа вытрамбованного
котловина (высота фундамента), см; ti — коэффициент, учитывающий состо
яние грунта по влажЕгасти; л,ж — среднее знача рис пор щжсе шя Д1 ia кот-
лована за один удар трамбовки, см.Коэффициснт riw принимают равным: I при
утрамбовывании котлованов в фунтах с влажностью, близкой к оптимальной и 0,7 — при влажности на 0,03—0,05 менее оптимальной.
Для т рам Со во к с плоским основанием ве- личнЕсу з приЕшмлют равной 10 см при плоении основания меньше ! м1. 8 см — при плотили основания I —2 м* и 6 см — при площади основания более 2 м1, Для трамбовок с заостренным нижним компом j fJM - 15 см.
Необходимое число ударов трамбовки для Тамбовакия жесткого материала при создании
уширенного основания определяют для каждой порции засыпки высотой с/, по формуле (П.14). При этом приведенные выше значения s умен Eiшают в 1,5 раза.
12.7.9 йы три mooes ел ванне котлованов должно ПРОИЗВОДИТЕЛЯ при ОПТИМаЛ!1НОЙ иди близкой к ней влажности грунта.
Значение оптимальной влажности и^для глинистых грунтов принимают w(| = в? - (0,01 -0,03), где и’ — влажность на границе раскатыекеееия. При природной влажности ipyina w < w0 для получения оптимальной влажности необходимо произвести замачивание грунта под каждый котлован расчетным количесевом в о д ы .
12.7.10 При втрамбов1авлЕжи жесткого матер и еы а ei дно к о з д о в е п [а трамбовкой с за ист - ре им нм нижи им конном создают уширен ие, имеющее форму шара с радиусом гЬг или эллипсоида вращения с полуосями d ^ n г^
Форму уширепия при втрамбовывании жесткою материала отдельными порциями с Е)ы- сотой засыпки но П,6 — 1,2 м принимают в виде:
шара (d — ) .для случае о, когда ниже дна вытрамбованною ко т л овала зал с i а ют пески с р , >1,6 т/м1 или глинистые грунты с > 1,6 г/м1 и степенью влажности 5Г.< 0,7, а также с р^> 1,7 т/м' и степенью влажное in .5), > 0,7;
эллипсоида вращения с отношениями полуосей d ^ J r ^ - 1,4 при залегании ниже лнл котлована пес кое! с qs1 < 1,6 т/м1 или глинистых грунтов с S{ < 0,7 при рл, < 1,6 г/м1 и St > 0,7 при 1,5 < f\j < 1,7 т /м 1 и d{J r k = 1,8 — для I л и ] I и с гы х грунтов с 5 г> 0,7 и р, < 1,5 т/м1.
Радиус уигирения гЬг м, основания оп|>с- деляют по формуле
где khr — коэффициент, учитывающий форму уширения и при расположении центра уши рения па расстоянии 0,5/j| от основания заостренной части фундамента (рисунок 12.3, й), принимаемый рЕЧятым: для шара — 0,62; эллипсоида с dbJrbf - 1,4— 0,55; эллипсоида с dbJrhr = 1,8— 0,51;
VCf — объем втрамбовываем ото в дно жесткого материала. м \
Межсимдльнелй размер ушпрения, получаемый при втрамбовывании жесткого материала, принимают не более удвоенного диаметра пижиега сечении трамбовки.
Плошадь уширенного осЕЮвалия из жесткого материала Eiero наибольшем сечении принимают равной площади крут а с радиусом rjir.
Реши ус уплотненной зоны г м, определяют по формуле
S3
СП 50-101-2004
сборных фундаментах устраивают iюдготовку е песка пли цементного раствора.Г, =0,95гйгз^ 7 7 ( pZ ~ p7>‘- (12.16)
где р, и pd — то же, что и в формуле (12.12),Толщину уплотненной зоны ниже уширен
ной части из втрамбованного материала определяют по формуле
К '" г , - г , , г. (12.17)12.7.11 Технология устройства фундамен
тов в вытрамбованных котлованах изложена в подразделе 13.1!, п их расчет но несушсй способности и осадкам основания — я приложении К.
12.8 Конструктивные указания
12.8.1 При проектировании бетонных и железобетонных конструкций фундаментов следует выполнять конструктивные чребинамия СНиП 52-01 и положения настоящего раздела.
12.8.2 Размеры сечений иле ментов железо- бетонных конструкций должны приниматься такими, чтобы соблюдались требования в части расположения арматуры а сечении (толщина защитных слоев Сетона, расстояния между стержнями и т.п.) и анкеровки арматуры.
12.S3 Минимальная толщина сборных фундаментов должна определяться из условия обеспечения требуемой толщины защитного слоя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты (см. 12.8,4--12,8.6),
12-8.4 Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном па всех стадиях рабо- ты конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и тому подобных воздействий.
12.8.5. Для продольной рабочей арматуры толщина защитною слоя должна быть, как правило. не менее диаметра стержня и не менее: 3U мм — для фундаментных балок и сборных фундаментов; 25 мм - для монолитных фундаментов при наличии бетонной подготовки; 76 мм — для монолитных фундаментов при отсутствии бетонной подготовки.
12.8.6 Пол монолитными фундаментами независимо от подстилающих грунтов (кроме скальных) рекомендуется предусматривать устройство бетонной подготовки толщиной 100 мм. Допускается применение щебеночной или песчаной подготовки е не менз ной стяжкой. Толшину защитного слоя бетона для рабочей арматуры подошвы фундаментов при атом принимают не менее 85 мм.
При обосновании допускается бетонирование фундаментов без подготовки. При л ом толщину защитного слоя принимают не менее 76 мм. При84
13 Устройство оснований и фундаментов
13.1 Общие положении
13.1.1 При устройстве оснований и фундаментов 'земляные, каменные, бетонные и ад1- тис работы должны выполняться с учетом требований ( Hul l 12-01. С Ни II 3.02.01, OMI3.03.01 и СНиП 3,04.01,
13.1.2 Работы по устройству оснований! фундаментов без проекта производства работ не допускаются,
13.1.3 Очередность и способы производств работ должны быть увязаны с работами но nj>> кдадке подземных инженерных коммуникаций, строительству подъездных дорог на строитыо- шадке и другими работами нулевого никла.
13-1.4 При устройстве оснований, фунт ментов и подземных сооружений не обходи меси вопот тот жжения, уплотнения и за креплен ns грунта, устройства ограждения котлована, замораживания грунта, возведения фундамента методом «стена в фунте*- и проведения друга работ устанавливают проектом сооружений,! организацию работ — проектом организапН! строительства.
Если необходим ость выполнения перечаленных работ возникает в процессе разрабшк) проекта производства работ или при вскрьгН1 котлована, решение о выполнении указании работ принимается проектной и строительна организацией совмести с заказчиком.
13.1.5 При прокладке и переуст|тойстве ш: земных коммуникаций, благоустройстве mpdi скнх территорий и устройстве дорожных ГЮКр* тип должны соблюдаться действующие пранг да производства работ, а также положения» охране подземных и наземных инженерных г:- оружений.
13.1.6 Строительно-монтажные, iioipyw но-рдзгрузочные и специальные работы до,и нм выполнятьезг с соблюдением правил теянн ки безопасности, пожарной безопасности, о н тарных норм и других правил, изложению данном Cl I, а также экологических гребоваш
13.1.7 При обнаружении песоответет^ фактических инженерно-геологических услоыг принятым в проекте допускается коррсктирн ка проекта производства работ.
13.1.8 Методы производства работ не долин допускать ухудшение строительных свойств зри той основания (повреждение механизмами, пр мерзли ис, размыв поверхностными водами и „с
СП 50-101-2004
f3.1.4 Основным pa йотам по устройству ос- мсцянпш — уплотнению гру ню и. устройству насыпей и подушек, закреплению, заморажи- ышшо грунтов, вытрамбовыванию котлованов и лру] 'и м j [.ол ж IL ы [ ipeдш с с тво дать о] I ы' ее 1 ел с ра - боты, в ходе которых должны быть установлс- нытсхнологические параметры, обеспечивающие чребоиания проекта, а также получение Крич рольных показателей, подлежащих операционному контролю в ходе работ.
□мытные работы следует выполнять по программе. учич ы паю шей инженерно-геологические у слон и я площадки, предусмотренные простом средства механизации, сезон производим работ и другие факторы, влияющие на технологию и результаты работ.
13.1.Ш В процессе производства строительных работ должен выполняться входной, операционный и приемочный контроль.
Состав контролируемых показателей, пре- тельные отклонении, объем и методы контроля должны соответствовать заданным в проекте.
В. 1,11 Контроль качества и приемка работ должны осуществляться систематически техническим персоналом строительной организации к выполняться представителями авторского надзора и заказчика с привлечением представителя строительной организации, а также представителей изыскачшшекой и других специализирован н ых организаций.
Результаты контроля следует фиксировать зги те ыо в журнале производства работ, актом промежуточной проверки иди актом приемки скрытых работ, в том числе актом приемки отдельного подготовленного участка основания.
I I 1.12 При приемке законченных работ дол ж е I о быть установлено соответствие фактически полученных результатов требованиям проекта. Указанное соответствие устанавливают есиюсттчепием проект:гой, исполнительной и кое!гролы 10й документации.
1.11.13 В актах приемки оснований необходимо:
- привести оаснку соответствия грум го в основания предусмотренным в проекте;
- указать поправки, внесенные в проект оснований и фундаментов, а также ь проект производства работ после промежуточных проверок оснований;
- дать рекомендации по дальнейшим работам.[3.1.14 К актам приемки оснований прила
гают следующие документы:- материалы испытаний Ерунтов, выполнен
ных как в процессе текущего контроля произ- иелстьа работ, гак и при приемке основания:
- акты промежуточных проверок и приемок жрытык работ;
- журналы производства работ;- рабочие чертежи по фактически выпол
нен неям работам.13Л ! 5 Законченные в процессе производ
ства работ отдельные ответственные конструкции должны приниматься техническим надзором заказчика с составлением акгоЕЗ промежу- точной приемки этих конструкций.
13.1 16 В енеобходимых случаях es период CJроите л ьст в л должен быть организован геотехнический мониторинг 1см. раздел 14). Объемы и методику наблюдений усганаЕзливаюг is проекте с учетом затрат, необходимых для осуществления мониторинга.
После окончании строительства наблюдении могут быть продол жен ел эксплуатирующей организацией.
13.2 Естественные основания
13.2.1 При устройстве фундаментов в котлованах размеры последних в плане должны назначаться но нроекч'ным г абаритам сооружения с учетом конструкции ограждения и крепления стен котлована, способов водоотлива и возведения фундаментов или подземных сооружений.
13.2.2 В рабочих чертежах котлована додж- Е]ы быть данные и расположении в сто пределах наземных или подземных сооружений и коммуникаций, указаны горизоЕиы подземных, межснЕчых и высоких еюд, а также рабочий горизонт- ьоды.
13.2.3 До начала разработки котлована должны быть выполнены следующие работы:
- разбивка котлован,я;- планировка территории и отвод поверх
ностных и подзем ешгх вол;- перенос при необходимости наземных и
подземных коммуникации или сооружений;- о г р а ж д е н и е к о гл о е д и м ( es н е о б х о д и м ел х с л у
ч а я х ) .13.2.4 Перепое (переустройство) действу
ющих подземных коммуникаций и разработка грунта в местах их расположения допускаются лишь при е з ал и ч и и письменного разрешения организации, ответственной за о ко п л у а1та ц и ю коммуникаций.
13.2.5 В процессе устройства котлованов, фундаментов и подземных сооружений дол же ej быть установлен постоянный надзор за состоянием [рупта, ОЕраждений и креплений котлована, фильтрацией воды.
13.2.6 При разработке котлованов нспосред- ечвспЕЮ около фундаментов существующих сооружений, а также дейстЕчующих подземных коммуникаций fie обходим о принять меры про
В5
СП 50-101-2004
тив возможных деформаций и нарушений устойчивости откосов котлованов и существующих сооружеЕшй и коммуникаций.
Мероприятия, обеспечивающие сохранность существующих сооружений и коммуникаций, должны быть разработаны в проекте и согласованы с эксплуатирующими организациями.
13.2.7 Котлованы следует разрабатывать, как правило, участками, не превышающими ПНЮ м2 в летних условиях и 300 м2 — в зимних.
13.2.8 Ограждения и крепления котлованов лолжеiы выполняться таким образом, чтобы они не препятствовали производству последующих работ по устройству конструкций. Крепления неглубоких котловдное! долж ны быть, как правило, инвентарными, а последовательность их разборки должна обеспечить устойчивость стенок котлованов до окончания работ по устройству фундаментных и других коет- струкци й.
13-2,9 При разработке котлована в волопасы шенных грунтах следует предусматривать меры, исключающие оплыЕзание откосов, суффозию и вы нор [рунта основания.
П случае если основание сложено водона- емщенными мелкими и пылеватыми песками или глинистыми грушами текуче пластичной и текучей консистенции, должны быть приняты меры гю их защите от возможных нарушений при движении землеройных и транспортных машин, а также разжижения вследствие динамических воздействий.
13.2.10 Недобор грунта па детй котлована устанавливают в проекте и уточняют в процессе работы. Изменение проектного недобора грунта должно быть согласовано с проектной организацией.
Случайные переборы грунта ез котловане должны 6ыте> восста] юолсееы местным или пес- чашлм грунтом с тщательным уплотнением. Вид грунта заполнения и степень уплотнения необходимо согласовать с проектной организацией. Заполнение перебора глубиной нс более 50 см глинистым rpytiTOM разрешается при его показателе текучести менее 0.5,
13.2.11 Основания, нарушенные при производстве работ в результате промерзания, за- то[]леЕ1ия, перебора груша и т,л., должны быть восстановлены способом, согласованным с проектной организацией.
13.2.12 Разработка грунта в котлованах или траншеях при переменной глубине заложения фундаментов должна вестись уступами. Отношение высоты уступа к его длине устанавливают проектом, но должно быть не менее 1:2 — при связных jpyптах, 1:3 — при несвязных грунтах. Грунт должен разрабатываться способами,86
обеспечивающими сохранение структуры грунта н уступах основания.
13.2.13 Грунты в основании, не соответствующие в природном залегании требуемой проектом плотности и водонепроницаемости, еле- дует до уплотнять с пом о шью у плотня киш средств (катков, тяжелых трамбовок н лр.}.
Степень уплотнения, выражаемая плотностью сухого грунта, должна быть задаЕта в проекте и должен! обеспечивать повышение прочностных свойств грунта, уменьшение его ле- формируемости и водопроЕшцаемости.
13.2.14 Возведение фундаментов на основаниях из насыпных грунтов допускается в случаях, предусмотренных проектом, после подготовки основания с учетом состава и состоянии грунтов и в соответствии с принятым ре шелл- ем по способу их отсыпки и уплотнения,
Использование в качестве оснований насыпей из шлака и других негрунтовых мат ериалов допускается при наличии специальных указаний, разработанных в проекте и предусматривающих порядок производства и технологию работ и контроль их качества.
13.2.15 Методы устройства насыпей, подушек, обратных засыпок, а также уплотеюнл* грунта устанавливают в проекте и уточняют s проекте производства работ в зависимости ш требуемых плоти ост и и Состояния грунтов, объема работ, имеющихся средств механизации. сроков производства работ и лр.
13.2.1 й Засыпка пазух [рунтом и его уплотнение должны выполняться с обеспечением сохранности гидроизоляции фундаментов, стеч подвалов и подземных окружений, а также расположенных рядом подземных коммуникации (кабелей, трубопроводов и др ).
13.2.17 Работы по засыпке пазух следует производить сразу после устройства перекрытий над подвалами и подземными сооружениями: нс допускается оставлять открытыми пазухи длительное время.
Засыпку пазух рекомендуется доводить до отметок, гарантирующих надежный отвод поверхностных вод. В зимних условиях грунт № засыпки пазух должен быть талым.
13.2.18 Устройство фундаментных и подземных конструкций следует производить немедленно после приемки основания комиссией г подписания акта, разрешающего приступить! устройству конструкций.
Перерыв между окончанием разработки котлована и устройством фундаментов или подземных сооружений, как правило, не донус кается. При вынужденных перерывах должны был приняты меры к сохранению природных структуры и свойств ipyiiiOB, а также против обвод] еолке
СП 50-101-2004
котлована поверхностными иолами и промораживания грунтов.
13-2.19 Сохранение природной структуры и свойств грунтов в основании включает:
- защиту котлована от попадания поверхностных вод;
- ограждение котлована и грунтов основания водонепроницаемой стенкой («стена в грунте» , ограждения ил шпунта, буросекущихсн свай и т.п.);
- снятие гидростатического давления путем глуби!того водоотлива из подстилающих сдоев, содержащих воду:
- исключение притока волы в котлован через дно;
- исключение динамических воздействий во время откопки котлованов землеройными машинами с помощью защитного слоя фунта недобора:
- защиту фунта основания от промерзания.13-2.20 При поступлении в котлован в про
цессе производства работ воды необходимо обеспечить водоотвод во избежание затопления свежего слоя бетона или раствора до приобретения ими прочности не менее 30 % проектной.
При сильном притоке волы, удаление которой может вызвать вымывание раствора н наплыи фунта в котлован, необходимо устраивать тампонажную гтодушку из Сетона, укладываемого подводным способом, Толщину подушки назначают по проекту производства работ, во по менее 1 м згрн напоре воды до 3 м.
13-2.21 Поне р\ность ос но ван и я, сложенно- го глинистыми фунтами, должна быть выровнена подсыпкой из песка (кроме пылеватою) толщиной 5—10 см. Поверхность песчаного основания планируют без подсынки. Краны и друга с механизмы должны располагаться за пределами подготовленных участков основания,
13.2.22 При возведении монолитных фундаментов, как правило, устраивают подготовку из уплотненного слоя щебня или тощего бетона, обеспечивающую падежную установку арматуры и не допускающую утечки раствора нз бетонной смеси бетонируемого фундамента, Если основание сложено глинистыми фунтами с показателем текучести более 0,5 пли водонасыщенными песками, уплотнение следует ишшлнять легкими катками или трамбовками.
13.2.23 При переменной глубине заложении фундамента его возведение начинают с нижних отметок основания. Затем подготавливают вмшерас поло же иные участки и укладывают блоки фундамента на осiнизание с предвари- гаьЕгым уплотнением засыпки пазух нижележащих участков или блоков.
13,2.24 При приемке подготовленного основания до начала работ по уст|юйству фундаментов должно быть установлено соответствие расположения, размеров, отметок дна котлована, фактического напластования и свойств [рунгои указанным в проекте, а также возможность заложения фундаментов на проектной ши измененной отметке.
Проверка отсутствия нарушений природных свойств грунтов основании или качества их уплотнения в соответствии с проектными данными должна при необходимости сопровождаться отбором образцов для лабораторных испытаний, зондированием, пснстрапней и др.
При больших отклонениях от проектных данных должно быть выполнено, кроме того, испытание грунтов штампами и принято решение о необходимости изменений проекта.
13-2.25 Проверку одиородЕюстн и достаточности выполненного уплотнения фунтов в естественном залегании или грунтовых подушек следует осуществлять полевыми методами (зондированием, радиоизотопными методами и пр.) и выборочным определением плотности сухою грунта по отобранным образцам из каждого уплотненного слоя грунта.
13.2.26 R случае если установлено значительное расхождение между фактическими и проектными характеристиками грунта основания, необходимость пересмотра проекта и решение о проведении дальнейших работ должны приниматься при участии представителя проектной организации и заказчика.
13.2.27 При возведении футIдаментов и подземных сооружений необходимо контролировать глубину их заложения, размеры и расположение в плане, устройство отверстий и ниш, выполнение гидроизоляции и качество примененных материалов и конструкций. На устройство (подготовку) основания и гидроизоляции должны быть составлены акты освидетельствования скрытых работ.
13.2.28 Контроль должен включать проверку:- соблюдения необходимых недоборов грун
та, недопущения переборов и нарушения струк- ■гу р ы гр у нта ос н о на н и и;
- недопущения нарушения структуры грунта при срезке недоборов, подготовке оснований и укладке конструкций;
- предохранения грунтов оснований от подтапливания подземными и поверхностными водами с размягчением и размывом верхних слоев основания;
- соответствия характеристик вскрытых фунтов основания предусмотренным в проекте;
87
СП 50-101 -2004
- достижении достаточного и однородного уплотнения грунтовых подушек, а также обратных засыпок и подготовок под йоды;
-достаточности примененных мер потащите fpyhtor основания от промерзания;
- соответствия фактической гдубили заложения и размеров конструкции и качества примененных материалов предусмотренным в проектах.
13.3 Уплотнение грум-гои
U.3.1 Для уплотнения грунтов основания в зависимости от их физико-механических характеристик. применяютследучощие способы:
- поверхностное уплотнение;- фунтовыми сваями;- предварительным замачишшием;- глубинным вибрированием;- временной пригрузкой с вертикальными
дренами;- вакуумированием.13,3,2 Проектные решения по уплотнению
грунтон должны содержать:а) исходные и требуемые значения показа
телей (плотность сухого грунта, отметки понижения уплотняемой поверхности и лр.), подлежащих проверке в составе оперли но иного и приемочного контроля, а также перечень технологических параметров и показателей, подлежащих уточнению в ходе опытного уплотнении;
б) при поверх носи юм уплотнении грунтов естественного залегания трамбовками и труп- тоуплотннющими машинами — план и размеры котлована о размерами уплотняемой площадки и контурами фундаментов; указания о необходимой глубине уплотнения и оптимальной влажности грунта, выборе типа груптоул- л от н яки него механизма, о необходимом числе ударов трамбовками или числе проходов уплотняющей м;и и и hi.1 по одному следу, величине понижения уплотняемой поверхности;
в) при уплотнении грунтовыми сваями — план размещения свай с указанием их диамет ра и глубины, требования к влажности уплотняемых ф у т о в , характеристику применяемого оборудования, общее количество грунта и отдельных порций, засыпаемых в скважины, а также высоту разрыхленного верхнего (буферною) слоя грунта и способ сю уплотнения;
г) при уплотнении пред вар и тельным замачиванием и .замачиванием с глубинными взрывами просаленных грунтов — план разбивки уплотняемой площадки на отдельные участки (карты) с указанием их глубины и очередности замачивания, указания о расположении и конструкции поверхностных и глубинных ма
рок, схему сети водовода, данные о сред ленточном расходе волга на 1 м'; у плот пне мой лл> щадкн, времени замачивания каждого котя; вам а или участка (карты) и условной стабит. зации просадки, а н случае замачивания черт скважины, дополнительно — план рас по ложный скважин с указанием их глубины, дна яг ра, способа проходки н вида дренирую гиг-' материала для засыпки, способы уплотнен/; верхнего недоуплотненного (буферного) едл груша. При уплотнении присадочных грунте? замачиванием и глубинными взрывами дополните л ы го должна быть приведена тех г ш логи: взрывных работ с указанием г г ретиво сейсмических мероприятий и техники безопасность производства взрывных работ';
д) при глубинном виброуплотнении — л лен площадки с указанием глубины уплотнение схему уплотнения и режим работы внброустт ноикн, расчетное значение показателя уплотнения грунта, допустимое расстояние от работающей установки ло существу го шпх сооружений и коммуникаций;
е) при пред построечном уплотнении слабых воден асы шеи пых грунтов временной пр.г грузкой с вертикальными дренами — длины: об обьемах уплотняемых массивов, план участка с указанием сю контура, значения врсмст ной нагрузки о г нагрузочной насыпи и ее фот- му и размеры, план расположения вертикальных дрен с указанием их размера и расе гоя и иг. между осями (шага), план расположения т> верхгюстных и глубинных марок, расчетах: значения коленной осадки основания о г временной нагрузочной насыпи и упругого подъема после снятия нагрузки, схему г г рои зво дети- работ по погружению дрен, устройству и Синтию нагрузочной насьши о указанием применяемого оборудования, режим нагружения и снятия временной нагрузки.
13.3.3 D ходе опытною у идет гения должай быть установлены следующие технологически! параметры, обеспечивающие получение требуемых проектом значений плотности уплотненного грунта: толщина слоев отсыпки, оптимальная влажность, числен проходов уплопгяюгдт машин иди ударов трамбовки и другие параметры, указанные :i проекте. К показа гелям, подлежащим операционному контролю в ход работ, относятся: понижение отметки учло: н я е о й поверхности, осадки марок и др.
13.3.4 До начала работ по уплотнению необходимо уточнить природную влажности: плотность сухого грунта на глубину, определи емую проектом по ГОСТ 5Ш0 и::и экспресс- методами (зондированием — по ГОСТ 1991! радиоизотопным — по ГОСТ 23061 и др.).
СП 50-101-2004
Гели природная влажность грунта окажется ниже оптимальной на 5 % и более, необходимо проиа нести е ] 'о д о у штаж] ie f i ие рас чети ы м к п.п [ I - честном волы.
I. 1..1.5 Поверхностное уплотнение ipyiiTOB трамбованием следует выполнить с соблюдением ед еду ю ш и х треба ьа и и й:
а) при различной глубине заложения фуи- иментов уплотнение грунта следует производив с более высоких от меток,
б) по окончании поверхностного уплотнения верхний недоуплотненный слой т рун та необходимо доуп лот нить по указанию проекта;
к) уплотнение грунта трамбованием к зим- нее время допускается при нс мерном состоянии грунта и естественной влажности. Необходимую глубину уплотнения при влажности [рун- л ниже оптимальной достигают увеличением еассы, диаметра или высоты сбрасывания трамбовки;
г) контрольное определение отказа производят двумя ударами трамбовки при сбрасывания ее с высоты, при мятой при производстве рабой но нс менее б м. Уплотнение признают удовлетворительным, если понижение уплотняемой поверхности пол действием двух ударив не превышает значения, установленного при опытном уплотнении.
II. 1.6 Глубинное уплотнение грунтовыми плзями следует выполнять с соблюдением сле- зу ю 111 и х требо в л н и й:
а) пробника скиажип станками ударЕЮ-ка- натного бурения должна производиться е поверхности дна котлов л Em при природной влажности грунта;
б) расширение скважин с помощью изры- H;iдопускается гтрн природной влажности фунта, ра!5!10Й или большей влажности на пределе раскатывания, а мри меньшей влажности грунт дел жен быть доувлажнек;
в) скважины надлежит устраивать через ату. а пропущенные — только после засыпки и уплотнеЕшд ранее пройденных;
г) перед засыпкой каждой скважины, но- лучешюй взрывом, должны про и а водиться замеры ее глубины; при образовании в скважине зжша езысотой до двух се диаметров он должен Оыть уплотнен 20 ударами трамбующего снаря- д,1 с удельной анергией удара 250—350 кДж/м?; ирн образовании завила более двух диаметров необходим о уст р л и ват ь но ву ю с к ва жи н у;
д) скважины заполняют грунтом порпия- чя, каждую из которых уплотняют; ь качестве рут по во го материала используют су ["линки и
о пес и {без включений растительных остатков i! проитсдЕ.ного мусора), имеющие оптимальную влажность; объем грунта в порции назна
чают из расчета получения столба рыхлого грунта в скважине высотой не более двух ее диаметров, но не более 0,2 м';
с) засыпку скважин при отрицательной температуре воздуха необходимо производить только не мерзлым грунтом.
] 3.3.7 Уплотнение l ручной предварительным замачиванием следует выполнять с соблюдением следующих требований:
а) замачивание необходимо выполнять путем .затоплен Hsr котлована водой с поддержанием слоя воды 0,3—0,5 м и продолжить до тех пор, пока не будут достигнуты нромачиванис до проектной влажности всей толщи проса- дочных грунтов и условная стабилизация просадки. за которую принимается просадка менее I см в неделю;
б) в процессе предварительЕюго замачивания необходимо вести систематические наблюдения за осадкой поверхностных и глубинных марок, а также рас ходом поды; нивелирование марок необходимо производить tie реже одного раза в 5—7 дней;
в) фактическую глубину замачивания следует устанавливать по результатам определения влажности [рутIта через I м по глубине на всю н рос алойную толшу;
[") при отрицательных температурах воздуха предварительное замачивание следует' производить с сохранением дна затопляемою котлована в немерзлом состоянии и подачей воды под лед.
[3,3.8 Vj тот! ЕСЕже присадочных грунтов замачиванием и анергией взрыва следует выполнять с соблюдением следующих требований:
а) замачивание необходимо выполнять через дно котлована, дренажные, взрывные тли совмещенные скважины, заподпсЕжые дренирующим ма териалом, и продолжать до промачивали л неси просад очной толщи до проект- езой влажности;
б) по окончании .замачивания и после производств взрывных работ следует проводить набдюдеЕшя за осадкой новерхЕЮСТных и глубинных марок. Нивелирование после взрыва зарядов ИЫ надлежит производить до условной стабилизации просадок;
в) глубину котлована или распределительных траЕпней. отрываемых за счет срезки [руп- га, слелуег назначать из условия сохранения слоя воды при замачивании 0.2—0,5 м. В зимнее время уровеЕШ воды в KOTjroBiLEie и траншеях следует поддерживать на одной отметке;
г) в необходим ЕЯ х случаях, когда уплотнение грунта производят на больших площадях, допускается предусматрш1лт1> устройство песчано-гравийных подушек, позволяющих ускорить
S4
СИ 50-101-2004
начало строитсл ь но-монтаж 11ых работ на уплотненном участке;
д) разрыв между окот пан нем замачннания и взрывами зарядов В В, в зависимости от размеров площадки, должен составлять не более 3—8 ч.
П.3.9 Послепредварител ы ш по за мач иван и я ос лощит ий и замачивании с глубинными взрывами зарядов В В следует производить уплотнение верхнего слоя грунта.
П.3,10 Виброу i [ л o ti ien ие воденасыщенных лесков следует выполнять с соблюдением следующих требований:
а) точки но тружен ия уплотнителя должны быть размешены по треугольной сетке со сторонами до 3 м для крупного и средней крупности носков и до 2 м — для мелкого песка;
б) уровень подземных вод должен быть не ниже чем 0,5 м от дна котлована;
в) полный никл уплотнения на глубину до 6 м в одной точке должен продолжаться не менее 15 мин и состоять из 4—5 чередующихся погружений и подъемов уплотнителя, при большей глубине продолжительность цикла должна быть установлена проектом,
П-З.М Прелпостроечное уплотнение водо- насышенных фунтов временной нагрузкой с вертикальными дренами следует выполнять с собл юлением следу юн ш х требовал и й:
а) песчаный дренирующий слой должен быть толщиной 0,4—0,5 м;
6} толщина слоев временной нагрузочной насыпи нс должна превышать 1 — 1,5 м;
в) после устройства нагрузочной насыпи следует производить наблюдения за осадками поверхностных марок, 11еред снятием временной насыпи составляют акт, где приводят проектные и фактические значения конечных осадок поверхностных марок.
13.4 Устройство грунтовых насыпей и подушек
И .4.1 Устройство грунтовых насыпей и подушек должно включать последовательное выполнение следующих подготовительных работ:
а) общую планировку застраиваемой территории, коглова но в и их отдельных участков;
б) подготовку поверхности для отсылки грунтов,
в} вы 11 о;и ю н ис лабораторн ых и сследо ва i l и й но фунтам, предназначенным для отсыпки;
г) подготовку грунтов к отсыпке и уплотнению;
л) разработку (выбор) технологических схем или проектов производства работ;
е) выбор и подготовку оборудования для уплотнения фунтов;40
ж) выполнение опытных работ по уплотнению грунтов.
13.4.2 В целях исключения переувлажнена фунтов оснований и грунтов, отсыпаемые; насыпь или подушку, планировка застраишс мой территории должна выполняться с обеспечением стока поверхностных вод.
В процессе работы по отсыпке грунта пл- нировку территории соответствующим обрюоч корректируют с учетом изложенных выше рекомендаций
13.4.3 В комплекс работ по подготовке поверх! Iости к отсыпке ф у т о в входят:
- удаление переувлажненного фунта, комьм мерзлого фунта и т.п,,
- планировка отдельно отсыпаемых участков,
- доувлажпепие грунта до влажности, блш- кой к оптимальной.
13.4.4 Лабораторные исследования по фонтам, предназначенным тын отсыпки, включают определение плотности, влажности, гранулометрического состава песков, с одержан;!.! органических веществ.
При наличии достаточных данных, получек ных при инженерно-геологических изыскан г. ях, дополнительные исследования могут не проводиться.
13.4.5 Основными характеристиками уплотненных грунтов являются: заданная плотность уплотненного грунта в сухом состоянии, максимальная плотность уплотненного груша и сухом состоянии, получаемая при стандартно:, уплотнении, и оптимальная влажность, пр;: которой достигается максимальная и задавши плотность уплотненного грунта (ГОСТ 22733).
13.4.6 Для возведения насыпей и грунтовьд подушек следует использовать местные фупгы (крупнообломочные, пески, глинистые) и отходы промышленных производств (шлаки и др.!.
13.4.7 При влажности грунтов ниже оптимальной до их отсыпки или уплотнения грунты необходимо доувлажнять.
Доувлажнслис грунтов следует выполнять г теплое время года 1!епосредственно в карьера) или резервах до их разработки.
При использовании для отсыпки грунтов получаемых при срезке, отрывке котлованов к. соседних территориях и т.п., доувлажпешк грунтов производят на месте укладки в процессе их отсыпки и уплотнения.
13.4.8 В ходе опьптюго уплотнения уточндкл заданные технологические параметры уплотнения:
- толщину уплотненного слоя грунта;- количество ударов трамбовки или прохо
дов механизмов, необходимых для уплотнена до отказа;
СП 54-101-2004
- понижение поверхности отсыпки при уплотнении грунтов до отказа трамбованием, укаткой, вибрацией;
- оптимальную влажность уплотненных грунтов.
П р и м е ч а н и е — Уплотнением грунта отказа iiiiwisiihJT состояние, при которо.м достигается такая етоHaUfiO-NlillJlin ri^oT 'HL iC Th И f . 'ly O n H ^ y iM O T H U lH H , It p c ^ y j l kT 'A -
:i тгго при последующем yruioiircFiHH пониже][ire nouepx- iil.l.tjj < n к а ж д о г о \ ш ъ р л ( п о х о д а м е х а н и ш д > ста Ё Ю я н ге н
ПОСЮИНЛЫИ.
13.4. У При необходимости производства работ и зимнее время следует:
- отсыпать в грунтовые подушки только чпонлажные крупнообломочные, песчаные, а также глинистые грушты с влажностью нс выше оптимальной;
- выполнять работы по отсыпке, разравпиши ю и уплотнению грунтов бел перерыва для исключении их смерзания.
Содержание мерзлых комьев в грунте не дол- хно превышать при уплотнении его укаткой и трамбованием соответственно 20 и 30 %.
При выполнении отсыпки из глинистых грунтов необходимо исключать попадание в отсыпаемые грунты снега и льда.
13.4. Ю В процессе устройства грунтовых на- :ыпей и подушек выполняют: входной ко играть за видом и качеством отсыпаемого грунта; иперациопиый контроль за качеством планировки застраиваемой территории и подготовки поверхности основания, качеством подгптон- ш! ipyига, толщиной отсыпаемых сдоев груша технологией их уплотнения; приемочный контроль, включающий определение плотности уплотненного грунта в каждом слое, иди значения отказав при контрольном уплотнении,
13.5 Устройство ндмывлых оснований
] 3.5.1 11роектирой;пшс намыла грунта па территории, отведем пой под застройку, должно производиться в соответствии с утвержденными в установленном порядке генеральным планом ropoita, проектом детальной планировки или проектами застройки.
В проекте должна предусматриваться очередность нами [га грунта, у еш за иная с этапами застрелю!.
При определении оч сред поели намыва тер- Г'-сгормit следует учитывать также продолжительность подготовки территории под намыв, тех- тшогнчсскую схему намыва, время на консолидацию ГруFITOP И др.
13.5.2 При разработ ке проекта намыва грунта должны учитываться природные и инженерно-геологические условия территории еш мыш
и карьера, иЕ1ЖСЕ1Српал подготовка территории (снятие плодородного слоя почвы, выторфовывание, осушение).
В проекте организации строительства должны быть решены вопросы механизации производства работ, разбивки территории в связи с очередностью намыва, сроки строительства и т.л.
13.5.3 В проекте должны быть предусмотрены мероприятия по защите существующих сооружений от подтопления и другие мероприятия, обеспечивающие их нормальную эксплуатацию. Допустимое приближение намыва к существующим сооружениям следует определять расчетом с учетом результатов инженерно-геологических изысканий,
13.5.4 Намытые территории должны быть защищены от затопления и подтопления паводковыми водами. За расчетный горизонт паводковых вод принимают отметку на и высшего уровня, 110Е!торяюшегоси один раз в 100 лет.
Намыв территорий ниже расчетного горизонта паводковых вод допускается при устройстве защитной дамбы.
13.5.5 11ри выборе карьера для намыва грунта следует учитывать:
- расстояние от карьера до площадки намыва:
- глубину залегания разрабатываемого грунта;
- об вод ней ность или возможность об Еюдне- ния забоя;
- гранулометрический состав грунтов и трудность их разработки.
13.5.6 П ри проектировании инженерной подготовки территории пол незмыв необходимо предусматривать снятие плодородного слоя по- чиы и выторфовывание с последующим использованием почвы и торфа для рекультивации земель.
При невозможности удаления подстилающих слоев торфа на затопленных участках толщиной более 3 м необходимо устройство вертикальных .трен для их стабилизации.
13.5.7 Объем намываемого грунта следует определять исходя из проектных размероЕ! пл о щеней ламьша, а также с учетом поз ерь [рулта в процессе намыва и осадки грунтов под давлением намытой толщи.
13-5. S Работам по намыву грунта должна предшествовать подготовка территории, включающая выкорчевку дере Elbe в и кустов, уборку бытового и строи тельного мусора, снятие плодородного сдоя почвы, выторфовывание и т.д,
11ри приемке территории перед намывом грунта составляют акты на выполненные подготовительные р;|богы.
91
СП 50-101-2004
13.5.0 Готовность карьера к разработке грунта (удаление вскрышных пород) должна быть оформлена актом осиилстсдьствонаЕжя скрытых работ.
Способ разработки землесосными снарядами фунта в карьере определяется мощностью разрабатываемой толщ и и се геологическим строением.
При разработке карьеров должны обеспечиваться требуемая интенсивность и не прерывность процесса работы.
13.5,10 При выборе технологической схемы необходимо учитывать, что требуемая плотность укладки намываемого грунта зависит в основном от удельного расхода воды, интенсивности намыва и способа, которым осуществится намыв (безостакадный, низкоонорный, послой- на-грунтоопорлый).
13.5.1 I При необходимости производства работ в зимнее время в проекте производства работ по намыву необходимо разрабатывать специальный раздел по выполнению работ в этот период. Контроль качества намыва должен включать проверку температуры гидросмеси. поступаю! ней на карту намыва, отсутствия льда и комьев мерзлою грунта в ешмытом грунте.
1 3.5.12 При nрисмко территорий после окончания намыва грунта проверяют:
- геодезические высотные отметки памиши соответствие ею проекту в плановом размещении;
- соответствие физико-механических характеристик ма.чьгтых грунтов предусмотренным в проекте по результатам исследования отобранных образцов грунта из скважин л и турфов, выполненных по сетке 4U -50 м,
- наличие актов на скрытые работ ел и актов по заделке водосбросных устройств.
13.6 Закрепление грунтов
13.6.1 Закрепление грунтов всеми способами, кроме термического, следует выполнять при положительной температуре закрепляемых грунтов. Термическое закрепление грунтов, кроме вечномерзлых, можно производить при отрицатель i г ы х темпе рагу ра.\.
13.6.2 Для уточнении, при Еюобхолимости, грунтовых условий при производстве работ следует предусматривать возможность вы полисе! ия Eia ci рои пло ишаке дополнительных инженерно-геологических изысканий, объем и состав которых устанавливают проектом,
13.6.3 При закреплении грунтов инъекционными способами в условиях су шествующей застройки нельзя допускать засорения отвердевшими реагентами и повреждении блндрас-
положенных подземных Егнженерных коммуникации.
13.6.4 Выполнение работ по закреплен им грунтов допускается только по специально разработанным и утвержденным проектам, увязанным с проектом сооружения. Как правили, л реек ты но за креплен и кг грунтов должны разрабатывать специализированные организации.
13.6.5 В случаях возпикешеюегия при ипиг<:- циоетном закреплении грунтов под сущ ей вую- щнми сооружениями разрывов в грунтах с выходом реагентов на поверхность или ез подвали ц коммуникации необходимо прекратить! ли не- тание реаЕснтои и выполнить назначенные iu- тореким Е!адзором мероприятии но л и к es идацин Прорывов.
13.6.6 Проверку правильности проектам Г! вря метро в и технических условий е та произвол cm о работ по закреЕшению грунтов осуществляют контрольным закреплением грунта непосредственно при произведете работ' пакт начальной стадии.
При контрольном закреплении буроемки- тельным способом проверяют прочностные свойства матер юта сваи с выбуриванием кер- [JUB или леразру [лающи ми способами, а также при наличии указаний в проекте ■- несущую способность сваи.
13.6.7 Контроль качества закрепления фунтов обеспечивается выполнением следующей комплекса мерогфиятий и условий;
- проверкой качества применяемых пехотных материалов и использованием материала имеющих заводскую документацию;
- операционным контролем качества применяемых рабочих материалов, опытной проверкой правильности заложенных в проект параметров закрепления и технических у слове; на производство работ;
- непосредственной проверкой исполнен!! требовании проекта в отношении качества 3at репленич груцтовс применением спсииадын; методов испытаний и контроля.
13.6.В Операционную проверку качесл рабочих материалов осуществляют путем ск тематических определений или измерений к ответствую шик характеристик зтих материале! При инъекционном закреилСЕШИ грунтов —з измерения плотности и температуры раствор а также контроль за допускаемым давлением расходом при нагнетании их в фунты.
13.6.9 Непосредственный контроль и £>пк пая проверка исполнения требований проо. по качеству закреплении грунтов в огпошсь с]цо1Л пост и и однородности закрепления, е;кг. .чье и размеров закренлеЕпюто массива, при; ностных, деформационных и других физгг
92
СП 50-101-2004
механических свойств закрепленных грунтов обсе! геч и ва етс я ел едую ш и м и м е ро l i рия' ти и м и;
- вскрытием области закрепленил контроль!! ыни шурфами и скважинами с их о б о с нованием, отбором проб и лабораторными определениями характеристик закрепленных грунтов;
- испытаниями закреп лепною масси ва ста - тическим или динамическим зондированием:
- исследованием области закрепления геофизическими методами;
- при инъекционном закреплении фунтов оснований или фундаментов существующих сооружений — про веден нем инструментальных наблюдений за осадками фучийментои и Другими деформациями до, во время и после закрепления.
Сил икипшшция и смоли шция
13.6.10 Инъекционные работы в зависимости от фунтовых уел оби й и копструкнии закрепляемого массива необходимо выполнять с соблюдением следующих правил;
а) в неоднородных по проницаемости грунтах едой с большей проницаемостью следует т р е п л ять в первую очередь с учетом требований б);
и) последоаательЕ1ый порядок инъекпиол- мых работ по точкам инъекции в плане и по заходклм L! глубину 1-гс должен допускать, чтобы ранее закрепленные заход к и затрудняли вофуженис ипъекторов для более поздних инъекций;
б) при закреплении водоносе! ых песков необходимо, чтобы последовательность инъекционных работ обеспечивала отжатис подземной воды нагнетаемыми реагентами. Защемление подземной боды в закрепляемом м асе и ве не допускается.
г) при закреплении фуеггов под существующими сооружениями до начала основных работ следует производить вспомогательную цемента пи (о зоны па контакте фуЕшамснгов и ос- нованин.
13.6.11 При усилении оснований и футгла- мешов существутоших сооружений бурение скнажнн в фундаментах для вспомогательной пене:нации коF!такта «фундамент—грунта рекой ej ту ется 11 рои ввод] t гь стйг i кд м и колон ково по бурения с продувкой воздухом. В стесненных условиях допускается бурение ппевмоударны- ми станкам и.
13.6.12 Исходные химические материалы, применяемые при силикатизации и с мол и запив грунтов (водшае растворы силиката натрия 7. ей тети чески е смолы б качестве крепителей.
нсортнические и органические кислоты и соли, а также некоторые газы в качестве отвердителей, рецептурные добавки разного назначения, iеде- образу нищие смеси, рабочие составы) должны удовлетворять требованиям соответствующих стандартов, технических условий и npoefera,
13,6.1? Дли обеспечения задтшпых ЕЗросктом формы, размеров и мое! од и гности закрепленного массива нагнетание реагентов должно производиться отдельными единичными инъекциями (порциями) определенного расчетного объема,
13.6.14 Для предотвращения выбивания рс- агслт'О» при сплошном закреплении грунтов через соседние инъекторьт (скважины) одновременное погружение и нъе кторов и б у речше ипъскциоешых скважин в плане и нагнетание через них реагентов следует производить не менее чем на удвоенном расстоянии, с последующим нагнетанием через пропущенные.
13.6.13 При силикатизации и смолизаиии фунтов, а также цементации крупиооб л ом очных грунтов и гравелистых песков допускается оставлять в закрепленном массиве забивные ил вектор ея иди трубы мЩ!жстно-гачпонных и нъе кторов в качестве арматуры.
13.6.16 Нагнетаемые в фунты рабочие растворы и смеси ею должны содержать взвешенных механических примесей, затрудняющих инъекцию и закрепление грунтов в целом. Для удадсЕшн взвесей растворы до их нагнетания в грунты следует заблаговременно отстаивать, не допуская в дальнейшем перемешивания, или применять соответствующие фильтры, а нагнетание юл с образующих смесей — производить только с применением фильтров.
13.6.17 Нагнетание реагентов в грунты при силикатизации и смолизаиии. а также при цемента! ей и кругшообломочных грунтов и гравелистых песков следует производить под пригрузкой. в качестве которой используются залегающие над областью инъекции фунты, само сооружение или специально уложенные бетонные плите.!, которые не должны в npoiтессе нагнетания в грунты реагентов подвергаться разрушению с выходами реагенте и на поверхность или в сооружение.
! 3.6.1Н Предельно допустимые давлен и я и расхолЕя при нагнетании рсагентоЕз при силикатизации и смолизаиии, а также при цементации крупнообломочных грунтов и гравелистых песков уста Е! а влипают' в проекте. Давление нлЕ’нетамия нс должно превышать давления на грунты в области инъекции от действующих нагрузок.
Давление нагнетания жидких реагентов следует контролировать измерением сю на глуби-
93
ClI 5U-101-21)04
мух ндгнетсшин, т.с. с учетам веса столба жидкости.
Цементация
13.6.1 У Для ка тест пегого го укрепления трещиноватых подускальных и скальных, и том числе за каре го ванных грунтов, должна быть обеспечена локализация нагпешемых через скважины растворов в пределах закрепляемого массива и заполнение, наряду с крупными, всех мелких трещин (каналов, полостей), для чего следует соблюдать следующую последовательность работ:
а) создание защитного барьера против выхода растворов та контур закрепляемого массива путем предварительной цементации через барьерные скважины, расположенные по контуру массива;
б) последующая им ье кии я растворов внутри контура черев систему равномерЕЮ распределенных и дос е йч очно часа о расположенных по проекту скважин.
J 3.6.20 Нагнетание растворов через каждую скважину надлежит производить до «отказа». За «отказ» (прекращение нагнетания) при цементации скальных грунтов следует принимать:
- поглощение скважиной (зоной) расчетного количества раствора при давлении нагнетания, не превышающем проектное;
- снижение расхода раствора до 5—10 л /миее на скважину (зону) е однонременным повышением давления нагнетаЕшя выше проектного, если расход при «отказе» особо не оговорен в проекте.
13.6.21 Виды, марки и качество цементов, вилы других применяемых для приготовления инъекнконЕных растворов материалов и химических добавок, а также составы инъекционных растворов устанавливают в проекте в зависимости от фунтовых услоЕшп и особенностей волюлимогоеооруженин.
13-6.22 В проекте работ по цементации фунтов должны содержаться данные о длине одновременно инъецируемых зон в скважинах и конструкции их верхней части, последовательности обработки скважин, номенклатуре и характеристиках применяемых материалов и сведения о потребностях в них.
13.6.23 Цементационные работы следует п рои з езод ит ь с п особом ЕI ослсте.0 вате л Еп I i 01 о сб л и - жения скважин, начиная с максимальных расстояний, при которых гидравлическая связь между ними при нагнетании практически отсутствуем
13.6.24 Бурение и паЕпетание растворов в трешиновагых попускал ьньгх, скальных и за кар-94
стонанных грунтах, как правило, следует про- изводить сразу fia всю глубину цементации, устанавливаемую f i рос кто м.
Разделение скважины па зоны и поочередное нагненшие раствора в каждую из них следует производить в следующих случаях:
- при наличии разного вида и рллнЕях размеров заполняемых растворами полостей (трещин, карстовых пустот и каналов) и применении различных заполнителей на разных глубинах цементируемой толщи грунтов;
- при наличии вскешыеьех грунтах eice коль* ких проел oeR с трет ли нами или карстовыми пустотами;
- т г р е с большой гол г г Ее (более Юм) цементируемого массива.
13 6.25 Бурение очереди ел х зон но глубине скважины и нагнетание ъ них растворов при отсутствии напорных подземных вод допускается производить без перерывов па время твердения цементного раствора. При наличии напорных подземных еюд необходимы перерывы на время твердения пометного рас твора.
R с кал ьн tax грунтах зоны скнажин после завершения бурении следует промывать водой или н ролу ват ь еж азы м во ад ухо м.
13.6.26 Порядок буровых и инъекционных работ при цементации круппообломочпых грунтов и гравелистых песков регламентируется требованиями, установленными дли других инъекционных способов (силикатизация, смоли- зация).
13.6.27 Качество цементации сквльнеях грунтов (трещиноватых, закарстованных) контролируют способами бурения, гидравлическою опробования и цементации контрольных ckr;i- жип. При игом критерий оценки качества цементации в зависимости от ее назначения, вили грунта и характера трещиноватости (закароговин н ости), а также объем контрольных работ устанавливают проектом.
13.6.28 Б закарстованных грунтах контроль качества цементации, как правило, следует производить определением удельного подо поглощения. Допустимые размеры остзточпедх пустот и значений удельного водопО!лощении устанавливают проектом.
13.6.29 ЦсмсЕпаиия [фунтов с помощью струйной технологии, заключающаяся в разрушении и перемешивании грунта высоко напорной струей цемс] ггезОго раствора, включает два этапа: бурение скважины до зал а иной глубины и обратный ход буровой колонны с однешре- мспиым сс вращением. При обратном ходе поднимают давление цементного раствора, который, поступает в сопла монитора, создающие струю с высокой кинетической энергией. П ре-
СП 50-101-2004
зудьтате в фунтовом масс и нс образуются отдельно сгоишш; или секущиеся грунтопемсптпые столбы заданной длины диаметром до 1,5 м,
Струйная технология может быть использована для;
- сооружения ленточных е плане конструкций типа «стена в грунте*;
- укрепления грунта вокруг отрываемогокошомна;
- укрепления оснований и фу л да ментов существующих сооружений;
- создания противофильтрационных анисе:- проведения противооползневых меропри
ятии.
Пуросмссителшый способ закрепления илов
] 3.6-ЛО Работы но .зл креоле еж ю илов бурос- мссите.чьным способом (илонементными сваями) следует' производить елениальпыми буросмесительными машинами или станками вращательного бурения с крутящим моментом не менее2,5 кН м при диаметре илоисмситных сван до 0,7 м и не менее 5 к11м — при диаметре до 1 и.
Для нагнетания цементного раствора следует применять роет ворон ас осы, развиваю ши с давление не менее ОД МПа и обеспечивающие непрерывную лозироваиную подачу раствора.
13 6.31 Суммарное время нршотовленин, гранспортирования и подачи цементного раствора в грунт tie должно превышать времени до начала схваты вдет и н раст isopa.
13.6.32 При производстве работ по закреплению илов буросмесительным способом следует контролировалъ и соблюдать установленный по резушдатам опытных работ и заданный проектом тсхнолоптческий режим: частоту вращения и линейную скорость перемещения рабочего органа, последовательность нагнетания цементного раствора, число проходов рабоче- ю органа н расход цементною раствора.
Термическое закрепление
13.6-33 Бурение скважин для обжига грунтов следует про наводить в режиме, и с ключа ео- ше.ч уплотнение грунтов и стенках скважин от бурового инструмента.
13.6,34 Для проверки соответствия грунтовых условий данным инженерно-геологивеских изысканий и проекта в процессе бурения технологических скважин следует по указанию проекта производить отбор образной закрепляеш ь грунтов и лабораторные определения их характеристик.
13.fi.35 Началу работ по обжигу грунтов в скважинах должно Е1рсдшествовать испытание
газопроттускнпй способности скважин. При выявлении слоев с низкой газопроницаемостью следует принимать меры гю выращиванию газон ро пуск мой способности скважины путем отсечения и продувки таких слоев или путем увеличения поверхности фильтрации части скважин ы.
13.6.36 Расход сжатого воздуха и топлива в процессе обжи iti должен рс1улироватьсн в пределах, обеспечивающих максимальную температуру газов, не вызывающую о шпателе г же грунтов в стенках скважины. Давление и температура 1Д'юв должны регистрироваться в журнале работ.
13.6.37 Б случае обнаружения выходов [азов или подпух а на по верхи ость через трещины ц фунте работу по обжигу следует приостановить, а трещины заделать природным грунтом, имеющим влажность нс более естественной.
13.6.38 Образование массива следует считать законченным, если установленные в расчетном контуре термопары зафиксировали достижение зада ш гой расчетной температуры, но не менее 350 °С,
13.6.39 Качество тер ми чес ко го закрепления трутов следует контролировать по результатам лабораторных испытаний на прочность, деформируемость и водостойкость образцов закрепленных грунтов, отбираемых из контрольных скважин. При этом учитшваюч также зафиксированные в рабочих журналах результаты замеров расхода то! us ива (электроэнергии} и сжатого воздуха, данные о температуре и давлении газов в скважинах r про: recce термообработки грунтов. При необходимости, определяемой проектом, прочностные и деформационные характеристики закрепленных грунтов могут определить нолевыми методами,
13.7 Искусственное замораживание грунтов
13.7.1 ИскусствсЕЖое замораживание грунтов следует предусматривать для устройства временных лецогрунтовых ограждений котлованов при строительстве подземных сооружений и фундаментов в водонасыщенных неустойчивых песчаных и супесчаных грунтах, а также r трещиноватых скальных и полускадь- ных грунтах.
13.7.2 Искусственное замораживание ipyii- тов осуществляют хладон ос и тел см (охлажденным до отрицательных температур рассолом), циркулирующим и рассола про водах и замораживающих колонках,
Вид. концентрация и температура клало носителя должны определяться в зависимости от температуры, засоленности и скорости дез иже -
95
СП 50-Ifl 1-2004
ния подземных вод. Как правило, в качестве хладоносителя следует использовать рассол — водный раствор хлористого кальцин, охлажденного до минус 20—25 JC.
Дли охлаждения рассола следует применить аммиачные или фреоновые холодильные установки. R обоснованных случаях мри заморджина- нии грунтов допускаете;! использовать жидкий азот, непосредственно подаваемый и ■замораживающие колонки, а также диоксид углерода («сухой дед*), засыпаемый в колонки, температура испарения которого составляет минус 78 п<2.
[2,7.5 Скважины для замораживающих колонок располагают по контуру котловдеед с шатм 1,0— 1,5 м. Расстояние между радами скважин при их многоридном расположении принимают равным 2,0—3,0 м.
13.7.4 В проекте следует предусмотреть бурение дополнительных (резервных) скважин в количестве не более !б % их общего числа дтя fjcpjикальпых и не более 20 % — дли наклонных скважин при глубине замораживания до ШО м; при глубине замораживания свыше 100 м соответствен по не более 20 и 25 %.
13.7.5 Скважины должны быть заглублены в водоупорный слой грунта не менее чем на 3 м. То ;и ни на водоупорного сдоя должна быть определена расчетом на возможный прорыв подземных вод.
При от суютвии водоупорного сдоя необходимо образовывать искусственный водоупорный сдой специальными способами (например, пе- ме] панией тли зам о ражи ван нем грунта но всей площади котлована).
13.7.6 Замораживающие колонки следует пофужать сразу после окончания бурения скейт- жины.
13.7.7 Для наблюдения за процессом замораживания следу с-] устраивать контрольные сю!джины: гидрогеологические и термометрические, Числи и места их расположения определяют в зависимости от ин же нерп о -теологических условий.
13.7.S Нагнетательные линии расеолопроводе в дол Ж] па быть с монтирован ел с уклоном [ — 2 % в сторону конденсатора, а всасываго- щие линии — 0.5 % в сторону испарителей.
13.7.9 После монтажа сеть расеолопроиодов должна быть промыта водой, а затем испытана на герметичность гидравлическим дав л се гнем, в1,5 раза превышающим рабочее давление, но нс менее чем 0,6 МПа. Сеть считают пригодной для эксплуатации, если в течение 15 мин давление опрессовки не изменяете!! и при осмотре сети не обнаружено течи в соединениях и трубах.
13.7.10 Перед заполнение м сети рассодоп- ро волов хл а доносителем ее надлежит повторно%
иромыгь водой, которая затем должна рыть полностью удалена. Перед зарядкой систем холодильных установок хлада [ситом (аммиак™, или фреоном) в ней следует создать вакуум.
13.7.11 Подключенные к сети рас сот ют доводов замораживающие колонки, если порядок их в юно чел и я в работу особо не о г опорет проектом, следует вводите! в эксплуатацию пи- степенно за период до 5 сут. Нключенне коленок и работу грунгтми доп ус кается только при соответствующем обосновании, при этом в первую очередь вводят в действие смежные колпаки, имею ти с наибольшие отклонения раз нот знака от проектнЕях положений.
13.7.12 13 период эксплуатации замораживающих систем следует регистрировать температуру хладпносителя, уровень воды в наблюдательных гидрологических скважинах, температуру грунтов в термометрических скважинах и другие параметры.
13.7.13 В процессе замораживания водоносных пластов, заключенных между тли ее истыми прослойками, следует постоянно ко ее трод продать обеспечение свободного подъема подземной воды через разгрузочнЕяс скважины.
13.7.14 Требуемую мощность холодильном установки, толщину стен и габариты дело фунтового ограждеЕЕИя устанавливают в проекте, разработанном на основе Статических и теплотехнических расчетов в зависимости от размеров и конфигурации котлована и фиаико-меха- нических характеристик замороженного грунта.
Расчетное значение предела прочности замороженного труп гее па одноосееос сжатие следует принимать равным 0,35 его нормативного значения тын крутых вертикальных щ.1 работе к диаметром до 10 м и 0,20—0.25 — для выработок больших размерен* и сложной конфигурации.
13-7.15 Производство строительно-монтажных работ гт пределах ледогрунговоЕ'о счражле- кпя разрешается при постоя ином контроле за его состоянием и корректировке работа замораживающей с та ее ци и с целью обеспечения сохранения размеров ограждения и сто температуры.
13.7.16 Выемку 1‘рупта из открытого кот лована при положительных температурах воздуха необходимо производить, зашитая л ело грунтов ел е стенки по мерс их вскрытия от действии атмосферных осадков и солнечных лучей с регистрацией защитных мероприятий ее журнал; работ.
13.7.17 Извлечение замораживающих коло- !!ок и демонтаж холодильного оборудований следует производи еь после окончания всех работ, выполнение которых было намечено шэд защитой д Сдое ру ] j то иО] о и1ражления. Скдажи-
СП 50-1П1 -2004
ны is процессе извлечения из них замораживавши* колонок должны тампонироваться с регистрацией и журнале работ. Порядок извлечения колонок должен йед i ь определен проектом. Искусственное опаивание грунтов следует производить о тех случаях, когда оно предусмотрено проектом.
13.8 Строительное воде по ни жен не и устройство гидроизоляции
] 3.8.1 До начала работ но поло понижению необходимо обследовать техническое состояние сооружении, [находящихся в зоне влияния работ. а в период производства работ' — осуществлять мониторинг поведения указанных сооружении. Необходимо также уточнить расположение существующих подземных коммуникаций.
J3.8.2 При проведении водопонизитель!пах работ следует предусматривать меры по ггредот- зрашеншо разуплотнения грунтов, а также нарушению устойчивости откосов козловаиа и оснований расположен!них рядом сооружений.
13.8.3 При применении водоотлива из котлованов и траншей фильтрующие откосы и д н о , при необходимости, следует пригружать слоем ппечало-граиийного материала, тол ши на которого казна чается в проекте. Вместимость зумпфов должна быть не менее пятиминутного притока воды к ним.
13.8.4 Бурение волопонизитедьных скважин и последующую установку is них фильтров выполняют е соблюдением следующих требовании'
а) низ обсадной трубы при бурении с к ватаги ударно- шшатным способом должен опережать уровень разрабатываемого забоя не менее чем на 0,5 м, а подъем буровой желонки должен I[роиз[5одитвся со скоростью, исключающей подсасывание грунта через нижний конец обсадной грубы; при бурении и грунтах, и которых возможно образование пробок, в юлаети обсадной трубы необходимо поддержи лить уровень воды, превышающий уровень подземных вол;
б) бурение водопонизителЕдгых скважин с глинистой промывкой допускается, если нред- 1шригслы1и выполнено опытное бурение и ус- iaiioicieirH;pr эффективность разгдиЕгизацин отучает требованиям проекта;
гз} jjcpeji опусканием фильтров и извлечением обсадных труб скважины должны быть ичащены от буровог о шлама; в скважинах, пробуренных в супесях, а т акже в пересдан наео-ЦИХСЯ ВОДОНОСНЫХ И ВОДОУПОРНЫХ СДОЯХ JSEiVT-решти полость обсадной трубы должна быть
промыта водой; контрольный замер глубины скиажнныследустЕЕроиЗЕюднтъ непосредственно перед установкой фильтра;
г) при бурении скважин необходимо отби- рать пробы для уточнения грЕНшп водоносных слоев и гр;) л удом с тр и чес ко ю состава грунтов.
13.8.5 При погружении н грунт гидравлическим способом фильтровой КОЛОННЫ иди обсаллых труб следует обеспечивать нспрерын- tгостFi подачи волы, а при наличии сильно по- [л иг ц j ю щ и х во ду ] ру н тов с л с л у ет до 11 ол! [ и тел ь- по подавать в забой сжатый воздух,
13-8.6 Обсыпку фильтров Егадлежиг произ- Е)олить равномерно слоями высотой не более 30-кратной толщины обсыпки. После каждого очередного подъема трубы над ее нижней кромкой должен оставаться слой обсыпки высотой не менее 0,5 м.
13.8.7 Монтаж насосов вскважгнгах следует [[роизЕ!одичь после проверки скважин па проходимость шаблоном диаметром, превышающим диаметр насоса.
13.8.8 После ввода понизительной системы !) действие откачку следует производить непре- рыгп [О.
ГТасосные агрегаты, установленные в резер- ешых скважинах, а также резервные е: ас осы открытых установок должны периодически мюно- чаг ься в работу в целях поддержания их в рабочем состоянии.
Водопои из и тельные системы следует оборудовать устройствами автоматического отключения любого агрегата при понижении уровня воды ej нодонрисмпнкс ниже ДОПУСТИМОЕ*).
13.8.9 При эксплуатации понизите льны х систем в зимнее время должно быть обеспечено утепление нас ос л о т оборудования и коммуникаций. а также предусмотрена возможность их опорожнения при перерывах в работе.
13.8.10 При устройстве дренажей земляные работе,] следует начинать со с б рос не,ix участков с продЕшжением в сторону более высоких отметок. а укладку труб и филырующнх матери- ВЛОЕ! — с Еюдоразделитедьных участков и сто- роезу сброса или насосной установки (постоянной пли временной) для исключения пропуска но дренажу нсосветлснных еюд.
13.8.11 Укл;ыку дре пески ых труб, устройство смотровых кололись гг монтаж оборудоваггия дренажных ггасосных стан пи и необходимо производить с соблюдением требований CHull3.07.03 и СНиП 3.05,05.
13.8.12 Для фильтровых покрытий вокруг труб используют песчапо-гравийные обсыпки, обертки из искусствен!геях материалов (геотекстиля), а также дренажные композиционные м атсриа д ьг (гео ко м п озит ы).
97
СП 50-101-2004
Для дренажных труб, обмотанных рулонным филирующим материалом е перехлестом слоев, необходимо устраивать nccia ли-грани иную подготовку (подушку) тол шиной 1 ре мер (ее 10L)мм. Если н основании лад era юг пески, допускается укладка труб на спланированное естественное основание.
1.18,13 Пластовый дренаж выполни ют ои поил и двухслойным. Однослойный дренаж ил щебня или гравия уклщшшают нет скальные или полускальште трещиноватые фунты. Двухслойный дренаж выполняют в песках и глинистых грунтах. Верхний слой отсыплют на щебня или гравия минимальной толщиной 150 мм, нижний сдой — кз песка средней крупности штгш- малыюй толщиной КЮ мм.
При устройстве пластовых дренажей недопустимы нарушения в сопряжении щебеночного слоя постели со щебеночной обсыпкой труб.
118.14 Для устройства пристенного дренажа эффективно применение оболочки *Дре- ниэ». состоящей ил листов полимерного материала специального профиля и неткарюго гсо- текстидьного матери дли, скрепленных между собой с помощью с варки или водостойкого клея. Листы оболочки «Дренид* соединяют друг с другом внахлест.
13.К. 15 Горизонтальные трубчатые скважины лучевого дренажи устраивают с помощью станков гор и зонта'] ь е ю т бурения или п р о к о л о м . Водосборный приемник выполняеот методами «стены в грунте», опускного колодца и другими.
1 3 . 8 . 1 6 Г а л е р е й н ы е д р е н а ж и в ы п о л н я ю т о т к р ы т ы м и д и п о д з е м н ы м ( ш т о д ы е й в ы м , ш е с т о в ы м и л и м е т о д о м п р о п и л и в а н и я ) с п о с о б а м и . П о к р у г г а л е р е й у с т р а и в а ю т г р а н н й н о - п с с ч а н у ю о б с ы п к у и л и ф и л ь т р ы и з п о р и с т ы х м а т е р и а л о в .
Устройство гидроизоляции
1.1.8.17 Число слоев окрасочной гидроизоляции назначают' е: завис и м о с г и о т категории сухости пол тем е ю т о помещения, трещиноватости изолируемых конструкций и напора подземных вод.
T1S.T5 Оклсеччую гидроизоляцию из битумных рулонных материалов и листовых полимерных материалов применяют в случаях, когда использование окрасочЕтой и штукатурной гидроизоляции не обеспечивает волонеп- роницаемостьсоор уже ] i и й.
При оклеенной гидроизоляции необходимо обеспечивать сплошность згпциты по всему периметру сооружении, включая вертикальные элечегггы и подошву.
При использовании о клее иной гидроизоляции из рулонных материалов необходимо обес-98
пенить се сохраиЕюсть от механических иозлв ствий защитной прижимной стенкой. Для у рои С ТИЛ прижимной СТСНКИ используют K’:i нь!Й кирпич, желсзобетоЕшую обойму и и.,акие асбестоцементные лисш ещ битумной мт тике.
118.19 Лдя штукатурной гидроизоднд.!. наносимой методом торкретирования, рско'т- луется применять различные виды расширь; щихся и напрягающихся пементоЕЗ ея зависит стй от напора подземных вол.
1.18.20 В сильно агрессиЕшых средах для:; !цитьг как бетонов, так и степ ей рекомендует нлпсесние оссенощгых ддлогичных покрыт (эластомеров), изготавливаемых на основе l учу ко is или водной дисперсии лате кед, Эти гг крытия наносят кистью, валиком, ряс пыле.:. ле.ч тол]ципой 1 -3 мм.
13,8.2] Для I илроизолянии фундамент ns плит, подземных частей сооружений, а таю при устройстве противофильтранионпых за;:, при гидростатическом давлении столба ноли: 10 м применяют гидроизоляцию из рулоны бентонитовых материалов, подученных нут; нанесения слоя бентонитовой г-дины на л пег специально обработанного полиэтилена.
13,8.22 Дли гидроизоляции ответствен:в подземных сооружений и сложных гидрогео.1
гичсских условиях могут применяться мстапл чес к не (стшеелеыс) л ист ел. которые за крепли! па конструкции. В процессе эксплуатации 0! лод ж н ы л од дергаться периодическом у ос в ю тельствованию для контроля их кпррозионн' УСТОЙЧИВОСТИ.
I. 1.8.23 Лдя заполнения щелей и г гурон по земных строительных конструкций еесооход мо использовать торячий битум, пек, асфа.1
товый раствор, а также различного рода герм тики и профильные эластичные элементы,
II, 8.24,Для улучшения водонепроницаем сти подземных конструкций следует при меня инъекционную гидроизоляцию, применяя v годы цементации, силикатизации, смол план и битумизации. Цементацию широко примем ют .'Ын заполнения трешин. ^лечения» бетош Ei ремонте гидрешзодяциониых покрытий, Ц гнетшие растворов про изволят через шпур* скважины, пробуренные в теле конструкта
11.8.25 Для обеспечения наибольшей над е то с ти защиты подземных сооружений от п зсмееых вод в сложных инженсрно-ЕООдошч кик условиях, а также в похЕещениях, едс л жпобыть абсолютно сухо, необходимо йене зотагь комплексный подход, применяя песке ко методов одновременно (напри,мер, внутр шоео окрасочную или окдеечную гидронзо цию, Ееементапию здетенного грунтового м
СП 50-1(11-2004
да л;1ч уплотнения прилегающею груитн и сборочную полимерную инъекцию на наибо- iti исб да ею приятных участках).
13,9 Усиление фундаментов при реконструкции
119.1 Усиление фундаменте и при рекопа- тушни может быть осу] пест иле но следующими Ег.оеобами;
- укрепление тела фундаментов;- увеличение опорной площади;■ под]юлка нового фундамента с уЕзелнче-
ii'fM глубины заложения;- устройст во под зданием плиты;- устро i i о I ню до I [ол 11 итсjhi LI и \ фу пда м е нтои;- усиление фундаментов спаями.119.2 При неудовлетворительном состоя
ла фундамента (механические повреждения, наличие осадочных трещин, расслоение л рл- лрескивдпис тела фундамента в результате промораживания и т.д.) его следует укрепить поем ип'ьекинн твердеющего раствора. В качес т в е рдеющих растворов применяют цементный раствор, синтетические смолы н т.п., цишрые полаю г под давлением 0,2 -0 ,6 МПа ерез пн векторы, погружаемые в тело фундамента ТТЛ глубину 0,4—0,6 его ширины с рдс- ■лвнЕшем межа ту ними 50—100 см. Указанные ;арАмстры уточняют ь процессе производства роет.
119.3 Работ ел по укреплению тела фунда- чшея необходимо нес ей в отрыт ых кот долинах траншеях) захватками длиной 2—2,5 м. Нагнети Iлs раствори прекращают, если is течение 10- ij яин он не поглощается мЕТгеридлом фут та - о а .
13.9.4 Дли усиделия деформировавшихся и и ослабленных фундаментов проводит их тошное обетопирование с добавочным арми- piiinj:iLM yci'potie Ево одно- или двухстороп- -.1* бетонных обойм (рубашек усиления) тодни ноте 20—30 см, или железобетонных обойм тмдиноп нс менее 15 см. Для устройства руба- Е'Ж усиления при насыщении их арматурой лгдует использовать бетон с шшегифицирую- ипчи добавками.
13.9.5 Дня обеспечения прочного сцеплеЕшя embed бетона с новерхлостьЕО существующего (Уг1шмсита его поверхность должна быть ичи- дла. /Для зтого используют промывку еюдой им высоким давлением или смесью воды со истым воздухом; промывку химическими ве- жстеими (раствором соляной кислоты), пес- иггруйную очистку сухим или мокрым споео- (оч; механическую обработку поверхности для стечения се шероховатости. Шероховатость
усилие мо ['о фу El да мента создают насечкой перфораторах! и или отбойными молотками со специальными насадками, а при небольшом объеме работ — и ручную.
13-9.6 Перед бетонированием обоймея необходимо увлажнить поверхность фундамента за 1—2 сут до укладки бетона. В зимнее !)ремя поверхность фундамента перед заключением в бетонную рубашку следует смачивать горячей водой.
13,9.7 До засыпки котлованов поЕзерхласть фундаментов должна покрываться битумом.
13.9.Я Увеличение опорной площади фундаментов (устройство банкет) иод столбы и колонны необходимо проводить по всему периметру подошвы. БанкеTEii и существующие фундаменты должны быть соединены жестко. Ширпна банкета в нижней части должна быть Eic менее 30 см. а в fiepxfieii — 20 см. Высота железобетонного банкет;! на кое щах разгружающих балок нс должна быть менее 20—25 см.
13.9.9 Банкеты для расширения подошвы Ерунда мента следует изготавливать из бетона класса не ниже В]2,5. Подошву фундаментов отдельно стоящих опор целесообразно расширять одновременно с устройством металлической обоймы вокруг колонны. Разгружающие балки также доджиЕч быть металлическими для приварки их к вертикальным стойкам обоймы. Участки [фунча вокруг фуящамсЕгга следует предварите,! ыео уплотнять тщательным втрамбовыванием щебеночной или гравийной смеси.
13.9.10 При необходимости углубления под- [ыла, прокладки новых коммуникаций, понижения отметки пола, переноса подошвы фундаментов на более прочные слои фунта основания и т.п. проводят работы по замене старого фундамента новым, заглубленным на более глубокую отметку, а также устройству дополни - тельных фундаментов.
13.9.1 1 Разборку старых фундаментов производят после устройства временных разгружа- еощнх конструкций — выносных опор или других специальных приспособлений, на которые перелается нагрузка от Еюсущих стен или колонн сооружения. Выносные опоры и приспособления должны устранит ьен на уплотненном основании.
Ленточный (фундамент разбирают отдельными захватками шейной 2—3 м,
1.3.9.12 После устройства нового фундамента должно быть обеспечено включение его в совместную работу с несущими конструкциями (подкдинивдние, инъецирование под даплет нем пссчаио-цементнот раствора и тле.).
Демонтаж разгружающих конструкций производят после засыпки котлована.
99
СП 50-101-2004
13.9.13 11однодку под здание фундаментном плиты необходимо применять в тех случаях, когда здание и период строитедьегьн иди эксплуатации претерпевает большие неравномерные осадки.
Перед устройством фундаментной плитвг под нее должна укладЕлнатъся щебеночная подголовка толшшшй [5—20 см с плотной послойной [рамСойкой сев [рун г.
13.9. [4 В проекте усиления должна Сыть предусмотрена очередность работ захватками протяженностью 3—4 м, Захватки необходимо чередовать так, чтобы пгтрабы в существующем фундаменте проб тк и и не рапсе чем через 3 еуг после бетонирования соседних предыдущих -захваток.
13.9.15 При устройстве новых дополнительных фундамента!! (сборных иди монолитных) для отделения старых фу Езда ментов от новых должен быть устроен разделительный ряд из антисептированных досок толщинок 5 см езди металл и чес ко ею шпунта, погружаемых ниже подоен вы фундаментов на глубину по менее 50 см.
13.У.16 Для усиления фундаментов и осо- бСЕШо обжатии грунтов основания рекомендуется применять плоские гидравлические домкраты или пакеты из них.
13.9.17 При недостаточной несущей способности фундаментов также мщут быть использованы сваи различных конструкций: буронабивные, буроинъекционные, забивные, вдавливаемые, устраиваемые в co o tejcicjвии с указаниями нормативных документов посядйнеям фундаментам, а также «стсеш в грунте*.
13.9.18 При восстановлении и устройстве изоляции усиливаем1лх и новых фундаменте ее и стен подвалов мспут бызч. примелеЕнл следующие варианты:
- устройство противофилътраци онеюй и/ или антикоррозионной гидроизоляции;
- при залегании уровни подземных вод выше отметки пола подвала или при силы шатре с с ms- пых волах оклссчпая i идроизоляция из рулонных материалов на неЕлиющей основе (ечед- роизол, езеклорубероид, металлом зол, пол и этилен и др.), Eiii битумном рнтстворе, а также литая гидроизоляция, коллоидно-дементнЕяе растворы, различные мастики ее др.;
- в малпипрессивиой среде — наружная обманом еедл гидроизоляция из водонепроницаемой прослойки из жирного цементЕюю раствора ТОЛЩИНОЙ 2—3 с.м иди двух слоев битумной или полимерной мастики;
- для восстановления ЕидроизиляЕши при ре кое гетру к ли и сооружений — использование завес, устраиваемых путем нагнетания в грунт через инъекторы раствора битума, жидкого
стекла, петролатума, ратличшях смол и др., а также инъецирование растворов в тело фундаментов.
13.10 Устройство «стены ь грунте»и грунтовых анкеров
«Стена в грунте»
13,10.1 «Стену es грунте* применяют [Ери строительстве:
- несущих конструкций подземных сооружений:
- огражден ий котлованов;- противофилътрационных завес.13. Ш.2 Устройство «CTCimi в грунте» esotmos.-
по в дисперсиях грунтах всех видов, не содержащих крупЕЕЫх включсешй (вашун о е ). Инженерно-геологическое строение площадки должно быть изучено на глубину не менее 10 м ниже иодошвы стеши и содержать данные об уровЕт и режимах подземных вод, степени их агрессивности и отметках заложения иолоупора.
13.10.3 «Стела ts трупте» может 6i.m> устрис- па траншейным и СЕтайным способами.
Tpati шейный способ устройства «степы в груше» предусматривает разработку траншей г возведение в них стсее пол защитой глинистого раствора, удерживающего стены траншеи ет обрушения. При свай пом способе «степу вдруг;- те* возводят из секущихся буролнбивных еиаЗ. устраиваемых с помощьео буровых установок оборудованных ипвсЕЕтарЕгыми обсадными тру бами.
13.10.4 Заполнение траншей в задней мости от ее аз паче п ия стен может осуществляться мс- ею литны м бетоном (железобетоном) или сбор пыми железобетонными конструкциями. Везучие свайного способа опережающие сваи ееы' ноли я ют м о н о ли тн ы м и бетонными, а мсрссе- кающие — железобетонными.
Устройство скважин рядом с ранее изютов лепными сваями допускается лишь по проЕн: ста ни пс менее 48 ч после окончании бстонирОВДН Е Г 5-Г 1ГОСЛСДН11Х.
13.Ш.5 Разработка траншей и бурение ехм жпн при устройстве «стены в [рунте» должен осуществляться из сиепиа.п1Д|ых rinoFiepillt траЕппеи.
13.Ю.6 Для рйзрабоз'ки ч ран шей следу* испод Е>зонать специализированные грейфер чьи ковшовые и фрезерные агрегапа. В обоснотк- пых случаях j'ioilyeKEieеся применение землероб ных машин об!це1ю назначения.
Разработку траншей осуществляют захника ми под .з я е ц е п о й глинистого раствора, коп? р[>ЕЙ должен поддержи Е!ат1юя на уровне не нил 0.2 м оч' верха усп.н ч ран шеи.
100
СП 50- L(И'2004
il'FHJiy iaKtiiiTOK определяют ив условия cj^tc- пелення устойчивое Hi стом траншеи, размеров рабочего органа землеройЕюй машины и при- н*шй им'те ее ей и м ости бетонировании и она ш - сшичст обычно 3 —6 м.
13.10.7 Приготовление глинистого раствора зяя устройства траншеи «cretia в грунте» оеуше- сшлнют с использованием бентонитового глинопорошка, а при его отсутствии — местных .'лип, имеющих физико-механические характерна нкп, прицеленные в таблице 13.1. При шалость местных глин определяют но реоульгантм .тгаората рн ы х исп ыта н и й гл и н исты х раотпоров,
Допускается использование смеси лебепго- ьлтовы.ч н бентонитовых глин.
13.]0.8 Применяемый глинистый раствор ;иыжеп обеспечивать устойчивость стен фунтовых [наработок (траншей. еккажнн) и перлон их разработки и наполнения бетоном if л и сборными элементами. Параметры раствора должны подбираться с учетом условий сгроитель- мии площадки и с ходя на требований, укатанных в таблице 13.1. Плотность Оснтоештового раствори в зависимости от расхода беи тон итого Го iлпнопорошка приведена в таблице 13.2.
Т я б je si л а 1.3. ]
Т "3н И Ч КП и 1'[П2(?1ЛМЗ И11 hi Мрсл^ьиин1: т ачеиия
1 Показатели качества глины 1 ты гфпготоилепин рнстнороЕз: I
ЧИСЛО пластичности Нс менее 0,2соцфл^шисг частиц ранце - i ром, мм;
крупнее 0,05 Не более 10 %пенсе 0,005 Нс менее 30 5¥.
] П п кгттсли качсстпи глипи cram р и то р а :
толщина гли к истой корки Не более 4 ммводоотдача Не более 17 cmj
услнншш BHUKOCTlj:ы йГ> .мин
Нс более 50 ссодержание j;lxkj Не более 4 ?пстибндЕшосгь Не более 0,05 г/см!суточный (ШЛЩЙ ЙОДЫ Не более 4 %показатель pH 9— 1 1п.'гит нОегь рае i пори:
из (кчгшшгшвых 1 лии 1,05-1,1» г/ем3И З Г Л И ! ! других 15 ИЛ [Ж 1,10-1,25 г/е.м-1
Т ее б л и и а 13.2Плотное п, Oiiexcri Гязнтоииплзого г.шио-Г .'[И и истого ииришки глин истин; растЕшри*створа, г/см' кг/м’
1.05 47-491.04 05 -651,05 7«- К1
Продолжение таблты 13.2МЕСТНОСТЬ ГЛИГШБ-ЮГи
pilLIHOpil, |/см'
Риехол бСРЗШИНТОВОГО г.тиии- ПО[ЮИ[ЫЗ ГЛИНИСТОГО [лзстворл,
КГ/м’
1,06 95-981,07 109— 1 Н1 ,рч 124-130
13.10.9 Разработка неустайчиЕзых грунтов е напорными волами должна производиться е использованием тли нистых растворов повышенной плотности, для чего доп ус кается применять бариг, магнетит и другие утяжелители раствора в количестве, зависящем от требуемой плотности раствора, но не более 7 % массы глины. При разработке фу ее тон в целях снижения ешдоотллчи и потерь глинистого рдстЕшрд в пего можно добавлять жидкое стекло (сил и едет натрия) в г:ределлх от 2 до б % массы глины.
КачеетЕЮ глиет истых раст воров для поЕзтор- пого их использования следует воестаЕзаиливать очисткой или добавлением глин.
13.10.10 Непосредственно перед началом работ но заполнению траншеи бетоном иди желе зоб етонЕш.мн конструкциями, л свайных скважиЕЗ бетоном, над.:]ежит очистить их забой от осадка и возможных вывалов груЕз га.
1.3.К). П Бетонирование стен под за г г не той глинистого раствора следует про и шмалить нс позднее чем через 8 ч после обрачоЕЗЛЕЗин трап- шеи езд захватке. До утсладки бетона необходимо устаноЕзить в траншею ограничители между захЕзаткамн и арм егтур цели каркас. Кшзструкинн ovpai Еичителей должна воепри нимлть ла плен ие бетоЕза, исключать попадание бетоЕза из одной JiEXUiTlKH 13 ДруЕ'У'ЕО И ОбееТ 1СЧ ИВДТЪ ЗадаЕЗПуЮ ЕЮ- ло е з е Е1 ро н и пае мост ь сты ков.
13.10.12 Бетонирование траншей и свай следует вея поднять методом вертикально перемещающейся трубы (БИТ). Бетон следует приче- нятЕ> с осадкой стандартЕзого конуса 18—20 см и крупностью за пол нигедя до 50 мм.
Использование а процессе подачи бетона в траншеи вибрирования, в том числе путем попеременного включения и выключения вибратора, позволяет применять полу жесткие бетонные смеси с осадкой конуса пс более 8 см и достигать повышенной однородности, плотности, прочЕзости и Езодонепроницаемости ^стены в ЕрунгС'».
R пронессс укладки бетона в траншею необ- х од и мо периодически отбирать вытесняемый излишек глинистого раствора, нс допуская снижения его уровня в траншее. При протяженности захватки более 5 м следует применять для
Ш1
СП 51>-101-2ЛЛ4
бетонолитных труб синхронную подачу бетонной смеси.
<3.10.13 Подачу бетона при устройстве «стен ез грунте» следует осуществлять непрерывно до полною .заполнения траншеи или скважин. Низ подающих бетонолитных труб в начале работ должен находиться на 10—20 см выше уровня дна траншеи или забои скважины, а татем — ниже уровни бетона не менее чем на I м.
13.10.14 Технологические приемы, применяемые для омоноличиездешя (тампош^жа) стыков при устройстве «стел в грунте», должны обеспечивать достаточную прочность и водонепроницаемость стыков.
Дли омонодичнвашш стыков применяют тампонаж бетонным раствором, в том числе вибропабивпым способом, заварку стыков металлическими накладками, а также уплотнение стыков грунтоцементлыми колоннами, образуемыми по тсхею логин струйной цементации.
Инъекционные преёнаяряжениыегрунтовые анкеры
IЗЛО. 15 Инъекционные ггреднапряженные Lрутовы е анкеры применяют для крепления ограждений котлованов и устраивают в любых грунтах, та исключением слабых глинистых, проеадочпых, набухающих, ортано-минераль- ньгх и органических.
13. U). 16 13 процессе бурения скважин для устройства инъекционных анкеров следует контролировать правильность устаЕюики бурового ат ре гата относ итед ь е ю i е а гг ра езлс н и я бурения, а также соответствие фактического напластования грунтов материалам инженерных изысканий.
13.10.17 При рдсположсЕЕии устьеЕз скважин анкеров ниже уровня подземных вол должны быть предусмотрены уплотнения, исключающие выход подземных вод и [рутнов в котлован.
I3.10.JS В качестве анкернЕах тяг используют, как правило, сплошные металлические стержни или армированные штаты (пряди). R постояееных анкерах должна предусматриваться зашита анкерных тяг от коррозии.
13.10.20 Конструкт ивлое и техполоЕ и чес кое решение анкера должно исключать контакт пе- ментЕюш камЕзя в скважгше с основной конст рукцией при натяжении анкера.
13.10.2! Способы бурения скважин н спо- co6bi производства работ по устройству анкеров Eic должны нарушать условий нормальной эксплуатации окружающей застройки.
13.10.22 При устройств анкеров проводят пробные, контрольные и приемочные испытания.102
13-10,23 Пробные испытания проводят лля определения несущей способности анкерон ; [наиболее характер*еых в геологическом отно Eiiefпей местах на максимально возможную да- [рузку по материалу анкерных тяг, но не менег чем в 1,75 раза превышающую проектную нагрузку. Места проведетия и число пробных кс- пЕатаний анкеров определяются проектной оршпизацией, число испытаний должно быт; не менее трех.
При испытаниях необходимо определять потери усилий в анкерах при блокировке анкерных тят.
Анкеры, исч ерпа ш j j ие н есу щу ю с г I особ ность при проведении пробных испытаний, как правило. нс могут быть использованы далее при эксплуатации.
13.]0.24 Контрольные исшчтаЕжи анкероз проводят для проверки правильное in принятых в проекте конструкций и технологии устройства анкеров па нагрузку, а 1,5 раза превышающую проектную. Число контрольнЕлх испытаний анкеров и порядок их выполнения устанавливают в проекте.
13.10.25 Приемочные испытания анкеров проводят дли лроЕИфки эксплуатационной пригодности выполненных анкеров еел нагрузку, ь1,25 раза превышающую проектную. Приемочным испытаниям подвергают все анкеры, кроме анкеров, на которых были проведены контрольные И С Е ] Е ДТЛ Н И Я.
13.10.26 По завершению контрольных и приемочных испытаний анкеры напрягают усилием, определенным проектом,
13.10.27 Мониторинг, связанный с устройством анкеров, является частью общего мониторинга, проводимого и [[ропесее строительства объекта ее целом (раздел 14),
13.11 Вытрамбовывание котлованов
13.11.1 Перед нроЕ!едением работ по вытрамбовыванию котлованов отрынают на проектную Елубину но всей шюшади или отдельными участками общий котлован под сооружение и проводят разметку мест расположения бvдугщи\ вытрамбованных котлованов.
1-З.П-2 При н еоб ход и м ос т и доу в л аж н с н ия грунтов до оптимальной влажности производят заливку с поверхности каждого вытрамбовываемого котлована или через скважины диаметром 20—30 см и глубиной до 1,2—1,5 м расчетным количеством воды.
13.11.3 Очередность вытрамбовЕявапия котлованов и схему движения механизма с трамбовкой назначают с таким расчетом, ЧЕОбк обе с п е ч и ть бето н и ро ез a 11 и е фу 11 дам е нтов нс п о-
СИ 50-101-2004
агмег чем через 1—2 суток после окончания вьгг- рэ.ибовыилния.
П.11.4 При расстояниях и свету между отлез ьн ел ми фундаментами менее 0,8Л (А — размер трамбовки я среднем сечении) котлованы вытрамбовывают через один фундамент. Вытрамбовывание кот довалив под про л у тем ные фундаменты производят нс менее чем через 3 суд после бетонирования фундаментов в ранее вы трамбованных котлованах.
13.! 1.0 Вытрамбовывание котлованов начинают после установки трамбовки в проектное наложение (е допусками, указанными и проекте I и производит путем последовательного сбрасывания трамбовки по направляющей шли не. а при применении сваебойною обору- лежне и я — путем забивки трамбовки на заданную глубину.
Высоту сбрасывании трамбовки назначают яз условий, чтобы погружение трамбоЕжи за ояЕШ улар ire превышало 0,15 [дубины котлована. исключалось заеааавлние трамбовки, ойес- яечиЕ5аласв coxpaiiEJOdb стенок котлована и г.п,
13.11.6 В ытра XI боны ван не котлованов должно производиться сразу на всю глубину. Отклонение глубин ея в ы трамбован но го котлована от проектной нс должно бы гь более 5 см.
13.11.7 ПытрЕшбоЕшвание котлованов под спарен шле фундаменты (у осадочных швов, под спарен ееыс кодонны и т.п.) должно выполнять- ея ееослсловагслыи-им чередованием отдельных этапов трамбования на 0,2—0.4 м глубины каждого котлована.
13.11 8 Смешение центров вытрамбованных котлованов от проектного положения не должна правы шить 0Л сею ширины поверху, а при наличии стЕжана для установки колонны — 0,05. При йен ел пол нении этих условий производят соответствующую подрезку боковых стенок кот- JOBajiit вручную с удалением или доуттлотне- ннен осыпавшегося на дно котлована грунта.
13.11.9 Для создания ушире1ПЕОЕО основания в дно вытрамбованного котлет вала втрамбовывают тай же трамбовкой жесткий материал (шебень, гравий, крупный лесок, жесткий бетон и т.п.). Пил мате ришт а указывают в проекте и назначают с учетом конструкции фундамента, действуют их нагрузок, наличия местных материалов.
Втрамбовывание жесткого материала производят, как правило, сразу после устройства котлоеззеел без изменения положения механизма ее направляющей штанги.
13.11.10 Засыпку и втрамбовывание жесткою материала в вытрамбованный котлован производят отдельными порциями из расчета заполнения котлована на 6,6—1,2 м по высоте.
Втрамбовывание жесткого материала в дно котлована производят путем сбрасывания трамбовки с высоты 4—8 м. При осыпании грунта со со то к коз-до вина высоту сбрасывания трамбовки снижают до 3—4 м.
Мри близко расположенных фундаментах втрамбовывание жесткою материала про изводят через один фундамент.
13,11.11 При проведении опытных работ (см. 13 1.9) определяют следующие параметры:
а) тин трамбовки, размеры и оптимальную высоту сбрасывания, среднее число уларов трамбовки ладанной массы для вытрамбовывания котлованов необходимой глубины;
б) для фундаментов с уширенным основанием из жесткого материала — количество и объем засыпки жесткого материала, а также необходимое число ударов для втрамСоиывшшя каждой порции засыпки в дно котлована:
в) для ленточных фундаментов — минимально допустимое расстояние между соседними котлованами при различной глубине их вытрамбовывания.
13-11.12 Опытные работы гео вытрамбовывай if ю котлованов проводят для каждой разновидности грунтов на площадке с учетом их плотности и влажности и шея всея видов и размеров трамбовок, применяемых при устройстве фундаментов с вытрамбовыванием котлованов на глубину, предусмотренную проектом.
Для фундаментов в вытрамбованных котлованах с уширенным основанием опветныс работы про изводя]-, как правило, с втрамбовыванием одной, двух и Ерсх порпий жесткого материала.
По результатам опытных работ строят график понижения дна котлована в зависимости от числа ударив трамбовки.
13.11.13 Для определения минимально допустимых расстояний между котлованами ленточных фундаментов вытрамбовывают четыре опытных котлована с расстоянием между ними iioEsepxv соответственно АЦ1, 0 . и 0,5А.р и замеряют по маркам вертикальные и горизонтальные перемещения окружающей поверхно- сти ['рунта но двум створам.
13.П.14 После проведения опытных работ по оси вытрамбованных котлованов отрывлЕот шурфы и Ера н шеи на [дубину пе mceicc 2ALp ее иже его дна для определения влажности и плотности уплотнен hoi'o Ерунта, формы и размеров унлотпсЕЕлой зоны и у шире! Енот о основании из втрамбованного материала, л также для отбор;] монолитов уплотненного грунта для определения его прочностных характеристику и с.
По результатам о п ы т евх работ технология про из ею детва работ по вытрамбОЕЕываиию может быть уточнена.
103
СП 50-101-2004
J3 I I [5 В щ.прамООЕДШиых котношшах устрашают монолитещес фундаменты, бетонируемые после установки арматурных каркасов врас- пор, или уста Hti вл ива юг на выращшЕшюшин слои ит цементного раствора толщи ном 3—5 см сборные фундаментные блоки Заторы мелеву фундаментами и стенками котлованов здееол- цяют плас гичнЕ.ш бетоном или цементным ра- с плюром Отклонения верхних поверхностей фундаментов от проект ел х отметок не должныпреиыищт!, - ]() мм
13 II 16 При строителliCTiie в зимнее пре мд при промерзании фунта на глубину более 30 см перед началом работ но вытрамбовыванию котлованов нронзиодятего оттаивание на всю толщу мерзлого слоя Вытрамбовывание производят, как правило, при естественной влажности грунта бет дополнительного увлажнения Жесткий материал, иеполЕтзусмый для создания уши- ренного ос ею на ним, .лол жен находиться л талом или сыпучем состоянии Бетонирование фундаментов выполняют с прим с нож ем длек- тронрогревд
14 Геотехнический мониторинг14 ! В процессе строительства или реконст
рукции и в начадимьш период оксидуд танин сооружений в необходи шах случаях следует выполнять натурные !1аблюдення (мониторинг) за нОЕзедснием конструкций сооружений и их основании
Как правил о. мониторинг следует орсани- ЗОЕНЛ ISiVE'b
- при строительстве или реконструкции со- оружеЕ!ий 1 уровня ответственности, а при обосновании и If уровни о'Е'ветст все hi ости,
- при строительстве или реконструкции сооружении is сложных шЕженерЕЮ-геологивеских условиях,
- для эксплуатируемых сооружений, в том числе ползем! mix коммуникаций, попадающих в зону влияния нового строительства в условиях существующей настроики, а также в других случаях, предусмотрен Енях техническим заданием
14 2 Цель мппнторннЕД — проЕтсдение наблюдении и своеврсмснЕзое выявление недопустим tax отклонении в поведении Hnotm строящихся или реконструируемых сооружений и их основании от проектных данных, разработка мероприятий по предупреждению и устранению е ю з м о ж н ы х нсгатиВЕ1ых последстЕшй, обес- нсчеЕЕие сохранности существующих объектов, находящихся is зоне влияния еювого строительства, а также сохрапеЕшс окружающей природной среды104
14 3 Состав, объем к методы мониторинг должны Ешиачатьея в зависимости от уроьня ответственности объекта строительства, его конструктивных особенностей и способа «отведения, инженер ло-геологичсских условие! площадки. удадсЕТЕЮсти окружающей застройки, требований эксплуатации и в соответствии с результатами it технического прогноза
К разработке и проведению ге оте х л и чес кого мониторинга должны придпекатЕюи снециа- j Е и з и ро на 11 е 1 ы е ор ген I и :иш и и
[4 4 Вопрос о необходимости орглни samm мониторинга должен рассматриваться нее ста дни проектирования На этой стадии состзеш- ют программу паб иоде ни it it разрлблтываЕШ систему наблюдений, которые включают es специальный раздел, входящий ез состав проекта
14 5 Мониторинг включает в себя- обследование существующих сооружен ил.
is том числе подземных коммуникаций, попадающих в тону влияния нового строительства,
- приведшие натурных набдюлСЕпш (см 14 6),
- оценку результатов наблюдений и сравнение их с проектными данными,
- прогноз на основе результатов наблюдений изменен [ея состояния строящегося (реконструируемою) сооружения или существуют и* объектом в зоне его влияния, а также .масеина фунта, включая подземные воды,
- разработку is необходимых случаях мероприятий ею ликвидации недопустимых отклонений и негдтиЕзиых последствий,
- кОЕгеродь за вы пол! [се! нем принятых рс- и гений
По результатам моиигоринел проектная организация может произнести корректировку проекта
14 6 Натурные наблюдения могут включатьа) наблюдения за поведением самих соору
жений и состоянием их Езссущих конезрукиий - измерение деформации сооружсЕши по ГОСТ 24846 (осадки, крены, тори зон зальные смещения и др ), фиксацию и наблюдение за раскрытием трещин. измерение усилий и раишрЕшхг. анкерных конструкциях, измерение уровня колебаний сооружений при наличии динамических возле Etc един и др ,
б) наблюдеЕзил за состоянием основания сооружения, окружающею массива фунта и за [идрогсодогнческой обстановкой — измерения напряжений и деформаций е: грунтовом миссией, наблюдеЕшя за составом и режимом подземных вод, наблюдения за разлитием опасных теологических и инженерно-геологических про нессов (карст, суффозия, оползни, оседание поверхности и др ), наблюдения за состоянием
СП 50-101-1004
температурного, здекгрическгч'О и л рут их физических полей;
и) наблюдения за измсЕ!ение.ч окружающей природной среды при опасности загрязнения грунтов и подземных иод, ranoiHiiделен пн, радиационном излучении и г.п. (раздел 15).
(4 7 На основе подученных ре:зу;н.тД1 он натур!! ык наблюдений уточняют прогнозы, ь частости изменения напряженsio-дсформирован- л о го состояния грунтового масс ила и i и дроге - одогического режима (особенно при ароитель- стне подземных сооружении), вносят коррективы в проектные решеЕжя, а также раз раба* тывают н необходимых случаях нрогииоаварий- кые и защити hie мероприятии.
!4,fj Общие требования, предъявляемые к мониторингу:
- комплексность, заключающаяся в том, что вес наблюдения лоджии проводитьсн согласованно между собой в пространстве и во времени:
- привязка всех точек наблюдений к наиболее характерным и опасным местам;
- частота наблюдений определяется интенсивностью и длительностью протекания процессов деформирования массива грунта и конструкций сооружения;
- точность измерений должна обеспечивать достоверность подучаемой информации и согласованность ее с точностью расчетов:
- по результатам мониторинга должен быть составлен отчет.
15 Эко л о ги че с ки е требова ни яучитыпаемые при проектнропаиии и строительстве
]5.1 При проектировании и устройстве основании, фундаментов и подтемных сооружений должны выполниться требовании, имеющие целью предотвращение, минимизацию или ликвидацию вредных и нежелательных экологических и связанных с ешми соштальных, экономических и других последствий.
15.2 ГОкологические требования, учитываемые при проектировании и строительстве, основы вп юте я на результатах инже!!ерно-эколо- шлеских изысканий, выполняемых в соответствии со С11и П 11-02 и СП 11 -! 02. В процессе >гцх изысканий выполняют опенку современного состояния окружающей среды в районе с гром тс лье) вд п дают прогноз воздействия ебьекта строи тел ею теш на окружающую среду ЮВОС).
15.5 С учетом результатов инженерно-экологических изысканий при проектировании и
у с т р о й с т в е о с н о в а н и й , ф у н д а м е н т о в и п о д з е м н ы х с о о р у ж е н и и н е о б х о д и м о н ь т б и р н т ь п р о е к т н ы е р е ш е н и я и р а з р а б а т ы в а т ь м е р о п р и я т и я , к о т о р ы е з а щ и т и л и б ы о б ъ е к т ы с т р о и т е л ь с т в а и л ю д е й о т и м е ю щ и х с я н е б л а г о п р и я т н ы х в о з л е йстези й и н е у х у д ш и л и э к о л о г и ч е с к у ю о б с т а н о в к у .
При в fa боре ЕЕлрилнтов I г рое к га следует учитывать приоритешость решения экологических проблем.
15.4 П а территории (участке) предполагаемого строительства следует учитывать иозмож- е ю с т ь нрояЕ в г е н и я с л е д у ю щ и х загрязняющих окружающую среду факторов, выявленных при ■наполнении ОВОС:
- з а i р н ' и [ с м н е п о ч в и [ р у н т о в о р г а н и ч е с к и м и , р а д и о л ю з -г е и ш м и и т о к с - и к о - х и м и ч е с к и м и в е щ е с т в а м и ;
- з а г р я з Е Е С и н с п о в е р х н о с т н ы х и п о д з е м н ы х в о д о р | ’а н и ч е с к и м и и н е о р г а н и ч е с к и м » в е щ е с т в а м и н т я ж е л ы м и м ет < злл Е1М и ;
- н а л и ч и е п о т о к а р д д о ! ! а с п о в е р х н о с т и з е м л и ;
- выделен не на участках бывших свалок строите.1! н, ноги мусора и бытовых отходов различных етезов (метана, воде)рода, углеводородов и дру г и х то кс и ч j | ы х т а зов).
15.5 П р и п р е в ы ш е н и и н о р м а т и в н ы х у р о в н е й з а г р я з н е н и я о к р у ж а ю щ е й с р е д ы н е о б х о д и м о Е ф С Д у С М О Е ' р С ' Е ' Ь С О О Т В С Т С Т В У Ю Ш И С М С р О п р И Я - т и я н о л и к в и д а ц и и и л и у м е н ь ш е н и ю в о з м о ж н ы х н е г а т и в н ы х п о с л е д с т в и й :
- О Ч И С Т К У ЗЛЕ р Я З ! ЕСЕ1Е1 ВЕХ Г р У Е Т Г О В х и м и ч е с - к и м , т е р м и ч е с к и м и л и б и о л о г и ч е с к и м м е т о д о м и д и у д а л е н и е с н л о щ ц д к и г р у н т а н а с о г л а с о в а н н ы е м е с т а з а х о р о н е н и я ;
- устройство противорлдоновой защиты ЗДЕ1- ний (наесЕшпая или нринудителЕшая вентиляция);
- с о з д а н и е р а з л и ч н о г о т и н а б а р ь е р о в ( э к р а - 1ч о н ) д л я з а д е р ж а н и я т а з о в , у с т р о й с т в о в е н т и л и р у е м ы х п о д п о л и й ;
- с з ' р о и г с л ь с т в о з а щ и т н ы х с о о р у ж е н и й ( д а м б , б е р м , в о д о з а щ и т н ы х с т е н , п р о т и в о ф и л ь - т р а ц и о ! 9 п ы х з а в е с и д р . ) п р и в о з м о ж н о м пос т у п л е н и и к о б ъ е к т у с т р о и т е л е л т н а з а г р я з н е н н ы х П 0 В е р Х 1 4 О С Т Е 1 Ы Х и Е Ю Д З С М Е Е Ы Х в о д .
15.6 НсIатиыгос воздействие е ip o нтследлъй и эксплуатации сооружений на окружающую среду может выражаться ез следующем:
- х и м и ч е с к о е з а г р я з н е н и е п о ч в , г р у н т о в и п о д з е м н ы х в о д п р и н о р м а л ь н о м р е ж и м е э к с п л у а т а ц и и и п р и а в а р и я х , а т а к ж е в р е з у л ь т а т е т е х н и ч е с к о й мелиорации г р у н т о в о с е ю е ш н и я ( х и м и ч е с к о е з а к р е п л е н и е , ц е м е н т а ц и я , з а м о р а ж и в а й т е и т . п . У ,
- и з м е н е ! ! н е р е ж и м а и у р о в н я п о д з е м н ы х в о л . в ы р а ж а ю щ е е с я в и з . ч е н с Е ш и у с л о в и й п и -
105
СП 50-101-2004
танин и разгрузки полземных вод, повышении или понижении их уровни. ПоиышеЕже уровни подземных вод в результате эффекта барража и увеличения тех] юге [иного питании может быть причиной подтоплении территории, и том числе подвалов сооружении. Снижение уровни подземных вод при строительных откачках н за счет дренажа может явиться причиной суффозии и уплотнении грущта, ведущих к осадке территории и опасным деформациям существующей застройки;
- развитие или активизация опасных геологических и инженерно-теологических процессов таких как карет, суффозии, оползни и др., которые могут вы значь провалы территории и деформации сооружений;
- вибрационные, динамические и шумовые воздействия. Забивка енай иди шпунта, уплотнение грунтов основании трамбовками и цру- [ ис динамические и вибрационные воздействии могут привести к деформациям бя израсположенных сооружений, спровоцировать суффозию, оползни и возникновение шума, уровень которою превышает санитарные нормы;
- образование различных физических нолей (тепловых, электромагнитных, электрических и лр.).
[5.7 Для разработки защитных мероприятий от ejc гати иного воздействия строительства на окружающую среду в необходимых случаях следует выпи л нить прогнозные расчеты:
- расчет эффекта барража при устройстве протяженных подземных сооружений, проти
вофильтрационных завес, ограждающих конструкций котловешоез, разделительных стсиок к т.п.;
- оценку оседания земной поверхности в связи е понижением уровня подземных вод;
- прогноз развития неблагоприятных и планерно-геологических и геологических процессов <карста, суффозии, оподзней и др,);
- опенку влияния химического закрепления грунтов основания на сеюйстви грунтов н подземных вод;
- опенку влияния динамических и ни брани он недх воздействий при строительстве ш конструкции бдизрасположенных сооружений и их оснований и другие расчеты.
В сложных случаях с пелыо количественное опенки проызоза необходимо выполнять математическое моделирование.
I5.H На основе анализа изменений компонентов окружающей среды обосновывают и разрабатывают мероприятия по защите природ- fioiO ком 11 л с кии территории и населении о г негативных процессов (мероприятия по защшс тру ез то в и подзсмезых вод от загрязнений, во- д озаш ите з ы с, j i роти ejo ка рстов ы е, е з ро г и воопат- зневые и другие мероприятия).
Эти мероприятия должны обеспечить смягчение или ликвидацию неблагоприятных воздействий на окружающую среду и уменьшение в с роя тн ости возникновения аварий.
В необходимых случаях следует организовывать экологический мониторинг воздействия строите л Еюгва на окружающую среду.
106
Приложение Л( р е к о м е п д у е м п а )
СП 50-101-2004
Определения
основание сооружения: Часть массива груша, непосредственно воспринимающая нагрузку от сооружении,
фундамент сооружеЕ! и н: Часть сооружения, которая служит дня передачи нагрузки от сооружения на основание.
подземное сооружение: Сооружение, расположенное ниже уровня поверхности земли (планировки) или заглубленная часть наземного сооружения.
особые условия: Условия, характеризующиеся наличием:- неблагоприятных геологических и инженерно-геологических процессов (карст, горные под
работки и др.);- сейсмических, динамических, вибрационных и других воздействий,
выравнивание сооружения: Польем сооружения или отдельных его час гей с помочило домкра- 101! иди других лриспособлсЕН1И при неравномерных деформациях, превышающих предельные,
силы отрицательного (не гатив лого) трения: С т ы , возникающие на боковой поверхности фун- cllmcfitob и подземных сооружений, при перемещении грунтов относительно них.
водоупор: Сдой глинистого или скального фунта, в котором практически отсутствует фи л ьт- ]ш[ия подземных вод.
фундаменты в вытрамбованных котловинах: Фундаменты, устраиваемые н котлонлешх, образованных сбрасыванием трамбовки, с последующим бечониросаЕшем враспор иди установкой сборных тлементов,
малоздглубленнын фундамент: Фундамент с глубиной заложения подошезы выше расчетной глубины сезонною промерзания фунта.
геотехнический мониторинг: Визуальные и инструментальные наблюдения за поведением стро- ителЕпНых конструкций и их оснований в процессе строительства и в начальный период оксилуа гати и объекта.
107
СП 50-101-2004
Приложение Ь( рекамеидуемае)
Состав проекта фундаментовЪ.\ Выполнение проекта оснований, фун
даментов и подъемных сооружений на каждой стадии проектирования производят на основании технического задания заказчика, которое должно содержать следующие исходные данные:
- инженерно-[СОлопгческпе условия площадки строительства, полученные в результате инженерных изысканий;
- характеристику проектируемого сооружения с указанном его плановой и высотной привязок на местности, конструктивные схемы, наличие и размеры заглубленных помещений, значения нагрузок, передаваемых на фундаменты, размеры и материалы несущих конструкций и т,п.;
- требования к допустимым деформациям сооружений,
6.2 Проект фундаментов, оформление чертежей и пояснительной записки должны отвечать треба мания м государственных стандартов системы проектной документации для строительства — С НДС.
Б.Э При двухсталийном проектировании в состав проекта на стадии «ПРОБ КТ* входят:
- пояснительная записка, содержащая данные об нтIженернонкологических условиях шю- г дао к и строительства, конструктивные характеристики проектируемого сооружения, обоснование принятых решений но вариантам оснований, фундаментов и подземных конструкций, технико-экономические показатели сравниваемых вариантов, выполненные с соблюдением условий сопоставимости;
- чертежи вариантов фундаментов и подземных конструкций, их характерные разрезы и схемы расположения в плане, позволяющие обосновать объемы строительно-монтажных работ.
К проекту должен быть приложен перечень нормативных документов, па основании кого- рых разработан проект,
Б.4 Па стадии «РАБОЧАЯ ДОКУМГПТА- ЦКЯ" при л пухе талий пом проектировании или «РАБОЧИЙ ПРОРКТ» при одностадийном Проектировании чертежи фундаментов входят в комплект железобетонных конструкций (КЖ) и включают:
- лист «Общие данные», и котором приведены: сведения о составе разработан мото комплекта чертежей; перечень спецификаций; ведомость ссылочных и прилагаемых документов
т
проекта; ведомость основных объемов строительно-монтажных работ; выкопировка из генплана с нанесенными осями сооружения, по- ложе! I и в м и н жеч юрт ю - т с ол от 'и ч сек; тх в ы работ (ж (скважин. шурфов, точек зондирования и др.г линий и 11 же н е р но - геол огич еских разрезов; аб- солютнаи отмет ка 0.000.
На листе должны быть даны общие указания, включающие наименование организации, выдавшей задание на проектирование; номер ь дату договора, на ос нова ни и которого разработан проект: перечень инженерно-геологических материалов, абсолютную отметку, услокко принятую за О.ЙШ). Должны быть указаны нагрузки, прините,те на фундаменты, и обоснование их принятия it проекте, а также требования к обшим и неравномерным осадкам.
На листе должна бы гь сделана с не опалы ид надпись зд подписью главного инженера проекта о том, что проект разработан в соответствии с действу тошимп нормативны ми документами. :)та надпись помещается в левом нижнем углу чертежа и обрамляется.
При большом объеме информации лист «Общие данные» может быть выполнен на днут листах, перный из которых — «Общие данные (начало)*, второй ■ «Общие данные (окончание)*;
- лист «Разрез(ы)», на котором изображают характер ее ые и иже т i ер н о - ге оло i и ч е с кие разрезы, на kOTOpfite наносятся оси зддежя, линии: уровнями дна котлована с абсолютными отметками подошвы фундаментов;
- лист со схемами расположения фундаментов со спецификациями;
- лисг(ы) с конструкциями фу пламен юн. с опалубочными размер гимн, схемами армировании, спецификациями, схемами нагрузок ни фумдимЕнтгьг и их величинами:
- лнст(ы) с узлами и сечениями;- чертежи железобетонных и арматурные
изделий (КЖИ).
П | t Н М L "Ч \\ IL !■[ Н
J JljTC.'lLTMM. MNMi fOCTiiJS ЛРОГК'Ш фу]Milм^люп может Сиять ис|[о.1Е.~1тш1 }lik графических макетов п|ж рдци- Ё>|.пки ifihjijki ом кт-н пЛ ft jti m L.iy-i%LC г puli кт может *>ыть предстанем к шелс спсцяше.иыу альОсшьЧСрТсЖСЯ. ПрсДП т еМИкП! ДЛЯ ИСПОЛЬ'ЗШЯШЛЯ ПТДО.ЕЫЗШИ cipmi ГС.1мшмк1 Гтдрч 1дм.и:м uhxiU.
2 Рекомендуемая структура чроокти гюлюди т йер(Чг питсдыт короткое |фсмя млкошггь испоход имую Giuy ладных просктньгх документ is примемитедкЕш к [к смагри- fUiCMOMV pL"l mi ну
Категории состояния сооружений
Приложение В(рекомендуемое)
СП 50- I0I-21HM
категорий состой ни» сооружения X<Lp;-LK.i'cpj-iL гик;э СосТ<ЫННИ сооружения
1 — нормальное Выполняю™ требования норм и проектной документации по условиям эксплуат ации. Необходимость ремонтных работ отсутствует
II — удовлетворительное С у челом фактических свойств мате рифтов удовлетворяются требовании норм, относящиеся к предельным состояниям I труппы, требовании, относящиеся к предельным состояниям I I группы. MOiyr быть нарушены, но обеспечиваются нормальные условия эксплуатации. Требуется текущий ремонт с устранением локальных повреждений бет усиления конструкций
III — Неудовлетворительное Нарушены требования норм, по отсутствуют опасность обрушения и угроза безопасности людей. Требуется усиление и восстановление несущей способ г гости поврежденных конструкций
[V — преда вари Иное или аварийное Существующие повреждении свидетельствуют о непригодности конструкций к эксплуатации, об опасности их обрушения и опасности пребывания людей в зоне расположения конструкций
109
СИ 50-101-2004
Приложение Г(рекомендуемое)
Нормативные значения прочностных и деформационных характеристик грунтов
Г.1 Характеристики грунтов, приведенные и таблицах Г. 1—Г.7, допускается ис п ользо вать н расчетах оспоааЕжй сооружений в соответствии с указаниями 5.3. J 7.
Г.2 Характеристики песков в таблице Г.1 относятся к кварцевым пескам е зернами различной окатанности, содержащим нс более 20 % полевою шпата и не более 5 % в сумме различных примесей (слюда, глауконит и пр.), включая органическое вещество, независимо от степени влажности грунтов Sr
Г.З Характеристики глинистых грунтов в таблицах Г.2 и Г.З относятся к грунтам, содержащим нс более 5 % органического вещества и имеющим степень влажности 0,8.
Г.4 Для грунтов с промежуточными значениями е, нс указанными н таблицах Г.!—Г.7, значения efl, (ря, и £ определяют интерполяцией.
Нели значения с, i L и Л’ грунтов выходят за пределы, предусмотренные таблицами Г.!—Г.7, характеристики сл. tpffl и Е следует определять по данным непосредственных испытаний этих грунтов.
Допускается и запас надежности принимать характеристики с , фл и Е по соответствующим нижним пределам е, н в таблицах Г.1 — Г,7, если [рунгы имеют значения et IL и 3 меньше этих предельныхзначений.
Г-5 Для определении значений сп. н Е по таблицам Г.1—Г.7 используют нормативные значения е, !l и Л’
Г а б л и ц а Г. I — Нормативные значения удельного сцепления с к На, угла Ешутрен него трения Фл, град, и модуля деформации £', МПа, песков четвертичных отложений
ПескиОбозначения характе- Характерце! икИ Г])уН70П При коэффициенте пористости е, paHHOW
РИС'ГИК Г|>уиТ<Ж0.4? 0.55 0.65 0.75
Гравелистые и круп- С 2 1 —
ш.к: ф 43 40 т! Е 50 40 30
j Средней крупности С .1 2 ! —
1 ф 40 38 35 —! Е 50 40 30 —
Мелкие с 6 4 2 ___
ф ■-Ы Я 36 32 28
Е 48 38 28 18
Г1 ыясватые С 8 6 4 7<р 36 34 30 26Е ЗУ 28 18
__________________________________
1 [
НО
СП 50-101 -2004
Т а б л и ц а Т\2 — Нормативные значения удельно™ оцепления кПа, угли внутреннего трении Ф . град., глинистых Iie.'iёссоьых грунтов четвсргич11ых отложений
Наименование грунтов и пределы 1 [О рмлтн UJ1Ы Ч ГИйЧОНИЙ их
Еижа'затели текучести ls
Обозначения .чара к го рист и к;
грунтои
Характеристики трутов при коэффициенте пористости е, равном
0.45 9,55 0,65 0,75 0.8? №.■95 1,05
й<1,< 0.25 с 21 17 15 13 — —
CvnecHф 50 29 27 24 _ . . . —
0,25 < 1; < 0,75 с ]9 ]5 ]5 11 9 —ф 28 26 24 21 18 —
0 < /, < 0,25 с 47 57 31 25 22 19 1
ф 26 25 24 23 22 20
Суглинки 0,25 < !с <. 0,5 с 50 54 28 23 18 15 _ _
ф 24 25 22 21 J9 17 --
0,5 < /, < 0,75 г — — 25 20 16 14 12ф — — 19 ]Я 16 14 12
0 < lj < 0,25 г ___ Si 68 54 47 41 36ф — 21 20 19 18 16 14
Глины 0,25 < fL < 0,5 с ___ ___ 57 50 43 37 32ф — — 18 17 16 ]4 ] 1
0,5 < IL Ц 0.75 с ___ ___ 45 4! 36 33 29ф —
__ L _ J14 12 10 7
1П
Г а 6 л н и а 1.3 — Норма!и иные значения модуля деформации F, МПа, глинистых нслёесовых грунтов1------------------------------
1 r[r>L)llL4(1rf,lL%JI МО И П ;i и p.irj н ( 'к; 1 н и с i р у то й л пределы Модуль дефор^имии груигон F , М Па, при коэффициенте пористости е, р;иитм
! no ill. 1 ГГ ФУ 1 ГИЛ! морчитнянмх эпичен mil и к — .--------1г _ .—----------------- ----------— -----1 ------------------ 1—
iпокупателя текучести 0J5 0.45 11,55 и,65 0,75 (1.85 0.45 1,05
11 .4 1.6
,4.4. 1ю и паль- Скупее j: 0 < /, < 0,75 - 32 24 16 10 - - —
jи и а_ч ь к ы е . Ой 1 , <0.25 _ 34 27 22 ! 17 14 11 _ _ _ _о j е р н ы е , С у гл и н к и 0.25 к l L < 0,5 - 32 25 19 14 11 8 — — — —
j о т е р л о -а л - 0.5 < f L < 0,75 — - 17 12 8 Ь 5 _ — —.но пн ил иные
| Ч ствер- 0 c . f L < 0.25 - — 23 24 21 IS 15 12 - .... —тинны е Г л и н ы 0,25 < l f < 0,5 — 21 13 15 12 9 — —от лож е - 0.5 < I L < 0,75 ' - — 15 12 1 9 —
■ минФ л m и И о - Cvuceu 0 <5 /, < 0,75 33 24 17 11 7 _
I г л я ц мал ь - _ _ — ■ — — ■ — — ■— _ — .... . — — — -ч-------- ---------- — — — 4 - — -
] 1 HI с 0 < 1 , < 0.25 40 3? 27 21 — — —
1 С у г л и н к и 0,25 c } { < 0,5 35 23 22 17 14 ■ _ - . —
1 0.5 < /, s 0,75 — 17 13 10 п _ —
1 М оренные С у п о е н h S o ,: 00 50 40 _ ... - . — _
Суглинкиг' Ю рские отлож ения -0.25 < f, <0 _ я 25 221 оксф ордского FrpycLi Г л и н ы 0 < /, < 0,25 — - - - 24 22 19 15
0.25 < / f < 0,5 ____________________
— - -_________ 1_________ _________
16__________
12________
10
']' а 6 л л и а Г.4 — Нормативные: значении модуля деформации /Г, МПа, угла внутреннего трения фч, град., и удельного сцепления сп, к Па, глинистых заторфованных грунтов при степени заторфоианности 0.05 < / < (1,25
Характеристики глинистых грунты) при степени ааторфоьашюети / и коэффициенте пористости с, ралпи^11 редел jj нормитииных ■.яы’ношн пока iaueisi OtKnPKS’LCrlilil хлрик-
терисглк L рунтск /._ = 0.05-0.1 7 = 0,1-0,25
[ 0 ,6 5 0,75 0,8 5 0 ,9 5 1,05 ! 1,15 1,25 1.35
0 с / , < 0 , 2 5 | F 1 13 ,0 12 11 10 8 ,5 1 8 у 5 , 0
Ф 2 ! 2 0 1В 16 ' 5 , - — —
i с! 29 .33 3 7 4 5
______ 5 _______________= _______— —
гоог
-пн-
о£ и
з
fct'rttic: trifio.tuttf/i 1.4
Хирпктсриетпки глинистых грунтов при степени зиторфонгнитстн /ип и кеоффл цисте гтрпстети P, pjiiHUX1 1рстеты мор мд г явных.1 И. i ч l; i l 1111 jU)k:L.i;1Tl'"4 nr>L):sii;i4L-ii ihl >:•:Lfn; i к - I ■ n_|)5 - 0.1 / = В |_(1 is
тек>чести ii Tk’pHtjl^K i J1V3I rois ■AMI ( Лп
0.05 0.75 <J,S5 0,95 1,05 1,15 1,25 1,35
0.25 < it < 0,5 F ] l 10 8,5 7,5 4{ 6 5,5 5Ф 2l 20 18 16 15 14 13 12c 2: 22 24 M 3? 36 39 42
0,5 < /, < 0,75 E 8,0 T 6,0 5,5 5 5 4,5 4
Ф 2l 20 18 [6 15 14 13 12c ]8 19 20 21 23 24 2fi 2K
0,75 < tL < l E fi 5 4 ,5 4,0 3,5 3 2,5Ф — — — IK 18 IK 17c
- - 15 ifi 17 IK —
T л fi ,i и н а Г.5 — Нормативные значения удельного сцепления с кПа, угла внутреЕшего трения o fl, град., и модуля деформации Е, МПа, илЕолпальлых песков
Пески ОЙОНШ'И'Ш'Я Характер пет пк и песков при коэффициенте пористости е. рапному;iji2Lк 1 грид: и к 1 0.55 [Ш 0.75 0,85 Го i !
Л pee вял петые С i 4! 39 37 35 34 —ф 34 i 31 28 25 23 21 —Е 44 ! зз 24 18 15 14 —
Крупные л средней С 41 35 29 23 19 — —крупное'! и ф 32 J 30 27 24 22 — —
£ 44 f 31 22 14 13 — —
Пылеватые С 58 1 51 44 39 33 29 24ф 32 i 30 27 24 22 20 18Е 48 38 29 21 16 12_______________l 10
]] р и м е ч и fi и е — Длинны и таблицы рас п ростра ияк>ген на -э;с ki м и ал 1>м ы l: пески, образованные при кыш; финиши кнлриссоаержлшик магматически* Пород.
тг
-ioi-o
s оз
20 % л о массе.
HI
WOI-lOI-flS 1Ю
Норм
ативные значении удельного сцепления £■„, кП
а. vim а внутреннего трения <pn> град., и модуля деф
ормации £,
МП
а, элювиальны
х глинистых грунтон м
агматических и м
етаморф
ических пород
СП 50-101-2004
Т а б л и ц а Г. 7 — Нормативные значения удельного с не плен ия сп, кПа, ума внутреннего трения <рч, град., и модуля деформации £, МПа, элювиальных глинистых грунтов осадочных аргиллита-аледролитовых пород
Характеристики грунтов при коэффиииентс пористости раемомXiLfl.LJsTVflHC.THK грузгтои
0/15 0.55 (J.65 0.75 0.S5\
с 5а 43 40 35 31ф 29 24 21 19 17г 15 21 17 13 Ш
115
СП 54-101-2004
П рнлпжение Д( р е к о м е н д у е м о е }
Расчетные сопротивления грунтов основанийД.1 Расчетные сопротивления грунтов основания Д(,, приведенные в таблицах Л. 1—Д.10, пред-
Ешначеньг для предварительного определения размеров фундаментов. Область применения значений /?и и Л', для окончательного определения размеров фундаментов указана в 5.5.13 лая таблиц Д.1—Д.З, в 6,1.9 для таблицы Д.4, в 6.4Л 9 -- для таблицы Д.5, в 6.5,16 — для таблиц Д.6—Д.З, и6.6.15 — для таблицы Д.9 и в 7.5 — для таблицы Д.10.
Д.2 Для грунтов с промежуточными значениями ей /£ {таблицы Д.1—Д.З. Д.7 и Д -S), р и 5г (таблица Д.4), 5’ (таблица Д.9), а также для фундаментов е промежуточными значениями А (таблица Д.10) значения /?(( и R\., определяют интерполяцией.
Д.З Значения (таблицы Д.1—Д.9) относятся к фундаментам, имеющим ширину b = J м и[ дубину заложения (1=2 м.
Т а б л и ц а Д,1 — Расчетные сопротивления /?п крупнообломочных грунтов
Крупнооблим01[IIЫ К грунты .Значения Тф МПа |
Галеч п и к о в ы е (щебенистые) с заполнителем:1
песчаным 600глинистым при показателе текучести:
}s < 0,5 4500,5 < is < 0,75 400
Гравийные (дресвяные) с заполнителем:песчаным 500
1 л и и и с гь гм при показателе текучести:1; < 0.5 4000,5 < /, < 0,75 350
Т а б л и ц а Д.2 — Расчетные сопротивления /?у песков
ПескиЗначения кПа, Ji mrjccmmocim от плотности j
(У К 1 з в а н и я п е с к о в
плсртные t p E A E lC H П Л А Т Н О С Т И
Крупные оно 5001 Средней крупности 5(H) 400Мелкие:
мгиюклажн^к; 400 300 \влажные и насыщенные водой 3Q0 200
Пылеватые. I
чадовлажн ые 300 250в лажи Lie 200 150насыщенные водой 150 100
Т а б л и ц а Д.З — Расчетные сопротивления Я глинистых (tieпроселочных) грунтов
['лимистые rpysiTbi Коэффициент пористости сЗначения ft,, к[[а. при показателе текучести грунта
6. = « 6 = 1Супеси 0,5 300 200 1
0,7 250 150 10,5 350 250 |
Суглинки 0,7 250 urn1,0 200 1000,5 600 Щ 1
Глщгы 0,6 500 300 j0,8 300 2001,1 250 100 1
П6
СП 50-101-2004
Т а б л и ц а Д.4 — Расчетные сопротивления /?и глинистых просалочных грунтов
Значения Л.,, к Па, просалочных груш ом
Грунтыприродного сложен ид с плотностью п сухом уплотненных е плотностью в сухом
еОС1Х1Я[|ИИ |Jrf, т/м' СОСТОЯНИИ т/м1,
1,35 1,55 J ,60 1.70
Сулееи 300 350~150 1К(3 200 250
Суглинки 350 4001К0 200 250 300
П р и м е ч а н и е Над чертой приведены значении 0 . относящиеся к незамеченным просадочным грунтам со степе иью влажности Л’г г- О, Я; мол чертой — знамен л я JT.,. от носим шее я к таким же грунтам с 5Г > (),Н, а также к замочен - ным просадочным фунтам.
Т а б л и ц а Д.5 — Расчетные сопротивления Rtj загорфованных песков
Значения 2 ,, кПа, а зависимости от степени зато|>фопанностн грунта 1Пески средней плотности
0,11.1 < /пт £ 0,1 0,1 < / < 0,250Л1 0,25 < 1 < 0,411
Пески мелкие:мал о влажные 250 180 90очень влажные и насыщенные водой
[50 100 70
Пески пылеватые;малом аж мыс 200 120 80очень влажные 100 80 50насыщенные водой 80 60 40
П р Н М С l l Н l l И с — 1нДЧС^11ЙГ Яд, и Г я б д И Ц С [JThJO CH 'l'tS t К Р 'р у н тм м W t r e I IC H b K l1 рД Ъ ЛО Д чС Н Н И lU L tT W ie -.'lb llb L * (.ЧСТИТКАЙ
D^< 2U %. При £> j > 20 % значении принимают с коэффициентом fJ,S.
Т а б л и ц а Д.6 — Расчетные сопротивления элювиальных крупнообломочных грунтов
Крупнообломочные грунты
Значении Rir. МПа. при ИСХОДНЫХ образующих породах
магматических и метаморфических осадочных сцсмснтнро1иш]|их
содержащих к. дари бее кварцевых песчаники йр I'l-T.itj] нты.и алевролиты
Глыбовые 0,9 0,7 0 ,8 0 ,6
Щебенистые не вы ветреные 0 ,8 0 ,6 0 ,6 0,5Щебенисто-дресвяные слабо- 0 .6 0.5 0.5 0,4вьшетрслыеДресвяные с илы ювы ветрел ые 0,5 0.+ 0,4 о з
Т а б л и ц а Д.7 — Расчетные сопротивления Rl} элювиальных песков
Пески Коэффициент пористости г Значения Л,), МИл
Дрссняпмс независимо от влажности 0.5 0.60.7 0,450.9 0,3
Крушил с и средней крупности независимо 0,5 0,5ш' ид дж кости 0,7 0,35
0,0 0,25
117
СП 50-101-24)04
Продолжение таблицы Д. 7
Пески Ко h]ji|hnui£ht пприск>е'| и е Значения Д . Mila
Пылсиатьге няловлпжмыс и книжные 0,5 0,550,7 0,40,9 О Д
1 ,1 0,2
II р и и с 'I а и и я1 П р и в е д е н н ы е а н а ч е н и я Кр о т н о с я т с я к о л кун 1-:й_П Shi i Ы i\ i n fC k ;j M .. g o p ; l l u n a t IJ l ы м | ф Н 111 -1hiil1- : 111[ 11;lе i с iL1 M a i m i l . n 4 < : i_ k iu
к f шриссп да ржа i п и я корил и осадочных сие монтированных песчаников.I Ятя пылеватых песков, и асы шейных полол, личсшгл 2fn принимают е ко-лффи и центом '!).Н к соответствующим
: значениям f.
Г a G л и и а ДД — 1*а с четные сопротивления элювиальных глинистых грунтов
iГрунты
—
Ко:к[)||ш ишпс7 iKipuCrotTn гЗначения МПа. при покатителе текучести !L. равной
Д ■ !. 1
Сулеей 0,5 ОД 0.250" 0,25 ОД
С углинки 0.5 0Д 0,250.7 0,25 0,180.9 0,2 0 ,ПLL 0,15 0,Ю
Глины 0.6 0.5 ОД0.8 ОД ОДII 0,25 0,15L .25 ОД 0,10
II р ч м с ч a il нс - Приведенные эидчеиич К,, относятся к элювиальным глинистым сллСюс.труктурным грунтам,обра.чйпанны.ч П]Ш пыпотринннии маг-мигнческич гюрол. принимают с kyjrJi<j)n[i.neEiTtiw О,4).
Дли глинистых аргиллит о-iueapo.TUTOBjjx грунтов значения
Г а б л и и а Д.0 - Расчетные сопротивления Ru насыпных грунтов
Значения кПа
Исскн крупные, средней крупности Пески пылеватые, tyciCCd, суглинки.vХзрдкп^риитики lU L h i n n а М Й .1 К И С. IL l.U lK H Н т.п . п р и с ге ттоЕ Ш Г Л И Н Ы , "ЭОЛEiC Н I .п. п|>и стсиснкклинФОСГи S T н.чдяатсти Л
■S, *■ 0,5 s , > о,у
j• Г\V
S , > <>,Х
Насыпи, п.чшюмерпи ношюдсн- 250 200 ISO 150hГthlи с уплотнением
О тнплы rp y irm B и ш хо д ш ! п р о -ичводсти:
С УПЛОТНЕНИЕМ 250 200 1X0 1506c:l уплотнения ISO 150 120 100
С?пилки грунтов Н ОТХОДОВ про-и:лщ дстп:
С у п л о т н е н и е м 150 120 120 100бел уплотнения !20 100 100 80
П р и м е ч а и w н1 Значения Л., относятся к насыпным грунтам с содержанием органических веществ <0.1,2 Дан меся ежа шлихе я (mkeioii и cis;liok грум пт в и отходов лроплюлетв апачемия принимают с коэффициентом ОД
1 IS
СП 5№-10Ь2№
Т а б л и ц а Д.Ю — Расчетные сопротивления грунтов обратной ааеыттки /?'0 л ля выдергиваемыхфундаментов опор воздушных линий электропередачи
ОтЕюс.итслр.иое заглубление фунда
мент К ■■■ d/b
Значения Дц. >■ J ]и
JViHnnt"bnr ф у т ы мри гюкмимели текучиСШ 1{ < G.i н п л о т е 1 ости грунт иорнтмиИ
засылки. г/м‘
ГЕсСКН СрСЛНеи к ру i г м cm 111 и м е л к и е кш_'1шыГикНМ0 Е1 ]i:i:jkmhc лрн п яоти оити грунта ооратиин
П - EjL ГТК и т/м'
],55 1.70 1,55 1,71>
0,8 ! Ю 1 32 401,0 40 1 45 40 501,5 50 05 55 552,0 50 К 5 70 852,5 ; mo 1 100
IT р и м с ч а п и и1 Значения R',, для гллп и еугллпкои с показателем текучести 0,5 <' Л < 0,75 и супесей при 0,5 < tt <1,0 при ни ми ют гго
графе 'глш ш еш г i ... ........с шипением коэффициентам соогнетеглешк) (t,S5 н 0,7.1 3 к а ч е н и л Д | Ч П Ы Д Г Н Л Т М '! п с е кеч? п р и н и н а ю т к а к j l ’i Н п е с к а м с р е д н е й к р у п н о с т и п м е л к и х с к о э ф ф и ц и е н т о м 0 ,К 5 .
П9
СП 5<M0t 2004
Предельные деформации ос нова if ниТ а б л и ц а Е. 1
Приложение Е( р е к о м е н д у е м о е )
C u n p v K i n m t i
Прице льн ые л сфи рикщи п в н и к а н и й |
О т н о с и т е л ь н а я р ач |к кп ь у с й .'СОК
№ f L \Ырен j .
С р е д н я я I h fn скобках м ак си м ал ьн ая тл . ( „)
осадка. см
1 П р о и з в о д с т в е н н ы е и ф а ж д г ш е к и е о д н о э т а ж н ы е и ь ш о - г о э т а ж н ы е д л а н и л с п о л е н я м к а р к а с о м :
ж еле з о б с т и е [ е [ ы мт о ж е , с у с т р о й с т в о м ж е л е з о б е т о н ее e. i x п о я с о в и л и м о н о л и т ! п а х п е р е к р ы т и й , а т а к ж е з д а н и и м о н о д и и гой К О Е Е С ф у К Щ Г И с т а л ь н ы мТо ж е , о у с т р о й с т в о м ж е л е з о б е т о н н ы х п о я с о в и д и м о н о л и т н ы х п е р е к р ы т и й
0 , 0 0 20 , 0 0 3
0 , 0 0 40 , 0 0 5
— П О ) ■ ( 1 5 ) 1
( 1 5 )( IS )
2 З д а н и я и с о о р у ж е н и я , в к о н с т р у к ц и я х к о т о р ы х н е в о т - 0 . 0 0 6 —1
2 0п и к а ю т у с и л и я о т н е р а в н о м е р н ы х о с а д о к
3 М н о г о э т а ж н ы е б е с к а р к а с н ы е з д а н и я с н е с у щ и м и е т с -н а м и из :
к р у п н ы х ш м е л е й 0 , 0 0 1 6 0 , 0 0 5 1 2к р у п н ы х б л о к о в и л и к и р п и ч н о й к л а д к и б е з а р м и р о д а - 0 , 0 0 2 0 0 , 0 0 5 12НИ. Ят о ж е , с и р м и р о в и н и & и , ft т о н ч и с л е с у с т р о й с т в о м 0 , 0 0 2 4 0 , 0 0 5 I Sж е л е з о б е т о н н ы х п о я с о в и л и м о н о л и т н ы х п е р е к р ы т и й ,а т а к ж е з д а н и я м о н о л и т н о й к о н с т р у к ц и и
4 С о о р у ж е н и я э л е в а т о р о в из ж е л е з о б е т о н н ы х к о н с т р у к -ц и к :
р а б о ч е е з д а н и е и с и л о с н ы й к о р п у с м о н о л и т н о й к о н - — 0 . 0 0 3 4 0с т р у к ц и н н д о д н о й ф у н д а м е н т н о й п л и т ет о ж е , с б о р н о й к о н с т р у к ц и и — 0 , 0 0 3 30о т д е л ь н о с т о я щ и й с и л о с н ы й к о р п у с м о н о л и т н о й к о н - — 0 , 0 0 4 4 0С ' ф у Ж Ц Н Ит о ж е , с б о р н о й к о н с т р у к ц и и — 0 . 0 0 4 30о т д е л ь н о с т о я щ е е р а б о ч е е з д а н и е — 0 . 0 0 4 35
5 Д ы м о в ы : т р у б ы в ы с о т о й / / , жи < 10 0 — 0 , 0 0 5 4 01 0 0 < 1 1 < 2 0 0 — 1 / ( 2 Н ) 302 0 0 < 1 ! < 3 0 0 — \ / ( 2 Н ) 2 0Н > 300
{1 Д 2 Н ) 1 0
■Ь Ж е с т к и е с о о р у ж е н и я е е ы с о т о й д о ! 0 0 м . к р о м е у к а з а н - 0 , 0 0 4 2 0Е1ЫХ в п о з . 4 и 5
L _ . . . . . . .7 А н т е н н в Е С с о о р у ж е н и я с в я з и '
с т в о л ы м а ч т з а з е м л е н н ы е — 0 , 0 0 2 2 0т о ж е , э л е к т р и ч е с к и и з о л и р о в а н н ы е - 0 , 0 0 1 1 0б а ш н и р а д и о 0 , 0 0 2 —б а ш н и к о р о т к о в о л н о в ы х р а д и о с т а н ц и и 0 , 0 0 2 5 —б а ш н и ( о т д е л ь н ы е б л о к и ) 0 , 0 0 1 ■ -
ПО
СП 5Q-101-2004
Продолжение таблицы Е. /
ПредсльЕшс деформации оснований
Сооружения 1>пг(.1си i ел i-.fi а и разность осадок К pc FI hl
Средний (в t койках максимальная jm(rl J
осадка, см
S Опоры воздушных линии электропередачи: промежуточные прямые <ШЗ 0.003анкерные и апкерно-уптвы с, промежуточные у п т - U.0025 0,0025 —вие, концевые, порталы открытых рдопрсделшшн.ных устролстнCi 1Сниадbnijie \iepcходньяе 0,002 0.002 _
I] р п и : 'I .1 II и Я1 Предельные личеншг отмоентедыюго прогиба здании, укаьнпгы* к лоз 3. принимают равными 0.5(Л.х/£)и, a ишо-
енте.тьрюго выгиба —2 При определении о лю снгсле .пой равное i и неплох {:\.\/ J.) id nos & наохештего приложения тл L при ним a tor раестоя-
ыие между осями фчоков фундаментов н направлении I орпзоитвльных нагрузок, а к опорах с ОЛ'ПОКкаиИ — раостыние между осями сжатого фундамента и ДЕТксрв
.! Коли основание сложено горизонтальными (с уклоном не более 4J.LJ. пидержллньгми по толшипс слоями грунтов.] I Предельные значения макси мальм ыХ н средних осадок д< in уе к ас: с и уиеДНМ Икь: ь на 21) %I 4 ЕI редел ы if л: шачении i питье мм основания. о м же иного шбуханлцими грунтами, допускается нр1шимнть мд кем- ! малыши и средним подъем в размере 25 <Л- и относитс-нтую разность осадок в размере SO % соответствующих предельных значении деформаций, припеденных fi насгоищем приложении, а относительны и выгиб — п размере О.ЗЗЕДа//.
5 Для сооружений, перечисленных н ш л 1— 4, е фуныв.ченн гашг а виде сплошных ДЛИТ I[редельн ые значстши средних осадок допускается увеличивать is 1.5 раза
, 6 На основе обобщения опы га проектирования, строительства и эксплуатации отдельных видов сооружений допускается приним:иь предельные значения деформаций оспетанин. наливающиеся от укатанных н нас гол тем приложении
[21
СП 5Ф-101-2(ММ
Физика-механиченкис характеристики органо-минеральных и органических грунтов
Ж-L Значении характер нети к грунтов, приведенные в табл и пах Ж.1—Ж.4, допускается использовать дли пред вар и гель ной оцйееки основпешй, сложенных из пргано-миЕЕСрйЛЕШЕЛх и органических грунтов (см, 6.4,7),
Приложение Ж(р е к о л ш п И у е л а и ? )
Т a G л и и а Ж.1 — Средние значения физико-механических характеристик открытого торфа
Эпичен if е иокичателя при степени разложения Й>1
Показатель Uf р и с ПСЗ1X] IIH niHtlUI'Lj
5 - 2 1 ) 2 1 - 3 0 3 1 - 4 0 > -KJ 5-23 20-40 > 40I
В л аж н о ст ь , со о т ве тст в у ю щ ая п олн ом у иодо н ас ы щ е н и ю и7та„ доли единицы
14,5 1 2 .5 П.8 Ю.О 1 1 ,5 7,5 5.8
П лотность части ц т о р ф а р^. г / с м 3 ] ,6 2 1 ,5 6 1 ,4 9 1 ,4 0 1 ,5 8 1 ,5 ] 1,5
Модуль д е ф о р м ац и и при полной ила г о - ем кости М П а
0 .1 1 0 , 1 5 0,23 0 . 2 5 0 , 1 5 0 , 2 4 0 .3 1
К о э ф ф и ц и е н т бо к о в о го л атте ния ^ 0 , 1 2 0 , 1 9 0 ,2 5 0 ,3 5 0 , 2 2 0 , 4 3 0 ,5 0
К о э ф ф и ц и е н т к о н со л и д ац и и .м’/ г о д m 5 2 1 5 2 1
Т а б л и ц а Ж . 2 — Средние значения ф и з и к о - м е х а н и ч е с к и х х а р а к т е р и с т и к п о г р е б е н н о г о т о р ф а
ПоказательЗначения показатели при степени p a n оженил D,vS. й!
2 0 -3 0 31 40 41 —ЬН
П лотность грунта р, г / с м 1 1,0 1,05 1.2
П лотность частно 1рунта г/с.ч3 1 , 3 1,60 U 0
П р ир о д ная влаж н ость ы, доли е д и н и ц ы 5,0 2,2 1,7
К о э ф ф и ц и е н т пористости е 5,5 4,0 3,0
Уп>д вЕгутреннего трепня в , град 22 12 10
Удельное о ц епл ен ие с, к Па 20 25 30
Модуль д е ф о р м ац и и £, М П а 1,1 2,0 3,0
К о э ф ф и ц и е н т бо к о в о го давлени я % 0,24 0,28 0,32
Т а б л и ц и Ж.д ■■ Средние значения модуля деформации илов
Ил Коэффициент лори стопи е Модуль деформации МПа
С упесч аны й 0,8 5,11,2 3,3
С углинисты й 0.0 2,01,6 1,2
Глшшстьгй 1,2 1,62.0 0,8
122
ш
У Л.Ю1 ПСННЫе В природном
лплст-умии (<yjep- 1ю пилотные лол слоем минераль
ных наносов)
О
*
ОХзS
1!еунлш 1 генные л природном залегании
Ьолотные под сдоем торфа
Озерные мол слоем полы
I
тэ ^
V00E-I01-0& 11Э
[J3i
:\T
rmdi
JFJ
xHvj
oMT
NiT
x,n]
v-oM
[jrH
(|j
тГ(к
-чд
иг£
-
р'Ж
СП 50-101-2004
Физики-механические характеристики элювиальных грунтов
И. I Значении характеристик грум тон, приведенные в таблицах И.] — И,3, допускаемся использовать для предварительной оценки оснований, сложенных из этих фунтов (ем. 6.5,9 и 6.5.12).
Приложение И( р е к о м е н д у е м о е )
Г а 6 л и ц а И.1 — С р е д н и е з н а ч е н и я ф и з и ч е с к и х х а р а к т е р и с т и к и п р е д е л а п р о ч н о с т и н а о д н о о с н о е с ж а т и е о и о д о н а с ш щ а ш о м с о с т о я н и и R э л ю в и а л ь н ы х с к а л ь н ы х грунтов м а г м а т и ч е с к и х п о р о д
Раз но вили ость Характеристик!! 'злюешдльешк ск;с'|щых грунтов магматических пород
элювиальных грунгол по стйп пи гшпегро.чидти П л о тн е ть р, 1 /Сн-1 К.ОЭфф1ШИСТ1Т
MrtjHfcmcTH hi-Д„. М11н Степень раэмяпшемнспЕ
К виде
С лабо вы вс грел ые Более 2,7 М енее 6,1 Более 15 МеразмягчаемыеВьг ветрел ые 2.5 < р 2,7 0.1 < е < 0,2 5 f it < 15 П р акти ческ и
неразмягчасмыс
С ил ь и о вы нетрсл ые 2,2 < р < 2,5 Б о л ес 0,2 М ен ее 5 Р азм я гчаем ы е
Т а б л и ц а И . 2 — З н а ч е н и я п р е д е л а п р о ч н о с т и н а о д н о о с н о е с ж а т и е в н о д о н а с ы щ е н н о м с о с т о я н и и Л э л ю а н а л ьн ье х с к а л ь п ы х т р у н т о в о с а д о ч Е ш х с и е м е н у и р о и а н н ы х п о р о д
Степс Fit вывсгрелости kur
Значении Я„ МПа, для элювиальны* осадочных СКАТЫ 1ЫЯ Г'РУШ'ОА
Аргиллиты и аленртлшыП сселниееи с преобладанием цемента
гишистпш КнрСОНЛ] HOS4)
1 > k ur > 0,95 1 2 - 2 0 3 0 - 5 0 5 0 - 9 5
0,95 > k ar > 0 ,9 S— 12 1 5 - 3 0 3 0 - 5 0
0.9 > k ur > 0,85 5 - 8 7 , 5 - 1 5 1 0 - 3 0
0,85 > kar > 0 ,8 2 , 5 - 5 , 0 5,0—7,5 5 - 1 0
М енее 0,8 М енее 2,5 М ен ее 5 М ен ее 5
Т а б л и и а И .З — З н а ч е н и я м о д у л я д е ф о р м а ц и и р а з н о в и д н о с т е й э л ю в и а л ь н ы х к р у п н о о б л о м о ч н ы х г р у н т о в
ЧиЛЧйНИЛ мО.чу.ПМ деформации M llil, и|ш иивддпмх оПгмчуЛщих мирндах
Разно мял] гость крулиоо&.томочиых грунтов
HZil'MZLC И ЧЙСКН it И МСТИМ и[]фи Ч1242 V! И X Ot AUtl Ч МЫ* и 1И?М е нти рп мни и мл
иодерзиащик кпарц беекпарцевых песчаникиаргиллиты
И ДЖЧфОЛИТЫ
Глыбовые Ме менее 60 Не менее 50 Не мел ее 50 11е м ен ее 40
Щ еб ени сты е в ы ветрел ы с 4 0 - 6 0 3 5 - 5 0 4 0 - 5 0 3 5 - 4 0
Щ е б с н и с т о -д р е с в я н ы е с л а б о - вы ветрел ые
3 0 - 4 0
'-ГзfV-<,1lAi
r*-J 3 0 - 4 0 2 0 - 3 5
Д рес вя 1 е ел е си л ьн он ы ветре л ы е Mctiee 30 M cficc 25 М енее 30 М ен ее 20
124
СП 50-101-2004
Расчет фундаментов в вытрамбованных котлованах по несущей способности и осадкам основания
Приложение К( р е к о м е н д у е м о е )
К.] Удлиненные фундаменты в вытрамбованных котлованах (12.7.1) расешитыкают по несущей способности грунта основания исходя из условия (5.25), в котором рлсчетЕпто несущую способность грунта основания, называемую в дегл ьн е й 11 ге м н есуще й с i ] особ н осз'ыо фу] еда м е ] езд /у, определяют но К.2—К.6, коэффициент у. принимают равным 1, а у — рлвнЕям 1,4 при определении несущей способности расчетом и равным 1 -- по данным испытаний опытных фуидаментоЕ! статической нагрузкой (К. 12).
К.2 Для удлиненно™ з]>унламсп га в вытрам- бовашю.ч котловане с уширешпям основанием (рисунок 12.3(5) расчетную Ешсушую способ]! ость па вертикальную нагрузку определяют как наименьшее из значений несущей способности:
- по жесткому матер г: ал у, втрамбованному в дно котлована;
- по грунту уплотненной зоны;- по грунту природного сложения, подсти
лающему уплотненную зону.При атом для проселочного грун та рассмат
ривается состояние его полного замачивании.К.З Несущую способность фундамента Г^,
кН, но жесткому материалу, втрамбоваЕнюму в лею котлована, определяю! по формуле
(К.])где у — коэффициент условий работ ел фун
дамента, принимаемый равным 1;F — параметр жесткого материала, j l р и -
ни маемый ранным К) 000 к Па для жест ко Ео бето!!а. шсСшя и гравия и 5000 кПа — для крупною ijecKa;
Л — площадЕг нижнего сечения фундамента, м'.
К.4 Несущую с п о с о б н о е фундамента Fn* кН, по грунту уплотненной зоны опреде:ш1от по формуле
Fr. - RлЛ„, 4- > Yf ;&'£>■ (К.2)где R — расчет нос сопроз ивпение, к П а , уз е-
л огнен но ею грунта под Езтримбован- пым в дно котлована жестким ма- териилом. определяемое по за блице К.1:
АЛ/. — пл о] ца дь по гг ере ч п шо сечения уши - репною основании из жесткою ма- териала в месте его наибольшего ушнрения, м2;
н„. — периметр поперечного сечения фундамента в его средней части, м;
dn — см. рисунок 12.3, /5;/ к — расчез ное сопротивление ipynia по
боковой jroEiepxпости фундЕЕМента, кПа, принимаемое по таблице К.2;
у L — кооффн ц не нт ус л о ви й работы гру н - та по боковой поЕзерхносзтз фундамента. принимаемый равным 0.S;
у , — коэффициент условий работы, п р и нимаемый равным 0,5;
£г — коэффициент, принимаемый рав-НЕЯМ 0, К;
/ — уклон боковых стенок фундамента в долях единицы, определяемый как отношение пилурапюсти сторон поперечного сечения н верхней и пижней пастях (фундамента к енясоте фундамента, по ejc более 0.025;
Г — модуль деформации Bepxfiei’o слоя грунта, к Па. зале гаю песет) в пределах наклонной чаези фундамента (для просаленных грунт ов значение Е определяют по ре аул [штатам испытаний грунта природною сложсешя в водолисышснном состоянии при измеЕЕСЕТии давления на грунт от пуля до Е!ачальЕюго просадочлого длЕспсния).
I I р и м с ч it ][ н с — П р и определении пока .кисля те куче сти / . ij т л Г т щ п х К . I и К . 2 тиачеиие пр ир од н ой м я к ш и м и w м р м иим укгг равны м ;
L. l w np ]i к < ■+ ;,1 е уif, НО IСЁ ЖИСС I , 1 -к- При И-' > и> ■L,2tv. при y fu toK H l'in i и rpvH'H jn п процессе гаьлрймАо-
ИЫЕЫИКЯ.
К. 5 Нес ушу ео способность фундамент! Гр, кН. по грунту природного сложения, подстилающему у] ел огненную зону, определяют по формуле
Рр = W f * YfIV Л 1 , №. 3)1ДС у - КОоффИННС'ПТ условий рабо-
тм п одет и л а ео 1 не го неуплотненного г ру if та, принимаемый по таблице К.З;
— плопцдь поп е ре ч но го се1 ie> I и я уплотненной зоны в месте ее наибольшею размера, м-:
у , у j , у..н t r — то же, что и в формулах (К.1) и (К.2);
125
СП 50-Ю1-20М
d L Г. — то же, чго и в формуле (К .2);/( — расчетное сппро м-ш.']ем иг под
сти лаю щ его сдоя [p y tr ia , кПщ определяемое для нс- просад очных грунтов по подращен у 5,5, а дли i [росадон- ных грунтов — по формуле
R ~ <А-., ~ + ( К.4)тле — еле чалы юс i трое ало члое давле
ние, кПд;а . . . п а 0 — напряжения от собственного
веса ф у m а [дютвеч с rueеij Iо 11;i кровле подстилающего сдоя и на отметке заложения фу ее да- м е та , кПа;
а — коэффициент, принимаемый по таблице 5.6.
К.6 Для удлиненных фундаментов бел уш и- рения несущую способность определяют:
- по грунту уплотненной зоны — по формуле (К.2), в которую вместо ^ с л е д у е т подставлять ш ил падь сечении котлова еш понизу;
- по груш ту природ]tore сложения, подстилающему уплотненную зону — по форм уле (К.З), в которой А,. — площадь проекции
Т а б je и ц а К. 1
уплотненной тоны, определяемая с учетом12.7.7.
К.7 Несущую способ!гость ipyiнов основания фут шуме] пои в вьгграмбсиши шых котлованах с уширенным основанием на горизантадьпые пщруаки и моменты 77, кН, определяют по (^рмудс
тле — коэффициент условий работы, принимаемый рантам Ю :
Д — г о р ю о н т а л Е ш а я с о с т а в л я ю щ а я реа к т и в е ш е ю отпора грунта, кПа, определяемая по формуле (К.6);
Ь — то же. что и в 12.7. L;№dp — го же, что и в формуле (К.2).
К.Н Горюонталы1ую составляющую реак- ти иного отпора грунта f k. к11а, по уплотненным боковым стенкам ВЕЛтра.чбоваппых котлованов для монолитных фундаментов, бетонируемых ираепор, Е j ри 11 и м а ю г рл bi ео и
Д = я - К нт л е « и ^ 1 — коэффициенты, соответствен е ю
равные: а = 60 кПа; i — 0,4; ат — среднее вертикальное напряжение
в сечении фундамента на глубинв (),.зе7„, кПа.
J
] Дубина от [тиерхносгндп мим уширенного
ОС1К>РДНИЯ, м
Расчетные сопротивления уплотненных груптоЕ] при втрпмбоншЕалил id л но к о п и пин а жесткого материи.!id R ^ к Пи, мри пипитателе текучести ф , раиннм
и <u (U 0.4 6,6
2 6500 2000 2000 1400 000 700 5003 7500 4000 3000 2000 1200 1100 6004 Si 300 5 L00 зпоо 2500 1600 1250 700л к ш 6200 4000 2 &00 2000 1300 soa
6 02.50 6.5.50 4 L 50 .3050 2100 1350 825
Т а б л и ц а К. 2
Средняя глуби Mil расположен ил ljlvh L’fiVHTu. м
Расчетные сопротивления кПц, при
rpVMTOEi J\0 бОКЙЕЙИ JlLUJCpSПОСТИ фунди\И2Н 1 Я Jv, МиКД З'Н-ь-'1 'ПЛчуЧСиШ /j. , [JilKHOM
0.2 0.3 0.4 0,5 0,6 0.8 1.0
1 35 23 15 12 « 4 22 42 30 21 17 П 5 4J 48 34 25 20 14 7 54 52 38 27 22 16 8 55 56 40 29 34 17 8 66 58 42 31 75 Ifi 8 6
Т а б л и ц а К..3
Глуб и н а трам бования d ^ м 2 2,5 3 3,5
К о э ф ф и ц и е н т услов и й работы у ' 1 [,2 1.4 1,6
12 6
СП 50-101-2004
К.9 Мри расчете оснований фу ила мен'гаи и вытрамбован нг х котлованах но деформациям на расчетное сопротивление груша основания /?if2l ирнЕжмают минимальное ил значений:
'R определяемого с использованием прочностных характеристик <рц и си уплотненных грунтов в волоЕЕасышеЕжом состоянии;
определяемого исходя из давления на полсти ляюеци ее уплотненную то ее у I руЕЕТ природного сложению
При отом максимальная величине! рЕ!Счетно го сопротивления [рунта о сноеш еия фундамента в вытрамбованном котловане ЛГ(?| не должна превыЕПЕ!ть предельного значению устанавливаемого в зависимости от ширины фундамента Ьт па глуби не 0,5г/ , и равного; 0,5 МПа при Ь < 0,8 м: 0,6 МПа при h < 1,4 м; для промежуточных значений Ьт предельное зна- чеппе RU2} определи юг интерполяцией.
К. 10 Осадки столбчатых и ленточных фундаментов в вытрамбованных котлованах Ост ушпрения определяют по схеме двухслойного основания, состоящего из уплотненного слоя груша толщиной к, = l,56wf и подстилающего грунта с использованием соответствующих значений модуля деформации. При утом для ПроСЕШОЧНЫХ Еру ИТОН ИСПОЛ1СЕУЮТ модуль деформации г ру ее та в водонас виненном состоянии, который для подстилающего слоя принимают ее ие! есриале изм сееспин давления от пуля до начального присадочною давления р ,.
Расчет осадок лсеегочных фу и да .ментов производя]' е у ч се ом взаимного влияния двух соседних фундаментов (по одному с каждой стороны).
К.М Осадки фундаментов в вытрамбованных к отлова ее ах с уширенным о с н о в а н и е м о п
ределяют но К. Ш без учета сжатия жесткого материала, втрамбованного в дно котлована. Размеры фу н даме ее та нрипимЕЕЮТ равЕЕЫмн размерам поперечного сечения уширенного основания из жесткого материю']а в месте его наибольшего ушИренин. Глубину задожештя ф ун дамента принимают на отметке низа уширенной части
К. 12 Несушая способность фундаментов в вы грамбо ванных котлованах может (дать о пределе! га по результатам полевых испытаний вер- тикалыпчми статическими нагрузками.
За 11есущуюс|[особЕ10егьфу!Еланентл F\ при- нпмают нагрузку, при которой осадка испиты isac м ое о (]lyеед аме!ета Д, мм, дости [аез значения, опрслеляемоЕ-о ею формуле
Д = £ГИ, fK.7)где 7 — предел ьнал средняя осадка фунда
мента проектируемою сооружений, мм, назначаемая в соответствии с требованиями 5.5.46— 5.5.56;
с, — коэффициент перехода от предел е-.- ной средней осадки фундамента проектируемого сооружения к осадке опытною фуНЛЛМС1ЕЕЙ.
З Е Е а ч е н н е В , п р н н и м а Е о т р а в н ы м ;- ятя фундаментов безуширегЕных осееошепий
при их ширине в среднем сечении Ь/п < 1,2 м 'i = 0,2, а при Ьт > ] ,2 м £ = 0,3;
- для фундаментов с у iмиренным основанием с, = 0,3;
- для фрагментов ленточных фундаментов, состоящих нс менее чем из трех фундаментов, = 0,3;
- д л я отдельных фундаментов, нхоля1дих в состав ленточных фундаментов, В,— 0,2.
127
Cl[ SO-II)]-2004
Приложение Л(сп равочн ое)
Основные букве иные обозначения
Коэффициенты надежности
•ff — но нагрузке;у, — по материалу;у — по фунту;уп — по назначению сооружения;у — коэффициент у ело в и й работы.
Характеристики грунтов
X — с рсд i ice зн ач с е е ис ха ра ктср не ги -ки;
X — нормативное значеЕше;X — расчетное змачом ие;ct — доверительная вероятность
(обеспечен ее исгъ) расчетных значений;
р — плотность;Prf — плотность в сухом состоиееии;рЛ, — п л от н осте! обратной час ея п к и;е — коэффициент пористости;w — влажность при рол пая;Wp — илажностЕ! на границе пластич
ности (раскатывания); ivt -- илажЕюсть па |ранипе текучес
ти;v — конечная (установивш аяся)
влажность;v wt ~ влажность, соответствующая
полному водонасыЕ![.снию; начальная присадочная влажность;
wjir — влажность набухании;— влажность на пределе усадки;
,Тг — степень влажности;IL показатель текучести;у — удельный вес;у t — удельный вес с учетом взвеши-
наюшето лейст is и я ееоды; р , — начальное просалочнос давле
ние;р .1л. ; щ в л с е 1 и с н а бу ха е е ия;еч, — относительная проелдочность;г — относительное набухание;t o i l toe ит с л j>e 1 аи л и ] [с й I ian у с а д к а ;f , — относительное суффочионное
сжатие;/ - ■ отпос и i ел ы еос е о держан ие op l а-
нического Ечещества;Dpti — степеЕЕЬ разложения органичес
кого вешен ва;с — удельное сцепление;
Ф — угол внутреннего трения;Е ■ - модуль деформации;v — коэффициент Пуассона;Rc — предел, прочности на од ее оос мое
сжатие скальных грунтов; cv — коэффициент консолидации.
Нагрузки, напряжения, сопротивления
F — сила, расчетЕЕое качение силы:/ — сила на ед 1-шипу длины;(у. Г, — вертикальная и горизонтальная
составляющие силы;РЧиЛ Р,г — силы, дейсгвуЕОшис по плоско
сти скольжения, соответственно сдвигающие и удерживающие (активные и реактивные);
N — сила нормальная к подошвефундамента;
п — то же. нет единицу длины;&’ — собственный вес фундамента;q равномерно распределенная
ве рт и к а л |щ л si п р и гру з к а; р — среднее давление под подошвой
фуЕща мента;а — нормальное мат [ряжение:т — касательное напряжение;и — избыточное давление в норовой
воде;гтг — вертикальное нормальное на
пряжение суммарное; с — то же, от собственного веса
груз 1та;о — го же, от ииешлей нагрузки
(давления фундамента);R — расчетное сопротивление ф ун
та основания;Нй — расчетное сопротивление грун
та основания для предвари сольно го 11 аз н а че н и я ра зм е ро в фундаментов;
Рц — сила предельною сопротивления основания, соответствующая исчерпанию ein несущей способности.
Деформации оснований и сооружений
s — средняя осадка основания;■ ■ просадка;
А — подъем осЕЕОвания при набухании грунта;
123
СП Sft-lfl 1-2004
— осадка основания в результате drвысыхания набухшего грунта;— суффозии иная осадка;— разность осадок (просадок); d K
i — крен фундамента (сооружения);ft — относительный угол закручива
ния;
"5гN
Ф, - - горизонтальное перемещение;— предел ьное значение деформа
к
к
Лт,>
ции основания;ЛIj.'l - - то же, по технологическим тре
бованиям;
-V — то же, по условиям прочности.устойчивости И фС щи ПОСТОЙ КОСТИ к о н с т р у к ц и й . л ,'..
Геометрические характеристики л »
h ширина подошвы фундамента; Н ,fi — ширина подвала; Z
К — ширина источника замачивания(зам ач и вас мой п л оша ли) ; : - i - j b
i — длина подошвы фундамента; D Lл - I/Ь — соотношение сторон подошвы
фундамента;N L
А — площадьподошвыфупдамета;t 'L
L — длина здания;В С
d, <!„ d, — глубина заложения фундаментасоответственно от уровня пла
B . S Lнировки, от поверхности приB . S I Vродного рельефа и приведенная
от пода подвала;<*ь глубина подвала от уровня пла B . S H
нировки; W L
глубина сезонного промерзания грунта соответственно расчетная и нормативная;глубина расположения уровня ПОДЗСМ1Ш1Х вод;относительное тагдубление фундамента;толщина слоя груЕгга; глубина сжимаемой золши: толщина слоя просддочных j ру ] п ш ( 11 росадо н 11 ая то л 11 ia); тол и тина зоны просадки; то же, о г внешней нагрузки; то же, от собственного веса грунта;голшнпа тоны набухания; то же, усадки;толщина выщелачиваемой зоны; глубина (расстояние) от поло швы фундамента; относительная г л уб и 11 а; отметка планировки; отметка поверхности природного рельефа;отметка подошвы фундамента; нижняя граница ежимаемой толщи;то же, просадоиной толщи; нижняя Гранина толы набухания;то же, тоны усадки; уровень подземных вод.
129
СП 5(1-101-2004
У Д К 624.15 (0H174j
Клю чевы е С ло и л осштианин, ф унда м ен ты , [ipOcknipOHiicm C, устройство
Ufi
И кание официальное
Croj fipnnn,1! по проектированию и строительствуПРОЕКТИРОВАНИЕ И УСТРОЙСТВО ОСНОВАНИЙ
И ФУНДАМЕНТОВ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙСП 50-101-2004
Зав. hit. отл. ДФ Калинина Редактор ЛМ. Кузьмина
Т ех н и чески й редактор T.\f. Борисова К орректор / / . / / . Грачрпи
К омпью терная нерстка Г. Л. П/юкофмта
J 1од[|исаио и печать 2#. 02.2005. Формат 11оч;| I ь (к])ССТл;1я Уел. irc'S.л. I ^,Я.
Тираж Я01> -jk 'j . Такц-i N ; 37<j .
Фс де pa.11 hi me гоеудирстеннос умиирши; предприятие о Центр ириски гой продуш ит и сгршгтелЕк-.твс* (Ф Г У П Ц П П )
12723а. Мсн квл, Янширчвахл' ш.. J6, кори. 2.1ел/фдхе. (095) 4Ь2 42-С-п приемная.
Тел,- (095) 4S2-42-94 — т л е л лпкл.иж,fit1) 5) 4X2-1]-12 — проектный отдел;(095) 4S2-J2-97 — проектный кабинет.
Шифр подлиски 511,5,50
Д ЛЯ ЗАМЕТОК
ВНИМАНИЕ!
Письмом Госстроя России от 15 апреля 20Q3 г.№ НК-2268/23 сообщается следующее-
Официальными изданиями Госстроя России, распространяемыми через розничную сеть на бумажном носителе и имеющими на обложке издания соответствую идий голографический знак, являются:
справочно-информационные издания: «Информационный бюллетень о нормативной, методической и типовой проектной докугиеж ации» и Перечень «Нормативные и методические документы по строительству», издаваемые государственным унитарным предприятием «Центр проектной продукции п строительстве» (ГУП ЦПП), а также научно-технический, производственный иллюстрированный журнал «Бюллетень строительной техники» издательства «БСТ», в которых публикуотся информация о введении в действие, изменении и отмене федеральных и территориальных нормативных документов;
нормативная и методическая документация, утвержденная, согласованная, одобренная или введенная в действие Госстроем России, издаваемая ГУП ЦПП,
Top Related