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LABORATORIO DE INGENIERÍA MECÁNICA II UNI - FIM

INDICECONCLUSIONES:.....................................................................................................30

RECOMENDACIONES..............................................................................................31BIBLIOGRAFÍA..........................................................................................................32

MEDICIÓN DE FLUJO INTERNO II: DUCTO DEL VENTILADOR



4


RESUMEN TECNICO

El presente informe del laboratorio de ingeniería mecánica de la universidad nacional de

ingeniería, ejecutado el día 28 de septiembre de 2015, se reali! la e"periencia de flujos

internos en un ducto de aire, en el cual el ducto de aire funciona en dos onas, una onade succi!n donde se tomara las p#rdidas para diferentes $ue tuvo como objetivo $ue el

estudiante se familiarice más con las p#rdidas $ue se generan,

%as diferentes aplicaciones $ue tienen los fluidos en las industrias, &ace $ue un ingeniero

se prepare, conoca ' resuelva los problemas $ue a menudo se presentan con su

utiliaci!n, p#rdidas por fricci!n ' cálculo de caudales. ($uellos flujos $ue $uedan completamente limitados por superficies s!lidas, reciben el

nombre de flujos internos. Este tipo de aplicaci!n se ve muc&o en la ventilaci!n, donde el

aire es e"traído o introducido por tuberías ' otros conductos. En la medida $ue nuestro

conocimiento de la teoría aplicado en la práctica sea más com)n, será normal entonces

nuestro buen desenvolvimiento en la industria* en general esta afirmaci!n podemos

tomarlo como un consejo para nuestra formaci!n como ingenieros. Es estudio de

cual$uier tipo de flujo como 'a se dijo es mu' com)n en ingeniería mecánica* como

transportador de energía, flujo $ue circula alrededor de un cuerpo +flujo e"terno, etc., esentonces vital conocer en alguna medida las le'es $ue rigen estos fen!menos.

-ara obtener el perfil de velocidades generado en el ducto usaremos un tubo de -itot $ue

está montado en la descarga del circuito.

OBJETIVOS




5


En la presente e"periencia se &a buscado los siguientes objetivos.

erificaci!n ' análisis de los conceptos ' ecuaciones dadas para perdidas por fricci!n en flujo interno, llámese p#rdidas primarias &f

erificaci!n de diagramas $ue rigen los coeficientes de fricci!n de los ductos en

funci!n de su rugosidad relativa

/ealiar un análisis del flujo interno aplicando los conceptos ' criterios 'a vistos enel curso de ecánica de luidos tanto para el perfil de velocidades de un fluido alinterior de la tubería

FUNDAMENTO TEÓRICO

TIPOS DE PRESIÓN:




6


o Presión estática. %a presi!n estática de un fluido en movimiento es la presi!n $uemedirá un instrumento $ue se desplaará con la misma velocidad $ue el fluido ' enigual direcci!n ' sentido es decir la presi!n estática es la producida por el movimientoal aar de las mol#culas de un fluido, pero no por el movimiento del fluido como untodo.

o Presión !e "e#$ci!a!. Es la fuera por unidad de área ejercida por el movimiento enconjunto de un fluido sobre un plano perpendicular a la direcci!n del movimiento. emide con el prop!sito de conocer velocidades caudales.

o Presión t$ta# $ !e Estanca%ient$. Es la suma de la presi!n estática ' velocidad. epuede entender como la presi!n $ue alcana el fluido al sufrir un frenado isoentropico*en el caso de $ue se trate de un flujo.

ECUACIÓN DE BERNOU&&I: (l realia un balance de energía entre dos puntos ' considerando $ue se trata de

un flujo viscoso, permanente, adiabático ' unidimensional ', $ue no da ni recibe trabajo.e obtiene la siguiente ecuaci!n

P1

γ +Z 1+

V 12

2g=

P2

γ +Z 2+

V 22

2 g+h p

4!nde

P

1

γ (ltura de -resi!n

V 12

2 g (ltura de elocidad, (ltura 4inámica

(ltura 6eod#sica, (ltura -otencial

&- (ltura de p#rdidas

N'MERO DE RE(NO&DS:Es la relaci!n de la fuera de inercia a la fuera de fricci!n, normalmente en funci!n deparámetros geom#tricos ' del flujo adecuado.




7


ℜ= ρ ×V m × L

μ

4!nde7 4ensidad del fluido

m elocidad media del fluido

% %ongitud

iscosidad absoluta

LAS CARACTERÍSTICAS DE LOS FLUJOS:

on a$uellas $ue tienen gran utilidad en el análisis de problemas de tuberíascomplejos. Estas líneas tienen su origen en la ecuaci!n de 9ernoulli generaliada

P0

γ +

V 02

2g+Z 0=

P f

γ +

V f 2

2g+Z f +h1−2

LEY DE VISCOSIDAD DE NEWTON:

Establece $ue la fuera por unidad de área es proporcional a la disminuci!n de lavelocidad con la distancia ', $ue es la distancia medida a partir de la superficie con la $ue elfluido se encuentra en contacto. %os fluidos $ue cumplen con esta le' se denominan fluido:e;tonianos.

F

A=−α

d V x

dy

TIPOS DE F&UJO:

o F#)*$ +er%anente. Es a$uel flujo $ue se caracteria por$ue las propiedades encual$uier de sus puntos no cambia con el tiempo.




8


o F#)i!$ c$%+resi,#e e inc$%+resi,#e. e dice $ue un fluido es incompresiblecuando su densidad se mantiene constante ' es compresible cuando su densidad esvariable.

o F#)*$ &a%inar. Es cuando las partículas fluidas se desplaan siguiendo tra'ectorias

paralelas sin entrecruarse unas con otras. -ara flujos a trav#s de ductos se puedeconsiderar $ue se trata de un flujo laminar cuando tiene un n)mero de /e'nold menor $ue 2300, mas adelante desarrollaremos el concepto.

o F#)*$ T)r,)#ent$. Es cuando las tra'ectorias de las partículas fluidas se cruan 'entrecruan continuamente luego se verá con más detalle el flujo turbulento. ásadelante lo desarrollaremos a profundidad

o F#)*$ Intern$. ($uellos flujos $ue $ueden completamente limitados por superficiess!lidas +por ejemplo, flujos a trav#s de conductos reciben el nombre de flujos

internos.

<lustra el flujo laminar en la regi!n de entrada a un tubo de secci!n transversal circular.El flujo es uniforme en la entrada del tubo con velocidad =0. 4ebido a la condici!n deno desliamiento en las paredes, la velocidad en ellas debe ser cero a lo largo de todala longitud de la tubería. e desarrolla entonces, una capa limite sobre las paredes delconducto. %a superficie s!lida ejerce una fuera cortante de acci!n retardadora sobreel flujo, de este modo, la velocidad del fluido a lo largo del tubo disminu'e, este efectode la superficie s!lida sobre el flujo es cada ve más pronunciado a medida $ue seavana en la longitud de la tubería.

-ara un flujo incompresible, la velocidad en la línea del centro del tubo debeincrementarse con la distancia desde la entrada con objeto de satisfacer la ecuaci!n decontinuidad.

( suficiente distancia de la entrada al tubo, la capa limite generada sobre la pared deltubo alcana la línea del centro. Esta distancia medida desde la entrada del tubo,recibe el nombre de >#$n-it)! !e entra!a?. ás allá de la longitud de entrada, el perfilde velocidades no cambia al incrementarse la distancia longitudinal ", ' se dice $ue elflujo está t$ta#%ente !esarr$##a!$.

%a forma $ue toma el perfil de las velocidades totalmente desarrollado depende de$ue el flujo sea laminar o turbulento.

@omo se seAal!, en un tubo puede e"istir flujo laminar )nicamente para n)meros de/e'nold menores $ue apro"imadamente 2300. 4e este modo, la longitud de entradapara un flujo laminar en un tubo puede resultar tan grande como

L=0.06×ℜ× D=0.06×2300× D=138 D




9


Es decir, más de 100 veces el diámetro del tubo. i el flujo es turbulento, el mecladoentre diferentes capas de fluido origina $ue el crecimiento de la capa limite sea muc&omás rápido. %os e"perimentos seAalan $ue el perfil de velocidades medias resultatotalmente desarrollado en una distancia a partir de la entrada $ue va de 25 a B0veces el diámetro del tubo. in embargo, las características del movimiento turbulentopueden no desarrollarse sino &asta 80 ! más veces el diámetro del tubo.

o F#)*$ en C$n!)ct$s. El principal objetivo de esta secci!n es calcular los cambios depresi!n $ue se tienen en un flujo incompresible a trav#s de un tubo o conducto, ' engeneral en sistemas donde el flujo se encuentre confinado. %os cambios de presi!n enun sistema de esta naturalea pueden deberse, por una parte, a cambios en el nivel obien a cambios en la velocidad +debido a cambios en el área de la secci!n transversal' por otra parte* al roamiento.

e conclu'e entonces $ue el principal inter#s en el análisis de los flujos reales es tener en cuenta a&ora el efecto del roamiento, este efecto consiste en una disminuci!n de lapresi!n, es decir, en la e"istencia de una p#rdida de presi!n comparada con el casoideal de flujo sin roamiento.

-ara simplificar el análisis, las p#rdidas se dividirán en p#rdidas ma'ores +debido alroamiento en un flujo completamente desarrollado $ue pasa a trav#s de segmentoscon área de secci!n transversal constante, ' p#rdidas menores +debidas a lapresencia de válvulas, bifurcaciones, codos, ' a los efectos de roamiento en a$uellossegmentos del sistema cu'a área de la secci!n transversal no es constante.

-ara desarrollar las e"presiones matemáticas $ue relacionen las p#rdidas ma'ores

debidas al roamiento en conductos de área de secci!n transversal constante,consideraremos flujos completamente desarrollados, es decir, flujos en los cuales elperfil de las velocidades no cambia en la direcci!n del flujo. %a caída de presi!n sepresenta a la entrada de un tubo, se considerará como una p#rdida menor.

F&UJO &AMINAR.

El flujo en un tubo puede resultar laminar o turbulento, dependiendo del n)mero de/e'nolds. -ara un flujo laminar completamente desarrollado, el perfil de la velocidad esparab!lico, como se demostr! anteriormente. 4e este modo

V X = A+BY +C Y 2

F&UJO TURBU&ENTO.




1


El flujo turbulento &asta la actualidad no se encuentra completamente estudiadopor$ue las variables $ue agrupa el problema son muc&as ' los m#todos para el análisisno dan soluciones al problema* pero se tiene muc&a informaci!n e"perimental $ue &apermitido correlacionar este tipo de informaci!n ' es la $ue a continuaci!n se e"pone.

PERDIDA PRIMARIAS ( SECUNDARIAS.

o PRDIDA DE CAR/A EN UNA TUBER0Ae considera como p#rdidas primarias ' para calcular las p#rdidas de carga en unatubería se utiliara la ecuaci!n de 4arc' C Deisbac&

h f =f × L

D ×

V 2

2g

4onde f es un coeficiente de fricci!n $ue se determina e"perimentalmente de modo $uesatisfaga la ecuaci!n de 9ernoulli modificada, además depende del n)mero de /e'nold' de la rugosidad relativa de la tubería

ε=e

D

-ara encontrar estos valores de f se cuenta con un diagrama, llamado diagrama deood' donde se encuentran valores de f para distintos tipos de tuberías* tambi#n seconoce una ecuaci!n empírica $ue da una mu' buena apro"imaci!n del coeficiente defricci!n ' es la conocida ecuaci!n de @olebroo* ' es la siguiente

1

√ f =−2log [ 2.51ℜ√ f

+ ε

3.71 ]El cual es válido para /e F B000* es decir para un flujo turbulento* ' puede ser resultoiterando la ecuaci!n.

o PRDIDA DE CAR/A EN ACCESORIOS%as p#rdidas en los accesorios varían seg)n su forma, el diámetro de la tubería, ' las

condiciones en las superficies interiores de estos accesorios.

@uando el agua flu'e por un codo se provocan turbulencias ' v!rtices secundarios 'los efectos contin)an en una distancia considerable aguas abajo del codo.

%as p#rdidas se calculan mediante la siguiente f!rmula




11


hS= K × V

2

2g

&0NEAS DE A&TURA PIE1OMETRICAS ( DE A&TURA TOTA&ES

%os conceptos de líneas de altura pieom#tricas ' de altura totales son )tiles en el análisisde problemas complejos de flujo. i en cada punto a lo largo de un sistema de tuberías se

determina el valor de P

γ ' se lleva verticalmente &acia arriba desde el centro de la

tubería, el lugar de los puntos e"tremos es la línea de altura pieom#tricas. @on másgeneralidad, si se &ace la suma

Linea A!"#a$Pie%&me!#i'a$= P

γ +Z

G se lleva gráficamente como ordenada, tomando como abscisa la longitud de la tuberíase obtienen la línea de altura pieom#tricas.

%a línea de altura pieom#tricas es el lugar de las alturas a las $ue subiría el lí$uido entubos verticales conectados a agujeros pieom#tricos situados en la tubería. @uando la

presi!n en la conducci!n es menor $ue la atm!sfera P

γ es negativo ' la línea ' la línea

de altura pieom#tricas esta por debajo de la tubería.

%a línea de altura totales es la línea $ue une la serte de puntos $ue seAalen la energíatotal en cada punto de la tubería tomada como ordenada, llevada en correspondencia a lalongitud de la tubería tomada como abscisa.

P

γ +Z +

V 2

2g

-ara cada punto de la conducci!n. -or definici!n, la línea de alturas totales está siempreverticalmente por encima de la línea de alturas pieom#tricas a una distancia de v2H2g,depreciando el factor de correcci!n de la energía cinemática.

C2&CU&O /R2FICO DE &A VE&OCIDAD MEDIA

ediante el tubo de pitot en una secci!n circular a lo largo del diámetro medimos laspresiones de velocidad ' luego lo pasamos a unidades de velocidad.




1!


-ara una secci!n cual$uiera d(=V × dA

@omo tambi#n se cumple (=V m × A=V m × ) *2

i graficamos las velocidades en funci!n de r 2

El área bajo la curva es

A#ea=2×∫0

*2

V × d *2

V m= A#eadiag#ama

2 *2

G el caudal puede &allarse de

(=V m × ) *2

CAUDA& CON E& TUBO PITOT

El tubo de -itot como mencion! permite calcular el caudal gracias a $ue nos permite develocidad

P+,+AL− P -S+A+.CA

γ =

V 2

2g




13


%uego la velocidad en el punto donde se realia la medici!n es

V =√ 2g△ h

@omo el man!metro contiene un fluido diferente al $ue circula* debe convertirse el & enuna altura e$uivalente de fluido.

%a velocidad &allada se afecta de un coeficiente de calibraci!n >@? para el tubo* perocomo 0.I8 J @ J 1.02, normalmente se considera @ K 1 cuando se usan fluidosincompresibles se usa el siguiente gráfico de correcci!n de velocidades.

E3UIPOS ( APARATOS USADOS

1. sistema de ductos de &ierro galvaniado, 4iámetro :ominal 12 pulgadas.

Succión Descarga

2. ventilador acoplado al motor de 2 L-




14


3. Mubo de -itot montado en el ducto.

B. an!metro -itot con precisi!n 0.001 pulg L2N




15


5. an!metro de tubo inclinado marca 4;'er +mide en pulg L20.

O. /egla metálica de 1m.

P. (ccesorios Dinc&a, /egla etálica, Mac!metro ' un medidor de aire lue I22.




16


PROCEDIMIENTO

1. 4espu#s de encender el ventilador se escoge una velocidad de funcionamiento, lae"periencia se reali! para 3 velocidades +velocidad B,5 ' O del motor de 2 L-.

2. e toman como datos

a. @on el Mubo de -itot ' el man!metro de precisi!n se toman presiones de velocidad enel diámetro del ducto, donde se encuentra el Mubo de -itot.

b. @on el man!metro inclinado se toman presiones estáticas a lo largo de los ductos desucci!n ' descarga.




17


Nbservaci!n- 4ebido al mal estado de los instrumentos se utili! el medidor de aire

flue I22 para la medici!n del flujo, velocidad ' las perdidas estáticas.- %as perdidas estáticas para los puntos en la ona de succi!n ' de

descarga solo se tomaron para una velocidad con respecto a lapresi!n atmosf#rica.

- e tomaron las perdidas estáticas para 2 diferentes tramos +el tramode 3 a P en la ona de succi!n ' el tramo de 8 a 18 en la ona dedescarga, para las tres velocidades mencionadas en el paso 1.

c. e mide las distancias entre los puntos donde se toman la presi!n estática +los puntosde 1QP para la ona de succi!n ' de 8Q18 para la ona de descarga.

Es$uema del ducto de ventilaci!n

CALCULOS Y RESULTADOS:




18


@ondiciones (mbientales

o luído(ireo g K I.81 mHs2

o -resi!n 9arom#trica K P5O.I mmLgo Memperatura 23R@

4e acuerdo a tablas ' diagramas, usando la temperatura del bulbo seco, se tienenentonces las propiedades del aire

o 4ensidad 7 K 1.15I SgHm3

o iscosidad (bsoluta T K 1.8" 10−5

SgHm.s

o iscosidad 4inámicaU K 1.553" 10−5

m2Hs

e nos pide

1. Mraar las líneas pieometricas de la instalaci!n ' las líneas de alturas totales paracada /-

%os puntos del 1 al 18 son las posiciones a lo largo del ducto Manto succi!n V1Q8W comodescarga VIQ18W




19


En la coordenada G, aparecen num#ricamente la -resi!n en metros de aire.

! 4 6 8 1 1! 14-1"

-5"

"

5"

1"

15"

Líneas pizometricas y H totales

L#$%& '#()*%+,#&

&.+/,& +)+&.

Tomas de presión

h (m)




!


2. Mabular ' 6raficar f vs Re ' evaluar la rugosidad absoluta ' compararla con latubería galvaniada nueva. M!mese la caída de presi!n en un tramo del ducto.

Para cas$ 4: RPM 5 4678 r+%

m K 11.8 mHs-or p#rdidas primarias en el ducto de succi!n de V1 a 8W

e K 0.000I mm

%K 152.5cm +del punto 3 al punto P

4K12"2.5B K30.B8 cm

/ f =0.019 p"g / 2, JF B.P32O -a

/ f =f L

D

V 2

2g

f K 0.1333

ℜ= ρ ×V m × L

μ =

1.159×11.8×30.48×10−2

1.8×10−5

=2.3158×105

¡ FLUJO TURULENTO !

-or @olebroo

1

√ f =−2log[ 2.51ℜ√ f

+ ε

3.71 ]=0.0172803573

(&ora, utiliando una tubería de acero galvaniada nuevo

ε= e D

f K 0.01IPI055552

4E (@X L(G Y=E N4<<@(/%N




!1


Para cas$ 8: RPM 5 4749

m KP.10P51251 mHs

-or p#rdidas primarias en el ductoQsucci!n de 1 a 8

eK 0.000I mm

%K23I.3 cm

4K30.B cm

/ f =f L

D

V 2

2g

f K 0.03O3B0O22P

ℜ= ρ ×V m× L

μ =

1.2×7.10751251×30.4×10−5

1.8×1010−5

=0.8430595557×105


-or @olebroo

1

√ f =−2log[ 2.51ℜ√ f

+ ε

3.71 ]=0.01866205885


ε=e

D

f K 0.020PP3O002P

Para cas$ : RPM5 89;9

mK8.3821OOOOO mHs




!!


-or p#rdidas primarias en el ductoQsucci!n de 1 a 8

eK 0.000I

%K23I.3cm

4K30.Bcm

/ f =f L

D

V 2

2g

f K 0.01501P5P3O5

ℜ= ρ ×V m × L

μ =

1.2×8.382166666×30.4×10−5

1.8×1010−5

=1.698785778×105


-or @olebroo

1

√ f =−2log[ 2.51ℜ√ f

+ ε

3.71 ]=0.01617123025


ε= e D

f K 0.01I0PI1B055




!3


3. 6raficar Lf vs Y en escala logarítmica ' &allar @ ' : de la ecuaci!n / f =C ×(

0




!4


-"55 -"5 -"45 -"4 -"35 -"3 -"!5 -"!

-1"!

-1

-"8

-"6

-"4

-"!

02 - 1"372 - 1"14R "35 L#$%&,

4e la gráfica @K10Q1.1B1P * : K Q1.3O8P

/ f =10−1.1417

×(−1.3687

"!5 "3 "35 "4 "45 "5 "55 "6 "65

"1

"!

"3

"4

"5

"6

Hf vs Caudal

0 C&/&.

);%, 0 C&/&.




!5


@aso 2 -ara /- K 1510 se obtiene el siguiente cuadro

B. erificaci!n de las Ecuaciones de -randt

a.Q 6raficar en escala semilogaritmica.




!6


( partir de a$uí graficamos +en escala logarítmica las relaciones

V

V max

VS(1− #

*& )

@aso 1 -ara 1021 /-

6raficas

-1"! -1 -"8 -"6 -"4 -"!

-"1

-"8

-"6

-"4

-"!

"!

02 "82 < "1R "96

Log(V/Vma) vs Log(!"r/#o)#$%&!'!

L)=V>V*&2 L)=1-,>R)

L#$%&, L)=V>V*&2 L)=1-,>R)




!7


-3 -!"5 -! -1"5 -1 -"5 -"5

"5

1

1"5

!

!"5

02 - "882 - "!9R "96

(Vma"V)/V vs Ln(*/#o)#$%&!'!

V*&2-V>V? L$@>R) - RM1!1

L#$%&, V*&2-V>V? L$@>R) -RM1!1

" " " "1

!

4

68

1

1!

14

V/V vs (V/v)* #$%&!'!

V>V? V?>@

@aso 2 -ara 1510 /-

6raficas




!8


-1"! -1 -"8 -"6 -"4 -"!

-"1!

-"1

-"8

-"6

-"4

-"!

"!

023 "82 < "1

R5 "86

Log(V/Vma) vs Log(!"r/#o)#$%&!+!'

L)=V>V*&23 7 L)=1-,>R)3 L#$%&, L)=V>V*&23 7 L)=1-,>R)33

-3 -!"5 -! -1"5 -1 -"5 -"5

"5

11"5

!

!"5

3

02 - "92 - "!8R "87

(Vma"V)/V vs Ln(*/#o)#$%&!+!'

V*&2-V>V? L$@>R) - RM151

L#$%&, V*&2-V>V? L$@>R) -RM151




!9


!

4

6

8

1

1!

14

V/V vs (V/v)* #$%&!+!'

V>V? V?>@ -RM151

@aso 3 -ara 20I0 /-

6raficas




3


-1"! -1 -"8 -"6 -"4 -"!

-"8-"7-"6-"5-"4-"3-"!-"1

"1

"!

02 "42 < "1R "39

Log(V/Vma) vs Log(!"r/#o)#$%&','

L)=V>V*&2 L)=1-,>R)

L#$%&, L)=V>V*&2 L)=1-,>R)

-3 -!"5 -! -1"5 -1 -"5 -"5

"5

1

1"5

!

!"5

02 - "482 - "15R "38

(Vma"V)/V vs Ln(*/#o)#$%&','

V*&2-V>V? L$@>R) - RM!9

L#$%&, V*&2-V>V? L$@>R) -RM!9




31


!

4

6

8

1

1!

14

V/V vs (V/v)* #$%&','

V>V? V?>@ -RM!9

@alculadas todas las gráficas pedida en escala logarítmica, damos por concluido loscálculos pendientes en la e"periencia, más adelante se incluirán las recomendaciones,conclusiones.




3!


CONCLUSIONES:

o 4e la gráfica de las líneas pieom#tricas para las p#rdidas a lo largo de los ductos

de succi!n ' descarga se comprob! $ue las p#rdidas aumentan cuando se

incrementan las revoluciones por minuto.

o Nbservando la gráfica vs. r 2, se puede decir $ue el perfil está totalmente

desarrollado de manera similar a un perfil de forma cuadrática con su velocidadmá"ima en las pro"imidades del punto medio de la tubería* además se comporta'a como un flujo turbulento.

o 4e la gráfica de f ' /e, concluimos tambi#n $ue nos encontramos con un flujo

turbulento.

o 4e la gráfica vs. r 2 se obtuvo la velocidad media para cada caso +m#todo del

área, la cual comparada con la apro"imaci!n mu' usada en ingeniería para unflujo turbulento m K 0,81P má", se observ! $ue el error cometido fue inferior del5Z, lo $ue $uiere decir es $ue la apro"imaci!n usada es válida para casosprácticos $ue no re$uieran muc&a precisi!n.

o %a rugosidad absoluta &allada es el cuádruple $ue la encontrada en el mismo

ducto pero nuevo* principalmente debido $ue el sistema de ductos es tan antiguocomo usado.

o El error &allado es debido probablemente a $ue los instrumentos utiliados para

medir las presiones de velocidad dado su tiempo de uso no están debidamente

calibrados ' sus lecturas &an perdido precisi!n.

o e puede comprobar con los datos obtenidos ' &aciendo una grafica e"perimental

esta sigue una tendencia parecida a la del diagrama de ood'* a medida $ue eln)mero de /e'nolds aumenta, el factor de roamiento disminu'e.

o %as p#rdidas por carga son directamente proporcionales a la velocidad media del

flujo ' por lo tanto proporcionales a las /- del ventilador.




33


RECO"ENDACIONES

o (l momento de medir las alturas de presi!n con el man!metro inclinado, se

observ! $ue en el tubo de pitot e"istían puntos $ue no tenían las terminales

adecuadas como para introducir en ellas una terminal del man!metro, es por eso

$ue e"isten algunos errores de medici!n, 'a $ue de todas maneras se reali! su

respectiva medici!n, tomando como medidas con respecto al vacío.

o e tom! en consideraci!n además $ue el man!metro tenía una ligera desviaci!n

al no estar bien calibrado, posteriormente se tomaron las alturas de presi!n

restando siempre la altura de error del man!metro.

o e tuvo en consideraci!n $ue para la parte de succi!n, la terminal del man!metro

inclinado a utiliar era la opuesta a la $ue tenía la graduaci!n de las alturas,

mientras $ue para la etapa de e"pulsi!n se tomo la otra toma, manteniendo

siempre la otra punta libre a la atm!sfera.

o %as alturas de presi!n medidas para la parte de succi!n se consideran presiones

de vacío, mientras las de la parte de e"pulsi!n son alturas de presi!n

manom#tricas.

o 4e las gráficas obtenidas se puede decir $ue las distancias negativas

corresponden a la etapa de succi!n, las cuales van a tener presiones

manom#tricas negativas ' para la parte de e"pulsi!n las distancias son positivas

con presiones manom#tricas positivas.

o @olocar un pitot en el ducto de succi!n, permitiría de manera didáctica comprobar

c!mo se desarrolla el perfil turbulento durante la succi!n.




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ILIO#RAFÍA

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