WISNIEWSKI PLANUNG - STATIK -...

WISNIEWSKI PLANUNG -

STATIK - KONSTRUKTION

WISNIEWSKI - AIXINEERING PONTSTR. 56A 52062 AACHEN GERMANY FON: +49 (0)173 6404273 [email protected] WWW.AIXINEERING.DE

SPARKASSE AACHEN IBAN: DE76 3905 0000 1076 1592 17 BIC: AACSDE33

HAFTPFLICHTVERSICHERER ■ AIA ■ KAISERSTRAßE 13 D-40221 DÜSSELDORF ■ K-Nr. 02026860 ■ V-NR.: 057-2774-170424-029 ■ GESCHÄFTSFÜHRER: WISNIEWSKI PERSÖNLICH HAFTENDE GESELLSCHAFTER: WISNIEWSKI ■ KÖNIGIN ASTRID STR. 18 ■ 4710 WELKENRAEDT ■ MwSt.-Nr.: BE.0682.659.274 ■ FINANZAMT EUPEN ■ MITGLIED DER IHK-EUPEN ■ Reg.-Nr.:3042 ■ MwSt.-Nr.: DE.42.334.10203 ■ FINANZAMT TRIER ■ USt.-IdNr.: DE316324355 ■

STATISCHE BERECHNUNG

PROJEKT-NR.:

18013 Statik

PROJEKT:

Neuer Dachstuhl Holzkonstruktion 2018

AUFTRAGGEBER:

Hans-Albert Ohnesorge

Wolfhaag 19 NL – 6291 Vaals

ÈRIGÉ / AUFGESTELLT:

DIPL.-ING. JAN WISNIEWSKI

DATE / DATUM:

04.06.2018

PAGES / SEITEN:

1 – 105

LE CALCUL STATIQUE EST EXCLUSIVEMENT ERIGÉ POUR PROCON-AG TOUT TRANSFERT EST UNIQUEMENT AUTORISÉ APRES CONSERTATION ET AUTORISATION DE L’INITIATEUR. UNE PUBLICATION QUELCONQUE N’EST PAS AUTORISÉE. DIE STATISCHE BERECHNUNG IST AUSSCHLIESSLICH AUFGESTELLT FÜR PROCON-AG. EINE WEITERGABE AN DRITTE IST NUR MIT VORHERIGER GENEHMIGUNG DES AUFSTELLERS MÖGLICH. EINE VERÖFFENTLICHUNG JEGLICHER ART IST NICHT GESTATTET.

Inhaltsverzeichnis

Vorbemerkungen 3...................................................................................................................................................

1 Lastannahmen

1.1 Position: 1.1 Lastannahmen.................................................... 8..........................................................................

2 Dachgeschoss

2.1 Position: 2.1. Sparren neu bxh = 6x24............................... 15...............................................................................

2.2 Position: 2.2. Firstpfette neu gestützter-First bxh = 12x16........................... 21....................................................

2.3 Position: 2.2.1 Firststütze bxh = 12x12................................ 26.............................................................................

2.4 Position: 2.3 Vorderseite neu Mittelpfette bxh = 16x28.......................... 28.........................................................

2.5 Position: 2.3.1 Pfettenstütze vorne bxh = 14x16................. 34.............................................................................

2.6 Position: 2.4 Rückseite neu Mittelpfette bxh = 16x30............................. 36.........................................................

3 Dachgaube-Vorne

3.1 Position: 3.1 Sparren Sparren bxh = 6x24....................................... 42.................................................................

3.2 Position: 3.2 Tragbalken Balken bxh = 8x16.................................. 47...................................................................

3.3 Position: 3.3 Holzständerwand d = 16 cm........................ 52................................................................................

4 Dachgaube-Hinten

4.1 Position: 4.1 Sparren Sparren bxh = 4x24....................................... 58.................................................................

4.2 Position: 4.2 Tragbalken Balken bxh = 4x16.................................. 63...................................................................

5 Mauerwerk DG

5.1 Position: 5.1 Tragendes MW 17,5........................... 68.........................................................................................

5.2 Position: 5.2 Ringbalken bxh = 17,5x17,5.................................. 72.......................................................................

6 Stahlbeton Decke DG

6.1 Position: 6.1 Bestands-Decke über 4.OG h = 20 cm......... 78................................................................................

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Inhaltsverzeichnis

Dachstuhl des MFH Ohnesorge

06.06.2018 Seite: 2 B‐4710

Tel.: +49 173 640 4273

URL: aixineering.deHerbesthal

Dachstuhl des MFH Ohnesorge 18013

HansAlbert Ohnesorge 06.06.2018

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A VORBEMERKUNGEN A.1 EC - NORMEN, VORSCHRIFTEN DIN EN 1990 / Eurocode 0 Basis of structural design Grundlagen der Tragwerkplanung DIN EN 1991 / Eurocode 1 Actions on structures Einwirkungen auf Tragwerke DIN EN 1992 / Eurocode 2 Dimensionnement du béton et du béton armé Bemessung Beton- und Stahlbetonbau DIN EN 1993 / Eurocode 3 Design of steel structures Bemessung und Konstruktion von Stahlbauten DIN EN 1995 / Eurocode 5 Design of timber structures Bemessung und Konstruktion von Holzbauten DIN EN 1996 Bemessung von Mauerwerk DIN EN 1997 Bemessung von Baugrund DIN EN 13814 Fairground and amusement park machinery and Bemessung und Konstruktion von Fliegenden Bauten Technical rules of action for booth construction. Technische Messe-Richtlinien Or equivalent national versions of the aforementioned standards.

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Vorbemerkungen


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A.2 SONSTIGE UNTERLAGEN EDV-Programme STATIK (a Nemetschek Company) Friedrich und Lochner Programme SCIA Engineering 17.1.80 EDV-Programme ANSCHLUSS-STATIK Berechnungsprogramm der Firma Fischer EDV-Programme CAD (a Nemetschek Company) ALLPLAN 2018 Literatur Wendehorst Bautechnische Tabellen für Ingenieure, 31. Auflage Typisierte Verbindungen im Stahlhochbau Kahlmeyer: Stahlbau nach DIN 18800 Stahlbau: Grundbegriffe und Bemessungsverfahren, 1. Auflage Lohse: Stahlbau I, 24. Auflage Technisches Datenblatt



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A.3 BAUSTOFFE Beton C12/15 – C50/60 Betonstahl BSt 500 S + M Stahl: S235JR+AR und S355J2+N, nach EN 10025-2:2004-10 Acier / Stahl: S 235 JR (lt. Auftraggeber) Dicken t = 2,6 mm Dicken t = 10 mm Dicken t = 15 mm Edelstahl: EN 1.4301 nach EN 10088-2 (X 5 CrNi 18-10) Korrosionsschutz gemäß DASt 022 bzw. EN ISO 14713 Holzbaustoffe nach DIN 1052:2008-12



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A.4 ALLGEMEINE TECHNISCHE BESCHREIBUNG

Die vorliegende statische Berechnung behandelt den Statischen Nachweis über den neuen Dachstuhl bei neuer Belastung durch Schnee, Wind und Dachisolierung. Auftraggeber ist die Fa. ProCon - AG. KONSTRUKTION Das Dach besteht aus einer Sparrenlage von bxh= 6x24 cm in einem maximalen Achsabstand von e= 70,0 cm Der Eurocode 5 „Holzbauten, Bemessung und Konstruktion“ stellt ebenfalls Forderungen an die Durchbiegungen und Verschiebungen einer Holzkonstruktion. Die maximalen Vertikalen Durchbiegungen und horizontalen Verschiebungen entsprechend dieser Statik sind bei der Konstruktion nach Absprache mit dem Bauherrn zu berücksichtigen.

Die Konstruktion wird ohne die Berücksichtigung von Schwingungswerten berechnet.

Die Konstruktion wird ohne die Berücksichtigung von Schallschutznachweisen laut Architektin Fr. Jill Wagner-Meng benötigt.

Die Dachisolierung wurde auf der sicheren Seite mit 24 cm Zwischensparrendämmung angenommen, da seitens des Ingenieurbüros Schopen noch kein Wärme- und Schallschutznachweis für die Konstruktion laut Architektin Fr. Jill Wagner-Meng vorliegt.

Die Weiterleitung der Auflagerkräfte in den Baugrund / die Bausubstanz ist nicht Gegenstand dieser statischen Berechnung.



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A.5 ÜBERSICHT



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1.1 LASTANNAHMEN Ständige Lasten Möglicher Dachaufbau wie durch Ingenieurbüro Kempf bei ähnlichen Bauprojekten im Büro AIXINEERING verwendet wurden:

(Dachaufbau lt. Fr. Kempf) Tondachziegel (laut Fr. Kempf): < 0,80 kN/m² Traglattung < 0,02 kN/m² Best wood TOP 180, 35x160mm: < 0,07 kN/m² Mineralwolle MW 032 150mm < 0,05 kN/m² Mineralwolle MW 032 24mm < 0,01 kN/m² Gipscartonplatten entspr. DIN 18180 12,5 mm < 0,10 kN/m² Reserve: < 0,05 kN/m² Summe g = < 1,10 kN/m² Dachneigung laut Architekt: 31° -> 1,10 / cos31 < 1,30 kN/m² Ständige Lasten: (Decke DG) (Betondecke d=20cm: wird durch EDV berücksichtigt) Laminat o.glw. < 0,05 kN/m² Estrich 5cm: < 1,00 kN/m² Ausgleichsebene 0,04m: < 0,05 kN/m² Dämmung PU 0,06m: < 0,05 kN/m² (Installations-Abhangdecke) Reserve: < 0,15 kN/m² Summe g = < 1,30 kN/m²

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 1.1


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Verkehrslasten Holmlasten an Brüstungen und Absturzsicherungen Verkehrslast Kategorie T1: = 0,50 kN/m Lasten auf Balkonen / Decke (Verkehrslast Balkon: q = 4,00 kN/m²) Verkehrslast Decke Kategorie A2: q = 1,50 kN/m²



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Schnee Aachen: Schneelastzone 2 Normalbereich: sk = 0,85 kN/m² x 0,8 = 0,68 kN/m²



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Wind Aachen: Windlastzone 2 Binnenland wd = cpe,10 x qp qp = 0,80 kN/m² cpe,10 = gemäß DIN EN 1991-1-4



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Erdbeben DIN EN 1998-1 Tabelle NA.3 Tabelle 3.1 Tabelle 3.2

agR Baugrundkl. Bauklasse

EZ 0 ɣ1 A A

EZ I 0,4 I 0,8 B B

EZ II 0,6 II 1 C C

EZ III 0,8 III 1,2 D D

IV 1,4 E E

Bauort S1 S

S2

Erdbebenzone: EZ II BKl. = II

Bauwerkshöhe: H = 10,00 m

Untergrundverhältnisklasse: C-T

Baugrundklasse: C

Verhaltensbeiwert q = 1,50

S 1,25

TB(S) 0,10

TC(S) 0,40

TD(S) 2,00

T1 = Cx x H^(3/4) = 0,085 x 10^(3/4) 0,48

agR 0,60

Bedeutungsbeiwert ɣ1 = 1,00

β0 2,50

Ct 0,085

sd (T1) = agR x ɣ1 x S x β0 / q = 0,6 x 1 x 1,25 x 2,5 / 1,5 1,25 m/s²

→ sd (T1) / 9,81 12,74 %

Einflussbreite: e = 5,00 m

Giebelbreite: b = 14,30 m

Eigengewicht: Eg,Konstruktion = 1,20 kN/m²

Eg,Dach = 0,55 kN/m²

Schneelastzone: SZ II 0,85 kN/m²

Schneelast: sk = 0,68 kN/m²

F1 = e x b x ((Eg,Konst + Eg,Dach) x 1,05 + sk ) 180,00 kN

→ F1 x 12,74 % 22,94 kN

Windlastzone: WZ II qp 0,65 kN/m²

Windlast: 1,50 x (0,8+0,5) x qp x H x b wq,d = 63,38 kN

1

Erdbebenzone

Tabelle 3

Bedeutungskl.

Aachen

2

3

4

TB < T1 < TC :

Die horizontale Ersatzlasten F1 ist kleiner als die horizontale Windlast und somit ist

kein Erdbebennachweis erforderlich



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Durchlaufträger DLT10 02/2017 (Frilo R-2017-2/P11)

Maßstab 1 : 50

C24* b/h=6/24

15 1,80 4,30 65

6,90

0.91

0.91

0.91

0.91

0.49 0.49 0.49 0.49

0.69

0.69

0.69

0.69

Holzträger über 2 Felder C24* E-Modul Emean = 11000 N/mm2 DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08

System Länge Querschnittswerte

Feld L (m) b (cm) h (cm) Iy (cm4)

1 1.80 6.0 24.0 6912.0konstant2 4.30 6.0 24.0 6912.0konstant

Kragarm0.15 6.0 24.0 6912.0links konstant0.65 6.0 24.0 6912.0rechts konstant

Achsabstand e = 70,0 cm

Windangriffs-Faktor 1,3

Dachneigung a= 31°

Faktor Wind:0,70 x 1,3 / cos31 = 1,06

Belastung Lasttyp: 1=Gleichlast über L 2=Einzellast bei a(kN,m) 3=Einzelmoment bei a 4=Trapezlast von a - a+b

5=Dreieckslast über L 6=Trapezlast über L

Feld Typ EG Gr g_l/r q_l/r Faktor Abstand Länge ausPOS Phi

1 1 1.30 0.00 0.70A1 0.00 0.70 0.70J1 0.00 0.65 1.06I

2 1 1.30 0.00 0.70A1 0.00 0.70 0.70J

2. Dachgeschoss

2.1 Position: 2.1. Sparren neu bxh = 6x24

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 2.1. Sparren neu


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1 0.00 0.65 1.06IKragarm

1 1.30 0.00 0.70Krli A1 0.00 0.70 0.70J1 0.00 0.65 1.06I1 1.30 0.00 0.70Krre A1 0.00 0.70 0.70J1 0.00 0.65 1.06I

6.0=Eigengewicht des Trägers ist mit Gamma kN/m3 berücksichtigt.

Einwirkungen:Nr Kl Bezeichnung ψ0 ψ1 ψ2 γ KLED

1 0.70 0.50 0.30 1.50A Wohnräume mittel4 0.60 0.20 0.00 1.50I Windlasten kurz3 0.50 0.20 0.00 1.50J Schnee bis NN +1000m kurz

Alle Einwirkungen werden als unabhängige betrachtet.Schadensfolgeklasse CC 2 nach EN 1990 Tab. B1 -> K Fi = 1.0 Tab. B3In den folgenden Tabellen steht am Ende der Zeilen ein Verweis aufdie Nummer der zug. Überlagerung (siehe unten).In Tabellen mit Gammafachen Schnittgrößen steht zusätzlich einVerweis auf die Leiteinwirkung.

Ergebnisse für 1-fache Lasten

Feldmomente Maximum ( kNm , kN )

Feld Mf M li M re V li V re komb

1 0.46 0.22 -0.01 -1.72 1.01 -2.91 6=x02 2.51 3.27 -3.59 -0.21 5.46 -3.89 7=x0

Stützmomente Maximum ( kNm , kN )

Stütze M li M re V li V re max F min F komb

1 -0.02 -0.02 -0.33 -1.08 1.34 -0.94 72 -3.73 -3.73 -4.02 5.50 9.52 4.16 93 -0.46 -0.46 -3.97 1.41 5.38 2.42 10

Auflagerkräfte ( kN )

Stütze aus g max q min q Vollast max min

1 0.13 1.22 -1.07 0.28 1.34 -0.942 4.30 5.22 -0.14 9.38 9.52 4.163 2.45 2.93 -0.03 5.35 5.38 2.42

6.88 9.37 -1.24 15.01 16.25 5.64Summe:



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Stütze 1 Stütze 2 Stütze 3 EG max min max min max min

0.1 0.1 4.3 4.3 2.5 2.5g0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0A0.7 -0.6 3.1 -0.1 1.7 0.0I0.5 -0.4 2.2 -0.1 1.2 0.0J

1.3 -0.9 9.5 4.2 5.4 2.4Sum

Durchbiegungen maximale minimale

Feld Nr. x (m) f (cm) Komb x (m) f (cm) komb

1 0.12 0.00 6 1.08 -0.08 72 2.15 0.70 7 4.30 0.00 11

Kragarme0.00 0.02 7 0.00 0.00 6Krli0.00 0.00 12 0.65 -0.37 7Krre

Ergebnisse für γ-fache LastenTeilsicherheitsbeiwert γG * KFi = 1.35 feldweise konstant


Feld Mfd Mdli Mdre V li V re komb

1 0.55 0.40 -0.01 -1.75 1.51 -3.43 6=x0 I2 2.51 4.17 -4.51 -0.21 6.91 -4.90 7=x0 I


Stütze Mdli Mdre Vdli Vdre max F min F komb

1 -0.03 -0.03 -0.41 -1.59 71.93* -1.46* I2 -4.73 -4.73 -5.09 6.95 12.05 4.10 9I3 -0.58 -0.58 -5.02 1.78 6.80 2.40 10I

* -> Wert für F kommt aus einer anderen Kombination.

Maßstab 1 : 75

-0.03-0.01

-4.73

0.4

-1.53

1.16

-4.73

4.16

-1.53

-0.58-0.21

-2

-4

-6Myd[kNm]

2

4

6



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DATE:

-0.41-0.15

-5.09

1.52

-1.73

2.36

-5.02

6.95

-1.75

0.65

1.78

-2

-4

-6Vzd[kN]

2

4

6

8

0.02

-0.08

0.7

-0.37

-0.10

-0.20

-0.30

-0.40fz [cm]

0.2

0.4

0.6

0.8

Bemessung: DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08 C24*basierend auf EN 1995-1-1/A2:2014

Materialnorm: EN 338:2009 Nutzungsklasse 1 kdef = 0.60 γM = 1.30 γM(A) = 1.00

6

24

Emean = 1100 kN/cm2 Gmean = 69 kN/cm2

fm,k,My = 24.0 N/mm2 fm,k,Mz = 24.0 N/mm2

fv,k,Vz = 4.0 N/mm2 fv,k,Vy = 4.0 N/mm2

Bei Kombinationen mit Wind als kürzester Einwirkung wird für kmoddas Mittel aus kurz und sehr kurz verwendet (Tab. NA1 b).

Spannungen mit FLBemHo901 gerechnet. (Version 9.0.4.2)Normalspannungen b/h = 6/24

Der Druckgurt ist kontinuierlich gehalten.Feld x My,d σd,o σd,u kcrit kmod σd/fm,d

Nr. (m) (kNm) ( N/mm2 ) komb

Krli 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 0.15 -0.03 0.05 -0.05 1.00 1.00 0.00 I 2

1 0.00 -0.03 0.05 -0.05 1.00 1.00 0.00 I 2 0.55 -1.06 1.84 -1.84 1.00 1.00 0.10 I 7 1.80 -4.73 8.21 -8.21 1.00 1.00 0.44 I 9

2 0.00 -4.73 8.21 -8.21 1.00 1.00 0.44 I 9 2.51 4.17 -7.23 7.23 1.00 1.00 0.39 I 7 4.30 -0.58 1.01 -1.01 1.00 1.00 0.05 I 12

Krre 0.00 -0.58 1.01 -1.01 1.00 1.00 0.05 I 4



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0.65 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 0.00 J 7

Der Beiwert kh =1.00 nach EN 1995 3.2 (3) ist berücksichtigt.

Schubspannungen b/h = 6/24

Stütze x Vz,d τD kmod τd/fv,dNr. (m) (kN) (N/mm2) komb

1 0.150 0.00 0.00 1.00 0.00 2li I0.240 -1.85 0.19 1.00 0.12 5re I

2 0.240 -4.43 0.46 1.00 0.23 9li * I0.540 -3.61 0.38 1.00 0.24 9li I0.240 6.30 0.66 1.00 0.33 9re * I

3 0.240 -4.36 0.45 1.00 0.30 12li I0.240 1.13 0.12 1.00 0.08 12re I

1995 0.50=EN 6.1.7 : kcr* :kcr nach DIN EN 1995-1-1 NDP 6.1.7(2) um 30% erhöht.

Nachweis Gebrauchstauglichkeit nach DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08(2.2.3 , 7.2)zul w inst < L/300 zul wfin < L/200 zul wnet < L/300

Feld x1 wgB wqB w zul w η(mm) ( mm )

0 0.0 0.0 0.0 1.0 1Krli inst:0.0 0.0 0.0 1.5 1fin:0.0 0.0 0.0 1.0 1net:

1 1080 -0.3 -0.4 -0.7 6.0 0.12 7inst:-0.5 -0.4 -0.9 9.0 0.10 7fin:-0.5 0.0 -0.5 6.0 0.08 7net:

2 2150 3.0 3.2 6.1 14.3 0.43 7inst:4.8 3.2 7.9 21.5 0.37 7fin:4.8 0.0 4.8 14.3 0.33 7net:

0 0.0 0.0 0.0 4.3 1Krre inst:0.0 0.0 0.0 6.5 1fin:0.0 0.0 0.0 4.3 1net:

In der folgenden Tabelle sind die Lasten mit der internenNumerierung angegeben. Die anschließende Tabelle der gerechnetenKombinationen referenziert auf diese Nummern.



Nr. Feld Typ Grp g1 q1 g2 q2 Faktor Abstand Länge

4 1 1 1 1.30 0.00 0.70A5 1 4 0.00 0.70 0.70J6 1 5 0.00 0.65 1.06I



06.06.2018 Seite: 19 B‐4710

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7 2 1 1 1.30 0.00 0.70A8 1 6 0.00 0.70 0.70J9 1 7 0.00 0.65 1.06I

Kragarm1 1 1 1.30 0.00 0.70Krli A2 1 2 0.00 0.70 0.70J3 1 3 0.00 0.65 1.06I

10 1 1 1.30 0.00 0.70Krre A11 1 8 0.00 0.70 0.70J12 1 9 0.00 0.65 1.06I

Gerechnete Kombinationen aus 12 Lasten Last K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 K11 K12

g g g g g g g g g g g g1 . . . . . . . . . . . .2 . x . x . . x x . . . .3 . x x x . . x x . . . .4 . . . . . . . . . . . .5 . . . x . x . . x . x .6 . . . x . x . . x . x .7 . . . . . . . . . . . .8 . . . . x . x . x . . x9 . . . . x . x . x . . x

10 . . . . . . . . . . . .11 . . . x . x . x . x . x12 . . . x . x . x . x . x

Die vorstehenden Kombinationen werden wie folgt bearbeitet:Beim Nachweis der Tragsicherheit werden die ständigen Lasten

=je einzeln alternierend mit GammaG 1,00 / 1,35 beaufschlagt.Wenn in einer Kombination p-Lasten aus unterschiedlichen Einwirkungen vorhanden sind, dann wird jeweils untersucht, welche Einwirkung dieLeiteinwirkung ist.Die Auswirkung der Lasteinwirkungsdauer wird ebenfalls geprüft.



06.06.2018 Seite: 20 B‐4710

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Maßstab 1 : 50

C24* b/h=12/16

2,87 4,31

30 2,71 12 4,15 30

7,58

0.19 0.19

1.74

1.74





Lasten aus Pos. 2.1

Faktor:1 / 0,7 = 1,43




1 1 0.13 0.00 1.43A1 0.00 1.22 1.43J

2 1 0.13 0.00 1.43A1 0.00 1.22 1.43J



1 0.70 0.50 0.30 1.50A Wohnräume mittel3 0.50 0.20 0.00 1.50J Schnee bis NN +1000m kurz

2.2 Position: 2.2. Firstpfette neu gestützter‐First bxh = 12x16

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 2.2. Firstpfette neu


06.06.2018 Seite: 21 B‐4710

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Schadensfolgeklasse CC 2 nach EN 1990 Tab. B1 -> K Fi = 1.0 Tab. B3In den folgenden Tabellen steht am Ende der Zeilen ein Verweis aufdie Nummer der zug. Überlagerung (siehe unten).In Tabellen mit Gammafachen Schnittgrößen steht zusätzlich einVerweis auf die Leiteinwirkung.




1 1.22 1.52 0.00 -1.26 2.50 -3.38 2=x02 2.50 3.38 -2.98 0.00 5.10 -3.72 3=x0



1 0.00 0.00 0.00 2.50 2.50 -0.60 22 -3.69 -3.69 -4.22 5.27 9.49 1.40 43 0.00 0.00 -3.72 0.00 3.72 0.36 3



1 0.24 2.25 -0.85 1.65 2.50 -0.602 1.40 8.09 0.00 9.49 9.49 1.403 0.52 3.20 -0.17 3.55 3.72 0.36

2.16 13.54 -1.01 14.69 15.70 1.15Summe:



0.2 0.2 1.4 1.4 0.5 0.5g0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0A2.3 -0.8 8.1 0.0 3.2 -0.2J

2.5 -0.6 9.5 1.4 3.7 0.4Sum



1 1.44 0.26 2 1.72 -0.29 32 2.16 1.27 3 0.86 -0.07 2




1 1.25 2.34 0.00 -1.66 3.76 -4.92 2=x0 J2 2.49 5.02 -4.34 0.00 7.52 -5.51 3=x0 J



06.06.2018 Seite: 22 B‐4710

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DATE:



1 0.00 0.00 0.00 3.76 3.76 -1.08 2J2 -5.46 -5.46 -6.24 7.78 14.02 1.40 4J3 0.00 0.00 -5.51 0.00 5.51 0.26 3J

Maßstab 1 : 75

-5.46

2.32

-0.54

0.11

-5.46

5.0

-0.54

-2

-4

-6Myd[kNm]

2

4

6

-6.24

3.76

-0.62

0.77

-5.51

7.78

-0.26

-2

-4

-6

-8Vzd[kN]

2

4

6

8

-0.29

0.26

-0.07

1.27

-0.08-0.16-0.24-0.32fz [cm]

0.4

0.8

1.2

1.6





06.06.2018 Seite: 23 B‐4710

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DATE:

1216







1 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 1.25 2.34 -4.56 4.56 1.00 0.90 0.27 J 2 2.87 -5.46 10.66 -10.66 1.00 0.90 0.64 J 4

2 0.00 -5.46 10.66 -10.66 1.00 0.90 0.64 J 4 2.49 5.02 -9.80 9.80 1.00 0.90 0.59 J 3 4.31 0.00 0.00 0.00 1.00 0.90 0.00 J 3




1 0.260 2.97 0.23 0.90 0.17 2re J2 0.220 -5.58 0.44 0.90 0.24 4li * J

0.220 7.12 0.56 0.90 0.31 4re * J3 0.260 -4.72 0.37 0.90 0.27 3li J




1 1722 -0.1 -2.8 -3.0 9.6 0.31 3inst:-0.2 -2.8 -3.0 14.4 0.21 3fin:-0.2 0.0 -0.2 9.6 0.02 3net:

2 2155 1.6 11.1 12.7 14.4 0.89 3inst:2.6 11.1 13.7 21.6 0.64 3fin:2.6 0.0 2.6 14.4 0.18 3net:



06.06.2018 Seite: 24 B‐4710

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PROJECTNR:

DATE:





1 1 1 1 0.13 0.00 1.43A2 1 2 0.00 1.22 1.43J

3 2 1 1 0.13 0.00 1.43A4 1 3 0.00 1.22 1.43J

Gerechnete Kombinationen aus 4 Lasten Last K1 K2 K3 K4

g g g g1 . . . .2 . x . x3 . . . .4 . . x x





06.06.2018 Seite: 25 B‐4710

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DATE:

Holzstütze HO1 01/2014/H (Frilo R-2017-2/P11)

Berechnungsgrundlagen: DIN 1052:2008

PENDELSTÜTZE: H = 1.00 m 12/12 cm Nadelholz C16

Nutzungskl = 2 (überdacht, offen; LF<85%; GLWF<20%)

1.00

12/12

10.0 kN

10.0 kN

1.6 kN/m

MASSGEBENDE SYSTEMGRÖSSEN für die Nachweise:

lefy = 100 cm lefz = 100 cmlefm = 100 cm km = 1.00

Lambda = 28.9 kc = 0.88

Lastfälle/Einwirkungen: Psi0 Psi1 Psi2 Gamma

g1: Ständige Lasten 1.00 1.00 1.00 1.35; kmod = 0.60, kdef = 0.80

w2: Windlasten 0.60 0.50 0.00 1.50; kmod = 0.90, kdef = 0.80

charakteristische Einwirkungen:Lf Vx ez Hz xH qz kmod LEDNr. (kN) (cm) (kN) (cm) (kN/m)

1 10.0 0 0.00 0 1.60 0.60 ständig2 10.0 0 0.00 0 0.00 0.90 kurz

KOMBINATIONEN für Tragfähigkeit (ständig, vorübergehend)

T1 : 1.35gT2 : 1.35g+1.50w2Gebrauchsfähigkeit permanentG1 : 1.00gGebrauchsfähigkeit selten/rarG1 : 1.00g

2.3 Position: 2.2.1 Firststütze bxh = 12x12

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 2.2.1 Firststütze


06.06.2018 Seite: 26 B‐4710

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DATE:

Kombinations-Auswirkungen:Kombi Nx My Vz wpq wr inst wr fin EWG LED

Nr. (kN) (kNm) (kN) (cm) (cm) (cm)

1 -13.5 0.27 1.08 0.0 0.0 0.0 G ständig2 -28.5 0.00 1.08 0.0 0.0 0.0 WI kurz

Kombinations-SPANNUNGENKombi Sigmac Sigmat Stabilität Tau

Nr. (MN/m2) (MN/m2) (MN/m2) (MN/m2)

1 -1.11(0.14) 0.06(zg) 2.06(0.26) 0.11(0.12)2 -1.98(0.17) -0.98(zg) 3.09(0.26) 0.11(0.08)

SCHNITT-/LAGERGRÖSSEN für Lastfälle und TRF-Kombinationen: Lf/K Nx My xm V xv Vu Vo Mu

Nr. (kN) (kNm) (cm) (kN) (cm) (kN) (kN) (kNm)

-10.0 0.20 50 0.80 0 0.80 -0.80g1-10.0 0.00 0 0.00 0 0.00 0.00w2

-13.5 0.27 50 1.08 0 1.08 -1.08T1-28.5 0.27 50 1.08 0 1.08 -1.08T2

SPANNUNGSNACHWEISE: für Max.-Werte

0.06T1 Zugseite SigmaZg= MN/m2 gezogene Faserseite (mech.)-1.98 11.77= <T2 Druck Sigmac MN/m2 MN/m2 (0.17) 2.06 7.85= <T1 Stabilität Sigmac MN/m2 MN/m2 (0.26) 0.11 0.92= <T1 Schub TauV MN/m2 MN/m2 (0.12)

DURCHBIEGUNGEN für ExtremalWerte:

infolge permanenter/quasi-ständiger Einwirkungen0.03= <G1 wpq fin cm H/200 (0.05)

infolge rarer/seltener Einwirkungen0.00= <G1 wrq inst cm H/300 (0.00) 0.01= <G1 wrq fin cm H/200 (0.02)

Lf Schwelle Aufstand Abstand Aef/kc90 Pressung Nr b/h cm lba/lla cm li/re cm cm2/- MN/m2

T2 20.0/12.0 20/12 20/20 360/1.00 0.79 < 1.52( 0.52)

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 2.2.1 Firststütze


06.06.2018 Seite: 27 B‐4710

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PROJECTNR:

DATE:


Maßstab 1 : 50

C24* b/h=16/28

1,46 4,27 1,46

7,19

8.29

9.87

6.15

7.44

6.15

7.44




1 1.46 16.0 28.0 29269.3konstant2 4.27 16.0 28.0 29269.3konstant3 1.46 16.0 28.0 29269.3konstant

Lasten aus Pos. 2.1 Auflager 2

g = 4,30 kN/mq = 5,20 kN/m

Zusatzlasten aus Gaube:

g = 1,50 kN/mq = 1,70 kN/m

Faktor:

1/ 0,7 = 1,43




1 1 4.30 0.00 1.43A1 0.00 5.20 1.43J

2 1 5.80 0.00 1.43A1 0.00 6.90 1.43J

3 1 4.30 0.00 1.43A

2.4 Position: 2.3 Vorderseite neu Mittelpfette bxh = 16x28

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 2.3 Vorderseite neu


06.06.2018 Seite: 28 B‐4710

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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:




1 0.00 5.20 1.43J








1 0.18 0.21 0.00 -11.28 2.39 -17.84 2=x02 2.14 18.88 -23.12 -23.12 39.35 -39.35 3=x03 1.28 0.21 -11.28 0.00 17.84 -2.39 2=x0



1 0.00 0.00 0.00 2.39 2.39 -11.15 22 -23.71 -23.71 -26.35 39.54 65.89 30.10 53 -23.71 -23.71 -39.54 26.35 65.89 30.10 74 0.00 0.00 -2.39 0.00 2.39 -11.15 2



1 -2.79 5.18 -8.36 -5.98 2.39 -11.152 30.44 35.45 -0.34 65.55 65.89 30.103 30.44 35.45 -0.34 65.55 65.89 30.104 -2.79 5.18 -8.36 -5.98 2.39 -11.15

55.30 81.25 -17.40 119.15 136.55 37.90Summe:



06.06.2018 Seite: 29 B‐4710

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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:


Stütze 1 Stütze 2 Stütze 3 Stütze 4 EG max min max min max min max min

-2.8 -2.8 30.4 30.4 30.4 30.4 -2.8 -2.8g0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0A5.2 -8.4 35.4 -0.3 35.4 -0.3 5.2 -8.4J

2.4 -11.2 65.9 30.1 65.9 30.1 2.4 -11.2Sum



1 1.46 0.00 5 0.88 -0.09 32 2.14 0.84 3 0.00 0.00 43 0.00 0.00 7 0.58 -0.09 3




1 0.33 1.08 0.00 -11.58 6.54 -22.40 2=x0 J2 2.14 27.14 -32.93 -32.93 56.28 -56.28 3=x0 J3 1.13 1.08 -11.58 0.00 22.40 -6.54 2=x0 J



1 0.00 0.00 0.00 6.54 6.54 -17.87 2J2 -33.99 -33.99 -37.75 56.62 94.37 29.83 5J3 -33.99 -33.99 -56.62 37.75 94.37 29.83 7J4 0.00 0.00 -6.54 0.00 6.54 -17.87 2J

Maßstab 1 : 75

-34.0

1.06

-10.5

7.94

-34.0

27.1

-10.5

-34.0

1.06

-10.5-10

-20

-30

-40Myd[kNm]

8

16

24

32



06.06.2018 Seite: 30 B‐4710

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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:

-37.7

6.54

-11.9

17.9

-56.6

56.6

-17.9

11.9

-6.54

37.7

-15

-30

-45

-60Vzd[kN]

15

30

45

60

-0.09

0.84

-0.09-0.12fz [cm]

0.3

0.6

0.9



16

28







1 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 0.33 -6.29 3.01 -3.01 1.00 0.90 0.18 J 3 1.46 -33.99 16.26 -16.26 1.00 0.90 0.98 J 5

2 0.00 -33.99 16.26 -16.26 1.00 0.90 0.98 J 5 2.14 27.14 -12.98 12.98 1.00 0.90 0.78 J 3 4.27 -33.99 16.26 -16.26 1.00 0.90 0.98 J 7

3 0.00 -33.99 16.26 -16.26 1.00 0.90 0.98 J 7 1.13 -6.29 3.01 -3.01 1.00 0.90 0.18 J 3 1.46 0.00 0.00 0.00 1.00 0.90 0.00 J 3




06.06.2018 Seite: 31 B‐4710

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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:



1 0.280 -19.67 0.66 0.90 0.48 3re J2 0.280 -32.20 1.08 0.90 0.78 5li J

0.280 49.24 1.65 0.90 0.92 5re * J3 0.280 -49.24 1.65 0.90 0.92 7li * J

0.280 32.20 1.08 0.90 0.78 7re J4 0.280 19.67 0.66 0.90 0.48 3li J

0.438 20.68 0.69 0.90 0.50 3li J0.584 21.62 0.72 0.90 0.52 3li J




1 876 -0.4 -0.5 -0.9 4.9 0.18 3inst:-0.6 -0.5 -1.1 7.3 0.15 3fin:-0.6 0.0 -0.6 4.9 0.12 3net:

2 2135 3.8 4.6 8.4 14.2 0.59 3inst:6.1 4.6 10.7 21.4 0.50 3fin:6.1 0.0 6.1 14.2 0.43 3net:

3 584 -0.4 -0.5 -0.9 4.9 0.18 3inst:-0.6 -0.5 -1.1 7.3 0.15 3fin:-0.6 0.0 -0.6 4.9 0.12 3net:





1 1 1 1 4.30 0.00 1.43A2 1 2 0.00 5.20 1.43J

3 2 1 1 5.80 0.00 1.43A4 1 3 0.00 6.90 1.43J

5 3 1 1 4.30 0.00 1.43A6 1 4 0.00 5.20 1.43J



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PROJECT:

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PROJECTNR:

DATE:

Gerechnete Kombinationen aus 6 Lasten Last K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7

g g g g g g g1 . . . . . . .2 . x . . x x .3 . . . . . . .4 . . x . x . x5 . . . . . . .6 . x . x . . x





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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:

Holzstütze HO1 01/2014/H (Frilo R-2017-2/P11)

Berechnungsgrundlagen: DIN 1052:2008

PENDELSTÜTZE: H = 2.20 m 14/16 cm Nadelholz C16

Nutzungskl = 2 (überdacht, offen; LF<85%; GLWF<20%)

2.20

14/16

35.0 kN

40.0 kN

1.6 kN/m

MASSGEBENDE SYSTEMGRÖSSEN für die Nachweise:

lefy = 220 cm lefz = 220 cmlefm = 220 cm km = 1.00

Lambda = 54.4 kc = 0.47

Lastfälle/Einwirkungen: Psi0 Psi1 Psi2 Gamma

g1: Ständige Lasten 1.00 1.00 1.00 1.35; kmod = 0.60, kdef = 0.80

w2: Windlasten 0.60 0.50 0.00 1.50; kmod = 0.90, kdef = 0.80

charakteristische Einwirkungen:Lf Vx ez Hz xH qz kmod LEDNr. (kN) (cm) (kN) (cm) (kN/m)

1 35.0 0 0.00 0 1.60 0.60 ständig2 40.0 0 0.00 0 0.00 0.90 kurz

KOMBINATIONEN für Tragfähigkeit (ständig, vorübergehend)

T1 : 1.35gT2 : 1.35g+1.50w2Gebrauchsfähigkeit permanentG1 : 1.00gGebrauchsfähigkeit selten/rarG1 : 1.00g

2.5 Position: 2.3.1 Pfettenstütze vorne bxh = 14x16

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 2.3.1 Pfettenstütze vorne


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PROJECT:

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PROJECTNR:

DATE:

Kombinations-Auswirkungen:Kombi Nx My Vz wpq wr inst wr fin EWG LED

Nr. (kN) (kNm) (kN) (cm) (cm) (cm)

1 -47.3 1.31 2.38 0.2 0.0 0.1 G ständig2 -107.3 0.00 2.38 0.2 0.0 0.1 WI kurz

Kombinations-SPANNUNGENKombi Sigmac Sigmat Stabilität Tau

Nr. (MN/m2) (MN/m2) (MN/m2) (MN/m2)

1 -2.89(0.37) 0.22(zg) 6.07(0.77) 0.16(0.17)2 -4.79(0.41) -2.46(zg) 8.41(0.71) 0.16(0.11)

SCHNITT-/LAGERGRÖSSEN für Lastfälle und TRF-Kombinationen: Lf/K Nx My xm V xv Vu Vo Mu

Nr. (kN) (kNm) (cm) (kN) (cm) (kN) (kN) (kNm)

-35.0 0.97 110 1.76 0 1.76 -1.76g1-40.0 0.00 0 0.00 0 0.00 0.00w2

-47.3 1.31 110 2.38 0 2.38 -2.38T1-107.3 1.31 110 2.38 0 2.38 -2.38T2

SPANNUNGSNACHWEISE: für Max.-Werte

0.22T1 Zugseite SigmaZg= MN/m2 gezogene Faserseite (mech.)-4.79 11.77= <T2 Druck Sigmac MN/m2 MN/m2 (0.41) 6.07 7.85= <T1 Stabilität Sigmac MN/m2 MN/m2 (0.77) 0.16 0.92= <T1 Schub TauV MN/m2 MN/m2 (0.17)

DURCHBIEGUNGEN für ExtremalWerte:

infolge permanenter/quasi-ständiger Einwirkungen0.23= <G1 wpq fin cm H/200 (0.21)

infolge rarer/seltener Einwirkungen0.00= <G1 wrq inst cm H/300 (0.00) 0.10= <G1 wrq fin cm H/200 (0.09)

Lf Schwelle Aufstand Abstand Aef/kc90 Pressung Nr b/h cm lba/lla cm li/re cm cm2/- MN/m2

T2 30.0/14.0 22/30 20/20 792/1.00 1.35 < 1.52( 0.89)

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 2.3.1 Pfettenstütze vorne


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PROJECTNR:

DATE:


Maßstab 1 : 50

C24* b/h=16/30

1,14 1,75 4,30

7,19

6.15

6.15

6.15

7.44

7.44

7.44

1.43

1.43




1 1.14 16.0 30.0 36000.0konstant2 1.75 16.0 30.0 36000.0konstant3 4.30 16.0 30.0 36000.0konstant

Lasten aus Pos. 2.1 Auflager 2

g = 4,30 kN/mq = 5,20 kN/m

Zusatzlasten aus Gaube:

g = 1,00 kN/mq = 1,00 kN/m

Summe:

g = 5,30 kN/mq = 6,20 kN/m

Faktor:1 / 0,7 = 1,43

2.6 Position: 2.4 Rückseite neu Mittelpfette bxh = 16x30

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 2.4 Rückseite neu


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PROJECT:

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PROJECTNR:

DATE:




1 1 4.30 0.00 1.43A1 0.00 5.20 1.43J

2 1 4.30 0.00 1.43A1 0.00 5.20 1.43J

3 1 4.30 0.00 1.43A1 0.00 5.20 1.43J4 1.00 1.00 1.43 1.00 1.00J

1.00 1.00








1 1.14 5.96 0.00 5.96 8.89 1.56 4=x02 0.00 5.96 5.96 -25.96 -12.61 -23.87 4=x03 2.51 22.17 -25.89 0.00 37.71 -24.80 2=x0



1 0.00 0.00 0.00 12.70 12.70 3.93 22 -0.20 -0.20 -8.09 4.90 12.98 -14.16 53 -26.56 -26.56 -29.84 37.87 67.71 31.04 74 0.00 0.00 -24.80 0.00 24.80 11.33 2



1 5.28 7.42 -1.35 11.34 12.70 3.932 -0.42 13.40 -13.75 -0.77 12.98 -14.163 31.38 36.33 -0.34 67.37 67.71 31.044 11.47 13.34 -0.14 24.66 24.80 11.33

47.71 70.48 -15.58 102.61 118.19 32.13Summe:



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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:


Stütze 1 Stütze 2 Stütze 3 Stütze 4 EG max min max min max min max min

5.3 5.3 -0.4 -0.4 31.4 31.4 11.5 11.5g0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0A7.4 -1.4 13.4 -13.7 36.3 -0.3 13.3 -0.1J

12.7 3.9 13.0 -14.2 67.7 31.0 24.8 11.3Sum



1 0.57 0.02 2 1.14 0.00 42 1.75 0.00 7 1.05 -0.09 23 2.15 0.91 2 4.30 0.00 3




1 1.14 9.28 0.00 9.28 11.81 4.47 4=x0 J2 0.00 9.28 9.28 -36.93 -20.77 -32.04 4=x0 J3 2.51 31.80 -36.80 0.00 53.88 -35.53 2=x0 J



1 0.00 0.00 0.00 18.66 18.66 2.84 2J2 -1.84 -1.84 -12.93 10.81 23.74 -25.24 5J3 -38.02 -38.02 -42.80 54.16 96.96 30.77 7J4 0.00 0.00 -35.53 0.00 35.53 11.21 2J

Maßstab 1 : 75

0.63

-1.84

9.28

-38.0

9.28

-12.2

9.77

-38.0

31.8

-12.2-10

-20

-30

-40Myd[kNm]

8

16

24

32



06.06.2018 Seite: 38 B‐4710

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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:

2.84

-12.9

18.7

-42.8

10.8

-13.2

17.6

-35.5

54.2

-11.2-15

-30

-45Vzd[kN]

15

30

45

60

0.02

-0.09

0.91

-0.12fz [cm]

0.3

0.6

0.9

1.2



16

30







1 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 1.14 9.28 -3.87 3.87 1.00 0.90 0.23 J 4

2 0.00 9.28 -3.87 3.87 1.00 0.90 0.23 J 4 1.75 -38.02 15.84 -15.84 1.00 0.90 0.95 J 7

3 0.00 -38.02 15.84 -15.84 1.00 0.90 0.95 J 7 2.51 31.80 -13.25 13.25 1.00 0.90 0.80 J 2 4.30 0.00 0.00 0.00 1.00 0.90 0.00 J 2




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PROJECT:

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PROJECTNR:

DATE:



1 0.300 12.71 0.40 0.90 0.29 2re J2 0.300 -6.97 0.22 0.90 0.16 5li J

0.456 7.40 0.23 0.90 0.17 4li J0.300 -22.70 0.71 0.90 0.51 4re J

3 0.300 -36.85 1.15 0.90 0.64 7li * J0.300 48.21 1.51 0.90 0.84 7re * J

4 0.300 -29.57 0.92 0.90 0.67 2li J1995 0.50=EN 6.1.7 : kcr

* :kcr nach DIN EN 1995-1-1 NDP 6.1.7(2) um 30% erhöht.



1 570 0.1 0.1 0.2 3.8 0.05 2inst:0.1 0.1 0.2 5.7 0.04 2fin:0.1 0.0 0.1 3.8 0.03 2net:

2 1050 -0.3 -0.5 -0.9 5.8 0.15 2inst:-0.5 -0.5 -1.1 8.8 0.12 2fin:-0.5 0.0 -0.5 5.8 0.09 2net:

3 2150 4.1 4.9 9.1 14.3 0.63 2inst:6.6 4.9 11.6 21.5 0.54 2fin:6.6 0.0 6.6 14.3 0.46 2net:





1 1 1 1 4.30 0.00 1.43A2 1 2 0.00 5.20 1.43J

3 2 1 1 4.30 0.00 1.43A4 1 3 0.00 5.20 1.43J

5 3 1 1 4.30 0.00 1.43A6 1 4 0.00 5.20 1.43J7 4 4 1.00 1.00 1.00 1.00 1.43 1.00 1.00J



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PROJECTNR:

DATE:

Gerechnete Kombinationen aus 7 Lasten Last K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7

g g g g g g g1 . . . . . . .2 . x . . x x .3 . . . . . . .4 . . x . x . x5 . . . . . . .6 . x . x . . x7 . x . x . . x





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PROJECTNR:

DATE:


Maßstab 1 : 25

C24* b/h=6/24

3,50

0.78

0.42

0.53

Holzträger C24* E-Modul Emean = 11000 N/mm2 DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08



1 3.50 6.0 24.0 6912.0konstant

Achsabstand e = 63,0 cm


Dachneigung a= 2°

Faktor Wind:0,63 x 1,3 / cos2 = 0,82




1 1 1.30 0.00 0.60A1 0.00 0.70 0.60J1 0.00 0.65 0.82I


3. Dachgaube‐Vorne

3.1 Position: 3.1 Sparren Sparren bxh = 6x24

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 3.1 Sparren


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PROJECTNR:

DATE:







1 1.75 2.79 0.00 0.00 3.18 -3.18 2=x0



1 0.00 0.00 0.00 3.18 3.18 1.52 22 0.00 0.00 -3.18 0.00 3.18 1.52 2



1 1.52 1.67 0.00 3.18 3.18 1.522 1.52 1.67 0.00 3.18 3.18 1.52

3.03 3.34 0.00 6.37 6.37 3.03Summe:


Stütze 1 Stütze 2 EG max min max min

1.5 1.5 1.5 1.5g0.0 0.0 0.0 0.0A0.9 0.0 0.9 0.0I0.7 0.0 0.7 0.0J

3.2 1.5 3.2 1.5Sum



1 1.75 0.47 2 3.50 0.00 0




06.06.2018 Seite: 43 B‐4710

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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:



1 1.75 3.50 0.00 0.00 4.00 -4.00 2=x0 I



1 0.00 0.00 0.00 4.00 4.00 1.52 2I2 0.00 0.00 -4.00 0.00 4.00 1.52 2I

Maßstab 1 : 50

1.33

3.5

Myd[kNm]

0.9

1.8

2.7

3.6

1.52

-4.0

4.0

-1.52

-1.0

-2.0

-3.0

-4.0Vzd[kN]

1.0

2.0

3.0

4.0

0.47

fz [cm]

0.2

0.4

0.6





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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:

6

24








1 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 1.75 3.50 -6.07 6.07 1.00 1.00 0.33 I 2 3.50 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 0.00 I 2




1 0.240 3.45 0.36 1.00 0.23 2re I2 0.240 -3.45 0.36 1.00 0.23 2li I

1995 0.50=EN 6.1.7 : kcr



1 1750 2.2 1.9 4.1 11.7 0.35 2inst:3.6 1.9 5.5 17.5 0.31 2fin:3.6 0.0 3.6 11.7 0.31 2net:





1 1 1 1 1.30 0.00 0.60A2 1 2 0.00 0.70 0.60J3 1 3 0.00 0.65 0.82I



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PROJECT:

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PROJECTNR:

DATE:

Gerechnete Kombinationen aus 3 Lasten Last K1 K2

g g1 . .2 . x3 . x





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PROJECT:

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PROJECTNR:

DATE:


Maßstab 1 : 33

C24* b/h=8/16

2,25 2,25

4,50

2.4

2.4

2.72

2.72





Lasten aus Pos. 3.1

Faktor:1 / 0,63 = 1,60




1 1 1.50 0.00 1.60A1 0.00 1.70 1.60J

2 1 1.50 0.00 1.60A1 0.00 1.70 1.60J




3.2 Position: 3.2 Tragbalken Balken bxh = 8x16

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 3.2 Tragbalken


06.06.2018 Seite: 47 B‐4710

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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:





1 0.92 2.19 0.00 -2.43 4.77 -6.93 2=x02 1.33 2.19 -2.43 0.00 6.93 -4.77 3=x0



1 0.00 0.00 0.00 4.77 4.77 1.71 22 -3.29 -3.29 -7.31 7.31 14.62 6.97 43 0.00 0.00 -4.77 0.00 4.77 1.71 3



1 2.09 2.68 -0.38 4.38 4.77 1.712 6.97 7.65 0.00 14.62 14.62 6.973 2.09 2.68 -0.38 4.38 4.77 1.71

11.15 13.01 -0.76 23.39 24.15 10.38Summe:



2.1 2.1 7.0 7.0 2.1 2.1g0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0A2.7 -0.4 7.7 0.0 2.7 -0.4J

4.8 1.7 14.6 7.0 4.8 1.7Sum



1 1.13 0.32 2 1.80 -0.03 32 1.13 0.32 3 0.45 -0.03 2




1 0.94 3.26 0.00 -3.13 6.96 -9.74 2=x0 J2 1.31 3.26 -3.13 0.00 9.74 -6.96 3=x0 J



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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:



1 0.00 0.00 0.00 6.96 6.96 1.39 2J2 -4.70 -4.70 -10.44 10.44 20.88 6.97 4J3 0.00 0.00 -6.96 0.00 6.96 1.39 3J

Maßstab 1 : 50

0.38

-4.7

3.26

-1.57

0.38

-4.7

3.26

-1.57-2

-4

-6Myd[kNm]

0.9

1.8

2.7

3.6

1.39

-10.4

6.96

-3.48

3.48

-6.96

10.4

-1.39

-3

-6

-9

-12Vzd[kN]

3

6

9

12

-0.03

0.32

-0.03

0.32

-0.04fz [cm]

0.09

0.18

0.27

0.36





06.06.2018 Seite: 49 B‐4710

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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:

8

16







1 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 0.94 3.26 -9.56 9.56 1.00 0.90 0.58 J 2 2.25 -4.70 13.76 -13.76 1.00 0.90 0.83 J 4

2 0.00 -4.70 13.76 -13.76 1.00 0.90 0.83 J 4 1.31 3.26 -9.56 9.56 1.00 0.90 0.58 J 3 2.25 0.00 0.00 0.00 1.00 0.90 0.00 J 3




1 0.160 5.77 0.68 0.90 0.49 2re J2 0.160 -9.25 1.08 0.90 0.60 4li * J

0.160 9.25 1.08 0.90 0.60 4re * J3 0.160 -5.77 0.68 0.90 0.49 3li J




1 1125 1.1 2.1 3.3 7.5 0.43 2inst:1.8 2.1 3.9 11.3 0.35 2fin:1.8 0.0 1.8 7.5 0.24 2net:

2 1125 1.1 2.1 3.3 7.5 0.43 3inst:1.8 2.1 3.9 11.3 0.35 3fin:1.8 0.0 1.8 7.5 0.24 3net:



06.06.2018 Seite: 50 B‐4710

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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:





1 1 1 1 1.50 0.00 1.60A2 1 2 0.00 1.70 1.60J

3 2 1 1 1.50 0.00 1.60A4 1 3 0.00 1.70 1.60J


g g g g1 . . . .2 . x . x3 . . . .4 . . x x





06.06.2018 Seite: 51 B‐4710

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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:

Holztafelwand HTW+ 02/2017 (Frilo R-2017-2/P11)

System

Norm

Bemessung DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08Basierend auf EN 1995-1-1/A2:2014Kombinatorik DIN EN 1990/NA:2010-12Schadensfolgeklasse CC 2

Systembild

Maßstab 1 : 50

Abmessungen

Lx [m] Hz [m] Dy [m]

Außenmaße 4.41 2.50 0.12+Fuge Unten - 0.01 -Geschoßhöhe - 2.75 -Achsmaße 4.33 2.44 -

3.3 Position: 3.3 Holzständerwand d = 16 cm

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 3.3 Holzständerwand


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Längen System / Stabilität

Versagensrichtung in Wandebene quer zur WE Nachweis MN KNI BDK MN KNI BDK

[m] [m] [m] [m] [m] [m]

Rippen vertikal(nT) 0.00 0.00 0.00 2.75 2.75 2.38Rippen horizont.(nT) 0.00 0.00 0.00 0.63 0.63 0.63

Vertikale Rippen

Rippen 1+8: b/h=8.0/12.0cm; 2...7: b/h=6.0/12.0cm; C20; NKL 1

Horizontale Rippen

Rippen: b/h = 6.0/12.0cm; C20; NKL 1

Beplankung

Ri -> R z-Stoß Dicke Richtung(1) Tragwirkung Nutzkl.Nr Nr [m] [cm] hori vert NKL

Seite 1 OSB/31 3 0.00 1.0 nicht definiert(2) X - 13 5 0.005 7 0.007 8 0.00Seite 2 GKB1 3 0.00 1.3 nicht definiert(2) - - 13 5 0.005 7 0.007 8 0.00

(1) Haupt/Faser/Deckfaser/Fertigungs-Richtung(2) Es werden die ungünstigsten Werte beider Richtungen verwendet

Material Norm

Material Norm

C20 EN 338:2016OSB/3 EN 12369-1:2001GKB DIN EN 1995-1-1/NA:2013-08



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Verbindungsmittel

Seite 1: Nägel rund 27x60Schaftquerschnitt: rund, glattSchaftdurchmesser d = 2.70 mmKopfdurchmesser dh = 6.10 mmStiftlänge L = 60.0 mmFestigkeit, char. fuk = 600.000 N/mm2

Tragfähigkeitsklasse TFK = glattAbstand untereinander (Stoß/Rand) a1 = 100.0 mm-> min a1= 23 <= a1 <= max a1= 108 OK-> Abstand untereinander (kein Stoß) a1' = 200.0 mmRippen (+) Beplankung-> Rohdichte ρm, res = 514 kg/m3

-> Steifigkeit kser, res = 859.4 N/mm-> Verformungsbeiwert(KLED ständig) Kdef, res = 1.90

Seite 2: Nägel rund 27x60Schaftquerschnitt: rund, glattSchaftdurchmesser d = 2.70 mmKopfdurchmesser dh = 6.10 mmStiftlänge L = 60.0 mmFestigkeit, char. fuk = 600.000 N/mm2

Tragfähigkeitsklasse TFK = glattAbstand untereinander (Stoß/Rand) a1 = 100.0 mm-> min a1= 54 <= a1 <= max a1= 108 OK-> Abstand untereinander (kein Stoß) a1' = 200.0 mmRippen (+) Beplankung-> Rohdichte ρm, res = 571 kg/m3

-> Steifigkeit kser, res = 1007.6 N/mm-> Verformungsbeiwert(KLED ständig) Kdef, res = 2.68

MindestquerschnittsabmessungenRippe 3 60/120 zu klein min b/h = 65/ 61 mm !!Rippe 5 60/120 zu klein min b/h = 65/ 61 mm !!Rippe 7 60/120 zu klein min b/h = 65/ 61 mm !!

Verankerung

Ort Richtung Feder[kN/m]

Unten +-x horizontal 2E+307Endrippen +z vertikal 10000.0Endrippen -z vertikal 70400.0

Die Endrippen stehen auf der Schwelle



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Lasten

Liste der Lasten

Nr Typ EWG Q1 a1 Q2 L2 Fak Grp Info

1 10 99 0.77 -0.04 0.77 4.41 1.00 AUTO_G_Mat2 10 99 3.00 -0.04 3.00 4.41 1.003 10 1 2.75 -0.04 2.75 4.41 1.004 10 10 3.50 -0.04 3.50 4.41 1.005 22 9 10.0 0.27 1.00 wiz_Wx6 41 9 0.80 0.27 0.80 0.01 1.00 wiz_Wx

Abstand a1 von Achse Rippe links bzw. KopfrippeTyp: 10 = Gleichlast ü. W. Z: Q1,Q2[kN/m]22 = Einzellast X: Q1[kN] bei a1[m]41 = Flächenlast Y: Q1,Q2[kN/m 2] von a1 bis a1+L2[m]Lotabweichung: 1/200EWG: 99=ständig; 1=Kat. A: Wohngebäude; 9=Windlasten; 10=Schnee H < 1000 m

Lastfälle

Lastfälle Auflagerkräfte (1.0-fach)

LF Ri Hx Hy Nz ΔVz(I) ΣVz q li qre Δq(I)

[kN] [kN] [kN] [kN] [kN] [kN/m] [kN/m] [kN/m]

1 1 - 1.3 0.12 - 2.4 -3 - 2.4 -4 - - 2.4 - 16.6 3.77 3.77 0.075 - 2.4 -6 - 2.4 -7 - 2.3 -8 - 1.2 0.1

2 1 - 1.0 0.042 - 1.7 -3 - 1.7 -4 - - 1.7 - 12.1 2.75 2.75 0.055 - 1.7 -6 - 1.7 -7 - 1.7 -8 - 0.9 0.04

3 1 - 1.2 0.052 - 2.2 -3 - 2.2 -4 - - 2.2 - 15.4 3.50 3.50 0.075 - 2.2 -6 - 2.2 -7 - 2.1 -8 - 1.2 0.05

4 1 - -6.4 -2 - 0.0 -3 - 0.0 -4 10.0 - 0.0 - - -8.48 8.48 0.005 - 0.0 -6 - 0.0 -7 - 0.0 -8 - 6.4 -

5 1 0.01 0.0 -2 - 0.0 -3 - 0.0 -



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LF Ri Hx Hy Nz ΔVz(I) ΣVz q li qre Δq(I)

[kN] [kN] [kN] [kN] [kN] [kN/m] [kN/m] [kN/m]

4 - - 0.0 - - - - 0.005 - 0.0 -6 - 0.0 -7 - 0.0 -8 - 0.0 -

Die Werte sind ohne Imperfektion ausgegeben. Zusätzliche Anteile aus Imperfektion (Lotabweichung) sind mit Δ und (I) gekennzeichnet.

Kombinationen

Kombinationen: Maßgebende Verankerungskräfte (Bemessung)

Ri LK Richtung Bedingung Vzd Kmod γM

[kN]

1 85 ABHEBEND Fd -8.4 1.00 1.301 85 ABHEBEND Fd * γM -8.4 1.00 1.301 85 ABHEBEND Fd * γM / Kmod -8.4 1.00 1.30Ax 2 nach links Fd 15.0 1.00 1.30Ax 2 nach links Fd * γM 15.0 1.00 1.30Ax 2 nach links Fd * γM / Kmod 15.0 1.00 1.30

Bemessung / Nachweis

Bemessungsergebnisse maßgebende Kombinationen (kurz)

LK 2: Tragfähigkeit, ständig/vorübergehend

Rippe ob. N,M,V Beiwerte σ,τ f...d η[kN] [kNm] [N/mm2] [N/mm2]

Nachweis Querschnitt b=6.0cm h=12.0cm K mod=1.00 γM=1.30Nx -15.2 -2.116 14.615 0.14N,M 0.14Nachweis Stabilität b=6.0cm h=12.0cm K mod=1.00 γM=1.30Nx -15.2 kc,y=1.00 kc,z=1.00 -2.116 14.615 0.15N,M 0.15

Anteil N(g)/N(g+q) = 1%; ψ2(LF, σmax) = 0.00 ;Kdef= 0.60


Rippe 8 N,M,V Beiwerte σ,τ f ...d η[kN] [kNm] [N/mm2] [N/mm2]

Nachweis Querschnitt b=8.0cm h=12.0cm K mod=1.00 γM=1.30Nx -13.2 -1.372 14.615 0.09N,M 0.09Nachweis Stabilität b=8.0cm h=12.0cm K mod=1.00 γM=1.30Nx -13.2 kc,y=0.44 kc,z=1.00 -1.372 14.615 0.21N,M 0.21

Anteil N(g)/N(g+q) = 16%; ψ2(LF, σmax) = 0.00 ;Kdef= 0.60



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Ri Fc,90,d lef bef Aef kc,90 Kmod γM σc,90,d fc,90,d η[kN] [cm] [cm] [cm2] [N/mm2] [N/mm2]

Rippe oben1 -4.8 11.0 12.0 132.0 1.00 0.90 1.30 -0.367 -1.911 0.192 -8.3 12.0 12.0 144.0 1.00 0.90 1.30 -0.574 -1.911 0.307 -8.0 12.0 12.0 144.0 1.00 0.90 1.30 -0.553 -1.911 0.298 -4.6 11.0 12.0 132.0 1.00 0.90 1.30 -0.345 -1.911 0.18

fc,90,d enthält: k(Kraftdurchleitung)=1.20


Ri Fc,90,d lef bef Aef kc,90 Kmod γM σc,90,d fc,90,d η[kN] [cm] [cm] [cm2] [N/mm2] [N/mm2]

Rippe unten2 -6.6 12.0 12.0 144.0 1.00 1.00 1.30 -0.460 -2.123 0.227 -6.4 12.0 12.0 144.0 1.00 1.00 1.30 -0.444 -2.123 0.218 -13.2 11.0 12.0 132.0 1.00 1.00 1.30 -0.998 -2.123 0.47

fc,90,d enthält: k(Kraftdurchleitung)=1.20


Verb.-M. fh,1,k fh,2,k Myk FRk ΔFRk Kmod γM FRd Sv,0 ,Rd

Seite Gl [N/mm2] [N/mm2] [N*mm] [N] [N] [N] [kN/m]

1 d 40.8 20.1 2381.3 509.9 0.0 1.00 1.30 392.2 3.92


Abstand untereinander(min) vom Rand(min) StatusSeite Rippe Platte Rippe Platte

1 23.0 23.0 13.5 8.1 b !!

Warnung: b<minb !! => Siehe Ausgabe Verbindungsmittel


Beplankung Sv,0,Rd kci ksr kda ksb khj Status Sv,0 ,Rd ηBauteil [kN/m] [kN/m]

Beplankung Seite 1Verb.-M. 3.92 0.93 1.20 - - 1.00 b !! 4.37 -Platten 52.31 - - 0.33 0.62 1.00 10.69 -Ganze Wand: Anteile S v,0d: 1.000 / 0.000Sv,0,d=3.53 Sv,0,Rd=1.00*4.37+0.00*0.00=4.37 | S v,0,d/Sv,0,Rd = 0.81

kci: schmale Plattenksr: stiftförmige Verbindungsmittel ringsumkda: diskontinuierliche und zusätzliche Beanspruchungenksb: Schubbeulenkhj: schmale Platten mit HorizontalstoßWarnung: b<minb !! => Siehe Ausgabe Verbindungsmittel

Maßgebende Verformungen

LK Grenzzusta. Situation Nachweis wx wx,lim wx,lim η[cm] [cm]

106 Gebrauch. selten/c. inst 0.3 h/ 200 1.4 0.24106 Gebrauch. selten/c. net,fin 0.3 h/ 150 1.8 0.182 Tragfähi. ständig/. net,fin 0.9 h/ 100 2.8 0.32



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Maßstab 1 : 20

C30* b/h=4/24

2,00 20

2,20

0.65

0.65

0.35 0.35

0.4

0.4




1 2.00 4.0 24.0 4608.0konstantKragarm

0.20 4.0 24.0 4608.0rechts konstant

Achsabstand e = 94,0 / 2 = 47,0 cm


Dachneigung a= 2°

Faktor Wind:0,47 x 1,3 / cos2 = 0,61




1 1 1.30 0.00 0.50A1 0.00 0.70 0.50J1 0.00 0.65 0.61I

Kragarm1 1.30 0.00 0.50Krre A1 0.00 0.70 0.50J

4. Dachgaube‐Hinten

4.1 Position: 4.1 Sparren Sparren bxh = 4x24



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DATE:




1 0.00 0.65 0.61J








1 1.00 0.72 0.00 -0.01 1.45 -1.46 2=x0



1 0.00 0.00 0.00 1.45 1.45 0.69 22 -0.03 -0.03 -1.47 0.29 1.76 0.86 3



1 0.70 0.75 -0.01 1.44 1.45 0.692 0.86 0.90 0.00 1.76 1.76 0.86

1.56 1.65 -0.01 3.20 3.21 1.55Summe:



0.7 0.7 0.9 0.9g0.0 0.0 0.0 0.0A0.4 0.0 0.4 0.0I0.4 0.0 0.5 0.0J

1.4 0.7 1.8 0.9Sum



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DATE:



1 1.00 0.05 2 0.00 0.00 3Kragarme

0.00 0.00 4 0.20 -0.02 2Krre




1 1.00 0.91 0.00 -0.01 1.83 -1.84 2=x0 J



1 0.00 0.00 0.00 1.83 1.83 0.69 2J2 -0.04 -0.04 -1.86 0.42 2.27 0.86 3J

Maßstab 1 : 20

0.33

-0.04

0.91

-0.01-0.04-0.01Myd[kNm]

0.3

0.6

0.9

1.2

0.69

-1.86

1.83

-0.71

0.14 0.42

-0.5

-1.0

-1.5

-2.0Vzd[kN]

0.5

1.0

1.5

2.0



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PROJECTNR:

DATE:

0.05

-0.02

-0.01

-0.02fz [cm]

0.02

0.04

0.06



4

24






Der Druckgurt ist nur an den Auflagern gehalten.Feld x My,d σd,o σd,u kcrit kmod σd/fm,d


1 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 1.00 0.91 -2.37 2.37 0.66 1.00 0.16 J 2 2.00 -0.04 0.11 -0.11 0.66 0.90 0.01 J 3

Krre 0.00 -0.04 0.11 -0.11 1.00 0.90 0.01 J 3 0.20 0.00 0.00 0.00 1.00 1.00 0.00 J 2




1 0.240 1.39 0.22 1.00 0.14 2re J2 0.240 -1.42 0.22 1.00 0.14 4li J

0.200 0.00 0.00 0.90 0.00 4re J1995 0.50=EN 6.1.7 : kcr



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PROJECTNR:

DATE:



1 1000 0.3 0.2 0.5 6.7 0.07 2inst:0.4 0.2 0.6 10.0 0.06 2fin:0.4 0.0 0.4 6.7 0.06 2net:

0 0.0 0.0 0.0 1.3 1Krre inst:0.0 0.0 0.0 2.0 1fin:0.0 0.0 0.0 1.3 1net:





1 1 1 1 1.30 0.00 0.50A2 1 2 0.00 0.70 0.50J3 1 3 0.00 0.65 0.61I

Kragarm4 1 1 1.30 0.00 0.50Krre A5 1 4 0.00 0.70 0.50J6 1 4 0.00 0.65 0.61J


g g g g1 . . . .2 . x . x3 . x . x4 . . . .5 . . x x6 . . x x





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Maßstab 1 : 10

C24* b/h=4/16

1,00

2.13

2.13




1 1.00 4.0 16.0 1365.3konstant

Lasten aus Pos. 4.1

Faktor:1 / 0,47 = 2,13




1 1 1.00 0.00 2.13A1 0.00 1.00 2.13J




4.2 Position: 4.2 Tragbalken Balken bxh = 4x16



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PROJECTNR:

DATE:





1 0.50 0.54 0.00 0.00 2.15 -2.15 2=x0



1 0.00 0.00 0.00 2.15 2.15 1.08 22 0.00 0.00 -2.15 0.00 2.15 1.08 2



1 1.08 1.07 0.00 2.15 2.15 1.082 1.08 1.07 0.00 2.15 2.15 1.08

2.17 2.13 0.00 4.30 4.30 2.17Summe:



1.1 1.1 1.1 1.1g0.0 0.0 0.0 0.0A1.1 0.0 1.1 0.0J

2.1 1.1 2.1 1.1Sum



1 0.50 0.04 2 0.00 0.00 0




1 0.50 0.77 0.00 0.00 3.06 -3.06 2=x0 J



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PROJECTNR:

DATE:



1 0.00 0.00 0.00 3.06 3.06 1.08 2J2 0.00 0.00 -3.06 0.00 3.06 1.08 2J

Maßstab 1 : 10

0.27

0.77

Myd[kNm]

0.2

0.4

0.6

0.8

1.08

-3.06

3.06

-1.08-0.8

-1.6

-2.4

-3.2Vzd[kN]

0.8

1.6

2.4

3.2

0.04

fz [cm]

0.01

0.02

0.03

0.04



4

16






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PROJECT:

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DATE:




1 0.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 1 0.50 0.77 -4.48 4.48 1.00 0.90 0.27 J 2 1.00 0.00 0.00 0.00 1.00 0.90 0.00 J 2




1 0.160 2.08 0.49 0.90 0.35 2re J2 0.160 -2.08 0.49 0.90 0.35 2li J

1995 0.50=EN 6.1.7 : kcr



1 500 0.2 0.2 0.4 3.3 0.11 2inst:0.3 0.2 0.5 5.0 0.10 2fin:0.3 0.0 0.3 3.3 0.09 2net:





1 1 1 1 1.00 0.00 2.13A2 1 2 0.00 1.00 2.13J


g g1 . .2 . x




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Mauerwerk mehrgeschossig MWM 02/2017 (Frilo R-2017-2/P11)

Maßstab 1 : 70

SYSTEM - MATERIALKENNWERTE für DIN EN 1996-3/NA/A1+A2:2015-01

Nr. : Nummer der Wand, unterste Wand = 1Art : MZ = Mauerziegel, KS = Kalksandstein

P = Porenbeton, LB = LeichtbetonStfk : Druckfestigkeitsklasse der MauersteineMG : Mörtelgruppe nach DIN V 20000-412

Nr Art Stfk MG Bezeichnung fk fst fm fvk0 γ[N/mm²][N/mm²][N/mm²][N/mm²][kN/m³]

1 4 3.00 5.00 0.22 9.0PB DM PP-4-0,8-DM -

SYSTEM - MAUERWERKSWÄNDE (Stoßfugen unvermörtelt)

Eb. : Ebene, unterste Wand = 1Art : 1 = Innenwand 2 = einschalige Außenwand

3 = Tragschale zweischaliger AußenwändeTyp : 2 = zwei-, 3 = drei-, 4 = vierseitig gehaltene Wandhs : lichte Wandhöhed0 : Wanddicke bzw. Dicke der tragenden Schichtl0 : rechnerische Wandlängeb/b' : Abstand der aussteifenden Wändegw : Wandeigengewicht einschl. Zuschlag für Putz etc.

5. Mauerwerk DG

5.1 Position: 5.1 Tragendes MW 17,5

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 5.1 Tragendes MW


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Eb. Art Material Typ hs d0 l0 b/b' gw[m] [cm] [m] [m] [kN/m²]

1 1 2 2.60 17.50 1.00 1.58PP-4-0,8-DM -

SYSTEM - GESCHOSSDECKEN

Eb. : Ebene, Decke auf unterster Wand = 1Art : 1 = flächig aufgelagerte Massivdecken, 2 = BalkendeckenTyp : 1 = links, 2 = rechts, 3 = beidseitigli/re : links- bzw. rechtsabliegende Deckenseitea : Auflagertiefed : Deckendickel : lichte Spannweiteb : EinflussbreiteLag : 1 = abliegend gelenkig gelagert 2=abliegend eingespannt

Eb. Art Typ E-Modul are dre lre bre Lagre gre[N/mm²] [cm] [cm] [m] [m] [kN/m²]

1 1 2 30500 10.00 24.00 3.50 1.00 1 -

EINWIRKUNGEN

ID : Index der EinwirkungTyp : Typ der Einwirkung, G=ständig, Q=veränderl., A=außergew.Sit : ständige(P)/vorüberg.(T),außergew.(A) Bemessungssituationγ,sup : oberer Wert des Teilsicherheitsfaktorsγ,inf : unterer Wert des Teilsicherheitsfaktorsψ1,2,3 : Kombinationsbeiwert,häufiger Wert,quasi-ständiger Wert

ID Typ Sit Name γ,sup γ,inf ψ0 ψ1 ψ2

99 1.35 1.00 1.00 1.00 1.00G P/T ständig1.00 1.00A

1 1.50 0.00 0.70 0.50 0.30Q P/T Kat. A: Wohngebäude1.00 0.00A

VERTIKALE WANDLASTEN

Nr. : LastnummerEb. : Ebene, unterste Decke = 1Art : 1=Gleichlast, 2=Einzellast, 3=Blocklast, 4=TrapezlastG : ständiger Lastanteil (Anfang/Ende)Q : veränderlicher Lastanteil (Anfang/Ende)Abst : Abstand li. Rand > Lastanfang, bei Einzellast Wirkungslinielang : Lastausdehnung (Wandlängsrichtung/Wanddickenrichtung)ey : Ausmitte der einwirkenden VertikallastEwGrp : Einwirkung des veränderlichen Lastanteils

Nr. Eb. Art G Q Abst. lang ey EwGrp[kN,m] [kN,m] [m] [cm] [cm]

1 1 1 7.15 6.15 0.00 1

LASTEN AUS GESCHOSSDECKEN

Nr. : LastnummerEb. : Ebene, unterste Decke = 1D : Definition der Deckenauflagerkraft aus A=automatischer

: Berechnung, D=Durchlauffaktor, V=Vorgabe der Auflagerkraftg : ständiger Lastanteil in [kN/m²]q : veränderlicher Lastanteil in [kN/m²]l/r : Index für links- bzw. rechtsabliegende DeckenseiteA() : Auflagerkraft auf Wand infolge Lastanteil in [kN/m]EwGrp : Einwirkung des veränderlichen Lastanteils



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Nr. Eb. D gl [kN/m²] ql [kN/m²] gr [kN/m²] qr [kN/m²] EwGrpA(gl)[kN/m] A(ql)[kN/m] A(gr)[kN/m] A(qr)[kN/m]

2 1 1.700 1.750 1A - -3.049 3.139- -

ANWENDUNGSGRENZEN FÜR DEN NACHWEIS NACH DIN EN 1996-3:2015

Gebäudehöhe : ha = 2.84 m < 20.00 m = hmDeckenstützweite : lf = 3.59 m < 6.00 m = max lflichte Wandhöhe : hs = 2.60 m < 2.75 m = max hsAuflagertiefe : a = 10.00 cm = 10.00 cm = min aDeckennutzlast : qk = 1.75 kN/m² < 5.00 kN/m² = max qkWanddicke : t = 17.50 cm > 11.50 cm = min tDer Nachweis nach DIN EN 1996-3:2015 ist zulässig.

zusätzliche Vorgaben:- die Wände werden nicht durch Wind senkrecht zur Wandebene beansprucht!

NACHWEIS NACH DIN EN 1996-3/NA/A1+A2:2015-01 (vereinfachtes Verf.)ständige und vorübergehende Bemessungssituation

Lastkombination nach EN 1990, Gl. 6.10

Lastfallkombinationen

-> Deckenlasten werden feldweise miteinander kombiniert.Nr. : lfd. Nummer des LastfallsLastfalltyp : Gv = ständige Anteile vertikaler Lasten

: Qv = veränderliche Anteile vertikaler Lasten

Kombination : K0 = Nachweis bei Druckbeanspruchung

Eb. Nr. Typ K0 zugehörige Lasten

1 1 1.35Gv Gv2 1.50 1Qv Last3 1.50 1Qv Qv,re->Decke (Last 2)

Bemessungswerte der Wandschnittgrößen

zi : Höhenschnitt, gemessen vom WandfußNzd : Normalkraft aus vertikalen Lasten (Druckkraft positiv)

Ebene Kombination zi NEzd[m] [kN/m]

1 2.60 27.70K02.17 28.621.73 29.551.30 30.470.87 31.390.43 32.310.00 33.23

Nachweis bei (ex-)zentr. Druckbeanspruchung nach Abs.4.2

Eb. : Geschossebenezi : Nachweisstelle, gemessem von Fußpunktyi : maßgebender Vertikalschnitt, gemessen vom linken WandendeNE,d : Bemessungswert der einwirkenden Drucknormalkraftheff : Knicklängea : DeckenauflagertiefeΦi : Abminderungsfaktor infolge DeckendrehwinkelΦsm : Abminderungsfaktor infolge SchlankheitNR,d : Bemessungswert der aufnehmbaren Drucknormalkraft



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Eb. zi yi NE,d heff a Φi Φsm NR,d η[m] [m] [kN/m] [m] [cm] [kN/m]

1 2.60 0.50 27.70 10.0 0.33 99.07 0.281.30 0.50 30.47 2.60 13.8 0.43 126.45 0.240.00 0.50 33.23 17.5 1.00 297.50 0.11



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Maßstab 1 : 50

C20/25 b/h=17.5/17.5

2,81 4,24

30 2,623 17,5 4,053 30

7,45

2.03

2.03

Stahlbetonträger über 2 Felder C20/25 E = 30000 N/mm2DIN EN 1992-1-1/NA:2015-12System Länge Querschnittswerte

Feld L ( m) bo ho b0 h0 bu hu

1 2.81 17.5 17.5konstant2 4.24 17.5 17.5konstant

Horizontaler Windlastanteil auf Mittelpfetten;Übertrag auf Ringbalken:

h = 4,4 / 2 = 2,2mcp-Wert = 0,8+0,5 = 1,3Durchlauffaktor = 1,2

w = 2,2m x 1,3 x 1,2 x 0,65 kN/m² = 2,03 kN/m




1 1 0.00 2.03 1.00I2 1 0.00 2.03 1.00I

Einwirkungen:Nr Kl Bezeichnung ψ0 ψ1 ψ2 γ

4 0.60 0.20 0.00 1.50I Windlasten


5.2 Position: 5.2 Ringbalken bxh = 17,5x17,5

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 5.2 Ringbalken


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1 1.27 1.62 0.00 -0.80 2.57 -3.14 2=x02 2.43 3.29 -2.74 0.00 4.95 -3.66 3=x0



1 0.00 0.00 0.00 2.57 2.57 -0.98 22 -3.54 -3.54 -4.11 5.14 9.25 0.00 43 0.00 0.00 -3.66 0.00 3.66 -0.19 3



1 0.00 2.57 -0.98 1.59 2.57 -0.982 0.00 9.25 0.00 9.25 9.25 0.003 0.00 3.66 -0.19 3.47 3.66 -0.19

0.00 15.48 -1.16 14.31 15.48 -1.16Summe:



0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0g2.6 -1.0 9.3 0.0 3.7 -0.2I

2.6 -1.0 9.3 0.0 3.7 -0.2Sum

Durchbiegungen in Zustand I gerechnet!



1 1.41 0.05 2 1.69 -0.06 32 2.12 0.23 3 1.70 -0.04 2

Ergebnisse für γ-fache LastenTeilsicherheitsbeiwert γG * KFi = 1.35 über Trägerlänge konstant



1 1.27 2.44 0.00 -1.20 3.85 -4.70 2=x0 I2 2.43 4.94 -4.12 0.00 7.43 -5.48 3=x0 I



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1 0.00 0.00 0.00 3.85 3.85 -1.46 2I2 -5.31 -5.31 -6.17 7.71 13.88 0.00 4I3 0.00 0.00 -5.48 0.00 5.48 -0.28 3I

Maßstab 1 : 75

-5.31

2.41

-5.31

4.92

-2

-4

-6Myd[kNm]

2

4

6

-6.17

3.85

-5.48

7.71

-2

-4

-6

-8Vzd[kN]

2

4

6

8

Bemessung DIN EN 1992-1-1/NA:2015-12FLBemBn.DLL: Version 9.0.1.121 (1)C20/25 B500A normalduktil

2.5= >=Betondeckung: cv cm erf cv4.0 6 12= = =Bewehrungslage: do cm dB dS3.9 6 12= = =du cm dB dS

Die Feldbewehrung ist nicht gestaffelt.Die Duktilitätsbewehrung nach 9.2.1.1 ist in erf As enthalten. Kriechbeiwert: φ = 3.15 εcs = 0.41 %o h0 = 22.50 cm



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Auflagerbedingungen

Stütze Breite (cm) Lager Art

1 30.0 Mauer direkt 2 17.5 Mauer direkt 3 30.0 Mauer direkt Abminderung der Stützmomente <= 15 %

Mindestbewehrung EN2 9.2.1.1 (9.1) fctm = 2.21 N/mm2Q.Nr. min Mu erf As min Mo erf As

(kNm) (cm2) (kNm) (cm2)

1 1.97 0.32 -1.97 0.33 17.5/17.5

Feldbewehrung

Feld x Myd min Myd d kx Asu AsoNr. (m) (kNm) (kNm) (cm) (cm2) komb

1 1.27 2.4 13.6 0.09 0.4 0.0 2I2.25 1.0 1.0 13.6 0.05 0.3 0.0 2* I2.25 -3.3 -3.3 13.5 0.12 0.0 0.6 3I

2 2.43 4.9 13.6 0.18 0.9 0.0 3I0.42 -2.3 -2.3 13.5 0.09 0.0 0.4 4I

* Mindestbewehrung nach DIN EN 1992-1 9.2.1.1 (1)Am ersten Auflager sind mindestens 0.1 cm2 zu verankern.Am letzten Auflager sind mindestens 0.2 cm2 zu verankern.Querkraft VK-Lager ist mit F = V,Ed * Cot(Theta) / 2 berücksichtigt.

Stützbewehrung DIN EN 1992:2015 5.5

Stütze x Myd Bem. Myd d kx Asu AsoNr. (m) (kNm) (kNm) (cm) (cm2) komb

1 0.00 0.0 1re2 0.00 -5.3 -4.3 13.5 0.16 0.0 0.8 4li I2 0.00 -5.3 -4.2 13.5 0.15 0.0 0.7 4re I3 0.00 0.0 1li

Querkraftbewehrung B500A DIN EN 1992-1-1/NA:2015-12 6.2

Stütze Abst kz VEd Θ VRd,c VRd,max a_max aswNr. (m) (kN) (°) (kN) (kN) (cm) (cm2/m) komb

1 re 0.24 0.55 3.1 18.4 11.2 33.5 12.2 1.2~ I 2 1 * 0.37 0.55 2.7 18.4 11.2 33.5 12.2 1.2~ I 2 2 li 0.22 0.55 -5.5 18.4 12.6 33.0 12.2 1.2~ I 4 2 * 0.36 0.55 -5.1 18.4 12.6 33.0 12.2 1.2~ I 4 2 re 0.22 0.55 7.0 18.4 12.6 33.0 12.2 1.2~ I 4 2 * 0.36 0.55 6.6 18.4 12.6 33.0 12.2 1.2~ I 4 3 li 0.24 0.55 -4.8 18.4 12.7 33.5 12.2 1.2~ I 3 3 * 0.37 0.55 -4.4 18.4 12.7 33.5 12.2 1.2~ I 3

~ am Zeilenende: Mindestbügelbewehrung525>=Der max. Bügelabstand wird mit Θ 40° ermittelt (Heft DAfStb).



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Vorhandene Längsbewehrung

Feld erf_As,el As,pl vorh_As

1 0.41 1.57 2Φ102 0.88 2.26 2Φ12

Stütze1 0.33 2.26 2Φ122 0.75 2.26 2Φ123 0.33 2.26 2Φ12

Vorhandene Schubbewehrung

Feld erf_asw vorh_asw d e s

1 1.2 3.8 6 15.0 2links3.8 6 15.0 2mitte

1.2 3.8 6 15.0 2rechts2 1.2 3.8 6 15.0 2links

3.8 6 15.0 2mitte1.2 3.8 6 15.0 2rechts

Maßstab 1 : 75

0.2

0.4

0.6

0.8As [cm2]

0.3

0.6

0.9

0.75

0.41

0.74

0.88





1 1 1 1 0.00 2.03 1.00I

2 2 1 2 0.00 2.03 1.00I



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g g g g1 . x . x2 . . x x


=alle gleichzeitig alternierend mit GammaG 1,00 / 1,35 beaufschlagt.Wenn in einer Kombination p-Lasten aus unterschiedlichen Einwirkungen vorhanden sind, dann wird jeweils untersucht, welche Einwirkung dieLeiteinwirkung ist.Die Auswirkung der Lasteinwirkungsdauer wird ebenfalls geprüft.



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Platten mit finiten Elementen PLT 02/2017C (Frilo R-2017-2/P11)

SYSTEM: Übersicht

Plattendicke: 20 [cm] Bettungsmodul: 0 [kN/m3]Systempunkte: 16Wandzüge: 6

MATERIAL

Beton: C 20/25E-Modul: 3000 [kN/cm2]Querdehnzahl: 0.20Spezifisches Gewicht: 25 [kN/m3]Temperaturausdehnungskoeffizient: 1e-005 [1/Grad] Bewehrungsstahl: B500ABewehrungslagen, oben: d-1 = 2.0 d-2 = 2.5 [cm]Bewehrungslagen, unten: d-1 = 2.0 d-2 = 2.5 [cm]

BEMESSUNG: Einstellungen

Norm: DIN EN 1992-1-1/NA:2015-12

Global vorgegebene LängsbewehrungWird verwendet bei einem der nachfolgend aufgeführten Nachweise.- Platte

oben : as1 = 2.57 as2 = 2.57 [cm2/m]unten : as1 = 3.55 as2 = 3.55 [cm2/m]

- Unter-/Überzügeoben : 4.0 [cm2]unten : 4.0 [cm2]

Grenzzustand der Tragfähigkeit

Biegebemessung- PlatteBerücksichtigung der Mindestbewehrung

zur Sicherstellung eines duktilenBauteilverhaltens (9.3.1.1): NEIN

- Unter-/ÜberzügeBerücksichtigung der Mindestbewehrung

zur Sicherstellung eines duktilenBauteilverhaltens (9.3.1.1): JA

Querkraft-BemessungErmittlung des Hebelarms der inneren Kräfte mit

den kz-Werten aus der Biegebemessung- PlatteBerücksichtigung der Biegezugbewehrung mit

einer global vorgegebenen BewehrungBegrenzung der Druckstreben-Neigung auf

Winkel: 18.4 [Grad] Cotangens: 3.0 [1]Nachweis direkt an Auflagerpunkten: NEINGenauere Ermittlung des inneren Hebelarms und

der Betondeckung (ab Version 01/2007): JA- Unter-/ÜberzügeBerücksichtigung der Biegezugbewehrung mit

6. Stahlbeton Decke DG

6.1 Position: 6.1 Bestands‐Decke über 4.OG h = 20 cm

AIXINEERINGKönigin Astrid Straße 18 Position: 6.1 Bestands‐Decke über 4.OG


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einer vorgegebenen BewehrungBegrenzung der Druckstreben-Neigung auf

Winkel: 18.4 [Grad] Cotangens: 3.0 [1]Berücksichtigung von Torsion: JA

FE-EIGENSCHAFTEN

FE-Netz: Viereck-Elementemit dreieckigen Übergangselementen

Anzahl der Knoten: 449Anzahl der Elemente: 414Durchschnittliche Elementgröße: 50 [cm] Abminderungsfaktor für die Drillsteifigkeit der Platte: 1.0Berücksichtigung der Schubverformung der Platte: NEINBerechnung der Element-Ergebnisse an den: Mittelpunkten der Element-Seiten

SYSTEMPUNKTE

Punkt x [m] y [m] Punkt x [m] y [m]

1 8.422 18.080 2 15.802 18.0803 15.802 7.011 4 8.422 7.0115 8.547 17.392 6 15.677 17.3927 15.677 7.665 8 8.547 7.6659 8.547 18.080 10 8.547 7.540

11 15.677 7.540 12 15.677 18.08013 15.677 12.561 14 8.547 12.56115 12.002 12.561 16 12.002 7.665

PLATTE

Nummer Kante Von Bis Radius x-Mitte y-Mitte Punkt Punkt [m] [m] [m]

1 1 42 4 33 3 24 2 1

WÄNDE

Nummer Dicke Länge Von Bis Radius x-Mitte y-Mitte Material [cm] [m] Punkt Punkt [m] [m] [m]

1 25.0 10.540 9 10 Hlz-12-0,8-M 2 25.0 10.540 11 12 Hlz-12-0,8-M 3 25.0 7.130 7 8 Hlz-12-0,8-M 4 25.0 7.130 5 6 Hlz-12-0,8-M 5 20.0 7.130 13 14 Hlz-12-0,8-M 6 11.5 4.896 15 16 HLzB-4-0,8-M



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WÄNDE: Lagerbedingungen (pro lfd Meter)

Nummer Zug- Verschiebung Verdrehung Verdrehung feder- Vertikal Um Wandachse Um senkr. Achse Ausfall [kN/m] [kNm/rad] [kNm/rad]

1 NEIN starr frei frei 2 NEIN starr frei frei 3 NEIN starr frei frei 4 NEIN starr frei frei 5 NEIN starr frei frei 6 NEIN starr frei frei

LASTFALL 1 "ständig"

Art: nicht ständigEigengewicht infolge

Platte, Unter-/Überzügen und Brüstungen ist berücksichtigt: JAEinwirkung: WohnräumeTeilsicherheitsbeiwert Einwirkung: 1.50Teilsicherheitsbeiwert Beton: 1.50Teilsicherheitsbeiwert Stahl: 1.15Lastpunkte: 15Punktlasten: 3Linienlasten: 2Flächenlasten: 2Temperaturlasten: 0 Summe der eingegebenen Lasten: 492

(Anteil auf der Platte)Eigengewicht infolge Platte und Unter-/Überzügen: 408Summe aller Lasten: 900 Summe der Auflagerkräfte: 900

HINWEISAlle Beanspruchungsergebnisse (wie Momente, Querkräfte,Auflagerkräfte, Durchbiegungen, etc.) eines einzelnen Lastfallssind im Unterschied zu den Ergebnissen einer Lastfallüberlagerung1-fache, d.h. charakteristische, Werte.Bemessungsergebnisse werden mit den gamma-fachen Werten,d.h. mit den Bemessungswerten, ermittelt.

Lastfall 1 "ständig"

Flächen-Lasten

Nummer Lastwert Kante Von Bis Radius x-Mitte y-Mitte [kN/m²] Punkt Punkt [m] [m] [m]

1 5.00 1 8 112 11 103 10 94 9 8

4 5.00 1 12 152 15 143 14 134 13 12

Lastfall 1 "ständig"



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Flächen-Lasten - Lastsummen

Nummer Gesamt Auf Platte [kN] [kN]

1 159.29 159.294 161.49 161.49

320.78 320.78Gesamt

Lastfall 1 "ständig"Bewehrung, unten aS-1, aS-2 [cm²/m] GesamtMaßstab 1 : 75

0.65

1.04

0.74

0.85

0.69

0.64

0.69

0.66

0.61

0.54

0.31

0.21

0.43

0.37

0.62

0.62

0.75

0.74

0.84

0.66

0.69

0.49

1.27

1.10

1.36

1.39

1.36

1.44

1.10

1.29

0.71

0.99

0.21

0.50

0.74

1.02

1.18

1.42

1.66

1.77

1.56

1.50

1.88

1.26

0.20

0.18

0.54

0.28

0.79

0.64

0.89

0.71

0.99

0.68

0.99

0.59

0.91

0.51

0.97

0.70

1.02

0.96

0.97

0.82

0.35

0.72

0.14

1.33

1.16

1.54

1.71

1.47

1.86

1.21

1.73

0.88

1.37

1.31

1.77

1.60

1.98

1.64

1.89

1.33

1.04

1.18

1.03

0.31

0.74

0.52

0.99

0.67

1.11

0.67

1.15

0.65

1.19

0.67

1.26

0.90

1.33

1.24

1.00

0.68

0.36

1.28

1.09

1.53

1.76

1.57

2.25

1.39

2.25

1.25

2.05

1.59

2.33

1.72

2.35

1.65

2.01

0.92

0.38

1.01

0.84

0.14

0.51

0.30

0.84

0.57

1.07

0.64

1.22

0.67

1.30

0.78

1.47

1.10

1.34

1.13

0.63

0.27

1.03

0.33

1.48

1.82

1.65

2.61

1.55

2.71

1.48

2.63

1.70

2.76

1.75

2.59

1.58

2.08

0.68

0.14

0.78

0.50

0.12

0.33

0.66

0.51

0.88

0.65

0.99

0.65

1.01

0.64

0.96

0.70

0.87

0.91

0.69

0.98

0.30

0.34

0.93

0.19

1.50

1.70

1.80

2.85

1.82

3.12

1.79

3.08

1.86

3.06

1.75

2.71

1.44

2.00

0.24

0.63

0.72

0.19

0.18

0.41

0.32

0.62

0.58

0.60

0.56

0.53

0.48

0.42

0.40

0.40

0.53

0.42

0.78

0.34

0.87

0.17

0.76

1.24

0.67

1.78

2.30

2.06

3.15

2.20

3.46

2.05

3.30

1.92

3.16

1.66

2.67

1.22

1.78

0.26

0.43

0.33

0.19

0.36

0.60

0.16

0.35

0.11

0.30

0.31

0.67

0.30

0.59

0.66

1.15

0.87

0.17

1.77

1.88

2.41

3.34

2.35

3.52

2.07

3.47

1.79

3.18

1.39

2.49

0.87

1.45

0.36

0.24

0.31

0.66

0.11

1.25

0.90

0.64

1.07

0.22

1.15

2.07

1.39

2.83

1.68

3.30

1.72

3.33

1.59

3.17

1.39

2.62

0.94

1.55

0.34

0.31

0.36

0.31

0.41

0.51

0.51

0.62

0.36

0.57

0.16

0.46

0.33

0.26

0.15

0.59

0.35

0.86

0.27

0.87

0.68

0.36

1.03

1.76

1.20

2.56

1.28

3.01

1.55

3.30

1.45

3.02

1.36

2.57

1.05

1.62

0.58

0.54

0.13

0.21

0.24

0.48

0.34

0.65

0.66

0.76

0.72

0.79

0.72

0.77

0.65

0.73

0.61

0.72

0.83

0.62

0.97

0.33

0.50

0.70

0.22

1.03

1.52

1.22

2.51

1.23

2.83

1.33

3.01

1.40

2.77

1.38

2.47

1.17

1.69

0.74

0.69

0.39

0.31

0.32

0.68

0.57

0.99

0.76

1.12

0.79

1.20

0.83

1.23

0.86

1.19

0.97

1.03

1.11

0.69

0.49

0.73

0.25

1.10

1.45

1.28

2.31

1.22

2.58

1.28

2.66

1.43

2.54

1.44

2.33

1.28

1.79

0.88

0.82

0.96

0.70

0.65

0.47

0.94

0.65

1.14

0.76

1.28

0.80

1.40

0.96

1.43

1.16

1.47

1.37

1.01

0.74

0.85

0.44

1.20

1.45

1.32

2.05

1.32

2.27

1.11

2.24

1.35

2.16

1.49

2.27

1.44

1.82

1.20

1.26

0.83

0.78

0.15

0.28

0.87

0.68

1.09

0.78

1.21

0.79

1.24

0.74

1.29

0.84

1.37

1.21

1.44

1.18

1.15

0.93

0.25

0.17

1.01

0.67

1.32

1.48

1.38

1.84

1.28

1.87

0.99

1.74

1.18

1.67

1.56

1.92

1.52

1.75

1.30

1.29

1.03

1.03

0.31

0.36

0.67

0.52

0.84

0.71

1.04

0.80

1.05

0.70

0.95

0.57

0.98

0.68

1.13

1.06

1.18

1.01

1.01

0.81

0.51

0.10

0.64

0.13

1.16

0.92

1.36

1.44

1.29

1.52

1.01

1.33

0.76

1.15

0.82

1.06

1.22

1.44

1.51

1.64

1.46

1.40

1.29

1.14

0.83

1.63

0.92

1.35

0.74

0.74

0.64

0.60

0.52

0.44

0.32

0.24

0.45

0.40

0.67

0.68

0.72

0.76

0.90

0.81

0.72

0.73

1.18

1.09

1.25

1.21

1.15

1.20

0.95

1.04

0.56

0.70

0.36

0.47

0.87

0.95

1.22

1.32

1.39

1.45

1.68

1.69

1.62

1.19

1

2max as-1: 2.41 [cm2/m] (Gesamt)max as-2: 3.52 [cm2/m] (Gesamt)

Global vorgegebene Längsbewehrung oben as-1: 2.57 [cm2/m] as-2: 2.57 [cm2/m] unten as-1: 3.55 [cm2/m] as-2: 3.55 [cm2/m]wird in folgenden Nachweisen vorausgesetzt:- Querkraftnachweis



06.06.2018 Seite: 81 B‐4710

Tel.: +49 173 640 4273




PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:

Lastfall 1 "ständig"Bewehrung, unten aS-1, aS-2 [cm²/m] DifferenzMaßstab 1 : 75

1

2max as-1: 0 [cm2/m] (Differenz)max as-2: 0 [cm2/m] (Differenz)




06.06.2018 Seite: 82 B‐4710

Tel.: +49 173 640 4273




PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:

Lastfall 1 "ständig"Bewehrung, oben aS-1, aS-2 [cm²/m] GesamtMaßstab 1 : 75

0.21

0.10

0.59

0.76

0.63

0.59

0.53

0.48

0.38

0.34

0.22

0.16

0.43

0.27

0.76

0.56

0.87

0.71

0.74

0.76

0.56

0.87

1.02

1.38

1.26

1.38

1.27

1.30

1.09

1.03

0.72

0.69

0.52

0.32

1.02

0.91

1.40

1.43

1.63

1.73

1.62

1.75

1.30

1.52

0.38

0.49

0.47

0.79

0.15

0.32

0.12

0.30

0.53

0.89

0.43

1.43

1.07

2.85

1.26

1.65

1.10

1.23

0.29

0.21

0.77

0.62

1.38

1.48

1.41

1.93

1.46

1.60

0.36

0.42

0.24

0.74

0.12

0.59

0.55

2.32

1.12

3.81

1.14

2.26

0.84

0.96

0.38

0.41

1.15

1.27

1.26

1.89

1.39

1.53

0.22

0.30

0.21

0.67

0.19

0.94

1.05

3.38

1.26

4.55

0.90

1.85

0.68

0.80

0.90

1.00

1.17

1.89

1.23

1.38

0.28

0.35

0.31

0.64

0.15

0.24

0.38

0.39

1.02

3.37

1.17

4.91

0.68

2.37

0.33

0.38

0.54

0.65

0.87

1.60

1.16

1.43

0.26

0.30

0.37

0.47

0.44

0.41

0.40

0.27

0.34

0.15

0.25

0.16

0.39

0.68

0.21

1.00

1.21

0.97

3.19

1.03

5.15

0.36

1.78

0.20

0.31

0.54

1.34

0.93

1.20

0.44

0.30

0.76

0.52

1.11

0.39

1.39

0.40

1.52

0.35

1.53

0.31

1.49

0.40

1.24

0.54

1.46

0.95

1.77

3.46

1.47

6.90

0.37

1.86

0.23

1.01

0.64

0.94

0.45

1.26

0.53

1.78

0.41

2.16

0.46

2.33

0.49

2.25

0.49

1.78

0.45

1.26

0.54

0.83

0.90

0.46

2.31

1.30

6.50

0.64

2.42

0.40

1.14

0.44

0.72

0.13

0.46

0.51

0.67

0.45

0.76

0.31

0.77

0.21

0.65

0.13

0.70

0.14

0.84

0.27

1.10

0.58

1.48

0.75

1.36

3.02

1.03

4.79

0.70

2.63

0.60

1.30

0.65

0.94

0.30

0.30

0.42

0.78

0.29

0.34

0.12

0.61

0.24

0.97

1.08

0.81

2.93

1.11

4.51

0.57

1.72

0.16

0.78

1.43

0.86

1.15

0.35

0.38

0.25

0.80

0.15

0.40

0.97

0.84

3.05

1.15

4.34

0.68

1.82

0.49

0.60

0.46

1.01

1.68

1.08

1.43

0.30

0.30

0.25

0.82

0.43

0.58

2.66

1.06

3.72

0.81

1.82

0.65

0.77

0.63

0.44

1.23

1.86

1.28

1.53

0.39

0.46

0.41

0.89

0.30

0.11

0.57

0.47

1.96

1.01

2.82

1.01

1.77

0.82

0.95

0.39

0.20

0.52

0.23

0.86

0.78

1.30

1.81

1.28

1.58

0.56

0.48

0.68

0.86

0.33

0.49

0.24

0.25

0.33

0.63

0.91

0.64

1.46

0.83

2.00

0.97

1.32

0.95

1.09

0.65

0.60

0.18

0.42

0.25

1.26

1.26

1.36

1.76

1.32

1.57

0.26

0.17

0.66

0.65

0.73

0.69

0.61

0.56

0.45

0.39

0.25

0.19

0.40

0.32

0.74

0.56

0.84

0.68

0.75

0.74

0.65

0.72

1.14

1.02

1.30

1.18

1.26

1.12

1.20

0.98

0.83

0.62

0.50

0.28

0.91

0.77

1.22

1.19

1.51

1.42

1.30

1.43

0.99

1.16

1





06.06.2018 Seite: 83 B‐4710

Tel.: +49 173 640 4273




PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:

Lastfall 1 "ständig"Bewehrung, oben aS-1, aS-2 [cm²/m] DifferenzMaßstab 1 : 75

0.28 1.24

0.81

1.98

0.80

2.34

0.62

2.58

0.89

4.33 3.93

0.45

2.22

0.36

1.94

0.48

1.77 1.15 0.25

1

2max as-1: 0 [cm2/m] (Differenz)max as-2: 4.33 [cm2/m] (Differenz)




06.06.2018 Seite: 84 B‐4710

Tel.: +49 173 640 4273




PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:

LASTFALL 2 "Bodenaufbau"


Platte, Unter-/Überzügen und Brüstungen ist berücksichtigt: NEINEinwirkung: WohnräumeTeilsicherheitsbeiwert Einwirkung: 1.50Teilsicherheitsbeiwert Beton: 1.50Teilsicherheitsbeiwert Stahl: 1.15Lastpunkte: 4Punktlasten: 0Linienlasten: 0Flächenlasten: 1Temperaturlasten: 0 Summe der eingegebenen Lasten: 85

(Anteil auf der Platte)

Summe der Auflagerkräfte: 85

HINWEIS

Alle Beanspruchungsergebnisse (wie Momente, Querkräfte,Auflagerkräfte, Durchbiegungen, etc.) eines einzelnen Lastfallssind im Unterschied zu den Ergebnissen einer Lastfallüberlagerung1-fache, d.h. charakteristische, Werte.Bemessungsergebnisse werden mit den gamma-fachen Werten,d.h. mit den Bemessungswerten, ermittelt.

Lastfall 2 "Bodenaufbau"

Flächen-Lasten


2 1.30 1 1 42 4 33 3 24 2 1

Lastfall 2 "Bodenaufbau"



2 84.97 84.9784.97 84.97Gesamt



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Tel.: +49 173 640 4273




PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:

Lastfall 2 "Bodenaufbau"Bewehrung, unten aS-1, aS-2 [cm²/m] GesamtMaßstab 1 : 75

0.11

0.17

0.11

0.13

0.13

0.12

0.14

0.14

0.14

0.15

0.12

0.13

0.10

0.10

0.12

0.15

0.18

0.19

0.17

0.16

0.21

0.14

0.11

0.11

0.10

0.11

0.11

0.11

0.15

0.12

0.17

0.17

0.17

0.19

0.15

0.18

0.11

0.14

0.15

0.18

0.18

0.21

0.18

0.21

0.15

0.12

0.13

0.12

0.11

0.12

0.12

0.13

0.12

0.14

0.11

0.17

0.17

0.18

0.22

0.17

0.22

0.14

0.20

0.18

0.23

0.19

0.25

0.18

0.22

0.11

0.10

0.12

0.13

0.12

0.11

0.15

0.16

0.18

0.24

0.17

0.26

0.16

0.25

0.18

0.27

0.18

0.27

0.16

0.23

0.10

0.11

0.11

0.10

0.13

0.14

0.17

0.26

0.16

0.28

0.16

0.29

0.17

0.30

0.17

0.28

0.14

0.23

0.13

0.18

0.15

0.26

0.16

0.29

0.15

0.31

0.16

0.31

0.15

0.29

0.12

0.21

0.11

0.12

0.15

0.13

0.26

0.15

0.31

0.15

0.32

0.15

0.32

0.13

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Tel.: +49 173 640 4273




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PROJECT:

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HINWEIS



Flächen-Lasten


5 1.50 1 2 52 5 43 4 34 3 2




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06.06.2018 Seite: 95 B‐4710

Tel.: +49 173 640 4273




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HINWEIS



Flächen-Lasten


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0.80

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0.13

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0.22

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0.23

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0.21

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1





06.06.2018 Seite: 103 B‐4710

Tel.: +49 173 640 4273




PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:


1



ÜBERLAGERUNG 1 "Charakteristisch"



06.06.2018 Seite: 104 B‐4710

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PROJECT:

CLIENT:

PROJECTNR:

DATE:

Beteiligte Lastfälle

Nummer Lastfall Art Mit Einwirkung Alter-Eigen- Kurz Name nativ-

gewicht Bez gruppe

1 1 0ständig nicht ständ ja Wohnräume2 1 0Bodenaufbau nicht ständ nein Wohnräume3 1 0Verkehrslast Feld1nicht ständ nein Wohnräume4 1 0Verkehrslast Feld2nicht ständ nein Wohnräume5 1 0Verkehrslast Feld3nicht ständ nein Wohnräume

Beteiligte Einwirkungen

Nummer Kurz Name ArtBez

1 1 Wohnräume nicht ständ

ÜBERLAGERUNG 2 "GZT Ständig und Vorübergehend"

Beteiligte Lastfälle

Nummer Lastfall Art Mit Einwirkung Alter-Eigen- Kurz Name nativ-

gewicht Bez gruppe

1 1 0ständig nicht ständ ja Wohnräume2 1 0Bodenaufbau nicht ständ nein Wohnräume3 1 0Verkehrslast Feld1nicht ständ nein Wohnräume4 1 0Verkehrslast Feld2nicht ständ nein Wohnräume5 1 0Verkehrslast Feld3nicht ständ nein Wohnräume

Beteiligte Einwirkungen

Nummer Kurz Name Art Teilsicherheit KombinationBez sup inf leit nlt

1 1 1.50 0.00 1.00 0.70Wohnräume nicht ständ

Teilsicherheitsbeiwert Beton: 1.50Teilsicherheitsbeiwert Stahl: 1.15

HINWEIS: BemessungswerteAlle Ergebnisse einer Lastfallüberlagerung sind unterBerücksichtigung der Teilsicherheits- und Kombinationsbeiwerteermittelt: DIN EN 1990/NA:2010-12

HINWEIS: KombinationsbeiwerteBei der Kombination der unabhängigen, veränderlichen Einwirkungenwird an jedem Ort und für jede Beanspruchungsgröße unter allenunabhängigen, veränderlichen Einwirkungen die jeweils vorherrschendeEinwirkung ermittelt. Allgemein sind an jedem Ort und für jedeBeanspruchungsgröße unterschiedliche Einwirkungen maßgebend fürdie vorherrschende Einwirkung.Die jeweils gefundene vorherrschende Einwirkung erhält denKombinationsbeiwert 1,00. Liegt nur eine einzige veränderlicheEinwirkung vor, so ist diese vorherrschend.



06.06.2018 Seite: 105 B‐4710

Tel.: +49 173 640 4273




PROJECT:

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PROJECTNR:

DATE:

WISNIEWSKI PLANUNG - STATIK -...

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