UNE 53323 EXnormaespañolaexperimental

Marzo 2001

TÍTULO Sistemas de canalización enterrados de materiales plásticospara aplicaciones con y sin presión

Plásticos termoestables reforzados con fibra de vidrio (PRFV)basados en resinas de poliéster insaturado (UP)

Plastics piping systems for buried applications with or without pressure. Glass-reinforced thermosettingplastics (GRP) based on polyester resin (UP).

Systemes de canalisations en plastique enterrés pour applications avec ou sans pression. Plastiquesthermodurcissables reinforces de verre (PRV) a base de resine polyester (UP).

CORRESPONDENCIA

OBSERVACIONES Esta norma anula y sustituye a la Norma UNE 53323 de junio 1986.

ANTECEDENTES Esta norma experimental ha sido elaborada por el comité técnico AEN/CTN 53Plásticos y Caucho cuya Secretaría desempeña ANAIP-COFACO.

Editada e impresa por AENORDepósito legal: M 11709:2001

LAS OBSERVACIONES A ESTE DOCUMENTO HAN DE DIRIGIRSE A:

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Grupo 15

S

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ÍNDICE

Página

INTRODUCCIÓN ............................................................................................................................ 5

1 OBJETO Y CAMPO DE APLICACIÓN ...................................................................... 5

2 NORMAS PARA CONSULTA....................................................................................... 5

3 DEFINICIONES .............................................................................................................. 7

3.1 Diámetro nominal (DN) ................................................................................................... 7

3.2 Diámetro declarado.......................................................................................................... 7

3.3 Rigidez nominal (SN) ....................................................................................................... 7

3.4 Rigidez circunferencial específica (S) ............................................................................. 7

3.5 Diámetro medio (dm) ........................................................................................................ 7

3.6 Rigidez circunferencial específica inicial (S0) ................................................................ 8

3.7 Factor de fluencia en húmedo (ααααx,creep,wet)....................................................................... 8

3.8 Factor de relajación en húmedo (ααααx,relax,wet) ................................................................... 8

3.9 Rigidez circunferencial específica a largo plazo calculada (Sx,wet) ............................... 8

3.10 Factor de reclasificación (RRF) ........................................................................................ 8

3.11 Presión nominal (PN)....................................................................................................... 8

3.12 Presión de diseño inicial mímima (P0,d) .......................................................................... 8

3.13 Presión de fallo inicial mínima (P0,min)............................................................................ 8

3.14 Presión de diseño a largo plazo mínima (Px,d)................................................................ 8

3.15 Presión de fallo a largo plazo mínima (Px,min) ................................................................ 8

3.16 Coeficiente de regresión de la presión (RR,p).................................................................. 9

3.17 Desviación angular........................................................................................................... 9

3.18 Ensayos tipo ...................................................................................................................... 9

3.19 Longitud nominal............................................................................................................. 9

3.20 Longitud total ................................................................................................................... 9

3.21 Longitud efectiva de montaje.......................................................................................... 9

3.22 Condiciones de servicio normales ................................................................................... 9

3.23 Tubos y accesorios sin presión ........................................................................................ 9

3.24 Tubos y accesorios de presión ......................................................................................... 9

3.25 Temperatura de diseño en servicio ................................................................................. 9

3.26 Unión flexible.................................................................................................................... 9

3.27 Unión rígida...................................................................................................................... 9

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4 GENERALIDADES......................................................................................................... 11

4.1 Clasificación...................................................................................................................... 11

4.2 Materiales ......................................................................................................................... 11

4.3 Construcción de la pared................................................................................................. 12

4.4 Aspecto .............................................................................................................................. 13

4.5 Condiciones de referencia para los ensayos ................................................................... 13

4.6 Tiempo de vida para la determinación de las propiedades a largo plazo.................... 13

4.7 Uniones.............................................................................................................................. 13

5 TUBOS.............................................................................................................................. 14

5.1 Características geométricas............................................................................................. 14

5.2 Características mecánicas ............................................................................................... 17

5.3 Estanquidad inicial de tubos de presión......................................................................... 20

5.4 Resistencia a la corrosión bajo flexión para tubos destinados al transportede aguas residuales........................................................................................................... 20

6 MÉTODOS DE ENSAYO ............................................................................................... 20

6.1 Determinación de las características geométricas ......................................................... 20

6.2 Determinación de las características mecánicas............................................................ 21

6.3 Determinación de la estanquidad mediante ensayo no destructivo ............................. 25

6.4 Determinación de la resistencia a la corrosión bajo deformación (deflexión) ............ 25

7 FUNCIONAMIENTO DE LA UNIÓN .......................................................................... 27

7.1 Probetas ............................................................................................................................ 27

7.2 Uniones flexibles con juntas elastoméricas no resistentes a esfuerzos axiales............. 27

7.3 Uniones flexibles con juntas elastoméricas resistentes a esfuerzos axiales.................. 27

7.4 Uniones laminadas o pegadas.......................................................................................... 28

7.5 Uniones embridadas......................................................................................................... 29

8 MARCADO ...................................................................................................................... 29

BIBLIOGRAFÍA............................................................................................................................... 30

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INTRODUCCIÓN

Esta norma experimental está basada en el trabajo realizado por el Comité Europeo de Normalización CEN/TC 155“Sistemas de tuberías y canalización de materiales plásticos” y en la misma se han unificado las especificacionesestablecidas en varios proyectos de Norma Europea (prEN 1115-2, prEN 1636-2 y prEN 1796-1) relativos a lossistemas de canalización enterrados de plástico reforzado con fibra de vidrio (PRFV) para aplicaciones con y sinpresión.

El proyecto de Norma Europea prEN 1796-1 (que incluirá los proyectos prEN 1115-2 y prEN 1636-2) será sometido alvoto formal de los miembros de CEN, para su aprobación como norma europea. Cuando ésta se publique, AENOR laadoptará íntegramente y anulará esta norma UNE 53323 Experimental, en la fecha establecida en la futura normaeuropea, como consecuencia de los compromisos adquiridos como miembro de CEN.

Esta norma experimental posibilita una mayor difusión de los requisitos y métodos de ensayo de los sistemas decanalización enterrados de plástico reforzado con fibra de vidrio (PRFV) para aplicaciones con y sin presión, que seránde aplicación a nivel europeo. Asimismo, posibilita el perfecto conocimiento de los mismos por parte del sectorindustrial, en los plazos establecidos, y contribuye a armonizar nuestras prácticas con las que, próximamente, serán deaplicación general.

1 OBJETO Y CAMPO DE APLICACIÓN

Esta norma es aplicable a los sistemas de canalización en materiales plásticos termoestables reforzados con fibra devidrio (PRFV) basados en resinas de poliéster insaturado (UP), con uniones rígidas o flexibles, destinados a lautilización en instalaciones enterradas.

Es aplicable, tanto a los tubos y sus conexiones, como al método de unión con los componentes de otros materialesplásticos o no plásticos destinados a su utilización, con o sin presión, a temperaturas de hasta 50 ºC (sometidas a laslimitaciones contenidas en el apartado 4.5). Se aplica a tubos de sección circular con diámetros nominales desdeDN 100 hasta DN 2 400.

NOTA 1 − Los sistemas de canalización conformes con esta norma pueden utilizarse también en aplicaciones no enterradas, siempre y cuando setenga en cuenta la influencia del entorno y de los soportes en el momento de diseñar los tubos, las juntas y las piezas especiales.

2 NORMAS PARA CONSULTA

UNE-EN 681-1 – Juntas elastoméricas. Requisitos de los materiales para juntas de estanquidad de tuberías empleadasen canalizaciones de agua y en drenaje. Parte 1: Caucho vulcanizado.

UNE-EN 681-2 – Juntas elastoméricas. Requisitos de los materiales para juntas de estanquidad de tuberías empleadasen canalizaciones de agua y en drenaje. Parte 2: Elastómeros termoplásticos.

UNE-EN 681-3 – Juntas elastoméricas. Requisitos de los materiales para juntas de estanquidad de tuberías empleadasen canalizaciones de agua y en drenaje. Parte 3: Materiales celulares de caucho vulcanizado.

UNE-EN 681-4 – Juntas elastoméricas. Requisitos de los materiales para juntas de estanquidad de tuberías empleadasen canalizaciones de agua y en drenaje. Parte 4: Elementos de estanquidad de poliuretano moldeado.

UNE-EN 705 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Tubos y accesorios plásticos termoestablesreforzados con fibra de vidrio (PR-FV). Métodos para un análisis de regresión y sus aplicaciones.

UNE-EN 933-1 – Ensayos para determinar las propiedades geométricas de los áridos. Parte 1: Determinación de lagranulometría de las partículas. Método del tamizado.

UNE-EN 1119 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Juntas de unión para tubos y accesorios de plásticotermoestable reforzado con fibra de vidrio (PRFV). Métodos de ensayo de estanquidad y de resistencia al fallo dejuntas flexibles y de articulación reducida.

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UNE-EN 1120 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Tubos y accesorios de plástico termoestablereforzado con fibra de vidrio (PRFV). Determinación de la resistencia al ataque químico desde el interior de unsegmento de tubo sometido a flexión.

UNE-EN 1226 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Tubos de plástico termoestable reforzado con fibrade vidrio (PRFV). Método de ensayo para comprobar la resistencia a la flexión circunferencial inicial.

UNE-EN 1227 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Tubos y accesorios de plástico termoestablereforzados con fibra de vidrio (PRV). Determinación de la flexión anular relativa final a largo plazo en condicioneshúmedas.

UNE-EN 1228 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Tubos de plástico termoestable reforzado con fibrade vidrio (PRFV). Determinación de la rigidez circunferencial específica inicial.

UNE-EN 1229 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Tubos y accesorios de plástico termoestablereforzados con fibra de vidrio. Métodos de ensayo para comprobar la estanquidad de la pared sometida a una presióninterna a corto plazo.

UNE-EN 1393 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Tubos de plástico termoestable reforzado con fibrade vidrio (PRFV). Determinación de las propiedades iniciales en tracción longitudinal.

UNE-EN 1394 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Tubos de plástico termoestable reforzado con fibrade vidrio (PRFV). Determinación de la resistencia en tracción circunferencial inicial aparente.

UNE-EN 1447 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Tubos de plástico termoestable reforzado con fibrade vidrio (PRFV). Determinación de la resistencia a largo plazo a la presión interna.

UNE-EN 1448 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Componentes de plástico termoestable reforzadocon fibra de vidrio (PRFV). Métodos de ensayo para verificar el diseño de juntas macho-hembra rígidas trabadas, conjuntas de estanquidad elastoméricas.

UNE-EN 1449 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Componentes de plástico termoestable reforzadocon fibra de vidrio (PRFV). Métodos de ensayo para verificar el diseño de juntas macho-hembra pegadas.

UNE-EN 1450 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Componentes de plástico termoestable reforzadocon fibra de vidrio (PRFV). Métodos de ensayo para comprobar el diseño de uniones con bridas atornilladas.

UNE-EN ISO 75-1 – Plásticos. Determinación de la temperatura de flexión bajo carga. Parte 1: Método general deensayo. (ISO 75-1:1993)

UNE-EN ISO 75-2 – Plásticos. Determinación de la temperatura de flexión bajo carga. Parte 2: Plásticos y ebonita.(ISO 75-2:1993)

prEN ISO 3126 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Accesorios de plástico. Determinación de lasdimensiones.

prEN ISO 10468 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Tubos de plástico termoestable reforzado confibra de vidrio (PRFV). Determinación del factor de fluencia en condiciones húmedas y cálculo de la rigidezcircunferencial específica a largo plazo.

prEN ISO 14828 – Sistemas de canalización en materiales plásticos. Tubos de plástico termoestable reforzado confibra de vidrio (PRFV). Determinación del factor de relajación en condiciones húmedas y cálculo de la rigidezcircunferencial específica a largo plazo.

ISO 161-1 – Tubos termoplásticos para el transporte de fluidos. Diámetros nominales exteriores y presionesnominales. Sección 4: Series métricas.

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ISO 2531 – Tubos, piezas especiales y accesorios de fundición dúctil para tuberías de presión.

ISO 4200 – Tubos de acero de extremos lisos soldados sin costuras. Tablas generales de dimensiones y masas porunidad de longitud.

3 DEFINICIONES

Para los fines de esta norma se aplican las siguientes definiciones:

3.1 diámetro nominal (DN): Designación alfanumérica del diámetro, que es común a todos los componentes de unsistema de tuberías. Es un número convenientemente redondeado utilizado como referencia y está relacionado con eldiámetro interior.

3.2 diámetro declarado: Diámetro que el fabricante establece como diámetro medio interior o exterior fabricado conrespecto al diámetro nominal.

3.3 rigidez nominal (SN): Designación alfanumérica para clasificar la rigidez que tiene el mismo valor numérico queel mínimo valor inicial de rigidez circunferencial específica requerido (véase 4.1.3).

3.4 rigidez circunferencial específica (S): Característica física del tubo, expresada en newton por metro cuadrado. Esuna medida de la resistencia a la flexión anular por metro de longitud bajo carga externa. Viene definida por la siguienteecuación:

SE l

d= ×

m3

donde

E es el módulo de elasticidad aparente tal y como se determina en el ensayo de rigidez circunferencial, en newton pormetro cuadrado (N/m2);

I es el momento de inercia (momento de inercia cuadrático del área) en la dirección longitudinal por metro delongitud, en metros a la cuarta potencia por metro (m4/m), es decir:

le=

3

12donde

e es el espesor de pared, en metros (m);

dm es el diámetro medio del tubo, en metros (m) (véase 3.5).

3.5 diámetro medio (dm): Diámetro del círculo que se corresponde con la mitad de la sección transversal de la pareddel tubo. Viene dado en metros (m), por cualquiera de las siguientes ecuaciones:

dm = di + e

dm = de − e

donde

di es el diámetro interior, en metros (m);

de es el diámetro exterior, en metros (m);

e es el espesor de la pared del tubo, en metros (m).

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3.6 rigidez circunferencial específica inicial (S0): Valor de S cuando se ensaya de acuerdo con la NormaUNE-EN 1228, en newton por metro cuadrado (N/m2).

3.7 factor de fluencia en húmedo (αx,creep,wet): Relación entre la rigidez circunferencial específica a largo plazo y larigidez circunferencial específica inicial, obtenido con una carga constante (véase prEN ISO 10468). Viene dado por lasiguiente ecuación:

αx,creep,wetx,1,wet=

S

S0 1,

3.8 factor de relajación en húmedo (αx,relax,wet): Relación entre la rigidez circunferencial específica a largo plazo y larigidez circunferencial específica inicial, obtenido con una carga constante (véase prEN ISO 14828). Viene dado por lasiguiente ecuación:

αx,relax,wetx,1,wet=

S

S0 1,

3.9 rigidez circunferencial específica a largo plazo calculada (Sx,wet): Valor calculado de S a x años obtenidomediante la siguiente ecuación:

Sx,wet = S0 × αx,wet

donde

x es el tiempo transcurrido especificado en esta norma, en años;

αx,wet es el factor de fluencia en húmedo (véase 3.7) o el factor de relajación en húmedo (véase 3.8);

S0 rigidez circunferencial específica inicial, en newton por metro cuadrado (N/m2).

3.10 factor de reclasificación (RRF): Factor de multiplicación que cuantifica la relación entre una propiedadmecánica, física o química en las condiciones de servicio comparada con el valor correspondiente a 23 ºC y un 50% dehumedad relativa (H.R.).

3.11 presión nominal (PN): Designación alfanumérica de la presión en relación con la resistencia a la presióninterior de un componente de un sistema de tuberías.

NOTA − La designación con fines de referencia o de marcado consiste en las letras PN más un número.

3.12 presión de diseño inicial mínima (P0,d): Valor mínimo de la presión media de fallo a corto plazo del ensayo dereventamiento. Este valor se evalúa según los procedimientos descritos en la Norma UNE-EN 705 y se utiliza paradiseñar el tubo. Se expresa en bar.

3.13 presión de fallo inicial mínima (P0,min): Valor mínimo de la presión de fallo a corto plazo del ensayo dereventamiento. Este valor se evalúa según los procedimientos descritos en la Norma UNE-EN 705. Se expresa en bar.

3.14 presión de diseño a largo plazo mínima (Px,d): Valor mínimo de la presión media de fallo a largo plazo delensayo de reventamiento. Este valor se evalúa según los procedimientos descritos en la Norma UNE-EN 705 e incluyeun factor de seguridad de diseño, Fs,d. Es uno de los parámetros utilizados para determinar la presión de diseño inicialmínima. Se expresa en bar.

3.15 presión de fallo a largo plazo mínima (Px,min): Valor mínimo de la presión de fallo a largo plazo del ensayo dereventamiento. Este valor se evalúa según los procedimientos descritos en la Norma UNE-EN 705 e incluye un factorde seguridad de diseño, Fs,min. Es uno de los parámetros utilizados para determinar la presión de diseño inicial mínima.Se expresa en bar.

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3.16 coeficiente de regresión de la presión (RR,P): Relación entre la presión media de fallo extrapolada a los 50 añosy la presión media de fallo extrapolada a los 6 min. Es un valor adimensional que se obtiene de la siguiente ecuación:

Rpresión media de fallo extrapolada a largo plazo (50 años)

presión media de fallo extrapolada a corto plazo (6 min)R,P =

3.17 desviación angular: Ángulo entre los ejes de dos tubos conectados y/o accesorios (véase figura 4.1), en grados.

3.18 ensayos tipo: Ensayos llevados a cabo para evaluar la conformidad de un producto o montaje de componentespara cumplir su(s) función(es) de acuerdo con la especificación del producto.

3.19 longitud nominal: Designación numérica de la longitud de un tubo que es igual a la longitud efectiva del tubomontado, en metros, redondeando al número entero más próximo.

3.20 longitud total: Distancia entre dos planos perpendiculares al eje del tubo que pasan por los puntos extremos deltubo.

3.21 longitud efectiva de montaje: Longitud total de un tubo menos, cuando sea aplicable, la profundidad deinserción recomendada por el fabricante del extremo macho en el extremo hembra. Para los acoplamientos de manguitola longitud efectiva es la longitud total más la distancia entre tubos recomendada por el fabricante.

3.22 condiciones de servicio normales: El abastecimiento de agua, saneamiento o evacuación, entre las temperaturasde 2 ºC a 50 ºC, con o sin presión, durante 50 años.

3.23 tubos y accesorios sin presión: Tubos y accesorios sometidos a una presión interior no superior a 1 bar.

3.24 tubos y accesorio de presión: Tubos y accesorios sometidos a una presión interior superior a 1 bar, y que seutilizan con presiones interiores iguales o menores a su presión nominal.

3.25 temperatura de diseño en servicio: Temperatura a la que se espera que funcione el sistema, expresada engrados Celsius (ºC).

3.26 unión flexible: Unión que permite el movimiento relativo entre los componentes a unir. Ejemplos de este tipo deuniones son:

a) uniones macho-hembra con junta elastomérica (incluyendo las uniones de manguito);

b) uniones trabadas macho-hembra con junta elastomérica (incluyendo las uniones de manguito);

c) uniones mecánicas de abrazadera, por ejemplo acoplamientos atornillados incluyendo uniones fabricadas de otrosmateriales distintos al PRFV.

Las uniones flexibles que tienen resistencia a las cargas axiales se clasifican como uniones resistentes a los empujesaxiales.

3.27 unión rígida: Unión que no permite el movimiento relativo entre los componentes a unir. Ejemplos de este tipode uniones son:

a) uniones embridadas, incluyendo bridas integrales y bridas locas;

b) uniones laminadas o pegadas.

Las uniones rígidas que no tienen resistencia a fuerzas axiales se clasifican como uniones no resistentes a los empujesaxiales.

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Fig. 4.1 −−−− Movimientos de las juntas

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4 GENERALIDADES

4.1 Clasificación

4.1.1 Categorías. Los tubos deben clasificarse según el diámetro nominal y serie, rigidez nominal, presión nominal yel tipo de unión.

4.1.2 Diámetro nominal. El diámetro nominal de los tubos en el intervalo de DN 100 a DN 2 400 debe ser conformecon las tablas correspondientes del capítulo 5 de esta norma. Si se utiliza una capa interior (liner) termoplástica, eldiámetro interior debe ser declarado por el fabricante. La tolerancia del diámetro debe ser la que se especifica en elcapítulo 5 de esta norma.

4.1.3 Rigidez nominal. La rigidez nominal, SN, debe ser conforme con una de las indicadas en la tabla 1.

Tabla 1Rigidez nominal

Rigidez nominal2 000

2 500

4 000

5 000

8 000

10 000

4.1.4 Presión nominal. La presión nominal, PN, debe ser conforme con una de las indicadas en la tabla 2.

Tabla 2Presión nominal

Presión nominal1

4

6

10

12,5

16

20

25

32

NOTA − Los tubos marcados con PN1 son tubos sin presión (de gravedad).

4.2 Materiales

4.2.1 Generalidades. La tubería debe construirse empleando filamentos de vidrio cortados y/o continuos, hebras ohilos, fieltros o tejidos, y resina de poliéster, con o sin cargas y, si son aplicables, aditivos necesarios para darpropiedades específicas a la resina. La tubería también puede incorporar áridos y si se requiere una capa interior (liner)termoplástica.

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4.2.2 Refuerzo. El vidrio empleado para la fabricación del refuerzo debe ser uno de los siguientes tipos:

a) un vidrio de tipo ‘E’, comprendiendo un vidrio alumino-borosilicato o bien un vidrio alumino-calco-silicato, con osin otros óxidos;

b) un vidrio de tipo ‘C’, comprendiendo un vidrio de calcio álcali con contenido mejorado de trióxido de boro,destinado a aplicaciones que requieran un aumento de la resistencia química.

NOTA − Estas descripciones de vidrio ‘C’ y vidrio ‘E’ se corresponden con las dadas en la Norma ISO 2078, pero son más específicas.

El refuerzo debe estar fabricado a partir de filamentos de vidrio conforme al tipo E o C, dirigidos de forma continua, ydeben tener un tratamiento superficial compatible con la resina que se va a utilizar. Puede emplearse de cualquierforma, por ejemplo, como filamentos cortados o continuos, hebras o hilos, fieltros o tejidos.

4.2.3 Resina. La resina empleada en la capa estructural (véase 4.3.2) debe tener una temperatura de flexión de, almenos, 70 ºC cuando sea ensayada según el método A de la Norma UNE-EN ISO 75-2 con la probeta apoyada sobre suextremo.

NOTA − La resina puede estar aditivada con cargas.

4.2.4 Áridos. El tamaño máximo de partícula de los áridos no debe ser superior a 1/5 del espesor de pared total o2,5 mm, se tomará el menor de ambos (véase Norma UNE-EN 933-1).

4.2.5 Capa interior (liner) termoplástica. La capa interior termoplástica puede requerir un material de unióncompatible con el resto de los materiales empleados en la construcción del tubo, de forma que se garantice que no afectaa las características de los tubos conformes a esta norma.

4.2.6 Elastómeros. Los materiales elastoméricos del componente de sellado deben ser conformes con la parteaplicable de la Norma EN 681.

4.2.7 Metales. Cuando se utilicen componentes metálicos expuestos, estos no deben presentar evidencias de corrosióndespués de haberse sumergido durante 7 días a (23 ± 2) °C en una disolución de cloruro sódico de 30 g/l.

4.3 Construcción de la pared

4.3.1 Capa interior (liner). La capa interior debe tener una de las siguientes formas:

a) una capa de resina termoestable con o sin cargas o áridos y con o sin refuerzo de vidrio o hilos sintéticos;

b) una capa interior termoplástica.

La resina empleada en esta capa no necesita cumplir con los requisitos de temperatura de flexión establecidos en elapartado 4.2.3.

4.3.2 Capa estructural. La capa estructural debe consistir en un refuerzo de vidrio y una resina termoestable, con osin cargas o áridos.

4.3.3 Capa exterior. El diseño de la capa exterior del tubo debe tener en cuenta el ambiente en el que se vaya autilizar la tubería. Esta capa debe estar compuesta de una resina termoestable con o sin cargas o áridos y con o sin unrefuerzo de vidrio o de filamentos sintéticos.

La resina utilizada en esta capa no necesita cumplir los requisitos de temperatura de flexión del apartado 4.2.3.

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4.4 Aspecto

Tanto la superficie interior como la exterior deben estar libres de irregularidades que puedan afectar negativamente lacapacidad de los tubos para cumplir los requisitos de esta norma. Los extremos de los tubos deben ser perpendiculares asu eje longitudinal.

4.5 Condiciones de referencia para los ensayos

4.5.1 Temperatura. Las propiedades mecánicas, físicas y químicas especificadas en todos los capítulos de esta normadeben determinarse, a menos que se especifique lo contrario, a (23 ± 5) ºC. Para temperaturas de servicio superiores a35 ºC y hasta 50 ºC, los ensayos tipo deben llevarse a cabo, al menos, a la temperatura de diseño de servicio paraestablecer los factores de reclasificación de todas las propiedades a largo plazo que se vayan a emplear en el diseño.

4.5.2 pH del agua para ensayos. El agua empleada en los ensayos indicados en esta norma debe ser agua corrientecon un pH de 7 ± 2.

4.5.3 Medición de las dimensiones. Las mediciones deben realizarse de acuerdo con el prEN ISO 3126 o de cualquierotra forma que utilice un método con una precisión igual o superior a la obtenida empleando el prEN ISO 3126.

4.6 Tiempo de vida para la determinación de las propiedades a largo plazo

Las propiedades a largo plazo deben determinarse, como mínimo, a los 50 años de servicio (438 000 h).

4.7 Uniones

4.7.1 Generalidades. Si se requiere, el fabricante debe declarar la longitud y el diámetro exterior máximo de la uniónmontada.

4.7.1.1 Tipos de uniones. Una unión debe clasificarse como flexible o rígida (véanse los apartados 3.26 y 3.27) y, encada caso, si es capaz de resistir empujes axiales o no.

4.7.2 Flexibilidad del sistema de unión

4.7.2.1 Desviación angular máxima. El fabricante debe establecer la desviación angular máxima para la que sediseña cada unión.

Excepto para el caso de uniones trabadas, las uniones que no soportan empujes axiales deben permitir una desviaciónangular máxima que no sea inferior a los siguientes valores:

a) 3º para tubos y/o accesorios con un diámetro nominal (DN ≤ 500);

b) 2º para tubos y/o accesorios con un diámetro nominal (500 < DN ≤ 900);

c) 1º para tubos y/o accesorios con un diámetro nominal (900 < DN ≤ 1 800);

d) 0,5º para tubos y/o accesorios con un diámetro nominal (DN > 1 800).

En el caso de uniones trabadas, el fabricante debe declarar la desviación angular máxima.

Las uniones flexibles destinadas a presiones mayores de 16 bar pueden tener, por acuerdo entre fabricante y comprador,desviaciones angulares admisibles menores a las dadas en este apartado.

4.7.2.2 Retracción máxima. El fabricante debe establecer la retracción máxima para la que está diseñada cada unión.

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Para las uniones flexibles, la retracción máxima (que incluye la contracción de Poisson y los efectos de la temperatura),no debe ser inferior al 0,3% de la longitud efectiva del tubo más largo montado, cuando se ensayen conforme a laNorma UNE-EN 1119.

En caso de emplear uniones con manguito, cada lado de la unión debe cumplir con este requisito.

En el caso de uniones trabadas, el fabricante debe declarar la retracción máxima.

5 TUBOS

5.1 Características geométricas

Todas las características geométricas deben determinarse de acuerdo con el apartado 6.1.

5.1.1 Diámetro

5.1.1.1 Series de diámetros. Los tubos de PRFV deben designarse por el diámetro nominal de acuerdo con una de lassiguientes series:

Serie A −−−− especifica los diámetros interiores como iguales al diámetro nominal, en mm;

Serie B −−−− especifica los diámetros exteriores como iguales al diámetro nominal, en mm.

5.1.1.2 Diámetro nominal. El diámetro nominal debe tomarse de la tabla 3.

Tabla 3Diámetro nominal DN

Diámetro nominal DN100 600 1 600

125 700 (1 700)

150 800 1 800

200 900 (1 900)

250 1 000 2 000

300 (1 100) (2 100)

350 1 200 2 200

400 (1 300) (2 300)

450 1 400 2 400

500 (1 500)NOTA − Las cifras entre paréntesis son diámetros no

convencionales.

5.1.1.3 Diámetros especificados

5.1.1.3.1 Generalidades. Los tubos deben suministrarse de acuerdo con el apartado 5.1.1.3.2 (Serie A) o 5.1.1.3.3(Serie B).

5.1.1.3.2 Serie A (Diámetro interior especificado). El diámetro interior, en milímetros, medido de acuerdo con elapartado 6.1, debe ser conforme a los valores aplicables relativos al diámetro nominal dados en la tabla 4.

5.1.1.3.3 Serie B (Diámetro exterior especificado). El diámetro exterior, en milímetros, medido de acuerdo con elapartado 6.1, debe ser conforme a los valores aplicables relativos al diámetro nominal dados en la tabla 5 o en la tabla 6.

- 15 - UNE 53323:2001 EX

La serie B2 son dimensiones compatibles con accesorios de fundición dúctil conformes con la Norma ISO 2531.

NOTA − Cuando se especifica el uso de accesorios de fundición dúctil con tuberías de PRFV, debe asegurarse la compatibilidad dimensional con latubería de PRFV.

La serie B3 son dimensiones compatibles con accesorios de PVC conformes con la Norma ISO 161-1.

La serie B4 son dimensiones compatibles con accesorios de acero conformes con la Norma ISO 4200.

5.1.1.4 Diámetros interiores mínimos para tubos con capa interior termoplástica prefabricada. El diámetrointerior de la capa interior termoplástica, no debe ser menor que el 96,5% del diámetro nominal del tubo de PRFV.

5.1.1.5 Tolerancias

5.1.1.5.1 Serie A - Tolerancias del diámetro interior. El diámetro interior declarado de un tubo debe estar entre elmínimo y el máximo dado en las columnas 2 y 3 de la tabla 4. El diámetro interior medio en cualquier punto de lalongitud del tubo no debe desviarse del diámetro interior declarado más de lo que esté permitido por las desviacionesdadas en la tabla 4.

Tabla 4Serie A - Diámetros y tolerancias interiores del tubo especificadas

Diámetronominal

DN

Diámetros interiores declaradospor el fabricante

Tolerancias permitidas con respecto al diámetrointerior declarado por el fabricante

±±±± mmMínimo (mm) Máximo (mm)

100 97 103 1,5125 122 128 1,5150 147 153 1,5200 196 204 1,5250 246 255 1,8300 296 306 2,1350 346 357 2,4400 396 408 2,7450 446 459 3,0500 496 510 3,6600 595 612 4,2700 695 714 4,2800 795 816 4,2900 895 918 5,0

1 000 995 1 020 5,01 200 1 195 1 220 5,01 400 1 395 1 420 5,01 600 1 595 1 620 5,01 800 1 795 1 820 5,02 000 1 995 2 020 5,02 200 2 195 2 220 5,02 400 2 395 2 420 6,0

NOTA − Cuando se selecciona un diámetro no convencional de la tabla 3, tanto los diámetros como sus tolerancias admisibles se interpolaránentre el diámetro convencional inmediatamente por encima y por debajo del diámetro no convencional.

UNE 53323:2001 EX - 16 -

Para los tubos de PRFV, que utilicen tubos termoplásticos como capa interior, las tolerancias del diámetro interiordeben ser las que se especifican en la correspondiente norma de tubos termoplásticos. Para los tubos de PRFV queutilicen láminas termoplásticas como capa interior, las tolerancias del diámetro interior deben ser las mismas que paralos tubos sin capa interior (véase tabla 4).

5.1.1.5.2 Serie B1 - Tolerancias del diámetro exterior. El diámetro exterior real de un tubo en el extremo macho,debe estar de acuerdo con los valores dados en la tabla 5.

Tabla 5Serie B1 −−−− Diámetros exteriores y tolerancias especificadas de los tubos

Medidas en milímetros

Diámetronominal

DN

Diámetroexterior

mm

Tolerancias Diámetronominal

DN

Diámetroexterior

mm

Tolerancias

Límitesuperior

Límiteinferior

Límitesuperior

Límiteinferior

300 310 + 1,0 -1,0 1 000 1 026 +1,0 -2,6

350 361 +1,0 -1,2 1 200 1 229 +1,0 -2,6

400 412 +1,0 -1,4 1 400 1 434 +1,0 -2,8

450 463 +1,0 -1,6 1 600 1 638 +1,0 -2,8

500 514 +1,0 -1,8 1 800 1 842 +1,0 -3,0

600 616 +1,0 -2,0 2 000 2 046 +1,0 -3,0

700 718 +1,0 -2,2 2 200 2 250 +1,0 -3,2

800 820 +1,0 -2,4 2 400 2 453 +1,0 -3,4

900 924 +1,0 -2,6NOTA − Cuando se selecciona un diámetro no convencional de la tabla 3, tanto los diámetros como sus tolerancias

admisibles se interpolarán entre el diámetro convencional inmediatamente por encima y por debajo del diámetrono convencional.

5.1.1.5.3 Series B2, B3 y B4 - Tolerancias del diámetro exterior. Las tolerancias del diámetro exterior, en elextremo macho, para tubos de las series B2, B3 y B4 se dan en la tabla 6.

- 17 - UNE 53323:2001 EX

Tabla 6Series B2, B3 y B4 −−−− Diámetros exteriores y tolerancias especificadas para tubos

Medidas en milímetros

Diámetronominal

Serie B2 Serie B3 Serie B4

DN Diámetroexterior

Tolerancia Diámetroexterior

Tolerancia Diámetroexterior

Tolerancia

Límitesuperior

Límiteinferior

Límitesuperior

Límiteinferior

Límitesuperior

Límiteinferior

100 115,0 +1,0 +0,3 110 +0,4 0 114,3 +1,5 -0,2

125 141,0 +1,0 +0,2 125 +0,4 0 139,7 +1,5 -0,2

150 167,0 +1,0 +0,1 160 +0,5 0 168,3 +1,5 -0,2

200 220,0 +1,0 0,0 200 +0,6 0 219,1 +1,5 -0,2

250 271,8 +1,0 -0,2 250 +0,8 0 273,0 +1,5 -0,2

300 323,8 +1,0 -0,3 315 +1,0 0 323,9 +1,5 -0,2

350 375,7 +1,0 -0,3 355 +1,1 0 −400 426,6 +1,0 -0,3 400 +1,3 0 −450 477,6 +1,0 -0,4 450 +1,4 0 −500 529,5 +1,0 -0,4 500 +1,5 0 −600 632,5 +1,0 -0,5 630 +1,9 0 −

NOTA − Cuando se selecciona un diámetro no convencional de la tabla 3, se empleará el diámetro correspondiente más próximo de la norma quecorresponda.

5.1.2 Espesor de pared. El fabricante debe declarar el espesor de pared total mínimo, que no debe ser inferior a3 mm.

5.1.3 Longitud

5.1.3.1 Longitud nominal. La longitud nominal, medida de acuerdo con el apartado 6.1.4, debe establecerse poracuerdo entre proveedor y cliente. Del número total de tubos suministrados para cada diámetro, el fabricante puedesuministrar hasta un 10% en longitudes más cortas que la longitud acordada.

NOTA − Las longitudes nominales comercializadas habitualmente son 3, 5, 6, 10, 12 ó 18.

5.1.3.2 Longitud efectiva del tubo montado. La tolerancia de la longitud efectiva del tubo montado es de ± 60 mm.

5.2 Características mecánicas

5.2.1 Rigidez circunferencial específica inicial

5.2.1.1 Generalidades. El valor de la rigidez circunferencial específica inicial (S0), determinado de acuerdo con elapartado 6.2.1, no debe ser inferior al valor dado en la tabla 7.

UNE 53323:2001 EX - 18 -

Tabla 7Valores mínimos de la rigidez circunferencial específica inicial

SN S0,min

N/m2

2 000 2 000

2 500 2 500

4 000 4 000

5 000 5 000

8 000 8 000

10 000 10 000

5.2.2 Rigidez circunferencial específica a largo plazo. El fabricante debe declarar el valor del factor αx,wet, determi-nado de acuerdo con cualquiera de los métodos dados en el apartado 6.2.2, empleando probetas conformes alapartado 6.2.1.1, utilizando valores medidos a partir de 1 000 h y posteriores de acuerdo con el apartado 6.2.2.2.

5.2.3 Resistencia inicial al fallo en condiciones de flexión. Cuando se realizan los ensayos de acuerdo con loespecificado en el apartado 6.2.3, cada probeta debe cumplir los siguientes requisitos:

a) cuando se inspecciona a simple vista, la probeta no debe presentar grietas superficiales (véase 6.2.3.1.1);

b) no habrá fallos estructurales aparentes en ninguna de las siguientes formas (véase 6.2.3.1.2):

1) delaminaciones;

2) fallo debido a la tracción del refuerzo de fibra de vidrio;

3) colapsado de la pared del tubo;

4) si es aplicable, separación de la capa interior termoplástica de la pared estructural.

5.2.4 Resistencia a la rotura a largo plazo para el fallo en condiciones de flexión. Cuando se ensaye de acuerdocon lo especificado en 6.2.4, el valor extrapolado a x años de la deformación (deflexión) circunferencial a la rotura alargo plazo en condiciones húmedas, (yu,wet,x/dm)min, calculado de acuerdo con la Norma UNE-EN 705, no debe serinferior al valor aplicable dado en la tabla 8.

El coeficiente de regresión pertinente, RR,dv , debe determinarse según se describe en la Norma UNE-EN 705.

Tabla 8Deformación (deflexión) circunferencial mínima a la rotura

a largo plazo en condiciones húmedas

SN 2 000 2 500 4 000 5 000 8 000 10 000(Yu,wet,min/dm)min 15,4% 14,3% 12,2% 11,3% 9,7% 9%

NOTA − Los valores de deformación (deflexión) circunferencial dados en la tabla 8, están basados en el supuesto de una deformación (deflexión)máxima admisible a largo plazo del tubo enterrado del 6%. Si el fabricante especifica una deformación (deflexión) a largo plazo distinta,los valores de la tabla 8 deben ajustarse proporcionalmente. Por ejemplo si la deformación (deflexión) máxima admisible a largo plazo deltubo enterrado especificada por el fabricante es del 3%, los valores de la tabla deben reducirse un 50%.

- 19 - UNE 53323:2001 EX

5.2.5 Resistencia inicial específica en tracción longitudinal. Cuando se ensaye de acuerdo con lo especificado en elapartado 6.2.5, el valor medio obtenido de la resistencia inicial específica en tracción longitudinal, σl*

, para los tubosque no deban resistir cargas longitudinales producidas por la presión interna, no debe ser inferior al valor dado en latabla 9, según el diámetro nominal, DN, del tubo sometido al ensayo. El valor medio del alargamiento a la roturaobtenido no debe ser inferior al 0,25%.

Para los tubos que deban resistir el esfuerzo longitudinal producido por la acción de la presión interior sobre losextremos debidamente acondicionados, la resistencia inicial específica en tracción longitudinal σl*, expresada ennewton por milímetro de circunferencia, no debe ser inferior al valor determinado a partir de la siguiente ecuación:

σl* = 25 x p0,d x dm

donde

p0,d es la presión inicial de diseño determinada de acuerdo con el apartado 5.2.6.1, en bar;

dm es el diámetro medio del tubo ensayado, en metros (m).

Tabla 9Resistencia inicial específica en tracción longitudinal

Presión nominal PN≤≤≤≤ 4 6 10 12,5 16 20 25 32

Diámetro nominalDN

Resistencia inicial específica en tracción longitudinalN/mm de circunferencia

100 70 75 80 85 90 100 110 125125 75 80 90 95 100 110 120 135150 80 85 100 105 110 120 130 145200 85 95 110 115 120 130 140 155250 90 105 125 130 135 150 165 190300 95 115 140 145 150 170 190 220400 105 130 160 165 185 210 240 285500 115 150 190 200 220 250 290 345600 125 165 220 235 255 290 345 415700 135 180 250 265 290 330 395 475800 150 200 280 300 325 375 450 545900 165 215 310 330 355 420 505 620

1 000 185 230 340 360 390 460 555 6851 200 205 260 380 415 460 5451 400 225 290 420 465 530 6301 600 250 320 460 520 600 7151 800 275 350 500 570 6702 000 300 380 540 625 7402 200 325 410 580 675 8102 400 350 440 620 730 880

Cuando se ensayen tubos de presión y diámetros distintos a los dados en la tabla 9, el valor de la resistencia inicialespecífica mínima en tracción longitudinal debe ser interpolado o extrapolado a partir de los valores dados.

5.2.6 Presión inicial de diseño y de fallo para tubos de presión

5.2.6.1 Para los tubos de presión, la presión inicial de fallo debe determinarse de acuerdo con el apartado 6.2.6.

UNE 53323:2001 EX - 20 -

5.2.6.2 La presión inicial mínima de fallo, P0,min, y la presión de diseño inicial mínima, P0,d, pueden determinarseempleando el coeficiente de regresión RRP, obtenido de los ensayos de presión a largo plazo realizados de acuerdo conla Norma UNE-EN 1447 y evaluados mediante los procedimientos detallados en la Norma UNE-EN 705.

5.2.7 Presión de fallo a largo plazo para tubos de presión. La presión de fallo a largo plazo debe determinarse deacuerdo con lo especificado en el apartado 6.2.7.

Al aplicar estos factores de seguridad mínimos (véase tabla 16) debe cumplirse lo siguiente:

1 Px,min ≥ FSmin x PN

2 Px,d ≥ FSd x PN

Siendo Px,min la presión de fallo mínima a largo plazo y Px,d la presión de diseño mínima a largo plazo.

5.3 Estanquidad inicial de tubos de presión

Cuando se realicen los ensayos de acuerdo con lo especificado en el apartado 6.3, todas las secciones del tubo deben serestancas.

5.4 Resistencia a la corrosión bajo flexión para tubos destinados al transporte de aguas residuales

En las tuberías destinadas a su utilización en saneamientos sépticos o para el transporte de fluidos corrosivos, laresistencia a la corrosión bajo flexión debe determinarse empleando el procedimiento descrito en el apartado 5.4.1 o5.4.2, según decida el fabricante.

5.4.1 Procedimiento empleando puntos de fallo. El valor extrapolado de los resultados de los ensayos realizados deacuerdo con lo especificado en el apartado 6.4.1 no debe ser inferior al límite aplicable dado en la tabla 10.

Tabla 10Flexión circunferencial relativa a largo plazo extrapolada mínima en un ambiente corrosivo

Rigidez nominalSN

Flexión circunferencial a largo plazo extrapolada mínima%

2 000 15,42 500 154 000 12,25 000 128 000 9,7

10 000 9

5.4.2 Procedimiento empleando niveles de alargamiento unitario especificados. Ningún tiempo individual de fallode las probetas, después de ser ensayadas de acuerdo con lo especificado en el apartado 6.4.2, debe ser inferior alcorrespondiente período de ensayo aplicable, es decir, 1 000 h, 3 000 h o 10 000 h.

6 MÉTODOS DE ENSAYO

6.1 Determinación de las características geométricas

6.1.1 Procedimiento operatorio. Las mediciones de los diámetros deben efectuarse siempre referidas a una mismasección recta del tubo.

6.1.2 Medidas del diámetro. Debe utilizarse un calibre o instrumento apropiado para obtener una precisión mínimade 0,1 mm.

- 21 - UNE 53323:2001 EX

6.1.3 Medidas del diámetro exterior medio. Las mediciones del diámetro exterior medio deben realizarse utilizandouna cinta métrica (circómetro), en el que se lea directamente el diámetro en función de la longitud de la circunferencia,con una precisión mínima de 0,1 mm.

6.1.4 Medidas de longitud de los tubos. Las medidas de longitud de los tubos suministrados en tramos rectos debentomarse con instrumentos apropiados para conseguir una precisión mínima de 5 mm.

6.2 Determinación de las características mecánicas

6.2.1 Rigidez circunferencial específica inicial. La rigidez circunferencial específica inicial (S0) debe determinarseempleando cualquiera de los métodos dados en la Norma UNE-EN 1228. Las probetas deben ser conformes con elapartado 6.2.1.1. El ensayo debe realizarse empleando una deformación diametral entre 2,5% y 3,5%.

6.2.1.1 Longitud de las probetas. La longitud de las probetas, Lp, en metros, debe ser conforme con la tabla 11,admitiéndose una desviación del ± 5%.

Tabla 11Longitudes de las probetas

Diámetro nominalDN

LongitudLp

mTodos 0,3

6.2.2 Determinación de la rigidez circunferencial específica a largo plazo. El ensayo debe realizarse empleandocualquiera de los métodos descritos en el prEN ISO 10468 o prEN ISO 14828.

Si se utiliza el ensayo de fluencia según el prEN ISO 10468, el alargamiento unitario inicial de la pared del tubo debeestar comprendido entre el 0,13% y el 0,17%.

Si se utiliza el ensayo de relajación según el prEN ISO 14828, el alargamiento unitario inicial de la pared del tubo debeestar comprendido entre el 0,35% y el 0,40%.

6.2.2.1 Intervalos de tiempo para las mediciones. Después de completar el proceso de carga, se miden y registran laslecturas empezando a las 10 h y continuando hasta las 10 000 h, como mínimo. Las lecturas deben tomarse de maneraque diez de ellas se tomen regularmente distribuidas, de forma aproximada, en intervalos de log del tiempo, en horas, enla década de 1 000 h a las 10 000 h.

6.2.2.2 Análisis de regresión. El método C de la Norma UNE-EN 705 es, para los fines de este requisito, el métodode referencia excepto para lo siguiente. Si se dan cualquiera de las siguientes condiciones, debe utilizarse el método Bsiendo entonces este el método de referencia en caso de litigio:

I El coeficiente de correlación cuadrático determinado al emplear el método B de la Norma UNE-EN 705 supera aldeterminado empleando el método C en más de 0,05.

II El valor extrapolado a las 50 años utilizando el método C es mayor que el valor medido a las 10 000 h.

6.2.3 Determinación de la resistencia inicial al fallo en flexión. El ensayo se realiza de acuerdo con la NormaUNE-EN 1226, utilizando probetas conformes a la tabla 11 y empleando deformaciones (deflexiones) diametralesmedias adecuadas a la rigidez nominal (SN) del tubo como se especifica en 6.2.3.1.1 para el apartado a) y como sedetermina de acuerdo con 6.2.3.1.2 para el apartado b).

UNE 53323:2001 EX - 22 -

6.2.3.1 Flexión circunferencial inicial mínima

6.2.3.1.1 Para la aparición de grietas superficiales. Empleando la rigidez circunferencial inicial medida (S0), losrequisitos para la flexión circunferencial inicial mínima, y2,min/dm, deben calcularse empleando la siguiente ecuación:

( / ) ( / ),sup ,min

,

,supy dSN

Sy d2

0

0 333

2 12m nuevatabla 12

m tabla=FHG

IKJ ×

donde

(y2,sup/dm)nueva,min es la deformación (deflexión) circunferencial inicial mínima requerida, calculada para la rigidezcircunferencial real, en %;

SNtabla12 es la rigidez circunferencial dada en la tabla 12, que es el valor más próximo a la rigidezcircunferencial real;

S0 es la rigidez circunferencial real;

(y2,sup/dm)tabla 12 es la deformación (deflexión) circunferencial inicial mínima, en %, dada en la tabla 13, en relacióncon la SN.

NOTA − El fabricante puede utilizar los valores de la tabla como requisito mínimo.

Tabla 12Deformaciones (deflexiones) circunferenciales iniciales mínimas, (y2,sup/dm), antes del agrietamiento superficial

SN 2 000 2 500 4 000 5 000 8 000 10 000

No hay daño visible con % de deformación(deflexión)

15,4 14,3 12,2 11,3 9,7 9

6.2.3.1.2 Para el fallo estructural. La flexión circunferencial inicial mínima y2,estruc/dm, en %, debe cumplir con losvalores dados en la tabla 13.

Tabla 13Deformaciones (deflexiones) circunferenciales iniciales mínimas, (y2,estruc/dm), antes del fallo estructural

SN 2 000 2 500 4 000 5 000 8 000 10 000

No hay fallo estructural con % de deformación(deflexión)

25,7 23,9 20,4 18,9 16,2 15

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6.2.3.1.3 Deformación (deflexión) circunferencial inicial mínima requerida antes del fallo estructural. Utilizandolas rigideces circunferenciales iniciales (S0) medidas, la deformación (deflexión) circunferencial inicial mínimarequerida, (y2,estruc/dm), se calculará empleando la siguiente ecuación:

( / ) ( / ),min

,

y dSN

Sy d2,estruc m nueva

tabla 132,estruc m tabla=

FHG

IKJ ×

0

0 333

13

donde

(y2,estruc/dm)nueva,min es la deformación (deflexión) circunferencial inicial mínima requerida, calculada para la rigidezcircunferencial real, en %;

SNtabla13 es la rigidez circunferencial dada en la tabla 13, que es el valor más próximo a la rigidezcircunferencial real;

S0 es la rigidez circunferencial real;

(y2,estruc/dm) tabla 13 es la deformación (deflexión) circunferencial inicial mínima especificada en el apartado 6.2.3.1.2.

6.2.4 Determinación de la resistencia a la rotura a largo plazo para el fallo en condiciones de deformación(deflexión)

El ensayo debe realizarse de acuerdo con el método de ensayo dado en la Norma UNE-EN 1227, empleando un mínimode 18 probetas de acuerdo con el apartado 6.2.4.3.

6.2.4.1 Distribución de los tiempos de fallo. Los tiempos de fallo, tu, de las 18 o más probetas, deben distribuirseentre 0,1 h y por encima de 104 h. La distribución de 10 de estos resultados debe corresponderse con los límites dadosen la tabla 14.

Tabla 14Distribución de los tiempos de fallo

Tiempo de fallo - tu

hNúmero mínimo de fallos registrados

10 ≤ tu ≤ 1 0001 000 ≤ tu ≤ 6 0006 000 < tu

433*

* Al menos uno de estos excederá las 10 000 h.

6.2.4.2 Criterio de fallo. El criterio de fallo debe ser el dado en la Norma UNE-EN 1227.

6.2.4.3 Probetas. Las probetas que se necesitan para el ensayo detallado en el apartado 6.2.4, deben cortarse con lamisma dimensión nominal, rigidez nominal y presión nominal y deben tener la misma longitud, L, que la especificadaen la tabla 10.

6.2.5 Determinación de la resistencia inicial específica en tracción longitudinal. El ensayo debe realizarse deacuerdo con el método A o el método B de la Norma UNE-EN 1393.

6.2.6 Determinación de la presión inicial de diseño y de fallo para tubos de presión

6.2.6.1 El ensayo debe realizarse empleando uno de los métodos de A al F de la Norma UNE-EN 1394, utilizandoprobetas conformes con el apartado 6.2.6.4. El método A de la UNE-EN 1394 se considera como el método dereferencia, aunque todos los métodos de la Norma UNE-EN 1394 tienen igual validez. Si se establece una correlaciónentre cualquiera de los otros métodos con el método A mediante un programa de ensayos comparativo, entonces esemétodo debe ser aceptado como método de referencia.

UNE 53323:2001 EX - 24 -

6.2.6.2 Todos los métodos descritos en la Norma UNE-EN 1394 dan como resultado una resistencia a la traccióncircunferencial de la pared del tubo. Para comparar estos resultados con los requisitos dados en el apartado 5.2.6.1, laresistencia a la tracción circunferencial específica de la pared debe convertirse en valores de presión mediante lasiguiente ecuación:

P 0,método = 0,02 x σcu,método /di

donde

σcu,método es el valor de la resistencia a la tracción circunferencial de la pared, determinado de acuerdo con uno de losmétodos, de A al E, de la Norma UNE-EN 1394, en newton por milímetro de longitud (N/mm);

di es el diámetro interior del tubo ensayado, en metros (m).

P0,método es la presión de fallo inicial, en bar, calculada de los resultados obtenidos empleando uno de los métodos, deA al F, de la Norma UNE-EN 1394.

6.2.6.3 Dimensiones de las probetas

6.2.6.3.1 Para el método A. La longitud de las probetas entre los sistemas de cierre de los extremos debe ser la que seda en la tabla 15.

Tabla 15Longitud de las probetas para el método A

Diámetro nominalDN

Longitud mínimamm

≤ 250 3 x DN + 250

> 250 DN + 1 000NOTA − Pueden utilizarse longitudes menores a las indicadas siempre y cuando los

sistemas de cierre de los extremos no tengan ningún efecto en el resultado.

6.2.6.3.2 Para el método B. Las características geométricas de la probeta se dan en la Norma UNE-EN 1394.

6.2.6.3.3 Para el método C. La anchura de la probeta debe ser de 50 mm para tubos de enrollamiento helicoidal y de25 mm para tubos de enrollamiento no helicoidal.

6.2.6.3.4 Para el método D. La anchura de la probeta debe ser de 25 mm.

6.2.6.3.5 Para el método E. Las características geométricas de la probeta se dan en la Norma UNE-EN 1394.

6.2.6.3.6 Para el método F. Las características geométricas de la probeta se dan en la Norma UNE-EN 1394.

6.2.7 Determinación de la presión de fallo a largo plazo para tubos de presión. A partir de los datos obtenidos delos ensayos realizados de acuerdo con la Norma UNE-EN 1447 y de los procedimientos de extrapolación detallados enel método A de la Norma UNE-EN 705, se determina el coeficiente de regresión RRP.

Los tubos deben diseñarse utilizando los procedimientos de análisis de la Norma UNE-EN 705 y los factores deseguridad de la tabla 16.

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Tabla 16Factores de seguridad mínimos a largo plazo, FSmin y FSd

Factor de Seguridad PN32 PN25 PN16 PN12,5 PN10 PN6 PN4 PN2,5

FSmin 1,3 1,3 1,45 1,5 1,55 1,6 1,65 1,7

FSd 1,6 1,6 1,8 1,85 1,9 2,0 2,05 2,1

NOTA − Los factores de seguridad de la tabla 16 suponen que el tubo está enterrado y funcionando a una presión igual a la presión nominal (PN), ytienen en cuenta los efectos combinados de presión y deformación (deflexión) circunferencial. Los valores de FSd se derivan de suponer unvalor de la varianza de la resistencia a la tracción circunferencial inicial del 9% o inferior. Si este valor es mayor que el valor mencionado,deben incrementarse los factores de seguridad.

6.2.7.1 Número de probetas para la determinación del coeficiente de regresión. Debe tomarse un númerosuficiente de probetas de forma que, al menos, se obtengan 18 puntos de fallo para realizar el análisis de acuerdo con laNorma UNE-EN 705.

6.2.7.2 Longitud de las probetas. La longitud de las probetas entre los sistemas de cierre de los extremos debecorresponderse con la tabla 15.

6.2.7.3 Distribución de los tiempos de fallo. Los tiempos de fallo de las 18 o más probetas, deben distribuirse entre0,1 h y por encima de 104 h. La distribución de 10 de estos resultados debe corresponderse con los límites dados en latabla 14.

6.3 Determinación de la estanquidad mediante ensayo no destructivo

Los ensayos deben realizarse de acuerdo con el método A de la Norma UNE-EN 1229 de manera que se aplique,durante 30 s, una presión de ensayo correspondiente a 1,5 x PN manteniéndola durante la duración del período deinspección.

El ensayo puede realizarse sobre probetas definidas según la tabla 15 o tubos completos.

6.4 Determinación de la resistencia a la corrosión bajo deformación (deflexión)

6.4.1 Determinación por el procedimiento empleando puntos de fallo. Los ensayos deben realizarse de acuerdo conla Norma UNE-EN 1120, empleando los fallos por fuga como criterio. De los resultados se obtendrá el valorextrapolado de la flexión a x de años, utilizando el método A de la Norma UNE-EN 705.

6.4.1.1 Número de probetas. A menos que se indique lo contrario, debe tomarse un número suficiente de probetas deuno o más tubos de forma que, al menos, se obtengan 18 puntos de fallo para realizar el análisis empleando el método Ade la Norma UNE-EN 705.

6.4.1.2 Distribución de los tiempos de fallo. Los tiempos de fallo de las 18 o más probetas, deben distribuirse entre0,1 h y por encima de 104 h. La distribución de 10 de estos resultados debe corresponderse con los límites dados en latabla 14.

Cuando no se puede obtener un fallo por fuga en menos de 1 000 h, dos de los cuatro puntos de fallo correspondientes(véase tabla 14) deben obtenerse, adicionalmente, entre las 1 000 h y las 6 000 h y los otros dos después de las 6 000 h.

6.4.2 Determinación empleando niveles de alargamiento unitario especificados. Se calcula la flexión requeridapara cada probeta, δV, para el período de tiempo de ensayo apropiado, 1 000 h, 3 000 h o 10 000 h, empleando lasdimensiones de la probeta y el nivel de alargamiento unitario aplicable de la tabla 17.

La probeta debe someterse al nivel de alargamiento determinado y el ensayo debe realizarse de acuerdo con losprocedimientos detallados en la Norma UNE-EN 1120, empleando el fallo por fuga como criterio.

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La línea que relaciona la deformación (deflexión) con el tiempo puede definirse a partir de puntos iniciales y finalesiguales a la flexión circunferencial relativa de fallo inicial y a largo plazo, respectivamente. Estos valores se dan en latabla 17.

Tabla 17Deformaciones (deflexiones) circunferenciales mínimas iniciales y a largo plazo antes del fallo estructural

Rigidez Nominal (SN) 2 000 2 500 4 000 5 000 8 000 10 000Deformación (deflexión) Inicial % (2 min) 25,7 23,9 20,4 18,9 16,2 15,0

Deformación (deflexión) a largo plazo % (50 años) 15,4 14,3 12,2 11,3 9,7 9,0

NOTA − Los valores de deformación (deflexión) circunferencial dados en la tabla 8, están basados en el supuesto de una deformación (deflexión)máxima admisible a largo plazo del tubo enterrado del 6%. Si el fabricante especifica una deformación (deflexión) a largo plazo distinta,los valores de la tabla 8 deben ajustarse proporcionalmente. Por ejemplo si la deformación (deflexión) máxima admisible a largo plazo deltubo enterrado especificada por el fabricante es del 3%, los valores de la tabla deben reducirse un 50%.

Estos valores pueden convertirse en alargamientos unitarios mediante la siguiente ecuación:

ε =× ×

+FHIK

4,28 t / d % deformación (deflexión)

1% deformación (deflexión)

200

mb g b g2

Donde el % de deformación (deflexión) es el valor correspondiente de la tabla 17 y t/dm es el espesor del tubo,incluyendo el espesor de la capa interior, dividido por el diámetro medio.

Para cada rigidez nominal la forma de cambio entre los 2 min y 438 300 h puede establecerse a partir de los valoresiniciales y a largo plazo y con los valores intermedios determinados a las 1 000 h, 3 000 h y 10 000 h. Estos se expresancomo valores proporcionales a t/dm. Los resultados se resumen en la tabla 18.

Tabla 18Alargamientos unitarios para periodos de ensayo mínimos especificados

% de alargamiento unitario en términos de t/dm para 1 000 h, 3 000 h y 10 000 h

Periodo de ensayo, en horasRigidez NominalN/m2 1 000 3 000 10 0002 000 70,2465* t/dm 67,7504* t/dm 65,0149* t/dm

2 500 66,1767* t/dm 63,7852* t/dm 61,1642* t/dm

4 000 57,9924* t/dm 55,8372* t/dm 53,4754* t/dm

5 000 54,3435* t/dm 52,2994* t/dm 50,0593* t/dm

8 000 47,5886* t/dm 45,7664* t/dm 43,7695* t/dm

10 000 44,5125* t/dm 42,7993* t/dm 40,9218* t/dm

6.4.2.1 Número de probetas. A menos que se especifique lo contrario, deben ensayarse cuatro probetas a cada uno delos niveles de alargamiento unitario especificados en el apartado 6.4.2. Las probetas deben cortarse de uno o más tubos.

6.4.2.2 Probetas. La probeta requerida por la Norma UNE-EN 1120 debe tener una longitud Lp conforme a la tabla 11.

6.4.2.3 Disolución de ensayo. La disolución de ensayo debe incluir ácido sulfúrico con una concentración de0,5 mol/l. Ésta debe introducirse en el interior de las probetas antes de que hayan transcurrido 2 h de haber alcanzado ladeformación (deflexión) de acuerdo con la Norma UNE-EN 1120. El momento en el que se introduce la disolución, esel tiempo cero a partir del cual deben determinarse las propiedades a largo plazo.

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7 FUNCIONAMIENTO DE LA UNIÓN

7.1 Probetas

El número de probetas para cada tipo de ensayo debe ser uno. Puede utilizarse la misma probeta para más de un ensayo.

La probeta debe estar formada por dos segmentos de tubo y el sistema de unión correspondiente, de forma que lalongitud total, L, no sea inferior a los valores dados en la tabla 15.

7.2 Uniones flexibles con juntas elastoméricas no resistentes a esfuerzos axiales

Los requisitos de ensayo para las uniones flexibles con juntas elastoméricas no resistentes a esfuerzos axiales, quedanrecogidos en la tabla 19.

Tabla 19Requisitos de ensayo para las uniones flexibles no resistentes a esfuerzos axiales

Características Requisitos Parámetros de ensayo Método de ensayoFuga inicialPresión inicial 1,5 x PN, 15 minDesviación angular (1)Presión inicialPresión estática positiva

1,5 x PN, 15 min 2,0 x PN, 24 h

Desalineación (2)Presión inicialPresión estática positivaPresión cíclica positiva

1,5 x PN, 15 min 2,0 xPN, 24 h

De atmosférica a 1,5 x PNy de nuevo a atmosférica

10 ciclos de 1,5 min a 3 mincada uno

Retracción total (3)Presión externa diferencialPresión negativa (4)

Sin fugas ni daños encomponentes

- 0,8 bar, 1 h

UNE-EN 1119

(1) Se aplicará junto con la retracción declarada por el fabricante, la siguiente desviación angular:

a) 3º para tubos y/o accesorios con un DN ≤ 500 mm.

b) 2º para tubos y/o accesorios con un 500 < DN ≤ 900 mm.

c) 1º para tubos y/o accesorios con un 900 < DN ≤ 1800 mm.

d) 0,5º para tubos y/o accesorios con un DN > 1800 mm.

(2) Se aplicará la retracción total declarada por el fabricante y una fuerza total F1 de 20 N por mm de DN, expresado en mm.

(3) Se aplicará la retracción declarada por el fabricante no inferior al 0,3% que incluye la contracción de Poisson y los efectos de la temperatura.

(4) Relativa a la atmosférica, es decir, aproximadamente 0,2 bar absolutos.

NOTA − El fallo en los cierres de los extremos no se considera fallo del ensayo.

7.3 Uniones flexibles con juntas elastoméricas resistentes a esfuerzos axiales

Los requisitos de ensayo para las uniones flexibles con juntas elastoméricas resistentes a esfuerzos axiales, quedanrecogidos en la tabla 20.

UNE 53323:2001 EX - 28 -

Tabla 20Requisitos de ensayo para uniones flexibles resistentes a esfuerzos axiales

Características (1) Requisitos Parámetros de ensayo Método de ensayoFuga inicialPresión inicial 1,5 x PN, 15 minDesalineación con presióninterna (2)Presión estática positiva condesalineaciónPresión cíclica positiva

2,0 x PN, 24 hDe atmosférica a 1,5 x PNy de nuevo a atmosférica

10 ciclos de 1,5 min a 3 mincada uno

Presión externa diferencialPresión negativa (3) - 0,8 bar, 1 hEnsayo de corta duraciónPresión mantenida

Sin fugas ni daños encomponentes

4,0 X PN, 6 min

UNE-EN 1448

(1) Las uniones se ensayarán empleando sistemas de cierre en los extremos, con objeto de transmitir el empuje a través del tubo, hacia la junta.

(2) Si se requiere que la unión esté sometida a una carga de desalineación, F1, la carga total será de 20 N por mm de DN expresado en mm.

(3) Relativa a la atmosférica, es decir, aproximadamente a 0,2 bar absolutos.

NOTA − El fallo en los sistemas de cierre de los extremos no se considera fallo del ensayo.

7.4 Uniones laminadas o pegadas

Los requisitos de ensayo para las uniones laminadas o pegadas quedan recogidos en la tabla 21.

Tabla 21Requisitos de ensayo para uniones laminadas o pegadas

Caracteristicas (1) Requisitos Parámetros de ensayo Método de ensayoFuga inicialPresión inicial 1,5 x PN, 15 minResistencia a la presión internaPresión estática positiva condesalineaciónPresión cíclica positiva 2,0 x PN, 24 h

De atmosférica a 1,5 x PNy de nuevo a atmosférica

10 ciclos de 1,5 min a 3 mincada uno

Presión externa diferencialPresión negativa (2) - 0,8 bar, 1 hEnsayo de corta duraciónPresión mantenida

Sin fugas ni daños encomponentes

3,0 X PN, 6 min

UNE-EN 1449

(1) Para uniones destinadas a soportar cargas axiales, debidas a los empujes de la presión, el ensayo se realizará aplicando dichas cargas a launión. Para uniones no destinadas a soportar cargas axiales, el ensayo se realizará sin aplicación de las mismas y transfiriendo el empuje de lapresión a otros elementos del útil de ensayo.

(2) Relativa a la atmosférica, es decir, aproximadamente a 0,2 bar absolutos.

NOTA − El fallo en los sistemas de cierre de los extremos no se considera fallo del ensayo.

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7.5 Uniones embridadas

Los requisitos de ensayo para las uniones embridadas quedan recogidas en la tabla 22.

Tabla 22Requisitos de ensayo para uniones embridadas

Caracteristicas (1) Requisitos Parámetros de ensayo Método de ensayoFuga inicialPresión inicial 1,5 x PN, 15 minResistencia a la presióninternaPresión estática positiva condesalineaciónPresión cíclica positiva

2,0 x PN, 24 hDe atmosférica a 1,5 x PNy de nuevo a atmosférica

10 ciclos de 1,5 min a 3 mincada uno

Presión externa diferencialPresión negativa (2) - 0,8 bar, 1 hEnsayo de corta duraciónPresión mantenida

Sin fugas ni daños encomponentes

3,0 X PN, 6 min

UNE-EN 1450

(1) Para uniones destinadas a soportar cargas axiales, debidas a los empujes de la presión, el ensayo se realizará aplicando dichas cargas a launión. Para uniones no destinadas a soportar cargas axiales, el ensayo se realizará sin aplicación de las mismas y transfiriendo el empuje de lapresión a otros elementos del útil de ensayo.

(2) Relativa a la atmosférica, es decir, aproximadamente a 0,2 bar absolutos.

NOTA 1 − El fallo en los sistemas de cierre de los extremos no debe de constituir fallo del ensayo.

NOTA 2 − El fabricante de la brida atornillada suministrará toda la información referente a la brida: junta de estanquidad, par de apriete de lostornillos, secuencia de apriete, etc.

8 MARCADO

Debe colocarse el siguiente marcado en la parte exterior de cada tubo.

a) referencia a esta norma, es decir, UNE 53323 EX;

b) el diámetro nominal DN y la serie de diámetro, es decir, A, B1, B2, etc.;

c) la clase de rigidez, de acuerdo con el capítulo 4 de esta norma;

d) la clase de presión, de acuerdo con el capítulo 4 de esta norma;

e) el nombre o identificación del fabricante;

f) la fecha o el código de fabricación.

UNE 53323:2001 EX - 30 -

BIBLIOGRAFÍA

UNE-EN ISO 2078 − Fibra de vidrio. Hilos. Designación. (ISO 2078:1993)

g

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