Universitatea TehnicProiect T.P.R.Tema deproiect:Sa se proiecteze pentru piesa data sub forma de desen de executie urmatoarele:-pocesul tehnologic de prelucrare prin taiere si deformare plastica la rece;-o stanta combinata utilizata in procesul tehnologic.Se va cosidera oserie de fabricatie de 500.000 buc/an.Etapele realizarii proiectului:1) analiza desenului de executie al piesei pentru care se proiecteaza procesul tehnologic cuprinzand: analiza rolului functional al piesei, a conditiilor tehnologice impuse, a cotelor piesei precum si a bazelor functionale si de cotare ale piesei(STAS 11.11 prevede tolerantele cotelor libere pentru piesele stantate si ambutisate la rece).2) propunerea unor modificari, daca este cazul, a fortei si/sau dimensiunilor piesei in vederea sporirii posibilitatilor tehnologice de prelucrare.3) stabilirea formei si dimensiunilor semifabricatului (banda, sarma, fasie).4) analiza utilizarii eficiente a semifabricatului.5) stabilirea numarului si succesiunilor operatiilor/fazelor necesare pentru obtinerea piesei.6) stabilirea variantelor posibile de prelucrare si alegerea variantei optime din punct de vedere economic.7) introducerea planului de operatii pentru varianta optima.8) stabilirea tipului de stante, matrite utilizate in procesul tehnologic ales.9) calculul parametrilor procesului: forte, lucrul mecanic, putere.10) stabilirea regimului de lucru.11) calculul centrului de presare al stantei.12) stabilirea tipului si parametrilor geometrici si energetici ai utilajului necesar pentru prelucrare.13) proiectarea unei matrite combinate, reprezentative pentru procesul tehnologic:a) intocmirea desenului de ansamblu al matriteib) calculul de rezistenta pentru elementele puternicsolicitatec) calculul campului de toleranta al dimensiunilord) calculul lanturilor de dimensiuni al matriteie) intocmirea desenului de executie 14) normarea tehnica a procesului tehnologic. 15) calculul costurilor de productie al unei piese.1Universitatea TehnicProiect T.P.R.Capac: MaterialA3STAS 9485-80 Serie600.000de bucati Cotele netolerate conform STAS 11111-862Universitatea TehnicProiect T.P.R.MEMORIU TEHNICTehnologia presarii la rece asigura utilizarea rationala a materialelor, procese tehnologice cu consumuri reduse de energie, productivitate ridicata a muncii, eficienta economica in conditii de calitate.Prelucrarea metalelor prin deformare la rece cuprinde un ansamblu de operatii de taiere, de deformare sau combinatii ale acestora, fara eliminare de aschii.Procesele de productie la prelucrarea prin deformare se caracterizeaza prin urmatoarele particularitati:* operatia se realizeaza prin presare la rece;* materialele prelucrate se prezinta, de obicei, sub forma de benzi sau foi metalice precum si sub forma de foi din materiale nemetalice. In cazul de fata am folosit banda cu margini taiate la dimensiunea dorita. * utilajele cu care se executa operatia de taiere se numesc stante, iar pentru operatia de deformare matrite.* utilajele folosite sunt presele sau masinile automate de diferite tipuri care creeaza si aplica forta de lucru necesara.* forma si dimensiunile pieselor prelucrate prin presare la rece, corespund cu suficienta precizie formei si dimensiunilor elementelor active ale sculelor.Tehnologia prelucrarii prin deformare la rece reprezinta una dintre cele mai moderne directii de dezvoltare a tehnologiei constructiilor de masini.In comparatie cu alte procedee de prelucrare a metalelor, prezinta o serie de avantaje tehnice si economice printre care se numara si:* Productivitate ridicata, ajungandu- se in cazul pieselor mici cu folosirea preselor rapide la 2000...3000 piese/min.* Realizarea de piese cu configuratie deosebit de complexa, unele aproape imposibil de obtinut prin alte procedee.* Utilizarea materialelor in conditii rationale, cu pierderi minime.* Sculele se caracterizeaza prin durabilitate ridicata ceea ce conduce la utilizarea lor eficienta in cazul unor productii mari.* Precizia pieselor prelucrate poate fi, dupa necesitate, foarte ridicata, piesele rezultand cu dimensiunile finale uneori.* Piesele obtinute prin stantare si matritare la rece, sunt caracterizate prin greutati reduse, rezistenta ridicata, rigiditate mare.Procedeele de prelucrare prin presare la rece prezintaunele dezavantaje cum ar fi: sculele utilizate sunt uneori de complexitate ridicata si costistoare, aplicarea procedeului este conditionata in unele cazuri de schimbarea formei pentru ca aceasta sa fie tehnologica.Domeniul de aplicare a prelucrarii mecanice prin presare mecanica la rece s- a extins la piese de gabarite diferite. Se executa piese decupate din tabla cu grosimea de pana la 25 mm, se efectueaza perforari cu grosimeapana la 35 mm, ambutisari din semifabricate cu grosimea pana la 35- 40 mm. In proiectul de fata grosimea materialului este de 2 mm.3Universitatea TehnicProiect T.P.R.Diametrul semifabricatului 1. Inel

d ff=190 cm d1=190-80-2*R4-2*g/2d1= 104A1= 19858 ) 104 190 (4) (42 2 2122 d d mm2A1=19858 mm22.Un sfert de inel concav 4Universitatea TehnicProiect T.P.R.) 21 28 2 ( 4 / R r d A A2= 1001,3mm23.Cilindru

h=76 mm 3A220045 76 * 82 * mm dh 2335 , 19000 mm A5Universitatea TehnicProiect T.P.R.4.Un sfert de inel convex 2 (44 A ) 82r rd +) 2 * 8 76 * 2 * 2 (424+ A24980mm A 5. Disc 6Universitatea TehnicProiect T.P.R. d=76

425dA

2545 , 4536 mm A 6.Zona de tundere

3' h ,5 mm- coeficient de tundere(table) 22 22122'64 , 21274) 190 197 () (4mm d d A 2 '5 4 3 2 1 074 , 47503 mm A A A A A A A + + + + + 2 009529 , 2174mmAD mm D 9529 , 2170 Se adopta D0=218mmUtilizarea eficienta a semifabricatelorAlegerea variantei optime1.Croire pe un rand7Universitatea TehnicProiect T.P.R.mm D 2180 mm bmm a2 , 16 , 1Latimea benzii:

mm Ba D B2 , 221 2 , 3 21820 + + Coeficientul de croire:

mm b D pmm Brmm A2 , 219 2 , 1 2182 , 221174 , 47503020 + + r-rand de croire B-grosimeap-pasul de avans % 97% 100 *2 , 219 * 2 , 2211 * 74 , 47503% 100 *0000kkBpr Ak 8Universitatea TehnicProiect T.P.R. Tabla se taie in patru benzi52 , 42 , 2211000' BBnbucatimm Lmm B20001000''Numarulbucatilor de pe banda LLn'1 mm b D L 4 , 220 2 + 07 , 94 , 22020001 n bucati36 9 * 4 *1'1 n n n bucatiCoeficientul de folosire% 5 , 851000 * 2000100 * 36 * 74 , 47503100' ''1 B LAnkf9Universitatea TehnicProiect T.P.R.2.Croierea pe doua randuri22373254mmDA 2 21 2 1DbDO O + + mm M OO OO O M OM O M Omm O O2456 , 109 2 , 219 )2(2 , 219 2 , 1 21822 2 2 3 122 1 23 12 1+ + + 475 22 + + M O a D BNumarul fasiilorde tabla stiind ca dimensiunea tablei este 1000x2000H=2,4B=475 mm'21 1 22212P AOM ODh AO + + 049 , 8221221 20002000 ''2'1+PA O Lnmm LRezulta 16de bucati peo fasie10Universitatea TehnicProiect T.P.R.32 2 16 22'1 n n bucatiCoeficientul de folosire 1% 1001000 2000'1n Akf[ ] % 76 fkCroirea pe trei randurimm aDM O B 711 )2( 21 2 + + Numarul fasiilor de tabla cu dimensiunea 2000x1000L'=2000 mmmm b D L 2 , 220 2' + 08 , 92 , 22020001 n pe un rand27 de bucati pe o fasie[ ]% 64% 1001000 2000'1ffkn AkDenumirea reperului CapacMaterial DenumireaA3STAS 9485-80Grosimea 2 mmCaracteristici mecanice Schita operatieiNumarul operatieiDenumirea operatiei Schita operatiei SDV11Universitatea TehnicProiect T.P.R.1 Taiere in fasii -foarfeceghilotina2 Decupare la218 si ambutisare la mm 78 -Matrita simultana pentru decupare siambutisare3 Ambutisare la mm 60 idem4 Tratament termic5 Ambutisare cu flansa la mm 55 idem6 Ambutisare cu flansa la mm 50 idem7 Tratament termic8 Gaurire10mm Masina de gaurit9 Rasfrangeremm 36 Matrita de ambutisare10 Taierea marginilor lamm 60 Matrita de decupare Stabilirea numarului si a succesiunii operatiilor12Universitatea TehnicProiect T.P.R.Taierea tablei in benzi din tala de dimensiuni1000x2000, se vor taia sase fasii la dimensiunea 143,2x2000 la foarfecele cu lame paralele.Decupare, Perforare, AmbutisareOperatiile se vor realiza pe o matrita simultana pentru decupare ambutisare si perforara.Ambutisarea pieselor adancicu flansa ingusta se face indoua etape 1. Se realizeaza piese cilindrice fara flansa la un diametru egal cu diametrul flansei si adaosul de tundereConcomitent cu reducerea diametrului se formeaza flansa . Pentru prima etapa:478 , 014067258 , 1760 , 0 lg() 140 478 , 0 lg( ) 67 lg(1) lg() lg( ) lg(101011'0 01 + + DdmnnmD m dnf214 , 1) 76 , 0 lg() 67 lg( ) 50 lg() lg() lg( ) lg(76 . 0525 , 0 22 , 0 80 , 0 78 , 0 55 , 022'2'+ + + +nnmd dnmf13Universitatea TehnicProiect T.P.R.tab calctabcalcm mmmmm Dh D Dh54 , 057 , 08080 30 2 140 23011 0 11 mm kk Dff f4060 140 2 190 78 , 0 76 , 075 , 08060 tabmDDf909 , 05550910 , 0605555503'2' fcalcfcalcddmddmddGaura=50-2(12+1+1+2)=18mm14Universitatea TehnicProiect T.P.R.Prima etapah1=30557 , 01407878140 201011 0 1 + DDmDh D Dcalc 15operatii nDdmmD m dfn2 58 , 176 , 0 ln) 140 478 , 0 ln( ) 67 ln(1478 , 014067) ln() ln( ) ln(11010'0 0 + + Universitatea TehnicProiect T.P.R.54 , 0 tabm214 , 1119 , 080 , 1 69 , 1) 76 , 0 ln() 67 ln( ) 50 ln() ln() ln( ) ln(78 , 0 76 , 0769 , 0786039140782 602'2111 nmd dnmDDmh Dftabfcalcf f2 operatii14 , 1314 , 13 14 2 14 , 1 36 2 14 , 101 0 + + dh r d dtab calcmddm 365 , 03614 , 1310 77 , 2 100 dg45 , 0 tabmtab calctab calcm mm m d2 21 1'159 , 02214 , 1366 , 0362424 61 , 7 10014 , 131

36 , 0 tabmSe alege presatip PknZT 80016Universitatea TehnicProiect T.P.R.Calculul FortelorOLC45 16 , 439 70 2/ 602 gLmm daNForta de taiereN Fg D g L F263760 600 6 , 4390 Forta de calculN F Fc888 . 342 3 , 1 Forta de scoatere[ ] 200 , 2 . 2 . 04 , 0 pag tab kF k Fscsc sc N Fsc5 , 13715 Forta de impingeren F k Fimp imp

07 , 0 03 , 0 impk -pentru otelN Fimp376 . 26 2 263760 05 , 0 Forta totalae totQ F F + 3 , 1

daN Qe1460 N Ftot348 . 344 Forta de ambutisare totala Q F Famb t+ 781 dk1=0,33[tab.11.19, pag 207 ]N Fk g d Fambr amb16 , 494 . 4833 , 0 600 1 78 14 , 31 1 N Q F Famb t16 , 954 . 49 + 17Universitatea TehnicProiect T.P.R.724 . 370 1460 376 . 26 888 . 3452 + + + + Q F F Fimp c totpresa PH 40[2, tab.14.7 pag 235]mm Dtija40 mm rmm rppl57Calculul dimensiunilor elementelor active 7 , 035 , 0 1400t TDToleranta poansonului175 , 04 TT Tplaca p18Universitatea TehnicProiect T.P.R.mm Dmm Jat semifabric65 , 139 3 , 0 140040 , 0minmin 165 , 00max) 7 , 0 2 , 0 65 , 139 (35 , 140+ + plDmm D255 , 009 , 0max .139955 , 139++plplDDVerificarea elementelor activea.Verificare la compresiuneacccAF mincF -Forta de calcul

minA -Aria sectinii minime a poansonului22 2min94 , 4775478 14 , 34mmDA ac c 79 , 7194 , 4775888 . 342b.Verificarea la flambaj18 , 181605164178 14 , 36449 , 1913 , 4322 612244minminminminmin dIAIillilff021 , 221 , 249 , 1913 , 43 2/ 806 , 98 54 , 0 100 mm daNf 19Universitatea TehnicProiect T.P.R.376 , 179 , 71806 , 98 cfcVerificarea placiide decupare la incovoiere si forfecare[ ]2202.100/ 37 , 18790 378 2113954 . 49 5 , 13215 , 11390mm NddHFmm Hmm dD damb t

,_

,_Forfecare[ ]2 .0/ 59 , 138 , 367316 , 954 . 498 , 673 . 3 90 13 14 , 3mm nAFd H Aamb tf Calculul campului de tolerante al poansonului( )0min min .pT pl pf D D 20Universitatea TehnicProiect T.P.R.) (( )( )05 , 0215 , 0minmax0165 , 00165 ,8 , 139585 , 13975 , 13975 , 13904 , 0 79 , 139 ppppo pDDDDDAmbutisarea3 , 0 78 t D

6 , 0 TToleranta poansonmm g Smm T Tmm T Tplacap115 , 041075 , 081max 3 , 0 n [tab. 6.7pag 278 ]mm g n S Jadm3 , 1 3 , 0 1max + + 21Universitatea TehnicProiect T.P.R.) ( ) (mm Dmm Dmm T D Dmm Dmm DplplTplpl82 , 7797 , 7782 , 77 6 , 0 2 , 0 7 , 77 2 , 03 , 787 , 77 3 , 0 78minmax15 , 0015 , 00 0 minmaxmin + + + + +

mm Dpl97 , 082 , 077+Poanson0075 , 00075 , 00min22 , 75 ) 3 , 1 2 82 , 77 () 2 ( pT a pl pDJ D Dp 08 , 0155 , 03 , 75Calculul lantului de dimensiuni al matriteiPachetul superiorIn pachetul superior singurele ajustaje cu joc sunt bucsa de ghidare coloana de ghidare si placa de sprijin poansonAjustajul bucsa d ghidare coloana de ghidare este de tipul6 7h Hmm J 031 , 0 ) 011 , 0 ( ) 020 , 0 (max 1 Ajustajul placa de sprijin poanson este 6 7 n Hmm J mm JJ J JJtotaltotal04 , 0 0316 , 0006 , 0 023 , 0 034 , 0minmax 2 max 1max 2 + Pachetul inferior22Universitatea TehnicProiect T.P.R.Singurul ajustaj cu joc din pachetul inferior este cel intre port-poanson si poansonul de ambutisare si este de tipul 6 7n H.Placa si poansonul de ambutisareau raze mari, deci procesul de ambutisare nu este influentat de acest joc.mm JJ01 , 002 , 0 03 , 0max 3max 3 Normarea tehnicaNormarea de productie TNTipul de pregatire-incheiere piT

22 8 + piTTimpul unitary la stantaresau matritareuTNumarulde piesedin lot000 . 6000 nbucatiViteza la cursa activasmmV 4001 Calculul numarului de curseduble mm L310 200 --lungimea semifabricatuluiPLZn 310 051 , 2 nZ piese310 051 , 21 nZZnZn310 051 , 2 n curse duble5 , 922604 1 1 211121++ + nVHVHnh HnnTimpul de baza23Universitatea TehnicProiect T.P.R.) (min 011 , 005 , 12 12 1+ +bcbctn n z nk n ntkTimpii ajutatorimin 018 , 01 at timp ,ajutator afferent cuplarii preseimin 5 , 34 3 2a a at [4 , tab15.6 pag291]1 , 14 at12 , 11 kmin 986 , 1) () 1 ( ) 1 (12 12 4 4 3 2 2 11]1

+ + + + +ua a a a a buTkn n zn t t n t tTupiTTnTN + 0046 , 2 TNNorme de productie647 , 241480pupNTNCalculul costului de productie al unei pieseCostulmaterialului necesar confectionarii piesei42oDf aria piesei plane35 , 81dm daN Pmm gkg lei P 2 , 73 ccalc fk k -coeficient de croire24Universitatea TehnicProiect T.P.R.fmatkp p g fC 410066 , 6 matCCostul manoperei Cmanora lei Sp7 , 10 --retributia medie pe ora a prestatoruluiora lei Sr1 , 12 --retributi medie orara a reglorului354 , 0000 . 1453001manpCnTCota parte din cheltuieli de regie ce provine unei pieseR=350100RC Cman r Cota parte din amortizarea unei piese ce revine unei piese000 . 203 pVleian buc n 000 . 600 2 , 4 pt

307 16 tmF

310 912 , 4 tmForetd tmF F 8130741sstdnzile ZN

kr=0,962 pnp r s sTn k d n Zn N 160 Cap=410 nA Vp pCap=1,205310Cotaparte din amortizarea stantei25Universitatea TehnicProiect T.P.R.310 5000 . 000 . 2000 . 500000 . 10 assassCnV kCklei VCostul unei piese matritateas ap r man matC C C C C C + + + + C=7,667c Cactual 1000Lei Cactual310 667 , 7 Bibliografie1.Tapalaga I. , Achimas Gh. , Iancau H. , Tehnologia presarii la receCluj-Napoca, Institutul Politehnic Cluj-Napoca, 19802.Teodorescu M. s.a. Elemente de proiectare a stantelor si matritelor, Bucuresti, Ed. Didactica si pedagogica, 198326