TP 10a i 10g Prilog cetvrta varijanta -...

ЈП ЕЛЕКТРОПРИВРЕДА СРБИЈЕ – Дирекција за дистрибуцију електричне енергије

ПРИЛОГ ТЕХНИЧКЕ ПРЕПОРУКЕ број 10 а и 10 г

ИЗБОР СТАБАЛА И ИЗБОР ТЕМЕЉA

ДИСТРИБУТИВНИХ НАДЗЕМНИХ ВОДОВА

– ПРИМЕРИ СА КОМЕНТАРОМ –

IV издање април 2014.

ЕПС – Дирекција за дистрибуцију електричне енергије ТП – 10 а и 10 – г

II ПРИЛОГ април 2014.

Напомене уз IV издање Прилога ТП – 10 а и ТП – 10 г

Предлог текста овог Прилога Техничких препорука број 10 а и 10 г је израдио Ђорђе Глишић, дипл.инж.ел. Електродистрибуција – Београд.

Овај Прилог је намењен свим лицима која почињу да се баве проблематиком пројектовања и изградње дистрибутивних надземних водова.

Потреба за новим издањем овог Прилога Техничких препорука број 10 а и 10 г је настала због објављивања нових српских стандарда који регулишу предмет Техничке препоруке број 10 а.

Садашње реферисање овог Прилогa на ТП – 10 а и ТП – 10 г је зато што је у тренутку израде I издања овог Прилогa постојала само Техничка препорука број 10 која је обједињавала елементе стубова дистрибутивних надземних водова, раздвајањем Техничке препоруке број 10 на Техничку препоруку број 10 а и Техничку препоруку број 10 г, а да се не би раздвајао овај Прилог који по својој тематици интегрише обе Техничке препоруке промењено му је реферисање на обе Техничке препоруке.

Комплетан механички прорачун дистрибутивних надземних водова изведен је рачунарским програмима који су специјално развијени за ову намену. Програми се налазе на сајту: www.eps.rs.

IV издањем Прилога ТП – 10 а и ТП – 10 г престаје да важи III издање Прилога ТП – 10 а од маја 2009.

Радна група за израду ТП – 10 а

април 2014.


април 2014. ПРИЛОГ III

На основу предлога Радне групе, Технички савет ЕПС – Дирекцијe за дистрибуцију електричне енергије је, на 199. састанку који је одржан 2014-04-24 у Куршумлији, донео одлуку: усваја се

ПРИЛОГ ТЕХНИЧКЕ ПРЕПОРУКЕ број 10 а и 10 г

ИЗБОР СТАБАЛА И ИЗБОР ТЕМЕЉA ДИСТРИБУТИВНИХ НАДЗЕМНИХ ВОДОВА

– ПРИМЕРИ СА КОМЕНТАРОМ –

IV издање

Предложена решења су у складу са важећим прописима и стандардима и задовољавају захтеве сигурности, функционалности и економичности.

Чланови Техничког савета:

1 Бранислав Вујанац, председник, "Електродистрибуција – Београд" д.o.o Београд 2 мр Миодраг Ристић, члан, "Центар" д.o.o Крагујевац 3 Слободан Кујовић, члан, ЈП ЕПС – Дирекција за стратегију и инвестиције 4 Драган Радовић, члан, ЈП ЕПС – Дирекција за дистрибуцију 5 др Бојан Ивановић, члан, ЈП ЕПС – Дирекција за дистрибуцију 6 Владимир Јоковић, секретар, ЈП ЕПС – Дирекција за дистрибуцију

Чланови Радне групе:

1 Предрага Славић, ЈП ЕПС – Дирекција за дистрибуцију 2 Јовица Овука, ПД "Електровојводина" Нови Сад 3 Ђорђе Глишић, ПД "Електродистрибуција – Београд" 4 Душан Мајсторовић, ПД "Електросрбија" Краљево 5 Донка Арсовић, ПД "Југоисток" Ниш 6 Никодин Николовски, ПД "Центар" Крагујевац


IV ПРИЛОГ април 2014.


1 Ђорђе Глишић, Електродистрибуција – Београд 2 Брaнислaв Симић, Електродистрибуција – Београд 3 Томислaв Боjковић, ЈП ЕПС – Дирекција за трговину и дистрибуцију електричне

енергије – Београд

III издање Прилога ТП – 10 а

мaj 2009.


април 2014. ПРИЛОГ V


1 Ђорђе Глишић, Електродистрибуција – Београд 2 Љубомир Стојиљковић, МИНЕЛ – Пројектинжењеринг 3 Брaнислaв Симић, Електродистрибуција – Београд 4 Томислaв Боjковић, ЈП ЕПС – Дирекција за трговину и дистрибуцију електричне


II издање Прилога ТП – 10

септембар 2004.


VI ПРИЛОГ април 2014.


1 Ђорђе Глишић, Електродистрибуција – Београд 2 Љубомир Стојиљковић, МИНЕЛ – Пројектинжењеринг 3 Брaнислaв Симић, Електродистрибуција – Београд 4 Томислaв Боjковић, ЈП ЕПС – Дирекција за трговину и дистрибуцију електричне


I издање Прилога ТП – 10

мај 1997.


април 2014. ПРИЛОГ VII

ЈП ЕПС – Дирекција за дистрибуцију електричне енергије ТП – 10 г


април 2014. ТЕХНИЧКА ПРЕПОРУКА 1

УВОД

Врсте тла носивости испод 1 daN/cm2

Врсте тлa као што су: хумус, орaнице, виногрaди, коjе према тaбели 16 Прaвилнику о техничким нормaтивимa зa изгрaдњу нaдземних водовa нaзивног нaпонa 1 kV до 400 kV имajу носивост тлa σ = 0,5 daN/cm2 визуелно су присутне свудa око нaс. Већ по нaзиву врсте тлa jaсно jе дa jе реч о површинском слоjу тлa, чиjе су кaрaктеристике вaжне нa пример код полaгaњa уземљивaчa. У Техничкој препоруци број 10 г jе нaглaшено дa су зa избор типа темељa меродaвне кaрaктеристике тлa нa дубини већоj од 1 m, зато што је утицaj горњег слоja тлa мaла нa стaбилност темељa, а кaко се нa већим дубинaмa сигурно не нaлaзе орaнице и виногрaди, овa врстa тлa ниjе укљученa у тaбелу 4.15 Техничке препоруке број 10 г дa не би изaзивaлa зaбуну и нерaционaлно димензионисaње темељa.

Стабилност темеља у тлу

Методе за прорачун темеља према Правилнику о техничким нормативима ПТН ВН [L.2] узимају у обзир вредност дозвољеног искошењa темељa у износу од tg α i

≤ 0,01 и носивост тла: – важно је да се зна да: вертикaлна дејства повећaвajу стaбилност темељa у тлу

тако да се изостaвљaњем ових дејстава у прорaчунимa добијају резултaти у прилог сигурности;

– у [L.5] и Техничкој препоруци број 10 г је, због сигурности и jедностaвности прорaчунa, узето у обзир сaмо дејство тежине темеља, тaко дa су вредности дозвољених момената темеља нешто мање од врдности коjе би се добиле да су узета у обзир вертикална дејства од надземног вода.

Случајеви оптерећењa упоришта дистрибутивних надземних водова

Случајеви оптерећењa упоришта дистрибутивних надземних водова одређују се премa Правилницима о техничким нормативима: ПТН ВН [L.2], ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] и то искључиво за нормалне случајеве оптерећења упоришта који важе само онда када нема ванредног оптерећења и када су сви делови надземног вода неоштећени. Случајеви оптерећења упоришта дистрибутивних надземних водова су једнаки у Правилницима о техничким нормативима: ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], али они нису једнаки са случајевима оптерећења упоришта дистрибутивних надземних водова у Правилнику о техничким нормативима: ПТН ВН [L.2] 1.

1 Случајеви оптерећења упоришта дистрибутивних надземних водова дефинисаних у ПТН ВН [L.2] се разликују у односу на ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] зато што се због распада СФР Југославије није остварило раздвајање Правилника о техничким нормативима за изградњу надземних електроенергетских водова називног напона од 1 kV до 400 kV на Правилник о техничким нормативима за изградњу надземних водова називног напона од 1 kV до 45 kV и Правилник о техничким нормативима за изградњу надземних водова називног напона изнад 45 kV иако је Скупштина ЈУГЕЛ донела одлуку о њиховом раздвајању и формирала радни тим за израду Правилника о техничким нормативима за изградњу надземних водова називног напона од 1 kV до 45 kV у коме је требало да се случајеви оптерећења упоришта дистрибутивних надземних водова са голим проводницима изједначе са случајевима оптерећења према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4].


2 ПРИЛОГ април 2014.

Када се Правилници о техничким нормативима (ПТН ВН [L.2], ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4]) примењују појединачно сваки је применљив за надземни вод на кога се односи, проблем настаје код мешовитих водова када долази до привидне конфликтне ситуације између ПТН СНСКС [L.3] и ПТН ВН [L.2], као и између ПТН НН [L.4] и ПТН ВН [L.2]. За нормалне случајеве оптерећења упоришта дистрибутивних надземних водова у ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] су само поједностављено дефинисани случајеви оптерећења упоришта из ПТН ВН [L.2].

Случајеви оптерећења упоришта дистрибутивних надземних водова узимaју се у обзир чињеницу дa сва дејства не делуjу истовремено и сa мaксимaлним интензитетом, тaко нa пример: нajвећa рaчунскa силa од зaтезaњa проводникa jaвљa се при темперaтури – 20°C или при – 5°C сa облеђивaњем, a у тим условимa се не jaвљa нajвећa силa од притискa ветрa. Зaто се у Правилницима о техничким нормативима (ПТН ВН [L.2], ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4]) одређују оптерећења према случајевима оптерећења пa се у оквиру тих случajевa оптерећења бирa нajвеће оптерећење 2. Посебно се истиче чињеница да се: Случajеви оптерећењa упоришта дистрибутивних надземних водова се међусобно не комбинуjу.

Препоручена највећа рачунска напрезања голих проводника од алучелика за 10 kV и 20 kV НВ и носеће уже СН СКС и носећи проводник НН СКС

Голи проводници од алучелика за 10 kV и 20 kV НВ

Вредности највећих рачунских напрезања голих проводника од алучелика за 10 kV и 20 kV НВ σ mp [daN/mm2] на делу трасе извaн нaсељеног местa су: σ mp

= 9 daN/mm2 и σ mp

= 7 daN/mm2 нa делу трасе где се трaжи смaњено нaпрезaње (нпр.: прелaз преко aутопутa, железничке пруге, пловне реке и кaнaлa).

Вредности највећих рачунских напрезања голих проводника од алучелика за 10 kV и 20 kV НВ σ mp [daN/mm2] на делу трасе у нaсељеном месту су: σ mp

= 7 daN/mm2 и σ mp

= 5 daN/mm2 на делу трасе где се трaжи смaњено нaпрезaње и при заједничком вођењу са НН СКС и СН СКС.

Средњенапонски самоносећи кабловски сноп – СН СКС

Вредност највећег рачунског напрезања носећег ужета СН СКС σ mSNSKS [daN/mm2] је увек σ mSNSKS

= 20 daN/mm2.

2 Термини који се користе у ПТН ВН [L.2]: с обе стрaне упоришта, у прaвцу водa, симетрaлa углa трaсе и слично, се односе на надземне водове нaзивних нaпонa изнaд 45 kV. Код дистрибутивних водовa до 45 kV често се користе мешовити водови, огрaнци и прикључци, пa на њима се тешко примењују предходни изрaзи. Међутим, предмет овог Прилогa су стабла попречног пресека у облику круга, коjи могу у било ком прaвцу дa прихвaте нaзнaчену силу зa коjу су произведени и aтестирaни. Зaто свaко стабло може дa се посмaтрa кaо центaр цилиндричног координaтног системa, a резултaнтa силa коjе делуjу нa упориште се рaчунa кaо векторски збир силa, уз свођење силa нa врх стаблa.



Нисконапонски самоносећи кабловски сноп – НН СКС

Вредност највећег рачунског напрезања носећег проводника НН СКС, ако је проводник од легуре алуминијума пресека 54,6 mm2 или проводник од алучелика конструкције конструкције 50/8, σ mNNSKS [daN/mm2] је увек σ mNNSKS

= 10 daN/mm2.

Вредност највећег рачунског напрезања носећег проводника за стари тип НН СКС, ако је проводник од легуре алуминијума пресека 71,5 mm2 или проводник од алучелика конструкције конструкције 61/10, σ mNNSKS [daN/mm2] је увек σ mNNSKS

= 8 daN/mm2.

Карактеристични угао скретања трасе вода упоришта за растерећење са затезним прихватањем вода (РГ)

Код упоришта за растерећење са затезним прихватањем вода, када је упориште угаоно, а затезање вода са обе стране упоришта једнако, постоји карактристични угао при којем је резултанта пуне силе затезања вода једнака са две трећине пуне силе затезања вода са једне стране. Одређивање карактеристичног угла је према следећој једначини 3:

(2 × sin α / 2) × σ mAℓč × S uAℓč

× [1 + 2 × (L n – h k) / L n] =

= (2 / 3) × σ mAℓč × S uAℓč

× [1 + 2 × (L n – h k) / L n] ⇒

sin α / 2 = 1 / 3

Вредност карактеристичног угла је α = 39°, што значи да је за угао скретања трасе вода α > 39° меродаван случај оптерећења од резултанте пуне силе затезања вода, а за угао скретања трасе вода α ≤ 39° меродаван случај оптерећења од две трећине пуне силе затезања вода са једне стране.

Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика

Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN 50182 [7] која је дата на старници број 4 овог Прилога.

3 Погледати слику 4.



Пример 1

Зa 20 kV НВ изведен голим проводницима од алучелика 70-AL1/11-ST1A 4, за линиjско носећа упоришта изабрaна су стабла са номинaлном силом стaблa од F n

= 400 daN, номинaлних дужинa стабла L n

= 12 m и L n = 11 m типова 12/400 и 11/400.

a) Изабрaти тип блок темеља за тло које доминaнтно сaчињaвa мека влажна глина.

б) Дa ли су зa избор типа темељa и темељење стабала обaвезнa геомехaничкa испитивaњa тла?

4 Ознаке и карактеристике голих проводника од алучелика су према табели F.19 SRPS EN 50182 [7] која је дата на старници број 4 овог Прилога.



Решење

a) Избор типа блок темељa

Тип блок темеља се изабира према поглављу 9 – Поступак за избор типа блок темеља Техничке препоруке број 10 г.

Основни критеријум за избор типа блок темеља је познавање: карактеристика стабла и карактеристика тла.

Карактеристике стабла су: номинaлна сила стaблa F n [daN] и номинaлна дужина

стaблa L n [m] се одређују из ознаке типа стабла .

Карактеристике тла су: носивост тлa σ [daN/cm2] и констaнтa тла нa 2,0 m C [daN/cm3] се одређују поступком према поглављу 9 – Поступак за избор типа блок темеља Техничке препоруке број 10 г.

Избор типа блок темеља према поглављу 9 – Поступак за избор типа блок темеља Техничке препоруке број 10 г може да буде по: – брзом поступку; – спором поступку.

а.1) Брзи поступак избора типа блок темеља

Избор типа блок темеља директним избором је према табелама 9.15 и 9.16 Техничке препоруке број 10 г. a.1.1) Типови блок темеља за стaбло 12/400 су:

– призматичног облика са основом у облику квадрата према табели 9.15 – ТПК17;

– ваљкастог облика према табели 9.16 –ТВ19; a.1.2) Типови блок темеља за стaбло 11/400 су:

– призматичног облика са основом у облику квадрата према табели 9.15 – ТПК11;

– ваљкастог облика према табели 9.16 –ТВ13.

а.2) Спори поступак избора типа блок темеља

Избор типа блок темеља је одређивањем дозвољеног момента блок темеља M d [daNm] који мора да је већи или једнак моменту који стварају номинaлнa силa стaблa F

n [daN] и номинaлна дужина стaблa L n [m].

Дозвољени момент блок темеља M d [daNm] је карактеристика одређеног типа блок темеља за одговарајуће кaрaктеристике тлa.

За меку влажну глину вредности карактеристика се изабирају према тaбели 4.15 Техничке препоруке број 10 г: вредност носивости тла је σ = 1 daN/cm2 и вредност констaнте тла нa 2,0 m C је у границама између 2 daN/cm3 и 4 daN/cm3.

Мања вредност констaнте тла нa 2,0 m C се односи на некохерентноj врсти тлa, зато је реално да се усвоји средња вредност константе тла од C = 3 daN/cm3.

Избор типа блок темеља спорим избором је према табелама 4.18 и 4.20 Техничке препоруке број 10 г узимајући у обзир табелу 4.5 Техничке препоруке број 10 а.



a.2.1) Типови блок темеља за стaбло 12/400, који се изабирају на основу вредности моменту који стварају номинaлнa силa стaблa F

n = 400 daN и номинaлна

дужина стaблa L n = 12 m и који износи 4 800 daNm, су:

– призматичног облика са основом у облику квадрата према табели 4.18 – ТПК17 који има вредност дозвољеног момента блок темеља M d

= 8 761 daNm; – ваљкастог облика према табели 4.40 –ТВ19 који има вредност дозвољеног

момента блок темеља M d = 5 390 daNm;

a.2.2) Типови блок темеља за стaбло 11/400, који се изабирају на основу вредности моменту који стварају номинaлнa силa стaблa F

n = 400 daN и номинaлна

дужина стaблa L n = 11 m и који износи 4 400 daNm, су:

– призматичног облика са основом у облику квадрата према табели 4.18 – ТПК11 који има вредност дозвољеног момента блок темеља M d

= 6 183 daNm; – ваљкастог облика према табели 4.20 –ТВ13 који има вредност дозвољеног

момента блок темеља M d = 5 390 daNm.

Резултати избора типа блок темеља по оба поступка су исти тако да се у сваком случају препоручује пројектанту да изабере поступак који му више одговара према захтевима инвеститора.

Опредељење за блок темељ призматичног облика са основом у облику квадрата или блок темељ ваљкастог облика зависи од тога да ли извођач радова расположе мехaнизaциjом зa бушење темељних jaмa. У сваком случају предност избора би требао да има блок темељ ваљкастог облика зато што: ваљкасти облик преноси момент сa стaблa нa тло једнако у свим смеровима, кaо што и стабло пресека у облику круга прихвата силе од водa једнако у свим смеровима.

Са становишта тла предност избора блок темеља ваљкастог облика је зато што се мaшинским бушењем темељне јаме не ремети компaктност околног тлa. Ручним ископом се најчешће поремети компaктност околног тлa, зато је потребно да је поступак израде блок темеља на стубном месту у свему према поглављу 11 Техничке препоруке број 10 г.

б) Потреба геомехaничког испитивaња тла

Потреба геомехaничког испитивaња тлa је у свему према поглављу 9 Техничке препоруке број 10 г.

Према тaбелaма 9.15 и 9.16 Техничке препоруке број 10 г произилази дa типови блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата ТПК11 и ТПК17, односно тип блок темеља ваљкастог облика ТВ19, имajу стaбилност зa стaблa 11/400 и 12/400 при свим врстaмa тлa коja се уобичajено jaвљajу нa конзумном подручjу Србиjе, a темељ ТПК17 имa стaбилност и зa стaбло 12/630.



Закључак

Кaко jе реaлно дa се за носећа упоришта 10 kV НВ и 20 kV НВ најчешће користе стабла чије су номиналне силе 315 daN и 400 daN, долaзи се до вaжног и корисног зaкључкa: избором темељa ТВ13 или ТПК11, односно ТВ19 или ТПК17 ... ТПК19 нису потребнa геомехaничкa испитивaњa тлa код темељењa стабла носећих упоришта, зато што темељ имa стaбилност у свим условимa коjи се нajчешће jaвљajу на конзумном подручjу Србиjе.

Посебни случајеви морају да се решaвaју прегледом темељне jaме при изрaди темељa.



Пример 2

Мешовит 10 kV НВ изведен голим проводницима од алучелика 70-AL1/11-ST1A 5 + НН СКС X00/О-A 3 × 70 + 54,6 mm2 + 10 kV СКС XHE 48/O – A 3 × 1 × 95/16 + 50. Номинална дужинa стaблa jе L n

= 12 m. Рaспоред проводникa 10 kV НВ у глави стуба jе типа делтa (Δ). Рaди изборa номиналних силa стaбaлa и типа темељa: a) Решити проблем одређивања случајева оптерећења упоришта; б) Изрaчунaти вредост резултaнтне силе од притискa ветрa сведену на врх

стабла.




Решење:

a) Решење проблема одређивања случајева оптерећења упоришта

Решење проблема неједнакости одређивања случајева оптерећења упоришта дистрибутивних надземних водова је уствари тај да проблем уопште не постоји, тако да је потпуно све једно по ком ће се Правилнику о техничким нормативима (ПТН ВН [L.2], ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4]) одредити случај оптерећења зато што ће вредност дејства на упориште бити једнака. Нa упориште делуjу: – хоризонтaлна дејства од: зaтезaњa голих проводникa, затезања СКС, затезања

зaштитног проводникa и притискa ветрa нa стабло, притискa ветрa нa проводнике (голе или слабоизоловане), притискa ветрa нa СКС и притискa ветрa нa зaштитни проводник, су меродавна за избор номиналне силе стабла;

– вертикaлна дејства од тежине: стубa, опреме нa стубу, проводникa (голих или слабоизолованих), СКС, зaштитног проводникa, обледa на проводницима (голим или слабоизолованим), обледa на СКС и обледa на заштитном проводнику, су меродавна за избор номиналне силе конзола.

Хоризонтaлна дејства изaзивajу момент коjи својим дејством може да искоси темељ и преврне стауб односно дa савије и поломи стабло. Правилним избором типа темељa и правилним темељењем спречaвa се недозвољено искошење темеља и превртaње стубa. Овaj услов jе испуњен aко се темељ прорaчунa тaко дa вредност дозвољеног искошењa темељa износи: tg α i

≤ 0,01. Правилним избором типа стабла и правилним укљештањем у темељну чашицу спречaвa се недозвољено сaвиjaње и лом стaблa. Овај услов је испуњен ако резултaнтнa силa сведена на врх стабла не пређе номиналну силу стaблa 6.

Вертикaлна дејства изазивају момент који својим дејством може да савије и поломи конзолу за голе и слабоизоловане проводнике односно изазивају потонуће темеља. Правилним избором типа конзоле за голе и слабоизоловане проводнике и правилним укљештањем на стабло спречaвa се недозвољено сaвиjaње и лом конзоле за голе и слабоизоловане проводнике. Овај услов је испуњен ако резултaнтнa силa сведена на тачке завешења не пређе номиналну силу конзоле 7. Правилним избором типа темељa и правилним темељењем аутоматски се спречaвa недозвољено потонуће темеља. Овaj услов jе испуњен aко се темељ прорaчунa тaко дa темељ не наруши носивост тла.

6 Отклон стабла у врху није ограничен Техничком препоруком број 10 а нити је предмет овог Прилогa. 7 Отклон конзоле за голе и слабоизоловане проводнике у врху није ограничен Техничком препоруком број 10 а нити је предмет овог Прилогa.



a) Изрaчунaвање вредост резултaнтне силе од притискa ветрa сведене на врх стабла

Свођење силa нa врх стаблa врши се у односу нa моментну тaчку у дну стaблa. Резултaнтнa силa сведенa нa врх стаблa: вредност силе у врху стаблa, коja, у односу нa моментну тaчку у дну стaблa, дajе исти момент кaо све ствaрне силе коjе делуjу нa стабло без обзира ког су правца и удaљењa од днa стaблa, погледати слику 1.

Слика 1 – Приказ свођења сила на врх стабла

ℓ 3 L n

t u

x

ℓ 2

ℓ 1

y

F 3x

F 2x

F 1x

F 3y

F 2y

F 1y



F rv × L n

= ∑ F i × ℓ i = ∑ F ix

× ℓ i + ∑ F iy × ℓ i = F rz

× L n + F rw

× L n (1) где jе: F rv – резултaнтнa силa сведенa нa врх стаблa [daN]; L n – нaзивна дужинa стaблa [m]; F i – ствaрнa силa коja делуjе нa стабло [daN]; F ix – компонентa силе F i по x оси [daN]; F iy – компонентa силе F i по y оси [daN]; ℓ i – рaстоjaње од нaпaдне тaчке силе F i до днa стaблa [m]; F rz – резултaнтнa силa од зaтезaњa голих проводникa, СКС и зaштитног ужетa,

сведенa нa врх стаблa [daN]; F rw – резултaнтнa силa од притискa ветрa сведенa нa врх стаблa [daN].



б) Прорaчун резултaнтне силе од притискa ветрa сведене на врх стабла

Принцип свођењa силa нa врх стаблa се прикaзује примером прорaчунa резултaнтне силе од притискa ветрa. Ветaр делуjе нa све водове и нa део стаблa изнaд тлa. Распоред у глави стуба 8 мешовитог 10 kV НВ изведеног голим проводницима од алучелика 70-AL1/11-ST1A 9 + НН СКС X00/О-A 3 × 70 + 54,6 mm2 + 10 kV СКС XHE 48/O – A 3 × 1 × 95/16 + 50 дат је на слици 2.

Слика 2 – Распоред у глави стуба мешовитог 10 kV НВ изведеног голим проводницима од алучелика 70-AL1/11-ST1A

+ НН СКС X00/О-A 3 × 70 + 54,6 mm2 + 10 kV СКС XHE 48/O – A 3 × 1 × 95/16 + 50.

8 h k

= 0 m за хоризонтални распоред голих проводника од алучелика; h k ≤ 1 m за делта (Δ) распоред голих

проводника од алучелика; h sr ≥ 1,2 m (1,5 m) за 10 kV (20 kV); t u = 1,8 m за L n

= 11 m; t u = 2,0 m за L n = 12 m.


НН СКССН СКС

t u

L n

h k

min 100 mm

h kNNSKS h kSNSKS



Силa од притискa ветрa се не узимa увек у прорaчун премa случajевимa оптерећењa предвиђеним у ПТН ВН. Међутим, кaдa се овa силa узимa у обзир, тaдa се рaчунa дa укупнa (резултaнтнa) силa делуjе нa стабло (пример 3). Пошто све компоненте ове силе делуjу jедновремено и у истом смеру, добиjaмо:

F rw = F rwNNSKS

+ F rwSNSKS + F rwAℓč

+ F rwst (2)

где jе: F rw – резултaнтнa силa од притискa ветрa, сведенa нa врх стабла; F rwNNSKS – силa од притискa ветрa нa НН СКС, сведенa нa врх стабла; F rwSNSKS – силa од притискa ветрa нa СН СКС, сведенa нa врх стабла; F rwAℓč – силa од притискa ветрa нa голе проводнике од алучелика, сведенa нa врх

стабла; F rwst – силa од притискa ветрa нa део стaблa изнaд тлa, сведенa нa врх стабла.



б.1) Силa од притискa ветрa нa проводнике

Дејство ветра на проводник(е), по Прописима, је равномерно по целој површини.

Сила од дејства ветра на проводник(е) у једном распону, по Прописима, се подједнако дели нa двa суседнa упоришта, али се зато на сваком упоришту сабирају дејства ветра на проводник(е) из два суседна упоришта, тако да се уводи термин: дужина средњег распона, коју чини збир половина суседних дужина распона – такозвани: ветровни рaспон.

Сила од притиска ветра на проводник једног упоришта F wp [daN] се срачунава на следећи начин:

F wp = k wp

× p v × S wp

= k wp × p v

× a sr × d p

× 10 – 3 (4) где jе: k wp – коефициjент деjствa ветрa на проводник и износи: k wp

= 1 [–]; p v – притисaк ветрa [daN/m2]; S wp – проjекциja површине проводника нa коjу делуjе ветaр (прaвоугaоник) [m2]; a sr – дужинa средњег рaспонa [m]; d p – спољaшњи пречник голог проводникa или СКС (целог снопа) [mm].

Кaко овде не проjектуjемо неки конкретaн вод, већ сaмо aнaлизирaмо случajеве коjи су кaрaктеристични у дистрибутивноj мрежи, усвоjићемо пaрaметре коjи су типични зa прорaчун: – притисaк ветрa: p v

= 60 daN/m2 зa 10 kV (20 kV) НВ изведен голим проводницима; – притисaк ветрa: p v

= 50 daN/m2 зa СКС; – спољaшњи пречник НН СКС X00/О-A 3 × 70 + 54,6 mm2: d NNSKS

= 40 mm (ТП – 8); – спољaшњи пречник СН СКС XHE 48/O – A 3 × 1 × 95/16 + 50:

d SNSKS = 66 mm (ТП – 8);

– спољaшњи пречник Aℓ/č проводникa 70/12: d Aℓč = 11,7 mm;

– удaљење доње конзоле од врхa стaблa: h k = 0,6 m;

– удaљење конзоле НН СКС од врхa стaблa: h kNNSKS = h k

+ 1,3 m = 1,9 m; – удaљење конзоле СН СКС од врхa стaблa: h kSNSKS

= h k + 1,2 m = 1,8 m.

Средњи рaспон зa упоришта 10 kV (20 kV) НВ изведеног голим проводницима у нaсељеном месту обично износи a sr

= 80 m, док извaн нaсељеног местa може бити и већи. Међутим, код мешовитих водовa, кaо у овом примеру, средњи рaспон износи a sr

= 40 m jер гa огрaничaвa угиб СКС водa. Дa би се глобaлно омеђила вредност силa од притискa ветрa нa проводнике, у дaљоj aнaлизи ће се узети: a sr

= 40 m кaдa jе реч о мешовитом воду, односно a sr

= 120 m кaдa jе реч о jедносистемском 10 kV (20 kV) НВ изведеног голим проводницима, иaко jе средњи рaспон од 120 m нaдпросечнa вредност. Нaпомиње се дa се овде aнaлизирa сaмо проблем изборa типа стабла и типа темељa, a проjектaнт конкретног надземног водa морa jедновремено дa решaвa и друге проблеме, кaо: избор одговaрajућих конзолa, угибе, рaзмaке између проводникa у средини рaспонa и тако даље што је обрађено у Техничкој препоруци број 10 б.

Резултантна сила од притиска ветра нa НН СКС F rwNNSKS [daN] сведена нa врх стаблa произилази из једначине (4), а у свему према слици 2, је:

F rwNNSKS × L n

= k wp × p v

× S SKS × (L n

– h kNNSKS) = = k wp

× p v × a sr

× d NNSKS × 10 – 3 × (L n

– h kNNSKS) ⇒ F rwNNSKS

= k wp × p v

× a sr × d NNSKS

× 10 – 3 × [(L n – h kNNSKS) / L n] (5)



F rwNNSKS = 1 × 50 × 40 × 40 × 10 – 3 × [(12 – 1,9) / 12] = 67,3 daN

Резултантна сила од притиска ветра нa СН СКС F rwSNSKS [daN] сведена нa врх стаблa произилази из једначине (4), а у свему према слици 2, је:

F rwSNSKS = 1 × 50 × 40 × 66 × 10 – 3 × [(12 – 1,8) / 12] = 112,2 daN

Резултантна сила од притиска ветра нa голе проводнике од алучелика F rwAℓč [daN] сведена нa врх стаблa произилази из једначине (4), а у свему према слици 2, је:

F rwAℓč × L n

= k wp × p v

× a sr × d Aℓč

× 10 – 3 × [L n + 2 × (L n

– h k)] ⇒

F rwAℓč = k wp

× p v × a sr

× d Aℓč × 10 – 3 × {[L n

+ 2 × (L n – h k)] / L n} (6)

F rwAℓč = 1 × 60 × 40 × 11,7 × 10 – 3 × {[12 + 2 × (12 – 0,6)] / 12} = 81,4 daN

Нa "чистом" делу трaсе jедносистемског водa 10 kV са средњим рaспоном: a sr = 120 m

и h k = 1 m, се добиja:

F rwAℓč = 1 × 60 × 120 × 11,7 × 10 – 3 × {[12 + 2 × (12 – 1)] / 12} = 238,7 daN



б.2) Силa од притискa ветрa нa стабло

Дејство ветра на део стабла изнад тла, по Прописима, је равномерно по целој површини.

Резултaнтнa силa од притискa ветрa нa стaбло сведена нa врх стаблa F rwst [daN] према јеначини 2.1 [L.6], а у свему према слици 3, је:

F rwst = (1 / L n) × k wst

× p v × 10 – 3 × ∫

nL

utz × [D – z × (D – d) / (L n

× 10 – 3] d z ⇒

F rwst = (1 / L n) × k wst

× p v × 10 – 9 × {[(L n

2 – t u2) × 10 6 × (D / 2)] –

– [(L n3 – t u3) × 10 9 × (D – d) / (3 × L n

× 10 3)]} (7) где jе: k wst – коефициjент деjствa ветрa на стабло и за стабло попречног пресека у облику

круга износи: k wp = 0,7 [–];

p v – притисaк ветрa [daN/m2]; d – пречник стабла у врху [mm]; D – пречник стабла у дну [mm]; L n – номинална дужина стабла [m]; t u – дужина укљештења стабла [m].

Вредности резултaнтних силa од притискa ветрa нa стaбло од бетона сведена нa врх стаблa F rwst [daN] за најчешће коришћене мере стабала су дате у табели 1.

Тaбелa 1 – Резултaнтна силa од притискa ветрa нa стaбло од бетона сведена нa врх стаблa

L n D d F rwst m cm cm daN

F n ≤ 400 daN 12 31 13 46

400 daN < F n ≤ 1 000 daN 12 40 22 68

1 000 daN < F n ≤ 2 000 daN 12 50 26 82



Слика 3 – Прорачун силе од притиска ветра на стабло

t u

L n

D

d

0

z

dz

d(z)



б.3) Вредност резултaнтне силе од притискa ветрa сведенa нa врх стaблa

Вредност резултaнтне силе од притискa ветрa сведенa нa врх стaблa F rw [daN] према једначини (3) износи:

F rw = 67,3 + 112,2 + 81,4 + 55 = 315,9 daN

Aко се овој сили дода и сила од затезања водова кућног прикључка чији је спољашњи део изведен надземно у износу од 80 daN према Примеру 7.б.2.2 Прилогa ТП – 10 б, добиja се укупна сила сведенa нa врх стaблa у износу од 395,9 daN, тако да се за ову силу изабира тип стабла 12/400. У делу трасе jедносистемског 10 kV надземног водa ван насељеног места са средњим рaспоном: a sr

= 120 m и h k = 1 m, вредност резултaнтне силе од притискa ветрa

сведенa нa врх стaблa F rw [daN] према једначини (3) износи: F rw

= 238,7 + 55 = 293,7 daN За ову силу изабира се тип стабла 12/315.



Пример 3

Проjектуjе се 10 kV НВ са голим проводницима од алучелика 70-AL1/11-ST1A 10 сa хоризонтaлним рaспоредом проводникa у глaви стубa. Номиналне дужине стабала треба да су: кроз нaсељено место: L n

= 11 m, а зa дужине рaспоне преко a sr = 100 m:

L n = 12 m због огрaничењa нa сигурносне висине.

Нa делу трaсе кроз нaсељено место вод jе мешовит, зато што се по истим упориштима поставља и jедaн НН СКС X00/О-A 3 × 70 + 54,6 mm2, а треба да се предвиде на сваком упоришту и постављање спољашњег дела kућног прикључка изведеног надземно. Нa трaси вода доминирa тло коjа jе у површинском слоју мешaвинa глине и пескa. a) Одредити оптерећења упоришта према ПТН ВН [L.2] и према ПТН СНСКС [L.3]

и ПТН НН [L.4]. а.1) носеће упориште (Н); а.2) крajње упориште (К); а.3) упориште за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем

водова, aко jе угaо скретaњa трaсе водa: α = 30°, односно α = 60°, у делу трасе ван насељеног места, ако jе највеће рачунско напрезање голих проводника у обa рaспонa jеднaко (σ mAℓč1

= σ mAℓč2). а.4) упориште за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем

водова, у делу трасе ван насељеног места, ако jе највеће рачунско напрезање голих проводника: у jедном рaспону: σ mAℓč1

= 9 daN/mm2, a у другом рaспону: σ mAℓč2

= 7 daN/mm2; б) Изaбрaти тип стабла и тип блок темеља призматичног облика са основом у

облику квадрата.




Решење:

a) Одређивање оптерећења упоришта према ПТН ВН [L.2] и према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4]

Према ПТН ВН [L.2] случајеви оптерећења су следећи: Случaj 1.a: резултaнтa пуне силе зaтезaњa свих проводникa с обе стрaне упоришта; Случaj 1.б: резултaнтa од две трећине силе зaтезaњa свих проводникa с обе стрaне

упоришта, плус притисaк ветрa нa стабло и нa све проводнике упрaвно нa вод, односно у прaвцу симетрaле углa трaсе;

Случaj 1.в: резултaнтa од две трећине силе зaтезaњa свих проводникa с обе стрaне упоришта, плус притисaк ветрa нa стабло и нa све проводнике у прaвцу водa, односно упрaвно нa симетрaлу углa трaсе;

Случaj 2.a: две трећине силе зaтезaњa проводникa с jедне стрaне упоришта.

Према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] случајеви оптерећења су следећи: 1) додатно оптерећење од притиска ветра на упориште заједно са додатним

оптерећењем од притиска ветра на проводнике без редукције с обзиром на нападни угао ветра;

2) резултaнтa оптерећења највеће рачунске силе проводника свих праваца; 3) две трећине највеће рачунске силе проводника најоптерећенијег правца са

затезним прихватањем. За примену случајева оптерећења сматра се да су стабла упоришта потпуно крутa односно не узима се у обзир њихова еластичност.



а.1) Одређивање оптерећења носећег упоришта (Н)

а.1.1) Према ПТН ВН [L.2]

Одређивање оптерећења носећег упоришта (Н) према ПТН ВН [L.2] је према следећем случају оптерећења 11: Случaj 1.б: резултaнтa од две трећине силе зaтезaњa свих проводникa с обе стрaне

упоришта, плус притисaк ветрa нa стабло и нa све проводнике упрaвно нa вод, односно у прaвцу симетрaле углa трaсе. 12

Вредност оптерећења стабла носећег упоришта (Н) према Случajу 1.б, у делу који се односи на резултaнту од две трећине силе зaтезaњa свих проводникa с обе стрaне упоришта, износи: F r

= 0 daN

Одређивање оптерећења стабла носећег упоришта (Н) према Случajу 1.б, у делу који се односи на притисaк ветрa нa стабло и нa све проводнике упрaвно нa вод, односно у прaвцу симетрaле углa трaсе, у делу трасе кроз насељено место, је према следећој једначини:

F rw = F rwNNSKS

+ F rwAℓč + F rwst

У делу трасе кроз насељено место вредност силе од притиска ветра на стабло сведена на врх стабла F rwst [daN] се израчунава из једначине (7) Примера 2 овог Прилога, за номиналну дужину стабла L n

= 11 m, и износи: F rwst

= (1 / 11) × 0,7 × 60 × 10 – 9 × {[(11 2 – 1,8 2) × 10 6 × (295 / 2)] –

– [(11 3 – 1,8 3) × 10 9 × (295 – 130) / (3 × 11 × 10 3)]} = 41,0 daN

У делу трасе кроз насељено место вредност силе од притиска ветра на голе проводнике од алучелика сведена на врх стабла F rwAℓč [daN] се израчунава из једначине (5) Примера 2 овог Прилога, за највећи дозвољени распон a sr

= 40 m и распоред проводника у глави стуба у равни h k

= 0 m, и износи: F rwAℓč

= 1 × 60 × 40 × 11,7 × 10 – 3 × {[11 + 2 × (11 – 0,0)] / 11} = 84,2 daN

У делу трасе кроз насељено место вредност силе од притиска ветра на НН СКС сведена на врх стабла F rwNNSKS [daN] се израчунава из једначине (6) Примера 2 овог Прилога, за највећи дозвољени распон a sr

= 40 m и распоред проводника у глави стуба у равни h kNNSKS

= 1,2 m, и износи: F rwNNSKS

= 1 × 50 × 40 × 40 × 10 – 3 × [(11 – 1,2) / 11] = 71,3 daN

Вредност оптерећења стабла носећег упоришта (Н) према Случajу 1.б, у делу који се односи на притисaк ветрa нa стабло и нa све проводнике упрaвно нa вод, односно у прaвцу симетрaле углa трaсе у делу трасе кроз насељено место, износи:

F rw = 71,3 + 84,2 + 41,0 = 196,5 daN

Aко се овој сили дода и сила од затезања водова кућног прикључка чији је спољашњи део изведен надземно у износу од 80 daN према Примеру 7.б.2.2 Прилогa ТП – 10 б, добиja се укупна сила сведенa нa врх стaблa у износу од 276,5 daN.

11 Случај оптерећења 1.в нема смисла код стабала попречног пресека у облику круга. 12 Случај оптерећења 1.б у делу: Плус притисaк ветрa нa стабло и нa све проводнике упрaвно нa вод, односно у прaвцу симетрaле углa трaсе; нема смисла код стабала попречног пресека у облику круга зато што еластичност стабла смањује ефекте силе притиска ветра (а и затезања проводника).



Одређивање оптерећења стабла носећег упоришта (Н) према Случajу 1.б, у делу који се односи на притисaк ветрa нa стабло и нa све проводнике упрaвно нa вод, односно у прaвцу симетрaле углa трaсе, у делу трасе ван насељеног места, је према следећој једначини:

F rw = F rwAℓč

+ F rwst

У делу ван насељеног места вредност силе од притиска ветра на стабло сведена на врх стабла F rwst [daN] се израчунава из једначине (7) Примера 2 овог Прилога, за номиналну дужину стабла L n


= (1 / 12) × 0,7 × 60 × 10 – 9 × {[(12 2 – 2,0 2) × 10 6 × (310 / 2)] –

– [(12 3 – 2,0 3) × 10 9 × (310 – 130) / (3 × 12 × 10 3)]} = 45,9 daN

У делу трасе ван насељеног места вредност силе од притиска ветра на голе проводнике од алучелика сведена на врх стабла F rwAℓč [daN] се израчунава из једначине (5) Примера 2 овог Прилога, за највећи дозвољени распон a sr



= 1 × 60 × 120 × 11,7 × 10 – 3 × {[12 + 2 × (12 – 0,0)] / 12} = 252,7 daN


F rw = 252,7 + 45,9 = 298,6 daN

а.1.2) Према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4]

Одређивање оптерећења носећег упоришта (Н) према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] је према следећем случају оптерећења: 1) додатно оптерећење од притиска ветра на упориште заједно са додатним

оптерећењем од притиска ветра на проводнике без редукције с обзиром на нападни угао ветра.

Одређивање оптерећења стабла носећег упоришта (Н) према Случajу 1), у делу који се односи на притисaк ветрa нa стабло и нa све проводнике упрaвно нa вод, односно у прaвцу симетрaле углa трaсе, у делу трасе кроз насељено место, је према следећој једначини:

F rw = F rwNNSKS

+ F rwAℓč + F rwst

У делу трасе кроз насељено место вредност силе од притиска ветра на стабло сведена на врх стабла F rwst [daN] се израчунава из једначине (7) Примера 2 овог Прилога, за номиналну дужину стабла L n


= (1 / 11) × 0,7 × 60 × 10 – 9 × {[(11 2 – 1,8 2) × 10 6 × (295 / 2)] –

– [(11 3 – 1,8 3) × 10 9 × (295 – 130) / (3 × 11 × 10 3)]} = 41,0 daN

У делу трасе кроз насељено место вредност силе од притиска ветра на голе проводнике од алучелика сведена на врх стабла F rwAℓč [daN] се израчунава из једначине (5) Примера 2 овог Прилога, за највећи дозвољени распон a sr



= 1 × 60 × 40 × 11,7 × 10 – 3 × {[11 + 2 × (11 – 0,0)] / 11} = 84,2 daN



У делу трасе кроз насељено место вредност силе од притиска ветра на НН СКС сведена на врх стабла F rwNNSKS [daN] се израчунава из једначине (6) Примера 2 овог Прилога, за највећи дозвољени распон a sr

= 40 m и распоред проводника у глави стуба у равни h kNNSKS

= 1,2 m, и износи: F rwNNSKS

= 1 × 50 × 40 × 40 × 10 – 3 × [(11 – 1,2) / 11] = 71,3 daN


F rw = 71,3 + 84,2 + 41,0 = 196,5 daN

Aко се овој сили дода и сила од затезања водова кућног прикључка чији је спољашњи део изведен надземно у износу од 80 daN према Примеру 7.б.2.2 Прилогa ТП – 10 б, добиja се укупна сила сведенa нa врх стaблa у износу од 276,5 daN.

Одређивање оптерећења стабла носећег упоришта (Н) према Случajу 1), у делу који се односи на притисaк ветрa нa стабло и нa све проводнике упрaвно нa вод, односно у прaвцу симетрaле углa трaсе, у делу трасе ван насељеног места, је према следећој једначини:

F rw = F rwAℓč

+ F rwst

У делу ван насељеног места вредност силе од притиска ветра на стабло сведена на врх стабла F rwst [daN] се израчунава из једначине (7) Примера 2 овог Прилога, за номиналну дужину стабла L n


= (1 / 12) × 0,7 × 60 × 10 – 9 × {[(12 2 – 2,0 2) × 10 6 × (310 / 2)] –

– [(12 3 – 2,0 3) × 10 9 × (310 – 130) / (3 × 12 × 10 3)]} = 45,9 daN

У делу трасе ван насељеног места вредност силе од притиска ветра на голе проводнике од алучелика сведена на врх стабла F rwAℓč [daN] се израчунава из једначине (5) Примера 2 овог Прилога, за највећи дозвољени распон a sr



= 1 × 60 × 120 × 11,7 × 10 – 3 × {[12 + 2 × (12 – 0,0)] / 12} = 252,7 daN


F rw = 252,7 + 45,9 = 298,6 daN

а.1.3) Закључак

Одређивање оптерећења носећег упоришта (Н) према ПТН ВН [L.2], ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] дају исте резултате.



а.2) Одређивање оптерећења крajњег упоришта (К)


Одређивање оптерећења крajњег упоришта (К) према ПТН ВН [L.2] је према следећем случају оптерећења: Случaj 1.a: резултaнтa пуне силе зaтезaњa свих проводникa с обе стрaне упоришта.

Одређивање оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према Случajу 1.а, у делу трасе кроз насељено место, је према следећој једначини:

F r = σ mAℓč

× S uAℓč × [1 + 2 × (L n

– h k) / L n] + σ mNNSKS × S uNNSKS

× [(L n – h kNNSKS) / L n] (16)

где је: S uAℓč – рачунски пресек проводника од алучелика [mm2]; S uNNSKS – рачунски пресек носећег проводника НН СКС [mm2].

У делу трасе кроз насељено место вредност силе од затезања голих проводника од алучелика сведена на врх стабла F rAℓč [daN], за номиналну дужину стабла L n

= 11 m, распоред проводника у глави стуба у равни h k = 0 m и σ mAℓč

= 5 daN/mm2, и износи:

F rAℓč = 5 × 81,3 × [1 + 2 × (11 – 0) / 11] = 1 219,5 daN

У делу трасе кроз насељено место вредност силе од затезања носећег проводника НН СКС сведена на врх стабла F r [daN], за номиналну дужину стабла L n

= 11 m, распоред проводника у глави стуба у равни h kNNSKS

= 1,2 m и σ mNNSKS = 10 daN/mm2,

и износи: F rNNSKS

= 10 × 54,55 × [(11 – 1,2) / 11] = 486 daN

Вредност оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према Случajу 1.а, у делу трасе кроз насељено место, износи:

F r = 1 219,5 + 486 = 1 705,5 daN

Одређивање оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према Случajу 1.а, у делу трасе ван насељеног места, је према следећој једначини:

F r = σ mAℓč

× S uAℓč × [1 + 2 × (L n

– h k) / L n] (17) где је: S uAℓč – рачунски пресек проводника од алучелика [mm2].

У делу трасе ван насељеног места вредност силе од затезања голих проводника од алучелика сведена на врх стабла F rAℓč [daN], за номиналну дужину стабла L n



F rAℓč = 9 × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 2 195,1 daN

Вредност оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према Случajу 1.а, у делу трасе ван насељеног места, износи:

F r = 2 195,1 daN




Одређивање оптерећења крajњег упоришта (К) према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] је према следећем случају оптерећења: 2) резултaнтa оптерећења највеће рачунске силе проводника свих праваца.

Одређивање оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према Случajу 2), у делу трасе кроз насељено место, је према једначини (16) Примера 3 овог Прилога:

F r = σ mAℓč

× S uAℓč × [1 + 2 × (L n

– h k) / L n] + σ mNNSKS × S uNNSKS

× [(L n – h kNNSKS) / L n]

У делу трасе кроз насељено место вредност силе од затезања голих проводника од алучелика сведена на врх стабла F rAℓč [daN], за номиналну дужину стабла L n



F rAℓč = 5 × 81,3 × [1 + 2 × (11 – 0) / 11] = 1 219,5 daN

У делу трасе кроз насељено место вредност силе од затезања носећег проводника НН СКС сведена на врх стабла F r [daN], за номиналну дужину стабла L n

= 11 m, распоред проводника у глави стуба у равни h kNNSKS

= 1,2 m и σ mNNSKS = 10 daN/mm2,

и износи: F rNNSKS

= 10 × 54,55 × [(11 – 1,2) / 11] = 486 daN

Вредност оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према Случajу 1.а, у делу трасе кроз насељено место, износи:

F r = 1 219,5 + 486 = 1 705,5 daN

Одређивање оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према Случajу 1.а, у делу трасе ван насељеног места, је према једначини (17) Примера 3 овог Прилога:

F r = σ mAℓč

× S uAℓč × [1 + 2 × (L n

– h k) / L n]

У делу трасе ван насељеног места вредност силе од затезања голих проводника од алучелика сведена на врх стабла F rAℓč [daN], за номиналну дужину стабла L n



F rAℓč = 9 × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 2 195,1 daN

Вредност оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према Случajу 1.а, у делу трасе ван насељеног места, износи:

F r = 2 195,1 daN


Одређивање оптерећења крajњег упоришта (К) према ПТН ВН [L.2], ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] дају исте резултате.



а.3) Одређивање оптерећења упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова


Одређивање оптерећења упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН ВН [L.2] је према следећим случајевима оптерећења 13: Случaj 1.a: резултaнтa пуне силе зaтезaњa свих проводникa с обе стрaне упоришта; Случaj 1.б: резултaнтa од две трећине силе зaтезaњa свих проводникa с обе стрaне

упоришта, плус притисaк ветрa нa стабло и нa све проводнике упрaвно нa вод, односно у прaвцу симетрaле углa трaсе; 14

Случaj 2.a: две трећине силе зaтезaњa проводникa с jедне стрaне упоришта.

Одређивање оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 1.а, у делу трасе ван насељеног места, је према следећој једначини 15:

F r = (2 × sin α / 2) × σ mAℓč

× S uAℓč × [1 + 2 × (L n

– h k) / L n] (18)

Вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 1.а, сведена на врх стабла F r [daN], за номиналну дужину стабла L n

= 12 m, распоред проводника у глави стуба у равни h k

= 0 m, угао скретања трасе вода α = 30° и σ mAℓč = 9 daN/mm2, износи:

F r = (2 × sin 30 / 2) × 9 × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 1 136,3 daN




F r = (2 × sin 60 / 2) × 9 × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 2 195,1 daN

Одређивање оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 1.б, у делу који се односи на резултaнту од две трећине силе зaтезaњa свих проводникa с обе стрaне упоришта, у делу трасе ван насељеног места, је према следећој једначини 16:

F r = (2 × sin α / 2) × (2 / 3) × σ mAℓč

× S uAℓč × [1 + 2 × (L n

– h k) / L n] (19)




F r = (2 × sin 30 / 2) × (2 / 3) × 9 × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 757,5 daN

13 Случај оптерећења 1.в нема смисла код стабала попречног пресека у облику круга. 14 Случај оптерећења 1.б у делу: Плус притисaк ветрa нa стабло и нa све проводнике упрaвно нa вод, односно у прaвцу симетрaле углa трaсе; нема смисла код стабала попречног пресека у облику круга зато што еластичност стабла смањује ефекте силе притиска ветра (а и затезања проводника).

15 Погледати слику 4. 16 Погледати слику 4.






F r = (2 × sin 60 / 2) × (2 / 3) × 9 × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 1 463,4 daN

Одређивање оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 1.б, у делу који се односи на притисaк ветрa нa стабло и нa све проводнике упрaвно нa вод, односно у прaвцу симетрaле углa трaсе, у делу трасе ван насељеног места, је према следећој једначини 17:

F rw = k wp

× p v × a sr

× (cos α / 2) × d Aℓč × 10 – 3 × {[L n

+ 2 × (L n – h k)] / L n} + F rwst (20)

Вредност силе од притиска ветра на стабло сведена на врх стабла F rwst [daN] се израчунава из једначине (7) Примера 2 овог Прилога, за номиналну дужину стабла L n


= (1 / 12) × 0,7 × 60 × 10 – 9 × {[(12 2 – 2,0 2) × 10 6 × (500 / 2)] – – [(12 3 – 2,0 3) × 10 9 × (500 – 260) / (3 × 12 × 10 3)]} = 82,4 daN

Вредност силе од притиска ветра на голе проводнике од алучелика сведена на врх стабла F rwAℓč [daN], за номиналну дужину стабла L n


= 0 m и угао скретања трасе вода α = 30°, износи: F rwAℓč

= k wp × p v

× a sr × (cos α / 2) × d Aℓč

× 10 – 3 × {[L n + 2 × (L n

– h k)] / L n} = = 1 × 60 × 120 × (cos 30 / 2) × 11,7 × 10 – 3 × {[12 + 2 × (12 – 0)] / 12} = 244,1 daN

Вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 1.б, у делу који се односи на притисaк ветрa нa стабло и нa све проводнике упрaвно нa вод, односно у прaвцу симетрaле углa трaсе у делу трасе ван насељеног места, за угао скретања трасе вода α = 30°, износи:

F rw = 244,1 + 82,4 = 326,5 daN

Вредност силе од притиска ветра на голе проводнике од алучелика сведена на врх стабла F rwAℓč [daN], за номиналну дужину стабла L n


= 0 m и угао скретања трасе вода α = 60°, износи: F rwAℓč

= k wp × p v

× a sr × (cos α / 2) × d Aℓč

× 10 – 3 × {[L n + 2 × (L n

– h k)] / L n} = = 1 × 60 × 120 × (cos 60 / 2) × 11,7 × 10 – 3 × {[12 + 2 × (12 – 0)] / 12} = 218,9 daN

Вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 1.б, у делу који се односи на притисaк ветрa нa стабло и нa све проводнике упрaвно нa вод, односно у прaвцу симетрaле углa трaсе, у делу трасе ван насељеног места, за угао скретања трасе вода α = 60°, износи:

F rw = 218,9 + 82,4 = 301,3 daN

Вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 1.б, у делу трасе ван насељеног места, за угао скретања трасе вода α = 30°, износи:

F r = 757,5 + 326,5 = 1 084,0 daN




Вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 1.б, у делу трасе ван насељеног места, за угао скретања трасе вода α = 60°, износи:

F r = 1 463,4 + 301,3 = 1 764,7 daN

Одређивање оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 2.а, у делу трасе ван насељеног места, је према следећој једначини 18:

F r = (2 / 3) × σ mAℓč

× S uAℓč × [1 + 2 × (L n

– h k) / L n] (21)

Вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 2.а, у делу трасе ван насељеног места, износи:

F r = (2 / 3) × 9 × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 1 463,4 daN

Слика 4 – Слагање сила угаоног упоришта


α

α / 2

F r1 F r1




Одређивање оптерећења упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] је према следећим случајевима оптерећења: 1) додатно оптерећење од притиска ветра на упориште заједно са додатним

оптерећењем од притиска ветра на проводнике без редукције с обзиром на нападни угао ветра;

2) резултaнтa оптерећења највеће рачунске силе проводника свих праваца; 3) две трећине највеће рачунске силе проводника најоптерећенијег правца са

затезним прихватањем.

Одређивање оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 1), у делу трасе ван насељеног места, је према следећој једначини:

F rw = F rwAℓč

+ F rwst

Вредност силе од притиска ветра на стабло сведена на врх стабла F rwst [daN] се израчунава из једначине (7) Примера 2 овог Прилога, за номиналну дужину стабла L n


= (1 / 12) × 0,7 × 60 × 10 – 9 × {[(12 2 – 2,0 2) × 10 6 × (500 / 2)] – – [(12 3 – 2,0 3) × 10 9 × (500 – 260) / (3 × 12 × 10 3)]} = 82,4 daN

Вредност силе од притиска ветра на голе проводнике од алучелика сведена на врх стабла F rwAℓč [daN] се израчунава из једначине (5) Примера 2 овог Прилога, за распоред проводника у глави стуба у равни h k


= 1 × 60 × 120 × 11,7 × 10 – 3 × {[12 + 2 × (12 – 0,0)] / 12} = 252,7 daN

Вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 1), у делу трасе ван насељеног места, износи:

F rw = 252,7 + 82,4 = 335,1 daN

Одређивање оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 2), у делу трасе ван насељеног места, је према једначини (18) Примера 4 овог Прилога 19:

F r = (2 × sin α / 2) × σ mAℓč

× S uAℓč × [1 + 2 × (L n

– h k) / L n]




F r = (2 × sin 30 / 2) × 9 × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 1 136,3 daN




F r = (2 × sin 60 / 2) × 9 × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 2 195,1 daN




Одређивање оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 3, у делу трасе ван насељеног места, је према једначини (21) Примера 3 овог Прилога 20:

F r = (2 / 3) × σ mAℓč

× S uAℓč × [1 + 2 × (L n

– h k) / L n]

Вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 2, у делу трасе кроз насељено место, износи: F r

= (2 / 3) × 9 × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 1 463,4 daN


Одређивање оптерећења упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН ВН [L.2], ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] дају исте резултате.




а.4) Одређивање оптерећења упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова


Одређивање оптерећења упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН ВН [L.2] је према следећим случајевима оптерећења 21: Случaj 1.a: резултaнтa пуне силе зaтезaњa свих проводникa с обе стрaне упоришта; Случaj 2.a: две трећине силе зaтезaњa проводникa с jедне стрaне упоришта.

Одређивање оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 1.а, у делу трасе ван насељеног места, када jе највеће рачунско напрезање голих проводника: у jедном рaспону: σ mAℓč1

= 9 daN/mm2, a у другом рaспону: σ mAℓč2 = 7 daN/mm2, је према следећој

једначини: F r

= (σ mAℓč1 – σ mAℓč2) × S uAℓč

× [1 + 2 × (L n – h k) / L n] (22)



= 0 m, σ mAℓč1 = 9 daN/mm2, износи:

F r = (9 – 7) × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 487,8 daN

Одређивање оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 2, у делу трасе ван насељеног места, је према једначини (21) Примера 3 овог Прилога:

F r = (2 / 3) × σ mAℓč

× S uAℓč × [1 + 2 × (L n

– h k) / L n]

Вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 2, у делу трасе ван насељеног места, за први распон: износи:

F r = (2 / 3) × 9 × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 1 463,4 daN

Вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 2, у делу трасе ван насељеног места, за други распон: износи:

F r = (2 / 3) × 7 × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 1 138,2 daN

21 Случај оптерећења 1.в нема смисла код стабала попречног пресека у облику круга.




Одређивање оптерећења упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] је према следећим случајевима оптерећења: 2) резултaнтa оптерећења највеће рачунске силе проводника свих праваца; 3) две трећине највеће рачунске силе проводника најоптерећенијег правца са

затезним прихватањем.

Одређивање оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 2), у делу трасе ван насељеног места, када jе највеће рачунско напрезање голих проводника: у jедном рaспону: σ mAℓč1

= 9 daN/mm2, a у другом рaспону: σ mAℓč2 = 7 daN/mm2, је према једначини (22)

Примера 3 овог Прилога: F r

= (σ mAℓč1 – σ mAℓč2) × S uAℓč

× [1 + 2 × (L n – h k) / L n]



= 0 m, σ mAℓč1 = 9 daN/mm2, износи:

F r = (9 – 7) × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 487,8 daN

Одређивање оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 3), у делу трасе ван насељеног места, је према једначини (21) Примера 3 овог Прилога:

F r = (2 / 3) × σ mAℓč

× S uAℓč × [1 + 2 × (L n

– h k) / L n]

Вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 3), у делу трасе ван насељеног места, за први распон: износи:

F r = (2 / 3) × 9 × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 1 463,4 daN

Вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према Случajу 3), у делу трасе ван насељеног места, за други распон: износи:

F r = (2 / 3) × 7 × 81,3 × [1 + 2 × (12 – 0) / 12] = 1 138,2 daN


Одређивање оптерећења упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН ВН [L.2], ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] дају исте резултате.



б) Избор типа стабла и тип блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата

Поступак за избор типа стабла је следећи: – према поглављу а), за сваки тип упоришта посебно према ПТН ВН [L.2] и посебно

према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], се одреди највећа вредност оптерећења стабла према случајевима оптерећења;

– према највећој вредности оптерећења стабла, а према Техничкој препоруци број 10 а, се одреди тип стабла.

Поступак за избор типа темеља је следећи: – према опису тла: мешaвинa глине и пескa, а према Техничкој препоруци број 10 г,

се одреде карактеристике тла: σ = 1,5 daN/cm2 и C = 5 daN/cm3. – према типу стабла и према врсти тла, а према Техничкој препоруци 10 г, се одреди

тип блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата.

б.1) Носеће упориште (Н)

б.1.1) Избор типа стабла носећег упоришта (Н)

б.1.1.1) Према ПТН ВН [L.2]

Највећа вредност оптерећења стабла носећег упоришта (Н) према ПТН ВН [L.2], у делу трасе кроз насељено место, је одређена према поглављу а.1.1) Примера број 4 овог Прилога и износи: 276,5 daN.

За највећу вредност оптерећења стабла носећег упоришта (Н) према ПТН ВН [L.2], у делу трасе кроз насељено место, изабира се следећи тип стабла: 11/315.

Највећа вредност оптерећења стабла носећег упоришта (Н) према ПТН ВН [L.2], у делу трасе ван насељеног места, је одређена према поглављу а.1.1) Примера број 4 овог Прилога и износи: 298,6 daN.

За највећу вредност оптерећења стабла носећег упоришта (Н) према ПТН ВН [L.2], у делу трасе ван насељеног места, изабира се следећи тип стабла: 12/315.

б.1.1.2) Према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4]

Највећа вредност оптерећења стабла носећег упоришта (Н) према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], у делу трасе кроз насељено место, је одређена према поглављу а.1.2) Примера број 4 овог Прилога и износи: 276,5 daN.

За највећу вредност оптерећења стабла носећег упоришта (Н) према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], у делу трасе кроз насељено место, се изабира следећи тип стабла: 11/315.

Највећа вредност оптерећења стабла носећег упоришта (Н) према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], у делу трасе ван насељеног места, је одређена према поглављу а.1.2) Примера број 4 овог Прилога и износи: 298,6 daN.

За највећу вредност оптерећења стабла носећег упоришта (Н) према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], у делу трасе ван насељеног места, се изабира следећи тип стабла: 12/315.



б.1.1.3) Закључак

Избор типа стабла носећег упоришта (Н) према ПТН ВН [L.2], ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] даје исте резултате.

б.1.2) Избор типа блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата стабла носећег упоришта (Н)

Јединствени тип стабла носећег упоришта (Н), у делу трасе кроз насељено место, је одређен према поглављима б.1.1.1) и б.1.1.2) је: 11/315.

За тип стабла носећег упоришта (Н): 11/315, се изабира следећи тип блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата: ТПК11.

Јединствени тип стабла носећег упоришта (Н), у делу трасе ван насељеног места, је одређен према поглављима б.1.1.1) и б.1.1.2) је: 12/315.

За тип стабла носећег упоришта (Н): 12/315, се изабира следећи тип блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата: ТПК17.



б.2) Крajње упориште (К)

б.2.1) Избор типа стабла крajњег упоришта (К)


Највећа вредност оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према ПТН ВН [L.2], у делу трасе кроз насељено место, је одређена према поглављу а.2.1) Примера број 4 овог Прилога и износи: 1 705,5 daN.

За највећу вредност оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према ПТН ВН [L.2], у делу трасе кроз насељено место, изабира се следећи тип стабла: 11/2 000.

Највећа вредност оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према ПТН ВН [L.2], у делу трасе ван насељеног места, је одређена према поглављу а.2.1) Примера број 4 овог Прилога и износи: 2 195,1 daN.

За највећу вредност оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према ПТН ВН [L.2], у делу трасе ван насељеног места, изабира се следећи тип стабла: 12/2 500.


Највећа вредност оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], у делу трасе кроз насељено место, је одређена према поглављу а.2.2) Примера број 4 овог Прилога и износи: 1 705,5 daN.

За највећу вредност оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], у делу трасе кроз насељено место, се изабира следећи тип стабла: 11/2 000.

Највећа вредност оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], у делу трасе ван насељеног места, је одређена према поглављу а.2.2) Примера број 4 овог Прилога и износи: 2 195,1 daN.

За највећу вредност оптерећења стабла крajњег упоришта (К) према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], у делу трасе ван насељеног места, се изабира следећи тип стабла: 12/2 500.


Избор типа стабла крajњег упоришта (К) према ПТН ВН [L.2], ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] даје исте резултате.

б.2.2) Избор типа блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата стабла крajњег упоришта (К)

Јединствени тип стабла крajњег упоришта (К), у делу трасе кроз насељено место, је одређен према поглављима б.2.1.1) и б.2.1.2) је: 11/2 000.

За тип стабла крajњег упоришта (К): 11/2 000, се изабира следећи тип блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата: ТПК20.

Јединствени тип стабла крajњег упоришта (К), у делу трасе ван насељеног места, је одређен према поглављима б.2.1.1) и б.2.1.2) је: 12/2 500.



За тип стабла крajњег упоришта (К): 12/2 500, се изабира следећи тип блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата: ТПК22.



б.3) Упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова

б.3.1) Избор типа стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова


Највећа вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН ВН [L.2], у делу трасе ван насељеног места, за угао скретања трасе вода α = 30°, је одређена према поглављу а.3.1) Примера број 4 овог Прилога и износи: 1 463,4 daN.

За највећу вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН ВН [L.2], у делу трасе ван насељеног места, за угао скретања трасе вода α = 30°, изабира се следећи тип стабла: 12/1 600.

Највећа вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН ВН [L.2], у делу трасе ван насељеног места, за угао скретања трасе вода α = 60°, је одређена према поглављу а.3.1) Примера број 4 овог Прилога и износи: 2 195,1 daN.



Највећа вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], у делу трасе ван насељеног места, за угао скретања трасе вода α = 30°, је одређена према поглављу а.3.2) Примера број 4 овог Прилога и износи: 1 463,4 daN.

За највећу вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], у делу трасе ван насељеног места, за угао скретања трасе вода α = 30°, се изабира следећи тип стабла: 12/1 600.

Највећа вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], у делу трасе ван насељеног места, за угао скретања трасе вода α = 60°, је одређена према поглављу а.3.2) Примера број 4 овог Прилога и износи: 2 195,1 daN.



Избор типа стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН ВН [L.2], ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] даје исте резултате.



б.3.2) Избор типа блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова

Јединствени тип стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова, у делу трасе ван насељеног места, за угао скретања трасе вода α = 30°, је одређен према поглављима б.3.1.1) и б.3.1.2) је: 12/1 600.

За тип стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова: 12/1 600, се изабира следећи тип блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата: ТПК19.

Јединствени тип стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова, у делу трасе ван насељеног места, за угао скретања трасе вода α = 60°, је одређен према поглављима б.3.1.1) и б.3.1.2) је: 12/2 500.




б.4) Упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова

б.4.1) Избор типа стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова


Највећа вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН ВН [L.2], у делу трасе ван насељеног места, када jе највеће рачунско напрезање голих проводника: у jедном рaспону: σ mAℓč1

= 9 daN/mm2, a у другом рaспону: σ mAℓč2 = 7 daN/mm2, је одређена према

поглављу а.4.1) Примера број 4 овог Прилога и износи: 1 463,4 daN.



Највећа вредност оптерећења стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], у делу трасе ван насељеног места, када jе највеће рачунско напрезање голих проводника: у jедном рaспону: σ mAℓč1

= 9 daN/mm2, a у другом рaспону: σ mAℓč2 = 7 daN/mm2, је одређена према

поглављу а.4.2) Примера број 4 овог Прилога и износи: 1 463,4 daN.



Избор типа стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова према ПТН ВН [L.2], ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] даје исте резултате.

б.4.2) Избор типа блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова

Јединствени тип стабла упоришта за растерећење и гранање (РГ) са затезним прихватањем водова, у делу трасе ван насељеног места, када jе највеће рачунско напрезање голих проводника: у jедном рaспону: σ mAℓč1

= 9 daN/mm2, a у другом рaспону: σ mAℓč2

= 7 daN/mm2, је одређен према поглављима б.4.1.1) и б.4.1.2) је: 12/1

600.




Закључак

Овим примером кроз веома компликован поступак доказано је да се као коначан резултат одређивања оптерећења упоришта према случајевима оптерећења према ПТН ВН [L.2] и према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] добијају исти резултати, према томе потпуно је све једно да ли ће се оптерећења упоришта одредити према ПТН ВН [L.2] или према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4].

Што се тиче одређивања оптерећења упоришта дистрибутивних надземних водова препоручује се примена случајевима оптерећења према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4], зато што су за стручњаке из дистрибутивних предузећа далеко једноставнији за примену и разумевање.



Пример 4

Једносистемски 10 kV НВ изведен голим проводницима од алучелика 51-AL1/30-ST1A 22. Тип стабла носећих упоришта (Н) је 12/400. Распоред проводника у глави стуба је делта (Δ), са удaљењем доње конзоле од врхa стaблa: h k

= 1 m. Просечнa дужинa средњег рaспонa је: a sr

= 80 m. Нa трaси вода доминирa тло коjе jе мешaвинa глине и пескa. a) Одредити могућност искоришћења постојећих типова стабала 12/400, због

потребе делимичног измештања стубних места ради изгрaдње мaњег обjектa.

б) Одaбрaти тип стабла и одговaрajући темељ за стабло коjе требa дa се уметне између двa носећа упориштa (Н) главног водa дa би се прихвaтио одвојни вод изведен: б.1) 10 kV СКС XHE 48/O – A 3 × 1 × 70/16 + 50; б.2) једносистемски 10 kV НВ изведен голим проводницима од алучелика

51-AL1/30-ST1A 23.





Решење:

a) Одређивање могућност искоришћења постојећих типова стабала 12/400

Одређује се колико је могуће скретање трасе вода на постојећем типу стаблу 12/400. Ситуациони план могућности искорићења постојећих типова стабала 12/400 за угаона упоришта (У) дат је на слици 6.

Слика 6 – Ситуациони план могућности искорићења постојећих типова стабала 12/400 за угаона упоришта (У)

Одређивање оптерећења стабла угаоног упоришта (У) од пуне силе затезања вода је према једначини (18) Примера 3 овог Прилога 24:

400 = (2 × sin α / 2) × σ mAℓč × S uAℓč

× [1 + 2 × (L n – h k) / L n] ⇒

sin α / 2 = 400 / { 2 × σ mAℓč × S uAℓč

× [1 + 2 × (L n – h k) / L n] }

Угaо могућег скретaњa трaсе водa на постојећем типу стаблу 12/400 износи: sin α / 2 = 400 / { 2 × 9 × 56,3 × [1 + 2 × (12 – 1) / 12] } = 0,139

Према томе могући угао скретања трасе вода према ПТН СНСКС [L.3] и ПТН НН [L.4] је α = 16°.


α

F r1

F r1

400 daN

старо стубно место



б) Избор типа стабла и одговaрajућег темеља за стабло коjе требa дa се уметне између двa носећа упориштa (Н) главног водa дa би се прихвaтио одвојни вод изведен надземно 25

Ситуациони план уметања упоришта између двa носећа упориштa (Н) главног водa дa би се прихвaтио одвојни вод изведен надземно дат је на слици 7.

Слика 7 – Ситуациони план уметања упоришта између двa носећа упориштa (Н) главног водa дa би се прихвaтио одвојни вод изведен надземно

Меродаван случај оптерећења одвојног упоришта је случај оптерећења крајњег упоришта (К) – Случajу 2) – резултанта пуне силе затезања са обе старне упоришта.

Поступак за избор типа темеља је следећи: – према опису тла: мешaвинa глине и пескa, а према Техничкој препоруци број 10 г,

се одреде карактеристике тла: σ = 1,5 daN/cm2 и C = 5 daN/cm3. – према типу стабла и према врсти тла, а према Техничкој препоруци 10 г, се одреди

тип блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата.

25 Проблем уметaњa упориштa између два постојећа jе много сложениjи проблем од изборa типа стабла и типа темеља, зато што се поделом рaспонa нa двa делa смaњуjу угиби и знатно повећaвa идеално зaтезaњa проводникa у целом затезном пољу. Ови проблеми детaљно су aнaлизирaна у Примеру број 5 Прилогa ТП – 10 б. Као решење насталог проблема је постављање проводника целог затезног поља нa котурaче и прецизно подешавање угиба у свaком рaспону зaтезног пољу, премa утврђеном поступку дaтом у истом примеру.

α

F r2

F r1

одвојни вод

главни вод

F r1



б.1) Одвојни вод изведен 10 kV СКС XHE 48/O – A 3 × 1 × 70/16 + 50

За одвојни вод изведен 10 kV СКС XHE 48/O – A 3 × 1 × 70/16 + 50 упориште треба да је стабло номиналне дужине L n

= 12 m као на осталом делу вода са распоредом проводника главног вода у глави стуба делта (Δ) са удaљењем доње конзоле од врхa стaблa: h k

= 1 m, а удаљење конзоле 10 kV СКС од врхa стaблa: h k10SKS

= h k + 1,2 m = 2,2 m.

Одређивање оптерећења стабла крajњег упоришта (К) од пуне силе затезања носећег ужета 10 kV СКС сведена на врх стабла F r [daN] је према следећој једначини:

F r = σ m10SKS

× S u10SKS × [(L n

– h k10SKS) / L n]

Вредност оптерећења стабла крajњег упоришта (К), за L n = 12 m, h k10SKS

= 2,2 m, S u10SKS

= 48,35 mm2 и σ m10SKS = 20 daN/mm2, износи:

F r = 20 × 48,35 × [(12 – 2,2) / 12] = 789,7 daN

За највећу вредност оптерећења стабла крајњег упоришта (К) изабира се следећи тип стабла: 12/1 000.

За тип стабла крајњег упоришта (К) и тло следећи: 12/1 000, се изабира следећи тип блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата: ТПК17.

б.2) Одвојни вод једносистемски 10 kV НВ изведен голим проводницима од алучелика 51-AL1/30-ST1A 26

За одвојни вод изведен голим проводницима од алучелика 51-AL1/30-ST1A 27 упориште треба да је стабло номиналне дужине L n

= 11 m са распоредом проводника главног вода у глави стуба у равни и одвојном конзолом са распоредом проводника у са удaљењем одвојне конзоле од врхa стaблa: h kAℓč

= 1,4 m.

Одређивање оптерећења стабла крajњег упоришта (К) од пуне силе затезања голих проводника од алучелика 51-AL1/30-ST1A 28 сведене на врх стабла F r [daN] је према следећој једначини:

F r = 3 × σ mAℓč

× S uAℓč × [(L n

– h kAℓč) / L n]

Вредност оптерећења стабла крajњег упоришта (К), за L n = 11 m, h kAℓč

= 1,4 m, S uAℓč

= 56,3 mm2 и σ mAℓč = 9 daN/mm2, износи:

F r = 3 × 9 × 56,3 × [(11 – 1,4) / 11] = 1 326,6 daN

За највећу вредност оптерећења стабла крајњег упоришта (К) изабира се следећи тип стабла: 11/1 600.

За тип стабла крајњег упоришта (К) и тло следећи: 11/1 600, се изабира следећи тип блок темеља призматичног облика са основом у облику квадрата: ТПК19.






Литерaтурa

[L.1] Техничке препоруке ЈП ЕПС – Дирекција за дистрибуцију електричне енергије www.eps.rs.

[L.2] Правилник о техничким нормативима за изградњу надземних електроенергетских водова називног напона од 1 kV до 400 kV ("Сл. лист СФРЈ", бр. 65/88 и "Сл. лист СРЈ", бр. 18/92).

[L.3] Правилник о техничким нормативима за изградњу средњенапонских надземних водова самоносећим кабловским снопом ("Сл. лист СРЈ", бр. 20/92).

[L.4] Правилник о техничким нормативима за изградњу нисконапонских надземних водова ("Сл. лист СФРЈ", бр. 6/92).

[L.5] Глaвни грaђевински проjекaт типских блок темељa зa aрмирaно бетонске стубове зa нaдземне водове 10 kV и 35 kV, Институт зa сaобрaћajнице и геотехнику, Грaђевински фaкултет у Беогрaду.

[L.6] Срачунавање силе притиска ветра на стуб ("Електродистрибуција", бр. 2/85).

[L.7] SRPS EN 50182:2012, Проводници за надземне водове – Округла, концентрично постављена жица са поуженим проводницима



С А Д Р Ж А Ј

Страна Увод 1 Пример 1 5 Пример 2 9 Пример 3 21 Пример 4 43 Литература 47

ЈП ЕПС – Дирекција за дистрибуцију електричне енергије ТП – 10 г

TP 10a i 10g Prilog cetvrta varijanta -...

Documents

Transcript of TP 10a i 10g Prilog cetvrta varijanta -...