Thuyết minh Đồ án Nền Móng - Nguyễn Đình Huy Hoàng

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: ThS.HOÀNG THẾ THAO

MỤC LỤC 1. THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 2A ........................................................................................... 4

2. THIẾT KẾ MÓNG BĂNG ............................................................................................. 6

2.1. SƠ ĐỒ MÓNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TOÁN ............................................... 6

2.2. CHỌN VẬT LIỆU CHO MÓNG ............................................................................. 8

2.3. CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN MÓNG ....................................................................... 8

2.4. XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƢỚC MÓNG (BxL) ................................................ 9

2.4.1. Xác định bề rộng móng B..................................................................................... 9

2.4.2. Điều kiện ổn định của nền đất đáy móng. .......................................................... 10

2.4.3. Điều kiện cƣờng độ. ........................................................................................... 12

2.4.4. Điều kiện ổn định tại tâm đáy móng (ĐK lún) ................................................... 12

2.5. CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƢỚC TIẾT DIỆN NGANG ........................................... 15

2.5.1. Xác định: ................................................................................................. 15

2.5.2. Xác định chiều cao móng: .................................................................................. 15

2.6. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG (M;Q) .......................................... 16

2.7. Tính toán cốt thép chịu lực trong dầm móng .......................................................... 29

2.7.3. THANH THÉP SỐ 3, BỐ TRÍ CỐT ĐAI .......................................................... 31

2.7.4. TÍNH VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO THANH SỐ 4. ................................................ 32

3. THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 3B. ........................................................................................ 33

4. SỐ LIỆU TẢI TRỌNG. ................................................................................................ 36

5. THIẾT KẾ MÓNG CỌC. .............................................................................................. 36

5.1. CHỌN THÔNG SỐ BAN ĐẦU. ............................................................................ 36

5.1.1. Chọn chiều sâu chôn đài móng. ......................................................................... 36

5.1.2. Chọn thông số cho cọc. ...................................................................................... 36

5.1.3. Tính khả năng chịu tải của cọc theo vật liệu. ..................................................... 38

5.1.4. Sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền. .......................................... 39


5.1.5. Tính sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cƣờng độ của đất nền. ........................... 40

5.1.6. Sức chịu tải của cọc theo kết quả xuyên tiêu chuẩn (SPT): ............................... 41

5.2. Xác định số lƣợng cọc trong đài. ............................................................................ 42

5.1. Bố trí cọc trong đài: ................................................................................................ 42

5.2. Kiểm tra phàn lực đầu cọc. ..................................................................................... 42

5.3. Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm. .......................................................................... 43

5.4. Kiểm tra lún cho móng. .......................................................................................... 44

5.4.1. Xác định móng khối quy ƣớc ............................................................................. 44

5.5. Xác định chiều cao đài móng. ................................................................................. 48

5.6. Tính toán cốt thép cho đài cọc. ............................................................................... 50

5.7. Kiểm tra cọc chịu tải ngang. ................................................................................... 51

5.8. Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu lắp ........................................................................ 56


NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƢỚNG DẪN:

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

..........................................................................................................................................

Chữ ký của giảng viên hƣớng dẫn:


PHẦN I: THIẾT KẾ MÓNG BĂNG

1. THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 2A

Theo sơ đồ mặt bằng tổng thể khu đất tại đƣờng 30 tháng 4, thi xã Tây Ninh, tỉnh Tây Ninh,

công tác khoan khảo sát địa chất phục vụ cho việc thiết kế công trình Khu phố thƣơng mại liên kế

25 căn, có 3 vị trí khoan khảo sát địa chất: HK1, HK2, HK3

Chiều sâu khoan khảo sát là -15m mỗi hố khoan, có các trạng thái của đất nền nhƣ sau:

* Hố khoan HK2 có 4 lớp, HK1 và HK3 có 5 lớp

1.1. Lớp 1: (Chí có tại HK1) Đất sét lẫn cát, màu nâu đỏ

Lớp này dày 0.5m

1.2. Lớp 2: Sét pha nhiều cát, màu xám nhạt đến xám trắng đốm nâu vàng/ nâu đỏ, độ dẻo

trung bình – trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng, gồm 2 lớp:

1.2.1. Lớp 2a: Trạng thái dẻo cứng; có bề dày tại HK1 = 5.5m, HK2 = 5.3m, HK3 =3.2m

với các tính chất cơ lý đặc trƣng nhƣ sau:

- Độ ẩm: W = 21.4%

- Dung trọng tự nhiên: = 1.885 g/cm3 = 18.85 KN/m

3

- Sức chịu nén đơn: Qu = 1.211 kG/cm2

- Lực dính đơn vị: C = 0.151 kG/cm2 = 15.1 KN/m

2

- Góc ma sát trong: = 14030’

1.2.2. Lớp 2b: Trạng thái nửa cứng, có bề dày tại HK3 = 2.5m với các tính chất cơ lý đặc

trƣng nhƣ sau:

- Độ ẩm: W = 20.1%


3


2

- Góc ma sát trong: = 170


1.3. Lớp 3: Sét pha cát lẫn sỏi sạn laterite, màu nâu đỏ vân xám trắng đốm vàng nâu, độ

dẻo trung bình – trạng thái nửa cứng; có bề dày tại HK1 = 1.5m, HK2 = 1.9m, HK3 =

1.3m với các tính chất cơ lý đặc trƣng nhƣ sau:

- Độ ẩm: W = 20.1%


3

- Dung trọng đẩy nổi: = 1.031 g/cm3 = 10.31 KN/m

3


2

- Góc ma sát trong: = 16030’

1.4. Lớp 4: Cát mịn lẫn bột, màu xám trắng vân nâu vàng nhạt – trạng thái bời rời; có bề

dày tại HK1 = 4.1m, HK2 = 4.3m, HK3 = 4.5m với các tính chất cơ lý đặc trƣng nhƣ

sau:

- Độ ẩm: W = 25.7%


3


3


2


1.5. Lớp 5: Sét lẫn bột và ít cát, màu xám trắng/ nâu đỏ nhạt đến nâu nhạt, độ dẻo cao –

trạng thái nửa cứng; có bề dày tại HK1 = 3.4m , HK2 = 3.5m, HK3 = 3.5m với các tính

chất cơ lý đặc trƣng nhƣ sau:

- Độ ẩm: W = 25.1%


3


3


2


Trong phạm vi khảo sát, địa tầng chấm dứt ở đây.


2. THIẾT KẾ MÓNG BĂNG

2.1. SƠ ĐỒ MÓNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TOÁN

Với số liệu tính toán được giao theo bảng sau: Mã Đề 24

Địa chất L1 (m) L2 (m) L3 (m) L4 (m) L5 (m) Ntt H

tt M

tt

2A 4.2 5.0 5.9 5.0 4.2 3543 -10 96.45


Lực dọc Ntt Lực Ngang Htt Moment Mtt

(KN) (KN) (KN.m)

A 461 52 40

B 619 60 53

C 695 50 73

D 729 67 70

E 557 48 69

F 482 57 60

Cột

Giá Trị Tính Toán

Lực dọc Ntc Lực Ngang Htc Moment Mtc

(KN) (KN) (KN.m)

A 400.87 45.22 34.78

B 538.26 52.17 46.09

C 604.35 43.48 63.48

D 633.91 58.26 60.87

E 484.35 41.74 60

F 419.13 49.57 52.17

Cột

Giá Trị Tiêu Chuẩn


2.2. CHỌN VẬT LIỆU CHO MÓNG

- Móng đƣợc đúc bằng bê tông B20 (M250) có:

+ Rbt = 0.9MPa (cƣờng độ chịu kéo của bê tông).

+ Rb = 11.5 MPa ( cƣờng độ chịu nén của bê tông).

+ Mô đun đàn hồi E = 26.5*103

MPa = 2.65*107 KN/m2.

- Cốt thép trong móng loại CII, có cƣờng độ chịu kéo cốt thép dọc Rs = 280MPa,

Rsw=225MPa

- Cốt thép trong móng loại CII, có cƣờng độ chịu kéo cốt thép đai Rs = 225 Mpa,

Rsw=225MPa

- Hệ số vƣợt tải n =1,15.

- γtb giữa bê tông và đất = 22KN/m3=2,2T/m

3

2.3. CHỌN CHIỀU SÂU CHÔN MÓNG

- Đáy móng nên đặt trên lớp đất tốt, tránh đặt trên rễ cây hoặc lớp đất mới đắp, lớp đất quá

yếu.

- Chiều sâu đôn móng: chọn Df = 2 m .

- Chọn sơ bộ chiều cao h:

max

1 1 1 15.9 (0.49 0.98)

12 6 12 6ih l

Chọn h = 0.8 m


2.4. XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƢỚC MÓNG (BxL)

- Tổng chiều dài móng băng là:

L = 1 + 4.2 + 5.0 + 5.9 + 5.0 + 4.2 + 1= 26.3 m

2.4.1. Xác định bề rộng móng B

- Chọn sơ bộ B = 1 m

- Các chỉ tiêu cơ lý của lớp đất:

+ Df = 2 m.

+ H ( chiều cao mực nƣớc ngầm) = 5.5 m.

+ Dung trọng lớp đất (lớp 1) trên mực nƣớc ngầm: γ1 = 20 KN/m3

+ Chiều cao của lớp đất này: h1 = 0.5 m

+ Dung trọng lớp đất trên đáy móng (lớp 2) trên mực nƣớc ngầm: γ2 = 18.85 KN/m3

+ Chiều cao của lớp đất này: h2 = 1.5 m.

+ Dung trọng lớp đất dƣới mực nƣớc ngầm trên đáy móng (lớp 2): γ2’ = 9.73

KN/m3

+ Chiều cao của lớp đất này: h2’ = 3.5 m ; 3 = 14030’ ; C3 = 15.1 KN/m

2

+ Với góc nội ma sát 3 = 14030’ ( Dùng phƣơng pháp nội suy) ta có

0.3089

2.2354

4.7679

A

B

C

N 10.675

N 3.765

N 2.470

c

q


2.4.2. Điều kiện ổn định của nền đất đáy móng.

1.2

0

tc tc

max

tc tc

TB

tc

min

P R

P R

P

Trong đó:

- : cƣờng độ (sức chịu tải tc) của đất nền dƣới đáy móng.

-

)

- ,

: Áp lực tiêu chuẩn cực đại và cực tiểu do móng tác dụng lên nền đất.

-

-

- Khoảng cách từ các điểm đặt lực đến trọng tâm đáy móng

+

26.31 12.15

2 2A a

Ld l m

+

26.31 4.2 7.95

2 2aBd

Ll l m

+ 1 2

26.31 4.2 5.0 2.95

2 2C a

Ld l l l m

+ 4 5

26.31 5.0 4.2 2.95

2 2D b

Ld l l l m

+ 5

26.31 4.2 7.95

2 2E b

Ld l l m

+

26.31 12.15

2 2F b

Ld l m


- Tổng tải trọng tác dụng theo phƣơng đứng:

+ tt tt tt tt tt tt tt

1 2 3 4 5 6N N N N N N N

461 619 695 729 557 482 3543ttN KN

+ 1 2 3 4 5 6 tt tt tt tt tt tt ttH H H H H H H

52 60 50 67 48 57 10 ttH KN

+ tt tt ttt tM

i i iM N d H h

Trong đó:

40 53 73 70 69 60 33 .ttM KN m

∑

∑

| |

- Tải trọng tiêu chuẩn:

+

+

+

- Cƣờng độ ( sức chịu tải tiêu chuẩn) của đất nền dƣới đáy móng:

1 2 *( )tc

f

tc

m mR A b B D D c

K

+ Trong đó : trọng lƣợng riêng của đất dƣới đáy móng

(

) )

kN/m3

- Trong trƣờng hợp này không xét đến ảnh hƣởng của MNN đến dƣới đáy móng

1 2

2

*( )

1*10.3089*1*18.85 2.2354*(0.5*20 1.5*18.85) 4.7679*15.1 163.38 /

1

tc

f

tc

m mR A b B D D c

K

kN m

- Ta có: 23080.8725.81

* 163.38 22*2

tc

tc tb

f

NF m

R D


25.81

0.98 26.3

FB m

L Chọn B = 1.5 m

2167.92 /tcR kN m

- Kiểm tra:

+ 2

2

ax 2

3080.87 6*83.8722*2 122.58 /

1.5*26.3 1.5*26.3

6*

* *

tc tctc

fm tb

N MP D

BkN

L B Lm

+ 2

2

2

3080.87 6*83.8722*2 121.61 /

1.5*26.3 1.5*26.

6*

* 3*

tc tctc

min tb f

N MP D

B Lk m

BN

L

+

122.58 121.61122.095

2 2

tc tctc max min

TB

P PP

+

2 2

2

2 2

122.58 / 1.2 201.5 /

121.61 / 0

122.095 / 167.92 /

tc tc

max

tc

min

tc tc

tb

P KN m R KN m

P KN m

P KN m R KN m

Thỏa ĐK

2.4.3. Điều kiện cƣờng độ.

- Hệ số an toàn cƣờng độ:

+ *

215.1*10.675 (0.5*20 1.5*18.85)*3.7

* * 0

65 0.5*18.85*1.5*2.470 340.22 /

.5* * *ult c f q yq c N D N b

N

N

k m

+ 22

3543 6*96.4522*2 134.37

1.5*26.3 1.5*26.3

6*

* *

tt tttt

max tb f

N MP D

B L B L

+ 340.22

2.53 2134.37

ults stt

max

qF F

P (thõa mãn)

2.4.4. Điều kiện ổn định tại tâm đáy móng (ĐK lún)

- Để xác định ứng suất gây lún tại tâm đáy móng, ta có:

* 2* 122.095 0.5*20 1.5*18.85 83.82 /tc

gl tb fP P D KN m

- Độ lún: 1 2

1

* 8 1

i ii i

i

e eS S h S cm

e

- Chia lớp đất dƣới đáy móng thành từng đoạn nhỏ:

[ ] [ ]

- Áp lực ban đầu (do trọng lƣợng bản thân đất gây ra) tại lớp đất i:

∑ (theo bảng 1)

Trong đó: ; -hệ số phân bố ứng suất; {


Tính lún: Ta dùng phƣơng pháp cộng lún từng lớp phân tố

Chọn mẫu đất tính lún

Lớp 2a chọn mẫu 1-1 (độ sâu 1.5 – 2.0m) tính lún từ 1.5–3.5m

P

(KN/m2) 0 25 50 100 200 400 800

e 0.695 0.675 0.659 0.635 0.607 0.572 0.532

Lớp 2a chọn mẫu 2-3 (độ sâu 3.5-4.0m) tính lún từ 3.5-5.5m

P

(KN/m2) 0 25 50 100 200 400 800

e 0.734 0.715 0.695 0.67 0.638 0.603 0.56

0.6

0.62

0.64

0.66

0.68

0.7

0 50 100 150 200 250

e-p

0.6

0.65

0.7

0.75

0 50 100 150 200 250

e-p


Lớp 3 chọn mẫu 1-5 (độ sâu 5.5-6.0m) tính lún từ 5.5-7.5m

P

(KN/m2) 0 25 50 100 200 400 800

e 0.764 0.746 0.725 0.7 0.67 0.63 0.588

Ta có bảng tính toán độ lún móng băng như sau:

SttLớp

đất

Lớp

phân

tố

Chiều

dày hi

độ

sâu zi

L/B Z/B K0 sgli P1i P2i e1i e2i s i

1 2a 1 0.8 0.4 18.85 17.53 0.27 0.92 77.09 45.82 122.90 0.66 0.63 0.00796

2 2a 2 0.8 1.2 18.85 17.53 0.80 0.64 53.81 60.90 114.71 0.65 0.63 0.01661

3 2a 3 0.8 2 18.85 17.53 1.33 0.44 36.88 75.98 112.85 0.68 0.67 0.01917

4 2a 4 0.8 2.8 18.85 17.53 1.87 0.33 27.30 91.06 118.35 0.67 0.66 0.01729

5 3 5 0.8 3.6 19.72 17.53 2.40 0.26 21.58 109.27 130.85 0.70 0.69 0.01373

0.07477

L B

26.3 1.5

Tổng

Sau khi ta phân chia lớp đất đến phân tố thứ 5, ta có:

=> Vậy độ lún ổn định tại tâm móng là:

∑ ∑

[ ]

=> Vậy ta có bài toán thỏa mãn điều kiện về độ lún.

0.65

0.7

0.75

0.8

0 50 100 150 200 250

e-p


2.5. CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƢỚC TIẾT DIỆN NGANG

2.5.1. Xác định:

)

2.5.2. Xác định chiều cao móng:

- Chiều cao dầm móng h:

max

1 10.49 0.98

12 6ih l

chọn h= 0.8m

- Chọn bề rộng dầm móng bb

0.3 0.6 0.24 0.48 0.4bb h m

- b=B=1.5m

- Chọn chiều cao bản móng hb

+ Xét 1m bề rộng bản móng

+ max* *1 0.6 * *1

2

tt bbt bonet

b bP m R h m

+ Ta có:

+

2

max 2 2

3543 6*96.45

1.5*26.3 1.

690.37

5*26.3/

* *

tt tttt

net

N MP KN m

B L B L

+ 00.6 * *1 540bt bo bR h m h

+ 0 0 00.17 0.390.37 0 354 b b bh h h

- Chọn chiều cao của cánh móng:

- Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ ở đáy móng

0.33 0.07 0.4 b boh h a m

Độ dốc của bản móng = 0.4

2 10.2

b

a

hm

h (Thỏa ĐK của độ dốc từ 13)


2.6. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG (M;Q)

- Hệ số nền:

kN/m2

- Sử dụng phần mềm Sap2000 để tính toán lực cắt và moment tại dầm:

XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG (M;Q)

TABLE: Element Forces - Frames

Frame Station OutputCase CaseType P V2 M3

Text m Text Text KN KN KN-m

8 0 MB LinStatic 0 -7.81 0

8 0.1 MB LinStatic 0 -7.81 0.781

8 0.1 MB LinStatic -0.125 -23.388 0.781

8 0.2 MB LinStatic -0.125 -23.388 3.1198

8 0.2 MB LinStatic -0.375 -38.922 3.1198

8 0.3 MB LinStatic -0.375 -38.922 7.012

8 0.3 MB LinStatic -0.5 -54.414 7.012

8 0.4 MB LinStatic -0.5 -54.414 12.4534

8 0.4 MB LinStatic -0.5 -69.863 12.4534

8 0.5 MB LinStatic -0.5 -69.863 19.4397

8 0.5 MB LinStatic -0.5 -85.269 19.4397

8 0.6 MB LinStatic -0.5 -85.269 27.9667

8 0.6 MB LinStatic -0.5 -100.633 27.9667

8 0.7 MB LinStatic -0.5 -100.633 38.03

8 0.7 MB LinStatic -0.625 -115.954 38.03

8 0.8 MB LinStatic -0.625 -115.954 49.6254

8 0.8 MB LinStatic -0.938 -131.233 49.6254

8 0.9 MB LinStatic -0.938 -131.233 62.7488

8 0.9 MB LinStatic -1.063 -146.469 62.7488


8 1 MB LinStatic -1.063 -146.469 77.3956

9 0 MB LinStatic -53 299.338 117.3956

9 0.1 MB LinStatic -53 299.338 87.4618

9 0.1 MB LinStatic -53.188 284.192 87.4618

9 0.2 MB LinStatic -53.188 284.192 59.0426

9 0.2 MB LinStatic -53.313 269.093 59.0426

9 0.3 MB LinStatic -53.313 269.093 32.1334

9 0.3 MB LinStatic -53.563 254.04 32.1334

9 0.4 MB LinStatic -53.563 254.04 6.7293

9 0.4 MB LinStatic -53.625 239.035 6.7293

9 0.5 MB LinStatic -53.625 239.035 -17.1742

9 0.5 MB LinStatic -53.5 224.077 -17.1742

9 0.6 MB LinStatic -53.5 224.077 -39.5819

9 0.6 MB LinStatic -53.5 209.166 -39.5819

9 0.7 MB LinStatic -53.5 209.166 -60.4985

9 0.7 MB LinStatic -53.625 194.301 -60.4985

9 0.8 MB LinStatic -53.625 194.301 -79.9286

9 0.8 MB LinStatic -53.938 179.483 -79.9286

9 0.9 MB LinStatic -53.938 179.483 -97.8769

9 0.9 MB LinStatic -54.063 164.71 -97.8769

9 1 MB LinStatic -54.063 164.71 -114.3479

9 1 MB LinStatic -54 149.982 -114.3479

9 1.1 MB LinStatic -54 149.982 -129.3462

9 1.1 MB LinStatic -54.188 135.3 -129.3462

9 1.2 MB LinStatic -54.188 135.3 -142.8761

9 1.2 MB LinStatic -54.438 120.661 -142.8761

9 1.3 MB LinStatic -54.438 120.661 -154.9422

9 1.3 MB LinStatic -54.5 106.065 -154.9422

9 1.4 MB LinStatic -54.5 106.065 -165.5487

9 1.4 MB LinStatic -54.563 91.512 -165.5487

9 1.5 MB LinStatic -54.563 91.512 -174.6999

9 1.5 MB LinStatic -54.438 77 -174.6999

9 1.6 MB LinStatic -54.438 77 -182.3999

9 1.6 MB LinStatic -54.5 62.53 -182.3999

9 1.7 MB LinStatic -54.5 62.53 -188.6529

9 1.7 MB LinStatic -54.625 48.099 -188.6529

9 1.8 MB LinStatic -54.625 48.099 -193.4628

9 1.8 MB LinStatic -54.813 33.708 -193.4628

9 1.9 MB LinStatic -54.813 33.708 -196.8335

9 1.9 MB LinStatic -55.063 19.354 -196.8335

9 2 MB LinStatic -55.063 19.354 -198.7689

9 2 MB LinStatic -55.125 5.038 -198.7689

9 2.1 MB LinStatic -55.125 5.038 -199.2727

9 2.1 MB LinStatic -55.25 -9.242 -199.2727


9 2.2 MB LinStatic -55.25 -9.242 -198.3485

9 2.2 MB LinStatic -55.375 -23.486 -198.3485

9 2.3 MB LinStatic -55.375 -23.486 -195.9999

9 2.3 MB LinStatic -55.438 -37.697 -195.9999

9 2.4 MB LinStatic -55.438 -37.697 -192.2302

9 2.4 MB LinStatic -55.5 -51.873 -192.2302

9 2.5 MB LinStatic -55.5 -51.873 -187.0429

9 2.5 MB LinStatic -55.563 -66.017 -187.0429

9 2.6 MB LinStatic -55.563 -66.017 -180.4412

9 2.6 MB LinStatic -55.563 -80.13 -180.4412

9 2.7 MB LinStatic -55.563 -80.13 -172.4282

9 2.7 MB LinStatic -55.563 -94.211 -172.4282

9 2.8 MB LinStatic -55.563 -94.211 -163.0071

9 2.8 MB LinStatic -55.5 -108.263 -163.0071

9 2.9 MB LinStatic -55.5 -108.263 -152.1808

9 2.9 MB LinStatic -55.688 -122.285 -152.1808

9 3 MB LinStatic -55.688 -122.285 -139.9522

9 3 MB LinStatic -55.875 -136.279 -139.9522

9 3.1 MB LinStatic -55.875 -136.279 -126.3243

9 3.1 MB LinStatic -56 -150.246 -126.3243

9 3.2 MB LinStatic -56 -150.246 -111.2997

9 3.2 MB LinStatic -55.938 -164.185 -111.2997

9 3.3 MB LinStatic -55.938 -164.185 -94.8813

9 3.3 MB LinStatic -56.063 -178.097 -94.8813

9 3.4 MB LinStatic -56.063 -178.097 -77.0715

9 3.4 MB LinStatic -56.313 -191.984 -77.0715

9 3.5 MB LinStatic -56.313 -191.984 -57.8732

9 3.5 MB LinStatic -56.5 -205.845 -57.8732

9 3.6 MB LinStatic -56.5 -205.845 -37.2887

9 3.6 MB LinStatic -56.563 -219.68 -37.2887

9 3.7 MB LinStatic -56.563 -219.68 -15.3206

9 3.7 MB LinStatic -56.5 -233.491 -15.3206

9 3.8 MB LinStatic -56.5 -233.491 8.0285

9 3.8 MB LinStatic -56.875 -247.277 8.0285

9 3.9 MB LinStatic -56.875 -247.277 32.7561

9 3.9 MB LinStatic -56.875 -261.038 32.7561

9 4 MB LinStatic -56.875 -261.038 58.8599

9 4 MB LinStatic -56.875 -274.774 58.8599

9 4.1 MB LinStatic -56.875 -274.774 86.3373

9 4.1 MB LinStatic -56.938 -288.485 86.3373

9 4.2 MB LinStatic -56.938 -288.485 115.1859

10 0 MB LinStatic -116.938 316.963 168.1859

10 0.09804 MB LinStatic -116.938 316.963 137.1111

10 0.09804 MB LinStatic -117.188 303.574 137.1111


10 0.19608 MB LinStatic -117.188 303.574 107.3489

10 0.19608 MB LinStatic -117.375 290.215 107.3489

10 0.29412 MB LinStatic -117.375 290.215 78.8964

10 0.29412 MB LinStatic -117.5 276.886 78.8964

10 0.39216 MB LinStatic -117.5 276.886 51.7507

10 0.39216 MB LinStatic -117.563 263.588 51.7507

10 0.4902 MB LinStatic -117.563 263.588 25.9088

10 0.4902 MB LinStatic -117.813 250.32 25.9088

10 0.58824 MB LinStatic -117.813 250.32 1.3676

10 0.58824 MB LinStatic -117.938 237.082 1.3676

10 0.68627 MB LinStatic -117.938 237.082 -21.8757

10 0.68627 MB LinStatic -118.188 223.874 -21.8757

10 0.78431 MB LinStatic -118.188 223.874 -43.8241

10 0.78431 MB LinStatic -118.25 210.696 -43.8241

10 0.88235 MB LinStatic -118.25 210.696 -64.4806

10 0.88235 MB LinStatic -118.438 197.548 -64.4806

10 0.98039 MB LinStatic -118.438 197.548 -83.8481

10 0.98039 MB LinStatic -118.438 184.43 -83.8481

10 1.07843 MB LinStatic -118.438 184.43 -101.9294

10 1.07843 MB LinStatic -118.688 171.341 -101.9294

10 1.17647 MB LinStatic -118.688 171.341 -118.7275

10 1.17647 MB LinStatic -118.813 158.28 -118.7275

10 1.27451 MB LinStatic -118.813 158.28 -134.2452

10 1.27451 MB LinStatic -118.938 145.247 -134.2452

10 1.37255 MB LinStatic -118.938 145.247 -148.485

10 1.37255 MB LinStatic -118.938 132.241 -148.485

10 1.47059 MB LinStatic -118.938 132.241 -161.4499

10 1.47059 MB LinStatic -118.938 119.262 -161.4499

10 1.56863 MB LinStatic -118.938 119.262 -173.1422

10 1.56863 MB LinStatic -119 106.309 -173.1422

10 1.66667 MB LinStatic -119 106.309 -183.5647

10 1.66667 MB LinStatic -118.938 93.381 -183.5647

10 1.76471 MB LinStatic -118.938 93.381 -192.7197

10 1.76471 MB LinStatic -118.813 80.478 -192.7197

10 1.86275 MB LinStatic -118.813 80.478 -200.6097

10 1.86275 MB LinStatic -118.875 67.597 -200.6097

10 1.96078 MB LinStatic -118.875 67.597 -207.2368

10 1.96078 MB LinStatic -118.75 54.74 -207.2368

10 2.05882 MB LinStatic -118.75 54.74 -212.6035

10 2.05882 MB LinStatic -118.813 41.904 -212.6035

10 2.15686 MB LinStatic -118.813 41.904 -216.7117

10 2.15686 MB LinStatic -118.688 29.089 -216.7117

10 2.2549 MB LinStatic -118.688 29.089 -219.5635

10 2.2549 MB LinStatic -118.875 16.293 -219.5635


10 2.35294 MB LinStatic -118.875 16.293 -221.1609

10 2.35294 MB LinStatic -118.938 3.516 -221.1609

10 2.45098 MB LinStatic -118.938 3.516 -221.5056

10 2.45098 MB LinStatic -119 -9.242 -221.5056

10 2.54902 MB LinStatic -119 -9.242 -220.5995

10 2.54902 MB LinStatic -119.063 -21.984 -220.5995

10 2.64706 MB LinStatic -119.063 -21.984 -218.4442

10 2.64706 MB LinStatic -118.938 -34.71 -218.4442

10 2.7451 MB LinStatic -118.938 -34.71 -215.0413

10 2.7451 MB LinStatic -119 -47.421 -215.0413

10 2.84314 MB LinStatic -119 -47.421 -210.3921

10 2.84314 MB LinStatic -119.063 -60.118 -210.3921

10 2.94118 MB LinStatic -119.063 -60.118 -204.4982

10 2.94118 MB LinStatic -118.938 -72.802 -204.4982

10 3.03922 MB LinStatic -118.938 -72.802 -197.3608

10 3.03922 MB LinStatic -118.938 -85.474 -197.3608

10 3.13725 MB LinStatic -118.938 -85.474 -188.981

10 3.13725 MB LinStatic -119 -98.134 -188.981

10 3.23529 MB LinStatic -119 -98.134 -179.36

10 3.23529 MB LinStatic -119.188 -110.784 -179.36

10 3.33333 MB LinStatic -119.188 -110.784 -168.4989

10 3.33333 MB LinStatic -119.188 -123.424 -168.4989

10 3.43137 MB LinStatic -119.188 -123.424 -156.3985

10 3.43137 MB LinStatic -119.188 -136.055 -156.3985

10 3.52941 MB LinStatic -119.188 -136.055 -143.0597

10 3.52941 MB LinStatic -119.25 -148.678 -143.0597

10 3.62745 MB LinStatic -119.25 -148.678 -128.4835

10 3.62745 MB LinStatic -119.5 -161.294 -128.4835

10 3.72549 MB LinStatic -119.5 -161.294 -112.6704

10 3.72549 MB LinStatic -119.688 -173.902 -112.6704

10 3.82353 MB LinStatic -119.688 -173.902 -95.6211

10 3.82353 MB LinStatic -119.625 -186.504 -95.6211

10 3.92157 MB LinStatic -119.625 -186.504 -77.3364

10 3.92157 MB LinStatic -119.625 -199.1 -77.3364

10 4.01961 MB LinStatic -119.625 -199.1 -57.8168

10 4.01961 MB LinStatic -119.688 -211.691 -57.8168

10 4.11765 MB LinStatic -119.688 -211.691 -37.0629

10 4.11765 MB LinStatic -119.563 -224.276 -37.0629

10 4.21569 MB LinStatic -119.563 -224.276 -15.075

10 4.21569 MB LinStatic -119.563 -236.856 -15.075

10 4.31373 MB LinStatic -119.563 -236.856 8.1461

10 4.31373 MB LinStatic -119.625 -249.431 8.1461

10 4.41176 MB LinStatic -119.625 -249.431 32.6002

10 4.41176 MB LinStatic -119.5 -262.002 32.6002


10 4.5098 MB LinStatic -119.5 -262.002 58.2867

10 4.5098 MB LinStatic -119.5 -274.568 58.2867

10 4.60784 MB LinStatic -119.5 -274.568 85.2051

10 4.60784 MB LinStatic -119.625 -287.128 85.2051

10 4.70588 MB LinStatic -119.625 -287.128 113.3549

10 4.70588 MB LinStatic -119.625 -299.684 113.3549

10 4.80392 MB LinStatic -119.625 -299.684 142.7357

10 4.80392 MB LinStatic -119.875 -312.234 142.7357

10 4.90196 MB LinStatic -119.875 -312.234 173.3469

10 4.90196 MB LinStatic -119.688 -324.778 173.3469

10 5 MB LinStatic -119.688 -324.778 205.1879

11 0 MB LinStatic -169.688 357.559 278.1879

11 0.1 MB LinStatic -169.688 357.559 242.432

11 0.1 MB LinStatic -169.563 344.784 242.432

11 0.2 MB LinStatic -169.563 344.784 207.9535

11 0.2 MB LinStatic -169.563 332.023 207.9535

11 0.3 MB LinStatic -169.563 332.023 174.7512

11 0.3 MB LinStatic -169.688 319.277 174.7512

11 0.4 MB LinStatic -169.688 319.277 142.8235

11 0.4 MB LinStatic -169.563 306.546 142.8235

11 0.5 MB LinStatic -169.563 306.546 112.1688

11 0.5 MB LinStatic -169.375 293.832 112.1688

11 0.6 MB LinStatic -169.375 293.832 82.7857

11 0.6 MB LinStatic -169.313 281.133 82.7857

11 0.7 MB LinStatic -169.313 281.133 54.6723

11 0.7 MB LinStatic -169.125 268.452 54.6723

11 0.8 MB LinStatic -169.125 268.452 27.8272

11 0.8 MB LinStatic -169.188 255.787 27.8272

11 0.9 MB LinStatic -169.188 255.787 2.2485

11 0.9 MB LinStatic -169.125 243.138 2.2485

11 1 MB LinStatic -169.125 243.138 -22.0653

11 1 MB LinStatic -169.063 230.507 -22.0653

11 1.1 MB LinStatic -169.063 230.507 -45.116

11 1.1 MB LinStatic -169.063 217.891 -45.116

11 1.2 MB LinStatic -169.063 217.891 -66.9051

11 1.2 MB LinStatic -169.063 205.292 -66.9051

11 1.3 MB LinStatic -169.063 205.292 -87.4343

11 1.3 MB LinStatic -169.125 192.709 -87.4343

11 1.4 MB LinStatic -169.125 192.709 -106.7052

11 1.4 MB LinStatic -169 180.141 -106.7052

11 1.5 MB LinStatic -169 180.141 -124.7193

11 1.5 MB LinStatic -168.875 167.588 -124.7193

11 1.6 MB LinStatic -168.875 167.588 -141.478

11 1.6 MB LinStatic -168.938 155.049 -141.478


11 1.7 MB LinStatic -168.938 155.049 -156.9829

11 1.7 MB LinStatic -168.875 142.523 -156.9829

11 1.8 MB LinStatic -168.875 142.523 -171.2352

11 1.8 MB LinStatic -168.75 130.01 -171.2352

11 1.9 MB LinStatic -168.75 130.01 -184.2362

11 1.9 MB LinStatic -168.563 117.509 -184.2362

11 2 MB LinStatic -168.563 117.509 -195.9872

11 2 MB LinStatic -168.688 105.019 -195.9872

11 2.1 MB LinStatic -168.688 105.019 -206.4891

11 2.1 MB LinStatic -168.563 92.54 -206.4891

11 2.2 MB LinStatic -168.563 92.54 -215.7431

11 2.2 MB LinStatic -168.375 80.069 -215.7431

11 2.3 MB LinStatic -168.375 80.069 -223.75

11 2.3 MB LinStatic -168.375 67.607 -223.75

11 2.4 MB LinStatic -168.375 67.607 -230.5106

11 2.4 MB LinStatic -168.5 55.151 -230.5106

11 2.5 MB LinStatic -168.5 55.151 -236.0257

11 2.5 MB LinStatic -168.5 42.702 -236.0257

11 2.6 MB LinStatic -168.5 42.702 -240.296

11 2.6 MB LinStatic -168.563 30.258 -240.296

11 2.7 MB LinStatic -168.563 30.258 -243.3218

11 2.7 MB LinStatic -168.563 17.818 -243.3218

11 2.8 MB LinStatic -168.563 17.818 -245.1035

11 2.8 MB LinStatic -168.5 5.38 -245.1035

11 2.9 MB LinStatic -168.5 5.38 -245.6415

11 2.9 MB LinStatic -168.5 -7.056 -245.6415

11 3 MB LinStatic -168.5 -7.056 -244.936

11 3 MB LinStatic -168.5 -19.491 -244.936

11 3.1 MB LinStatic -168.5 -19.491 -242.9868

11 3.1 MB LinStatic -168.5 -31.927 -242.9868

11 3.2 MB LinStatic -168.5 -31.927 -239.7942

11 3.2 MB LinStatic -168.688 -44.365 -239.7942

11 3.3 MB LinStatic -168.688 -44.365 -235.3577

11 3.3 MB LinStatic -168.75 -56.805 -235.3577

11 3.4 MB LinStatic -168.75 -56.805 -229.6772

11 3.4 MB LinStatic -168.688 -69.249 -229.6772

11 3.5 MB LinStatic -168.688 -69.249 -222.7523

11 3.5 MB LinStatic -168.625 -81.698 -222.7523

11 3.6 MB LinStatic -168.625 -81.698 -214.5825

11 3.6 MB LinStatic -168.563 -94.153 -214.5825

11 3.7 MB LinStatic -168.563 -94.153 -205.1671

11 3.7 MB LinStatic -168.5 -106.615 -205.1671

11 3.8 MB LinStatic -168.5 -106.615 -194.5056

11 3.8 MB LinStatic -168.375 -119.085 -194.5056


11 3.9 MB LinStatic -168.375 -119.085 -182.597

11 3.9 MB LinStatic -168.313 -131.564 -182.597

11 4 MB LinStatic -168.313 -131.564 -169.4406

11 4 MB LinStatic -168.375 -144.053 -169.4406

11 4.1 MB LinStatic -168.375 -144.053 -155.0353

11 4.1 MB LinStatic -168.313 -156.552 -155.0353

11 4.2 MB LinStatic -168.313 -156.552 -139.3802

11 4.2 MB LinStatic -168 -169.062 -139.3802

11 4.3 MB LinStatic -168 -169.062 -122.474

11 4.3 MB LinStatic -168 -181.584 -122.474

11 4.4 MB LinStatic -168 -181.584 -104.3157

11 4.4 MB LinStatic -167.813 -194.118 -104.3157

11 4.5 MB LinStatic -167.813 -194.118 -84.9038

11 4.5 MB LinStatic -167.75 -206.666 -84.9038

11 4.6 MB LinStatic -167.75 -206.666 -64.2373

11 4.6 MB LinStatic -167.813 -219.227 -64.2373

11 4.7 MB LinStatic -167.813 -219.227 -42.3146

11 4.7 MB LinStatic -167.813 -231.802 -42.3146

11 4.8 MB LinStatic -167.813 -231.802 -19.1344

11 4.8 MB LinStatic -167.938 -244.391 -19.1344

11 4.9 MB LinStatic -167.938 -244.391 5.3046

11 4.9 MB LinStatic -167.938 -256.994 5.3046

11 5 MB LinStatic -167.938 -256.994 31.0041

11 5 MB LinStatic -168 -269.612 31.0041

11 5.1 MB LinStatic -168 -269.612 57.9652

11 5.1 MB LinStatic -168.25 -282.244 57.9652

11 5.2 MB LinStatic -168.25 -282.244 86.1896

11 5.2 MB LinStatic -168.313 -294.89 86.1896

11 5.3 MB LinStatic -168.313 -294.89 115.6786

11 5.3 MB LinStatic -168.5 -307.55 115.6786

11 5.4 MB LinStatic -168.5 -307.55 146.4336

11 5.4 MB LinStatic -168.5 -320.224 146.4336

11 5.5 MB LinStatic -168.5 -320.224 178.456

11 5.5 MB LinStatic -168.313 -332.911 178.456

11 5.6 MB LinStatic -168.313 -332.911 211.7471

11 5.6 MB LinStatic -168.375 -345.61 211.7471

11 5.7 MB LinStatic -168.375 -345.61 246.3081

11 5.7 MB LinStatic -168.438 -358.321 246.3081

11 5.8 MB LinStatic -168.438 -358.321 282.1401

11 5.8 MB LinStatic -168.438 -371.042 282.1401

11 5.9 MB LinStatic -168.438 -371.042 319.2443

12 0 MB LinStatic -101.188 345.352 249.2443

12 0.09804 MB LinStatic -101.188 345.352 215.3863

12 0.09804 MB LinStatic -101.313 332.868 215.3863


12 0.19608 MB LinStatic -101.313 332.868 182.7522

12 0.19608 MB LinStatic -101.25 320.381 182.7522

12 0.29412 MB LinStatic -101.25 320.381 151.3423

12 0.29412 MB LinStatic -101.25 307.894 151.3423

12 0.39216 MB LinStatic -101.25 307.894 121.1566

12 0.39216 MB LinStatic -101.188 295.405 121.1566

12 0.4902 MB LinStatic -101.188 295.405 92.1953

12 0.4902 MB LinStatic -101.063 282.916 92.1953

12 0.58824 MB LinStatic -101.063 282.916 64.4584

12 0.58824 MB LinStatic -101.125 270.427 64.4584

12 0.68627 MB LinStatic -101.125 270.427 37.9459

12 0.68627 MB LinStatic -101.188 257.938 37.9459

12 0.78431 MB LinStatic -101.188 257.938 12.6579

12 0.78431 MB LinStatic -101.125 245.448 12.6579

12 0.88235 MB LinStatic -101.125 245.448 -11.4057

12 0.88235 MB LinStatic -101.125 232.959 -11.4057

12 0.98039 MB LinStatic -101.125 232.959 -34.2448

12 0.98039 MB LinStatic -101.063 220.469 -34.2448

12 1.07843 MB LinStatic -101.063 220.469 -55.8594

12 1.07843 MB LinStatic -101 207.979 -55.8594

12 1.17647 MB LinStatic -101 207.979 -76.2496

12 1.17647 MB LinStatic -101 195.489 -76.2496

12 1.27451 MB LinStatic -101 195.489 -95.4151

12 1.27451 MB LinStatic -101.063 182.997 -95.4151

12 1.37255 MB LinStatic -101.063 182.997 -113.356

12 1.37255 MB LinStatic -101 170.503 -113.356

12 1.47059 MB LinStatic -101 170.503 -130.072

12 1.47059 MB LinStatic -101.063 158.008 -130.072

12 1.56863 MB LinStatic -101.063 158.008 -145.5629

12 1.56863 MB LinStatic -101.063 145.509 -145.5629

12 1.66667 MB LinStatic -101.063 145.509 -159.8285

12 1.66667 MB LinStatic -100.938 133.007 -159.8285

12 1.76471 MB LinStatic -100.938 133.007 -172.8685

12 1.76471 MB LinStatic -101 120.501 -172.8685

12 1.86275 MB LinStatic -101 120.501 -184.6823

12 1.86275 MB LinStatic -101.063 107.991 -184.6823

12 1.96078 MB LinStatic -101.063 107.991 -195.2696

12 1.96078 MB LinStatic -101 95.474 -195.2696

12 2.05882 MB LinStatic -101 95.474 -204.6298

12 2.05882 MB LinStatic -101 82.951 -204.6298

12 2.15686 MB LinStatic -101 82.951 -212.7622

12 2.15686 MB LinStatic -101.063 70.42 -212.7622

12 2.2549 MB LinStatic -101.063 70.42 -219.6662

12 2.2549 MB LinStatic -101 57.881 -219.6662


12 2.35294 MB LinStatic -101 57.881 -225.3408

12 2.35294 MB LinStatic -101 45.333 -225.3408

12 2.45098 MB LinStatic -101 45.333 -229.7852

12 2.45098 MB LinStatic -101 32.774 -229.7852

12 2.54902 MB LinStatic -101 32.774 -232.9983

12 2.54902 MB LinStatic -101.125 20.204 -232.9983

12 2.64706 MB LinStatic -101.125 20.204 -234.979

12 2.64706 MB LinStatic -101.25 7.621 -234.979

12 2.7451 MB LinStatic -101.25 7.621 -235.7262

12 2.7451 MB LinStatic -101.188 -4.975 -235.7262

12 2.84314 MB LinStatic -101.188 -4.975 -235.2384

12 2.84314 MB LinStatic -101.188 -17.585 -235.2384

12 2.94118 MB LinStatic -101.188 -17.585 -233.5144

12 2.94118 MB LinStatic -101.125 -30.211 -233.5144

12 3.03922 MB LinStatic -101.125 -30.211 -230.5525

12 3.03922 MB LinStatic -101.125 -42.853 -230.5525

12 3.13725 MB LinStatic -101.125 -42.853 -226.3512

12 3.13725 MB LinStatic -101.25 -55.513 -226.3512

12 3.23529 MB LinStatic -101.25 -55.513 -220.9088

12 3.23529 MB LinStatic -101.438 -68.191 -220.9088

12 3.33333 MB LinStatic -101.438 -68.191 -214.2234

12 3.33333 MB LinStatic -101.625 -80.888 -214.2234

12 3.43137 MB LinStatic -101.625 -80.888 -206.2931

12 3.43137 MB LinStatic -101.563 -93.606 -206.2931

12 3.52941 MB LinStatic -101.563 -93.606 -197.1161

12 3.52941 MB LinStatic -101.688 -106.345 -197.1161

12 3.62745 MB LinStatic -101.688 -106.345 -186.69

12 3.62745 MB LinStatic -101.875 -119.107 -186.69

12 3.72549 MB LinStatic -101.875 -119.107 -175.0129

12 3.72549 MB LinStatic -102 -131.891 -175.0129

12 3.82353 MB LinStatic -102 -131.891 -162.0825

12 3.82353 MB LinStatic -102 -144.698 -162.0825

12 3.92157 MB LinStatic -102 -144.698 -147.8963

12 3.92157 MB LinStatic -102 -157.531 -147.8963

12 4.01961 MB LinStatic -102 -157.531 -132.4522

12 4.01961 MB LinStatic -102 -170.388 -132.4522

12 4.11765 MB LinStatic -102 -170.388 -115.7474

12 4.11765 MB LinStatic -102 -183.271 -115.7474

12 4.21569 MB LinStatic -102 -183.271 -97.7797

12 4.21569 MB LinStatic -102 -196.181 -97.7797

12 4.31373 MB LinStatic -102 -196.181 -78.5462

12 4.31373 MB LinStatic -101.938 -209.117 -78.5462

12 4.41176 MB LinStatic -101.938 -209.117 -58.0446

12 4.41176 MB LinStatic -102.063 -222.081 -58.0446


12 4.5098 MB LinStatic -102.063 -222.081 -36.272

12 4.5098 MB LinStatic -102.063 -235.071 -36.272

12 4.60784 MB LinStatic -102.063 -235.071 -13.2257

12 4.60784 MB LinStatic -101.938 -248.09 -13.2257

12 4.70588 MB LinStatic -101.938 -248.09 11.0968

12 4.70588 MB LinStatic -102.125 -261.137 11.0968

12 4.80392 MB LinStatic -102.125 -261.137 36.6985

12 4.80392 MB LinStatic -102.188 -274.211 36.6985

12 4.90196 MB LinStatic -102.188 -274.211 63.5819

12 4.90196 MB LinStatic -102.125 -287.314 63.5819

12 5 MB LinStatic -102.125 -287.314 91.75

13 0 MB LinStatic -54.063 256.425 22.75

13 0.1 MB LinStatic -54.063 256.425 -2.8925

13 0.1 MB LinStatic -54 243.007 -2.8925

13 0.2 MB LinStatic -54 243.007 -27.1932

13 0.2 MB LinStatic -54.063 229.565 -27.1932

13 0.3 MB LinStatic -54.063 229.565 -50.1498

13 0.3 MB LinStatic -54.125 216.099 -50.1498

13 0.4 MB LinStatic -54.125 216.099 -71.7597

13 0.4 MB LinStatic -54.125 202.607 -71.7597

13 0.5 MB LinStatic -54.125 202.607 -92.0204

13 0.5 MB LinStatic -54.125 189.09 -92.0204

13 0.6 MB LinStatic -54.125 189.09 -110.9294

13 0.6 MB LinStatic -54.125 175.547 -110.9294

13 0.7 MB LinStatic -54.125 175.547 -128.484

13 0.7 MB LinStatic -54.125 161.977 -128.484

13 0.8 MB LinStatic -54.125 161.977 -144.6817

13 0.8 MB LinStatic -54.063 148.38 -144.6817

13 0.9 MB LinStatic -54.063 148.38 -159.5197

13 0.9 MB LinStatic -54.125 134.755 -159.5197

13 1 MB LinStatic -54.125 134.755 -172.9952

13 1 MB LinStatic -54.063 121.101 -172.9952

13 1.1 MB LinStatic -54.063 121.101 -185.1053

13 1.1 MB LinStatic -54.125 107.418 -185.1053

13 1.2 MB LinStatic -54.125 107.418 -195.8471

13 1.2 MB LinStatic -54.063 93.705 -195.8471

13 1.3 MB LinStatic -54.063 93.705 -205.2175

13 1.3 MB LinStatic -54.188 79.96 -205.2175

13 1.4 MB LinStatic -54.188 79.96 -213.2135

13 1.4 MB LinStatic -54.188 66.183 -213.2135

13 1.5 MB LinStatic -54.188 66.183 -219.8318

13 1.5 MB LinStatic -54.313 52.372 -219.8318

13 1.6 MB LinStatic -54.313 52.372 -225.069

13 1.6 MB LinStatic -54.188 38.528 -225.069


13 1.7 MB LinStatic -54.188 38.528 -228.9218

13 1.7 MB LinStatic -54.188 24.648 -228.9218

13 1.8 MB LinStatic -54.188 24.648 -231.3865

13 1.8 MB LinStatic -54.25 10.731 -231.3865

13 1.9 MB LinStatic -54.25 10.731 -232.4596

13 1.9 MB LinStatic -54.313 -3.223 -232.4596

13 2 MB LinStatic -54.313 -3.223 -232.1373

13 2 MB LinStatic -54.25 -17.215 -232.1373

13 2.1 MB LinStatic -54.25 -17.215 -230.4158

13 2.1 MB LinStatic -54.375 -31.248 -230.4158

13 2.2 MB LinStatic -54.375 -31.248 -227.291

13 2.2 MB LinStatic -54.625 -45.32 -227.291

13 2.3 MB LinStatic -54.625 -45.32 -222.759

13 2.3 MB LinStatic -54.688 -59.435 -222.759

13 2.4 MB LinStatic -54.688 -59.435 -216.8155

13 2.4 MB LinStatic -54.75 -73.593 -216.8155

13 2.5 MB LinStatic -54.75 -73.593 -209.4562

13 2.5 MB LinStatic -54.813 -87.794 -209.4562

13 2.6 MB LinStatic -54.813 -87.794 -200.6768

13 2.6 MB LinStatic -55.125 -102.04 -200.6768

13 2.7 MB LinStatic -55.125 -102.04 -190.4728

13 2.7 MB LinStatic -55.188 -116.332 -190.4728

13 2.8 MB LinStatic -55.188 -116.332 -178.8396

13 2.8 MB LinStatic -55.25 -130.671 -178.8396

13 2.9 MB LinStatic -55.25 -130.671 -165.7725

13 2.9 MB LinStatic -55.188 -145.057 -165.7725

13 3 MB LinStatic -55.188 -145.057 -151.2669

13 3 MB LinStatic -55.125 -159.491 -151.2669

13 3.1 MB LinStatic -55.125 -159.491 -135.3178

13 3.1 MB LinStatic -55.25 -173.975 -135.3178

13 3.2 MB LinStatic -55.25 -173.975 -117.9203

13 3.2 MB LinStatic -55.188 -188.508 -117.9203

13 3.3 MB LinStatic -55.188 -188.508 -99.0695

13 3.3 MB LinStatic -55.313 -203.091 -99.0695

13 3.4 MB LinStatic -55.313 -203.091 -78.7604

13 3.4 MB LinStatic -55.563 -217.726 -78.7604

13 3.5 MB LinStatic -55.563 -217.726 -56.9878

13 3.5 MB LinStatic -55.688 -232.412 -56.9878

13 3.6 MB LinStatic -55.688 -232.412 -33.7466

13 3.6 MB LinStatic -55.625 -247.149 -33.7466

13 3.7 MB LinStatic -55.625 -247.149 -9.0317

13 3.7 MB LinStatic -55.75 -261.939 -9.0317

13 3.8 MB LinStatic -55.75 -261.939 17.1622

13 3.8 MB LinStatic -55.875 -276.78 17.1622


13 3.9 MB LinStatic -55.875 -276.78 44.8402

13 3.9 MB LinStatic -56.063 -291.674 44.8402

13 4 MB LinStatic -56.063 -291.674 74.0076

13 4 MB LinStatic -56.188 -306.62 74.0076

13 4.1 MB LinStatic -56.188 -306.62 104.6696

13 4.1 MB LinStatic -56.063 -321.617 104.6696

13 4.2 MB LinStatic -56.063 -321.617 136.8313

14 0 MB LinStatic 1 145.334 76.8313

14 0.1 MB LinStatic 1 145.334 62.298

14 0.1 MB LinStatic 0.938 130.237 62.298

14 0.2 MB LinStatic 0.938 130.237 49.2743

14 0.2 MB LinStatic 0.688 115.093 49.2743

14 0.3 MB LinStatic 0.688 115.093 37.765

14 0.3 MB LinStatic 0.5 99.902 37.765

14 0.4 MB LinStatic 0.5 99.902 27.7748

14 0.4 MB LinStatic 0.5 84.663 27.7748

14 0.5 MB LinStatic 0.5 84.663 19.3085

14 0.5 MB LinStatic 0.5 69.378 19.3085

14 0.6 MB LinStatic 0.5 69.378 12.3707

14 0.6 MB LinStatic 0.438 54.045 12.3707

14 0.7 MB LinStatic 0.438 54.045 6.9662

14 0.7 MB LinStatic 0.313 38.664 6.9662

14 0.8 MB LinStatic 0.313 38.664 3.0998

14 0.8 MB LinStatic 0.125 23.237 3.0998

14 0.9 MB LinStatic 0.125 23.237 0.7761

14 0.9 MB LinStatic 0 7.761 0.7761

14 1 MB LinStatic 0 7.761 1.747E-11


- M250 có:

+ )

+ )

+ )

- Biểu đồ lực cắt của dầm móng băng

- Biểu đồ Moment của dầm móng băng

2.7. Tính toán cốt thép chịu lực trong dầm móng

- Xác định vị trí trục trung hòa:

)

)

So sánh Mf với tất cả các giá trị Momen tại nhịp và gối đƣợc xuất ra từ biểu đồ Sap2000

Ta kết luận Mf>Mmax (của cả gối và nhịp)

trục trung hòa đi qua cánh, tính theo tiết diện hình chữ nhật.


2.7.1. TÍNH TOÁN THANH THÉP SỐ 1 (THÉP TẠI NHỊP) TẠI MC 2-2, 4-4, 6-6, 8-8,

10-10

- Tính thép với tiết diện hình chữ T lật ngƣợc. Do tiết diện tính là hình chữ

nhật có kích thƣớc: 1.5*0.8

2

0*** hbR

M

bb

m

m *211

- Diện tích cốt thép tại các mặt cắt:

S

obbs

R

hbRA

****

- Hàm lƣợng thép

0*hb

As

11.50.05 * * 0.656*0.9* 2.42%

280

bmax R b

s

R

R

Mặt cắtMoment

(kN.m)m R

As

(mm2)

As Chọn

thép

Hàm

lƣợng

(%)

2-2 199.27 0.02 0.02 986.95 2 f 22 + 1 f 18 1014.22 0.17

4-4 221.51 0.03 0.03 1098.60 2 f 22 + 1 f 22 1139.82 0.20

6-6 245.62 0.03 0.03 1220.05 2 f 22 + 2 f 22 1519.76 0.26

8-8 235.72 0.03 0.03 1170.17 2 f 22 + 2 f 22 1519.76 0.26

10-10 232.46 0.03 0.03 1153.72 2 f 22 + 2 f 22 1519.76 0.26

Chọn thép


2.7.2. TÍNH TOÁN THANH THÉP SỐ 2 (THÉP TẠI GỐI) TẠI MC 1-1, 3-3, 5-5, 7-7, 9-9,

11-11

Tiết diện tính là hình chữ nhật có kích thƣớc: 0.4*0.8

Mặt cắtMoment

(kN.m)m R

As

(mm2)

As Chọn

thép

Hàm

lƣợng

(%)

1-1 116.09 0.05 0.05 583.74 2 f 18 + 1 f 18 763.02 0.26

3-3 168.19 0.08 0.08 856.84 2 f 18 + 2 f 18 1017.36 0.35

5-5 276.00 0.13 0.13 1447.31 2 f 18 + 2 f 25 1489.93 0.51

7-7 319.24 0.14 0.16 1694.94 2 f 18 + 4 f 22 2028.44 0.69

9-9 90.26 0.04 0.04 451.00 2 f 18 + 0 f 0 508.68 0.17

11-11 135.43 0.06 0.06 684.26 2 f 18 + 1 f 18 763.02 0.26

Chọn thép

2.7.3. THANH THÉP SỐ 3, BỐ TRÍ CỐT ĐAI

- Từ bảng kết quả lực cắt ta chọn đƣợc Qmax= 371.042 KN tại mặt cắt 7-7.

Chọn f 8, số nhánh n=2, aS=50.24 (mm2)

- Tính bƣớc cốt đai:

+ Bƣớc cốt đai theo cấu tạo:

Trong đoạn gần gối dầm (4

L):

800267

3 3

300CT

hmm

S

mm

Trong đoạn giữa dầm (2

L):

3 3*800600

4 4

500CT

hmm

S

mm

+ Bƣớc cốt đai theo tính toán:

2 3 2 3

0

2 2

max

8 8*0.9*0.9*10 *400*(730) *225*10 *2*50.24227

(371.042)

b bt b Sw SwTT

R b h R naS mm

Q

+ Bƣớc tính cốt đai lớn nhất:

2 3 2

0max

max

1.5 1.5*0.9*0.9*10 *400*(730)699

371.042

b bt bR b hS mm

Q

=> S(mm) Min(SCT, STT, Smax) (mm)

+ Vậy chọn cốt đai f 8@200; số nhánh là n=2 bố trí trong đoạn 4

L, đoạn đầu dầm

chọn cốt đai f 8@300; số nhánh là n=2 bố trí trong đoạn 2

L, đoạn giữa nhịp


- Khả năng chống cắt của cốt đai và bê tông

2

2

3 2

max

* * 225*2*50.24113.04( )

200

2* *(1 )* * * *

2* 2*(1 0)*0.9*11.5*10 *1.5*0.73 *113.04 2735 376.26

sw sww

wb b f b b o w

R n Aq KN

s

Q R b h q

KN Q KN

f f

Vậy cốt đai đủ khả năng chịu cắt nên không cần tính cốt xiên.

2.7.4. TÍNH VÀ BỐ TRÍ THÉP CHO THANH SỐ 4.

- Dầm công xôn ngàm tại mép dầm

2

ax 22

3080.87 6*83.8778.58 /

1.5*26.3 1.5*26.3

6

* *

tc tc

m

tc N MP

B LkN

Lm

B

2 2

max

1 1*1 *78.58*(1.5 0.4) 11.89

8 8

tt

bnetM P b b m kNm

- Diện tích cốt thép:

2 2

3

0

11.89/1 0.000143 143

0.9* * 0.9*280*10 *0.33s

s b

MA m m mm

R h

+ Chọn để tính toán As =113.04mm2

+ Số thanh n=

= 1.27

+ Chọn 2 thanh thép

Khoảng cách a=1000/2=500 mm

Vậy kết luận thép số 4 chọn a500.

THANH THÉP SỐ 05 CHỌN @200 (theo cấu tạo).

THANH THÉP SỐ 06 CHỌN (cốt giá).


PHẦN II: THIẾT KẾ MÓNG CỌC

3. THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 3B.

3.1. Lớp 1: (Cát đắp) Cát hạt vừa, màu vàng xám - trạng thái chặt vừa đến bời rời với các

tính chất cơ lý đặc trƣng nhƣ sau:

- Bề dày: h = 1.2m

- Độ ẩm: W = 28.8%

- Dung trọng tự nhiên: a = 18.32(kN/m3)A

- Dung trọng đẩy nổi: ' = 8.89(kN/m3)B

- Lực dính đơn vị: c = 0.3(kN/m2)


3.2. Lớp 2: Bùn sét lẫn hữu cơ và ít cát màu xám đen/xám đến xanh nhạt, độ dẻo cao -

trạng thái rất mềm với các tính chất cơ lý đặc trƣng nhƣ sau:

- Bề dày: h = 19.4m

- Độ ẩm: W = 90.1%

- Dung trọng tự nhiên: a = 14.45(kN/m3)

- Dung trọng đẩy nổi: '

= 4.68(kN/m3)C


- Góc ma sát trong: = 4030'

3.3. Lớp 3: Cát mịn lẫn ít sét, màu xám/vàng nâu nhạt - trạng thái thay đổi từ chặt vừa đến

bời rời, gồm 2 lớp 3a và 3b; (ta chọn lớp 3b để tính)

- Bề dày: h = 1.6m

- Độ ẩm: W = 27.8%



= 9.01(kN/m3)D



3.4. Lớp 4: Sét lẫn bột và ít cát, màu xám nhạt/ vàng nâu, độ dẻo cao - trạng thái dẻo cứng

đến nửa cứng với các tính chất cơ lý đặc trƣng nhƣ sau:

- Bề dày: h = 4.0m

- Độ ẩm: W = 31.3%




= 8.98(kN/m3)E



3.5. Lớp 5: Cát vừa đến mịn lẫn bột, màu xám trắng, trạng thái thay đổi từ chặt vừa đến

bời rời, gồm 2 lớp:

3.5.1. Lớp 5a: Trạng thái chặt vừa, bề dày h = 7.6m với các tính chất cơ lý đặc trƣng nhƣ

sau:

- Độ ẩm: W = 23.4%



= 9.60(kN/m3)



3.5.2. Lớp 5b: Trạng thái bời rời, bề dày h = 6.2m với các tính chất cơ lý đặc trƣng nhƣ sau:

- Độ ẩm: W = 25.4%



= 9.26(kN/m3)X




-


4. SỐ LIỆU TẢI TRỌNG.

5. THIẾT KẾ MÓNG CỌC.

5.1. CHỌN THÔNG SỐ BAN ĐẦU.

5.1.1. Chọn chiều sâu chôn đài móng.

- Chọn chiều sâu chôn đài Df=2.0m.

5.1.2. Chọn thông số cho cọc.

- Chọn vật liệu làm cọc:

+ Chọn hệ số điều kiện làm việc của bê tông b = 0.9.

+ Móng cọc đƣợc đúc bằng bê tông B20 (M250) có cƣờng độ chịu kéo Rbt=0.9 MPa;

cƣờng độ chịu nén của bêtông Rb = 11.5MPa; môđun đàn hồi E = 27*103 MPa =

2.7*107 kN/m

2.

+ Cốt thép trong móng loại AII có cƣờng độ chịu kéo cốt thép dọc RS = 280 MPa.

+ Cốt thép trong móng loại AI có cƣờng độ chịu kéo cốt đai RS = 225 MPa.

+ Hệ số vƣợt tải n = 1.15.

+ Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ đáy móng a = 0.15m

𝑁⬚𝑡𝑡 𝑘𝑁)

𝑀𝑥𝑡𝑡 𝑘𝑁𝑚)

𝐻𝑦𝑡𝑡 𝑘𝑁)

𝑀𝑦𝑡𝑡 𝑘𝑁𝑚)

𝐻𝑥𝑡𝑡 𝑘𝑁)

SỐ LIỆU ĐỒ ÁN


- Chọn sơ bộ kích thƣớc cọc:

+ Chọn chiều dài cọc: Dựa vào báo cáo thí nghiệm xuyên động bằng chuỳ tiêu

chuẩn ta thấy lớp đất tốt (có NSPT 10) bắt đầu ổn định ở độ sâu 33m (thuộc lớp

5a) và yêu cầu mũi cọc phải cắm vào lớp đất tốt một đoạn n 2m. Do đó ta chọn

sơ bộ chiều dài cọc là 34.5m (Chọn 3 cọc 11.5m). Vậy chiều dài từ mũi cọc lên

đáy đài là 34m.

+ Chọn tiết diện cọc:

Chọn cọc hình vuông tiết diện: 0.35x0.35(m).

Diện tích tiết diện ngang cọc: AP = 0.35*0.35 = 0.1225 (m2).

Chu vi tiết diện ngang cọc: 4*0.35= 1.4 (m).

Chọn bêtông B20: Rb = 11.5MPa = 11500 (kN/m2); Rbt = 0.9MPa =

900(kN/m2).

Chọn thép loại A-II: RS = RSC = 280MPa = 280000 (kN/m2).

Chọn 4f 16 (Fa = 8.04*10-4

m2); cốt đai f 6.

- Chọn sơ bộ kích thƣớc cột:

21.2*33800.35

11500b

kNA m

R

Vậy chọn cột 600mm*600mm

- Chọn sơ bộ kích thƣớc đài:

+ Cao trình đáy đài là -2m.


XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC.

5.1.3. Tính khả năng chịu tải của cọc theo vật liệu.

( ) s s b b

4

Q (A R +A R )

0.9372*(8.04*10 *280000 0.122*11500)

1525.874

a vl

kN

- Trong đó:

+ As=8.04*10-4

m2: diện tích tiết diện ngang của cốt thép dọc trong cọc.

+ Ab=Ap-As=0.1225-8.04*10-4

=0.122m2: Diện tích tiết diện ngang của bê tông trong

cọc.

+ Rb=11500 kN/m2.

+ Rs=280000 kN/m2.

+ : Hệ số uốn dọc của cọc đƣợc tính nhƣ sau:

Khi thi công ép cọc: 01 1 1 1*11.5 11.5l v l m

Khi cọc chịu tải trọng công trình: 02 2 2 0.5*23.324 11.662l v l m

4 4

3 40.351.25*10 ( )

12 12

dI m

bc=1.5d+0.5=1.025 (d<0.8m)

K=5000(kN/m2)

557 3

* 5000*1.0250.686

2.7*10 *1.25*10

cbd

b

K b

E I

2 * 0.686*34 23.324e bdl l l m

Thiên về an toàn chọn l0=max(l01,l02)=12.348m


Độ mảnh của cọc 0 11.66233.32

0.35

l

r

Nội suy từ bảng 2.2 (trang 25 – Phân tích và tính toán móng cọc) ta đƣợc

0.9372

5.1.4. Sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lý của đất nền.

Q tca

tc

Q

k

- Với hệ số ktc lấy theo bảng 2.3 (trang 27 – Phân tích và tính toán móng cọc), sơ bộ ktc=1.65.

( )tc R p p f si iQ m m q A u m f l

- Hệ số điều kiện làm việc m=1.

- Xác định R p pm q A .

+ Độ sâu mũi cọc -36m

+ Đất dƣới mũi cọc là cát chặt vừa tra bảng 2.6 (trang 30 – Phân tích và tính toán

móng cọc) ta có mR=1.2. Tra bảng 2.4(trang 28 – Phân tích và tính toán móng cọc)

ta có qp=6450 kN/m2

21.2*6450*0.35 948.15R p pm q A kN

- Hệ số làm việc của đất ở mặt bên cọc mf tra bảng bảng 2.6(trang 30 – Phân tích và tính toán

móng cọc)

- Lực ma sát đơn vị fi tra bảng 2.5(trang 30 – Phân tích và tính toán móng cọc)

- Đất nền phải chia thành các lớp nhỏ đồng chất dày không quá 2m.


Lập bảng tính nhƣ sau:

Lớp đất

Độ sâu

trung

bình (m)

li(m) IL mf

fsi

(kN/m2)

mffsili

(kN)

-2 : -4 3 2.00 1.47 0.9 0.00 0.00

-4 : -6 5 2.00 1.47 0.9 0.00 0.00

-6 : -8 7 2.00 1.47 0.9 0.00 0.00

-8 : -10 9 2.00 1.47 0.9 0.00 0.00

-10 : -12 11 2.00 1.47 0.9 0.00 0.00

-12 : -14 13 2.00 1.47 0.9 0.00 0.00

-14 : -16 15 2.00 1.47 0.9 0.00 0.00

-16 : -18 17 2.00 1.47 0.9 0.00 0.00

-18 : -20 19 2.00 1.47 0.9 0.00 0.00

-20 : -20.6 20.3 0.60 1.47 0.9 0.00 0.00

Lớp 3b -20.6 : -22.2 21.4 1.60 1 57.40 91.84

-22.20 : -24.2 23.2 2.00 0.42 1 40.59 81.18

-24.20 : -26.2 25.2 2.00 0.42 1 41.71 83.42

-26.20 : -28 27.1 1.80 1 63.10 113.58

-28.00 : -30 29 2.00 1 65.00 130.00

-30.00 : -32 31 2.00 1 67.00 134.00

-32.00 : -32.4 32.2 0.40 1 67.76 27.10

-32.40 : -34 33.2 1.60 1 68.56 109.70

-34.00 : -35 34.5 1.00 1 70.00 70.00

840.828Tổng

Độ sâu (m)

Lớp 2

Lớp 4

Lớp 5b

Lớp 5a

Vậy ( ) 1*(948.15 4*0.35*840.828) 2125.31tc R p p f si iQ m m q A u m f l

2125.311288.067

1.65

tca

tc

QQ kN

k

5.1.5. Tính sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cƣờng độ của đất nền.

Qps

a

s p

QQ

FS FS

Xác định sức chịu tải cực hạn do ma sát Qs

si iQs u f l

' 'tan tanI I I I

si hi ai ai vi si ai aif c k cs s

- Trong đó:

+ '

is : Ứng suất hữu hiệu giữa lớp đất thứ I theo phƣơng thẳng đứng.

+ 1 sin I

si ik : hệ số áp lực ngang của lớp đất thứ i


Lập bảng tính toán nhƣ sau:

Lớp

đất

Độ sâu

giữa lớp

(m)

l i

(m)c s'vi ksi fs fs*l i

Lớp 2 -2 : -20.6 11.3 18.6 7.3 5 67.366 0.922 12.186 226.657

Lớp 3b -20.6 : -22.2 21.4 1.6 2.7 25 118.100 0.577 34.497 55.195

Lớp 4 -22.2 : -26.2 24.2 4 15 13 143.266 0.775 40.535 162.141

Lớp 5b -26.2 : -32.4 29.3 6.2 2.8 29 189.932 0.515 57.040 353.647

Lớp 5a -32.4 : -35 33.7 2.6 2.7 26 255.118 0.562 72.583 188.716

986.355

Độ sâu (m)

Tổng

4*0.35*986.355 1380.897sQ kN

- Xác định sức chịu tải cực hạn do kháng mũi Qp

p p pQ A q

- Với qp tính theo công thức của Terzaghi:

'1.3p c q vq cN N dNs

- Mũi cọc cắm vào lớp đất thứ 5 là lớp cát mịn có 290 tra bảng 2.7 (trang 32 – Phân tích và

tính toán móng cọc) ta có 34.242, 19.981, 17.7c qN N N

'

2

1.3

1.3*2.8*34.242 19.981*253.198 0.4*9.6*0.35*17.7 5207.579 /

p c q vq cN N dN

kN m

s

0.35*0.35*5207.579 637.93p p pQ A q kN

- Vậy sức chịu tải cho phép:

1380.897 637.93Q 903.092

2 3

psa

s p

QQkN

FS FS

5.1.6. Sức chịu tải của cọc theo kết quả xuyên tiêu chuẩn (SPT):

Sức chịu tải cho phép của cọc theo công thức của Nhật Bản:

2

10.2

3

1(30*26*0.35 (0.2(1.6*7 6.2*6 3.6*20.5) (0.2*19.4 4*10))*0.35*4)

3

63.7327 637.33

a a p s s c cQ N A N L N L u

T kN

Vậy sức chịu tải của cọc: Qa=637.33kN


5.2. Xác định số lƣợng cọc trong đài.

3380*1.3 7.42

637.33

tt

c

aTK

Nn

Q

Vậy chọn nc= 8 cọc

5.1. Bố trí cọc trong đài:

- Chọn khoảng cách giữa 2 tâm cọc là 3d=1.05m

- Khoảng cách giữa các mép cọc tới mép ngoài của đài chọn là d/2=0.65m.

- Chọn cao trình đáy đài là -2m, chiều cao đài là 0.8m.

- Ta đƣợc kết quả bố trí cọc nhƣ hình vẽ:

5.2. Kiểm tra phàn lực đầu cọc.

Chuyển các ngoại lực tác dụng về đáy đài tại trọng tâm nhóm cọc (trƣờng hợp này trùng với trọn

tâm đài):


Trọng lƣợng riêng trung bình của bê tông đài và đất phía trên đài: 322 /b kN m

* * 3380 2.8*2.52*22*2 3690.464tt tt

d tb fN N F D kN

* * 161 100*0.8 241tt tt tt tt

x x y yM M H h N e kNm

* * 156 114*0.8 247.2tt tt tt tt

y y x xM M H h N e kNm

Trong đó: ey, ex là độ lệch tâm của lực Ntt so với trọng tâm nhóm cọc theo phƣơng x,y.

Tải trọng tác dục lên cọc:

2 2

* *tt tt tt

y i x itt

i

i i

N M x M y

Pn

x y

Lập bảng tính toán nhƣ sau:

Cọc xi (m) yi (m) xi2

yi2

Tổng xi2

Tổng yi2 Pi

1 -1.05 0.91 1.10 0.83 519.03

2 0.00 0.91 0.00 0.83 571.35

3 1.05 0.91 1.10 0.83 623.67

4 -0.53 0.00 0.28 0.00 501.05

5 0.53 0.00 0.28 0.00 553.37

6 -1.05 -0.91 1.10 0.83 430.75

7 0.00 -0.91 0.00 0.83 483.07

8 1.05 -0.91 1.10 0.83 535.39

4.96 4.97

Vậy tải trọng tác dụng vào các cọc đều thỏa: max

min 0

aTKP Q

P

5.3. Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm.

Hệ số nhóm: 1 2 2 1

1 2

( 1) ( 1)1

90* *

n n n n

n n

với (deg)

darctg

s

Trong đó: n1: số hàng cọc trong nhóm cọc n1=3.

n2: số cọc trong một hàng n2=2.67

s: Khoảng cách 2 cọc tính từ tâm, thiên về an toàn lấy s=3d

01(deg) 18.4

3arctg

1 2 2 1

1 2

( 1) ( 1) (3 1)*2.67 (2.67 1)*31 1 18.4* 0.736

90* * 90*3*2.67

n n n n

n n

Sức chịu tải của nhóm cọc:


hom * * 0.736*8*637.33 3752.6 3690.464tt

n c atkQ n Q kN N kN

Vậy thỏa điều kiện sức chịu tải của nhóm cọc.

5.4. Kiểm tra lún cho móng.

5.4.1. Xác định móng khối quy ƣớc

04.5*18.6 25*1.6 13*4 26*6.2 29*3.612.98

18.6 1.6 4 6.2 3.6

i i

tb

i

l

l

1

1

12.982 tan 2.45 2*34* tan 6.305

4 4

12.982 tan 2.17 2*34* tan 6.025

4 4

tbqu tb

tbqu tb

L L L m

B B L m

- Moment chống uốn của móng khối quy ƣớc:

2 23

2 23

* 6.305*6.02538.146

6 6

* 6.305 *6.02539.919

6 6

qu qu

x

qu qu

y

L BW m

L BW m

- Chiều cao khối móng quy ƣớc

Hqu=L+Df=34+2=36m

- Diện tích móng khối quy ƣớc:

Aqu=Lqu*Bqu=6.305*6.025=37.988m2

- Khối lƣợng đất trong móng quy ƣớc:

37.988*(1*18.32 0.2*8.89 19.4*4.68 1.6*9.01 4*8.98 6.2*9.26 3.6*9.6)

37.988*253.198 9618.486

d qu i IQ A H

kN

- Khối lƣợng đất bị cọc, đài chiếm chỗ:

8*(0.35*0.35)*253.198 0.8*4.68*2.8*2.52 274.552dc p i I dàiQ nA H V kN

- Khối lƣợng cọc và đài bê tông:

8*0.35*0.35*25*34 25*2.8*2.52*0.8 974.12c p bt c dàiQ nA L W kN

- Khối lƣợng tổng trên móng quy ƣớc:

9618.486 974.12 274.552 10318.054qu d c dcQ Q Q Q kN


- Tải trọng quy về đáy móng khối quy ƣớc:

338010318.054 13257.184

1.15 1.15

161140

1.15 1.15

156135.652

1.15 1.15

tttc dàiqu qu

tttc xxqu

tt

ytc

yqu

NN Q kN

MM kNm

MM kNm

- Ứng suất dƣới đáy móng khối quy ƣớc:

2

max min

13257.184348.983 /

37.988

tc

qutc

tb

qu

tc tc tc

qu xqu yqutc

qu x y

Np kN m

A

N M Mp

A W W

2

max

2

min

356.052 /

341.915 /

tc

tc

p kN m

p kN m

- Xác định sức chịu tải của đất nền theo trạng thái giới hạn II:

' '( )tc

qu I vp IR m AB B Dc s

+ Với m=1 là hệ số điều kiện làm việc

' 2253.198 /vp f ID kN ms

+ Mũi cọc tại lớp đất 5a có: 2 329 , 2.8 / , ' 9.6 /o c kN m kN m

Ta có : A= 1.0651, B= 5.2605, D= 7.6718

' '

2

( ) 1*(1.0651*6.025*9.6 5.2605*253.198 7.6718*2.8)

1415.035 /

tc

qu I vp IR m AB B Dc

kN m

s

Điều kiện ổn định đất nền đƣợc thỏa mãn:

max

min

1.2

0

tc tc

tb

tc tc

tc

p R

p R

p


- Tính độ lún móng khối quy ƣớc theo phƣơng pháp tổng phân tố qua các bƣớc sau:

Bƣớc 1. Áp lực gây lún.

' 2348.983 253.198 95.785 /tc

gl tb i ip p h kN m

Bƣớc 2. Chia lớp phân tố:

Đất nền đƣợc chia thành các lớp đồng nhất với chiều dày thỏa điều kiện:

(0.4 0.6) 2(.662 3.993 )i quh B m m

Phía dƣới móng khối quy ƣớc là lớp cát đồng nhất, chia thành từng lớp 0.5m.

Bƣớc 3,4,5: Xác định độ lún của từng lớp phân tốt và tính tổng phân tố.

Chọn mẫu 2-35

P

(KN/m2)

0 25 50 100 200 400 800

e 0.662 0.648 0.631 0.617 0.595 0.571 0.542

0.62

0.64

0.66

0.68

0.7

0.72

0 50 100 150 200 250

e-p


Lập thành bảng nhƣ sau:

Độ sâu

(m)Z (m) Z/B k0 szi s1i s1i s2i e1i e2i Độ lún

-36 0 0.00 1.00 95.785 253.198

255.598 350.425 0.588 0.577 0.0036

-36.5 -0.5 -0.08 0.98 93.869 257.998

262.798 356.188 0.587 0.576 0.0035

-37 -1 -0.17 0.97 92.911 267.598

274.798 365.315 0.586 0.575 0.0034

-37.5 -1.5 -0.25 0.92 88.122 281.998

291.598 376.847 0.584 0.574 0.0032

-38 -2 -0.33 0.86 82.375 301.198

313.198 392.700 0.581 0.572 0.0030

-38.5 -2.5 -0.41 0.80 76.628 325.198

339.598 411.916 0.578 0.570 0.0026

-39 -3 -0.50 0.71 68.007 353.998

370.798 434.974 0.575 0.568 0.0019

-39.5 -3.5 -0.58 0.63 60.345 387.598

406.798 464.269 0.571 0.566 0.0013

-40 -4 -0.66 0.57 54.597 425.998

471.598 522.843 0.566 0.562 0.0012

-45.5 -9.5 -1.58 0.50 47.893 517.198

584.398 629.417 0.558 0.554 0.0010

-50 -14 -2.32 0.44 42.145 651.598

0.0248Tổng


5.5. Xác định chiều cao đài móng.

- Chọn chiều cao đài sơ bộ là 0.8m

- Chọn a0=15cm, chiều cao làm việc của tiết diện đài:

- Chiều cao làm việc của tiết diện đài:

- h0=hd=0.8-0.15=0.65m


- Lực gây xuyên thủng: Pxt=Ntt=3380kN

- Lực chống xuyên thủng:

3

2 1 0 2 2 00* 0* *2

2 1 2 2

0.6 0.6 2*0.575 0.65 0.6 0.6 2*0.435 0.651*0.9*10 * *0.65* *0.65* *2

2 0.575 2 0.435

3363.53

cx bt

hc hc c h bc bc c hP R h h

c c

kN

Vậy thỏa điều kiện chống xuyên thủng đài cọc.

Vậy chiều cao đài hợp lý chọn 0.8m.


5.6. Tính toán cốt thép cho đài cọc.

Sơ đồ tính: Xem đài là bản consol một đầu ngàm vào mép cột, đầu kia tự do, giả thiết đài

tuyệt đối cứng.

Tính thép theo phƣơng X:

3 3 5 5 8 8 623.67*0.75 553.37*0.225 535.39*0.75 993.803i iPl Pl Pl Pl kNm

2 2

0

20

993.8030.09

0.9*11500*2.52*0.65

1 1 2 0.094

0.094*0.9*11500*2.52*0.6556.91

280000

m

b b

b bs

s

M

R bh

R bhA cm

R

Chọn 12 f 25 rải với khoảng cách a=80mm (As=58.88cm2)

Tính thép đặt theo phƣơng Y:

1 1 2 2 3 3 519.03*0.61 571.35*0.61 623.67*0.61 1045.57i iPl Pl Pl Pl kNm


2 2

0

20

1045.570.0854

0.9*11500*2.8*0.65

1 1 2 0.0894

0.0894*0.9*11500*2.8*0.6559.22

280000

m

b b

b bs

s

M

R bh

R bhA cm

R

Chọn 13f 25 rải với khoảng cách a=70 mm (As=63.78cm2).

5.7. Kiểm tra cọc chịu tải ngang.

Ta kiểm tra cho trƣờng hợp lực cắt lớn nhất theo từng phƣơng. Do tiết diện cọc hình vuông

nên chỉ cần kiểm tra với trƣờng hợp lực cắt lớn nhất.

Lực cắt lớn nhất tại chân đài: Htt=114kN.

Lực cắt tác dụng 1 cọc: 14.258

ttHH kN

Moment tại chân đài đã chuyển thành lực dọc trong cột, nên cọc không có moment tác dụng.

Chỉ có lực ngang tác dụng ở đầu cọc (tƣơng ứng đáy đài).

Moment quán tính tiết diện ngang của cọc:

43 41.25*10 ( )

12

dI m

Môđun đàn hồi bê tông B20:

3 7 227*10 ( ) 2.7*10 ( / )bE MPa kN m

Chiều rộng quy ƣớc cọc:

bc=1.5d+0.5=1.025m (d<0.8m)

Hệ số nền K= 5000kN/m2 (tra bảng 2.18 trang 63 – Phân tích và tính toàn móng cọc)

Hệ số biến dạng:

556 3

5000*1.0250.686

27*10 *1.25*10

cbd

b

Kb

E I

Chiều dài cọc trong đất tính đổi:

* 0.686*34 23.324e bdl l m

Tra bảng 2.19 trang 64 – Phân tích và tính toán móng cọc ta có:

0 0 02.441, 1.621, 1.751A B C

Xác định chuyển vị ngang y0 và góc xoay 0 ở đầu cọc

Chuyển vị ngang của tiết diện cọc bởi lực đơn vị H0=1 gây ra:

4

03 3 7 3

1 1*2.441 2.24*10 /

* * 0.686 *2.7*10 *1.25*10HH

bd b

A m kNE I


Chuyển vị ngang của tiết diện cọc bởi lực đơn vị M0=1 gây ra:

4

02 2 7 3

1 1*1.621 1.02*10 ( / )

* * 0.686 *2.7*10 *1.25*10HM

bd b

B m kNE I

Góc xoay của tiết diện cọc bởi lực đơn vị H0=1 gây ra:

4 1 11.02*10 ( * )MH HM kN m

Moment uốn và lực cắt tại đầu cọc:

H0=H=14.25kN; M0=M+Hl0=0

Chuyển vị ngang và góc xoay của cọc tại cao trình mặt đất:

4 3

0 0 0* M * 14.25*2.24*10 3.192*10HH HMy H m

4 3

0 0 0* M * 14.25*1.02*10 1.453*10MH MMH rad

Tính toán chuyển vị ngang và góc xoay của cọc ở mức đáy đài:

3 2

0 00 0 0

2

0 00

3 2

2

b b

b b

Hl Mly l

E I E I

Hl Ml

E I E I

Trong đó l0 là chiều dài cọc từ đáy đài đến mặt đất, cọc đài thấp l0=0.

3

0 3.192*10y m , 3

0 1.453*10 rad

Áp lực 2( / )z kN ms , moment uốn Mz(kNm), lực cắt Qz trong các tiết diện cọc đƣợc tính theo

công thức sau:

0 0 00 1 1 1 12 2

2 00 3 0 3 0 3 3

3 2

0 4 0 4 4 0 4

*z e

bd bd bd b bd b

z bd b bd b

bd

z bd b bd b bd

M HKz y A B C D

E I E I

HM E Iy A E I B M C D

Q E Iy A E I B MC H D

s

Trong đó: ze là chiều sâu tính đổi, ez bd z với 0.686bd

1 3 4 1 2 3 1 3 4 1 3 4, , , , , , , , , , ,A A A B B B C C C D D D tra bảng 2.20 trang 66 – Phân tích và tính toán móng

cọc.


Moment dọc theo thân cọc:

z ze A3 B3 C3 D3Mz

(kNm)

0.0 0.0 0.000 0.000 1.000 0.000 0.000

0.1 0.1 0.000 0.000 1.000 0.100 2.077

0.3 0.2 -0.001 0.000 1.000 0.200 4.104

0.4 0.3 -0.004 -0.001 1.000 0.300 6.063

0.6 0.4 -0.011 -0.002 1.000 0.400 7.818

0.7 0.5 -0.021 -0.005 0.999 0.500 9.489

0.9 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.600 11.008

1.0 0.7 -0.057 -0.020 0.996 0.699 12.302

1.2 0.8 -0.085 -0.034 0.992 0.799 13.430

1.3 0.9 -0.121 -0.055 0.985 0.897 14.347

1.5 1.0 -0.167 -0.083 0.975 0.994 14.971

1.6 1.1 -0.222 -0.122 0.960 1.090 15.488

1.7 1.2 -0.287 -0.173 0.938 1.183 15.840

1.9 1.3 -0.365 -0.238 0.907 1.273 15.941

2.0 1.4 -0.455 -0.319 0.866 1.358 15.868

2.2 1.5 -0.559 -0.420 0.811 1.437 15.634

2.3 1.6 -0.676 -0.543 0.739 1.507 15.293

2.5 1.7 -0.808 -0.691 0.646 1.566 14.805

2.6 1.8 -0.956 -0.867 0.530 1.612 14.177

2.8 1.9 -1.118 -1.074 0.385 1.640 13.509

2.9 2.0 -1.295 -1.314 0.207 1.646 12.733

3.2 2.2 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 10.996

3.5 2.4 -2.141 -2.663 -0.941 1.352 9.119

3.8 2.6 -2.621 -3.600 -1.877 0.917 7.272

4.1 2.8 -3.103 -4.718 -3.408 0.197 5.495

4.4 3.0 -3.541 -6.000 -4.688 -0.891 3.825

4.5 3.1 -3.617 -6.709 -5.818 -1.884 3.226

4.7 3.2 -3.692 -7.418 -6.949 -2.876 2.628

4.8 3.3 -3.768 -8.126 -8.079 -3.869 2.029

5.1 3.5 -3.919 -9.544 -10.340 -5.854 0.831

5.8 4.0 -1.614 -11.730 -17.910 -15.070 -0.134

Biểu đồ moment dọc theo thân cọc:

-5

0

5

10

15

20

0 2 4 6 8

Mz (kNm)

Mz (kNm)


Lực cắt dọc theo trục

z ze A4 B4 C4 D4Qz

(kNm)

0.0 0.0 0.000 0.000 0.000 1.000 14.250

0.1 0.1 -0.005 0.000 0.000 1.000 14.076

0.3 0.2 -0.020 -0.003 0.000 1.000 13.623

0.4 0.3 -0.045 -0.009 -0.001 1.000 12.892

0.6 0.4 -0.080 -0.021 -0.003 1.000 11.951

0.7 0.5 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 10.856

0.9 0.6 -0.180 -0.072 -0.016 0.997 9.607

1.0 0.7 -0.245 -0.114 -0.030 0.994 8.272

1.2 0.8 -0.320 -0.171 -0.051 0.989 6.907

1.3 0.9 -0.404 -0.243 -0.082 0.980 5.519

1.5 1.0 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 4.106

1.6 1.1 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 2.728

1.7 1.2 -0.714 -0.575 -0.259 0.917 1.500

1.9 1.3 -0.838 -0.730 -0.356 0.876 0.180

2.0 1.4 -0.976 -0.91 -0.479 0.821 -1.249

2.2 1.5 -1.105 -1.116 -0.630 0.747 -2.036

2.3 1.6 -1.248 -1.350 -0.815 0.652 -2.963

2.5 1.7 -1.396 -1.643 -1.036 0.529 -3.101

2.6 1.8 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 -4.491

2.8 1.9 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 -5.119

2.9 2.0 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 -5.591

3.2 2.2 -2.125 -3.36 -2.849 -0.692 -6.223

3.5 2.4 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 -6.454

3.8 2.6 -2.437 -5.140 -5.355 -2.821 -6.322

4.1 2.8 -2.346 -6.023 -6.990 -4.445 -5.912

4.2 2.9 -2.158 -6.394 -7.915 -5.483 -5.597

4.4 3.0 -1.969 -6.765 -8.840 -6.520 -5.233

4.5 3.1 -1.360 -6.770 -9.810 -7.982 -4.781

5.0 3.4 0.465 -6.784 -12.720 -12.368 -3.424

5.1 3.5 1.074 -6.789 -13.690 -13.830 -2.972

5.8 4.0 9.244 -0.358 -15.610 -23.140 0.145

Biểu đồ lực cắt dọc theo cọc:

-10.00

-5.00

0.00

5.00

10.00

15.00

20.00

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00

Qz (kNm)

Qz (kNm)


Bảng giá trị áp lực ngang

z ze A1 B1 C1 D1sz

(kNm)

0.0 0.0 1.000 0.000 0.000 0.000 0.000

0.1 0.1 1.000 0.100 0.005 0.000 2.172

0.3 0.2 1.000 0.200 0.020 0.001 4.037

0.4 0.3 1.000 0.300 0.045 0.004 5.602

0.6 0.4 1.000 0.400 0.080 0.011 6.878

0.7 0.5 1.000 0.500 0.125 0.021 7.873

0.9 0.6 0.999 0.600 0.180 0.036 8.593

1.0 0.7 0.999 0.700 0.245 0.057 9.085

1.2 0.8 0.997 0.799 0.320 0.085 9.336

1.3 0.9 0.995 0.899 0.405 0.121 9.381

1.5 1.0 0.992 0.997 0.499 0.167 9.279

1.6 1.1 0.978 1.095 0.604 0.222 8.761

1.7 1.2 0.979 1.192 0.718 0.288 8.543

1.9 1.3 0.969 1.287 0.841 0.365 8.000

2.0 1.4 0.955 1.397 0.974 0.456 6.995

2.2 1.5 0.937 1.468 1.115 0.560 6.709

2.3 1.6 0.913 1.553 1.264 0.678 5.963

2.5 1.7 0.882 1.633 1.421 0.812 5.180

2.6 1.8 0.843 1.706 1.548 0.961 4.379

2.8 1.9 0.795 1.770 1.752 1.126 3.610

2.9 2.0 0.735 1.823 1.924 1.308 2.841

3.2 2.2 0.575 1.887 2.272 1.72 1.398

3.5 2.4 0.347 1.874 2.609 2.195 0.139

3.8 2.6 0.033 1.755 2.907 2.724 -0.961

4.1 2.8 -0.385 1.490 3.128 3.288 -1.762

4.2 2.9 -0.657 1.265 3.177 3.573 -2.228

4.4 3.0 -0.928 1.037 3.225 3.858 -2.513

5.1 3.5 -2.928 -1.272 2.463 4.980 -3.608

Biểu đồ áp lực ngang:

-6.00

-4.00

-2.00

0.00

2.00

4.00

6.00

8.00

10.00

12.00

0.00 2.00 4.00 6.00 8.00

sz (kNm)

sz (kNm)


Kiểm tra ổn định nền đất quanh cọc:

'

1 2

4( )

cosz z v I I

I

tg cs s s

Tại độ sâu z= 1.5m so với đáy đài hay 3.5m (ở lớp đất thứ 2) maxzs =9.381kN/m

2,

' 39.381 /v kN ms . Lớp 2 có cI=7.3kN/m2, 0 04 30

' 0 0

1 2 0 0

2

max

4 4( ) 1*0.7* *(30.862* (4 30 ) 0.3*4.5)

cos cos(4 30 )

10.614 /

z z v I I

I

z

tg c tg

kN m

s s s

s

Vậy thỏa điều kiện ổn định nền đất quanh cọc.

5.8. Kiểm tra cọc theo điều kiện cẩu lắp

Cọc bố trí 2 móc cẩu và dùng móc cẩu trong sơ đồ cẩu cọc để dựng cọc.

Trọng lƣợng bản thân cọc kể đến hệ số động khi cẩu lắp và dựng cọc:

2 2* * 1.5*25*0.35 4.594( / )dq k d kN m

Moment lớn nhất: M=0.0214qL2

Khi dựng cọc:


Moment lớn nhất: 0.068qL2

Vậy moment lớn nhất khi cẩu cẩu lắp và dựng cọc là:

2 2

2

0

20

0.068 0.068*4.594*11.5 41.314

41.3140.04

0.9*11500*0.35*0.3

1 1 2 0.041

0.041*0.9*11500*0.35*0.31.59

280000

m

b b

b bs

s

M qL kNm

M

R bh

R bhA cm

R

Vậy thép đã chọn trong cột là 2f 16 mỗi phía (As=4.02cm2) là thỏa mãn.


3. THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 3B.

3.1. Các bước tính toán:

3.1.1. Tập hợp số liệu của chỉ tiêu cần thống kê ở cùng một lớp đất đối với tất cả các

hố khoan.

3.1.2. Tính giá trị trung bình của các chỉ tiêu cần thống kê:

n

ii=1=

A

Atb n

Trong đó: n là số lần thí nghiệm

Ai là giá trị riêng của đặc trưng từ một thí nghiệm riêng.

3.1.3. Loại bỏ sai số Ai ra khỏi tập hợp khi:

.A Ai CMtb

Với:

CM

: Độ lệch toàn phương

1 2( ) ; n>251 1

1 2( ) ; n 251

nA AiCM tbn i

nA AiCM tbn i

là tiêu chuẩn thống kê, lấy theo số lượng mẫu thí nghiệm n Tra bảng

n n n n n n

6 2.07 11 2.47 16 2.67 21 2.80 26 2.90 31 2.97

7 2.18 12 2.52 17 2.70 22 2.82 27 2.91 32 2.98

8 2.27 13 2.56 18 2.73 23 2.84 28 2.93 33 3.00

9 2.35 14 2.60 19 2.75 24 2.86 29 2.94 34 3.01

10 2.41 15 2.64 20 2.78 25 2.88 30 2.96 35 3.02


3.1.4. Xác định hệ số biến động:

tb

vA

Với: 1 2( )

1 1

nA A ni tbn i

Các đặc trưng cơ lí của một lớp địa chất công trình phải có hệ số biến động đủ nhỏ, ≤ [].

Với []: hệ số biến động cho phép tra bảng

Đặc trưng của đất

Hệ số biến động

[ ]

Tỉ trọng hạt 0.01

Trọng lượng riêng 0.05

Độ ẩm tự nhiên 0.15

Giới hạn Atterberg 0.15

Module biến dạng 0.30

Chỉ tiêu sức chống cắt 0.40

3.1.5. Tính lại giá trị trung bình sau khi đã loại bỏ sai số

n

ii=1=

A

Atb n

3.1.6. Giá trị tính toán:

Trong đó: Atc

là giá trị đặc trưng đang xét

Kd là hệ số an toàn về đất: 1

= 1

Kd

là chỉ số độ chính xác và được xác định như sau:

+ Đối với , RC: t

n

(1 )tcAtt tcA A

kd


t

: tra bảng phụ thuộc vào số bậc tự do (n-1) và xác suất tin cậy (Bảng A.1/

trang 67 TCVN 9362:2012)

Khi tính nền theo biến dạng (TTGH 2): = 0,85

Khi tính nền theo cường độ (TTGH 1): = 0,95

+ Đối với c, : t

t

: tra bảng phụ thuộc vào số bậc tự do (n-2) và xác suất tin cậy (Bảng A.1/

trang 67 TCVN 9362:2012)

Khi tính nền theo biến dạng (TTGH 2): = 0,85

Khi tính nền theo cường độ (TTGH 1): = 0,95

3.2. Tính mẫu cho lớp số 2: Lớp này có 27 mẫu

+ Hố khoan số 1 có 10 mẫu: 1-1, 1-3, 1-5, 1-7, 1-9, 1-11, 1-13, 1-15, 1-17, 1-19.

+ Hố khoan số 2 có 10 mẫu: 2-1, 2-3, 2-5, 2-7, 2-9, 2-11, 2-13, 2-15, 2-17, 2-19.

+ Hố khoa số 3 có 7 mẫu: 3-3, 3-5, 3-7, 3-9, 3-11, 3-13, 3-15.

3.2.1. Độ ẩm: W

STT Số hiệu mẫu W │Wi-Wtb│ (Wi-Wtb)2 Ghi chú

1 1-1 68.40 12.55 157.46 Nhận

2 1-3 90.40 9.45 89.34 Nhận

3 1-5 93.20 12.25 150.11 Nhận

4 1-7 87.40 6.45 41.63 Nhận

5 1-9 89.50 8.55 73.13 Nhận

6 1-11 88.90 7.95 63.23 Nhận

7 1-13 84.60 3.65 13.34 Nhận

8 1-15 81.30 0.35 0.12 Nhận

9 1-17 69.80 11.15 124.28 Nhận

10 1-19 61.10 19.85 393.95 Nhận

11 2-1 66.00 14.95 223.45 Nhận

12 2-3 94.70 13.75 189.11 Nhận

13 2-5 91.40 10.45 109.24 Nhận

14 2-7 88.70 7.75 60.09 Nhận

15 2-9 94.00 13.05 170.35 Nhận

16 2-11 86.60 5.65 31.94 Nhận

17 2-13 81.70 0.75 0.57 Nhận

18 2-15 75.40 5.55 30.78 Nhận


19 2-17 64.60 16.35 267.26 Nhận

20 2-19 58.70 22.25 494.98 Nhận

21 3-3 91.10 10.15 103.06 Nhận

22 3-5 93.30 12.35 152.57 Nhận

23 3-7 91.30 10.35 107.16 Nhận

24 3-9 84.70 3.75 14.08 Nhận

25 3-11 79.00 1.95 3.80 Nhận

26 3-13 68.10 12.85 165.07 Nhận

27 3-15 61.70 19.25 370.49 Nhận

Lớp 2

Tổng 2185.60 237.35 3600.59

wtb 80.95 σCM 11.768

ν 0.1454

υ.σCM 34.245

3.2.2. Trọng lượng riêng tự nhiên: w

STT Số hiệu mẫu γω │γωi- γωtb│ (γωi- γωtb)2 Ghi chú

1 1-1 15.34 0.551 0.303 Nhận

2 1-3 14.53 0.259 0.067 Nhận

3 1-5 14.45 0.339 0.115 Nhận

4 1-7 14.60 0.189 0.036 Nhận

5 1-9 14.38 0.409 0.167 Nhận

6 1-11 14.53 0.259 0.067 Nhận

7 1-13 14.75 0.039 0.002 Nhận

8 1-15 14.83 0.041 0.002 Nhận

9 1-17 15.28 0.491 0.241 Nhận

10 1-19 15.58 0.791 0.625 Nhận

11 2-1 15.47 0.681 0.463 Nhận

12 2-3 14.41 0.379 0.144 Nhận

13 2-5 14.55 0.239 0.057 Nhận

14 2-7 14.62 0.169 0.029 Nhận

15 2-9 14.47 0.319 0.102 Nhận

16 2-11 14.67 0.119 0.014 Nhận

17 2-13 14.75 0.039 0.002 Nhận

18 2-15 14.96 0.171 0.029 Nhận


19 2-17 15.21 0.421 0.177 Nhận

20 2-19 15.44 0.651 0.423 Nhận

21 3-3 14.39 0.399 0.159 Nhận

22 3-5 14.36 0.429 0.184 Nhận

23 3-7 14.48 0.309 0.096 Nhận

24 3-9 14.45 0.339 0.115 Nhận

25 3-11 14.47 0.319 0.102 Nhận

26 3-13 15.01 0.221 0.049 Nhận

27 3-15 15.33 0.541 0.292 Nhận

Lớp 2

Tổng 399.31 9.113 4.063

γωtb 14.789 σCM 0.3953

ν 0.02673

υ.σCM 1.150323

ρ(TTGH1) 0.0087863 tt 14.66

ρ(TTGH2) 0.005443 tt 14.71

Kiểm tra thống kê:

- Loại sai số:

1 2( ) 251 1

nA A niCM tbn i

1

4.063 = 0.395327 1

xCM

. 1.1503232.91 0.3953 =xCM

Các số đều thỏa, không bị loại.

Giá trị tiêu chuẩn: γtc = γtb =14.789 kN/m2

Giá trị tính toán:

Theo trạng thái giới hạn I: α = 0.95 ; n -1 = 27 - 1 = 26

tra bảng A.1 trang 67 TCVN 9362:2012: tα = 1.708

1.708 0.02673

0.008786327

t x

n

(1 ) 14.789 (1 0.0087863)wI tc x

Chọn 214.66 /wI kN m

Theo trạng thái giới hạn II: α = 0.85 ; n -1 = 27 -1 = 26



27

1.058 0.026730.005443

t x

n

(1 ) 14.789 (1 0.005443)wII tc x

Chọn 214.71 /wII kN m


3.2.3. Dung trọng khô: d

STT Số hiệu mẫu γd │γdi- γdtb│ (γdi- γdtb)2 Ghi chú

1 1-1 9.11 0.899 0.808201

2 1-3 7.63 0.581 0.337561

3 1-5 7.48 0.731 0.534361

4 1-7 7.79 0.421 0.177241

5 1-9 7.59 0.621 0.385641

6 1-11 7.69 0.521 0.271441

7 1-13 7.99 0.221 0.048841

8 1-15 8.18 0.031 0.000961

9 1-17 9.00 0.789 0.622521

10 1-19 9.67 1.459 2.128681

11 2-1 9.32 1.109 1.229881

12 2-3 7.40 0.811 0.657721

13 2-5 7.60 0.611 0.373321

14 2-7 7.75 0.461 0.212521

15 2-9 7.46 0.751 0.564001

16 2-11 7.86 0.351 0.123201

17 2-13 8.12 0.091 0.008281

18 2-15 8.53 0.319 0.101761

19 2-17 9.24 1.029 1.058841

20 2-19 9.37 1.159 1.343281

21 3-3 7.57 0.641 0.410881

22 3-5 7.43 0.781 0.609961

23 3-7 7.57 0.641 0.410881

24 3-9 7.88 0.331 0.109561

25 3-11 8.05 0.161 0.025921

26 3-13 8.93 0.719 0.516961

27 3-15 9.48 1.269 1.610361

Tổng 221.69 17.509 14.683

γdtb 8.211 σCM 0.7515

ν 0.092

Hệ số biến động 0.7515

0.092 0.058.211

dtb

do đó ta phải loại bỏ các mẫu

có sai số lớn. Ta loại bỏ 8 mẫu 1-1, 1-17, 1-19, 2-1, 2-17, 2-19, 3.13, 3-15 có sai số

lớn.


Ta tính lại:


1 1-3 7.63 0.1368 0.01872576

2 1-5 7.48 0.2868 0.08227839

3 1-7 7.79 0.0232 0.00053629

4 1-9 7.59 0.1768 0.03127313

5 1-11 7.69 0.0768 0.00590471

6 1-13 7.99 0.2232 0.04979945

7 1-15 8.18 0.4132 0.17069945

8 2-3 7.40 0.3668 0.13457313

9 2-5 7.60 0.1668 0.02783629

10 2-7 7.75 0.0168 0.00028366

11 2-9 7.46 0.3068 0.09415208

12 2-11 7.86 0.0932 0.00867839

13 2-13 8.12 0.3532 0.1247205

14 2-15 8.53 0.7632 0.58240997

15 3-3 7.57 0.1968 0.03874681

16 3-5 7.43 0.3368 0.1134626

17 3-7 7.57 0.1968 0.03874681

18 3-9 7.88 0.1132 0.01280471

19 3-11 8.05 0.2832 0.08017839

Tổng 147.57 4.530526 1.61581

Lớp 2

γdtb 7.767 σCM 0.085043

ν 0.0386

υ.σCM 0.2339


- Loại sai số:

1 2( ) 251

nA A niCM tbn i

1

1.61581 = 0.08504319

xCM

. 2.75 0.085043 = 0.23387xCM

Ta loại trừ theo các γdi lớn theo công thức:

. 2.75 0.085043 = 0.23387xCM

dtbdi

Vậy ta loại tiếp các mẫu 1-5, 1-15, 2-3, 2-9, 2-13, 2-15, 3-5, 3-11.



1 1-3 7.63 0.09 0.0081 Nhận

2 1-7 7.79 0.07 0.0049 Nhận

3 1-9 7.59 0.13 0.0169 Nhận

4 1-11 7.69 0.03 0.0009 Nhận

5 1-13 7.99 0.27 0.0729 Nhận

6 2-5 7.60 0.12 0.0144 Nhận

7 2-7 7.75 0.03 0.0009 Nhận

8 2-11 7.86 0.14 0.0196 Nhận

9 3-3 7.57 0.15 0.0225 Nhận

10 3-7 7.57 0.15 0.0225 Nhận

11 3-9 7.88 0.16 0.0256 Nhận

Tổng 147.57 1.34 0.2092

Lớp 2

γdtb 7.72 σCM 0.1379

ν 0.01874

υ.σCM 0.340613

ρ(TTGH1) 0.01023 dtt 7.65

ρ(TTGH2) 0.006215 dtt 7.67


- Loại sai số:

1 2( ) 251

nA A niCM tbn i

1

0.2092 = 0.137911

xCM

. 2.47 0.1379 = 0.340613xCM


Giá trị tiêu chuẩn: γtc = γtb = 7.72 kN/m2


Theo trạng thái giới hạn I: α = 0.95 ; n -1 = 11 -1 = 10


11

1.81 0.018740.01023

t x

n

(1 ) 7.72 (1 0.01023)dI tc x

Chọn 27.65 /I kN md




1.10 0.01874

0.00621511

t x

n

(1 ) 7.72 (1 0.006215)dII tc x

Chọn 27.67 /

dII kN m


3.2.4. Dung trọng đây nổi: s

STT Số hiệu mẫu γs │γsi- γstb│ (γsi- γstb)2 Ghi chú

1 1-1 5.63 0.560741 0.31443 Nhận

2 1-3 4.7 0.369259 0.136352 Nhận

3 1-5 4.61 0.459259 0.210919 Nhận

4 1-7 4.8 0.269259 0.072501 Nhận

5 1-9 4.67 0.399259 0.159408 Nhận

6 1-11 4.74 0.329259 0.108412 Nhận

7 1-13 4.93 0.139259 0.019393 Nhận

8 1-15 5.04 0.029259 0.000856 Nhận

9 1-17 5.55 0.480741 0.231112 Nhận

10 1-19 5.97 0.900741 0.811334 Nhận

11 2-1 5.76 0.690741 0.477123 Nhận

12 2-3 4.56 0.509259 0.259345 Nhận

13 2-5 4.68 0.389259 0.151523 Nhận

14 2-7 4.77 0.299259 0.089556 Nhận

15 2-9 4.59 0.479259 0.229689 Nhận

16 2-11 4.84 0.229259 0.05256 Nhận

17 2-13 5.01 0.059259 0.003512 Nhận

18 2-15 5.26 0.190741 0.036382 Nhận

19 2-17 5.7 0.630741 0.397834 Nhận

20 2-19 6.0 0.930741 0.866278 Nhận

21 3-3 4.66 0.409259 0.167493 Nhận

22 3-5 4.58 0.489259 0.239375 Nhận

23 3-7 4.66 0.409259 0.167493 Nhận

24 3-9 4.85 0.219259 0.048075 Nhận

25 3-11 4.96 0.109259 0.011938 Nhận

26 3-13 5.5 0.430741 0.185538 Nhận

27 3-15 5.85 0.780741 0.609556 Nhận

Tổng 136.87 11.19333 6.057985

γstb 5.069 σCM 0.4827

ν 0.09522

υ.σCM 1.40466

Lớp 2 ρ(TTGH1) 0.0313 stt 4.91

ρ(TTGH2) 0.0194 stt 4.971



- Loại sai số:

1 2( ) 251 1

nA A niCM tbn i

1

6.057985 = 0.482727 1

xCM

. 2.91 0.4827 =1.40466xCM






0.095221.708

0.031327

t x

n

(1 ) 5.069259 (1 0.0313)I tc xs

Chọn 24.91 /I kN ms



0.09522

27

1.0580.0194

t x

n

(1 ) 5.069259 (1 0.0194)I tc xs

Chọn 24.971 /II kN ms

3.2.5. Hệ số rỗng e:

STT Số hiệu mẫu e │ei-etb│ ( ei-etb)2 Ghi chú

1 1-1 1.870 0.324704 0.105432

2 1-3 2.412 0.217296 0.047218

3 1-5 2.480 0.285296 0.081394

4 1-7 2.344 0.149296 0.022289

5 1-9 2.430 0.235296 0.055364

6 1-11 2.388 0.193296 0.037363

7 1-13 2.263 0.068296 0.004664

8 1-15 2.187 0.007704 5.93E-05


9 1-17 1.899 0.295704 0.087441

10 1-19 1.701 0.493704 0.243743

11 2-1 1.806 0.388704 0.151091

12 2-3 2.518 0.323296 0.10452

13 2-5 2.425 0.230296 0.053036

14 2-7 2.360 0.165296 0.027323

15 2-9 2.489 0.294296 0.08661

16 2-11 2.314 0.119296 0.014232

17 2-13 2.211 0.016296 0.000266

18 2-15 2.056 0.138704 0.019239

19 2-17 1.824 0.370704 0.137421

20 2-19 1.684 0.510704 0.260818

21 3-3 2.439 0.244296 0.059681

22 3-5 2.503 0.308296 0.095047

23 3-7 2.439 0.244296 0.059681

24 3-9 2.305 0.110296 0.012165

25 3-11 2.236 0.041296 0.001705

26 3-13 1.919 0.275704 0.076013

27 3-15 1.755 0.439704 0.193339

Tổng 59.257 6.492074 2.037156

etb 2.195 σCM 0.28

υ.σCM 0.8148


- Loại sai số:

1 2( ) 251 1

nA A niCM tbn i

1

2.037156 = 0.2827 1

xCM

. 2.91 0.28 =0.8148xCM


3.2.6. Các chỉ tiêu cường độ: c,


SỐ

HIỆU

MẪU

σ

KN/m2

τ

KN/m2

SỐ

HIỆU

MẪU

σ

KN/m2

τ

KN/m2

SỐ

HIỆU

MẪU

σ

KN/m2

τ

KN/m2

1-1

30.00 13.20

1-19

30.00 12.50

2-17

10.00 10.00

50.00 15.50 50.00 14.70 20.00 11.00

70.00 17.80 70.00 16.90 30.00 12.10

1-3

10.00 8.70

2-1

30.00 12.80

2-19

30.00 12.50

20.00 9.60 50.00 15.10 50.00 14.80

30.00 10.60 70.00 17.50 70.00 17.10

1-5

10.00 8.40

2-3

10.00 8.10

3-3

10.00 8.50

20.00 9.20 20.00 8.90 20.00 9.40

30.00 10.10 30.00 9.70 30.00 10.20

1-7

10.00 9.20

2-5

10.00 8.30

3-5

10.00 8.20

20.00 10.10 20.00 9.20 20.00 9.00

30.00 11.10 30.00 10.00 30.00 9.80

1-9

10.00 8.80

2-7

10.00 9.10

3-7

10.00 8.70

20.00 9.70 20.00 9.90 20.00 9.60

30.00 10.50 30.00 10.80 30.00 10.40

1-11

10.00 9.40

2-9

10.00 8.50

3-9

10.00 9.00

20.00 10.30 20.00 9.30 20.00 9.80

30.00 11.30 30.00 10.10 30.00 10.70

1-13

10.00 9.70

2-11

10.00 8.90

3-11

10.00 9.20

20.00 10.60 20.00 9.70 20.00 10.10

30.00 11.60 30.00 10.60 30.00 11.10

1-15

10.00 9.90

2-13

10.00 9.40

3-13

10.00 9.70

20.00 10.90 20.00 10.30 20.00 10.70

30.00 11.90 30.00 11.30 30.00 11.70

1-17

10.00 10.10

2-15

10.00 9.70

3-15

30.00 12.30

20.00 11.10 20.00 10.70 50.00 14.50

30.00 12.20 30.00 11.70 70.00 16.70


- Dùng hàm Linest (Excel) được kết quả:

tg

tc c

tc tc

0.137680412 7.370389462 7.83922

σ 0.005802191 0.173347922

0.87695994 0.808151654

563.0673097 79

367.7443814 51.59561856

0.0421425 0.02352

0.3

- Từ đó tính được:

TTGH I TTGH II

= 0.95 n-2 = 79 t =0.85 n-2 = 79 t

c 0.03928

c 0.024696

tg 0.0704 tg 0.04425

cI 7.081 cII 7.19

tgI 0.128 tgII 0.132

ϕI 7.294 ϕII 7.52

Giá trị tiêu chuẩn - Theo bảng trên: tgφ

tc = 0.137680412 φ

tc = 7.83922

ctc

= 7.370389462 kN/m2

Theo trạng thái giới hạn I: α=0.95 ; n=81 n – 2 = 81 – 2 = 79, tra bảng A.1 trang

67 TCVN 9362:2012: tα = 1.67

- Góc ma sát φI :

ρtgφ = tα.νtgφ =1.67 x 0.0421425 = 0.0704

tgφI = tgφtc

(1 ρtgφ)= 0.137680412 x (1 0.0704)

Chọn tgυI = 0.128

- Lực dính cI

ρc = tα.νc=1.67 x 0.02352 = 0.03928

cI = ctc

(1 ρc) = 7.370389462 x (1 0.03928)

Chọn: cI = 7.081 kN/m2

Theo trạng thái giới hạn II: α = 0.85 ; n = 81n – 2 = 79, tra bảng A.1 trang 67

TCVN 9362:2012: tα = 1.05


- Góc ma sát φI

ρtgφ = tα.νtgφ = 1.05 x 0.0421425 = 0.04425

tgφII = tgφtc

(1 ρtgφ)= 0.137680412 x (1 0.04425)

Chọn tgυII = 0.132

- Lực dính cII

ρc = tα .νc = 1.05 x 0.02352 = 0.024696

cII = ctc

(1 ρc) = 7.370389462 x (1 0.024696)

Chọn: cII = 7.19 kN/m2

3.3. Tính mẫu cho lớp số 3a: Lớp này có 3 mẫu thử (2-21, 3-17, 3-19).

Do lượng mẫu thử < 6 nên không dùng phương pháp loại trừ mà lấy giá trị tiêu chuẩn

bằng giá trị trung bình sao khi đã kiểm tra thống kê ν <

y = 0.1377x + 0.0737

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

1.4

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5

Ứn

g su

ất t

iếp

τ

kG/c

m2

Ứng suất pháp σ kG/cm2


3.3.1. Độ ẩm: W


1 2-21 21.4 1.367 1.868

2 3-17 22.8 0.033 0.001

3 3-19 24.1 1.333 1.778

Lớp 3a

Tổng 68.3 2.733 3.647

wtb 22.77 wtc = wtb = 22.77

ν 0.0593



1 2-21 19.36 0.253 0.064

2 3-17 19.03 0.077 0.006

3 3-19 18.93 0.177 0.031

Lớp 3a

Tổng 57.32 0.507 0.101

γωtb 19.11 γωtc = γωtb = 19.11

ν 0.012



1 2-21 15.95 0.383 0.1467

2 3-17 15.5 0.067 0.00449

3 3-19 15.25 0.317 0.10049

Lớp 3a

Tổng 46.7 0.767 0.2517

γdtb 15.567

γdtc = γdtb = 15.567

ν 0.023


3.3.4. Dung trọng đẩy nổi: s


1 2-21 9.96 0.237 0.056169

2 3-17 9.68 0.043 0.001849

3 3-19 9.53 0.193 0.037249

Lớp 3a

Tổng 29.17 0.473 0.095267

γstb 9.723

γstc = γstb = 9.723

ν 0.022



1 2-21 0.67 0.0423 0.00178929

2 3-17 0.719 0.0067 0.00004489

3 3-19 0.748 0.0357 0.00127449

Lớp 3a Tổng 2.137 0.0847 0.003109

etb 0.7123

e = etb = 0.7123


SỐ HIỆU

MẪU

σ

kN/m2

τ

kN/m2

2-21

100 60.2

200 117.3

300 174.5

3-17

100 59

200 115

300 171

3-19

100 57.1

200 111.4

300 165.7



tg

tc c

tc tc

0.558 2.944 29.16152

σ 0.012 2.621

0.997 2.972

2116.170 7.000

18693.002 61.834

0.0215 0.89

0.3

Từ trên ta có:

TTGH I TTGH II

= 0.95 n-2 = 7 t = 0.85 n-2 = 7 t

c 1.6287

c 0.979

tg 0.039345 tg 0.02365

cI 7.74 cII 5.826

tgI 0.58 tgII 0.5712

ϕI 30.11 ϕII 29.74

y = 0.5582x + 0.0294

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

1.4

1.6

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5

Ứn

g su

ất t

iếp

τ

kG/c

m2



3.4. Tính mẫu cho lớp số 3b: Lớp này có 2 mẫu thử (1-21, 3-21).



3.4.1. Độ ẩm: W


1 1-21 27.40 0.40 0.16

2 3-21 28.20 0.40 0.16

Lớp 3b

Tổng 55.60 0.80 0.32

wtb 27.80

wtc = wtb = 27.8 ν 0.02



1 1-21 18.51 0.09 0.01

2 3-21 18.33 0.09 0.01

Lớp 3b

Tổng 36.84 0.18 0.02


ν 0.0077



1 1-21 14.58 0.14 0.0196

2 3-21 14.30 0.14 0.0196

Lớp 3b

Tổng 28.88 0.28 0.0392

γdtb 14.44 γdtc = γdtb = 14.44

ν 0.0137


STT Số hiệu mẫu γs │γsi- γstb│ │(γsi- γstb)2 Ghi chú

1 1-21 9.08 0.07 0.0049

2 3-21 8.94 0.07 0.0049

Tổng 18.02 0.14 0.0098

Lớp 3b γstb 9.01

γstc = γstb = 9.01 ν 0.011


3.4.5. Hệ số rỗng: e


1 1-21 0.836 0.0145 0.00021025

2 3-21 0.865 0.0145 0.00021025

Lớp 3b Tổng 1.701 0.029 0.0004205

etb 0.8505

e = etb = 0.8505


Số hiệu mẫu

( kN/m2)

( kN/m2

1-21

100 50.7

200 98.4

300 146.1

3-21

100 49.3

200 96.0

300 142.6


tgtc

ctc

tc

0.472 2.833 25.267

σ 0.008 1.707

0.999 1.580

3565.821 4.000

8901.923 9.986

0.01695 0.6025

0.3


Từ trên ta có:

TTGH I TTGH II

= 0.95 n-2 = 4 t = 0.85 n-2 = 4 t

c 1.283

c 0.72

tg 0.0361 tg 0.0202

cI 6.47 cII 4.873

tgI 0.6424 tgII 0.482

ϕI 32.72 ϕII 25.73

3.5. Tính mẫu cho lớp số 4: Lớp này có 5 mẫu thử (1-23, 1-25, 2-23, 2-25, 3-23).



y = 0.4718x + 0.0283

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

1.4

1.6

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5

Ứn

g su

ất t

iếp

τ

kG/c

m2



3.5.1. Độ ẩm: W


1 1-23 29.80 0.30 0.09

2 1-25 29.30 0.20 0.04

3 2-23 32.80 3.30 10.89

4 2-25 31.20 1.70 2.89

5 3-23 24.40 5.10 26.01

Lớp 4

Tổng 147.50 10.6 39.92

wtb 29.50 w = wtb = 29.50

ν 0.1071



1 1-23 19.05 0.04 0.0016

2 1-25 19.03 0.02 0.0004

3 2-23 18.58 0.43 0.1849

4 2-25 18.72 0.29 0.0841

5 3-23 19.67 0.66 0.4356

Lớp 4

Tổng 95.05 1.44 0.7066


ν 0.022



1 1-23 14.68 0.014 0.000196

2 1-25 14.72 0.026 0.000676

3 2-23 13.99 0.704 0.495616

4 2-25 14.27 0.424 0.179776

5 3-23 15.81 1.116 1.245456

Lớp 4

Tổng 73.47 2.284 1.92172

γdtb 14.694 γdtc = γdtb = 14.694

ν 0.0472




1 1-23 9.2 0.012 0.000144

2 1-25 9.23 0.018 0.000324

3 2-23 8.77 0.442 0.195364

4 2-25 8.94 0.272 0.073984

5 3-23 9.92 0.708 0.501264

Lớp 4 Tổng 46.06 1.452 0.7711

γstb 9.212 γstc = γstb = 9.212

ν 0.0477



1 1-23 0.826 0.001 0.000001

2 1-25 0.820 0.007 4.9E-05

3 2-23 0.914 0.087 0.007569

4 2-25 0.877 0.05 0.0025

5 3-23 0.698 0.129 0.016641

Lớp 4

Tổng 4.135 0.274 0.0268

etb 0.827 e = etb = 0.827



Số hiệu mẫu

( kN/m2)

( kN/m2

1-23

100 43.20

200 71.00

300 98.70

1-25

100 41.50

200 68.30

300 95.10

2-23

100 38.00

200 61.10

300 84.20

2-25

100 38.10

200 62.10

300 86.10

3-23

100 57.20

200 87.30

300 117.40


tg

tc c

tc tc

0.264 17.253 14.789

σ 0.033 7.086

0.832 10.373

64.528 13.000

6943.225 1398.792

0.125 0.4106

0.3


Từ trên ta có:

TTGH I TTGH II

= 0.95 n-2 = 13 t = 0.85 n-2 = 13 t

c 0.727

c 0.44345

tg 0.22125 tg 0.135

cI 29.79 cII 24.904

tgI 0.32241 tgII 0.29964

ϕI 17.87 ϕII 16.68

3.6. Tính mẫu cho lớp số 5a: Lớp này có 18 mẫu thử cụ thể:

Hố khoan 1 có 4 mẫu (1-33, 1-35, 1-37, 1-39)

Hố khoan 2 có 9 mẫu ( 2-31, 2-33, 2-35, 2-37, 2-39, 2-41, 2-43, 2-45, 2-47)

Hố khoan 3 có 5 mẫu (3-25, 3-27, 3-29, 3-37, 3-39)

y = 0.2635x + 0.1725

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

1.4

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5

Ứn

g su

ất t

iếp

τ

kG/c

m2



3.6.1. Độ ẩm:W


1 1-33 20.90 0.389 0.151 Nhận

2 1-35 19.60 1.689 2.852 Nhận

3 1-37 18.60 2.689 7.230 Nhận

4 1-39 19.10 2.189 4.791 Nhận

5 2-31 23.20 1.911 3.652 Nhận

6 2-33 23.70 2.411 5.813 Nhận

7 2-35 22.30 1.011 1.022 Nhận

8 2-37 19.60 1.689 2.852 Nhận

9 2-39 20.80 0.489 0.239 Nhận

10 2-41 20.10 1.189 1.413 Nhận

11 2-43 19.90 1.389 1.929 Nhận

12 2-45 19.40 1.889 3.568 Nhận

13 2-47 19.20 2.089 4.363 Nhận

14 3-25 23.80 2.511 6.306 Nhận

15 3-27 23.10 1.811 3.280 Nhận

16 3-29 23.40 2.111 4.457 Nhận

17 3-37 23.00 1.711 2.928 Nhận

18 3-39 23.50 2.211 4.889 Nhận

Lớp 5a

Tổng 383.20 31.378 61.738

wtb 21.289 σCM 1.852

ν 0.08952

υ.σCM 5.05596




1 1-33 19.37 0.043 0.002 Nhận

2 1-35 19.61 0.283 0.080 Nhận

3 1-37 19.75 0.423 0.179 Nhận

4 1-39 19.69 0.363 0.132 Nhận

5 2-31 18.96 0.367 0.135 Nhận

6 2-33 18.93 0.397 0.158 Nhận

7 2-35 19.10 0.227 0.052 Nhận

8 2-37 19.59 0.263 0.069 Nhận

9 2-39 19.41 0.083 0.007 Nhận

10 2-41 19.49 0.163 0.026 Nhận

11 2-43 19.54 0.213 0.045 Nhận

12 2-45 19.62 0.293 0.086 Nhận

13 2-47 19.66 0.333 0.111 Nhận

14 3-25 18.95 0.377 0.142 Nhận

15 3-27 18.99 0.337 0.114 Nhận

16 3-29 18.92 0.407 0.166 Nhận

17 3-37 18.92 0.407 0.166 Nhận

18 3-39 19.39 0.063 0.004 Nhận

Lớp 5a

Tổng 347.89 5.042 1.672

γωtb 19.327 σCM 0.305

ν 0.0162

υ.σCM 0.83265

ρ(TTGH1) 0.006644 tt 19.199

ρ(TTGH2) 0.004086 tt 19.248


- Loại sai số:

1 2( ) 25 1

nA A niCM tbn i

18

11.672 = 0.305x

CM

. 2.73 0.305 =0.83265xCM







1.74 0.0162

0.00664418

t x

n

(1 ) 19.327 (1 0.006644)wI tc x




18

1.07 0.01620.004086

t x

n

(1 ) 19.327 (1 0.004086)wII tc x





- Loại sai số:

1 2( ) 25 1

nA A niCM tbn i

18

14.206428 = 0.4834x

CM

. 2.73 0.4834 =1.32xCM





1 1-33 16.02 0.056111 0.003148 Nhận

2 1-35 16.40 0.436111 0.190193 Nhận

3 1-37 16.65 0.686111 0.470748 Nhận

4 1-39 16.53 0.566111 0.320482 Nhận

5 2-31 15.39 0.573889 0.329348 Nhận

6 2-33 15.30 0.663889 0.440748 Nhận

7 2-35 15.62 0.343889 0.11826 Nhận

8 2-37 16.38 0.416111 0.173148 Nhận

9 2-39 16.07 0.106111 0.01126 Nhận

10 2-41 16.23 0.266111 0.070815 Nhận

11 2-43 16.30 0.336111 0.112971 Nhận

12 2-45 16.43 0.466111 0.21726 Nhận

13 2-47 16.49 0.526111 0.276793 Nhận

14 3-25 15.31 0.653889 0.427571 Nhận

15 3-27 15.43 0.533889 0.285037 Nhận

16 3-29 15.33 0.633889 0.401815 Nhận

17 3-37 15.38 0.583889 0.340926 Nhận

18 3-39 16.09 0.126111 0.015904 Nhận

Lớp 5a

Tổng 287.35 7.974444 4.206428

γdtb 15.964 σCM 0.4834

ν 0.0312

υ.σCM 1.32

ρ(TTGH1) 0.0128 dtt 15.76

ρ(TTGH2) 0.00787 dtt 15.84




1.74 0.0312

0.012818

t x

n

(1 ) 15.964 (1 0.0128)dI tc x

Chọn 215.76 /dI kN m



18

1.07 0.03120.00787

t x

n

(1 ) 15.964 (1 0.00787)dII tc x

Chọn 215.84 /

dII kN m




1 1-33 10.00 0.029444 0.000867 Nhận

2 1-35 10.24 0.269444 0.0726 Nhận

3 1-37 10.39 0.419444 0.175934 Nhận

4 1-39 10.32 0.349444 0.122111 Nhận

5 2-31 9.61 0.360556 0.13 Nhận

6 2-33 9.56 0.410556 0.168556 Nhận

7 2-35 9.76 0.210556 0.044334 Nhận

8 2-37 10.23 0.259444 0.067311 Nhận

9 2-39 10.04 0.069444 0.004823 Nhận

10 2-41 10.14 0.169444 0.028711 Nhận

11 2-43 10.18 0.209444 0.043867 Nhận

12 2-45 10.26 0.289444 0.083778 Nhận

13 2-47 10.29 0.319444 0.102045 Nhận

14 3-25 9.57 0.400556 0.160445 Nhận

15 3-27 9.64 0.330556 0.109267 Nhận

16 3-29 9.58 0.390556 0.152534 Nhận

17 3-37 9.61 0.360556 0.13 Nhận

18 3-39 10.05 0.079444 0.006311 Nhận

Lớp 5a

Tổng 179.47 4.927778 1.603494

γstb 9.97 σCM 0.2985

ν 0.031

υ.σCM 0.815

ρ(TTGH1) 0.0127 γstt 9.84

ρ(TTGH2) 0.00782 γstt 9.892


- Loại sai số:

1 2( ) 25 1

nA A niCM tbn i

18

11.603494 = 0.2985x

CM

. 2.73 0.2985 =0.815xCM







1.74 0.031

0.012718

t x

n

(1 ) 9.97 (1 0.0127)sI tc x

Chọn 29.84 /sI kN m



18

1.07 0.0310.00782

t x

n

(1 ) 9.97 (1 0.00782)sII tc x

Chọn 29.892 /s

II kN m


3.6.5. Hệ số rỗng e


1 1-33 0.662 0.007833 6.14E-05

2 1-35 0.623 0.046833 0.002193

3 1-37 0.598 0.071833 0.00516

4 1-39 0.610 0.059833 0.00358

5 2-31 0.731 0.061167 0.003741

6 2-33 0.742 0.072167 0.005208

7 2-35 0.706 0.036167 0.001308

8 2-37 0.625 0.044833 0.00201

9 2-39 0.657 0.012833 0.000165

10 2-41 0.641 0.028833 0.000831

11 2-43 0.634 0.035833 0.001284

12 2-45 0.620 0.049833 0.002483

13 2-47 0.614 0.055833 0.003117

14 3-25 0.741 0.071167 0.005065

15 3-27 0.727 0.057167 0.003268

16 3-29 0.738 0.068167 0.004647

17 3-37 0.733 0.063167 0.00399

18 3-39 0.655 0.014833 0.00022

Lớp 5a

Tổng 12.057 0.858333 0.048333

etb 0.67 σCM 0.052

υ.σCM 0.142 e = etb = 0.67



SỐ HIỆU

MẪU

σ

kN/m2

τ

kN/m2

SỐ HIỆU

MẪU

σ

kN/m2

τ

kN/m2

1-33

100 60.60

2-41

100 60.70

200 118.40 200 118.50

300 176.10 300 176.20

1-35

100 64.30

2-43

100 61.50

200 125.60 200 119.80

300 186.80 300 178.20

1-37

100 67.10

2-45

100 63.20

200 130.80 200 123.30

300 194.50 300 183.40

1-39

100 65.70

2-47

100 64.60

200 128.20 200 125.90

300 190.70 300 187.10

2-31

100 58.20

3-25

100 56.90

200 113.70 200 111.20

300 169.10 300 165.50

2-33

100 56.90

3-27

100 58.20

200 111.20 200 113.70

300 165.50 300 169.10

2-35

100 58.70

3-29

100 57.60

200 114.70 200 112.40

300 170.70 300 167.30

2-37

100 63.20

3-37

100 57.30

200 123.30 200 111.60

300 183.40 300 165.90

2-39

100 60.10

3-39

100 60.90

200 117.20 200 118.70

300 174.40 300 176.40



tgtc

ctc

tc

0.579 2.970 30.07

σ 0.011 2.370

0.982 6.582

2786.520 52.000

120709.921 2252.600

0.019 0.79

0.3

- Từ trên ta có:

TTGH I TTGH II

= 0.95 n-2 = 52 t = 0.85 n-2 = 52 t

c 1.32246

c 0.8295

tg 0.032 tg 0.01995

cI 6.9 cII 5.434

tgI 0.59753 tgII 0.5906

ϕI 30.86 ϕII 30.57

y = 0.5791x + 0.0297

0

0.5

1

1.5

2

2.5

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5

Ứn

g su

ất t

iếp

τ

kG/c

m2



3.7. Tính mẫu cho lớp số 5b: Lớp này có 8 mẫu thử cụ thể:

Hố khoan 1 có 3 mẫu (1-27, 1-29, 1-31)

Hố khoan 2 có 2 mẫu (2-27, 2-29)

Hố khoan 3 có 3 mẫu (3-31, 3-33, 3-35).

3.7.1. Độ ẩm:W


1 1-27 27.60 1.500 2.250 Nhận

2 1-29 26.70 0.600 0.360 Nhận

3 1-31 26.20 0.100 0.010 Nhận

4 2-27 26.40 0.300 0.090 Nhận

5 2-29 25.70 0.400 0.160 Nhận

6 3-31 26.30 0.200 0.040 Nhận

7 3-33 25.20 0.900 0.810 Nhận

8 3-35 24.70 1.400 1.960 Nhận

Lớp 5b

Tổng 208.80 5.400 5.680

wtb 26.1 σCM 0.843

ν 0.0345

υ.σCM 1.91361



1 1-27 18.32 0.165 0.027 Nhận

2 1-29 18.36 0.125 0.016 Nhận

3 1-31 18.60 0.115 0.013 Nhận

4 2-27 18.40 0.085 0.007 Nhận

5 2-29 18.45 0.035 0.001 Nhận

6 3-31 18.50 0.015 0.000 Nhận

7 3-33 18.59 0.105 0.011 Nhận

8 3-35 18.66 0.175 0.031 Nhận

Lớp 5b

Tổng 147.88 0.82 0.106

γωtb 18.485 σCM 0.1151

ν 0.00666

υ.σCM 0.261277

ρ(TTGH1) 0.004474 tt 18.402

ρ(TTGH2) 0.002637 tt 18.436



- Loại sai số:

1 2( ) 25 1

nA A niCM tbn i

8

10.106 = 0.1151x

CM

. 2.27 0.1151 =0.261277xCM






1.9 0.00666

0.0044748

t x

n

(1 ) 18.485 (1 0.004474)wI tc x




8

1.12 0.006660.002637

t x

n

(1 ) 18.485 (1 0.002637)wII tc x





- Loại sai số:

1 2( ) 25 1

nA A niCM tbn i

8

10.26355 = 0.1815x

CM

. 2.27 0.1815 =0.412xCM






1.9 0.01323

0.008898

t x

n

(1 ) 14.663 (1 0.00889)dI tc x

Chọn 214.533 /dI kN m



1 1-27 14.36 0.3025 0.091506 Nhận

2 1-29 14.49 0.1725 0.029756 Nhận

3 1-31 14.75 0.0875 0.007656 Nhận

4 2-27 14.56 0.1025 0.010506 Nhận

5 2-29 14.68 0.0175 0.000306 Nhận

6 3-31 14.65 0.0125 0.000156 Nhận

7 3-33 14.85 0.1875 0.035156 Nhận

8 3-35 14.96 0.2975 0.088506 Nhận

Lớp 5b

Tổng 117.3 1.18 0.26355

γdtb 14.663 σCM 0.1815

ν 0.01323

υ.σCM 0.412

ρ(TTGH1) 0.00889 dtt 14.533

ρ(TTGH2) 0.00524 dtt 14.56



8

1.12 0.013230.00524

t x

n

(1 ) 14.633 (1 0.00524)dII tc x

Chọn 214.56 /dII kN m



1 1-27 8.98 0.18625 0.034689 Nhận

2 1-29 9.06 0.10625 0.011289 Nhận

3 1-31 9.22 0.05375 0.002889 Nhận

4 2-27 9.10 0.06625 0.004389 Nhận

5 2-29 9.18 0.01375 0.000189 Nhận

6 3-31 9.16 0.00625 3.91E-05 Nhận

7 3-33 9.28 0.11375 0.012939 Nhận

8 3-35 9.35 0.18375 0.033764 Nhận

Lớp 5b

Tổng 73.33 0.73 0.100188

γstb 9.17 σCM 0.1119

ν 0.013

υ.σCM 0.254

ρ(TTGH1) 0.00873 γstt 9.09

ρ(TTGH2) 0.00515 γstt 9.123


- Loại sai số:

1 2( ) 25 1

nA A niCM tbn i

8

10.100188 = 0.1119x

CM

. 2.27 0.1119 =0.254xCM







1.9 0.013

0.008738

t x

n

(1 ) 9.17 (1 0.00873)sI tc x

Chọn 29.09 /sI kN m



8

1.12 0.0130.00515

t x

n

(1 ) 9.17 (1 0.00515)sII tc x

Chọn 29.123 /sII kN m

3.7.5. Hệ số rỗng e


1 1-27 0.858 0.038875 0.001511 Nhận

2 1-29 0.841 0.021875 0.000479 Nhận

3 1-31 0.808 0.011125 0.000124 Nhận

4 2-27 0.832 0.012875 0.000166 Nhận

5 2-29 0.817 0.002125 4.52E-06 Nhận

6 3-31 0.820 0.000875 7.66E-07 Nhận

7 3-33 0.795 0.024125 0.000582 Nhận

8 3-35 0.782 0.037125 0.001378 Nhận

Lớp 5b

Tổng 6.553 0.149 0.004245

etb 0.819 σCM 0.023

υ.σCM 0.05221 e = etb = 0.819



SỐ HIỆU MẪU σ

kN/m2

τ

kN/m2

1-27

100 48.40

200 93.90

300 139.50

1-29

100 49.00

200 95.70

300 142.30

1-31

100 51.50

200 100.20

300 149.00

2-27

100 50.10

200 97.80

300 145.50

2-29

100 51.50

200 100.20

300 149.00

3-31

100 53.00

200 103.40

300 153.80

3-33

100 55.00

200 107.00

300 159.10

3-35

100 55.30

200 107.90

300 160.50



tgtc

ctc

tc

0.491 2.663 26.15

σ 0.013 2.877

0.984 5.327

1356.708 22.000

38504.251 624.374

0.0265 1.08

0.3

- Từ trên ta có:

TTGH I TTGH II

= n-2 = 22 t = 0.85 n-2 = 22 t

c 1.85328

c 1.145

tg 0.0455 tg 0.0281

cI 7.6 cII 5.712

tgI 0.51334 tgII 5.505

ϕI 27.17 ϕII 26.78

y = 0.4906x + 0.0266

0

0.2

0.4

0.6

0.8

1

1.2

1.4

1.6

1.8

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5

Ứn

g su

ất t

iếp

τ

kG/c

m2



BẢNG TÓM TẮT:

Trạng thái Lớp 2 3a 3b 4 5a 5b

W tc 80.95 22.77 27.8 29.5 21.289 26.1

γw

tc 14.789 19.11 18.42 19.01 19.327 18.485

I 14.66 19.199 18.402

II 14.71 19.248 18.436

γd

tc 7.72 15.567 14.44 14.694 15.964 14.663

I 7.65 15.76 14.533

II 7.67 15.84 14.56

γs

tc 5.069 9.723 9.01 9.212 9.97 9.17

I 4.91 9.84 9.09

II 4.971 9.892 9.123

e

2.195 0.7123 0.85 0.827 0.67 0.819

c

tc 7.37 2.944 2.833 17.253 2.97 2.633

I 7.081 7.74 6.47 29.79 6.9 7.6

II 7.19 5.826 4.873 24.904 5.434 5.712

υ

tc 7.839 29.16 25.267 14.789 30.07 26.15

I 7.294 30.11 32.72 17.87 30.86 27.17

II 7.52 29.74 25.73 16.68 30.57 26.78

Thuyết minh Đồ án Nền Móng - Nguyễn Đình Huy Hoàng

Documents

Transcript of Thuyết minh Đồ án Nền Móng - Nguyễn Đình Huy Hoàng