Tesoura Minha Parte
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1.1 TESOURA
Os esforos internos foram encontrados a partir da anlise estrutural da trelia
realizada pelo software Ftool e seus valores so mostrados no Anexo 3, que em sua versoeditvel pode ser alterada a distncia entre os espaamentos entre as trelias, de modo a,
mostrar a variao dos esforos internos de acordo com a mudana das distncias.
As peas solicitadas por esforos normais apresentam tenses de naturezas
diferentes, ou se!a, podem estar tracionadas ou comprimidas. A condio de se"urana #
analisada pela comparao da tenso atuante com a resist$ncia de clculo correspondente ao
tipo de solicitao.
1.1.1 Caractersticas da Tesoura
Fi"ura. %. &etal'amento das peas das tesouras.
(a tesoura temos os se"uintes comprimentos das peas)
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*omprimentos +cm
-anzo uperior % /%/,/0
-anzo uperior / /12,2-anzo uperior 3 /44,25
-anzo 6nferior % /50,55
-anzo 6nferior / /1%,55
-anzo 6nferior 3 /2,55
&ia"onal % %33,3
&ia"onal / %33,3
&ia"onal 3 %0/,11&ia"onal 7 %0/,11
&ia"onal 0 %33,3
&ia"onal 1 %0/,11
8ontante % 00,55
8ontante / %/7,55
8ontante 3 %22,55
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Os n"ulos + das peas so dados a se"uir)
9n"ulo -u : %0,5/ ;
9n"ulo -6n : 5,55 ;9n"ulo &% e &/ : %%,25 ;9n"ulo &3 e &7 : /3,21 ;
9n"ulo &0 : %%,25 ;9n"ulo &1 : /3,21 ;
As car"as nessas peas foram calculadas com car"as iniciais do peso pr
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C% %,4%1 mC/ /,7%/ mC3 /,/0 m
C7 %,033 m
Dco=ertura: +Dtel'ado Dtera x Etera
Dco=ertura: G +5,% (BmH B cos+%0; x IEar"ura Jrea 6nfl.K m 5,%%/3 (Bm L x 3,30
m
*ar"as de co=erturaC% %,3104/ (C/ %,4%754 (
C3 /,57272 (C7 %,%0/24 (
1.1.2 Estabilidade
@ara a verificao de esta=ilidade um dos quesitos a ser avaliado # a c'amada
es=eltez mxima, em que as exi"$ncias impostas ao dimensionamento podem ser definidas
pelo seu Mndice de es=eltez. &enominaNse Mndice de es=eltez de um elemento a relao entre
seu comprimento e o raio de "irao mMnimo da seo transversal, demonstrado assim na
equao a se"uir)
Onde)
: Mndice de es=eltezP
E5: comprimento te
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Atrav#s do Mndice de es=eltez # possMvel classificar as peas comprimidas conforme a
ta=ela)
Compresso de peas curtas:(a situao de pro!eto so admitidas como solicitadas apenas Q compresso simples,
dispensandoNse a considerao de eventuais efeitos de flexo.
Compresso de peas medianamente esbeltas:@ara peas medianamente es=eltas, deve ser verificada a se"urana em relao ao
estado limite Rltima de insta=ilidade, por meio de teoria de validade comprovada
experimentalmente.
*onsideraNse atendida a condio de se"urana relativa ao estado limite Rltimo de
insta=ilidade, se no ponto mais comprimido da seo transversal for respeitada.
*onforme a (-> %25 +A-(C, %22=, consideramNse)
Nd : valor de clculo da tenso de compresso devida Q fora normal de
compressoP
Md : valor de clculo da tenso de compresso devida ao momento fletor 8d, que
# calculado pela equao)
Onde)
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A excentricidade inicial eidevida Q presena do momento 8dser tomada com um
valor no inferior a 'B35, sendo ' a altura da seo transversal referente ao plano deverificao.
A excentricidade acidental devida Qs imperfeies "eom#tricas das peas # adotada
com pelo menos o valor assumido de)
A car"a critica Fe# expressa por)
Onde 6 # o momento de in#rcia da seo transversal da pea relativo ao plano de
flexo em que se est verificando a condio de se"urana, Sco,ef# dado por)
Compresso de peas esbeltas:@ara as peas es=eltas o Mndice de es=eltez no pode ultrapassar o valor de %75.
Os valores de 8dneste caso so o=tidos atrav#s de)
O valor de e%,ef# dado por)
Onde ei# a excentricidade de primeira ordem decorrente da situao de pro!eto, ea #
a excentricidade acidental mMnima e ec # uma excentricidade suplementar de primeira ordem
que representa a flu$ncia +deformaes ocorridas ao lon"o do tempo em estruturas so=
carre"amento permanente ou de lon"a durao da madeira.
Sstas excentricidades so determinadas pelas equaes se"uintes)
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Onde (" e (q so os valores caracterMsticos da fora normal devidos Qs car"aspermanentes e variveis, respectivamente.
&e posse dos carre"amentos, o clculo detal'ado das peas ser mostrado a se"uir a
partir dos valores encontrados.
1.1.3 Verificaes
O sistema estrutural adotado foi de tesouras intermedirias apoiadas em vi"as, que se
apoiam em pilares. O plane!ado # que 'a!a % pilar a cada / tesouras.
1.1.3.1 Esbeltez
O=s) no processo de identificao da es=eltez das peas as dia"onais &% e &/, eram
uma Rnica dia"onal, por#m sua es=eltez era superior a %75, nesse caso foi adicionada a &0, da
mesma forma com as dia"onais &3, &7 e &1.
1.1.3.2 Normais Resultantes
%5
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%%
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%/
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1.1.3.3 Combinaes
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1.1.3.4 Viga de apoia tesoura
Evi"a : 1, m +/ x Etera
*aracterMsticas da Ti"a' +cm : 35
= +cm : 1A +cmH : %45
6x +cm7 : %3055
6U +cm7 : 075
Vx +cmW : 255VU +cmW : %45
&ensidade +(BmW %%,
fcd +XBmH ///15 *ar"as
Dco= NNY Dco=,U : 1,34/ ( Dco=,x : 5 (Dtrelia NNY Dtre,U : 7,454 ( Dtre,x : 5 (
Dvi"a +@@ Z NNY Dvi"a,U : 5,/%51 (Bm Dvi"a,x : 5 (BmDvent,su NNY Dvent,su,U : N%4,%31 ( Dvent,su,x : /,2/ (Dvent,so NNY Dvent,so,U : %,4 ( Dvent,so,x : 5 (
Dacid NNY Dacid,U : /5,% ( Dacid,x : 5 (
8omentos ?erados
? : 8co=8tre8vi"Z NNY ?U : %2,2/722 (.m ?x : 5 (.mD : 8acid NNY DU : 33,110 (.m Dx : 5 (.mT% : 8v,so NNY T%U : 3,%7320 (.m T%x : 5 (.mT/ : 8v,su NNY T/U : N35,34 (.m T/x : 7,111 (.m
O=s) 8vi" : Dvi"aZ x +Evi"aH B 4
*om=inaes
*% : %,7 + ? D [o.T% *%U : 77,!"# $%.m *%x : " $%.m
*/ : %,7 + ? 5,0.T% [o.D */U : 05,572270 (.m */x : 5 (.m*3 : 5,2.? 5,0.%,7.T/ *3U : &1!,'() $%.m *3x : ),'1")! $%.m
Terificao Q Flexo O=liqua
\ +(BmH U : 8x B Vx \x : 8U B VU1: 8% B V NNY \%U : 5 \%x : 7/2503: 83 B V NNY \3U : 0701,5333 \3x : 04,27
1B fcd NNY 1yB fcd : 5 1xB fcd %2,/743B fcd NNY 3yB fcd : 5,/70%574 3xB fcd 3,740%/
%0
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Anlise da Flexo
(1xB fcd 5,0 +\%U B fcd : %2,/74 % ] (o @assou
0,5 (1xB fcd +\%U B fcd : 2,137 % ] (o @assou
(3xB fcd 5,0 +\3U B fcd : 3,15 % ] (o @assou
0,5 (3xB fcd +\3U B fcd : %,24 % ] (o @assou
*oncluso ao ^so da Ti"a
Foi decidido a no utilizao do sistema CesouraNTi"aN@
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Anlise de es=eltez usando sistema de pernas francesas de % m +E lateral : %30 cm
r- cm/ r0 cm/ - 00,7 %,3/ 04,5/7 ,27/
Tipo de Coluna -/ Tipo de Coluna 0/
8S&6A(A 8S&6A(A
E23E4TE2
5E6A%A
(o # necessrio verificar a flam=a"em, pois no ' car"a na escora.
*ar"a Cransmitida aos @
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Snto)
4;l < 714,0541 < 4;l=! %01,%1
> < 5,7%%/3r1 < %,//77
A cm/ 0 cm)/ r0 cm/ 0Esbelte
0/
/75,55 23151,/7722
4
%3,47%
7S-SECA
*ar"a de Tento Eateral sofrido pelo @ilar
o=represso +25; uco +5;*ar"a Tento
+(BmH
Eter
a
Car8a =
m
*ar"a Tento
+(BmH
Eter
a
Car8a =
mTp
eN5,5122 3,30 &",!)1(# Tpe N5,3/30 3,30 &1,"?!7!
Tp
dN5,5122 3,30 &",!)1(# Tpd 5,70/2 3,30 1,#171#
(ormais >esultantes
%4
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1.1.3.' $n%lise (uanto tra)o das peas
C>AbO
@SbA*A>?A
+(
J>SA SbO
+mH
\ atuante
+(BmH
Terificao
+ \ atuante B \ adm,tra
-su % /2,/21 5,5%2/ %0/0,4/ 5,502 @assou-su / /%,142 5,5%2/ %%/2,13 5,577 @assou-su 3 %7,327 5,5%2/ 72,5 5,5/2 @assou-in % %%5,4%2 5,5%2/ 0%,43 5,//0 @assou-in / %%%,047 5,5%2/ 04%%,17 5,// @assou
-in 3 41,235 5,5%2/ 70/,1% 5,%1 @assou&% 2,3/ 5,5521 2%,01 5,534 @assou&/ 4,4/1 5,5521 2%2,37 5,531 @assou&3 %5,1%% 5,5521 %%50,3% 5,573 @assou&7 %5,355 5,5521 %5/,44 5,57/ @assou&0 5,555 5,5521 5,55 5,555 @assou&1 5,555 5,5521 5,55 5,555 @assou8% %,542 5,5521 %%3,71 5,557 @assou8/ 1,12 5,5521 50,%5 5,5/ @assou83 /0,/73 5,5521 /1/2,0/ 5,%5/ @assou
@ilar ,313 5,5/75 351,4% 5,5%/ @assou
endo que) \ adm,tra : ftd : /0107,// (BmH
1.1.3.* $n%lise (uanto #ompress)o das peas
Feita a anlise das peas curtas, medianas e es=eltas, utilizando as formulaes do
@feil N coluna composta N p" %03.Onde) \ adm, compresso : fcd : ///15 (BmH
Sc,ef : %%113%/5 (BmH
@eas *urtas
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*O8@>SO
@SbA
*^>CA
(d N compresso
+(
J>SA SbO
+mH
\ (,atuante
+(BmH
Terificao
+ \ atuante B \ adm,compr8% 5,5555 5,5521 5,5555 5,5555 @assou
@eas 8edianamente Ss=eltas
&adas as fSA
SbO
+mH
\
(,atuante
+(BmH
E +m ea+m 0 m)/(cr,U
+(
8dU
+(.mVU +mW
-su % %%0,740 5,5%2/ 15%7,4/ /,%// 5,55 ,744SN %2%3,354 5,4120 4,3/5SN 7
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0 % 50 57
-su / 25,377 5,5%2/ 750,7//,122
5,552
5
,744SN
50%%4/,13% 5,4453
4,3/5SN
57
7
-su 3 13,3/ 5,5%2/ 3355,1%/,442
5
5,552
1
,744SN
50%53/,/1 5,105/
4,3/5SN
57
7
-in % /4,/50 5,5%2/ %712,5//,505
5
5,551
4
,744SN
50/50%,533 5,%207
4,3/5SN
57
7
-in / /,%7 5,5%2/ %773,73/,1%5
5
5,554
,744SN
50%/10,3% 5,/710
4,3/5SN
57
7
-in 3 %4,45 5,5%2/ 24,%0/,25
5
5,552
3
,744SN
50%%5,3% 5,%
4,3/5SN
57
7
&% /7,442 5,5521 /02/,00 %,333
5,5577
/,445SN51
%41,325 5,%/ 2,155SN50
/
&/ /0,114 5,5521 /13,4%,333
5,557
7
/,445SN
51%41,325 5,%3/3
2,155SN
50
/
&0 5,457 5,5521 43,%%,333
5,557
7
/,445SN
51%41,325 5,5531
2,155SN
50
/
8/ 5,45 5,5521 25,1/%,/75
5
5,557
%
/,445SN
51/%0,15 5,5531
2,155SN
50
/
\8U,atuante
+(BmH
\8x,atuante
+(BmHTerificao
Terificao
`
Terificao
O=lMqua %
Terificao
O=lMqua /
>esultado
%570,%/ %23,3 5,3% 5,30% 5,%15 5,% @assou%50,22 %470,11 5,/02 5,/27 5,%37 5,%0% @assou4%,70 %37/,07 5,%43 5,/52 5,54 5,%55 @assou/37,44 341,%7 5,5 5,543 5,5/7 5,5/ @assou
/21,/2 725,01 5,54 5,54 5,5/2 5,533 @assou
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/%3,00 30/,57 5,507 5,515 5,5%2 5,5/3 @assou%335,%3 775,7 5,%1 5,%31 5,543 5,513 @assou%34,71 707,07 5,%4/ 5,%7% 5,54 5,511 @assou
3,3 %3,21 5,550 5,557 5,55/ 5,55% @assou3,1% %7,50 5,551 5,550 5,55/ 5,55% @assou
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@eas Ss=eltas
@elas mesmas f
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9E@AS
ES3E4TAS
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B
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