SVEU ČILIŠTE U SPLITU KEMIJSKO-TEHNOLOŠKI · PDF filesveu ČiliŠte u...

SVEUČILIŠTE U SPLITU KEMIJSKO-TEHNOLOŠKI FAKULTET

ZAVOD ZA TERMODINAMIKU

TERMODINAMIKA I TERMOTEHNIKA

(Priručnik – formule i tablice)

dr. sc. Vanja Martinac, red. prof.

Split, ak. god. 2008./2009.

Predgovor

Priručnik “TERMODINAMIKA I TERMOTEHNIKA” sadrži uz kraće teorijske izvode formule i tablice koji će njegovim korisnicima omogućiti lakše savladavanje nastavne grañe i obradu nastavnih sadržaja pri rješavanje numeričkih primjera iz ove znanstvene discipline. Svako rješavanje zadataka podrazumijeva korištenje različitih literaturnih izvora i brojčanih podataka. Stoga je ovaj priručnik prvenstveno osmišljen i namijenjen studentima za korištenje na pismenom dijelu ispita iz termodinamike. Zahvaljujem se profesorima dr. sc. Nedjeljki Petric i dr. sc. Nenadu Kuzmaniću na izvršenoj recenziji. U Splitu, 15.07.2008. Prof. dr. sc. Vanja Martinac

SADRŽAJ str. 1. OSNOVNE TERMODINAMIČKE VELIČINE STANJA ……………………………………... 1. 2. JEDNADŽBA STANJA IDEALNOG PLINA …………………………………………………. 1. 3. NORMNI METAR KUBNI …………………………………………………………………….. 2. 4. OPĆA PLINSKA KONSTANTA ………………………………………………………………. 2. 5. TOPLINSKI KAPACITETI …………………………………………………………………….. 2. 6. SMJESE PLINOVA……………………………………………………………………………... 3. 7. PROMJENE STANJA IDEALNIH PLINOVA PRIKAZANE U p, v – DIJAGRAMU ……….. 5. 7.1. Izohorna promjena stanja (V = konst.) ………………………………………………….. 5. 7.2. Izobarna promjena stanja (p = konst.) ………………………………………………….. 5. 7.3. Izotermna promjena stanja (T = konst.) ………………………………………………… 6. 7.4. Adijabatska promjena stanja (Q = 0) …………………………………………………… 7. 7.5. Politropska promjena stanja …………………………………………………………….. 10. 8. PROMJENE STANJA IDEALNIH PLINOVA PRIKAZANE U T, s – DIJAGRAMU ……….. 13. 8.1. v = konst. (izohorni proces) ……………………………………………………………... 13. 8.2. p = konst. (izobarni proces) ……………………………………………………………... 13. 8.3. T = konst. (izotermni proces) …………………………………………………………… 14. 8.4. Q = 0 (adijabatski proces) ………………………………………………………………. 14. 8.5. Politropski proces ………………………………………………………………………. 15. 8.6. Promjena entropije idealnog plina pri konstantnom toplinskom kapacitetu ……………. 16. 8.6.1. s = f (T, v) ……………………………………………………………………… 16. 8.6.2. s = f (p, v) ……………………………………………………………………… 16. 8.6.3. s = f (p, T) ……………………………………………………………………… 16. 9. MAKSIMALAN RAD SUSTAVA ……………………………………………………………... 16. 9.1. Maksimalan rad zraka stlačenog u rezervoaru ………………………………………….. 17. 9.2. Maksimalan rad vrućih plinova …………………………………………………………. 17. 10. TEHNIČKI RAD - rad unutar stalnotlačnog procesa ………………………………………….. 17. 11. EKSERGIJA (RADNA MOĆ) ………………………………………………………………… 18. 12. TIPIČNI NEPOVRATIVI PROCESI …………………………………………………………. 18. 12.1. Prigušivanje …………………………………………………………………………. 18. 12.2. Miješanje plinova …………………………………………………………………… 18. 12.2.1. Miješanje plinova pri kostantnom volumenu ……………………………. 18. 12.2.2. Miješanje plinskih struja …………………………………………………. 19. 13. KRUŽNI PROCESI ……………………………………………………………………………. 20. 13.1. Procesi u stapnim strojevima s unutarnjim izgaranjem ……………………………... 21. 13.1.1. Ottov proces ……………………………………………………………….. 21. 31.1.2. Dieselski proces ……………………………………………………………. 23. 14. REALNI PLINOVI I PARE …………………………………………………………………… 27. 14.1. Veličine stanja vodene pare …………………………………………………………. 27. 14.2. Promjene stanja vodene pare ………………………………………………………... 28. 14.2.1. Izobarna promjena stanja – (p = konst.) …………………………………… 28. 14.2.2. Izohorna promjena stanja – (v = konst.) …………………………………… 29. 14.2.3. Izotermna promjena stanja – (T = konst.) …………………………………. 29. 14.2.4. Adijabatska (izentropska) promjena stanja – (s = konst.) …………………. 30. 14.3. Kružni proces s mokrom parom …………………………………………………….. 31. 15. RASHLADNI STROJEVI ……………………………………………………………………... 33. 15.1. Procesi u rashladnim strojevima …………………………………………………….. 34. 15.1.1. Kompresijski zračni rashladni stroj ……………………………………. 34. 15.1.2. Kompresijski parni rashladni stroj …………………………………….. 35. 15.1.2.1. Suho usisavanje ……………………………………………… 38. 15.1.3. Toplinska crpka ili dizalica topline ……………………………………. 38. 16. PRIJENOS TOPLINE …………………………………………………………………………. 40. 16.1. Provoñenje topline ili kondukcija …………………………………………………… 40.

str. 16.1.1. Provoñenje topline kroz ravnu stijenku ………………………………... 40. 16.1.2. Provoñenje topline kroz višeslojnu ravnu stijenku …………………….. 41. 16.1.2.1. Okomiti i/ili horizontalni smještaj vodiča ili izolatora ………. 43. 16.1.3. Provoñenje topline kroz cilindričnu (cijevnu) stijenku ………………... 47. 16.2. Prijenos topline miješanjem (vrtloženjem) ili konvekcija ………………………….. 49. 16.3. Prolaz topline ……………………………………………………………………….. 51. 16.4. Izmijenjivači topline ………………………………………………………………… 56. 17. TABLICE ZA VODENU PARU ……………………………………………………………… 58. - VRELA VODA I ZASIĆENA VODENA PARA (S PROMJENOM TLAKA) …………….. 58. - VRELA VODA I ZASIĆENA VODENA PARA (S PROMJENOM TEMPERATURE) …... 63. - VODA I PREGRIJANA VODENA PARA ………………………………………………….. 67. - VODENA PARA U NADKRITIČNOM PODRUČJU ...……………………………………. 87. 18. TABLICE ZA RASHLADNA SREDSTVA …...……………………………………………… 89. - ZASIĆENA PARA AMONIJAKA …………………………………………………………... 89. - ZASIĆENA PARA METIL KLORIDA ……………………………………………………... 90. - ZASIĆENA PARA METILEN KLORIDA …………………………………………………. 91. - ZASIĆENA PARA FREONA 12 ……………………………………………………………. 92. - ZASIĆENA PARA UGLJIČNOG DIOKSIDA ……………………………………………… 93. - ZASIĆENA PARA SUMPORNOG DIOKSIDA ……………………………………………. 94. 19. LITERATURA ………………………………………………………………………………… 95.

FORMULE ZA PRVI PARCIJALNI KOLOKVIJ

1

1. OSNOVNE TERMODINAMI ČKE VELI ČINE STANJA

Specifični volumen, v je volumen kojeg zauzima jedinica mase tvari.

m

Vv =

v = specifični volumen, m3 kg–1

V = ukupni volumen, m3

m = masa tvari, kg

Recipročna vrijednost specifičnog volumena je gustoća tvari:

V

m

v== 1ρ , kg m–3.

Tlak, p je sila koja djeluje okomito na jedinicu površine.

A

Fp = , N m–2.

Razlikujemo apsolutni tlak, nadtlak i sniženi tlak ili podtlak (vakuum). Nadtlak i sniženi tlak odnose se na atmosferski tlak, dok je apsolutni tlak ukupni tlak kojim djeluje plin ili para. Apsolutni tlak predstavlja zbroj barometarskog i manometarskog tlaka, tj.

mba ppp +=

Ako je tlak u nekoj posudi manji od barometarskog, taj podtlak ili vakuum očitava se na vakuummetru. U tom slučaju apsolutni tlak je jednak razlici barometarskog tlaka i vrijednosti koju pokazuje vakuummetar, tj.

vba ppp −=

Treba napomenuti da samo apsolutni tlak predstavlja veličinu stanja.

Temperatura, T je termička veličina stanja koja označuje mjeru srednje kinetičke energije molekula.

2. JEDNADŽBA STANJA IDEALNOG PLINA

Veličine stanja, tj. p, v i T, meñusobno su ovisne. Najprikladnije izražavanje ovisnosti meñu osnovnim parametrima stanja predstavlja analitička jednadžba koja ima oblik:

f (p, v, T) = 0.

Prema tome, ako su poznate dvije od ovih veličina, treća se može izračunati iz odnosa:

( )Tvfp ,1= ,

( )Tpfv ,2= ,

( )vpfT ,3= .


2

Budući da prikazana jednadžba odreñuje stanje tijela, ona se naziva jednadžba stanja.

TRvp ⋅=⋅ jednadžba stanja za 1 kg idealnog plina

TRmVp ⋅⋅=⋅ jednadžba stanja za m kg idealnog plina

TVp ⋅=⋅ Rm jednadžba stanja za 1 kmol idealnog plina

TnVp ⋅⋅=⋅ R jednadžba stanja za n kmol idealnog plina

3. NORMNI KUBNI METAR

U tehnici se često susreće izraz normni kubni metar, 3nm 1 . On predstavlja količinu plina koja kod normalnih

uvjeta (273.15 K, 1.013 bar) zauzima volumen od 3m 1 . Prema tome

414.22

1m 1 3

n = kmol;

odnosno 414.22

Mm 1 3

n = kg

4. OPĆA PLINSKA KONSTANTA

R je opća plinska konstanta koja je jednaka za sve plinove. 11 K kmol kJ 314.8R −−=

Iz opće plinske konstante može se izračunati plinska konstanta pojedinog plina

K kg

kJ

314.8R

MMR ==

5. TOPLINSKI KAPACITETI

vv

v dT

du

dT

qc

=

= δ

pp

p dT

dh

dT

qc

=

= δ

pp

p dT

dvp

dT

duc

+

= = p

Rp

dT

du

v

+

= cv + R.


3

Prema mjerenjima, svi jednoatomni plinovi imaju jednake toplinske kapacitete koji su neovisni o temperaturi, a iznose

( ) 11plin ijednoatomn, K kmol kJ 20.93 −−

mpC .

Kod dvoatomnih plinova, molarni toplinski kapaciteti su takoñer gotovo jednaki za različite plinove, ali nisu neovisni o temperaturi. Kod srednjih temperatura za dvoatomne plinove

( ) 11plin dvoatomni, K kmol kJ 29.31 −−

mpC .

Kod višeatomnih plinova ove su vrijednosti još veće, ali toplinski kapaciteti različitih plinova s istim brojem atoma nisu više meñusobno jednaki.

Pored razlike, posebno je značajan i omjer toplinskih kapaciteta koji obilježavamo s κ,

v

p

v

p

C

C

c

c==κ .

Kod jednoatomnih plinova κ = 1.667.

Kod dvoatomnih plinova κ = 1.4.

6. SMJESE PLINOVA

Volumni udjeli: itd. , 22

11 V

V

V

V== ϕϕ

1...21 =+++ ϕϕϕ .

Maseni udjeli:

itd. , 22

11 m

m

m

m== ωω

1 ...321 =++++ nωωωω .

Kod istih temperatura i tlakova, mase pojedinih komponenata proporcionalne su volumenima i molarnim masama, stoga možemo napisati:

22

11

2

1

22

11

2

1

22

11

2

1 ili M

M

MV

V

MV

V

m

mm

m

MV

MV

m

m

ϕϕ

ωω

==⇒=

Kod većeg broja komponenata to izražavamo omjerom:

nnn MMM ϕϕϕωωω : ... ::: ... :: 221121 =

ili za i-ti plin

( )∑=

=n

iii

iii

M

M

1ϕ

ϕω

jer je

11

=∑=

n

iiω .


4

Sljedećom jednadžbom možemo iz volumnih udjela izračunati masene udjele

∑=

=n

n i

i

i

i

i

M

M

1

ω

ω

ϕ

Volumni udjeli predočuju ujedno i množinske udjele pojedinih komponenata u smjesi, tj. iz volumnog sastava smjese možemo izračunati množinske udjele komponenata u smjesi. Iz izraza

n

n

p

p

p

p

V

V 1111 slijedi == .

Stoga je:

n

n

p

p

V

V 111 == .

Plinsku konstantu sR možemo izračunati iz masenih udjela i plinskih konstanti pojedinih komponenti kako slijedi:

( ) ( )

( )( )...

314.8...

... 314.8314.8

21

1

2

1

22

1

1

11

1

++=

+⋅+⋅==

∑

∑∑∑

=

==

=

ϕϕϕ

ϕ

ϕ

ϕ

ϕω

n

iii

n

iii

n

iii

n

iiis

M

MM

M

MM

MRR

,

a kako je

1 ... 321 =+++ ϕϕϕ

( ) sn

iii

s MM

R314.8314.8

1

==∑=

ϕ

( ) ∑∑==

==n

iii

n

iiis MxMM

11

ϕ .

Toplinski kapaciteti plinske smjese:

cp,s – cv,s = Rs

=

=

∑

∑

=

=

K kmol

kJ

K kg

kJ

1ip,,

ip,,

n

iisp

n

1iisp

CC

cc

ϕ

ω


5

7. PROMJENE STANJA IDEALNIH PLINOVA PRIKAZANE U

p, v - DIJAGRAMU

7.1. Izohorna promjena stanja (V = konst.)

V = konst., dakle dV = 0 pa prema tome i

δW = p dV = 0.

Dovedena toplina može se prema I. glavnom zakonu izraziti kako slijedi:

( )12122,1 TTcmUUQ v −⋅=−= ,

ako smijemo pretpostaviti da je vc unutar temperaturnog područja ( )12 TT − neovisno o temperaturi, tj. konstantno.

Uzevši u obzir jednadžbu stanja može se odrediti konačna temperatura iz tlakova i početne temperature, tj.

konst. 121

2

11

22

111

222

==⋅⋅

=⋅⋅

⋅=⋅⋅=⋅

vvTR

TR

vp

vp

TRvp

TRvp

1

2

1

2

T

T

p

p=

7.2. Izobarna promjena stanja (p = konst.)

Prema I. glavnom zakonu dovedena toplina je:

∫ ( ) 121212

2

1122,1 HHVVpUUdVpUUQ −=−⋅+−=⋅+−=

( ) ( )12122,1 TTRmTTcmQ v −⋅⋅+−⋅⋅=

( )( )RcTTmQ v +−⋅= 122,1

( )122,1 TTcmQ p −⋅⋅=

Rad izvršen za gibanje stapa, tj. za svladavanje stapnog opterećenja je

( )122,1 VVpW −⋅= .


6

Zbog povećanja temperature povećat će se volumen pa je prema jednadžbi stanja:

konst. 211

2

11

22 ==⋅⋅

=⋅⋅

ppTR

TR

Vp

Vp

1

2

1

2

T

T

V

V= .

7.3. Izotermna promjena stanja (T = konst.)

Kod vrlo polaganog rastezanja plina u nekom cilindru koji nije izoliran, dostrujavat će plinu kroz stijenke toplina iz okoline. Rasteže li se plin dovoljno polagano, dostrujavat će toliko topline da se temperatura plina i okoline neće primjetno razlikovati. Ako je temperatura okoline stalna, to će i temperatura plina prilikom takve polagane ekspanzije ostati konstantna. Stoga se može primijeniti Boyleov zakon:

=⋅=⋅=⋅ VpVpVp 2211 konst.

Do istog rezultata dolazimo i iz jednadžbe stanja

111 TRmVp ⋅⋅=⋅ ,

222 TRmVp ⋅⋅=⋅ .

Budući da je TTT == 21 , slijedi:

=⋅⋅=⋅=⋅ TRmVpVp 2211 konst.

p⋅V = konst. je jednadžba izoterme koja je u p, V – dijagramu predstavljena istostranom hiperbolom.

Prema I. glavnom zakonu

δ Q = dU + δ W

WdTcQ v δδ +=

T = konst. → dT = 0 → δ Q = δ W,

tj.

2,12,1 WQ = .

Naime, kod idealnih plinova zbog T = konst. slijedi:

21 UU = .

Kod izotermne promjene unutarnja energija se ne mijenja, a sva dovedena toplina pretvara se u rad koji možemo izračunati iz početnog i konačnog stanja:

∫2

12,1 dVpW ⋅=

1

22

1

2

1

2,1 lnV

VTRm

V

dVTRmdV

V

TRmW ⋅⋅=

⌡⌠⋅⋅=

⌡⌠ ⋅⋅⋅=

2

1

1

2

p

p

V

V= →

2

12,1 ln

p

pTRmW ⋅⋅= ,


7

prema tome:

2

1

1

22,1 lnln

p

pTRm

V

VTRmW ⋅⋅=⋅⋅= ,

2

1

2

122

2

1112,1 lnlnln

p

pVp

p

pVp

p

pVpW ⋅=⋅=⋅= .

7.4. Adijabatska promjena stanja (Q = 0)

Adijabatska promjena stanja vrši se kada plin ekspandira u dobro izoliranom cilindru ili kada je ekspanzija tako brza da se u tijeku njenog odvijanja ne može izmijeniti neka primjetna količina topline s okolinom.

Prema I. glavnom zakonu:

δ Q = dU + δ W.

Obzirom da je Q = 0, slijedi da je δ Q = 0, to je:

dU = –δ W,

∫ ∫2

1

2

1

WdUU

Uδ−= ,

2,112 WUU −=− ili 212,1 UUW −= .

Kod adijabatske promjene stanja, kako vidimo, rad se vrši isključivo na račun unutarnje energije radnog tijela te stoga adijabatska ekspanzija uzrokuje hlañenje tijela. Treba izračunati sniženje temperature radnog medija pa nam je u tu svrhu potrebna jednadžba adijabate.

δ q = du + δ w

dvpdTcq v ⋅+⋅=δ

TcdvpdTc vv ⋅=⋅+⋅ :0

0=⋅

⋅+Tc

dvp

T

dT

v.

Iz jednadžbe stanja

v

R

T

p =

i supstitucijom slijedi:

0=⋅+v

dv

c

R

T

dT

v.

Uvrštavanjem vp ccR −= dobivamo

( )

0=⋅−

+v

dv

c

cc

T

dT

v

vp.


8

Uzevši u obzir

κ=v

p

c

c,

slijedi

( ) 01 =⋅−+v

dv

T

dT κ .

Nakon integriranja dobiva se sljedeći izraz

( ) =−+ vT ln1ln κ konst.

i ako to napišemo u obliku potencije slijedi =⋅ −1κvT konst. Uvrštavanjem

R

vpT

⋅=

u gornji izraz slijedi

RR

vvp ⋅=⋅⋅ − konst.

1κ

konst.⋅=⋅ Rvp κ

konst.=⋅ κvp → jednadžba adijabate

Jednadžba adijabate u p, V – dijagramu predstavljena je hiperbolom koja je nešto strmija od istostrane hiperbole koja predstavlja izotermu.

Odnosi veličina stanja dobivaju se iz jednadžbe adijabate i iz jednadžbe stanja idealnog plina.

Tlak i volumen iz jednadžbe adijabate

κκ2211 vpvp ⋅=⋅ →

κ

=

2

1

1

2

v

v

p

p.

Volumen i temperatura iz jednadžbe adijabate i jednadžbe stanja

RT

vpR

T

vp=

⋅=

⋅

2

22

1

11 i

2

22

1

11 T

vp

T

vp ⋅=

⋅ → 122211 TvpTvp ⋅⋅=⋅⋅ →

12

21

1

2

Tv

Tv

p

p

⋅⋅

= .

Ako taj izraz uvrstimo u sljedeću jednadžbu

κ

=

2

1

1

2

v

v

p

p

dobivamo

κ

=

⋅⋅

2

1

12

21

v

v

Tv

Tv,


9

a odatle

1

2

1

1

2−

=

κ

v

v

T

T.

Temperatura i tlak iz jednadžbe:

κ

=

2

1

1

2

v

v

p

p →

κ1

1

2

2

1

=

p

p

v

v

i ako taj izraz uvrstimo u jednadžbu

1

2

1

1

2−

=

κ

v

v

T

T

dobijemo

κ

κκ

κ1

1

2

11

1

2

1

2

−−

=

=

p

p

p

p

T

T →

κκ 1

1

2

1

2

−

=

p

p

T

T.

Za izvršeni rad pri adijabatskoj promjeni stanja vrijedi izraz

( )

−⋅⋅⋅=−⋅⋅=−=

1

212121 1

T

TTcmTTcmUUW vv .

Ako umjesto 1

2

T

T uvrstimo vrijednost iz jednadžbe adijabate, dobit ćemo

−⋅⋅⋅=

−κ

κ 1

1

212,1 1

p

pTcmW v .

Budući da je

1−

=κ

Rcv ,

slijedi

−⋅

−⋅⋅

=

−κ

κ

κ

1

1

212,1 1

1 p

pTRmW ,

a uz pomoć jednadžbe stanja dobiva se sljedeći izraz:

−⋅

−⋅⋅

=

−⋅

−⋅

=

−−κ

κκ

κ

κκ

1

1

21

1

1

2112,1 1

11

1 p

pTRm

p

pVpW ,


10

iz čega slijedi

( ) ( )2211212,1 1

1

1VpVpTT

RmW −⋅

−=−⋅

−⋅=

κκ.

7.5. Politropska promjena stanja

Stvarne linije kompresije, odnosno ekspanzije za uvjete koji vladaju u strojevima možemo predočiti općim hiperbolama, politropama koje su dane jednadžbom politrope

=⋅ nvp konst.

Eksponent n razlikuje se od adijabatskog eksponenta κ. Eksponent n ima najčešće vrijednost

1 <n < κ.

Za izotermnu promjenu stanja eksponent n = 1, a za adijabatsku promjenu stanja n = κ.

Iz =⋅ nvp konst. i jednadžbe stanja dobivamo sljedeće izraze:

n

n

p

p

T

T1

2

1

2

1

−

= ,

1

1

2

2

1−

=

n

v

v

T

T,

n

v

v

p

p

=

1

2

2

1 .

Za razliku od adijabatske, pri politropskoj promjeni stanja izmjenjuje se toplina. Zanima nas, naravno, kolika je toplina koja se kod ekspanzije dovodi, odnosno kod kompresije odvodi i kako ih možemo izračunati.

Diferenciranjem jednadžbe politrope =⋅ nvp konst. dobiva se

n ⋅ p ⋅ dv + v ⋅ dp = 0.

Diferenciranjem jednadžbe stanja slijedi

p ⋅ dv + v ⋅ dp = R ⋅ dT.

Ako taj izraz oduzmemo od prethodnog dobiva se

(n – 1) p ⋅ dv = –R ⋅ dT

1−

⋅−=⋅n

dTRdvp .

Ako se ovaj izraz supstituira u izraz za I. glavni zakon slijedi:

1−

⋅−⋅=⋅+=n

dTRdTcdvpduq vδ ,


11

( ) dTnc

Rcq

vv

−−=

11δ .

Uzevši u obzir da je

1−=−

= κv

vp

v c

cc

c

R

slijedi

dTn

cq v

−−−=

1

11

κδ

dTn

ncq v 1−

−= κδ .

Ako uzmemo da je

11 K kg kJ , 1

−−=−−

nv cn

nc

κ

slijedi

dTcq n ⋅=δ

( )122,1 TTcq n −⋅=

( )122,1 TTcmQ n −⋅⋅= .

Najčešće ćemo se susretati s politropama čiji je eksponent n veći od 1, a manji od κ. U tom slučaju nc je negativno. Za vrijeme ekspanzije toplina se dovodi radnom mediju, ali njemu svejedno pada temperatura dok se kod kompresije toplina odvodi, ali temperatura raste. Naime, količina topline koja se kod ekspanzije dovodi nije dovoljna da bi se njome mogao pokriti izvršeni rad, već se jedan dio rada vrši na račun unutarnje energije plina pa mu usprkos dovoñenju topline temperatura pada.

Postojanje politropskoga kapaciteta nc pokazuje da kod plinova postoji čitav niz toplinskih kapaciteta

koji su, osim o vrsti plina, ovisni još i o promatranoj promjeni stanja. Toplinski kapaciteti pc i vc su samo

posebni oblici nc .

Rad dobiven politropskom ekspanzijom izmeñu dva stanja odredit ćemo prema I. glavnom zakonu i uz pomoć jednadžbe:

dTcmQ n ⋅⋅=δ

δQ = dU + δW → δW = δQ – dU → dTcmdTcmW vn ⋅⋅−⋅⋅=δ

( ) dTccmW vn ⋅−⋅=δ

dTn

ncmdTc

n

ncmW vvv ⋅

−−−⋅⋅=⋅

−−−⋅= 1

11

κκδ

dTn

cmW v ⋅−−⋅⋅−=

1

1κδ .

Integracijom dobivamo

( )

−⋅⋅

−−⋅⋅=−⋅

−−⋅⋅=

1

21212,1 1

1

1

1

1

T

TT

ncmTT

ncmW vv

κκ,


12

a preureñenjem uz pomoć jednadžbe stanja i izraza za odnos temperature i tlakova kod politropske promjene slijedi:

−

−⋅

=

−n

n

p

p

n

VpW

1

1

2112,1 1

1

( )211

212,1 1

11

TTn

Rm

T

T

n

TRmW −

−⋅=

−

−⋅⋅

= .

Vidimo da je izraz za izračunavanje rada isti kao i kod adijabate s tim što umjesto eksponenta κ u ovom izrazu za politropsku promjenu je eksponent n.

Na slici 1 dat je grafički prikaz promjena stanja idealnih plinova u p,v – dijagramu.

Slika 1. Prikaz promjena stanja u p, v - dijagramu


13

8. PROMJENE STANJA IDEALNIH PLINOVA PRIKAZANE U

T, s – DIJAGRAMU

8.1. v = konst. (izohorni proces)

Za izohorni proces slijedi:

dTcq v ⋅=δ , dvpdudsTq ⋅+=⋅=δ , tj.

T

dTcds v ⋅

= ,

odnosno u granicama od 1 do 2

⌡⌠=−=∆2

1

12 T

dTcsss vv .

Ako je konst.=vc slijedi:

1

2lnT

Tcs vv =∆ .

8.2. .konst=p (izobarni proces)

Za izobarni proces, vrijedi

dTcq pp ⋅=δ

odnosno T

dTcds

p ⋅= .

Za konačnu promjenu od 1 do 2 slijedi:

⌡⌠=−=∆2

1

12 T

dTcsss pp .

Ako je konst.=pc

1

2lnT

Tcs pp =∆ .


14

8.3. T = konst. (izotermni proces)

Izotermni proces možemo prikazati kako slijedi:

dvpduq ⋅+=δ

0 2121 =→=→= duuuTT

dvpq ⋅=δ ,

a promjena entropije T

dvpds

⋅= .

Iz jednadžbe stanja

v

R

T

pTRvp =→⋅=⋅ .

Ako taj izraz uvrstimo u prethodnu jednadžbu, slijedi:

v

dvRds= ,

a za promjenu od 1 do 2 slijedi:

⌡⌠=−=∆2

1

12 v

dvRsssT

1

2lnv

vRsT ⋅=∆

2

1lnp

pR⋅=

8.4. Q = 0 (adijabatski proces)

Za adijabatu vrijedi δq = 0. Promjena entropije je

T

qds

δ=

iz čega slijedi ds = 0, tj. s je konstantno.

Zato se adijabata naziva i izentropa.


15

8.5. Politropski proces

dTcq n ⋅=δ

⌡⌠ ⋅

=⌡⌠=−

2

1

2

1

12 T

dTc

T

qss nδ

politr.s∆1

2ln1 T

T

n

ncv ⋅

−−⋅= κ

1

212 ln

T

Tcss n ⋅=−

Na slici 2 prikazane su promjene stanja u T,s – dijagramu.

Slika 2. Prikaz promjena stanja idealnih plinova u T, s – dijagramu

8.6. Promjena entropije idealnog plina pri konstantnom


16

toplinskom kapacitetu

Promjenu entropije u nekom procesu moguće je izraziti pomoću dva parametra stanja.

8.6.1. s = f (T, v)

1

2

1

212 lnln

v

vR

T

Tcsss v ⋅+⋅=−=∆

8.6.2. s = f (p, v)

1

2

1

212 lnln

p

pc

v

vcsss vp ⋅+⋅=−=∆ .

8.6.3. s = f ( p, T )

1

2

1

212 lnln

p

pR

T

Tcsss p ⋅−⋅=−=∆

9. MAKSIMALAN RAD SUSTAVA

( ) ( )21021021.max VVpSSTUUW −+−⋅−−=

Indeks 0 odnosi se na okolinu, indeks 1 na početno stanje, a 2 na konačno stanje davatelja rada.

Da bi se dobio maksimalan rad, svejedno je kojim putem (načinom) davatelj rada mijenja stanja od 1 do 2, ali uz uvjet da se promjena vrši povrativo. Nikakvim načinom ne može se dobiti veći rad od rada koji je dan jednadžbom. Stvarni rad će uvijek biti manji od maksimalnog. Kod potpunog iskorištenja radne sposobnosti davatelja rada njegovo stanje, dakle, treba izjednačiti (uravnotežiti) sa stanjem okoline tako da postane

02 pp = i 02 TT = .

Dakle, ( ) ( )01001001.max VVpSSTUUW −+−⋅−−= [kJ]

( )01v01 c m TTUU −⋅⋅=−

( )

⋅⋅−⋅⋅=−⋅

0

1

0

10010 lnln

p

pRm

T

TcmTSST p

( )

⋅⋅−

⋅⋅=−

0

0

1

10010 p

TRm

p

TRmpVVp


17

9.1. Maksimalan rad zraka stlačenog u rezervoaru

Razmotrit ćemo koliki maksimalni rad može izvršiti zrak, stlačen u nekom rezervoaru volumena 1V , a pod

tlakom 1p (viši tlak od atmosferskog), ako mu je temperatura jednaka temperaturi okolnog zraka, ( )01 TT = . Ovakav proces je tipičan povrativ proces jer se odigrava pri razlici temperatura stlačenog zraka (davatelja rada) i okoline jednakoj nuli ( )01 TT = pa će i rad koji se tim procesom ostvari biti maksimalan. Dakle, u

stanju 2 postignut je okolni tlak op . Budući da je temperatura zraka u rezervoaru (spremniku) stalno bila jednaka okolnoj temperaturi, u stanju 2 zrak spremnika prilagodio se okolnom stanju.

Slijedi:

=.maxW

+−⋅

10

111 1ln

p

p

p

pVp o

9.2. Maksimalan rad vrućih plinova

Razmotrit ćemo primjer kada je dobiveni rad rezultat razlike temperatura davatelja rada i okoline. Treba odrediti, npr. maksimalan rad vrućih plinova temperature 1T i volumena 1V koji su nastali sagorijevanjem

goriva u ložištu pri atmosferskom tlaku ( )01 pp = . Maksimalan rad dobit će se ako se vrući plinovi na povrativ način dovedu u ravnotežu s okolinom, tj. da u konačnom stanju bude:

013 ppp == i 02 TT = .

To je moguće izvesti na taj način što će se plinovi najprije adijabatski ekspandirati do temperature okoline ( )0T , a zatim izotermno (pri T = konst.) ponovo vratiti na početni tlak ( )0p .

Slijedi:

−−⋅⋅=

0

1

0

10.max ln1

T

T

T

TTcmW p .

10. TEHNI ČKI RAD – rad unutar stalnotla čnog procesa

∫2

1tehn. dpVW ⋅−= = n . W1,2.

11. EKSERGIJA (radna moć)


18

Eksergija (radna moć) jest najveći rad koji možemo dobiti iz 1 kg tvari koja struji i koja nadolazi pri konstantnom tlaku p, a otpušta se u okolinu tlaka 0p .

To je maksimalan rad unutar stalnotlačnog procesa.

Izraz za eksergiju možemo pisati u obliku:

( )01001 ssThhe −−−= [kg

kJ ]

h1 – h0 = cp . (T1 – T0)

( )

⋅−⋅=−⋅

0

1

0

10010 lnln

p

pR

T

TcTssT p

gdje se indeksom “0” označava stanje radne tvari pri okolnom tlaku i okolnoj temperaturi. Veličine sa indeksom “1” odnose se na stanje dobavljene tvari kod konstantnog tlaka.

12. TIPIČNI NEPOVRATIVI PROCESI

12.1. Prigušivanje

12 p ⟨p

12 TT = (idealni fluidi) ; 12 TT ⟨ (realni fluidi)

Prilikom prigušivanja, ako se zanemari izmjena topline s okolinom, kako znamo, entalpija radnog tijela i to ne samo idealnog plina nego takoñer i realnih plinova i kapljevina, je konstantna, tj.

21 hh = .

12.2. Miješanje plinova

12.2.1. Miješanje plinova pri konstantnom volumenu

Kako je volumen konstantan, to je ukupno izvršeni rad nula. Budući da se ne izmijenjuje toplina s okolinom Q = 0, to je prema I. glavnom zakonu, unutarnja energija sustava prije miješanja jednaka unutarnjoj energiji sustava nakon miješanja, tj.

=⋅⋅++⋅⋅+⋅⋅ nvnvv TcmTcmTcmn

...2211 21


19

( ) Tcmcmcmnvnvv ⋅⋅++⋅+⋅= ...

21 21 .

Odatle slijedi:

( )

( )∑

∑

=

=

⋅

⋅⋅=

n

ivi

n

iivi

i

i

cm

Tcm

T

1

1 ( )

( )∑

∑

=

=

⋅−⋅−⋅

=n

i ii

ii

n

i i

ii

T

Vp

Vp

1

1

1

1

κ

κ.

Kada se npr. miješaju samo dvoatomni plinovi, tj. plinovi s jednakim iκ , slijedi:

∑

∑

=

=⋅

⋅=

n

i i

ii

n

iii

T

Vp

Vp

T

1

1 .

Kod izračunavanja tlakova smjese treba primijeniti Daltonov zakon, tj.

( )npppp +++= ...'''

gdje su '' ,' pp , ... parcijalni tlakovi pojedinih sudionika u smjesi, te se za ukupni tlak smjese dobiva:

∑=

⋅=

n

i i

ii

T

Vp

V

Tp

1

.

Indeksi i odnose se na stanja komponenata prije miješanja.

12.2.2. Miješanje plinskih struja

Ako se miješaju dimni plinovi iz više ložišta i dovode u zajednički dimnjak, to je primjer miješanja plinskih

struja pri konstantnom tlaku. Miješalištu se dovodi 121 s kg ... , , −mm ili 13

21 s m ... , , −VV plinova pri stalnim

tlakovina ... , , 21 pp , dok se od miješališta odvodi 1s kg −m ili 13 s m −V smjese pri stalnom tlaku p.

Ako se miješanje vrši bez izmjene topline s okolinom, zbroj unutarnjih energija i radova utiskivanja mora biti jednaka unutarnjoj energiji i radu istiskivanja smjese, tj.

VpUVpVpUU ⋅+=+⋅+⋅+++ ...... 221121 ,

odnosno

HHHH n =+++ ...21 .

Obzirom na to da je entalpija prije i nakon miješanja konstantna, slijedi:


20

∑∑==

⋅⋅=⋅⋅n

ipi

n

iipi TcmTcm

ii11

,

a odatle

∑

∑

=

=

⋅

⋅⋅=

n

ipi

n

iipi

i

i

cm

Tcm

T

1

1

∑

∑

=

=

⋅⋅

−

⋅⋅−

=n

i i

ii

i

i

n

iii

i

i

T

Vp

Vp

1

1

1

1

κκ

κκ

.

Ako svi plinovi imaju isti iκ , dobivamo

∑

∑

=

=⋅

⋅=

n

i i

ii

n

iii

T

Vp

Vp

T

1

1 .

Meñutim, ovdje zbroj VVi ≠ .

Ukupni volumen smjese nakon miješanja odreñuje se iz sume parcijalnih volumena komponenata u novonastaloj smjesi:

( )nVVVV +++= ...'''

odnosno ∑=

⋅⋅=

n

i i

ii

T

Vp

p

TV

1.

Obzirom da je pi = p, dobivamo jednostavniji izraz

∑=

=n

i i

i

T

VTV

1.

13. KRUŽNI PROCESI Ako kod kružnog procesa promatramo unutarnju energiju radnog medija, vidimo da ona prilikom promjene stanja mijenja svoju vrijednost, ali tako da konačno ponovo poprima svoju polaznu vrijednost jer se radna tvar vraća u početno stanje. Prema tome, unutarnja energija na početku i na kraju zatvorenog procesa poprima iste vrijednosti tako da je promjena unutarnje energije

∆U = 0.

Prema I. glavnom zakonu:

Q = ∆U + W,

pri čemu je ukupno iskorištena toplina


21

Q = ( .dovQ ) – ( .odvQ ).

Zbog ∆U = 0, dobivamo

W = ( .dovQ ) – ( .odvQ ) = Q - Qo.

Vidimo da je kod kružnog procesa dobiveni rad jednak razlici dovedene (Q) i odvedene (Qo)topline.

Važan kriterij za ocjenjivanje pretvorbe ogrjevne topline, Q u mehanički rad W pruža nam tzv.

termički stupanj djelovanja η nekog desnokretnog kružnog procesa.

11 <−=−

==Q

Q

Q

QQ

Q

W ooη

Termički stupanj iskorištenja Carnotovog kružnog procesa:

1<−

==T

TT

Q

W oCη

13.1. Procesi u stapnim strojevima s unutarnjim izgaranjem

13.1.1. Ottov proces

Slika 3. Ottov proces u p, v – i T, s – dijagramu


22

Ottov proces u p, v i T, s – dijagramu, prikazan je na slici 3. Dovedena toplina q proporcionalna je površini a – 2 – 3 – b, a odvedena toplina 0q površini a – 1 – 4 – b u T, s – dijagramu. Budući da se toplina dovodi i odvodi uz konstantan volumen, može se toplina po kilogramu radne tvari odrediti iz relacija:

( )23 TTcq v −= ,

( )140 TTcq v −= ,

a budući da je to kružni proces, termički stupanj djelovanja bit će:

3

2

4

1

3

4

23

140t

1

1

111

T

TT

T

T

T

TT

TT

q

q

−

−⋅−=

−−

−=−=η .

Poñe li se od izraza koji vrijedi za adijabatsku promjenu stanja, za adijabatsku kompresiju od stanja 1 do 2 dobiva se izraz:

1

1

2

2

1−

=

κ

v

v

T

T,

a za adijabatsku ekspanziju vrijedi omjer

1

1

2

3

4−

=

κ

v

v

T

T.

Iz prethodna dva izraza izlazi da je

3

2

4

1

3

4

2

1 T

T

T

T

T

T

T

T=→= .

Ako te izraze uvrstimo u relaciju za tη , dobiva se:

1

2

1

t1

1−

−= κη

v

v.

Prema tome, osim o svojstvima radne tvari (eksponent κ), termički stupanj djelovanja ovisi samo o omjeru volumena koji je odreñen konstrukcijom cilindra. Omjer volumena može se prikazati i kao omjer izmeñu ukupnog volumena cilindra i kompresijskog volumena koji je jednak volumenu izmeñu stijenki cilindra i stapa kada je stap u krajnjem položaju. Ako omjer volumena, koji možemo nazvati kompresijskim omjerom, označimo s ε, vrijedi da je

K

C

2

1

V

V

v

v==ε

pa je termički stupanj djelovanja

1t

11

−−= κε

η .


23

Stanje 1 odgovara stanju okoline pa se mogu odrediti temperature i tlakovi za sve karakteristične točke prikazanih dijagrama. Za adijabatsku kompresiju vrijedi relacija:

1

1

2

2

1−

=

κ

v

v

T

T,

pa je temperatura na kraju kompresije

11

1

2

112

−−

⋅=

= κ

κ

εTv

vTT ,

a tlak na završetku kompresije

κκ

ε⋅=

= 1

2

112 p

v

vpp ,

što se izvodi iz jednadžbe adijabate.

Stanje 4 karakterizirano je tlakom 4p i temperaturom 4T pa se uz zadani tlak 4p , a znajući stanje 1,

temperatura 4T odreñuje iz izraza:

1

414

p

pTT =

jer je to izohorna promjena.

Budući da je promjena stanja izmeñu 3 i 4 adijabatska, vrijedi:

1

1

41

143

−− ⋅

=⋅= κκ εε

p

pTTT ,

κε⋅= 43 pp ,

što je analogno prethodnim jednadžbama za 2T i 2p .

13.1.2. Dizelski proces

Na slikama 4 i 5 predočen je dizelski proces u p, v – i T, s – dijagramu. Stanje 1 odgovara kraju usisavanja zraka u cilindar, odnosno kraju ispuhivanja. Nakon toga nastaje kompresija do stanja 2 za koju nema ograničenja u svezi opasnosti od samozapaljenja jer se komprimira čisti zrak. Kada je stap u krajnjem položaju, stanje 2, počinje se ubrizgavati gorivo. Gorivo se samo pali jer je zrak visoko komprimiran i ugrijan. Ubrizgavanje goriva tako je dozirano da se pri kretanju stapa od krajnjeg položaja u cilindru održava konstantan tlak. U točki 3 završeno je izgaranje i tada se postiže maksimalna temperatura u procesu. Nakon toga vrši se adijabatska ekspanzija do stanja 4 kada počinje ispuh plinova izgaranja uz konstantan volumen do stanja 1.


24

Slika 4. Dizelski proces u p, v – dijagramu

Slika 5. Dizelski proces u T, s – dijagramu

Dovedena toplina q proporcionalna je površini a – 2 – 3 – b, a odvedena toplina 0q površini a – 1 – 4 – b u T, s – dijagramu (Slika 5.).

Toplina se dovodi uz konstantan tlak, a odvodi se uz konstantan volumen pa je:

( )23 TTcq p −= ,

( )140 TTcq v −= .


25

Termički stupanj djelovanja bit će:

3

2

4

1

3

4

23

140t

1

11

111

T

TT

T

T

T

TT

TT

c

c

q

q

p

v

−

−⋅⋅−=

−−

⋅−=−=κ

η .

Osim kompresijskog omjera ε potrebno je definirati i omjer ubrizgavanja (omjer opterećenja) ϕ koji je odreñen relacijom:

K

U

2

3

V

V

v

v==ϕ ,

a prema oznakama na slici 4.

Za adijabatsku ekspanziju izmeñu stanja 3 i 4 slijedi:

1

1

31

4

3

3

4−−

=

=

κκ

v

v

v

v

T

T,

jer je 14 vv = . Proširivanjem s 2v i uz uporabu izraza za ε i ϕ dobiva se

11

12

23

3

4−−

=

=

κκ

εϕ

vv

vv

T

T.

Omjer temperatura za vrijeme dovoñenja topline, zbog toga što je to izobarna promjena stanja, može se odrediti prema izrazu

ϕ1

3

2

3

2 ==v

v

T

T.

Ako se dobivene relacije uvrste u izraz za tη , slijedi

1

1111

1t −−⋅⋅−=

− ϕϕ

εκη

κ

κ .

Iz relacije za tη se vidi da s povećanim kompresijskim omjerom raste stupanj djelovanja, ali pada s porastom omjera ubrizgavanja. Iako u motorima s dizelskim procesom nema opasnosti od samozapaljenja jer se ne komprimira smjesa goriva i zraka, nego čisti zrak, ipak se motori ne konstruiraju za vrlo visoke kompresijske omjere da ne bi kompresori zraka za ubrizgavanje goriva trošili previše snage.


26

Ako je poznato stanje okoline ( 11 ,Tp ), mogu se ustanoviti tlakovi i temperature za sve karakteristične točke prikazanih dijagrama.

Temperatura na kraju kompresije

112

−⋅= κεTT ,

a tlak na završetku kompresije

κε⋅= 12 pp ,

što se izvodi iz jednadžbe adijabate.

Temperatura na kraju izgaranja je:

113

−⋅⋅= κεϕTT .

Temperatura i tlak na kraju ekspanzije uz napomenu da se promjena stanja izmeñu 4 i 1 provodi uz =1v konst.

κϕ⋅= 14 TT ,

κϕ⋅=⋅= 11

414 p

T

Tpp .

Kod prikaza ovisnosti temperatura i tlakova o omjeru ubrizgavanja ϕ, za pojedine vrijednosti omjera kompresije, vidljivo je da se radi o vrlo visokim maksimalnim temperaturama procesa koje su to više što su veći omjer ubrizgavanja i omjer kompresije. Temperature plinova izgaranja na izlazu iz cilindra takoñer su vrlo visoke, a ovise samo o omjeru ubrizgavanja pa rastu s njegovim povećanjem. Zbog toga se smanjuje termički stupanj djelovanja s porastom omjera uštrcavanja.

FORMULE ZA DRUGI PARCIJALNI KOLOKVIJ ________________________________________________________________________________________________

27

14. REALNI PLINOVI I PARE

14.1. Veličine stanja vodene pare

Veličine stanja vrele kapljevine, suhe i pregrijane pare prikazuju se u tablicama za vodenu paru.

Veličine stanja vrele kapljevine označavaju se s ', ', ' ,' suvh , a suhe pare s ''h , ''v , ''u i ''s , osim tlaka i temperature koji se pišu bez tih oznaka jer se ne mijenjaju tijekom isparavanja.

Na temelju poznatog izraza za entalpiju, za stanje vrenja moguće je napisati, prema navedenom označavanju, sljedeći izraz

vpuh ′⋅+′=′

odakle je unutarnja energija u stanju vrenja

vphu ′⋅−′=′ .

Budući da je prilikom isparavanja potrebno utrošiti latentnu toplinu isparavanja r, 1kg kJ − , i da je pri tome p = konst., na temelju jednadžbe

122,1 hhq −=

može se napisati da je

hhr ′−′′=

Vlažna (mokra) para sastoji se od suhe pare i vode koja vrije. Npr. 1 kg vlažne pare ima x kg suhe pare i (1 – x) kg vode koja vrije. Prema tome veličine stanja vlažne pare predstavljaju zbroj odgovarajućih veličina stanja suhe pare i vode u stanju vrenja pomnoženih s x, odnosno s (1 – x). Tako možemo napisati sljedeće izraze:

specifični volumen vlažne pare:

( ) ( )vvxvvxvxv ′−′′⋅+′=′⋅−+′′⋅= 1 ,

unutarnja energija vlažne pare:

( ) ( ) ρ⋅+′=′−′′⋅+′=′⋅−+′′⋅= xuuuxuuxuxu 1 ,

entalpija vlažne pare:

( ) ( ) rxhhhxhhxhxh ⋅+′=′−′′⋅+′=′′⋅−+′′⋅= 1 ,

entropija vlažne pare:

( ) ( )sT

rxsssxssxsxs ⋅+′=′−′′⋅+′=′⋅−+′′⋅= 1 .

Iz prethodno napisanih jednadžbi slijedi:

vv

vvx

′−′′′−= ;

uu

uux

′−′′′−=

ss

ssx

′−′′′−= ;

hh

hhx

′−′′′−= .

Pregrijana para po svojim svojstvima u velikoj mjeri razlikuje se od vlažne i suhe pare. Pregrijana para je toliko bliža plinovima koliko joj je veće pregrijanje, tj. koliko je veća razlika njene temperature i temperature vrelišta na istom tlaku. Vličine stanja pregrijane vodene pare nalaze se u tablicama.


28

14.2. Promjene stanja vodene pare

Razmatrat ćemo pojedine slučajeve promjene stanja u p, v – i T, s –dijagramu. Za svaku promjenu stanja analizirat ćemo, u prvom redu, količinu izmijenjene topline i izvršeni rad.

14.2.1. Izobarna promjena stanja – (p = konst.)

Količina topline i rad mogu se izračunati prema poznatim jednadžbama

( )1212 vvpuuq −⋅+−= ,

odnosno

12 hhq −=

i

( )12 vvpw −⋅= .

Veličine stanja 12121 , , , , huuvv i 2h za svaki od tri promatrana slučaja izračunavaju se iz poznatih jednadžbi za vlažnu paru i pregrijanu paru.

Zasjenjene površine u p, v –dijagramu predstavljat će rad, a u T, s –dijagramu količine topline za svaki pojedini slučaj.

Slika 6. Izobarna promjena stanja vodene pare u p, v – i T, s –dijagramu.


29

14.2.2. Izohorna promjena stanja – (v = konst.)

Analizirat ćemo tri analogna slučaja kao i pri p = konst. Budući da je kod v = konst. rad jednak nuli tražena količina topline može se izračunati iz sljedećeg izraza

12 uuq −=

Slika 7. Izohorna promjena stanja vodene pare u p, v – i T, s –dijagramu.

pod uvjetom da se 1u i 2u izračunaju za svaki pojedini slučaj iz odgovarajućih jednadžbi kao i za p = konst.

14.2.3. Izotermna promjena stanja – (T = konst.)

Razmotrit ćemo izotermnu promjenu stanja čije se početno stanje 1 nalazi u području vlažne pare, a krajnje stanje 2 u području pregrijane pare. U ovom slučaju, količina topline može se izračunati iz izraza

( )12 ssTq −⋅= .

Meñutim, prema oznakama na slici 8. (p, v – dijagram) rad će predstavljati zbroj

21 www += .


30

Slika 8. Izotermna promjena stanja vodene pare u p, v – i T, s –dijagramu

Ovdje je

( )11 vvpw −′′⋅= ,

∫2

2

v

vdvpw

′′⋅= .

Primjenom Tumlirz-Lindeove jednadžbe, dobiva se sljedeći izraz za 2w :

0

2 ln462.0p

pTw ⋅⋅= .

14.2.4. Adijabatska (izentropska) promjena stanja – (s = konst.)

Budući da je u ovom slučaju 02,1 =q , rad se može izračunati iz sljedećeg izraza

212,1 uuw −=

na taj način što se 1u i 2u nalaze pomoću prethodno navedenih izraza, ovisno o tome da li se promatrana adijabatska promjena stanja zbiva samo u području vlažne ili samo pregrijane pare ili pak djelomično u području pregrijane, a djelomično u području vlažne pare, slika 9.


31

Slika 9. Adijabatska promjena stanja vodene pare u p, v – i T, s –dijagramu

14.3. Kružni proces s mokrom parom

U području mokre (vlažne) pare može se izvesti kružni proces meñu stalnim talkovima, a budući da su u području mokre pare izobare ujedno i izoterme, proces meñu stalnim tlakovima ujedno je i Carnotov proces. Takav proces je prikazan na slikama 10. i 11. i to u p, v – i T, s – dijagramu.

Slika 10. Carnotov proces s mokrom parom u T, s – dijagramu


32

Slika 11. Carnotov proces s mokrom parom u p, v – dijagramu

Slika 12. Proces s mokrom parom u T, s – dijagramu


33

Slika 13. Proces s mokrom parom u p, v – dijagramu

Stupanj djelovanja Carnotova procesa ovisi samo o temperaturama T i 0T , a odreñen je relacijom

T

TTC

0−=η .

Prijelazom na proces prikazan na slikama 12. i 13., koji se naziva Rankineov proces ili Clausius-Rankineov proces, dobiva se više mehaničke energije iz 1 kg pare, budući da je mehanička energija nastala prema Rankineovom procesu proporcionalna površini 5 – 2 – 3 – 4 , a iz Carnotovog procesa proporcionalna je površini 1 – 2 –3 – 4. To je posljedica veće količine dovedene topline. Meñutim, termički stupanj djelovanja Rankineovog procesa slabiji je od Carnotovog. Dovedena toplina q u Rankineovom procesu proporcionalna je površini c – 5 – 2 – 3 – b, a odvedena toplina

0q površini c – 5 – 4 – b te je stupanj djelovanja:

q

q01−=η .

Ako se uvrste razlike entalpija, termički stupanj djelovanja procesa je:

53

43

53

541hh

hh

hh

hh

−−

=−−

−=η

jer je razlika entalpija 43 hh − upravo jednaka mehaničkoj energiji koja se dobiva iz procesa ako ekspanzija teče po adijabati.

15. RASHLADNI STROJEVI Termodinamički procesi za postizavanje niskih temperatura rabe se kada niske temperature ne možemo postići hlañenjem vodom ili zrakom.

6


34

15.1. PROCESI U RASHLADNIM STROJEVIMA

Održavanje potrebne, dovoljno niske temperature u nekoj sredini – hlañenje – moguće je uključivanjem lijevokretnog kružnog procesa, npr. Carnotovog (Slika 14.), odnosno utroškom odreñenog mehaničkog rada.

Slika 14. Lijevokretni Carnotov kružni proces

Koeficijenti hlañenja ili stupanj rashladnog učina, tj. odnos odvedene topline od hladnijeg tijela i utrošenog rada lijevokretnog Carnotovog kružnog procesa ima vrijednost, prema oznakama na slici 14.b:

( ) ( )h

h

hh

hhhC TT

T

sTT

sT

w

q

−=

∆⋅−∆⋅

==00

0ε

15.1.1. Kompresijski zračni rashladni stroj

Od kompresijskih rashladnih strojeva, zračni rashladni stroj bio je prvi konstruktivno tako razrañen da je uspješno prodro u praktičnu primjenu sedamdesetih godina prošlog stoljeća. Zračni rashladni proces termodinamički je obrat procesa vrućim zrakom.

Na slici 15. prikazan je termodinamički proces zračnog rashladnog stroja u p, v – dijagramu. To je suprotni (lijevokretni) Jouleov kružni proces.


35

Slika 15. Kružni proces zračnog rashladnog stroja u p, v – dijagramu

Rashladni je učin:

( )410 TTcq p −= ,

a kako je

κ

κ 1

004

−

⋅=

p

pTT

i rashladni učin ovisit će o izboru tlakova.

Okolini se dovodi

( )32 TTcq p −= .

Stupanj rashladnog učina (koeficijent hlañenja):

0

00

qq

q

w

qh −

==ε .

Stoga, za sveukupni proces 1 – 2 – 3 – 4 stupanj rashladnog učina je:

1

11

0

h

−

= −κ

κε

p

p

15.1.2. Kompresijski parni rashladni stroj

U ovom slučaju se kao radno tijelo rabe lako isparljive tekućine, npr. NH3, CO2, CH3Cl, SO2 i freon (CCl2F2). Umjetne radne tvari koje se rabe kao zamjena za CFC-e i HCFC-e uključuju fluorirane ugljikovodike (HFC) i smjese HFC-a. Njihova prednost, u odnosu na zrak i druge “idealne plinove” je u tome što se kod njih za dovoñenje, odnosno odvoñenje topline koriste procesi isparavanja i kondenzacije, tj. izobarno-izotermni procesi (p, T = konst.). To znači da ciklus (kružni proces) kompresorskog parnog stroja


36

pada u područje vlažne pare čime se stvaraju uvjeti da se on potpuno ili djelomično podudara sa suprotnim (lijevokretnim) Carnotovim ciklusom, slika 16.

Slika 16. Lijevokretni Carnotov kružni proces u području mokre pare

Glavna je prednost primjene parnih rashladnih strojeva u tome što se zadovoljava osnovno rashladno načelo da se ne prekorače zadane temperature.

Za suprotni Carnotov kružni proces u području vlažne pare (Slika 16.) ukupan rad za izvoñenje kružnog procesa (kompenzacijski rad) bit će:

0qqw −=

Toplina koja se pomoću isparivača odvodi do hladionice (toplina hlañenja) iznosi

410 hhq −= ,

a toplina koja se dovodi okolini pomoću kondenzatora je

32 hhq −= ,

tj.

( ) ( ) ( ) ( )431241320 hhhhhhhhqqw −−−=−−−=−= .

Koeficijent hlañenja u ovom slučaju bit će

h

hhC TT

T

qq

q

w

q

−=

−==

00

00ε .

Shema parnog kompresijskog rashladnog stroja s redukcijskim ventilom (a) i prikaz u T,s – dijagramu prikazani su na slici 17.


37

Slika 17. Shema parnog stroja s redukcijskim ventilom (a) i prikaz u T, s – dijagramu

Prigušivanje je označeno uvjetom h = konst. U T, s – dijagramu stanje 5 iza prigušnog ventila leži na crti h = konst. koja prolazi stanjem 3. Kako točka 5 leži desno od 4, dobivamo manji rashladni učin

510 hhq −= .

Prema prijašnjem pogonu rashladni učin smanjio se za površinu 4 – 5 – b – a. Budući da se u kondenzatoru odvodi ista količina topline

32 hhq −=

kao i prije, sada se troši nešto više rada i to za istu površinu 4 – 5 – b – a. Potreban rad predočen je površinom 1 – 2 – 3 – a – b – 5 – 1.

Ovdje je

53 hh =

(entalpija tijekom prigušivanja ostaje konstantna) pa je i

0535,3 =−= hhw ,

tj. utrošeni kompenzacijski rad u ovom slučaju je veći nego u slučaju postojanja ekspanzijskog stroja i iznosi

122,1 hhww −== , 1kg kJ − .

Višak potrošenog rada je posljedica nepovrativosti procesa prigušivanja. Ovaj gubitak je to veći što je veća temperaturna razlika (0T – hT ).


38

15.1.2.1. Suho usisavanje

Rashladni učin ureñaja može se znatno povećati ako se usisava suhozasićena para te na taj način prebaci kompresija u pregrijano područje (Slika 18).

a)

q

w

b)

Slika 18. Shema parnog rashladnog stroja s usisavanjem suhozasićene pare (a) i prikaz u T, s – dijagramu (b)

15.1.3. Toplinska crpka ili dizalica topline

Temperature 0T i hT mogu se kod rashladnog stroja prilagoditi potrebi. Tako možemo podići čitav

temperaturni nivo pa za hT odabrati temperaturu okoline, a za 0T neku višu temperaturu. Način rada se u tom slučaju ne razlikuje od rada nekog rashladnog stroja, samo što je smještaj temperatura viši, a toplina se ne predaje okolini (rashladnoj vodi), nego se naprotiv oduzima od nje i predaje, npr. prostoriji koju treba grijati. Takav ureñaj naziva se toplinska crpka ili dizalica topline.


39

Toplinska crpka se po svojim osnovnim dijelovima ni po čemu ne razlikuje od rashladnog stroja, ali joj je namjena druga, upravo suprotna, grijanje umjesto hlañenja. Za podizanje topline s niže na višu temperaturu potreban je kompenzacijski rad koji se kod toplinske crpke ostvaruje na potpuno isti način kao i kod rashladnog stroja (i u istom postrojenju).

Umjesto koeficijenta hlañenja, proces u stroju se u ovom slučaju ocjenjuje tzv. grijnim koeficijentom (koeficijentom grijanja), a predstavlja odnos topline grijanja q (odvedene od rashladnog medija k sredini koja se grije) i kompenzacijskog rada, tj.

w

qg =ε .

U teorijskom slučaju pri izvedbi lijevokretnog Carnotovog procesa radom w može se dignuti toplina

wqq += 0

na viši temperaturni nivo 0T pa je koeficijent grijanja:

h

gC TT

T

w

q

−==

0

0ε

FORMULE ZA TREĆI PARCIJALNI KOLOKVIJ ___________________________________________________________________________________________________

40

16. PRIJENOS TOPLINE

16.1. Provoñenje topline ili kondukcija

16.1.1. Provoñenje topline kroz ravnu stijenku

Na slici 19. shematski je prikazano provoñenje topline kroz ravnu stijenku odreñene debljine.

T1

T2

T

x

x dx

q

Slika.19. Provoñenje topline kroz ravnu stijenku (ravni zid) debljine δ.

Prema iskustvenom zakonu Fouriera, kroz stijenku (Slika.19.) će prolaziti toplina, Q:

[ ]J A)()( 2112 t

TTtA

TTQ ⋅⋅

−⋅=⋅⋅

−⋅−=

δλ

δλ ,

odnosno toplinski tok, Φ :

( ) ( ) ( ) [ ]W A

s

212112

W

TTTTA

TT

t

QQ

−=⋅

−⋅=⋅

−⋅−===

δλ

δλ&� ,


41

gdje je:

(T2 –T1) - temperaturna razlika izmeñu vanjskih površina stijenke (zida), K

A - površina okomita na smjer provoñenja topline, m2

t - vrijeme, sek.

δ - debljina stijenke, m

λ - koeficijent toplinske vodljivosti (koef. provoñenja topline), K m

W

s λδA

W = , toplinski otpor, W

K

Računajući po jedinici površine (A = 1 m2) i za jedinicu vremena (t = 1 s), može se definirati i

specifična provedena toplina, tj. gustoća toplinskog toka (toplinski tok kroz jedan kvadratni metar

površine ravne stijenke), qx:

( ) ( ) ( ) ( )

−=

−=

−⋅=

−⋅−==

⋅==

2s

21212112x m

W

T

T

T

w

TTTTT

AA

Qqq

λδδ

λδ

λτ

�&

gdje je:

ss λδ=⋅= AWw , jedinični toplinski otpor ili specifični toplinski otpor,

W

Km2

.

Ostale veličine imaju prije navedeno značenje.

16.1.2. Provoñenje topline kroz višeslojnu ravnu stijenku

Vrlo se često u praksi ravna stijenka sastoji od više slojeva različitog materijala.

U stacionarnom stanju toplina “q& ” koja se provede s jedne na drugu površinu takovog zida mora proći

i kroz svaki pojedinačni sloj.

Na slici 20 prikazan je primjer dvoslojne stijenke.


42

T1

T3

T

x

T2

q

Slika.20. Prostiranje topline kondukcijom kroz ravnu dvoslojnu stijenku.

Ukupni temperaturni pad je (T3 - T1), a po pojedinim slojevima on iznosi (T2 – T1) i (T3 – T2).

Primjenom Fourierovog zakona za svaki pojedini sloj dobivaju se dvije jednadžbe:

1

1

12x

)(

λδ

TTqq

−−== & i

2

2

23x

)(

λδ

TTqq

−−== &

iz kojih se mogu izračunati temperaturne promjene kroz pojedine slojeve:

( )1

1x12 λ

δ⋅−=− qTT i ( )

2

2x23 λ

δ⋅−=− qTT .


43

Zbrajanjem ovih jednadžbi dobija se:

( )

+⋅−=−

2

2

1

1x13 λ

δλδ

qTT ,

odnosno izraz za gustoću toplinskog toka kroz višeslojnu ravnu stjenku:

( )

+

−−=

2

2

2

1

1

13x m

W

λδ

λδ

TTq

Prethodna jednadžba se može proširiti za opći slučaj, tj. za “n” slojeva, pa glasi:

( )

−−=∑

=

+2

1

11x m

W

n

i i

i

n TTq

λδ

Različiti nagibi temperaturnoga gradijenta kroz pojedine slojeve na slici 20. pokazuju bolju ili lošiju

toplinsku vodljivost materijala.

Veći nagib, koji zahtjeva i veću temperaturnu razliku, označava materijal koji je lošiji vodič topline

(izolator) i obrnuto.

16.1.2.1. Okomiti i/ili horizontalni smještaj vodiča ili izolatora

Kad je zadano da treba proračunati debljinu nekog sloja da bismo dobili željenu temperaturu T2

potrebno je znati temperaturni tok u tom sloju.

No, često je oblik i sastav stijenke zadan, a treba odrediti tu temperaturu.

Tada nas više zanima kako se vlada čitava stijenka, sastavljena katkad i od nekoliko slojeva.

Meñutim, tu se mora imati na umu raspored tih slojeva s obzirom na smjer toka topline, pa

razlikujemo:

- a) okomiti smještaj paralelnih slojeva

- b) horizontalni smještaj paralelnih slojeva


44

Razmotrimo svaki slučaj posebno:

a)

Slika 21. Okomiti smještaj paralelnih slojeva.

Svaki od okomito smještenih paralelnih slojeva (Slika 21.) pružat će toplinskom toku specifične otpore

(uz uvjet da je A1 = A2 = A3 = 1)

3

3s3

2

2s2

1

11 w; w;

λδ

λδ

λδ

===sw

Kako su otpori uzastopni, ukupni otpor će biti:

3

3

2

2

1

1321

1 λδ

λδ

λδ

++=++==∑=

sss

n

isis wwwww

Ako stijenku promatramo kao cjelinu, ukupni otpor će biti jednak omjeru sveukupne debljine δ i nekog

srednjeg koef. toplinske vodljivosti λ, tj.

λδ=sw

Izjednačimo li oba izraza, dobiva se:

λδ

λδ

λδ

λδ

=++3

3

2

2

1

1

a odatle srednji koeficijent toplinske vodljivosti λ za slučaj okomito smještenih paralelnih slojeva, koji

su u praksi i najčešći slijedi:

Q&Q&

λ3 λ1

δ

δ3 δ2 δ1

λ2


45

3

3

2

2

1

1

λδ

λδ

λδ

δλ++

=

gdje je: δ = δ1 + δ2 + δ3

ukupna debljina stijenke.

Općenito, za veći ili manji broj slojeva, taj će koeficijent biti:

∑

∑

=

==n

i i

i

n

ii

1

1

λδ

δλ

Toplinski tok koji kroz takvu stijenku prolazi bit će:

( ) [ ]W 21

δλ

τTTAQ

Q−

=== &�

b)

Slika 22. Horizontalni smještaj paralelnih slojeva.

Ako su slojevi poredani horizontalno (Slika 22.), zbrajaju se toplinske vodljivosti odnosno recipročne

vrijednosti toplinskih otpora, pa je:

321

1111

ssss WWWW++= ,

gdje je: 33

3s3

22

2s2

11

11 W ; W ;

λδ

λδ

λδ

AAAWs ===

A3

A2

A1

δ1 = δ2 = δ3

Q& Q&


46

te je sveukupni otpor, Ws:

3

33

2

22

1

11

1

δλ

δλ

δλ AAA

Ws

++= .

Kako je δ1 = δ2 = δ3 = δ, biti će:

332211 λλλ

δAAA

Ws ++= .

S druge strane, ukupni će otpor biti jednak:

d

s AW

λδ⋅

= ,

gdje je:

A = A1 + A2 + A3 - ukupna površina okomita na smjer toplinskog toka, m2

λd - srednji koeficijent toplinske vodljivosti, K m

W.

Kad se izjednače oba izraza za Ws, proizlazi koeficijent toplinske vodljivosti za horizontalno smještene

paralelne slojeve:

A

AAA 332211d

λλλλ ++= ili općenito

∑

∑

=

==n

ii

n

iii

A

A

1

1d

λλ

Toplinski tok koji kroz takvu stijenku prolazi biti će:

[ ]W 21

δλ

τΦ TT

AQ

Q d

−⋅⋅=== &


47

16.1.3. Provoñenje topline kroz cilindri čnu (cijevnu) stijenku

Provoñenje topline kroz cilindričnu stijenku, male debljine 5.11

2 ≤r

r, često se aproksimira provoñenjem

topline kroz ravnu stijenku. Meñutim, za cilindričnu stijenku veće debljine to više ne vrijedi. Pri provoñenju topline kroz cijevnu stijenku površina (A = 2 r π l ) se u njenom toku mijenja jer se mijenja i njezin radijus. Npr. pri provoñenju topline s unutarnje prema vanjskoj površini, r se mijenja od r1 do r2. Na slici 23. prikazano je provoñenje topline kroz stijenku cijevi.

T

r

T1

r1

T2

q

drr2

T

r

T1

r1

T2

q

drr2

Slika 23. Provoñenje topline kroz cijevnu stijenku. Za elementarni sloj cijevi debljine dr i površine 2 r π . l, gdje je temperaturni pad dT, može se primijeniti Fourieov zakon oblika:

lrdr

dTQ ⋅⋅⋅⋅⋅−= πλ 2

Iz ove jednadžbe integracijom se dobiva da je temperaturni raspored kroz stijenku cijevi:

Crl

QT +

⋅⋅⋅−= ln

2 λπ

Temperaturna raspodjela, dakle, nije više linearna, nego je logaritamska krivulja (vidi Slika 23.).


48

Provedena toplina, Q, kroz ovakvu stijenku, tj. kroz cijev dužine “l” (kad se uzmu u obzir granice integriranja) glasi:

( ) ( ) [ ]J

ln2

1ln

2

1

2

21

1

2

12 τ

λπ

τλπ ⋅⋅

⋅⋅

−=

−⋅⋅⋅⋅⋅−= l

r

rTT

r

rTT

lQ

odnosno za toplinski tok, Φ, slijedi:

( ) ( ) ( ) [ ]W

ln2

1

ln2

1

ln2

1

2

21

1

2

21

1

2

12

r

r

l

TTl

r

rTT

r

rTT

lQ

Q

λπλπ

λπτ

Φ

⋅⋅⋅

−=⋅

⋅⋅

−=

−⋅⋅⋅⋅−=== &

Ako se vrijednost toplinskog toka svede na jedinicu duljine cijevi dobije se toplinski tok po dužnom metru cijevi, Φl:

( ) ( )

⋅⋅

−=

−⋅⋅⋅−==

m

W

ln2

1

ln2

1

2

21

1

2

12

r

rTT

r

rTT

ll

λπ

λπΦΦ

Ako se proširi promatrani problem na n-stijenki cilindra (višeslojna cilindrična stjenka) toplinski tok računa se prema izrazu:

( )

⋅⋅⋅

−=

⋅⋅⋅

−−==

∑∑=

+

+

=

+

+

m

W

ln2

1

ln2

1

1

1

11

1

1

11n

i i

i

i

nn

i i

i

i

n

r

r

l

TT

r

r

l

TTQ

λπλπτ

Φ

Vrijednost gustoće toplinskog toka kod cilindrične stijenke ne može ostati konstantna po polumjeru r, nego se i njena vrijednost smanjuje s povećanjem polumjera r. Ako se gustoća toplinskog toka, q1, svodi na unutrašnju površinu cilindra, A1 = 2 r1 π l, slijedi:

( )

( )

−⋅=

⋅⋅⋅⋅⋅⋅

−

=⋅⋅⋅

==2

1

21

21

1

1

2

21

11 m

W

ln2

ln2

1

2r

rr

TT

lr

r

r

l

TT

lrAq

1

λπ

λππ

ΦΦ


49

Analognim postupkom dolazi se do gustoće toplinskog toka, q2, svedenog na vanjsku površinu cilindra, A2 = 2 r2 π l;

( )

−⋅=

⋅⋅⋅=

2

1

22

21

22 m

W

ln2r

rr

TT

lrq

λπ

Φ

16.2. Prijenos topline miješanjem (vrtloženjem) ili konvekcija

Veoma važan način prijenosa topline u tehnici je predaja topline s fluida u gibanju na neku čvrstu

stijenku i obrnuto (tzv. prijelaz topline). Proračun se bazira na Newtonovu zakonu.

Dakle, količina topline koja se prenosi prijenosom topline, ako je površina veličine A (m2) u dodiru s

nekim plinom ili kapljevinom, će biti:

( ) [ ]J tATTQ fz ⋅⋅−⋅= α ,

odnosno toplinski tok:

Φ =t

Q= ( ) [ ]W ATTQ fz ⋅−⋅= α& ,

gdje je:

Φ - toplinski tok, W

Tz – temperatura zida, K

Tf – temperatura fluida, K

t - vrijeme, sek.

α- koeficijent prijelaza topline, K m

W2

.


50

Slično kao i kod kondukcije, za jedinicu površine i jedinicu vremena gustoća toplinskog toka, qx, je:

( )

−⋅==2m

W fzx TT

A

Φq α

Iz ove jednadžbe izvodi se i potpunija definicija za koeficijent prijelaza topline.

To je ona količina topline (J) koju stijenka površine 1m2, pri temperaturnoj razlici od 1 K, preda ili

primi u 1 sekundi od fluida s kojim je u neposrednom dodiru.

FORMULE ZA TREĆI PARCIJALNI KOLOKVIJ ________________________________________________________________________________________________

51

16.3. Prolaz topline Kad se toplina prenosi s jednog fluida na drugi, s tim da su ti fluidi meñusobno odvojeni stijenkom tad se takav prijenos naziva prolaz topline. To je kombinirani način prijenosa topline (konvekcija + kondukcija) od sredine s višom prema sredini s nižom temperaturom. Na slici 24. prikazan je prolaz topline kroz ravnu stijenku (ravni zid).

T1

q

T2

TI

TII

TI

TII

q

T3

T1

a) ravna stijenka b) višeslojna ravna stijenka Slika 24. Prolaz topline kroz jednoslojnu (a) i višeslojnu (b) ravnu stijenku. Jedna te ista količina topline “q& ” prelazeći s fluida I na fluid II (Slika 24.a), nailazi na tri uzastopna otpora. Sveukupni specifični toplinski otpor prolazu topline, ws, iznosi:

++=

W

Km

11 2

21 αλδ

αsw

gdje je:

1

1

α - specifični toplinski otpor zbog prijelaza topline od toplijeg fluida (fluid I) na stijenku,


52

λδ

- specifični toplinski otpor uvjetovan provoñenjem topline kroz stijenku,

2

1

α- specifični toplinski otpor uvjetovan prijelazom topline s toplije stijenke na hladniji fluid

(fluid II)

α1 – koeficijent prijelaza topline (fluid I-stijenka), K m

W2

α2 – koeficijent prijelaza topline (stijenka- fluid II), K m

W2

Količina topline, Q, koja se prenosi s jednog fluida na drugi fluid, ako su oni razdvojeni ravnom stijenkom, biti će: ( ) [ ]J K III tATTQ ⋅⋅−⋅= Da bi se našao izraz za gustoću toplinskog toka, qx, odnosno toplinski tok, Φ, za zadane uvjete, polazi se od sljedećeg sustava jednadžbi:

( )1I1 TTqx −⋅= α , (Newtonov zakon)

( )21x TTq −⋅=δλ

, (Fourierov zakon)

( )II22x TTq −⋅= α , (Newtonov zakon) Iz navedenog slijedi izraz za gustoću toplinskog toka (jedinična razmijenjena toplina kroz jedan kvadratni metar zida):

( ) ( )

m

W K

11 2III

21

IIIx

−⋅=++

−= TTTT

q

αλδ

α


( ) [ ]W K IIIx ATTAqQt

QΦ ⋅−⋅=⋅=== &

gdje je:

qx – gustoća toplinskog toka, 2m

W

21

s11

11K

αλδ

α++

==w

– koeficijent prolaza topline za ravnu stijenku, K m

W2

TI – temperatura toplijeg fluida, K TII – temperatura hladnijeg fluida, K


53

Φ, Q& - toplinski tok, W Q – količina topline koja se predaje s jednog fluida na drugi, J t - vrijeme, sek A – površina zida, m2 Općenito, ako se toplina razmjenjuje izmeñu fluida I i fluida II kroz višeslojnu ravnu stijenku (Slika 24.b) izraz za koeficijent prolaza topline glasi:

++=

∑=

K m

W

111

K2n

1i 2i

i

1 αλδ

α

Ukoliko su fluidi razdvojeni cilindričnom stijenkom, količina topline koja se prenosi s jednog fluida na drugi biti će: ( ) [ ]J K IIIc tlTTQ ⋅⋅−=


( ) ( ) [ ]W 1

ln11

2KQ

221

2

11

IIIIIIc

αλα

π

⋅++

⋅

−⋅⋅⋅=⋅−===

rr

r

r

TTllTT

t

QΦ &

gdje je:

Kc – koeficijent prolaza topline za cilindričnu stijenku, K m

W

⋅⋅π+

⋅π+

⋅⋅π

=K m

W

2

1ln

2

1

2

11

K

221

2

11

c

αλα rr

r

r

Koeficijent prolaza topline za višeslojnu cilindričnu stijenku:

⋅⋅π+

⋅π+

⋅⋅π

=∑

= +

+ K m

W

2

1ln

2

1

2

11

Kn

1i 21ni

1i

i11

c

αλα rr

r

r

Za prolaz topline po dužnom metru cijevi, Φl, tj. toplinski tok sveden na jedinicu duljine cijevi “ l”:

( )

−==m

W K IIIc TT

l

ΦΦl


54

Često puta se kod cilindra toplinski tok, Φ, izražava u poznatom obliku: Φ = Kc A (TI – TII ) Odatle slijedi:

( )IIIcK

TTA

Φ

−⋅=

Kako se površina A mijenja s polumjerom cilindra r, a njegove su vrijednosti u intervalu r1 ≤ r ≤ r2, to znači da se s površinom A mijenja i koeficijent prolaza topline Kc. Stoga, kad se kod cilindra govori o koeficijentu prolaza topline Kc, potrebno je paziti na koju je površinu sveden taj koeficijent Kc. Tako se veličina koeficijenta prolaza topline Kc1, svedena na unutrašnju površinu A1 = 2 r1 π l, dobiva ako se u gornju jednadžbu uvrsti izraz za toplinski tok, Φ.

( )

( )

( )22

1

1

21

1

III1

221

2

11

III

III1c1

ln1

1

2

1ln

112

K

αλαπ

αλα

π

⋅++

=−⋅⋅⋅⋅

⋅++

⋅

−⋅⋅⋅

=−⋅

=

r

r

r

rrTTlr

rr

r

r

TTl

TTA

Φ

Analognim postupkom može se odrediti i koeficijent prolaza topline Kc2, sveden na vanjsku površinu cilindra, A2. Dakle, ukoliko se pri prolazu topline preko cijevnih površina može kao računska uzeti vanjska površina, računata s vanjskim radijusom r2, (A2 = 2 r2 π l) – pogotovo kada je α1<< α2 - tada se koeficijent prolaza topline odreñuje prema izrazu:

++=

Km

W

1ln

1K

2

21

22

11

2c2

αλα r

rr

r

r

Vrijednost toplinskog toka, Φ, naravno, ne smije ovisiti o tome na koju je površinu sveden koeficijent prolaza topline Kc, tj. uvijek mora vrijediti jednadžba: ( ) ( ) ( )IIIcIII2c2II11c1 KKK TTATTATTAΦ −⋅⋅=−⋅⋅=−⋅⋅=

konst.KKK c2c21c1 =⋅=⋅=⋅ AAA


55

Izraz

( ) [ ]W

1ln

112

21n1i i

1i

i11

III

αλα ⋅++

⋅

−⋅⋅π⋅=

+=

+∑ rr

r

r

TTlΦ

n

predstavlja vrijednost toplinskog toka n-slojne stijenke cilindra. Navedena jednadžba izvedena je iz uvjeta jednakosti toplinskog toka kroz oba granična sloja i stijenke cilindra (uvjet stacionarnosti). I kod n-slojne stijenke cilindra može se definirati koeficijent prolaza topline Kc, pa tako je, npr., koeficijent prolaza topline Kc1:

( )

( )

( )21n

1n

1i i

1i

i1

1

III1

21n

n

1i i

1i

i11

III

III1c1

ln11

1

2

1ln

112

K

αλα

αλα

⋅+

⋅+

=−⋅⋅⋅π⋅

⋅++

⋅

−⋅⋅π⋅

=−⋅

=

+=

+

+=

+

∑

∑

r

r

r

rr

TTlr

rr

r

r

TTl

TTA

Φ

FORMULE ZA TREĆI PARCIJALNI KOLOKVIJ __________________________________________________________________________________________

56

16.4. Izmjenjivači topline Razmijeniti toplinu izmeñu dva medija vrlo je čest zadatak u inženjerskoj praksi. Tako kod grijanja prostorija potrebno je da toplina s vode (nosioca topline u sustavu centralnog grijanja) preñe na zrak u prostoriji. Slično se tako toplina nastala radom automobilskih motora treba predati okolini. Kod regenerativnog zagrijavanja u parnim postrojenjima, na račun kondenzacije pare zagrijava se napojna voda koja ulazi u parni kotao, itd. Kod svih ovih procesa zajedničko je to da se razmjena topline obavlja u posebnim aparatima i ureñajima nazvanima jednim imenom: izmjenjivači topline. Na slici 25. prikazani su neki od mnogobrojnih tipova izmjenjivača topline.

Izmjenjivač tipa cijev u cijevi - istosmjerni

Izmjenjivač tipa cijev u cijevi – - protusmjerni

Zmijasti izmjenjivač topline s rebrima i ventilatorom - unakrsni

Uobičajeni tip regenerativnog izmjenjivača

Slika 25. Neki oblici izmjenjivača topline

FORMULE ZA TREĆI PARCIJALNI KOLOKVIJ __________________________________________________________________________________________

57

Prvenstveni zadatak znanosti o toplini, odnosno inženjera koji se bave tom problematikom, jest odreñivanje površine za željenu razmijenu topline, te, u konačnici, dimenzioniranje izmjenjivača. Ukupno razmijenjena toplina kod izmjenjivača topline može se odrediti na osnovu izraza:

[ ]W K ekTAQ

Φ ∆⋅⋅==τ

gdje je: K – koeficijent prolaza topline A - površina za razmjenu topline ∆Tek. – ekvivalentna temperaturna razlika, ili logaritamska temperaturna razlika Logaritamska temperaturna razlika računa se prema izrazu:

m

v

mvek.

lnT

TTT

T

∆∆

∆−∆=∆

gdje je: ∆Tv – veća temperaturna razlika ∆Tm – manja temperaturna razlika Pri tome se ∆Tv i ∆Tm odreñuju na istoj strani izmjenjivača topline.

5

8

VR

ELA

VO

DA

I Z

AS

IĆ

EN

A V

OD

EN

A P

AR

A (

S P

RO

MJE

NO

M T

LAK

A)

T

lak

Tem

pera

tura

zas

ićen

ja

Spe

cifičn

i vol

umen

E

ntal

pija

T

oplin

a is

pari

vanj

a E

ntro

pija

p

T z

t z v’

v’

’ h’

h’

’ r

= h

’’ –

h’

s’

s’’

bar

K

o C

m3 /

kg

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K

kJ /

kg

K

0.00

98

279.

9 6.

7 0.

0010

001

131.

60

28.2

25

13

2485

0.

1017

8.

9811

0.

014

285.

9 12

.7

0.00

1000

6 89

.63

53.5

25

24

2471

0.

191

3 8.

8341

0.

0196

29

0.4

17.2

0.

0010

013

68.2

5 72

.2

2533

24

60

0.25

62

8.72

99

0.02

45

294.

0 20

.8

0.00

1002

0 55

.27

87.2

25

39

2452

0.

3073

8.

6487

0.

0294

29

7.0

23.8

0.

0010

027

46.5

7 99

.7

2545

24

45

0.34

96

8.58

34

0.03

43

299.

6 26

.4

0.00

1003

4 40

.22

110.

5 25

49

2439

0

.386

0 8.

5281

0.

0392

30

1.8

28.6

0.

0010

040

35.4

6 12

0.0

2553

24

33

0.4

178

8.48

84

0.04

41

303.

9 30

.7

0.00

1004

6 31

.71

128.

6 25

57

2428

0

.446

3 8.

4381

0.

0490

30

5.8

32.6

0.

0010

052

28.7

2 13

6.4

2560

24

24

0.4

714

8.40

08

0.05

88

309.

0 35

.8

0.00

1006

3 24

.19

150.

0 25

66

2416

0

.515

8 8.

3355

0.

0686

31

1.9

38.7

0.

0010

074

20.9

1 16

1.9

2571

24

09

0.5

543

8.28

11

0.07

85

314.

4 41

.2

0.00

1008

4 18

.45

172.

3 25

76

2403

0

.587

8 8.

2342

0.

0883

31

6.6

43.4

0.

0010

093

16.5

0 18

1.7

2579

23

98

0.6

176

8.19

27

0.09

81

318.

7 45

.5

0.00

1010

1 14

.95

190.

3 25

83

2393

0

.644

3 8.

1559

0.

108

320.

5 47

.3

0.00

1010

9 13

.66

198.

1 25

87

2389

0.

6691

8.

1224

0.

118

322.

3 49

.1

0.00

1011

7 12

.59

205.

4 25

60

2384

0.

6917

8.

0914

0.

127

323.

9 50

.7

0.00

1012

4 11

.67

212.

1 25

93

2381

0.

7126

8.

0638

0.

137

325.

4 52

.2

0.00

1013

1 10

.89

218.

4 25

95

2377

0.

7319

8.

0374

0.

147

326.

8 53

.6

0.00

1013

8 10

.20

224.

4 25

98

2373

0.

7499

8.

0135

0.

157

328.

1 54

.9

0.00

1014

5 9.

603

230.

0 26

00

2371

0.

7670

7.

9909

0.

167

329.

4 56

.2

0.00

1015

1 9.

073

235.

3 26

03

2367

0.

7834

7.

9700

0.

177

330.

6 57

.4

0.00

1015

7 8.

601

240.

3 26

05

2364

0.

7984

7.

9503

0.

186

331.

8 58

.6

0.00

1016

3 8.

182

245.

1 26

07

2361

0.

8131

7.

9315

0.

196

332.

9 59

.7

0.00

1016

9 7.

789

249.

2 26

09

2359

0.

8269

7.

9139

0.

245

337.

7 54

.5

0.00

1019

6 6.

318

270.

2 26

17

2347

0.

8880

7.

8369

0.

294

341.

9 68

.7

0.00

1022

0 5.

324

287.

5 26

24

2337

0.

9387

7.

7741

0.

343

345.

4 72

.2

0.00

1024

1 4.

612

302.

4 26

30

2328

0.

9822

7.

7213

0.

392

348.

6 75

.4

0.00

1026

1 4.

066

315.

7 26

36

2320

1.

0207

7.

6757

5

9

T

lak

Tem

pera

tura

zas

ićen

ja

Spe

cifičn

i vol

umen

E

ntal

pija

T

oplin

a is

pari

vanj

a E

ntro

pija

p

T z

t z v’

v’

’ h’

h’

’ r

= h

’’ –

h’

s’

s’’

bar

K

o C

m3 /

kg

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K

kJ /

kg

K

0.44

1 35

1.5

78.3

0.

0010

279

3.64

1 32

7.7

2640

23

12

1.05

47

7.63

55

0.49

0 35

4.0

80.8

0.

0010

296

3.29

9 33

8.5

2644

23

06

1.08

52

7.59

99

0.53

9 35

6.4

83.2

0.

0010

312

3.01

7 34

8.5

2649

23

00

1.11

37

7.56

72

0.58

8 25

8.6

85.4

0.

0010

327

2.78

2 35

7.8

2655

22

94

1.13

96

7.53

79

0.63

7 36

0.7

87.5

0.

0010

341

2.58

1 36

6.5

2656

22

89

1.16

35

7.51

07

0.68

6 36

2.6

89.4

0.

0010

355

2.40

8 37

9.7

2659

22

84

1.18

61

7.48

56

0.73

5 36

4.4

91.2

0.

0010

368

2.25

7 38

2.3

2662

22

79

1.20

71

7.46

26

0.78

5 36

6.2

93.0

0.

0010

381

2.12

5 38

9.6

2664

22

75

1.22

72

7.44

08

0.83

4 36

7.8

94.6

0.

0010

392

2.00

8 39

6.1

2667

22

71

1.24

60

7.42

03

0.88

3 36

9.4

96.2

0.

0010

405

1.90

5 40

3.0

2670

22

66

1.26

36

7.40

10

0.93

2 37

0.8

97.6

0.

0010

417

1.81

0 40

9.3

2670

22

63

1.28

03

7.38

26

0.98

1 37

2.3

99.1

0.

0010

428

1.72

5 41

5.3

2675

22

59

1.29

67

7.36

58

1.08

37

4.9

101.

7 0.

0010

448

1.57

8 42

6.5

2679

22

52

1.32

68

7.33

40

1.18

37

7.4

104.

2 0.

0010

468

1.45

5 43

7.0

2682

22

45

1.35

48

7.30

47

1.27

37

9.7

106.

5 0.

0010

487

1.35

0 44

6.8

2686

22

40

1.38

04

7.27

75

1.37

38

1.9

108.

7 0.

0010

505

1.25

9 45

6.0

2689

22

33

1.40

47

7.25

28

1.47

38

4.0

110.

8 0.

0010

522

1.18

1 46

4.7

2693

22

28

1.42

73

7.22

98

1.57

38

5.9

112.

7 0.

0010

538

1.11

1 47

2.9

2695

22

22

1.44

86

7.20

84

1.67

38

7.7

114.

5 0.

0010

554

1.05

0 48

0.7

2698

22

18

1.46

87

7.18

79

1.77

38

9.5

116.

3 0.

0010

570

0.99

54

488.

2 27

01

2213

1

.488

0 7.

1691

1.

86

391.

2 11

8.0

0.00

1058

5 0.

9462

49

5.3

2703

22

08

1.5

060

7.15

11

1.96

39

2.8

119.

6 0.

0010

600

0.90

18

502.

1 27

06

2204

1

.523

6 7.

1339

2.

16

395.

8 12

2.6

0.00

1062

7 0.

8248

51

5.0

2710

21

95

1.5

562

7.10

21

2.35

39

8.6

125.

4 0.

0010

653

0.76

03

527.

1 27

14

2187

1

.586

4 7.

0732

2.

55

401.

3 12

8.1

0.00

1067

8 0.

7055

53

8.0

2718

21

80

1.6

002

7.04

64

2.75

40

3.7

130.

5 0.

0010

703

0.65

81

548.

9 27

21

2173

1

.640

4 7.

0217

2.

94

406.

1 13

2.9

0.00

1072

6 0.

6166

55

8.5

2724

21

65

1.6

647

6.99

91

3.43

41

1.4

138.

2 0.

0010

779

0.53

38

581.

5 27

31

2150

1

.720

4 6.

9476

6

0

T

lak

Tem

pera

tura

zas

ićen

ja

Spe

cifičn

i vol

umen

E

ntal

pija

T

oplin

a is

pari

vanj

a E

ntro

pija

p

T z

t z v’

v’

’ h’

h’

’ r

= h

’’ –

h’

s’

s’’

bar

K

o C

m3 /

kg

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K

kJ /

kg

K

3.92

41

6.1

142.

9 0.

0010

829

0.47

09

60

1.5

2738

2

13

6 1

.76

93

6.90

32

4.41

42

0.4

147.

2 0.

0010

875

0.42

15

620.

0 27

43

21

23

1.8

133

6.

8638

4.

90

424.

3 15

1.1

0.00

1091

8 0.

3817

63

6.8

2748

21

11

1.8

531

6.82

83

5.88

43

1.3

158.

1 0.

0010

998

0.32

14

667.

0 27

56

2089

1

.923

4 6.

7675

6.

86

437.

3 16

4.1

0.00

1107

1 0.

2778

69

3.8

2763

20

69

1.9

837

6.71

52

7.85

44

2.8

169.

6 0.

0011

139

0.24

48

717.

2 27

67

2050

2

.038

1 6.

6700

8.

83

447.

7 17

4.5

0.00

1120

2 0.

2189

73

9.0

2773

20

34

2.0

863

6.62

94

9.81

45

2.2

179.

0 0.

0011

262

0.19

80

759.

1 27

77

2018

2

.130

2 6.

5934

10

.8

456.

4 18

3.2

0.00

1131

9 0.

1808

77

7.5

2780

20

03

2.1

704

6.56

07

11.8

46

0.3

187.

1 0.

0011

373

0.16

63

794.

7 27

84

1989

2

.207

7 6.

5302

12

.7

463.

9 19

0.7

0.00

1142

6 0.

1540

81

0.6

2787

18

76

2.2

425

6.50

21

13.7

46

7.3

194.

1 0.

0011

476

0.14

34

825.

9 27

89

1963

2

.275

1 6.

4761

14

.7

470.

5 19

7.3

0.00

1152

5 0.

1342

84

0.3

2791

19

51

2.3

057

6.45

19

15.7

47

3.6

200.

4 0.

0011

572

0.12

61

854.

1 27

93

1939

2

.335

0 6.

4284

16

.7

476.

5 20

3.3

0.00

1161

8 0.

1189

86

7.5

2795

19

27

2.3

622

6.40

60

17.7

47

9.3

206.

1 0.

0011

662

0.11

25

880.

1 27

96

1916

2

.388

6 6.

3861

18

.6

482.

0 20

8.8

0.00

1170

6 0.

1067

89

2.2

2798

19

05

2.4

133

6.36

64

19.6

48

4.6

211.

4 0.

0011

749

0.10

15

903.

9 27

99

1895

2

.437

6 6.

3476

21

.6

489.

4 21

6.2

0.00

1183

3 0.

0925

1 92

6.1

2800

18

74

2.48

28

6.31

24

23.5

49

3.9

220.

7 0.

0011

914

0.08

486

947.

1 28

02

1855

2.

5251

6.

2794

25

.5

498.

2 22

5.0

0.00

1199

2 0.

0783

8 96

6.7

2803

18

36

2.54

31

6.24

88

27.5

50

2.2

229.

0 0.

0012

067

0.07

282

985.

6 28

03

1817

2.

6008

6.

2203

29

.4

506.

0 23

2.8

0.00

1214

2 0.

0679

7 10

03

2803

18

00

2.6

356

6.19

40

31.4

50

9.0

236.

3 0.

0012

215

0.06

370

1020

28

03

1783

2

.668

7 6.

1684

33

.3

513.

0 23

9.8

0.00

1228

6 0.

0599

5 10

37

2803

17

66

2.7

001

6.14

41

35.3

51

6.2

243.

0 0.

0012

356

0.05

654

1052

28

03

1751

2

.729

8 6.

1211

37

.3

519.

3 24

6.1

0.00

1242

5 0.

0535

2 10

67

2802

17

35

2.7

587

6.09

89

39.2

52

2.4

249.

2 0.

0012

493

0.05

077

1081

28

01

1720

2

.785

9 6.

0780

6

1

T

lak

Tem

pera

tura

zas

ićen

ja

Spe

cifičn

i vol

umen

E

ntal

pija

T

oplin

a is

pari

vanj

a E

ntro

pija

p

T z

t z v’

v’

’ h’

h’

’ r

= h

’’ –

h’

s’

s’’

bar

K

o C

m3 /

kg

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K

kJ /

kg

K

41.2

52

5.2

252.

0 0.

0012

561

0.04

829

1096

28

00

17

04

2.81

27

6.05

75

43.1

52

8.0

254.

8 0.

0012

628

0.04

601

1110

27

99

16

89

2.83

82

6.03

74

45.1

53

0.7

257.

5 0.

0012

694

0.04

394

1123

27

98

1675

2

.862

9 6.

0185

47

.1

533.

3 26

0.1

0.00

1275

9 0.

0420

3 11

36

2796

16

60

2.8

868

6.00

01

49.0

53

5.9

262.

7 0.

0012

825

0.04

026

1148

27

95

1646

2

.909

8 5.

9821

51

.0

538.

3 26

5.1

0.00

1289

0 0.

0386

3 11

61

2793

16

33

2.9

320

5.96

45

53.0

54

0.7

267.

5 0.

0012

954

0.03

711

1173

27

91

1619

2

.953

8 5.

9473

54

.9

543.

0 26

9.2

0.00

1301

8 0.

0356

9 11

84

2790

16

05

2.9

751

5.93

10

56.9

54

5.3

272.

1 0.

0013

083

0.03

437

1196

27

88

1592

2

.995

7 5.

9147

58

.8

547.

5 27

4.3

0.00

1314

7 0.

0331

3 12

07

2786

15

79

3.0

158

5.89

88

60.8

54

9.6

276.

4 0.

0013

211

0.03

197

1218

27

83

1565

3

.035

4 5.

8833

62

.8

551.

7 27

8.5

0.00

1327

5 0.

0308

9 12

29

2781

15

52

3.0

547

5.86

82

64.7

55

3.7

280.

5 0.

0013

338

0.02

986

1240

27

79

1539

3

.073

1 5.

8531

66

.7

555.

7 28

2.5

0.00

1340

2 0.

0288

9 12

50

2777

15

27

3.0

915

5.83

85

68.6

55

7.7

284.

5 0.

0013

466

0.02

798

1260

27

74

1514

3

.110

0 5.

8243

70

.6

559.

6 28

6.4

0.00

1353

0 0.

0275

4 12

71

2771

15

01

3.1

275

5.81

00

72.6

56

1.4

288.

2 0.

0013

593

0.02

711

1280

27

69

1488

3

.144

7 5.

7958

74

.5

563.

3 29

0.1

0.00

1365

8 0.

0262

9 12

90

2766

14

78

3.1

619

5.78

24

76.5

56

5.0

291.

8 0.

0013

722

0.02

550

1300

27

63

1463

3

.178

6 5.

7686

78

.5

566.

8 29

3.6

0.00

1378

7 0.

0247

6 13

10

2760

14

51

3.1

949

5.75

48

80.4

56

8.5

295.

3 0.

0013

852

0.02

405

1319

27

57

1439

3

.211

3 5.

7448

82

.4

570.

2 29

7.0

0.00

1391

7 0.

0227

3 13

28

2754

14

26

3.2

272

5.72

84

84.3

57

1.9

298.

7 0.

0013

983

0.02

212

1338

27

52

1414

3

.242

7 5.

7154

86

.3

573.

5 30

0.3

0.00

1440

9 0.

0215

3 13

46

2749

14

02

3.2

577

5.70

24

88.3

57

5.1

301.

9 0.

0014

115

0.02

096

1356

27

45

1390

3

.273

2 5.

6886

90

.2

576.

7 30

3.5

0.00

1418

1 0.

0204

2 13

64

2742

13

78

3.2

883

5.67

69

92.2

57

8.2

305.

8 0.

0014

249

0.01

990

1373

27

39

1366

3

.303

0 5.

6643

94

.1

579.

7 30

6.6

0.00

1431

6 0.

0194

0 13

82

2735

13

53

3.3

176

5.65

18

6

2

T

lak

Tem

pera

tura

zas

ićen

ja

Spe

cifičn

i vol

umen

E

ntal

pija

T

oplin

a is

pari

vanj

a E

ntro

pija

p

T z

t z v’

v’

’ h’

h’

’ r

= h

’’ –

h’

s’

s’’

bar

K

o C

m3 /

kg

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K

kJ /

kg

K

96.1

58

1.2

308.

0 0.

0014

384

0.01

892

1392

27

32

1341

3

.331

9 5.

6392

98

.1

582.

7 30

9.5

0.00

1445

3 0.

0184

6 13

99

2729

13

29

3.3

461

5.62

71

108

589.

8 31

6.6

0.00

1480

0.

0163

8 14

41

2710

12

69

3.4

156

5.56

59

118

596.

3 32

3.1

0.00

1517

0.

0146

3 14

82

2690

12

08

3.4

813

5.50

61

127

602.

5 32

9.3

0.00

1557

0.

0131

3 15

21

2668

11

46

3.5

450

5.44

79

137

608.

3 33

5.1

0.00

1600

0.

0118

2 15

60

2645

10

84

3.6

065

5.38

97

147

613.

7 34

0.5

0.00

1644

0.

0106

6 15

99

2619

10

20

3.6

668

5.32

90

157

618.

9 34

5.7

0.00

1693

0.

0096

25

1637

25

91

954

3.7

267

5.26

70

167

623.

8 35

0.6

0.00

1748

0.

0086

81

1676

25

60

884

3.7

870

5.20

08

177

628.

5 35

5.3

0.00

1812

0.

0078

03

1717

25

24

807

3.8

485

5.13

22

186

633.

0 35

9.8

0.00

1890

0.

0069

7 17

60

2483

72

3 3.

9134

5.

0577

19

6 63

7.3

364.

1 0.

0019

87

0.00

618

1806

24

34

628

3.98

33

4.96

85

206

641.

3 36

8.1

0.00

213

0.00

535

1861

23

69

508

4.06

66

4.85

92

216

645.

3 37

2.1

0.00

238

0.00

436

1938

22

70

332

4.18

39

4.69

76

221.

3 64

7.3

374.

1 0.

0031

8 0.

0031

8 21

00

2100

0

4.42

96

4.42

96

6

3

V

RE

LA V

OD

A I

ZA

SIĆ

EN

A V

OD

EN

A P

AR

A (

S P

RO

MJE

NO

M T

EM

PE

RA

TU

RE

)

Tem

pera

tura

zas

ićen

ja

Tla

k S

peci

fični v

olum

en

Ent

alpi

ja

Top

lina

ispa

riva

nja

Ent

ropi

ja

Tz

t z p

v’

v’’

h’

h’’

r =

h’’

– h’

s’

s’

’ K

o C

ba

r m3 /

kg

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K

kJ /

kg

K

273

0 0.

0061

02

0.00

1000

2 20

6.3

0 25

01

2501

0.

0000

9

.154

4 27

4 1

0.00

657

0.00

1000

1 19

2.6

4.23

25

02

2498

0.

0155

9.

1281

27

6 3

0.00

757

0.00

1000

1 16

8.2

12.6

25

06

2494

0.

0456

9.

0757

27

8 5

0.00

872

0.00

1000

1 14

7.2

21.1

25

10

2489

0.

0762

9.

0242

28

0 7

0.01

001

0.00

1000

1 12

9.1

29.4

25

14

2484

0.

1063

8.

9736

28

2 9

0.01

147

0.00

1000

3 11

3.4

37.8

25

18

2480

0.

1365

8.

9237

28

4 11

0.

0131

2 0.

0010

005

99.9

1 46

.2

2521

24

75

0.16

58

8.87

52

286

13

0.01

497

0.00

1000

7 88

.18

54.6

25

25

2471

0.

195

1 8.

8274

28

8 15

0.

0170

4 0.

0010

010

77.9

7 63

.0

2528

24

66

0.22

44

8.78

06

290

17

0.01

936

0.00

1001

3 69

.10

71.3

25

32

2461

0.

253

3 8.

7341

29

2 19

0.

0219

6 0.

0010

016

61.3

4 79

.7

2536

24

56

0.28

22

8.68

89

294

21

0.02

486

0.00

1002

1 54

.56

88.1

25

39

2451

0.

310

1 8.

6441

29

6 23

0.

0280

8 0.

0010

025

48.6

2 96

.5

2543

24

46

0.33

91

8.60

01

298

25

0.03

167

0.00

1003

0 43

.40

104.

5 25

46

2442

0.

3672

8.

5570

30

0 27

0.

0356

4 0.

0010

036

38.8

2 11

3.2

2550

24

37

0.39

52

8.51

47

302

29

0.04

004

0.00

1004

1 34

.77

121.

5 25

54

2433

0.

4229

8.

4708

30

4 31

0.

0449

1 0.

0010

047

31.0

0 12

9.9

2558

24

28

0.45

05

8.43

18

306

33

0.05

029

0.00

1005

4 28

.04

138.

2 25

61

2423

0.

4777

8.

3916

30

8 35

0.

0562

2 0.

0010

061

25.2

4 14

6.6

2565

24

18

0.50

49

8.35

18

310

37

0.06

274

0.00

1006

8 22

.77

155.

0 25

69

1414

0.

5321

8.

3129

31

2 39

0.

0699

1 0.

0010

076

20.5

6 16

3.3

2572

20

09

0.55

89

8.27

48

314

41

0.07

778

0.00

1008

3 18

.59

171.

7 25

75

2404

0.

5857

8.

2371

31

6 43

0.

0863

9 0.

0010

091

16.8

4 18

0.0

2579

23

99

0.61

21

8.20

03

318

45

0.09

582

0.00

1009

9 15

.28

188.

4 25

82

2394

0.

6385

8.

1638

32

0 47

0.

1061

0.

0010

108

13.8

8 19

6.8

2586

23

89

0.66

49

8.12

78

322

4 0.

1174

0.

0010

116

12.6

2 20

5.1

2590

23

85

0.69

08

8.09

27

324

51

0.12

96

0.00

1012

6 11

.99

213.

5 25

93

2380

0.

716

8 8.

0579

32

6 53

0.

1429

0.

0010

135

10.4

9 22

1.9

2597

23

75

0.74

23

8.02

36

6

4

T

empe

ratu

ra z

asićen

ja

Tla

k S

peci

fični v

olum

en

Ent

alpi

ja

Top

lina

ispa

riva

nja

Ent

ropi

ja

Tz

t z P

v’

v’

’ h’

h’

’ r

= h

’’ –

h’

s’

s’’

K

o C

bar

m3 / k

g m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

kJ

/ k

g K

32

8 55

0.

1574

0.

0010

145

9.57

8 23

0.2

2600

23

70

0.76

79

7.99

01

330

57

0.17

31

0.00

1015

5 8.

757

238.

6 26

04

2366

0.

793

4 7.

9570

33

2 59

0.

1902

0.

0010

166

8.02

0 24

6.9

2608

23

61

0.81

85

7.92

48

334

61

0.20

86

0.00

1017

7 7.

353

255.

3 26

11

2355

0.

843

6 7.

8925

33

6 63

0.

2285

0.

0010

188

6.74

9 26

3.7

2614

23

50

0.86

88

7.86

07

338

65

0.25

01

0.00

1019

9 6.

201

272.

1 26

18

2345

0.

893

5 7.

8297

34

0 67

0.

2733

0.

0010

210

5.70

5 28

0.4

2621

23

41

0.91

82

7.79

92

342

69

0.29

84

0.00

1022

2 5.

255

288.

8 26

25

2336

0.

942

9 7.

7694

34

4 71

0.

3254

0.

0010

234

4.84

6 29

7.2

2628

23

31

0.96

72

7.73

91

346

73

0.35

43

0.00

1024

6 4.

473

305.

6 26

31

2326

0.

991

9 7.

7104

34

8 75

0.

3855

0.

0010

252

4.29

9 31

4.0

2635

23

21

1.01

57

7.68

15

350

77

0.41

89

0.00

1027

0 3.

824

322.

3 26

38

2316

1.

039

6 7.

6535

35

2 79

0.

4547

0.

0010

283

3.54

0 33

0.8

2641

23

11

1.06

34

7.62

54

354

81

0.49

31

0.00

1029

7 3.

282

339.

1 26

45

2306

1.

087

3 7.

5978

35

6 83

0.

5342

0.

0010

310

3.04

5 34

7.5

2648

23

01

1.11

08

7.57

06

358

85

0.57

80

0.00

1032

4 2.

828

356.

0 26

51

2296

1.

134

2 7.

5438

36

0 87

0.

6249

0.

0010

338

2.62

9 36

4.4

2655

22

91

1.15

77

7.51

74

362

89

0.67

49

0.00

1035

2 2.

447

372.

8 26

58

2285

1.

180

7 7.

4914

36

4 91

0.

7280

0.

0010

366

2.27

9 38

1.2

2661

22

80

1.20

41

7.46

59

366

93

0.78

49

0.00

1038

1 2.

124

389.

6 26

64

2275

1.

227

2 7.

4408

36

8 95

0.

8452

0.

0010

396

1.98

2 39

8.0

2668

22

70

1.25

02

7.41

57

370

97

0.90

95

0.00

1041

2 1.

851

406.

5 26

11

2265

1.

273

2 7.

3905

37

2 99

0.

9778

0.

0010

427

1.73

0 41

4.9

2674

22

59

1.29

58

7.36

67

374

101

1.05

0 0.

0010

443

1.61

8 42

3.3

2677

22

54

1.31

84

7.34

28

376

103

1.12

7 0.

0010

468

1.51

5 43

1.7

2680

22

49

1.34

10

7.31

94

378

105

1.20

8 0.

0010

474

1.41

9 44

0.2

2683

22

43

1.36

32

7.29

59

380

107

1.29

4 0.

0010

490

1.33

1 44

8.7

2687

22

38

1.38

54

7.27

25

382

109

1.38

5 0.

0010

507

1.24

9 45

7.1

2690

22

32

1.40

76

7.24

99

384

111

1.48

1 0.

0010

523

1.17

3 46

5.5

2693

22

27

1.42

94

7.22

73

386

113

1.58

3 0.

0010

540

1.10

2 47

4.0

2696

22

22

1.45

16

7.20

51

388

115

1.69

1 0.

0010

558

1.03

6 48

2.5

2699

22

16

1.47

33

7.18

33

390

117

1.80

4 0.

0010

576

0.97

54

491.

0 27

02

2211

1.

4951

7.

1615

6

5

T

empe

ratu

ra z

asićen

ja

Tla

k S

peci

fični v

olum

en

Ent

alpi

ja

Top

lina

ispa

riva

nja

Ent

ropi

ja

Tz

t z p

v’

v’’

h’

h’’

r =

h’’

– h’

s’

s’

’ K

o C

ba

r m3 /

kg

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K

kJ /

kg

K

392

119

1.92

3 0.

0010

594

0.91

86

499.

5 27

05

2205

1.

5169

7.

1402

39

4 12

1 2.

049

0.00

1061

2 0.

8657

50

7.9

2708

22

00

1.53

86

7.11

97

396

123

2.18

1 0.

0010

630

0.81

64

516.

7 27

11

2194

1.

5600

7.

0983

39

8 12

5 2.

321

0.00

1064

9 0.

7704

52

5.0

2713

21

88

1.58

14

7.07

78

400

127

2.46

7 0.

0010

668

0.72

76

533.

4 27

16

2183

1.

6027

7.

0573

40

5 13

2 2.

864

0.00

1071

7 0.

6321

55

4.8

2723

21

68

1.65

55

7.00

74

410

137

3.31

7 0.

0010

767

0.55

12

576.

1 27

30

2154

1.

7078

6.

9589

41

5 14

2 3.

823

0.00

1081

9 0.

4824

59

7.9

2737

21

39

1.75

97

6.91

16

420

147

4.38

9 0.

0010

873

0.42

37

619.

2 27

43

2124

1.

8112

6.

8655

42

5 15

2 5.

020

0.00

1092

8 0.

3733

64

1.0

2749

21

08

1.86

23

6.82

03

430

157

5.72

3 0.

0010

986

0.32

99

662.

1 27

54

2092

1.

9125

6.

7768

43

5 16

2 6.

502

0.00

1104

4 0.

2925

68

4.1

2760

20

76

1.96

28

6.73

36

440

167

7.36

2 0.

0011

106

0.26

00

705.

9 27

65

2059

2.

0122

6.

6918

44

5 17

2 8.

311

0.00

1116

9 0.

2318

72

8.1

2771

20

43

2.06

16

6.64

99

450

177

9.35

4 0.

0011

234

0.20

71

749.

9 27

75

2026

2.

1101

6.

6097

45

5 18

2 10

.50

0.00

1130

3 0.

1856

77

2.0

2780

20

08

2.15

85

6.56

99

460

187

11.7

5 0.

0011

372

0.16

66

794.

2 27

84

1990

2.

2069

6.

5306

46

5 19

2 13

.11

0.00

1144

5 0.

1499

81

6.4

2788

19

71

2.25

50

6.49

21

470

197

14.6

0 0.

0011

519

0.13

52

839.

0 27

91

1952

2.

3023

6.

4544

47

5 20

2 16

.21

0.00

1159

6 0.

1222

86

1.2

2794

19

32

2.34

96

6.41

67

480

207

17.9

6 0.

0011

676

0.11

06

884.

3 27

97

1913

2.

3965

6.

3798

48

5 21

2 19

.85

0.00

1176

0 0.

1003

90

6.9

2799

18

92

2.44

34

6.34

30

490

217

21.9

0 0.

0011

846

0.09

110

929.

9 28

01

1871

2.

489

9 6.

3066

49

5 22

2 24

.10

0.00

1193

7 0.

0828

8 95

2.9

2802

18

49

2.5

364

6.27

06

500

227

26.4

7 0.

0012

029

0.07

552

976.

4 28

03

1826

2.

582

4 6.

2346

50

5 23

2 29

.02

0.00

1212

6 0.

0689

1 99

9.8

2804

18

04

2.6

285

6.19

94

510

237

31.7

5 0.

0012

228

0.06

296

1023

28

03

1780

2.

6745

6.

1638

51

5 24

2 34

.67

0.00

1233

4 0.

0575

9 10

47

2803

17

56

2.72

06

6.12

82

520

247

37.8

0 0.

0012

443

0.05

274

1071

28

02

1731

2.

7658

6.

1006

52

5 25

2 41

.14

0.00

1255

8 0.

0483

5 10

96

2801

17

05

2.81

19

6.05

79

530

257

44.7

0 0.

0012

680

0.04

436

1120

27

98

1678

2.

8579

6.

0223

53

5 26

2 48

.48

0.00

1280

4 0.

0407

4 11

45

2796

16

50

2.90

35

5.98

71

540

267

52.5

1 0.

0012

940

0.03

744

1170

27

92

1622

2.

9488

5.

9511

6

6

T

empe

ratu

ra z

asićen

ja

Tla

k S

peci

fični v

olum

en

Ent

alpi

ja

Top

lina

ispa

riva

nja

Ent

ropi

ja

Tz

t z P

v’

v’

’ h’

h’

’ r

= h

’’ –

h’

s’

s’’

K

o C

bar

m3 / k

g m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

kJ

/ k

g K

54

5 27

2 56

.79

0.00

1308

0 0.

0344

3 11

95

2788

15

93

2.99

52

5.91

55

550

277

61.3

4 0.

0013

228

0.03

176

1221

27

83

1562

3.

0405

5.

8791

55

5 28

2 66

.16

0.00

1338

5 0.

0291

5 12

47

2778

15

30

3.08

69

5.84

27

560

287

71.2

4 0.

0013

550

0.02

684

1274

27

70

1497

3.

1330

5.

8054

56

5 29

2 76

.64

0.00

1372

7 0.

0247

1 13

01

2763

14

62

3.17

99

5.76

73

570

297

82.3

5 0.

0013

916

0.02

275

1328

27

55

1427

3.

2263

5.

7288

57

5 30

2 88

.37

0.00

1412

0.

0209

4 13

56

2745

13

89

3.27

41

5.68

90

580

307

94.7

2 0.

0014

34

0.01

926

1385

27

34

1350

3.

321

8 5.

6484

58

5 31

2 10

1.4

0.00

1457

0.

0177

1 14

14

2722

13

08

3.37

04

5.60

61

590

317

108.

5 0.

0014

83

0.01

627

1444

27

09

1265

3.

419

4 5.

5626

59

5 32

2 11

5.9

0.00

1511

0.

0149

3 14

75

2694

12

20

3.46

96

5.51

69

600

327

123.

7 0.

0015

42

0.01

368

1506

26

77

1170

3.

520

7 5.

4701

60

5 33

2 13

2.0

0.00

1577

0.

0125

1 15

39

2658

11

19

3.57

34

5.42

15

610

337

140.

7 0.

0016

15

0.01

141

1573

26

36

1063

3.

627

0 5.

3692

61

5 34

2 14

9.8

0.00

1658

0.

0103

7 16

09

2612

10

02

3.68

35

5.31

30

620

347

159.

4 0.

0017

07

0.00

9379

16

47

2584

93

7 3.

741

7 5.

2519

62

5 35

2 16

9.5

0.00

1764

0.

0084

25

1688

25

51

863

3.80

37

5.18

37

630

357

180.

1 0.

0018

40

0.00

7499

17

32

2509

77

7 3.

878

0 5.

1058

63

5 36

2 19

1.3

0.00

1943

0.

0065

6 17

83

2460

67

7 3.

9322

5.

0145

64

0 36

7 20

3.1

0.00

208

0.00

559

1844

23

90

546

4.04

11

4.89

40

645

372

215.

6 0.

0023

8 0.

0044

0 19

37

2273

33

6 4.

1809

4.

7018

64

7 37

4 22

1.3

0.00

318

0.00

318

2100

21

00

0 4.

4296

4.

4296

6

7

VO

DA

(vr

ijed

nost

i izn

ad

deb

ele

vo

do

ravn

e c

rte

) I

PR

EG

RIJ

AN

A V

OD

EN

A P

AR

A (

vrije

dno

sti i

spo

d d

ebel

e vo

do

ravn

e cr

te)

tem

pe

ratu

ra

p =

0.0

09

8 b

ar

p =

0.0

19

6 b

ar

p =

0.0

29

4 b

ar

p =

0.0

39

2 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K 2

73

.15

0

0

.00

100

02

0.0

0

.00

00

0.0

010

002

0

.0

0.0

000

0.0

010

002

0

.0

0.0

000

0

.00

100

02

0.0

0

.00

00

29

3.1

5

20

1

37

.9

25

38

9

.06

27

68

.93

2

35

7

8.7

446

0

.00

10

018

8

4

0.2

964

0

.00

100

18

84

0

.29

64

31

3.1

5

40

1

47

.3

25

75

9

.18

50

73

.65

2

57

4

8.8

639

4

9.0

8

25

74

8

.67

59

36

.79

2

57

4

8.5

461

3

23

.15

5

0

15

2.0

2

59

4

9.2

461

7

6.0

1

25

93

8

.73

33

50

.65

2

59

3

8.7

333

3

7.9

8

25

93

8

.60

35

33

3.1

5

60

1

56

.8

26

13

9

.30

35

78

.36

2

61

2

8.9

798

5

2.2

2

26

12

8

.79

06

39

.16

2

61

2

8.6

600

3

53

.15

8

0

16

6.2

2

65

1

9.4

136

8

3.0

7

26

50

9

.09

03

55

.36

2

65

0

8.9

032

4

1.5

1

26

50

8

.77

09

37

3.1

5

10

0

17

5.6

2

68

8

9.5

174

8

7.7

8

26

88

9

.19

50

58

.50

2

68

8

9.0

070

4

3.8

7

26

88

8

.87

56

39

3.1

5

12

0

18

5.0

2

72

6

9.6

162

9

2.4

9

27

26

9

.29

38

61

.64

2

72

6

9.1

058

4

6.2

3

27

27

8

.97

48

41

3.1

5

14

0

19

4.4

2

76

4

9.7

104

9

7.2

0

27

64

9

.38

84

64

.78

2

76

4

9.2

008

4

8.5

8

27

64

9

.06

90

42

3.1

5

15

0

19

9.1

2

78

3

9.7

561

9

9.5

5

27

83

9

.43

40

66

.35

2

78

3

9.2

465

4

9.7

6

27

83

9

.11

47

43

3.1

5

16

0

20

3.8

2

80

3

9.8

009

1

01

.91

2

80

2

9.4

788

6

7.

92

2

80

2

9.2

912

5

0.9

4

28

03

9

.15

95

45

3.1

5

18

0

21

3.2

2

84

1

9.8

875

1

06

.61

2

84

1

9.5

658

7

1.

06

2

84

1

9.3

779

5

3.2

8

28

41

9

.24

65

47

3.1

5

20

0

22

2.7

2

88

0

9.9

709

1

11

.32

2

87

9

9.6

487

7

4.

20

2

87

9

9.4

612

5

5.6

4

28

80

9

.32

99

49

3.1

5

22

0

23

2.1

2

91

8

10

.051

3

11

6.0

2

29

18

9

.72

87

77

.34

2

91

8

9.5

416

5

7.9

9

29

18

9

.41

03

51

3.1

5

24

0

24

1.5

2

95

8

10

.128

7

12

0.7

2

29

57

9

..8

065

8

0.4

8

29

57

9

.61

90

60

.34

2

95

8

9.4

877

5

23

.15

2

50

2

46

.2

29

77

1

0.1

664

1

23

.07

2

97

7

9.8

446

8

2.0

5

29

77

9

.65

71

61

.52

2

97

7

9.5

258

5

33

.15

2

60

2

50

.9

29

97

1

0.2

037

1

25

.43

2

99

6

9.8

819

8

3.6

2

29

96

9

.69

44

62

.70

2

99

7

9.5

631

5

53

.15

2

80

2

60

.3

30

37

1

0.2

765

1

30

.13

3

03

6

9.9

543

8

6.7

6

30

36

9

.76

72

65

.05

3

03

7

9.6

359

5

73

.15

3

00

2

69

.7

30

77

1

0.3

473

1

34

.84

3

07

6

10

.025

1

89

.90

3

07

6

9.8

375

6

7.4

1

30

77

9

.70

67

59

3.1

5

32

0

27

9.1

3

11

7

10

.415

5

13

9.5

5

31

16

1

0.0

937

9

3.0

3

31

16

9

.90

69

69

.76

3

11

7

9.7

749

6

13

.15

3

40

2

88

.6

31

57

1

0.4

821

1

44

.25

3

15

7

10

.160

3

96

.17

3

15

7

9.9

731

7

2.1

2

31

57

9

.84

15

62

3.1

5

35

0

29

3.3

3

17

8

10

.514

7

14

6.6

0

31

77

1

0.1

929

9

7.7

3

31

77

1

0.0

058

7

3.3

0

31

78

9

.87

46

63

3.1

5

36

0

29

8.0

3

19

8

10

.547

0

14

8.9

6

31

98

1

0.2

251

9

9.3

0

31

98

1

0.0

388

7

4.4

7

31

98

9

.90

72

65

3.1

5

38

0

30

7.4

3

23

9

10

.611

0

15

3.6

7

32

32

1

0.2

884

1

02

.44

3

23

9

10

.104

6

76

.82

3

23

9

9.9

909

6

73

.15

4

00

3

16

.8

32

80

1

0.6

726

1

58

.37

3

28

0

10

.350

7

10

5.5

8

32

80

1

0.1

640

7

9.1

8

32

80

1

0.0

328

6

93

.15

4

20

3

26

.2

33

22

1

0.7

333

1

63

.1

33

21

1

0.4

114

1

08

.72

3

32

1

10

.224

7

81

.53

3

32

1

10

.094

0

71

3.1

5

44

0

33

5.6

3

36

4

10

.793

2

16

7.8

3

36

3

10

.471

3

11

1.8

6

33

63

1

0.2

842

8

3.8

8

33

63

1

0.1

538

7

23

.15

4

50

3

40

.3

33

85

1

0.8

225

1

70

.2

33

84

1

0.5

010

1

13

.42

3

38

4

10

.313

9

85

.06

3

38

4

10

.183

1

73

3.1

5

46

0

34

5.0

3

40

6

10

.851

8

17

2.5

3

40

5

10

.530

3

11

4.9

9

34

04

1

0.3

432

8

6.2

3

34

05

1

0.2

120

7

53

.15

4

80

3

54

.4

34

48

1

0.9

091

1

77

.2

34

47

1

0.5

876

1

18

.30

3

44

7

10

.400

5

88

.59

3

44

7

10

.269

8

77

3.1

5

50

0

36

3.8

3

49

1

10

.965

6

18

1.9

3

49

0

10

.643

7

12

1.2

6

34

89

1

0.4

566

9

0.9

4

34

47

1

0.3

263

7

93

.15

5

20

3

73

.2

35

33

1

1.0

213

1

86

.6

35

33

1

0.7

028

1

24

.40

3

53

2

10

.512

3

93

.30

3

53

3

10

.381

6

81

3.1

5

54

0

38

1.6

3

57

6

11

.076

2

19

1.3

3

57

5

10

.754

3

12

7.5

4

35

75

1

0.5

671

9

5.6

5

35

76

1

0.4

364

8

23

.15

5

50

3

87

.3

35

98

1

1.1

030

1

93

.6

35

98

1

0.7

810

1

29

.11

3

59

7

10

.593

9

96

.83

3

59

8

10

.463

2

83

3.1

5

56

0

39

2.0

3

61

9

11

.129

4

19

6.0

3

61

9

10

.807

4

13

0.6

8

36

19

1

0.6

203

9

8.0

0

36

19

1

0.4

900

8

53

.15

5

80

4

01

.4

36

63

1

1.1

817

2

00

.7

36

63

1

0.8

597

1

33

.82

3

66

3

10

.672

6

10

0.3

6

36

63

1

0.5

424

8

73

.15

6

00

4

10

.8

37

07

1

1.2

323

2

05

.4

37

07

1

0.9

116

1

36

.95

3

70

7

10

.724

1

10

2.7

1

37

07

1

0.5

939

6

8

te

mp

erat

ura

p =

0.0

49

bar

p

= 0

.05

88

ba

r p

= 0

.06

86

bar

p

= 0

.07

84

bar

T

t

v h

s v

h s

v h

s v

h s

K

o C

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

27

3.1

5

0

0.0

010

002

0

.0

0.0

000

0

.00

100

02

0.0

0

.00

00 0.0

010

002

0

.0

0.0

000

0

.00

100

02

0.0

0

.00

00

29

3.1

5

20

0

.00

100

18

84

0

.29

64

0.0

010

018

8

4

0.2

964

0

.00

100

18

83

.736

0

.29

64

0.0

010

018

8

3.7

36

0.2

964

3

13

.15

4

0

29

.42

2

54

7

8.4

423

2

4.5

0

25

74

8

.35

98

21

.00

2

57

4

8.2

886

0

.00

100

79

16

4.4

72

0

.57

15

32

3.1

5

50

3

0.3

6

25

93

8

.50

05

25

.29

2

59

3

8.4

163

2

1.6

8

25

93

8

.34

60

18

.97

2

59

2

8.2

827

3

33

.15

6

0

31

.31

2

61

2

8.5

574

2

6.0

8

26

12

8

.47

28

22

.36

2

61

2

8.4

025

1

9.5

6

26

12

8

.33

97

35

3.1

5

80

3

3.1

9

26

50

8

.66

79

27

.65

2

65

0

8.5

829

2

3.7

1

26

50

8

.51

22

20

.74

2

65

0

8.4

502

3

73

.15

1

00

3

5.0

8

26

88

8

.77

26

29

.23

2

68

8

8.6

880

2

5.0

6

26

88

8

.61

69

21

.92

2

68

8

8.5

545

3

93

.15

1

20

3

6.9

6

27

26

8

.87

18

30

.80

2

72

6

8.7

873

2

6.4

0

27

26

8

.71

61

23

.10

2

72

6

8.6

537

4

13

.15

1

40

3

8.8

5

27

64

8

.96

60

37

.37

2

76

4

8.8

819

2

7.7

5

27

64

8

.81

11

24

.28

2

76

4

8.7

487

4

23

.15

1

50

3

9.7

9

27

83

9

.01

17

33

.15

2

78

3

8.9

275

2

8.4

2

27

83

8

.85

68

24

.87

2

78

3

8.7

944

4

33

.15

1

60

4

0.7

3

28

03

9

.05

65

33

.94

2

80

3

8.9

723

2

9.0

9

28

03

8

.90

16

25

.46

2

80

2

8.8

392

4

53

.15

1

80

4

2.6

2

28

41

9

.14

36

35

.51

2

84

1

9.0

594

3

0.4

3

28

41

8

.98

82

26

.64

2

84

1

8.9

258

4

73

.15

2

00

4

4.5

0

28

80

9

.22

73

37

.08

2

88

0

9.1

431

3

1.7

8

28

80

9

.07

15

27

.82

2

88

0

9.0

092

4

93

.15

2

20

4

8.3

9

29

18

9

.30

77

38

.65

2

91

8

9.2

235

3

3.1

2

29

18

9

.15

19

28

.99

2

91

8

9.0

900

5

13

.15

2

40

4

8.2

7

29

58

9

.38

47

40

.22

2

95

8

9.3

006

3

4.4

7

29

58

9

.22

98

30

.17

2

95

7

9.1

678

5

23

.15

2

50

4

9.2

1

29

77

9

.42

24

41

.00

2

97

7

9.3

382

3

5.1

4

29

77

9

.26

75

30

.76

2

97

7

9.2

055

5

33

.15

2

60

5

0.5

1

29

97

9

.66

01

41

.79

2

99

7

9.3

755

3

5.8

2

29

97

9

.30

47

31

.35

2

99

6

9.2

428

5

53

.15

2

80

5

2.0

4

30

36

9

.53

29

43

.36

3

03

6

9.4

488

3

7.1

6

30

36

9

.37

76

32

.52

3

03

6

9.3

152

5

73

.15

3

00

5

3.9

2

30

76

9

.60

37

44

.93

3

07

6

9.5

195

3

8.5

1

30

76

9

.44

84

33

.70

3

07

6

9.3

860

5

93

.15

3

20

5

5.8

0

31

17

9

.67

23

46

.50

3

11

7

9.5

878

3

9.8

5

31

17

9

.51

70

34

.88

3

11

7

9.4

546

6

13

.15

3

40

5

7.6

9

31

57

9

.73

89

48

.00

3

15

7

9.6

543

4

1.2

0

31

57

9

.58

36

36

.05

3

15

7

9.5

216

6

23

.15

3

50

5

8.6

3

31

77

9

,77

20

48

.85

3

17

7

9.6

874

4

1.8

7

31

77

9

.61

68

36

.64

3

17

7

9.5

547

6

33

.15

3

60

5

9.5

7

31

98

9

.80

46

49

.64

3

19

8

9.7

201

4

2.5

4

31

98

9

.64

89

37

.23

3

19

8

9.5

869

6

53

.15

3

80

6

1.4

6

32

39

9

.86

79

51

.20

3

23

9

9.7

837

4

3.8

9

32

39

9

.71

25

38

.41

3

23

9

9.6

502

6

73

.15

4

00

6

3.3

3

32

80

9

.92

98

52

.78

3

28

0

9.8

457

4

5.2

3

32

80

9

.77

45

39

.59

3

28

0

9.7

125

6

93

.15

4

20

6

5.2

1

33

21

9

.99

10

54

.35

3

32

1

9.9

068

4

6.5

8

33

21

9

.38

52

40

.76

3

32

1

9.7

732

7

13

.15

4

40

6

7.0

9

33

63

1

0.0

508

5

5.9

2

33

63

9

.96

67

47

.9

2

33

63

9

.98

51

41

.94

3

36

3

9.8

331

7

23

.15

4

50

6

8.0

3

33

84

1

0.0

801

5

6.7

0

33

84

9

.99

60

48

.5

9

33

84

9

.92

48

42

.53

3

38

4

9.8

624

7

33

.15

4

60

6

8.9

8

34

05

1

0.1

094

5

7.4

8

34

05

1

0.0

253

4

9.2

6

34

05

9

.95

41

43

.12

3

40

5

9.8

917

7

53

.15

4

80

7

0.8

6

34

47

1

0.1

668

5

9.0

5

34

47

1

0.0

827

5

0.6

1

34

47

1

0.0

115

4

4.3

0

34

47

9

.94

95

77

3.1

5

50

0

72

.74

3

49

0

10

.222

9

60

.62

3

49

0

10

.139

2

51

.96

3

49

0

10

.068

0

45

.47

3

49

0

10

.006

0

79

3.1

5

52

0

74

.68

3

53

3

10

.278

6

62

.18

3

53

3

10

.194

4

53

.30

3

53

3

10

.123

3

46

.65

3

53

3

10

.061

3

81

3.1

5

54

0

76

.51

3

57

6

10

.333

4

63

.76

3

57

6

10

.249

3

54

.65

3

57

6

10

.178

1

47

.82

3

57

6

10

.116

1

82

3.1

5

55

0

77

.45

3

59

8

10

.360

2

64

.55

3

59

8

10

.276

1

55

.32

3

59

8

10

.204

9

48

.41

3

59

8

10

.142

9

83

3.1

5

56

0

78

.40

3

61

9

10

.386

6

65

.34

3

61

9

10

.302

5

56

.00

3

62

0

10

.231

3

49

.00

3

62

0

10

.169

7

85

3.1

5

58

0

80

.28

3

66

3

10

.439

4

66

.90

3

66

3

10

.355

8

57

.35

3

66

3

10

.284

0

50

.18

3

66

3

10

.222

5

87

3.1

5

60

0

82

.17

3

70

7

10

.490

9

68

.47

3

70

7

10

.406

7

58

.69

3

70

7

10

.335

5

51

.35

3

70

7

10

.274

0

6

9

tem

per

atur

a

p =

0.0

88

3 b

ar

p =

0.0

98

ba

r p

= 0

.14

7

bar

p

= 0

.19

6 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

27

3.1

5

0

0.0

010

002

0

.0

0.0

000

0

.00

100

02

0.0

0

.00

00 0.0

010

002

0

.0

0.0

000

0

.00

100

02

0.0

0

.00

00

29

3.1

5

20

0

.00

100

18

84

0

.29

64

0.0

010

018

8

4

0.2

964

0

.00

100

18

83

.736

0

.29

64

0.0

010

018

8

3.7

36

0.2

964

3

13

.15

4

0

0.0

010

079

1

67

.47

2

0.5

715

0

.00

100

79

16

7.4

72

0

.57

15

0.0

010

079

1

67

0

.57

15

0.0

010

079

1

67

.47

2

0.5

715

3

23

.15

5

0

16

.85

2

59

2

8.2

283

1

5.1

6

25

92

8

.17

98

0.0

01

01

21

20

9

0.7

030

0

.00

101

21

20

9.3

40

0

.70

30

33

3.1

5

60

1

7.3

8

26

12

8

.28

53

15

.64

2

61

2

8.2

363

1

0.4

6

26

10

8

.04

76

7.7

92

2

60

9

7.9

143

3

53

.15

8

0

18

.43

2

65

0

8.3

954

1

6.5

8

26

49

8

.34

64

11

.10

2

64

8

8.1

581

8

.27

7

26

48

8

.02

44

37

3.1

5

10

0

19

.48

2

68

8

8.5

000

1

7.5

3

26

88

8

.45

15

11

.73

2

68

7

8.2

632

8

.75

2

26

87

8

.12

95

39

3.1

5

12

0

20

.53

2

72

6

8.5

993

1

8.4

7

27

26

8

.55

07

12

.32

2

72

5

8.3

620

8

.22

6

27

25

8

.22

92

41

3.1

5

14

0

21

.58

2

76

4

8.6

943

1

9.4

2

27

64

8

.64

53

12

.99

2

76

3

8.4

486

9

.69

9

27

63

8

.32

42

42

3.1

5

15

0

22

.10

2

78

3

8.7

399

1

9.8

9

27

83

8

.69

10

13

.31

2

78

2

8.5

026

9

.93

6

27

82

8

.36

98

43

3.1

5

16

0

22

.62

2

80

2

8.7

847

2

0.3

6

28

02

8

.73

58

13

.63

2

80

1

8.5

478

1

0.1

72

28

01

8

.41

46

45

3.1

5

18

0

23

.67

2

84

1

8.8

714

2

1.3

0

28

41

8

.82

28

14

.26

2

84

0

8.6

345

1

0.6

45

28

40

8

.50

17

47

3.1

5

20

0

24

.72

2

87

9

8.9

547

2

2.2

4

28

79

8

.90

66

14

.89

2

87

9

8.7

178

1

1.1

18

28

79

8

.58

55

49

3.1

5

22

0

25

.77

2

91

8

9.0

355

2

3.1

9

29

18

8

.98

70

15

.52

2

91

7

8.7

986

1

1.5

91

29

18

8

.66

58

51

3.1

5

24

0

26

.81

2

95

7

9.1

134

2

4.1

9

29

57

9

.06

44

16

.15

2

95

6

8.8

764

1

2.0

63

29

57

8

.74

41

52

3.1

5

25

0

27

.34

2

97

7

9.1

511

2

4.6

0

29

77

9

.10

25

16

.47

2

97

6

8.9

141

1

2.2

99

29

76

8

.78

22

53

3.1

5

26

0

27

.86

2

99

6

9.1

884

2

5.0

7

29

96

9

.13

98

16

.78

2

99

6

8.9

509

1

2.5

35

29

96

8

.81

95

55

3.1

5

28

0

28

.91

3

03

6

9.2

608

2

6.0

2

30

36

9

.21

22

17

.42

3

03

6

9.0

238

1

3.0

07

30

36

8

.89

19

57

3.1

5

30

0

29

.95

3

07

6

9.3

315

2

6.9

6

30

76

9

.28

30

18

.05

3

07

6

9.0

949

1

3.4

78

30

76

8

.96

35

59

3.1

5

32

0

31

.00

3

11

7

9.4

006

2

7.9

0

31

17

9

.35

21

18

.67

3

11

6

9.1

640

1

3.9

49

31

17

9

.03

22

61

3.1

5

34

0

32

.05

3

15

7

9.4

672

2

8.8

4

31

57

9

.41

90

19

.31

3

15

6

9.2

305

1

4.4

20

31

57

9

.09

88

62

3.1

5

35

0

32

.57

3

17

7

9.4

998

2

9.3

1

31

77

9

.45

17

19

.62

3

17

7

9.2

632

1

4.6

56

31

77

9

.13

14

63

3.1

5

36

0

33

.09

3

19

8

9.5

321

2

9.7

8

31

98

9

.48

39

19

.94

3

19

7

9.2

954

1

4.8

91

31

98

9

.16

36

65

3.1

5

38

0

34

.14

3

23

9

9.5

957

3

0.7

2

32

39

9

.54

76

20

.57

3

23

8

9.3

595

1

5.3

62

32

39

9

.22

77

67

3.1

5

40

0

35

.19

3

28

0

9.6

581

3

1.6

7

32

80

9

.61

00

21

.20

3

27

9

9.4

218

1

5.8

33

32

80

9

.29

01

69

3.1

5

42

0

36

.23

3

32

1

9.7

192

3

2.6

1

33

21

9

.67

07

21

.83

3

32

1

9.4

825

1

6.3

0

33

21

9

.35

08

71

3.1

5

44

0

37

.28

3

36

3

9.7

791

3

3.5

5

33

63

9

.73

01

22

.46

3

36

3

9.5

420

1

6.7

7

33

63

9

.41

03

72

3.1

5

45

0

37

.80

3

38

4

9.8

084

3

4.0

2

33

84

9

.75

98

22

.78

3

38

4

9.5

717

1

7.0

0

33

84

9

.44

00

73

3.1

5

46

0

38

.32

3

40

5

9.8

377

3

4.4

9

34

05

9

.78

92

23

.08

3

40

4

9.6

010

1

7.2

3

34

05

9

.46

93

75

3.1

5

48

0

39

.37

3

44

7

9.8

951

3

5.4

3

34

47

9

.84

69

23

.72

3

44

7

9.6

588

1

7.7

0

34

47

9

.52

71

77

3.1

5

50

0

40

.42

3

49

0

9.9

516

3

6.3

8

34

91

9

.90

35

24

.35

3

48

9

9.7

157

1

8.1

9

34

90

9

.58

40

79

3.1

5

52

0

41

.46

3

53

3

10

.006

9

37

.32

3

53

3

9.9

587

2

4.

98

3

53

2

9.7

718

1

8.6

4

35

33

9

.64

01

81

3.1

5

54

0

42

.51

3

57

6

10

.061

7

38

.26

3

57

6

10

.013

2

25

.61

3

57

5

9.8

266

1

9.1

1

35

76

9

.69

50

82

3.1

5

55

0

43

.04

3

59

8

10

.088

5

38

.73

3

59

8

10

.039

9

25

.93

3

59

7

9.8

534

1

9.3

5

35

98

9

.72

17

83

3.1

5

56

0

43

.56

3

61

9

10

.115

3

39

.20

3

61

9

10

.066

7

26

.24

3

61

9

9.8

798

1

9.6

0

36

19

9

.74

81

85

3.1

5

58

0

44

.60

3

66

3

10

.168

1

40

.14

3

66

3

10

.119

5

26

.98

3

66

2

9.9

317

2

0.0

7

36

63

9

.80

00

87

3.1

5

60

0

45

.65

3

70

7

10

.219

6

41

.08

3

70

7

10

.171

0

27

.51

3

70

6

9.9

828

2

0.5

4

37

07

9

.85

11

7

0

tem

per

atur

a

p =

0.2

94

ba

r p

= 0

.39

2 b

ar

p =

0.4

90

bar

p

= 0

.58

9 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

27

3.1

5

0

0.0

010

002

0

.0

0.0

000

0

.00

100

02

0.0

0

.00

00 0.0

010

002

0

.0

0.0

000

0

.00

100

02

0.0

0

.00

00

29

3.1

5

20

0

.00

100

18

84

0

.29

64

0.0

010

018

8

4

0.2

964

0

.00

100

18

84

0

.29

64

0.0

010

018

8

8

0.2

964

3

13

.15

4

0

0.0

010

079

1

68

0

.57

15

0.0

010

079

1

68

0

.57

15

0.0

010

079

1

68

0

.57

15

0.0

010

079

1

68

0

.57

15

32

3.1

5

50

0

.00

101

21

20

9

0.7

030

0

.00

101

21

20

9

0.7

034

0

.00

101

21

20

9

0.7

034

0

.00

101

21

20

9

0.7

034

3

33

.15

6

0

0.0

010

171

2

51

0

.83

07

0.0

010

171

2

51

0

.83

07

0.0

010

171

2

51

0

.83

07

0.0

010

171

2

51

0

.83

07

35

3.1

5

80

5

.50

7

26

46

7

.83

48

4.1

23

2

64

5

7.6

991

0

.00

10

290

3

35

1

.07

48

0.0

010

290

3

35

1

.07

43

37

3.1

5

10

0

5.8

26

2

68

5

7.9

403

4

.36

5

26

84

7

.80

67

3.4

87

2

68

3

7.7

025

2

.90

2

26

81

7

.61

41

39

3.1

5

12

0

6.1

43

2

72

4

8.0

403

4

.60

4

27

23

7

.90

76

3.6

79

2

72

2

7.8

038

3

.06

3

27

21

7

.71

71

41

3.1

5

14

0

6.4

59

2

76

3

8.1

354

4

.84

2

27

61

8

.00

35

3.8

70

2

76

0

7.8

988

3

.22

3

27

60

7

.81

34

42

3.1

5

15

0

6.6

17

2

78

2

8.1

814

4

.96

1

27

81

8

.04

95

3.9

65

2

78

0

7.9

449

3

.30

2

27

80

7

.85

95

43

3.1

5

16

0

6.7

76

2

81

1

8.2

262

5

.07

9

28

00

8

.09

48

4.0

60

2

79

9

7.9

901

3

.38

2

28

00

7

.90

47

45

3.1

5

18

0

7.0

92

2

84

0

8.3

133

5

.31

7

28

39

8

.18

18

4.2

50

2

83

8

8.0

780

3

.54

0

28

37

7

.99

22

47

3.1

5

20

0

7.4

07

2

87

8

8.3

979

5

.55

3

28

78

8

.26

56

4.4

40

2

87

7

8.1

617

3

.70

0

28

77

8

.07

59

49

3.1

5

22

0

7.7

22

2

91

7

8.4

789

5

.79

0

29

17

8

.34

60

4.6

20

2

91

7

8.2

421

3

.85

8

29

16

8

.15

71

51

3.1

5

24

0

8.0

38

2

95

6

8.5

561

6

.02

6

29

56

8

.42

38

4.8

19

2

95

5

8.3

204

4

.01

6

29

55

8

.23

50

52

3.1

5

25

0

8.1

95

2

97

6

8.5

942

6

.14

5

29

76

8

.46

19

4.9

13

2

97

5

8.3

585

4

.09

5

29

75

8

.27

31

53

3.1

5

26

0

8.3

52

2

99

6

8.6

315

6

.26

3

29

96

8

.49

92

5.0

08

2

99

5

8.3

958

4

.17

4

29

95

8

.31

04

55

3.1

5

28

0

8.6

67

3

03

6

8.7

044

6

.50

0

30

36

8

.57

25

5.1

97

3

03

5

8.4

691

4

.33

1

30

35

8

.38

32

57

3.1

5

30

0

8.9

83

3

07

6

8.7

751

6

.73

6

30

76

8

.64

32

5.3

87

3

07

6

8.5

398

4

.48

9

30

75

8

.45

44

59

3.1

5

32

0

9.2

98

3

11

6

8.8

442

6

.97

1

31

16

8

.71

15

5.5

77

3

11

6

8.6

081

4

.64

6

31

15

8

.52

39

61

3.1

5

34

0

9.6

12

3

15

7

8.9

116

7

.20

7

31

56

8

.77

89

5.7

67

3

15

6

8.6

755

4

.80

4

31

56

8

.59

09

62

3.1

5

35

0

9.7

69

3

17

7

8.9

447

7

.32

5

31

77

8

.81

20

5.8

61

3

17

7

8.7

081

4

.88

2

31

77

8

.62

40

63

3.1

5

36

0

9.9

26

3

19

8

8.9

769

7

.44

3

31

97

8

.84

42

5.9

55

3

19

7

8.7

404

4

.96

1

31

97

8

.65

62

65

3.1

5

38

0

10

.240

3

23

9

9.0

401

7

.67

9

32

38

8

.90

78

6.1

44

3

23

9

8.8

044

5

.11

8

32

38

8

.71

98

67

3.1

5

40

0

10

.554

3

28

0

9.1

025

7

.91

6

32

80

8

.97

02

6.3

33

3

28

0

8.8

664

5

.27

7

32

80

8

.72

22

69

3.1

5

42

0

10

.868

3

32

1

9.1

636

8

.15

1

33

21

9

.03

13

6.5

21

3

32

1

8.9

275

5

.43

4

33

21

8

.84

34

71

3.1

5

44

0

11

.182

3

36

3

9.2

235

8

.38

7

33

63

9

.09

12

6.7

10

3

36

3

8.9

878

5

.59

1

33

63

8

.90

32

72

3.1

5

45

0

11

.339

3

38

4

9.2

532

8

.50

5

33

84

9

.12

09

6.8

04

3

38

4

9.0

171

5

.67

1

33

84

8

.93

25

73

3.1

5

46

0

11

.496

3

40

5

9.2

826

8

.62

3

34

05

9

.15

03

6.8

98

3

40

5

9.0

464

5

.75

0

34

05

8

.96

18

75

3.1

5

48

0

11

.810

3

44

7

9.3

403

8

.85

8

34

47

9

.20

80

7.0

87

3

44

7

9.1

042

5

.90

6

34

45

9

.01

92

77

3.1

5

50

0

12

.124

3

49

0

9.3

973

9

.09

3

34

90

9

.26

46

7.2

75

3

49

0

9.1

607

6

.06

3

34

90

9

.07

61

79

3.1

5

52

0

12

.438

3

53

3

9.4

534

9

.32

9

35

33

9

.32

02

7.4

64

3

53

2

9.2

168

6

.22

0

35

32

9

.13

18

81

3.1

5

54

0

12

.752

3

57

6

9.5

078

9

.56

4

35

76

9

.37

51

7.6

52

3

57

6

9.2

717

6

.37

6

35

76

9

.18

67

82

3.1

5

55

0

12

.909

3

59

8

9.5

346

9

.68

2

35

98

9

.40

19

7.7

46

3

60

0

9.2

985

6

.45

4

35

97

9

.21

39

83

3.1

5

56

0

13

.066

3

61

9

9.5

610

9

.79

9

36

19

9

.42

83

7.8

39

3

61

9

9.3

248

6

.53

2

36

19

9

.24

07

85

3.1

5

58

0

13

.380

3

66

3

9.6

129

1

0.0

34

36

63

9

.48

02

8.

02

7

36

63

9

.37

72

6.6

89

3

66

3

9.2

930

8

73

.15

6

00

1

3.6

93

37

07

9

.66

40

10

.269

3

70

7

9.5

313

8

.2

15

3

70

7

9.4

283

6

.84

6

37

07

9

.34

41

7

1

tem

per

atur

a

p =

0.6

86

ba

r p

= 0

.78

5 b

ar

p =

0.8

82

bar

p

= 0

.98

bar

T

t

v h

s v

h s

v h

s v

h s

K

o C

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K

27

3.1

5

0

0.0

010

002

0

.0

0.0

000

0

.00

100

02

0.0

0

.00

00 0.0

010

002

0

.0

0.0

000

0

.00

100

02

0.0

0

.00

00

29

3.1

5

20

0

.00

100

18

84

0

.29

64

0.0

010

018

8

4

0.2

964

0

.00

100

18

83

.736

0

.29

64

0.0

010

018

8

4

0.2

964

3

13

.15

4

0

0.0

010

079

1

67

0

.57

15

0.0

010

079

1

67

0

.57

15

0.0

010

079

1

67

0

.57

15

0.0

010

079

1

67

0

.57

15

32

3.1

5

50

0

.00

101

21

20

9

0.7

034

0

.00

101

21

20

9

0.7

034

0

.00

101

21

20

9

0.7

034

0

.00

101

21

20

9

0.7

034

3

33

.15

6

0

0.0

010

171

2

51

0

.83

07

0.0

010

171

2

51

0

.83

07

0.0

010

171

2

51

0

.83

07

0.0

010

171

2

51

0

.83

07

35

3.1

5

80

0

.00

102

90

33

5

1.0

748

0

.00

102

89

33

5

1.0

748

0

.00

102

89

33

5

1.0

748

0

.00

102

89

33

4

1.0

748

3

73

.15

1

00

2

.48

4

26

80

7

.54

13

2.1

69

2

67

9

7.4

772

1

.92

5

26

77

7

.41

98

1.7

30

2

67

6

7.3

700

3

93

.15

1

20

2

.62

3

27

20

7

.64

38

2.2

92

2

71

9

7.5

810

2

.03

5

27

18

7

.52

49

1.8

30

2

71

7

7.4

739

4

13

.15

1

40

2

.76

0

27

59

7

.74

06

2.4

13

2

75

8

7.6

782

2

.14

3

27

57

7

.62

55

1.9

26

2

75

7

7.5

710

4

23

.15

1

50

2

.82

8

27

79

7

.78

66

2.4

72

2

77

8

7.7

246

2

.19

6

27

77

7

.66

90

1.9

75

2

77

6

7.6

175

4

33

.15

1

60

2

.89

6

27

98

7

.83

18

2.5

32

2

79

8

7.7

703

2

.24

9

27

97

7

.71

46

2.0

23

2

79

6

7.6

631

4

53

.15

1

80

3

.03

3

28

37

7

.91

98

2.6

52

2

83

7

7.8

582

2

.35

6

28

35

7

.82

90

2.1

19

2

83

5

7.7

519

4

73

.15

2

00

3

.16

9

28

76

8

.00

43

2.7

71

2

87

6

7.9

428

2

.46

2

28

75

7

.88

75

2.2

14

2

87

5

7.8

364

4

93

.15

2

20

3

.30

4

29

16

8

.08

51

2.8

90

2

91

5

8.0

240

2

.56

8

29

14

7

.96

87

2.3

10

2

91

4

7.9

185

5

13

.15

2

40

3

.44

0

29

55

8

.16

38

3.0

09

2

95

5

8.1

019

2

.67

3

29

54

8

.04

70

2.4

05

2

95

4

7.9

972

5

23

.15

2

50

3

.50

8

29

75

8

.20

19

3.0

68

2

97

4

8.1

400

2

.72

6

29

74

8

.08

51

2.4

52

2

97

3

8.0

357

5

33

.15

2

60

3

.57

6

29

95

8

.23

92

3.1

27

2

99

4

8.1

772

2

.77

9

29

94

8

.12

24

2.5

00

2

99

3

8.0

738

5

53

.15

2

80

3

.71

1

30

35

8

.31

21

3.2

46

3

03

5

8.2

505

2

.88

4

30

34

8

.19

57

2.5

95

3

03

3

8.1

479

5

73

.15

3

00

3

.84

7

30

75

8

.38

36

3.3

64

3

07

5

8.3

217

2

.98

9

30

74

8

.26

68

2.6

90

3

07

3

8.2

204

5

93

.15

3

20

3

.98

2

31

15

8

.45

27

3.4

82

3

11

5

8.3

899

3

.09

5

31

15

8

.33

51

2.7

84

3

11

3

8.2

899

6

13

.15

3

40

4

.11

7

31

56

8

.51

97

3.6

01

3

15

6

8.4

569

3

.20

0

31

55

8

.40

25

2.8

80

3

15

3

8.3

573

6

23

.15

3

50

4

.18

4

31

77

8

.55

24

3.6

60

3

17

6

8.4

900

3

.25

2

31

76

8

.43

56

2.9

27

3

17

4

8.3

903

6

33

.15

3

60

4

.25

2

31

97

8

.58

46

3.7

20

3

19

7

8.5

227

3

.30

5

31

96

8

.46

82

2.9

75

3

19

4

8.4

230

6

53

.15

3

80

4

.38

8

32

38

8

.64

87

3.8

38

3

23

8

8.5

863

3

.41

0

32

37

8

.53

94

3.0

68

3

23

5

8.4

871

6

73

.15

4

00

4

.52

2

32

79

8

.71

11

3.9

56

3

27

9

8.6

487

3

.51

5

32

79

8

.59

38

3.1

63

3

27

7

8.5

499

6

93

.15

4

20

4

.65

7

33

21

8

.77

18

4.0

74

3

32

1

8.7

098

3

.62

0

33

21

8

.65

45

3.2

57

3

31

8

8.6

110

7

13

.15

4

40

4

.79

2

33

62

8

.83

16

4.1

91

3

36

2

8.7

697

3

.72

5

33

62

8

.71

40

3.3

52

3

36

0

8.6

704

7

23

.15

4

50

4

.85

9

33

83

8

.86

14

4.2

50

3

38

3

8.7

990

3

.77

8

33

83

8

.74

37

3.3

99

3

38

1

8.6

998

7

33

.15

4

60

4

.92

7

34

04

8

.89

07

4.3

09

3

40

4

8.8

283

3

.83

0

34

04

8

.77

30

3.4

46

3

40

2

8.7

286

7

53

.15

4

80

5

.06

1

34

47

8

.94

80

4.4

27

3

44

7

8.8

861

3

.93

6

34

47

8

.83

08

3.5

40

3

44

5

8.7

860

7

73

.15

5

00

5

.19

6

34

90

9

.00

50

4.5

45

3

49

0

8.9

430

4

.04

0

34

89

8

.88

77

3.6

35

3

48

8

8.8

421

7

93

.15

5

20

5

.33

1

35

32

9

.06

07

4.6

63

3

53

2

8.9

991

4

.14

5

35

32

8

.94

38

3.7

29

3

53

0

8.8

970

8

13

.15

5

40

5

.46

5

35

76

9

.11

55

4.7

81

3

57

6

9.0

540

4

.24

9

35

76

8

.99

87

3.8

24

3

57

4

8.9

570

8

23

.15

5

50

5

.53

2

35

97

9

.14

27

4.8

40

3

59

7

9.0

812

4

.30

2

35

97

9

.02

59

3.8

71

3

59

6

8.9

778

8

33

.15

5

60

5

.59

8

36

19

9

.16

95

4.8

98

3

61

9

9.1

080

4

.35

4

36

19

9

.05

27

3.9

18

3

61

7

9.0

041

8

53

.15

5

80

5

.73

3

36

63

9

.22

18

5.0

16

3

66

3

9.1

603

4

.45

8

36

63

9

.10

55

4.0

12

3

66

1

9.0

556

8

73

.15

6

00

5

.86

7

37

07

9

.27

29

5.1

34

3

70

7

9.2

114

4

.56

3

37

07

9

.15

70

4.1

07

3

70

4

9.1

059

7

2

te

mp

erat

ura

p =

1.1

78

bar

p

= 1

.37

3 b

ar

p =

1.4

71

bar

p

= 1

.57

bar

T

t

v h

s v

h s

v h

s v

h s

K

o C

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

27

3.1

5

0

0.0

010

002

0

.0

0.0

000

0

.00

100

02

0.0

0

.00

00 0.0

010

002

0

.0

0.0

000

0

.00

100

02

0.0

0

.00

00

29

3.1

5

20

0

.00

100

18

85

0

.29

64

0.0

010

018

8

5

0.2

964

0

.00

100

18

85

0

.29

64

0.0

010

018

8

5

0.2

964

3

13

.15

4

0

0.0

010

078

1

68

0

.51

15

0.0

010

078

1

68

0

.51

15

0.0

010

078

1

68

0

.51

15

0.0

010

078

1

68

0

.51

15

32

3.1

5

50

0

.00

101

21

21

0

0.7

034

0

.00

101

20

21

0

0.7

034

0

.00

101

20

21

0

0.7

034

0

.00

101

20

21

0

0.7

034

3

33

.15

6

0

0.0

010

170

2

52

0

.83

07

0.0

010

170

2

52

0

.83

07

0.0

010

170

2

52

0

.83

07

0.0

010

170

2

52

0

.83

07

35

3.1

5

80

0

.00

102

89

33

5

1.0

748

0

.00

102

89

33

5

1.0

748

0

.00

102

89

33

5

1.0

748

0

.00

102

89

33

5

1.0

748

3

73

.15

1

00

0

.00

104

35

42

0

1.3

067

0

.00

104

35

42

0

1.3

05

7

0.0

010

435

4

20

1

.30

67

0.0

010

435

4

20

1

.30

67

39

3.1

5

12

0

1.5

21

2

71

6

7.3

855

1

.30

0

27

14

7

.31

06

1.2

12

2

71

3

7.2

771

1

.13

5

27

11

7

.24

57

41

3.1

5

14

0

1.6

02

2

75

5

7.4

839

1

.37

1

27

54

7

.41

06

1.2

78

2

75

3

7.3

780

1

.19

7

27

52

7

.34

70

42

3.1

5

15

0

1.6

43

2

77

6

7.5

308

1

.40

6

27

74

7

.45

84

1.3

11

2

77

3

7.4

257

1

.22

8

27

73

7

.39

43

43

3.1

5

16

0

1.6

83

2

79

5

7.5

769

1

.44

0

27

94

7

.50

44

1.3

43

2

79

4

7.4

722

1

.25

8

27

93

7

.44

04

45

3.1

5

18

0

1.7

63

2

83

5

7.6

660

1

.50

9

28

34

7

.59

32

1.4

08

2

83

3

7.5

614

1

.31

9

28

32

7

.52

95

47

3.1

5

20

0

1.8

43

2

87

4

7.7

514

1

.57

8

28

73

7

.67

86

1.4

72

2

87

3

7.6

459

1

.37

9

28

72

7

.61

50

49

3.1

5

22

0

1.9

23

2

91

4

7.8

335

1

.64

7

29

13

7

.76

07

1.5

36

2

91

2

7.7

284

1

.43

9

29

12

7

.69

79

51

3.1

5

24

0

2.0

02

2

95

3

7.9

122

1

.71

5

29

53

7

.83

98

1.6

00

2

95

2

7.8

080

1

.49

9

29

52

7

.77

74

52

3.1

5

25

0

2.0

42

2

97

3

7.9

503

1

.74

9

29

72

7

.87

87

1.6

32

2

97

2

7.8

465

1

.52

9

29

71

7

.81

59

53

3.1

5

26

0

2.0

82

2

99

3

7.9

880

1

.78

3

29

92

7

.92

68

1.6

64

2

99

2

7.8

846

1

.55

9

29

92

7

.85

40

55

3.1

5

28

0

2.1

61

3

03

3

8.0

629

1

.85

1

30

33

7

.99

09

1.7

27

3

03

2

7.9

587

1

.61

9

30

32

7

.92

81

57

3.1

5

30

0

2.2

40

3

07

3

8.1

354

1

.91

8

30

73

8

.06

34

1.7

91

3

07

2

8.0

311

1

.67

8

30

72

8

.00

06

59

3.1

5

32

0

2.3

20

3

11

3

8.2

053

1

.98

7

31

13

8

.13

33

1.8

65

3

11

3

8.1

006

1

.73

8

31

13

8

.07

05

61

3.1

5

34

0

2.3

99

3

15

4

8.2

727

2

.05

6

31

54

8

.20

07

1.9

18

3

15

4

8.1

680

1

.79

8

31

54

8

.13

87

62

3.1

5

35

0

2.4

39

3

17

4

8.3

058

2

.08

9

31

74

8

.23

38

1.9

50

3

17

4

8.2

011

1

.82

8

31

74

8

.17

18

63

3.1

5

36

0

2.4

78

3

19

5

8.3

384

2

.12

3

31

95

8

.26

64

1.9

81

3

19

5

8.2

342

1

.85

7

31

95

8

.20

45

65

3.1

5

38

0

2.5

56

3

23

6

8.4

025

2

.19

0

32

36

8

.33

09

2.0

44

3

23

6

8.2

991

1

.91

6

32

36

8

.26

85

67

3.1

5

40

0

2.6

36

3

27

7

8.4

649

2

.25

8

32

77

8

.39

37

2.1

07

3

27

7

8.3

619

1

.97

5

32

77

8

.33

13

69

3.1

5

42

0

2.7

13

3

31

9

8.5

260

2

.32

5

33

19

8

.45

48

2.1

70

3

31

9

8.4

226

2

.03

4

33

19

8

.39

29

71

3.1

5

44

0

2.7

92

3

36

1

8.5

859

2

.39

3

33

61

8

.51

47

2.2

33

3

36

1

8.4

825

2

.09

3

33

61

8

.45

27

72

3.1

5

45

0

2.8

32

3

38

2

8.6

152

2

.42

6

33

82

8

.54

48

2.2

64

3

38

2

8.5

118

2

.12

3

33

82

8

.48

20

73

3.1

5

46

0

2.8

71

3

40

3

8.6

441

2

.46

0

34

03

8

.57

29

2.2

96

3

40

3

8.5

407

2

.15

2

34

03

8

.51

09

75

3.1

5

48

0

2.9

50

3

44

5

8.7

041

2

.52

8

34

45

8

.63

03

2.3

59

3

44

5

8.5

980

2

.21

1

34

45

8

.56

79

77

3.1

5

50

0

3.0

28

3

48

8

8.7

579

2

.59

5

34

88

8

.68

68

2.4

22

3

48

8

8.6

545

2

.27

0

34

88

8

.62

44

79

3.1

5

52

0

3.1

07

3

53

1

8.8

128

2

.66

2

35

31

8

.74

16

2.4

86

3

53

1

8.7

094

2

.33

0

35

31

8

.67

92

81

3.1

5

54

0

3.1

86

3

57

4

8.8

668

2

.73

1

35

74

8

.79

56

2.5

49

3

57

4

8.7

634

2

.38

9

35

74

8

.73

32

82

3.1

5

55

0

3.2

25

3

59

6

8.8

936

2

.76

5

35

96

8

.82

24

2.5

80

3

59

6

8.7

902

2

.41

8

35

96

8

.76

00

83

3.1

5

56

0

3.2

65

3

61

8

8.9

200

2

.79

8

36

18

8

.84

88

2.6

11

3

61

8

8.8

166

2

.44

8

36

18

8

.78

64

85

3.1

5

58

0

3.3

43

3

66

1

8.9

715

2

.86

5

36

61

8

.90

03

2.6

74

3

66

1

8.8

681

2

.50

7

36

61

8

.83

79

87

3.1

5

60

0

3.4

22

3

70

5

9.0

217

2

.93

3

37

05

8

.95

05

2.7

37

3

70

5

8.9

183

2

.56

6

37

05

8

.88

82

7

3

te

mp

erat

ura

p =

1.7

64

bar

p

= 1

.96

bar

p

= 2

.45

bar

p

= 2

.94

bar

T

t

v h

s v

h s

v h

s v

h s

K

o C

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

27

3.1

5

0

0.0

010

001

0

.0

0.0

000

0

.00

100

01

0.0

0

.00

00 0.0

010

001

0

.0

0.0

000

0

.00

100

01

0.0

0

.00

00

29

3.1

5

20

0

.00

100

18

84

0

.29

64

0.0

010

018

8

4

0.2

964

0

.00

100

17

84

0

.29

64

0.0

010

017

8

4

0.2

964

3

13

.15

4

0

0.0

010

078

1

67

0

.57

15

0.0

010

078

1

67

0

.57

15

0.0

010

078

1

67

0

.57

15

0.0

010

078

1

67

0

.57

15

32

3.1

5

50

0

.00

101

20

20

9

0.7

034

0

.00

101

20

20

9

0.7

034

0

.00

101

20

20

9

0.7

034

0

.00

101

20

20

9

0.7

034

3

33

.15

6

0

0.0

010

170

2

51

0

.83

07

0.0

010

170

2

51

0

.83

07

0.0

010

170

2

51

0

.83

07

0.0

010

170

2

51

0

.83

02

35

3.1

5

80

0

.00

102

89

33

5

1.0

748

0

.00

102

89

33

5

1.0

748

0

.00

102

89

33

5

1.0

748

0

.00

102

89

33

5

1.0

748

3

73

.15

1

00

0

.00

104

35

41

9

1.3

067

0

.00

104

35

41

9

1.3

06

7

0.0

010

434

4

19

1

.30

67

0.0

010

435

4

19

1

.30

67

39

3.1

5

12

0

1.0

06

2

70

9

7.1

871

0

.90

27

27

07

7

.13

56

0.0

010

603

5

04

1

.52

69

0.0

010

602

5

04

1

.52

69

41

3.1

5

14

0

1.0

62

2

75

0

7.2

888

0

.95

45

27

49

7

.23

65

0.7

597

2

74

5

7.1

276

0

.62

96

27

40

7

.03

47

42

3.1

5

15

0

1.0

89

2

77

1

7.3

374

0

.97

95

27

69

7

.28

55

0.7

802

2

76

6

7.1

774

0

.64

72

27

62

7

.08

66

43

3.1

5

16

0

1.1

17

2

79

1

7.3

843

1

.00

3

27

90

7

.33

32

0.8

003

2

78

6

7.2

256

0

.66

43

27

83

7

.13

60

45

3.1

5

18

0

1.1

71

2

83

1

7.4

743

1

.05

2

28

29

7

.42

40

0.8

399

2

82

7

7.3

164

0

.69

75

28

24

7

.22

77

47

3.1

5

20

0

1.2

25

2

87

1

7.5

597

1

.10

1

28

70

7

.50

90

0.8

790

2

86

7

7.4

035

0

.73

04

28

65

7

.31

48

49

3.1

5

22

0

1.2

78

2

91

1

7.6

417

1

.14

9

29

10

7

.59

19

0.9

179

2

90

7

7.4

808

0

.76

31

29

05

7

.39

85

51

3.1

5

24

0

1.3

32

2

95

0

7.7

213

1

.19

7

29

50

7

.67

19

0.9

567

2

94

7

7.5

664

0

.79

56

29

46

7

.47

93

52

3.1

5

25

0

1.3

58

2

97

1

7.7

602

1

.22

1

29

70

7

.71

08

0.9

760

2

96

8

7.6

053

0

.81

19

29

66

7

.51

82

53

3.1

5

26

0

1.3

85

2

99

1

7.7

983

1

.24

5

29

90

7

.74

93

0.9

953

2

98

8

7.6

434

0

.82

81

29

86

7

.55

63

55

3.1

5

28

0

1.4

38

3

03

1

7.8

729

1

.29

3

30

30

7

.82

39

1.0

33

3

02

9

7.7

184

0

.86

03

30

27

7

.63

13

57

3.1

5

30

0

1.4

91

3

07

1

7.9

453

1

.34

1

30

70

7

.89

55

1.0

77

3

07

0

7.7

912

0

.89

23

30

68

7

.70

45

59

3.1

5

32

0

1.5

45

3

11

2

8.0

156

1

.38

9

31

11

7

.96

62

1.1

11

3

11

0

7.8

620

0

.92

43

31

09

7

.77

57

61

3.1

5

34

0

1.5

98

3

15

3

8.0

839

1

.43

7

31

53

8

.03

45

1.1

49

3

15

1

7.9

302

0

.95

62

31

50

7

.84

48

62

3.1

5

35

0

1.6

24

3

17

3

8.1

169

1

.46

1

31

73

8

.06

80

1.1

68

3

17

2

7.9

637

0

.97

22

31

71

7

.87

83

63

3.1

5

36

0

1.6

50

3

19

4

8.1

496

1

.48

5

31

94

8

.10

10

1.1

87

3

19

2

7.9

968

0

.98

81

31

91

7

.91

14

65

3.1

5

38

0

1.7

02

3

23

5

8.2

137

1

.53

2

32

35

8

.16

55

1.2

25

3

23

4

8.6

618

1

.02

0

32

33

7

.97

63

67

3.1

5

40

0

1.7

55

3

27

6

8.2

765

1

.57

9

32

76

8

.22

74

1.2

62

3

27

6

8.1

241

1

.05

2

32

75

8

.03

87

69

3.1

5

42

0

1.8

07

3

31

8

8.3

380

1

.62

6

33

18

8

.28

94

1.3

00

3

31

8

8.1

856

1

.08

3

33

17

8

.10

02

71

3.1

5

44

0

1.8

60

3

36

0

8.3

979

1

.67

3

33

60

8

.34

93

1.3

38

3

36

0

8.2

455

1

.11

5

33

59

8

.16

01

72

3.1

5

45

0

1.8

86

3

38

1

8.4

272

1

.69

7

33

81

8

.37

86

1.3

57

3

38

1

8.2

748

1

.13

1

33

80

8

.18

98

73

3.1

5

46

0

1.9

13

3

40

2

8.4

565

1

.72

1

34

02

8

.47

05

1.3

76

3

40

2

8.3

041

1

.14

7

34

01

8

.21

91

75

3.1

5

48

0

1.9

65

3

44

5

8.5

139

1

.76

8

34

45

8

.46

49

1.4

14

3

44

4

8.3

615

1

.17

9

34

44

8

.27

65

77

3.1

5

50

0

2.0

18

3

48

8

8.5

700

1

.81

5

34

88

8

.52

14

1.4

53

3

48

7

8.4

176

1

.21

0

34

86

8

.33

30

79

3.1

5

52

0

2.0

71

3

53

0

8.6

248

1

.86

4

35

30

8

.57

62

1.4

90

3

53

0

8.4

724

1

.24

2

35

29

8

.38

83

81

3.1

5

54

0

2.1

24

3

57

4

8.6

788

1

.91

1

35

74

8

.63

03

1.5

28

3

57

3

8.5

264

1

.27

3

35

72

8

.44

23

82

3.1

5

55

0

2.1

50

3

59

6

8.7

056

1

.93

5

35

96

8

.65

70

1.5

47

3

59

5

8.5

532

1

.28

9

35

94

8

.46

91

83

3.1

5

56

0

2.1

76

3

61

7

8.7

320

1

.95

8

36

17

8

.68

34

1.5

66

3

61

6

8.5

796

1

.30

4

36

16

8

.49

54

85

3.1

5

58

0

2.2

28

3

66

1

8.7

833

2

.00

5

36

61

8

.73

49

1.6

04

3

66

0

8.6

311

1

.33

6

36

66

8

.54

69

87

3.1

5

60

0

2.2

81

3

70

4

8.8

337

2

.05

2

37

04

8

.78

52

1.6

42

3

70

4

8.6

813

1

.36

8

37

03

8

.59

72

7

4

te

mp

erat

ura

p =

3.4

ba

r p

= 3

.92

bar

p

= 4

.41

bar

p

= 4

.9 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K 2

73

.15

0

0

.00

100

01

0.4

0

.00

00

0.0

010

000

0

.4

0.0

000

0.0

010

000

0

.4

0.0

000

0

.00

099

99

0.4

0

.00

00

29

3.1

5

20

0

.00

100

17

84

0

.29

64

0.0

010

017

8

4

0.2

964

0

.00

100

17

84

0

.29

64

0.0

010

016

8

4

0.2

964

3

13

.15

4

0

0.0

010

078

1

68

0

.57

14

0.0

010

077

1

67

0

.57

15

0.0

010

077

1

68

0

.57

14

0.0

010

077

1

68

0

.57

15

32

3.1

5

50

0

.00

101

19

20

9

0.7

028

0

.00

101

19

20

9

0.7

030

0

.00

101

19

20

9

0.7

028

0

.00

101

19

20

9

0.7

030

3

33

.15

6

0

0.0

010

169

2

51

0

.83

01

0.0

010

169

2

51

0

.83

02

0.0

010

169

2

51

0

.83

01

0.0

010

168

2

51

0

.83

02

35

3.1

5

80

0

.00

102

88

33

5

1.0

741

0

.00

102

88

33

5

1.0

743

0

.00

102

88

33

5

1.0

741

0

.00

102

87

33

5

1.0

743

3

73

.15

1

00

0

.00

104

34

41

9

1.3

060

0

.00

104

33

41

9

1.3

06

3

0.0

010

433

4

19

1

.30

60

0.0

010

433

4

19

1

.30

63

39

3.1

5

12

0

0.0

010

602

5

04

1

.52

66

0.0

010

602

5

04

1

.52

65

0

.00

106

01

50

4

1.5

262

0

.00

106

01

50

4

1.5

265

4

13

.15

1

40

0

.53

69

27

36

6

.95

59

0.0

010

798

5

89

1

.73

75 0.0

010

797

5

89

1

.73

72

0.0

010

797

5

89

1

.73

75

42

3.1

5

15

0

0.5

425

2

75

8

7.0

074

0

.48

06

27

54

6

.93

88

0.

42

51

27

50

6

.87

68

0.0

010

906

6

32

1

.84

01

43

3.1

5

16

0

0.5

675

2

78

0

7.0

572

0

.49

40

27

76

6

.99

07

0.

43

74

27

72

6

.92

91

0.3

917

2

76

9

6.8

747

4

53

.15

1

80

0

.59

64

28

21

7

.15

14

0.5

197

2

81

8

7.0

870

0

.4

605

2

81

5

7.0

270

0

.41

29

28

12

6

.97

48

47

3.1

5

20

0

0.6

249

2

86

2

7.2

397

0

.54

48

28

59

7

.71

58

0.

48

21

28

57

7

.11

62

0.4

334

2

85

4

7.0

652

4

93

.15

2

20

0

.65

32

29

03

7

.32

51

0.5

694

2

90

1

7.2

603

0

.5

055

2

89

8

7.2

267

0

.45

37

28

96

7

.15

06

51

3.1

5

24

0

0.6

812

2

94

4

7.4

050

0

.59

44

29

42

7

.34

16

0.

52

76

29

39

7

.28

36

0.4

736

2

93

7

7.2

335

5

23

.15

2

50

0

.69

53

29

64

7

.44

40

0.6

067

2

96

2

7.3

813

0

.5

386

2

96

0

7.3

234

0

.48

36

29

58

7

.27

37

53

3.1

5

26

0

0.7

092

2

98

5

7.4

867

0

.61

90

29

83

7

.42

03

0.

54

96

29

81

7

.36

23

0.4

935

2

97

9

7.3

131

5

53

.15

2

80

0

.73

70

30

26

7

.55

78

0.6

433

3

02

4

7.4

960

0

.5

713

3

02

3

7.4

385

0

.51

31

30

21

7

.38

93

57

3.1

5

30

0

0.7

640

3

06

7

7.6

311

0

.66

76

30

65

7

.56

93

0.

59

29

30

65

7

.51

22

0.5

327

3

06

2

7.4

634

5

93

.15

3

20

0

.79

20

31

08

7

.70

18

0.6

917

3

10

7

7.6

401

0

.6

145

3

10

6

7.5

834

0

.55

21

31

04

7

.53

46

61

3.1

5

34

0

0.8

195

3

14

9

7.7

705

0

.71

58

31

48

7

.70

92

0.

63

60

31

47

7

.65

24

0.5

715

3

14

6

7.6

036

6

23

.15

3

50

0

.83

32

31

70

7

.80

40

0.7

278

3

16

9

7.7

431

0

.6

467

3

16

8

7.6

859

0

.58

12

31

67

7

.63

76

63

3.1

5

36

0

0.8

469

3

19

1

7.8

374

0

.73

98

31

89

7

.77

61

0.

65

75

31

89

7

.71

94

0.5

908

3

18

8

7.6

711

6

53

.15

3

80

0

.87

43

32

32

7

.90

32

0.7

637

3

23

1

7.8

410

0

.6

787

3

23

1

7.7

851

0

.61

01

32

30

7

.73

64

67

3.1

5

40

0

0.9

016

3

27

4

7.9

664

0

.78

75

32

73

7

.90

43

0.

70

00

32

73

7

.84

87

0.6

294

3

27

2

7.8

000

6

93

.15

4

20

0

.92

88

33

16

8

.02

79

0.8

114

3

31

5

7.9

658

0

.7

213

3

31

4

7.9

107

0

.64

85

33

14

7

.86

20

71

3.1

5

44

0

0.9

561

3

35

8

8.0

882

0

.83

52

33

58

8

.02

61

0.

73

72

33

57

7

.97

10

0.6

676

3

35

6

7.9

218

7

23

.15

4

50

0

.96

97

33

79

8

.11

79

0.8

471

3

37

9

8.0

558

0

.7

532

3

37

8

8.0

032

0

.67

72

33

77

7

.95

16

73

3.1

5

46

0

0.9

833

3

40

1

8.1

472

0

.85

90

34

00

8

.08

51

0.

76

37

33

99

8

.03

00

0.6

867

3

39

8

7.9

809

7

53

.15

4

80

1

.01

10

34

43

8

.20

50

0.8

828

3

44

3

8.1

425

0

.7

849

3

44

2

8.0

874

0

.70

58

34

41

8

.03

87

77

3.1

5

50

0

1.0

378

3

48

6

8.2

615

0

.90

66

34

85

8

.19

90

0.

80

60

34

85

8

.14

43

0.7

248

3

48

4

8.0

952

7

93

.15

5

20

1

.06

48

35

29

8

.31

72

0.9

304

3

52

9

8.2

543

0

.8

272

3

52

8

8.2

000

0

.74

39

35

27

8

.15

04

81

3.1

5

54

0

1.0

918

3

57

2

8.3

712

0

.95

42

35

72

8

.30

83

0.

87

98

35

71

8

.25

40

0.7

629

3

57

0

8.2

049

8

23

.15

5

50

1

.10

54

35

94

8

.39

80

0.9

660

3

59

4

8.3

351

0

.8

588

3

59

3

8.2

812

0

.77

24

35

92

8

.23

17

83

3.1

5

56

0

1.1

129

3

61

6

8.4

243

0

.97

79

36

16

8

.36

15

0.

86

94

36

15

8

.30

75

0.7

819

3

61

4

8.2

580

8

53

.15

5

80

1

.14

70

36

60

8

.47

62

1.0

016

3

65

9

8.4

130

0

.8

905

3

65

9

8.3

594

0

.80

09

36

57

8

.30

95

87

3.1

5

60

0

1.1

730

3

70

4

8.5

277

1

.02

52

37

03

8

.46

36

0.

91

16

37

03

8

.41

09

0.8

198

3

70

1

8.3

602

7

5

te

mp

erat

ura

p =

5.8

8 b

ar

p =

6.8

6 b

ar

p =

7.8

5 b

ar

p =

8.8

2 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K 2

73

.15

0

0

.00

099

99

0.4

0

.00

00

0.0

009

999

0

.8

0.0

000

0.0

009

999

0

.8

0.0

000

0

.00

099

97

0.8

0

.00

00

29

3.1

5

20

0

.00

100

16

84

0

.29

64

0.0

010

015

8

4

0.2

964

0

.00

100

13

84

0

.29

64

0.0

010

013

8

4

0.2

960

3

13

.15

4

0

0.0

010

077

1

87

0

.57

15

0.0

010

076

1

68

0

.57

15

0.0

010

076

1

68

0

.57

15

0.0

010

075

1

68

0

.57

11

32

3.1

5

50

0

.00

101

18

20

9

0.7

030

0

.00

101

18

21

0

0.7

030

0

.00

101

18

21

0

0.7

030

0

.00

101

17

21

0

0.7

030

3

33

.15

6

0

0.0

010

168

2

51

0

.83

02

0.0

010

168

2

55

0

.83

02

0.0

010

167

2

52

0

.83

02

0.0

010

167

2

52

0

.83

02

35

3.1

5

80

0

.00

102

87

33

5

1.0

743

0

.00

102

86

33

5

1.0

743

0

.00

102

86

33

5

1.0

743

0

.00

102

85

33

5

1.0

739

3

73

.15

1

00

0

.00

104

32

41

9

1.3

063

0

.00

104

32

41

9

1.3

06

3

0.0

010

431

4

19

1

.30

59

0.0

010

431

4

19

1

.30

59

39

3.1

5

12

0

0.0

010

601

5

04

1

.52

65

0.0

010

600

5

04

1

.52

65

0

.00

106

00

50

3

1.5

265

0

.00

105

99

50

4

1.5

261

4

13

.15

1

40

0

.00

107

97

58

9

1.7

375

0

.00

107

96

58

9

1.7

37

5

0.0

010

795

5

89

1

.73

71

0.0

010

795

5

89

1

.73

71

42

3.1

5

15

0

0.0

010

906

6

32

1

.84

01

0.0

010

904

6

32

1

.83

97

0

.00

109

4

63

2

1.8

397

0

.00

109

03

63

2

1.8

397

4

33

.15

1

60

0

.32

32

27

60

6

.77

68

0.0

011

020

6

75

1

.94

14 0.0

011

020

6

75

1

.94

10

0.0

011

019

6

75

1

.94

10

45

3.1

5

18

0

0.3

416

2

80

3

6.8

793

0

.29

06

28

00

6

.79

73

0.

25

24

27

94

6

.72

53

0.2

226

2

78

6

6.6

591

4

73

.15

2

00

0

.35

91

28

49

6

.97

31

0.3

059

2

84

4

6.8

944

0

.2

662

2

83

9

6.8

245

0

.23

53

28

33

6

.76

04

49

3.1

5

22

0

0.3

763

2

89

2

7.0

606

0

.32

09

28

88

6

.98

36

0.

27

95

28

83

6

.91

53

0.2

472

2

87

8

6.8

534

5

13

.15

2

40

0

.39

32

29

34

7

.14

44

0.3

356

2

93

0

7.0

682

0

.2

925

2

92

6

7.0

012

0

.25

89

29

22

6

.94

05

52

3.1

5

25

0

0.4

016

2

95

5

7.1

845

0

.34

29

29

51

7

.10

92

0.

29

90

29

48

7

.04

22

0.2

647

2

94

4

6.9

827

5

33

.15

2

60

0

.40

99

29

75

7

.29

39

0.3

501

2

97

2

7.1

490

0

.3

054

2

96

9

7.0

824

0

.27

04

29

66

7

.02

38

55

3.1

5

28

0

0.4

264

3

01

7

7.3

009

0

.36

44

30

14

7

.22

64

0.

31

80

30

12

7

.16

03

0.2

818

3

00

9

7.1

025

5

73

.15

3

00

0

.44

28

30

59

7

.37

50

0.3

785

3

05

7

7.3

009

0

.3

305

3

05

4

7.2

356

0

.29

30

30

51

7

.17

78

59

3.1

5

32

0

0.4

591

3

10

1

7.4

466

0

.39

26

30

99

7

.37

25

0.

34

29

30

96

7

.30

81

0.3

040

3

09

4

7.2

507

6

13

.15

3

40

0

.47

53

31

44

7

.51

66

0.4

066

3

14

1

7.4

425

0

.3

552

3

13

9

7.3

784

0

.31

50

31

37

7

.32

15

62

3.1

5

35

0

0.4

834

3

16

5

7.5

509

0

.41

36

31

62

7

.47

68

0.

36

13

31

61

7

.41

27

0.3

205

3

15

8

7.3

562

6

33

.15

3

60

0

.49

15

31

86

7

.58

44

0.4

206

3

18

3

7.5

107

0

.3

674

3

18

2

7.4

466

0

.32

60

31

79

7

.39

01

65

3.1

5

38

0

0.5

077

3

22

8

7.6

497

0

.43

45

32

26

7

.57

69

0.

37

96

32

24

7

.51

32

0.3

369

3

22

2

7.4

567

6

73

.15

4

00

0

.52

37

32

70

7

.71

29

0.4

483

3

26

8

7.6

409

0

.3

918

3

26

7

7.5

777

0

.34

77

32

65

7

.52

07

69

3.1

5

42

0

0.5

398

3

31

2

7.7

753

0

.46

21

33

11

7

.70

33

0.

40

39

33

10

7

.64

01

0.3

586

3

30

8

7.5

840

7

13

.15

4

40

0

.55

58

33

55

7

.83

60

0.4

759

3

35

4

7.7

640

0

.4

159

3

35

2

7.7

008

0

.36

93

33

51

7

.64

47

72

3.1

5

45

0

0.5

637

3

37

6

7.8

657

0

.48

28

33

75

7

.79

37

0.

42

19

33

73

7

.73

05

0.3

747

3

37

2

7.6

747

7

33

.15

4

60

0

.57

17

33

97

7

.89

50

0.4

896

3

39

6

7.8

230

0

.4

280

3

39

5

7.7

598

0

.38

00

33

93

7

.70

45

75

3.1

5

48

0

0.5

876

3

44

0

7.9

532

0

.50

33

34

39

7

.88

12

0.

44

00

34

37

7

.81

80

0.3

907

3

43

7

7.7

627

7

73

.15

5

00

0

.60

36

34

82

8

.00

98

0.5

169

3

48

2

7.9

378

0

.4

519

3

48

1

7.8

745

0

.40

14

34

80

7

.81

97

79

3.1

5

52

0

0.6

194

3

52

6

8.0

650

0

.53

06

35

25

7

.99

30

0.

46

39

35

24

7

.93

02

0.4

121

3

52

4

7.8

754

8

13

.15

5

40

0

.63

52

35

70

8

.11

95

0.5

442

3

56

9

8.0

474

0

.4

757

3

56

8

7.9

846

0

.42

27

35

67

7

.92

58

82

3.1

5

55

0

0.6

432

3

59

1

8.1

463

0

.55

10

35

91

8

.07

49

0.

48

19

35

90

8

.01

14

0.4

280

3

58

9

7.9

566

8

33

.15

5

60

0

.65

12

36

13

8

.17

26

0.5

579

3

61

2

8.1

006

0

.4

879

3

61

1

8.0

378

0

.43

34

36

11

7

.98

30

85

3.1

5

58

0

0.6

671

3

65

7

8.2

241

0

.57

15

36

56

8

.15

30

0.

49

98

36

55

8

.09

02

0.4

441

3

65

4

8.0

353

8

73

.15

6

00

0

.68

29

37

01

8

.27

48

0.5

851

3

70

0

8.2

036

0

.5

117

3

69

9

8.1

412

0

.45

46

36

99

8

.08

64

7

6

te

mp

erat

ura

p =

9.8

1 b

ar

p =

11

.77

ba

r p

= 1

3.7

3 b

ar

p =

15

.7 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K 2

73

.15

0

0

.00

099

97

1

0.0

000

0

.00

099

96

2

0.0

000

0

.00

099

95

2

0.0

000

0

.00

099

94

2

0.0

000

2

93

.15

2

0

0.0

010

014

5

4

0.2

960

0

.00

100

13

85

0

.29

60

0.0

010

012

5

4

0.2

960

0

.00

100

11

86

0

.29

60

31

3.1

5

40

0

.00

100

75

16

9

0.5

711

0

.00

100

74

19

8

0.5

711

0

.00

100

73

16

9

0.5

711

0

.00

100

72

16

9

0.5

711

3

23

.15

5

0

0.0

010

117

2

10

0

.70

25

0.0

010

116

2

10

0

.70

25

0.0

010

115

2

10

0

.70

25

0.0

010

114

2

11

0

.70

25

33

3.1

5

60

0

.00

101

66

25

2

0.8

298

0

.00

101

65

25

3

0.8

298

0

.00

101

64

25

3

0.8

298

0

.00

101

63

25

3

0.8

298

3

53

.15

8

0

0.0

010

285

3

36

1

.07

39

0.0

010

284

3

36

1

.07

39

0.0

010

283

3

36

1

.07

35

0.0

010

282

3

36

1

.07

35

37

3.1

5

10

0

0.0

010

430

4

20

1

.30

59

0.0

010

429

4

20

1

.30

59

0

.00

104

28

42

0

1.3

054

0

.00

104

27

42

0

1.3

054

3

93

.15

1

20

0

.00

105

99

50

5

1.5

261

0

.00

105

98

50

5

1.5

26

1

0.0

010

596

5

05

1

.52

57

0.0

010

595

5

05

1

.52

57

41

3.1

5

14

0

0.0

010

794

5

90

1

.73

71

0.0

010

793

5

90

1

.73

67

0

.00

107

92

59

0

1.7

367

0

.00

107

91

59

0

1.7

363

4

23

.15

1

50

0

.00

109

02

63

3

1.8

397

0

.00

109

01

63

3

1.8

39

3

0.0

010

900

6

33

1

.83

88

0.0

010

899

6

33

1

.83

88

43

3.1

5

16

0

0.0

011

018

6

76

1

.94

06

0.0

011

017

6

76

1

.94

06

0

.00

110

15

67

6

1.9

402

0

.00

110

14

67

6

1.9

397

4

53

.15

1

80

0

.19

87

27

80

6

.59

84

0.0

011

273

7

64

2

.13

78 0.0

011

272

7

64

2

.13

74

0.0

011

270

7

64

2

.13

69

47

3.1

5

20

0

0.2

103

2

82

8

6.7

022

0

.17

28

28

18

6

.59

92

0.

14

60

28

06

6

.50

84

0.0

011

565

8

53

2

.32

87

49

3.1

5

22

0

0.2

214

2

87

5

6.7

977

0

.18

25

28

66

6

.69

89

0.

15

47

28

57

6

.61

35

0.1

338

2

84

7

6.5

356

5

13

.15

2

40

0

.23

21

29

20

6

.88

69

0.1

918

2

91

2

6.7

910

0

.1

629

2

90

4

6.7

073

0

.14

11

28

95

6

.63

31

52

3.1

5

25

0

0.2

374

2

94

1

6.9

296

0

.19

63

29

34

6

.83

45

0.

16

69

29

27

6

.75

16

0.1

447

2

91

8

6.6

784

5

33

.15

2

60

0

.24

26

29

63

6

.97

10

0.2

007

2

95

6

6.8

768

0

.1

708

2

94

9

6.7

948

0

.14

82

29

41

6

.72

23

55

3.1

5

28

0

0.2

529

3

00

6

7.0

502

0

.20

95

30

00

6

.95

76

0.

17

84

29

82

6

.87

72

0.1

551

2

98

7

6.8

065

5

73

.15

3

00

0

.26

30

30

48

7

.12

55

0.2

181

3

04

3

7.0

347

0

.1

859

3

03

6

6.9

551

0

.16

18

30

32

6

.88

60

59

3.1

5

32

0

0.2

731

3

09

2

7.1

988

0

.22

65

30

87

7

.10

88

0.

19

33

30

81

7

.03

05

0.1

683

3

07

7

6.9

626

6

13

.15

3

40

0

.28

29

31

35

7

.27

04

0.2

348

3

13

1

7.1

808

0

.2

005

3

12

6

7.1

037

0

.17

47

31

21

7

.03

68

62

3.1

5

35

0

0.2

879

3

15

7

7.3

051

0

.23

90

31

52

7

.21

59

0.

20

41

31

48

7

.13

93

0.1

779

3

14

4

7.0

729

6

33

.15

3

60

0

.29

29

31

78

7

.33

95

0.2

432

3

17

4

7.2

503

0

.2

077

3

16

9

7.1

741

0

.18

11

31

66

7

.10

79

65

3.1

5

38

0

0.3

028

3

22

1

7.4

064

0

.25

15

32

17

7

.31

77

0.

21

50

32

13

7

.24

19

0.1

875

3

21

0

7.1

762

6

73

.15

4

00

0

.31

26

32

64

7

.47

05

0.2

598

3

26

1

7.3

826

0

.2

220

3

25

7

7.3

076

0

.19

37

32

54

7

.24

27

69

3.1

5

42

0

0.3

223

3

30

7

7.5

337

0

.26

79

33

03

7

.44

58

0.

22

91

33

01

7

.37

17

0.2

000

3

29

7

7.3

072

7

13

.15

4

40

0

.33

20

33

50

7

.59

44

0.2

761

3

34

7

7.5

082

0

.2

361

3

34

5

7.4

337

0

.20

62

33

42

7

.36

88

72

3.1

5

45

0

0.3

369

3

37

1

7.6

246

0

.28

01

33

69

7

.53

83

0.

23

96

33

66

7

.46

38

0.2

092

3

36

3

7.3

993

7

33

.15

4

60

0

.34

17

33

93

7

.65

43

0.2

842

3

39

6

7.5

681

0

.2

431

3

38

8

7.4

935

0

.21

23

33

85

7

.42

95

75

3.1

5

48

0

0.3

513

3

43

6

7.7

125

0

.29

22

34

34

7

.62

63

0.

25

01

34

32

7

.55

26

0.2

184

3

42

9

7.4

885

7

73

.15

5

00

0

.36

09

34

79

7

.76

99

0.3

003

3

47

8

7.6

832

0

.2

570

3

47

5

7.6

103

0

.22

45

34

73

7

.54

63

79

3.1

5

52

0

0.3

706

3

52

3

7.8

255

0

.30

84

35

21

7

.73

89

0.

26

39

35

19

7

.66

64

0.2

306

3

51

7

7.6

024

8

13

.15

5

40

0

.38

02

35

66

7

.88

00

0.3

164

3

56

5

7.7

937

0

.2

709

3

56

2

7.7

213

0

.23

67

35

61

7

.65

72

82

3.1

5

55

0

0.3

851

3

58

8

7.9

068

0

.32

05

35

86

7

.82

05

0.

27

44

35

84

7

.74

81

0.2

398

3

58

3

7.6

940

8

33

.15

5

60

0

.38

99

36

10

7

.93

31

0.3

245

3

58

6

7.8

469

0

.2

779

3

60

7

7.7

745

0

.24

29

36

05

7

.71

08

85

3.1

5

58

0

0.3

994

3

65

4

8.9

855

0

.33

26

36

08

7

.89

92

0.

28

48

36

51

7

.82

68

0.2

489

3

64

9

7.7

636

8

73

.15

6

00

0

.40

88

36

90

8

.03

66

0.3

405

3

69

7

7.9

507

0

.2

915

3

69

5

7.8

783

0

.25

48

36

94

7

.81

55

7

7

te

mp

erat

ura

p =

17

.65

bar

p

= 1

9.6

2 b

ar

p =

21

.58

bar

p

= 2

3.5

2 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K 2

73

.15

0

0

.00

099

93

2

0.0

000

0

.00

099

92

3

0.0

000

0

.00

099

91

2

0.0

000

0

.00

099

90

2.5

0

.00

00

29

3.1

5

20

0

.00

100

10

86

0

.29

60

0.0

010

010

8

6

0.2

960

0

.00

100

09

86

0

.29

55

0.0

010

008

8

6

0.2

955

3

13

.15

4

0

0.0

010

071

1

70

0

.57

11

0.0

010

070

1

70

0

.57

11

0.0

010

069

1

69

0

.57

06

0.0

010

069

1

70

0

.57

06

32

3.1

5

50

0

.00

101

13

21

1

0.7

025

0

.00

101

12

21

2

0.7

021

0

.00

101

11

21

1

0.7

020

0

.00

101

10

21

1

0.7

020

3

33

.15

6

0

0.0

010

162

2

53

0

.82

96

0.0

010

161

2

52

0

.82

94

0.0

010

161

2

53

0

.82

92

0.0

010

160

2

53

0

.82

92

35

3.1

5

80

0

.00

102

81

33

7

1.0

735

0

.00

102

80

33

7

1.0

731

0

.00

102

79

33

6

1.0

729

0

.00

102

78

33

7

1.0

725

3

73

.15

1

00

0

.00

104

25

42

0

1.3

050

0

.00

104

25

42

1

1.3

05

0

0.0

010

424

4

20

1

.30

43

0.0

010

423

4

20

1

.30

44

39

3.1

5

12

0

0.0

010

594

5

05

1

.52

57

0.0

010

593

5

05

1

.52

53

0

.00

105

92

50

5

1.5

250

0

.00

105

91

50

5

1.5

245

4

13

.15

1

40

0

.00

107

89

59

0

1.7

363

0

.00

107

88

59

0

1.7

35

8

0.0

010

787

5

90

1

.73

55

0.0

010

786

5

90

1

.73

55

42

3.1

5

15

0

0.0

010

897

6

33

1

.83

84

0.0

010

896

6

33

1

.83

84

0

.00

108

95

64

5

1.8

377

0

.00

108

93

63

3

1.8

377

4

33

.15

1

60

0

.00

110

13

67

6

1.9

397

0

.00

110

11

67

6

1.9

39

3

0.0

011

010

6

76

1

.93

85

0.0

011

008

6

76

1

.93

85

45

3.1

5

18

0

0.0

011

268

7

64

2

.13

65

0.0

011

267

7

64

2

.13

61

0

.00

112

65

76

3

2.1

353

0

.00

112

64

76

3

2.1

353

4

73

.15

2

00

0

.00

115

63

85

3

2.3

283

0

.00

115

61

85

3

2.3

27

9

0.0

011

559

8

52

2

.32

70

0.0

011

557

8

52

2

.32

66

49

3.1

5

22

0

0.1

175

2

83

5

6.4

636

0

.10

43

28

24

6

.39

74

0.

09

377

2

81

1

6.3

343

0

.00

119

00

94

4

2.5

158

5

13

.15

2

40

0

.12

42

28

86

6

.56

53

0.1

108

2

87

8

6.5

021

0

.0

997

8

28

67

6

.44

35

0.0

905

3

28

57

6

.38

91

52

3.1

5

25

0

0.1

275

2

91

0

6.6

122

0

.11

38

29

02

6

.55

02

0.

10

254

2

89

2

6.4

933

0

.09

322

2

88

4

6.4

406

5

33

.15

2

60

0

.13

07

29

34

6

.65

70

0.1

168

2

92

7

6.5

967

0

.1

052

6

29

18

6

.54

05

0.0

958

0

29

10

6

.48

91

55

3.1

5

28

0

0.1

369

2

98

1

6.7

424

0

.12

25

29

74

6

.68

51

0.

11

058

2

96

7

6.6

302

0

.10

074

2

96

1

6.5

812

5

73

.15

3

00

0

.14

30

30

27

6

.82

36

0.1

281

3

02

0

6.7

684

0

.1

157

4

30

16

6

.71

48

0.1

054

9

30

11

6

.66

70

59

3.1

5

32

0

0.1

490

3

07

2

6.9

015

0

.13

34

30

67

6

.84

71

0.

12

075

3

06

4

6.7

951

0

.11

014

3

05

9

6.7

483

6

13

.15

3

40

0

.15

48

31

17

6

.97

65

0.1

386

3

11

3

6.9

225

0

.1

256

4

31

09

6

.87

13

0.1

146

9

31

05

6

.82

57

62

3.1

5

35

0

0.1

577

3

13

9

7.0

129

0

.14

12

31

36

6

.95

89

0.

12

805

3

13

2

6.9

082

0

.11

693

3

12

8

6.8

629

6

33

.15

3

60

0

.16

05

31

62

7

.04

85

0.1

438

3

15

8

6.9

949

0

.1

304

4

31

55

6

.94

46

0.1

191

5

31

51

6

.89

98

65

3.1

5

38

0

0.1

661

3

20

6

7.1

176

0

.14

91

32

03

7

.06

48

0.

13

517

3

20

0

7.0

157

0

.12

353

3

19

6

6.9

718

6

73

.15

4

00

0

.17

17

32

50

7

.18

45

0.1

542

3

24

7

7.1

322

0

.1

398

6

32

45

7

.08

40

0.1

248

6

32

41

7

.04

09

69

3.1

5

42

0

0.1

773

3

29

4

7.2

494

0

.15

92

32

92

7

.19

71

0.

14

450

3

28

9

7.1

497

0

.13

214

3

28

6

7.1

066

7

13

.15

4

40

0

.18

29

33

39

7

.31

22

0.1

642

3

33

6

7.2

603

0

.1

490

9

33

33

7

.21

29

0.1

363

7

33

31

7

.17

02

72

3.1

5

45

0

0.1

856

3

36

0

7.3

428

0

.16

67

33

58

7

.29

09

0.

15

137

3

35

5

7.2

439

0

.13

847

3

35

3

7.2

012

7

33

.15

4

60

0

.18

84

33

82

7

.37

30

0.1

692

3

38

0

7.3

210

0

.1

536

4

33

78

7

.27

44

0.1

405

6

33

75

7

.23

17

75

3.1

5

48

0

0.1

938

3

42

6

7.4

320

0

.17

41

34

24

7

.38

05

0.

15

817

3

42

2

7.3

343

0

.14

473

3

42

0

7.2

920

7

73

.15

5

00

0

.19

92

34

71

7

.48

98

0.1

790

3

46

8

7.4

387

0

.1

627

3

46

7

7.3

933

0

.14

888

3

46

5

7.3

510

7

93

.15

5

20

0

.20

47

35

14

7

.54

63

0.1

840

3

51

2

7.4

952

0

.1

672

3

51

1

7.4

507

0

.15

300

3

50

9

7.4

088

8

13

.15

5

40

0

.21

01

35

59

7

.60

11

0.1

888

3

55

7

7.5

509

0

.1

716

3

55

6

7.5

072

0

.15

710

3

55

4

7.4

653

8

23

.15

5

50

0

.21

29

35

81

7

.62

83

0.1

913

3

57

9

7.5

781

0

.1

738

3

57

8

7.5

348

0

.15

915

3

57

7

7.4

929

8

33

.15

5

60

0

.21

56

36

03

7

.65

51

0.1

938

3

60

1

7.6

049

0

.1

761

3

60

0

7.5

620

0

.16

12

35

99

7

.52

01

85

3.1

5

58

0

0.2

210

3

64

8

7.7

079

0

.19

87

36

45

7

.65

81

0.

18

05

36

45

7

.61

52

0.1

653

3

64

3

7.5

733

8

73

.15

6

00

0

.22

64

36

92

7

.75

98

0.2

035

3

69

0

7.7

100

0

.1

849

3

69

0

7.6

679

0

.16

93

36

89

7

.62

61

7

8

te

mp

erat

ura

p =

25

.5 b

ar

p =

27

.5 b

ar

p =

29

.4 b

ar

p =

31

.4 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K 2

73

.15

0

0

.00

099

89

3

0.0

000

0

.00

099

88

3

0.0

000

0

.00

099

87

3

0.0

000

0

.00

099

86

3

0.0

000

2

93

.15

2

0

0.0

010

007

8

6

0.2

956

0

.00

100

06

86

0

.29

56

0.0

010

005

8

7

0.2

956

0

.00

100

04

87

0

.29

56

31

3.1

5

40

0

.00

100

68

17

0

0.5

702

0

.00

100

67

17

0

0.5

702

0

.00

100

66

17

0

0.5

702

0

.00

100

65

17

0

0.5

702

3

23

.15

5

0

0.0

010

110

2

11

0

.70

20

0.0

010

109

2

11

0

.70

17

0.0

010

108

2

12

0

.70

17

0.0

010

107

2

12

0

.70

17

33

3.1

5

60

0

.00

101

59

25

3

0.8

290

0

.00

101

58

25

4

0.8

290

0

.00

101

57

25

4

0.8

290

0

.00

101

56

25

4

0.8

284

3

53

.15

8

0

0.0

010

277

3

37

1

.07

25

0.0

010

276

3

38

1

.07

25

0.0

010

275

3

38

1

.07

22

0.0

010

275

3

38

1

.07

22

37

3.1

5

10

0

0.0

010

422

4

21

1

.30

44

0.0

010

420

4

21

1

.30

42

0

.00

104

19

42

1

1.3

042

0

.00

104

18

42

1

1.3

035

3

93

.15

1

20

0

.00

105

90

50

5

1.5

245

0

.00

105

89

50

6

1.5

24

4

0.0

010

588

5

06

1

.52

44

0.0

010

587

5

06

1

.52

44

41

3.1

5

14

0

0.0

010

785

5

90

1

.73

51

0.0

010

783

5

90

1

.73

51

0

.00

107

82

59

1

1.7

350

0

.00

107

81

59

1

1.7

350

4

23

.15

1

50

0

.00

108

92

63

3

1.8

372

0

.00

108

91

63

3

1.8

37

2

0.0

010

890

6

34

1

.83

72

0.0

010

888

6

34

1

.83

72

43

3.1

5

16

0

0.0

011

007

6

76

1

.93

81

0.0

011

006

6

76

1

.93

81

0

.00

110

04

67

7

1.9

381

0

.00

110

03

67

7

1.9

373

4

53

.15

1

80

0

.00

112

62

76

4

2.1

349

0

.00

112

60

76

4

2.1

34

4

0.0

112

59

7

64

2

.13

44

0.0

011

257

7

64

2

.13

36

47

3.1

5

20

0

0.0

011

555

8

53

2

.32

66

0.0

011

554

8

53

2

.32

62

0

.00

115

52

85

3

2.3

262

0

.00

115

50

85

3

2.3

253

4

93

.15

2

20

0

.00

118

97

94

4

2.5

154

0

.00

118

95

94

4

2.5

14

9

0.0

011

892

9

44

2

.51

46

0.0

011

890

2

94

4

2.5

137

5

13

.15

2

40

0

.08

264

2

84

7

6.3

368

0

.07

581

2

83

6

6.2

844

0.0

698

7

28

27

6

.23

83

0.0

646

4

28

15

6

.10

9

52

3.1

5

25

0

0.0

852

1

28

75

6

.38

95

0.0

783

0

28

65

6

.34

10 0

.07

230

2

85

6

6.2

961

0

.06

702

2

84

5

6.2

505

5

33

.15

2

60

0

.08

767

2

90

2

6.4

402

0

.08

067

2

89

3

6.3

682

0.0

745

9

28

85

6

.35

01

0.0

692

5

28

75

6

.30

62

55

3.1

5

28

0

0.0

923

6

29

54

6

.53

48

0.0

851

5

29

47

6

.49

08 0

.07

889

2

93

9

6.4

498

0

.07

340

2

93

1

6.4

092

5

73

.15

3

00

0

.09

682

3

00

5

6.6

227

0

.08

939

2

99

9

3.5

804

0.0

829

4

29

91

6

.54

15

0.0

772

7

29

86

6

.50

25

59

3.1

5

32

0

0.1

011

5

30

54

6

.70

51

0.0

934

8

30

48

6

.66

37 0

.08

680

3

04

1

6.6

264

0

.08

096

3

03

8

6.5

883

6

13

.15

3

40

0

.10

541

3

10

1

6.7

830

0

.09

747

3

09

6

6.7

428

0.0

905

5

30

89

6

.70

68

0.0

845

5

30

85

6

.66

91

62

3.1

5

35

0

0.1

075

1

31

24

6

.82

07

0.0

994

3

31

19

6

.78

13 0

.09

239

3

11

3

6.7

458

0

.08

631

3

11

0

6.7

081

6

33

.15

3

60

0

.10

959

3

14

7

6.8

579

0

.10

137

3

14

2

6.8

190

0.0

942

1

31

37

6

.78

35

0.0

880

4

31

34

6

.74

66

65

3.1

5

38

0

0.1

136

8

31

93

6

.92

99

0.1

052

0

31

88

6

.89

18 0

.09

780

3

18

4

6.8

563

0

.09

145

3

18

1

6.8

207

6

73

.15

4

00

0

.11

770

3

23

8

6.9

998

0

.10

898

3

23

5

6.9

617

0.1

013

3

22

0

6.9

258

0

.09

482

3

22

8

6.8

914

6

93

.15

4

20

0

.12

167

3

28

3

7.0

668

0

.11

271

3

28

0

7.0

287

0.1

048

3

27

6

6.9

932

0

.09

814

3

27

4

6.9

596

7

13

.15

4

40

0

.12

560

3

32

8

7.1

309

0

.11

639

3

32

5

7.0

936

0.1

084

3

32

2

7.0

581

0

.10

140

3

32

0

7.0

254

7

23

.15

4

50

0

.12

756

3

35

1

7.1

622

0

.11

821

3

34

8

7.1

250

0.1

101

3

34

5

7.0

899

0

.10

301

3

34

3

7.0

572

7

33

.15

4

60

0

.12

951

3

37

3

7.1

928

0

.12

003

3

37

1

7.1

555

0.1

118

3

36

8

7.1

209

0

.10

461

3

36

5

7.0

886

7

53

.15

4

80

0

.13

338

3

41

8

7.2

535

0

.12

364

3

41

6

7.2

162

0.1

161

3

41

2

7.1

816

0

.10

780

3

41

1

7.1

501

7

73

.15

5

00

0

.13

722

3

46

2

7.3

125

0

.12

722

3

46

1

7.2

761

0.1

185

3

45

8

7.2

411

0

.11

097

3

45

6

7.2

100

7

93

.15

5

20

0

.14

103

3

50

7

7.3

707

0

.13

078

3

50

5

7.3

347

0.1

218

3

50

3

7.2

984

0

.11

411

3

50

2

7.2

686

8

13

.15

5

40

0

.14

483

3

55

2

7.4

272

0

.13

332

3

55

0

7.3

916

0.1

252

3

54

8

7.3

545

0

.11

724

3

54

7

7.3

259

8

23

.15

5

50

0

.14

673

3

57

4

7.4

548

0

.13

609

3

57

3

7.4

214

0.1

269

3

57

0

7.3

822

0

.11

880

3

56

9

7.3

540

8

33

.15

5

60

0

.14

862

3

59

7

7.4

833

0

.13

785

3

59

5

7.4

465

0.1

285

3

59

3

7.4

094

0

.12

035

3

59

2

7.3

812

8

53

.15

5

80

0

.15

239

3

64

2

7.5

356

0

.14

136

3

64

1

7.5

001

0.1

318

3

63

8

7.4

630

0

.12

344

3

63

7

7.4

352

8

73

.15

6

00

0

.15

615

3

68

7

7.5

884

0

.14

486

3

68

6

7.5

528

0.1

350

3

68

3

7.5

153

0

.12

652

3

68

3

7.4

883

7

9

te

mp

erat

ura

p =

33

.4 b

ar

p =

35

.3 b

ar

p =

37

.3 b

ar

p =

39

.2 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K 2

73

.15

0

0

.00

099

85

3

0.0

000

0

.00

099

84

4

0.0

000

0

.00

099

83

4

0.0

000

0

.00

099

82

5

0.0

004

2

93

.15

2

0

0.0

010

003

8

7

0.2

955

0

.00

100

03

87

0

.29

55

0.0

010

002

8

8

0.2

955

0

.00

100

01

88

0

.29

52

31

3.1

5

40

0

.00

100

64

17

0

0.5

702

0

.00

100

63

17

0

0.5

702

0

.00

100

63

17

1

0.5

702

0

.00

100

62

17

1

0.5

702

3

23

.15

5

0

0.0

010

106

2

12

0

.70

16

0.0

010

105

2

12

0

.70

13

0.0

010

104

2

12

0

.70

13

0.0

010

103

2

13

0

.70

13

33

3.1

5

60

0

.00

101

55

25

4

0.8

284

0

.00

101

54

25

4

0.8

284

0

.00

101

53

25

5

0.8

284

0

.00

101

52

25

5

0.8

281

3

53

.15

8

0

0.0

010

274

3

37

1

.07

20

0.0

010

273

3

37

1

.07

20

0.0

010

272

3

38

1

.07

18

0.0

010

271

3

38

1

.07

18

37

3.1

5

10

0

0.0

010

417

4

21

1

.30

35

0.0

010

416

4

22

1

.30

34

0

.00

104

15

42

2

1.3

034

0

.00

104

14

42

2

1.3

034

3

93

.15

1

20

0

.00

105

86

50

6

1.5

237

0

.00

105

85

50

6

1.5

23

7

0.0

010

583

5

06

1

.52

36

0.0

010

582

5

07

1

.52

36

41

3.1

5

14

0

0.0

010

780

5

91

1

.73

43

0.0

010

779

5

92

1

.73

43

0

.00

107

77

59

1

1.7

342

0

.00

107

76

59

2

1.7

342

4

23

.15

1

50

0

.00

108

87

63

3

1.8

364

0

.00

108

85

63

4

1.8

36

4

0.0

010

884

6

34

1

.83

63

0.0

010

883

6

34

1

.83

63

43

3.1

5

16

0

0.0

011

002

6

76

1

.93

69

0.0

011

000

6

76

1

.93

69

0

.00

109

99

67

7

1.9

364

0

.00

109

97

67

8

1.9

360

4

53

.15

1

80

0

.00

112

55

76

4

2.1

332

0

.00

112

54

76

4

2.1

32

8

0.0

011

252

7

64

2

.13

28

0.0

011

251

7

65

2

.13

23

47

3.1

5

20

0

0.0

011

548

8

53

2

.32

49

0.0

011

546

8

53

2

.32

45

0

.00

115

44

85

3

2.3

241

0

.00

115

42

85

3

2.3

236

4

93

.15

2

20

0

.00

118

88

94

4

2.5

133

0

.00

118

85

94

4

2.5

12

9

0.0

011

883

9

44

2

.51

24

0.0

011

880

9

44

2

.51

20

51

3.1

5

24

0

0.0

599

9

28

03

6

.14

46

0.0

012

288

1

03

7

2.6

99

1

0.0

012

285

1

03

7

2.6

983

0

.00

122

82

10

38

2

.69

79

52

3.1

5

25

0

0.0

623

4

28

36

6

.20

74

0.0

581

6

28

26

6

.16

56 0

.05

438

2

81

5

6.1

237

0

.05

096

2

80

4

6.0

834

5

33

.15

2

60

0

.06

452

2

86

7

6.2

656

0

.06

026

2

85

8

6.2

250

0.0

564

6

28

49

6

.18

57

0.0

530

2

28

39

6

.14

79

55

3.1

5

28

0

0.0

685

3

29

24

6

.37

03

0.0

641

9

29

17

6

.33

26 0

.06

030

2

90

9

6.2

966

0

.05

679

2

90

2

6.2

622

5

73

.15

3

00

0

.07

227

2

98

0

6.4

657

0

.06

782

2

97

3

6.4

301

0.0

638

3

29

67

6

.39

62

0.0

602

2

29

59

6

.36

44

59

3.1

5

32

0

0.0

758

1

30

32

6

.55

32

0.0

712

1

30

26

6

.51

97 0

.06

710

3

02

1

6.4

875

0

.06

338

3

01

3

6.4

573

6

13

.15

3

40

0

.07

923

3

08

1

6.6

356

0

.07

449

3

07

7

6.6

034

0.0

702

5

30

72

6

.57

24

0.0

663

6

30

65

6

.54

44

62

3.1

5

35

0

0.0

809

0

31

06

6

.67

50

0.0

766

9

31

01

6

.64

32 0

.07

178

3

09

7

6.6

130

0

.06

782

3

09

0

6.5

854

6

33

.15

3

60

0

.08

255

3

15

3

6.7

135

0

.07

767

3

12

5

6.6

821

0.0

732

9

31

21

6

.65

24

0.0

692

7

31

15

6

.62

48

65

3.1

5

38

0

0.0

858

0

31

77

6

.78

80

0.0

807

7

31

73

6

.75

83 0

.07

625

3

17

0

6.7

286

0

.07

212

3

16

4

6.7

001

6

73

.15

4

00

0

.08

899

3

22

4

6.8

600

0

.08

380

3

22

1

6.8

303

0.0

791

6

32

18

6

.80

14

0.0

749

0

32

12

6

.77

30

69

3.1

5

42

0

0.0

921

2

32

71

6

.92

87

0.0

867

7

32

68

6

.89

94 0

.08

202

3

26

4

6.8

709

0

.07

763

3

26

0

6.8

433

7

13

.15

4

40

0

.09

521

3

31

7

6.9

944

0

.08

972

3

31

4

6.9

655

0.0

848

2

33

11

6

.93

70

0.0

803

0

33

07

6

.91

03

72

3.1

5

45

0

0.0

967

4

33

40

7

.02

62

0.0

911

8

33

37

6

.99

73 0

.08

620

3

33

5

6.9

693

0

.08

162

3

33

1

6.9

430

7

33

.15

4

60

0

.09

826

3

36

3

7.0

576

0

.09

263

3

36

0

7.0

287

0.0

875

7

33

58

7

.00

07

0.0

829

3

33

54

6

.97

48

75

3.1

5

48

0

0.1

012

8

34

09

7

.11

91

0.0

954

9

34

06

7

.09

02 0

.09

030

3

40

4

7.0

626

0

.08

555

3

40

0

7.0

372

7

73

.15

5

00

0

.10

428

3

45

4

7.1

794

0

.09

833

3

45

2

7.1

505

0.0

930

1

34

50

7

.12

33

0.0

881

6

34

46

7

.09

79

79

3.1

5

52

0

0.1

072

6

35

00

7

.23

80

0.1

011

5

34

97

7

.21

00 0

.09

570

3

49

5

7.1

828

0

.09

074

3

49

2

7.1

569

8

13

.15

5

40

0

.11

021

3

54

5

7.2

954

0

.10

395

3

54

3

7.2

673

0.0

983

8

35

41

7

.24

09

0.0

933

0

35

38

7

.21

39

82

3.1

5

55

0

0.1

116

8

35

68

7

.32

34

0.0

105

34

3

56

6

7.2

954

0

.09

968

3

56

4

7.2

690

0

.09

457

3

56

1

7.2

415

8

33

.15

5

60

0

.11

315

3

59

1

7.3

510

0

.10

673

3

58

9

7.3

230

0.1

010

0

35

87

7

.29

66

0.0

958

4

35

84

7

.26

87

85

3.1

5

58

0

0.1

160

7

36

36

7

.40

55

0.1

094

9

36

34

7

.37

74 0

.10

363

3

63

2

7.3

515

0

.09

835

3

63

0

7.3

227

8

73

.15

6

00

0

.11

897

3

68

2

7.4

590

0

.11

225

3

68

0

7.4

314

0.1

062

4

36

78

7

.40

55

0.1

008

3

67

5

7.3

759

8

0

te

mp

erat

ura

p =

41

.2 b

ar

p =

43

.2 b

ar

p =

45

.1 b

ar

p =

47

.1 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K 2

73

.15

0

0

.00

099

81

4

0.0

004

0

.00

099

80

5

0.0

004

0

.00

099

79

5

0.0

004

0

.00

099

78

5

0.0

004

2

93

.15

2

0

0.0

010

000

8

8

0.2

951

0

.00

099

99

88

0

.29

51

0.0

009

998

8

8

0.2

951

0

.00

099

97

88

0

.29

51

31

3.1

5

40

0

.00

100

64

17

1

0.5

701

0

.00

100

60

17

1

0.5

697

0

.00

100

59

17

1

0.5

697

0

.00

100

58

17

2

0.5

697

3

23

.15

5

0

0.0

010

103

2

13

0

.70

12

0.0

010

102

2

13

0

.70

07

0.0

010

101

2

13

0

.70

07

0.0

010

100

2

13

0

.70

07

33

3.1

5

60

0

.00

101

52

25

5

0.8

280

0

.00

101

51

25

5

0.8

280

0

.00

101

50

25

5

0.8

280

0

.00

101

49

25

5

0.8

276

3

53

.15

8

0

0.0

010

270

3

38

1

.07

12

0.0

010

269

3

38

1

.07

12

0.0

010

268

3

38

1

.07

12

0.0

010

267

3

38

1

.07

08

37

3.1

5

10

0

0.0

010

413

4

22

1

.30

27

0.0

010

412

4

22

1

.30

27

0

.00

104

11

42

2

1.3

023

0

.00

104

10

42

3

1.3

023

3

93

.15

1

20

0

.00

105

81

50

6

1.5

233

0

.00

105

80

50

6

1.5

22

9

0.0

010

579

5

07

1

.52

29

0.0

010

578

5

07

1

.52

24

41

3.1

5

14

0

0.0

010

775

5

91

1

.73

34

0.0

010

774

5

91

1

.73

34

0

.00

107

72

59

1

1.7

330

0

.00

107

71

59

2

1.7

330

4

23

.15

1

50

0

.00

108

82

63

4

1.8

356

0

.00

108

80

63

4

1.8

35

6

0.0

010

879

6

34

1

.83

51

0.0

010

878

6

35

1

.83

51

43

3.1

5

16

0

0.0

010

996

6

77

1

.93

60

0.0

010

994

6

77

1

.93

56

0

.00

109

93

67

7

1.9

356

0

.00

109

92

67

7

1.9

352

4

53

.15

1

80

0

.00

112

49

76

4

2.1

319

0

.00

112

47

76

4

2.1

31

5

0.0

011

246

7

64

2

.13

11

0.0

011

244

7

65

2

.13

11

47

3.1

5

20

0

0.0

011

540

8

53

2

.32

32

0.0

011

538

8

53

2

.32

28

0

.00

115

36

85

3

2.3

224

0

.00

115

34

85

3

2.3

224

4

93

.15

2

20

0

.00

118

78

94

4

2.5

116

0

.00

118

75

94

4

2.5

11

2

0.0

011

783

9

44

2

.51

08

0.0

011

871

9

44

2

.51

03

51

3.1

5

24

0

0.0

012

279

1

03

7

2.6

975

0

.00

122

75

10

37

2

.69

70

0.0

012

272

1

03

7

2.6

966

0

.00

122

70

10

37

2

.69

58

52

3.1

5

25

0

0.0

012

510

1

08

5

2.7

904

0

.00

125

06

10

85

2

.79

00

0.0

012

502

1

08

5

2.7

887

0

.00

124

99

10

85

2

.78

87

53

3.1

5

26

0

0.0

498

8

28

28

6

.10

86

0.0

470

1

28

17

6

.07

10 0

.04

437

2

80

6

6.0

345

0

.00

127

55

11

35

2

.88

25

55

3.1

5

28

0

0.0

536

0

28

93

6

.22

71

0.0

506

9

28

84

6

.19

36 0

.04

804

2

87

5

6.1

614

0

.04

538

2

86

7

6.1

287

5

73

.15

3

00

0

.05

696

2

95

2

6.3

297

0

.05

398

2

94

4

6.3

016

0.0

512

7

29

37

6

.27

15

0.0

487

7

29

31

6

.24

22

59

3.1

5

32

0

0.0

600

4

30

08

6

.42

68

0.0

569

8

30

02

6

.39

83 0

.05

419

2

99

6

6.3

694

0

.05

163

2

99

0

6.3

418

6

13

.15

3

40

0

.06

296

3

06

2

6.5

138

0

.05

981

3

05

6

6.4

862

0.0

569

4

30

51

6

.45

90

0.0

543

0

30

47

6

.43

26

62

3.1

5

35

0

0.0

643

9

30

88

6

.55

53

0.0

611

9

30

38

6

.52

81 0

.05

827

3

07

8

6.5

017

0

.05

560

3

07

3

6.4

757

6

33

.15

3

60

0

.06

579

3

11

3

6.5

959

0

.06

254

3

10

8

6.5

687

0.0

595

8

31

04

6

.54

27

0.0

568

7

30

99

6

.51

72

65

3.1

5

38

0

0.0

685

3

31

62

6

.67

33

0.0

651

9

31

58

6

.64

69 0

.06

214

3

15

4

6.6

218

0

.05

934

3

15

0

6.5

967

6

73

.15

4

00

0

.07

121

3

21

1

6.7

462

0

.06

777

3

20

7

6.7

210

0.0

646

2

32

04

6

.69

68

0.0

617

4

32

00

6

.67

29

69

3.1

5

42

0

0.0

738

2

32

58

6

.81

65

0.0

702

8

32

55

6

.79

18 0

.06

705

3

25

3

6.7

683

0

.06

409

3

24

9

6.7

449

7

13

.15

4

40

0

.07

639

3

30

6

6.8

839

0

.07

275

3

30

3

6.8

600

0.0

694

3

33

00

6

.83

70

0.0

663

8

32

97

6

.81

44

72

3.1

5

45

0

0.0

776

6

33

29

6

.91

69

0.0

739

7

33

26

6

.89

31 0

.07

060

3

32

4

6.8

705

0

.06

751

3

33

7

6.8

479

7

33

.15

4

60

0

.07

892

3

35

3

6.9

496

0

.07

518

3

35

0

6.9

257

0.0

717

7

33

47

6

.90

31

0.0

686

3

33

45

6

.88

09

75

3.1

5

48

0

0.0

814

2

33

99

7

.01

24

0.0

775

8

33

97

6

.98

89 0

.07

408

3

39

4

6.9

668

0

.07

085

3

39

2

6.9

450

7

73

.15

5

00

0

.08

389

3

44

5

7.0

731

0

.07

995

3

44

3

7.0

501

0.0

763

5

34

41

7

.03

16

0.0

730

5

34

39

7

.00

65

79

3.1

5

52

0

0.0

863

4

34

91

7

.13

29

0.0

823

0

34

89

7

.10

99 0

.07

860

3

48

7

7.0

882

0

.07

522

3

48

5

7.0

672

8

13

.15

5

40

0

.08

877

3

53

7

7.1

911

0

.08

462

3

53

5

7.1

681

0.0

808

4

35

34

7

.14

63

0.0

773

7

35

32

7

.12

54

82

3.1

5

55

0

0.0

899

7

35

61

7

.21

96

0.0

857

7

35

59

7

.19

66 0

.08

195

3

55

7

7.1

748

0

.07

844

3

55

5

7.1

539

8

33

.15

5

60

0

.09

117

3

58

4

7.2

476

0

.08

692

3

58

2

7.2

246

0.0

830

5

35

80

7

.20

03

0.0

795

0

35

78

7

.18

19

85

3.1

5

58

0

0.0

933

6

36

30

7

.30

25

0.0

892

1

36

28

7

.27

99 0

.08

525

3

62

6

7.2

581

0

.08

167

3

62

4

7.2

372

8

73

.15

6

00

0

.09

594

3

67

5

7.3

565

0

.09

150

3

67

4

7.3

339

0.0

874

3

36

72

7

.31

21

0.0

837

1

36

71

7

.29

12

8

1

te

mp

erat

ura

p =

49

bar

p

= 5

3.9

bar

p

= 5

8.8

bar

p

=

63

.7 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K 2

73

.15

0

0

.00

099

77

5

0.0

004

0

.00

099

75

5

0.0

004

0

.00

099

72

5

0.0

004

0

.00

099

70

6

0.0

004

2

93

.15

2

0

0.0

009

997

8

8

0.2

952

0

.00

099

95

89

0

.29

47

0.0

009

992

8

9

0.2

947

0

.00

099

90

90

0

.29

47

31

3.1

5

40

0

.00

100

57

17

2

0.5

698

0

.00

100

56

17

2

0.5

693

0

.00

100

53

17

2

0.5

693

0

.00

100

51

17

3

0.5

693

3

23

.15

5

0

0.0

010

099

2

13

0

.70

09

0.0

010

097

2

14

0

.70

03

0.0

010

093

2

14

0

.70

00

0.0

010

093

2

14

0

.69

99

33

3.1

5

60

0

.00

101

48

25

5

0.8

277

0

.00

101

46

25

5

0.8

272

0

.00

101

44

25

5

0.8

273

0

.00

101

42

25

6

0.8

267

3

53

.15

8

0

0.0

010

266

3

39

1

.07

10

0.0

010

264

3

39

1

.07

04

0.0

010

262

3

39

1

.07

01

0.0

010

260

3

39

1

.06

95

37

3.1

5

10

0

0.0

010

409

4

22

1

.30

25

0.0

010

407

4

23

1

.30

18

0

.00

104

04

42

3

1.3

017

0

.00

104

02

42

3

1.3

006

3

93

.15

1

20

0

.00

105

77

50

7

1.5

227

0

.00

105

75

50

7

1.5

22

0

0.0

010

572

5

07

1

.52

18

0.0

010

569

5

08

1

.52

08

41

3.1

5

14

0

0.0

010

770

5

92

1

.73

33

0.0

010

768

5

92

1

.73

22

0

.00

107

64

59

2

1.7

321

0

.00

107

61

59

3

1.7

313

4

23

.15

1

50

0

.00

108

77

63

5

1.8

351

0

.00

108

74

63

5

1.8

34

3

0.0

010

870

6

35

1

.83

42

0.0

010

867

6

35

1

.83

35

43

3.1

5

16

0

0.0

010

990

6

77

1

.93

51

0.0

010

987

6

79

1

.93

44

0

.00

109

84

67

8

1.9

339

0

.00

109

81

67

8

1.9

331

4

53

.15

1

80

0

.00

112

43

76

4

2.1

311

0

.00

112

39

76

5

2.1

29

8

0.0

011

235

7

65

2

.12

94

0.0

011

231

7

65

2

.12

82

47

3.1

5

20

0

0.0

011

532

8

53

2

.32

24

0.0

011

527

8

54

2

.32

11

0

.00

115

22

85

4

2.3

207

0

.00

115

18

85

4

2.3

190

4

93

.15

2

20

0

.00

118

68

94

4

2.5

104

0

.00

118

63

94

4

2.5

09

1

0.0

011

857

9

44

2

.50

83

0.0

011

850

9

44

2

.50

66

51

3.1

5

24

0

0.0

012

266

1

03

7

2.6

959

0

.00

122

59

10

37

2

.69

45

0.0

012

251

1

03

7

2.6

934

0

.00

122

43

10

37

2

.69

16

52

3.1

5

25

0

0.0

012

459

1

08

6

2.7

888

0

.00

124

86

10

86

2

.78

70

0.0

012

478

1

08

6

2.7

863

0

.00

124

68

10

86

2

.78

45

53

3.1

5

26

0

0.0

012

751

1

13

5

2.8

826

0

.00

127

41

11

34

2

.88

04

0.0

012

729

1

13

4

2.8

797

0

.00

127

19

11

34

2

.87

75

55

3.1

5

28

0

0.0

433

0

28

58

6

.09

77

0.0

383

1

28

29

6

.01

82 0

.03

405

2

80

9

5.9

402

0

.03

055

2

78

2

5.8

633

5

73

.15

3

00

0

.04

646

2

92

4

6.2

140

0

.04

140

2

90

5

6.1

430

0.0

371

1

28

85

6

.07

59

0.0

335

7

28

63

6

.00

82

59

3.1

5

32

0

0.0

492

7

29

83

6

.31

66

0.0

441

1

29

68

6

.25

18 0

.03

976

2

95

2

6.1

914

0

.03

617

2

93

6

6.1

308

6

13

.15

3

40

0

.05

186

3

03

9

6.4

092

0

.04

659

3

02

8

6.3

477

0.0

421

3

30

13

6

.29

23

0.0

383

6

29

95

6

.23

63

62

3.1

5

35

0

0.0

531

0

30

65

6

.45

27

0.0

477

6

30

56

6

.39

29 0

.04

324

3

04

1

6.3

388

0

.03

943

3

03

1

6.2

849

6

33

.15

3

60

0

.05

432

3

09

0

6.4

946

0

.04

891

3

08

3

6.4

347

0.0

443

2

30

69

6

.38

32

0.0

415

3

30

60

6

.33

09

65

3.1

5

38

0

0.0

567

1

31

43

6

.57

45

0.0

511

5

31

37

6

.51

76 0

.04

642

3

12

4

6.4

678

0

.04

247

3

11

6

6.4

176

6

73

.15

4

00

0

.05

904

3

19

4

6.6

507

0

.05

332

3

18

8

6.5

950

0.0

484

5

31

76

6

.54

61

0.0

448

9

31

69

6

.49

88

69

3.1

5

42

0

0.0

613

0

32

43

6

.72

27

0.0

554

3

32

38

6

.66

87 0

.05

052

3

22

8

6.6

206

0

.04

624

3

22

1

6.5

754

7

13

.15

4

40

0

.06

352

3

29

2

6.7

918

0

.05

748

3

28

7

6.7

399

0.0

523

3

32

77

6

.69

18

0.0

480

5

32

72

6

.64

74

72

3.1

5

45

0

0.0

646

2

33

16

6

.82

53

0.0

584

9

33

11

6

.76

96 0

.05

327

3

30

1

6.7

261

0

.04

898

3

29

7

6.6

825

7

33

.15

4

60

0

.06

571

3

40

0

6.8

580

0

.05

948

3

43

5

6.8

073

0.0

542

0

33

25

6

.76

00

0.0

498

0

33

22

6

.71

69

75

3.1

5

48

0

0.0

678

6

33

87

6

.92

16

0.0

614

6

33

84

6

.87

22 0

.05

604

3

37

4

6.8

253

0

.05

152

3

37

1

6.7

826

7

73

.15

5

00

0

.06

999

3

43

4

6.9

840

0

.06

341

3

43

1

6.9

354

0.0

578

5

34

22

6

.88

85

0.0

532

1

34

20

6

.84

66

79

3.1

5

52

0

0.0

720

8

34

81

7

.04

35

0.0

653

4

34

78

6

.99

69 0

.05

962

3

47

0

6.9

493

0

.05

487

3

46

8

6.9

094

8

13

.15

5

40

0

.07

416

3

52

8

7.1

012

0

.06

724

3

52

5

7.0

563

0.0

613

8

35

18

7

.00

87

0.0

564

1

35

16

6

.95

71

82

3.1

5

55

0

0.0

751

9

35

51

7

.12

97

0.0

681

8

35

49

7

.08

52 0

.06

227

3

54

1

7.0

376

0

.05

722

3

54

0

6.9

990

8

33

.15

5

60

0

.07

622

3

57

5

7.1

578

0

.06

912

3

57

2

7.1

141

0.0

631

5

35

68

7

.06

61

0.0

581

4

35

64

7

.02

83

85

3.1

5

58

0

0.0

782

7

36

21

7

.21

26

0.0

709

8

36

19

7

.16

94 0

.06

488

3

61

5

7.1

213

0

.05

974

3

61

1

7.0

852

8

73

.15

6

00

0

.08

029

3

66

7

7.2

666

0

.07

283

3

66

5

7.2

238

0.0

665

8

36

61

7

.17

53

0.0

613

2

36

58

7

.14

01

8

2

te

mp

erat

ura

p =

68

.7 b

ar

p =

73

.6 b

ar

p =

78

.5 b

ar

p =

83

.4 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K 2

73

.15

0

0

.00

099

67

7

0.0

004

0

.00

099

65

8

0.0

004

0

.00

099

62

8

0.0

004

0

.00

099

60

9

0.0

004

2

93

.15

2

0

0.0

009

988

9

0

0.2

948

0

.00

099

86

91

0

.29

43

0.0

009

983

9

1

0.2

943

0

.00

099

82

92

0

.29

43

31

3.1

5

40

0

.00

100

49

17

3

0.5

690

0

.00

100

47

17

4

0.5

690

0

.00

100

45

17

4

0.5

690

0

.00

100

43

17

5

0.5

683

3

23

.15

5

0

0.0

010

090

2

15

0

.69

96

0.0

010

089

2

16

0

.69

96

0.0

010

086

2

16

0

.69

92

0.0

010

184

2

16

0

.69

86

33

3.1

5

60

0

.00

101

39

25

7

0.8

265

0

.00

101

37

25

7

0.8

265

0

.00

101

35

25

7

0.8

261

0

.00

101

33

25

8

0.8

255

3

53

.15

8

0

0.0

010

257

3

40

1

.06

97

0.0

010

255

3

41

1

.06

91

0.0

010

252

3

41

1

.06

89

0.0

010

251

3

41

1

.06

83

37

3.1

5

10

0

0.0

010

399

4

24

1

.30

08

0.0

010

397

4

24

1

.30

02

0

.00

103

94

42

4

1.3

000

0

.00

103

92

42

5

1.2

993

3

93

.15

1

20

0

.00

105

66

50

8

1.5

211

0

.00

105

64

50

9

1.5

20

4

0.0

010

561

5

09

1

.52

02

0.0

010

599

5

09

1

.51

95

41

3.1

5

14

0

0.0

010

758

5

93

1

.73

12

0.0

010

755

5

94

1

.73

05

0

.00

107

52

59

4

1.7

304

0

.00

107

50

59

4

1.7

297

4

23

.15

1

50

0

.00

108

64

63

6

1.8

330

0

.00

108

61

63

6

1.8

32

2

0.0

010

858

6

36

1

.83

21

0.0

010

855

6

37

1

.83

14

43

3.1

5

16

0

0.0

010

977

6

79

1

.93

30

0.0

010

974

6

79

1

.93

23

0

.00

109

70

67

9

1.9

318

0

.00

109

67

67

9

1.9

310

4

53

.15

1

80

0

.00

112

26

76

6

2.1

277

0

.00

112

23

76

6

2.1

26

9

0.0

011

219

7

66

2

.12

65

0.0

011

215

7

66

2

.12

57

47

3.1

5

20

0

0.0

011

513

8

54

2

.31

91

0.0

011

508

8

54

2

.31

78

0

.00

115

04

85

4

2.3

174

0

.00

114

99

85

4

2.3

161

4

93

.15

2

20

0

.00

118

45

94

4

2.5

062

0

.00

118

39

94

4

2.5

04

9

0.0

011

833

9

45

2

.50

45

0.0

012

213

9

45

2

.50

32

51

3.1

5

24

0

0.0

012

236

1

03

7

2.6

913

0

.00

122

29

10

37

2

.68

95

0.0

012

221

1

03

7

2.6

892

0

.00

122

70

10

38

2

.68

74

52

3.1

5

25

0

0.0

012

460

1

08

6

2.7

838

0

.00

124

52

10

86

2

.78

24

0.0

012

443

1

08

6

2.7

813

0

.00

124

33

10

86

2

.77

99

53

3.1

5

26

0

0.0

012

709

1

13

4

2.8

768

0

.00

126

99

11

34

2

.87

49

0.0

012

689

1

13

4

2.8

738

0

.00

126

79

11

34

2

.87

20

55

3.1

5

28

0

0.0

013

308

1

23

6

3.0

635

0

.00

132

93

12

36

3

.06

12

0.0

013

279

1

23

5

3.0

597

0

.00

132

64

12

35

3

.05

75

57

3.1

5

30

0

0.0

302

9

28

41

5

.94

32

0.0

274

9

28

18

5

.87

55 0

.02

503

2

79

2

5.8

092

0

.02

276

2

76

3

5.7

390

5

93

.15

3

20

0

.03

287

2

91

9

6.0

750

0

.03

004

2

90

0

6.0

165

0.0

275

7

28

80

5

.96

16

0.0

253

6

28

59

5

.90

35

61

3.1

5

34

0

0.0

351

2

29

85

6

.18

52

0.0

322

6

29

71

6

.13

33 0

.02

976

2

95

5

6.0

851

0

.02

754

2

94

0

6.0

358

6

23

.15

3

50

0

.03

615

3

01

6

6.2

354

0

.03

326

3

00

3

6.1

865

0.0

307

6

29

89

6

.13

99

0.0

285

3

29

75

6

.09

31

63

3.1

5

36

0

0.0

371

4

30

45

6

.28

31

0.0

342

5

30

35

6

.23

59 0

.03

171

3

02

1

6.1

910

0

.02

946

3

00

8

6.1

463

6

53

.15

3

80

0

.03

903

3

10

2

6.3

723

0

.03

608

3

09

4

6.3

271

0.0

334

8

30

81

6

.28

52

0.0

311

8

30

72

6

.24

26

67

3.1

5

40

0

0.0

408

4

31

70

6

.45

48

0.0

378

4

31

50

6

.41

04 0

.03

514

3

13

8

6.3

711

0

.03

280

3

13

1

6.3

305

6

93

.15

4

20

0

.04

260

3

21

0

6.5

322

0

.03

954

3

20

4

6.4

891

0.0

367

4

31

93

6

.45

10

0.0

343

5

31

87

6

.41

21

71

3.1

5

44

0

0.0

443

0

32

62

6

.60

51

0.0

405

3

32

56

6

.56

36 0

.03

828

3

24

6

6.5

268

0

.03

583

3

24

2

6.4

900

7

23

.15

4

50

0

.04

513

3

28

7

6.6

403

0

.04

133

3

28

3

6.5

996

0.0

390

3

32

72

6

.56

32

0.0

365

4

32

68

6

.52

72

73

3.1

5

46

0

0.0

459

6

33

12

6

.67

50

0.0

426

9

33

08

6

.63

56 0

.03

977

3

29

8

6.5

988

0

.03

690

3

29

4

6.5

636

7

53

.15

4

80

0

.04

759

3

36

2

6.7

420

0

.04

422

3

35

9

6.7

035

0.0

412

2

33

49

6

.66

75

0.0

386

3

33

46

6

.63

44

77

3.1

5

50

0

0.0

491

8

34

11

6

.80

63

0.0

457

2

34

09

6

.76

92 0

.04

265

3

39

9

6.7

332

0

.04

003

3

39

7

6.6

997

7

93

.15

5

20

0

.05

073

3

45

9

6.8

680

0

.04

719

3

45

7

6.8

328

0.0

440

5

34

48

6

.79

64

0.0

412

7

34

47

6

.76

54

81

3.1

5

54

0

0.0

522

7

35

08

6

.92

79

0.0

486

5

35

07

6

.89

43 0

.04

542

3

49

7

6.8

571

0

.04

263

3

49

7

6.8

274

8

23

.15

5

50

0

.05

304

3

53

1

6.9

572

0

.04

936

3

53

0

6.9

245

0.0

461

0

35

21

6

.88

69

0.0

432

8

35

21

6

.85

79

83

3.1

5

56

0

0.0

538

1

35

55

6

.98

61

0.0

500

7

35

55

6

.95

42 0

.04

678

3

54

6

6.9

162

0

.04

392

3

54

6

6.8

881

8

53

.15

5

80

0

.05

532

3

60

3

7.0

426

0

.05

183

3

60

3

7.0

124

0.0

481

3

35

94

6

.97

35

0.0

451

8

35

94

6

.94

67

87

3.1

5

60

0

0.0

567

8

36

50

7

.09

70

0.0

528

8

36

50

7

.06

72 0

.04

944

3

64

2

7.0

288

0

.04

643

3

64

3

7.0

032

8

3

te

mp

erat

ura

p =

88

.2 b

ar

p =

93

.1 b

ar

p =

98

.1 b

ar

p =

107

.9 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K 2

73

.15

0

0

.00

099

57

10

0

.00

04

0.0

009

955

1

0

0.0

004

0

.0

009

952

1

1

0.0

004

0

.00

099

48

11

0

.00

04

29

3.1

5

20

0

.00

099

79

93

0

.29

39

0.0

009

977

9

3

0.2

939

0

.00

099

75

93

0

.29

39

0.0

009

971

9

4

0.2

935

3

13

.15

4

0

0.0

010

040

1

76

0

.56

81

0.0

010

038

1

76

0

.56

80

0.0

010

036

1

77

0

.56

77

0.0

010

032

1

78

0

.56

73

32

3.1

5

50

0

.00

100

82

21

7

0.6

984

0

.00

100

80

21

7

0.6

982

0

.00

100

77

21

8

0.6

979

0

.00

100

74

21

9

0.6

975

3

33

.15

6

0

0.0

010

130

2

59

0

.82

52

0.0

010

128

2

59

0

.82

51

0.0

010

126

2

60

0

.82

48

0.0

010

122

2

61

0

.82

40

35

3.1

5

80

0

.00

102

48

34

2

1.0

681

0

.00

102

45

34

2

1.0

674

0

.00

102

43

34

3

1.0

676

0

.00

102

39

34

5

1.0

668

3

73

.15

1

00

0

.00

103

89

42

6

1.2

992

0

.00

103

86

42

6

1.2

98

5

0.0

010

384

4

27

1

.29

83

0.0

010

380

4

28

1

.29

75

39

3.1

5

12

0

0.0

010

556

5

10

1

.51

90

0.0

010

552

5

10

1

.51

83

0

.00

105

50

51

1

1.5

181

0

.00

105

45

51

2

1.5

177

4

13

.15

1

40

0

.00

107

46

59

5

1.7

291

0

.00

107

43

59

5

1.7

28

4

0.0

010

740

5

95

1

.72

83

0.0

010

735

5

96

1

.72

75

42

3.1

5

15

0

0.0

010

851

6

38

1

.83

09

0.0

010

848

6

38

1

.83

01

0

.00

108

54

63

8

1.8

301

0

.00

108

39

63

9

1.8

292

4

33

.15

1

60

0

.00

109

63

68

0

1.9

305

0

.00

109

60

68

0

1.9

29

7

0.0

010

957

6

81

1

.92

93

0.0

010

950

6

82

1

.92

84

45

3.1

5

18

0

0.0

011

211

7

67

2

.12

48

0.0

011

207

7

67

2

.12

36

0

.00

112

03

76

8

2.1

235

0

.00

111

95

76

8

2.1

223

4

73

.15

2

00

0

.00

114

94

85

5

2.3

161

0

.00

114

89

85

5

2.3

14

4

0.0

011

485

8

56

2

.31

40

0.0

011

476

8

56

2

.31

24

49

3.1

5

22

0

0.0

011

822

9

45

2

.50

25

0.0

011

816

9

45

2

.50

11

0

.00

118

10

94

6

2.5

008

0

.00

117

99

94

6

2.4

987

5

13

.15

2

40

0

.00

122

06

10

38

2

.68

67

0.0

012

198

1

03

8

2.6

852

0

.00

121

92

10

38

2

.68

46

0.0

012

177

1

03

8

2.6

825

5

23

.15

2

50

0

.00

124

25

10

86

2

.77

92

0.0

012

417

1

08

5

2.7

774

0

.00

124

09

10

86

2

.77

67

0.0

012

393

1

08

6

2.7

746

5

33

.15

2

60

0

.00

266

9

11

35

2

.87

13

0.0

012

659

1

13

4

2.8

695

0

.00

126

50

11

35

2

.86

88

0.0

012

631

1

13

5

2.8

659

5

53

.15

2

80

0

.00

132

50

12

36

3

.05

64

0.0

013

237

1

23

4

3.0

541

0

.00

132

22

12

34

3

.05

34

0.0

013

194

1

23

4

3.0

501

5

73

.15

3

00

0

.00

140

24

13

45

3

.25

06

0.0

014

001

1

34

3

3.2

467

0

.00

139

79

13

43

3

.24

52

0.0

013

937

1

34

2

3.2

402

5

93

.15

3

20

0

.02

336

2

83

8

5.8

481

0

.02

157

2

81

1

5.7

884

0.0

198

8

27

89

5

.73

09

0.0

168

9

27

32

5

.60

53

61

3.1

5

34

0

0.0

255

3

29

23

5

.98

34

0.0

237

5

29

05

5

.93

87 0

.02

210

2

88

6

5.8

912

0

.01

925

2

84

6

5.7

924

6

23

.15

3

50

0

.02

652

2

96

0

6.0

483

0

.02

470

2

94

4

6.0

027

0.0

230

7

29

27

5

.95

82

0.0

202

3

28

92

5

.86

86

63

3.1

5

36

0

0.0

274

5

29

94

6

.10

35

0.0

256

2

29

80

6

.05

97 0

.02

397

2

96

5

6.0

189

0

.02

112

2

93

5

5.9

365

6

53

.15

3

80

0

.02

914

3

05

9

6.2

040

0

.02

728

3

04

8

6.1

630

0.0

256

0

30

34

6

.12

61

0.0

226

0

30

09

6

.05

29

67

3.1

5

40

0

0.0

307

0

31

18

6

.29

32

0.0

288

1

31

11

6

.25

51 0

.02

709

3

09

8

6.2

207

0

.02

414

3

07

7

6.1

525

6

93

.15

4

20

0

.03

218

3

17

5

6.3

765

0

.03

025

3

16

9

6.3

405

0.0

284

8

31

58

6

.30

74

0.0

254

5

31

31

6

.24

34

71

3.1

5

44

0

0.0

333

9

32

30

6

.45

52

0.0

316

2

32

26

6

.42

17 0

.02

981

3

21

5

6.3

891

0

.02

671

3

19

9

6.3

275

7

23

.15

4

50

0

.03

428

3

25

7

6.4

929

0

.03

229

3

25

3

6.4

603

0.0

304

6

32

43

6

.42

80

0.0

273

2

32

27

6

.36

77

73

3.1

5

46

0

0.0

349

6

32

84

6

.52

97

0.0

329

4

32

80

6

.49

42 0

.03

109

3

27

0

6.4

661

0

.02

792

3

25

5

6.4

066

7

53

.15

4

80

0

.03

629

3

33

6

6.6

009

0

.03

422

3

33

3

6.5

716

0.0

323

2

33

23

6

.53

85

0.0

290

6

33

10

6

.48

07

77

3.1

5

50

0

0.0

375

8

33

88

6

.66

75

0.0

354

6

33

85

6

.63

94 0

.03

352

3

37

5

6.6

072

0

.03

018

3

36

3

6.5

511

7

93

.15

5

20

0

.03

884

3

43

8

6.7

315

0

.03

668

3

43

6

6.7

043

0.0

346

9

34

26

6

.67

29

0.0

312

7

34

15

6

.61

81

81

3.1

5

54

0

0.0

400

9

34

87

6

.79

35

0.0

378

7

34

87

6

.76

75 0

.03

584

3

47

7

6.7

357

0

.03

234

3

46

6

6.6

817

8

23

.15

5

50

0

.04

071

3

51

2

6.8

236

0

.03

846

3

51

2

6.7

985

0.0

364

1

35

02

6

.76

63

0.0

328

6

34

92

6

.71

27

83

3.1

5

56

0

0.0

413

3

35

37

6

.85

34

0.0

390

4

35

37

6

.82

90 0

.03

697

3

52

7

6.7

964

0

.03

338

3

51

7

6.7

437

8

53

.15

5

80

0

.04

254

3

58

5

6.9

116

0

.04

020

3

58

6

6.8

880

0.0

380

7

35

76

6

.85

55

0.0

344

1

35

67

6

.80

36

87

3.1

5

60

0

0.0

437

2

36

34

6

.96

77

0.0

413

3

36

35

6

.94

50 0

.03

910

3

62

5

6.9

220

0

.03

541

3

61

7

6.8

509

8

4

te

mp

erat

ura

p =

117

.7 b

ar

p =

127

.5 b

ar

p =

137

.3 b

ar

p =

147

.1 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K 2

73

.15

0

0

.00

099

43

12

0

.00

08

0.0

009

938

1

3

0.0

008

0

.0

009

933

1

4

0.0

008

0

.00

099

29

15

0

.00

08

29

3.1

5

20

0

.00

099

66

95

0

.29

35

0.0

009

962

9

6

0.2

931

0

.00

099

58

97

0

.29

31

0.0

009

954

9

8

0.2

931

3

13

.15

4

0

0.0

010

028

1

78

0

.55

73

0.0

010

023

1

79

0

.56

69

0.0

010

019

1

80

0

.56

61

0.0

010

015

1

80

0

.56

61

32

3.1

5

50

0

.00

100

69

21

9

0.6

971

0

.00

100

65

22

0

0.6

967

0

.00

100

61

22

1

0.6

963

0

.00

100

56

22

2

0.6

958

3

33

.15

6

0

0.0

010

117

2

61

0

.82

35

0.0

010

113

2

62

0

.82

31

0.0

010

109

2

62

0

.82

27

0.0

010

104

2

63

0

.82

19

35

3.1

5

80

0

.00

102

34

34

4

1.0

664

0

.00

102

29

34

5

1.0

655

0

.00

102

25

34

5

1.0

651

0

.00

102

21

34

6

1.0

647

3

73

.15

1

00

0

.00

103

75

42

7

1.2

967

0

.00

103

70

42

8

1.2

95

8

0.0

010

365

4

29

1

.29

54

0.0

010

360

4

30

1

.29

46

39

3.1

5

12

0

0.0

010

540

5

12

1

.51

69

0.0

010

535

5

12

1

.51

60

0

.00

105

29

51

3

1.5

152

0

.00

105

24

51

4

1.5

144

4

13

.15

1

40

0

.00

107

28

59

6

1.7

266

0

.00

107

23

59

7

1.7

25

8

0.0

010

717

5

98

1

.72

45

0.0

010

711

5

98

1

.72

37

42

3.1

5

15

0

0.0

010

832

6

39

1

.82

80

0.0

010

826

6

40

1

.82

71

0

.00

108

20

64

0

1.8

259

0

.00

108

14

64

1

1.8

250

4

33

.15

1

60

0

.00

109

43

68

2

1.9

272

0

.00

109

37

68

2

1.9

26

3

0.0

010

930

6

83

1

.92

51

0.0

010

924

6

83

1

.92

38

45

3.1

5

18

0

0.0

011

188

7

68

2

.12

10

0.0

011

180

7

69

2

.11

98

0

.00

111

72

76

9

2.1

185

0

.00

111

65

77

0

2.1

173

4

73

.15

2

00

0

.00

114

76

85

6

2.3

111

0

.00

114

57

85

7

2.3

09

4

0.0

011

448

8

57

2

.30

82

0.0

011

439

8

57

2

.30

65

49

3.1

5

22

0

0.0

011

788

9

46

2

.49

70

0.0

011

777

9

46

2

.49

49

0

.00

117

66

94

7

2.4

932

0

.00

117

55

94

7

2.4

916

5

13

.15

2

40

0

.00

121

63

10

38

2

.68

04

0.0

012

149

1

03

8

2.6

783

0

.00

121

36

10

38

2

.67

62

0.0

012

122

1

03

8

2.6

741

5

23

.15

2

50

0

.00

123

77

10

86

2

.77

21

0.0

012

361

1

08

6

2.7

696

0

.00

123

46

10

86

2

.76

75

0.0

012

330

1

08

6

2.7

654

5

33

.15

2

60

0

.00

126

13

11

34

2

.86

34

0.0

012

594

1

13

4

2.8

608

0

.00

125

76

11

34

2

.85

83

0.0

012

558

1

13

4

2.8

562

5

53

.15

2

80

0

.00

131

69

12

33

3

.04

72

0.0

013

143

1

23

3

3.0

442

0

.00

131

18

12

33

3

.04

09

0.0

013

094

1

23

3

3.0

379

5

73

.15

3

00

0

.00

138

97

13

40

3

.23

60

0.0

013

858

1

33

9

3.2

314

0

.00

138

20

13

38

3

.22

76

0.0

013

782

1

33

7

3.2

234

5

93

.15

3

20

0

.00

149

5

14

60

3

.44

36

0.0

014

87

1

45

7

3.4

34

9

0.0

014

81

1

45

5

3.4

286

0

.00

147

4

14

52

3

.42

19

61

3.1

5

34

0

0.0

167

9

28

02

5

.69

15

0.0

145

7

27

52

5

.58

44 0

.01

253

2

69

1

5.4

659

0

.00

163

9

15

94

3

.65

80

62

3.1

5

35

0

0.0

178

0

28

53

5

.77

69

0.0

156

6

28

10

5

.56

15 0

.01

374

2

76

4

5.5

844

0

.01

200

2

71

1

5.4

776

6

33

.15

3

60

0

.01

870

2

90

0

5.8

523

0

.01

659

2

86

3

5.7

661

0.0

147

1

28

24

5

.67

86

0.0

130

7

27

80

5

.58

85

65

3.1

5

38

0

0.0

202

4

29

81

5

.97

96

0.0

181

5

29

52

5

.90

72 0

.01

634

2

92

2

5.8

343

0

.01

474

2

89

0

5.7

606

6

73

.15

4

00

0

.02

166

3

05

4

6.0

864

0

.01

955

3

03

1

6.0

231

0.0

177

2

30

07

5

.95

95

0.0

161

3

29

81

5

.89

63

69

3.1

5

42

0

0.0

229

2

31

21

6

.18

18

0.0

207

8

31

02

6

.12

36 0

.01

893

3

08

2

6.0

667

0

.01

732

3

06

1

6.0

139

7

13

.15

4

40

0

.02

412

3

18

2

6.2

697

0

.02

193

3

16

4

6.2

140

0.0

200

4

31

46

6

.16

05

0.0

184

0

31

28

6

.10

81

72

3.1

5

45

0

0.0

247

0

32

11

6

.31

12

0.0

224

8

31

94

6

.25

68 0

.02

057

3

17

7

6.2

048

0

.01

891

3

16

0

6.1

538

7

33

.15

4

60

0

.02

527

3

23

9

6.3

510

0

.02

302

3

22

3

6.2

978

0.0

210

9

32

07

6

.24

71

0.0

194

1

31

92

6

.19

77

75

3.1

5

48

0

0.0

263

5

32

95

6

.42

72

0.0

240

5

32

82

6

.37

61 0

.02

208

3

26

7

6.2

371

0

.02

037

3

25

3

6.2

815

7

73

.15

5

00

0

.02

740

3

35

0

6.4

988

0

.02

505

3

33

7

6.4

502

0.0

230

3

33

25

6

.40

25

0.0

212

7

33

12

6

.35

89

79

3.1

5

52

0

0.0

284

2

34

03

6

.56

70

0.0

260

2

33

91

6

.51

97 0

.02

394

3

38

0

6.4

740

0

.02

215

3

36

7

6.4

313

8

13

.15

5

40

0

.02

942

3

45

5

6.6

325

0

.02

695

3

44

4

6.5

858

0.0

248

4

34

34

6

.54

19

0.0

230

0

34

24

6

.50

00

82

3.1

5

55

0

0.0

299

1

34

81

6

.66

37

0.0

274

2

34

71

6

.61

81 0

.02

527

3

46

1

6.5

741

0

.02

341

3

45

0

6.5

331

8

33

.15

5

60

0

.03

039

3

50

7

6.6

947

0

.02

787

3

49

7

6.6

495

0.0

257

0

34

87

6

.60

55

0.0

238

3

34

77

6

.56

53

85

3.1

5

58

0

0.0

313

5

35

57

6

.75

50

0.0

287

7

35

48

6

.71

02 0

.02

652

3

53

9

6.6

671

0

.02

463

3

53

0

6.6

281

8

73

.15

6

00

0

.03

229

3

60

8

6.8

132

0

.02

965

3

59

9

6.7

692

0.0

273

8

35

91

6

.72

69

0.0

254

1

35

82

6

.88

88

8

5

te

mp

erat

ura

p =

157

.0 b

ar

p =

166

.8 b

ar

p =

176

.5 b

ar

p =

186

.3 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K 2

73

.15

0

0

.00

099

24

16

0

.00

08

0.0

009

919

2

0

.00

08

0.0

009

914

1

8

0.0

008

0

.00

099

10

19

0

.00

08

29

3.1

5

20

0

.00

099

50

98

0

.29

27

0.0

009

945

9

9

0.2

922

0

.00

099

41

10

2

0.2

922

0

.00

099

37

10

1

0.2

922

3

13

.15

4

0

0.0

010

011

1

81

0

.56

56

0.0

010

007

1

82

0

.56

52

0.0

010

003

1

83

0

.56

52

0.0

009

999

1

84

0

.56

44

32

3.1

5

50

0

.00

100

52

22

3

0.6

954

0

.00

100

48

22

4

0.6

946

0

.00

100

44

22

4

0.6

946

0

.00

100

40

22

5

0.6

938

3

33

.15

6

0

0.0

010

100

2

64

0

.82

15

0.0

010

096

2

65

0

.82

10

0.0

010

092

2

66

0

.82

02

0.0

010

087

2

67

0

.82

98

35

3.1

5

80

0

.00

102

16

34

7

1.0

639

0

.00

102

11

34

8

1.0

634

0

.00

102

07

34

9

1.0

626

0

.00

102

03

35

0

1.0

622

3

73

.15

1

00

0

.00

103

56

43

1

1.2

937

0

.00

103

51

43

1

1.2

93

3

0.0

010

347

4

32

1

.29

25

0.0

010

342

4

33

1

.29

20

39

3.1

5

12

0

0.0

010

519

5

15

1

.51

35

0.0

010

514

5

15

1

.51

27

0

.00

105

08

51

6

1.5

119

0

.00

105

03

51

7

1.5

110

4

13

.15

1

40

0

.00

107

05

59

9

1.7

229

0

.00

107

00

60

0

1.7

22

0

0.0

010

694

6

00

1

.72

08

0.0

010

688

6

01

1

.71

99

42

3.1

5

15

0

0.0

010

808

6

41

1

.82

42

0.0

010

802

6

42

1

.82

29

0

.00

107

96

64

3

1.8

221

0

.00

107

90

64

4

1.8

213

4

33

.15

1

60

0

.00

109

17

68

4

1.9

230

0

.00

109

11

68

5

1.9

22

2

0.0

010

905

6

85

1

.92

09

0.0

010

898

6

86

1

.91

96

45

3.1

5

18

0

0.0

011

157

7

70

2

.11

60

0.0

011

150

7

70

2

.11

48

0

.00

111

43

77

1

2.1

135

0

.00

111

35

77

2

2.1

122

4

73

.15

2

00

0

.00

114

30

85

8

2.3

053

0

.00

114

22

85

8

2.3

03

6

0.0

011

412

8

59

2

.30

23

0.0

011

404

8

59

2

.30

06

49

3.1

5

22

0

0.0

011

744

9

47

2

.48

95

0.0

011

733

9

47

2

.48

78

0

.00

117

22

94

7

2.4

861

0

.00

117

12

94

8

2.4

844

5

13

.15

2

40

0

.00

121

08

10

39

2

.67

20

0.0

012

095

1

03

9

2.6

699

0

.00

120

82

10

39

2

.66

78

0.0

012

068

1

03

9

2.6

657

5

23

.15

2

50

0

.00

123

14

10

86

2

.76

29

0.0

012

299

1

08

6

2.7

608

0

.00

122

84

10

86

2

.75

73

0.0

012

269

1

08

6

2.7

562

5

33

.15

2

60

0

.00

125

41

11

33

2

.85

37

0.0

012

523

1

13

3

2.8

512

0

.00

125

06

11

33

2

.84

87

0.0

012

489

1

13

3

2.8

462

5

53

.15

2

80

0

.00

130

70

12

33

3

.03

54

0.0

013

046

1

23

2

3.0

321

0

.00

130

23

12

32

3

.02

96

0.0

013

000

1

23

1

3.0

266

5

73

.15

3

00

0

.00

137

46

13

36

3

.21

96

0.0

013

712

1

33

5

3.2

155

0

.00

136

78

13

34

3

.21

25

0.0

013

645

1

33

3

3.2

083

5

93

.15

3

20

0

.00

146

8

14

50

3

.41

60

0.0

014

62

1

44

9

3.4

10

1

0.0

014

57

1

44

7

3.4

051

0

.00

145

2

14

45

3

.39

97

61

3.1

5

34

0

0.0

016

21

1

58

8

3.6

459

0

.00

160

8

15

83

3

.63

33

0

.00

159

6

15

78

3

.62

33

0.0

015

84

1

57

4

3.6

140

6

23

.15

3

50

0

.01

032

2

63

8

5.3

507

0

.00

174

2

16

72

3

.77

73

0.0

017

13

1

66

0

3.7

568

0

.00

169

0

16

52

3

.74

13

63

3.1

5

36

0

0.0

115

4

27

29

5

.48

97

0.0

100

6

27

70

5

.38

34 0

.00

82

25

97

5

.25

15

0.0

070

2

24

89

5

.06

48

65

3.1

5

38

0

0.0

133

1

28

56

5

.68

61

0.0

120

2

28

18

5

.60

95 0

.01

083

2

77

5

5.5

274

0

.00

972

2

79

2

5.4

416

6

73

.15

4

00

0

.01

471

2

95

4

5.8

351

0

.01

345

2

92

6

5.7

753

0.0

123

1

28

96

5

.71

12

0.0

112

7

28

64

5

.64

59

69

3.1

5

42

0

0.0

159

0

30

39

5

.95

95

0.0

146

4

30

15

5

.90

42 0

.01

351

2

99

1

5.8

490

0

.01

248

2

96

6

5.7

945

7

13

.15

4

40

0

.01

696

3

10

9

6.0

583

0

.01

569

3

09

0

6.0

089

0.0

145

4

30

70

5

.96

03

0.0

135

1

30

49

5

.91

26

72

3.1

5

45

0

0.0

174

6

31

43

6

.10

52

0.0

161

8

31

25

6

.05

83 0

.01

503

3

10

6

6.0

118

0

.01

399

3

08

7

5.9

658

7

33

.15

4

60

0

.01

794

3

17

5

6.1

508

0

.01

665

3

15

8

6.1

048

0.0

154

9

31

41

6

.06

04

0.0

144

5

31

24

6

.01

56

75

3.1

5

48

0

0.0

188

7

32

38

6

.23

62

0.0

175

4

32

23

6

.19

31 0

.01

636

3

20

9

6.1

508

0

.01

530

3

19

3

6.1

102

7

73

.15

5

00

0

.01

974

3

29

9

6.3

162

0

.01

839

3

28

6

6.2

748

0.0

171

8

32

72

6

.23

46

0.0

161

0

32

59

6

.19

60

79

3.1

5

52

0

0.0

205

8

33

57

6

.38

99

0.0

191

9

33

45

6

.35

05 0

.01

796

3

33

3

6.3

116

0

.01

686

3

32

0

6.2

752

8

13

.15

5

40

0

.02

139

3

41

3

6.4

594

0

.01

998

3

40

1

6.4

213

0.0

187

4

33

90

6

.38

45

0.0

175

8

33

73

6

.34

97

82

3.1

5

55

0

0.0

217

9

34

40

6

.49

29

0.0

203

5

34

29

6

.45

56 0

.01

908

3

41

9

6.4

192

0

.01

794

3

40

8

6.3

849

8

33

.15

5

60

0

.02

218

3

46

7

6.5

260

0

.02

073

3

45

7

6.4

891

0.0

194

4

34

47

6

.45

27

0.0

182

8

34

37

6

.41

88

85

3.1

5

58

0

0.0

229

4

35

21

6

.58

96

0.0

214

6

35

12

6

.55

36 0

.02

014

3

50

2

6.5

184

0

.01

896

3

49

3

6.4

845

8

73

.15

6

00

0

.02

369

3

57

4

6.6

512

0

.02

218

3

56

5

6.6

160

0.0

208

3

35

57

6

.58

16

0.0

196

2

35

48

6

.54

86

8

6

te

mp

erat

ura

p =

196

bar

T

t

v h

s K

o C

m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

27

3.1

5

0

0.0

009

905

2

0

0.0

013

2

93

.15

2

0

0.0

009

933

1

02

0

.29

18

31

3.1

5

40

0

.00

099

95

18

5

0.5

640

3

23

.15

5

0

0.0

010

036

2

26

0

.69

38

33

3.1

5

60

0

.00

100

83

26

7

0.8

189

3

53

.15

8

0

0.0

010

198

3

50

1

.06

09

37

3.1

5

10

0

0.0

010

337

4

34

1

.29

12

39

3.1

5

12

0

0.0

010

498

5

17

1

.51

02

41

3.1

5

14

0

0.0

010

682

6

02

1

.71

91

42

3.1

5

15

0

0.0

010

784

6

44

1

.82

00

43

3.1

5

16

0

0.0

010

892

6

86

1

.91

92

45

3.1

5

18

0

0.0

011

128

7

72

2

.11

27

47

3.1

5

20

0

0.0

011

395

8

60

2

.29

98

49

3.1

5

22

0

0.0

011

701

9

48

2

.48

36

51

3.1

5

24

0

0.0

012

055

1

03

9

2.6

653

5

23

.15

2

50

0

.00

122

54

10

86

2

.75

45

53

3.1

5

26

0

0.0

012

472

1

13

3

2.8

441

5

53

.15

2

80

0

.00

129

77

12

31

3

.02

37

57

3.1

5

30

0

0.0

013

612

1

33

3

3.2

054

5

93

.15

3

20

0

.00

144

6

14

43

3

.39

55

61

3.1

5

34

0

0.0

015

73

1

57

0

3.6

057

6

23

.15

3

50

0

.00

167

1

16

46

3

.72

83

63

3.1

5

36

0

0.0

018

41

1

74

4

3.8

854

6

53

.15

3

80

0

.00

868

2

67

8

5.3

465

6

73

.15

4

00

0

.01

033

2

83

0

5.5

797

6

93

.15

4

20

0

.01

155

2

94

0

5.7

401

7

13

.15

4

40

0

.01

259

3

02

8

5.8

649

7

23

.15

4

50

0

.01

306

3

06

8

5.9

201

7

33

.15

4

60

0

.01

351

3

10

6

5.9

729

7

53

.15

4

80

0

.01

436

3

17

8

6.0

700

7

73

.15

5

00

0

.01

513

3

24

5

6.1

584

7

93

.15

5

20

0

.01

586

3

30

8

6.2

996

8

13

.15

5

40

0

.01

656

3

36

8

6.3

149

8

23

.15

5

50

0

.01

691

3

39

7

6.3

505

8

33

.15

5

60

0

.01

724

3

42

6

6.3

853

8

53

.15

5

80

0

.01

790

3

48

3

6.4

531

8

73

.15

6

00

0

.01

854

3

53

9

6.5

176

8

7

VO

DE

NA

PA

RA

U N

AD

KR

ITIČ

NO

M P

OD

RUČ

JU

tem

per

atur

a p

= 2

45 b

ar

p =

294

ba

r p

= 3

43 b

ar

T

t v

h s

v h

s v

h s

K

o C

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K 2

73

.15

0

0

.00

098

82

25

0

.00

13

0.0

009

860

2

9

0.0

013

0

.0

009

837

3

4

0.0

008

2

93

.15

2

0

0.0

009

912

1

07

0

.29

10

0.0

009

889

1

11

0

.29

01

0.0

009

867

1

16

0

.28

89

31

3.1

5

40

0

.00

099

74

18

9

0.5

623

0

.00

099

54

19

3

0.5

602

0

.00

099

35

19

8

0.5

581

3

23

.15

5

0

0.0

010

015

2

31

0

.69

12

0.0

009

995

2

34

0

.68

91

0.0

009

976

2

39

0

.68

71

33

3.1

5

60

0

.00

100

62

27

1

0.8

164

0

.00

100

42

27

5

0.8

143

0

.00

100

23

28

0

0.8

118

3

53

.15

8

0

0.0

010

176

3

54

1

.05

80

0.0

010

156

3

58

1

.05

51

0.0

010

135

3

62

1

.05

21

37

3.1

5

10

0

0.0

010

314

4

38

1

.28

74

0.0

010

292

4

41

1

.28

37

0

.00

102

70

44

5

1.2

799

3

93

.15

1

20

0

.00

104

73

52

1

1.5

056

0

.00

104

49

52

5

1.5

01

8

0.0

010

425

5

28

1

.49

68

41

3.1

5

14

0

0.0

010

655

6

05

1

.71

45

0.0

010

627

6

08

1

.70

99

0

.00

106

00

61

2

1.7

049

4

23

.15

1

50

0

.00

107

54

64

7

1.8

154

0

.00

107

25

65

0

1.8

10

4

0.0

010

697

6

54

1

.80

53

43

3.1

5

16

0

0.0

010

860

6

90

1

.91

42

0.0

010

829

6

93

1

.90

88

0

.00

107

99

69

6

1.9

037

4

53

.15

1

80

0

.00

110

92

77

5

2.1

072

0

.00

110

56

77

8

2.1

00

9

0.0

011

020

7

81

2

.09

55

47

3.1

5

20

0

0.0

011

354

8

62

2

.29

35

0.0

011

313

8

64

2

.28

72

0

.00

112

73

86

7

2.2

810

4

93

.15

2

20

0

.00

116

50

95

0

2.4

761

0

.00

116

03

95

2

2.4

69

0

0.0

011

557

9

54

2

.46

23

51

3.1

5

24

0

0.0

011

993

1

04

0

2.6

561

0

.00

119

34

10

42

2

.64

73

0.0

011

879

1

04

4

2.6

398

5

23

.15

2

50

0

.00

121

84

10

87

2

.74

49

0.0

012

118

1

08

8

2.7

357

0

.00

120

56

10

89

2

.72

73

53

3.1

5

26

0

0.0

012

392

1

13

4

2.8

336

0

.00

123

16

11

35

2

.82

36

0.0

012

244

1

13

5

2.8

144

5

53

.15

2

80

0

.00

128

70

12

30

3

.00

95

0.0

012

772

1

23

0

2.9

977

0

.00

126

80

12

30

2

.98

73

57

3.1

5

30

0

0.0

013

461

1

33

1

3.1

887

0

.00

133

26

13

29

3

.17

36

0.0

013

203

1

32

8

3.1

598

5

93

.15

3

20

0

.00

142

3

14

38

3

.37

29

0.0

014

03

1

43

4

3.3

53

2

0.0

013

85

1

43

0

3.3

344

6

13

.15

3

40

0

.00

153

0

15

57

3

.57

01

0.0

014

97

1

54

8

3.5

42

0

0.0

014

70

1

54

0

3.5

177

6

23

.15

3

50

0

.00

160

6

16

24

3

.67

89

0.0

015

61

1

61

1

3.6

43

8

0.0

015

25

1

59

9

3.6

136

6

33

.15

3

60

0

.00

170

3

16

99

3

.80

04

0.0

016

42

1

67

8

3.7

51

4

0.0

015

92

1

66

1

3.7

124

6

53

.15

3

80

0

.00

235

2

25

1

4.2

136

0

.00

191

1

84

3

4.0

063

0.0

017

78

1

80

2

3.9

293

6

73

.15

4

00

0

.00

637

2

60

8

5.1

848

0

.00

306

2

20

1

4.5

464

0.0

021

7

20

04

4

.23

08

69

3.1

5

42

0

0.0

078

8

27

89

5

.45

60

0.0

052

0

25

87

5

.11

54 0

.00

329

2

34

1

4.7

311

7

13

.15

4

40

0

.00

897

2

91

1

5.6

277

0

.00

646

2

76

6

5.3

912

0.0

046

1

25

99

5

.09

95

72

3.1

5

45

0

0.0

094

6

29

61

5

.69

76

0.0

069

7

28

37

5

.47

26 0

.00

515

2

69

7

5.2

368

7

33

.15

4

60

0

.00

990

3

00

8

5.7

620

0

.00

743

2

90

1

5.5

601

0.0

056

3

27

81

5

.35

32

75

3.1

5

48

0

0.0

107

1

30

94

5

.87

71

0.0

082

4

30

07

5

.70

37 0

.00

646

2

99

2

5.4

324

7

73

.15

5

00

0

.01

142

3

17

3

5.9

801

0

.00

894

3

09

5

5.8

184

0.0

071

5

30

12

5

.66

39

79

3.1

5

52

0

0.0

120

8

32

44

6

.07

35

0.0

095

5

31

75

5

.92

31 0

.00

775

3

10

3

5.7

803

8

13

.15

5

40

0

.01

270

3

31

0

6.1

580

0

.01

013

3

24

9

6.0

169

0.0

082

9

31

86

5

.88

45

82

3.1

5

55

0

0.0

130

0

33

42

6

.19

90

0.0

104

0

33

18

6

.06

00 0

.00

855

3

22

5

5.9

327

8

33

.15

5

60

0

.01

330

3

37

3

6.2

392

0

.01

067

3

38

5

6.1

010

0.0

087

9

32

63

5

.97

83

85

3.1

5

58

0

0.0

138

6

34

35

6

.31

46

0.0

111

8

34

50

6

.17

85 0

.00

926

3

33

5

6.0

625

8

73

.15

6

00

0

.01

441

3

49

5

6.3

857

0

.01

167

3

49

5

6.2

521

0.0

097

1

34

05

6

.14

08

8

8

VO

DE

NA

PA

RA

U N

AD

KR

ITIČ

NO

M P

OD

RUČ

JU

tem

per

atur

a p

= 3

92 b

ar

p =

490

ba

r p

= 7

36 b

ar

p =

981

bar

T

t

v h

s v

h s

v h

s v

h s

K

o C

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

K m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

27

3.1

5

0

0.0

009

812

3

9

0.0

008

0

.00

097

64

48

0

.00

00

0.

00

096

7

72

-0

.00

17

0

.00

096

0

94

-0

.00

29

2

93

.15

2

0

0.0

009

844

1

21

0

.28

76

0.0

009

799

1

29

0

.28

43

0.0

009

71

1

51

0

.27

84

0.0

009

65

1

72

0

.27

42

31

3.1

5

40

0

.00

099

15

20

2

0.5

560

0

.00

099

76

21

1

0.5

518

0

.00

097

8

23

1

0.5

422

0

.00

097

2

25

1

0.5

351

3

23

.15

5

0

0.0

009

957

2

43

0

.68

45

0.0

009

919

2

51

0

.67

99

0.0

009

82

2

71

0

.66

91

0.0

009

76

2

91

0

.66

03

33

3.1

5

60

0

.00

100

04

28

4

0.8

093

0

.00

099

66

29

2

0.8

047

0

.00

098

7

31

2

0.7

921

0

.00

098

0

33

1

0.7

817

3

53

.15

8

0

0.0

010

115

3

66

1

.04

96

0.0

010

075

3

74

1

.04

38

0.0

009

97

3

93

1

.02

83

0.0

009

90

4

12

1

.01

49

37

3.1

5

10

0

0.0

010

248

4

48

1

.27

66

0.0

010

204

4

56

1

.26

94

0

.00

101

0

47

4

1.2

531

0

.00

100

2

49

3

1.2

372

3

93

.15

1

20

0

.00

104

01

53

2

1.4

926

0

.00

103

54

53

9

1.4

84

6

0.0

010

24

5

56

1

.46

62

0.0

010

15

5

74

1

.44

91

41

3.1

5

14

0

0.0

010

574

6

15

1

.70

03

0.0

010

521

6

22

1

.69

10

0

.00

104

0

63

8

1.6

697

0

.00

103

0

65

5

1.6

509

4

23

.15

1

50

0

.00

106

69

65

7

1.8

007

0

.00

106

13

66

3

1.7

91

1

0.0

010

48

6

80

1

.76

85

0.0

010

38

6

96

1

.74

76

43

3.1

5

16

0

0.0

010

769

6

98

1

.89

91

0.0

010

710

7

05

1

.88

91

0

.00

105

7

72

1

1.8

648

0

.00

104

7

73

6

1.8

426

4

53

.15

1

80

0

.00

109

86

78

4

2.0

901

0

.00

109

22

79

0

2.0

78

7

0.0

010

78

8

04

2

.05

20

0.0

010

66

8

19

2

.02

72

47

3.1

5

20

0

0.0

011

234

8

70

2

.27

51

0.0

011

161

8

74

2

.26

25

0

.00

110

1

88

8

2.2

324

0

.00

108

8

90

1

2.2

052

4

93

.15

2

20

0

.00

115

13

95

6

2.4

556

0

.00

114

31

96

0

2.4

41

3

0.0

011

27

9

72

2

.40

74

0.0

011

13

9

83

2

.37

60

51

3.1

5

24

0

0.0

011

827

1

04

5

2.6

318

0

.00

117

33

10

48

2

.61

59

0.0

011

55

1

05

8

2.5

778

0

.00

114

0

10

67

2

.54

22

52

3.1

5

25

0

0.0

011

999

1

09

1

2.7

185

0

.00

118

99

10

93

2

.70

17

0.0

011

70

1

10

1

2.6

611

0

.00

115

4

11

09

2

.62

34

53

3.1

5

26

0

0.0

012

183

1

13

7

2.8

047

0

.00

120

75

11

38

2

.78

67

0.0

011

86

1

14

5

2.7

432

0

.00

116

9

11

52

2

.70

34

55

3.1

5

28

0

0.0

012

598

1

23

1

2.9

760

0

.00

124

61

12

31

2

.95

42

0.0

012

22

1

23

4

2.9

061

0

.00

120

1

12

38

2

.86

04

57

3.1

5

30

0

0.0

013

081

1

32

6

3.1

472

0

.00

129

02

13

25

3

.12

29

0.0

012

60

1

32

5

3.0

681

0

.00

123

6

13

27

3

.01

53

59

3.1

5

32

0

0.0

013

69

1

42

7

3.3

185

0

.00

134

3

14

22

3

.28

87

0

.00

130

4

14

18

3

.22

80

0.0

012

74

1

41

7

3.1

673

6

13

.15

3

40

0

.00

144

5

15

34

3

.49

60

0.0

014

06

1

52

5

3.4

59

1

0.0

013

53

1

51

3

3.3

863

0

.00

131

5

15

09

3

.31

76

62

3.1

5

35

0

0.0

014

93

1

59

2

3.5

899

0

.00

144

4

15

78

3

.54

45

0

.00

137

9

15

62

3

.46

54

0.0

013

36

1

55

6

3.3

921

6

33

.15

3

60

0

.00

155

0

16

51

3

.68

31

0.0

014

89

1

63

3

3.6

32

9

0.0

014

07

1

61

2

3.5

441

0

.00

135

7

16

03

3

.46

58

65

3.1

5

38

0

0.0

017

0

17

78

3

.87

99

0.0

016

0

17

48

3

.81

17 0.0

014

71

1

71

4

3.7

032

0

.00

140

1

16

99

3

.61

28

67

3.1

5

40

0

0.0

019

4

19

43

4

.12

48

0.0

017

5

18

84

4

.01

18 0

.00

155

1

82

3

3.8

644

0

.00

145

1

79

7

3.7

585

6

93

.15

4

20

0

.00

243

2

17

0

4.4

594

0

.00

196

2

04

1

4.2

391

0.0

016

5

19

36

4

.02

81

0.0

015

1

18

97

3

.90

38

71

3.1

5

44

0

0.0

033

4

24

23

4

.82

91

0.0

023

2

22

11

4

.48

66 0

.00

177

2

05

3

4.1

939

0

.00

159

1

99

9

4.0

486

7

23

.15

4

50

0

.00

384

2

54

3

4.9

957

0

.00

255

2

30

2

4.6

185

0.0

018

5

21

13

4

.27

93

0.0

016

4

20

51

4

.12

06

73

3.1

5

46

0

0.0

043

1

26

41

5

.12

92

0.0

028

2

23

15

4

.74

95 0

.00

193

2

17

5

4.3

681

0

.00

169

2

10

3

4.1

927

7

53

.15

4

80

0

.00

513

2

80

0

5.3

453

0

.00

343

2

57

9

4.9

957

0.0

021

2

23

09

4

.55

31

0.0

018

0

22

09

4

.33

79

77

3.1

5

50

0

0.0

058

2

29

25

5

.51

23

0.0

040

2

27

50

5

.21

84 0

.00

235

2

45

3

4.7

382

0

.00

191

2

31

9

4.4

849

7

93

.15

5

20

0

.00

639

3

03

0

5.6

463

0

.00

455

2

88

2

5.3

901

0.0

026

2

25

92

4

.90

61

0.0

020

5

24

38

4

.63

52

81

3.1

5

54

0

0.0

069

1

31

23

5

.76

19

0.0

050

2

29

92

5

.52

87 0

.00

290

2

71

9

5.0

635

0

.00

221

2

55

9

4.7

872

8

23

.15

5

50

0

.00

716

3

16

5

5.8

134

0

.00

524

3

04

3

5.5

906

0.0

030

4

27

80

5

.13

85

0.0

022

9

26

17

4

.86

09

83

3.1

5

56

0

0.0

073

9

32

06

5

.86

24

0.0

054

5

30

92

5

.65

01 0

.00

318

2

83

8

5.2

105

0

.00

238

2

67

5

4.9

325

8

53

.15

5

80

0

.00

784

3

28

5

5.9

536

0

.00

585

3

18

3

5.7

564

0.0

034

5

29

49

5

.34

57

0.0

025

6

27

88

5

.06

85

87

3.1

5

60

0

0.0

082

5

33

59

6

.03

86

0.0

062

2

32

67

5

.85

23 0

.00

372

3

05

1

5.4

684

0

.00

274

2

89

6

5.1

941

8

9

ZA

SIĆ

EN

A P

AR

A A

MO

NIJ

AK

A N

H3

T

empe

ratu

ra

Tla

k S

peci

fični v

olum

en

Ent

alpi

ja

Ent

ropi

ja

T

t p

v’

v’’

h’

h’’

s’

s’’

K

o C

bar

m3 / k

g m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

kJ

/ k

g K

203.

2 -7

0 0.

108

0.00

1379

9.

01

-310

.2

1154

-1

.307

5.

903

208.

2 -6

5 0.

157

0.00

1390

6.

46

-288

.8

1163

-1

.204

5.

774

213.

2 -6

0 0.

219

0.00

1401

4.

70

-267

.5

1172

-1

.103

5.

653

218.

2 -5

5 0.

302

0.00

1413

3.

49

-246

.1

1181

-1

.004

5.

539

223.

2 -5

0 0.

409

0.00

1425

2.

62

-225

.2

1189

-0

.907

5 5

.433

228.

2 -4

5 0.

546

0.00

1437

2.

01

-203

.0

1198

-0

.810

0 5

.332

23

3.2

-40

0.71

8 0.

0014

49

1.55

-1

80.8

12

06

-0.7

137

5.2

37

238.

2 -3

5 0.

933

0.00

1462

1.

22

-158

.6

1214

-0

.619

5 5

.146

24

3.2

-30

1.19

5 0.

0014

76

0.96

3 -1

36.5

12

22

-0.5

266

5.06

1 24

8.2

-25

1.51

6 0.

0014

90

0.77

2 -1

14.3

12

29

-0.4

353

4.98

0

253.

2 -2

0 1.

903

0.00

1504

0.

624

-91.

3 12

37

-0.3

458

4.9

02

258.

2 -1

5 2.

363

0.00

1519

0.

509

-68.

7 12

44

-0.2

574

4.8

27

263.

2 -1

0 2.

909

0.00

1534

0.

419

-46.

0 12

50

-0.1

704

4.7

56

268.

2 -5

3.

549

0.00

1550

0.

347

-23.

0 12

56

-0.0

846

4.68

8 27

3.2

0 4.

294

0.00

1566

0.

290

0 12

62

0 4.

622

27

8.2

5 5.

157

0.00

1583

0.

244

23.0

12

68

0.08

37

4.55

8

283.

2 10

6.

150

0.00

1601

0.

206

46.5

12

72

0.16

62

4.49

6 28

8.2

15

7.28

3 0.

0016

19

0.17

5 69

.9

1277

0.

2478

4.

436

293.

2 20

8.

572

0.00

1639

0.

149

93.8

12

80

0.32

86

4.37

8 29

8.2

25

10.0

30

0.00

1659

0.

128

117.

6 12

84

0.40

86

4.32

2

303.

2 30

11

.67

0.00

1680

0.

111

141.

5 12

87

0.48

77

4.2

66

308.

2 35

13

.50

0.00

1702

0.

0959

16

6.2

1289

0.

5659

4.

212

313.

2 40

15

.54

0.00

1726

0.

0833

19

0.5

1291

0.

6438

4.

158

318.

2 45

17

.82

0.00

1750

0.

0727

21

5.2

1292

0.

7208

4.

105

323.

2 50

20

.33

0.00

1777

0.

0635

24

0.3

1292

0.

7970

4.

052

9

0

ZA

SIĆ

EN

A P

AR

A M

ET

IL-K

LOR

IDA

CH

3Cl

T

empe

ratu

ra

Tla

k S

peci

fični v

olum

en

Ent

alpi

ja

Ent

ropi

ja

T

t p

v’

v’’

h’

h’’

s’

s’’

K

o C

bar

m3 / k

g m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

kJ

/ k

g K

243.

2 -3

0 0.

772

0.00

986

0.52

8 -4

6.0

388

-0.1

783

1.6

10

248.

2 -2

5 0.

957

0.00

995

0.43

2 -3

8.5

391

-0.1

314

1.5

86

253.

2 -2

0 1.

177

0.00

1004

0.

354

-31.

0 39

4 -0

.118

0 1.

563

258.

2 -1

5 1.

440

0.00

1013

0.

291

-23.

4 39

7 -0

.087

9 1.

542

263.

2 -1

0 1.

750

0.00

1022

0.

241

-15.

5 40

0 -0

.057

8 1.

523

26

8.2

-5

2.10

6 0.

0010

32

0.20

2 -7

.95

403

-0.0

285

1.5

04

273.

2 0

2.52

1 0.

0010

42

0.16

8 0

406

0 1.

486

278.

2 5

3.00

3 0.

0010

52

0.14

2 7.

95

409

0.02

85

1.46

9 28

3.2

10

3.55

2 0.

0010

63

0.12

0 15

.9

411

0.05

65

1.45

3

288.

2 15

4.

178

0.00

1074

0.

102

23.9

41

4 0.

0841

1.

437

293.

2 20

4.

889

0.00

1085

0.

0873

31

.8

416

0.11

18

1.42

3 29

8.2

25

5.69

0 0.

0010

97

0.07

50

39.8

41

8 0.

1390

1.

409

303.

2 30

6.

586

0.00

1109

0.

0651

47

.7

420

0.16

58

1.39

5 30

8.2

35

7.59

0 0.

0011

22

0.05

72

55.7

42

2 0.

1926

1.

383

313.

2 40

8.

702

0.00

1134

0.

0511

64

.0

424

0.21

85

1.37

1

9

1

ZA

SIĆ

EN

A P

AR

A M

ET

ILE

N-K

LOR

IDA

CH

2Cl 2

T

empe

ratu

ra

Tla

k S

peci

fični v

olum

en

Ent

alpi

ja

Ent

ropi

ja

T

t p

v’

v’’

h’

h’’

s’

s’’

K

o C

bar

m3 / k

g m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

kJ

/ k

g K

253.

2 -2

0 0.

0559

-

4.14

-2

8.5

353

-0.1

12

1.39

9 26

3.2

-10

0.10

9 -

2.35

-1

4.2

358

-0.0

532

1.36

3 27

3.2

0 0.

188

- 1.

42

0 36

3 0

1.33

1 28

3.2

10

0.29

9 -

0.92

14

.2

368

0.04

77

1.29

7

293.

2 20

0.

469

0.00

0749

0.

61

28.5

37

2 0.

0913

1.

263

303.

2 30

0.

693

- 0.

417

44.0

37

7 0.

131

1.23

2 31

3.2

40

0.99

1 -

0.30

1 56

.9

379

0.16

8 1.

179

323.

2 50

1.

37

- 0.

235

71.2

38

2 0.

203

1.16

5

9

2

ZA

SIĆ

EN

A P

AR

A F

RE

ON

A 1

2 C

F 2Cl 2

T

empe

ratu

ra

Tla

k S

peci

fični v

olum

en

Ent

alpi

ja

Ent

ropi

ja

T

t p

v’

v’’

h’

h’’

s’

s’’

K

o C

bar

m3 / k

g m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

kJ

/ k

g K

233.

2 -4

0 0.

642

0.00

0660

0 0.

2442

-3

5.2

136

-0.1

39

0.5

940

238.

2 -3

5 0.

808

0.00

0666

2 0.

1972

-3

1.0

138

-0.1

21

0.5

894

243.

2 -3

0 1.

005

0.00

0672

8 0.

1633

-2

6.8

141

-0.1

04

0.5

848

248.

2 -2

5 1.

238

0.00

0679

4 0.

1331

-2

2.6

143

-0.0

862

0.58

10

253.

2 -2

0 1.

510

0.00

0686

4 0.

1106

-1

8.0

145

-0.0

687

0.57

77

25

8.2

-15

1.82

7 0.

0006

936

0.09

27

-13.

8 14

8 -0

.051

1 0.

5747

26

3.2

-10

2.19

3 0.

0007

011

0.07

81

-9.2

15

0 -0

.033

9 0

.571

8 26

8.2

-5

2.61

1 0.

0007

091

0.06

63

-4.6

15

3 -0

.016

7 0.

5697

27

3.2

0 3.

088

0.00

0717

4 0.

0566

0

155

0 0.

5672

27

8.2

5 3.

627

0.00

0725

9 0.

0486

4.

6 15

7 0.

0167

0.

565

5

283.

2 10

4.

235

0.00

0734

8 0.

0420

9.

6 16

0 0.

0335

0.

5634

28

8.2

15

4.19

5 0.

0007

439

0.03

65

14.2

16

2 0.

0502

0.

561

8 29

3.2

20

5.67

3 0.

0007

537

0.03

17

19.3

16

4 0.

0670

0.

560

5 29

8.2

25

6.51

6 0.

0007

637

0.02

77

24.3

16

6 0.

0833

0.

558

8 30

3.2

30

7.44

5 0.

0007

742

0.02

43

29.3

16

8 0.

100

0.55

76

30

8.2

35

8.47

0 0.

0007

855

0.02

14

34.3

17

0 0.

104

0.55

59

313.

2 40

9.

595

0.00

0797

6 0.

0188

39

.3

172

0.13

3 0.

5546

31

8.2

45

10.8

25

0.00

0810

4 0.

0166

44

.8

173

0.14

9 0.

553

0 32

3.2

50

12.1

65

0.00

0824

4 0.

0146

49

.8

175

0.16

5 0.

550

0

9

3

ZA

SIĆ

EN

A P

AR

A U

GLJ

IČN

OG

DIO

KS

IDA

CO 2

Tem

per

atur

a

Tla

k S

pec

ifični v

olu

me

n E

nta

lpija

E

ntro

pija

T

t

p

v’

v’’

h’

h’’

s’

s’’

K

o C

ba

r m3 /

kg

m3 /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg

kJ /

kg K

kJ

/ kg

K

Kru

tnin

a-p

ara

1

73

.2

-10

0

0.1

39

0

.00

062

7

2.3

36

-3

73

2

12

-1

.67

6

1.7

04

1

78

.2

-95

0

.23

1

0.0

006

29

1

.44

2

-36

8

21

5

-1.6

43

1

.62

8

18

3.2

-9

0

0.3

72

0

.00

063

2

0.9

20

-3

62

2

19

-1

.61

2

1.5

56

1

88

.2

-85

0

.58

4

0.0

006

35

0

.59

8

-35

6

22

1

-1.5

81

1

.48

8

19

3.2

-8

0

0.8

96

0

.00

063

9

0.3

98

-3

50

2

24

1

.54

9

1.4

22

19

8.2

-7

5

1.3

4

0.0

006

43

0

.26

9

-34

4

22

6

-1.5

17

1

.36

0

20

3.2

-7

0

1.9

8

0.0

006

47

0

.18

54

-33

7

22

8

-1.4

82

1

.29

9

20

8.2

-6

5

2.8

7

0.0

006

57

0

.12

93

-32

9

23

0

-1.4

44

1

.23

9

21

3.2

-6

0

4.1

0

0.0

006

61

0

.09

12

-31

9

23

1

-1.4

00

1

.18

0

21

6.6

-5

6.6

5

.18

0

.00

066

1

0.0

722

-3

13

2

31

-1

.37

1

1.

14

0

Kap

ljevi

na-

pa

ra

21

6.6

-5

6.6

5

.18

0

.00

084

9

0.0

722

-1

17

2

31

-0

.46

7

1.

14

0

21

8.2

-5

5

5.5

5

0.0

008

53

0

.06

76

-11

4

23

1

-0.4

53

1

.13

0

22

3.2

-5

0

6.8

4

0.0

008

67

0

.05

54

-10

5

23

3

-0.4

10

1

.10

1

22

8.2

-4

5

8.3

3

0.0

008

81

0

.04

58

-95

.0

23

4

-0.3

68

1

.07

4

23

3.2

-4

0

10

.05

0

.00

089

7

0.0

382

-8

5.4

2

35

-0

.32

7

1.

04

8

2

38

.2

-35

1

2.0

2

0.0

009

13

0

.03

20

-75

.8

23

6

-0.2

87

1

.0

23

2

43

.2

-30

1

4.2

7

0.0

009

31

0

.02

70

-66

.1

23

7

-0.2

48

0

.9

98

2

48

.2

-25

1

6.8

1

0.0

009

50

0

.02

29

-56

.5

23

7

-0.2

09

0

.9

75

2

53

.2

-20

1

9.6

7

0.0

009

71

0

.01

95

-46

.5

23

7

-0.1

70

0

.9

51

2

58

.2

-15

2

2.8

9

0.0

009

94

0

.01

66

-36

.0

23

7

-0.1

30

0

.9

28

26

3.2

-1

0

26

.47

0

.00

101

9

0.0

142

-2

4.7

2

37

-0

.08

92

0

.90

5

26

8.2

-5

3

0.4

5

0.0

010

48

0

.01

21

-13

.0

23

6

-0.0

46

0

0.

88

3

27

3.2

0

3

4.8

5

0.0

010

81

0

.01

04

0

23

5

0

0.8

60

2

78

.2

5

39

.72

0

.00

112

0

0.0

088

5

13

.0

23

2

0.0

431

0

.83

1

28

3.2

1

0

45

.06

0

.00

116

6

0.0

075

2

27

.2

22

9

0.0

913

0

.80

2

2

88

.2

15

5

0.9

3

0.0

012

23

0

.00

632

4

2.3

2

23

0

.14

2

0.7

68

2

93

.2

20

5

7.3

3

0.0

012

98

0

.00

526

5

8.6

2

14

0

.19

6

0.7

26

2

98

.2

25

6

4.3

2

0.0

014

17

0

.00

417

7

8.7

1

98

0

.26

3

0.6

63

3

03

.2

30

7

1.9

2

0.0

016

67

0

.00

299

1

08

1

72

0

.35

7

0.5

66

3

04

.2

31

7

3.5

1

0.0

021

56

0

.00

216

1

40

1

40

0

.46

0

0.4

60

9

4

ZA

SIĆ

EN

A P

AR

A S

UM

PO

RN

OG

DIO

KS

IDA

SO 2

T

empe

ratu

ra

Tla

k S

peci

fični v

olum

en

Ent

alpi

ja

Ent

ropi

ja

T

t p

v’

v’’

h’

h’’

s’

s’’

K

o C

bar

m3 / k

g m

3 / k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g kJ

/ k

g K

kJ

/ k

g K

223.

2 -5

0 0.

119

0.00

0642

2.

429

-61.

5 35

3 -0

.252

1.

607

22

8.2

-45

0.16

3 0.

0006

47

1.80

1 -5

6.1

356

-0-2

25

1.5

81

233.

2 -4

0 0.

218

0.00

0652

1.

378

-50.

2 35

9 -0

-198

1.

557

23

8.2

-35

0.28

9 0.

0006

58

1.05

8 -4

4.4

362

-0.1

72

1.5

32

243.

2 -3

0 0.

380

0.00

0663

0.

819

-37.

7 36

5 -0

.146

1.

509

248.

2 -2

5 0.

494

0.00

0668

0.

641

-31.

8 36

8 -0

.121

1.

487

25

3.2

-20

0.63

5 0.

0006

74

0.50

7 -2

5.5

370

-0-0

971

1.46

5 25

8.2

-15

0.80

7 0.

0006

80

0.40

6 -1

9.3

373

-0.0

728

1.44

5 26

3.2

-10

1.01

4 0.

0006

86

0.32

8 -1

3.0

375

-0.0

498

1.42

3 26

8.2

-5

1.26

1 0.

0006

92

0.26

7 -6

.7

377

-0.0

251

1.40

4

273.

2 0

1.55

4 0.

0006

97

0.22

0 0

379

0 1.

388

278.

2 5

1.89

7 0.

0007

04

0.18

3 6.

7 38

1 0.

0255

1.

372

283.

2 10

2.

296

0.00

0710

0.

154

13.4

38

3 0.

0507

1.

357

28

8.2

15

2.75

7 0.

0007

16

0.12

8 20

.1

386

0.07

58

1.34

2

293.

2 20

3.

284

0.00

0723

0.

108

27.2

38

7 0.

101

1.32

8

298.

2 25

3.

903

0.00

0730

0.

093

33.9

38

9 0.

125

1.31

4 30

3.2

30

4.56

6 0.

0007

38

0.07

9 41

.0

391

0.15

0 1.

302

308.

2 35

5.

331

0.00

0745

0.

068

48.1

39

2 0.

174

1.28

9 31

3.2

40

6.18

6 0.

0007

54

0.05

9 55

.7

393

0.19

7 1.

277

318.

2 45

7.

135

0.00

0763

0.

051

62.8

39

5 0.

221

1.26

5

323.

2 50

8.

189

0.00

0722

0.

045

69.9

39

6 0.

245

1.25

4

93

19. LITERATURA 1. N. Petric, I. Vojnović, V. Martinac, Tehnička termodinamika, 2. nepromijenjeno izdanje (on

line), (2007-01-09), Kemijsko-tehnološki fakultet u Splitu, 2007. (ISBN 97-953-99372-1-9);

URL Internet adrese: http://www.ktf-split.hr/bib/tehnicka_termodinamika.pdf

2. O. Fabris, Osnove inženjerske termodinamike, Pomorski fakultet Dubrovnik, Dubrovnik, 1994.

3. A. Kostelić, Nauka o toplini, Tablice i dijagrami, Školska knjiga, Zagreb, 1992.

4. A. Galović, M. Tadić, B. Halasz, Nauka o toplini II, Fakultet strojarstva i brodogradnje, Zagreb,

1994.

5. A. Bejan, Heat Transfer, Wiley, New York, 1993.

6. J. P. Holman, Heat Transfer, 8th Ed., McGraw-Hill Higher Education, 2001.

7. W. L. McCabe, J. C. Smith, P. Harriott, Unit Operations of Chemical Engineering, 7th Ed.,

McGraw-Hill Higher Education, 2005.

8. F. P. Incropera, D. P. DeWitt, T. L. Bergman, A. S. Lavine, Fundamentals of Heat and Mass

Transfer,6th Ed., Wiley, New York, 2006.

SVEU ČILIŠTE U SPLITU KEMIJSKO-TEHNOLOŠKI · PDF filesveu ČiliŠte u...

Documents

Transcript of SVEU ČILIŠTE U SPLITU KEMIJSKO-TEHNOLOŠKI · PDF filesveu ČiliŠte u...