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CORSO SU NTC 2008 E CORSO SU NTC 2008 E APPLICAZIONI CON C.D.S.WinAPPLICAZIONI CON C.D.S.Win

S.T.S. s.r.l.Software Tecnico Scientifico

Ing. Bruno Biondi - Ing. Carlo Brondi


PROGRAMMA DEL CORSO

S.T.S. s.r.l. Software Tecnico Scientifico

Mattina:1) Analisi sismica delle strutture secondo le nuove norme tecniche delle costruzioni

- Spettri di progetto

- Fattore di struttura

2) Criterio della gerarchia delle resistenza

3) Strutture in c.a.

4) Strutture in acciaio e legno

5) Edifici in muratura

6) Applicazioni tramite software C.D.S. Win


PROGRAMMA DEL CORSO


Pomeriggio:1) Analisi push-over delle strutture

2) Analisi dinamica non lineare di strutture isolate alla base

3) Strutture in muratura armata

4) Valutazione automatica dei carichi da vento e da neve

5) Verifica di portanza delle fondazioni

6) Applicazioni tramite software C.D.S. Win - OpenSees e C.D.G. Win


METODI DI VERIFICA DEGLI METODI DI VERIFICA DEGLI ELEMENTI STRUTTURALIELEMENTI STRUTTURALI



Verifica degli elementi strutturali

Capitolo 2.7 - VERIFICHE ALLE TENSIONI AMMISSIBILI

Relativamente ai metodi di calcolo, è d'obbligo il metodo agli stati limite.Per le costruzioni di tipo 1 e 2 e Classe d’uso I e II, limitatamente a siti ricadenti in Zona 4, èammesso il metodo di verifica alle tensioni ammissibili. Per tali verifiche si deve fare riferimento alle norme tecniche di cui al D.M. LL. PP. 14.02.92, per le strutture in calcestruzzo e in acciaio, al D.M. LL. PP. 20.11.87, per le strutture in muratura e al D.M. LL. PP. 11.03.88 per le opere e i sistemi geotecnici.

Le azioni sismiche debbono essere valutate assumendo pari a 5 il grado di sismicità S, quale definito al § B. 4 del D.M. LL. PP. 16.01.1996, ed assumendo le modalità costruttive e di calcolo di cui al D.M. LL. PP. citato, nonché alla Circ. LL. PP. 10.04.97, n. 65/AA.GG. e relativi allegati.



Verifica degli elementi strutturaliMetodo delle tensioni ammissibili

1 Ec

σ

ε 1 Es

σ

ε


Legami costitutivi elastico-lineari

c c c s s sE Eσ ε σ ε= =


Verifica degli elementi strutturaliMetodo agli stati limite

fc

ε cu

fy

ε su

Legami costitutivi non lineari (più realistici)



Verifica degli elementi strutturaliMetodo agli stati limite



Verifica degli elementi strutturaliMetodo agli stati limite: vantaggi rispetto alle T.A. Legami costitutivi non lineari (più realistici)


Calcestruzzo

sperimentale

tensioni ammissibili

stati limite


Verifica degli elementi strutturali


Metodo agli stati limite: vantaggi rispetto alle T.A. Legami costitutivi non lineari (più realistici)

Acciaio

sperimentale

tensioni ammissibili

stati limite


T.A. – Verifica puntuale

Verifica degli elementi strutturaliMetodo agli stati limite: vantaggi rispetto alle T.A. Legami costitutivi non lineari (più realistici)

Verifiche globali per l’intera sezione


Punto di verifica


Verifica degli elementi strutturaliMetodo agli stati limite: vantaggi rispetto alle T.A.

S.L. – Verifica globale




Effetto della ridistribuzione delle tensioni



Flessione deviata

T.A. S.L.






Flessione rettaT.A. S.L.






Possibilità di eseguite verifiche nei confronti di condizioni diverse da quella di collasso

Definizione di diversi tipi di Stati Limite (S.L.)





Verifica degli elementi strutturaliMetodo agli stati limite: definizione di diversi Stati Limite

STATO LIMITE ULTIMO (S.L.U.)

verifiche di resistenza

STATI LIMITE DI ESERCIZIO (S.L.E.)

verifiche di deformabilità

verifiche di vibrazione

verifiche di fessurazione

verifiche delle tensioni di esercizio

verifiche a fatica



Verifica degli elementi strutturaliStati Limite secondo il D.M. 14/01/2008

STATO LIMITE DI SALVAGUARDIA DELLA VITA (S.L.V.) - A seguito del terremoto la costruzione subisce rotture e crolli dei componenti non strutturali ed impiantistici e significativi danni dei componenti strutturali cui si associa una perdita significativa di rigidezza nei confronti delle azioni orizzontali; la costruzione conserva invece una parte della resistenza e rigidezza per azioni verticali e un margine di sicurezza nei confronti del collasso per azioni sismiche orizzontali;

STATO LIMITE DI PREVENZIONE DEL COLLASSO (S.L.C.) - A seguito del terremoto la costruzione subisce gravi rotture e crolli dei componenti non strutturali ed impiantistici e danni molto gravi dei componenti strutturali; la costruzione conserva ancora un margine di sicurezza per azioni verticali ed un esiguo margine di sicurezza nei confronti del collasso per azioni orizzontali.

STATI LIMITE ULTIMI



Verifica degli elementi strutturaliStati Limite secondo il D.M. 14/01/2008

STATI LIMITE DI ESERCIZIO

STATO LIMITE DI OPERATIVITA’ (S.L.O.) - A seguito del terremoto la costruzione nel suo complesso, includendo gli elementi strutturali, quelli non strutturali, le apparecchiature rilevanti alla sua funzione, non deve subire danni ed interruzioni d'uso significativi.

STATO LIMITE DI DANNO (S.L.D.) - A seguito del terremoto la costruzione nel suo complesso, includendo gli elementi strutturali, quelli non strutturali, le apparecchiature rilevanti alla sua funzione, subisce danni tali da non mettere a rischio gli utenti e da non compromettere significativamente la capacità di resistenza e di rigidezza nei confronti delle azioni verticali ed orizzontali, mantenendosi immediatamente utilizzabile pur nell’interruzione d’uso di parte delle apparecchiature.



SPETTRI DI RISPOSTA E SPETTRI DI RISPOSTA E SPETTRI DI PROGETTOSPETTRI DI PROGETTO



Spettri di risposta e di progettoL’azione sismica può essere descritta tramite accelerogrammi o spettro di risposta.

Time [s ec]20191817161514131211109876543210

Acc

eler

atio

n [g

]

0.45

0.4

0.35

0.3

0.25

0.2

0.15

0.1

0.05

0

-0.05

-0.1

-0.15

-0.2

-0.25

-0.3

Gli spettri potranno essere utilizzati per strutture con periodo fondamentale minore o uguale a 4,0 s. Per strutture con periodi fondamentali superiori lo spettro dovrà essere definito da appositi studi ovvero l’azione sismica andrà descritta mediante accelerogrammi. In eguale modo si opererà in presenza di sottosuoli di categoria S1 o S2.



Spettri di risposta

Oscillatori differenti reagiscono in modo diverso ad uno stesso terremoto

Tolmezzo, Friuli, 1976


-400

0

400

10 20 30 t [s]

PGA = 351 [cm s-2] ag [cm s-2]

-1200

-800

-400

0

400

800

1200

10 20 30 t [s]

1139 cm s-2

T = 0.25 [s] u&&

-800

-400

0

400

800

10 20 30 t [s]

727 cm s-2

T = 0.50 [s] u&&

-400

0

400

10 20 30 t (s)

-252 cm s-2

T = 1.00 [s] u&&


Spettri di risposta


Si può diagrammare il valore della massima accelerazione Se ottenendo lo spettro di risposta dell’accelerogramma

-1200

-800

-400

0

400

800

1200

10 20 30 t [s]

1139 cm s-2

T = 0.25 [s] u&&

-800

-400

0

400

800

10 20 30 t [s]

727 cm s-2

T = 0.50 [s] u&&

-400

0

400

10 20 30 t (s)

-252 cm s-2

T = 1.00 [s] u&&

0

400

800

1200

0 1 2 3 T

Se

0.5


Spettri di risposta



-1200

-800

-400

0

400

800

1200

10 20 30 t [s]

1139 cm s-2

T = 0.25 [s] u&&

-800

-400

0

400

800

10 20 30 t [s]

727 cm s-2

T = 0.50 [s] u&&

-400

0

400

10 20 30 t (s)

-252 cm s-2

T = 1.00 [s] u&&

0

400

800

1200

0 1 2 3 T

Se

1139 [cm s-2]

0.25 0.5


Spettri di risposta



-1200

-800

-400

0

400

800

1200

10 20 30 t [s]

1139 cm s-2

T = 0.25 [s] u&&

-800

-400

0

400

800

10 20 30 t [s]

727 cm s-2

T = 0.50 [s] u&&

-400

0

400

10 20 30 t (s)

-252 cm s-2

T = 1.00 [s] u&&

0

400

800

1200

0 1 2 3 T

Se

727 [cm s-2]

1139 [cm s-2]

0.25 0.5


Spettri di risposta



-1200

-800

-400

0

400

800

1200

10 20 30 t [s]

1139 cm s-2

T = 0.25 [s] u&&

-800

-400

0

400

800

10 20 30 t [s]

727 cm s-2

T = 0.50 [s] u&&

-400

0

400

10 20 30 t (s)

-252 cm s-2

T = 1.00 [s] u&&

0

400

800

1200

0 1 2 3 T

Se

252 [cm s-2]

727 [cm s-2]

1139 [cm s-2]

0.25 0.5


Spettri di risposta


Lo spettro di risposta e l’accelerogramma sono diverse rappresentazioni dello stesso sisma

0

400

800

1200

0 1 2 3 T

Se

0.5

Tolmezzo, Friuli, 1976

-400

0

400

10 20 30 t [s]

PGA = 351 [cm s-2] ag [cm s-2]


Spettri di risposta e di progetto


La costruzione dello spettro può essere ripetuta per diversi sismi

0

0.5

1

a/g

0 1 2 3 T

Si può quindi definire una curva che inviluppa tutti gli spettri di risposta, o che viene superata solo occasionalmente


Spettri di risposta e di progetto


La costruzione dello spettro può essere ripetuta per diversi sismi

0

0.5

1

a/g

0 1 2 3 T

Si può quindi definire una curva che inviluppa tutti gli spettri di risposta, o che viene superata solo occasionalmente

Questo è il criterio per la costruzione degli spettri di progetto


Spettri di progetto secondo il D.M. 08

Mappa Sismica 1984 Mappa Sismica 2003( Ordinanza n.3274, 20 marzo 2003)




Mappa Sismica 2008 – Reticolo di riferimento



Spettri di progetto secondo il D.M. 08Vita nominale delle strutture: VN

La VITA NOMINALE di un’opera strutturale VN è intesa come il numero di anni nel quale la struttura, purché soggetta alla manutenzione ordinaria, deve potere essere usata per lo scopo al quale è destinata. La vita nominale dei diversi tipi di opere deve essere precisata nei documenti di progetto.

TIPI DI COSTRUZIONE Vita Nominale VN (anni)

Opere provvisorie, opere provvisionali e strutture in fase costruttiva ≤ 10

Opere ordinarie, ponti, opere infrastrutturali e dighe di dimensioni contenute o di importanza normale

≥ 50

Grandi opere, ponti, opere infrastrutturali e dighe di grandi dimensioni o di importanza strategica

≥ 100



Spettri di progetto secondo il D.M. 08Classi d’uso delle strutture

Classe I: Costruzioni con presenza solo occasionale di persone, edifici agricoli.

Classe II: Costruzioni il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l’ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali. Industrie con attività non pericolose per l’ambiente. Ponti, opere infrastrutturali, reti viarie non ricadenti in Classe d’uso III o in Classe d’uso IV, reti ferroviarie la cui interruzione non provochi situazioni di emergenza. Dighe il cui collasso non provochi conseguenze rilevanti.



Spettri di progetto secondo il D.M. 08Classi d’uso delle strutture

Classe III: Costruzioni il cui uso preveda affollamenti significativi. Industrie con attività pericolose per l’ambiente. Reti viarie extraurbane non ricadenti in Classe d’uso IV. Ponti e reti ferroviarie la cui interruzione provochi situazioni di emergenza. Dighe rilevanti per le conseguenze di un loro eventuale collasso.

Classe IV: Costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, anche con riferimento alla gestione della protezione civile in caso di calamità. Industrie con attività particolarmente pericolose per l’ambiente. Reti viarie di tipo A o B, di cui al D.M. 5 novembre 2001, n. 6792, “Norme funzionali e geometriche per la costruzione delle strade”, e di tipo C quando appartenenti ad itinerari di collegamento tra capoluoghi di provincia non altresì serviti da strade di tipo A o B. Ponti e reti ferroviarie di importanza critica per ilmantenimento delle vie di comunicazione, particolarmente dopo un evento sismico. Dighe connesse al funzionamento di acquedotti e a impianti di produzione di energia elettrica.



Spettri di progetto secondo il D.M. 08Coefficiente d’uso: CU

CLASSE D’USO I II III IV

COEFFICIENTE CU 0.7 1.0 1.5 2.0

Classificazione D.M. ‘05• Classe 1: vita utile 50 anni, periodo di ritorno da considerare per i fenomeni naturali coinvolti 500 anni. Riguarda le costruzioni il cui uso prevede normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l’ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali. Industrie con attività non pericolose, reti viarie e ferroviarie la cui interruzione non provoca situazioni di emergenza.

• Classe 2: vita utile 100 anni, periodo di ritorno da considerare per i fenomeni naturali coinvolti 1000 anni. Riguarda le costruzioni il cui uso prevede affollamenti significativi, industrie con attività pericolose per l’ambiente, reti viarie e ferroviarie la cui interruzione provochi situazioni di emergenza e costruzioni con funzioni pubbliche o strategiche importanti, sociali essenziali.



Spettri di progetto secondo il D.M. 08Periodo di riferimento per l’azione sismica: VR

Le azioni sismiche su ciascuna costruzione vengono valutate in relazione ad un periodo di riferimento VR che si ricava, per ciascun tipo di costruzione, moltiplicandone la vita nominale VN per il coefficiente

= ⋅R N UV V C


Vita nominale Coefficiente d’uso


Spettri di progetto secondo il D.M. 08Probabilità di superamento dell’accelerazione al suolo: PVR

La probabilità di superamento dell’accelerazione al suolo nel periodo di riferimento PVR , cui riferirsi per individuare l’azione sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati, sono riportate nella seguente Tabella.

Stato Limite PVR - Probabilità di superamento nel periodo di riferimento VR

Stati Limite di Esercizio

S.L.O. 81%

S.L.D. 63%

Stati Limite Ultimi S.L.V. 10%

S.L.C. 5%


Qualora la protezione nei confronti degli stati limite di esercizio sia di prioritaria importanza, ivalori di PVR forniti in tabella devono essere ridotti in funzione del grado di protezione che si vuole raggiungere.


Spettri di progetto secondo il D.M. 08Periodo di ritorno del sisma: TR

( )ln 1= −

−R

RR

VTPV


Periodo di riferimento per l’azione sismica

Probabilità di superamento dell’accelerazione al suolo


Spettri di progetto secondo il D.M. 08Condizioni stratigrafiche

L’accelerazione sismica è influenzata dalle condizioni stratigrafiche del suolo



Spettri di progetto secondo il D.M. 08Condizioni stratigrafiche: categoria del suolo

Categoria del suolo Descrizione

A Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di VS,30 superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione della formazione in posto, con spessore massimo pari a 3 m.

B Depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di VS,30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero NSPT,30 > 50 nei terreni a grana grossa e Cu,30 > 250 kPa nei terreni a grana fina).

C Depositi di terreni a grana grossa mediamente addensati o terreni a grana fina mediamente consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da valori di VS,30 compresi tra 180 e 360 m/s (ovvero 15 < NSPT,30 < 50 nei terreni a grana grossa e 70 < Cu,30 < 250 kPa nei terreni a grana fina).

D Depositi di terreni a grana grossa scarsamente addensati o terreni a grana fina scarsamente consistenti, caratterizzati da valori di VS,30 inferiori a 180 m/s (ovvero NSPT,30 < 15 nei terreni a grana grossa e Cu,30 < 70 kPa nei terreni a grana fina).

E Terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di riferimento (con VS > 800 m/s).




Categoria del suolo Descrizione

S1 Depositi di terreni caratterizzati da valori di VS,30 inferiori a 100 m/s (ovvero 10 < Cu,30 < 20 kPa), che includono uno strato di almeno 8 m di terreni a grana fina di bassa consistenza, oppure che includono almeno 3 m di torba o di argille altamente organiche.

S2 Depositi di terreni suscettibili di liquefazione, di argille sensitive o qualsiasi altra categoria di sottosuolo non classificabile nei tipi precedenti.

Per sottosuoli appartenenti alle ulteriori categorie S1 ed S2 di seguito indicate, è necessario predisporre specifiche analisi per la definizione delle azioni sismiche, particolarmente nei casi in cui la presenza di terreni suscettibili di liquefazione e/o di argille d’elevata sensitività possa comportare fenomeni di collasso del terreno.





Esistono differenti tipi di prova per l’individuazione della categoria del suolo

prova penetrometricaresistenza non drenatavelocità di propagazione delle onde di taglio



LA MISURA DIRETTA DELLA VELOCITÀ DI PROPAGAZIONE DELLE ONDE DI TAGLIO È FORTEMENTE RACCOMANDATA. Nei casi in cui tale determinazione non sia disponibile, la classificazione può essere effettuata in base ai valori del numero equivalente di colpi della prova penetrometrica dinamica (Standard Penetration Test) NSPT,30 (definito successivamente) nei terreni prevalentemente a grana grossa e della resistenza non drenata equivalente Cu,30 (definita successivamente) nei terreni prevalentemente a grana fina.



Spettri di progetto secondo il D.M. 08Coefficienti di amplificazione stratigrafica: SS

Categoria del suolo SS CC

A 1.0 1.0

B 1.00 < 1.40 - 0.40 FO ag/g < 1.20 1.10 (TC*)-0.20

C 1.00 < 1.70 - 0.60 FO ag/g < 1.50 1.05 (TC*)-0.33

D 0.90 < 2.40 - 1.50 FO ag/g < 1.80 1.25 (TC*)-0.50

E 1.00 < 2.00 - 1.10 FO ag/g < 1.60 1.15 (TC*)-0.40

Tiene conto dell’amplificazione del segnale legata alla stratigrafia del terreno



Spettri di progetto secondo il D.M. 08Condizioni topografiche

L’accelerazione sismica è influenzata dalle condizioni topografiche del suolo



Spettri di progetto secondo il D.M. 08Coefficienti di amplificazione topografica: ST

Per condizioni topografiche complesse è necessario predisporre specifiche analisi di rispostasismica locale. Per configurazioni superficiali semplici si può adottare la seguente classificazione

Categoria topografica Ubicazione dell’opera ST

T1 Superficie pianeggiante, pendii e rilievi isolati con inclinazione media i ≤ 15°

1.0

T2 Pendii con inclinazione media i > 15° 1.2

T3 Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media 15° ≤ i ≤ 30°

1.2

T4 Rilievi con larghezza in cresta molto minore che alla base e inclinazione media i > 30°

1.4

Tiene conto dell’amplificazione del segnale legata alla topografia del terreno



Spettri di progetto secondo il D.M. 08Coefficienti di amplificazione topografica: ST

T1 (ST=1.0)

<15°

>15°

>15° >30°

T2 (ST=1.2)

T3 (ST=1.2) T4 (ST=1.4)



( )

−⋅

⋅+⋅⋅⋅⋅=

BOBOge T

TFT

TFSaTS 11η

η

( ) Oge FSaTS ⋅⋅⋅= η

( )

⋅⋅⋅⋅=

TTFSaTS C

Oge η

( )

⋅⋅⋅⋅⋅= 2T

TTFSaTS DCOge η

TTD ≤

DC TTT <≤

TcTTB <≤

0 BT T≤ <




( )

−⋅

⋅+⋅⋅⋅⋅=

BOBOge T

TFT

TFSaTS 11η

η


( )

⋅⋅⋅⋅=

TTFSaTS C

Oge η

( )

⋅⋅⋅⋅⋅= 2T

TTFSaTS DCOge η

TTD ≤

DC TTT <≤

TcTTB <≤

0 BT T≤ <

SS = Coefficiente di amplificazione stratigrafica

ST = Coefficiente di amplificazione topografica

TS SSS ⋅=




( )

−⋅

⋅+⋅⋅⋅⋅=

BOBOge T

TFT

TFSaTS 11η

η


( )

⋅⋅⋅⋅=

TTFSaTS C

Oge η

( )

⋅⋅⋅⋅⋅= 2T

TTFSaTS DCOge η

TTD ≤

DC TTT <≤

TcTTB <≤

0 BT T≤ <

ξ = Coefficiente di smorzamento viscoso espresso in percentuale (comunemente 5)

( ) 55.05/10 ≥+= ξη





TS SSS ⋅=


( )

−⋅

⋅+⋅⋅⋅⋅=

BOBOge T

TFT

TFSaTS 11η

η


( )

⋅⋅⋅⋅=

TTFSaTS C

Oge η

( )

⋅⋅⋅⋅⋅= 2T

TTFSaTS DCOge η

TTD ≤

DC TTT <≤

TcTTB <≤

0 BT T≤ <

*CCC TCT ⋅= 3/CB TT = 6.14 +⋅=

ga

T gD

CC = Coefficiente legato alla categoria del suolo




( ) 55.05/10 ≥+= ξη



TS SSS ⋅=


*CCC TCT ⋅= 3/CB TT = 6.14 +⋅=

ga

T gD

CC = Coefficiente legato alla categoria del suolo


( ) 55.05/10 ≥+= ξη



TS SSS ⋅=( )

−⋅

⋅+⋅⋅⋅⋅=

BOBOge T

TFT

TFSaTS 11η

η


( )

⋅⋅⋅⋅=

TTFSaTS C

Oge η

( )

⋅⋅⋅⋅⋅= 2T

TTFSaTS DCOge η

TTD ≤

DC TTT <≤

TcTTB <≤

0 BT T≤ <

Rimangono da determinare *

0g Ca F T




TR – Periodo di ritorno del sisma, compreso fra 30 e 2475 anni.

ag – Accelerazione orizzontale max del terreno (espressa in g/10).

FO – Valore max del fattore di amplificazione dello spettro (adimensionale).

TC* – Periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro (espresso in secondi).





( ) ( )1

1

2

11

21 logloglogloglog

−

⋅

⋅

+=

R

R

R

R

TT

TT

pppp








4 4

1 1

1i

i ii i

ppd d= =

= ∑ ∑












( ) ( )1

1

2

11

21 logloglogloglog

−

⋅

⋅

+=

R

R

R

R

TT

TT

pppp

4 4

1 1

1i

i ii i

ppd d= =

= ∑ ∑





0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50 4.00

0.00

4.00

8.00

12.00




La costruzione degli spettri di progetto secondo quanto previsto nel D.M. 14 Gennaio 2008 è sicuramente laborioso

Fissare: Vita nominale VN, coefficiente d’uso CU e coefficienti di amplificazione stratigrafica SS e topografica ST

Calcolare: Periodo di riferimento VR, probabilità di superamento dell’accelerazione al suolo PVR e periodo di ritorno TR

Ma con C.D.S.Win è immediato

Ricavare dalle tabelle (doppia interpolazione) : Accelerazione orizzontale massima ag, fattore di amplificazione F0 e periodo di inizio del tratto orizzontale *

cT



( )

−⋅

⋅+⋅⋅⋅⋅=

BVBVgVe T

TFT

TFSaTS 11η

η

( ) VgVe FSaTS ⋅⋅⋅= η

( )

⋅⋅⋅⋅=

TTFSaTS C

VgVe η

( )

⋅⋅⋅⋅⋅= 2T

TTFSaTS DCVgVe η

TTD ≤

DC TTT <≤

TcTTB <≤

BTT <≤0


Sisma verticale


Sisma verticale



-presenza di elementi pressoché orizzontali con luce superiore a 20 m

-presenza di elementi precompressi (eccetto solai con luce < 8m)

-presenza di elementi a mensola (con luce > 4m)

-presenza di strutture di tipo spingente

-presenza di pilastri in falso

-edifici con piani sospesi

- ponti

- edifici isolati (con rapporto tra la rigidezza verticale del sistema di isolamento Kv e la rigidezza equivalente orizzontale Kesi inferiore a 800)


Combinazioni sismiche


.

' 0.30 0.30x x y zE E E E= ± ± ⋅ ± ⋅




Combinazione statica


ANALISI SISMICA DELLE ANALISI SISMICA DELLE STRUTTURE STRUTTURE

FINE

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