Structura de Sustinere Din Pamant Armat

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLESTRUCTURA DE SUSTINERE DIN PAMANT ARMAT

CU GEOGRILE

- Dimensionare conform EUROCOD 7 (SR EN 1997) –

1. Caracteristici geometrice si de material

Secţiune transversala

1

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE Secţiune transversală prin zidul de sprijin din pământ armat

H = (3.5+0.05No) m,

H=4.5m

q = (30-0.5No) KPa

q=20 KPa

(unde No = numărul de ordine al studentului)

Valori caracteristice ale parametrilor geotehnici:- Umplutura armat ă :

1,k = (17.5+0.05No) kN/m3 – greutatea volumică1,k= 18.5KN/m31,k = (30+0.1No)– unghiul de frecare internă1,k = 32c1,k = 0 kPa – coeziunea- Teren:`k = (16.50+0.05No) kN/m3 – greutatea volumică`k = 17.5KN/m3

`k = (25+0.1No)– unghiul de frecare internă

`k =27

c`k = 0 kPa – coeziunea

2. Conţinutul proiectului

Piese scrise (note de calcul):

2

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE1. Alegerea stărilor limita şi a combinaţiilor de încărcări. Stabilirea coeficienţilor parţiali;2. Predimensionarea zidului de sprijin din pământ armat. Evaluarea acţiunilor şi parametrilor de calcul;

3. Verificarea stabilităţii zidului de sprijin:- verificarea la alunecare pe talpă;- verificarea la răsturnare;- verificarea presiunilor pe terenul de fundare;4. Verificarea rezistentei interne a zidului de sprijin:- alegerea armaturii; dispunerea armaturii; calculul forţei de tracţiune înarmături;- verificarea armăturilor la rupere;- verificarea armăturilor la smulgere.Piese desenate:

1. Secţiune transversala prin zidul de sprijin din pământ armat.

3

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE

Se alege L intre (1/2 si 2/3)H

Aleg L=3m

N= 20H= 4.5 mq= 20 KPa

Evaluarea actiunilor si parametrilor de calcul:

Evaluarea impingerii pamantului

Paγ=1/2*γ*H^2*Ka

Paq=q*H*Ka

Unde:Ka=tan(45-Ф',k)/2^2 -coeficientul impingerii active

Ka= 0.375525

Paγ=66.54KN/m

Paq=33.80KN/m

Evalarea greutatii si suprasarcinii

4

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLEG=L*H*1m*1

G=249.75KN/m

Q=q*L*1m

Q=60KN/m

Alegerea starilor limita si a combinatiilor de incarcari

Pentru verificarea la SLU a structurii de sprijin armate sunt aplicabile starile limita STR SI GEO.

Combinatia 1:A1+M1+R1

Pentru verificarile de stabilitate externa la alunecare pe talpa si rasturnare , in care greutatea structurii si suprasarcina de deasupra acesteia sunt favorabile, factorii partiali sunt urmatorii:

Pentru greutate : γ G =1 Pentru suprasarcina de deasupara stucturii propriu-zise,considerate

variabila si favorabila pentru impingerea pamantului: γ Q =0 Pentru impingerea pamantului: γ ,Pa =1.35 Pentru unghiul de frecare interna: γ Ф =1 Pentru greutatea volumica: γ γ =1.

5

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE Pentru verificarea de capacitate portanta , in care greutatea structurii si suprasarcina de deasupra acesteia sunt defavorabile , factorii partiali sunt urmatorii(restul raman la fel ):

Pentru greutate: γ G =1.35 Pentru suprasarcina de deasupara stucturii propriu-

zise,considerata variabila si favorabila pentru impingerea pamantului: γ Q =1.5




variabila si favorabila pentru impingerea pamantului: γ Q =0 Pentru impingerea pamantului: γ ,Pa =1 Pentru unghiul de frecare interna: γ Ф =1.25 Pentru greutatea volumica: γ γ =1.

Pentru verificarea de capacitate portanta , in care greutatea structurii si suprasarcina de deasupra acesteia sunt defavorabile , factorii partiali sunt urmatorii(restul raman la fel ):

6

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE Pentru suprasarcina de deasupara stucturii propriu-





variabila si favorabila pentru impingerea pamantului: γ Q =0 Pentru impingerea pamantului: γ ,Pa =1.35 Pentru unghiul de frecare interna: γ Ф =1 Pentru greutatea volumica: γ γ =1 Pentru verificarea la alunecare pe talpa: γ R,h =1.1 Pentru rezistenta terenului: γ R,e=1.4



zise,considerate variabila si favorabila pentru impingerea pamantului: γ Q =1.5

Pentru verificarea capacitatii portante : γ R,v=1.4

7

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE Combinatia 4:(A1sau A2)+M2+R3

Se aplica A1 pentru actiunile structurale si A2 pentru cele geotehnice. Pentru verificarile de stabilitate externa la alunecare pe talpa si rasturnare , in care greutatea structurii si suprasarcina de deasupra acesteia sunt favorabile, factorii partiali sunt urmatorii:


variabila si favorabila pentru impingerea pamantului: γ Q =0 Pentru impingerea pamantului: γ ,Pa =1 Pentru unghiul de frecare interna: γ Ф =1.25 Pentru greutatea volumica: γ γ =1




Combinatia 1:

Alunecarea pe talpa, rasturnare:

8

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLEG=249.75 KN/m

Q=0 KN/m

Capacitatea portanta :

G=337.1625 KN/m

Q=90 KN/m

tan `=0.509

tan 1=0.624

Paγ=89.83 KN/m

Paq=45.63 KN/m

1,k =18.5 KN/mc

`k =17.5 KN/mc

Verificarea stabilitatii la alunecare pe talpa:

Stabilitatea la alunecare la contactul umplutura armata / teren:

Rh= Paγ+Paq

Rh=89.83+45.63 →Rh=135.45 KN/m

Rv=G+Q

Rv=249.75+0 →Rv=249.75 KN/m

Rh < Rv*tanФ’+c*L

9

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE135.45KN/m<127.25KN/m →verificarea la alunecare nu este indeplinita la contactul umplutura armata/teren (pentru combinatia 1 de incarcari) .Se va mari L.

Stabilitatea la alunecare la contactul armatura / teren:

Factorul partial pentru alunecarea pe talpa: f al =1

Rh=135.45 KN/m

Rv=249.75 KN/m

Unghiul de frecare dintre armature si teren:

tan(δa) = (0.85 ÷ 0.90) tanφ’

tan(δa) =0.433 ÷0.484

tan(δa) =0.460 , pentru geogrile

fal*Rh < Rv*tan(δa)+ca*L

135.45 KN/m<114.89 KN/m →stabilitatea la alunecare la contactul armatura/teren nu se verifica pentru combinatia 1 de incarcari . Se va mari L.

Verificarea stabilitatii la rasturnare

Momentul tuturor fortelor fata de centrul bazei:

M0 = H/3*Paγ+H/2*Paq →M0=237.40KN*m/m

Rezultanta fortelor verticale:

10

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLERv = G+Q →Rv = 249.75 KN/m

Excentricitatea:

e = M0/Rv →e=0.95 m

e < L/6

0.95m <0.50m →conditia e<L/6 nu se verifica , se va mari L.

Verificarea presiunilor pe teren:

Presiunea pe baza:

σv = Rv/(L-2*e)

σv = 249.75(3−2∗0.95) → σv =227.27 kPa

Pcr = cf*Nc+1/2*γ’.k*L*Nγ

Pcr = 12*17.5*3*12.68 → Pcr=332.85 KPa

Nγ si Nc – coeficientii de capacitate portanta,se vor considera in functie de φ1.

Dm = adancimea de incastrare a structurii

Dm=1 m

φ1=32 ◦

σv < Pcr + γ’,k*Dm

11

φ1 Nγ30 9 32 12.68

32.5 13.6

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE227.27KPa< 350.35 KPa →capacitatea portanta a terenului nu este depasita

Combinatia 2:


G=249.75 KN/m

Q=0 KN/m


G=249.75 KN/m

Q=78 KN/m

tan `=0.407

tan 1=0.499

Paγ= 66.54 KN/m

Paq=33.80 KN/m

1,k =18.5 KN/mc

`k =17.5 KN/mc



Rh= Paγ+Paq

12

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLERh=66.54+33.80 →Rh=100.34 KN/m

Rv=G+Q

Rv=249.75+0 →Rv=249.75 KN/m


100.34KN/m< 101.80 KN/m →verificarea la alunecare este indeplinita la contactul umplutura armata/teren (pentru combinatia 2 de incarcari) .



Rh=100.34 KN/m

Rv=249.75 KN/m


tan(δa) = (0.85 ÷ 0.90) tanφ’

tan(δa) =0.346 ÷0.387




13

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE Verificarea stabilitatii la rasturnare


M0 = H/3*Paγ+H/2*Paq →M0=175.85 KN*m/m


Rv = G+Q →Rv = 249.75 KN/m

Excentricitatea:

e = M0/Rv →e=0.70 m

e < L/6



Presiunea pe baza:

σv = Rv/(L-2*e)

σv = 249.75(3−2∗0.70) → σv =156.90 kPa


Pcr = 12*17.5*3*5.35 → Pcr=140.39 KPa


14

φ1 Nγ25 4.1 27 5.35

27.5 6.1

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLEDm = adancimea de incastrare a structurii

Dm=1 m

φ1=27 ◦


156.90KPa< 157.89 KPa →capacitatea portanta a terenului nu este depasita

Combinatia 3:


G=249.75 KN/m

Q=0 KN/m


G=337.16 KN/m

Q=90 KN/m

tan `=0.509

tan 1=0.624

Paγ= 89.83 KN/m

Paq=45.63 KN/m

1,k =18.5 KN/mc

15

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE`k =17.5 KN/mc



Rh= Paγ+Paq

Rh=89.83+45.63 →Rh=135.45 KN/m

Rv=G+Q

Rv=249.75+0 →Rv=249.75 KN/m


135.45 KN/m< 127.25KN/m →verificarea la alunecare nu este indeplinita la contactul umplutura armata/teren (pentru combinatia 3 de incarcari) ,se va mari L.



Rh=135.45 KN/m

Rv=249.75 KN/m


tan(δa) = (0.85 ÷ 0.90) tanφ’

tan(δa) =0.433 ÷0.484

16

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLEtan(δa) =0.460 , pentru geogrile





M0 = H/3*Paγ+H/2*Paq →M0=237.40 KN*m/m


Rv = G+Q →Rv = 249.75 KN/m

Excentricitatea:

e = M0/Rv →e=0.95 m

e < L/6



Presiunea pe baza:

σv = Rv/(L-2*e)

σv = 249.75(3−2∗0.95) → σv =227.27 kPa

17

φ1 Nγ30 9 32 12.68

32.5 13.6

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLEPcr = cf*Nc+1/2*γ’.k*L*Nγ

Pcr = 12*17.5*3*12.68 → Pcr=332.85 KPa



Dm=1 m

φ1=32 ◦


227.27 KPa< 350.35KPa →capacitatea portanta a terenului nu este depasita

Combinatia 4:


G=249.75 KN/m

Q=0 KN/m


G=337.16 KN/m

Q=90 KN/m

tan `=0.407

18

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE tan 1=0.499

Paγ= 66.54 KN/m

Paq=33.80 KN/m

1,k =18.5 KN/mc

`k =17.5 KN/mc



Rh= Paγ+Paq

Rh=66.54+33.80 →Rh=100.34 KN/m

Rv=G+Q

Rv=249.75+0 →Rv=249.75 KN/m


100.34 KN/m< 101.80KN/m →verificarea la alunecare este indeplinita la contactul umplutura armata/teren (pentru combinatia4 de incarcari) .



Rh=100.34 KN/m

19

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLERv=249.75 KN/m


tan(δa) = (0.85 ÷ 0.90) tanφ’

tan(δa) =0.346 ÷0.387






M0 = H/3*Paγ+H/2*Paq →M0=175.85 KN*m/m


Rv = G+Q →Rv = 249.75 KN/m

Excentricitatea:

e = M0/Rv →e=0.70 m

e < L/6


20

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE Verificarea presiunilor pe teren:

Presiunea pe baza:

σv = Rv/(L-2*e)

σv = 249.75(3−2∗0.70) → σv =156.90 kPa


Pcr = 12*17.5*3*5.35 → Pcr=140.38 KPa



Dm=1 m

φ1=26.56◦


156.90 KPa< 157.89 KPa →capacitatea portanta a terenului nu este depasita

21

φ1 Nγ25 4.1

26.56 5.35 27.5 6.1


Se mareste L =3m la L=4.15m

Evalarea greutatii si suprasarcinii

G=L*H*1m*1

G=345.48KN/m

Q=q*L*1m

Q=83 KN/m

Combinatia 1:


G=345.48KN/m

Q=0 KN/m


G=466.40 KN/m

Q=124.5 KN/m

tan `=0.509

tan 1=0.624

Paγ=89.83 KN/m

22

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE Paq=45.63 KN/m

1,k =18.5 KN/mc

`k =17.5 KN/mc



Rh= Paγ+Paq

Rh=89.83+45.63 →Rh=135.45 KN/m

Rv=G+Q

Rv=345.48+0 →Rv=345.48KN/m


135.45KN/m<176.43KN/m →verificarea la alunecare este indeplinita la contactul umplutura armata/teren (pentru combinatia 1 de incarcari) .



Rh=135.45 KN/m

Rv=345.48KN/m


23

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLEtan(δa) = (0.85 ÷ 0.90) tanφ’

tan(δa) =0.433 ÷0.484



135.45 KN/m<158.92 KN/m →stabilitatea la alunecare la contactul armatura/teren se verifica pentru combinatia 1 de incarcari .



M0 = H/3*Paγ+H/2*Paq →M0=237.40KN*m/m


Rv = G+Q →Rv = 345.48KN/m

Excentricitatea:

e = M0/Rv →e=0.69 m

e < L/6

0.69m <0.069m →conditia e<L/6 se verifica .


Presiunea pe baza:

σv = Rv/(L-2*e)

24 φ1 Nγ30 9 32 12.68

32.5 13.6

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE σv = 345.48

(4.15−2∗0.69) → σv =124.47 kPa


Pcr = 12*17.5*4.15*12.68 → Pcr=460.44KPa



Dm=1 m

φ1=32 ◦


124.47KPa < 477.94 KPa →capacitatea portanta a terenului nu este depasita

Combinatia 2:


G=345.48KN/m

Q=0 KN/m


G=345.48KN/m

Q=107.9 KN/m

25

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE tan `=0.407

tan 1=0.499

Paγ= 66.54 KN/m

Paq=33.80 KN/m

1,k =18.5 KN/mc

`k =17.5 KN/mc



Rh= Paγ+Paq

Rh=66.54+33.80 →Rh=100.34 KN/m

Rv=G+Q

Rv=345.48+0 →Rv=345.48KN/m


100.34KN/m< 140.83 KN/m →verificarea la alunecare este indeplinita la contactul umplutura armata/teren (pentru combinatia 2 de incarcari) .



26

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLERh=100.34 KN/m

Rv=345.48KN/m


tan(δa) = (0.85 ÷ 0.90) tanφ’

tan(δa) =0.346 ÷0.387






M0 = H/3*Paγ+H/2*Paq →M0=175.85 KN*m/m


Rv = G+Q →Rv = 345.48KN/m

Excentricitatea:

e = M0/Rv →e=0.51 m

e < L/6

0.51m <0.69m →conditia e<L/6 se verifica .

27

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE Verificarea presiunilor pe teren:

Presiunea pe baza:

σv = Rv/(L-2*e)

σv = 345.48(4.15−2∗0.51) → σv =110.31 kPa


Pcr = 12*17.5*4.15*5.35 → Pcr=194.20 KPa



Dm=1 m

φ1=27 ◦


110.31KPa< 211.71 KPa →capacitatea portanta a terenului nu este depasita

Combinatia 3:


G=345.48KN/m

Q=0 KN/m28

φ1 Nγ25 4.1 27 5.35

27.5 6.1

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE Capacitatea portanta :

G=466.40 KN/m

Q=124.5 KN/m

tan `=0.509

tan 1=0.624

Paγ= 89.83 KN/m

Paq=45.63 KN/m

1,k =18.5 KN/mc

`k =17.5 KN/mc



Rh= Paγ+Paq

Rh=89.83+45.63 →Rh=135.45 KN/m

Rv=G+Q

Rv=345.48+0 →Rv=345.48KN/m


29

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE135.45 KN/m< 176.03KN/m →verificarea la alunecare este indeplinita la contactul umplutura armata/teren (pentru combinatia 3 de incarcari) .



Rh=135.45 KN/m

Rv=345.48KN/m


tan(δa) = (0.85 ÷ 0.90) tanφ’

tan(δa) =0.433 ÷0.484






M0 = H/3*Paγ+H/2*Paq →M0=237.40 KN*m/m


30

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLERv = G+Q →Rv = 345.48KN/m

Excentricitatea:

e = M0/Rv →e=0.69 m

e < L/6

0.69m <0.69m →conditia e<L/6 se verifica.


Presiunea pe baza:

σv = Rv/(L-2*e)

σv = 345.48(4.15−2∗0.69) → σv =124.47 kPa


Pcr = 12*17.5*4.15*12.68 → Pcr=460.44 KPa



Dm=1 m

φ1=32 ◦


31

φ1 Nγ30 9 32 12.68

32.5 13.6

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE124.47 KPa< 477.94KPa →capacitatea portanta a terenului nu este depasita

Combinatia 4:


G=345.48KN/m

Q=0 KN/m


G=466.40 KN/m

Q=124.5KN/m

tan `=0.407

tan 1=0.499

Paγ= 66.54 KN/m

Paq=33.80 KN/m

1,k =18.5 KN/mc

`k =17.5 KN/mc



Rh= Paγ+Paq

32

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLERh=66.54+33.80 →Rh=100.34 KN/m

Rv=G+Q

Rv=345.48+0 →Rv=345.48KN/m


100.34 KN/m< 140.83KN/m →verificarea la alunecare este indeplinita la contactul umplutura armata/teren (pentru combinatia4 de incarcari) .



Rh=100.34 KN/m

Rv=345.48KN/m


tan(δa) = (0.85 ÷ 0.90) tanφ’

tan(δa) =0.346 ÷0.387



100.34 KN/m<127.83 KN/m →stabilitatea la alunecare la contactul armatura/teren se verifica pentru combinatia 4 de incarcari . Verificarea stabilitatii la rasturnare

33

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLE Momentul tuturor fortelor fata de centrul bazei:

M0 = H/3*Paγ+H/2*Paq →M0=175.85 KN*m/m


Rv = G+Q →Rv = 345.48KN/m

Excentricitatea:

e = M0/Rv →e=0.69 m

e < L/6

0.69m <0.69m →conditia e<L/6 se verifica.


Presiunea pe baza:

σv = Rv/(L-2*e)

σv = 345.48(4.15−2∗0.69) → σv =110.31 kPa


Pcr = 12*17.5*4.15*5.35 → Pcr=194.19 KPa



34

φ1 Nγ25 4.1

26.56 5.35 27.5 6.1

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLEDm=1 m

φ1=26.56◦


110.31 KPa< 211.70 KPa →capacitatea portanta a terenului nu este depasita.

Calculul rezistentei la intindere a armaturii

Se alege ca armatura o geogrila cu rezistenta caracteristica :

T =33kN/m.

Pentru determinarea valorii de calcul a rezistentei la intindere a geogrilei se aplica aceeasi factori partiali ca la paragraful 8.1.8. din ghidul de proiectare.

Rezulta valoarea de calcul a rezistentei geogrilei :18.75KN/m.

Dispunerea armaturilor:

Se alege initial o dispunere uniforma a armaturilor la o distanta de 0.3m.

Calculul fortei de intindere in armaturi

Intrucat se considera greutatea si suprasarcina ca fiind defavorabile, rezulta ca cea mai defavorabila combinatie este, din acest

35

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLEpunct de vedere, combinatia 1; iar factorul partial aplicat presiunii pamantului este 1.35.

Forta de intindere datorata greutatii proprii a umpluturii armate si suprasarcinii ce actioneaza la suprafata terenului:

Ti1=k*σvi*svi

Unde: k este coeficientul impingerii.

k =k0*(1-z/z0 ) + ka*z/z0 , pentru z ≤ z0 = 6 m

k= ka , pentru z > z0 = 6 m.

ka = tan(45-φ1/2)^2=0.307

k0 = 1-sin(φ1)=0.4486

k = k0*(1-z/z0)+ka*z/z0=0.3426

In acest caz: k=0.3426

σvi este presiunea la nivelul „i” conform distributiei Meyerhof,

σvi =Rvi/(Li-2ei)

unde:

Rvi -este rezultanta fortelor verticale la nivelul armaturii „i”, afectata de factorii partiali;

ei - este excentricitatea rezultantei Rvi ;

36

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLEsvi- este distanta pe verticala intre armaturi la nivelul „i”,

Li - este lungimea armaturii „i”.

Verificarea la rupere pentru T=33 KN/m

Distanta dintre armaturi este de 0.3m(combinatia 1);

γPa=1.35

γG=1.35

T=40 KN/m

Valoarea de calcul a rezistentei geogrilei: Tcalcul=18.75 KN/m

37

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLEcota Gi Rvi Paγi Paqi M0i ei Li-2ei σvi Ti1

0.3 31.09 114.09 0.42 3.04 0.50 0.00 4.14 27.55 2.830.6 62.19 145.19 1.69 6.08 2.16 0.01 4.12 35.24 3.620.9 93.28 176.28 3.80 9.13 5.25 0.03 4.09 43.10 4.431.2 124.38 207.38 6.75 12.17 10.00 0.05 4.05 51.16 5.261.5 155.47 238.47 10.55 15.21 16.68 0.07 4.01 59.47 6.111.8 186.56 269.56 15.19 18.25 25.54 0.09 3.96 68.06 7.002.1 217.66 300.66 20.68 21.29 36.83 0.12 3.90 76.99 7.912.4 248.75 331.75 27.01 24.33 50.81 0.15 3.84 86.31 8.872.7 279.84 362.84 34.19 27.38 67.72 0.19 3.78 96.07 9.87

3 310.94 393.94 42.20 30.42 87.83 0.22 3.70 106.35 10.933.3 342.03 425.03 51.07 33.46 111.38 0.26 3.63 117.22 12.053.6 373.13 456.13 60.77 36.50 138.63 0.30 3.54 128.77 13.233.9 404.22 487.22 71.33 39.54 169.83 0.35 3.45 141.11 14.504.2 435.31 518.31 82.72 42.58 205.24 0.40 3.36 154.35 15.864.5 466.41 549.41 94.96 45.63 245.10 0.45 3.26 168.65 17.33 < 18.75

Se verifica armatura la rupere

38

UNIVERSITATEA TEHNICA DE CONSTRUCTII BUCURESTIFACULTATEA DE CONSTRUCTII CIVILE, INDUSTRIALE SI AGRICOLEVerificarea armaturilor la smulgere

Verificarea de stabilitate interna a structurii de sprijin din pamant armat la cedarea prin smulgerea armaturii este exprimata printr-o conditie impusa perimetrului Pi al armaturii "i":

Pi > fsm*Ti/(tanδa*Lpi*(γ1*hi + q)+ca*Lpi)

unde:

Pi – perimetrul armaturii „i”, egal cu latimea totala orizontala a fetelor superioara si inferioara ale armaturii „i”, pe metru liniar de zid;

Pi=8.8 m

fsm – factorul partial pentru smulgerea armaturilor;

fsm=1.3

Ti – forta maxima de intindere in armatura „i”;

tanδa - coeficientul de frecare dintre armatura si pamant;

Lpi – lungimea armaturii „i” in zona pasiva (rezistenta) a masivului din spatele structurii;

39


tanδa=(0.85 ÷ 0.95)*tanФ =0.4331÷0.4840

tanδa=0.460

tan(45-Ф1/2)=0.5543

tan(45-Ф1/2)= li/(H-zi) → Lpi = L – li

Se noteaza cu x termenul din dreapta al inegalitatii.

40


Calculele pentru fiecare nivel de armatura sunt date in tabelul urmator:

cota[m]Ti1[kN/

m] Lpi[m] X0.3 2.83 3.23 0.09710.6 3.62 3.66 0.08980.9 4.43 4.11 0.08311.2 5.26 4.57 0.07701.5 6.11 5.04 0.07171.8 7.00 5.53 0.06702.1 7.91 6.04 0.06292.4 8.87 6.57 0.05922.7 9.87 7.13 0.0560

3 10.93 7.71 0.05303.3 12.05 8.33 0.05043.6 13.23 8.99 0.04803.9 14.50 9.69 0.04594.2 15.86 10.45 0.04394.5 17.33 11.26 0.0421

Se observa ca inegalitatea este verificata pentru toate armaturile.

41


Rezulta urmatoarea sectiune a structurii de sprijin armata :

Sectiune transversala prin zidul de sprijin

din pamant armat

42


43

Structura de Sustinere Din Pamant Armat

Documents

Transcript of Structura de Sustinere Din Pamant Armat