SEGURIDAD ESTRUCTURAL (DB-SE)
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PROYECTO BÁSICO Y EJECUCIÓN DE
APARCAMIENTO SECTOR SUNC-O-LO.17 “REPSOL” (FASE 2)
MÁLAGA.
SEGURIDAD ESTRUCTURAL (DB-SE)
PROMOTOR:
ÁRQURA HOMES
P R O Y E C T I S T A S:
HCP ARQUITECTOS URBANISTAS S.L.P.
A R Q U I T E C T O S:
MARIO ROMERO GONZÁLEZ
JAVIER HIGUERA MATA
JUNIO 2020
Exp H-2313-14
Proyecto Básico y Ejecución de Aparcamiento Sector SUNC-O-LO.17 “REPSOL”. Málaga
Expediente: H-2313-14
Seguridad Estructural (DB-SE) 1
ÍNDICE.
1.- ANTECEDENTES...................................................................................................................................... 3
2.- NORMATIVA Y BIBLIOGRAFÍA EMPLEADA........................................................................................... 3
3.- CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES. ............................................................................................. 3
3.1.- HORMIGÓN ................................................................................................................................. 3 3.2.- ACERO ..................................................................................................................................... 3 3.3.- ACERO DE MALLAZOS PARA CAPA DE COMPRESIÓN ............................................................. 4 3.4.- ACERO ESTRUCTURAL .................................................................................................................. 4
4.- BASES DE CÁLCULO ORIENTADAS A LA DURABILIDAD. ..................................................................... 4
4.1.- CLASES GENERALES DE EXPOSICIÓN AMBIENTAL EN RELACIÓN CON LA CORROSIÓN DE
ARMADURAS ................................................................................................................................ 4 4.2.- CLASES ESPECÍFICAS DE EXPOSICIÓN AMBIENTAL EN RELACIÓN CON OTROS PROCESOS DE
DEGRADACIÓN DISTINTOS DE LA CORROSIÓN ........................................................................ 4
5.- BASES DE CÁLCULO ORIENTADAS A LA DURABILIDAD. ..................................................................... 4
5.1.- MAYORACIÓN DE ACCIONES .................................................................................................... 4 5.1.1 Estados límite últimos ................................................................................................. 4 5.1.2 Estados límite de servicio .......................................................................................... 4
5.2.- MINORACIÓN DE RESISTENCIA DE MATERIALES ........................................................................ 4 5.2.1 Estados límite últimos ................................................................................................. 5 5.2.2 Estados límite de servicio .......................................................................................... 5
5.3.- NIVELES DE CONTROL .................................................................................................................. 5
6.- DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA. ...................................................................................................... 5
6.1.- CARACTERÍSTICAS DE LOS FORJADOS ....................................................................................... 5 6.2.- JUSTIFICACIÓN DEL CANTO UTILIZADO ...................................................................................... 5 6.3.- CIMENTACIÓN ADOPTADA ........................................................................................................ 6 6.4.- JUNTAS DE DILATACIÓN .............................................................................................................. 6
7.- ACCIONES ADOPTADAS EN EL CÁLCULO. .......................................................................................... 6
7.1.- ACCIONES PERMANENTES .......................................................................................................... 6 7.1.1 Peso propio ................................................................................................................. 6 7.1.2 Acciones del terreno ................................................................................................. 7
7.2.- ACCIONES VARIABLES ................................................................................................................ 7 7.2.1 Sobrecarga de uso .................................................................................................... 7 7.2.2 Acciones sobre barandillas y elementos divisorios ................................................ 7 7.2.3 Viento .......................................................................................................................... 7 7.2.4 Acciones térmicas ..................................................................................................... 7 7.2.5 Nieve ........................................................................................................................... 7
7.3.- ACCIONES VARIABLES ................................................................................................................ 7 7.3.1 Sismo ............................................................................................................................ 7 7.3.2 Incendio ...................................................................................................................... 9 7.3.3 Impacto .................................................................................................................... 10
7.4.- CARGAS GRAVITATORIAS ACTUANTES SOBRE CADA FORJADO ........................................... 10
8.- COMBINACIÓN DE ACCIONES. ........................................................................................................ 10
8.1.- CARGAS GRAVITATORIAS ACTUANTES SOBRE CADA FORJADO ........................................... 10 8.2.- ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO .................................................................................................... 10
9.- MÉTODOS DE CÁLCULO. .................................................................................................................... 11
9.1.- SISTEMA DE CÁLCULO DE CYPE INGENIEROS .......................................................................... 11 9.1.1 Modelización ............................................................................................................ 11 9.1.2 Método de comprobación a pandeo .................................................................. 13 9.1.3 Hormigón armado ................................................................................................... 14 9.1.4 Acero laminado y conformado ............................................................................. 15 9.1.5 Muros de fábrica de ladrillo y de bloques ............................................................ 15
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10.- CÁLCULOS DE PANTALLAS DE H.A. .................................................................................................... 15
10.1.- NORMA Y MATERIALES ............................................................................................................. 15 10.2.- ACCIONES ................................................................................................................................ 15 10.3.- DATOS GENERALES ................................................................................................................... 16 10.4.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENO .................................................................................................... 16 10.5.- GEOMETRÍA .............................................................................................................................. 16 10.6.- ESQUEMA DE LAS FASES ........................................................................................................... 16 10.7.- CARGAS .................................................................................................................................... 38
11.- DISEÑO DE LOS ANCLAJES ................................................................................................................. 38
11.1.- INTRODUCCIÓN ....................................................................................................................... 38 11.2.- CRITERIOS DE ESTABILIDAD A CONSIDERAR ........................................................................... 38
11.2.1 Equilibrio global ................................................................................................... 38 11.2.2 Equilibrio local ..................................................................................................... 39
12.- JUSTIFICACIÓN ESTRUCTURAL PROTECCIÓN CONTRA EL FUEGO ................................................... 39
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ANEJO DE CÁLCULO DE ESTRUCTURAS
1.- ANTECEDENTES.
La presente memoria tiene por objeto informar sobre los valores de cálculo de la cimentación
y de la estructura de la obra “APARCAMIENTO PU SECTOR SUNC-R-LO.17, REPSOL, FASE 2,
MÁLAGA”.
Los resultados obtenidos quedan reflejados en los planos correspondientes, con dimensiones,
armados, despieces y detalles constructivos necesarios para la correcta ejecución de la
estructura. Además se indican las características de los materiales empleados, acciones,
coeficientes de seguridad, hipótesis utilizadas en el cálculo, durabilidad (ambiente, relación
agua/cemento, contenido mínimo de cemento, recubrimiento, etc.), etc.
2.- NORMATIVA Y BIBLIOGRAFÍA EMPLEADA.
Para la confección del presente cálculo se ha tenido en cuenta las siguientes normativas:
- Normas Tecnológicas de la Edificación (NTE).
- Código Técnico de la Edificación (CTE).
- Normas de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edificación (NCSE-02).
- Normas Básicas de la Edificación (NBE).
- Norma UNE 36-097-81 (parte 1).
- Instrucción para recepción de cementos (RC-03).
ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN ARMADO:
- Instrucción de hormigón estructural (EHE-08).
- CTE DB-SE C y CTE DB-SE.
ESTRUCTURAS METÁLICAS:
- CTE DB-SE A y CTE DB-SE
ESTRUCTURAS DE MURO DE CARGA:
- CTE DB-SE F y CTE DB-SE
3.- CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES.
3.1.- HORMIGÓN
Cimentación...................................................................... HA-30/P/20/IIa+Qa
Muros………….................................................................... HA-30/P/20/IIa+Qa
Pantalla H.A........................................................................ HA-30/P/20/IIa+Qa
Pilares y forjados................................................................ HA-25/B/20/IIa
3.2.- ACERO
Toda la obra...................................................................... B-500-SD
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3.3.- ACERO DE MALLAZOS PARA CAPA DE COMPRESIÓN
Toda la obra...................................................................... B-500-SD
3.4.- ACERO ESTRUCTURAL
Designación: S275J0
Características:
Módulo de elasticidad (E): 210.000 N/mm2
Módulo de elasticidad transversal (G): 81.000 N/mm2
Coeficiente de Poisson (v): 0,30
Coeficiente de dilatación térmica (): 0,000012 ºC -1
Densidad (ρ): 7.850 kg/m3
4.- BASES DE CÁLCULO ORIENTADAS A LA DURABILIDAD.
Según Artículo 8.2 EHE-08
4.1.- CLASES GENERALES DE EXPOSICIÓN AMBIENTAL EN RELACIÓN CON LA CORROSIÓN DE
ARMADURAS
Cimentación.............................................................................................. Qa+IIa
Pilares y forjados protegidos..................................................................... IIa
Pilares y forjados a la intemperie.............................................................. IIa
4.2.- CLASES ESPECÍFICAS DE EXPOSICIÓN AMBIENTAL EN RELACIÓN CON OTROS PROCESOS DE
DEGRADACIÓN DISTINTOS DE LA CORROSIÓN
Según el análisis realizado en la parcela, no se prevé agresividad del medio, pero por
experiencia en prospecciones colindantes, hay constancia de posibilidad de ataques químicos
con agresividad débil por sulfatos; clase de exposición tipo Qa.
5.- BASES DE CÁLCULO ORIENTADAS A LA DURABILIDAD.
5.1.- MAYORACIÓN DE ACCIONES
Según Artículo 12 EHE-08
5.1.1 Estados límite últimos
Mayoración de acciones permanentes........................................... G = 1,50
Mayoración de acciones variables.................................................. Q = 1,60
Mayoración de acciones accidentales............................................ A = 1,00
5.1.2 Estados límite de servicio
Mayoración de acciones permanentes........................................... G = 1,00
Mayoración de acciones variables.................................................. Q = 1,00
5.2.- MINORACIÓN DE RESISTENCIA DE MATERIALES
Según Artículo 15 EHE-08.
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5.2.1 Estados límite últimos
Hormigón (Situación persistente o transitoria).............................. c = 1,50
Hormigón (Situación accidental)................................................... c = 1,30
Acero (Situación persistente o transitoria).................................... s = 1,15
Acero (Situación accidental)......................................................... s = 1,00
5.2.2 Estados límite de servicio
Hormigón...................................................................................... c = 1,00
Acero............................................................................................ s = 1,00
5.3.- NIVELES DE CONTROL
Según Artículos 95, 88 y 90 EHE-08.
Ejecución..................................................................................... Normal
Hormigón..................................................................................... Estadístico
Acero........................................................................................... Normal
6.- DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA.
Dadas las características del proyecto, se ha considerado que el tipo de estructura optimo es la
de losa de hormigón maciza, apoyadas en pilares, también de hormigón armado.
En planos aparecen las indicaciones necesarias para identificar cada elemento (pilar, viga,
zuncho, etc…) mediante referencias.
6.1.- CARACTERÍSTICAS DE LOS FORJADOS
Forjado Tipo
Separación
entre ejes
(cm)
Espesor
básico del
nervio (cm)
Canto
total
Capa de
compresión
Base mínima
de los
zunchos
LOSA H.A. (25) 25 - - 250 - 30
LOSA H.A. (30) 30 - - 30 - 30
LOSA H.A. (40) 40 - - 40 - 30
6.2.- JUSTIFICACIÓN DEL CANTO UTILIZADO
La elección del canto del forjado se hace siempre sobre la base de que las flechas de la
estructura en servicio, sean compatibles con el perfecto funcionamiento del edificio.
En nuestro caso estas limitaciones se cumplen, no siendo de prever en absoluto la aparición de
fisuras en tabiques o cerramientos debidas a esta causa, siempre y cuando el proceso de carga
de la estructura se lleve a cabo de forma correcta y como se indica en los planos.
PARA FORJADOS LOSAS MACIZAS en general, en edificaciones normales, a falta de exigencias
más precisas que resulten de condiciones particulares, se puede establecer como valor límite
para la flecha total, en términos relativos a la longitud L del elemento que se comprueba, L/250.
A falta de criterios más precisos para la flecha activa, en términos relativos a la longitud del
elemento que se comprueba, L/400.
En todo caso, casos reales de patología, indican que, para evitar problemas de fisuración en
tabiques, la flecha activa no debe ser superior a 1,0 cm.
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6.3.- CIMENTACIÓN ADOPTADA
De los datos del informe geotécnico y de acuerdo con las prescripciones de la Dirección
Facultativa y con el CTE DB-SE C, la cimentación más idónea es la formada por una losa de
cimentación de hormigón de 1,00 m. de canto adoptando un coeficiente de balasto para la
placa rectangular de 0,420 Kg/cm3 y K30 = 8,0 Kg/cm3 (según Informe Geotécnico).
Empresa que realiza el informe geotécnico: GEOSPHERA CONSULTORES S.L.
Número de expediente: R129B-2015
Fecha de realización: 12 MARZO 2015
Autor/es: CLAUDIO JIMENEZ RODRIGUEZ
6.4.- JUNTAS DE DILATACIÓN
De acuerdo con la NCSE-02 apartado 4.2.5., las juntas de dilatación deben estar separadas de
las colindantes una distancia mínima para mitigar los efectos del choque durante los
movimientos sísmicos.
Toda construcción se separará de las lindes edificables de propiedad adyacentes y en toda su
altura no menos que el desplazamiento lateral máximo por sismo, u, ni menos de 1,5 cm., a fin
de evitar el choque con las estructuras contiguas durante los movimientos sísmicos.
Para edificios de hasta diez plantas, el desplazamiento lateral máximo, u, en centímetros puede
obtenerse mediante la expresión:
u = 33 · α1 · (ac/g) · TF2 = 33 · 2,5 · (0,133) · 0,32 = 0,987 cm ≈ 1 cm.
donde α1, ac, TF y g son los parámetros definidos en 1.7.3.1
Las juntas entre cuerpos de edificios deben ser preferentemente planos verticales y con una
anchura de, al menos, la suma de los desplazamientos laterales máximos, u, de los dos cuerpos.
No se instalarán conducciones generales atravesando planos de junta, salvo que dispongan de
enlaces flexibles adecuados.
7.- ACCIONES ADOPTADAS EN EL CÁLCULO.
Según el Anexo A de la EHE-08 y el CTE DB-AE.
7.1.- ACCIONES PERMANENTES
7.1.1 Peso propio
Peso propio del forjado LOSA (c=40cm)..................................... 10,00 KN/m2
Peso propio del forjado LOSA (c=30cm)..................................... 7,50 KN/m2
Peso propio del forjado LOSA (c=25cm)..................................... 6,25 KN/m2
Pavimento y enlucido.................................................................... 1,50 KN/m2
Tabiquería........................................................................................ 1,00 KN/m2
Cerramientos exteriores................................................................. 7,00 KN/m
Densidad de hormigón armado (art.10 EHE-08)......................... 2500 Kg/m3
Densidad de hormigón en masa (art.10 EHE-08)........................ 2300 Kg/m3
Densidad del terreno en jardineras (Tabla C.5 DB_SE-AE)......... 20,00 KN/m3
El valor característico del peso propio de los equipos e instalaciones fijas considerados, tales
como calderas colectivas, transformadores, aparatos de elevación, o torres de refrigeración
aparecen indicados en los planos.
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7.1.2 Acciones del terreno
Las acciones derivadas del empuje del terreno, tanto las procedentes de su peso como de otras
acciones que actúan sobre él, o las acciones debidas a sus desplazamientos y deformaciones,
se evalúan y tratan según establece el CTE DB-SE C.
7.2.- ACCIONES VARIABLES
7.2.1 Sobrecarga de uso
Los valores característicos de las sobrecargas de uso se han tomado de la tabla 3.1 del CTE DB-
AE.
7.2.2 Acciones sobre barandillas y elementos divisorios
Se consideran las estás acciones según indica el art. 3.2 del CTE-DB AE.
7.2.3 Viento
Puesto que el emplazamiento geográfico de la obra es la ZONA A según el anejo D del CTE-DB
AE, la presión dinámica considerada es de 0,42 KN/m2 y la velocidad básica es de 26 m/s.
7.2.4 Acciones térmicas
Puesto que la estructura proyectada es un edificio con elementos estructurales de hormigón o
acero, no se consideran las acciones térmicas ya que se disponen juntas de dilatación en las
unidades estructurales que puedan verse afectadas por cambios geométricos debidos a las
variaciones de la temperatura exterior (forjado Pta. Baja), de forma que no existen elementos
continuos de más de 40m de longitud que puedan verse afectados por dichos cambios. Existen
elementos continuos de más de 40 m de longitud en unidades estructurales protegidas de
cambios de temperatura (forjados Ptas. Sótanos).
7.2.5 Nieve
Como valor de carga de nieve por unidad de superficie en proyección horizontal, qn, se ha
tomado:
qn = µ · Sk
Siendo: µ coeficiente de forma de la cubierta según el art. 3.5.3 del CTE DB-AE.
Sk el valor característico de la carga de nieve sobre un terreno horizontal
según el art. 3.5.2 del CTE DB-AE.
7.3.- ACCIONES VARIABLES
7.3.1 Sismo
Según NCSE-02
La aplicación de esta Norma es obligatoria en las construcciones recogidas en el artículo 1.2.1,
excepto en las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí en
todas las direcciones (forjado reticular) cuando la aceleración sísmica básica ab (art. 2.1) sea
inferior a 0,08g. No obstante, la Norma será de aplicación en los edificios de más de siete plantas
si la aceleración sísmica de cálculo, ac (art. 2.2) es igual o mayor de 0,08g.
Clasificación de la edificación: IMPORTANCIA NORMAL.
Aceleración sísmica de cálculo:
La aceleración sísmica de cálculo ac, se define como el producto:
ac = S··ab
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S = coeficiente de amplificación del terreno definido en 2.2. NCSE-02
= coeficiente adimensional de riesgo
ab = aceleración sísmica básica
Para MÁLAGA, ab = 0,11g y por el tipo de edificio = 1.
TIPO DE CONSTRUCCIÓN
De importancia normal 1
De importancia especial 1,30
Según la tabla C 2.1, S toma el valor de: 1,201
ac = 1,201· 1 · 0,11g = 0,133g
Espectro elástico de respuesta:
Coeficiente del terreno: C = 1,51 El coeficiente del terreno se ha obtenido según
los niveles geotécnicos definidos en el Informe
Geotécnico.
Coeficiente de contribución: k = 1,0
Esta norma establece un espectro normalizado de respuesta elástica en la superficie libre del
terreno, para aceleraciones horizontales, correspondientes a un oscilador lineal simple con un
amortiguamiento de referencia del 5% respecto al crítico, definido por los siguientes valores:
Si T < TA α(T) = 1 + 1,5 · T/TA
Si TA ≤ T ≤ TB α(T) = 2,5
Si T > TB α(T) = K · C/T
siendo,
α(T) Valor del espectro normalizado de respuesta elástica
T Periodo propio del oscilador en segundos
K Coeficiente de contribución, referido en art. 2.1. NCSE-02
TA, TB Períodos característicos del espectro de respuesta, de valores:
TA = K · C / 10
TB = K · C / 2,5
Período fundamental del edificio:
Al tratarse de una estructura de hormigón armado de “n” plantas
TF= 0,09 x n seg.
Nº de modos considerados:
Los modos de vibración en modelos de planos de estructuras de pisos según la figura 3.2 de la
NCSE-02, se consideran en base al período fundamental de la construcción (TF).
El primer modo, si TF ≤ 0.75 s
El primero y segundo modo, si 0.75 s < TF ≤ 1.25 s
Los tres primeros modos, si TF > 1.25 s
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Para la consideración de los efectos de los distintos modos, se aceptan las siguientes relaciones
entre los periodos del modo i, Ti, y del modo fundamental, TF:
Ti = TF/ (2i-1)
Nº mínimo de modos a considerar:
En cada caso se considerará el número de modos de vibración con contribución significativa en
el resultado, y como mínimo se considerarán:
- tres modos en el caso de modelos planos de estructuras de pisos (Figura 3.1. NCSE-02)
- cuatro modos en el caso de modelos espaciales de estructura, dos traslacionales y otros dos
rotacionales.
- Todos los modos de período superior a TA (apartado 2.3. NCSE-02)
Cálculo de las características modales de la construcción:
Las características de la construcción (período propio y coeficiente de forma de cada modo de
vibración, y amortiguamiento) se determinan con las Fórmulas aproximadas indicadas en los
epígrafes 3.7.2.2. y 3.7.3.2. de la NCSE-02.
Determinación de las fuerzas sísmicas:
Las fuerzas sísmicas se determinan de la siguiente expresión:
Fik = sik · Pk
Donde Pk es el peso correspondiente a la masa de la planta k (ver epígrafe 3.2. NCSE-02) y sik es
un coeficiente sísmico adimensional correspondiente a la planta k en el modo i, de valor:
sik = (ac / g) · i · · ik
Siendo:
(ac / g) = S · · (ab / g)
i un coeficiente de valor:
Para Ti ≤ TB i = 2,5
Para Ti < TB i = 2,5 · (TB / Ti)
Siendo Ti el Período del modo considerado y TB el Período característico del espectro
Coeficiente de respuesta = según la Tabla 3.1. de la NCSE-02
ik es el factor de distribución correspondiente a la planta k, en el modo i, definido en el art.
3.7.3.2. de la NCSE-02.
=
==n
k
ikk
n
k
ikk
ikik
m
m
1
2
1
·
·
·
7.3.2 Incendio
Las acciones debidas a la agresión térmica del incendio están consideradas según el CTE DB-SI.
En las zonas de tránsito de vehículos destinados a los servicios de protección contra incendios, se
considera una acción de 2T/m2 dispuesta en una superficie de 3m de ancho por 8m de largo,
en cualquiera de las posiciones de una banda de 5m de ancho, y las zonas de maniobra, por
donde se prevé el paso de este tipo de vehículos.
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7.3.3 Impacto
Esta estructura ha sido calculada considerando sólo las acciones debidas a impactos
accidentales de vehículos de la siguiente forma:
Se ha introducido una carga de 5T en la dirección paralela a la vía por donde pueden circular
los vehículos y otra de 2,5T en la dirección perpendicular, no actuando simultáneamente. La
fuerza equivalente de impacto se considera actuando en un plano horizontal y se aplica sobre
una superficie rectangular de 0,25m de altura y una anchura de 1,5m, o la anchura del
elemento si es menor, y una altura de 0,6m por encima del nivel de rodadura, en el caso de
elementos verticales, o la altura del elemento, si es menor de 1,8m en los horizontales.
7.4.- CARGAS GRAVITATORIAS ACTUANTES SOBRE CADA FORJADO
Las cargas gravitatorias actuantes sobre cada forjado y la losa de cimentación están indicadas
en el plano de cimentación y estructura correspondiente.
8.- COMBINACIÓN DE ACCIONES.
Según Articulo 13 EHE-08.
Gk,j Valor característico de las acciones permanentes.
Qk,1 Valor característico de la acción variable determinante. Qk,i Valor característico de la acción variable. AK Valor característico de la acción accidental. AE,K Valor característico de la acción sísmica.
Coeficientes de seguridad.
Las cargas gravitatorias actuantes sobre cada forjado y la losa de cimentación están indicadas
en el plano de cimentación y estructura correspondiente.
8.1.- CARGAS GRAVITATORIAS ACTUANTES SOBRE CADA FORJADO
• SITUACIONES PERSISTENTES O TRANSITORIAS
a) Situaciones con una sola acción variable Qk,1:
G,j Gk,j + Q,1 Qk,1
b) Situaciones con dos o más acciones variables Qk,i:
G,j Gk,j + 0.9 Q,i Qk,i
• SITUACIONES SÍSMICAS
G,j Gk,j + A AE,K + 0.8 Q,i Qk,i
8.2.- ESTADOS LÍMITE DE SERVICIO
• COMBINACIÓN POCO PROBABLE
a) Situaciones con una sola acción variable Qk,1:
G,j Gk,j + Q,1 Qk,1
b) Situaciones con dos o más acciones variables Qk,i:
G,j Gk,j + 0.9 Q,i Qk,i
• COMBINACIÓN CUASIPERMANENTE
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G,j Gk,j + 0.6 Q,i Qk,i
9.- MÉTODOS DE CÁLCULO.
Las características de los programas utilizados son las siguientes:
• Título: CYPE INGENIEROS
Versión: ÚLTMA DISPONIBLE
Nombre de la empresa: Cype Ingenieros, S.A.
Avda. Eusebio Sempere, 5.
46020 ALICANTE – España
9.1.- SISTEMA DE CÁLCULO DE CYPE INGENIEROS
Este programa ha sido concebido para realizar el cálculo y dimensionado de estructuras de
hormigón armado y metálicas diseñado con forjados unidireccionales, reticulares y losas macizas
para edificios sometidos a acciones verticales y horizontales. Las vigas de forjados pueden ser de
hormigón y metálicas. Los soportes pueden ser pilares de hormigón armado, metálicos, pantallas
de hormigón armado, muros de hormigón armado con o sin empujes horizontales y muros de
fábrica. La cimentación puede ser fija (por zapatas o encepados) o flotante (mediante vigas y
losas de cimentación).
9.1.1 Modelización
El análisis de las solicitaciones se realiza mediante un cálculo espacial en 3D, por métodos
matriciales de rigidez formando todos los elementos que definen la estructura: pilares, pantallas
H.A., muros, vigas y forjados.
Se establece la compatibilidad de deformaciones en todos los nudos, considerando 6 grados de
libertad, y se crea la hipótesis de indeformabilidad del plano de cada planta, para simular el
comportamiento rígido del forjado, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del
mismo. Por tanto, cada planta sólo podrá girar y desplazarse en su conjunto (3 grados de
libertad).
Para el cálculo de la estructura, el forjado se ha considerado como PISO RIGIDO.
Esta consideración de piso rígido para cada zona independiente de una planta se mantiene
aunque se introduzcan vigas y no forjados en la planta.
Cuando en una misma planta existan zonas independientes, se considerará cada una de éstas
como una parte distinta de cara a la indeformabilidad de esa zona, y no se tendrá en cuenta
en su conjunto. Por tanto, las plantas se comportarán como planos indeformables
independientes. Un pilar no conectado se considera zona independiente.
Para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático, (excepto cuando se consideran
acciones dinámicas por sismo, en cuyo caso se emplea el análisis modal espectral), y se supone
un comportamiento lineal de los materiales y, por tanto, un cálculo de primer orden, de cara a
la obtención de desplazamientos y esfuerzos.
La estructura se discretiza en elementos tipo barra (estructuras 3D integradas), emparrillados de
barras y nudos, y elementos finitos triangulares de la siguiente manera:
1. Pilares: Son barras verticales entre cada planta, definiendo un nudo en arranque de
cimentación o en otro elemento, como una viga o forjado, y en la intersección de cada planta,
siendo su eje el de la sección transversal. Se consideran las excentricidades debidas a la
variación de dimensiones en altura. La longitud de la barra es la distancia libre a cara de otros
elementos.
2. Vigas: se definen en planta fijando nudos en la intersección con las caras de soportes (pilares,
pantallas o muros), así como en los puntos de corte con elementos de forjado o con otras vigas.
Siempre poseen tres grados de libertad, manteniendo la hipótesis de diafragma rígido entre
todos los elementos que se encuentren en contacto. Pueden ser de hormigón armado o
metálicas en perfiles seleccionados de biblioteca.
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- 2.1. Simulación de apoyo en muro: se definen tres tipos de vigas simulando el apoyo en
muro (empotramiento, articulación fija o articulación con deslizamiento libre horizontal), el cual
se discretiza como una serie de apoyos coincidentes con los nudos de la discretización a lo largo
del apoyo en muro, al que se le aumenta su rigidez de forma considerable (x100). Es como una
viga continua muy rígida sobre apoyos con tramos de luces cortas.
- 2.2. Vigas de cimentación: son vigas flotantes apoyadas sobre suelo elástico,
discretizadas en nudos y barras, asignando a los nudos la constante de muelle definida a partir
del coeficiente de balasto (ver anexo de Losas y vigas de cimentación).
• 3. Vigas inclinadas: Se definen como barras entre dos puntos que pueden estar en un
mismo nivel o planta o en diferentes niveles, creándose dos nudos en dichas
intersecciones.
• 4. Forjados unidireccionales: Las viguetas son barras que se definen en los paños huecos
entre vigas o muros, y que crean nudos en las intersecciones de borde y eje
correspondientes de la viga que intersectan.
• 5. Forjados de Placas Aligeradas. Son forjados unidireccionales discretizados por barras
cada 40 cm. Las características geométricas y sus propiedades resistentes se definen en
una ficha de características del forjado.
• 6. Losas macizas: La discretización de los paños de losa maciza se realiza en mallas de
elementos tipo barra de tamaño máximo de 25 cm y se efectúa una condensación
estática (método exacto) de todos los grados de libertad. Se tiene en cuenta la
deformación por cortante y se mantiene la hipótesis de diafragma rígido. Se considera
la rigidez a torsión de los elementos.
- 6.1. Losas de cimentación: son losas macizas flotantes cuya discretización es idéntica
a las losas normales de planta, con muelles cuya constante se define a partir del
coeficiente de balasto.
• 7. Forjados reticulares: la discretización de los paños de forjado reticular se realiza en
mallas de elementos finitos tipo barra cuyo tamaño es de un tercio del intereje definido
entre nervios de la zona aligerada, y cuya inercia a flexión es la mitad de la zona
maciza, y la inercia a torsión el doble de la de flexión. La dimensión de la malla se
mantiene constante tanto en la zona aligerada como en la maciza, adoptando en
cada zona las inercias medias antes indicadas. Se tiene en cuenta la deformación por
cortante y se mantiene la hipótesis de diafragma rígido. Se considera la rigidez a torsión
de los elementos.
• 8. Pantallas H.A.: Son elementos verticales de sección transversal cualquiera, formada
por rectángulos múltiples entre cada planta, y definidas por un nivel inicial y un nivel
final. La dimensión de cada lado es constante en altura, pudiendo disminuirse su
espesor. En una pared (o pantalla) una de las dimensiones transversales de cada lado
debe ser mayor que cinco veces la otra dimensión, ya que si no se verifica esta
condición no es adecuada su discretización como elemento finito, y realmente se
puede considerar un pilar como elemento lineal.
• 9. Muros de hormigón armado y muros de sótano: Son elementos verticales de sección
transversal cualquiera, formada por rectángulos entre cada planta, y definidas por un
nivel inicial y un nivel final. La dimensión de cada lado puede ser diferente en cada
planta, pudiendo disminuirse su espesor en cada planta. En una pared (o muro) una de
las dimensiones transversales de cada lado debe ser mayor que cinco veces la otra
dimensión, ya que si no se verifica esta condición, no es adecuada su discretización
como elemento finito, y realmente se puede considerar un pilar, u otro elemento en
función de sus dimensiones.
Todo nudo generado corresponde con algún nodo de los triángulos.
La discretización efectuada es por elementos finitos tipo lámina gruesa tridimensional, que
considera la deformación por cortante. Están formados por seis nodos, en los vértices y en los
puntos medios de los lados con seis grados de libertad cada uno y su forma es triangular,
realizándose un mallado del muro en función de las dimensiones, geometría, huecos,
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generándose un mallado con refinamiento en zonas críticas que reduce el tamaño de los
elementos en las proximidades de ángulos, bordes y singularidades.
Consideración del tamaño de los nudos
Se crea, por tanto, un conjunto de nudos generales rígidos de dimensión finita en la intersección
de pilares y vigas cuyos nudos asociados son los definidos en las intersecciones de los elementos
de los forjados en los bordes de las vigas y de todos ellos en las caras de los pilares.
Dado que están relacionados entre sí por la compatibilidad de deformaciones, supuesta la
deformación plana, se puede resolver la matriz de rigidez general y las asociadas y obtener los
desplazamientos y los esfuerzos en todos los elementos.
Como, en general, la reacción en el soporte es excéntrica, ya que normalmente se transmite axil
y momento al soporte, se adopta la consideración del tamaño de los nudos mediante la
introducción de elementos rígidos entre el eje del soporte y el final de la viga, lo cual se plasma
en las consideraciones que a continuación se detallan.
Dentro del soporte se supone una respuesta lineal como reacción de las cargas transmitidas por
el dintel y las aplicadas en el nudo, transmitidas por el resto de la estructura. Además, se supone
que el canto de las vigas aumenta de forma lineal, de acuerdo a una pendiente 1:3, hasta el
eje del soporte, por lo que la consideración conjunta del tamaño de los nudos, redondeo
parabólico de la ley de momentos y aumento de canto dentro del soporte, conduce a una
economía de la armadura longitudinal por flexión en las vigas, ya que el máximo de cuantías se
produce entre la cara y el eje del soporte. Lo más habitual es que el máximo sea en la cara, en
función de la geometría.
En el caso de una viga que apoya en un soporte alargado tipo pantalla o muro, las leyes de
momentos se prolongan en el soporte a partir de la cara de apoyo en una longitud de un canto.
Las armaduras se dimensionan hasta esa longitud y no se prolongan más allá de donde son
necesarias. Aunque la viga sea más ancha que el apoyo, ésta y su armadura se interrumpen
cuando ha penetrado un canto en la pantalla o muro.
9.1.2 Método de comprobación a pandeo
Para el cálculo a pandeo se expone a continuación los principios básicos utilizados por el
programa:
Coeficientes de pandeo por planta en cada dirección.
1. Pilares de hormigón.
2. Pilares de acero.
Estos coeficientes pueden definirse por planta y por cada pilar independientemente. El
programa asume el valor α = 1 (también llamado β) por defecto, debiéndolo variar según el tipo
de estructura y uniones del pilar con vigas y forjados en ambas direcciones. Recuerde que se
define un coeficiente de pandeo por planta y otro por pilar en cabeza y pie, que se multiplican,
obteniendo el coeficiente de cálculo definido.
La altura que se considera a efectos de cálculo a pandeo es la altura libre del pilar, es decir, la
altura de la planta menos la altura de la viga o forjado de mayor canto que acomete al pilar.
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El valor final de α de un pilar es el producto del α de la planta por el α del tramo.
Queda a juicio del proyectista la variación de los valores de α en cada una de las direcciones
de los ejes locales de los pilares.
Consideración de Efectos de 2º Orden. De forma potestativa se considerará, cuando se defina
hipótesis de Viento o Sismo, el cálculo de la amplificación de esfuerzos producidos por la
actuación de dichas cargas horizontales.
El método está basado en el efecto P-delta debido a los desplazamientos producidos por las
acciones horizontales, abordando de forma sencilla los efectos de segundo orden a partir de un
cálculo de primer orden, y un comportamiento lineal de los materiales, con unas características
mecánicas calculadas con las secciones brutas de los materiales y su módulo de elasticidad
secante.
9.1.3 Hormigón armado
Para la obtención de las solicitaciones se ha considerado los principios de la Mecánica Racional
y las teorías clásicas de la Resistencia de Materiales y Elasticidad.
El método de cálculo aplicado es de los Estados Límites, en el que se pretende limitar que el
efecto de las acciones exteriores ponderadas por unos coeficientes, sea inferior a la respuesta
de la estructura, minorando las resistencias de los materiales.
En los estados límites últimos se comprueban los correspondientes a: equilibrio, agotamiento o
rotura, adherencia, anclaje y fatiga (si procede).
En los estados límites de utilización, se comprueba: deformaciones (flechas), y vibraciones (si
procede).
Definidos los estados de carga según su origen, se procede a calcular las combinaciones
posibles con los coeficientes de mayoración y minoración correspondientes de acuerdo a los
coeficientes de seguridad definidos en el art. 12º de la norma EHE-08 y las combinaciones de
hipótesis básicas definidas en el art 4º del CTE DB-SE.
Situaciones no sísmicas
Situaciones sísmicas
La obtención de los esfuerzos en las diferentes hipótesis simples del entramado estructural, se
harán de acuerdo a un cálculo lineal de primer orden, es decir admitiendo proporcionalidad
entre esfuerzos y deformaciones, el principio de superposición de acciones, y un
comportamiento lineal y geométrico de los materiales y la estructura.
Para la obtención de las solicitaciones determinantes en el dimensionado de los elementos de
los forjados (vigas, viguetas, losas, nervios) se obtendrán los diagramas envolventes para cada
esfuerzo.
Para el dimensionado de los soportes se comprueban para todas las combinaciones definidas.
+ + Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai ki
j 1 i >1
G Q Q
+ + Gj kj A E Qi ai ki
j 1 i 1
G A Q
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9.1.4 Acero laminado y conformado
Se dimensiona los elementos metálicos de acuerdo a la norma CTE SE-A (Seguridad estructural),
determinándose coeficientes de aprovechamiento y deformaciones, así como la estabilidad, de
acuerdo a los principios de la Mecánica Racional y la Resistencia de Materiales.
Se realiza un cálculo lineal de primer orden, admitiéndose localmente plastificaciones de
acuerdo a lo indicado en la norma.
La estructura se supone sometida a las acciones exteriores, ponderándose para la obtención de
los coeficientes de aprovechamiento y comprobación de secciones, y sin mayorar para las
comprobaciones de deformaciones, de acuerdo con los límites de agotamiento de tensiones y
límites de flecha establecidos.
Para el cálculo de los elementos comprimidos se tiene en cuenta el pandeo por compresión, y
para los flectados el pandeo lateral, de acuerdo a las indicaciones de la norma.
9.1.5 Muros de fábrica de ladrillo y de bloques
Para el cálculo y comprobación de tensiones de las fábricas de ladrillo se tendrá en cuenta lo
indicado en la norma CTE SE-F, y el Eurocódigo-6 en los bloques de hormigón.
El cálculo de solicitaciones se hará de acuerdo a los principios de la Mecánica Racional y la
Resistencia de Materiales.
Se efectúan las comprobaciones de estabilidad del conjunto de las paredes portantes frente a
acciones horizontales, así como el dimensionado de las cimentaciones de acuerdo con las
cargas excéntricas que le solicitan.
10.- CÁLCULOS DE PANTALLAS DE H.A.
Las características del programa utilizado para el cálculo de la pantalla de H.A. es el siguiente:
• Título: CYPE. Módulo Muros pantalla
Versión: Última disponible
Nombre de la empresa: Cype Ingenieros, S.A.
Avda. Eusebio Sempere, 5.
46020 ALICANTE – España
10.1.- NORMA Y MATERIALES
Norma de hormigón: EHE-08 / CTE (España)
Hormigón: HA-30, Control estadístico
Acero: B 500 SD, Control Normal
Clase de exposición: Clase IIa
Recubrimiento geométrico: 7.0 cm
Tamaño máximo del árido: 20 mm
10.2.- ACCIONES
Mayoración esfuerzos en construcción: 1.60
Mayoración esfuerzos en servicio: 1.60
Con análisis sísmico
Aceleración de cálculo: 0.13 g
No se considera el sismo en las fases constructivas
Mayoración esfuerzos en hipótesis sísmica: 1.00
Sin considerar acciones térmicas en puntales
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10.3.- DATOS GENERALES
Cota de la rasante: 0.00 m
Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m
Tipología: Muro pantalla de hormigón armado
10.4.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENO
Referencias Cota
superior Descripción
1 - Rellenos 0.00 m Densidad aparente: 1.6 Kg/dm3
Densidad sumergida: 1.0 Kg/dm3
Ángulo rozamiento interno: 28 grados
Cohesión: 0.00 Tn/m2
2 - Arcilla -2.25 m Densidad aparente: 1.8 Kg/dm3
Densidad sumergida: 1.1 Kg/dm3
Ángulo rozamiento interno: 26 grados
Cohesión: 1.00 Tn/m2
3 – Depósitos
granulares
-6.35 m Densidad aparente: 1.8 Kg/dm3
Densidad sumergida: 1.1 Kg/dm3
Ángulo rozamiento interno: 33 grados
Cohesión: 0.50 Tn/m2
4 – Arcilla beige -14.45 m Densidad aparente: 1.7 Kg/dm3
Densidad sumergida: 1.1 Kg/dm3
Ángulo rozamiento interno: 25 grados
Cohesión: 1.50 Tn/m2
5 – Arcilla gris -23.85 m Densidad aparente: 1.7 Kg/dm3
Densidad sumergida: 1.1 Kg/dm3
Ángulo rozamiento interno: 25 grados
Cohesión: 4.00 Tn/m2
* Para el cálculo de la pantalla tipo E, la cota de coronación de la misma comienza en el nivel 2
de Arcillas a una cota de 3,55 m. respecto del nivel de la cota 0,00 m. del nivel de Rellenos.
10.5.- GEOMETRÍA
La geometría de la pantalla de H.A. es la siguiente:
Altura total: 29.00 m.
Pantallas C y R Espesor: 100 cm.
Longitud tramo: 2,50 m.
Altura total: 25.45 m.
Pantalla E Espesor: 100 cm.
Longitud tramo: 2,50 m.
10.6.- ESQUEMA DE LAS FASES
En el cálculo del muro pantalla de han distinguido tres tipos de pantallas de H.A., diferenciadas
según el plano correspondiente a pantallas, distinguiéndose las siguientes:
- Pantalla TIPO C. Correspondiente a la zona anexa a calle.
- Pantalla TIPO R. Correspondiente a la zona anexa a las rampas del parking.
- Pantalla tipo E. Correspondiente a la zona anexa a las zonas de entrada.
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PANTALLA TIPO C
Referencias Nombre Descripción
Fase 1 Excavación hasta la cota:
-4.55 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -4.55 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -4.55 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 2 Colocación de anclaje
activo en la cota -3.85 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -4.55 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -4.55 m
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Referencias Nombre Descripción
Fase 3 Excavación hasta la cota:
-8.05 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -8.05 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -8.05 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 4 Colocación de anclaje
activo en la cota -7.35 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -8.05 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -8.05 m
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Referencias Nombre Descripción
Fase 5 Excavación hasta la cota:
-11.55 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -11.55 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -11.55 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 6 Colocación de anclaje
activo en la cota -10.85 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -11.55 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -11.55 m
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Referencias Nombre Descripción
Fase 7 Excavación hasta la cota: -14.05 m
Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -14.05 m Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m Con nivel freático intradós hasta la cota: -14.05 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 8 Colocación de anclaje
activo en la cota -13.35 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -14.05 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -14.05 m
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Referencias Nombre Descripción
Fase 9 Excavación hasta la cota:
-15.85 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -15.85 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -15.85 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 10 Construcción de losa de cimentación (Cota: -14.85 m)
Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -15.85 m Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m Con nivel freático intradós hasta la cota: -15.85 m
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Referencias Nombre Descripción
Fase 11 Construcción de forjado
(Cota: -11.35 m)
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -15.85 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -15.85 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 12 Construcción de forjado
(Cota: -7.85 m)
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -15.85 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -15.85 m
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Referencias Nombre Descripción
Fase 13 Construcción de forjado
(Cota: -4.35 m)
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -15.85 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -15.85 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 14 Construcción de forjado
(Cota: 0.00 m)
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -15.85 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -15.85 m
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Referencias Nombre Descripción
Fase 15 Fase de servicio Tipo de fase: Servicio
Cota de excavación: -15.85 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -15.85 m
PANTALLA TIPO R
Referencias Nombre Descripción
Fase 1 Excavación hasta la
cota: -4.55 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -4.55 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -4.55 m
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Referencias Nombre Descripción
Fase 2 Colocación de anclaje
activo en la cota -3.85 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -4.55 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -4.55 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 3 Excavación hasta la
cota: -8.05 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -8.05 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -8.05 m
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Referencias Nombre Descripción
Fase 4 Colocación de anclaje
activo en la cota -7.35 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -8.05 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -8.05 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 5 Excavación hasta la
cota: -11.55 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -11.55 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -11.55 m
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Referencias Nombre Descripción
Fase 6 Colocación de anclaje
activo en la cota -10.85 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -11.55 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -11.55 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 7 Excavación hasta la cota:
-14.05 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -14.05 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -14.05 m
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Referencias Nombre Descripción
Fase 8 Colocación de anclaje
activo en la cota -13.35 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -14.05 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -14.05 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 9 Excavación hasta la cota:
-15.85 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -15.85 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -15.85 m
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Referencias Nombre Descripción
Fase 10 Construcción de losa de
cimentación (Cota: -14.85 m)
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -15.85 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -15.85 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 11 Construcción de forjado
(Cota: -11.35 m)
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -15.85 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -15.85 m
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Referencias Nombre Descripción
Fase 12 Construcción de forjado
(Cota: -7.85 m)
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -15.85 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -15.85 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 13 Construcción de forjado
(Cota: -4.35 m)
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -15.85 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -15.85 m
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Seguridad Estructural (DB-SE) 31
Referencias Nombre Descripción
Fase 14 Construcción de forjado
(Cota: 0.00 m)
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -15.85 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -15.85 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 15 Fase de servicio Tipo de fase: Servicio
Cota de excavación: -15.85 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -3.75 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -15.85 m
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Seguridad Estructural (DB-SE) 32
PANTALLA TIPO E
Referencias Nombre Descripción
Fase 1 Excavación hasta la cota:
-4.50 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -4.50 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -0.20 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -4.50 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 2 Colocación de anclaje
activo en la cota -3.80 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -4.50 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -0.20 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -4.50 m
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Expediente: H-2313-14
Seguridad Estructural (DB-SE) 33
Referencias Nombre Descripción
Fase 3 Excavación hasta la cota:
-8.00 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -8.00 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -0.20 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -8.00 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 4 Colocación de anclaje
activo en la cota -7.30 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -8.00 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -0.20 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -8.00 m
Proyecto Básico y Ejecución de Aparcamiento Sector SUNC-O-LO.17 “REPSOL”. Málaga
Expediente: H-2313-14
Seguridad Estructural (DB-SE) 34
Referencias Nombre Descripción
Fase 5 Excavación hasta la cota:
-10.50 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -10.50 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -0.20 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -10.50 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 6 Colocación de anclaje
activo en la cota -9.80 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -10.50 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -0.20 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -10.50 m
Proyecto Básico y Ejecución de Aparcamiento Sector SUNC-O-LO.17 “REPSOL”. Málaga
Expediente: H-2313-14
Seguridad Estructural (DB-SE) 35
Referencias Nombre Descripción
Fase 7 Excavación hasta la cota:
-12.30 m
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -12.30 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -0.20 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -12.30 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 8 Construcción de losa de
cimentación (Cota: -11.30 m)
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -12.30 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -0.20 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -12.30 m
Proyecto Básico y Ejecución de Aparcamiento Sector SUNC-O-LO.17 “REPSOL”. Málaga
Expediente: H-2313-14
Seguridad Estructural (DB-SE) 36
Referencias Nombre Descripción
Fase 9 Construcción de forjado
(Cota: -7.80 m)
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -12.30 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -0.20 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -12.30 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 10 Construcción de forjado
(Cota: -4.30 m)
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -12.30 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -0.20 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -12.30 m
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Seguridad Estructural (DB-SE) 37
Referencias Nombre Descripción
Fase 11 Construcción de forjado
(Cota: -0.80 m)
Tipo de fase: Constructiva
Cota de excavación: -12.30 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -0.20 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -12.30 m
Referencias Nombre Descripción
Fase 12 Fase de servicio Tipo de fase: Servicio
Cota de excavación: -12.30 m
Con nivel freático trasdós hasta la cota: -0.20 m
Con nivel freático intradós hasta la cota: -12.30 m
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Expediente: H-2313-14
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10.7.- CARGAS
PANTALLA TIPO C
CARGAS EN EL TRASDÓS
Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final
Uniforme En superficie Valor: 2.1 Tn/m2 Excavación hasta la
cota: -4,5 m Fase de servicio
PANTALLA TIPO R
CARGAS EN EL TRASDÓS
Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final
Uniforme En superficie Valor: 2.1 Tn/m2 Excavación hasta la
cota: -4,55 m Fase de servicio
PANTALLA TIPO E
CARGAS EN EL TRASDÓS
Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final
Uniforme En superficie Valor: 2 Tn/m2 Excavación hasta la
cota: -4,50 m Fase de servicio
11.- DISEÑO DE LOS ANCLAJES
11.1.- INTRODUCCIÓN
El diseño de un anclaje requiere conocer en primer lugar el valor y dirección de los esfuerzos
ejercidos por la estructura a anclar, denominadas cargas nominales (consideradas sin mayorar),
para poder en segundo lugar dimensionar las diferentes partes del anclaje (tirante, longitud libre
y longitud de bulbo). Ver Eurocódigo 1-parte 1-1 y el Eurocódigo 7-parte 1.
El proyecto de un anclaje requiere conocer el valor y dirección de los esfuerzos ejercidos por la
estructura a anclar. En este sentido se estará a lo especificado al respecto en la Guía de
cimentaciones en obras de carretera y en el art. 9 del CTE DB-SE C.
11.2.- CRITERIOS DE ESTABILIDAD A CONSIDERAR
En las estructuras ancladas se deberán tener en cuenta dos aspectos:
• La estabilidad global de la zona en que se encuentra la estructura anclada.
• El comportamiento de cada uno de los elementos de los anclajes y sus efectos sobre
el entorno más inmediato de los mismos (equilibrio local).
11.2.1 Equilibrio global
Lo referente al equilibrio o estabilidad global se abordará de conformidad con lo especificado
al respecto en la Guía de cimentaciones en obras de carretera.
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11.2.2 Equilibrio local
Se debe asegurar el comportamiento individual de cada componente de los anclajes,
considerando:
• La rotura parcial de la cabeza del anclaje o de la estructura a anclar, por exceso de
tensión en los anclajes, o por fallo de alguno de estos últimos.
• La rotura del tirante a tracción y el deslizamiento del mismo dentro del bulbo.
• La pérdida de tensión en el anclaje por deslizamiento del bulbo contra el terreno.
12.- JUSTIFICACIÓN ESTRUCTURAL PROTECCIÓN CONTRA EL FUEGO
Cada uno de los elementos de la estructura cumple el conjunto de recomendaciones indiadas
en el anejo 7 de la EHE-08, por razones de seguridad general frente a incendios.
Para pilares, según tabla A.7.2 de anejo 7:
Resistencia al fuego
normalizada Dimensión mínima (mm) / Recubrimiento mecánico equivalente (mm)
R 90 250/30
R 120 250/40
Para muros portantes, según tabla A.7.4 de anejo 7:
Resistencia al fuego
normalizada
Dimensión mínima (mm) / Recubrimiento mecánico equivalente (mm)
Muro expuesto por una cara Muro expuesto por ambas caras
REI 90 140/20 160/25
REI 120 160/25 180/35
Para losas macizas, según tabla A.7.7 de anejo 7:
Resistencia al fuego
normalizada Espesor mínimo (mm) / Recubrimiento mecánico equivalente (mm)
REI 90 100/25
REI 120 120/35
Para losas nervadas o forjados reticulares, según tabla A.7.8 de anejo 7:
Resistencia al fuego
normalizada
Dimensión mínima (mm) / Recubrimiento
mecánico equivalente (mm)
Espesor mínimo de la capa
de compresión (mm)
R 90 120/40 80
R 120 160/50 100
Para el espesor de la capa de compresión, ancho del alma y ancho de nervio se podrán tener
en cuenta los espesores del solado y de las bovedillas no recuperables para R<=120. (En caso de
bovedillas cerámicas pueden considerarse como espesores adicionales de hormigón
equivalentes a 2 veces su espesor real).