RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE

� Normativa di riferimento:

La normativa applicata è la seguente:

- D.M.Infrastrutture del 14/01/2008 (di seguito nominato NTC08) e relative

Istruzioni di applicazione.

- DM LLPP 14/02/1992, DM LLPP 11/03/1988, DM LLPP 16/01/1996, Circ. LLPP

10/04/1997 n°65.

� Localizzazione intervento:

L’intervento in oggetto è sito nel Comune di Piombino (LI) in loc. Ischia di

Crociano.

Il Comune di Piombino è classificato come località sismica di zona n°4 in base

ai criteri di prima applicazione contenuti nell’All.1 dell’O.P.C.M. n°3274 del

20/03/2003, recepita dalla regione Toscana con D.G.R. n°604 del 16/06/2003.

� Descrizione intervento:

L’intervento prevede la realizzazione di un volume tecnico destinato a stazione

di pompaggio del percolato di discarica, delle dimensioni in pianta di 380x325

cm ed altezza pari a 350 cm.

Si prevede la realizzazione di:

- una platea in c.a. di fondazione dello spessore di 30 cm;

- n°4 setti verticali in c.a. dello spessore di 20 cm;

- una copertura piana con solaio tipo predalles.

In base a quanto previsto dall’Allegato A al DPGR n.36R del 9/7/09, l’opera NON

è da considerarsi come opera di uso né strategico, né rilevante.

� Criteri alla base della concezione strutturale:

La struttura è stata modellata come un insieme di setti in c.a., di cui quello

retrostante sostiene la spinta del terreno dell’argine adiacente il fabbricato. La

platea di fondazione è estesa oltre il fabbricato, al di sotto dell’argine per

garantire un comportamento a stelo e suolo di sostegno del terreno. Il solaio di

copertura è modellato come un impalcato rigido nel proprio piano.

Per quanto riguarda i setti in c.a., si specifica che si applica quanto previsto dai

DM LLPP 14/02/1992, DM LLPP 16/01/1996 e Circ. LLPP 10/04/1997 n°65; e perciò

ad essi non si applica quanto previsto dalle NTC08 in relazione alle travi di

collegamento di pareti accoppiate.

� Valutazione della sicurezza:

Premesso che la costruzione in oggetto è di tipo 2 (secondo il punto 2.4.1 del

DM 14/01/2008) e di classe d’uso I (secondo il punto 2.4.2 del DM 14/01/2008),

ed è collocata in un sito ricadante in Zona 4; la valutazione della sicurezza della

struttura è stata eseguita verificando gli stati di tensione secondo il “Metodo di

verifica alle tensioni ammissibili”, come previsto al paragrafo 2.7 del DM

14/01/2008.

Per ulteriori specifiche si rimanda alla relazione di calcolo del programma di

calcolo automatico.

� Vita nominale, Classi e coefficienti d’uso e Periodo di riferimento:

Premesso che: 1) la costruzione in oggetto è di tipo 2 (secondo il punto 2.4.1

del DM 14/01/2008) e di classe d’uso I (secondo il punto 2.4.2 del DM

14/01/2008); 2) è collocata in un sito ricadante in Zona 4; 3) come previsto al

paragrafo 2.7 del DM 14/01/2008 le norme tecniche applicate sono il DM LLPP

14/02/1992, DM LLPP 11/03/1988, DM LLPP 16/01/1996;

non si è proceduta alla definizione della vita nominale, della classe e

coefficiente d’uso e del periodo di riferimento.

� Criteri adottati per le misure di sicurezza:

Al fine di valutare la resistenza e sicurezza della struttura si è verificato che sia

atta a resistere alle azioni statiche e sismiche. A tal fine è stato elaborato un

modello con programma di calcolo automatico (per i cui dati si rimanda al

Fascicolo dei calcoli) ed è stata eseguita la verifica sismica statica equivalente,

come previsto dal D.M. 16/1/1996, assumendo un Grado di sismicità pari a 5.

In base a quanto previsto dal punto B.4. della Circ. n°65 del 10/04/1997, si è

valutato di potere utilizzare un’analisi sismica statica della costruzione in quanto

queste presenta la tendenza a rispondere all’azione sismica con una unica

forma di oscillazione. Si è proceduto, utilizzando lo stesso modello di calcolo di

progetto, ad una analisi sismica dinamica con stesso programma di calcolo

automatico, e si è verificato che con il 1° modo di vibrare la somma delle

masse attivate è maggiore dell’85% della massa totale.

� Prestazioni attese al collaudo:

Come previsto da Normativa vigente.

RELAZIONE SUI MATERIALI

Per i materiali ed i prodotti per uso strutturale è stato applicato quanto

previsto dal DM 14/01/2008, con particolare riferimento al cap.11.

I materiali ed i prodotti utilizzati per gli elementi strutturali oggetto del

presente progetto presentano le seguenti caratteristiche :

Acciaio:

- acciaio per reti e barre da c.a.: B450 C controllato.

Calcestruzzo:

- legante = cemento Portland normale;

- impasto per opere in fondazione avente: 1)classe di resistenza

= C32/40, 2) classe di esposizione = XC4, 3) classe di

consistenza = S4, 4) inerti di diametro massimo = 10 mm

- impasto per opere in elevazione avente: 1)classe di resistenza =

C32/40, 2) classe di esposizione = XC4, 3) Classe di consistenza

= S4 4) inerti di diametro massimo = 31.5 mm

Per quanto riguarda il copriferro si ha:

- copriferro minimo per trasmissione tensioni: Cmin1= 12 mm

- copriferro minimo per durabilità: Cmin2= 20.2 mm

- controllo cantiere: delta C = 10 mm

- copriferro nominale: Cnom= 20.2+10 = 30.2 = 3.5 cm

RELAZIONE GEOTECNICA

� Calcolo azione sismica sito dipendente:

In base a quanto sopra già specificato e a quanto previsto al paragrafo 2.7 del

DM 14/01/2008, non si è proceduto al calcolo dell’azione sismica del sito

dipendente, ma si sono valutate le azioni sismiche assumendo pari a 5 il grado

di sismicità definito al paragrafo B.4 del DM LLPP 16/01/1996.

� Caratterizzazione fisico meccanica dei terreni e sezione stratigrafica:

Per quanto riguarda la caratterizzazione meccanica dei terreni e la sezione

stratigrafica sono state applicate le norme tecniche di cui al DM LLPP

11/03/1988 e per le stesse si rimanda alla Relazione geologica a firma del Dott.

Geol. Luca mazzei, appositamente redatta.

RELAZIONE SULLE FONDAZIONI

� Descrizione tipo fondazione:

Le strutture di fondazione saranno realizzate con una fondazione superficiale

continua di tipo a platea in c.a. dello spessore di 30 cm.

Il piano di posa delle strutture di fondazione presenterà un quota di circa -0.50

m dal piano di campagna e sarà adeguatamente regolarizzato e protetto con

getto di calcestruzzo magro.

� Verifica:

Si è proceduto al calcolo delle tensioni di progetto sul terreno di fondazione

tramite elaborazione di un modello della struttura con programma di calcolo

automatico, i cui estremi sono riportati nella Relazione di calcolo ed i cui risultati

sono riportati nel Fascicolo dei calcoli. La tensione massima sul terreno risulta

pari a 0,80 daN/cmq, la tensione media risulta pari a circa 0,50 daN/cmq.

Considerata la portanza del terreno di fondazione in sito, i suddetti valori delle

tensioni di progetto risultano accettabili.

FASCICOLO DEI CALCOLI

� Sintesi risultati:

La struttura in oggetto risulta atta a resistere alle azioni statiche e sismiche di

progetto previste dalla normativa. Per i risultati estesi delle verifiche si rimanda

agli Allegati al presente Fascicolo.

� Verifiche spostamenti, collegamenti, giunti:

Si è proceduto alla verifica degli spostamenti relativi in condizioni sismiche dei

nodi del modello di calcolo, come previsto come previsto al punto C.6.3. del

DM 16/01/1996. Per i risultati di tali verifiche si rimanda agli Allegati al presente

Fascicolo.

I collegamenti tra gli elementi della struttura sono costituiti da nodi incastro tra

elementi in c.a., implementati nel modello di calcolo. I relativi particolari di

realizzazione sono riportati negli elaborati grafici strutturali. Non sono presenti

nodi pilastri-travi da sottoporre a verifica.

Giunti non presenti.

� Verifiche solai, scale, gronde, architravi, sbalzi:

Per la verifica del solaio di copertura si vedano gli allegati al presente fascicolo.

Altro non presente.

� Verifiche elementi non strutturali che possono causare danni in caso di

sisma:

Non presenti.

� Tipo di analisi:

Si è eseguita un’analisi elastica lineare; mentre per quanto riguarda il tipo di

analisi sismica è stata eseguita un’analisi statica equivalente (si veda Relazione

di calcolo_ Criteri adottati per le misure di sicurezza).

Le verifiche sono state tutte eseguite con il metodo delle tensioni ammissibili.

Per maggiori specifiche sui tipi di analisi si rimanda alla Relazione del

programma di calcolo automatico allegata.

Per quanto riguarda le AZIONI si rimanda all’Archivio tipologie di carico riportato

tra gli output del programma di calcolo. Si specifica qui il CALCOLO CARICO

NEVE: altezza sul livello del mare< 200 m, provincia di Livorno, condizioni

normali di rimozione neve, falda con inclinazione <= 30°, carico neve al

suolo=0.60 KN/mq, coefficiente di esposizione = 1, coefficiente topografico =

1, coefficinete di forma = 0.8, q= 0.60*0.8 = 0.48 KN/mq.

� Origine e caratteristiche del codice di calcolo:

Programma: CDS Win;

Produttore: STS srl, sede legale via Tre Torri 11, 95030 S. Agata li Battiati (CT), tel.

0957252559;

Versione: rel. 2011 per CDS;

Licenza d’uso: chiave n°18512;

� Validazione del codice di calcolo:

Scaricabile dal sito di STS (www.stsweb.it).

� Risultati:

Si allegano al presente Fascicolo i Risultati delle verifiche di cui sopra e gli

schemi grafici con valori numerici di: modello di calcolo, deformate,

caratteristiche delle sollecitazioni, tensioni, carichi.

� Giudizio motivato di accettabilità:

Come specificato nella allegata Relazione di calcolo è stato creato un

modello sul quale sono state eseguite elaborazioni tramite il software di calcolo

strutturale CDS Win, i cui riferimenti sono riportati sopra.

Le funzioni di visualizzazione ed interrogazione sul modello hanno permesso di

controllare la coerenza sia della geometria che delle deformazioni della

struttura, in funzione delle azioni applicate e della schematizzazione dei vincoli.

Inoltre, la visualizzazione ed interrogazione dei risultati ottenuti dall’analisi, quali

caratteristiche delle sollecitazioni, tensioni, deformazioni, spostamenti, reazioni

vincolari hanno permesso un immediato controllo per confronto con i risultati

ottenuti mediante schemi semplificati di cui è nota la soluzione in forma chiusa

nell’ambito della Scienza delle Costruzioni.

Per concludere a giudizio dello scrivente il modello implementato e le analisi

svolte con programma di calcolo automatico conducono a RISULTATI che

possono ritenersi ACCETTABILI.

ALLEGATI FASCICOLO DEI CALCOLI

ALL1. Relazione di calcolo automatico CDS Win

ALL2. Input e risultati verifiche calcolo automatico

ALL3. Verifiche solaio di copertura

ALL4. Diagrammi: _modello _ diagrammi delle deformate _diagrammi delle

caratteristiche delle sollecitazioni _ diagrammi delle tensioni _ carichi_

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── RELAZIONE DI CALCOLO AUTOMATICO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── R E L A Z I O N E D I C A L C O L O CDSWIN ───────────────────────────────────────── Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di lavoro dei materiali e del terreno. - NORMATIVA DI RIFERIMENTO La normativa cui viene fatto riferimento nelle fasi di calcolo e progettazione risulta essere quella prevista dal regime transitorio di applicazione del DM 14 gennaio 2008 per le opere iniziate prima del 01/07/2009. Le normative a cui si fa riferimento possono essere inoltre utilizzate come previsto al punto 2.7 del DM 14 gennaio 2008 per le costruzioni di tipo 1 e 2 e Classe d'uso I e II, limita- tamente a siti ricadenti in Zona 4. Elenco riferimenti : 1) D.M. 11/3/88; Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni sulle rocce, la stabilità dei pendii naturali e delle scarpate,i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione l'esecuzione ed il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione 2) Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso, e strut- ture metalliche D.M. LL. PP. 14.02.92 - D.M. 16/01/96 3) Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche Legge 2/2/74 n. 64 D.M. 16/01/96 4) Circolare N.ro 65/AA.GG. del 10/04/1997 (Istruzioni per l'appli- cazione delle "Norme tecniche per le costruzioni in zone sismiche" di cui al D.M. del 16/01/96). 5) Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi D.M. 16/01/96. 6) Norme tecniche per la progettazione, esecuzione e collaudo degli edifici in muratura e per il loro consolidamento (D.M. 20/11/1987 e successiva circolare esplicativa n.30787 del 04/01/1989). - METODI DI CALCOLO I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti : 1) per i carichi statici: metodo delle deformazioni; 2) per i carichi sismici metodo dell'analisi modale o dell'analisi sismica statica equivalente. Per lo svolgimento del calcolo si e' accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente rigidi nel loro piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote. - CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.). Possono essere inseriti due tipi di elementi: 1) Elemento monodimensionale asta ('beam') che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di liberta'. Per maggiore precisione di calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilita' a taglio e quella assiale di questi elementi. Queste aste inoltre non sono considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e finale due tratti infinitamente rigidi formati dalla parte di trave inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi forniscono al nodo una dimensione reale.

2) L'elemento bidimensionale shell ('quad') che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento e' duplice, funziona da lastra per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali. Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene perseguita tramite il metodo di Cholesky. Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che giacciono su di un impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati. - ANALISI SISMICA STATICA L'analisi sismica statica e' stata svolta imponendo, come da normativa, un sistema di forze orizzontali parallele alle direzioni ipotizzate come ingresso del sisma. Tali forze che sono calcolate mediante l'espressione: F=C·R·ε·ß·Γ·I·W essendo: C = coefficiente di intensita' sismica; R = coefficiente di risposta; ε = coefficiente di fondazione; ß = coefficiente di struttura; Γ = coefficiente di distribuzione; I = coefficiente di protezione sismica; W = peso delle masse strutturali. Tali forze sono applicate in corrispondenza dei baricentri delle masse. Inoltre nei casi richiesti da normativa (D/B maggiore di 2.5) anche in assenza di torsione viene tenuta in conto una coppia torcente aggiuntiva. Le forze orizzontali cosi' calcolate vengono ripartite fra gli elementi irrigidenti (pilastri e pareti di taglio), ipotizzando i solai dei piani sismici infinitamente rigidi assialmente. I valori delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per carichi statici per ottenere le sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo. Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all'asse X del sistema di riferimento globale. - VERIFICHE Le verifiche, svolte secondo il metodo delle tensioni ammissibili, si ottengono inviluppando tutte le condizioni di carico prese in considera- zione. In fase di verifica e' stato differenziato l'elemento trave dall'elemento pilastro. Nell'elemento trave le armature sono disposte in modo asimmetrico, mentre nei pilastri sono sempre disposte simmetricamente. Per l'elemento trave, l'armatura si determina suddividendola in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante, valutando per tali conci le massime aree di armatura superiore ed inferiore richieste in base ai momenti massimi riscontrati nelle varie combinazioni di carico esaminate. Lo stesso criterio e' stato adottato per il calcolo delle staffe e degli eventuali ferri piegati. Anche l'elemento pilastro viene scomposto in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante. Vengono pero' riportate le armature massime richieste nella meta' superiore (testa) e inferiore (piede). La fondazione su travi rovesce e' risolta contemporaneamente alla sovrastruttura tenendo in conto sia la rigidezza flettente che quella torcente, utilizzando per l'analisi agli elementi finiti l'elemento asta su suolo elastico alla Winkler. Le travate possono incrociarsi con angoli qualsiasi e avere dei disassamenti rispetto ai pilastri su cui si appoggiano. La ripartizione dei carichi, data la natura matriciale del calcolo, tiene automaticamente conto della rigidezza relativa delle varie travate convergenti su ogni nodo. Le verifiche per gli elementi bidimensionali (setti) vengono effettuate sovrapponendo lo stato tensionale del comportamento a lastra e di quello a piastra. Vengono calcolate le armature delle due facce dell'elemento

bidimensionale disponendo i ferri in due direzioni ortogonali. - DIMENSIONAMENTO MINIMO DELLE ARMATURE. Per il calcolo delle armature sono stati rispettati i minimi di legge di seguito riportati : Travi: Area minima delle staffe pari a 0,10ß*, con ß* come da normativa, e passo non maggiore di 0.8 dell'altezza utile. In prossimita' degli appoggi o di carichi concentrati il passo minimo sara' 12 volte il diametro minimo dell'armatura longitudinale. In presenza di torsione sono disposti per metro 0,15*b cmq per staffe ad aderenza migliorata e 0.25*b per staffe lisce, essendo b lo spessore minimo dell'anima misurata in centimetri. Armatura longitudinale in zona tesa >=0.25% della sezione di calcestruzzo per barre lisce e >= 0.15% per barre ad aderenza migliorata. Alle estremita' e' disposta una armatura inferiore minima che possa assorbire uno sforzo di trazione uguale al taglio. Pilastri: Armatura longitudinale >= 0.8% dell'area della sezione strettamente necessaria per carico assiale e fra 0.3% e 6% della sezione effettiva; Barre longitudinali con diametro >= 12 mm; Diametro staffe >= 6 mm e comunque >= 1/4 del diametro max delle barre longititudinali, con interasse <= 15 volte il φ min.; - SISTEMI DI RIFERIMENTO 1) Sistema globale della struttura spaziale Il sistema di riferimento globale e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali (OXYZ) dove l'asse Z rappresenta l'asse verticale rivolto verso l'alto. Le rotazioni sono considerate positive se concordi con gli assi vettori. Z│ │ / Y │ / │ / │ / └───────────── X 2) Sistema locale delle aste Il sistema di riferimento locale delle aste, inclinate o meno, e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l'asse Z coincidente con l'asse longitudinale dell'asta e orientamento dal nodo iniziale al nodo finale, gli assi X ed Y sono orientati come nell'archivio delle sezioni. (f)│Z │ / Y │ / │ / │ / (i)└───────────── X 3) Sistema locale dello shell Il sistema di riferimento locale dello shell e' costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha l'asse X coincidente con la direzione fra il primo ed il secondo nodo di input, l'asse Y giacente nel piano dello shell e l'asse Z in direzione dello spessore. │Z │ / Y │ / │ / │ / (1)└─────────────(2) X

- UNITA' DI MISURA Si adottano le seguenti unita' di misura: [lunghezze] = m [forza] = kgf / daN [tempo] = sec [temperat.] = °C - CONVENZIONI SUI SEGNI I carichi agenti sono: 1) - carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati; 2) - forze e coppie nodali concentrate sui nodi. Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il sistema di riferimento locale dell'asta, quelle concentrate sono positive se concordi con il sistema di riferimento globale. I gradi di liberta' nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi.

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ALL.2 . INPUT E VERIFICHE CALCOLO AUTOMATICO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICA SHELLS - QUOTA: 2 ELEMENTO: 4 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA ──────────────────────────────────── Le sezioni delle aste in c.a.o. riportate nel seguito sono state raggrupate per tipologia. Le tipologie disponibili sono le seguenti: 1. Rettangolare ; 4. a C 2. a T ; 5. Circolare 3. a I ; 6. Poligonale Nelle tabelle sono usate alcune sigle il cui significato e' spiegato dagli schemi riportati in appresso: (1) RETTANGOLARE (2) a T ┌─────────┐ ┬ ┌──────┐ ┬ ┬ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ B6 │ │ Altezza / \ B4 │ │ / \ │ │ │ │ / \ │ ┼ └─────────┘ ┴ │ │ │ B5 ├─ Base ──┤ └──────────────────┘ ┴ ┴ ├─B1──┼─ B2 ─┼─B3 ─┤ (3) ad I ├─B8──┼─ B2 ─┼─B8 ─┤ ┌──────────────────┐ ┬ (4) a C │ │ │ B7 \ / ┼ ├─B1┼── B6 ──┤ \ / │ B6 ┌────────────┐ ┬ \ / ┼ │ │ │ B5 │ │ │ │ ┌───────┘ ┼ │ │ │ B5 │ │ │ │ │ ┼ │ │ │ B4 / \ │ │ └───────┐ ┼ / \ │ B4 │ │ │ B3 / \ ┼ └────────────┘ ┴ │ │ │ B3 ├ B1┼── B2 ──┤ └──────────────────┘ ┴ ├─B1──┼─ B2 ─┼─B1 ─┤ Per quanto attiene alla tipologia poligonale le diciture V1, V2,... ... V10 individuano i vertici della sezione descritta per coordinate. In coda alle presenti stampe viene riportata la tabellina riassuntiva delle caratteristiche statiche delle sezioni in parola in termini di area, momenti di inerzia baricentrici rispetto all'asse X ed Y (Ixg ed Iyg) e momento d'inerzia polare (Ip). ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ARCHIVIO MATERIALI PIASTRE ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA ────────────────────────────────── Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio materiali. Materiale N.ro : Numero identificativo del materiale in esame. Densità : Peso specifico del materiale. Ex * 1E3 : Modulo elastico in direzione x moltiplicato per 10 al cubo. Ni.x : Coefficiente di Poisson in direzione x. Alfa.x : Coefficiente di dilatazione termica in direzione x. Ey * 1E3 : Modulo elastico in direzione y moltiplicato per 10 al cubo. Ni.y : Coefficiente di Poisson in direzione y. Alfa.y : Coefficiente di dilatazione termica in direzione y.

E11 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 1a colonna. E12 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 2a colonna. E13 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 3a colonna. E22 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 2a colonna. E23 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 3a colonna. E33 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 3a riga - 3a colonna. ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ARCHIVIO SEZIONI SHELLS ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA ────────────────────────────────── Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio shells. Sezione N.ro : Numero identificativo dell'archivio sezioni (dal numero 601 in poi). Spessore : Spessore dell'elemento. Base foro : Base di un eventuale foro sull'elemento (zero nel caso in cui il foro non sia presente). Altezza foro : Altezza di un eventuale foro sull'elemento (zero nel caso in cui il foro non sia presente). Codice : Codice identificativo della posizione del foro (1 = al centro; 0 = qualunque posizione). Ascissa foro : Ascissa dello spigolo inferiore sinistro del foro. Ordinata foro: Ordinata dello spigolo inferiore sinistro del foro. Tipo mater. : Numero di archivio dei materiali shell. Tipo elem. : Schematizzazione dell'elemento a livello di calcolo (0 = Lastra-Piastra; 1 = Lastra; 2 = Piastra). ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ARCHIVIO TIPOLOGIE DI CARICO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA ────────────────────────────────── Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le aste in elevazione, per quelle di fondazione, per i pilastri e per i setti. Crit.N.ro : Numero indicativo del criterio di progetto Elem. : Tipo di elemento strutturale %Rig.Tors. : Percentuale di rigidezza torsionale Mod. E : Modulo di elasticita' normale Poisson : Coefficiente di Poisson Sgmc : Tensione massima di esercizio del calcestruzzo tauc0 : Tensione tangenziale minima tauc1 : Tensione tangenziale massima Sgmf : Tensione massima di esercizio dell'acciaio Om. : Coefficiente di omogenizzazione Gamma : Peso specifico del materiale Copristaffa : Distanza tra il lembo esterno della staffa ed il lembo esterno della sezione in calcestruzzo Fi min. : Diametro minimo utilizzabile per le armature longitudinali Fi st. : Diametro delle staffe Lar. st. : Larghezza massima delle staffe Psc : Passo di scansione per i diagrammi delle caratteristiche Pos.pol. : Numero di posizioni delle armature per la verifica di sezioni poligonali D arm. : Passo di incremento dell'armatura per la verifica di sezioni poligonali Iteraz. : Numero massimo di iterazioni per la verifica di sezioni poligonali Def. Tag. : Deformabilita' a taglio ( si , no) %Scorr.Staf.: Percentuale di scorrimento da far assorbire alle staffe P.max staffe: Passo massimo delle staffe P.min.staffe: Passo minimo delle staffe tMt min. : Tensione di torsione minima al di sotto del quale non si arma a torsione

Ferri parete: Presenza di ferri di parete a taglio Ecc.lim. : Eccentricita' M/N limite oltre la quale la verifica viene effettuata a flessione pura Tipo ver. : Tipo di verifica (0 = solo Mx; 1 = Mx e My separate; 2 = deviata) Fl.rett. : Flessione retta forzata per sezioni dissimmetriche ma simmetrizzabili (0 = no; 1 = si) Den.X pos. : Denominatore della quantita' q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la copertura del diagramma positivo Den.X neg. : Denominatore della quantita' q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la copertura del diagramma negativo Den.Y pos. : Denominatore della quantita' q*l*l per determinare il momento My minimo per la copertura del diagramma positivo Den.Y neg. : Denominatore della quantita' q*l*l per determinare il momento My minimo per la copertura del diagramma negativo %Mag.car. : Percentuale di maggiorazione dei carichi statici della prima combinazione Linear. : Coefficiente descrittivo del comportamento dell'asta: 1 = comportamento lineare sia a trazione che a compressione. 2 = comportamento non lineare sia a trazione che a compressione. 3 = comportamento lineare solo a trazione. 4 = comportamento non lineare solo a trazione. 5 = comportamento lineare solo a compressione. 6 = comportamento non lineare solo a compressione. Appesi : Flag di disposizione del carico sull'asta (1 = appeso, cioè applicato all'intradosso; 0 = non appeso, cioè applicato all'estradosso). Min. T/sigma: Verifica minimo T/sigma (1 = si; 0 = no) Verif.Alette: Verifica alette travi di fondazione (1 = si; 0 = no) Kwinkl. : Costante di sottofondo del terreno ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ARCHIVIO TIPOLOGIE DI CARICO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le verifiche agli stati limite. Cri.Nro : Numero identificativo del criterio di progetto Tipo Elem. : Tipo di elemento: trave di elevazione, trave di fonda- zione, pilastro. fck : Resistenza caratteristica del cls fcd : Resistenza di calcolo del cls rcd : Resistenza di calcolo a flessione del cls (massimo del diagramma parabola rettangolo) fyk : Resistenza caratteristica dell'acciaio fyd : Resistenza di calcolo dell'acciaio Ey : Modulo elastico dell'acciaio ec0 : Deformazione limite del cls in campo elastico ecu : Deformazione ultima del cls eyu : Deformazione ultima dell'acciaio Ac/At : Rapporto dell'incremento fra l'armatura compressa e quella tesa Mt/Mtu : Rapporto fra il momento torcente di calcolo e il momento torcente resistente del cls ultimo al di sotto del quale non si arma a torsione Wra : Ampiezza limite della fessura per combinazioni rare Wfr : Ampiezza limite della fessura per combinazioni frequenti Wpe : Ampiezza limite della fessura per combinazioni permanenti σcRara : Sigma massima del cls per combinazioni rare σcPerm : Sigma massima del cls per combinazioni permanenti σfRara : Sigma massima dell'acciaio per combinazioni rare SpRar : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per combinazioni rare SpPer : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per combinazioni permanenti Coef.Visc. : Coefficiente di viscosita'

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA ──────────────────────────────────── Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input dei fili fissi: Filo : Numero del filo fisso in pianta. Ascissa : Ascissa. Ordinata : Ordinata. Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input delle quote di piano: Quota : Numero identificativo della quota del piano. Altezza : Altezza dallo spiccato di fondazione. Tipologia : Le tipologie previste sono due: 0 = Piano sismico, ovvero piano che e' sede di massa, sia strutturale che portata, che deve essere considerata ai fini del calcolo sismico. Tutti i nodi a questa quota hanno gli spostamenti orizzontali legati dalla relazione di impalcato rigido. 1 = Interpiano, ovvero quota intermedia che ha rilevanza ai fini della geometria strutturale ma la cui massa non viene considerata a questa quota ai fini sismici. I nodi a questa quota hanno spostamenti orizzontali indipendenti. ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── GEOMETRIA E CARICHI TRAVI ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA ──────────────────────────────────── Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input delle travi: Trave : Numero identificativo della trave alla quota in esame. Sez. : Numero di archivio della sezione della trave. Se il numero sezione e' superiore a 600, si tratta di setto di altezza pari all'interpiano e di cui nei successivi dati viene specificato il solo spessore. Base x Alt.: Ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di sezioni rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza. Magrone : Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un'asta su suolo alla Winkler. Ang. : Angolo di rotazione della sezione attorno all'asse. Filo in. : Numero del filo fisso iniziale della trave. Filo fin. : Numero del filo fisso finale della trave. Quota in. : Quota dell'estremo iniziale della trave. Quota fin. : Quota dell'estremo finale della trave. dx in : Scostamento in direzione X del punto iniziale dell'asse della trave dal filo fisso iniziale di riferimento. dx f. : Scostamento in direzione X del punto finale dell'asse della trave dal filo fisso finale di riferimento. dy in : Scostamento in direzione Y del punto iniziale dell'asse della trave dal filo fisso iniziale di riferimento. dy f. : Scostamento in direzione Y del punto finale dell'asse della trave dal filo fisso finale di riferimento. Pann. : Carico sulla trave dovuto a pannelli di solai. Tamp. : Carico sulla trave dovuto a tamponature. Ball. : Carico sulla trave dovuto a ballatoi. Espl. : Carico sulla trave imposto dal progettista. Tot. : Totale dei carichi verticali precedenti. Torc. : Momento torcente distribuito agente sulla trave imposto dal progettista. Orizz. : Carico orizzontale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista. Assia. : Carico assiale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista. Ali. : Aliquota media pesata dei carichi accidentali per la determinazione della massa sismica Crit.N.ro : Numero identificativo del criterio di progetto associato alla trave.

Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un'ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le cui sigle hanno il seguente significato: Codice : Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata: I = incastro ; K = appoggio scorrevole C = cerniera sferica ; E = esplicito CF= cerniera flessionale. Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) e' esplicitato dai successivi dati. Tx, Ty, Tz: Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per convenzione che quella particolare traslazione mutua tra trave e nodo e' impedita (ovvero la traslazione assoluta del nodo e dell'estremo dell'asta è la medesima), mentre lo 0 indica che non vi e' continuita' tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione assoluta del nodo e dell'estremo dell'asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore maggiore di zero equivale ad una sconnes- sione fra il nodo e l'estremo dell'asta (traslazioni assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della sezione, mentre Z e' parallelo all'asse della trave. Rx, Ry, Rz: Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per convenzione che quella particolare rotazione mutua tra trave e nodo e' impedita (ovvero la rotazione assoluta del nodo e dell'estremo dell'asta è la medesima), mentre lo 0 indica che non vi e' continuita' tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione assoluta del nodo e dell'estremo dell'asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo dell'asta (rotazioni assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento, nella direzione della sconnessione inserita, di valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della sezione, mentre Z e' parallelo all'asse della trave. ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── GEOMETRIA E CARICHI TRAVI ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA ────────────────────────────────── Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'input piastre: Piastra N.ro : Numero identificativo della piastra in esame. Filo 1 : Numero del filo fisso su cui è stato posto il primo spigolo della piastra. Filo 2 : Numero del filo fisso su cui è stato posto il secondo spigolo della piastra. Filo 3 : Numero del filo fisso su cui è stato posto il terzo spigolo della piastra. Filo 4 : Numero del filo fisso su cui è stato posto il quarto spigolo della piastra. Tipo carico : Numero di archivio delle tipologie di carico. Quota filo 1 : Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del primo filo fisso. Quota filo 2 : Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del secondo filo fisso. Quota filo 3 : Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del terzo filo fisso. Quota filo 4 : Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del quarto filo fisso. Tipo sezione : Numero identificativo della sezione della piastra.

Spessore : Spessore della piastra. Kwinkler : Costante di Winkler del terreno su cui poggia la piastra (zero nel caso di piastre in elevazione). Tipo mater. : Numero di archivio dei materiali shell. ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ARCHIVIO MATERIALI PIASTRE ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════╦════════╦══════╦══════╦══════╦══════╦══════╦══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╗ ║Materiale║Densita'║Ex*1E3║ Ni.x ║Alfa.x║Ey*1E3║ Ni.y ║Alfa.y║E11*1E3║E12*1E3║E13*1E3║E22*1E3║E23*1E3║E33*1E3║ ║ N.ro ║ kg/mc ║kg/cmq║ ║(*1E5)║kg/cmq║ ║(*1E5)║ kg/cmq║ kg/cmq║ kg/cmq║ kg/cmq║ kg/cmq║ kg/cmq║ ╠═════════╬════════╬══════╬══════╬══════╬══════╬══════╬══════╬═══════╬═══════╬═══════╬═══════╬═══════╬═══════╣ ║ 1 ║ 2500 ║ 285 ║0,20 ║1,00 ║ 285 ║0,20 ║1,00 ║ 297 ║ 59 ║ 0 ║ 297 ║ 0 ║ 119 ║ ║ 2 ║ 1900 ║ 30 ║0,25 ║1,00 ║ 30 ║0,25 ║1,00 ║ 32 ║ 8 ║ 0 ║ 32 ║ 0 ║ 12 ║ ║ 3 ║ 1900 ║ 25 ║0,25 ║1,00 ║ 25 ║0,25 ║1,00 ║ 27 ║ 7 ║ 0 ║ 27 ║ 0 ║ 10 ║ ║ 4 ║ 1700 ║ 30 ║0,25 ║1,00 ║ 30 ║0,25 ║1,00 ║ 32 ║ 8 ║ 0 ║ 32 ║ 0 ║ 12 ║ ║ 5 ║ 1700 ║ 30 ║0,25 ║1,00 ║ 30 ║0,25 ║1,00 ║ 32 ║ 8 ║ 0 ║ 32 ║ 0 ║ 12 ║ ║ 6 ║ 1900 ║ 5 ║0,25 ║1,00 ║ 5 ║0,25 ║1,00 ║ 5 ║ 1 ║ 0 ║ 5 ║ 0 ║ 2 ║ ║ 7 ║ 1900 ║ 20 ║0,25 ║1,00 ║ 20 ║0,25 ║1,00 ║ 21 ║ 5 ║ 0 ║ 21 ║ 0 ║ 8 ║ ║ 8 ║ 1900 ║ 15 ║0,25 ║1,00 ║ 15 ║0,25 ║1,00 ║ 16 ║ 4 ║ 0 ║ 16 ║ 0 ║ 6 ║ ║ 9 ║ 1900 ║ 5 ║0,25 ║1,00 ║ 5 ║0,25 ║1,00 ║ 5 ║ 1 ║ 0 ║ 5 ║ 0 ║ 2 ║ ║ 10 ║ 1900 ║ 20 ║0,25 ║1,00 ║ 20 ║0,25 ║1,00 ║ 21 ║ 5 ║ 0 ║ 21 ║ 0 ║ 8 ║ ║ 11 ║ 1900 ║ 15 ║0,25 ║1,00 ║ 15 ║0,25 ║1,00 ║ 16 ║ 4 ║ 0 ║ 16 ║ 0 ║ 6 ║ ║ 12 ║ 1800 ║ 25 ║0,25 ║1,00 ║ 25 ║0,25 ║1,00 ║ 27 ║ 7 ║ 0 ║ 27 ║ 0 ║ 10 ║ ║ 13 ║ 1900 ║ 50 ║0,25 ║1,00 ║ 50 ║0,25 ║1,00 ║ 53 ║ 13 ║ 0 ║ 53 ║ 0 ║ 20 ║ ║ 14 ║ 1800 ║ 50 ║0,25 ║1,00 ║ 50 ║0,25 ║1,00 ║ 53 ║ 13 ║ 0 ║ 53 ║ 0 ║ 20 ║ ║ 15 ║ 1900 ║ 50 ║0,25 ║1,00 ║ 50 ║0,25 ║1,00 ║ 53 ║ 13 ║ 0 ║ 53 ║ 0 ║ 20 ║ ║ 16 ║ 1900 ║ 30 ║0,25 ║1,00 ║ 30 ║0,25 ║1,00 ║ 32 ║ 8 ║ 0 ║ 32 ║ 0 ║ 12 ║ ║ 17 ║ 1900 ║ 30 ║0,25 ║1,00 ║ 30 ║0,25 ║1,00 ║ 32 ║ 8 ║ 0 ║ 32 ║ 0 ║ 12 ║ ╚═════════╩════════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ARCHIVIO SEZIONI SHELLS ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════╦════════╦═══════╦═════════════════╗ ║Sezione ║Spessore║ Tipo ║ Tipo Elemento ║ ║ N.ro ║ cm ║ Mater.║ (descrizione) ║ ╠════════╬════════╬═══════╬═════════════════╣ ║ 601 ║ 20 ║ 1 ║ LASTRA-PIASTRA ║ ║ 602 ║ 10 ║ 1 ║ LASTRA-PIASTRA ║ ╚════════╩════════╩═══════╩═════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ARCHIVIO TIPOLOGIE DI CARICO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔══════╦════════╦════════╦════════╦══════╦═══════╦═════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║Carico║Peso Pr.║ Perman.║ Accid. ║AlSism║ Neve ║ DESCRIZIONE SINTETICA DEL TIPO DI CARICO ║ ║ N.ro ║(kg/mq) ║ (kg/mq)║ (kg/mq)║ (%) ║(kg/mq)║ ║ ╠══════╬════════╬════════╬════════╬══════╬═══════╬═════════════════════════════════════════════════════════════════════╣ ║ 1 ║ 50 ║ 425 ║ 200 ║ 33 ║ 0 ║solaio legno piano ║ ║ 2 ║ 335 ║ 240 ║ 200 ║ 33 ║ 0 ║solaio lastre ║ ║ 3 ║ 280 ║ 140 ║ 400 ║ 33 ║ 0 ║solaio balcone ║ ║ 4 ║ 50 ║ 525 ║ 50 ║ 33 ║ 110 ║solaio legno copertura ║ ║ 5 ║ 375 ║ 100 ║ 50 ║ 33 ║ 110 ║gronda ║ ║ 6 ║ 600 ║ 50 ║ 400 ║ 33 ║ 0 ║scale ║ ║ 7 ║ 200 ║ 30 ║ 0 ║ 33 ║ 0 ║tamponatura ║ ║ 8 ║ 600 ║ 70 ║ 50 ║ 33 ║ 110 ║gronda ║ ║ 9 ║ 0 ║ 50 ║ 200 ║ 100 ║ 0 ║soletta tap ║ ║ 10 ║ 335 ║ 0 ║ 200 ║ 33 ║ 0 ║soletta ║ ║ 11 ║ 50 ║ 150 ║ 200 ║ 100 ║ 0 ║platea tap ║ ║ 12 ║ 50 ║ 150 ║ 200 ║ 100 ║ 0 ║platea tap ║ ║ 13 ║ 300 ║ 100 ║ 200 ║ 100 ║ 50 ║copertura tap ║ ║ 14 ║ 0 ║ 7400 ║ 50 ║ 100 ║ 50 ║tap 2 ║ ╚══════╩════════╩════════╩════════╩══════╩═══════╩═════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CRITERI DI PROGETTO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║IDEN║ ASTE ELEVAZIONE ║ ╠════╬═══╦══════╦══════╦══════╦══════╦══════╦════╦══════╦════╦════╦════╦════╦════╦════╣ ║Crit║Def║%Scorr║P max.║P min.║τMtmin║Ferri ║Elim║ Tipo ║Fl. ║DenX║DenX║DenY║DenY║%Mag║ ║N.ro║Tag║Staffe║Staffe║Staffe║kg/cmq║parete║ cm ║verif.║rett║pos.║neg.║pos.║neg.║car.║ ╠════╩═══╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩════╩══════╩════╩════╩════╩════╩════╩════╣ ║ 1 si 100 30 0 3 no 200 Mx 1 0 0 0 0 0 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CRITERI DI PROGETTO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦═════════════════════════════════════════════╗ ║IDEN║ ASTE FONDAZIONE ║ ╠════╬═══╦══════╦══════╦══════╦══════╦══════╦══════╣ ║Crit║Min║Verif.║%Scorr║P max.║P min.║τMtmin║Ferri ║ ║N.ro║T/σ║Alette║Staffe║Staffe║Staffe║kg/cmq║parete║ ╠════╩═══╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╣ ║ 2 no no 100 33 0 3 no ║ ╚══════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CRITERI DI PROGETTO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦══════════════════╗ ╔════╦══════════════════╗ ║IDEN║ PILASTRI ║ ║IDEN║ PILASTRI ║ ╠════╬═══╦══════╦═══════╣ ╠════╬═══╦══════╦═══════╣ ║Crit║Def║τMtmin║ Tipo ║ ║Crit║Def║τMtmin║ Tipo ║ ║N.ro║Tag║kg/cmq║ verif.║ ║N.ro║Tag║kg/cmq║ verif.║ ╠════╩═══╩══════╩═══════╣ ╠════╩═══╩══════╩═══════╣ ║ 3 si 3,0 Mx/My ║ ║ ║ ╚═══════════════════════╝ ╚═══════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CRITERI DI PROGETTO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════════╦═══╦═════════════════════════════════════════════════════════╦═══════════════════════════╦═══════════════════╦═══════╗ ║ IDENTIF. ║ % ║ CARATTERISTICHE DEL MATERIALE ║ DURABILITA' ║CARATTER.COSSRUTIVE║ FLAG ║ ╠════╦═══════╬═══╬══════╦══════╦══════╦════╦════╦═════╦═════╦═════╦══╦═════╬══════════╦══════════╦═════╬════╦════╦═══╦══╦══╬═══╦═══╣ ║Crit║ Elem. ║Rig║ Rck ║Classe║Mod. E║Pois║Sgmc║tauc0║tauc1║ Sgmf║Om║Gamma║ Tipo ║ Tipo ║Toll.║Copr║Copr║Fi ║Fi║L ║Lin║App║ ║N.ro║ ║Tor║kg/cmq║Acciai║kg/cmq║son ║ ------ kg/cmq ------ ║og║kg/mc║ Ambiente ║ Armatura ║Copr.║staf║ferr║min║st║st║ear║esi║ ╠════╩═══════╩═══╩══════╩══════╩══════╩════╩══════════════════════╩══╩═════╩══════════╩══════════╩═════╩════╩════╩═══╩══╩══╩═══╩═══╣ ║ 1 ELEV. 60 250 FeB44k 285000 0,20 85,0 5,3 16,9 2600 15 2500 ORDINARIO SENSIBILE 0,00 2,0 3,4 12 8 60 0 0 ║ ║ 2 FOND. 60 250 FeB44k 285000 0,20 85,0 5,3 16,9 2600 15 2500 AGGRESSIVO SENSIBILE 0,00 2,5 4,1 16 8 80 1 ║ ║ 3 PILAS 60 300 FeB44k 312201 0,20 97,5 6,0 18,3 2600 15 2500 ORDINARIO SENSIBILE 0,00 1,5 3,1 16 8 50 0 ║ ║101 ACCIAIO 1 ║ ╚══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── MATERIALI SHELL IN C.A. ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════╦═══════════════════════════════════════════════════╦════════════════╗ ║IDENT║ CARATTERISTICHE MATERIALE ║ COPRIFERRO ║ ╠═════╬══════╦════════╦═══════╦═════╦═════╦═════╦═══╦═════╬═══════╦════════╣ ║Mat. ║ Rck ║Classe ║Mod. E ║Pois-║Sgmc ║ Sgmf║Coe║Gamma║ Setti ║Piastre ║ ║N.ro ║kg/cmq║Acciaio ║kg/cmq ║son ║ kg /cmq ║Om.║kg/mc║ (cm) ║ (cm) ║ ╠═════╩══════╩════════╩═══════╩═════╩═══════════╩═══╩═════╩═══════╩════════╣ ║ 1 250 FeB44k 285000 0,20 60,0 2600 15 2500 1,0 1,0 ║ ╚══════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI MASCHI MURARI ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦═══════╦═══════════════════════════════╦══════════╦══════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║IDEN║TIRANTE║ D A T I D I R E T E ║PRECOMPRES║ D A T I D I M A T E R I A L E ║ ╠════╬═══════╬══╦═══╦══════╦═══╦═══╦════╦════╬═════╦════╬═════╦════╦═════╦═══════╦═══════╦═════════════════════════════════════════╣ ║Mat.║ Rd ║Re║Rck║Classe║Fi ║Pas║Spsx║Spdx║Sforz║Pass║Gamma║ Fk ║ Fkv ║ Mod.E ║ Mod.G ║ Descrizione Estesa ║ ║N.ro║ (t) ║te║ ║ Acc. ║mm ║cm ║ (m)║ (m)║ (t) ║ (m)║kg/mc║ kg/cmq ║ kg/cmq ║ ║ ╠════╩═══════╩══╩═══╩══════╩═══╩═══╩════╩════╩═════╩════╩═════╩══════════╩═══════════════╩═════════════════════════════════════════╣ ║ 2 0,00 0,50 1900 30,0 1,2 30000 12000 Mattoni pieni malta bastarda ║ ║ 3 0,00 0,50 1900 25,0 0,8 25000 10000 Blocchi modulari 29x19x19 ║ ║ 4 0,00 0,50 1700 30,0 1,8 30000 12000 Blocchi in argilla espansa ║ ║ 5 0,00 0,50 1700 30,0 1,8 30000 12000 Blocchi in cls alleggerito ║ ║ 6 0,00 0,50 1900 5,0 0,2 5000 2000 Pietrame in cattive condiz. ║ ║ 7 0,00 0,50 1900 20,0 0,7 20000 8000 Pietrame ben organizzato ║ ║ 8 0,00 0,50 1900 15,0 0,4 15000 6000 Muratura a sacco ║ ║ 9 0,00 0,50 1900 5,0 0,3 5000 2000 Listata in cattive condiz. ║ ╚══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI MASCHI MURARI ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦═══════╦═══════════════════════════════╦══════════╦══════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║IDEN║TIRANTE║ D A T I D I R E T E ║PRECOMPRES║ D A T I D I M A T E R I A L E ║ ╠════╬═══════╬══╦═══╦══════╦═══╦═══╦════╦════╬═════╦════╬═════╦════╦═════╦═══════╦═══════╦═════════════════════════════════════════╣ ║Mat.║ Rd ║Re║Rck║Classe║Fi ║Pas║Spsx║Spdx║Sforz║Pass║Gamma║ Fk ║ Fkv ║ Mod.E ║ Mod.G ║ Descrizione Estesa ║ ║N.ro║ (t) ║te║ ║ Acc. ║mm ║cm ║ (m)║ (m)║ (t) ║ (m)║kg/mc║ kg/cmq ║ kg/cmq ║ ║ ╠════╩═══════╩══╩═══╩══════╩═══╩═══╩════╩════╩═════╩════╩═════╩══════════╩═══════════════╩═════════════════════════════════════════╣ ║10 0,00 0,50 1900 20,0 0,9 20000 8000 Listata ben organizzata ║ ║11 0,00 0,50 1900 15,0 0,5 15000 6000 Listata a sacco buone cond. ║ ║12 0,00 0,50 1800 25,0 1,0 25000 10000 Blocchi di tufo ║ ║13 0,00 0,50 1900 50,0 2,0 50000 20000 Mattoni pieni nuovi ║ ║14 0,00 0,50 1800 50,0 2,4 50000 20000 Mattoni forati nuovi ║ ║15 0,00 0,50 1900 50,0 1,8 50000 20000 Consolidata con cls e rete ║ ║16 0,00 0,50 1900 30,0 1,1 30000 12000 Pietrame inietato ║ ║17 0,00 0,50 1900 30,0 1,1 30000 12000 A sacco consolidata con rete ║ ╚══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CRITERI DI PROGETTO GEOTECNICI - FONDAZIONI SUPERFICIALI ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦════════════════╗ ╔════╦════════════════╗ ╔════╦════════════════╗ ║IDEN║COSTANTE WINKLER║ ║IDEN║COSTANTE WINKLER║ ║IDEN║COSTANTE WINKLER║ ╠════╬═══════╦════════╣ ╠════╬═══════╦════════╣ ╠════╬═══════╦════════╣ ║Crit║ KwVert║ KwOriz.║ ║Crit║ KwVert║ KwOriz.║ ║Crit║ KwVert║ KwOriz.║ ║N.ro║ kg/cmc║ kg/cmc ║ ║N.ro║ kg/cmc║ kg/cmc ║ ║N.ro║ kg/cmc║ kg/cmc ║ ╠════╩═══════╩════════╣ ╠════╩═══════╩════════╣ ╠════╩═══════╩════════╣ ║ 1 15,00 0,00 ║ ║ 2 10,00 0,00 ║ ║ ║ ╚═════════════════════╝ ╚═════════════════════╝ ╚═════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GENERALI DI STRUTTURA ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╓─────────────────────────────────────────────────────────────────────────────╖ ║ D A T I G E N E R A L I D I S T R U T T U R A ║ ╠══════════════════════════════════════╦══════════════════════════════════════╣ ║ Massima dimens. dir. X (m) 4,00 ║ Altezza edificio (m) 4,00 ║ ║ Massima dimens. dir. Y (m) 4,00 ║ Differenza temperatura(°C) 15 ║ ╟──────────────────────────────────────╨──────────────────────────────────────╢ ║ C O E F F I C I E N T I S I S M I C I ║ ╠══════════════════════════════════════╦══════════════════════════════════════╣ ║ Intensita' sismica 0,04 ║ Coefficiente di struttura 1,00 ║ ║ Coefficiente di fondazione 1,00 ║ Coefficiente protez. sism. 1,00 ║ ╟──────────────────────────────────────╨──────────────────────────────────────╢ ║ C A R A T T E R I S T I C H E M A T E R I A L I E L E V A Z I O N E ║ ╠══════════════════════════════════════╦══════════════════════════════════════╣ ║ Tens. max. es.acc.(kg/cm²) 2600 ║ Tens. max. es. cls(kg/cm²) 85,0 ║ ║ Coefficiente omogeneizz. 15 ║ Coefficiente di Poisson 0,20 ║ ║ Copristaffa (cm) 2,00 ║ Copriferro (cm) 3,40 ║ ║ φ minimo a flessione (mm) 12 ║ φ Staffe (mm) 8 ║ ║ Scorrimento Staffe (>=40%) 100 ║ Largh.max staffe elev.(cm) 60,00 ║ ║ Classe R'bk cls. (kg/cm²) 250 ║ Classe Acciaio FeB 44 K ║ ╟──────────────────────────────────────╨──────────────────────────────────────╢ ║ C A R A T T E R I S T I C H E M A T E R I A L I F O N D A Z I O N E ║ ╠══════════════════════════════════════╦══════════════════════════════════════╣ ║ Tens. max. es.acc.(kg/cm²) 2600 ║ Tens. max. es. cls(kg/cm²) 85,0 ║ ║ Coefficiente omogeneizz. 15 ║ Coefficiente di Poisson 0,20 ║ ║ Copristaffa (cm) 2,50 ║ Copriferro (cm) 4,10 ║ ║ φ minimo a flessione (mm) 16 ║ φ Staffe (mm) 8 ║ ║ Scorrimento Staffe (>=40%) 100 ║ Largh.max staffe fond.(cm) 80,00 ║ ║ Classe R'bk cls. (kg/cm²) 250 ║Classe Acciaio FeB 44 K ║ ╟──────────────────────────────────────╨──────────────────────────────────────╢ ║ C A R A T T E R I S T I C H E P I L A S T R I ║ ╠══════════════════════════════════════╦══════════════════════════════════════╣ ║ Tens. max. es.acc.(kg/cm²) 2600 ║ Tens. max. es. cls(kg/cm²) 97,5 ║ ║ Coefficiente omogeneizz. 15 ║ Coefficiente di Poisson 0,20 ║ ║ Copristaffa (cm) 1,50 ║ Copriferro (cm) 3,10 ║ ║ φ minimo a flessione (mm) 16 ║ φ Staffe (mm) 8 ║ ║ Classe R'bk cls. (kg/cm²) 300 ║ Tipo Verifica Mx/My ║ ║ Classe Acciaio FeB 44 K ║ ║ ╚══════════════════════════════════════╩══════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔══════╦════════╦════════╗ ╔══════╦════════╦════════╗ ║ Filo ║Ascissa ║Ordinata║ ║ Filo ║Ascissa ║Ordinata║ ║ N.ro ║ m ║ m ║ ║ N.ro ║ m ║ m ║ ╠══════╬════════╬════════╣ ╠══════╬════════╬════════╣ ║ 1 ║ 1,00 ║ 1,00 ║ ║ 2 ║ 4,60 ║ 1,00 ║ ║ 3 ║ 1,00 ║ 4,05 ║ ║ 4 ║ 4,60 ║ 4,05 ║ ║ 5 ║ 0,80 ║ 0,80 ║ ║ 6 ║ 4,80 ║ 0,80 ║ ║ 7 ║ 4,80 ║ 4,25 ║ ║ 8 ║ 0,80 ║ 4,25 ║ ║ 9 ║ 6,20 ║ 0,80 ║ ║ 10 ║ 6,20 ║ 4,25 ║ ╚══════╩════════╩════════╝ ╚══════╩════════╩════════╝

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── QUOTE PIANI SISMICI ED INTERPIANI ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════╦═════════╦═══════════════╗ ╔═════╦═════════╦═══════════════╗ ║Quota║ Altezza ║ Tipologia ║ ║Quota║ Altezza ║ Tipologia ║ ║N.ro ║ m ║ ║ ║N.ro ║ m ║ ║ ╠═════╬═════════╬═══════════════╣ ╠═════╬═════════╬═══════════════╣ ║ 0 ║ 0,00 ║Piano Terra ║ ║ 1 ║ 3,50 ║Piano sismico ║ ║ 2 ║ 3,65 ║Interpiano ║ ║ ║ ║ ║ ╚═════╩═════════╩═══════════════╝ ╚═════╩═════════╩═══════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SETTI ALLA QUOTA 3.5 m ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╓────────╥───────────╥───────────╥───────────────────────╥─────────────────────────────────────────────╥────────────╖ ║ ║ GEOMETRIA ║ QUOTE ║ SCOSTCOSTAMENTI ║ CARICHI VERTICALI ║ PRESSIONI ║ ╠════╦═══╬═══╦═══╦═══╬═════╦═════╬═══╦═══╦═══╦═══╦═══╦═══╬════╦════╦════╦════╦════╦════╦═════╦═════╦═══╬═════╦══════╣ ║Sett║Sez║Sp.║Fil║Fil║Q in.║Q.fin║Dxi║Dyi║Dzi║Dxf║Dyf║Dzf║Pann║Tamp║Ball║Espl║Tot.║Torc║Orizz║Assia║Ali║Psup.║Pinf. ║ ║N.ro║N.r║cm ║in.║fin║ (m ║ (m) ║cm ║cm ║cm ║cm ║cm ║cm ║ kg / m ║ kg ║ kg / m ║ % ║ kg/mq ║ ╠════╩═══╩═══╩═══╩═══╩═════╩═════╩═══╩═══╩═══╩═══╩═══╩═══╩════════════════════════╩════╩═══════════╩═══╩════════════╣ ║ 1 601 20 1 2 3,50 3,50 0 0 0 0 0 0 996 0 0 0 996 0 0 0 87 0 0 ║ ║ 2 601 20 3 4 3,50 3,50 0 0 0 0 0 0 996 0 0 0 996 0 0 0 87 0 0 ║ ║ 3 601 20 3 1 3,50 3,50 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ║ ║ 4 601 20 4 2 3,50 3,50 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -982 -2645 ║ ╚═══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPINTA TERRE 3.5 m ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╓─────────────────────────────────────────────╖ ║ ANALISI DEI CARICHI SPINTE SUI SETTI ║ ╓──────────────────────╥─────────────────────────────────────────────────────────────╫───────────────╥─────────────╥───────────────╢ ║ IDENTIFICATIVO ║ ARCHIVIO TERRENO PER CALCOLO SPINTA TERRE ║ TERRENO ║ AGGIUNTIVE ║ TOTALI ║ ╠════╦═════╦═════╦═════╬════╦════╦════╦════╦══════╦══════╦═══════╦═══════╦═══╦═══════╬═══════╦═══════╬══════╦══════╬═══════╦═══════╣ ║Pian║Setto║ Filo║ Filo║Tipo║ Fi ║ Fi'║Incl║Gamma ║Sovr. ║Dh in. ║Dh fin.║Inc║ Ka ║ P sup ║ P inf ║Dp sup║Dp inf║ P sup.║ P inf.║ ║N.ro║ N.ro║ in. ║ fin.║Terr║ Grd║ Grd║ Grd║kg/mc ║kg/ml ║ (m) ║ (m) ║Sis║ ║ kg/mq ║ kg/mq ║ kg/mq║ kg/mq║ kg/mq ║ kg/mq ║ ╠════╬═════╬═════╬═════╬════╬════╬════╬════╬══════╬══════╬═══════╬═══════╬═══╬═══════╬═══════╬═══════╬══════╬══════╬═══════╬═══════╣ ║ 1 ║ 1 ║ 1 ║ 2 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ ║ 1 ║ 2 ║ 3 ║ 4 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ ║ 1 ║ 3 ║ 3 ║ 1 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ ║ 1 ║ 4 ║ 4 ║ 2 ║ 1 ║30 ║20 ║ 1 ║1850 ║ 200 ║ 1,45 ║ 0,00 ║1 ║0,327 ║ -982 ║-2645 ║ 0 ║ 0 ║ -982 ║-2645 ║ ╚════╩═════╩═════╩═════╩════╩════╩════╩════╩══════╩══════╩═══════╩═══════╩═══╩═══════╩═══════╩═══════╩══════╩══════╩═══════╩═══════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── FORI SETTI ALLA QUOTA 3.5 m ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════╦═════╦══════╦══════╦══════╦══════╦══════╦════════╗ ║Setto║Foro ║Base f║Alt. f║Codice║Asc. f║Ord. f║Sezione ║ ║ N.ro║N.ro ║ cm ║ cm ║ ║ cm ║ cm ║Cord.Nro║ ╠═════╬═════╬══════╬══════╬══════╬══════╬══════╬════════╣ ║ 3 ║ 1 ║ 95 ║ 215 ║ 0 ║ 20 ║ 25 ║ 0 ║ ╚═════╩═════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── FORI SETTI ALLA QUOTA 3.5 m ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════╦═════╦══════╦══════╦══════╦══════╦══════╦════════╗ ║Setto║Foro ║Base f║Alt. f║Codice║Asc. f║Ord. f║Sezione ║ ║ N.ro║N.ro ║ cm ║ cm ║ ║ cm ║ cm ║Cord.Nro║ ╠═════╬═════╬══════╬══════╬══════╬══════╬══════╬════════╣ ║ 4 ║ 1 ║ 55 ║ 20 ║ 0 ║ 65 ║ 290 ║ 0 ║ ║ ║ 2 ║ 55 ║ 20 ║ 0 ║ 180 ║ 290 ║ 0 ║ ╚═════╩═════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SETTI ALLA QUOTA 3.65 m ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╓────────╥───────────╥───────────╥───────────────────────╥─────────────────────────────────────────────╥────────────╖ ║ ║ GEOMETRIA ║ QUOTE ║ SCOSTCOSTAMENTI ║ CARICHI VERTICALI ║ PRESSIONI ║ ╠════╦═══╬═══╦═══╦═══╬═════╦═════╬═══╦═══╦═══╦═══╦═══╦═══╬════╦════╦════╦════╦════╦════╦═════╦═════╦═══╬═════╦══════╣ ║Sett║Sez║Sp.║Fil║Fil║Q in.║Q.fin║Dxi║Dyi║Dzi║Dxf║Dyf║Dzf║Pann║Tamp║Ball║Espl║Tot.║Torc║Orizz║Assia║Ali║Psup.║Pinf. ║ ║N.ro║N.r║cm ║in.║fin║ (m ║ (m) ║cm ║cm ║cm ║cm ║cm ║cm ║ kg / m ║ kg ║ kg / m ║ % ║ kg/mq ║ ╠════╩═══╩═══╩═══╩═══╩═════╩═════╩═══╩═══╩═══╩═══╩═══╩═══╩════════════════════════╩════╩═══════════╩═══╩════════════╣ ║ 1 602 10 1 2 3,65 3,65 0 -5 0 0 -5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ║ ║ 2 602 10 3 4 3,65 3,65 0 5 0 0 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ║ ║ 3 602 10 3 1 3,65 3,65 -5 0 0 -5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ║ ║ 4 602 10 4 2 3,65 3,65 5 0 0 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ║ ╚═══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── GEOMETRIA PIASTRE ALLA QUOTA 0 m ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═══════╦═════╦═════╦═════╦═════╦════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦══════╦═══════╦═════╗ ║Piastra║ Filo║ Filo║ Filo║ Filo║Tipo║Quota║Quota║Quota║Quota║ Tipo║Spess.║Kwinkl.║ Tipo║ ║ N.ro ║ 1 ║ 2 ║ 3 ║ 4 ║Car.║Filo1║Filo2║Filo3║Filo4║ Sez.║ cm ║kg/cmc ║ Mat.║ ╠═══════╬═════╬═════╬═════╬═════╬════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬══════╬═══════╬═════╣ ║ 1 ║ 8 ║ 5 ║ 1 ║ 3 ║ 9 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 1 ║30,0 ║ 8,0 ║ 1 ║ ║ 2 ║ 7 ║ 8 ║ 3 ║ 4 ║ 9 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 1 ║30,0 ║ 8,0 ║ 1 ║ ║ 3 ║ 7 ║ 4 ║ 2 ║ 6 ║ 9 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 1 ║30,0 ║ 8,0 ║ 1 ║ ║ 4 ║ 3 ║ 1 ║ 2 ║ 4 ║ 9 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 1 ║30,0 ║ 8,0 ║ 1 ║ ║ 5 ║ 1 ║ 5 ║ 6 ║ 2 ║ 9 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 1 ║30,0 ║ 8,0 ║ 1 ║ ║ 6 ║ 7 ║ 6 ║ 9 ║ 10 ║14 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 1 ║30,0 ║ 8,0 ║ 1 ║ ╚═══════╩═════╩═════╩═════╩═════╩════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩══════╩═══════╩═════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── COMBINAZIONI CARICHI ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔══════════════════════╦═══════╤══════╤══════╤══════╤═══════╗ ║ DESCRIZIONI ║ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 ║ ╠══════════════════════╬═══════╧══════╧══════╧══════╧═══════╣ ║PESO PROPRIO ║ 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 ║ ║SOVRACCARICO PERMAN. ║ 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 ║ ║Var.Tet+nev U.P.33% ║ 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 ║ ║Var.Magazz. U.P.100% ║ 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 ║ ║Var.Magazz. A.P.100% ║ 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 ║ ║SISMA DIREZ. GRD 0 ║ 0,00 1,00 -1,00 0,00 0,00 ║ ║SISMA DIREZ. GRD 90 ║ 0,00 0,00 0,00 1,00 -1,00 ║ ╚══════════════════════╩════════════════════════════════════╝ SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE CAMPI TABELLE DI STAMPA ──────────────────────────────────

Filo N.ro : Numero del filo del nodo inferiore o superiore Quota inf/sup: Quota del nodo inferiore e del nodo superiore Nodo inf/sup : Numero dei nodi inferiore e superiore per la deter- minazione degli spostamenti sismici relativi. Sisma N.ro : Numero del sisma per cui e' massimo il valore dello spostamento totale per lambda=9; un numero negativo indica che detto valore e' calcolato con verso negativo per il sisma. eta.t lamb.=9: valore dello spostamento totale calcolato con lambda=9; per il controllo delle connessioni nei vincoli o per il martellamento. Sisma N.ro : Numero del sisma per cui e' massimo il valore dello spostamento totale per lambda = 2, 3 o 4; un numero negativo indica che detto valore e' calcolato con verso negativo per il sisma. eta.t : valore dello spostamento totale calcolato lamb.= xxx con lambda=2 se I=1.0, con lambda=3 se I=1.2, con lambda=4 se I=1.4. (I=coeff. di protezione sismica) eta limite : valore dello spostamento limite di eta.t con lambda=2, 3 o 4 Sisma N.ro : Numero del sisma per cui sono riportati i valori dello spostamento combinato eta.t lamda=9: Valore dello spostamento combinato per lambda = 9 e sisma sisma+ positivo eta.t lamda=9: Valore dello spostamento combinato per lambda = 9 e sisma sisma- negativo eta.t lamda=x: Valore dello spostamento combinato per lambda = 2, 3 o 4 sisma+ e sisma positivo eta.t lamda=x: Valore dello spostamento combinato per lambda = 2, 3 o 4 sisma- e sisma negativo Se l'ultimo sisma ha direzione verticale gli spostamenti dovuti a questo vengono combinati con gli spostamenti dei sismi orizzontali conformemente al punto C.6.3 del D.M. del 16/01/96. ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICA PIASTRE ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA ────────────────────────────────── Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica degli elementi bidimensionali. Quota N.ro : Quota a cui si trova l'elemento. Perim. N.ro : Numero identificativo del macroelemento il cui perimetro è stato definito prima di eseguire la verifica. Nodo 3d N.ro : Numero del nodo relativo alla suddivisione del macroelemento in microelementi. Nx : Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse x del sistema locale. (Il sistema di riferimento locale e' quello delle armature) Ny : Sforzo sul piano dell'elemento bidimensionale diretto come l'asse y del sistema locale. Txy : Sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione y e agente sulla faccia di normale x del sistema locale.(Ovvero anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali, sforzo tagliante sul piano dell'elemento con direzione x e agente sulla faccia di normale y del sistema locale) Mx : Momento flettente agente sulla sezione di normale x del sistema locale.Per le verifiche e' accoppiato allo sforzo normale Nx.

Questo momento e' incrementato per tenere in conto il valore del momento torcente Mxy My : Momento flettente agente sulla sezione di normale y del sistema locale.Per le verifiche e' accoppiato allo sforzo normale Ny. Questo momento e' incrementato per tenere in conto il valore del momento torcente Mxy Mxy : Momento torcente con asse vettore x e agente sulla sezione di normale x(Ovvero anche, per la simmetria delle tensioni tangenziali momento torcente con asse vettore y e agente sulla sezione di normale y σc x : Tensione di lavoro del calcestruzzo nella faccia di normale x σc y : Tensione di lavoro del calcestruzzo nella faccia di normale y σf x : Tensione di lavoro dell' acciaio nella faccia di normale x σf y : Tensione di lavoro dell' acciaio nella faccia di normale y Ax superiore : Area totale armatura superiore diretta lungo x. (Area totale e' l'area della presso-flessione piu' l'area per il taglio riportata dopo) Ay superiore : Area totale armatura superiore diretta lungo y. Ax inferiore : Area totale armatura inferiore diretta lungo x. Ay inferiore : Area totale armatura inferiore diretta lungo y. Atag : Area per il taglio su ciascuna faccia per le due direzioni σt : Tensione massima di contatto con il terreno. Eta : Abbassamento verticale del nodo in esame. Fpunz : Forza punzonante sulla piastra Apunz : Armatura sufficiente da sola ad assorbire la forza punzonante ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── SPOSTAMENTI SISMICI RELATIVI ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔══════════════════════════════╦═══════════════════════════════════════════════════╦═══════════════════════════════════════╗ ║ I D E N T I F I C A T I V O ║ I N V I L U P P O S P O S T A M E N T I ║ VALORI CORRENTI DEGLI SPOSTAMENTI ║ ╠═════╤═════╤══════╤═════╤═════╬═══╤════════╦═══╤════════╤════════╤════════════════╬═══╤═════════════════╤═════════════════╣ ║Filo │Quota│Quota │ Nodo│ Nodo║Sis│ eta.t ║Sis│ eta.t │ eta │ Stringa di ║Sis│ eta.t lamda=9 │ eta.t lamda=2 ║ ║N.ro │ inf.│ sup. │ inf.│ sup.║ma │ lamda=9║ma │lamda=2 │ limite │ Controllo ║ma │sisma+ sisma- │sisma+ sisma-║ ║ │ (m) │ (m) │ N.ro│ N.ro║Nro│ (mm) ║Nro│ (mm) │ (mm) │ Verifica ║Nro│(mm) (mm) │(mm) (mm) ║ ╠═════╧═════╧══════╧═════╧═════╩═══╧════════╩═══╧════════╧════════╧════════════════╩═══╧═════════════════╧═════════════════╣ ║ 1 0,00 3,50 4 11 -2 0,601 -2 0,156 7,000 VERIFICATO 1 0,300 0,321 0,065 0,084 ║ ║ 2 0,545 0,601 0,100 0,156 ║ ║ 2 0,00 3,50 8 12 -2 0,587 -2 0,147 7,000 VERIFICATO 1 0,300 0,320 0,063 0,081 ║ ║ 2 0,544 0,587 0,105 0,147 ║ ║ 3 0,00 3,50 3 13 -2 0,602 -2 0,156 7,000 VERIFICATO 1 0,297 0,329 0,060 0,090 ║ ║ 2 0,545 0,602 0,100 0,156 ║ ║ 4 0,00 3,50 6 14 -2 0,587 -2 0,148 7,000 VERIFICATO 1 0,297 0,328 0,058 0,088 ║ ║ 2 0,544 0,587 0,105 0,148 ║ ║ 11 0,00 3,50 15 27 -2 0,601 -2 0,156 7,000 VERIFICATO 1 0,298 0,327 0,061 0,088 ║ ║ 2 0,545 0,601 0,100 0,156 ║ ║ 12 0,00 3,50 16 28 -2 0,601 -2 0,156 7,000 VERIFICATO 1 0,299 0,325 0,063 0,087 ║ ║ 2 0,545 0,601 0,100 0,156 ║ ║ 13 0,00 3,50 17 29 -2 0,601 -2 0,156 7,000 VERIFICATO 1 0,300 0,323 0,064 0,085 ║ ║ 2 0,545 0,601 0,100 0,156 ║ ║ 17 0,00 3,50 35 53 -2 0,587 -2 0,148 7,000 VERIFICATO 1 0,298 0,326 0,059 0,086 ║ ║ 2 0,544 0,587 0,105 0,148 ║ ║ 18 0,00 3,50 36 54 -2 0,587 -2 0,148 7,000 VERIFICATO 1 0,299 0,324 0,060 0,084 ║ ║ 2 0,544 0,587 0,105 0,148 ║ ║ 19 0,00 3,50 37 55 -2 0,587 -2 0,147 7,000 VERIFICATO 1 0,299 0,322 0,061 0,083 ║ ║ 2 0,544 0,587 0,105 0,147 ║ ╚══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════╦════════╦═════════╦════════╦════════╦════════╦════════╦════════╦════════╗ ║PIANO║ QUOTA ║ PESO ║ XG ║ YG ║ XR ║ YR ║ DX ║ DY ║ ║ N.ro║ (m) ║ (t) ║ (m) ║ (m) ║ (m) ║ (m) ║ (m) ║ (m) ║ ╠═════╬════════╬═════════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════════╣ ║ 1 ║ 3,50 ║ 18,44 ║ 2,83 ║ 2,51 ║ 3,46 ║ 2,25 ║ 0,63 ║ -0,26 ║ ╚═════╩════════╩═════════╩════════╩════════╩════════╩════════╩════════╩════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔══════════════════════════════╦═════════════════════════════════╦═════════════════════════════════╗ ║ ║ D I R E Z I O N E X ║ D I R E Z I O N E Y ║ ╠═════╦═══════╦════════╦═══════╬═════════╦════════╦══════╦═══════╬═════════╦════════╦══════╦═══════╣ ║Piano║ Quota ║ Peso ║Variaz.║Tagliante║Spost. ║Klat. ║Variaz.║Tagliante║Spost. ║Klat. ║Variaz.║ ║N.ro ║ (m) ║ (t) ║ (%) ║ (t) ║ (mm) ║(t/m) ║ (%) ║ (t) ║ (mm) ║(t/m) ║ (%) ║ ╠═════╩═══════╩════════╩═══════╬═════════╩════════╩══════╩═══════╬═════════╩════════╩══════╩═══════╣ ║ 1 3,50 18,44 0,0 ║ 0,74 0,03 21393 0,0 ║ 0,74 0,06 11693 0,0 ║ ╚══════════════════════════════╩═════════════════════════════════╩═════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICA PIASTRE - QUOTA: 0 ELEMENTO: 1 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═══╦═══╦═══════╦══════╦══════╦══════╦══════╦══════╦══════╦════╦════╦════╦════╦════╦════╦════╦════╦════╦══════╦════╦═══════╦═════╗ ║Quo║Per║Nodo 3d║ Nx ║ Ny ║ Txy ║ Mx ║ My ║ Mxy ║σc x║σc y║σf x║σf y║Ax s║Ay s║Ax i║Ay i║Atag║ σt ║ eta║ Fpunz ║Apunz║ ║N.r║N.r║ N.ro ║ Kg/m ║ Kg/m ║ Kg/m ║kgm/m ║kgm/m ║kgm/m ║ kg/cmq ║ kg/cmq ║ cmq║ cmq║ cmq║ cmq║ cmq║kg/cmq║ mm ║ kg ║ cmq ║ ╠═══╩═══╩═══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩═════════╩═════════╩════╩════╩════╩════╩════╩══════╩════╩═══════╩═════╣ ║ 0 1 1 0 0 0 -342 -394 -261 12 13 2572 2569 1,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,5 -0,6 ║

║ 0 1 2 0 0 0 -373 -398 290 13 13 2570 2574 1,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 3 0 0 0 -415 -415 -298 14 14 2576 2579 1,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,4 -0,6 ║ ║ 0 1 4 0 0 0 -439 -444 332 14 14 2569 2578 1,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 5 0 0 0 -2066 -846 347 32 20 2570 2571 2,9 1,2 0,1 0,1 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 6 0 0 0 -1895 -761 394 31 19 2570 2568 2,7 1,1 0,1 0,1 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 7 0 0 0 -2026 -832 -351 32 20 2578 2579 2,9 1,2 0,1 0,1 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 8 0 0 0 -1857 -751 -396 31 19 2571 2575 2,6 1,0 0,1 0,1 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 9 0 0 0 68 -79 -63 5 6 2362 2588 1,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,7 -0,9 ║ ║ 0 1 10 0 0 0 59 -64 53 4 5 2057 2244 1,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,8 -0,9 ║ ║ 0 1 15 0 0 0 470 -626 -333 15 17 2572 2573 1,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,4 -0,5 ║ ║ 0 1 16 0 0 0 353 88 -13 13 6 2576 2583 0,1 0,1 1,0 1,0 0,0 0,4 -0,5 ║ ║ 0 1 17 0 0 0 587 -339 322 16 12 2570 2570 1,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,4 -0,6 ║ ║ 0 1 35 0 0 0 -1523 -534 308 27 16 2575 2568 2,1 1,0 0,1 0,1 0,0 0,4 -0,6 ║ ║ 0 1 36 0 0 0 -893 -177 -1 21 9 2574 2576 1,2 1,0 0,1 0,1 0,0 0,4 -0,6 ║ ║ 0 1 37 0 0 0 -1498 -533 -311 27 16 2570 2577 2,1 1,0 0,1 0,1 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 60 0 0 0 341 -456 -253 12 14 2582 2580 1,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,4 -0,5 ║ ║ 0 1 61 0 0 0 147 33 3 8 3 2561 1148 0,1 0,1 1,0 1,0 0,0 0,4 -0,6 ║ ║ 0 1 62 0 0 0 312 -253 229 12 11 2568 2581 1,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 63 0 0 0 -422 198 198 14 9 2569 2582 1,0 1,0 0,1 1,0 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 64 0 0 0 96 180 35 6 9 2581 2571 0,1 0,1 1,0 1,0 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 65 0 0 0 -224 309 -224 10 12 2584 2565 1,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 66 0 0 0 489 846 384 15 20 2577 2569 1,0 0,1 1,0 1,2 0,0 0,4 -0,5 ║ ║ 0 1 67 0 0 0 59 375 -3 4 13 2040 2566 0,1 0,1 1,0 1,0 0,0 0,4 -0,5 ║ ║ 0 1 68 0 0 0 327 562 -303 12 16 2575 2575 1,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,4 -0,6 ║ ║ 0 1 69 0 0 0 -1606 -422 171 28 14 2578 2583 2,3 1,0 0,1 0,1 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 70 0 0 0 -1358 -285 -23 26 11 2575 2580 1,9 1,0 0,1 0,1 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 71 0 0 0 -1590 -427 -180 28 14 2571 2578 2,2 1,0 0,1 0,1 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 72 0 0 0 -864 -1112 -375 20 23 2574 2568 1,2 1,6 0,1 0,1 0,0 0,4 -0,5 ║ ║ 0 1 73 0 0 0 -771 -914 -41 19 21 2574 2572 1,1 1,3 0,1 0,1 0,0 0,4 -0,4 ║ ║ 0 1 74 0 0 0 -938 -1031 379 21 22 2568 2577 1,3 1,4 0,1 0,1 0,0 0,4 -0,5 ║ ║ 0 1 75 0 0 0 361 616 355 13 17 2583 2574 1,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 76 0 0 0 -586 -916 -29 16 21 2581 2578 1,0 1,3 0,1 0,1 0,0 0,4 -0,4 ║ ║ 0 1 77 0 0 0 -830 -1224 -5 20 24 2572 2577 1,2 1,7 0,1 0,1 0,0 0,3 -0,4 ║ ╚════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICA PIASTRE - QUOTA: 0 ELEMENTO: 1 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═══╦═══╦═══════╦══════╦══════╦══════╦══════╦══════╦══════╦════╦════╦════╦════╦════╦════╦════╦════╦════╦══════╦════╦═══════╦═════╗ ║Quo║Per║Nodo 3d║ Nx ║ Ny ║ Txy ║ Mx ║ My ║ Mxy ║σc x║σc y║σf x║σf y║Ax s║Ay s║Ax i║Ay i║Atag║ σt ║ eta║ Fpunz ║Apunz║ ║N.r║N.r║ N.ro ║ Kg/m ║ Kg/m ║ Kg/m ║kgm/m ║kgm/m ║kgm/m ║ kg/cmq ║ kg/cmq ║ cmq║ cmq║ cmq║ cmq║ cmq║kg/cmq║ mm ║ kg ║ cmq ║ ╠═══╩═══╩═══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩══════╩═════════╩═════════╩════╩════╩════╩════╩════╩══════╩════╩═══════╩═════╣ ║ 0 1 78 0 0 0 -603 -920 32 17 21 2579 2577 1,0 1,3 0,1 0,1 0,0 0,4 -0,5 ║ ║ 0 1 79 0 0 0 78 406 28 6 13 2568 2571 0,1 0,1 1,0 1,0 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 80 0 0 0 -1186 -1275 459 24 25 2571 2578 1,7 1,8 0,1 0,1 0,0 0,4 -0,5 ║ ║ 0 1 81 0 0 0 -1020 -910 4 22 21 2571 2574 1,4 1,3 0,1 0,1 0,0 0,3 -0,4 ║ ║ 0 1 82 0 0 0 -1183 -1272 -452 24 25 2575 2572 1,7 1,8 0,1 0,1 0,0 0,4 -0,5 ║ ║ 0 1 83 0 0 0 481 838 -378 15 20 2570 2572 1,0 0,1 1,0 1,2 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 84 0 0 0 -276 355 263 11 13 2582 2573 1,0 1,0 1,0 1,0 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 85 0 0 0 72 167 -11 5 9 2515 2586 0,1 0,1 1,0 1,0 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 86 0 0 0 -409 213 -196 14 10 2572 2573 1,0 1,0 0,1 1,0 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 0 1 87 0 0 0 -273 110 -10 11 7 2579 2574 1,0 0,1 0,1 1,0 0,0 0,6 -0,7 ║ ║ 0 1 88 0 0 0 -275 43 -48 11 3 2573 1504 1,0 1,0 0,1 1,0 0,0 0,6 -0,7 ║ ║ 0 1 89 0 0 0 -161 109 -38 8 7 2580 2566 1,0 0,1 0,1 1,0 0,0 0,6 -0,8 ║ ║ 0 1 90 0 0 0 -258 34 31 11 3 2566 1193 1,0 1,0 0,1 1,0 0,0 0,6 -0,8 ║ ║ 0 1 91 0 0 0 -297 104 -43 11 7 2582 2577 1,0 0,1 0,1 1,0 0,0 0,6 -0,8 ║ ║ 0 1 92 0 0 0 -26 149 -25 2 8 917 2564 1,0 0,1 1,0 1,0 0,0 0,7 -0,9 ║ ║ 0 1 93 0 0 0 -39 164 -38 3 8 1356 2570 1,0 0,1 1,0 1,0 0,0 0,8 -0,9 ║ ║ 0 1 94 0 0 0 -37 123 -32 3 7 1280 2585 1,0 0,1 1,0 1,0 0,0 0,8 -0,9 ║ ╚════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICA SHELLS - QUOTA: 1 ELEMENTO: 1 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦════╦═══════╦══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦══════╦═════╗ ║Gr.Q║Gen.║Nodo 3d║ Nx ║ Ny ║ Txy ║ Mx ║ My ║ Mxy ║σc s.║σc i.║σf s.║σf i.║Ax s.║Ay s.║Ax i.║Ay i.║ σt ║ eta ║ ║N.ro║N.ro║ N.ro ║ Kg/m ║ Kg/m ║ Kg/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kg/cmq ║ kg/cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║kg/cmq║ mm ║ ╠════╩════╩═══════╩══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════════╩═══════════╩═════╩═════╩═════╩═════╩══════╩═════╣ ║ 1 1 4 10 51 629 -14 -68 74 0 2 2600 2600 0,1 0,3 0,3 0,1 0,5 -0,6 ║ ║ 1 1 8 625 3123 -6175 -17 -85 -169 4 8 2600 2600 1,0 1,6 1,7 2,0 0,5 -0,6 ║ ║ 1 1 11 -29 -145 -210 0 2 -4 0 1 2600 2600 0,0 0,0 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 1 12 -26 -132 34 -6 -32 27 1 2 2600 2600 0,1 0,2 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 1 21 715 -101 -555 156 21 -18 1 1 0 2600 0,0 0,0 0,6 0,2 0,0 -0,6 ║ ║ 1 1 26 237 -409 -564 44 1 -14 0 1 2600 2600 0,0 0,0 0,3 0,1 0,0 -0,6 ║ ║ 1 1 42 -168 1135 -1978 -136 -16 -59 1 3 2600 2600 0,5 0,5 0,2 0,7 0,0 -0,6 ║ ║ 1 1 47 -1291 -1061 -911 -406 -63 65 2 3 2600 0 1,0 0,3 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 1 75 -643 -3217 -57 -50 -250 91 1 3 2600 0 0,2 0,2 0,0 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 1 1 79 -814 -4071 -946 -64 -318 15 1 4 2600 0 0,2 0,2 0,0 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 1 1 83 -1072 -5361 -3494 -36 -181 -77 3 4 2600 2600 0,4 0,0 0,6 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 1 1 95 385 -2557 -648 -34 -30 1 1 1 2600 2600 0,3 0,0 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 1 96 451 -3254 -1231 -82 -77 17 1 2 2600 0 0,5 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 1 97 -332 -3538 -1785 -124 -81 12 2 3 2600 0 0,6 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 1 98 117 -1605 -625 3 -14 -31 0 1 2600 2600 0,1 0,0 0,2 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 1 99 -157 -2117 -785 -38 -43 -12 1 1 2600 0 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 1 100 -875 -1621 -995 -86 -90 21 1 2 2600 0 0,3 0,1 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 1 101 -66 -331 -166 0 0 -8 0 1 0 2600 0,0 0,0 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 1 102 -73 -365 -163 0 -2 -6 0 1 0 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 1 103 -67 -336 -136 2 10 2 1 0 0 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICA SHELLS - QUOTA: 1 ELEMENTO: 2 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦════╦═══════╦══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦══════╦═════╗ ║Gr.Q║Gen.║Nodo 3d║ Nx ║ Ny ║ Txy ║ Mx ║ My ║ Mxy ║σc s.║σc i.║σf s.║σf i.║Ax s.║Ay s.║Ax i.║Ay i.║ σt ║ eta ║ ║N.ro║N.ro║ N.ro ║ Kg/m ║ Kg/m ║ Kg/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kg/cmq ║ kg/cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║kg/cmq║ mm ║ ╠════╩════╩═══════╩══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════════╩═══════════╩═════╩═════╩═════╩═════╩══════╩═════╣ ║ 1 2 3 -139 -694 23 41 79 -40 1 0 0 2600 0,0 0,0 0,2 0,1 0,4 -0,6 ║ ║ 1 2 6 342 1711 -3110 252 45 85 4 2 2600 2600 0,3 1,0 1,0 0,8 0,5 -0,6 ║ ║ 1 2 13 -46 -232 -114 -1 -3 7 1 0 2600 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 2 14 -24 -122 27 7 33 -28 2 1 2600 2600 0,1 0,0 0,2 0,3 0,0 -0,6 ║ ║ 1 2 18 374 -1215 -510 -72 20 -1 1 1 2600 0 0,3 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 2 22 192 -820 -579 -61 -76 21 1 1 2600 0 0,3 0,2 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 2 38 -181 1381 -1961 134 16 58 3 1 2600 2600 0,2 0,7 0,5 0,5 0,0 -0,6 ║ ║ 1 2 43 -1300 -917 -949 405 63 -69 3 2 0 2600 0,0 0,0 1,0 0,3 0,0 -0,6 ║ ║ 1 2 66 -529 -2644 -1733 50 91 40 2 1 2600 2600 0,2 0,0 0,3 0,0 0,4 -0,5 ║ ║ 1 2 67 -396 -1978 -462 22 160 -4 2 1 0 2600 0,0 0,0 0,1 0,1 0,4 -0,5 ║ ║ 1 2 68 -351 -1756 -174 31 135 -39 2 1 0 2600 0,0 0,0 0,1 0,1 0,4 -0,6 ║ ║ 1 2 104 162 -2781 -651 41 60 -13 2 1 0 2600 0,0 0,0 0,3 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 2 105 276 -3215 -1264 83 90 -22 2 2 0 2600 0,0 0,0 0,5 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 2 106 -412 -3462 -1777 123 86 -13 3 2 0 2600 0,0 0,0 0,6 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 2 107 74 -1803 -663 17 1 26 1 0 2600 2600 0,2 0,0 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 2 108 -233 -2118 -870 44 43 7 2 1 0 2600 0,0 0,0 0,2 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 2 109 -924 -1549 -1064 87 91 -25 2 1 0 2600 0,0 0,0 0,3 0,2 0,0 -0,6 ║ ║ 1 2 110 -74 -368 -170 0 1 9 1 0 2600 0 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 2 111 -74 -368 -181 0 1 6 1 0 2600 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 2 112 -64 -320 -162 -2 -10 -3 0 1 2600 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICA SHELLS - QUOTA: 1 ELEMENTO: 3 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦════╦═══════╦══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦══════╦═════╗ ║Gr.Q║Gen.║Nodo 3d║ Nx ║ Ny ║ Txy ║ Mx ║ My ║ Mxy ║σc s.║σc i.║σf s.║σf i.║Ax s.║Ay s.║Ax i.║Ay i.║ σt ║ eta ║ ║N.ro║N.ro║ N.ro ║ Kg/m ║ Kg/m ║ Kg/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kg/cmq ║ kg/cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║kg/cmq║ mm ║ ╠════╩════╩═══════╩══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════════╩═══════════╩═════╩═════╩═════╩═════╩══════╩═════╣ ║ 1 3 3 -2910 -3544 -3624 -48 72 20 4 3 2600 2600 0,3 0,0 0,0 0,1 0,4 -0,6 ║ ║ 1 3 4 9 46 1782 -47 60 -22 2 2 2600 2600 0,5 0,3 0,2 0,4 0,5 -0,6 ║ ║ 1 3 11 -27 -136 195 -1 4 -3 1 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 13 378 -54 -129 -5 -3 5 0 0 2600 2600 0,1 0,0 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 15 -401 -1267 613 22 96 79 1 2 0 2600 0,0 0,0 0,3 0,3 0,4 -0,5 ║ ║ 1 3 16 -941 -3918 754 47 190 19 3 1 0 2600 0,0 0,0 0,1 0,0 0,4 -0,5 ║ ║ 1 3 17 -744 -4550 1175 47 171 -25 4 1 0 2600 0,0 0,0 0,1 0,0 0,4 -0,6 ║ ║ 1 3 18 2516 -564 1947 -26 -1 -21 2 2 2600 2600 1,0 0,3 0,8 0,2 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 19 45 -4973 302 22 40 3 3 0 0 2600 0,0 0,0 0,1 0,0 0,0 -0,5 ║ ║ 1 3 20 366 -2521 352 -2 27 5 0 0 2600 2600 0,1 0,0 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICA SHELLS - QUOTA: 1 ELEMENTO: 3 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦════╦═══════╦══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦══════╦═════╗ ║Gr.Q║Gen.║Nodo 3d║ Nx ║ Ny ║ Txy ║ Mx ║ My ║ Mxy ║σc s.║σc i.║σf s.║σf i.║Ax s.║Ay s.║Ax i.║Ay i.║ σt ║ eta ║ ║N.ro║N.ro║ N.ro ║ Kg/m ║ Kg/m ║ Kg/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kg/cmq ║ kg/cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║kg/cmq║ mm ║ ╠════╩════╩═══════╩══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════════╩═══════════╩═════╩═════╩═════╩═════╩══════╩═════╣ ║ 1 3 21 708 -23 345 -72 -7 10 0 0 2600 2600 0,3 0,1 0,1 0,1 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 22 852 -694 -1047 -42 -7 9 1 1 2600 2600 0,5 0,1 0,3 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 23 897 103 -1565 -23 -18 -12 1 2 2600 2600 0,5 0,3 0,5 0,3 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 24 -100 -2778 -475 4 -17 1 2 2 0 2600 0,0 0,0 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 25 -73 -1280 436 -10 -11 8 1 1 2600 2600 0,1 0,0 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 26 64 -419 799 -37 -8 2 1 1 2600 2600 0,2 0,1 0,1 0,1 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 27 -14 2 -151 -1 1 -2 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 28 -81 -384 -10 0 -2 -1 0 0 0 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 29 -44 -228 155 -1 -1 1 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 30 1184 -2108 987 -30 -5 -20 1 1 2600 2600 0,5 0,0 0,3 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 31 1069 5 -1171 -49 -11 9 1 1 2600 2600 0,6 0,3 0,3 0,2 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 32 -5317 -7250 -5717 -52 44 30 6 6 2600 0 0,3 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 3 33 2266 148 -843 16 66 85 2 0 2600 2600 0,8 0,3 0,5 0,2 0,0 -0,5 ║ ║ 1 3 34 1399 -2524 -1062 49 174 2 1 1 2600 2600 0,4 0,0 0,6 0,1 0,0 -0,5 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICA SHELLS - QUOTA: 1 ELEMENTO: 4 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦════╦═══════╦══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦══════╦═════╗ ║Gr.Q║Gen.║Nodo 3d║ Nx ║ Ny ║ Txy ║ Mx ║ My ║ Mxy ║σc s.║σc i.║σf s.║σf i.║Ax s.║Ay s.║Ax i.║Ay i.║ σt ║ eta ║ ║N.ro║N.ro║ N.ro ║ Kg/m ║ Kg/m ║ Kg/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kg/cmq ║ kg/cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║kg/cmq║ mm ║ ╠════╩════╩═══════╩══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════════╩═══════════╩═════╩═════╩═════╩═════╩══════╩═════╣ ║ 1 4 6 350 1753 -513 88 -213 53 1 0 2600 2600 0,1 1,0 0,3 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 1 4 8 321 1606 462 84 -211 -54 1 0 2600 2600 0,1 1,0 0,3 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 1 4 12 -60 -380 -273 -7 21 44 3 2 2600 2600 0,3 0,1 0,1 0,2 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 14 -57 -359 272 -8 19 -45 3 2 2600 2600 0,3 0,1 0,1 0,2 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 35 6 27 -377 44 -313 45 1 0 2600 2600 0,1 0,9 0,2 0,0 0,4 -0,6 ║ ║ 1 4 36 -83 -426 -22 50 -372 0 0 0 2600 2600 0,0 0,8 0,1 0,0 0,4 -0,6 ║ ║ 1 4 37 -12 -66 331 44 -311 -46 1 0 2600 2600 0,1 0,9 0,2 0,0 0,5 -0,6 ║ ║ 1 4 38 512 1538 1073 -63 10 122 1 3 2600 2600 0,4 0,4 0,4 0,8 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 39 405 95 601 87 53 87 1 2 0 2600 0,0 0,0 0,6 0,4 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 40 351 -430 -170 215 150 -1 1 0 0 2600 0,0 0,0 0,6 0,3 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 41 400 1 -642 94 57 -87 1 2 0 2600 0,0 0,0 0,6 0,4 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 42 478 1289 -1096 -63 12 -123 1 3 2600 2600 0,3 0,3 0,4 0,8 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 43 -339 -754 398 -176 1 -58 1 1 2600 0 0,5 0,1 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 44 -94 -122 502 123 183 -86 2 1 0 2600 0,0 0,0 0,4 0,5 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 45 -310 -119 -31 352 510 -116 4 1 0 2600 0,0 0,0 1,0 1,4 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 46 -71 -155 -524 136 195 84 2 1 0 2600 0,0 0,0 0,4 0,5 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 47 -344 -904 -374 -167 5 56 1 1 2600 0 0,5 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 48 -176 -184 182 103 236 -257 3 3 2600 2600 0,4 0,1 0,7 1,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 49 37 125 -91 144 350 -153 3 2 0 2600 0,0 0,0 0,7 1,2 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 50 -188 -192 -228 108 247 249 3 3 2600 2600 0,4 0,1 0,7 1,0 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 51 -314 -153 -25 353 513 108 4 1 0 2600 0,0 0,0 1,0 1,4 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 52 28 73 23 169 367 137 3 2 0 2600 0,0 0,0 0,7 1,2 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 53 11 45 -47 4 2 -54 3 3 2600 2600 0,2 0,3 0,3 0,3 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 54 29 21 -49 10 15 -1 0 0 0 2600 0,0 0,0 0,1 0,1 0,0 -0,6 ║ ║ 1 4 55 12 47 36 4 1 54 3 3 2600 2600 0,2 0,3 0,3 0,3 0,0 -0,6 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICA SHELLS - QUOTA: 2 ELEMENTO: 1 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦════╦═══════╦══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦══════╦═════╗ ║Gr.Q║Gen.║Nodo 3d║ Nx ║ Ny ║ Txy ║ Mx ║ My ║ Mxy ║σc s.║σc i.║σf s.║σf i.║Ax s.║Ay s.║Ax i.║Ay i.║ σt ║ eta ║ ║N.ro║N.ro║ N.ro ║ Kg/m ║ Kg/m ║ Kg/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kg/cmq ║ kg/cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║kg/cmq║ mm ║ ╠════╩════╩═══════╩══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════════╩═══════════╩═════╩═════╩═════╩═════╩══════╩═════╣ ║ 2 1 11 -29 -145 -210 0 2 -4 0 1 2600 2600 0,0 0,0 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 1 12 -26 -132 34 -6 -32 27 1 2 2600 2600 0,1 0,2 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 1 56 -48 -49 -6 6 4 -2 0 0 0 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 1 57 188 251 185 21 27 14 1 1 0 2600 0,0 0,0 0,2 0,3 0,0 -0,6 ║ ║ 2 1 101 -66 -331 -166 0 0 -8 0 1 0 2600 0,0 0,0 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 1 102 -73 -365 -163 0 -2 -6 0 1 0 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 1 103 -67 -336 -136 2 10 2 1 0 0 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 1 113 -56 -8 10 0 -1 -6 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 1 114 4 -5 -56 -1 2 -4 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 1 115 89 -80 -15 -4 -7 1 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICA SHELLS - QUOTA: 2 ELEMENTO: 2 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦════╦═══════╦══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦══════╦═════╗ ║Gr.Q║Gen.║Nodo 3d║ Nx ║ Ny ║ Txy ║ Mx ║ My ║ Mxy ║σc s.║σc i.║σf s.║σf i.║Ax s.║Ay s.║Ax i.║Ay i.║ σt ║ eta ║ ║N.ro║N.ro║ N.ro ║ Kg/m ║ Kg/m ║ Kg/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kg/cmq ║ kg/cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║kg/cmq║ mm ║ ╠════╩════╩═══════╩══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════════╩═══════════╩═════╩═════╩═════╩═════╩══════╩═════╣ ║ 2 2 13 -46 -232 -114 -1 -3 7 1 0 2600 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 2 14 -24 -122 27 7 33 -28 2 1 2600 2600 0,1 0,0 0,2 0,3 0,0 -0,6 ║ ║ 2 2 58 -82 -22 95 -9 4 5 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,1 0,0 -0,6 ║ ║ 2 2 59 192 231 205 -23 -27 -15 1 1 2600 0 0,3 0,3 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 2 110 -74 -368 -170 0 1 9 1 0 2600 0 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 2 111 -74 -368 -181 0 1 6 1 0 2600 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 2 112 -64 -320 -162 -2 -10 -3 0 1 2600 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 2 116 -39 -28 -23 1 -1 7 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 2 117 32 1 -38 1 -1 4 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 2 118 97 -72 -17 4 7 -1 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICA SHELLS - QUOTA: 2 ELEMENTO: 3 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦════╦═══════╦══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦══════╦═════╗ ║Gr.Q║Gen.║Nodo 3d║ Nx ║ Ny ║ Txy ║ Mx ║ My ║ Mxy ║σc s.║σc i.║σf s.║σf i.║Ax s.║Ay s.║Ax i.║Ay i.║ σt ║ eta ║ ║N.ro║N.ro║ N.ro ║ Kg/m ║ Kg/m ║ Kg/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kg/cmq ║ kg/cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║kg/cmq║ mm ║ ╠════╩════╩═══════╩══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════════╩═══════════╩═════╩═════╩═════╩═════╩══════╩═════╣ ║ 2 3 11 -27 -136 195 -1 4 -3 1 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 3 13 378 -54 -129 -5 -3 5 0 0 2600 2600 0,1 0,0 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 3 27 -14 2 -151 -1 1 -2 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 3 28 -81 -384 -10 0 -2 -1 0 0 0 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 3 29 -44 -228 155 -1 -1 1 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 3 56 97 3 -85 6 -2 -5 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 3 58 -45 5 -121 11 3 7 1 0 2600 2600 0,0 0,0 0,1 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 3 119 49 -26 59 -2 -1 -4 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 3 120 151 -8 6 -1 0 0 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 3 121 128 -8 -19 -1 1 2 0 0 2600 2600 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIFICA SHELLS - QUOTA: 2 ELEMENTO: 4 ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════╦════╦═══════╦══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═══════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦══════╦═════╗ ║Gr.Q║Gen.║Nodo 3d║ Nx ║ Ny ║ Txy ║ Mx ║ My ║ Mxy ║σc s.║σc i.║σf s.║σf i.║Ax s.║Ay s.║Ax i.║Ay i.║ σt ║ eta ║ ║N.ro║N.ro║ N.ro ║ Kg/m ║ Kg/m ║ Kg/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kgm/m ║ kg/cmq ║ kg/cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║ cmq ║kg/cmq║ mm ║ ╠════╩════╩═══════╩══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════╩═══════════╩═══════════╩═════╩═════╩═════╩═════╩══════╩═════╣ ║ 2 4 12 -60 -380 -273 -7 21 44 3 2 2600 2600 0,3 0,1 0,1 0,2 0,0 -0,6 ║ ║ 2 4 14 -57 -359 272 -8 19 -45 3 2 2600 2600 0,3 0,1 0,1 0,2 0,0 -0,6 ║ ║ 2 4 53 11 45 -47 4 2 -54 3 3 2600 2600 0,2 0,3 0,3 0,3 0,0 -0,6 ║ ║ 2 4 54 29 21 -49 10 15 -1 0 0 0 2600 0,0 0,0 0,1 0,1 0,0 -0,6 ║ ║ 2 4 55 12 47 36 4 1 54 3 3 2600 2600 0,2 0,3 0,3 0,3 0,0 -0,6 ║ ║ 2 4 57 56 -446 -414 -4 -24 19 2 1 2600 0 0,2 0,2 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 4 59 64 -427 421 -6 -23 -19 2 1 2600 0 0,2 0,2 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 4 122 -150 121 -201 -10 6 -55 2 3 2600 2600 0,2 0,2 0,2 0,3 0,0 -0,6 ║ ║ 2 4 123 -549 -127 0 10 0 -1 1 0 0 0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -0,6 ║ ║ 2 4 124 -151 124 201 -11 6 55 2 3 2600 2600 0,2 0,2 0,2 0,4 0,0 -0,6 ║ ╚═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝

ALL.3 VERIFICHE SOLAIO DI COPERTURA

──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ARCHIVIO GENERALE SEZIONI ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═══════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ A R C H I V I O S E Z I O N I ║ ╠═══════╦══════════╦══════════╦══════════╦══════════╦═══════════╣ ║Sezione║Base trav.║Alt. trav.║Base pign.║Alt. pign.║Lungh.pign.║ ║ N.ro ║ (cm) ║ (cm) ║ (cm) ║ (cm) ║ (cm) ║ ╠═══════╬══════════╬══════════╬══════════╬══════════╬═══════════╣ ║ 1 ║ 8,0 ║ 20,0 ║ 25,0 ║ 16,0 ║ 25,0 ║ ╚═══════╩══════════╩══════════╩══════════╩══════════╩═══════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── DATI GEN. QUOTA 1 SOLAIO 1- ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ D A T I G E N E R A L I ║ ╟══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╢ ║ Classe Struttura Classe 1 ║ ║ Scarto Copriferro (cm) 0,0 ║ ║ Copriferro (cm) 2,0 ║ ║ Coefficiente di Ridistribuzione Plastica(1=Soluz.Elastica) 2,00 ║ ╟══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╢ ║ C A R A T T E R I S T I C H E D E I M A T E R I A L I ║ ╟══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╢ ║ Sigma acciaio (kg/cmq) 2200 ║ ╟══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╢ ║ Sigma calcestruzzo (kg/cmq) 85,00 ║ ╟══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╢ ║ Tau calcestruzzo (kg/cmq) 5,3 ║ ╟══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╢ ║ Coeff. Omogeneizzazione 15 ║ ╚══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── APPOGGI QUOTA 1 SOLAIO 1- ─────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ D A T I D I A P P O G G I O ║ ╠════════╦══════════╦══════════╦═══════════╦══════════╦══════════╣ ║Appoggio║ Ascissa ║ Ordinata ║ Larghezza ║ Altezza ║ Tipo ║ ║ N.ro ║ (cm) ║ (cm) ║ (cm) ║ (cm) ║ Vincolo ║ ╠════════╬══════════╬══════════╬═══════════╬══════════╬══════════╣ ║ 1 ║ 25,0 ║ 0,0 ║ 20,0 ║ 350,0 ║INCASTRO ║ ║ 2 ║ 330,0 ║ 0,0 ║ 20,0 ║ 350,0 ║INCASTRO ║ ╚════════╩══════════╩══════════╩═══════════╩══════════╩══════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CAR. DISTR. QUOTA 1 SOLAIO 1- ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ C A R I C H I D I S T R I B U I T I ║ ╠═══════╦══════════╦══════════╦═══════════╦══════════╦══════════╦════════════════════════════════╣ ║Campata║ Peso ║Acc. iniz.║Acc. finale║Asc. iniz.║Asc. fin. ║ D E S C R I Z I O N E ║ ║ N.ro ║ (kg/mq) ║ (kg/mq) ║ (kg/mq) ║ (cm) ║ (cm) ║ ║ ╠═══════╬══════════╬══════════╬═══════════╬══════════╬══════════╬════════════════════════════════╣ ║ 1 ║ 400,0 ║ 250,00 ║ 250,00 ║ 0,00 ║ 305,00 ║ ║ ╚═══════╩══════════╩══════════╩═══════════╩══════════╩══════════╩════════════════════════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── COMB. CAR. QUOTA 1 SOLAIO 1- ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔═════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ T A B E L L A D E I C O E F F I C E N T I D E I C A R I C H I ║ ╠═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╦═════╣ ║Comb.║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║Coeff║ ║N.ro ║ 1 ║ 2 ║ 3 ║ 4 ║ 5 ║ 6 ║ 7 ║ 8 ║ 9 ║ 10 ║ 11 ║ 12 ║ 13 ║ 14 ║ 15 ║ 16 ║ 17 ║ 18 ║ 19 ║ 20 ║ ╠═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╬═════╣ ║ 1 ║1,0 ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ║ ╚═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╩═════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── CARATT. QUOTA 1 SOLAIO 1- ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔══════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ C A R A T T E R I S T I C H E E D A B B A S S A M E N T I ║ ╠═════╦═════╦════════╦════════╦════════╦════════╦════════╦════════╦════════╣

║Comb.║Camp.║ M.in. ║ N.in. ║ T.in. ║ M.fin ║ N.fin ║ T.fin ║ W.mezz.║ ║N.ro ║N.ro ║ (kgm) ║ (kg) ║ (kg) ║ (kgm) ║ (kg) ║ (kg) ║ (mm) ║ ╠═════╬═════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════════╣ ║ 0 ║ 1 ║ 0 ║ 0 ║ -610 ║ 0 ║ 0 ║ -610 ║ 0,53 ║ ╠═════╬═════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════════╣ ║ 1 ║ 1 ║ 0 ║ 0 ║ -991 ║ 0 ║ 0 ║ -991 ║ 0,86 ║ ╚═════╩═════╩════════╩════════╩════════╩════════╩════════╩════════╩════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── REAZIONI A QUOTA 1 SOLAIO 1- ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔══════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ REAZIONI E SPOSTAMENTI DI APPOGGIO ║ ╠═════╦═════╦════════╦════════╦════════╦════════╦════════╦════════════╦════════════╣ ║Comb.║ App.║ Rx ║ Ry ║ Mz ║ Spostx ║ Sposty ║ Rotaz sx ║ Rotaz dx ║ ║N.ro ║ N.ro║ (kg) ║ (kg) ║ (kgm) ║ (mm) ║ (mm) ║ (rad) ║ (rad) ║ ╠═════╬═════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════════════╬════════════╣ ║ 0 ║ 1 ║ 0 ║ -610 ║ 0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,0005538 ║ ║ ║ ║ 2 ║ 0 ║ -610 ║ 0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║-0,0005538 ║ ║ ╠═════╬═════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════════╬════════════╬════════════╣ ║ 1 ║ 1 ║ 0 ║ -991 ║ 0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║ 0,0008999 ║ ║ ║ ║ 2 ║ 0 ║ -991 ║ 0 ║ 0,00 ║ 0,00 ║-0,0008999 ║ ║ ╚═════╩═════╩════════╩════════╩════════╩════════╩════════╩════════════╩════════════╝ ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── VERIF. QUOTA 1 SOLAIO 1- ──────────────────────────────────────────────────────────────────────────────── ╔════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════════╗ ║ V E R I F I C H E S E Z I O N I ║ ╠═════╦═══════╦═══════╦════════╦══════╦══════╦════════╦══════╦══════╦══════════╦══════════╦════════╦════════╦════════╣ ║Camp.║Asc.in.║Asc.fin║Mom. neg║σf neg║σc neg║Mom. pos║σf pos║σc pos║ Af sup. ║ Af inf. ║Tag. neg║Tag. pos║ τ ║ ║N.ro ║ (m) ║ (m) ║ (kgm) ║kg/cmq║kg/cmq║ (kgm) ║kg/cmq║kg/cmq║ (cmq) ║ (cmq) ║ (kg) ║ (kg) ║(kg/cmq)║ ╠═════╬═══════╬═══════╬════════╬══════╬══════╬════════╬══════╬══════╬══════════╬══════════╬════════╬════════╬════════╣ ║ 1 ║ 0,00 ║ 0,20 ║ -166 ║2199 ║ 24 ║ 61 ║2198 ║ 14 ║ 0,46 ║ 0,16 ║ 0 ║ 327 ║ 0,58 ║ ║ ║ 0,20 ║ 0,53 ║ -105 ║2181 ║ 40 ║ 144 ║2197 ║ 22 ║ 0,29 ║ 0,38 ║ 0 ║ 284 ║ 2,13 ║ ║ ║ 0,53 ║ 0,86 ║ -23 ║2186 ║ 17 ║ 202 ║2186 ║ 26 ║ 0,06 ║ 0,54 ║ 0 ║ 213 ║ 1,56 ║ ║ ║ 0,86 ║ 1,19 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 238 ║2198 ║ 29 ║ 0,00 ║ 0,64 ║ 0 ║ 142 ║ 1,04 ║ ║ ║ 1,19 ║ 1,52 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 249 ║2186 ║ 29 ║ 0,00 ║ 0,67 ║ 0 ║ 71 ║ 0,52 ║ ║ ║ 1,52 ║ 1,86 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 249 ║2186 ║ 29 ║ 0,00 ║ 0,67 ║ -71 ║ 0 ║ 0,52 ║ ║ ║ 1,86 ║ 2,19 ║ 0 ║ 0 ║ 0 ║ 238 ║2198 ║ 29 ║ 0,00 ║ 0,64 ║ -142 ║ 0 ║ 1,04 ║ ║ ║ 2,19 ║ 2,52 ║ -23 ║2186 ║ 17 ║ 202 ║2186 ║ 26 ║ 0,06 ║ 0,54 ║ -213 ║ 0 ║ 1,56 ║ ║ ║ 2,52 ║ 2,85 ║ -105 ║2181 ║ 40 ║ 144 ║2197 ║ 22 ║ 0,29 ║ 0,38 ║ -284 ║ 0 ║ 2,13 ║ ║ ║ 2,85 ║ 3,05 ║ -166 ║2199 ║ 24 ║ 61 ║2198 ║ 14 ║ 0,46 ║ 0,16 ║ -327 ║ 0 ║ 0,58 ║ ╚═════╩═══════╩═══════╩════════╩══════╩══════╩════════╩══════╩══════╩══════════╩══════════╩════════╩════════╩════════╝