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R u a D r . V i t o r i n o d e S á n . º 4 , 1 º , S 1 3

4 5 2 0 – 2 2 3 S a n t a M a r i a d a F e i r a

T e l : 2 5 6 3 6 3 6 0 3

F a x : 2 5 6 3 7 3 8 6 3

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e - m a i l : [email protected]

R E L A T Ó R I O G E O T É C N I C O

ÁREA DE ACOLHIMENTO EMPRESARIAL DE MIRANDELA

MIRANDELA

JULHO 2017

Relatório Geotécnico – Área de Acolhimento Empresarial de Mirandela

Mirandela

ÍNDICE

1. INTRODUÇÃO 1

2. BREVE ENQUADRAMENTO GEOLÓGICO 2

3. SISMICIDADE 4

3.1. Requisitos de desempenho e critérios de conformidade 4

3.2. Identificação dos tipos de terrenos 5

3.3. Tipos de acção sísmica / Zonas sísmicas 6

4. PROSPECÇÃO GEOFÍSICA – SÍSMICA DE REFRACÇÃO 8

4.1 Parâmetros de Colheita de Dados 8

4.2 Interpretação 9

5. PROSPECÇÃO GEOTÉCNICA 13

5.1. Sondagens mecânicas à rotação com ensaios SPT 13

5.2. Ensaios de penetração dinâmica super pesada (DPSH) 16

5.3. Poços de prospecção 19

6. INSTALAÇÃO DE PIEZÓMETRO E MEDIÇÃO DE NÍVEIS DE ÁGUA 20

7. ENSAIOS DE LABORATÓRIO 20

8. ZONAMENTO E PARAMETRIZAÇÃO GEOTÉCNICA 22

9. CONDIÇÕES DE FUNDAÇÃO 24

Anexos:

Anexo 1 – Localização das sondagens e ensaios

Anexo 2 – Boletins dos perfis de sísmica de refracção

Anexo 3 – Modelos de velocidade de propagação das ondas sísmica P

Anexo 4 – Logs das sondagens à rotação com ensaios SPT

Anexo 5 – Diagramas de penetração dos ensaios DPSH

Anexo 6 – Boletins dos ensaios de laboratório

Anexo 7 – Zonamento geotécnico interpretativo


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1

1. INTRODUÇÃO

Por adjudicação do Município de Mirandela, a GeoSonda – Sondagens Geotécnicas e Geofísicas,

Lda. procedeu à execução do estudo geológico e geotécnico da área de acolhimento empresarial

de Mirandela (Fig.1).

Figura 1 – Enquadramento do local em estudo (fonte: Google Earth)

O presente relatório sintetiza o conjunto de trabalhos realizados e as metodologias que regularam a

sua execução. Apresentam-se os resultados e os valores dos parâmetros geotécnicos que se

sugerem serem aplicados no projecto geotécnico. As abordagens analíticas e as correlações

assumidas serão detalhadamente tratadas nas secções seguintes.


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2

2. BREVE ENQUADRAMENTO GEOLÓGICO

A área em estudo enquadra-se na Carta Geológica de Portugal, Folha 7 – C (Mirandela), à escala

1:50000 (Fig. 2). A zona em estudo situa-se numa zona de contacto entre a formação de Filitos

Cinzentos (OFC - filitos cinzentos e filitos bandados com níveis metapsamíticos) do Ordovícico –

Silúrico e a formação Filito-Quartzítica (OFQ - quartzofilitos e filitos) do Ordovícico Superior. Ocorrem

ainda depósitos elúvio-aluvionares do Quaternário instalados junto às ribeiras existentes. A área é

afectada por diversas falhas de direcção N-S e NNE-SSW. Destaque para a falha cartografada no

limite do terreno com direcção N-S.

Figura 2 – Extracto da Carta Geológica de Portugal, Folha 7-C (Mirandela) à escala 1/ 50 000, com o

local em estudo assinalado a vermelho.


Mirandela

3

Figura 3 – Extracto da legenda da Carta Geológica de Portugal, Folha 7-C (Mirandela) à escala 1/ 50000


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4

3. SISMICIDADE

Os parâmetros a seguir apresentados encontram-se presentes na Parte 1 do Eurocódigo 8 (EC8), e

disposições constantes no Anexo Nacional (NP EN1998-1) que faz parte integrante do referido

documento, e aplicam-se ao projecto de edifícios e de outras obras de engenharia civil em zonas

sísmicas. Trata-se de documentos que estabelecem regras para a quantificação da acção sísmica e

regras gerais de projecto.

3.1. Requisitos de desempenho e critérios de conformidade

As estruturas nas regiões sísmicas devem ser projectadas e construídas para que sejam satisfeitos

os seguintes requisitos, cada um com um adequado grau de fiabilidade:

Requisito de não ocorrência de colapso: a estrutura deve ser projectada e construída de forma

a resistir à acção sísmica de cálculo sem colapso local ou global, mantendo assim a sua

integridade estrutural e uma capacidade resistente residual depois do sismo. A acção sísmica de

cálculo é expressa em função: da acção sísmica de referência associada a uma probabilidade de

excedência de referência (PNRC) em 50 anos ou a um período de retorno de referência (TNCR) (os

valores recomendados pelo EC8 são PNRC = 10% e TNCR = 475 anos) e do coeficiente de

importância ( I) para ter em conta a diferenciação da fiabilidade.

Requisito de limitação de danos: a estrutura deve ser projectada e construída de forma a

resistir a uma acção sísmica cuja probabilidade de ocorrência seja maior que a da acção sísmica

de cálculo, sem a ocorrência de danos e de limitações de utilização cujos custos sejam

desproporcionadamente elevados em comparação com os da própria estrutura. A acção sísmica

a considerar no “requisito de limitação de danos” tem uma probabilidade de excedência (PDLR) em

10 anos e um período de retorno (TDLR) (os valores recomendados pelo EC8 são PDLR = 10% e

TDLR = 95 anos).

Para satisfazer estes requisitos fundamentais, os seguintes estados limites devem ser verificados:

estados limites últimos e estados limites de danos. Os estados limites últimos são os

associados ao colapso ou a outras formas de rotura estrutural que possam por em perigo a

segurança das pessoas. Os estados de limitação de danos são os associados a danos para além

dos quais determinados requisitos de utilização deixam de ser satisfeitos.


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3.2. Identificação dos tipos de terrenos

Os terrenos dos tipos A, B, C, D e E descritos por perfis estratigráficos e pelos parâmetros

apresentados no Quadro 1, poderão ser utilizados para ter em conta a influência das condições

locais do terreno na acção sísmica. No Quadro 1 é assinalado o perfil que correspondente ao

terreno em estudo a cor laranja.

Quadro 1 – Tipos de terreno

ParâmetrosTipo de Terreno de Fundação

Descrição do perfil estratigráfico Vs,30

(m/s)NSPT

(pancadas/30 cm)

cu

(kPa)

ARocha ou outra formação geológica de tipo rochoso que inclua no máximo 5 m de material mais fraco à

superfície>800 - -

B

Depósitos de areia muito compacta, de seixo (cascalho) ou de argila muito rija, com espessura de,

pelo menos, várias dezenas de metros, caracterizados por um aumento gradual das propriedades mecânicas

em profundidade

360-800 > 50 > 250

C

Depósitos profundos de areia compacta ou medianamente compacta, de seixo (cascalho) ou de

argila rija com espessura entre várias dezenas e muitas centenas de metros.

180-360 15-50 70-250

D

Depósitos de solos não coesivos de compacidade baixa a média (com ou sem alguns estratos de solos

coesivos moles), ou de solos predominantemente coesivos de consistência mole a dura

<180 <15 <70

E

Perfil de solo com um estrato aluvionar superficial com valores de vs do tipo C ou D e espessura variando entre

5 e 20 metros, assente sobre um estrato mais rígido com valores de vs superiores a 800 m/s

S1

Depósitos constituídos ou contendo um estrato com pelo menos 10 m de espessura de argilas ou siltes

moles com um elevado índice de plasticidade (IP>40) e um elevado teor em água

<100

(indicativo)- 10 - 20

S2

Depósitos de solos com potencial de liquefacção, de argilas sensíveis ou qualquer outro perfil de terreno não

incluído nos tipos A – E ou S1

Nota: o terreno deverá ser classificado de acordo com o valor da velocidade média das ondas de corte,

Vs,30, se disponível. Caso contrário, deverá utilizar-se o valor de NSPT.

Para os locais cujas condições do terreno correspondam a um dos dois tipos de terreno especiais

S1 ou S2 são necessários estudos especiais para a definição da acção sísmica. Para estes tipos, e

em particular para o tipo S2, deve considerar-se a possibilidade de rotura do terreno sob acção

sísmica.


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6

3.3. Tipos de acção sísmica / Zonas sísmicas

No dimensionamento das estruturas em Portugal continental devem ser considerados dois tipos de

acção sísmica:

Acção sísmica tipo 1

Acção sísmica tipo 2

No arquipélago da Madeira apenas é necessário considerar a Acção sísmica Tipo 1. No arquipélago

dos Açores apenas é necessário considerar a Acção sísmica Tipo 2.

Esta necessidade de, em Portugal, considerar dois tipos de acção sísmica decorre do facto de

haver dois cenários de geração dos sismos que podem afectar o país:

um cenário designado de “afastado” referente, em geral, aos sismos com epicentro na

região Atlântica e que corresponde à Acção sísmica Tipo 1;

um cenário designado de “próximo” referente, em geral, aos sismos com epicentro no

território continental, ou no arquipélago dos Açores, e que corresponde à Acção sísmica

Tipo 2.

Em conformidade com a EN 1998, o território nacional foi dividido pelas autoridades nacionais em

zonas sísmicas, dependendo da sismicidade do local. Por definição, admite-se que a sismicidade

em cada zona é constante. Para a maioria das aplicações da EN 1998-1, a sismicidade é descrita

por um único parâmetro que corresponde ao valor de referência da aceleração máxima num terreno

do tipo A (agR). Este valor de referência da aceleração poderá ser obtido nos mapas de zonamento

a seguir apresentados (Fig. 4), considerando: sismo afastado, acção sísmica tipo 1; ou sismo

próximo, acção sísmica tipo 2.


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Figura 4 - Zonamento sísmico em Portugal continental

Em Portugal, os valores da aceleração máxima de referência (agR) para as várias zonas sísmicas e

para os dois tipos de acção sísmica a considerar são os indicados no Quadro 2. Encontram-se

assinalados os valores correspondentes ao local em estudo.

Quadro 2 – Aceleração máxima de referência (agR) nas várias zonas sísmicas

Acção Sísmica Tipo 1 Acção Sísmica Tipo 2

Zona Sísmica agR(m/s2) Zona Sísmica agR (m/s2)

1.1 2.5 2.1 2.5

1.2 2.0 2.2 2.0

1.3 1.5 2.3 1.7

1.4 1.0 2.4 1.1

1.5 0.6 2.5 0.8

1.6 0.35 - -

O valor de referência da aceleração máxima à superfície do terreno, definidos para cada zona sísmica

pelas autoridades nacionais, corresponde ao período de retorno de referência (TNCR) da acção sísmica

para o requisito de “não ocorrência de colapso” (ou, de forma equivalente, a probabilidade de excedência

de referência em 50 anos, PNRC) escolhido pelas autoridades nacionais. A este período de retorno de

referência é associado um coeficiente de importância ( I) igual a 1.0. Para períodos de retorno que não

sejam o de referência, o valor de cálculo da aceleração à superfície de um terreno do tipo A (ag) é igual a

agR multiplicado pelo coeficiente de importância I (ag = agR x I).


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4. PROSPECÇÃO GEOFÍSICA – SÍSMICA DE REFRACÇÃO

Tendo como objectivo a obtenção de dados que permitissem um melhor conhecimento da

espessura de solo e ripabilidade do maciço rochoso, foram realizados perfis de sísmica de

refracção através de ondas compressionais P.

O trabalho de campo realizou-se em 12 de Junho de 2017, e consistiu na realização de 3 perfis de

sísmica de refracção, designados PS1 a PS3 (Quadro 3). Na planta do Anexo 1 (Desenho nº1),

encontra-se a localização dos perfis de sísmica de refracção.

Quadro 3 – Características dos perfis de sísmica de refracção

Coordenadas

(datum 73)

Perfil

Tiro direto -Td Tiro inverso -Ti

Comprimento

(m)

N.º de

geofones Distância

entre

geofones (m)

PS1 80405; 204235 80485; 204146 24

PS2 80710; 204324 80624; 204406 120

24

PS3 80667; 204357 80625; 204313 60 12

5

4.1 Parâmetros de Colheita de Dados

O sistema de aquisição utilizado foi um sismógrafo modelo RAS-24 da Seistronix de elevada

resolução (Fig. 5). A gravação está a cargo de um conversor A/D de 24 bits armazenando os dados

em disco duro à taxa de amostragem que varia entre 0.02 a 16 milisegundos de janela total. O

sistema possui “signal enhancement” ou seja a possibilidade de somar várias deflagrações de fonte

para fortalecer os sinais recebidos. Esta característica é sempre empregue e é utilizada até um

determinado número de deflagrações e só interrompida mediante a avaliação da qualidade de sinal

atingida.

O dispositivo de colheita consistiu em 24 geofones (14Hz) nos perfis PS1 e PS2, e 12 geofones

(14Hz) no perfil PS3, com espaçamento entre estes 5 metros. A fonte utilizada foi uma marreta de 3

kg aplicada verticalmente numa placa de aço, impulsionada em 5 pontos ao longo dos perfis PS1 e

PS2 e em 3 pontos no perfil PS3.


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9

Figura 5 - Equipamento utilizado para a prospecção sísmica

4.2 Interpretação

Os dados de campo foram tratados com o auxílio do programa Ras 24. Programa esse que permite

identificar o tempo das primeiras chegadas de ondas P, em milisegundos, a cada um dos geofones.

A interpretação teve como base a metodologia mais recente de Traveltime Tomography

(Pullammanappallil e Louie, 1994; Cardarelli et. Al, 1995, Seisa, 1995 Zhang e Toksoz 1998). Esta

técnica não é ambígua e fornece uma secção de velocidade de elevada resolução ideal, para meio

cristalinos ou seja para os casos em que exista algum gradiente de alteração. Através do programa

Seisopt@2D obteve-se, por inversão, os modelos de velocidade de propagação das ondas sísmicas

P, resultantes da normalização de velocidades em escala cromática.


Mirandela

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As soluções são encontradas através de um, processo iterativo o qual visa modificar um modelo do

subsolo, até ao ponto em que os tempos de propagação, que se obtém sobre este mesmo modelo,

são iguais ou o mais próximo possível daqueles que foram interpretados nos registos de campo. O

programa Seisopt@2D executa a inversão e permite produzir ficheiros ASCII, que posteriormente

são exportados e interpolados pelo Surfer 12, da Golden Software, visando uma melhor

apresentação de qualidade dos mesmos.

Os dados de campo, velocidades e profundidades, estão patentes nos boletins de ensaio

apresentados no Anexo 2. A orientação dos perfis está referida pelo tiro direto (td) coincidente com

a origem (0) dos perfis.

Os modelos de velocidade de propagação das ondas sísmicas P apresentam-se no Anexo 3

(Desenho n.º 2).

A velocidade das ondas P permite determinar o grau de alteração do maciço rochoso e

consequentemente estimar a ripabilidade do maciço, devendo, para isso, ser comparadas com as

tabelas técnicas do equipamento a utilizar. Na Figura 6 encontra-se a classificação de ripabilidade

para um ripper D11R com base na velocidade das ondas sísmicas e nas Figuras 7 e 8 a

escavabilidade de maciços rochosos segundo J.M. Weaver. Este autor considera critérios como a

resistência à compressão, espaçamento entre fracturas e velocidades das ondas sísmicas. Na

Figura 9 é apresentado o quadro de classificação segundo a mesma proposta.


Mirandela

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Figura 6 – Classificação da ripabilidade com base na velocidade das ondas

sísmica (CATERPILLAR D11R)

Figura 7 – Classificação da ripabilidade com base na resistência à

compressão simples e velocidade das ondas sísmica (J. M. Weaver).


Mirandela

12

Figura 8 – Classificação da ripabilidade com base na fracturação do maciço

rochoso (J. M. Weaver).

Figura 9 – Classificação da ripabilidade segundo J. M. Weaver.


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5. PROSPECÇÃO GEOTÉCNICA

5.1. Sondagens mecânicas à rotação com ensaios SPT

As sondagens mecânicas foram realizadas nos dias 4 e 5 de Julho de 2017, estando a sua

localização indicada na planta apresentada no Anexo 1 (Desenho nº1). Para as sondagens utilizou-

se uma sonda equipada com colunas de revestimento com coroa de metal duro, ao diâmetro

externo de 74 mm e interno de 67 mm e amostradores duplos tipo T2-66 (Fig.10). Efectuaram-se,

no total, 3 ensaios SPT e 30.0 metros lineares de furação (Quadro 4).

Quadro 4 – Profundidade e número de ensaios SPT de cada sondagem

Ref.ª da Sondagem Cota de boca

(m)

Profundidade atingida

(m)Nº de ensaios SPT

S1 250.0 15.0 2

S2(pz) 275.0 15.0 1

TOTAL 30.0 3

Figura 10 - Equipamento utilizado nas sondagens mecânicas.


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O ensaio SPT (Standard Penatration Test) consiste na cravação dinâmica de um amostrador

normalizado no interior de um furo de sondagem a intervalos sistemáticos de 1.5 metros, ou sempre

que ocorra mudanças na litologia. A cravação é efectuada dinamicamente através da queda de uma

massa (pilão) de 63.5 kg com altura de queda de 76 mm.

O valor de NSPT corresponde à penetração dos últimos 30 cm (2ª e 3ª fases de penetração) – Fig 11.

Não se considera o número de pancadas obtido na 1ª fase do ensaio, pois diz respeito à

penetração dos solos remexidos causados pelo processo de pré-furação.

Figura 11 – Esquema do procedimento de execução do ensaio SPT

(adaptado de National Higwway Institute (NHI) e Federal Highway Administration (FHWA))

As amostras recolhidas na execução dos ensaios SPT e da furação foram guardadas em sacos de

plástico individuais e em caixas de amostra, onde ficou inscrito o número da sondagem e a

profundidade de recolha da amostra.

Os resultados das sondagens estão sintetizados nos diagramas individuais de sondagem, logs, que

se apresentam no Anexo 4. Nos logs indica-se, para cada sondagem, a sequência litoestratigráfica

atravessada, valores de NSPT, Indíce de Recuperação (IR), Rock Quality Designation (RQD),

classificação da alteração e da fracturação, assim como os dados relativos à furação.


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O índice de recuperação (IR) é determinado a partir da razão entre o comprimento de material

recuperado numa manobra (tarolo) e o comprimento total da manobra.

O índice RQD é dado pela razão entre a soma dos comprimentos de fragmentos de tarolos iguais

ou superiores a 10 cm e o comprimento total da manobra:

RQD (%) = 10010.0

L

ml

l: comprimento de fragmentos do tarolo

L: comprimento total da manobra

Para a caracterização do maciço rochoso quanto ao grau de alteração (Quadro 5) e espaçamento

das fracturas (Quadro 6) utilizaram-se os critérios de classificação segundo a International Society

of Rock Mechanics (ISRM, 1981). Na classificação da ISRM foi introduzido o grau de alteração W6

para enquadrar a tipologia referente ao solo residual.

Quadro 5 - Classificação do espaçamento entre fracturas (ISRM, 1981)

Simbolo Designação Espaçamento (m)

F1 Muito afastadas >2

F2 Afastadas 0.6 - 2

F3 Medianamente afastadas 0.2 – 0.6

F4 Próximas 0.06 – 0.2

F5 Muito próximas <0.06

Quadro 6 – Classificação do estado de alteração (ISRM, 1981)

Grau Descrição

W1 Rocha Sã

W2 Rocha pouco alterada

W3 Rocha medianamente alterada

W4 Rocha muito alterada

W5 Rocha decomposta

W6 Solo residual


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5.2. Ensaios de penetração dinâmica super pesada (DPSH)

Na área em estudo realizaram-se 8 ensaios de penetração dinâmica super pesada (DPSH), cuja

localização é indicada na planta apresentada no Anexo 1 (Desenho nº1). Os ensaios foram

realizados no dia 11 de Julho de 2017. Efectuaram-se, no total, 24.4 metros lineares de penetração

(Quadro 7).

Quadro 7 – Cotas de boca dos ensaios DPSH e profundidade atingida

Ref.ª do ensaio Cota de boca

(m)

Profundidade atingida

(m)

DPSH1 237.8 3.4

DPSH2 244.2 2.4

DPSH3 244.1 2.6

DPSH4 235.2 3.0

DPSH5 232.3 5.4

DPSH6 235.7 1.4

DPSH7 229.8 5.2

DPSH8 236.7 1.0

TOTAL 24.4

O método de prospecção utilizado faz parte dos ensaios de penetração dinâmica contínua. Este

método abrange a determinação da resistência de solos e rochas brandas in situ, através da

penetração dinâmica de um cone.

O ensaio consiste na cravação de um cone maciço ligado a um conjunto de varas fixadas topo a

topo. As varas têm comprimento de um metro, sendo fixadas rigidamente. A penetração do cone é

feita por meio de uma força de choque accionada mecanicamente. Para que a resistência à

penetração resulte apenas das forças de reacção do terreno sobre o cone e não dos esforços de

atrito lateral ou aderência lateral, que eventualmente se possam instalar, utilizam-se cones com

diâmetro superior ao diâmetro das varas.

Os resultados destes ensaios são particularmente usados para a avaliação qualitativa de um perfil

de solo ou para comparação relativa com outros ensaios in situ. Também podem ser usados para

determinar as propriedades resistentes e deformáveis dos solos, geralmente em solos não

coesivos, através das correlações apropriadas.

A resistência à penetração é definida como o número de pancadas necessárias para que o cone

penetre um certo comprimento.


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O ensaio foi realizado de acordo com o procedimento descrito pela International Organization for

Standardization, nomeadamente a ISO 22476-2-DPSH-B, o qual se resume de seguida:

As varas e o cone devem ser cravados verticalmente sem flexão das varas acima do solo;

O penetrómetro deve ser cravado continuamente no solo. O ritmo de cravação deve ser mantido entre

15 e 30 pancadas por minuto, excepto quando se penetra areia e cascalho, onde o ritmo de cravação

pode ser aumentado para até 60 pancadas por minuto. Todas as interrupções maiores que 5 minutos

devem ser registadas;

As varas devem ser rodadas 11/2 vezes a cada 1.0 m;

O número de pancadas deve ser registado a cada 200 mm (N20);

O intervalo de pancadas, especialmente do ponto de vista da interpretação quantitativa dos

resultados do ensaio, é entre N20=5 e 100.

Neste estudo utilizou-se um equipamento da marca TECOINSA, modelo PDP 3.13 G/N, mecanizado

e de mobilização autónoma sobre rastos de borracha, contador electrónico de pancadas e sistema

automático de queda do peso (Fig. 12). As características do equipamento estão indicadas no

Quadro 8.

Quadro 8 - Dimensões e massas do penetrómetro dinâmico super-pesado (DPSH)

Penetrómetro Dinâmico Super Pesado (TECOINSA)

Dispositivo de cravação

Pilão massa m (kg)

Altura de queda h (mm)

63.5

750

Cone de 90º

Área de base nominal A (cm2)

Diâmetro da base (D) nova (mm)

Diâmetro da base, usada (mm) min.

Comprimento da manga (mm)

Comprimento da ponta do cone (mm)

20

51

49

51

25.3

Varas

Massa (kg/m) (máx)

Diâmetro OD (mm) (máx)

6.37

32

Energia específica por pancada

(mgh/A) em kJ/m2 238


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Figura 12 – Equipamento utilizado na realização dos ensaios DPSH.

O ensaio é interpretado em termos do número de pancadas para a penetração de 20 cm (designado

por N20) e por determinação da resistência dinâmica unitária (rd) ou da resistência dinâmica de

ponta (qd) usando as seguintes equações:

Ae

mghrd ; dd r

mm

mq

onde,

rd e qd são os valores das resistências em Pa;

m é a massa do pilão em kg;

g é a aceleração da gravidade em N/kg;

h é a altura de queda do pilão em m;

A é a área da base do cone em m2;

e é a penetração média em m por pancada (0,2/N20);

m’ é a massa total das varas, do batente e da vara guia, em kg.

Para cada ensaio é feito um diagrama de penetração, onde é representada a variação da

resistência dinâmica de ponta (qd) com a profundidade e o número de golpes (N20) correspondente

à penetração de cada 20 cm. Os diagramas dos ensaios são apresentados no Anexo 5.


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5.3. Poços de prospecção

Para observação da litologia e recolha de amostras remexidas, realizaram-se 5 poços de

prospecção, efectuados com recurso a uma retroescavadora (Fig. 13). A localização dos poços é

indicada na planta apresentada no Anexo 1 (Desenho nº1). A sequência litológica observada nos

poços de prospecção é indicada no Quadro 9.

Figura 13 – Realização dos poços de prospecção

Quadro 9 – Quadro resumo da litologia observada nos poços de prospecção

Prof.

(m) LITOLOGIA

0.0 - 0.6 Silte arenoso acastanhado com raízes

0.6 - 2.7 Silte arenoso acastanhado com fragmentos de xisto/filito e quartzito P1

2.7 - 4.1 Areia siltosa acastanhada com fragmentos de xisto/filito e quartzito

0.0 - 0.4 Solo arenoso de cobertura com raízes, cor acastanhada P2

0.4 - 1.8 Filito decomposto cor acastanhada

0.0 - 0.1 Solo arenoso de cobertura com raízes, cor acastanhada P3

0.1 - 1.0 Filito cor acastanhado muito alterado (alguma dificuldade em prosseguir com a escavação)

0.0 - 0.3 Solo arenoso de cobertura com fragmentos de xisto/filito com raízes, cor acastanhada P4


0.0 - 0.2 Solo arenoso de cobertura com fragmentos de xisto/filito com raízes, cor acastanhada P5



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6. INSTALAÇÃO DE PIEZÓMETRO E MEDIÇÃO DE NÍVEIS DE ÁGUA

Para monitorização da posição do nível de água, procedeu-se à instalação de um tubo piezométrico

na sondagem S2. O tubo piezométrico é em PVC rígido de 40 mm de diâmetro. A câmara de

drenagem é da mesma natureza do tubo cego. Na parte superior do piezómetro foi feito um maciço

de encabeçamento em cimento. A câmara de drenagem está posicionada entre os 6.0 e 14.5

metros de profundidade e é da mesma natureza do tubo cego.

A medição da posição do nível de água foi realizada 7 dias após a sua instalação, não tendo sido

registado água no interior do piezómetro.

7. ENSAIOS DE LABORATÓRIO

Nos poços de prospecção efectuados foram recolhidas, nos horizontes mais representativos, 3

amostras remexidas com vista à caracterização laboratorial.

Sobre as amostras recolhidas foram realizados ensaios de identificação, caracterização física e

mecânica, nomeadamente:

Análise granulométricas

Limites de consistência

Fragmentabilidade

Ensaio de compactação (Proctor Modificado)

Ensaio CBR

Os boletins dos ensaios de laboratório são apresentados no Anexo 6.

Todas as amostras tratadas referem-se à mesma litologia, filitos alterados e parcialmente

decompostos, classificadas no Grupo A-2-4 da Classificação AASHTO, ver Quadro 10, grupo de

“Seixos e areias siltosas ou argilosas” caracterizado por um “Bom” comportamento quando

utilizados em camadas de aterro.


Mirandela

21

Quadro 10 – Classificação AASHTO

Amostra LocalProf.

(m)LL LP IP AASHTO

17803 P2 1,8 35 27 8 A-2-4

17804 P3 0,5-1,0 35 28 7 A-2-4

17805 P4 0,5-1,0 36 28 8 A-2-4

Apesar do bom comportamento previsto em camadas de aterro, os materiais identificados são

claramente materiais evolutivos, os quais têm a particularidade de sofrerem alterações das suas

características físico-químicas e mecânicas durante a colocação em obra e posteriormente durante

o período de serviço. Este carácter foi comprovado através do Ensaio de Fragmentação realizado

na amostra 17804, onde se obteve um valor de Coeficiente de Fragmentação, FR de 29%.

Resultado que desde logo condiciona a aplicação deste material em camadas de Leito de

Pavimento.

Um dos aspectos mais relevantes é a alteração da sua granulometria e das suas características

mecânicas quando sujeitos às acções dos agentes climáticos em condições de serviço, que após a

construção poderá originar assentamentos significativos e a consequente deformação dos

pavimentos.

O valor obtido no Ensaio CBR realizado sobre a amostra 17804, 4% a 95% de CR, reforça a baixa

capacidade de carga que solo apresenta quando saturado. Devendo ser evitado o seu uso em

camadas de aterro cujo posicionamento permita que possam ficar saturadas ou inundadas. O

material também apresenta significativa expansão quando em contacto com a água, ver Quadro 11.

Ambas as amostras sujeitas ao ensaio de compactação, indicaram um teor óptimo de água para

compactação de 8.2% com a massa volúmica seca a rondar 2g/cm3 (2,06 g/cm3) para a amostra

17803 e 2.08g/cm3 para a amostra 17804.

Quadro 11 - Resumo dos resultados dos ensaios de laboratório

Ensaio CBR Ensaio de Compactação

Amostra LocalProf.

(m) CBR (%) Expansão

relativa (%) Absorção de

água (%) Baridade seca

máxima (g/cm3)

Teor ótimo de água

(%)

17803 P2 1,8 2.06 8.2

17804 P3 0.5-1.0 4 2.9 4.1 2.08 8.2


Mirandela

22

8. ZONAMENTO E PARAMETRIZAÇÃO GEOTÉCNICA

Com o presente trabalho foi possível caracterizar os solos penetrados e propor parâmetros

geotécnicos de referência para os diversos tipos de materiais geológicos interceptados.O relevo do

terreno caracteriza-se por uma área depressiva, de menor cota, onde se destaca a linha de água de

orientação NW-SE, onde surgem solos de cobertura de componente silto-arenosa com passagem a

areia siltosa com fragmentos de rocha xistenta e de quartzito. A matéria orgânica, quando existente,

limita-se ao horizonte superficial de 30 a 60 cm, representada por raízes e alguns restos vegetais.

Esta unidade de cobertura assenta sobre os filitos decompostos (W5). Os ensaios de penetração

dinâmica super pesada (DPSH) realizados nesta área, permitiu traçar os perfis geológicos-

geotécnicos interpretativos (ver Anexo 7 - Desenhos 3 e 4).

Nas áreas de maior cota (encostas e cabeços), os solos são esqueléticos com espessura entre 10 a

40 cm. A rocha surge logo de seguida, exibindo maior estado de alteração à superfície e diminuindo

com o aumento da profundidade. Como a distância entre sondagens é bastante elevada, optou-se

por não traçar os perfis geológicos-geotécnicos interpretativos, uma vez que estes podiam não

corresponder exactamente às condições in situ. De forma genérica, as litologias identificadas

apresentam o seguinte desenvolvimento em profundidade e parâmetros geotécnicos (Quadro 12).


Mirandela

23

Quadro 12 - Parâmetros geotécnicos atribuídos às litologias identificadas

Litologia N20

qd

(MPa)NSPT

RQD

(%) (kN/m3)

c`

(kPa) (º)

E

(MPa)

Áreas de menor cota (linhas de água)

Zona geotécnica

ZG3

Solo silto arenoso solto, com alguma

contaminação orgânica (raízes)

6 4.45 -- -- 14-15 -- 26-28 6-7

ZG2

Solo areno siltoso, medianamente compacto, com fragmentos de rocha

de xisto/filito

11 7.03 -- -- 16-17 -- 30-33 15-20

ZG1

Filito com níveis quartzíticos, xistosidade

sub-horizontal,decomposto (W5)

86 53.95 -- -- 19-20 100-200 32-35 150-300

Áreas de encostas e cabeços

Prof.

(m)

0-3

Filito com níveis quartzíticos, xistosidade

sub-horizontal,decomposto (W5)

-- -- 60 <7 19-20 100-200 32-35 150-300

3-15

Filito com níveis quartzíticos, xistosidade sub-horizontal, alteração

(W5-W2)

-- -- -- [13,63] 21-23 300-500 40-42 >800

N20 - valor característico de pancadas do DPSH;

qd – resistência dinâmica de ponta (MPa);

NSPT – valor característico do ensaio SPT;

RQD – Rock Quality Designation;

– peso volúmico aparente (kN/m3);

c – coesão efectiva (kPa);

– ângulo de resistência ao corte (º);

E – módulo de deformabilidade (MPa)


Mirandela

24

9. CONDIÇÕES DE FUNDAÇÃO

A modelação do terreno para atingir as cotas de projecto, origina zonas de escavação e de aterro

com altura e espessura significativas. Nas zonas de escavação, o valor da capacidade de carga

admissível para o maciço rochoso pode ser obtido através do método proposto por Peck, et al,

1974, através da seguinte representação gráfica (Fig.14).

Figura 14 – Determinação da tensão admissível em formações rochosas fracturadas

(Peck et al, 1974)

Nos locais de aterro e quando atingidas as cotas finais de projecto, pode-se considerar 200 kPa de

tensão admissível, desde que a sua execução seja acompanhada em permanência por um técnico

da especialidade e que as camadas sejam aprovadas e confirmadas por ensaios in situ.

Recomenda-se a execução de ensaios para determinação do teor em humidade e grau de

compactação (método do gamadensimetro) por cada camada de aterro. Para avaliar o

comportamento do solo do aterro (relação tensão/deformação) deverão ser realizados ensaios de

carga em placa por cada 1.0 m de altura de aterro.

O dimensionamento final das fundações, no que diz respeito à verificação dos estados limites

últimos e de utilização deverá ser realizado de acordo com a caracterização geotécnica

apresentada neste trabalho (Quadro 12) e com o plano de cargas previsto.


Mirandela

25

Santa Maria da Feira, 17 de Julho de 2017

A equipa de trabalho:

_____________________

António Machado (Eng.º Geólogo)

_____________________

Ricarda Moura (Eng.ª Geóloga)


Mirandela

ANEXO 1

LOCALIZAÇÃO DAS SONDAGENS E ENSAIOS

LEGENDA

Localização das sondagens e ensaios

ESTUDO GEOTÉCNICOÁrea de Acolhimento Empresarial de Mirandela

Data: Julho de 2017

Desenho1

Folha1/1

Local: Zona Industrial de Mirandela

Sondagem à rotação com ensaios SPT; pz - com instalação de piezómetro

Td---Ti Perfil de sísmica de refracção (Td- tiro directo; Ti - tiro inverso)

Escala: 1/3 000

S1

S2(pz)Td

Ti

Td

Ti

Td

Ti

P1

P2

P3

P4

P5

DPSH1

DPSH2

DPSH3

DPSH4

DPSH5

DPSH6

DPSH7

DPSH8

PT

DEPÓSITO

PAT

PT

PT

PT

CVD

CVD

CVD

CVD

CVD

CVD

CVD

CVD

CVD

CVD

CVD

CVD

CVD

CVD

CVD

CVD

CV

CV

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PT

PT

PT

PT

PT

PAT

PAT

PT

PT

PT

PT

CV

CV

CV

CV

PAT

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

PE

3L

36

CVCV

PE

2L

1L

4L

5L

2K

3K

12K

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aD

Rua H

Rua L

10K

2K4K

3K

5K

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11K

6K

9K

8K

7K

1K

1J 18J17J

16J15J

14J13J

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257.02

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61247306

84245307

20245308

16243309

26243310

27243311

27243312

76242313

43242314

61241315

75241316

54241317 56241

318

64241319

59241320

91241321

85241322

36241323

16241324

99240325

26236383

27236384

52239371

17239372

65239373

57239374

90237375

34237376

20237377

17237378

31236379

26236380

07236405

06236406

19236407

00237408

03237409

29237410

70238411

02239412

31239413

15239414

05239415

70257504

94257505

02258506

85257507

11258508

75257509

03258510

01258511

29258512

65258513

60258514

21257515

97256516

16257517

44256518

76256519

09256520

55256521

33256522

68256523

32257524

56257525

52257526

63256527

33256528

77256529 35257

530

99244542

30245543

70247544

48248545

25250546

71250547

36252548

59252549

86253550

20254551

25255552

36255553

94256554

21257555

80254556

13254557

07255558

62255559

40256560

72256561

48257562

87257563

67258564

07259565

06260566

42260567

33261568

60261569

68262570

26263571

29264572

57264573

16265574

42265575

89256638 94256

639 68256640 49256

641 33256642 00256

643 92255644

65225273

64225274

56225278

31225281

61225275

59225272

08226216

18226218

10226232

38225251

92224259

14226217

67224241

57224206

89224214

79224222

78224233

66224240

61224242

03225249

86224250

81224258

28225276

90225280

57237299

61237300

69237303

60237305

44237306

21237309

41237310

23237312

53236315

57236316

35236317

92235318

92234319

36233320

17232321

6023032275228

324

20229325

79228326

17228327

26228328

67224204

81224208

83224213

82224224

73224225

82224230

80224234

74224235

72224238

72224239

68224243

72224244

75224248

49224252

69224253

95224262

39224203

57224210

58224211

57224226

56224227

57224236

58224237

58224245

63224246

65224254

67224255

07225263

88224267

47237298

44237301

39237302

38237304

19237307

10237308

95236311

82236313

66236314

85224428

64224429

05225435

01225436

04225446

93224447

98224449

87224452

80224376

76224377

77224383

04225424

91224426

94224427

69224362

66224833

35224876

82224880

86223894

02224895

492247004

682247006

03225425

67224442

68224835

75224418

91224431

98224395

17224898

55224361

18224829

56224381

99223846

87223850

03224899

13224902

37224455

63224382

74224433

74224430

78224432

86224434

86224437

84224445

78224448

68224450

58224

55224397

22224399

15224400

24224401

48225402

39225405

66225409

8922541022226

413

60224419

59224423

58224438

46224451

62224363

57224364

59224365

62224375

08224823

25224824

39224825

23224826

24224827

45224828

2622484047224

841

36224842

14224843

28224844

07224845

21224848

99223849

13224851

95223852

04224856 10224

870 17224872

17224875

17224882

09224884

97223885

91223890 70223891

88223892

08224893

24224897

13224900

33224901

28224903

44224904

63224905

49224906

65224907

86224908

96224909 77224

910

94224913

37224821

44224830

47224831

45224832

41224834

38224836

39224837

42224839

74224370

73224378

70224380

63224385

59224387

49224390

50224392

58224393

GAS

271.72

265.11

261.85

268.26

269.32

248.99

240.57

237.28

237.49

257.33

261.85

257.02

204000

80

25

0

PS1

PS2

PS3

Poço de prospecção

Ensaio de penetração dinâmica super pesada (DPSH)

A

A`B

B`

C

C`

E

E`

Perfil geotécnico interpretativo


Mirandela

ANEXO 2

BOLETINS DOS PERFIS DE SÍSMICA DE REFRACÇÃO

GRÁFICO DISTÂNCIA-TEMPO

SECÇÃO INTERPRETATIVA

Escala aprox: 1/1000

Td : 80405; 204235 Ti: 80485; 204146Data:

Coordenadas (datum 73)12/06/2017

Cliente: Município de Mirandela

PERFIL DE SÍSMICA DE REFRAÇÃO

Obra: Área de Acolhimento Empresarial de Mirandela

PS1


0

10

20

30

40

50

60

0 20 40 60 80 100 120

Distância (m)

Te

mp

o (

ms)

Td Ti



Escala aprox: 1/1000


Td : 80710; 204324 Ti: 80624; 204406Data:


PS2

Local: Zona Industrial de MirandelaCliente: Município de Mirandela


0

5

10

15

20

25

30

35

40

45

50

0 20 40 60 80 100 120

Distância (m)

Te

mp

o (

ms)

Td Ti



Escala aprox: 1/600


Td : 80667; 204357 Ti: 80625; 204313Data:


PS3

Local: Zona Industrial de MirandelaCliente: Município de Mirandela


0

5

10

15

20

25

30

35

0 10 20 30 40 50 60

Distância (m)

Te

mp

o (

ms)

Td Ti


Mirandela

ANEXO 3

MODELOS DE VELOCIDADE DE PROPAGAÇÃO DAS ONDAS SÍSMICA P

2800 2800

3800

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120

Distância (m)

210

215

220

225

230

235

240

245

250

255

Co

ta (

m)

210

215

220

225

230

235

240

245

250

255

Co

ta (

m)

Td Ti

2800 2800

38003800

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120

Distância (m)

225

230

235

240

245

250

255

260

265

270

275

280

Co

ta (

m)

225

230

235

240

245

250

255

260

265

270

275

Co

ta (

m)

800

1000

1200

1400

1600

1800

2000

2200

2400

2600

2800

3000

3200

3400

3600

3800

4000

4200

4400

4600

Td Ti

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60

Distância (m)

250

255

260

265

270

275

280

Co

ta (

m)

250

255

260

265

270

275

280

Co

ta (

m)

Td Ti

Velocidade (m/s)

Escala Cromática

PS1 PS2

PS3


Mirandela

ANEXO 4

LOGS DAS SONDAGENS À ROTAÇÃO COM ENSAIOS SPT

Prof.(m)

Ma

no

bra

s Recuper.(%)R.Q.D. (%)

20

Alte

raçã

o

40 60 80

1ª

fase

Ensaio SPTPancadas

10 20 30 40 50 60

2ª e 3ª fases

Fra

ctu

raçã

o

Descrição

Co

mp

lexo

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

DIAGRAMA DE SONDAGEM À ROTAÇÃOCOM ENSAIOS SPT

SONDAGEM: S1

Cliente:

OBSERVAÇÕES:

1.5

m

FIM DE SONDAGEM

F4-F5

W4

W4-W3

Sim

bolo

gia

COMPRIMENTO (m): 15.0 m

INCLINAÇÃO: vertical

COTA APROXIMADA (m): 250.0

COORDENADAS (datum 73): X= 80485 Y= 204146

MÉTODO DE FURAÇÃO

Rotação com colunas de revestimento diâmetro externo de 74 mm e interno de67mm e amostrador duplo T2-66 mm

Verificou: António Machado Folha : 1/1Equipa: Paulo Jorge / Luciano Mota Escala: 1/100

F4-F5

OF

C -

O

rdov

ícic

o -S

ilúric

o1.5

m

Velocidadeondas P

(m/s)

(10 cm)

18

1.5

m1

.5 m

1.5

m1

.5 m

RQD=53%

RQ

D=

13%

IR=7%

IR=83%

IR=65%

IR=100%

IR=49%

RQD=47%

1.5

m

W5

W4 F5-F4

W3 F4-F5

W4-W3 F5-F4

Solo areno siltoso com raízes, coracastanhada

Tubo de revestimento até 3.0 metros de profundidade

Esq

uem

a do

Pie

zóm

etro

1.5

m1

.5 m

1.5

m

60 (60)

W3

W3

W3-W2

F4-F5

F4-F5

F5-F3

RQD=37% IR=96%

RQ

D=

26%

IR=71%

IR=81%

IR=28%

Filito com níveisquartzíticos, xistosidade

sub-horizontal, coracastanhada e

acinzentada


sub-horizontal,coracinzentada

Obra: Área de acolhimento empresarial de Mirandela


Data: Inicio: 05/07/2017 Conclusão: 05/07/2017

(6 cm)60

RQD=38%

W5

1400-1700

1800-2000

2000-2100

2200-2400

2400-2500

2600-2570

REGISTO FOTOGRÁFICO DAAMOSTRAGEM

SONDAGEM: S1

Cliente:Obra: Área de acolhimento empresarial de Mirandela


Data: Inicio: 04507/2017 Conclusão: 0507/2017

Folha 1 de 2

10.5

9.0

7.5

6.0

4.5

3.0

1.5

REGISTO FOTOGRÁFICO DAAMOSTRAGEM

SONDAGEM: S1




Folha 2 de 2

15.0

13.512.0

Prof.(m)

Ma

no

bra

s Recuper.(%)R.Q.D. (%)

20

Alte

raçã

o

40 60 80

1ª

fase

Ensaio SPTPancadas

10 20 30 40 50 60

2ª e 3ª fases

Fra

ctu

raçã

o

Descrição

Co

mp

lexo

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

DIAGRAMA DE SONDAGEM À ROTAÇÃOCOM ENSAIOS SPT

SONDAGEM: S2

Cliente:

OBSERVAÇÕES:

1.5

m

FIM DE SONDAGEM

F4-F3

W2-W3

W3

Sim

bolo

gia

COMPRIMENTO (m): 15.0 m

INCLINAÇÃO: vertical

COTA APROXIMADA (m): 275.0

COORDENADAS (datum 73): X= 80666 Y= 204349

MÉTODO DE FURAÇÃO

Rotação com colunas de revestimento diâmetro externo de 74 mm e interno de67mm e amostrador duplo T2-66 mm

Verificou: António Machado Folha : 1/1Equipa: Paulo Jorge / Luciano Mota Escala: 1/100

F5-F3

OF

Q -

O

rdov

ícic

o S

upe

rior

1.5

m

Velocidadeondas P

(m/s)

(11 cm)

28

1.5

m1

.5 m

1.5

m1

.5 m

RQ

D=

7R

QD

=1

4%R

QD

=1

3%

RQD=63%

RQ

D=

16%

IR=27%

IR=57%

IR=97%

IR=83%

IR=75%

RQD=46%

1.5

m

W5 F5-F4

W4-W5 F5-F4

W2-W3 F5-F3

W4-W3 F5-F3


sub-horizontal,coracastanhada

Tubo de revestimento até 6.0 metros de profundidade

Esq

uem

a do

Pie

zóm

etro

1.5

m1

.5 m

1.5

m

60 (60)

W4-W3

W4-W3

W5

F5-F4

F4

F5

RQ

D=

21%

IR=88%

RQD=31% IR=96%

IR=9%

IR=78%

Tubo cego Tubo drenante



acinzentada

Filito com níveisquartzíticos com

incrustações ferruginosas,xistosidade sub-horizontal,

cor acastanhada eacinzentada



acinzentada


sub-horizontal,coracinzentada

Filito com nível quartzíticona base, xistosidadesub-horizontal, cor

acinzentada

Obra: Área de acolhimento empresarial de Mirandela



Solo areno siltoso com raízes, coracastanhada

W5 800-900

1100-1300

1400-1800

1800-2000

2100-2300

2300-2500

2500-2600

2600-2700

2700-2750

2750-2800

REGISTO FOTOGRÁFICO DAAMOSTRAGEM SONDAGEM: S2




Folha 1 de 2

9.0

7.5

6.0

4.5

3.0

1.5

REGISTO FOTOGRÁFICO DAAMOSTRAGEM SONDAGEM: S2




Folha 2 de 2

15.0

13.5

12.0

10.5


Mirandela

ANEXO 5

DIAGRAMAS DE PENETRAÇÃO DOS ENSAIOS DPSH

Refª: DPSH1

DATA : 11 - 07 - 2017

Coordenadas (datum73):80582 ; 204166

OBRA: Área de Acolhimento Empresarial de Mirandela

CARACTERÍSTICAS DO PENETRÓMETRO:Peso do martelo: 63.5 KgAltura da queda: 75 cmPeso das varas: 6.37 KgAvanço unitário: 20 cm

Secção transversal da ponteira: 20 cm2

Ângulo apical do cone : 90ºTipo de ponteira: perder

CLIENTE: Município de Mirandela

Prof do ensaio (m): 3.4

PENETRÓMETRO DINÂMICO SUPER PESADOTecoinsa - PDP 3.13 G/N

(according to ISO 22476-2 - DPSH B)

Prof do nível freático (m): ---

Observações:

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Pro

fun

did

ad

e (

m)

qd (MPa) N20

Cota aprox. (m): 237.8

LOCAL: Zona Industrial de Mirandela

Prof. (m) N20

qd(MPa)

0.2 2 1.48

0.4 8 5.94

0.6 9 6.68

0.8 9 6.68

1.0 9 6.68

1.2 11 7.67

1.4 10 6.97

1.6 9 6.28

1.8 11 7.67

2.0 10 6.58

2.2 9 5.92

2.4 10 6.58

2.6 10 6.58

2.8 9 5.92

3.0 13 8.10

3.2 12 7.47

3.4 100(15cm) 62.27

Refª: DPSH2

DATA : 11 - 07 - 2017











Observações:

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Pro

fun

did

ad

e (

m)

qd (MPa) N20



Prof. (m) N20

qd(MPa)

0.2 6 4.45

0.4 11 8.16

0.6 7 5.19

0.8 6 4.45

1.0 7 5.19

1.2 7 4.88

1.4 6 4.18

1.6 6 4.18

1.8 6 4.18

2.0 8 5.26

2.2 11 7.24

2.4 100(12cm) 65.80

Refª: DPSH3

DATA : 11 - 07 - 2017











Observações:

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Pro

fun

did

ad

e (

m)

qd (MPa) N20



Prof. (m) N20

qd(MPa)

0.2 6 4.45

0.4 7 5.19

0.6 7 5.19

0.8 11 8.16

1.0 14 10.39

1.2 15 10.46

1.4 14 9.76

1.6 11 7.67

1.8 12 8.37

2.0 18 11.84

2.2 36 23.69

2.4 48 31.58

2.6 100(13cm) 65.80

Refª: DPSH4

DATA : 11 - 07 - 2017











Observações:

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Pro

fun

did

ad

e (

m)

qd (MPa) N20



Prof. (m) N20

qd(MPa)

0.2 8 5.94

0.4 7 5.19

0.6 6 4.45

0.8 4 2.97

1.0 5 3.71

1.2 5 3.49

1.4 5 3.49

1.6 4 2.79

1.8 5 3.49

2.0 5 3.29

2.2 7 4.61

2.4 9 5.92

2.6 16 10.53

2.8 82 53.95

3.0 100(7cm) 62.27

Refª: DPSH5

DATA : 11 - 07 - 2017











Observações:

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

5.5

6.0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Pro

fun

did

ad

e (

m)

qd (MPa) N20



Prof. (m) N20

qd(MPa)

0.2 8 5.94

0.4 6 4.45

0.6 8 5.94

0.8 7 5.19

1.0 6 4.45

1.2 4 2.79

1.4 4 2.79

1.6 4 2.79

1.8 3 2.09

2.0 3 1.97

2.2 4 2.63

2.4 6 3.95

2.6 6 3.95

2.8 4 2.63

3.0 5 3.11

3.2 5 3.11

3.4 8 4.98

3.6 12 7.47

3.8 28 17.44

4.0 16 9.46

4.2 26 15.37

4.4 86 50.83

4.6 68 40.19

4.8 66 39.01

5.0 68 38.25

5.2 48 27.00

5.4 100(8cm) 56.25

Refª: DPSH6

DATA : 11 - 07 - 2017











Observações:

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

2.2

2.4

2.6

2.8

3.0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Pro

fun

did

ad

e (

m)

qd (MPa) N20



Prof. (m) N20

qd(MPa)

0.2 7 5.19

0.4 6 4.45

0.6 7 5.19

0.8 16 11.87

1.0 48 35.61

1.2 100 69.74

1.4 100(4cm) 69.74

Refª: DPSH7

DATA : 11 - 07 - 2017











Observações:

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

4.0

4.5

5.0

5.5

6.0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Pro

fun

did

ad

e (

m)

qd (MPa) N20



Prof. (m) N20

qd(MPa)

0.2 7 5.19

0.4 8 5.94

0.6 9 6.68

0.8 6 4.45

1.0 7 5.19

1.2 7 4.88

1.4 7 4.88

1.6 8 5.58

1.8 8 5.58

2.0 9 5.92

2.2 10 6.58

2.4 9 5.92

2.6 8 5.26

2.8 9 5.92

3.0 8 4.98

3.2 9 5.60

3.4 12 7.47

3.6 11 6.85

3.8 9 5.60

4.0 10 5.91

4.2 9 5.32

4.4 9 5.32

4.6 12 7.09

4.8 12 7.09

5.0 26 14.63

5.2 100(9cm) 56.25

Refª: DPSH8

DATA : 11 - 07 - 2017











Observações:

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

1.4

1.6

1.8

2.0

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100

Pro

fun

did

ad

e (

m)

qd (MPa) N20



Prof. (m) N20

qd(MPa)

0.2 6 4.45

0.4 8 5.94

0.6 9 6.68

0.8 26 19.29

1.0 100(14cm) 74.19


Mirandela

ANEXO 6

BOLETINS DOS ENSAIOS DE LABORATÓRIO

Rua Dr. Vitorino de Sá n.º 4, 1º, S13

4520 – 223 Santa Maria da Feira

Tel: 256 36 36 03

Fax: 256 37 38 63

Cliente/Client:

Amostra/Sample 12/07/2017

Ref. Cliente GeoSonda Ref. Origem/From 14/07/2017

P2 17.803 Mirandela Boletim N.º GR458

Massa seca total, M1 1126,2

Massa seca após lavagem, M2 968,4

Massa seca dos finos removidos por lavagem, M1-M2 157,7

Abertura/Mesh mm

4" 101,8 0,0 0,00 100,0

2" 51,8 0,0 0,0 100,0

1" 25,4 187,0 16,6 83,4

3/4" 19,0 80,1 7,1 76,3

1/2" 12,5 91,4 8,1 68,2

3/8" 9,50 74,9 6,7 61,5

4 4,75 135,1 12,0 49,5

10 2,00 152,5 13,5 36,0

20 0,850 97,1 8,6 27,4

40 0,425 49,0 4,4 23,0

60 0,250 26,8 2,4 20,6

140 0,105 42,3 3,8 16,9

200 0,075 23,4 2,1 14,8

6,3 0,6

Total 965,9 85,8

OBSERVAÇÕES:

Executou: Verificou:

(R. Ferreira) (R.Afonso)

Fundo

Amostra retirada de P2. Prof. da Amostra: 1,8 m.

OBSERVAÇÕES:

Contacto/Contact:

Data Entrada/Reception Date:

Data de Ensaio/Test Date:

ANÁLISE GRANULOMÉTRICA (LNEC E 239)

Peneiros/SievesMat.Retido (g)

Material Retido (%)

% Cumulativa de Material Passado

0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

1000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,01 0,10 1,00 10,00 100,00

% C

um

ula

tiva d

e m

ate

rial p

ass

ado

Abertura quadrada da malha (mm)



Tel: 256 36 36 03

Fax: 256 37 38 63

Cliente/Client:



P2 17.803 Mirandela Boletim N.º LT413

2 45 20 25

15 24 28 36

15,87 14,87 14,61 14,54

36,96 38,49 36,05 37,09

31,32 32,37 30,55 31,35

15,45 17,50 15,94 16,81

5,64 6,12 5,50 5,74

36,50 34,97 34,50 34,15

35 %

11 39 5 15

15,80 14,30 15,92 14,02

22,88 21,93 24,08 20,88

21,38 20,28 22,34 19,43

5,58 5,98 6,42 5,41

1,50 1,65 1,74 1,45

26,88 27,59 27,10 26,80

27 %

8 %

OBSERVAÇÕES:



Indice de Plasticidade

IP =LL-LP

Amostra retirada de P2. Prof. da Amostra: 1,8 m.

OBSERVAÇÕES:

Limite de Plasticidade, LP

Massa de água (g)

Teor em água (%)

Limite de Liqidez, LL

Determinação do Limite de Plasticidade

Cápsula n.º

Massa da cápsula (g)

Massa da cápsula + solo (g)

Massa da cápsula + solo seco em estufa (g)

Massa do solo seco em estufa (g)

Massa de água (g)

Teor em água (%)


Contacto/Contact:



DETERMINAÇÃO DOS LIMITES DE CONSISTÊNCIA - NP 143-1969

Determinação do Limite de Liquidez

Cápsula n.º

N.º de pancadas, N


Massa da cápsula + solo húmido (g)


32,0

33,0

34,0

35,0

36,0

37,0

38,0

39,0

40,0

1 10 100

Teor

em

Água

(%)

N.º de Pancadas



Tel: 256 36 36 03

Fax: 256 37 38 63

Cliente/Client: Geosonda Eng. Carlos Valente


Ref. Cliente GTools Ref. Origem/From 14/07/2017

P2 17.803 Mirandela Boletim n.º PR263

tipo de compactação pesada tipo de molde grande

n.º de camadas 5 massa do molde 4859 g

n.º de pancadas/camada 55 volume do molde 2118 cm3

massa do molde + solo húmido (g) 9355 9560 9588 9634

massa do solo húmido (g) 4496 4701 4729 4775

baridade húmida (g/cm3) 2,12 2,22 2,23 2,25

número da cápsula 200 204 207 208

massa da cápsula (g) 96,4 87,6 89,9 100,5

massa da cápsula + solo húmido (g) 570,0 634,3 568,5 611,6

massa da cápsula + solo seco (g) 540,6 593,8 524,8 557,5

massa do solo seco (g) 444,2 506,3 434,9 457,1

massa da água (g) 29,4 40,5 43,7 54,1

teor em água (%) 6,6 8,0 10,1 11,8

baridade seca (g/cm3) 1,99 2,06 2,03 2,02

teor óptimo em água (%) 8,2

baridade seca máx. (g/cm3) 2,06

OBSERVAÇÕES:



Contacto/Contact:

Data entrada/Reception date:

Data de ensaio/ Test date:

ENSAIO DE COMPACTAÇÃO - LNEC E 197-1966

1) Amostra retirada de P2. Prof. da Amostra 1,8 m

1,94

1,96

1,98

2,00

2,02

2,04

2,06

2,08

6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0 12,0

Ba

rid

ad

e s

eca

(g

/cm

3)

Teor em água (%)



Tel: 256 36 36 03

Fax: 256 37 38 63

Cliente/Client:







Abertura/Mesh mm

4" 101,8 0,0 0,00 100,0

2" 51,8 0,0 0,0 100,0

1" 25,4 426,1 33,1 66,9

3/4" 19,0 77,2 6,0 60,9

1/2" 12,5 152,3 11,8 49,1

3/8" 9,50 89,8 7,0 42,1

4 4,75 144,7 11,2 30,9

10 2,00 141,3 11,0 19,9

20 0,850 81,2 6,3 13,6

40 0,425 35,2 2,7 10,9

60 0,250 18,3 1,4 9,4

140 0,105 23,5 1,8 7,6

200 0,075 10,1 0,8 6,8

1,9 0,1

Total 1201,7 93,3

OBSERVAÇÕES:



Fundo

Amostra retirada de P3. Prof. da Amostra: 0,5 - 1,0 m.

OBSERVAÇÕES:

Contacto/Contact:





Material Retido (%)


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

1000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,01 0,10 1,00 10,00 100,00

% C

um

ula

tiva d

e m

ate

rial p

ass

ado




Tel: 256 36 36 03

Fax: 256 37 38 63

Cliente/Client:




33 48 34 68

12 22 28 36

14,60 14,84 14,77 14,71

32,99 32,03 31,19 34,41

28,01 27,57 26,97 29,48

13,41 12,73 12,20 14,77

4,98 4,46 4,22 4,93

37,14 35,04 34,59 33,38

35 %

53 9 12 44

15,03 16,00 15,89 14,78

20,24 21,92 20,04 23,17

19,11 20,63 19,16 21,29

4,08 4,63 3,27 6,51

1,13 1,29 0,88 1,88

27,70 27,86 26,91 28,88

28 %

7 %

OBSERVAÇÕES:




IP =LL-LP


OBSERVAÇÕES:


Massa de água (g)

Teor em água (%)



Cápsula n.º





Massa de água (g)

Teor em água (%)


Contacto/Contact:





Cápsula n.º

N.º de pancadas, N




32,0

33,0

34,0

35,0

36,0

37,0

38,0

39,0

40,0

1 10 100

Teor

em

Água

(%)

N.º de Pancadas



Tel: 256 36 36 03

Fax: 256 37 38 63

Cliente/Client: Geosonda Eng. Carlos Valente


Ref. Cliente GTools Ref. Origem/From 14/07/2017

P3 17.804 Mirandela Boletim n.º PR264

tipo de compactação pesada tipo de molde grande

n.º de camadas 5 massa do molde 4859 g

n.º de pancadas/camada 55 volume do molde 2118 cm3

massa do molde + solo húmido (g) 9335 9577 9635 9529

massa do solo húmido (g) 4476 4718 4776 4670

baridade húmida (g/cm3) 2,11 2,23 2,25 2,20

número da cápsula 103 104 106 110

massa da cápsula (g) 42,4 43,8 43,8 44,1

massa da cápsula + solo húmido (g) 247,1 281,8 211,3 194,2

massa da cápsula + solo seco (g) 236,3 265,2 197,4 180,0

massa do solo seco (g) 193,9 221,4 153,6 136,0

massa da água (g) 10,8 16,6 13,9 14,2

teor em água (%) 5,5 7,5 9,0 10,4

baridade seca (g/cm3) 2,00 2,07 2,07 2,00

teor óptimo em água (%) 8,2

baridade seca máx. (g/cm3) 2,08

OBSERVAÇÕES:



Contacto/Contact:



ENSAIO DE COMPACTAÇÃO - LNEC E 197-1966

1) Amostra retirada de P3. Prof. da Amostra 0,5-1,0 m

1,94

1,96

1,98

2,00

2,02

2,04

2,06

2,08

2,10

4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0 11,0

Ba

rid

ad

e s

eca

(g

/cm

3)

Teor em água (%)



Tel: 256 36 36 03

Fax: 256 37 38 63

1/2

Cliente/Client:



P3 17.804 Mirandela Boletim n.º CBR133

I - Ensaio de compactação

Baridade seca máxima, gd: 2,08 g/cm3

Teor óptimo em água, w: 8,2 %

II - Moldagem dos provetes

Molde N.º 16 15 19

12 25 55

7777 7785 7845

Volume do molde (cm3) 2289 2289 2289

Massa do Molde + solo húmido (g) 12598 12731 13018

Massa do solo húmido (g) 4821 4946 5173

Baridade húmida (g/cm3) 2,11 2,16 2,26

Cápsula n.º 216 200 205

Massa da cápsula (g) 92,5 96,4 92,1

516,1 542,7 797,8

483,4 507,0 742,8

Massa de água (g) 32,6 35,7 55,0

Teor em água (%) 8,3 8,7 8,4

Baridade seca (g/cm3) 1,94 1,99 2,08

Compactação relativa (%) 93,5 95,6 100,2

Sobrecarga (kgf) 5000 5000 5000

127,0 127,0 127,0

100 100 100

Leitura final do defletómetro da expansão (0,01mm) 367 472 409

Tempo de expansão (horas) 48,0 48,0 48,0

Tempo de saturação (horas) 48,0 48,0 48,0

Expansão relativa (%) 2,1 2,9 2,4

III - Absorção de água

Molde N.º I II III

Massa do Molde + solo saturado (g) 12858 12933 13201

Massa do solo saturado (g) 5081 5148 5356

Massa do solo seco (g) 4450 4550 4770

Absorção de água (%) 5,4 4,1 3,5

Massa da cápsula + solo seco (g)

Altura do solo no molde (mm)

Leitura inicial do defletómetro da expansão (0,01mm)


Contacto/Contact:


Data de ensaio/ test date:

ENSAIO DE CBR (California Bearing Ratio) - LNEC E 198 - 1967

Compactação (n.º pancadas)

Massa do Molde (g)

1 de 2



Tel: 256 36 36 03

Fax: 256 37 38 63

2/2

IV - Fase de compressão

Penetra. (mm)Leitura anel

(div.) Força (kgf)Leitura anel

(div.) Força (kgf)Leitura anel

(div.) Força (kgf)

0,0 0 0 0 0 0 0

0,5 8 10 9 11 8 10

1,0 12 15 15 19 15 19

2,0 22 27 28 35 27 33

2,5 27 33 35 43 32 40

3,0 32 40 41 51 36 44

4,0 43 53 52 64 55 68

5,0 54 67 61 75 72 89

6,0 63 78 71 88 85 105

7,0 72 89 79 98 99 122

8,0 81 100 87 107 112 138

9,0 88 109 92 114 125 15410,0 94 116 98 121 137 169

V - Gráficos

% CR CBR

93 3

96 4

100 4

VI - Resultados

C R (%) CBR

95,0 4

100,0 4

OBSERVAÇÕES:




ENSAIO DE CBR (California Bearing Ratio) - LNEC E 198 - 1967

Provete I Provete II Provete III

0

20

40

60

80

100

120

140

160

180

0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0 7,0 8,0 9,0 10,0

Forç

a (

kGf)

Penetração (mm)

III

II

I

0

2

4

6

8

85 90 95 100 105

CB

R

Compactação relativa - CR (%)

2 de 2



Tel: 256 36 36 03

Fax: 256 37 38 63

Cliente/Client:


Ref. Cliente Tools Ref. Origem/From 14/07/2017

P3 17.804 Mirandela Boletim n.º FR002

Massa de agregados, M1 2009,6 Massa de agregados,M2 1995,4

Peneiros/Sieves Peneiros/Sieves

mm mm

19,0 0,0 0,0 100,0 19,0 0,0 0,0 100,0

16,0 372,7 18,5 81,5 16,0 50,1 2,5 97,5

12,5 535,7 26,7 54,8 12,5 171,5 8,6 88,9

9,50 1101,2 54,8 0,0 9,50 403,9 20,2 68,7

4,75 0,0 0,0 0,0 4,75 525,7 26,3 42,3

2,00 0,0 0,0 0,0 2,00 353,7 17,7 24,6

0,850 0,0 0,0 0,0 0,850 188,7 9,5 15,1

0,425 0,0 0,0 0,0 0,425 87,7 4,4 10,7

0,180 0,0 0,0 0,0 0,180 46,9 2,3 8,4

0,150 0,0 0,0 0,0 0,150 54,1 2,7 5,7

0,075 0,0 0,0 0,0 0,075 27,2 1,4 4,3

Fundo 0,0 0,0 Fundo 86,0 4,3

Total 2009,6 100,0 Total 1995,4 100,0

D10(i) 10,2 mm

D10(f) 0,35 mm

Coeficiente de Fragmentabilidade, FR 29 %

OBS: Prof. da Amostra 0,5-1,0 m



Contacto/Contact:



ENSAIO DE FRAGMENTAÇÃO (FR P 94-066)

Análise granulométrica antes da compactação (fracção 10/20) Análise granulométrica após a compactação

Mat.retido (g)Material Retido

(%)


Mat.retido (g)Material Retido

(%)


OBSERVAÇÕES:

0

20

40

60

80

1000

20

40

60

80

100

0,0 0,1 1,0 10,0 100,0

% c

um

ula

tiva d

e m

ate

rial p

assa

do




Tel: 256 36 36 03

Fax: 256 37 38 63

Cliente/Client:







Abertura/Mesh mm

4" 101,8 0,0 0,00 100,0

2" 51,8 0,0 0,0 100,0

1" 25,4 445,9 32,2 67,8

3/4" 19,0 119,4 8,6 59,2

1/2" 12,5 181,8 13,1 46,1

3/8" 9,50 110,7 8,0 38,1

4 4,75 146,4 10,6 27,5

10 2,00 131,6 9,5 18,0

20 0,850 73,8 5,3 12,7

40 0,425 34,7 2,5 10,2

60 0,250 19,3 1,4 8,8

140 0,105 24,7 1,8 7,0

200 0,075 11,1 0,8 6,2

4,7 0,3

Total 1304,0 94,2

OBSERVAÇÕES:



Fundo


OBSERVAÇÕES:

Contacto/Contact:





Material Retido (%)


0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

1000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0,01 0,10 1,00 10,00 100,00

% C

um

ula

tiva d

e m

ate

rial p

ass

ado




Tel: 256 36 36 03

Fax: 256 37 38 63

Cliente/Client:




3 49 28 51

11 21 28 37

16,12 14,78 15,31 14,86

28,75 25,26 26,77 32,56

25,14 22,41 23,75 28,03

9,02 7,63 8,44 13,17

3,61 2,85 3,02 4,53

40,02 37,35 35,78 34,40

36 %

46 17 30 58

14,89 14,79 14,61 14,84

20,19 20,38 20,49 21,94

19,02 19,16 19,20 20,44

4,13 4,37 4,59 5,60

1,17 1,22 1,29 1,50

28,33 27,92 28,10 26,79

28 %

8 %

OBSERVAÇÕES:




IP =LL-LP


OBSERVAÇÕES:


Massa de água (g)

Teor em água (%)



Cápsula n.º





Massa de água (g)

Teor em água (%)


Contacto/Contact:





Cápsula n.º

N.º de pancadas, N




32,033,034,035,036,037,038,039,040,041,042,0

1 10 100

Teor

em

Água

(%)

N.º de Pancadas


Mirandela

ANEXO 7

ZONAMENTO GEOTÉCNICO INTERPRETATIVO

Cota (m)

DPSH1

Cota (m)


LEGENDAZONAS GEOTÉCNICAS - LITOLOGIA

ZG2 - Solo areno siltoso, medianamente compacto, com fragmentos de rocha de xisto/filito; N20 = 11; qd(MPa)=7.03

Data: Julho de 2017

Desenho3

Folha1/2

Escalas: H: 1/500 ; V: 1/300

ZG1 - Filito com níveis quartzíticos, xistosidade sub-horizontal decomposto (W5); N20 = 86; qd(MPa) = 53.95

ZG3 - Solo silto arenoso solto, com alguma contaminação orgânica (raízes); N20 = 6; qd (MPa) = 4.45

Representação gráfica deqd (MPa)

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100

234

236

238

240

242

244

234

236

238

240

242

244

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55

227

229

231

233

235

227

229

231

233

235

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85

234

236

238

240

242

244

234

236

238

240

242

244

DPSH2

Distância (m) A'A

DPSH1

Cota (m) DPSH3

Cota (m)

Distância (m) B'B

DPSH5

Cota (m)

DPSH6

Cota (m)

Distância (m) C'C



Cota (m)

Cota (m) DPSH1

Distância (m) D'D

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210

225

227

229

231

233

235

237

225

227

229

231

233

235

237DPSH4

DPSH5

DPSH7


LEGENDAZONAS GEOTÉCNICAS - LITOLOGIA

ZG2 - Solo areno siltoso, medianamente compacto, com fragmentos de rocha de xisto/filito; N20 = 11; qd(MPa)=7.03

Data: Julho de 2017

Desenho4

Folha2/2

Escalas: H: 1/700 ; V: 1/300

ZG1 - Filito com níveis quartzíticos, xistosidade sub-horizontal decomposto (W5); N20 = 86; qd(MPa) = 53.95

ZG3 - Solo silto arenoso solto, com alguma contaminação orgânica (raízes); N20 = 6; qd (MPa) = 4.45

Representação gráfica deqd (MPa)



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