RELACION TEKNIK -...

BASHKIA DEVOLL HMK-CONSULTING ERALD -G HP-STUDIO

Ad-Rruga”Superstrada Devoll”L.3 P.32 H.1 Ap.10 Bilisht Devoll Tel.+35581123060 Mob.+355689080130 e-mail [email protected]

RIKONSTRUKSION DHE SHTESË

I KOPSHTIT TË FËMIJËVE

BILISHT-DEVOLL

(P R O J E K T - ZBATIMI)

RELACION TEKNIK

KONSULENTI

HMK-CONSULTING ;ERALD-G ; HP STUDIO J&V

BILISHT, 2016

Bilisht, Shtator 2016

HMK – CONSULTING SH.P.K

RELACION ARIKTEKTONIK“Rikonstruksion dhe shtesë e kopështit të fëmijëve Bilisht-Devoll”

Ky dokument të konsiderohet si pjesë përbërëse e Dokumentacionit të Projektit të Zbatimitdhe Preventivit Përfundimtar të objektit “Rikonstruksion dhe shtesë e kopështit të fëmijëveBilisht-Devoll ”.

A: Ad-Rruga”Superstrada Devoll”E: [email protected]: +355 689080130

Faqe

2

RELACION ARKITEKTONIK

I. HYRJE

Projekti për rikonstruksionin dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht është hartuar mbibazën e detyrës së projektimit të vënë në dispozicion nga Bashkia Devoll.Synimi i detyrës, si dhe i punës së grupit, ka qënë për të realizuar një projekt me standarde tëlarta të mësimdhënies bashkëkohore, duke rikonstruktuar gjithë godinën ekzistuese po dheduke shtuar disa ambiente të reja.Gjithashtu është menduar që të ndërhyhet në fasadat ekzistuese duke rimodeluar apo për t’idhënë objektit një impakt të ri.

Godina e vënë në dispozicion për këtë qëllim është dhënë nga Bashkia Devoll dhe ka njësipërfaqe totale prej 682 m2 dhe kërkohet të shtohet një ambinet për cerdhe fëmijësh ipërbërë nga një sallë ndenje dhe një kuzhinë e cila pas kompozimit rezulton të kapë njësipërfaqe prej 86.2 m2 në katin përdhe dhe po kaq nz katin e parë.


Faqe

3

Nga pikëpamja e aksesibilitetit, mund të themi që godina ka një akses shumë të mirë pasindodhet në njërrugë kryesore të qytetit.Qëllimi kryesor i projektit nga ana arkitektonike është që të krijojë një ndërtesë shkollore, ecila të plotësojë në mënyrë të plotë termat e referencës, të jetë funksionale dhe me hapësira tëmenaxhueshme, të ketë një shkallë sa më humane perceptimi, të prezantojë një eksperiencë tëre projektimi të shkollave duke përmirësuar standardet sociale të shkollave, të shërbejë si njëqendër për këto grupmosha .Nga pikëpamja e organizimit funksional, ndërtesa paraqet një koncept bashkëkohor. Godinaështë konceptuar në një korpus qëndror ku janë vendosur klasat, laboratorët dhe ambjentet etjera ndihmëse të nevojshme për funksionimin e kopshtit . Korpusi i mësimdhënies ështëkonceptuar si një hapësirë unike, ku ambjentet funksionale lidhen nëpërmjet një korridoriqëndror i cili i lidh të gjithë ambjentet midis tyre.Ndërtesa i përgjigjet nevojave aktuale si dhe prespektivave të zhvillimit të një kopshti nëaspektin edukativ dhe në aspektin e mësimdhënies. Godina ka në total një sipërfaqe prej 855m2. Sipërfaqja shpërndahet në katet e saj si më poshtë:

Kati përdhe 427.5 m2; Kati i parë 427.5 m2;

Zgjidhja planimetrike e ndërtesës është e organizuar në dy kate, të cilat organizohen kundrejtnjë shkalle të vendosur në anën e dhjathë të saj. Në katin përdhe ndodhet holli, shkallëtballore, korridoret, klasat e kopshtit , kuzhina e cerdhes dhoma e gjumit e fëmijëve të vegjëldhe klasa e tyre. Në fund të korridorit gjenden nyjet sanitare.Në katin e parë ndodhen klasa të kopshtit dhe ryra të mësueseve. Dhe ky kat shoqërohet meambjentet sanitare.Hapësira e rekreacionit është parashikur me zona të gjelbërta, pemë dhe stola. Rëndësi tëveçantë në këtë projekt i është kushtuar ndriçimit. Të gjitha ambjentet janë projektuar që tëkenë ndriçim natyror të bollshëm, në përputhje me normat dhe specifikat e ambjenteve.Dritaret janë projektuar jo vetëm si elementë fasade, por në të njëjtën kohë të sigurojnënormën e ndriçimit si dhe mundësinë e ventilimit natyral të ambjenteve, duke respektuarkërkesat e dhëna në termat e referencës. Ndriçimi artificial është parashikuar që të sigurojëkushtet optimale të ndriçimit në rastet e mungesës së dritës natyrale.Sallat e mësimdhënies janë projektuar kryesisht në bazë të mobilimit. Në këtë aspekt është erëndësishme të theksohet se forma e mobilimit është e veçantë dhe inovative. Në çdo rastjanë zbatuar normat e projektimit për vendet e uljes, leximit, hapësirat e kalimeve, distancatnga muret dhe xhamat.Të gjitha dritaret janë parashikuar me dopio xham për efekt termoizolimi. Muret ndarësendërmjet klasave janë parashikuar me tulla me brima që të sigurojë kushte optimale midisklasave.


Faqe

4

Përbërja e kopshtit të fëmijëve

Kati - Përdhe

1- Klasat e mesimit .

2- Zyra

3- Ambjente teknike , kuzhina.

4- Ambjent magazinimi.

5- Dhomë për sanitarë dhe stafin e mirëmbajtjes.

6- Arkiva e cila duhet të vihet në shërbim të bibliotekës së re.

7- Nyje sanitare .


Faqe

5

Kati I parë

1- Klasa mësimi2- Ambjente magazinimi në funksion të auditoriumit3- Zyrë drejtori4- Zyrë mësuesesh5- Nyje sanitare


Faqe

6

Sheshi kufizohet nga:- Në Veri / Godinë 2 kat me funksion banimi + biznes- Në Lindje / Rrugë e lagjes- Në Jug / Lokal tregetie dhe RRugë- Në Perëndim / Shehi shkollës

Hyrja në Godinë në katin përdhe, krijon akses direkt në hollin kryesor dhenëpërmjet një shkallve në katin e parë.


Faqe

7


RELACION GJEOLOGJIK“Rikonstruksion dhe shtesë e kopështit të fëmijëve Bilisht-Devoll”

Ky dokument të konsiderohet si pjesë përbërëse e Dokumentacionit të Projektit të Zbatimitdhe Preventivit Përfundimtar të objektit “ Rikonstruksion dhe shtesë e kopështit të fëmijëveBilisht-Devoll ”.


Faqe

8

PËRMBAJTJA

1. Hyrje

2. Kushtet Gjeomorfologjike

3. Ndërtimi Gjeologjik

4. Faktoret Klimaterik dhe Trashësia e Shtresës Vegjetale

5. Sizmiciteti i Zonës së Ndërtimit

6. Kushtet Hidrogjeologjike

7. Kushtet Gjeologo- Inxhinierike të Objektit

8. Përfundime dhe Rekomandime

MATERIALE GRAFIKE

1. Prerje gjeologjike.

2. Kollone litologjike e Objektit

3. Foto satelitore, prerje gjeologo-inxhinierike.

4. Planvendosje Objektit,


Faqe

9

1. HyrjeMbeshtetur ne detyren e projektimit u krye studimi gjeologo–inxhinierik dhehidrogjeologjik ne sheshin e ndërtimit te objektit Shtesë e kopshtit të fëmijëveBilisht i cili ndodhet në rrugën“Ismail Qemali“ pranë Shkolës Bilisht . Shih foton,prerjen dhe planvendosjen e objektit.Studimi u krye sipas programit të hartuar nga inxh. Panajot Alickolli Gjeolog iliçensuar dhe miratuar nga porositesit. Gjatë kryerjes së punimeve ka qënë prezentporositësi në faza të ndryshme të punimeve.Për sqarimin e kushteve gjeologjike-inxhinierike dhe hidrogjeologjike të sheshit janë shfrytëzuar studimet gjeogjoke, tëdhënat e objekteve të afërt, ndërtimi gjeologjik si dhe vrojtime në objekt për tëmarrëtë dhëna më të qarta për ndërtimin gjeologo–inxhinierik dhe hidrigjeologjik të këtijsheshi.Zona ku do të bëhet ndërtimi është një teren i sheshtë pa diferencë kuotash. Nëafërsi të “Kopshtit „ të studiuar janë ndërtuar godina deri 5 katëshe të ndërtuarapara 70-80 vitesh dhe në 10-vjecarin e fundit janë ndërtuar godina bashkëkohorederi -7-8 kate.


Faqe

10

2. Kushtet Gjeomorfologjike

Sheshi i ndërtimit ndodhet në njësinë fushore që përfaqsohet nga fusha e DevollitNga pikpamja gjeomorfologjike zona e marrë në studim paraqitet me një reliev tëbutë me ndyshim kuotash më pak se 2.5m. Në sheshin e ndërtimit janë zhvilluarformimet Kuaternare proluviale, lumore liqenore. Llojet litologjike që ndërtojnëtruallin janë formime e depozitime pak të konsoliduara me predominim të llojeveargjilore, suargjilore. Në zonën në studim nuk vërehen fenomene të rrëshqitjeve.Njësia gjeomorfologjike kodrinore përfaqësohet nga kodrat e qytetit të cilat ndodhetnë lindje të sheshit të ndërtimit dhe përbëhen nga depozitimet e Burdigalianit N1b.Lartësia e njësisë kodrinore luhatet nga 950-1000 m. Kodrat në përgjithësi janë tërrumbullakuara. Flora përfaqësohet nga shkurre, akacie, gështenja, lajthi etj.

3. Ndertimi gjeologjik

Në ndërtimin gjeologjik të rajonit marrin pjesë si shkëmbinjtë më të vjetërultrabazikët dhe formacionet shkëmbore të periudhes Neogjenike të përfaqësuaranga depozitimet terigjene të Burdigalianit si dhe depozitimet e formimeve Plio-Kuaternare të fushës së Devollit.Depozitimet më të vjetra dhe të lidhura ngushtë me formimet e zonës së marrë nëstudim janë ato të Burdigalianit. Këto depozitime mbizotërohen nga alevrolitet. Atojanë shtresë hollë me pamje flishi e më pak alevrolito-ranore shtresë trashë, shtresëmesëm me kalime si në shtresë trashë e në shtresë hollë apo breznime centimetrike.Nga pikpamja strukturore ato paraqesin një krah monoklinal me rënie verilindore mekënde nga 16-25 gradë në drejtim të lindjes. Takohen nëlindje të sheshit në studimnë drejtim të kodrave të qytetit.Depozitimet Kuaternare Q4. Këto depozitime janë të zhvilluara në njësinë fushoredhe në këto depozitime vendoset sheshi i ndërtimit te objektit “ Shtesë e kopshtittë fëmijëve Bilisht ”.Në pjesët e sipërme të tyre është e zhvilluar një zonë deluviale eluviale e përfaqësuarnga toka e punueshme ( tokë vegjetale).


Faqe

11

Depozitimet e Kuaternarit përfaqësohen nga depozitimet aluviale, deluviale derilumore liqenore të fushgropës së Devollit në tërheqje. Prerja e tyre nga lart poshtëflet për kalim nga depozitime aluviale lumore në liqenore. Në pjesën e sipërmepërfaqësohen nga surëra pluhrore argjilore deri në suargjila rëra. Si në shtrirje dhe nërënie këto karakterizohen nga ndryshime të theksuara faciale. Trashësia e tyre luhatetnga 50-150m. Karakteristike është se në bazë të tyre takohen depozitime me tëtrasha të natyres ranore, zhure, zhavore.Nën keto kalohet në prerje tipike liqenore rëra pluhurore suargjilore deri argjila.Trashësia e përgjithshme e depozitimeve Kuaternare pranë objektit në studim arrinderi në 50 m. Shiko prerjen dhe kolonën. Këto depozitime vendosen në mënyretransgresive mbi shkëmbinjtë e Burdigalianit.

4. Faktoret klimaterik dhe trashësia e shtresës vegjetale

Zona ndodhet në qendër të qytetit të Devollit. Ajo karakterizohet nga një klimëkontinentale mesdhetare, bën pjesë në zonën mesdhetare paramalore, nën zonamesdhetare paramalore jugore.

4-1.Temperaturat e ajrit.

Në rajonin tonë ndikojnë masat e ajrit kontinental, prandaj dhe amplituda vjetoreështë e madhe rreth 19.7 0C, temperature mesatare vjetore e ajrit 10.50C.Amplitudatditore luhaten nga 6-14 0C, ndërsa mesatarja për të gjithë vitin 100C.Temperaturamesatare e Janarit (muaji me i ftohtë i viti) luhatet nga -2 ne 2 0C, ndërsa e Korrikut(muaji më i ngrohtë i vitit) nga 15-260C.Temperatura maksimale mesatare (e muajitJanar) është 50C dhe +320C e muajit Korrik, ndërsa ajo minimale mesatare nga -70C(Janar) deri në +260C (në Korrik).Temperatura me e lartë e regjistruar gjatë muajitKorrik është 380C, ndërsa më e ulta -150C.

4-2.Rreshjet

Shuma e rreshjeve vjetore disa vjeçare është mesatarisht rreth 750 mm/vit.Rreshjetmë të shumta bien në muajt Nentor-Janar, ndërsa rreshjet më të pakta në muajtKorrik-Shtator.Rreshje bore zakonisht bien në muajt Dhjetor-Shkurt.Këto rreshje bore


Faqe

12

bien me ndërprerje dhe trashësia e saj arrin nga 30-50 cm. Sasia e diteve meborëështë rreth 37, sasia e diteve me shi është rreth 130 ditë në vit, me breshër 3dite.4-3.Rrezatimi diellor

Sasia vjetore e rrezatimit diellor është rreth 1414.29 këh/m2.Vlera më e lartë arrihetnë muajin Korrik (199 këh/m2) , ndërsa vlera më e ulet ështënë janar (52 këh/m2)Mesatarisht në vit vrojtohen 2355 orë me diell, ku vlera më e lartëështë në muajinKorrik 332 ore dhe më e ulët në dhjetor 95 orë me diell.

4-4.Era

Në rajonin në studim depertojnë erëra që vijne nga gryka e Moravës dhe qëemërtohet “Morava”, erëra që depërtojnë nga gryka e Cangonjit apo“Cangonjarja”.Erërat që vijnë nga Jugu e Perëndimi , njihen si erëra që sjellin rreshjeatmosferike.Të dhënat mesatare 20 vjecare tregojnë se presioni atmosferik mesatar leviz nga 650-700 mm Hg, lageështia e ajrit 65-70 %.

4-5.Shtresa vegjetale

Tokat e zonës në studim i takojnë brezit të tokave të kafenjta livadhore malore. Këtoformohen nga depozitimet e vjetra aluviale dhe deluviale. Kanë një horizont humusorrelativisht të trashë me ngjyrë kafe të celët, përbërje mekanike subargjilore të mesmenë të rëndë.Në bazë të përbërjes kimike këto toka kanë reaksion të dobët acid, janëtë pasura me humus, azot dhe potas dhe të varëfra me fosfor. Kompleksi thithëskoloidal është i ngopur me baza.

5. Sizmiciteti i zones së ndërtimit

Zona në studim bën pjesë në zonën neotektonike kontinentale të vendit tonë, nëtreven e brendshme me regjim në tërheqje. Kjo zonë karakterizohet nga lëvizjediferenciale të fuqishme gjatë etapës neotektonike me regjim në tërheqjehorizontale. Struktura e kësaj zone paraqitet me vargje malore në trajtë horsti të


Faqe

13

ndara me ultësira në trajtë grabeni. Zona bën pjesë në sektorin jugor, në vargunlindor që fillon me bllokun e Malit të Thatë dhe vijon në jug me blloqet malore tëMoravës, Gramozit e Gërmenjit. Në këtë varg vendoset grabeni i gropës së Devollit irindertuar në Pliocen- Kuaternar.Zona në studim, është një zonë aktive me sizmicitet të lartë, i klasifikuar nëkategorine VIII. Në këtë zonë janë gjeneruar termete të forta, si më 28 Janar 1931me M ( magnitude) = 5.8 shkallë rihter dhe intensitet I0 = 8-9 ballë. Tërmet tjetërështë regjistruar me 26 Maj 1960 me M = 6.4 shkallë rihter dhe I0= 8-9 ballë. Më 18Janar 1958 është regjistruar tërmeti me M = 4.7 shkallë rihter dhe I0= 6-7 ballë.Me12 Qershor 1995 me M = 3.0 dhe thellësi 10 km.

6. Kushtet Hidrogjeologjike

Në sheshin në studim ndikojnë dy horizonte ujëmbajtëse si më poshtë:6-1.Shtresa me ujembajtje mesatare ose të ndryshme.Depozitimet e Kuaternarit (Q4)

Këto depozitime nga pikpamja hidrogjeologjike i kemi klasifikuar në grupin eshtresave me ujëmbajtje mesatare ose të ndryshueshme.Depozitimet e Kuaternarit Q4, përfaqesohen nga depozitime aluviale, tokëvegjetale,nga rëra, zhure, zhavore, ranorë me breza të holle argjilash e suargjilash.Trashesia e këtyre depozitimeve pranë sheshit të ndertimit është rreth 170-200 m.Shiko prerjen.Në këto shtresa zakonisht nuk ka një lidhje të mirë hidraulike midis ujravenëntokësore e siperfaqësore. Zhavoret në pjesën më të madhe të përbërjes së tyrembulohen me suargjila me përshkueshmëri të ulët, trashësia e të cilave rritet ngazona e ushqimit drejt zonës së drenimit. Drejtimi kryesor i lëvizjes së këtyre ujraveështë në drejtim të zhytjes së zhavoreve, pra në drejtimin nga lindja në perëndim.Ujrat nëntokësore në zhavoret aluviale kapen me anë të puseve me thellësi nga disametra thellësi (pranë zonës së ushqimit) deri ne disa dhjetra metra (në drejtim tëzones së drenimit). Përbërja kimike e ujrave nëntokësore të zhavoreve shkon nëpërputhje me granulometrine dhe ujëpërshkueshmërinë e tyre.

Ujrat nentokësore në përgjithesi janë të embla dhe me fortësi të ulët. Burimi kryesor iushqimit për këto ujra nëntokësore janë rreshjet atmosferike. Ujrat nëntokesoremund të shfrytëzohen me anë të burimeve natyrale si dhe me anë të shpimevehidrogjeologjike.


Faqe

14

Në afërsi të sheshit të ndërtimit dalin burime natyrale të ujrave nëntokësore meprurje rreth 0.001 l/sek. Janë ujra të tipit hidrokarbonat-magneziumor-kalciumor.Niveli i ujrave nëntokësore në sheshin e ndërtimit luhatet nga 1.6-2.5 m. Në rasterreshjeve të dendura niveli ujit nëntokësor arrin mbi sipërfaqen e tokës.6-2. Shkembinj të çarë dhe porozë me ujëmbajtje lokale dhe rezerva tëkufizuara.

Depozitimet e Burdigalianit (N1b).Janë ujra nëntokësore që lidhen me depozitimet kompakte të Burdigalianit. Këtodepozitime klasifikohen si shtresa me ujëmbajtje lokale dhe rezerva të kufizuara.Drejtimi i rrjedhjes së ujrave nëntokësore është simbas rënies së terenit pasi ndikontektonika. Prurjet e burimeve të këtij kompleksi janë në vlerat 0.1-0.4l/sek. Në rastetkur kemi të bëjmë me zona tektonike dhe në prani të ranorëve, prurjet e burimevearijnë dhe 10-12 l/sek. Rol në ushqimin e këtyre ujrave nëntokësore, luan karakteri irelievit. Në kurizore terreni është më i qetë, kështu që rrjedhjet sipërfaqësore janë mëtë ngadalta dhe infiltrimi është më i madh, kurse në krahët e

tyre, relievi është më i pjeret dhe ujrat e rreshjeve lëvizin më shpejt në sipërfaqe,kështu që infiltrojnë më pak në thellësi. Fakt tjetër është se mbulesa eluviale nëshpate dhe më tej është më e trashë dhe veështirëson infiltrimin e ujravesipërfaqësore.

7. Kushtet Gjeologo – Inxhinerike të Objektit

Objekti që është marë në studim përbën një shesh me sipërfaqe trualli të kufizuar450 m2. Nga ana morfologjike sheshi i ndërtimit ndodhet në një sipërfaqe të sheshteme pjerësi gati horizontale. Nga ana e ndërtimit gjeologjik përbehet nga formimetKuaternare Q4.Bazuar në vrojtimet fushore, përberjen litologjike të sheshit të ndërtimit, dhekarakteristikat fiziko - mekanike të dherave dhe shkëmbinjve që takohen në sheshin estudjuar, deri në thellësinë 4m kemi veçuar, 5 (tre) shtresa, të cilat po i trajtojme nëveçanti më poshtë:


Faqe

15

Shtresa Nr.1.

Përfaqësohet nga tokë vegjetale me trashësi 0.8-1.5 m, përbëhet nga suargjila tëmesme,me ngjyrë

Foto Nr.3. Mbulesa vegjetale

bezhë në kafe, përmabjnë rrenjë bimesh. Është pak e ngjeshur. Shihkolonënlitologjike dhe prerjet gjeologjike.Shtresa Nr.2

Përfaqesohet nga Suargjila zhavore, surëra deri në rëra të imta pluhurore me ngjyrëkafe në bezhë, me shumë lagështirë, janë pak të ngjeshura.

Foto Nr.4. Surëra me ngjyrë kafe në bezhë.


Faqe

16

Takohen në intervalin nga 0.8 ml -2.2 ml.Shihkolonën litologjike dhe prerjengjeologjike.

Shtresa Nr.3

Përfaqesohet nga argjila alevrolitore, argjila, alevrolite të lehta deri në surëra mengjyrë bezhë në gri, me shumë lagështirë, janë pak deri mesatarisht të ngjeshura.Takohet në intervalin 1.9 ml deri 3.6 ml.Shihkolonën litologjike dhe prerjet gjeologjike.

Foto Nr.5. Suargjila të lehta me ngjyrë gri në bezhë.


Faqe

17

Shtresa Nr.4Përfaqesohet nga suargjila, argjila me ngjyrë gri, me shumë lagështi, plastike, janëpak të ngjeshura.

Foto Nr.6. Suargjila të lehta me ngjyrë gri në bezhë.

Në masën suargjilore-argjilore takohen kokriza të rralla zhavoresh me madhësi derinë 2 cm. Takohen në intervalin 3.2 ml deri 4.3 ml. Janë ujëmbajtëse. Shih kolonënlitologjike dhe prerjet gjeologjike.Sipas klasifikimit gjeoteknik shtresat e mësipërme klasifikohen si dhera me lidhje tëdobët kohezionale.Në mënyrë analoge po japim disa të dhena fiziko –mekanike :

Lagështia natyrale 17 - 22 %Pesha volumore në gjendje natyrale 1,94 - 1,98 gr/cm3

Pesha specifike 2,66 –2,68 gr/cm3

Poroziteti 41 – 44 %Koefiçienti i porozitetit 0,69 – 0,78Këndi i fërkimit të brendshem 20o

Kohezioni 0.05 kg/cm2

Moduli i deformacionit 100 - 125 kg/cm2

Ngarkesa e lejuar (s) 1,4 – 1.6 kg/cm2


Faqe

18

Në përgjithësi karakterizohen nga ujëpërshkueshmeri e lartë dhe deformim relativishti larte, koeficient filtrimi i lartë që kalon 30 m/ditë, me veti kapilare në varësi tëpërbërjes granulometrike. Shpejtësia e valeve lëkundet në kufi të gjerë nga 200-1100

m/s. Gërmohen me mjete të mekanizuara dhe me dorë. Ato kanë veti kapilare qëvaren nga përberja kokrizore .

Në teritorin e këtij sheshi nuk kemi konstatuar shenja të dukurive negativegjeodinamike.Gjatë ndertimit të themeleve duhet të merren masa me qëllim që të ruhetqendrueshmeria e veprave inxhinerike që janë pranë ketij sheshi ndertimi. Sidomosme risk janë rastet kur objektet fqinjë janë në distance me të vogël se thellësia ehapjes së themeleve. Risku shtohet në rastet kur thellësia e themeleve të objektit qëdo të ndërtohet është më e madhe se thellësia e themeleve të objekteve pranë.Rekomandojmë që gropa e hapur për themelet e godinës të betonohet sa më shpejtqë të jetë e mundur sepse skarpatet janë me qendrueshmeri të përkohshme.Gjatë hapjes së gropës së themeleve është e domosdoshme të jetë i pranishëmspecialisti i licensuar.

8. PËRFUNDIME DHE REKOMANDIME

Në sheshin e ndërtimit takohen depozitimet e Kuaternarit (Q4) qëpërfaqësohen nga surëra, suargjila, argjila, rëra të imta, si dhe kokrizashumë të rralla zhavoresh me madhësi deri 2 cm.

Niveli i ujit nëntokesor është 1.6 - 2.5 m nga sipërfaqja e tokës. Janëujra neutral, nuk jane agresive ndaj hekurit dhe betonit.

Rekomandojmë që në shtresën, tokë vegjetale të mos mbështetenthemele të objekteve. Shtresa më të përshtatshme për vendosjen ethemeleve janë të gjitha shtresat e tjera mbi 1.5 m thellësi. Në rasterreshjeve të dendura ndodh që niveli ujit nëntokësor arrin mbisipërfaen e tokës.

Fenomene negative fiziko-gjeologjike në sheshin e ndertimit që tërrezikojnë qendru-eshmërinë e objekteve nuk janë konstatuar.


Faqe

19

Për të bërë me homogjene bazën e themelit rekomandojmë që parabetonimit të themeleve të vendoset një shtresë zhavori konformestandarteve të ndërtimit të objekteve.

Ngarkesa e lejuar ne thellësinë 1.5-4.5m luhatet nga 1.4 – 1.6kg/cm2. Gjatë hapjes së gropës së themeleve të ndërtesës është edomosdoshme të jenë të pranishëm edhe autorët e këtij studimi.

Nga iformacioni i marrë “Për sqarimin e kushteve gjeologjike-inxhinierike dhe hidrogjeologjike të sheshit janë shfrytëzuar studimetgjeologjike, të dhënat e objekteve të afërt, ndërtimi gjeologjik si dhevrojtime në objekt për të marrë të dhëna më të qarta për ndërtimingjeologo–inxhinierik dhe hidrigjeologjik të këtij sheshi „, - për këtëqëllim është shrytëzuar dhe Studimi –Mbi rajonizimin gjeologo-inxhinierik të Rajonit të Korcës.shk. 1:10 000 - autor N.Konomi etj. Viti1989.

Bazuar në këtë studim në tabelën: “Kolona Litologo-Inxhinierike nëSheshin e Ndërtimit me Vetitë Fiziko-Mekanike (Tabela)” nga thellësia3.2 deri në thellësinë 10m vazhdojnë suargjilë e mesme deri e rëndë.Përfaqesuar nga suargjila, argjila me ngjyrë gri, me lagështi, plastike,janë pak të ngjeshura. Në masën suargjilore-argjilore takohen kokrizatë rralla zhavoresh me madhësi deri në 2 cm. Formime që ikorespondojnë shtresës së katërt. Me thellësinë 4.5m deri ne 10mngarkesa e lejuar merr vlera σ = 1,6-2,5 kg/cm2.

Autor:Ing. Panajot Alickolli


Faqe

20

PLANI I KATIT PËRDHE TË KOPSHTIT

PLANVEDOSJA E SHESHIT TË NDËRTIMIT TË SHTESËS SË KOPSHTIT BILISHT


Faqe

21

KOLONA LITOLOGO-INXHINIERIKE NË SHESHIN E NDËRTIMITME VETITË FIZIKO-MEKANIKE (Tabela)


Faqe

22


Faqe

23


RELACION KONSTRUKTIV“Rikonstruksion dhe shtesë i kopshtit të fëmijëve Bilisht-Devoll ”

Ky dokument të konsiderohet si pjesë përbërëse e Dokumentacionit të Projektit të Zbatimitdhe Preventivit Përfundimtar të objektit “Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëveBilisht Devoll”.


Faqe

24

RELACION TEKNIK KONSTRUKTIV

OBJEKTI:

“Shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll ”“STUKTURE 2 KATE”

ADRESA:RRUGA “ISMAIL QEMALI” BILISHT

INVESTITORI: BASHKIA DEVOLL

AUTOR :”HMK-CONSULTING”shpk Nr. Lic.N.6724/1


Faqe

25

Përshkrimi i Përgjithshëm i Objektit

Objekti me planimetri te regullt përbëhet nga 2 kate mbi toke. Shtesa e Kopshtit ështëkoceptuar te jetë një godinë tërësisht e re, me funksion kopsht fëmijësh ku akomodohen tëgjithë fëmijët e grup moshave nga 2 deri në 6 vjec të qytetit të Bilishtit. Kjo hapësirë ështëpjesë përbërëse e godinës të Kopshtit të qytetit të Bilishtit e cila do të jetë një nukel i riinovativ në qytetin e Devollit, që do të rinovojë mënyrën e mësim dhënies shërbimevekulturore, promovimin e ideve kreative, start up etj. Godina tenton te sjellë një frymë tëarkitekturës moderne e cila ndërthuret me atë ekzistuese në mënyre harmonike, duke sjelleestetikisht një konglomerat unik formash,materialesh dhe figurash. Pozicioni gjeografik iparcelës së vënë në dispozicion nga Bashkia Devoll , në qendër të qytetit pranë objekteshpërfaqësuese dhe historike, tregon mbi rëndësinë dhe impaktin pozitiv që do të sjellë kjohapësirë, në jetën sociale të qytetit.

Sipërfaqet dhe lartësitë e kateve janë:

Kati Përdhe Sipëfaqja 427.5 m² dhe 3.60 m Kati i Parë Sipëfaqja 427.5 m² dhe Lartësi 3.60 m

Duke u nisur dhe nga forma arkitekturore konceptimi i struktures përbën një sistem murekolona të shpërndara ne anen perimetrale të sajme kollona te shperndara .Seksionet ekollonave jane zgjedhur drejtkendore. Soletat jane betonarme me traveta me mbushje metulle dhe monolite, ne varesi te hapesirave qe mbulohen.Themelet jane konceptuar pllakebetonarme me trashesi 60cm me trare te fshehur dhe bazamenti eshte marre sipas relacionigjeollogjik.

Kodet dhe Referencat

``Kusht Teknik Projektimi per Ndertimet Antisizmike KTP-N.2-89``(AKADEMIA E SHKENCAVE, Qendra Sizmologjike)``Kushte teknike te projektimit``, Libri II, (KTP-6,7,8,9-1978)``Eurocode 2 : Design of Betoni Structures FINAL DRAFT prEN 1992-1-2``,December 2003)``Eurocode 8 : Design of Structures for Earthquake Resistance FINAL DRAFT prEN1998-1``,December 2003).``Principles of Foundation Engineering``, Pës-Kent Publishing Company, Boston 1984(Braja M Das)``Foundation Analysis and Design``, McGraë-Hill1991 (Josepf E. Boëles)``Foundation Vibration Analysis Using Simple Physical Models`` PTR Prentice Hall 1994(JohnP. Ëolf)``Soil-Structure Interaction Foundation Vibrations ``, 2002 (Gunther Schmidt, Jean-Georges


Faqe

26

Sieffert)``Geotechnical Earthquake Engineering`` Prentice Hall 1996 (Steven L. Kramer)``Reinforced Betoni Structures``, John Ëiley & Sons. 1975 ( R. Park and T.Paulay)``Seismic Design of Reinforced Betoni and Masonry Buildings `` John Ëiley & Sons 1992(T. Paulay & M.J.N. Priestley)``Earthquake-Resistant Betoni Structures``, E&FN SPON (George G. Penelis, Andreas J.Kappos).``Reinforced Betoni Mechanics and Design``, Third Edition, Prentice Hall, (James G.MacGregor).Projekti ne fjale eshte llogaritur duke u bazuar ne hipotezen e gjendjes lineare te materialeve (beton – hekur ) dhe ne teorine e zhvendosjeve te vogla, per konstruksione lineare betonarme.Sistemi i njesive eshte :kN per forcat, m per gjatesite, gjithashtu edhe per derivatet perkatese te njesive te mesiperme.Gjate njesimit te konstruksionit fizik me modelin llogarites statik, elementet e ndryshme tekonstruksionit "perkthehen" ne Modelin Mekanik dhe ne Modelin e Ngarkimit, ne menyre tetille qe te krijohet dhe ne vazhdim te zgjidhet nje Model Matematik Unik.Programi I perdorur per llogaritjet eshte holoBIM10.

1. MATERIALETKlasa e betonit te parashikuar ne projekt per themelet (Tip Pllake) dhe per gjithe elementet etjere te mbistruktures (kolona, mure b/a, soleta, dhe trare) eshte C30/37 . Bazuar te EC8, nëstrukturat me duktilitet mesatar DCM, nuk mund të përdoret per elementet paresore sizmikebeton me klase me te vogel se C16/20.Çeliku i perdorur ne objekt eshte importi B500C me kufi rrjedhshmerie σrrj = 500 MPa meRak = 5000 kg/cm2. Kjo klase hekuri eshte parashikuar per te gjitha llojet e armaturave teperdorura ne objekt. Çeliku që do të përdoret duhet të gëzojë veti të mira si në rezistencëashtu edhe në deformueshmëri (duktilitet). Në elementët parësorë sizmike, për armaturën ehekurit duhet të përdoret çelik i klasës B ose C, sipas tabelës C1 në Aneksin Normativ C tëEurokodit 2, EN 1992. Referuar eurokodeve shufrat e çelikut duhet të jenë patjetër tëvjaskuara (çelik periodik).Rezistencat llogaritese (te projektimit) per betonin dhe çelikun jane marre nga reduktimi irezistencave karakteristike sipas klases se betonit (apo çelikut) te perdorur me faktorin esigurise perkates si me poshte:

fcd = fck / γc (EC22.3.3.2) fcd- Vlera llogaritese e rezistences cilindrike ne shtypje

fck- Rezistenca karakteristike ne shtypje cilindrike e betonit

pas 28 ditëve.

γc =faktori pjesor i sigurisë për betonin=1.5 (EC22.3.3.2)


Faqe

27

fctm =fctk / γc (EC22.3.3.2)

Vlera mesatare e rezistences ne terheqje aksiale e betonit

Rezistenca karakteristike ne terheqje aksiale e betonit

γc =faktori pjesor i sigurisë për betonin=1.5 (EC22.3.3.2)

fyd = fyk / γs (EC22.3.3.2)

fyd Sforcimi llogarites i rrjedhshmerise se armatures se

zakonshme

fyk Sforcimi karakteristik i rrjedhshmerise se armatures se

zakonshme

γs = faktori pjesor i sigurisë për çelikun = 1.15, (EC22.3.3.2)fyëd =fyëk / γs EC22.3.3.2)

fyëd Sforcimi llogarites i rrjedhshmerise se stafave

fyëk Sforcimi karakteristik i rrjedhshmerise se armatures se

zakonshme

γs = faktori pjesor i sigurisë për çelikun = 1.15, (EC22.3.3.2)

Materialet e perdorura paraqiten ne menyre tabelare si me poshte:

MATERIALETKategoria e Betonit te Kolonave: C30/37 Kategoria e Betonti te Mureve : C30/37Kategoria e Betonti te Pllakave: C30/37 Kategoria e Betonit te Trareve : C30/37Kategoria e Betonit te Tra themeleve : C30/37 Kategoria e Betonit te Plintave : C30/37Kategoria e Arm. Mbajtese te Kolonave : B500C: Kategoria e Arm. Mbajtese te Mureve : B500C:Kategoria e Arm. Mbajtese te Pllakave : B500C: Kategoria e Arm. Mbajtese te Trareve : B500C:Kategoria e Arm.Mbajtese te Trathemeleve : B500C: Kategoria e Arm. Mbajtese te Plintave : B500C:Kategoria e Arm. Se Stafave te Kololnave : B500C Kategoria e Arm. Se Stafave te Mureve : B500CKategoria e Arm. Se Stafave te Pllakave : B500C Kategoria e Arm. Se Stafave te Trareve : B500CKategoria e Arm. Se Stafave te Trathemeleve : B500C Kategoria e Arm. Se Stafave te Plintave : B500C

Nyjet beton-arme janë elementët më të rëndësishëm përsa i përket sistemeve tip ramë. Atoduhet të qëndrojnë të pa dëmtuara edhe në rast tërmetesh të fortë. Nyjet janë parashikuar tëmos kalojnë në fazën plastike, pra ato do të ngelen të pa dëmtuara gjatë krijimit të çernieraveplastike në trarë apo kolona. Për pasojë, gjatë betonimit të trarëve një kujdes i veçantë duhettë tregohet në shtrëngimin e shufrave të kolonave në zonën e nyjes, duke respektuar merigorozitet projektin.


Faqe

28

2. ANALIZA DHE LLOGARITJA KOMPJUTERIKEAnaliza statike dhe dinamike per te percaktuar reagimin e struktures ndaj tipeve te ndryshmete ngarkimit te struktures eshte kryer me programin “holoBIM 10.”.Modelimi i struktures ne teresi dhe i cdo elementi behet mbi bazen e metodikes seelementeve te fundem (Finite Element Metode - FEM).Analiza dinamike ka ne bazen e saj analizen modale me metoden e spektrit te reagimit.Ngarkesat dinamike, (sizmike) te llogaritura pranohen si ngarkesa ekuivalente statike dheushtrohen ne vendin e masave te perqendruara. Si baze per metoden e llogaritjeve dinamikeme metoden e spektrit te reagimit sherben analiza e vlerave te veta dhe e vektoreve te vete.Me ane te kesaj metode percaktohen format e lekundjeve vetjake dhe frekuencat e lekundjevete lira. Vlerat dhe vektoret e vete japin pa dyshim nje pasqyre te qarte dhe te plote perpercaktimin e sjelljes se struktures nen veprimin e ngarkesave dinamike. Programiautomatikisht kerkon modet me frekuenca rrethore me te uleta (perioda me te larta) si mekontribuese ne thithjen e ngarkesave sizmike nga struktura. Numri maksimal i modeve tekerkuara nga programi eshte kushtezuar nga vete konstruktori ne n=18 mode, nderkohe qemasat e kateve te ketij objekti jane konsideruar me tre shkalle lirie, na te cilat 2 rrotulluesedhe nje translative sipas planit te vete soletes. Frekuenca ciklike f (cikle/sec), frekuencarrethore ω (rad/sec) dhe perioda T (sec) jane lidhur midis tyre nepermjet relacioneve: T=1/fdhe f=ω/2π. Si rezultat i analizes merren zhvendosjet, forcat e brendshme (M, Q, N,) dhesforcimet σ ne cdo emelente te struktures.Analiza me metoden e spektrit te reagimit eshte kryer duke perdorur superpozimin modal.(Sipas Ëilson & Button 1982).Analiza Gjeometrike ka ne bazen e saj, konstruimin gjeometrik te elementeve perberes testruktures, ne planimetri dhe ne lartesi.Gjeometria ne lartesi. Aplikimi i mureve dual (diafragmave vertikale) jane vendosur nemenyre te atille qe te thithin ngarkesat horizontale (ngarkesat sizmike, te eres, etj) dhepunojne si konsola vertikal. Shperndarja e forcave prerese ne sistemet me mure te lidhur simesiper behet proporcional me momentet e inercise se seksioneve terthore te mureve tesistemit, bazuar kjo ne karakterin e njejte te deformimeve dhe zhvendosjeve te mureveperberes te sistemit. Per te shtangesuar konstruksionet, fleksibiliteti i te cileve eshte i madh(zhvendosjet horizontale jane te medha), perdoren edhe sistemet mikse me rama dhe mure.Objekti ne fjale eshte i tille dhe quhet sistem dual. Ky sistem behet i domosdoshem kurkerkohet sistem me permasa dhe hapesira te medha.Sistemet duale karakterizohen nga ndryshime thelbesore persa i perket nderjeve dhedeformimeve te komponenteve perberes te tyre. Nen veprimin e ngarkesave anesore,deformimi global i nje rame ne nje sistem dual eshte i ngjashem me ate te nje elementivertikal qe punon ne prerje, kurse muret sillen si konsola vertikal te perkulshem. Deformimete ramave jane me te pakta ne katet e siperme, cka kompensohet nga nje zhvendosje me emadhe aty e mureve. Forcat e bashkeveprimit qe rezultojne ne to japin nje rezultat te


Faqe

29

favorshem, duke modifikuar mjaft epjurat e momenteve dhe forcave prerese, si ne mure ashtudhe ne rama. Me pak fjale themi se aplikimi i mureve ne kete objekt eshte bere per arsyje se1) zvogelimin e deformimeve ne elementet e nderteses,2) zvogelimin e periodes se struktures ne teresi,3) zvogelimin e armimeve dhe permasave te elementeve ne pergjithesi.Gjeometria ne planimetri. Aplikimi i mureve te mesiperm ka nje sens llogjik i vendosjes setyre ne ndertese. Vendosja e tyre duhet te behet ne menyre te atille qe te zvogelodhenzhvendosjet translative dhe ato te rrotullimit.Ne rastet e stukturave jo simetrike, jane te pritshme bashkeveprimet midis zhvendosjevetranslative dhe atyre rrotulluese. Rrjedhimisht per to behet e domosdoshme analizatredimensionale ku duhet te pasqyrohet bashkeveprimi hapsinor i elementeve strukturorevertikal dhe horizontal. Ne keto raste nje rendesi te vecante merr percaktimi, per cdo nivelapo kat, i te ashtuquajtures “qender e ngurtesise” apo (Q. N.). Kjo eshte pika ku kalonrezultantja e forcave rezistente te elementeve strukturor te katit perkates, gjate veprimevehorizontale sizmike te supozuara. Rreth kesaj qendre, ne nivelin qe shqyrtohet, mund tendodhe levizja rrotulluese apo perdredhja e struktures. Nderkaq, duke pasur parasyshkonceptin e forcave sizmike si forca inerciale, kuptohet se keto forca aplikohen duke kaluarnga qendra e rendeses te cdo kati (Q. G.). Fizikisht eshte gjithashtu e kuptueshme semosperputhja midis qendrave Q. G. dhe Q. N. do te krijonte nje gjendie ku per katin neshqyrtim, vec forces sizmike qe vepron ne ate kat, do te kemi shfaqjen e nje momentiperdredhes, qe merret si produkt i forces sizmike me jashtqendersine midis Q. G. dhe Q. N..Ky fenomen shfaqet si nje efekt i pafavorshem shtese ne ndertesat qe kane parregullsistrukturore. Ne praktike tentohet qe fenomeni i perdredhjes te shmanget ose reduktohet sa meteper te jete e mundur.Modelimi i struktures eshte bere 3D, duke perdorur programin holoBIM 10. Strukturat janellogaritur sipas gjendjes kufitare, dhe skema statike e objektit eshte marre "rameme shume kate dhe shume hapesira". metoda e llogaritje eshte bere bere sipas eurocode-veper ndertime ne zone sizmike, "analize sizmike dinamike".Pllakat njesohen me pllaka drejtekendeshe te njevlershme dhe zgjidhen sipas Czerny. Skeleti(ramat) njesohet me nyje, shufra, trupa te ngurte dhe diafragma, ne hapesire. Cdo nyje ka nepergjithesi 6 shkalle lirie, nqs nyja i takon diafragmes ka 3 shkallet e lirise te vetat dhe 3shkallet e lirise te diafragmes. Ne vendin perkates te cdo kolone dhe trau krijohet nje 3d beamelement’ me karakteristikat inerciale perkatese, i cili i nenshtrohet deformimeve ne perkuljedhe ne prerje. Skajet e mbeshtetjes se trareve mbi kolonat konsiderohen si trupa te ngurte megjatesi sa gjatesia e mbeshtetjes se traut mbi kolone.Tra - themelet njesohen me nje element trau linear mbi bazament elastik. Rama ne hapesire,ne pergjithesi, mbeshtetet ne menyre elastike ne bazament duke prodhuar keshtu , mbaszgjidhjes, vlerat llogatitese dhe sforcimet mbi bazament.


Faqe

30

3. NGARKESAT LLOGARITESE

3.1 Ngarkesat e perhershme (Dead Loads-DL)

Ne ngarkesat e perhershme hyjne: Pesha e pjeseve te perhershme te godinave ose veprave,duke perfshire edhe pjesen e konstruksioneve mbajtese, veshese, mbushese dhe ndarese;pesha dhe presioni i dherave (mbushjet), presionet malore, veprimi i paranderjes nekonstruksionet, pesha e disa pjeseve te godinave ose veprave, pozicioni i te cilave gjateprocesit te shfrytezimit, mund te pesoje ndryshim (psh muret ndarese qe mbajne vetempeshen e vet). Ne ngarkesat e perhershme jane perfshire: Pesha vetjake e gjithe elementevembajtes te struktures beton arme (themele, trare, kolona, pesha vetjake e soletave, shtresavete dyshemese, muret ndares vetembajtes me tulla me bira, dhe parapetet e ballkoneve,shkalleve etj).Ngarkesat e normuara qe jane marre ne konsiderate per strukturen e mesiperme jane paraqiturne tabelen e meposhtme:

NGARKESAT E PERHERSHME :Pesha vellimore e betonit : 25.00 kN/m3 Pesha vellim. e murit te tulles ndares(tek) : 2.10 kN/m²Ngarkesa e murit te tulles dopiod: 3.60 kN/m² Shtresat e tarraces : 1.50 kN/m²Shtresat e pllakave: 1.00 kN/m² Shtresat e shkalleve : 1.30 kN/m²Pesha vellimore e dheut : 18.00 kN/m3 Ngarkese tjeter e perhershme : 0.00

Paraqitja grafike e ngakesave te perhershme


Faqe

31

3.2 Ngarkesat e perkohshme (Live Loads-LL)

Ngarkesat e perkoheshme ndahen ne dy kategori:

1. Ngarkesa te perkoheshme me veprim te gjate:Pesha e paisjeve te palevizshme, duke perfshire edhe peshen e mbushjes se tyre mematerial te ngurte ose te lengshem gjate kohes e shfrytezimit te vepres, ngarkesa nenderkatet e depove te librarive, te arkivave, te bibliotekave dhe te godinave oseambjenteve te ngjashme me to; veprimi per nje kohe te gjate i temperatures ngapaisjet e palevizshme; pesha e shtreses se ujit mbi mbulesat e rrafsheta qe mbushenme uje, ngarkesat e perkoheshme ne godinat e banimit dhe shoqerore, ku mbizoteronpesha e pajisjeve ose ku ekziston mundesia e grumbullimit te shpeshte te njerezve, etj.

2. Ngarkesa e perkoheshme me veprim te shkurter:Ngarkesat nga pajisjet e levizeshme ngritese-transportuese (si te teleferikut, vincave,etj), te cilat perdoren si gjate ndertimit, ashtu edhe gjate shfrytezimit te godinave dheveprave; ngarkesat ne nderkate ne godinat e banimit ose shoqerore prej peshes senjerezve, mobiljeve dhe te pajisjeve te lehta, pesha e njerezve, detajeve, materialeve terimontit ne zonat e sherbimit te paisjeve (te hyrjeve, te hapesirave dhe te te gjithapjeseve te tjera qe jane te lira nga paisjet); ngarkesa e debores; ngarkesa e eres;veprimet e temperatures klimaterike; etj.

Si ngarkesa te perkohshme ne strukture jane llogaritur ngarkesat e shfrytezimit te dyshemevenderkateve zyrave, shkalleve, ballkoneve, taracave etj, te cilat ne menyre te permbledhur janeparaqitur gjithashtu ne tabelen e meposhtme:

NGARKESAT E PERKOHSHME :

Dyshemete e Sallave : 5.00 kN/m² Dyshemete e godinave sociale : 5.00 kN/m

²

Dyshemete e ballkoneve : 5.00 kN/m² Dyshemete e shkalleve sekondare : 5.00 kN/m

²Dyshemete e ambjeteve tesherbimeve : 5.00 kN/m

² Dyshemete e shkalleve te qendrore: 5.00 kN/m²

Ngarkese tjeter e perkohshme 1: 0.00 Ngarkese tjeter e perkohshme 2: 0.00

Ngarkesat e mesiperme jane nominale dhe varesi te kombinimit per te cilin do te kontrollohetstruktura, ngarkesat e perhershme (DL) apo ato te perkohshme (LL) shumezohen mekoeficientin perkates te sigurise, sipas kodeve (kushteve) perkatese te projektimit.


Faqe

32

Modelimi i ngarkimit

Shpendarja e ngarkesave te skajeve te pllakave qe mbeshteten mbi traret e murevestrukturore, behet ne baze te ligjit (1/3, 1/2 dhe 2/3)*φ (kur φ=90, ligji behet 30, 45, 60).Ngarkesa reale e cdo skaji pllake njetrajtesohet dhe i shtohet ngarkesave te tjera te trareveduke perbere keshtu ngarkesen totale te trareve. Per analizen dinamike masa e cdo pllakekonsiderohet e shperndare ne nivelin e diafragmes. Masa e traut konsiderohet e shperndareose ne gjatesine e traut osene niveli e diafragmes se ciles i perket. Masa e kolonave konsiderohet e shperndare ose nenyjet e siperme dhe te poshtme ose ne diafragmat qe u perkasin nyjet e elementit.

3.3 Ngarkesat me veprime te vecante: (Other Loads-OL)

Ne keto ngarkesa hyjne:Veprimet sizmike; veprimet e uljeve te themeleve qe shkaktohen nga prishja e struktures setokes, ngjeshja e tokave (ulja e mbushjeve), etj.

3.4 Ngarkesat sizmike: (Earthquake Loads-EL)

Zona ku do te ndertohet objekti ben pjese ne zona me intesitet rreth 8 balle sipas shkalles temodifikuar te Merkalit. Nxitimi maksimal i formacionit baze eshte marre a=0.22g;


Faqe

33

Qyteti i i Bilishtit pjesw pwrbwrwse e rajonit tw Korcws vlerësohet me intensitet sizmik VIIIballë (MSK – 1964) sipas Hartës së Rajonizimit Sizmik të Shqipërisë (viti 1980), ndërsatrualli i ndërtimit është ikategorisë B, truall i përbërë nga suargjila dhe zhavorore pak kohezive dhe me nivel të cekëttë ujit nëntokësor.Në bazë të kushteve teknike të projektimit KTP – N2 – 89 vlera e koeficientit të sizmicitetitështë: a = 0.22gNe perputhje me studimin inxhiniero-sizmiologjik te sheshit, parametrat e marre ne llogaritjejane (sipas Eurokod 8):

Llogaritja e koeficientit te reagimit sizmik [EC8 §5.2.2.2]

Simbole:q koeficienti i reagimit sizmikqo vlera baze e koeficientit te reagimit sizmikkë koeficienti qe i referohet mekanizmit mbizoterues te shkaterrimit ne sistemin

ndertimor me mure strukturoreα1 percakton formimin e cernieres se pare plastike ne struktureαu percakton kufirin e humbjes se stabilitetit te pergjithshem.

Te dhena:Kategoria e objektit Drejtimi y-y Sistemi i mureve strukturore me duktilitetKategoria e objektit Drejtimi y-y Sistemi i mureve strukturore me duktilitetKategoria e Duktilitetit Kategoria e Mesme e DuktilitetitSistem i rregullt ne planimetri: POSistemi rregullt ne lartesi : PO

αu/α1 αqo qo kë qDrejtimi x-x 1.00 3.00 3.0 1.00 3.00Drejtimi y-y 1.20 3.00 3.6 1.00 3.60

q = 0.80 x αqo x (1/2x(1+ αu/α1)) [EC8 §5.2.2]

Rezultate:Koeficienti i reagimit sizmik q: 3.00


Faqe

34

Percaktimi i Spektrit se Projektimit [EC8 §3.2.2]

Simbole:αgR Shpejtimi i truallit (PGA)

i koeficienti I rendesiseq koeficienti i reagimit sizmikS koeficienti I truallitT perioda e lekundjes se lekundesit me nje shkalleξ shuarja viskoze

Kufirit te poshtem ne spektrin e veprimit horizontal te llogaritjesSd(T) Spektri projektimitg nxitimi gravitacional

Te dhena:Shpejtimi i truallit (PGA) a = 0.22 g (8 balle, Kategoria B)Kategoria e Truallit BFaktori i kategorizimit te tokes sipas llojit S=1.2Koeficienti i sjelljes se struktures q=3.00Kategoria e rendesise se objektit IIIKoeficienti i rendesise γr=1.2Koeficienti i shuarjes ζ=5%Faktori i korrigjimit te shuarjes η=1Faktori i kufirit te poshtem β=0.2

(Paraqitja grafike dhe hollesi jepen ne paragrafet 6.4 - 6.5)

Le te japim disa nocione (supozime) mbi bazat teorike te llogaritjes se ndertesave perqendrueshmeri ndaj veprimit sizmik.

Forma sizmike vleresohet ne balle sipas ndarjes se sistemit 12 ballesh. Forca sizmike ka drejtim te cfaredoshem ne hapesire por gjate llogaritjes forca

sizmike merret sikur vepron horizontalisht. Ne llogaritjet e qendrueshmerise se ndertimeve ndaj forcave sizmike nuk merret

parasysh: ndikimi i veprimit dinamik te paisjeve, forcat frenuese anesore te vincavedhe forcat e inercise prej peshave qe ngrihen nga vincat me krahe

Ngarkesa horizontale sizmike Sk ku sipas skemes se llogaritjes se ndertimit eshteperqendruar masa Qk percaktohet me formulen:


Faqe

35

k k c kS Q K m

ku:Qk: ngarkesa vertikale qe shkakton forcen e inercise e perbere nga pesha e vete

konstruksionit, vincave, pesha e perkoheshme si ngarkesa e debores, etj. Perpercaktimin e Qk pesha e elementeve te ndertimit dhe vincave merret sipasngarkesave te normuara, kurse ngarkesat e perkoheshme merren te plota.

Kc: koeficenti sizmik merret:per 7 balle 1/40,per 8 balle 1/20,per 9 balle 1/10.

β: koeficenti dinamik qe varet nga perioda e lekundjeve te lira te objektit dhepercaktohet nga formula:

0.9T

ku T eshte perioda e lekundjeve te lira dhe ka vleren nga 0.6 – 3.

Persa i perket karakteristikave te nderteses, ndertesa tip rame prej betoni te armuarme mure mbushes, ne rastin kur gjate llogaritjeve merret parasysh

bashkeveprimi rame-mur, formulat e llogaritjes se periodes se tonit te pare telekundjeve vetiake percaktohet me formulen:

10.09 hT

b

ku: h: lartesia e nderteses; b: permasa planimetrike e nderteses sipas drejtimit tellogaritjes.

mk: koeficenti qe varet nga forma e deformacionit te konstruksionit gjate lekundjevete lira te tij si dhe pozicioni i vendosjes se peshes Qk.

Per llogaritjet e ndertesave te zakonshme (industriale dhe shoqerore), merret parasyshvetem forma e pare e lekundjeve te lira.

Ballkonet, strehat mbi portet, ne mase te pakonsiderueshme ne krahasim mendertesen, llogariten sikur forcat sizmike te veprojne vertikalisht, duke marreproduktin e koeficenteve β te barabarte me 5.


Faqe

36

Detajimi i llogaritjes se ngarkeses sizmike sipas perafrimeve te mesiperme bazuar ne KTP. –N.2 – 89:Per llogaritjen e ndertesave dhe veprave te ndryshme inxhinierike me metoden e spektrit tereagimit, ne rastin e veprimeve sizmike horizontale, vlerat llogaritese (e projektimit) espektrit te reagimit te shpejtimeve Eki te merren nga shprehja:

ki E r i i kE k k Q

ku:

Eki: forca sizmike horizontale, qe ushtrohet ne piken (nivelin) “k” dhe i pergjigjet tonit “i” telekundjeve vetiakeKe: koeficenti i sizmicitetit, psh. per kategori turalli B dhe termet me intensitet VIII balle, Ke

= 0.22

Kr: koeficenti i rendesise se objektit ndertimor, psh. per vepra dhe ndertesa te nje rendesie tevecante sic eshte rasti jone, Kr = 1.2 (Kateg.III)

Ψ: koeficenti i reagimit te struktures nen veprimin sizmik, psh. per konstruksione me ramaprej betoni te armuar, kur nuk merren parasysh bashkeveprimi rame-mur per:

h/b<15, ψ=0.25h/b>25, ψ=0.38

15<h/b<25, me interpolim. (h: lartesia e kollones, b: permasa terthore e kollones sipasdrejtimit te veprimit te forces sizmike).

βi: koeficenti dinamik qe percaktohet sipas formulave te meposhtme ne funksion te periodesTi te lekundjeve vetiake te konstruksionit dhe kategorise se truallit te sheshit te ndertimit.Kur per llogaritjen e konstruksioneve te ndryshme ndaj veprimit vertikal sizmik pranohetskema e llogaritjes ne formen e shufres horizontale me masa te perqendruara, forcasizmike vertikale, qe ushtrohet ne piken “k” dhe qe i pergjigjet tonit “i” te lekundjevevetjake, llogaritet ne te njejten menyre me kusht qe vlera e koeficentit βi te shumezohet mekoeficentin 2/3.

Per troje te kategorise I0.70.65 2.3i

iT

Per troje te kategorise B


Faqe

37

0.80.65 2.0iiT

Per troje te kategorise III1.10.65 1.7i

iT

ηki: eshte koeficenti i shperndarjes se ngarkeses sizmike te llogaritjes, qe i pergjigjet formes“i” te lekundjeve vetiake te konstruksionit ne piken (nivelin) “k” qe i thjeshtuar llogaritetme anen e formules:

32 1k

kn

, (k: niveli (kati) perkates, n: numri i kateve te nderteses).

Qk: eshte pesha e pjeses se nderteses ose vepres inxhinierike qe perqendrohet ne piken(nivelin) “k” dhe qe percaktohet ne baze te ngarkesave llogaritese (te perhershme dhe teperkoheshme) te reduktuara me koeficentet e kombinimit si vijon: DL: 0.9; LL1 meveprim te gjate: 0.8; LL2 me veprim te shkurter: 0.4.

4. KOMBINIMI I NGARKESAVE

Llogaritja e konstruksioneve te ndertimit behet duke marre parasysh kombinimet emundshme me te disfavorshme te ngarkesave si per elemente te vecanta, ashtu edhe perndertesen ne teresi, te cilat mund te veprojne ne te njejten kohe gjate shfrytezimit ose edhegjate ndertimit.

Nga pikepamja e kombinimit te ngarkesave, sipas KTP. 6 – 1978, dalin tre grupe:1. Kombinim kryesor.2. Kombinim shtese.3. Kombinim i vecante.

Le ti marim me rradhe te tre keto kombinime:

I. Ne kombinimin kryesor hyjne:1) Ngarkesat e perhershme;2) Ngarkesat e perkoheshme qe veprojne per nje kohe te gjate;3) Ngarkesat e perkoheshme qe veprojne per nje kohe te shkurter, ku hyjne:


Faqe

38

a) Ngarkesat nga pajisjet e levizshme ngritese-transportuese (teleferik, ashensor,vinc, etj), te cilat perdoren si gjate ndertimit edhe gjate shfrytezimit tegodinave dhe veprave;

b) Ngarkesat ne nderkate ne godinat e banimit ose shoqerore prej peshes senjerezve, mobiljeve dhe pajisjeve te lehta;

c) Ngarkesa nga debora;d) Ngarkesat gjate transportit dhe montimit te konstruksioneve te ndertimit.

II. Ne kombinimet shtese hyjne:1) Ngarkesat e perhershme;2) Ngarkesat e perkoheshme qe veprojne per nje kohe te gjate;3) Te gjitha ngarkesat e perkoheshme, qe veprojne per nje kohe te shkurter, per

numer te tyre jo me pak se dy. Keto ngarkesa shumezohen me koeficientin 0.9.

III. Ne kombinimet e vecanta hyjne:1) Ngarkesat e perhershme;2) Ngarkesat e perkohshme, qe veprojne per nje kohe te gjate;3) Ngarkesat e perkohshme, qe veprojne per nje kohe te shkurter;4) Nje prej ngarkesave te vecanta. Ne kete rast ngarkesat e perkohshme me veprim

te shkurter do te shumezohen me koeficentin 0,8.

Le te marrim nje shembull per te tre kombinimet e mesiperme:

I. 1.2DL+1.4LL1+1.4LL2

II. 1.2DL+1.4LL1+0.9LL2

III. 1.2DL+1.4LL1+0.8LL2+1.0EL

Percaktimi i aftesise mbajtese te struktures tone, (ULS) eshte kryer duke kombinuarngarkesat vepruese ne struktures sipas kombinimeve te Eurokodit si meposhte vijon:

A 1.30G + 1.50Q1B 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex+eccy + 0.30Ey+eccx 1C 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex+eccy - 0.30Ey+eccx1D 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex+eccy + 1.00Ey+eccx 1E 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex+eccy + 1.00Ey+eccx1F 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex+eccy - 0.30Ey+eccx 1G 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex+eccy + 0.30Ey+eccx1H 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex+eccy - 1.00Ey+eccx 1I 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex+eccy - 1.00Ey+eccx2B 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex-eccy + 0.30Ey+eccx 2C 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex-eccy - 0.30Ey+eccx2D 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex-eccy + 1.00Ey+eccx 2E 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex-eccy + 1.00Ey+eccx2F 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex-eccy - 0.30Ey+eccx 2G 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex-eccy + 0.30Ey+eccx2H 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex-eccy - 1.00Ey+eccx 2I 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex-eccy - 1.00Ey+eccx


Faqe

39

3B 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex+eccy + 0.30Ey-eccx 3C 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex+eccy - 0.30Ey-eccx3D 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex+eccy + 1.00Ey-eccx 3E 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex+eccy + 1.00Ey-eccx3F 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex+eccy - 0.30Ey-eccx 3G 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex+eccy + 0.30Ey-eccx3H 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex+eccy - 1.00Ey-eccx 3I 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex+eccy - 1.00Ey-eccx4B 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex-eccy + 0.30Ey-eccx 4C 1.00G + 0.30Q + 1.00Ex-eccy - 0.30Ey-eccx4D 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex-eccy + 1.00Ey-eccx 4E 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex-eccy + 1.00Ey-eccx4F 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex-eccy - 0.30Ey-eccx 4G 1.00G + 0.30Q - 1.00Ex-eccy + 0.30Ey-eccx4H 1.00G + 0.30Q - 0.30Ex-eccy - 1.00Ey-eccx 4I 1.00G + 0.30Q + 0.30Ex-eccy - 1.00Ey-eccx

Elementet e struktures jane kontrolluar edhe ne perputhje me deformimet e lejueshme qeshkaktohen ne to nga veprimi i ngarkesave normative. Ne keto kombinime koeficientet ekombinimit te ngarkesave jane pranuar njesi.

5. Modelimi numerik – Metodat e llogaritjes

Ne baze te matricave lokale te elementeve konstruktive – pasi te jete bere konvertimi ityre ne sistemin unik koordinativ – behet formulimi i matrices se pergjithsme te inercisese struktures. Paralelisht formulohen dhe matricat e masave dhe matricat e forcavevepruese per cdo kombinim te ngarkesave.

Programi fillimisht ben llogaritjen e struktures sipas ngarkesave G dhe Q ne menyre qete krijoje cdo kombinim te mundshem te ngarkesave G dhe Q, p.sh. γgG+γqQ dhe1.0G+ψ2Q. Ne vazhdim me 1 + 4 pozicionet e mases (1 ne pozicionin fizik te saj dhe 4te zhvendosur ne jashteqendersite e rastit ±eccx dhe ±eccy) realizon 1+4 analiza dhellogarit 1+4 shtojcat e vlerave te zhvendosjeve idiomorfike. Mbivendosja eidiomorfomave behet sipas ligjit te mbivendosje se plote kuadratike, CQC.Kontrollet

a. Pervec kontrolleve te zakonshme, behen dhe kontrollet e meposhtme :b. Kontrolli sipas kapacitetit mbirezistues ne perkulje dhe sipas forces preresec. Kontrolli i rigjiditetit te kolonave.d. Kontrolli i shmangjes se cernierave plastike ne kolona.e. Kontrolli sipas gjendjes kufitare te themelevef. Karakterizimi i mureve strukturoreg. Kontrolli i kolonave te shkurtra


Faqe

40

PERCAKTIMI I DEFORMIMEVE DHE KONTROLLI NE SIZMICITET

Tradicionalisht, permasimi e konstruimi i elementeve strukturor jane mbeshtetur nekonstruimin si paresor te nderjeve. Sipas kesaj, deformacionet apo zhvendosjet e elementevestrukturor vleresohen si dytesore kundrejt rrolit te ngarkesave, sidoqofte edhe per zhvendosjetaplikohen kontrolle per te kenaqur kushte te caktuara. Kalimi si kriter primar projektimi nganderjet dhe rezistencat ne deformimet dhe zhvendosjet,argumentohet me faktin e pakundershtueshem se demtimet e struktures gjate nje termeti janete lidhura, se pari me deformacionet e imponuara.Per te percaktuar deformimet per shkak te veprimit sizmik, per formen “i” te lekundjevevetiake, zhvendosja elastike Uki

el e pikes “k” e nje konstruksioni, mund te percaktohet:2

2el iki E r i ki

TU k k g

Per skema te tjera llogaritese percaktimi i Uki

el behet ne pershtatje me ngarkesat sizmike qe upergjigjen atyre skemave. Zhvendosjet elastike llogaritese Uki

el percaktohen duke berekombinimin per format e ndryshme te lekundjeve.Zhvendosja e pergjithshme maksimale Ukqe peson pika “k” e nje konstruksioni per shkak te veprimit sizmik, duke marre parasysh


Faqe

41

edhe efektin e deformimeve plastike, mund te percaktohet me perafersi me formulen:elk

kUU

Per ndertesa (vepra inxhinierike) te ndryshme, zhvendosjet e pergjithshme maksimalekufizohen mbi bazen e kerkesave funksionale te atyre ndertesave (veprave inxhinierike).Spostimi i nderkatit (drifti) sipas te dy drejtimeve te eksitimit te struktures kane rezultuarbrenda kufijve qe percaktohen ne EC8 per strukturat, elementet jo strukturore te te cilave nukdo te jene duktile. Per keto struktura kufiri i lejuar per zhvendosjet e nderkatit rezulton nerendin 0.0033. Zhvendosja maksimale e lejuar merret perafersisht:

0.0033kU h

ku: h eshtye lartesia e katit qe i llogaritet zhvendosja.

Efekti i perdredhjes aksidentale eshte perfshire ne llogaritjen e godines duke u inkorporuarautomatikisht ne nivelin e forcave sizmike.Nga llogaritjet, zhvendosjet maksimale te nderkateve sipas te dy drejtimeve te eksitimit kanerezultuar:

Lloraritja e zhvendosjeve

Deformimi elastik maksimal sipas x-x: sx,max = 8.16mmDeformimi absolut maksimal sipas x-x: 3.00*8.16 = 24.48mmZhvendosja sipas drejtimit x-x = 2.4cm Or 1.414*2.4 = 3.5cmDeformimi elastik maksimal sips y-y: sy,max = 4.60mmDeformimi absolut maksimal sipas y-y: 3.00*4.60 = 13.79mmZhvendosja sipas drejtimit y-y = 1.4cm Or 1.414*1.4 = 2.0cm

Vlerat e llogaritjeve te zhvendosjeve per cdo kat dhe cdo nyje jepen ne forme tabelare nefq.33-36.

Spektri i sjelljes elastike per lekundjen horizontale te truallit eshte percaktuar sipas KTP. N.2– 89 per troje te kategorise se dyte ku koeficienti dinamik β eshte marre 0.65 ≤β=0.8/T1 ≤ 2.Ne perputhje me rekomandimet e KTP. N.2 – 89, per lekundjet vertikale eshte pranuar βv =2/3β.Spektri i llogaritjes perftohet nga faktorizimi i spektrit te sjelljes elastike me faktoret qemarrin parasysh reagimin dinamik te struktures. Keta faktore te shkallezimit te spektrit ngallogaritjet kane rezultuar (formulat 3.8-3.11 EK8) :

Spektri llogarites per veprimin sizmik horizontal :


Faqe

42

Per rezultantet horizontale te veprimit sizmik, sprektri llogaritjes Sd(T) percaktohet ngamarrdheniet e meposhtme :

0 ≤ T < TB: Sd (T ) = γi agR ·S· (2/3·T/TB ·(2.5/q -2/3))

TB ≤ T < TC: Sd (T ) = γi agR ·S· 2.5/q

TC≤ T < TD: Sd (T ) =max( γi agR ·S· 2.5/q · Tc/T, β · γi · agR )

TD≤ T : Sd (T ) =max( γi agR ·S· 2.5/q · Tc · TD/T², β · γi · agR )Ku β=0.20 eshte vlera e rekomanduar sipas E8Spektri llogarites per veprimin sizmik vertikal

Per rezultantet vertikale te veprimit sizmik, sprektri llogaritjes Sd(T) percaktohet ngamarrdheniet e mesiperme duke patur parasysh ndryshimet e meposhtme :avg = 0.90 · ag

S = 1.00

6.2 Klasifikimi i objektit sipas [EC8 §5.2.2.1]

6.2.1 Sistem fleksibel ne perdredhje

Simbolet:CM qendra e masesCT qendra elastike e rrotullimitrx, ry rrezet e rigjiditetitls rrezja e inercise

Kriteret e vleresimit:1.1 rx < ls1.2 ry < ls

Te dhenat & Verifikimet:

CM C? ls rx ry 1.1 1.2Kati perdhe 2.64, 7.78 1.58, 7.03 5.77 5.87 8.08 5.87<5.77 8.08<5.77Kati 1 2.64, 7.79 1.66, 7.48 5.70 6.31 8.22 6.31<5.70 8.22<5.70

Rezultati :System i pranueshem: JO


Faqe

43

6.2.2 Sistemi I lavjeresit te anasjellte

Simbolet:

H lartesia totale e objektitM masa totale e objektitMH/3 Masa ne 1/3 e lartesise se objektit

Te dhenat:

Masa Kuota(E) E≥2H/3Kati 1 137.553079 6.000 6.00≥4.00

Kati Perdhe 149.573831 3.000 3.00≥4.00

H =6.00M =287.13MH/3 =137.55

Kriteri i pranimit:MH/3 > 50% M

Verifikimet:137.55 > 143.56


6.2.3 Sisteme duale (mure &rama)

Simbolet:lw/hw gjatesia/lartesia e murit strukturorVx/y Rezistenca ne prerje terthore sipas drejtimit X-X/Y-YVf/w Rezistenca ne prerje terthore te ramave / mureve strukturoreVt Rezistenca totale ne prerje terthore te strukturesDw Mur strukturor me duktilitetLLRË Mur strukturor i madh i armuar lehte (kriteri: lë > min(4, 2hw/3))Te dhenat:

Vx Vy4 5.19 7.9011 15.61 1.8710 15.36 1.591 11.81 3.617 6.15 11.68

Drejtimi lw hw Tipi Vx Vy5 Y-Y 1.20 6.00 DW 13.50 18.293 X-X 1.20 6.00 DW 31.36 12.202 Y-Y 2.00 6.00 DW 18.37 62.976 Y-Y 1.20 6.00 DW 19.48 16.72


Faqe

44

Drejtimi X-X :

Te dhenat:Vf =54.11 kN (39.55%Vt)Vw =82.71 kN (60.45%Vt)Vt =136.82 kN

6.2.3.1 Sistemi i mureve strukturore te medha me armim te lehte

Simbolet :ni numri i LLRË ne drejtimin e dhene horizontalTi perioda themeltare ne drejtimin e dhene horizontalGi ngarkesa gravitacionale qe perballon LLRË ne drejtimin e dhene horizontalGt ngarkesa gravitacionale totale

Te dhenat:ni Gt Gi Ti2

Kriteti I Pranimit:1 Vw > 65% Vt2 ni ≥ 23 Gi ≥ 20%Gt4 Ti ≤ 0.5 s

Kontrolli:1 2 3 460 > 65%


6.2.3.2 Sistemi i mureve strukturore me duktilitet

Kriteri I Pranimit:Vw > 50% Vt

Verifikimet:60 > 50%

Rezultati :System i pranueshem: PO

Drejtimi Y-Y :

Te dhenat:Vf =26.65 kN (19.48%Vt)Vw =110.17 kN (80.52%Vt)

Vt =136.82 kN

6.2.3.1 Sistemi i mureve strukturore te medha me armim te lehte

Symbolet:ni numri i LLRW ne drejtimin e dhene horizontalno numri I LLRW ne drejtimin pingul me drejtimin e dhene horizontal


Faqe

45

Ti perioda themeltare ne drejtimin e dhene horizontalTo perioda themeltare e struktures ne drejtimin pingul me drejtimin e dhene horizontalGi ngarkesa gravitacionale qe perballon LLRW ne drejtimin e dhene horizontalGo ngarkesa gravitacionale qe perballon LLRW ne drejtimin pingul me drejtimin e dhenehorizontalGt ngarkesa gravitacionale totale

Kriteri I Pranimit:1 VW > 65% Vt2 ni = 13 Gi ≥ 20%Gt4 Ti ≤ 0.5 s5 no ≥ 26 Go ≥ 20%Gt7 To ≤ 0.5 s


6.2.3.2 Sistemi i mureve strukturore me duktilitet

Kriteri I Pranimit:VW> 65% Vt

Verifikimet:81 > 65%

Rezultati :System i pranueshem: PO

Rezultati :Tipi Iistruktures ndertimore sipas drejtimit x: Sistem me mure strukturore me duktilitetTipi Iistruktures ndertimore sipas drejtimit y: Sistem me mure strukturore

6.3.1 Regullsia ne plan [EC8 §4.2.3.2]

6.3.1.1 Rigjiditeti I diafragmave

Te dhenat:

Diafragmat e shtangwta ekzistojnë në të gjitha katet

Rezultati : Kondicion I permbushur : PO


Faqe

46

6.3.1.2 In-plan setbacks

Simbolet:Af Sip e katitAsb Sip of in-plan setback

Kriteri I Pranimit:1 Asb / Af ≤ 5%

Te dhena &kontrolli:Af Asb 1

Kati 1 123.09 0.00 0≤5%Kati perdhe 123.09 0.00 0≤5%

Rezultati:Kritet i permbushur: YES

6.3.1.3 Slenderness

Simbolet:? slenderness of the building in planLmax Dimensione maksimale në planLmin Dimensione Minimale në plan

Kriteri I Pranimit:1 ?=Lmax/Lmin < 4

Te dhena &kontrolli:Lmax Lmin 1

Kati 1 7.05 17.46 2.48<4Kati perdhe 7.05 17.46 2.48<4


6.3.1.4 Structural eccentricities and torsional radii

Simbolet:rx, ry torsional radiils radius of gyrationeox/oy distance between the centre of stiffness and mass


Faqe

47

Kriteri I Pranimit:1 |eox| ≤ 0.30 rx2 |eoy| ≤ 0.30 ry3 rx > ls4 ry > ls

Te dhena &kontrolli:eox eoy rx ry ls 1 2 3 4

Katiperdhe

1.01 0.82 5.87 8.08 5.77 1.01≤1.76

0.82≤2.43

5.87>5.77

8.08>5.77

Kati 1 0.93 0.41 6.31 8.22 5.70 0.93≤1.89

0.41≤2.47

6.31>5.70

8.22>5.70

Rezultati:Kritet i permbushur: PO

Rezultati :Regullsia ne plan : PORegullsia ne lartesi: PO

6.3.2 Regullsia ne lartesi [EC8 §4.2.3.3]

6.3.2.1 Vazhdimesia e sistemeve me rezistence ne prerje

Verifikimet:Të gjitha kolonat kanë vazhdimësi pa ndërprerje.Të gjitha muret strukturore kanë vazhdimësi pa ndërprerje.

Rezultati :Kondicion I permbushur: PO

6.3.2.2 Variation of lateral stiffness and mass

Simbolet:Ki lateral stiffness of an individual storey iMi lateral mass of an individual storey i?Ki Ki+1 - Ki?Mi Mi+1 - Mi

Kriteri i Pranimit:1 ?Mi/Mi < a, where a=0.35 if ?Mi>0, or a=0.50 if ?Mi<02 ?Ki/Ki < b, where b=0.35 if ?Ki>0, or b=0.50 if ?Ki<0, in directions x, y.


Faqe

48

Te dhena &kontrolli:

i Mi ?Mi 1Kati perdhe 1 149.57 --- ---Kati 1 2 137.55 -12.02 0.08<0.50

Direction X:i Ki ?Ki 2

Kati perdhe 1 407108.33 --- ---Kati 1 2 407108.33 0.00 Yes

Direction Y:i Ki ?Ki 2

Kati perdhe 1 40658.33 --- ---Kati 1 2 40658.33 0.00 Yes


6.3.2.3 Setbacks

Simbolet:H total height of the main structural systemLi larger in plan dimension of floor i, measured in orthogonal directions.

Kriteri i Pranimit:1 (Li - Li+1) / Li < a

where a:

0.20 for gradual setbacks preserving axial symmetry0.10 if setbacks do not preserve symmetry0.50 for a single setback within the lower 15 % of H0.20 for a single setback within the upper 85 % of H

Te dhena &kontrolli:

Direction X:i Li left Li Li right 1

Kati perdhe 1 --- 7.05 --- ---Kati 1 2 0.00 7.05 0.00 Yes

Direction Y:i Li left Li Li right 1

Kati perdhe 1 --- 17.46 --- ---Kati 1 2 0.00 17.46 0.00 Yes



Faqe

49

Rezultati :Regullsia ne plan : PORegullsia ne lartesi: PO

6.4 Llogaritja e koeficientit te reagimit sizmik [EC8 §5.2.2.2]

Simbole:q koeficienti i reagimit sizmikqo vlera baze e koeficientit te reagimit sizmikkë koeficienti qe i referohet mekanizmit mbizoterues te shkaterrimit ne sistemin

ndertimor me mure strukturoreα1 konstante e shumezimit te veprimeve horizontale sizmike te llogaritjes ne krijimin

e nyjes se pare plastike te sistemitαu konstante e shumezimit te verimeve horizontale sizmike te llogaritjes ne krijimin e

mekanizmit plastik

Te dhena:Kategoria e objektit Drejtimi y-y Sistemi i mureve strukturore me duktilitetKategoria e objektit Drejtimi y-y Sistemi i mureve strukturore me duktilitetKategoria e Duktilitetit Kategoria e Mesme e DuktilitetitSistem kanonik ne planimetri: POSistem kanonik ne pamje: PO

αu/α1 αqo qo kw qDrejtimi x-x 1.20 3.00 3.00 1.00 3.00Drejtimi y-y 1.20 3.60 2.64 1.00 3.60

q = 0.80 x αqo x (1/2x(1+ αu/α1)) [EC8 §3.2.2]

Rezultate:

Koeficienti I reagimit sizmik q: 3.00

6.5 Percaktimi i Spektrit se Projektimit [EC8 §3.2.2]

Simbole:αgR nxitimi maksimal i referimit i truallit i kategorise Aγi koeficienti I rendesiseq koeficienti i reagimit sizmikS koeficienti I truallitT perioda e lekundjes se lekundesit me nje shkalleξ shuarja viskozeβ Kufiri i poshtem ne spektrin horizontal te llogaritjesSd(T) Spektri projektimitg nxitimi gravitacional


Faqe

50

Te dhena:

γi 1.20 (III)ξ 5 %β 0.20

Tipi i Spektrit: Tipi 1Kategoria e Truallit: B

αgr (II) q S TB (s) TC (s) TD (s)horizontal 0.20 3.00 1.20 0.15 0.50 2.00vertical 0.18 1.50 1.00 0.05 0.15 1.00

Rezultati :SD/g

0 TB TC TD 4horizontal 0.19 0.24 0.24 0.06 0.05vertical 0.14 0.18 0.05 0.04 0.04


Faqe

51

6.6 Analiza Modale e Spektrit te Projektimit [EC8 §4.3.3.3]

6.6.1 Analiza e Formave Modeve

Tabela e formave modale:

Modi (rad/sec) T (sec) Sd x Cx (%) y Cy (%) z Cz (%)

1 20.67 0.303935 2.40 16.03 85.98 -2.17 1.58 0.00 0.002 26.17 0.240056 2.40 -2.48 2.06 -14.54 70.69 0.01 0.003 31.99 0.196382 2.40 -0.16 0.01 6.61 14.63 -0.01 0.004 77.00 0.081600 2.18 -5.15 8.88 0.39 0.05 0.01 0.005 105.69 0.059449 2.11 -0.73 0.18 -4.20 5.90 0.03 0.016 125.48 0.050075 2.08 0.36 0.04 -3.59 4.31 0.01 0.007 365.11 0.017209 1.98 -0.01 0.00 0.00 0.00 -0.02 0.008 368.44 0.017053 1.97 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.02 0.009 374.06 0.016797 1.97 0.01 0.00 0.01 0.00 0.02 0.00

Shuma 97.16 97.16

Kriteri I pjesmarjes se 90% mases ne format modaleDir. k 3n0.5 Tk ≤ 0.20s

x 9 ≥ 4.24 0.017 ≤ 0.20y 9 ≥ 4.24 0.017 ≤ 0.20

y 18 ≥ 6.00 0.046 ≤ 0.20

k, Numri I modeve qe marin pjese ne analize.n, Numri I kateve mbi tokeTk, perioda e modit k

aCM = 2.2795Verification: Σ(M) = 287.1269, Σ(V) = 533.2423, a = 1.8572

aCM,i = λ⋅ Sd(T1,i), ku : Sd(T1,i) nxitimi i projektimit qe i korespondon periodes kryesoreλ koeficienti i perqindjs se mases qe merr pjese ne lekundjen e pare


Faqe

52

6.6.2 Llogaritja e nxitimit dhe Forcave sizmike


Faqe

53


Faqe

54

6.7. Kontrollet e pergjithshme [EC8 §4.3.3.3]

Kontrolli I Shmangjes se Krijimit te Cernierave Plastike ne Kolonat(Shmangja e Llogaritjes sipas Kapacitetit mbi-Rezistues))

1. Kontrolli I Mjaftueshmerise se Mureve Strukturore

Drejtimi X-X : Vt = 144.45 kN, Vtot = 654.86 kN, nv = 0.221 <= 0.65 Drejtimi Y-Y : Vt = 412.35 kN, Vtot = 568.46 kN, nv = 0.725 > 0.65

2. Kontrolli I vendosjes te Mureve Strukturore

α) Mure Strukturore Majtas-Djathtas qendres se rendeses

Kuota Ekzistojnesipas x

Distancandermjet tyre

Kontrolli Ekzistojnesipas y

Distancandermjet tyre

Kontrolli

Kati 1 JO NUK VLEN PO 6.75 > 7.05/3 VLEN

Kati perdhe JO NUK VLEN PO 6.75 > 7.05/3 VLEN

Kriteri vlen.

3. Rezultatet e kontrolleveNuk eshte I detyrueshem zbatimi i kriterit te shmangjes se krijimit te cernierave plastike ne kolonat e objektit

Deformacionet sizmike relative: Kati 1Limiti I driftit te lejuar ndermjet kateve: dr*v/h = 0.64‰ < 5‰, v=0.5Max I driftit ne qender : dxp = 3,47mm, dyp = 1,94mmDrifti maksimal: dx,max = 3,86 mm, dy,max = 2,36mmNtot,x = 1375.5kN Vtot,x = 394.5kN Ntot,y = 1375.5kN Vtot,y = 348.3kNPDelta Effects:x = (Ntot,x/Vtot,x)*q*(dx,max/h) = 1.35% < 10%y = (Ntot,y/Vtot,y)*q*(dy,max/h) = 0.93% < 10%

Columns Design Responses: Kati 3

C Comb. Pos. Nw(kN)

Mxw(kNm)

Myw(kNm)

Ne(kN)

Mxe(kNm)

Mye(kNm)

Nd(kN)

Mxd(kNm)

Myd(kNm)

1 1F Top -88.0 -46.1 -1.2 -34.6 -102.5 5.3 -122.7 -148.5 4.12 1F Bottom -258.2 43.1 -65.9 -39.9 -35.8 -49.3 -298.0 7.3 -115.23 1H Top -126.5 76.5 -22.5 -23.6 -89.4 -67.8 -150.0 -12.9 -90.34 1B Top -241.4 -2.4 -7.5 -17.0 -5.7 -34.6 -258.3 -8.1 -42.15 1C Top -121.5 26.8 -36.1 -4.9 -30.8 -48.7 -126.4 -3.9 -84.76 1F Top -72.1 25.3 4.7 -61.9 -25.2 77.5 -134.1 0.1 82.27 1E Top -148.1 21.3 6.4 3.5 88.9 10.7 -144.5 110.2 17.110 1F Top -227.6 0.2 -6.7 42.6 0.4 86.7 -185.0 0.6 80.011 1F Top -92.2 1.4 -10.5 59.4 0.3 115.5 -32.7 1.7 105.0


Faqe

55

Deformacionet sizmike relative: Kati PërdheLimiti I driftit te lejuar ndermjet kateve dr*ν/h = 0.72‰ < 5‰, ν=0.5Max I driftit ne qender: dxp = 3.83mm, dyp = 1.91mmDrifti maksimal: dx,max = 4.30mm, dy,max = 2.23mmNtot,x = 2871.3kN Vtot,x = 645.1kN Ntot,y = 2871.3kN Vtot,y = 559.8kNPDelta Effects:x = (Ntot,x/Vtot,x)*q*(dx,max/h) = 1.59% < 10%y = (Ntot,y/Vtot,y)*q*(dy,max/h) = 0.95% < 10%

Columns Design Responses: Ground_Floor

C Comb. Pos. Nw(kN)

Mxw(kNm)

Myw(kNm)

Ne(kN)

Mxe(kNm)

Mye(kNm)

Nd(kN)

Mxd(kNm)

Myd(kNm)

1 1B Bottom -182.0 -25.1 -9.1 85.5 -97.6 8.8 -96.4 -122.7 -0.42 1E Bottom -532.7 -45.3 27.1 -28.1 -732.3 -16.8 -560.8 -777.6 10.33 1F Bottom -263.1 60.4 4.7 68.3 359.8 1.8 -194.8 420.2 6.54 1F Bottom -500.6 16.7 -4.0 50.7 -4.5 -41.8 -449.9 12.2 -45.85 1B Bottom -261.1 49.2 12.2 -73.5 -12.4 135.5 -334.6 36.8 147.76 1B Bottom -157.3 13.7 7.8 183.5 -60.5 170.4 26.3 -46.8 178.37 1B Bottom -305.1 -5.9 3.1 119.0 -9.2 45.2 -186.1 -15.1 48.310 1F Bottom -479.2 -0.6 -14.3 124.2 0.2 -128.8 -355.1 -0.4 -143.111 1F Bottom -190.2 10.4 -21.4 181.3 -20.7 -127.1 -8.8 -10.3 -148.6

6. ANALIZA STATIKE DHE DINAMIKE

7.1. Pershkrimi i struktures

Ne zonat sizmike ramat projektohen te tilla qe elementet perberes te tyre (tra, kollone) tejene te afte tu rezistojne momenteve perkules M si dhe forcave te tjera te brendeshme (N, Q)qe shfaqen gjate veprimeve te ngarkesave te jashtme. Normalisht ramat duhet te konceptohente tilla qe puna e tyre te jete hapsinore. Por, ne raste tevecanta, kryesisht ne ndertesa simetrike, ne forme te thjeshtuar puna e tyre mund tekonceptohet vetem sipas nje plani. Kemi te bejme ne keto raste me te ashtuquajturen ramaplane. Megjithate ne cdo strukture mbajtese me rama, per perballimin e efekteve sizmikeduhet siguruar nje bashkeveprim sa me i mire hapsinor i elementeve strukturor te saj.Per te realizuar nje projekt ndertimor, duke paravendosur per te nje siguri te arsyeshmesizmike, aplikohen kritere projektimi te tille qe, per cdo situate te pritshme, nderteses tigarantohen reagime te pranueshme sizmike. Ne vartesi te intensitetit te termetit tekonsideruar, keto reagime jane te diferencuara ndermjet tyre. Termeti mund te jete imoderuar, pra jo i forte (me probabilitet te madh renie), por me me rendesi eshte vleresimi inje termeti te mundshem te forte e shume te forte (me probabilitet te madh renie). Neperputhje me intensitetin e termeteve percaktohen edhe te ashtuquajturat “Kerkesa Baze” sidhe kriteret korresponduese te projektimit e gjendiet kufitare perkatese. Ne to dallohen:


Faqe

56

1) Kerkesa e kufizimit te demtimeveSi kriter projektimi qe i pergjigjet kesaj kerkese eshte perballimi i termeteve te“moderuar”, pra jo te forte e relativisht te shpeshte, ne menyre te tille qe te lejueshmete jene vetem disa deformime dhe demtime mjaft te kufizuara, te cilat nukkompromentojne kerkesat specifike te funksionit te nderteses. Projektimi qe ireferohet kriterit te mesiperm njihet me emertimin “Projektim sipas gjendjes kufitarete shfrytezimit”.

2) Kerkesa e mos-shembjesSi kriter projektimi per kete kerkese eshte ky: te mundesohet perballimi i nje termetite forte e relativisht i rralle, qe mund te ndodhe gjate jetegjatesise se objektit, nemenyre te tille qe te mos kete demtime te tilla strukturore qe shkaktojne shembje,shkaterrim lokal apo global (kolaps) te nderteses e qe do ishin te rrezikshme persigurine e njerezve. Projektimi adekuat sizmik, duhet te siguroje ate qe, pas termetit,struktura te ruaj akoma nje integritet strukturor dhe kapacitet mbajtes tekonsiderueshem.Projektimi qe i referohet kritereve te mesiperme njihet me emertimin “Projektimisipas gjendjes se fundit kufitare”.

Objekti eshte konceptuar dhe llogaritur me rama hapsinore duke i dhene prioritet te dydrejtimeve te objektit per garantimin e zhvendosjeve te lejuara nga veprimet e ngarkesave tejashme, kryesisht atyre sizmike.Objekti mbeshtetet mbi themel me trare te kryqezuar. Lartesia e themelit eshte llogaritur ne0.9 m.Kolonat kane forme te prerjes terthore kryesisht katrore dhe drejtkendeshe me dimensione tendryshme. Seksioni i ndryshueshem sipas lartesise eshte perdorur vetem ne tre kolona qendodhen ne akset e brendshme dhe jane pasqyrura edhe nevizatime. Xhuntimi i shufrave te kolonave do te behet ne nivele te ndryshme sipasvizatimeve. Shperndarja e mureve eshte bere ne menyre te atille qe te mos kemi perdredhje tetheksuar ne strukture. Pra, kemi afruar qendren e rendeses se struktures me qendren engurtesise se saj. Pervec kerkeses se qendrueshmerise ndaj ngarkesave te jashtme sipasgjendjes se pare kufitare per llogaritjen e forcave te brendeshme M, Q, N te lementevehorizontal, eshte kryer edhe kontrolli sipas gjendjes se dyte kufitare. Ky kontroll (kontrolli ideformimeve eshte bere automatikisht nga programi dhe te gjithe zhvendosjet rezultojnebrenda limit 0.0033kU h sipas Euro kodit.Soletat, jane me traveta te mbeshtetura ne dy drejtime, me trashesi t=40 cm. Zgjedhja e tyreka si qellim nje shperndarje me te mire te ngarkesave qe veprojne mbi te, neper traret eobjektit dhe per te siguruar me mire rolin e tyre si nje diafragme horizontale. Gjeresia ebrinjes me beton te travetit eshte pranuar 20 cm dhe trashesia e pllakes (soletonit) 8 cm.Si material mbushes i lehtesuar eshte perdorur tulla me bira me peshe specifikeδ > 700 daN/m3.


Faqe

57

Traret e mbulesave jane zgjedhur te tipeve te ndryshme, te thelle ose petashuq medimensione me dimesione te ndryshme, ne funksion te hapesirave dhe nderkatit. Nedrejtimin gjatesor dhe terthor (por jo perimetralisht) te objektit jane perdorur kryesisht trarepetashuqe me dimensione. Vendosja e trareve petashuqe ne objekt eshte kushtezuar ngakerkesa arkitektonike per te patur nje siperfaqe te rrafshet tavani ne te gjitha ambjentet dheper te lejuar montimin tubacioneve te ngrohje - ftohjes, ventilimit etj.Ne llogaritjen e trareve jane vendosur ngarkesat trapezoidale ose trekendore qe vijne ngasoletat si dhe ngarkesa e njetrajteshme qe vijne nga muret. Muratura e tulles ne objekt eshteparashikuar me trashesi 12, 20 dhe 25 cm e realizuar me brima horizonale (tulla telehtesuara). Ne skemen llogaritese, ngarkesa e muratures eshte pranuar e shperndareuniformisht ne solete me intensitet 200 daN/m2 dhe eshperndare me intensitet 800 daN/ml ne traret. Kjo lejon mundesine e vendosjes se saj ne cdovend te soletes edhe nese ndryshohet planimetria e ambjenteve.Per elementet horizontal, pervec kontrollit te gjendjes se pare kufitare, eshte kryer kontrollisipas gjendjes se dyte. Pergjithesisht skema e ngarkimit per keto elemente eshte mareinkastrim-inkastrim me ngarkese te shperndare q. Uljet jane llogaritur me formulen emeposhtme:

41

384 200q l lU UE I

Eshte bere kombinimi i ngarkesave si tregohet ne krah skematikisht.Momentet nga kombinimi me i disfavioshem ndaj struktures.


Faqe

58

Forcat prerese nga kombinimi me i disfavoshem ndaj strukures

Forcat aksiale nga kombinimi me i disfavoshem


Faqe

59

Momentet perdrdhese nga kombinimi me i disfavorshem.

Llogaritja e armimit te nevojshem per Stukturen


Faqe

60

Me poshte po trajtojme llogaritjen e armimit per disa elemente strukturore teobjektit.

Llogaritja e soletes me traveta

Materials : C30/37-B500C, Perforcime ne perdredhje: No, Smax = min(250mm, 2.00h)bcal = 120mm, ρmin = 1.50‰,d1 = 30mm, d2 = 30mm,

Slabs SpanS1, h = 300mm (E mbeshteturne te dy drejtimet) ZOLLNER

Lx = 2970mm, Ly = 2035mm, go = 7.08kN/m², ge = 1.00kN/m², gBrk =2.00kN/m², q = 5.00kN/m²

bmm

dmm Reinf. As,req

mm²Smax

mm Hekuri As,effmm²

ρ‰

MdkNm

x : 700 315 main 183 200 4Ø 8 p.g. 201 1.65 5.28y : 700 305 main 168 200 4Ø 8 p.g. 201 1.79 2.78

MEdkNm

MRdkNm

VdlkN

VdrkN

VEdkN

VRd,ckN

VglkN

VgrkN

VqlkN

VqrkN

x : 6.3 30.9 0.0 21.5 21.5 145.4 0.0 13.1 0.0 2.6y : 3.3 29.9 0.0 19.0 19.0 145.4 0.0 11.6 0.0 2.3

Kontrolli i uljeveEC2 7.4.2 (7.16a, 7.16b)Dir. l(m) d(m) K ρo(‰) ρ (‰) l/d lim(l/d)y 2.035 0.305 0.400 5.477 1.833 6.67 ≤ 45.98

Llogaritja e pllakes se themelit

Materials : C30/37-B500C, Perforcime ne perdredhje: No, Smax = min(250mm, 2.00h)bcal = 200mm, ρmin = 1.50‰,d1 = 35mm, d2 = 35mm,

Pllaka e themeleveS1, h = 600mm (Four EdgeSupport)

Lx = 2100mm, Ly = 2700mm, go = -22.50kN/m², ge = 0.00kN/m², gBrk = -85.11kN/m², q = -22.79kN/m²

bmm

dmm Reinf. As,req

mm²Smax

mm Hekuri As,effmm²

ρ‰

MdkNm

x : 1000 855 main 1282 150 up # Ø16/150,doën # Ø16/150 1340 1.57 29.29

y : 1000 865 main 1297 150 up # Ø16/150,doën # Ø16/150 1340 1.55 16.72

MEdkNm

MRdkNm

VdlkN

VdrkN

VEdkN

VRd,ckN

VglkN

VgrkN

VqlkN

VqrkN

x : 35.1 554.6 121.8 221.4 146.0 323.2 50.6 87.6 10.7 18.5y : 20.1 561.0 107.3 203.3 119.5 323.2 41.3 71.7 8.8 15.2

Kontrolli i uljeveEC2 7.4.2 (7.16a, 7.16b)Dir. l(m) d(m) K ρo(‰) ρ (‰) l/d lim(l/d)x 2.100 0.855 1.300 5.477 0.098 2.46 ≤ 159221.41


Faqe

61

Llogaritja e traut

Materials : C30/37-B500C-B500C, ρmin = 0.290% , d1 = 50.0mm, d2 = 50.0mm Smin = 80.0mm, Øë,min = 8

Diametri i shurfave gjatesore

dbL ([EC8 §5.6.2.2 (2)])

Simbolet:dbL Diametri i shufrave punuese gjatesorehc Gjeresia e kolones paralel me shufratvd Forca normale projektuese aksiale ne koloneAc Siperfqaja e seksionit terthorNEd Forca aksialefctm Vlera mesatare e rezistences ne terheqje e betonitfyd vlera projektuese e rezistences se rjedhsherise se celikutkD faktori qe pasqyron klsane e duktilitetitRd faktori modelues I pasygurise qe aplikohet per vleren projektuese te rezistencave .ρ' Raporti I armatures se hekurit te shufrave te traut qe kalojne neper nyjeρmax Raporti maksimal I lejuar I armatures se hekurit

Te dhenat:fctm (MPa) fyd (MPa) kD Rd Klasa e duktilitetit

2.90 434.78 0.67 1.20 Medium

ρmax ([EC8 §5.4.3.1.2 (4)])

Simbolet:fcd Vlera projektuese llogaritese e rezistences ne shtypje te betonitEs moduli I elasticitetit te celikutsy,d Vlera projektuese e deformimit te celikut ne rjedhshemriμ Faktori I duktilitetit te kurbatures

Te dhenat:fcd (MPa) Es (GPa) sy,d

20.00 200.00 2.17

μ ([EC8 §5.2.3.4 (3)])

Simbolet:qo Vlera baze e faktorit te sjellesT1 Perioda baze e lekundjeve te nderteses ne drejtimin horizontalTc Vlera kufi ne kufirin e siperm te pjeses me shpejtim constant te spektrit elastik

Te dhenat:qo T1 (sec) Tc (sec) μ


Faqe

62

2.64 0.40 0.50 5.10

Largesia midis stafave ([EC8 5.4.3.1.2 (6)P])

Simbolet:s Largesia midis stafavehë Lartesia e trautd1 distanca e stafes te paredbL Diametri i shurfave gjatesoredbë Diametri i stafave

T- 300/600

Armatura gjatesore. As,up = 4Ø14 As,doën = (3)4Ø14(4)Stafa (Majtas) : as,cal = 0 ast,cal = 0 as,req = 351 [5UØ8/100] as,eff = 2011 (mm²/m)Stafa (Ne hapesire: as,cal = 0 ast,cal = 0 as,req = 351 [22UØ8/194] as,eff = 1035 (mm²/m)Stafa (Djathtas) : as,cal = 0 ast,cal = 0 as,req = 351 [5UØ8/100] as,eff = 2011 (mm²/m)


Verifikimet:joint Ac (m2) hc (m) NEd (kN) vd (x103) ρ' (%) ρmax (%) dbL (mm)

Majtas ('c1') exterior 0.16 0.40 68.86 21.52 0.23 0.98 20.35Djathtas

('c2')interior 0.16 0.40 126.12 39.41 0.62 1.36 16.84

Hapesira ndermejt stafave

Te dhenat:hë (m) d1 (m) dbL (mm) dbë (mm)0.50 0.05 Ø14 Ø8

Verifikimet:seff (mm) sapp,min (mm) sapp,max (mm) sreg,max (mm) smin < s s < smax

Majtas 100 80 100 112 80 < 100 100 < 100median 194 100 200 337 100 < 194 194 < 200Djathtas 100 80 100 112 80 < 100 100 < 100


Faqe

63

3.94 3.94 0.71

[q]kN/m

6.03 17.41 9.27

[g]kN/m

780

300

300

600

1080

8284 90

-63-

90 104

-69-

150

3600 2000

5750

-10.

6

-77.

5

-9.0

-10.

653

.354

.853

.3

[V]kN

-25.

1

-129

.1

-33.

2-2

5.1

29.4

19.7

51.2

46.3

30.8

29.4

[M]kNm

0.91

5.34

1.07

0.71

1.87

1.69

4.80

2.263.80

6.06

3.394.52

6.78

4.52

[As,eff][As,cal]

cm²

Top:

Bottom:

Left top:

Left bottom:

Right top:

Right bottom:

o2Φ12(2.26cm² 0.13%)u2Φ12+2Φ12(4.52cm² 0.25%)o2Φ12+1Φ18(4.80cm² 0.27%)u3Φ12(3.39cm² 0.19%)o2Φ12+2Φ12+1Φ14(6.06cm² 0.34%)u2Φ12+2Φ12(4.52cm² 0.25%)


Faqe

64

Kontrolli i uljeve EC2 7.4.2 (7.16a, 7.16b)l(m) d(m) K ρo(‰) ρ (‰) ρ' (‰) l/d lim(l/d)

5.675 0.450 1.300 5.477 3.075 3.075 12.61 ≤ 49.06

Tabela e momenteveSpan Majtas Djathtas

doën up doën up doën upMsd [kN] 23.65 0.00 21.76 -39.53 3.19 -42.00As,cal [mm² ] 105 0 97 153 14 161As,req [mm² ] 522 123 308 522 615 522As,eff [mm² ] 615 615 461 615 1230 1230

Tabela e Forcave prereseL VEd

(kN)Vmin(kN)

Vmax(kN)

z cot VRd,c(kN)

VRd,max(kN)

VRd,s(kN)

Vz(kN)

Asz(cm²)

La 34.0 2.5 589.9b 31.3 2.1 20.4 0.10 78.2 885.1 0.0 0.00c 28.6 455.5

Ra -37.9 2.5 589.9b -35.2 -24.2 -5.9 0.24 98.5 885.1 0.0 0.00c -32.5 455.5

-232

.8

94.4

-122

.6

232.

8

[Mrd]kNm

3 4 .0

2 .4

-6 .2

-3 7 .9

[VA][Vw+MR][Vw+qE]

[VEd]kN


Faqe

65

Llogaritja e traut te themelit

Materials: Betoni C30/37, Hekuri B500C, Stafa B500C, γc = 1.50, γs = 1.15Ground: PeSt = 0.14(MPa), Rdm,lim = (1.35SG+1.50SQ)/(SG+SQ)*PeSt, Rd,lim = 1.30*σRdm,lim(MPa)

Es = 15.0(MPa), K = 100.0, Covering = 5(cm)


dbL ([EC8 §5.6.2.2 (2)])

Simbolet:dbL Diametri i shufrave punuese gjatesorehc Gjeresia e kolones parallel me shufratvd Forca normale projektuese aksiale ne koloneAc Siperfqaja e seksionit terthorNEd Forca aksialefctm Vlera mesatare e rezistences ne terheqje e betonitfyd vlera projektuese e rezistences se rjedhsherise se celikutkD faktori qe pasqyron klsane e duktilitetitRd faktori modelues I pasygurise qe aplikohet per vleren projektuese te rezistencave .ρ' Raporti I armatures se hekurit te shufrave te traut qe kalojne neper nyjeρmax Raporti maksimal I lejuar I armatures se hekurit

Te dhenat:fctm (MPa) fyd (MPa) kD Rd Klasa e duktilitetit

2.90 434.78 0.67 1.20 Medium

ρmax ([EC8 §5.4.3.1.2 (4)])

Simbolet:fcd Vlera projektuese llogaritese e rezistences ne shtypje te betonitEs moduli I elasticitetit te celikutsy,d Vlera projektuese e deformimit te celikut ne rjedhshemriμ Faktori I duktilitetit te kurbatures

Te dhenat:fcd (MPa) Es (GPa) sy,d

20.00 200.00 2.17

μ ([EC8 §5.2.3.4 (3)])

Simbolet:qo Vlera baze e faktorit te sjellesT1 Perioda baze e lekundjeve te nderteses ne drejtimin horizontalTc Vlera kufi ne kufirin e siperm te pjeses me shpejtim constant te spektrit elastik

Te dhenat:qo T1 (sec) Tc (sec) μ

2.64 0.40 0.50 5.10


Faqe

66

Sforcimet e tabanit ,Forcat prerese dhe Momentet perkulese:Comb. Rdm

(MPa)Rdm,lim

(MPa)max(MPa)

VFd(kN)

MFd(kNm)

A 0.068 0.193 0.084 105.05 65.66A- 0.068 0.193 0.084 105.05 65.661B 0.039 0.193 0.048 60.38 37.741C 0.042 0.193 0.052 64.97 40.611D 0.036 0.193 0.045 56.21 35.131E 0.037 0.193 0.046 57.22 35.761F 0.044 0.193 0.055 68.35 42.721G 0.041 0.193 0.051 63.76 39.851H 0.047 0.193 0.058 72.53 45.331I 0.047 0.193 0.057 71.51 44.702B 0.039 0.193 0.048 60.38 37.742C 0.042 0.193 0.052 64.97 40.612D 0.036 0.193 0.045 56.21 35.132E 0.037 0.193 0.046 57.22 35.762F 0.044 0.193 0.055 68.35 42.722G 0.041 0.193 0.051 63.76 39.852H 0.047 0.193 0.058 72.53 45.332I 0.047 0.193 0.057 71.51 44.703B 0.039 0.193 0.048 60.38 37.743C 0.042 0.193 0.052 64.97 40.613D 0.036 0.193 0.045 56.21 35.133E 0.037 0.193 0.046 57.22 35.763F 0.044 0.193 0.055 68.35 42.723G 0.041 0.193 0.051 63.76 39.853H 0.047 0.193 0.058 72.53 45.333I 0.047 0.193 0.057 71.51 44.704B 0.039 0.193 0.048 60.38 37.744C 0.042 0.193 0.052 64.97 40.614D 0.036 0.193 0.045 56.21 35.134E 0.037 0.193 0.046 57.22 35.764F 0.044 0.193 0.055 68.35 42.724G 0.041 0.193 0.051 63.76 39.854H 0.047 0.193 0.058 72.53 45.334I 0.047 0.193 0.057 71.51 44.70

Armatura gjatesore. As,up = 6Ø20 As,doën = 6Ø20Stafa (Majtas) : as,cal = 0 ast,cal = 0 as,req = 438 [10UØ10/150] as,eff = 2094 (mm²/m)Stafa (Djathtas) : as,cal = 0 ast,cal = 0 as,req = 438 [10UØ10/150] as,eff = 2094 (mm²/m)Armatura anesore: as,cal = 0 ast,cal = 0 as,req = 0 [4Ø16] as,eff = 804 (cm²)

0.08

4

0.08

1

0.07

9

0.07

6

0.07

3

0.07

1

0.06

9

0.06

7

0.06

5

0.06

4

0.06

3

0.06

2

0.06

1

0.06

0

0.05

9

0.05

8


Faqe

67

[q]kN/m

3.00

[g]kN/m

400

60012 17

-8-

17 18

-11-

885 315

1200

-47.

4

-0.0

12.4 0.

0

[V]kN

-2.1

7.6

[M]kNm

0.08

0.28

20.10

20.10

[As,eff][As,cal]

cm²

Top:

Bottom:

Left top:

Left bottom:

Right top:

Right bottom:

o4Φ16+1Φ16(10.05cm² 0.42%)u4Φ16+1Φ16(10.05cm² 0.42%)o5Φ16+5Φ16(20.10cm² 0.84%)u5Φ16+5Φ16(20.10cm² 0.84%)o0Φ16(0.00cm² 0.00%)u0Φ16(0.00cm² 0.00%)


Faqe

68

Kontrolli i uljeveEC2 7.4.2 (7.16a, 7.16b)l(m) d(m) K ρo(‰) ρ (‰) ρ' (‰) l/d lim(l/d)

3.000 0.825 1.500 5.477 4.187 4.187 3.64 ≤ 37.12

Tabela e momenteveSpan Majtas Djathtas

doën up doën up doën upMsd [kN] 78.80 -67.33 0.00 -42.41 0.00 0.00As,cal [mm² ] 0 331 187 101 191 0As,req [mm² ] 1650 1650 1884 101 1650 0As,eff [mm² ] 1884 1884 3768 3768 3768 3768

Tabela e Forcave prereseL VEd

(kN)Vmin(kN)

Vmax(kN)

z cot VRd,c(kN)

VRd,max(kN)

VRd,s(kN)

Vz(kN)

Asz(cm²)

La -252.5 2.5 1351.9b -119.3 -91.5 -28.8 0.32 222.7 1690.3 0.0 0.00c -119.3 1690.3

Ra 257.2 2.5 1351.9b 133.9 65.9 133.9 0.49 222.7 1690.3 0.0 0.00c 133.9 1690.3

-145

8.4

1458

.4-1

458.

4

1458

.4

[Mrd]kNm

2 5 7 .2

-2 5 2 .5[VA][Vw+MR][Vw+qE]

[VEd]kN


Faqe

69

Llogaritja e nje kollone

(Elemente Beton Arme)

Materials :C30/37-B500C-B500C, ρmin = 1.000% , lh = 200mm, d1 = 50mm

K-7 300/600 Htot=3000mm (Hb = 600mm Hcr = 2x600mm Hm = 1800mm) No,lim = 2550.0kN,Ns,lim = 1657.5kN

Armatura gjatesore. Qoshe = 4Ø18 Peaks = 4Ø16 (As,req = 1800 As,eff = 1822mm², ρ = 1.01%)

Stafa ne zone kritike: Asw,req,x = 0 Asw,req,y = 0 [38UØ10/96] Asë,eff,x = 2453 Asë,eff,y = 4907(mm²/m)

Stafat ne Nyje: [9Ø10/95] Asw,eff, x = 2489 Asw,eff, y = 4978 (mm²/m)Stafa (Ne hapesire): -

Dimensionimi:Comb. Pos. Nd

kNMxdkNm

MydkNm

ecx1000

esx1000

ndegrees

xnm

ynm

As,calmm²

1B Bottom -186.1 -15.1 48.3 -3.5 8.5 197.4 0.03 -0.11 294

Kontrolli i Perkuljes:Comb. Pos. Nd

kNMxdkNm

MydkNm

MxRdkNm

MyRdkNm

As,calmm²

As,effmm²

1B Bottom -186.1 -15.1 48.3 -230.9 109.9 294 1821

Rezistenca në Perkulje:Comb. Dir. Nd

kNAs,effmm²

ecx1000

esx1000

ndegrees

xnm

ynm

MRdkNm

1B +x -186.1 1822 -3.5 10.5 90.0 -0.2 0.0 230.9+y -186.1 1822 -3.5 9.6 180.0 0.0 -0.1 109.9-x -186.1 1822 -3.5 10.5 270.0 0.2 0.0 -230.9-y -186.1 1822 -3.5 9.6 0.0 0.0 0.1 -109.9

Forca prerese nga Sizmiciteti:Comb. Dir. MRdo

kNmMRdukNm

VMRkN

VEkN

VkEkN

VwkN

Vw+kEkN

Vw+MRkN

VEdkN

1E +x 248.37 -248.37 1.50 231.81 51.07 76.60 6.14 82.74 237.95 82.74-x -248.37 248.37 1.50 -231.81 51.07 76.60 6.14 82.74 -225.67 82.74

1B -y 109.94 -109.94 1.50 102.61 -30.25 -45.38 -0.69 -46.07 101.91 -46.07+y -109.94 109.94 1.50 -102.61 -30.25 -45.38 -0.69 -46.07 -103.30 -46.07

Kontrolli në Prerje:Dir. bw

mhm

?cd,minkN

vdlim Scissions

cot VRd,ckN

VRd,maxkN

VEdkN

Asw,calcm²/m

asw,calcm²/m

asw,effcm²/m

x-x 0.30 0.60 -186.1 -62.04 2.00 2.5 121.5 460.9 82.7 0.000 0.000 5.87y-y 0.60 0.30 -186.1 -62.04 4.00 2.5 129.6 419.0 46.1 0.000 0.000 5.86

Kontrolli I nyjeve:Vococm³

Vowcm³

wdbcm

bom

µf vd vesy,dx1000

an as wd,lim

11243 122 0.284 0.300 0.242 9.33 0.167 0.000 0.957 0.609 0.758 0.080


Faqe

70

7.2. Analiza Dinamike e Struktures

Per te pasqyruar sa me sakte karakteristikat dinamike te struktures jane marre ne konsiderate9 forma baze lekundjesh. Kjo ka sjelle si rezultat perfshirjen ne lekundje te pothuajse rreth 90% te mases se godines. Perioda e tonit te pare te lekundjeve ka rezultuar T=0.3 sek. PGA(Pick Ground Acceleration) eshte mare 0.22 g qe i korrespondon termetit 8 balle, Kategoria Be truallit.

Modi i pare lekundjes


Faqe

71

Modi i dyte lekundjes

Modi i trete lekundjes


Faqe

72

Tabela e Formave Modale:

Μοdi (rad/sec) T (sec) Sd x Cx (%) y Cy (%) z Cz (%)

1 20.67 0.303935 2.40 16.03 85.98 -2.17 1.58 0.00 0.002 26.17 0.240056 2.40 -2.48 2.06 -14.54 70.69 0.01 0.003 31.99 0.196382 2.40 -0.16 0.01 6.61 14.63 -0.01 0.004 77.00 0.081600 2.18 -5.15 8.88 0.39 0.05 0.01 0.005 105.69 0.059449 2.11 -0.73 0.18 -4.20 5.90 0.03 0.016 125.48 0.050075 2.08 0.36 0.04 -3.59 4.31 0.01 0.007 365.11 0.017209 1.98 -0.01 0.00 0.00 0.00 -0.02 0.008 368.44 0.017053 1.97 0.00 0.00 0.00 0.00 -0.02 0.009 374.06 0.016797 1.97 0.01 0.00 0.01 0.00 0.02 0.00

Dhuma 97.16 97.16

7. THEMELETLe te japim disa nocione mbi bazat teorike te konstruimit dhe zgjedhjes se themeleve perqendrueshmeri ndaj veprimit sizmik:

Thellesia e hedhjes se themeleve per ndertesa shoqerore dhe ekonomike me lartesi 5deri 35m (2 deri ne 12 kate) merret:

a) Pa kerkesa te vecanta antisizmike per troje te kategorise se I dhe II ne zona meintensitet sizmik VII, VIII dhe IX balle dhe per troje te kategorise III ne zona meintensitet sizmik VII balle.

b)Per troje te kategorise se III, ne zona me intensitet sizmik VIII dhe IX balle – jome pak se 1/10 e lartesise se nderteses, por jo me pak se 1m per intensitet VIIIballe dhe 1.5m per intensitet IX balle.

Thellesia e hedhjes se themeleve te ndertesave te larta (mbi 12 kate) prej betoni tearmuar rekomandohet te merret si meposhte:a)Pa kerkesa te vecanta antisizmike per troje te kategorise se I ne zona me

intensitet sizmik VII, VIII, IX balle.b)Sa 1/10 – 1/5 e lartesise se nderteses per troje te kategorise se II ne zona

me intensitet sizmik VII e VIII balle, kurse me intensitet IX balle sa 1/5 elartesise se nderteses.

c)Per ndertesa te larta rekomandohet rritja e thellesise se themelit dukendertuar ambjente nentokesore (podrume, garazhe, etj, qe shtrihen ne tegjithe ndertesen).

Themelet e ndertesave te larta ne troje te kategorise II duhet te ndertohen tippllake e rrafshet ose me pilota (ne varesi te kushteve te truallit).


Faqe

73

Si rregull, themelet e nje ndertese ose pjeseve te saj duhet te vendosen ne te njejtenkuote dhe mbi troje me karakteristika te njejta ose te peraferta. Per ndertesa apo pjesete tyre te vendosura ne vende te pjerreta, si dhe kur ndertesa ka pjeserisht podrume,lejohet ndertimi i shkallezimeve te themeleve duke plotesuar kerkesat e meposhtme.

Ne rastet e vendosjes se themeleve te pjeseve fqinje te nje ndertese me kuota tendryshme, kalimi nga njera kuote themeli ne tjetren, per troje te kategorise I dhe II,mund te behet me shkallezime. Per troje te kategorise II ketoshkallezime nuk duhet tejene me pjerresi me te madhe se 1:2; nderkaq, lartesia e nje shkallezimi nuk duhet tejete me e madhe se 50cm. Shkallezimet ne toka shkembore ndertohen pa kufizimet emesiperme.

Per zona me intensitet sizmik VIII dhe IX balle themelet e vecuar (plintat) nenkollonat prej betoni te armuar duhet te lidhen se gjati me breza prej betoni te armuar,te vendosur ne kuoten e tabanit te themelit. Largesia ndermjet akseve gjatesore meplinta te lidhur nuk duhet te jete me e madhe se 30m. Per zona me intensitet sizmikVIII balle, themelet e vecuar duhet te lidhen e terthorazi cdo 30-40m, kurse per zonatme intensitet sizmik IX balle, ne cdo 20m. Ne cdo rast, ne akset fundore duhet te ketelidhje te themeleve te vecuar sipasdrejtimit terthore dhe gjatesore, duke siguruar keshtu te pakten krijimin e nje konturite mbyllur.

Shtresa e hidroizolimit mbi themel nuk duhet te realizohet me bitum.

Bazuar ne raportin e studimit gjeologjik te sheshit ku do ndertohet objekti eshte berellogaritja e aftesise mbajtese te tokes.Modelimi I mbeshtetjes se bazamentit.

Modelimi i mbeshtetjesi i themelit tip pllake ne bazament eshte bere duke respektuar parimetbaze te mbeshtjetjeve :

Parimi i veprimit elastik te mbeshtetjes pa influencen e sjelljes jo lineare te bazamentit Aplikimin e modelimit Ëinkler, dmth perdorimin e sustave te vecuara dhe pa bashkeprim

ndermjet tyre sipas drejtimit terthor me siperfaqen e kontaktitbazament –pllake themeli.

Vendosja e sustave ne nyjet e rrjetes


Faqe

74

Mos marrjen parasysh te fenomeneve te shkeputjes, dmth supozimi se sustattranmetojne reaksionet si sipas punimit ne tehheqje po ashtu dhe sipas punimit neshtypje.

Mos marrjen parasysh te ndikimeve te forcave te ferkimit dhe si rrjedhojemosvendosjen e sustave ne planin parallel me planin e kontaktit bazament-pllakethemeli (nyjet e rrjetes se places se themelit jane ngurta sepse nuk merren parasyshpikerisht fenomenet e ferkimit dhe te rreshqitjes).

Pervec parimeve baze , modelimi i mbeshtetjes modelimi I mbeshtjes se pllaakes se themelitndjek dhe nje parim te vecante I cili I referohet ne perqendrimin e veprimeve ndersjellta(bashkvepruese) ne nyjet e rrjetes dhe jo sipas gjatesise se elementeve lineare te cilatkonsiderohen jot e mbeshtetura.

Procesi I llogaritjes se vlerave te sustave vertikale te transmetimit te cilat venosen ne nyjet errjetes paraqitet ne skemen e meposhtme :

TE DHENAT E LLOGARITJEVE :

Metodika e llogaritjes se vlerave te koeficienteve te sustave te nyjeve Siperfaqja e influences se nyjes

R1I-(j+1) :A(1-2-3-4)m2

Koefic/ti i bazam/it : Ks (KN/32)

VLERA E SUSTES VERTIKALE :

K3 = kz = ks · A(1-2-3-4) (kN/m)


Faqe

75

Sipas EC8-Part 5 (CEN 2002), baskeveprimi truall – strukture duhet te merret parasysh nerastet kur fenomenet Ρ-δ luajne rol vendimtar, ne strukturat me themele voluminoze ose metellesi zhytjeje te madhe (fondacionet e urave, te siloseve etj), ne stukturat me lartesi temadhe dhe me raport te theksuar lartesi/gjeresi si dhe ne rastet kur trualli i bazamentitperbehet prej dheu te bute me shpejtesi tranmetimi valesh terthore mesatare Vs <100m/s(p.sh. bazamentet e kategorise S1).Per keto raste rekomandohet ndermjet te tjerash se mekanizmi i shuarjes i valeve sizmike ngarefleksioni duhet te merret parasysh gjate percaktimit te karakteristikave te bazamentit, nevecanti nga koeficianti i shuarjes viskoze per shkak te reaksionit jo elastk te bazamentit.

Sforcimet qe lindin nen tabanin e themelit jane nen vleren e sforcimeve te lejuara.Dimensionet e trareve te kryqezuara te themelit ne plan jane zgjedhur te tilla qe te arrihet njeshperndarje sforcimesh ne tabanin e themelit, brenda vlerave te lejuara.Dimensionet e trarevene rastin konkret jane 40x60cm. Nen tabanin e themelit eshte bere permiresimi i bazamentitduke parashikuar nje shtrese zhavorri me trashesi minimale t=10cm.

Presioni i tabanit, te themeleve


Faqe

76

Forca prerse ne themele

Momenti ne themele


Faqe

77

8. KONKLUZIONENga studimi i projektit konstruktiv i te dhenave te mesiperme qe i referohen RelacionitTeknik, si dhe nga modelimi ne 3D ne programin HoloBIM 10, arrijme ne perfundimin qe:

Objekti eshte i rregullt dhe i projektuar me sistem konstruktiv tra-kollone Te gjitha ngarkesat,te perhershme te perkohshme dhe te vecanta (sizmike) jane marre

ne perputhje me KTP-N2-89 dhe eurokodin 8. Kombinimet e ngarkesave jane bere ne perputhje me EC2 dhe EC8. Projektimi me trare te thelle kombinuar me petashuq ben qe objekti te kete shtangesi

te mjaftueshme ne te dy drejtimet Deformimet rezultojne brenda normave te percaktuara nga Eurocodet perkates. Skemat e deformimit jane translative. Konstruimi i te gjitha strukturave eshte bere duke respektuar KTP-N2-89 por dhe

Eurocodet 2 dhe 8. Perqindjet e armimeve te elementeve konstruktiv jane brenda normave te percaktuara

nga EC2 dhe EC8. Strukturat jane projektuar me material te markave te larta te pershtatshme per

ndertime te ketij lloji dhe per zona me sizmicitet te konsiderueshem.

Per “HMK-Consulting ” shpkIng.Hekuran Hoxhalli


Faqe

78


RELACION TOPOGRAFIK“Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll ”

Ky dokument të konsiderohet si pjesë përbërëse e Dokumentacionit të Projektit të Zbatimitdhe Preventivit Përfundimtar të objektit “ Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëveBilisht Devoll ”.


Faqe

79

Punimet gjeodezike dhe topografike per Projektin

“Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll”

u kryen mbi bazen e kerkesave teknike te pergjitheshme dhe specifike te parashikuara ngaInvestitori Bashkia Korce . Konsulenti “HMK-Consultinting”;“ERALD-G”dhe “HP-STUDIO” J&V organizoi punen dhe zhvilloi punimet ne baze te pervojes se perftiuar nepunimet e meparshme te se njejtes natyre projektimi ne te cilat ajo eshte e licensuar dhe especializuar. Para fillimit te punimeve topografike u siguruan materialet e nevojshmehartografike, gjeodezike si dhe paisjet perkatese per realizimin me cilesi te matjeve ne terrendhe perpunimin sa me te sakte te tyre.

Per te siguruar lidhjen gjeodezike unike te te gjithe projekteve nga Konsulenti u shfrytezuante dhenat gjeodezike te rrjetit shteteror te triangulacionit dhe nivelimit.Sistemi qe perdor Republika e Shqiperise eshte projeksioni Gauuss Kryger-it me ellipsoidKrasovsky-n. Rilevimi eshte bere ne sistemin nderkombetar me projeksionin UTM meellipsoid WGS84.Duke patur parasysh zonen dhe ritmin e zhvillimit qe ajo ka ,do te ishte mefrytedhense nese do te perdorej dhe ky system .Me kete sistem mund te percaktohet lehtesishtkordinatat gjeodezike per cdo pike mbi siperfaqen tokesore nepermjet perdorimit te GPS.

Gjate rikonicionit ne terren u vendosen pikat e triangulacionit dhe markat e nivelimit ne pikate fiksuara ne terren. Pikat e fiksuara ne terren u lidhen me me koordinatat ne projeksioninUTM ellipsoid ËGS84 dhe kuotat perkatese. Para fillimit te rilevimit u krye njohja(rikonicioni) e detajuar e terrenit, e cila sherbeu per percaktimin e sakte te metodikes sepunes, menyren e ndertimit te rrjetit gjeodezik, poligonometrise se rilevimit, nivelimit tekniksi dhe organizimit te punes.Fiksimi ne terren i pikave te rilevimit u krye me kunja hekuri me gjatesi 20 - 30 cm te futurtoke. Ato jane vendosur ne vende te dukeshme dhe te pa levizeshme. Identiteti i tyre eshtefiksuar me boje te kuqe te shkruajtur ne afersi te pikes fikse ne vende te dukeshme. Ato janevendosur ne vende te qendrueshme, ne ane te objektve ose afer saj, kane pamje te ndersjellte,duke siguruar ne kete menyre lidhjen dhe vazhdimesine e punes nga faza e projektimit ne atete zbatimit te tij.Çdo pike e fiksuar ne terren ka numerin, koordinatat te saj, si dhe lartesine te perftuarnepermjet nivelimit gjeometrik e gjeodezik (shih planimetrite e objekteve ku gjendenkoordinatattre dimensionale te pikave mbeshtetese). Keto te dhena sigurojne gjetjen e tyre me lehtesi neterren.


Faqe

80

5.9.1.1 Foto Total Stacion Leica TCR 1203

5.9.1.2 Foto GPS LEICA ATX900

Matjet do te kryhen me GPS LEICA ATX900, Stacion Total Leica TCR 1203


Faqe

81

Zhvillimi i Nivelimit Gjeometrik

Per te siguruar kerkesat e larta teknike ne punimet rilevuse, u percaktua qe saktesiaaltimetrike e punimeve topografike te jete e larte dhe per kete qellim u zhvillua nivelimgjeometrik per pikat e poligonometrise ne te gjithe anet e objektve.Nivelimi gjeometrik u krye me nivelen teknike te tipit Kern Level, me metoden e nivelimitteknik te dyfishte, duke matur çdo disnivel dy here, me dy vendosje instrumenti. Diferencamidis dy disniveleve te perftuar ne çdo stacion nuk u lejua me teper se 3 mm.

RilevimiDuke u mbeshtetur ne pikat e poligonometrise dhe te nivelimit gjeometrik u zhvillua rrjeti imatjeve topografike ne se sheshet e objekteve. Eshte rilevuar rruga ekzistuese, kanalet,pusetat, platformat e mundeshme betoni apo muret e vogla ekzistuese, ndertesa, objekte tendryshem, etj. Te gjithe objektet e para ne teren jane hedhur ne reliev. Punimettopogjeodezike te kryera jane mbeshtetur ne shkallen e plote te pergatitjes profesionale, neperdorimin e teknologjive bashkekohore per matjet fushore dhe perpunimin kompjuterik te tedhenave, per te plotesuar kerkesat teknike te parashtruara nga projektuesit. Çdo pike e marene teren ka koordinata tre dimensionale, te paraqitura ne projekt.Perpunimi i materialit topografik ne zyre eshte bere me programin STRATO dheLEONARDO,TGO, Autocad MAP nga ku eshte perftuar rilevimi.Ky rilevim sherbeu perhartimin e projektit te zbatimit me saktesine dhe cilesine e kerkuar ne termat e references ngainvestitori.Ne materialin grafik te projektit jepet planimetria e fiksimeve dhe tabela ekoordinatave te pikave te vendosura ne terren.Pershkrimi i punes ne terrenPer mbeshtetjen e punimeve fillimisht u krijuan 2 pika te forta te cilat jane te mjaftueshmeper kryerjen e pikave detaje te rilevimit . Matja e ketyre pikave u kryen me metoden statikeduke qendruar ne pike rreth 40 min ne intervalin 1 sek duke siguruar saktesi milimetrike tekoordinatave te pikave.Prania e marresit baze ne largesi te kufizuar siguron saktesi me te larte te matjeve ne intervalkohe me te shkurter. Keshtu per pikat deri ne 1km nga marresi baze u perdor intervali 10 sekme matje per çdo sekonde ndersa per largesi me te madhe deri ne 2 km intervali 15 sek.Element kryesor ne matjen “stop & go” eshte mos humbja e lidhjes se fazes bartese gje e cilaprish zgjidhjen perfundimtare. Kjo mund te realizohet duke shmagur futjen ne zona hije tesinjalit ose zona me reflektim te madh sinjali. Ne kete rast marresit Laica ATX900japin nje sinjal i cili lajmeron matesin se duhet te rifilloje matjen nga nje pike maturparaprakisht, duke siguruar saktesine e kerkuar.Ne zonat me dendesi ndertimesh u perdorStacioni Total pasi kishte peme dhe ndertime te larta te cilat nuk lejojne matjen e pikavedetaje me GPS.PunoiTop Mustafa HOXHAJ


Faqe

82


RELACION HIDROSANITAR“Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll”



Faqe

83

RELACION TEKNIK


Ne baze te projektit arkitektonik eshte hartuar projekti i instalimeve te furnizimit meuje te ftohte dhe te ngrohte, kanalizimit,mbrojtjes dhe ndaj zjarrit te cilat po ipershkruajme si me poshte.

Projekti i instalimeve eshte hartuar duke u mbeshtetur ne kushtet teknikeK.T.P.-11 ,12 ,13 -1978 (Libri Nr.IV) dhe kerkesave te kohes.

Për çdo ndryshim të projektit të Sistemit të Furnizimit me ujë të objekteve dhe për çdoproblem gjatë zbatimit të kontaktohet paraprakisht me projektuesin e SistemitHidrosanitar të Objektit.

INSTALIMI I FURNIZIMIT ME UJE TE FTOHTE DHE TE NGROHTE

Ujesjellesi i brendshem eshte sistemi i furnizimit me uje brenda nderteses qe ushqehet ngarrjeti i jashtem, duke e shperndare ujin ne konsumatore te veçante.Ky sistem llogaritet te perballoje si nevojat per konsum te perdoruesve te biblotekes ,punonjeve studenteve (per pirje, larje etj.) si dhe per shuarjen e zjarrit.Uji i pijshem nga ana cilesore, duhet te plotesoje te gjitha kerkesat e normave sanitareperkatese qe jane ne fuqi.Uji i ngrohte sanitar realizohet me ane te bojlereve elektrik.Instalimet e ujesjellesit realizohen me tuba dhe rakorderi polipropileni te cilesise se pare.Ne godine sigurohet uje gjate 24-oreve pa nderprerje nepermjet rrjetit te jashtem te qytetit.

Llogaritjet e këtij rrjeti janë kryer duke marrë parasysh përdorimin e grupeve mishelatorë në

aparatet sanitare, si më poshtë:

- Merret në konsideratë numri i aparaturave duke filluar nga kati i sipërm e deri tek pika

elidhjes për çdo pjesë llogaritëse të rrjeti.

- Për çdo pjesë të rrjetit dhe bazuar edhe në ekuivalentët e çdo aparature, nxirren

ekuivalentët e çdo pjese llogaritëse.

- Më pas në bazë të tabelave Q = f (∑S), ku S - ekuiivalentët, nxirren prurjet llogaritëse,

për çdo pjesë llogaritëse të sistemit të brendshëm të furnizimit me ujë.


Faqe

84

- Më pas bazuar edhe në shpejtësitë e rekomanduar V = 0.90 – 1.5 m/sek për çdo pjesë

llogaritëse, përmasohen elementët e sistemit të brendshëm të furnizimit me ujë. Nga

Grafikët nxjerrim humbjet njësi për çdo pjesë llogaritëse dhe nga formula hë = i x L,

nxjerrim humbjet për çdo pjesë.

- Në sa thamë më sipër, nxjerrim parametrat hidraulikë të sistemit (prurja e kërkuar dhe

presioni në pikën e lidhjes) Q = 2.00 l/sek

Tabelat e prurjeve dhe të ekuivalentëve në bazë të të cilave kryhen llogaritjet për sistemin

hidrosanitar të furnizimit me ujë të pijshëm, jepen më poshtë:

Prurjet e çdo pajisjeje hidrosanitare

Emërtimi i Pajisejeve Hidrosanitare Uji i Ftohtë[l/sek]

Uji i Ngrohtë[l/sek]

Presioni[m]

Larëse Duarsh 0.10 0.10 5

Klozetë me kasetë (ËC) 0.10 - 5

0.20 0.20 5

0.15 0.15 5


Faqe

85

Ekuivalentët e Prurjeve të Ujit të Pajisjeve

Emërtimi i Pajisejeve HidrosanitareUji i

Ftohtë[ek]

Uji iNgrohtë

[ek]

Totali[ek]

Presioni[m]

Larëse Duarsh 0.75 0.75 1.00 5

Klozetë me kasetë (ËC) 3.00 - 3.00 5

1.50 1.50 2.00 5

1.50 1.50 2.00 5

Në zonë nuk ka probleme me sasinë e prurjeve të kërkuara dhe me presionin e duhur përfurnizimin me ujë të objektit, ndodhemi në rastin e sigurimit të sasisë së prurjes dhe pasjes sëpresionit të duhur. Gjithesesi janë parashikuar vendosja në një dhomë teknike e depozitavepër grumbullimin e sasisë së ujit për 12 orë, del se për 24 orë duhen 1 000 Litra ujë gjatë 12orëve.

Në rezervuarët do të mundësohet vendosja e galexhantit elektrik, për fikjen e pompës kur nukka ujë, si dhe të galexhantëve mekanikë për mbylljen automatike të furnizimit me ujë ngarrjeti, kur depozitat mbushen deri në nivelin maksimal të tyre.

Për grupin e presionit është menduar të merret një grup presioni me dy elektropompavertikale si në figurën më poshtë ose një grup me dy elektropompa centrifugale. Grupi duhettë jetë i pajisur me saraçineskat, kundravalvolat , rezervuarët e presionit përkatës për çdopompë (do të merren në bazë të fuqisë , presionit dhe prurjes së një pompe), si dhe paneli

elektrik i komandimit të tij. Parametrat e një pompe të grupit të presionit duhet të jenë të

njëjta me parametrat e kërkuara për pikën e lidhjes së ujësjellësit, të përmendura më sipër.


Faqe

86

Diametrat e tubacioneve horizontale të shtruara në dyshemetë e Nyjeve sanitare apo

muret e nyjeve sanitare, jepen në planimetritë e çdo kati dhe të çdo nyjeje sanitare.

Aparati Ujëmatës (kontatori) do të vendoset në kutinë përkatëse, përmasa e të cilës të

mundësojë futjen brenda saj të kontatorit, saraçineskave dhe kundravalvolave të

parashikuara (kjo do të vendoset nga ndërmarrja e UK).

Para mbulimit të tubacioneve të kryhet prova hidraulike e rrjetit të brendshëm të

ujësjellësit duke marrë masat sipas kushteve teknike, me presionin e ujit 9 – 10 bar, për

një periudhë kohore jo më pak se 24 orë. Rënia e presionit të jetë më pak se 0.1 bar / orë.

Në kuotën më të lartë të kolonave të vihen amortizatorë presioni, ose nxjerrës ajri

(ventila).

Lidhja e Kolonave në mur (në hapësirat e puseve) të realizohet çdo 1.5 m.

INSTALIMI I KANALIZIMIT

Kanalizimi realizohet me tuba dhe rakorderi polipopileni te cilesise se pare. Kolonat eshkarkimit dalin ne terrace 0.7m, per ajrimin e kollones se shkarkimit.Gjate kollones se shkarkimit vendosen pjese pastrimi (revizio) ne cdo kat.Derdhjet e kanalizimit te jashtem behen ne puseten e dhene (keto jepen nga Ndermarja eKanalizimit).Kollonat vertikale mblidhen ne kolektore horizontale (ku edhe sipas gjatesise se tyre vihenpjeset e pastrimit horizontale) nen tavanin e bodrumit. Pjeset e pastrimit horizontale duhet qete jene te dukshme qe te vlejne per çdo difekt apo riparim (mbas nje kohe perdorimi).Mbledhja e tyre behet ne puseta kontrolli Ø1m jashte godines duke patur parasysh kushtin 3mlarg godines. Mbledhja perfundimtare do te behet ne puseten apo kolektorin me kuotatperkatese te dhena nga Ndermarja e Kanalizimeve.Te gjitha kollonat e shkarkimit llogariten ne baze te prurjeve llogaritese te aparateve sanitarete nje tipi, numri i tyre si dhe njekohshmeria e perdorimit te tyre.

Projektimi i Sistemit Hidrosanitar të Shkarkimit të Ujrave të Përdorura të objekteve

është kryer në bazë projektit arkitektonik të dhënë.

Për çdo ndryshim të projektit të Sistemit të Shkarkimeve të Ujrave të përdorura të

objekteve dhe për çdo problem gjatë zbatimit të kontaktohet paraprakisht me

projektuesin e Sistemit Hidrosanitar të Objektit.


Faqe

87

Instalimet H/sanitare të kryhen në përputhje me kushtet teknike të zbatimit në fuqi.

Llogaritjet e tubacioneve të lidhjes së aparaturave dhe të dërgimit në banja janë

llogaritur me anën e vlerave të ekuivalentëve të shkarkimit, me vlerat si më poshtë:

Emërtimi i Pajisjes HidrosanitareNjësitë e

Shkarkimit(Ekuivalentët)

Diametri iTubacioneve

(mm)

Larëse Duarsh 0.50 50

Klozetë me kasetë (ËC) 2.50 110

Nga tabelat përkatëse dalin diametrat e kolonave të shkarkimit dhe të tubacioneve të derdhjes

së ujrave nën dyshemenë e katit përdhe.

Tubat e kolonave dhe të dërgimit në banja dhe të linjave të derdhjes së ujit, tështruara nën dyshemenë e katit përdhe, TË JENË tuba Polipropileni (PP) ngjyrë gri meizolim me gomina PFA6 (me spesor të trashë).

Diametrat e kolonave të shkarkimit janë dia. 110 mm ( PP)

Diametri i kolonave të ventlimit të jenë me dia. 110 mm.

Diametrat e tubave horizontalë të dërgimit në banja, në dysheme të jenë me dia. 40mm dhe me pjerrësi 2 %.

Diametrat e kolektorëve të shtruar nën dyshemenë e katit përdhe me dia. 110 mm, media. siç jepen në planimetrinë e katit përdhe dhe të vendosen

me pjerrësi2 %.

Diametrat e kanalizimit të jashtëm janë me dia. 200 mm kur përcjellin vetëm ujrat epërdorura dhe vendosen me pjerrësi 2 %.

Pjerrësia e tubacioneve të jetë konstante gjatë gjithë traktit.

Të kontrollohet vertikaliteti i kolonave të shkarkimit.

Lidhjet e kolonave me kolektorët horizontalë të shtruar nën dysheme (kthesë me kënd90°) të realizohet me dy kthesa 45°.


Faqe

88

Çdo ndryshim vertikaliteti i aksit të kolonave të realizohet me kthesa 45°.

Lidhja e tubave të dërgimit në dysheme të realizohet me braga dhe bërryla me kënd45°.

Para futjes së kolonave nën dysheme të vendosen pjesë pastrimi siç tregohet në fletëne hollësive të ndryshme.

Për eleminimin e zhurmave të shkarkimit të ujit në kolektorët e varur të vishen këta tëfundit me bukë peshku ose ndonjë material tjetër izolues.

Tubat e ajrimit të kenë lartësi >= 100 cm mbi tarracë për tarraca të pashfrytëzueshme,dhe >= 2,50 m mbi tarracë për tarraca të shfrytëzueshme.

Lidhja e tubave në mur me fasheta me diametrat përkatëse të realizohet si më poshtë

Kolonat vertikale çdo 1.50 m dhe Kolektorët e varur nën tavane në cdo bragë apobërryl si dhe në çdo 100 cm gjatësi tubi.

Vrimat në muret perimetralë të izolohen me suargjilë ose material tjetër izolues elastik(kur janë nën tokë).

Sifonet e aparateve sanitare të jenë minimalisht me lartësi 100 – 150 mm.

Të kryhet kontrolli për mosrrjedhjen e ujit në tuba e kolektorë duke i mbushurtubacionet me ujë dhe me presion 2 - 3 m kolonë uji.

Pusetat të realizohen prej betoni hidroteknik, me mur me trashësi 20 cm. Nga brendatë vishet me llaç, për mbrojtjen e betonit nga agresiviteti i ujrave të përdorura, si dhe tësigurohen për të mos lejuar filtrimin e ujrave të përdorura nga puseta. Pusetat të vendosennë distancë 3.00 m nga faqja e murit.

Të sigurohen lidhjet e tubave të derdhjes dhe ato të rrjetit të oborrit, për të mos lejuarfiltrimin e ujrave të përdorura nga to. Po kështu edhe lidhja e tubave me pusetën tësigurohet për të mos lejuar filtrimin e ujrave.

INSTALIMI I MBROJTJES NDAJ ZJARRIT

Bazuar mbi pikat 1 dhe 2 te nenit 27 dhe ne piken 3 te nenit 30 te ligjit nr.8766 date05.04.2001, per mbrojtjen nga zjarri dhe shpetimi, e piken 3 te nenit 30, te neneve 38, 45 teligjit nr.8405 dt.17.09.1998: per urbanistiken ne piken 53 te rregullores se urbanistikes,miratuar me vendim nr.722 dt.09.11.1998 te Keshillit te Ministrave me urdherin nr.4dt.14.01.2003 te M.P.V.D. (per disiplinimin e procedurave qe duhet te zbatohen nga sherbimii P.M.N.Z.SH. ne kunderfirmosjen e shesheve te ndertimit dhe leshimin e akteve te tjerateknike, eshte hartuar projekti i meposhtem nga ana hidroteknike.Duke u mbeshtetur ne normat e projektimit te ujesjellesit per mbrojtjen ndaj zjarrit eshtehartuar projekti i mbrojtjes ndaj zjarrit ne objektin :


Faqe

89


Ky projekt perfshin:

Mbrojtjen e Kopshtit të Fëmijëve.

Mbrojtja ndaj zjarrit e qendres se kreativitetit realizohet me ane te hidranteve zjarr fikes dheme ane te fikseve me pluhur.Per rritjen e sigurise me uji, per mbrojtjen ndaj zjarrit, jane vendosur dy rezervuaret meVtot=6m³ .Per fikjen e zjarrit do te perdoren hidrantet zjarrfikes me zorre L=25ml dhe fikset me pluhurme kapacitet 6-9kg.Hitrantet dhe viksat jane vendosur ne cdo kat.

Ne teritorin e jashtem eshte vendosur nje hidrante Ø 70mm.Per te siguruar sasine dhe presionin e nevojshem per furnizimin e hidranteve

zjarrfikes eshte vendosur nje grup elektropompash me rezervuar me membrane me ketokarakteristika Q=9.000 l/ore, H=53-65m.

Ne rast zjarri sasia e ujit te elektopompes eshte parashikuar per nje hidrant.Instalimi i sistemit zjarrfikes realizohet me tubo zingato.Hidranti vendoset ne lartesine 1.35m nga dyshemeja.

Ing. Hidro sanitar: Ferdinand Shahinllari


Faqe

90


RELACION NGROHJESKONDICIONIMIT DHE VENTILIMIT


Ky dokument të konsiderohet si pjesë përbërëse e Dokumentacionit të Projektit të Zbatimitdhe Preventivit Përfundimtar të objektit ““Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëveBilisht Devoll””.


Faqe

91

RELACION TEKNIK TE SISTEMIT TE AJRIT TE KONDICIONUAR DHE VENTILIMIT


1. SISTEMI I AJRIT TE KONDICIONUAR

1.1Cilesia dhe Qellimi i punes

Pershkrimi i meposhtem ka te beje me furnizimin, shperndarjen, testimin, balancimin dhevenjen ne funksionim te ajrit te kondicionuar si nje i tere.Kontraktori do te jete pergjegjes perzgjedhjen e pajisjeve te tilla te cilat do te sigurojne performancen sic kerkohet dhe perpozicionimin e tyre ne godine ne hapsira te tilla qe te lejojne mirembajtjen dhe sherbimin epajisjeve. Kur ne specifikime nuk permendet nje cilesi e vecante e materialit, do te kerkohetne kete rast nje artikull standart i aprovuar nga supervizori. Te gjitha pajisjet do te jene te rejadhe do te mbahen "si te reja" deri dorezimin e ojektit . Pajisjet e zgjedhura duhet te jenemateriale te cilesise se larte, ne projekt dhe prodhim dhe duhet te jene te pershtateshme pertipin e aplikimit dhe duhet te paraqesin nje funksionim te sigurte pa zhurma ose vibracione tepapranueshme ne kushtet e punes se vazhduar.

Sistemi i ajrit te kondcionuar perbehet nga :

Paisjet kryesore te sistemit ; Gjeneratoret nxehtesise / ftohjes , me medium uje dhekompensim me ajer ( Pompe Nxehtesie H/P) , Njesite e Trajtimit te Ajerit ( AHU ),Pompat qarkulluese te bartesit te nxehtesise ( uje ) .

Rrejti I tubacioneve te ajrit ; te fresket ,qarkullues, te ventilimit me gjithekomponentet dhe aksesoret e montimit

Rrjeti I tubacioneve te ujit ftohes / ngrohes me gjithe komponentet dhe aksesoret emontimit

1.2 Rregullat dhe normat e projektimit

Per projektimin jane ndjekur rregullat e normat e meposhtme :

EN Standart , ISO standart . EN ISO 13790:2008 ( Perllogaritja e ngarkeses ngrohesedhe ftohese per kondicionimin e ndertesave )

ASHRAE standards 55a-95 ( Temperaturat dhe Lageshtia relative per mjediset epopulluara )

EN Standart , ISO standart . EN ISO 15242:2007 ( Kriteret e ventilimit ne godina ,ndikimi ne llogaritjet termike )

ASHRAE standards 62.1-2013 (Ventilimi ne lidhje me kualitetin e ajrit ) ASTM C1071-12 ( Termoizolimi dhe izolimi akustik per kanalet e ajrit )


Faqe

92

1.3 Kushtet e projektimit

Kushtet e projektimit jane te ndara ne kushte te jashme , varesi e pozites gjeografike , dhekerkesave te temperatures se brendshme ne vari te perdorim te ambjentit ne perputhje mestandartin e aplikuar .

1.4.a Shtrirja gjeogafike dhe kushtet e jashtme

Vendndodhja : KorcePozita gjeografike : 42°04’N 19°30’E

Kushtet e jashtme llogaritese per stinen e ftohte: Temp. -10°C , Hr. 30% Kushtet e jashtme llogaritese per stinen e ngrohte: Temp. +32°C , Hr. 60%

2. Pershkrimi i Impjantit te ajrit te kondicionuar

2.1Ambientet e zyraveTe gjithe ambjentet e zyravete sherbehen nga impjante te ajrit te kondicionuar te tipit VRF(Variable Refrigeration Floë), duke perdorur si fluid ftohes te tipit R410a. Ndarja eambjenteve qe sherbehen nga cdo sistem VRF i vecante eshte bere bazuar ne destinacionin etyre, pozicionin ne objekt dhe mundesise per t’u perdorur ne orare te ndryshme shfrytezimi.Pajisja e jashtme te impjanteve VRF do te jene te tipit monobllok dhe do te perfshijne tepakten nje kompresor ROTARY te tipit Linear Inverter me bande te ndryshimit te frekuences(30Hz - 115Hz), duke mundesuar ne kete menyre rregullimin e shpejtesise dhe sasise sefluidit ne perputhje me kerkesat per ngrohje/ftohje.


Faqe

93

Njesite e brendeshme jane projektuar te tipit “kasete” me 4 drejtime te dhenjes se ajrit si dhepajisje Fan Coil kanalizabel te trajtimit te ajrit. Ato do te lidhen me njesite e jashtmenepermjet dy linjave tubacionesh bakri si dhe elementet shperndares degezues te tipit "Y" dhekolektor me 8-dalje te parapergatitur ne fabrike.Kushtet e punes se cdo njesie te brendeshme do te zgjidhen individualisht nga cdo perdoruesdhe do te supervizohen nga nje sistem qendror kontrolli.

2.2Ambjentet e Salles

Impjanti i ajrit te kondicionuar te ambjenteve te salles ne katin perdhe do te jete i tipit VRF,

me pajisje te brendeshme te tipit “kasete” me 4 drejtime te dhenjes se ajrit

Pajisjet e brendeshme te kondicionimit te ajrit kombinohen me impjantin e furnizimit me ajer

te fresket (pajisje te tipit “rikuperatore nxehtesie“ me rryma te kryqezuara. Dy pajisje te tilla i

sherbejne ambjenteve te vecanta te sherbimit ne kete kuote. Keto pajisje mundesojne

ventilimin e te gjitha ambjenteve dhe zevendesimin e ajrit te larguar me nje sasi ekuivalente

ajrit te fresket te trajtuar.

Pozicionet e marrjes se ajrit te fresket si dhe te largimit te ajrit per ventilim jane realizuar

pergjithesisht ne ane te kunderta te cdo ambjenti.

Ne baze te sandartit per projektimin EN ISO 15242:2007 dhe ASHRAE standards 62.1-2013eshte marre ne konsiderate nje sasi e ajrit te fresket prej 20m³/h per person , ndersa per nyjetsanitare 125m³/h per njesi ( ËC, Pishuar ). Per te gjithe ambjente e trajtuar me ajer tekondicionuar sistemi I ventilimit eshte I paisur me rikuperatorin e nxehtsise dhe ajri I freskethyn ne keto ambjente I trajtuar nga njesia AHU ose nepermjet terminaleve Radiator.

Ambjentet e vecanta qe kondicionohen totalisht nga njeiste e trajtimit te ajrit kane terrespektuar si kriter projektimi pervec kerkese se temperatures dhe kondicionet e meposhtem.

Riqarkullimi total i ajrit; 6 8 vol/h;shpejtesia e ajrit ne zonen e okupuar: me pak se 0.20 m/s;niveli i zhurmes; 40 dB (A).

Ne keto ambjente ne kushte te jashtme te favorshme kondicionim i tyre mund te realizohetvetem nepermjet futjes se ajrit te jashtem pa pasur nevoje energjitike nga pompat e nxehtesise( free cooling.)Ajri dergohet ne ambjente nepermjet nje sistemi tubacionesh ajri prej llamarine te zinkuar sine spec e meposhtme.


Faqe

94

Dimensionet ekanaleve

Minimum Itrashesise para

galvanizimit

Peshakonvencionale

Deri ne 45 cm 6/10 5,2 kg/mqNga 41 ne 70 cm 8/10 6,7 kg/mqNga 71 ne 100 cm 10/10 8,3 kg/mqMbi 100 cm 12/10 10,0 kg/mqDimensionet e

kanaleveJunction type

Deri ne 45 cm Sirtar secili 2 m maxNga 46 ne 100 cm Fllanxhe kendore secila 2 m maxNga 101 ne 180 cm Fllnxhe kendore secila 1,5 m maxMbi 180 cm Fllanxhekendore secila 1 m max

Ventilimi i ambjenteve sanitare do te realizohet nepermjet ventilatoresh linje dhe grilashthithese, krejt i vecante nga impjanti i ajrit te kondicionuar.

Kritere te vecantaProjekti i paraqitur merr persiper te kontrolloje vlerat e temperatures, ndersa lageshtiarelative dhe per arsye kursimi ne vleren e investimit dhe te perdorimit te rrale te ketyreambienteve ne parametra normale do te behet ne rruge natyrale nepermjet futjes se ajritte jashtem. Nisur dhe nga tipologjia e godines ambjente e medias dhe sallat e prijes VIPkane infiltrim ajri te jashtem per rregullimin e lageshtise relative . Kjo perfshihet brendakufirit te konfortit termik sipas ASHRAE standard 55a-1995 dhe EN-ISO 27730-96.


Faqe

95

SPECIFIKIME TEKNIKE

Pajisjet e ajrit te kondicionuar

Pajisjet e impjanti VRF

Njesite e jashtme te impjantit VRFNjesite e jashtme te impjantit VRF do te jene te tipit monobllok, te paramontuara ne fabrikedhe te gateshme per lidhjen me rrjetin e tubacioneve.Konstruksioni i tyre do te jete prej llamarine celiku te galvanizuar, te lyer me resine te pjekur,per garantimin e nje rezistence te mire UV.Ato duhet te garantojne funksionimin ne ngrohje ne kushte te temperatures se jashtme deri -10°C (ëet bulb) dhe ne ftohje deri ne temperatura te jashtme +43°C (dry bulb).Pajisjet e jashtme duhet te perfshijne nje ose disa kompresore Scroll te tipit high-pressurespiral, nje ose disa kembyes ajri te pajisur me qark sub-cooling, valvolat elektronike tezgjerimit te mbrojtura ne te dy anet me dy filtra, nje valvol 4 rrugeshe, rezervuarin e likuiditdhe nje set valvolash manually-operated ne hyrje te tubacioneve, etj.Lubrifikimi duhet te kryhet si rezultat i diferences ndermjet presioneve ne hyrje dhe dalje, paqene nevoja e perdorimit te nje pompe.Te gjithe kompresoret duhet te jene te montuar ne mbeshtetese anti-vribrante. Ato do te jenete parangarkuara si me polivinil edhe me vaj, te jene elektrikisht te mbrojtura me kontrollin efazeve, sensor te presionit HP, rele, sensor te temperatures se jashtme, etj.Modulet e rregullatoreve elektronike elektronike te integruar ne keto njesi duhet te sigurojnenje kontroll linear te vazhduar te kompresoreve dhe shpejtesise se ventilatoreve te jashtem.

Ventilatoret do te jene te tipit helikoidal dhe do te largojne ajrin vertikalisht. Cdo modul do tekete:

- nje motor DC, vazhdikisht te lubrifikuar dhe te mbrojtur nga infiltrimet e ujit;

- ventilator me eficence te larte, dinamikisht te balancuar.

Nje nderfaqe me perdoruesin (e pozicionuar ne brendesi te ambjenteve qe do tekondicionohen) duhet te siguroje leximin e te gjitha parametrave te punes dhe te sigurise.Vlerat kryesore qe duhet te lexohen do te jene:

- presionet dhe temperaturat e punes: HP dhe LP;

- % e hapjes se cdo valvole elektronike te zgjerimit;

- frekuenca e punes e cdo kompresori;

- koha e punes e cdo kompresori;

- kodet e gabimeve.


Faqe

96

-

Njesite e brendeshme VRF

Njesite e brendeshme te tipit “kasete” me 4 drejtime do to te instalohen ne brendesi teambjenteve qe do te kondicionohen. Trupi i njesise do te jete prej polystireni. Kondensati dote largohet nepermjet nje pompe kondensati e cila duhet te jete e afte per ngritjen ekondensatit ne nje lartesi 650mm kundrejt tavanit te varur.Te gjitha punimet e mirembajtjes do te kryhen nga poshte njesise, perjashtuar kontrollin errjedhjeve, per te cilin eshte e nevojshme te sigurohet nje hapje kontrolli ne afersi te lidhjeveme tubacionet e fluidit ftohes.Cdo njesi e brendeshme do te jete e pajisur me elementet e meposhtem: nje kembyesnxehtesie me shume kalime, nje valvol elektronike zgjerimi me diapazon te rregullueshem tembrojtur nga dy filtra, nje ventilator i brendshem i afte te realizoje te pakten 4 shpejtesi pune,dy sensore te kontrollit te fluidit (likuid dhe gaz), dy sensore ajri (dergim dhe rriqarkullim),nje filter lehtesisht i heqshem, i larshem per ajer te kondicionuar.


Faqe

97

Qarqet ftohes

Lidhja ndermjet njesive te brendeshme dhe te jashtme do te behet me tubacione cilesorebakri, me trashesi muri te pershtatshem per perdorim per fludin R410a. Ato do te montohenne vije te drejte, me mbeshtetese cdo 5m (maksimumi), ne brendesi te tavanit te varur. Rrugekalimet e tubacioneve do te optimizohen per zvoglimin ne maksimum te humbjeve gjatesore.Te gjitha saldimet do te behen me rryme nitrogjeni dhe nje kujdes i vecante duhet t’ikushtohet eleminimit te rrezikut te mbetjes se papastertive apo lageshtise ne brendesi tetubacioneve.Te gjitha devijimet do te behen me elemente te gatshem te tipit “multikit ose header“,horizontalisht ose vertikalisht dhe gjithnje ne perputhje me rekomandimet e manualit teinstalimit te prodhuesit.Cdo tubacion do te termoizolohet vecmas, me veshje materiali termoizolues M0 ose M1, metrashesi minimale 9 mm per linjen leng dhe 13 mm per linjen gaz.

Qarket elektrike

Cdo njesi e jashtme do te jete pajisur me panelin 400V/3/50Hz+neutri+tokezimi me mbrojtjene hyrje te linjes dhe nderpreres qarku te tipit D.Cdo njesi e brendeshme do te furnizohet nga paneli 220-240V/1/50Hz+Neutri+tokezimi membrojtje ne hyrje te linjes dhe nderpreres qarku te tipit C.Nje lidhje e tipit bus do te mundesoje komunikimin ndermjet njesive te jashtme dhe te gjithanjesive te brendeshme. Bus-i do te perfshije 2 percjelles me nje seksion terthor minimal0.75mm2, te papolarizuar dhe te sekermuar.


Faqe

98

Kur disa njesi te brendeshme do te instalohen ne te njejtin ambjent,ato do te lidhen se bashku me nje bus te tipit H-LINK, duke kufizuar rezikun e gabimeve nelidhje. Rrjeti i komunikimit duhet te jete i afte per te lidhur se bashku te gjitha njesite ebrendeshme dhe te jashtme.

Rregullimi

Njesite e brendeshme do te komandohen nga kontrollore ne distance te tipit ËIREDREMOTE CONTROL.Cdo kontrollor duhet te komandoje dhe kontrolloje individualisht dhe njekohesisht te gjithanjesite e brendeshme nepermjet nje display “liquid crystal” dhe do te mundesoje perdoruesinte zgjedhe dhe te shohe parametrat e meposhtem:- ndezjen dhe fikjen e pajisjes;- temepraturen e kerkuar (ne diapazonin 17°C/30°C);- temperaturen e ambjentit;- shpejtesine e ventilatorit (Hi/Me/Lo).

Kontrollori ne distance duhet te beje te mundur zgjedhjen e menyres se operimit (5 menyrandermjet te cilave edhe ngrohje/ftohje automatike), komandimin e kontrollit javor, mbrojtjekunder ngrirjes, etj.Neneprmjet nje programimi te thjeshte, kontrolli ne distance duhet te mundesoje ndermjet tetjerash mundesine e vrojtimit te parametrave te punes (temepraturen e kerkuar, menyren eoperimit, shpejtesine e ventilatorit dhe te gjithe funksionet dhe parametrat e tjera tenevojshem per mirembajtjen (kodet e gabimeve, autodiagnostiken, etj.)

Pajisjet „Heat Recovery Unit“Pajisjet Heat Recovery duhet te jene te afta te nxjerre jashte dhe te dergoje ne ambjent sasinee percaktuar te ajrit te dhene ne projekt.Pajisjet “heat recovery” duhet te siguroje nje kembim eficent te nxehtesise ndermjet ajrit perventilim dhe ajrit te fresket. Ajri i fresket duhet te filtrohet perpara hyrjes ne kembyesin enxehtesise.“Heat recovery unit” do te jene te projektuara per perdorim ne ambjente te brendeshme,instalim horizontal, me inspektim nga poshte ne tavanin e varur.Struktura do te jete me panele sandëich me trashesi 20mm, prej flete llamarine celiku tegalvanizuar, me termoizolim me poliuretani me densitet 40kg/m3. Struktura duhet temundesoje inspektimin nga poshte dhe heqje te lehte te paneleve.Ventilatoret (ne thithje dhe dergim) do te jene te tipit centrifugal te lidhur drejtperdrejt memotorin elektrik, te komanduar me rregullator elektronik per ndryshim te vazhduar dhe tepavarur te shpejtesise.Filtrat do te jene fitra standart te clases G3, ne perputhje me UNI En 779, me efiicense 80%,lehtesisht te heqshem per pastrim dhe zevendesim.


Faqe

99

Sistemi i tubacioneve te ajritTubacionet e ajrit do te konstruktohen dhe instalohen ne perputhje me Botimin e Pare teSMACNA "HVAC Duct Construction Standards”.Tubacionet do te jene te drejta, duhet te vendosen paralel, te jene me kurbezime te buta, dukeeleminuar vibrimet dhe goditjet gjate puimeve, me menyre qe te sigurohet nje qarkullim telehte te ajrit me humbje minimale presioni. I gjithe sistemi duke perfshire edhe mberthimin,isolimin, ngjitesit, lidhjet fleksibel, shuaresit e zhurmes, damferat, etj. duhet te zgjidhet,konstruktohet dhe instalohet per nje jetegjatesi pune prej 20 vjetesh, ne kushtet aktuale tenderteses.Madhesite e tubacioneveTe gjitha permasat e tubacioneve te ajrit do te behen sipas madhesive te treguara ne vizatimet.Madhesite e tubacioneve jane shoqeruar ne projekt me sasite e ajrit per shpejtesite e


Faqe

100

projektimit, sasi keto qe duhet te garantohen nga instaluesi. Ndryshimet ne permasat dheformen e tubacioneve do te jene graduale.

ProvatTe gjitha tubacionet (te dhenjes dhe riqarkullimit) do te testohen sikurse i gjithe sistemi dukeperfshire edhe lidhjet fleksibel duke garantuar qe humbjet maksimalene sasine e ajrit te mos e kalojne vleren 4% te sasise se ajrit te projektuar per presionin statikte projektuar te sistemit.I gjithe seksioni i tubacioneve do te kontrollohet per zhurma dhe humje ajri, do te riparohetdhe ritestohet. Zhurmat do te riparohen edhe kur humbjet ne sasine e ajrit jane brendalimiteve te kerkuara.InstalimiTubacionet do te instalohen ne nje menyre dhe punim te paster ne zonat e vendosjes setubacionit. Metodat fiksuese ne strukturat dhe muret jdo te koordinohen dhe aprovohen ngasupervizori.

BrylatDo te perdoren rezet standarte te brylave (R=D) shall be used. Reze me te vogla (R=1/3D)dhe bryla kendore do te lejohen vetem kur hapsirat jane te kufizuara.

Te gjitha brylat e ndryshem nga ato me reze standarte duhet te pajisen ne flete drejtuese per tesiguruar minimumin e turbulences.

Damferat e ajritDamferat manuale do te jene te tipit me shume flete dhe secili prej tyre do te punoje ne 90,ne pozicionin nga hapje e plote ne mbyllje te plote.

Fletet e damferave do te levizin lirshem ne te gjithe 90. Te gjitha fletet do te lidhen me linjane nje leve qe mund te mbyllet ne cdo pozicion te deshiruar. Te gjitha komponentet dukeperfshire edhe lidhjet do te jene prodhuar me flete celiku te galvanizuar.

Grila e ajritDifuzoret dhe grilat e thithjes se ajrit do te montohen sic tregohet ne vizatimet e projektit.Grilat do te jene prej alumini natyral te anodizuar. Paraqitja e tyre duhet te aprovohet ngaArkitekti. Berthama e griles duhet te kete flete te dyfishta shmangjeje. Difuzoret duhet tepershatshem me pajisjet e rregullimit te sasise se ajrit. Duhet te jete e mundur te

rregullohet sasia e ajrit nga pjesa ballore e difuzorit. Difuzoret dhe komponentet perberes tetyre duhet te jene te mbrojtur nga korrozioni.

Pergatiti: Ing. Aurel Shurdho


Faqe

101


RELACION ELEKTRIK“Rikonstruksion dhe shtesë e kopshtit të fëmijëve Bilisht Devoll”



Faqe

102

RAPORT TEKNIK PER INSTALIMET ELEKTRIKE1. Furnizimi me energji elektrike i Kopshtit , parashikohet te realizohet ne tension te ulet ngapika ekzistuese e lidhjes me operatorin e energjise elektrike OSHEE. Nga kjo pike, lidhja mematesin e energjise elektrike e Panelin Elektrik Kryesor ne katin perdhe behet me kabellelektrik FROR 3x6mm2 ne tub plastik D-50, qe shtrihet nga puseta metalike deri tek PaneliElektrik Metalik i montuar ne murin e nderteses. Paneli Elektrik duhet te porositet memundesi per tu kycur me celes ne menyre qe te administrohet nga persona te autorizuar perkontrollin dhe mirembajtjen e rrjetit elektrik. Pas miratimit te pikes se rilidhjes se energjisenga ana e investitorit ne bashkepunim me Zbatuesin dhe Operatorin OSHEE te percaktohetpozicioni i Panelit te Matjes se Energjise, mundesisht afer Panelit Elektrik Kryesor osepanelit elektrik te hyrjes.

2. Fuqia e instaluar ne objekt, per pune normale te Kopshtit parashikohet 96kw, Dukekonsideruar koeficentin e njekoshmerise 0.45 fuqia e kerkuar llogaritet 95kw. Fuqia e kerkuarper lidhje kontrate te re me Operatorin Elektrik te Shperndarjes OSSH te parashikohet 95kw.

3. Shperndarja e energjse elektrike parashikohet te realizohet sipas skemes elektrike kryesorePike-Lidhje / Paneli Matjes / Panel Elektrik Kryesor PEK / kaseta KE-1/kaseta KE-NG.Pozicionet e paneleve dhe kasetave tregohen ne planimetrite e ndriçimit dhe prizaveelektrike.

4. Instalimet elektrike, kompjuterike, telefonike, televizive, MNZ, parashikohet te realizohenne tub PVC fleksibel nen dysheme, nen suva duke kaluar nga paneli elektrik e kasetatelektrike deri tek terminalet fundore nepermjet kutish derivacioni plastike dhe kuti per celsa,prize plastike sipas planimetrive perkatese e legjendes ne cdo flete te projektit dukerespektuar kushtet teknike te zbatimit dhe paraqitjen estetike e lartesite e percaktuara neprojekt zbatim.

5. Paneli dhe kasetat elektrike, ku montohen elementet e mbrojtjes e shperndarjes,parashikohen plastike me kapacitet 96 module per panelin kryesor e 48,36 module ne katin epare e tek kaldaja, si dhe metalike hermetike me dimensione 60x40x25 per panelin e hyrjes ete matjes. Te gjithe panelet elektrike duhet te jene te pajisur me aksesore e morseteri sipasshenimeve ne skemat elektrike. Instalimet elektrike, nga panelet e kasetat elektrike, deri tekterminalet fundore ndricues, celes elektrike, prize elektrike, kaldaje, pompa, boljere elektriksobe elektrike etj, te realizohen te pavarura me linje 1F-3F sipas skemave elektrike me sasi-


Faqe

103

seksion te percaktuar ne varesi te ngarkeses se instaluar dhe shperndarje te ngarkeses per fazesa me te barabarte.

6. Materialet dhe paisjet qe perdoren per instalimin e sistemit elektrik, kompjuterik, telefonik,MNZ, duhet te plotesojne standartet e cilesise, fortesise, kohezgjatjes, izolimit dhevetshuarjes se flakes. Ato duhet ti rezistojne veprimeve mekanike, gerryerjes, termike, dhelageshtise ne normat e lejuara e te percaktuara ne standartet perkatese.

7. Instalimi i materialeve e paisjeve duhet te behet duke plotesuar kushtet e nje paraqitjeestetike dhe simetrike ne lidhje me pozicionin e percaktuar ne projekt dhe mobilimin eambienteve. Te gjithe tubat elektrik duhet te jene te nderfutur ne kutite e ndryshme dhe nepaisjet. Gjate procesit te ndertimit te kushtohet kujdes qe tubacionet plastike te mos shtypenbllokohen e plasariten.

8. Per te realizuar mbrojtjen nga shkarkimet atmosferike ne projekt parashikohet ndertimi isistemit te rrufe-pritesit sipas skemes shtize rrufepritesi - shirit zinkato horizontal - shiritvertikal - elektrode tokezimi, duke realizuar ne tarrace konturin e rrufepritesit e ne tokekonturin e tokezimit. Pas ndertimit te konturit te tokezimit te behet matja e vleres serezistences se tokezimit e cila nuk duhet te jete me e madhe se 4ohm. Ne rast se nuk arrihetkjo vlere duhet qe te shtohen pikat e instalimit te elektrodave te tokezimit deri ne plotesim tekushtit teknik. Konturi i rrufepritesit ne tarace te montohet duke bere lidhjet me aksesoretperkates te parashikuar ne projekt dhe ne momentin e zbatimit te punimeve nga autoritetetteknike pergjegjese te vendoset qe ky kontur te instalohet nen ose mbi shtresen ehidroizolimit ndersa zbritesat e konturit te instalohen nen suva te mureve te jashtme.

9. Ne projekt parashikohet realizimi i tokezimit te mbrojtjes te Panelit Elektrik KryesorePEK. Lidhja me panelin e tokezimit parashikohet te behet me percjelles me seksion 10mm2ne tub plastik D=32mm. Ndertimi i tokezimit parashikohet te behet me 4 elektroda tokezimizinkato me dimensione 5x5x0.5 L=150 per te arritur vleren nen 2ohm. Pas ndertimit tetokezimit te behet matja e vleres se rezistences se tokezimit e cila nuk duhet te jete me emadhe se 2ohm. Ne rast se nuk arrihet kjo vlere duhet qe te shtohet sasia e instalimit teelektrodave te tokezimit deri ne plotesim te kushtit teknik.

10. Ne projekt parashikohet qe ne ambientet e klasave te behet instalimi i ndricuesaveplafonier. Ne zyren e drejorit te Kopshtit e ne sallen e mesueseve dhe ne sekretari mund teparashikohen ndriçuesa neoni 2x36w. Në korridore parashikohen ndriçues neoni plafonier4x18w. Ne shkalle parashikohen ndriçues plafonier anesor me llampe ekonomike 1x25w, perarsye te lehtesise ne mirembajtje. Në banjo parashikohen ndriçuesa plafonier me llampeekonomike 1x25w. Per rastet e nderprerjes se energjise elektrike ne projekt eshte parashikuarinstalimi i ndricuesave te emergjences 2x8w sipas pozicioneve perkatese me pavaresi30minuta. Ndriçimi i jashtëm parashikohet të realizohet me ndriçuesa tip kerpudhe 1x150w,te montuar ne trup ndricuesi zinkato 3.5ml me komandim me rele muzgu. Gjate zbatimit te


Faqe

104

ndriçimit te sheshit e rrethimit te percaktohen pozicionet e montimit te ndriçuesave, dhemund te ndryshohen te dhenat teknike te lartesise e tipit te trupit metalik si dhe te dhenat endriçuesit, duke plotesuar e miratuar dokumentacionin perkates.

11. Per te realizuar nje sistem transmetimi te informacionit e komunikimit telefonik,ne projekt parashikohet realizimi i rrjetit kompjuterik me kabllo FTP-CAT6A e rrjetittelefonik me kabell KT 4x05 te perqendruar ne kabinetin e rrjetit 60x40x12U. Lidhja merrjetin e Telekomit parashikohet te realizohet me kabell 2(2X0.5) te futur ne tub plastiknentokesor me diameter D-32mm, 50mm nepermjet pusetes metalike 30x30x30 nga pikaekzistuese e lidhjes me kaseten e telekomit. Pozicioni i tubit e pusetes plastike zgjidhet nemomentin e zbatimit te punimeve nga supervizori e kontraktuesi. Ne projekt jepet nje variantorientues.12. Per te siguruar nje lajmerim sa me te shpejte te ngjarjeve emergjente parashikohetinstalimi i sistemit te sinjalizimit MNZ sipas skemes central me 2 zona aktive - sensor tymitemperature - sirene e brendeshme - sirene e jashtme - buton. Centrali MNZ parashikohet temontohet ne hollin e hyrjes ne katin perdhe dhe parashikohet te kete te implementuarsistemin GSM, per lajmerim ne distance te operatoreve te percaktuar nga perdoruesi nemomentin e kolaudimit te parametrave teknik. Lidhja sipas zonave e centralit MNZ mesensoret parashikohet te realizohet me kabell antizjarr grada e trete ngjyre e kuqe 2x08 tefutur ne tub PVC me D-16, 20mm. Ne projekt parashikohet vendosja e tabelave te ndricuaraEXIT per te orientuar drejtimin e levizjes per evakuim pa shkaktuar konfuzion ne korridore eporta te nderteses. Per te rritur pavaresine nga energjia elektrike te funksionimit te sistemit tesinjalizimit MNZ parashikohet qe furnizimi me energji i centralit te behet nepermjet njebaterie te implementuar ne te. Ne kete ndertese jane parashikuar te instalohen dhe sensor tymitemperature, sensor gazi, sirena brenda dhe sirene jashte ndertese.

13. Forma ngjyra cilesia e ndricuesave dhe paisjeve te tjera te percaktuara ne projektpreventiv e ne specifikimet teknike te kontrollohen rigorozisht dhe pas vendimit perkatesmundesisht ne prani te arkitektit projektues te instalohen ne objekt.

14. Rekomandojme investitorin qe ne fazen e pranimit te ofertave konkuruese per elementetperberes te sistemit elektrik, kompjuterik, telefonik, MNZ, ofertuesit te percaktojne markenprodhuese te tyre ne menyre qe te realizohet teknologjia cilesore dhe unike ne menyre qe ketote dhena te jene pjese e kontrates me operatorin ekonomik te suksesshem.

PUNIMEt ELEKTRIKE

1.1 Aksesorët (të përgjithshme)

Aksesorët e instalimeve elektrike do të specifikohen në mënyrë të detajuar në pikat emëposhtme të këtij seksioni.Këtu ne po japim kërkesat e përgjithshme dhe kushtet tekniketë zbatimit që duhet të plotësojnë këta aksesorë dhe në përgjithësi instalimi


Faqe

105

elektrik.Instalimi elektrik në përgjithësi duhet të jetë i plotë në të gjitha pikëpamjet(montimi dhe materiale) siç është treguar në projekte dhe skica, përshkruar mespecifikimet ose udhëzimet e projektuesit.Montimi duhet të përfshijë furnizimin meenergji elektrike për të gjitha pajisjet elektrike të cilësuara dhe të ofruara, si edhe pajisjet eofruara dhe të instaluara nga të tjerët.Pika e furnizimit të pajisjeve duhet të jetë kutiaterminale furnizuese në pajim ose aparati i afërt mbyllës (izolues)/hapës.Pozicioni i gjithëpikave nëpër skica është i përafërt dhe duhet konfirmuar nga kontraktuesi duke iu referuarskicave të fundit të projektit, për gjithë rregullat e ambienteve të veçanta.Specifikimipërbën një plotësim të skicave të projektit. Në rast se ka përplasje midis skicave dhespecifikimeve, propozuesi (ofruesi) duhet të marrë një sqarim (të shkruar) ose interpretimnga projektuesi para se të shtrojë ofertën e tij (tenderin e tij).nëse nuk kërkohet një sqarimi tillë, interpretimi i inxhinierit në kantier (vendi i punës) do të jetë përfundimtar.Kontraktuesi duhet të vizitojë (kontrollojë) kantierin para se të vlerësojë qëllimin(fushën,sferën) e punës.Duke marre ne konsiderat se objekti eshte i ndertuar dhe do tinenshtrohet nje rikonstruksioni per te arritur qellimin e ketij projekti atehere duhetpercaktuar qe impianti ekzistues elektrik do te perdoret dhe pershtatet me kerkesat eprojektit te ri.

1.2 Tela dhe kabllo

Të gjitha telat dhe kabllot duhet të kenë çertifikatën e aprovimit të autoriteteve lokalepërkatëse dhe çertifikatën e fabrikës.Telat duhet të jenë përçues të thjeshtë bakri tëizoluara (veshura) me shtresë teke PVC për tu futur brenda tubave dhe linjave. NO7V-KIzolimi i telave dhe këllëfi duhet të jenë me izolim të ngjyrosur për të identifikuar fazëndhe nulin dhe percjellsin e tokezimit.Të gjitha rastet kur Percjellesit e izoluar PVCpërfundojnë në një panel shpërndarës siguresash, pajisje elektrike etj, duhet lënë një sasikablli të lirshëm për të lejuar në të ardhmen, zhveshjen e rilidhjes me terminalet pashkaktuar tërheqje të tyre.Percjellsat e izoluar për çdo seksion të instalimit duhet tëmbyllen nëpër tuba dhe në sistemin e kutive futëse përmbledhëse për atë ndarje tëveçantë.Zhveshja e izolimit në percjellesat e izoluara me PVC duhet të kryhet dukepërdorur një vegël të përshtatshme për zhveshjen e cila nuk demton percjellsin, dhe jo njëthikë.Telat duhet të jenë të ngjyrosura për identifikim. Ngjyra blu duhet të përdoret përpërçuesit e neutrit, Jeshilja/e verdha duhet të përdoren për përçuesit e tokës dhe ngjyra ezeze,kafe,grië për përçuesit fazë. Të njëjtat ngjyra duhet të përdoren për lidhjet në tënjëjtët përçues fazë. Të njëjtat ngjyra duhet të përdoren për lidhjet në të njëjtën fazëfurnizimi për të gjithë instalimet. Per linjat e rezervuara me UPS vetem percjellsi i fazesdo te perdoret me ngjyre te kuqe dhe te gjitha te tjerat do te jene ne te njejtin kodngjyrash.Të gjitha percjellesat e izoluar tek duhet të vendosen në mënyrë të tillë që të kenënë anë etiketën dhe vulën e prodhuesit ose prova të tjera të origjinës dhe kontraktuesiduhet të marrë çertifikatat e testeve të përhershme të prodhuesit kundrejt një urdhri të


Faqe

106

dhënë, n.q.s kërkohet nga inxhinieri.Numri i kabllove që duhen instaluar në tuba duhet tëjetë aq sa të lejojë futjen e lehtë pa dëme të kabllove dhe nuk duhet të zërë në asnjërrethanë më shumë se 40% të hapësirës. Instalimi duhet të përputhet me KTZ në Shqipëri.

Percjellesi i tipit NO7V-K

Standartet: CEI UNEL 35752 CEI 20-22 II CEI EN 60332-1-2 CEI EN 50267-2-1

Fig.1.1 Percjelles N7V-K

1.3 Kabllo fleksibël (me disa percjelles dopio izolim)Të gjitha kabllot duhet të kenë çertifikatën e aprovimit të autoriteteve lokale përkatëse dheçertifikatën e fabrikës.Izolimi PVC i kabllove duhet të durojë 700/1000 V, shumëtelësh ose me tel tek mepërçues të thjeshtë prej bakri të temperuar të izoluara me PVC dhe me një këllëf PVC jepërfundimtar të sipërm.Të gjithë kabllot e futur nëpër tuba duhet të jenë të izoluara me polivinil klorid dhe mepërçueshmëri të lartë.Kabllot fleksibël janë të përbërë nga tela shumëfijësh dhe në varësi të tyre kemi:

450V Tensioni nominal U0750V Tensioni nominal U3000V Tensioni test1000V Tensioni maksimal Um

+70ºC Temperatura maksimale eoperimit

+160ºC Temp.max e LSH per seksionmbi 240 mm2

-10ºC Temperatura minimale eoperimit

+5ºC Temperatura minimale einstalimit


Faqe

107

•Kabllo me 1 tela, mundet qe te jete per Faze/Neuter/PE (për sistemin 1F/3F)•Kabllo me 2 tela, Faze/Neuter (për sistemin 1F)•Kabllo me 3 tela, Faze/Neuter/PE (për sistemin 1F)•Kabllo me 4 tela, 3Faze/PEN (për sistemin 3F-TNC)•Kabllo me 5 tela, 3Faze/Neuter/PE (për sistemin 3F-TNS)•Kabllo me shume tela, (Perdoren per sinjale dhe komandime)

Kabllot fleksibël duhet ti kenë telat të ngjyrosura ose me numra për identifikim. Ngjyrablu duhet të përdoret për përçuesit e neutrit, Jeshilja/e verdha duhet të përdoren përpërçuesit e tokës dhe ngjyra e kuqe/zeze/gri/kafe për përçuesit fazë. Të njëjtat ngjyra duhettë përdoren për lidhjet në të njëjtët përçues fazë. Të njëjtat ngjyra duhet të përdoren përlidhjet në të njëjtën fazë furnizimi për të gjithë instalimet.Asnjë kabëll me seksion më tëvogël se 1.5 mm² s’duhet të përdoret me instalim vetëm nëse përmendet në veçanti.Përçuesit e tokës duhet të kenë një masë minimale të kërkuar nga rregullorja.

Kablli i tipit FG7OM1Standartet: 20-13 CEI 20-38 CEI UNEL 35382 - 35384 CEI EN 60332-3-24(CEI 20-22 III) CEI EN 60332-1-2 CEI EN 50267-2-1. CEI EN 61034-2 CEI 20-37/4-0

Fig.1.2 Kabell FG7OM1

Keto lloj kabllosh kane nje cilesi te larte sepse jane rezistent ndaj zjarrit,nuk shkaktojne tymdhe emetim te lendeve toksike ne rast djegie.Per perdorim ne ambjente te mbyllura dhe te hapura si dhe ne ambjente me lageshtire. Tëpërshtatshme për instalime ajrore,kabllore, në tub ose kanalemetalike, murature, strukturate metaleve etj . Karakteristika më e rëndësishme e këtij lloji kablli eshte mosemetimi i

600V Tensioni nominal U01000V Tensioni nominal U4000V Tensioni test1200V Tensioni maksimal Um90ºC Temperatura maksimale e

operimit+250ºC Temp.max e LSH per seksion

mbi 240 mm2-15ºC Temperatura minimale e

operimit0ºC Temperatura minimale e

instalimit


Faqe

108

lendeve toksike ne rast se digjet dhe me me izolacion Un 1kV. Ky kabell eshte perdorur nemase te gjere ne projektin elektrik.

Konduktor fleksibel,klasa e 5 e bakrit.Izolimi- HEPR cilesia G7Kunder lageshtiresTermoplastika- cilesia M1

Kablli i tipit FG7ORStandartet: CEI 20-13 IEC 60502-1 CEI UNEL 35375-35377. CEI 20-22 II CEI EN

60332-1-2 CEI EN 50267-2-1.

Fig.1.3 Kabell FG7OR

Jane percjelles fleksibel ose te ngurte,rezistent ndaj zjarrit .Jane me dy shtresa izolimi dhe tepershtatshem per instalime pa suporte ndihmes.Perdoren per instalime te jashtme dhe tebrendshme edhe ne ambjente me lageshti.I pershtatshem per instalime ajrore,ne tuba osekanale,murature,struktura metali,linja kabllore.Nuk rekomandohet te perdoret per panelefotovoltaike.

1.4 Kanalet dhe aksesorët

Instalime elektrike mund të bëhen në 3 mënyra:

• Nën suva të futura në tuba PVC fleksibël• Mbi suva në kanaleta PVC (trajtohet në pikën 8.1.7)

600V(AC) Tensioni nominal U01000V(AC)1800V(DC)

Tensioni nominal U0

4000V Tensioni test1200 V(AC)1800 V(DC)

Tensioni maksimal

90 ºC Temperatura maksimale250 ºC Temp.max per LSH per

seksionin 240mm2-15ºC Temperatura minimale0ºC Temp.minimale e instalimit dhe

operimit


Faqe

109

• Me kanalina metalike te zinguara

Aksesorët e instalimeve nën suva janë:• Tubat fleksibël PVC të dimensioneve të ndryshme në varësi të

dimensionit dhe të numrit të telave që do të futen në të• Kutitë shpërndarëse (trajtohen në pikën 8.1.5)• Kutitë për fiksimin e prizave ose të çelësave modulare (trajtohen në

8.1.13 dhe8.1.14)

Të gjitha këto vendosen para se të bëhet suvatimi.Për kryerjen e instalimeve elektrike të futura nën suva duhet të ndiqet rradha e punës si mëposhtë:

Hapja e kanaleve në mur më dimension të tillë që të vendoset lirshëm tubi fleksibëldhe me thellësi të tillë që të mos dalë mbi nivelin e suvasë përfundimtare.

Vendosen tubat fleksibël dhe kutitë prej PVC të cilët provizorisht fiksohen me allçi(më vonë mbyllen kanalet me llaç suvatimi)

Pasi është kryer suvatimi, futen telat ose kabllot, me anë të udhëzuesit të tyre, tëcilat duhet të hyjnë lirshëm dhe të lihet në të dy krahët një sasi e mjaftueshme përkryerjen e lidhjeve dhe montimeve.

Tubat fleksibël duhet të jenë të tipit DL 44 (te rende) Range (NF Range) për korridoretdhe /ose i tipit DL 50 Range (BR PVC Range) për dhoma të prodhuara nga GEËISS-ITALY ose pranohet një tjetër i ngjashëm sipas standarteve përkatëse të mëposhtme:

• Përputhja me standartet: CEI 23-32.• Materiali PVC.• (Rezistenca) Qëndrueshmëria e izolimit: 100 MΩ• Shkalla IP:IP40• Qëndrueshmëria ndaj goditjeve:IK08• Temperatura e instaluar: -5/60 gradë celsius

Kanalet dhe vendosja e tubave fleksibël PVC duhet të bëhet në distancë 0.4 m më poshtënga niveli I tavanit në vijë të drejtë horizontale dhe zbritjet për çelësa ose prizat të bëhenvertikale të drejta dhe jo me kënd ose në formë harku.

Tubat fleksibel.


Faqe

110

Tub standart fleksibel PVC lloji i rende +90°C ICTA

Diametri 8/10/12/14/16/20/22/25/28/32/40/50/60

Klasifikimi 2311

Montohet i vendosur me aksesor montimi jashte dhebrenda siperfaqeve te ngurta.

Tub standart fleksibel PVC lloji i lehte +90°C ICTA

Diametri 16/20/25/32/40/50

Klasifikimi 3422

Montohet i vendosur brenda siperfaqeve te ngurta.

1.5 Kutitë shpërndarëse dhe modulare

Kutitë shpërndarëse në varësi të sistemit që do të përdoret janë për nën suvatim ose mbisuvatim kështu që mënyra e fiksimit të tyre është ose me allçi ose me anë të vidave me upa.Materiali dhe karakteristikat teknike të tyre janë njëlloj si për tubat fleksibël të përshkruara nëpikën 8.1.4. Përmasat e kutive shpërndarëse variojnë sipas rastit dhe nevojës. Ato janë nëformë rrëthore, katrore ose drejtkëndëshe dhe kapakët e tyre mbyllës janë me ngjyra tëndryshme. E rëndësishme është që lidhja e telave/kabllove brenda në kutitë shpërndarëse tërealizohet me anë të morsetave sipas permasave bashkuese ose fundore. Ne tavolinat e punesne zonen (studimi) do te perdoren kutite OV 3-4-6M te cilat do te inkasohen ne mobilje.Furnizimi i tyre do te behet nga tuba PVC fleksibel qe do te instalohen gjithashtu brendamobiljes.

Kutite PVC IP40;IP44;IP55;IP65

Kutite shperndarese dhe modulare duke marre per baze vendin,terrenin dhe funksionin,kane shkalle izolimi IP40-IP65.


Faqe

111

Kuti shperndarje IP44 / IP55- me pjese te shkallezuara

Termorezistente

Kuti shperndarje IP55- montohet jasht murit

Me pjese te shkallezuar dhe hyrje kabllore tedrejteperdrejte

Termorezistent

Kuti shperndarese PT (1-8) qe montohet brenda murit

350 series - IP40


Faqe

112

Kuti KV modulare qe montohet brenda murit per 3, 4, 6module

Kuti OV modulare qe montohet ne gips,dru ose PVC per3, 4, 6 module

Kuti shperndarese qe montohet ne gips

Per lidhjet e kutive duhet te perdoren rakorderi per sejcilin raste instalimi. Per kete duhet temerren parasysh shkalla e izolimit dhe lloji i instalimit.

1.6 Lidhjet fleksible

Lidhjet fleksible përdoren zakonisht në laboratorë dhe konsistojnë në atë që linja elektrikeshkon deri në afërsi të pajisjes me fund kuti shpërndarëse dhe prej aty deri në pajisjen qëdo të lidhet përdoret një lidhje fleksible jashtë murit. Për këtë duhet që dalja e kabllit ngakutia shpërndarëse të jetë stabile, e izoluar dhe brenda kushteve teknike. Kablli vetë të jetëi izoluar me dy shtresa izolimi dhe të futet në tuba flëksibël. Lidhja e tij më pajisjen tëbëhet në morseterinë e saj.

1.7 Sistemi i kanalinave

Sistemi i kanalinave është shumë I përdorshëm sidomos në rikonstruksione kur sistemi Ivjetër elektrik duhet të nxirret komplet jashtë pune (ne rastin ton totalisht). Po keshtuedhe ne rastin kur objekti trajtohet me siperfaqe betoni dhe instalimi brenda muri eshtepothuajse i pamundur. Edhe ne rastet kur intesiteti i kabllove eshte i madh dhe instalimime tuba eshte i veshtire.Sistemi i kanalinave ashtu si sistemi nën suva me tuba fleksibëlduhet të plotësojë të gjitha kushtet teknike të instalimeve elektrike të përshkruara në pikën8.1.4.


Faqe

113

Sistemet e kanalinave duhet të jenë të serisë NP 40/42 .Kanalinat elektrike jane metalike te zinguara dhe plastike.

Sistemi i kanalinave përbëhet nga aksesorët e tij si: Kanalet me dimensione të ndryshme, në varësi të numrit të telave/kabllove,

prizave, çelësave etj., që do të instalohen në të, gjatësia 2m/3m Këndorët (shërbejnë për formimin e këndeve në instalime) të cilat janë në varësi të

kanalit që po shtrihet. Aksesor instalimi te kanalinave (vida,dado,xhunto,stafe,prizhonier,flutur,pjaster

fiksimi, tape fundore, etje)

Devijuesit në formë T Kutitë shpërndarëse të dimensioneve të ndryshme

Montimi i kanalinave bëhet me anë të vidave, dhe vendoset 0.4 m nën nivelin e tavanit,për rrjetin shpërndarës dhe në lartësinë e prizave/çelësave për montimin e tyre.

1.8 Llampat dhe ndriçuesit

Pozicioni i ndriçuesve duhet të jetë si ai i treguar në projekt skicën e Inxinierit Elektrik.Impianti i ndricimit nuk do te pesoj ndryshime pa miratimin e Inxhinierit projektues.Instalimi i ndriçimit do kryhet duke përdorur kabllot e izolimit PVC, tipi FG7OM1 oseNO7V-K , që kalojnë brenda tubit fleksibël PVC, në përgjithësi të fshehura brenda suvasësë ndërtesës/ose ne kaneline.Kabllot duhet të jenë në seksion minimal 1.5 mm², për t’u përshtatur me ngarkesën eqarkut, tolerancës së duhur, të bërë për të siguruar limitin e rënies se voltazhit përnënqarqet përfundimtare.Ndriçuesit duhen fiksuar me siguri në tavanin e ambienteve, të varur ose direkt nësipërfaqen e tavanit sipas llojit të ndriçuesit dhe të rekomandimit të dhëna nga prodhuesi.(Neonët bashkë me llampat do vendosen nga kontraktuesi).Karakteristikat e pamjes dhe shpërndarjes së dritës së gjithë neonëve duhen plotësuar nëpërputhje me informacionin e detajuar dhënë në këtë specifikim. Projektimi dhe ndërtimi ineonëve duhet të jetë i tillë, që globat dhe mbajtësat nuk janë subjektet e temperaturëssë tepërt, të rrjedhjes së vazhdueshme të temperaturës, për të cilën ato janëprojektuar.

1.9 Llampat flureshenteLlampat.

Të gjithë ndriçuesit neonë duhet të jenë të tipit me katodë të nxehtë, përjashto zonat kutensioni nuk sigurohet.Për përdorim të përgjithshëm karakteristikat janë si më poshtë dhegjithë llampat duhet të kenë produkte të barabarta me ato në tabelë.Gjith llampat duhet të


Faqe

114

kenë ngjyra të njëjta,duhet të jenë të paketuara në zarfe vëllimesh jo më pak se sa janëkërkuar nga tabela e mëposhtme:

Karakteristikat

Gjatësianominale mm

Ëattazhi(Ëatt)

Fluksi i ndriçimit pas2000 orësh

Ngjyratemp

Diametri illampës mm

1500 T8-58 4500 840 261200 T8-36 2800 840 26600 T8-18 1100 Degrees 26300 T8-8 420 K 26

Pajisja e kontrollit.

Pajisja e kontrollit për llampat floreshente duhet të jetë me qark inxhinerik tipit drosel meinjeksion induktiv elektronik për të minimizuar humbjet, të cilat nuk duhet të kalojë 8 ëattpër një gjatësi llampe 1200mm dhe 10 ëatt për gjatësi llampe 1500 mm .Ndezja elektronike duhet të jetë asimetrike në aplikim duke shmangur mundësinë esaturimit që rezulton në rastin e korentit të lartë në start.Aparencat dhe karakteristikat e shpërndarjes së ndriçimit të ndriçuesve neon duhet tëpërputhen me informacionin e dhënë në skicë. Të gjithë ndriçuesit fluoreshentë duhet tëjenë të pajisur me një faktor korrigjimi fuqie që duhet të korrigjojë faktorin e fuqisëAbazhuret dhe pajisjet e tjera ndihmëse duhet të jenë në përputhje me C.E.E 12 dhe çdopërshtatje duhet të bëhet me fishek sigurese në ingranazhin e konpartamentit të graduar jomë shumë se 5 amper.Ato duhen prodhuar nga fletë të mbuluara me xink ose me fletë çeliku të ngjashme dheduhen mbërthyer për të formuar një njësi të ngurtë. Lyerja me bojë duhet të jetë e njëcilësie të lartë për të parandaluar formimin e ndryshkut sidomos gjatë periudhës sëndërtimit të ndërtesës. Çdo gërryerje e pjesëve metalike të neonëve duhet ndjekurmenjëherë nga një trajtim me kromat zinku i anëve të papërpunuara dhe të lyer me bojëzmalti sintetike me ngjyrë të bardhë.Deri kur të detajohen në një mënyrë tjetër, ato duhen fiksuar drejt në kutitë hyrëse tëkabllove ose linjën e ndriçimit e duhen pasur kujdes për t’u siguruar që ato janë të sigurtaaq sa të pranojnë peshën e neonëve.Ndriçuesit montohen kur të kenë përfunduar të gjitha punimet e ndërtimit dhe të lyerjes.Dëmtimi i neonëve dhe në veçanti dëmtimi nga ndryshku, vjen si rezultat i montimit tëparakohshëm. Në raste të tilla supervizori mund të kërkojë heqjen dhe zëvendësimin pakosto për punëdhësin. Pajisjet e kontrollit dhe pajisjet e tjera ndihmëse, duhet të


Faqe

115

dislokohen brenda çdo njësie për të lejuar përhapjen e nxehtësisë brenda limiteve të tyre tëtemperaturës.Çdo ndriçues duhet të ketë një bllok konektori të fiksuar për të dalluar qartë kabllot hyrësetë fazës, nulit dhe tokës. Ky bllok konektori duhet të ketë përmasa të tilla që brenda tij tëpërfshihen kabllot me 2.5 mm² në çdo konektor. Faza e çdo neoni duhet të ketë njësiguresë të përshtatshme dhe që mund të ndërrohet pa probleme.Në figurat e mëposhtme paraqiten disa tipe të ndryshme llampash per te patur si referim.

Ndriçuesa për ambiente me lagështirë

Ndriçuesa mbi suvatim

Ndriçuesa të inkastruar në tavan

1.10 Ndriçuesit e emergjencës dhe shenjat e daljes

Paketa e ndriçimit emergjent duhet montuar dhe në ato vende, ku i ka parashikuarInxhinieri projektues elektrik.Paketa e emergjencës duhet të përfshijë mbushjen e plotë të baterisë me një ushqyes të aftëpër të furnizuar me energji për një orë dhe tubin 18 ËATT-ësh. Te kontrollohen ndricuesategzistues dhe te plotesohet diferenca e tyre.

1.11 Çelësat e ndriçimitVendodhja e çelësave të ndriçimit tregohet do te jete sipas faktit dhe vetem ne rastet tecilat jane parashikuar nga projekti do te kete ndryshime ne vendodhje..Në përgjithësi çelësat e ndriçimit gjatë gjithë ndërtesës duhet të jenë të përshtatshme përmontim të rrafshët (nën suvatim). Për njësitë e çelësave të rrafshët brenda ndërtesës duhetnjë tjetër i ngjashëm si më poshtë:


Faqe

116

Playbus Rangë GË 30011,1P-16A, ngjyra sipas arkitektit. Çelësat duhet të jenë të tipit tëndërprerjes së ndadaltë “quick make sloëbreak” të projektuara për kontrollin e rrjetit AC.Duhet të kenë një shkallë minimale prej 10 amper.Çelsat mund të jenë të tipit “broad rocker”, për të dhënë njësi të fishuara çelësash qënevojitet deri sa të ndryshohet specifikimi. Çelësat duhen të montuara në një rrjet elektrikpër të siguruar, shtrirjen e duhur, kur kutitë e kabllove metalike të përputhen rrafsh mesuvatimin e murit.

Çelësat sipas vendit ku do të përdoren dhe mënyrës së takim-stakimit i ndajmë:• Çelësa një polësh• Çelësa dy polësh• Çelësa deviat• Çelësa me llampë sinjalizimi me stakim kohor

Në figurat e mëposhtme tregohen disa tipa të ndryshëm çelësash:

Pershkrimi 1P 10 AX 250 V~ 1-Celes, siperfaqe e sheshte e bardhe.Celes ilevizshem


Faqe

117

1.12 Prizat Elektrike

Një sistem i kompletuar me njësi prizash duhet siguruar sipas projektit dhe skicave të bëranga inxinieri elektrik projektues.Të gjitha prizat që do të montohen duhet të jenë të tipit me tokëzim dhe me mbrojtje ndajnjerezve dhe kontakteve me paisjet e tjera ne te cilat duhet te montohen.Prizat ashtu si edhe çelësat mund të jenë të tipit që montohen nën suvatim ose mbisuvatim.Prizat i ndajmë sipas detyrës që do të kryejnë në:

• Priza tensioni njëfazore, dy fazore ose trefazore• Priza telefoni dhe sistemi LAN• Priza TV

Prizat e tensionit njëfazore siç tregohen edhe në figurën e mëposhtme kanë 1 pin përFazën, 1 pin për nulin dhe një pin për tokën fig. 1 ose kontaktet e tokës fig.2.

Fig. 1

Gjithë prizat, derisa të bëhet një tjetër specifikim, duhet të jenë të tipit 16 amper 2-pin dhetë dala në sipërfaqe. Ato duhet të kenë montim rafsh duhet të kenë një ngjyrë që të shkojëmë paftat e çelësave të ndriçimit.Bardha eshte prize me linje e furnizuar nga Rrjeti elektrik normal.E kuqe eshte prize me linje e furnizuar nga UPSE gjelber eshte prize me linje e furnizuar nga Gjeneratori

Gjithë prizat duhet të jenë një tip i ngjashëm i specifikuar si më poshtë:Playbus Range, me ndarës sigurie 250v, 2P-16A.Playbus Range, me ndarës sigurie 250v, 2P-16A.


Faqe

118

1.13 Sistemi i tokëzimit

Të gjitha aparatet ose pjesët e tyre të lidhura në mënyrë josolide me togëzimet, duhet tëjenë të lidhur më një sistem të vetëm togëzimi, sipas një mënyre të aprovuar nga përçuestë fuqishëm të siguruar me anën e mengave. Aty ku çdo pjesë e pajisjes është e lidhur menjë linjë uji, gazi ose lëndë djegëse aparati, duhet të jetë i lidhur me linjën duke përdorurshirit bakri të kallajisur 20 mm x 1.5mm ose togëzim me izolator PVC. Përgjatë gjithëinstalimeve të linjës edhe të gypave një përçues i ndarë mbrojtës duhet instaluar, lidhur menjë linjë të fundme toke në çdo kuti aksesorësh edhe gypash, dhe të instaluara brenda çdogjatësie të gypit fleksibël .Megjithatë, pajisja e një përçuesi të ndarë mbrojtës, vazhdimësia e instalimit të tubaveedhe linjës kryesore, duhet të jetë në të njëjtin standart, sikur ata ishin përçuesit e vetëmmbrojtës.Sistemi i tokezimit eshte i instaluar dhe duhet kontrolluar me instrument per eficensen e tijdoke bere krahasimin me vlerat e lejuar 2 om. Nese ky sistem nuk tregon vlera brendanormave te lejuara atehere duhet raportuar nepermjet nje protokolli tokezimi pranedrejtueseve ose supervizoreve te projektit.Elektrodat e tokës do jenë me një profil L, të galvanizuar çeliku 50x50x5mm (ose meelektroda togëzimi të zinguara) të futura në një thellësi minimale prej 2 metrash. Numri ielektrodave të togëzimit varet nga lloji I truallit dhe nga ajo qe Rt (rezistenca e tokëzimit),e cila duhet të jetë më e vogel se 3 Ω. Për këtë pas përfundimit të vendosjes së elektrodaveduhet bërë matje me aparat të Rt dhe të mbahet një proçes verbal, I cili duhet t’i paraqitetSupervizorit. Në rast se Rt është më e madhe se 3 Ω, atëherë duhet të shtohet numri Ieklektrodave deri sa të arrihet ajo e kërkuara.Elektrodat vendosën në formë drejtkëndëshi, trekëndëshi apo katrore sipas numrit të tyrepor gjithmonë në një largësi 1.50 m nga njëra tjetra. Elektrodat lidhen me njëra tjetrën meanë të një shiriti zingatoje 40mm x 4mm, me anë të saldimit ose me anë të vidave me dadoshtrënguese. Pika e lidhjes së elektrodave duhet të jetëbërë me lidhje përfundimtare kundra ndryshkut. Nga pika e fundit, dilet me shirit zingatoje40 mm x 4 mm dhe futet në dhomën e transformatorit, në shinën epotencialeve, dhe prej andej në të gjitha pajisjet e dhomës së transformatorit,duke shtrirë një kabëll togëzimi me diametër min. 25 mm ².Nga paneli kryesor i TU shpërndarjes tokëzimi shpërndahet së bashku mekabllin/telat e fazave dhe të nulit, në të gjitha daljet e tensionit dhe duhet të jetëme dimension min. 2.5 mm².Pjesët metalike të instalimit dhe pjesët e pajisjeve të tjera të lidhura me instaliminduhet të tokëzohen në mënyrë të pavarur nga nuli i shpërndarjes dhe nuli itransformatorit të shpërndarjes. Konduktori i vazhdimësisë të tokëzimit, duhet tëinstalohet në të gjithë qarqet dhe të ngjitet në pjesët metalike të ndriçuesve të


Faqe

119

fiksuar, me fashetat e tokezimit të të gjitha portollampave dhe me pllakën metalike tëmurit.Të gjitha pjësët metalike të pajisjeve dhe të motorave duhet të lidhen me sisitemin etogëzimit.

1.14 Sistemi i mbrojtjes atmosferike

Sistemi i mbrojtjes atmosferike është shumë i domosdoshëm, për vetë kushtet atmosferikedhe vendodhjen gjeografike në të cilat ndodhet vendi ynë.Sistemi i mbrojtjes atmosferike është dhe duhet të ngrihet i pavarur, nga ai i sistemit tëtokëzimit dhe të plotësojë kushtet e zbatimit sipas KTZ –së së Shqipërisë.Vlera e rezistencës të këtij sistemi duhet të jetë më e vogël se 3 Ω. Gjatë punës për këtësistem (pasi të jenë vendosur elektrodat) kryhen matje të R dhe në rast se ajo është më emadhe se 3 Ω, atëherë duhet rritur numri I elektrodave derisa të arrihet kjo vlerë. Matjetduhen përsëritur dy here në vit. Një herë në tokë me lagështirë dhe një herë me tokë tëthatë.Materialet që do të përdoren për këtë sistem (shiritat, elektrodat që do të futen në tokë,shigjeta, bulonat fiksues etj.) duhet të jenë të gjitha prej zingu ose hekur të galvanizuar.Shiritat duhet të jenë me përmasa 40 mm x 4 mm ose 30 mm x 3 mm, ose shufër mediametër min. 10 mm.Elektrodat duhet të jenë me gjatësi 1.5 m, si në rastet kur do të përdoret hekur në formë“L” (50 x 50 x 4 mm) i galvanizuar, ashtu edhe kur do të përdoren elektroda zingu tëprodhuara nga fabrika.Shigjeta duhet të jetë edhe ajo prej zingatoje, psh. një tub zingatoje¾ “, I cili bëhet me majë dhe ka gjatësi të tillë që të dal min. 0.6 m mbi pikat më të larta tëobjektit.Bulonat dhe dadot që do të përdoren për fiksim të shiritit me elektrodat duhet të jenë min.M 12.Ngritja e sistemit të mbrojtjes atmosferike në varësi të objektit mund të realizohet:

Për objekte ekzistuese që do të rikonstrukturohen dhe që nuk e kanë këtë sistemmbrojtje

Për objekte të reja që do të ndërtohen

Për objektet ekzistuese duhet që: Të hapet një kanal me thellësi min. 0.5 m me gjerësi të mjaftueshme për të shtrirë

shiritin, I cili do të shtrihet në të gjithë perimetrin e objektit, rreth 1 m larg tij. Shtrirja e shiritit në të gjithë perimetrin e tij Hapja e gropave dhe futja e elektrodave 1.5 m në thellësinë 2 m pra 0.5 m, nën

nivelin e tokës në të katër këndet e objektit, dhe lidhja e tyre me shiritin. Dalja nga elektrodat me shirit, të paktën dy kënde të objektit (diagonale), deri në

çati/taracë,.duke e fiksuar shiritin në mur me anë të vidave dhe upave. Daljet në çati/taracë lidhen me njëra tjetrën, duke formuar konturin e mbyllur me

anë të të njëjtit shirit


Faqe

120

Në pikën-at më të larta të çatisë/taracës fiksohet shigjeta, e cila është e lidhur mekonturin e lartpërmendur

Shënim: të gjitha lidhjet duhet të bëhen të tilla që të kemi një përcjellshmëri të lartë, si dhetë mos kemi korozion dhe oksidim të pikave të lidhjeve.Për objektet e reja sistemi i mbrojtjes ngrihet njëlloj, si më sipër, me ndryshimin qëelektrodat dhe shiriti që futen në tokë, pasi të jetë bërë hidroizolimi perimetral.

2. SHPERNDARJA E FUQISE

2.1 Shpërndarja e tensionit të ulët

Rrjeti shpërndarës i tensionit të ulët projektohet nga Inxhinieri elektrik dhe duhet tëplotësojë të gjitha kushtet e KTZ në Shqipëri.Shpërndarja e tensionit të ulët fillon që nga ana e TU të transformatorit, deri në çdo prizë,çelës dhe ndriçues. Shpërndarja e TU bëhet me anë të telave ose të kabllove, të cilët janëpërshkruar në pikën 8.1.2.Paneli kryesor i tensionit të ulët vendoset në dhomën e teknike.Paneli kryesor i TU mund të jetë i tipit mbi suvatim (montohet me vida dhe upa direkt mbimur në ose i mbeshtetur dyshemeja) ose nën suvatim. Ai duhet të jetë metalik, i lyer mebojë, që I reziston korozionit, si dhe të jetë i mbyllshëm me çelës.Përmasat e tij janë në varësi të pajisjeve elektrike që do të montohen, të cilat janë në varësitë ngarkesës së godinës.Paneli kryesor i TU duhet të përmbajë të paktën:

Matësin e energjisë elektrike 3 fazor Automatin kryesor trefazor 400 V, amperazhi varet nga ngarkesa Automatet trefazor për çdo kat (sugjerohet që në çdo kat të shkohet me tre faza në

mënyrë që të bëhet një shpërndarje sa më e mirë e ngarkesës dhe siguri më tëmadhe në furnizim)

Ampermetra për çdo fazë me tregim në kapakun e tij Voltmetër me tre pozicione për të matur çdo fazë me tregim dhe komandim në

kapakun e tij Sinjalizuesit e fazave me tregim në kapakun e tij Klemet e tokëzimit që lidhen me sistemin e tokëzimit

Montimi i tij dhe i përbërësve, duhet të bëhet nga specialisti elektrik nën mbikëqyrjen eInxhinierit. Të gjitha lidhjet e kabllove / telave brenda panelit, duhet të bëhet me anë tëklemave bashkuese dhe jo me nastroband.Në figurën e mëposhtme paraqiten disa tipe klemash të prodhimit GEËISS - Itali perreference.


Faqe

121

Vetë paneli duke qenë metalik, duhet të lidhet me sistemin e tokëzimit.Një shembull i panelit kryesor i tensionit të ulët mund të jetë i tipit VESTA 400 prodhuarnga A.B.B-ITALY,ose pranohet një tjetër i ngjashëm si specifikohet më poshtë:

Montim në sipërfaqe (prodhuar në fabrikë nga fletë) Prodhim fabrike mefletë çeliku të pjekura në furrë. Kontroll frontal me MCB SACEISOMAX,S3N-250 Ampermetra 0-250/s dhe njehsues këh.

Dimensionet: 600x400x1800mm.

Në figurat e mëposhtme paraqiten disa tipe të ndryshme panelesh të TU të prodhimitGEWISS,Itali.


Faqe

122

2.2 Panelet e shpërndarjes në dhomen teknikePanelet e shpërndarjes në kate janë pika shpërndarje të TU, të cilat përveç shpërndarjes sëtensionit për katin, bëjnë të mundur edhe selektimin e mbrojtjes.Këto panele janë të tipitqë montohen nën suvatim ose mbi suvatim.Panelet në varësi të ngarkesës mund të jenëderi në 12 elementë për një kat dhe më tepër elementë për 2 kate, e kështu me rradhë.Këtopanele, meqënëse do të vendosen në ambiente publike, duhet të jenë të mbyllshëm meçelës për arsye sigurie.Elementët e domosdoshëm të këtyre paneleve janë:

Automati kryesor 3 fazor manjetotermik dhe me mbrojtje diferenciale, amperazhivaret nga ngarkesa;

Sinjalizuesit e fazave (3 copë);

Automatët manjetotermik njëfazorë të fuqisë (prizave), të cilët në varësi të prizaveqë do të furnizohen kanë edhe amperazhin e tyre;

Automatët manjetotermik të ndriçimit, të cilët në varësi të ndriçuesave që do tëfurnizohen kanë edhe amperazhin e tyre;

Rekomandohet që sistemi i ndriçimit të jetë i ndarë nga ai i fuqisë.Shembuj figurativë tëkëtyre paneleve janë paraqitur më poshtë, dhe janë të prodhimit GEËISS, Itali, seria 40CD. Rekomandohet të përdoren ata ose të ngjashëm me ata që plotësojnë të njëjtat kushte.


Faqe

123

2.3 Siguresat (automatet)

Siguresat (Automatet) jane ndarës qarku, të cilat veprojnë në mënyrë automatike në rastembingarkesash dhe e hapin qarkun duke i ndërprerë tensionin ngarkesës. Për këtë nëpërzgjedhjen e amperazhit të automatëve duhet të merret parasysh ngarkesa që ai mbron.Automatët që përdoren në ambientet publike janë manjetotermik dhe me mbrojtjediferenciale. Automatët janë njësi mbrojtje nga mbingarkesat. Ato vendosen në kutitë eçelësave automatë, në panelët e kateve dhe në panelin kryesor të TU.Automatët sipas numrit të fazave që ato mbrojnë i ndajmë në: një fazor dhe në trefazor.Sipas amperazhit I ndajmë: 6 A; 10 A; 16 A; 20 A; 25 A; 32 AAutomatët i ndajmë sipas numrit të poleve: një polësh, dy polësh, tre polësh dhe katërpolësh. Në figurën e mëposhtme paraqitet një grup automatësh, si dhe shembuj individualtë disa tipeve të prodhimit GEËISS – Itali, rekomandohet përdorimi edhe i automatëve tëngjashëm.

Ndarës tensioni manjetotermik kompakt1P - 1P+N - 2P - 3P - 4P


Faqe

124

Specifikimet teknike

•Kapacitetii ndërprerjes: 4,5 kA

• Karakteristika e takim- stakimit:

C

• Tensioni nominal: 230 - 400 V

• Frekuenca: 50 - 60 Hz

• Tensioni I izolimit: 500 V

Ndarës qarku kompakt 1P+N C 6 4.5KA 1M Ndarës qarku kompakt 3PC10 4.5KA 2M

Ndarës qarku diferencial një – copësh kompakt 4P C25 4.5KA AC/0.3


Faqe

125

Ndarës qarku diferencial 2P - 4P

Specifikimet teknike

• Tensioninominal:

230 - 400 V

• Frekuenca: 50 - 60 Hz

• Tensioni iizolimit: 500 V

Tipi SD - class A S (selektive)

Ndarës qarku dife rencial 2P-4P

Specifikimetteknike

• Tensioninominal:

230 - 400 V

• Frekuenca: 50 - 60 Hz• Tensioni iizolimit: 500


Faqe

126

3.SISTEMI I SINJALIZIMIT TË ZJARRIT

3.1 Pajisjet e kontrollit

Kontraktori duhet të mbulojë, instalimin, testin, lidhjen dhe garanton një cilësi të lartë tëveprimit të pajisjes sinjalizuese të zjarrit dhe sistemit të alarmit duke përfshirë dheautoparlantet, ndriçuesit, pajisjet e alarmit, kontaktet e thyerjes së xhamit, panelët ealarmit të zjarrit, karikuesin e baterisë, dhe releve të shoqëruar, do sigurohen dhe lidhen nëpërputhje me specifikimet, sipas pozicioneve të treguara në vizatime. Instalimi do tëkryhet me JY- (st) – Y 2x1 mm2 kabëll për shuesit e zjarrit dhe NYMHY 2x1 mm, përautoparlant.Të gjithë sinjalizuesit do të pajisen me një shigjetë treguese të vendit të zjarrit.Sinjalizuesit kryesor do të sigurohen gjithashtu me lidhje ndërmjet terminaleve në mënyrëqë të ndihmojë komandimin e njësive sinjalizuese në vizatimet e mëparshme. Sinjalizuesite tymit të duhanitKëto do të veprojnë në mënyrë që të mbajnë ekulibrin ndërmjet dhomës së hapur dhe tëmbyllur, kështu kur tymi depërton në dhomën e hapur ai do të ketë kontakt me qarkun dhedo të aktivizojë sinjalin. Çdo sinjalizues do të projektohet në mënyrë që të mbulojë njëzonë prej 100 m2.Të gjithë sinjalizuesit e tymit, të jenë instaluar të tilla që të mund të ndërrohen mezëvendësues.

3.2 Zjarrpërgjuesit automatik

Veprimi detektor ose I pikës së thirrjes, do të fillojë si më poshtë: Koka e pajisjes së alarmit ose e pikës së thirrjes do të jetë e ndriçuar Adresa e mjeteve, numrat e zonës dhe përshkrimi I çdo vendi do të jepet në njësinë

e kontrollit (dhe në njësinë përsëritëse).Veprimi I detektorit ose pikës së thirrjes do të fillojë si më poshtë:

Koka e pajisjes së alarmit ose e pikës së thirrjes do të jetë e ndriçuar Adresa e mjeteve, numrat e zonës dhe përshkrimi I çdo vendi do të jepet në njësinë

e kontrollit (dhe në njësinë përsëritëse). Alarmi do të transmetohet në brigadën e zjarrit Autoparlantet e tokës do të tingëllojnë në vazhdimësi.

Autoparlantët në të gjitha zonat e tjera do të pulsojnë.


Faqe

127

3.3 Pajisjet e sinjalizimit

Sinjalizuesit kryesor nuk do të përmbajnë elementë elektronik ose komponentë riparues.Një qark I shkurtër izolues do të instalohet me anë të telave që të ndajë zonat e zjarrit. Njëmaksimum prej 20 elementësh do të instalohet ndërmjet izoluesve.Të gjitha mjetet do të pajisen me një sinjalizues alarmi integral. Aty ku sinjalizuesit janëinstaluar brenda dhomës është njësoj sikur nuk funksionojnë. Burimet elektrike prapajisjet e alarmit duhen instaluar jashtë dhomave.

3.4 Zilet e alarmit per sistemin e zjarrit

Autoparlantët e alarmit do të vendosen ndërmjet godinës. Vendndodhja do të caktohet përtë siguruar:

Minimumin e nivelit të tingullit prej 75 db (A) është I pranishëm në çdo ambjent. Mosfunksionimi I një zileje të mos ndikojë në nivelin e përgjithshëm të

sinjalizimit. Të paktën një zile për çdo zonë zjarri, të jetë e aktivizuar.

Zilet e alarmit do të sinkronizohen nga një motor.Zilet e alarmit do të prodhojnë një nivel tingulli prej 92-94 dB (a)Zilet e alarmit do të shkruhen me të kuq dhe do të shkruajnë qartë “Zjarr”.

4.SISTEMI LAN DHE TEL (LOCAL AREA NETËORK)

4.1 Rrjeti shpërndarës

Meqënëse në sistemin shkollor në vetvete përveç instalimit të kompjuterave, duhet të ketëedhe rrjeti LAN-i te përshtatshëm për ambjente shkollore.Rrjeti LAN përbëhet nga një mail server, ëindoës server, ëeb server, antivirus server dhefireëall perkates, për një numër të caktuar kompjuterash, në varësi të ambjentit dhe hub-it.Gjithashtu rrjeti LAN do te ofroje mundesine e vendosjes se Wireless HotSpot per t’Idhene mundesi studenteve/punonjesve te lidhen me rrjetin kompjuterik te Kopshtit per tepasur akses ne Internet dhe/ose ne te dhenat qe do te lejohen nga administrator.Ëireless Hot spot do te instalohen ne vende te padukshme ne cdo kat te Kopshtit.Të gjithë kompjuterat duhet të jenë të pajisur me karta standarte rrjeti dhe kabllo mekonektorë RJ45. Kompjuterat janë me të drejta rrjeti të përcaktuara nga kompjuteriqendror (serveri). Paisje shtesë të nevojshme; janë Printera rrjeti dhe skanera rrjeti, të cilëtofrojnë mundësi shtesë për studentet/punonjesit.


Faqe

128

4.2 Prizat e rrjetit

Si pjesë e rrjetit të shpërndarjes së LAN-së janë edhe prizat fundore, të cilat mund të jenëteke ose dyshe. Prizat e rrjetit të LAN vendosen në të njëjtën lartësi me prizat e tensionitdhe rekomandohen në lartësi 0.4 m. Ato mund të jenë të tipit nën suvatim ose të tipit mbisuvatim ( që inkastrohen në kanaleta).Prizat e rrjetit LAN janë të njëjta me ato të sistemittë telefonisë tip Playbus Range, RJ45- kategoria 5e FTP, ngjyrë e bardhë (ose të njëjtë mengjyrën e prizave të tensionit dhe telefonit).

Vendosja e sistemit te kabllove eshte rritur me shpejtesi kohet e fundit sepse eshte rriturdhe infrastuktura me nje kapacitet 10Gb/s ne menyre qe te kete nje perparesikonsolidimi I/O. Këto zgjidhje shumë të besueshme dhe të shkallëzuar të infrastrukturessherbejne per të rritur disponueshmërinë e rrjetit, zbutur rrezikun, dhe minimizuarkonsumin e energjisë. Një infrastrukturë e projektuar dhe e zbatuar si duhet eshte baza eçdo biznesi. Nqs planifikimi eshte i strukturuar qarte dhe ne menyre te sakte lehtësonofrimin e shërbimeve të reja, ul kostot e mirëmbajtjes së rrjetit dhe rrit produktivitetin.Këto sisteme janë zhvilluar përmes hulumtimeve të avancuara, zhvillimit te teknologjivetë reja, dhe testimit rigoroz të performancës. Mbështetur ne pervojen ISO 9001, kapermiresuar një rrjet të shpërndarësve kryesorë për të siguruar mbështetjen e shkëlqyer tëkonsumatorëve.Sistemi I rrjetit telefonik dhe komunikimi I të dhënave.


Faqe

129

Kontraktori duhet të instalojë një sistem rrjeti telefonik IP nga burimi i linjës dhe dhoma eaparaturës qëndrore në të gjithë godinën. Përgjithësisht rrjeti I telefonise do të instalohense bashku me rrjetin LAN, per aresye te uljes dhe te kostove te instalimit.Ne dhomen teknike duhet te instalohet gjithashtu dhe centrali telefonik IP me minimalisht100 numra te brendshem me mundesi upgrade.Centrali duhet te jete I nje tipi te tille (per ilustrim) fig si me poshte:

Për çdo dalje telefoni treguar në vizatime, kontraktori duhet të sigurojë një prizë tiplidhjeje RJ45 me dalje fole që të mbajë fuqinë e tyre.Përpara instalimit, të sistemit kontraktori duhet të konsultohet me autoritetet përkatëse përkërkesat e tyre dhe të pranohen nga projektuesi.


Faqe

130

4.3 Karakteristikat teknike.

Kategoria 5, (CMR), 4-palë, kabllo UTP/FTP bakri. Përçuesit janë 24 AËG me izolim PE.Përçues në çifte, të ndara me një ndarës te integruar, dhe të mbrojtur nga një flete Ame-retardant PVC. Kategoria 5e, (CMR), 4-palë, kabllo UTP/FTP bakri.

Përçuesit janë 24 AËG me izolim PE..

F/UTP Cat. 5e

PUNOI Ing Dritan Hazinedari

RELACION TEKNIK -...

Documents

Transcript of RELACION TEKNIK -...