Puente Noruega Final

7/21/2019 Puente Noruega Final

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ING. MARCO QUISPE COZ



[MEMORIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAL PUENTE NORUEGA] 11 de febrero de 2012

Marco Antonio Quispe Coz – Ingeniero Civil Página 2

Contenido

1. INTRODUCCIÓN.‐ ............................................................................................................................ 3

2. FILOSOFÍA DE DISEÑO.‐ .................................................................................................................. 3

3. ESTADOS LÍMITES.‐ ......................................................................................................................... 3

4. CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGA.‐ ...................................................................................... 4

5. DEFORMACIONES.‐ ......................................................................................................................... 6

6. DIMENSIONAMIENTO.‐ .................................................................................................................. 6

7. PESO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES SIN LA LOSA DE RODAMIENTO.‐ .................................... 6

8. SISMISIDAD.‐ ................................................................................................................................... 7

9. MODELAMIENTO DE ESTRUCTURA.‐ .............................................................................................. 7

10. ASIGNACIÓN DE CARGAS SEGÚN MANUAL DE DISEÑO DE PUENTES MTC.‐ .......................... 15

11. ANÁLSIS DE RESULTADOS SEGÚN SOFTWARE CSI BRIDGE.‐ ................................................... 16

12. BIBLIOGRAFÍA.‐ ......................................................................................................................... 21

13. ANEXOS.‐ ................................................................................................................................... 21




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5. DEFORMACIONES.‐

El puente es diseñado a manera de evitar los efectos estructurales o psicológicos indeseados que provocan las deformaciones. A pesar de aquellos, salvo en el caso de los tableros de placas ortótropas, las limitaciones referidas a deflexiones y profundidad son optativas,

cualquier desviación importante de las prácticas relacionadas con la esbeltez y las deflexiones que en el pasado resultaron exitosas son revisadas.

En ausencia de otros criterios, para las construcciones de aceros y/u hormigón se pueden considerar los siguientes límites de deflexión:

‐ Carga vehicular, general Longitud/800 ‐ Cargas vehiculares y/o peatonales Longitud/1000 ‐ Carga vehicular sobre voladizo Longitud/300 ‐ Cargas vehiculares y/o peatonales sobre voladizos Longitud/375

6. DIMENSIONAMIENTO.‐

El pre ‐dimensionamiento obedece a las condiciones establecidas en el Manual de Diseño de Puentes del MTC.

6.1. LOSA DE CONCRETO.‐

Corresponde a un elemento monolícico con armadura en ambas direcciones y ambos sentidos, superior e inferior, la armadura es ASTM A615 Grado 60.

La losa modelada posee un espesor de 20 cm.

7. PESO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES SIN LA LOSA DE RODAMIENTO.‐

La superestructura posee un peso total de:

TABLE: Material List 2 ‐ By Section Property Section ObjectType NumPieces TotalLength TotalWeight

Text Text Unitless m Tonf

ARC1 Frame 40 149.41226 67.4328 ARC2 Frame 16 59.7649 21.7661 VL Frame 64 440 27.6286 VCIERRE Frame 10 20 9.7956 PENDOLAS Frame 56 857.83613 6.8096 VTIR2 Frame 32 220 58.4329 ARRANQUE2 Frame 4 29.87003 13.4809 VT2 Frame 75 150 30.0838

W21X50 Frame 50 355.60504 26.471 PESO TOTAL DE LA SUPERESTRUCTURA TONELADAS 261.9013






8. SISMICIDAD.‐

Se ha calculado un espectro de diseño según RNE, se adjunta memoria de cálculo.

9. MODELAMIENTO DE ESTRUCTURA.‐

9.1. SUPERESTRUCTURA.‐

En la mayoría de los códigos los principios de diseño están claramente definidos, ya que al definir los requisitos y principios de diseño los códigos tratan estructuras enteras y no sólo secciones. Sin embargo, a diferencia de lo que ocurre con los principios, los procedimientos de dimensionamiento y los procedimientos de verificación se concentran en secciones, y se realizan diferentes verificaciones para las diferentes acciones, tales como los momentos y las fuerzas de cortante. Además, las reglas de detallado incluidas en los códigos pretenden garantizar la seguridad global de las estructuras.

Los programas de análisis estructural son una herramienta importante hoy día, ya que se pueden modelar estructuras completas o elementos medulares para el buen funcionamiento de dichas estructuras; los programas de análisis se deben tomar como una ayuda para la rapidez de la obtención de los elementos mecánicos para el diseño de las estructuras, aunque el ingeniero está obligado a manejar dichos elementos con el criterio de optimizar el diseño y consciente de que los resultados son aproximadamente los esperados.

Para el cálculo de la estructura se ha utilizado el software CSI BRIDGE en su versión 15, el cual permite el cálculo de puentes en base a elementos finitos y álgebra matricial para

los elementos

del

tipo

vigas.

CSIBridge permite un diseño y adaptación rápida y sencilla de puentes de acero y concreta. Los modelos de puentes pueden definirse usando pestañas y botones que utilizan términos comunes de ingeniería de puentes, tales como líneas de carril, componentes de la superestructura o subestructura, soportes, pilares, y postensado. Los Carriles y Vehículos pueden definirse rápidamente e incluir efectos de anchura. Están disponibles gráficas de Grantt sencillas y prácticas para estimular el modelado y construcción de secuencias y programación. Construcción en Etapas, flujo plástico y análisis por agrietamiento, tensión en cables para el objetivo de las fuerzas y la flecha o deflexión, no ‐linealidad geométrica (P‐Delta y grandes desplazamientos), no ‐linealidad en materiales, pandeo, análisis estático y dinámico, todo esto está disponible en CSIBridge.

El diseño por AASHTO LRFD se incluye para puentes de acero y concreto con combinaciones de carga automatizadas. El diseño sísmico y revisión de capacidades puede automatizarse para incluir análisis lateral pushover.

La capacidad de carga por Rating se utiliza para determinar la “Capacidad a la Carga Viva” de un puente. Las demandas de cargas muertas se sustraen de la capacidad de la sección y el número resultante se divide por las demandas de carga viva. (Basado en las cargas vehiculares especificadas en el código). El número resultante es el llamado factor “Rating”.






Los factores de “Rating” mayores a 1 indican que el puente es adecuado para soportar el tráfico existente. Si el factor de “Rating” es menor que 1, se indican restricciones de peso en los vehículos para asegurar condiciones de operación segura en el puente.

Completamente integrado en el paquete de diseño CSiBridge es el poder del motor de

análisis SAPFire, incluyendo la construcción por etapas, la fluencia y el análisis de la contracción, no linealidad geométrica (P‐delta y grandes desplazamientos), la no linealidad del material (superestructura, rodamientos, subestructura y el suelo apoya), pandeo y Análisis estático y dinámico. Todos estos se aplican a un modelo único y completo. Además, el diseño AASHTO LRFD se incluye con combinaciones de carga automática, diseño de la superestructura, y lo último en diseño sísmico.




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9.2. SUB‐ESTRUCTURA.‐

9.2.1. ESTRIBOS.‐

Se diseñaran principalmente para resistir los empujes del terreno sobre los

elementos, tales como muros o columnas, y deberán cumplir con los factores de seguridad al deslizamiento y al volteo (AASHTO 4.4.9), para el deslizamiento se calculan las fuerzas verticales y se multiplican por el coeficiente de fricción entre el concreto y el tipo de terreno, la relación de este resultado entre las fuerzas laterales no deberá sobrepasar los factores de seguridad al deslizamiento; para el volteo se calculan los momentos actuantes y los momentos resistentes y la relación de momentos actuantes entre resistentes no deberá sobrepasar los factores de seguridad al volteo. La condición de empuje de tierras es la que en la mayoría de los casos rige, pero también se deberán revisar los efectos de sismo y las descargas al terreno por carga muerta más carga viva.

Se adjunta

hoja

de

cálculo

de

los

estribos.

9.2.2. DEFENSAS RIVEREÑAS.‐

La protección contra las inundaciones incluye, tanto los medios estructurales, como los no estructurales, que dan protección o reducen los riesgos de inundación.

Las medidas estructurales incluyen las represas y reservorios, modificaciones a los canales de los ríos, defensas ribereñas, depresiones para desbordamiento, cauces de alivio y obras de drenaje.

Las medidas no estructurales consisten en el control del uso de los terrenos aluviales mediante zonificación, los reglamentos para su uso, las ordenanzas sanitarias y de construcción, y la reglamentación del uso de la tierra de las cuencas hidrográficas. Las defensas ribereñas son estructuras construidas para proteger de las crecidas de los ríos las áreas aledañas a estos cursos de agua.

La forma y el material empleado en su construcción varía, fundamentalmente en función de:

Los materiales disponibles localmente El tipo de uso que se da a las áreas aledañas. Generalmente en áreas rurales se usan diqu es de tierra, mientras que en las áreas urbanas se utilizan diques de hormigón.

Con la excepción de los casos de inundación severa, los ecosistemas y las comunidades humanas de muchas áreas se han adaptado, y dependen de la inundación periódica de la tierra. Ordinariamente, la inundación llega a ser un problema solo si los eventos naturales o las actividades humanas aumentan su intensidad o frecuencia, o si el hombre invade las áreas anegadas; colocando estructuras y realizando actividades que requieren protección.

Los potenciales impactos ambientales más importantes de las medidas estructurales para controlar las inundaciones, se basan en la eliminación del modelo natural de inundación y los beneficios que ésta trae. Los terrenos






aluviales son productivos porque la inundación los hace así; ésta remueva la humedad del suelo, y deposita limos en las tierras aluviales fértiles. En las áreas áridas, posiblemente sea la única fuente de riego natural, o de enriquecimiento del suelo. Al reducir o eliminar las inundaciones, existe el potencial de empobrecer la agricultura de los terrenos aluviales (recesión), su vegetación

natural, las poblaciones de fauna y ganado y, la pesca del río y de la zona aluvial, que se han adaptado a los ciclos naturales de inundación. Es necesario tomar medidas de compensación para mantener el nivel de productividad de los sistemas naturales, utilizando fertilizantes, o riego en los terrenos agrícolas, mejorando los terrenos de pastoreo, o implementando sistemas intensificados de manejo y producción de la pesca. Asimismo, si a raíz de las medidas de canalización, se reduce la frecuencia de las inundaciones, se transportarán los sedimentos que ingresan al río en las áreas altas de la cuenca hidrográfica, hasta la desembocadura del río, a menos que existan áreas de rebosamiento aguas abajo. Las cantidades más grandes de depósitos en el río pueden causar cambios físicos, mediante la sedimentación y las variaciones en los caudales de agua a la

altura del

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costaneras,

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en la pesca abundante que producen estos ecosistemas. Los arrecifes de coral son, especialmente, sensibles al aumento de sedimento en los ríos, y pueden ser destruidas, irreparablemente.

Las medidas no estructurales para controlar las inundaciones, tienen el objetivo de prohibir o regular el desarrollo de la zona aluvial, o la cuenca hidrográfica, o proteger las estructuras existentes, a fin de reducir la posibilidad de que sufran pérdidas debido a la inundación. Al igual que toda medida preventiva, son menos costosas que el tratamiento (es decir, la instalación de las medidas estructurales necesarias para controlar las inundaciones). Esencialmente, las medidas no

estructurales son

beneficiosas,

porque

no

tratan

de

regular

el

modelo

natural

de

inundación del río. La filosofía actual de muchos planificadores y fomentadores de políticas, es que es mejor mantener los terrenos aluviales sin desarrollo, como áreas naturales de desbordamiento. Sin embargo, si existe desarrollo en la zona aluvial, se deberá utilizar control no estructural, conjuntamente, con las medidas estructurales.

La zonificación es un medio efectivo para controlar el desarrollo del terreno aluvial. Al destinar el terreno a la agricultura, los parques y las áreas de conservación, se protege la zona aluvial, y se previenen los usos del terreno que sean vulnerables a los daños causados por las inundaciones. Como las tierras húmedas cumplen una función natural de control, es de particular importancia implementar zonificación para prohibir las actividades en estas áreas que puedan reducir su capacidad de almacenamiento de agua.

Los reglamentos de las ordenanzas de zonificación pueden prohibir, o especificar, los tipos y funciones de las estructuras que pueden ser construidas en el cauce del alivio, o en el terreno aluvial, para reducir el riesgo de inundación. Por ejemplo, se puede prohibir la eliminación de las aguas negras y los materiales tóxicos o peligrosos, requerir que las estructuras tengan protección contra inundaciones, y rechazar la construcción de los edificios y caminos privados que puedan exacerbar los efectos de las inundaciones.

Las ordenanzas sanitarias y de la construcción pueden, además, contemplar especificaciones adicionales en cuanto al manejo de la zona aluvial. Las






ordenanzas sanitarias pueden reducir el riesgo de los problemas de salud, que se originarán de la contaminación del agua potable luego de una interrupción en los sistemas de alcantarillado, a causa de la inundación. Las ordenanzas pueden prohibir la instalación de sistemas de absorción por el suelo (tanques sépticos, campos de absorción, etc.) o requerir un permiso para su instalación. Las

ordenanzas de la construcción pueden especificar los requerimientos estructurales de los edificios nuevos, para reducir su vulnerabilidad a la inundación, y disminuir los riesgos sanitarios y de seguridad para los ocupantes (p.ej. los reglamentos en cuanto a las instalaciones eléctricas y elevación de los pisos), y reducir al mínimo el grado en que el edificio impida el flujo de las aguas. Para poder aplicar las medidas no estructurales necesarias para controlar las inundaciones, debe existir control sobre el uso del terreno, y, por lo tanto, es una cuestión institucional. Las medidas no estructurales pueden ser efectivas en el grado en que el gobierno sea capaz de diseñar e implementar el uso adecuado del terreno.

Finalmente, se

pueden

realizar

diferentes

actividades

que

ayudarán

a reducir

o

demorar el flujo del agua de los terrenos, y aumentar la infiltración, y, por eso, reducir el riesgo de inunda ción. Estas actividades incluyen el manejo de la cuenca hidrográfica (p.ej. aumentar la cubierta vegetal, especialmente en las pendientes, mejorar las prácticas agrícolas, implementar medidas para controlar la erosión de los arroyos, etc.) sembrar plantas junto a las orillas de los ríos, y proteger y restringir el acceso a las tierras húmedas que ejercen un efecto natural para controlar las inundaciones.




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Página 20






12. BIBLIOGRAFÍA.‐

12.1. Puentes. Diseño, análisis y construcción, Hernández Ibáñez, S., E.T.S.I.C.C.P. Universidad de da Coruña, La Coruña, 2002.

12.2. Puente’s, Leonhardt, F., Presses Polytechniques Romandes, Lausanne.

12.3. Bridges, Brown, D.J., Ed. Mitchell Beazley, Londres.

12.4. Les Ponts, Marrey, B., Picard, París.

12.5. Puentes y sus constructores, Steiman, D. & Watson, S., Colegio de I.C.C. y P.

12.6. Pontes históricas de Galicia, Nárdiz, C. & otros, Colegio de I.C.C. y P.

12.7. Concepción de puentes, Grattesat, G., Editores Técnicos Asociados, Barcelona.

12.8. Prestressed Concrete Bridges, Menn, C., Springer ‐Verlag, Viena.

12.9. Curso de puentes, Monleón, S., Vol. I y II, SPUPV, Valencia.

12.10. Estructuras de hormigón armado, Leonhardt, F., Tomo VI, Ed. El Ateneo, Buenos Aires.

12.11. Bridge Deck Behaviour, Hambly, E., E & FN Spon, Londres.

12.12. Analysis and Design of curved steel bridges, Nakai, H. & Chai Hong, Y., McGraw ‐Hill,

Nueva York.

12.13. Bridge Substructure and Foundation Design, Xanthakos, P., Prentice Hall, New Jersey.

12.14. Theory and Design of Bridges, Xanthakos, P., John Wiley & Sons Inc., 1994.

12.15. Wind Effects on Structures. Fundamentals and Applications to Design, Simiu,E & Scanlan, R.H., John Wiley & Sons Inc., 1996.

12.16. Recomendaciones para el proyecto de puentes metálicos, RPM‐95, Ministerio de Fomento.

12.17. Recomendaciones para el proyecto de puentes mixtos, RPM‐95, Ministerio de Fomento.

13. ANEXOS.‐




1) PARÁMETROS DE SITIO:

ZONA Z3 0.42 0.3

1 0.15

Z = 0.3

2) CONDICIONES GEOTÉCNICAS:

Perfil tipo S1: Roca o suelos muy rígidos.

Perfil tipo S2: Suelos intermedios.

CALCULO DE ESPECTRO RESPUESTA DE PSEUDO ACELERACIÓN

A este tipo corresponden las rocas y los suelos muy rígidos con velocidades de propagación deonda de corte similar al de una roca, en los que el período fundamental para vibraciones de bajaamplitud no excede de 0,25 s, incluyéndose los casos en los que se cimienta sobre:

‐ Roca sana o parcialmente alterada, con una resistencia a la compresión no confinada mayor oigual que 500 kPa (5 kg/cm2).

‐ Grava arenosa densa.

‐ Estrato de no más de 20 m de material cohesivo muy rígido, con una resistencia al corte en

condiciones no drenadas superior a 100 kPa (1 kg/cm2), sobre roca u otro material con velocidadde onda de corte similar al de una roca.

‐ Estrato de no más de 20 m de arena muy densa con N > 30, sobre roca u otro material convelocidad de onda de corte similar al de una roca.

Se clasifican como de este tipo los sitios con características intermedias entre las indicadas paralos perfiles S1 Y S3.

FACTORES DE ZONATabla N°1

Para los efectos de esta Norma, los perfiles de suelo se clasifican tomando en cuenta las propiedades mecánicasdel suelo, el espesor del estrato, el período fundamental de vibración y la velocidad de propagación de las ondasde corte.

CLIENTE:PROYECTO:

LUGAR:ELABORADO POR:

GOBIERNO REGIONAL DE JUNINPUENTE NORUEGAPERENE, CHANCHAMAYO, JUNINING. MARCO QUISPE COZ




Perfil tipo S3: Suelos flexibles o con estratos de gran espesor.

Perfil Tipo S4: Condiciones excepcionales.

Tp(S) = 0.6

S = 1.2

3) FACTOR DE AMPLIFICACIÓN SÍSMICA:

De acuerdo a las características de sitio, se define el factor de amplificación sísmica (C) por lasiguiente expresión:

Corresponden a este tipo los suelos flexibles o estratos de gran espesor en los que el períodofundamental, para vibraciones de baja amplitud, es mayor que 0,6 s, incluyéndoselos casos en losque el espesor del estrato de suelo excede los valores siguientes:

T es el período según se define en el Artículo 17(17.2) ó en el Artículo 18 (18.2 a) Este coeficientese interpreta como el factor de amplificación de la respuesta estructural respecto de la

aceleración en el suelo.

A este tipo corresponden los suelos excepcionalmente flexibles y los sitios donde las condicionesgeológicas y/o topográficas son particularmente desfavorables. Deberá considerarse el tipo deperfil que mejor describa las condiciones locales, utilizándose los correspondientes valores de Tp ydel factor de amplificación del suelo S, dados en la Tabla Nº2. En los sitios donde las propiedadesdel suelo sean poco conocidas se podrán usar los valores correspondientes al perfil tipo S3. Sóloserá necesario considerar un perfil tipo S4 cuando los estudios geotécnicos así lo determinen.ING. MARCO QUISPE COZ



4) CATEGORÍA DE LAS EDIFICACIONES:

U = 1.5

5) SISTEMAS ESTRUCTURALES:

R = 8

Cada estructura debe ser clasificada de acuerdo con las categorías indicadas en laTabla N° 3. Elcoeficiente de uso e importancia (U), definido en laTabla N° 3 se usará según la clasificación que sehaga.

Los sistemas estructurales se clasificarán según los materiales usados y el sistema deestructuración sismorresistente predominante en cada dirección tal como se indica en laTablaN°6. Según la clasificación que se haga de una edificación se usará un coeficiente de reducción defuerza sísmica (R). Para el diseño por resistencia última las fuerzas sísmicas internas debencombinarse con factores de carga unitarios. En caso contrario podrá usarse como (R) los valoresestablecidos en Tabla N°6 previa multiplicación por el factor de carga de sismo correspondiente.




6) ACELERACIÓN ESPECTRAL:

g = 9.8

7) CÁLCULO DEL ESPECTRO:

C T Sa

2.50 0.10 1.6542.50 0.20 1.6542.50 0.30 1.6542.50 0.40 1.6542.50 0.50 1.6542.50 0.60 1.6542.14 0.70 1.4181.88 0.80 1.2401.67 0.90 1.1031.50 1.00 0.9921.36 1.10 0.9021.25 1.20 0.827

1.15 1.30 0.7631.07 1.40 0.7091.00 1.50 0.6620.94 1.60 0.6200.88 1.70 0.5840.83 1.80 0.5510.79 1.90 0.5220.75 2.00 0.4960.71 2.10 0.4730.68 2.20 0.4510.65 2.30 0.4310.63 2.40 0.4130.60 2.50 0.3970.58 2.60 0.3820.56 2.70 0.3680.54 2.80 0.3540.52 2.90 0.3420.50 3.00 0.331

Para cada una de las direcciones horizontales analizadas se utilizará un espectro inelástico de pseudo ‐aceleraciones definido por:




0.00

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1.20

1.40

1.60

1.80

0.00 0.50 1.00 1.50 2.00 2.50 3.00 3.50

ESPECTRO RESPUESTA

ESPECTRO




ÍNDICE

1.- NORMA Y MATERIALES................................................................................................. 2

2.- ACCIONES.................................................................................................................... 2

3.- DATOS GENERALES....................................................................................................... 2

4.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENO........................................................................................ 2

5.- GEOMETRÍA.................................................................................................................. 2

6.- ESQUEMA DE LAS FASES............................................................................................... 3

7.- CARGAS........................................................................................................................ 3

8.- RESULTADOS DE LAS FASES......................................................................................... 3

9.- COMBINACIONES......................................................................................................... 5

10.- DESCRIPCIÓN DEL ARMADO......................................................................................... 6

11.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIA................................................ 6

12.- COMPROBACIONES DE ESTABILIDAD (CÍRCULO DE DESLIZAMIENTO PÉSIMO)........... 11

13.- MEDICIÓN.................................................................................................................... 11ING. MARCO QUISPE COZ



1.- NORMA Y MATERIALESNorma: ACI (USA)

Hormigón: f'c=4000Acero de barras: Grade 60Recubrimiento en el intradós del muro: 10.0 cmRecubrimiento en el trasdós del muro: 10.0 cmRecubrimiento superior de la cimentación: 10.0 cmRecubrimiento inferior de la cimentación: 10.0 cmRecubrimiento lateral de la cimentación: 10.0 cmTamaño máximo del árido: 30 mm

2.- ACCIONESAceleración Sísmica. Aceleración de cálculo: 0.08 Porcentaje de sobrecarga: 80 %

Empuje en el intradós: PasivoEmpuje en el trasdós: Activo

3.- DATOS GENERALESCota de la rasante: 0.00 mAltura del muro sobre la rasante: 0.00 mEnrase: TrasdósLongitud del muro en planta: 10.00 mSin juntas de retracciónTipo de cimentación: Zapata corrida

4.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENOPorcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro: 0 %Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro: 0 %Evacuación por drenaje: 100 %Porcentaje de empuje pasivo: 100 %Cota empuje pasivo: 0.50 mTensión admisible: 0.200 MPaCoeficiente de rozamiento terreno-cimiento: 0.58

ESTRATOS

Referencias Cota superior Descripción Coeficientes de empuje1 - SUELO PERENE VERIFICAR 0.00 m Densidad aparente: 18.00 kN/m³

Densidad sumergida: 11.00 kN/m³Ángulo rozamiento interno: 30.00 gradosCohesión: 0.00 kN/m²

Activo trasdós: 0.33Pasivo intradós: 3.00

5.- GEOMETRÍATRAMOS DEL MURO

Cota de la coronación Descripción0.00 m Altura: 1.50 m

Espesor superior: 40.0 cmEspesor inferior: 40.0 cm

-1.50 m Altura: 7.00 mEspesor superior: 140.0 cmEspesor inferior: 140.0 cm

Selección de listadosESTRIBOS PUENTE NORUEGA Fecha: 12/02/12

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Cota de la coronación DescripciónAltura total: 8.50 m

ZAPATA CORRIDACon puntera y talónCanto: 200 cmVuelos intradós / trasdós: 440.0 / 420.0 cmHormigón de limpieza: 10 cm

6.- ESQUEMA DE LAS FASES800.00 kN/m (G)

20.00 kN/m²40cm

140cm

440 140 420 (cm)

1 5 0

7 0 0

(cm)

8 5 0

(cm)

2 0 0

Rasante

-8.50 m

-1.50 m

0.00 m

-10.50 m

-8.50 m-8.50 m

-10.50 m

0.00 m

F a s e 1 : F a s e

7.- CARGASCARGAS EN EL TRASDÓS

Tipo Cota Datos Fase inicial Fase finalUniforme En superficie Valor: 20 kN/m² Fase Fase

8.- RESULTADOS DE LAS FASESEsfuerzos sin mayorar.

FASE 1: FASE CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON SOBRECARGAS

Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)

Ley de cortantes(kN/m)

Ley de momento flector(kN·m/m)

Ley de empujes(kN/m²)

Presión hidrostática(kN/m²)

0.00 800.00 0.00 0.00 6.67 0.00-0.84 808.24 7.69 2.93 11.68 0.00-1.67 820.55 19.45 -393.45 16.66 0.00-2.52 849.74 35.78 -370.28 21.76 0.00


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Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)





-3.37 878.92 56.44 -331.40 26.86 0.00

-4.22 908.11 81.43 -273.11 31.96 0.00-5.07 937.29 110.76 -191.74 37.06 0.00-5.92 966.48 144.43 -83.59 42.16 0.00-6.77 995.66 182.43 55.02 47.26 0.00-7.62 1024.85 224.76 227.77 52.36 0.00-8.47 1054.03 271.44 438.35 57.46 0.00

Máximos 1055.06Cota: -8.50 m

273.16Cota: -8.50 m

446.52Cota: -8.50 m

57.67Cota: -8.50 m

0.00Cota: 0.00 m

Mínimos 800.00Cota: 0.00 m

0.00Cota: 0.00 m

-396.52Cota: -1.50 m

6.67Cota: 0.00 m

0.00Cota: 0.00 m

CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRASCota(m)

Ley de axiles(kN/m)





0.00 800.00 0.00 0.00 0.00 0.00-0.84 808.24 2.09 0.58 5.01 0.00-1.67 820.55 8.32 -402.74 9.99 0.00-2.52 849.74 18.98 -391.45 15.09 0.00-3.37 878.92 33.97 -369.25 20.19 0.00-4.22 908.11 53.30 -332.47 25.29 0.00-5.07 937.29 76.96 -277.42 30.39 0.00-5.92 966.48 104.96 -200.41 35.49 0.00

-6.77 995.66 137.30 -97.76 40.59 0.00-7.62 1024.85 173.96 34.22 45.69 0.00-8.47 1054.03 214.97 199.21 50.79 0.00

Máximos 1055.06Cota: -8.50 m

216.50Cota: -8.50 m

205.68Cota: -8.50 m

51.00Cota: -8.50 m

0.00Cota: 0.00 m


0.00Cota: 0.00 m

-404.02Cota: -1.50 m

0.00Cota: 0.00 m

0.00Cota: 0.00 m

CARGA PERMANENTE Y EMPUJE DE TIERRAS CON PORCENTAJE DE SOBRECARGA YSISMO

Cota

(m)

Ley de axiles

(kN/m)

Ley de cortantes

(kN/m)

Ley de momento flector

(kN·m/m)

Ley de empujes

(kN/m²)

Presión hidrostática

(kN/m²)0.00 800.00 0.00 0.00 6.41 0.00-0.84 808.24 8.56 3.24 12.43 0.00-1.67 820.55 22.34 -391.75 18.42 0.00-2.52 849.74 42.94 -364.37 24.54 0.00-3.37 878.92 68.74 -317.28 30.67 0.00-4.22 908.11 99.75 -246.04 36.80 0.00-5.07 937.29 135.97 -146.23 42.93 0.00-5.92 966.48 177.41 -13.41 49.06 0.00-6.77 995.66 224.05 156.84 55.19 0.00-7.62 1024.85 275.90 368.95 61.32 0.00

-8.47 1054.03 332.96 627.35 67.45 0.00Máximos 1055.06

Cota: -8.50 m335.07

Cota: -8.50 m637.37

Cota: -8.50 m67.70

Cota: -8.50 m0.00

Cota: 0.00 m


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Cota(m)

Ley de axiles(kN/m)






0.00Cota: 0.00 m

-395.25Cota: -1.50 m

6.41Cota: 0.00 m

0.00Cota: 0.00 m

9.- COMBINACIONESHIPÓTESIS

1 - Carga permanente 2 - Empuje de tierras 3 - Sobrecarga 4 - Sismo

COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE ÚLTIMOSHipótesis

Combinación 1 2 3 41 0.90 0.902 1.20 0.903 0.90 1.604 1.20 1.605 0.90 0.90 1.606 1.20 0.90 1.607 0.90 1.60 1.608 1.20 1.60 1.609 0.90 1.60 1.00

10 0.90 1.60 0.80 1.00

11 1.20 1.00 1.0012 1.20 1.00 0.80 1.00

COMBINACIONES PARA ESTADOS LÍMITE DE SERVICIOHipótesis

Combinación 1 2 31 1.00 1.002 1.00 1.00 0.60


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10.- DESCRIPCIÓN DEL ARMADOCORONACIÓN

Armadura superior / 2 #7: inferior / 2 #7Estribos: #3c/10Canto viga: 25 cmAnclaje intradós / trasdós: 24 / 23 cm

TRAMOS

Núm. Intradós TrasdósVertical Horizontal Vertical Horizontal

1 #3c/25 #4c/30 #6c/20 #4c/30Solape: 0.35 m Solape: 0.95 m

2 #8c/10 #6c/30 #8c/10 #6c/30Solape: 0.3 m Solape: 0.3 m

ZAPATAArmadura Longitudinal Transversal

Superior #6c/30 #6c/30Longitud de anclaje en prolongación: 10 cm

Inferior #8c/30 #8c/30Patilla intradós / trasdós: 10 / 10 cm

Longitud de pata en arranque: 30 cm

11.- COMPROBACIONES GEOMÉTRICAS Y DE RESISTENCIAReferencia: Muro: PUENTE NORUEGA (ESTRIBOS PUENTE NORUEGA)Comprobación Valores EstadoComprobación a rasante en arranque muro: - Tramo 1: Máximo: 640.2 kN/m

Calculado: 26.7 kN/m Cumple - Tramo 2: Máximo: 2882.1 kN/m

Calculado: 464.9 kN/m CumpleEspesor mínimo del tramo:Criterio del programa Mínimo: 20 cm - Tramo 1: Calculado: 40 cm Cumple - Tramo 2: Calculado: 140 cm CumpleSeparación libre mínima armaduras horizontales:

Artículo 7.6 de la norma ACI 318-02 Mínimo: 4 cm - Tramo 1: - Trasdós: Calculado: 28.7 cm Cumple - Intradós: Calculado: 28.7 cm Cumple - Tramo 2: - Trasdós: Calculado: 28 cm Cumple - Intradós: Calculado: 28 cm CumpleSeparación máxima armaduras horizontales:

Artículo 7.6 de la norma ACI 318-02 Máximo: 45.7 cm - Tramo 1: - Trasdós: Calculado: 30 cm Cumple - Intradós: Calculado: 30 cm Cumple - Tramo 2:

- Trasdós: Calculado: 30 cm Cumple - Intradós: Calculado: 30 cm Cumple


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Referencia: Muro: PUENTE NORUEGA (ESTRIBOS PUENTE NORUEGA)Comprobación Valores EstadoCuantía geométrica mínima horizontal por cara:

Artículo 14.3.3 de la norma ACI 318-02 - Tramo 1: Mínimo: 0.001

- Trasdós (-1.50 m): Calculado: 0.00105 Cumple - Intradós (-1.50 m): Calculado: 0.00105 Cumple - Tramo 2: Mínimo: 0.00125

- Trasdós (-8.50 m): Calculado: 0.00067 No cumple - Intradós (-8.50 m): Calculado: 0.00067 No cumpleCuantía mínima mecánica horizontal por cara:Criterio del programa (Cuantía horizontal > 20% Cuantía vertical) - Tramo 1: Calculado: 0.00105

- Trasdós: Mínimo: 0.0007 Cumple - Intradós: Mínimo: 0.00014 Cumple - Tramo 2: Mínimo: 0.00072

- Trasdós: Calculado: 0.00067 No cumple - Intradós: Calculado: 0.00067 No cumpleCuantía mínima geométrica vertical cara traccionada:

Artículo 14.3.2 de la norma ACI 318-02 Mínimo: 0.00075- Tramo 1.

Trasdós (-1.50 m): Calculado: 0.00353 Cumple - Tramo 2.

Trasdós (-8.50 m): Calculado: 0.00362 CumpleCuantía mínima mecánica vertical cara traccionada:

ACI 318M-02, Artículo 10.5 Mínimo: 0.00333- Tramo 1.

Trasdós (-1.50 m): Calculado: 0.00353 Cumple - Tramo 2.

Trasdós (-8.50 m): Calculado: 0.00362 CumpleCuantía mínima geométrica vertical cara comprimida:

Artículo 14.3.2 de la norma ACI 318-02 - Tramo 1.

Intradós (-1.50 m):Mínimo: 0.0006Calculado: 0.00071 Cumple

- Tramo 2.Intradós (-8.50 m):

Mínimo: 0.00075Calculado: 0.00362 Cumple

Cuantía máxima geométrica de armadura vertical total: Artículo 10.9 de la norma ACI 318-02 Máximo: 0.08

- Tramo 1.

(0.00 m): Calculado: 0.00424 Cumple - Tramo 2. (-1.50 m): Calculado: 0.00724 Cumple

Separación libre mínima armaduras verticales: Artículo 7.6 de la norma ACI 318-02 Mínimo: 4 cm - Tramo 1: - Trasdós: Calculado: 16.1 cm Cumple - Intradós: Calculado: 23 cm Cumple - Tramo 2: - Trasdós: Calculado: 4.9 cm Cumple - Intradós: Calculado: 4.9 cm CumpleSeparación máxima entre barras:

Artículo 7.6 de la norma ACI 318-02 Máximo: 45.7 cm - Tramo 1:


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Referencia: Muro: PUENTE NORUEGA (ESTRIBOS PUENTE NORUEGA)Comprobación Valores Estado - Armadura vertical Trasdós: Calculado: 20 cm Cumple

- Armadura vertical Intradós: Calculado: 25 cm Cumple - Tramo 2: - Armadura vertical Trasdós: Calculado: 10 cm Cumple - Armadura vertical Intradós: Calculado: 10 cm CumpleComprobación a flexión compuesta:

Artículos 10.2 y 10.3 de la norma ACI 318-02 - Tramo 1: Cumple - Tramo 2: No cumpleComprobación a cortante:Capítulo 11.3.1 (norma ACI 318-02) - Tramo 1: Máximo: 172.4 kN/m

Calculado: 16.5 kN/m Cumple - Tramo 2: Máximo: 707.2 kN/m

Calculado: 343.9 kN/m CumpleLongitud de solapes:

Artículo 12.15 de la norma ACI 318-02 - Tramo 1: - Base trasdós: Mínimo: 0.93 m

Calculado: 0.95 m Cumple - Base intradós: Mínimo: 0.3 m

Calculado: 0.35 m Cumple - Tramo 2: Calculado: 0.3 m - Base trasdós: Mínimo: 1.56 m No cumple - Base intradós: Mínimo: 0.76 m No cumpleComprobación del anclaje del armado base en coronación:Criterio J.Calavera. Muros de contención y muros de sótano. - Trasdós: Mínimo: 23 cm

Calculado: 23 cm Cumple - Intradós: Mínimo: 0 cm

Calculado: 24 cm CumpleÁrea mínima longitudinal cara superior viga de coronación: Criterio del programa

Mínimo: 6.2 cm²Calculado: 7.7 cm² Cumple

Canto mínimo viga coronación: Criterio de CYPE Ingenieros: el canto de la viga debe ser mayor que el ancho de la

viga o 25 cmMínimo: 25 cmCalculado: 25 cm Cumple

Área mínima estribos viga coronación: ACI 318-02. Artículo 11.5.5.3.

Mínimo: 1.21 cm²/mCalculado: 14.2 cm²/m Cumple

Separación máxima entre estribos: ACI 318-02. Artículo 11.5.4.1.

Máximo: 12.5 cmCalculado: 10 cm Cumple

Hay comprobaciones que no se cumplenInformación adicional:- Tramo 1 -> Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Trasdós:-1.50 m- Tramo 1 -> Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Intradós:-1.50 m- Tramo 1 -> Sección crítica a flexión compuesta: Cota: -1.50 m, Md: 17.35 kN·m/m, Nd: 977.66 kN/m,Vd: 26.73 kN/m, Tensión máxima del acero: 0.000 MPa- Tramo 1 -> Sección crítica a cortante: Cota: -1.21 m

- Tramo 2 -> Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Trasdós:-8.50 m


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Referencia: Muro: PUENTE NORUEGA (ESTRIBOS PUENTE NORUEGA)Comprobación Valores Estado- Tramo 2 -> Cota de la sección con la mínima relación 'cuantía horizontal / cuantía vertical' Intradós:

-8.50 m- Tramo 2 -> Sección crítica a flexión compuesta: Cota: -1.50 m, Md: -485.82 kN·m/m, Nd: 977.66 kN/m- Tramo 2 -> Sección crítica a cortante: Cota: -7.22 mReferencia: Zapata corrida: PUENTE NORUEGA (ESTRIBOS PUENTE NORUEGA)Comprobación Valores EstadoComprobación de estabilidad:Valor introducido por el usuario. - Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones persistentes): Mínimo: 1.8

Calculado: 9.21 Cumple - Coeficiente de seguridad al vuelco (Situaciones accidentales

sísmicas):Mínimo: 1.2Calculado: 7.47 Cumple

- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionespersistentes):


- Coeficiente de seguridad al deslizamiento (Situacionesaccidentales sísmicas):


Canto mínimo: - Zapata: ACI 318-02. Artículo 15.7.

Mínimo: 15 cmCalculado: 200 cm Cumple

Tensiones sobre el terreno:Valor introducido por el usuario. - Tensión media (Situaciones persistentes): Máximo: 0.2 MPa

Calculado: 0.2272 MPa No cumple - Tensión máxima (Situaciones persistentes): Máximo: 0.25 MPa

Calculado: 0.2966 MPa No cumple

- Tensión media (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.2 MPaCalculado: 0.2255 MPa No cumple - Tensión máxima (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 0.3 MPa

Calculado: 0.2718 MPa CumpleFlexión en zapata:Comprobación basada en criterios resistentes - Armado superior trasdós: Mínimo: 0.66 cm²/m

Calculado: 9.43 cm²/m Cumple - Armado inferior trasdós: Mínimo: 13.15 cm²/m

Calculado: 16.9 cm²/m Cumple - Armado inferior intradós: Mínimo: 24.3 cm²/m

Calculado: 16.9 cm²/m No cumple

Esfuerzo cortante: ACI 318-02. Artículo 11.3.1. - Trasdós (Situaciones persistentes): Máximo: 1246.8 kN/m

Calculado: 324 kN/m Cumple - Trasdós (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 997.4 kN/m

Calculado: 251.2 kN/m Cumple - Intradós (Situaciones persistentes): Máximo: 1246.8 kN/m

Calculado: 614.5 kN/m Cumple - Intradós (Situaciones accidentales sísmicas): Máximo: 997.4 kN/m

Calculado: 563 kN/m CumpleLongitud de anclaje:

ACI 318-02. Artículo 12. - Arranque trasdós: Mínimo: 20 cm

Calculado: 184 cm Cumple - Arranque intradós: Mínimo: 20 cm

Calculado: 184 cm Cumple


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Referencia: Zapata corrida: PUENTE NORUEGA (ESTRIBOS PUENTE NORUEGA)Comprobación Valores Estado - Armado inferior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cm

Calculado: 10 cm Cumple - Armado inferior intradós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 10 cm Cumple

- Armado superior trasdós (Patilla): Mínimo: 0 cmCalculado: 0 cm Cumple

- Armado superior intradós: Mínimo: 30 cmCalculado: 10 cm No cumple

Recubrimiento: ACI 318-02. Artículo 7.7.1. Calculado: 10 cm - Inferior: Mínimo: 5 cm Cumple - Lateral: Mínimo: 7.6 cm Cumple - Superior: Mínimo: 5 cm Cumple

Diámetro mínimo:Criterio de CYPE Ingenieros. Mínimo: #3 - Armadura transversal inferior: Calculado: #8 Cumple - Armadura longitudinal inferior: Calculado: #8 Cumple - Armadura transversal superior: Calculado: #6 Cumple - Armadura longitudinal superior: Calculado: #6 CumpleSeparación máxima entre barras:

ACI 318-02. Artículo 7.6. Máximo: 45.7 cm - Armadura transversal inferior: Calculado: 30 cm Cumple - Armadura transversal superior: Calculado: 30 cm Cumple - Armadura longitudinal inferior: Calculado: 30 cm Cumple - Armadura longitudinal superior: Calculado: 30 cm CumpleSeparación mínima entre barras:Criterio de CYPE Ingenieros. Mínimo: 10.1 cm - Armadura transversal inferior: Calculado: 30 cm Cumple - Armadura transversal superior: Calculado: 30 cm Cumple - Armadura longitudinal inferior: Calculado: 30 cm Cumple - Armadura longitudinal superior: Calculado: 30 cm CumpleCuantía geométrica mínima:

ACI 318-02. Artículo 7.12. Mínimo: 0.0009- Armadura longitudinal inferior: Calculado: 0.00084 No cumple

- Armadura longitudinal superior: Calculado: 0.00047 No cumple - Armadura transversal inferior: Calculado: 0.00084 No cumple

- Armadura transversal superior: Calculado: 0.00047 No cumpleCuantía mecánica mínima: ACI 318-02. Artículo 10.5. - Armadura transversal inferior: Mínimo: 0.00162

Calculado: 0.00084 No cumple - Armadura transversal superior: Mínimo: 4e-005

Calculado: 0.00047 CumpleHay comprobaciones que no se cumplen

Información adicional:- Momento flector pésimo en la sección de referencia del trasdós: 910.43 kN·m/m- Momento flector pésimo en la sección de referencia del intradós: 1674.75 kN·m/m


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12.- COMPROBACIONES DE ESTABILIDAD (CÍRCULO DEDESLIZAMIENTO PÉSIMO)Referencia: Comprobaciones de estabilidad (Círculo de deslizamiento pésimo): PUENTE NORUEGA(ESTRIBOS PUENTE NORUEGA)Comprobación Valores EstadoCírculo de deslizamiento pésimo:Valor introducido por el usuario. - Combinaciones sin sismo.

Fase: Coordenadas del centro del círculo (-4.39 m ; 3.03 m) - Radio:16.03 m:

Mínimo: 1.5Calculado: 1.406 No cumple

- Combinaciones con sismo.Fase: Coordenadas del centro del círculo (-3.48 m ; 3.49 m) - Radio:15.99 m:


Hay comprobaciones que no se cumplen

13.- MEDICIÓNReferencia: Muro Grade 60 TotalNombre de armado #3 #4 #6 #7 #8Armado base transversal Longitud (m)

Peso (kg)99x8.44

99x33.59835.56

3325.49Armado longitudinal Longitud (m)

Peso (kg)24x9.80

24x21.77235.20522.51

Armado longitudinal Longitud (m)Peso (kg)

24x9.8024x21.77

235.20522.51

Armado base transversal Longitud (m)Peso (kg)

41x1.6441x0.91

67.2437.48

Armado longitudinal Longitud (m)Peso (kg) 6x9.806x9.77 58.8058.62Armado base transversal Longitud (m)

Peso (kg)50x1.6250x3.60

81.00179.95

Armado longitudinal Longitud (m)Peso (kg)

6x9.806x9.77

58.8058.62

Armado viga coronación Longitud (m)Peso (kg)

2x9.802x29.77

19.6059.54


2x9.802x29.77

19.6059.54


99x0.9199x0.51

90.0950.21

Armadura inferior - Transversal Longitud (m)

Peso (kg)

34x9.97

34x39.68

338.98

1349.12Armadura inferior - Longitudinal Longitud (m)Peso (kg)

34x9.8034x39.00

333.201326.12

Armadura superior - Transversal Longitud (m)Peso (kg)

34x4.2034x9.33

142.80317.24

Armadura superior - Longitudinal Longitud (m)Peso (kg)

15x9.8015x21.77

147.00326.57

Armado base transversal Longitud (m)Peso (kg)

99x7.9599x31.64

787.053132.42

Arranques Longitud (m)Peso (kg)

41x1.8541x1.03

75.8542.27

Arranques - Transversal - Izquierda Longitud (m)Peso (kg)

99x2.4499x9.71

241.56961.40

Arranques - Transversal - Derecha Longitud (m)Peso (kg) 99x2.4499x9.71 241.56961.40


Página 11




Referencia: Muro Grade 60 TotalNombre de armado #3 #4 #6 #7 #8Totales Longitud (m)

Peso (kg)233.18129.96

117.60117.24

841.201868.78

39.20119.08

2777.9111055.95

13291.01

Total con mermas(10.00%)

Longitud (m)Peso (kg)

256.50142.96

129.36128.96

925.322055.66

43.12130.99

3055.7012161.54

14620.11

Resumen de medición (se incluyen mermas de acero)Grade 60 (kg) Hormigón (m³)

Elemento #3 #4 #6 #7 #8 Total f'c=4000 LimpiezaReferencia: Muro 142.96 128.96 2055.65 130.99 12161.55 14620.11 304.00 10.00Totales 142.96 128.96 2055.65 130.99 12161.55 14620.11 304.00 10.00


Página 12




CIRCULO DE FALLA DE ESTRIBO




440 140 4201000

40

2 0 0

7 0 0

1 5 0

1 0 5 0

ometría

PUENTE NORUEGAESTRIBOS PUENTE NORUEGANorma: ACI (USA)Hormigón: f'c=4000Acero de barras: Grade 60Recubrimiento en el intradós del muro: 10.0 cmRecubrimiento en el trasdós del muro: 10.0 cmRecubrimiento superior de la cimentación: 10.0 cmRecubrimiento inferior de la cimentación: 10.0 cmRecubrimiento lateral de la cimentación: 10.0 cmTamaño máximo del árido: 30 mmEscala: 1:100

Tramo 1

Tramo 2

INTRADÓS TRASDÓS2P10#7

2P11#7

99P12#3c/10

41P5#3c/25

50P7#6c/20

41P9#3c/25

6P6#4c/306P8#4c/30

99P1#8c/10

99P3#8c/10

99P17#8c/10

99P18#8c/10

24P2#6c/30

24P4#6c/30

15P16#6c/30

34P15#6c/30

34P14#8c/30

34P13#8c/30

MuroArmadura

Muro

P O S I C I Ó N

#

N Ú M

. P I E Z A S

L O N G I T U D

m FORMA

L=cm L O N G I T U D

T O T A L m

P E S O

k g / m

P E S O

k p

1 8 99 8.44 689 1 1 3

42

835.29 3.98 3324.42

2 6 24 9.80 980 235.20 2.22 522.51

3 8 99 7.95 795 787.05 3.98 3132.42

4 6 24 9.80 980 235.20 2.22 522.51

5 3 41 1.64 140 1 9

5

67.04 0.56 37.37

6 4 6 9.80 980 58.80 1.00 58.62

7 6 50 1.62 139 1 8

5

81.02 2.22 180.00

8 4 6 9.80 980 58.80 1.00 58.62

9 3 41 1.85 100 7 5

1 0

76.05 0.56 42.38

10 7 2 9.80 980 19.60 3.04 59.54

11 7 2 9.80 980 19.60 3.04 59.54

12 3 99 0.9124 1

2

1 0 90.35 0.56 50.36

13 8 34 9.97 977 1 0

1 0

339.14 3.98 1349.75

14 8 34 9.80 980 333.20 3.98 1326.12

15 6 34 4.20 420 142.80 2.22 317.24

16 6 15 9.80 980 147.00 2.22 326.57

17 8 99 2.44 214 3 0

241.21 3.98 960.02

18 8 99 2.44 214 3 0

241.21 3.98 960.02#3 233.44 0.56 130.11#4 117.60 1.00 117.24#6 841.22 2.22 1868.83#7 39.20 3.04 119.08#8 2777.10 3.98 11052.75

Grade 60 Peso total 13288.01

Peso total con mermas (10.00%) 14616.81




License #294A5

Prepared forGOBIERNO REGIONAL DE JUNIN

Prepared byPUENTE NORUEGA

Model Name: puente noruega.bdb

11 febrero 2012




puente noruega.bdb CSiBridge v15.1.1 - License #294A511 febrero 2012

PUENTE NORUEGA Page 2 of 13

Table: Project InformationTable: Project Information

Item Data

Company Name PUENTE NORUEGAClient Name GOBIERNO REGIONAL DE JUNIN

Project NameProject Number

Model NameModel DescriptionRevision Number

Frame TypeEngineer ING. MARCO QUISPE COZChecker ING. MOHAMED MEHDI HADI

Supervisor ING. GIANCARLO SURICHAQUIGOMEZ

Issue CodeDesign Code

Table: Material List 1 - By Object TypeTable: Material List 1 - By Object Type

ObjectType Material TotalWeight NumPiecesTonf

Frame A572Gr50 255.0918 291Frame ASTMA722 6.8096 56 Area 4000Psi 528.6093

Table: Material List 2 - By Section PropertyTable: Material List 2 - By Sectio n Propert y

Section ObjectType NumPieces TotalLength TotalWeightm Tonf

ARC1 Frame 40 149.41226 67.4328 ARC2 Frame 16 59.76490 21.7661

VL Frame 64 440.00000 27.6286VCIERRE Frame 10 20.00000 9.7956

PENDOLAS Frame 56 857.83613 6.8096VTIR2 Frame 32 220.00000 58.4329

ARRANQUE2

Frame 4 29.87003 13.4809

VT2 Frame 75 150.00000 30.0838W21X50 Frame 50 355.60504 26.4710

LOSA Area 528.6093

Table: Steel Design 1 - Summary Data - AASHTO-LRFD-2007, Part 1 of 2Table: Steel Design 1 - Summary Data - AASHTO-LRFD-2007, Part 1 of 2

Frame DesignSect DesignType Status Ratio RatioType

24 ARRANQUE2 Brace No Messages 0.852774 PMM32 ARRANQUE2 Brace No Messages 0.864119 PMM68 ARRANQUE2 Brace No Messages 0.852774 PMM76 ARRANQUE2 Brace No Messages 0.864119 PMM

112 W21X50 Beam Overstressed andSee WarnMsg

1.041323 PMM






Table: Steel Design 1 - Summary Data - AASHTO-LRFD-2007, Part 1 of 2Frame DesignSect DesignType Status Ratio RatioType

125 W21X50 Beam Overstressed andSee WarnMsg

1.054476 PMM

126 W21X50 Brace Overstressed andSee WarnMsg

1.235630 PMM


1.235630 PMM

128 W21X50 Brace See WarnMsg 0.741196 PMM129 W21X50 Brace See WarnMsg 0.741196 PMM130 W21X50 Brace See WarnMsg 0.796722 PMM131 W21X50 Brace See WarnMsg 0.796722 PMM132 W21X50 Brace See WarnMsg 0.795152 PMM133 W21X50 Brace See WarnMsg 0.795152 PMM134 W21X50 Brace See WarnMsg 0.746433 PMM135 W21X50 Brace See WarnMsg 0.746433 PMM136 W21X50 Brace Overstressed and

See WarnMsg1.066621 PMM


1.066621 PMM


1.297286 PMM


1.297286 PMM

140 W21X50 Brace See WarnMsg 0.774470 PMM141 W21X50 Brace See WarnMsg 0.774470 PMM142 W21X50 Brace See WarnMsg 0.830071 PMM143 W21X50 Brace See WarnMsg 0.830071 PMM144 W21X50 Brace See WarnMsg 0.825326 PMM145 W21X50 Brace See WarnMsg 0.825326 PMM146 W21X50 Brace See WarnMsg 0.768481 PMM147 W21X50 Brace See WarnMsg 0.768481 PMM148 W21X50 Brace Overstressed and

See WarnMsg

1.077686 PMM


1.077686 PMM

150 VTIR2 Beam No Messages 0.536823 PMM151 VTIR2 Beam No Messages 0.429802 PMM152 VTIR2 Beam No Messages 0.425185 PMM153 VTIR2 Beam No Messages 0.441624 PMM154 VTIR2 Beam No Messages 0.454092 PMM155 VTIR2 Beam No Messages 0.459907 PMM156 VTIR2 Beam No Messages 0.466212 PMM157 VTIR2 Beam No Messages 0.467836 PMM158 VTIR2 Beam No Messages 0.465489 PMM159 VTIR2 Beam No Messages 0.459671 PMM160 VTIR2 Beam No Messages 0.451048 PMM161 VTIR2 Beam No Messages 0.439939 PMM162 VTIR2 Beam No Messages 0.423323 PMM163 VTIR2 Beam No Messages 0.400886 PMM164 VTIR2 Beam No Messages 0.403483 PMM165 VTIR2 Beam No Messages 0.419669 PMM166 VL Beam See WarnMsg 0.267509 PMM167 VL Beam See WarnMsg 0.442530 PMM168 VL Beam See WarnMsg 0.403269 PMM169 VL Beam See WarnMsg 0.421070 PMM170 VL Beam See WarnMsg 0.429791 PMM171 VL Beam See WarnMsg 0.436795 PMM172 VL Beam See WarnMsg 0.439950 PMM173 VL Beam See WarnMsg 0.443838 PMM

174 VL Beam See WarnMsg 0.442363 PMM175 VL Beam See WarnMsg 0.437711 PMM







176 VL Beam See WarnMsg 0.431224 PMM177 VL Beam See WarnMsg 0.421496 PMM178 VL Beam See WarnMsg 0.409790 PMM

179 VL Beam See WarnMsg 0.390127 PMM180 VL Beam See WarnMsg 0.424112 PMM181 VL Beam See WarnMsg 0.255179 PMM182 VL Beam See WarnMsg 0.369372 PMM183 VL Beam See WarnMsg 0.594310 PMM184 VL Beam See WarnMsg 0.545717 PMM185 VL Beam See WarnMsg 0.553726 PMM186 VL Beam See WarnMsg 0.565490 PMM187 VL Beam See WarnMsg 0.571084 PMM188 VL Beam See WarnMsg 0.575730 PMM189 VL Beam See WarnMsg 0.580097 PMM190 VL Beam See WarnMsg 0.579481 PMM191 VL Beam See WarnMsg 0.576712 PMM192 VL Beam See WarnMsg 0.570824 PMM193 VL Beam See WarnMsg 0.562534 PMM194 VL Beam See WarnMsg 0.549929 PMM195 VL Beam See WarnMsg 0.541225 PMM196 VL Beam See WarnMsg 0.587392 PMM197 VL Beam See WarnMsg 0.368197 PMM198 VL Beam See WarnMsg 0.369372 PMM199 VL Beam See WarnMsg 0.594310 PMM200 VL Beam See WarnMsg 0.545717 PMM201 VL Beam See WarnMsg 0.553726 PMM202 VL Beam See WarnMsg 0.565490 PMM203 VL Beam See WarnMsg 0.571084 PMM204 VL Beam See WarnMsg 0.575730 PMM205 VL Beam See WarnMsg 0.580097 PMM

206 VL Beam See WarnMsg 0.579481 PMM207 VL Beam See WarnMsg 0.576712 PMM208 VL Beam See WarnMsg 0.570824 PMM209 VL Beam See WarnMsg 0.562534 PMM210 VL Beam See WarnMsg 0.549929 PMM211 VL Beam See WarnMsg 0.541225 PMM212 VL Beam See WarnMsg 0.587392 PMM213 VL Beam See WarnMsg 0.368197 PMM214 VL Beam See WarnMsg 0.267509 PMM215 VL Beam See WarnMsg 0.442530 PMM216 VL Beam See WarnMsg 0.403269 PMM217 VL Beam See WarnMsg 0.421070 PMM218 VL Beam See WarnMsg 0.429791 PMM

219 VL Beam See WarnMsg 0.436795 PMM220 VL Beam See WarnMsg 0.439950 PMM221 VL Beam See WarnMsg 0.443838 PMM222 VL Beam See WarnMsg 0.442363 PMM223 VL Beam See WarnMsg 0.437711 PMM224 VL Beam See WarnMsg 0.431224 PMM225 VL Beam See WarnMsg 0.421496 PMM226 VL Beam See WarnMsg 0.409790 PMM227 VL Beam See WarnMsg 0.390127 PMM228 VL Beam See WarnMsg 0.424112 PMM229 VL Beam See WarnMsg 0.255179 PMM230 VTIR2 Beam No Messages 0.536823 PMM231 VTIR2 Beam No Messages 0.429802 PMM

232 VTIR2 Beam No Messages 0.425185 PMM233 VTIR2 Beam No Messages 0.441624 PMM234 VTIR2 Beam No Messages 0.454092 PMM







235 VTIR2 Beam No Messages 0.459907 PMM236 VTIR2 Beam No Messages 0.466212 PMM237 VTIR2 Beam No Messages 0.467836 PMM

238 VTIR2 Beam No Messages 0.465489 PMM239 VTIR2 Beam No Messages 0.459671 PMM240 VTIR2 Beam No Messages 0.451048 PMM241 VTIR2 Beam No Messages 0.439939 PMM242 VTIR2 Beam No Messages 0.423323 PMM243 VTIR2 Beam No Messages 0.400886 PMM244 VTIR2 Beam No Messages 0.403483 PMM245 VTIR2 Beam No Messages 0.419669 PMM246 VCIERRE Beam No Messages 0.310676 PMM247 VCIERRE Beam No Messages 0.403976 PMM248 VCIERRE Beam No Messages 0.374904 PMM249 VCIERRE Beam No Messages 0.403976 PMM250 VCIERRE Beam No Messages 0.310676 PMM251 VT2 Beam No Messages 0.359870 PMM252 VT2 Beam No Messages 0.731152 PMM253 VT2 Beam No Messages 0.769325 PMM254 VT2 Beam No Messages 0.731152 PMM255 VT2 Beam No Messages 0.359870 PMM256 VT2 Beam No Messages 0.447743 PMM257 VT2 Beam No Messages 0.891460 PMM258 VT2 Beam No Messages 0.921830 PMM259 VT2 Beam No Messages 0.891460 PMM260 VT2 Beam No Messages 0.447743 PMM261 VT2 Beam No Messages 0.466213 PMM262 VT2 Beam No Messages 0.905046 PMM263 VT2 Beam No Messages 0.935436 PMM264 VT2 Beam No Messages 0.905046 PMM

265 VT2 Beam No Messages 0.466213 PMM266 VT2 Beam No Messages 0.475030 PMM267 VT2 Beam No Messages 0.914149 PMM268 VT2 Beam No Messages 0.941125 PMM269 VT2 Beam No Messages 0.914149 PMM270 VT2 Beam No Messages 0.475030 PMM271 VT2 Beam No Messages 0.475551 PMM272 VT2 Beam No Messages 0.915801 PMM273 VT2 Beam No Messages 0.943829 PMM274 VT2 Beam No Messages 0.915801 PMM275 VT2 Beam No Messages 0.475551 PMM276 VT2 Beam No Messages 0.476881 PMM277 VT2 Beam No Messages 0.915683 PMM

278 VT2 Beam No Messages 0.943003 PMM279 VT2 Beam No Messages 0.915683 PMM280 VT2 Beam No Messages 0.476881 PMM281 VT2 Beam No Messages 0.477832 PMM282 VT2 Beam No Messages 0.916121 PMM283 VT2 Beam No Messages 0.943690 PMM284 VT2 Beam No Messages 0.916121 PMM285 VT2 Beam No Messages 0.477832 PMM286 VT2 Beam No Messages 0.477513 PMM287 VT2 Beam No Messages 0.915948 PMM288 VT2 Beam No Messages 0.943390 PMM289 VT2 Beam No Messages 0.915948 PMM290 VT2 Beam No Messages 0.477513 PMM

291 VT2 Beam No Messages 0.476346 PMM292 VT2 Beam No Messages 0.916032 PMM293 VT2 Beam No Messages 0.943599 PMM







294 VT2 Beam No Messages 0.916032 PMM295 VT2 Beam No Messages 0.476346 PMM296 VT2 Beam No Messages 0.475668 PMM

297 VT2 Beam No Messages 0.916333 PMM298 VT2 Beam No Messages 0.943662 PMM299 VT2 Beam No Messages 0.916333 PMM300 VT2 Beam No Messages 0.475668 PMM301 VT2 Beam No Messages 0.474327 PMM302 VT2 Beam No Messages 0.915685 PMM303 VT2 Beam No Messages 0.943652 PMM304 VT2 Beam No Messages 0.915685 PMM305 VT2 Beam No Messages 0.474327 PMM306 VT2 Beam No Messages 0.472437 PMM307 VT2 Beam No Messages 0.913979 PMM308 VT2 Beam No Messages 0.940911 PMM309 VT2 Beam No Messages 0.913979 PMM310 VT2 Beam No Messages 0.472437 PMM311 VT2 Beam No Messages 0.462790 PMM312 VT2 Beam No Messages 0.905196 PMM313 VT2 Beam No Messages 0.935627 PMM314 VT2 Beam No Messages 0.905196 PMM315 VT2 Beam No Messages 0.462790 PMM316 VT2 Beam No Messages 0.442961 PMM317 VT2 Beam No Messages 0.890759 PMM318 VT2 Beam No Messages 0.920245 PMM319 VT2 Beam No Messages 0.890759 PMM320 VT2 Beam No Messages 0.442961 PMM321 VT2 Beam No Messages 0.350424 PMM322 VT2 Beam No Messages 0.732827 PMM323 VT2 Beam No Messages 0.771588 PMM

324 VT2 Beam No Messages 0.732827 PMM325 VT2 Beam No Messages 0.350424 PMM326 VCIERRE Beam No Messages 0.310222 PMM327 VCIERRE Beam No Messages 0.418910 PMM328 VCIERRE Beam No Messages 0.397113 PMM329 VCIERRE Beam No Messages 0.418910 PMM330 VCIERRE Beam No Messages 0.310222 PMM331 ARC2 Brace No Messages 0.727471 PMM332 ARC2 Brace No Messages 0.753929 PMM333 ARC2 Brace No Messages 0.644318 PMM334 ARC2 Brace No Messages 0.662208 PMM335 ARC1 Brace No Messages 0.518116 PMM336 ARC1 Brace No Messages 0.539106 PMM

337 ARC1 Brace No Messages 0.516036 PMM338 ARC1 Brace No Messages 0.536874 PMM339 ARC1 Brace No Messages 0.513901 PMM340 ARC1 Brace No Messages 0.534056 PMM341 ARC1 Brace No Messages 0.519576 PMM342 ARC1 Brace No Messages 0.538564 PMM343 ARC1 Brace No Messages 0.544409 PMM344 ARC1 Brace No Messages 0.546853 PMM345 ARC2 Brace No Messages 0.736095 PMM346 ARC2 Brace No Messages 0.756380 PMM347 ARC2 Brace No Messages 0.643408 PMM348 ARC2 Brace No Messages 0.662325 PMM349 ARC1 Brace No Messages 0.520517 PMM

350 ARC1 Brace No Messages 0.539070 PMM351 ARC1 Brace No Messages 0.518495 PMM352 ARC1 Brace No Messages 0.536873 PMM







353 ARC1 Brace No Messages 0.516302 PMM354 ARC1 Brace No Messages 0.534000 PMM355 ARC1 Brace No Messages 0.519493 PMM

356 ARC1 Brace No Messages 0.538395 PMM357 ARC1 Brace No Messages 0.546917 PMM358 ARC1 Brace No Messages 0.547053 PMM359 ARC2 Brace No Messages 0.730985 PMM360 ARC2 Brace No Messages 0.753929 PMM361 ARC2 Brace No Messages 0.642097 PMM362 ARC2 Brace No Messages 0.662208 PMM363 ARC1 Brace No Messages 0.520552 PMM364 ARC1 Brace No Messages 0.539106 PMM365 ARC1 Brace No Messages 0.518492 PMM366 ARC1 Brace No Messages 0.536874 PMM367 ARC1 Brace No Messages 0.516346 PMM368 ARC1 Brace No Messages 0.534056 PMM369 ARC1 Brace No Messages 0.519576 PMM370 ARC1 Brace No Messages 0.538564 PMM371 ARC1 Brace No Messages 0.546719 PMM372 ARC1 Brace No Messages 0.546853 PMM373 ARC2 Brace No Messages 0.732563 PMM374 ARC2 Brace No Messages 0.756380 PMM375 ARC2 Brace No Messages 0.645422 PMM376 ARC2 Brace No Messages 0.662325 PMM377 ARC1 Brace No Messages 0.518081 PMM378 ARC1 Brace No Messages 0.539070 PMM379 ARC1 Brace No Messages 0.516039 PMM380 ARC1 Brace No Messages 0.536873 PMM381 ARC1 Brace No Messages 0.513857 PMM382 ARC1 Brace No Messages 0.534000 PMM

383 ARC1 Brace No Messages 0.519493 PMM384 ARC1 Brace No Messages 0.538395 PMM385 ARC1 Brace No Messages 0.544607 PMM386 ARC1 Brace No Messages 0.547053 PMM387 W21X50 Beam See WarnMsg 0.292817 PMM388 W21X50 Beam See WarnMsg 0.298787 PMM389 W21X50 Beam See WarnMsg 0.241181 PMM390 W21X50 Beam See WarnMsg 0.241181 PMM391 W21X50 Beam See WarnMsg 0.238356 PMM392 W21X50 Beam See WarnMsg 0.238356 PMM393 W21X50 Beam See WarnMsg 0.228431 PMM394 W21X50 Beam See WarnMsg 0.228431 PMM395 W21X50 Beam See WarnMsg 0.222018 PMM

396 W21X50 Beam See WarnMsg 0.222018 PMM397 W21X50 Beam See WarnMsg 0.263682 PMM398 W21X50 Beam See WarnMsg 0.263682 PMM399 W21X50 Beam See WarnMsg 0.266616 PMM400 W21X50 Beam See WarnMsg 0.266616 PMM401 W21X50 Beam See WarnMsg 0.225579 PMM402 W21X50 Beam See WarnMsg 0.225579 PMM403 W21X50 Beam See WarnMsg 0.231135 PMM404 W21X50 Beam See WarnMsg 0.231135 PMM405 W21X50 Beam See WarnMsg 0.240836 PMM406 W21X50 Beam See WarnMsg 0.240836 PMM407 W21X50 Beam See WarnMsg 0.243465 PMM408 W21X50 Beam See WarnMsg 0.243465 PMM

409 W21X50 Beam See WarnMsg 0.303936 PMM410 W21X50 Beam See WarnMsg 0.297650 PMM






Table: Steel Design 1 - Summary Data - AASHTO-LRFD-2007, Part 2 of 2Table: Steel Design 1 - Summary Data - AASHTO-LRFD-2007, Part 2 of 2

Frame Combo Locatio n ErrMsg WarnMsgm

24 COMB2 0.00000 No Messages No Messages32 COMB2 0.00000 No Messages No Messages68 COMB2 0.00000 No Messages No Messages76 COMB2 0.00000 No Messages No Messages

112 COMB2 7.50000 No Messages kl/r > 120 (AASHTO 6.9.3)125 COMB2 2.00000 No Messages kl/r > 120 (AASHTO 6.9.3)126 COMB2 0.00000 No Messages kl/r > 120 (AASHTO 6.9.3); l/r > 140

(AASHTO 6.8.4)127 COMB2 8.98354 No Messages kl/r > 120 (AASHTO 6.9.3); l/r > 140











(AASHTO 6.8.4)138 COMB2 0.00000 No Messages kl/r > 120 (AASHTO 6.9.3); l/r > 140(AASHTO 6.8.4)

139 COMB2 8.98354 No Messages kl/r > 120 (AASHTO 6.9.3); l/r > 140(AASHTO 6.8.4)











150 COMB2 6.87500 No Messages No Messages151 COMB2 0.00000 No Messages No Messages152 COMB2 6.87500 No Messages No Messages153 COMB2 6.87500 No Messages No Messages

154 COMB2 6.38393 No Messages No Messages155 COMB2 5.40179 No Messages No Messages






Table: Steel Design 1 - Summary Data - AASHTO-LRFD-2007, Part 2 of 2Frame Combo Locatio n ErrMsg WarnMsg

m156 COMB2 5.40179 No Messages No Messages157 COMB2 3.92857 No Messages No Messages158 COMB2 2.45536 No Messages No Messages

159 COMB2 1.47321 No Messages No Messages160 COMB2 0.98214 No Messages No Messages161 COMB2 0.00000 No Messages No Messages162 COMB2 0.00000 No Messages No Messages163 COMB2 0.00000 No Messages No Messages164 COMB2 6.87500 No Messages No Messages165 COMB2 0.00000 No Messages No Messages166 COMB2 0.00000 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)167 COMB2 1.47321 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)168 COMB2 3.92857 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)169 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)170 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)171 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)172 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)173 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)174 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)175 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)176 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)177 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)178 COMB2 2.94643 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)179 COMB2 2.94643 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)180 COMB2 5.40179 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)181 COMB2 6.87500 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)182 COMB2 0.00000 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)183 COMB2 0.98214 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)184 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)185 COMB2 3.92857 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)

186 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)187 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)188 COMB2 3.92857 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)189 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)190 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)191 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)192 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)193 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)194 COMB2 2.94643 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)195 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)196 COMB1 5.89286 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)197 COMB1 6.87500 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)198 COMB2 0.00000 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)

199 COMB2 0.98214 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)200 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)201 COMB2 3.92857 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)202 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)203 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)204 COMB2 3.92857 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)205 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)206 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)207 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)208 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)209 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)210 COMB2 2.94643 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)211 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)

212 COMB1 5.89286 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)213 COMB1 6.87500 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)214 COMB2 0.00000 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)







m215 COMB2 1.47321 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)216 COMB2 3.92857 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)217 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)

218 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)219 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)220 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)221 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)222 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)223 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)224 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)225 COMB2 3.43750 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)226 COMB2 2.94643 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)227 COMB2 2.94643 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)228 COMB2 5.40179 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)229 COMB2 6.87500 No Messages l/r > 140 (AASHTO 6.8.4)230 COMB2 6.87500 No Messages No Messages231 COMB2 0.00000 No Messages No Messages232 COMB2 6.87500 No Messages No Messages233 COMB2 6.87500 No Messages No Messages234 COMB2 6.38393 No Messages No Messages235 COMB2 5.40179 No Messages No Messages236 COMB2 5.40179 No Messages No Messages237 COMB2 3.92857 No Messages No Messages238 COMB2 2.45536 No Messages No Messages239 COMB2 1.47321 No Messages No Messages240 COMB2 0.98214 No Messages No Messages241 COMB2 0.00000 No Messages No Messages242 COMB2 0.00000 No Messages No Messages243 COMB2 0.00000 No Messages No Messages244 COMB2 6.87500 No Messages No Messages

245 COMB2 0.00000 No Messages No Messages246 COMB2 1.85000 No Messages No Messages247 COMB2 2.10000 No Messages No Messages248 COMB2 2.10000 No Messages No Messages249 COMB2 0.00000 No Messages No Messages250 COMB2 0.00000 No Messages No Messages251 COMB2 1.85000 No Messages No Messages252 COMB1 2.10000 No Messages No Messages253 COMB1 0.84000 No Messages No Messages254 COMB1 0.00000 No Messages No Messages255 COMB2 0.00000 No Messages No Messages256 COMB2 1.85000 No Messages No Messages257 COMB1 2.10000 No Messages No Messages


271 COMB2 1.85000 No Messages No Messages272 COMB1 2.10000 No Messages No Messages273 COMB1 0.84000 No Messages No Messages








277 COMB1 2.10000 No Messages No Messages278 COMB1 1.26000 No Messages No Messages279 COMB1 0.00000 No Messages No Messages280 COMB2 0.00000 No Messages No Messages281 COMB2 1.85000 No Messages No Messages282 COMB1 2.10000 No Messages No Messages283 COMB1 0.84000 No Messages No Messages284 COMB1 0.00000 No Messages No Messages285 COMB2 0.00000 No Messages No Messages286 COMB2 1.85000 No Messages No Messages287 COMB1 2.10000 No Messages No Messages288 COMB1 0.84000 No Messages No Messages289 COMB1 0.00000 No Messages No Messages290 COMB2 0.00000 No Messages No Messages291 COMB2 1.85000 No Messages No Messages292 COMB1 2.10000 No Messages No Messages293 COMB1 1.26000 No Messages No Messages294 COMB1 0.00000 No Messages No Messages295 COMB2 0.00000 No Messages No Messages296 COMB1 1.85000 No Messages No Messages297 COMB1 2.10000 No Messages No Messages298 COMB1 0.84000 No Messages No Messages299 COMB1 0.00000 No Messages No Messages300 COMB1 0.00000 No Messages No Messages301 COMB1 1.85000 No Messages No Messages302 COMB1 2.10000 No Messages No Messages303 COMB1 1.26000 No Messages No Messages



330 COMB2 0.00000 No Messages No Messages331 COMB2 3.73531 No Messages No Messages332 COMB2 0.00000 No Messages No Messages








336 COMB1 0.00000 No Messages No Messages337 COMB1 3.73531 No Messages No Messages338 COMB1 0.00000 No Messages No Messages339 COMB1 3.73531 No Messages No Messages340 COMB1 0.00000 No Messages No Messages341 COMB1 3.73531 No Messages No Messages342 COMB1 0.00000 No Messages No Messages343 COMB2 3.73531 No Messages No Messages344 COMB2 0.00000 No Messages No Messages345 COMB2 3.73531 No Messages No Messages346 COMB2 0.00000 No Messages No Messages347 COMB2 3.73531 No Messages No Messages348 COMB1 0.00000 No Messages No Messages349 COMB1 3.73531 No Messages No Messages350 COMB1 0.00000 No Messages No Messages351 COMB1 3.73531 No Messages No Messages352 COMB1 0.00000 No Messages No Messages353 COMB1 3.73531 No Messages No Messages354 COMB1 0.00000 No Messages No Messages355 COMB1 3.73531 No Messages No Messages356 COMB1 0.00000 No Messages No Messages357 COMB2 3.73531 No Messages No Messages358 COMB2 0.00000 No Messages No Messages359 COMB2 3.73531 No Messages No Messages360 COMB2 0.00000 No Messages No Messages361 COMB1 3.73531 No Messages No Messages362 COMB1 0.00000 No Messages No Messages


376 COMB1 0.00000 No Messages No Messages377 COMB1 3.73531 No Messages No Messages378 COMB1 0.00000 No Messages No Messages379 COMB1 3.73531 No Messages No Messages380 COMB1 0.00000 No Messages No Messages381 COMB1 3.73531 No Messages No Messages382 COMB1 0.00000 No Messages No Messages383 COMB1 3.73531 No Messages No Messages384 COMB1 0.00000 No Messages No Messages385 COMB2 3.73531 No Messages No Messages386 COMB2 0.00000 No Messages No Messages387 COMB2 5.00000 No Messages kl/r > 120 (AASHTO 6.9.3); l/r > 140


(AASHTO 6.8.4)







m389 COMB2 5.00000 No Messages kl/r > 120 (AASHTO 6.9.3); l/r > 140









(AASHTO 6.8.4)

398 COMB2 0.00000 No Messages kl/r > 120 (AASHTO 6.9.3); l/r > 140(AASHTO 6.8.4)399 COMB2 5.00000 No Messages kl/r > 120 (AASHTO 6.9.3); l/r > 140












(AASHTO 6.8.4)




CSiBridge

CSiBridge v15.1.1 - File:puente noruega - 3-D View - Tonf, m, C Units




CSiBridge

CSiBridge v15.1.1 - File:puente noruega - X-Z Plane @ Y=0 - Tonf, m, C Units




CSiBridge

CSiBridge v15.1.1 - File:puente noruega - X-Y Plane @ Z=0 - Tonf, m, C Units




SECCIONES TÍPICAS P

ARC

ARC

ENTE NOR

EGA




ARRAN

PENDO

UE

AS




VCIER

VL

E




VT2

VTIR ING. MARCO QUISPE COZ



W21X 0




MATERIAL

C

S TÍPICOS

ONCRETO

CERO COR

UENTE NO

RMADO

UGADO

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ACERO ESTR

ACERO PEN

CTURAS

DOLAS ING. MARCO QUISPE COZ

Puente Noruega Final

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