Projektantskopodjetje (1-elirrlcogij · 2 Geologija d.o.o. Idrija 2. VSEBINA ELABORATA...

1. NASLOVNA STRAN ELABORATA

Investitor/Naročnik . Občina ldrija, Mestni trg 1, 5280 Idrija

Objekt

Lokacija

Za gradnjo Nova gradnja

Elaborat

Projektantsko podjetje

Direktor

Odgovorni projektant

(1-elirrlcogij

Otroški vrtec Spodnja Idrija

Spodnja Idrija

Geološko geomehansko poročilo

d.o.o. IdrijaGeologija d.o.o. Idrija, geološke raziskave in projektiranje,Prešernova ulica 2, 5280 IdrijaTel. 05 37 41 310 fax. 05 37 22 329info@geo|ogija.si vvww.geologija.si

Jože Janež, univ. dipl. inž. geol.I r - - - - - - - - n I I I I I - - - - . I I 1 - - I I I I - - I I - . - I I I I - ; . 1 - - ; ; - - - - - - - n - , ; | ; | | Q n 1 1 > > n . - - - + I - I I - - - I I I I - - I I - - I I I - --

Z'9 (561 °P°dP*S tttttttttttttttttttttt ttttttttt -

1i

Jože Janež, univ. dipl. inž. geol. j

. . . . - - - . . . - . . . . . - - n - » - . - - - . - . - - - - . . - - - . - - . . - - - - - - . - - - q > . n ~ o - 1 1 1 v - I - . . . - . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . - - » » - --1

Osebni žig Jo' _,A . Žunivjdip . in «. si ol.

Podpis ~.G°fx ............................................................................... _ ........ . . |

Projektantka Aleksandra Jereb, univ. dipl. inž. geo|.%Łw1ĹtCL3LY{ 6_

Št. por.: J 3457-087/2016-01

lzvod

Ime dokumenta

4/42016_087_01_Oldrija__vrtecSpldrija_gm

Kraj in datum j Idrija, junij 2016

2 Geologija d.o.o. Idrija

2. VSEBINA ELABORATA 3457-087/2016-01

1 Naslovna stran

2 Kazalo vsebine elaborata

3 Izjava odgovornega projektanta elaborata

4 Tehnično poročilo

5 Priloge

4

1. UVOD ................................................................

2. MORFOLOGIJA TERENA ................................

3. GEOLOŠKE IN HIDROGEO

4. SEIZMIKA................................

5. TERENSKE RAZISKAVE ................................

5.1 Sondažno vrtanje ................................5.2 SPT testi ................................5.3 Sondiranje z dinamičnim penetrometrom

6. LABORATORIJSKE PREISKAVE

7. GEOMEHANSKE RAZMERE

7.1 Kategorije izkopa ................................

8. POGOJI IZVEDBE ................................

8.1 Opis objekta ................................8.2 Temeljenje................................8.3 Drugi pogoji izvedbe ................................

9. LITERATURA ................................

3. KAZALO VSEBINE POROČILA

................................................................................................

................................................................................................

GEOLOŠKE IN HIDROGEOLOŠKE RAZMERE................................................................

................................................................................................................................

................................................................................................

................................................................................................................................................................................................................................

nim penetrometrom ................................................................

KAVE ................................................................................................

GEOMEHANSKE RAZMERE ................................................................................................

................................................................................................

................................................................................................

................................................................................................................................................................................................................................................................

................................................................................................

................................................................................................................................

Geologija d.o.o. Idrija

.................................................... 5

.................................................... 5

................................................... 6

.............................................. 8

...................................................... 8

............................................................... 8

............................................ 8

........................................................... 9

...................................... 10

.............................................. 10

.............................................................. 11

.............................................................. 12

..................................... 12

........................................ 12

......................................................... 13

...................................... 13

Geološko geomehansko poročilo 5

1. UVOD

Za investitorja občino Idrija smo v okviru izdelave PGD dokumentacije izvedli geološko-geomehanske raziskave na območju predvidene gradnje novega vrtca v Spodnji Idriji. Vrtec bo stal na mestu obstoječega vrtca. Projektantsko podjetje Acma d.o.o. iz Ajdovščine nam je posredovalo gradbeno situacijo in prereze predvidene gradnje. Nov vrtec je nepravilnih oblik in se bo oklepal obstoječega objekta Osnovne šole Spodnja Idrija in bo deloma podkleten, z etažnostjo K + P + N.

2. MORFOLOGIJA TERENA

Obstoječ vrtec kot tudi objekt osnovne šole leži na območju z lokalnim imenom Na Koreji. Lokacija je del urbaniziranega dela Spodnje Idrije z gosto stanovanjsko pozidavo. V širši okolici pada teren od severovzhoda proti jugozahodu, od območja z ledinskim imenom Na Melinah proti ravnici ob reki Idrijci. Zaradi dostopnih cest in dvoriščnih površin je teren okoli objektov umetno izravnan v več teras. Na parceli št. 483/10 k.o. Spodnja Idrija trenutno stoji obstoječi vrtec, ki je deloma podkleten. Podkleteni del vrtca, kjer je izdelano zaklonišče, bo ohranjen, medtem ko se bo preostali del vrtca porušilo. Nadmorska višina uravnave, na kateri stoji obstoječi objekt je okoli 316,5 m.

Slika 1: Pregledna karta (Geopedia, junij 2016).


Slika 2: Letalski posnetek (Atlas okolja, junij 2016).

3. GEOLOŠKE IN HIDROGEOLOŠKE RAZMERE

Obravnavano območje gradijo kamnine spodnje triasne starosti (skitska stopnja). Geološka zgradba je prikazana na geološki karti. Najstarejše spodnje triasne skitske plasti so razvite kot rdečkasti sljudnati laporovci (meljevci) z večjimi ali manjšimi sivimi in rožnatimi lečami oolitnega apnenca. Spodnjeskitski laporovci prehajajo postopno navzgor v siv zgornjeskitski dolomit. Nad njim ležijo rdeči do rumeni peščenjaki in peščeni skrilavci in meljevci, ki višje preidejo v temno sive tanko do srednjeplastnate apnence v menjavi z lapornatimi in zaglinjenimi apnenci z vložki skrilavih laporovcev. Na obravnavanem območju smo v izdelanih vrtinah na končni globini navrtali temno sive tanko do srednje plastnate apnence v menjavi z lapornatimi in zaglinjenimi apnenci z vložki skrilavih laporovcev. Raščena kamninska podlaga je prekrita s kvartarnimi sedimenti, ki jih predstavljata zaglinjen apnenčev grušč in svetlo rjava meljasta glina. Kvartarni sedimenti so prekriti še z umetnim nasipom, ki je sestavljen iz grušča, peska, proda, gline in v manjši meri ostankov gradbenih materialov, debelina teh materialov pa se spreminja do nekaj metrov. Za širše območje so značilne tri močnejše tektonske faze: srednjetriasna faza radialnih prelomov, staroterciarna faza gubanja in narivanja ter mladoterciarna faza zmičnih prelomov. Zaradi tektonskih dogajanj so kamnine deformirane do različnih stopenj.


Zgornjeskitske lapornate apnence označujemo kot menjavanje prepustnih in neprepustnih plasti. Kjer apnenci prevladujejo, je njihova prepustnost običajno dobra. Tam, kjer so med plastmi apnencev vložki skrilavih laporovcev in peščenjakov je njihova prepustnost majhna ali pa so neprepustni. Preperinski sloj (zaglinjen grušč in meljasta glina) je srednje do slabo vodoprepusten. Običajno akumulira nekaj talne vode in jo počasi oddaja, tako da se lahko na stiku med primarno kamninsko podlago in preperino lahko oblikuje tenak sloj talne vode, ki lahko slabša geomehanske lastnosti terena. Sloj umetnega nasipa uvrščamo med srednje prepustne plasti z medzrnsko poroznostjo. Na obravnavani lokaciji ni izvirov ali vodotokov, najbližji vodotok Idrijca je oddaljen ca 170 m proti jugu oziroma jugozahodu. V času vrtanja nismo zaznali pomembnih pojavov talne vode. Obravnavana lokacija se ne nahaja na vodovarstvenem ali poplavnem območju. Na območju ni površinskih znakov plazenja ali delovanja erozije.

Slika 3: Geološka karta Spodnje Idrije (Čar, 2008-2009).


4. SEIZMIKA

Obravnavano območje spada po Karti potresne nevarnosti v Sloveniji (MOP, 2001) s povratno dobo 475 let v območje zahodne Slovenije, kjer se upošteva projektni pospešek 0,200 g. Po preglednici 3.1 SIST EN 1998-1:2006 temeljna tla po svoji sestavi ustrezajo tipu tal A. Za tla tipa A je značilno, da tla predstavlja skala ali druga skali podobna geološka formacija, na kateri je največ 5 m slabšega površinskega materiala, z vrednostmi hitrosti strižnega valovanja v zgornjih 30 m vs,30 > 800 m/s.

5. TERENSKE RAZISKAVE

Terenske raziskave, so obsegale: − izvedba sondažnih vrtin − sondiranje z dinamičnim penetrometrom.

5.1 Sondažno vrtanje

Geomehansko vrtanje je izvedlo podjetje Geokop d.o.o. iz Ljubljane med 31.5.2016 in 1.6.2016 z vrtalno garnituro Camacchio (model MC 600). Vrtanje je bilo suho rotacijsko s kontinuiranim jedrovanjem (enojni jedrnik). Izvrtali smo skupno štiri (4) sondažne vrtine, ki smo jih označili V1, V2, V3 in V4. Vrtina V1 je bila izvrtana do globine 6,0 m, vrtina V2 do globine 7,3 m, vrtina V3 do 5,0 m in vrtina V4 do globine 7,0 m. Lokacije vrtin so pregledno prikazane na situaciji (priloga 6). Fotografije jeder vrtin so prikazane v prilogi 1. Popis in sestava izvrtanih tal so podani oz. prikazani na geološko geomehanskih profilih vrtin (priloga 2) in geološko geomehanskih prerezih terena (priloga 7). V vseh štirih vrtinah smo navrtali podobno sestavo tal. V zgornjem delu smo navrtali sloj umetnega nasipa, ki je bil v vrtini V1 debel 2,6 m, v vrtini V2 0,6 m, v vrtini V3 1,1 m in v vrtini V4 0,9 m. Umetni nasip je sestavljen iz dolomitnega peska in grušča, peščenega proda in zaglinjenega grušča s posameznimi gradbenimi odpadki (opeka in beton). Pod umetnim nasipom se v vseh vrtinah nahaja svetlo rjava lahko gnetna glina. V vrtini V1 sega glina do globine 3,2 m, v V2 do 3,1 m, v vrtini V3 do globine 3,0 m in v vrtini V4 do globine 3,4 m. Pod slojem gline smo v vseh vrtinah navrtali sloj zaglinjenega apnenčevega grušča, ki je debel od 0,4 do 0,7 m. Ta sloj nakazuje prehod v raščeno kamninsko podlago. Raščeno kamninsko podlago, ki jo predstavlja lapornat apnenec z vmesnimi plastmi laporovca, smo v vrtinah V1 in V2 navrtali na globini 3,8 m, v vrtini V3 na globini 3,4 m in v vrtini V4 na globini 3,8 m.

5.2 SPT testi

V vseh vrtinah smo izvedli standardne penetracijske poskuse (SPT teste), da smo preverili konsistenčno in gostotno stanje zemljin. S pomočjo SPT testov smo določili nekatere geomehanske karakteristike zemljin (strižni kot φ in modul stisljivosti ME). Ovrednotenje SPT testov je podano v prilogi 3. V spodnji tabeli so zbrane glavne pridobljene vrednosti geomehanskih parametrov.


Tabela 1: Povzetek ovrednotenja SPT testov

Vrtina Globina (m)

Material N60 Indeks gostote – Id (%)

Strižni kot – φ (°)

Modul stisljivosti – Me (MPa)

V1

2,0 Umetni nasip 17,5 35-65 32,6 18 4,0 Podlaga apnenec 196 6,0 Podlaga apnenec 109,6

V2

2,0 CL - glina 10,3 35-65 26,5 10,7 4,0 Podlaga apnenec 341,4 7,3 Podlaga apnenec 431,0

V3

2,0 CL - glina 13,4 35-65 28,9 13,9 4,0 Podlaga apnenec 245

V4

2,0 CL - glina 10,3 35-65 26,5 10,7 4,0 Podlaga apnenec 98 5,0 Podlaga apnenec 81,7

5.3 Sondiranje z dinamičnim penetrometrom

Sondiranje smo izvedli z dinamičnim penetrometrom Pagani DPM 30 – 20. Izvedene so bile 4 sonde okrog obstoječega objekta vrtca. Lokacije sond so prikazane na situaciji v prilogi 7. Vse sonde so bile izvedene do trde kamninske podlage iz apnenca. Pri sondiranju nismo zaznali pojavov talne vode. Na podlagi sondiranja (število udarcev na 10 cm globine penetracije) smo ločili posamezne geomehanske sloje, ki so bili ugotovljeni tudi s sondažnim vrtanjem in ovrednotili nekatere njihove geomehanske karakteristike. Globine posameznih slojev in ovrednotenje sondiranja podajamo v prilogi 4. V spodnji tabeli je povzetek glavnih pridobljenih vrednosti geomehanskih karakteristik ugotovljenih slojev.

Tabela 2: Povzetek geomehanskih karakteristik, pridobljenih z dinamičnim penetrometrom DPM 30 – 20

Oznaka sonde

Sloj Interval globine (m)

Nedrenirana strižna trdnost (kPa)

Relativna gostota (%)

Strižni kot φ (°)

Modul. stisljivosti ME (MPa)

Talna voda (m)

DP1

Nasip: droben grušč 0 – 0,2 - - - - -

glina 0,2 – 2,7 42 40 25,6 3,6 -

zaglinjen grušč 2,7 – 3,3 - 100 36,4 33,9 - 39,4 -

Podlaga - apnenec 3,3 – 3,4 - 100 54,2 97,2 – 95,9 -

DP2

glina 0 – 3,7 25 29 24,8 2,2 -

zaglinjen grušč 3,7 – 3,8 190 72 31,4 15,7–23,2 -

Podlaga - apnenec 3,8 – 4,0 - 100 42,8 56,4 – 59,5 -

DP3

Nasip: meljasto glinast grušč

0 – 1,9 61 50 28,4 5,2 -

glina 1,9 – 3,6 30 29 25 2,6 -

zaglinjen grušč 3,6 – 5,3 152 61 30,5 12,6 – 20,4 -

Podlaga - apnenec 5,3 – 5,4 - 100 49,8 81,7 – 82 -

DP4

Rjava meljasta glina 0 – 1,3 31 37 25,1 2,7 -

zaglinjen grušč 1,3 – 2,2 88 56 29,0 7,3 -

Podlaga - apnenec 2,2 – 2,3 - 100 45,5 66,1 – 68,2 -


6. LABORATORIJSKE PREISKAVE

Iz jedra vrtin V1 in V3 smo odvzeli dva vzorca svetlo rjave gline na različnih intervalih globine. Vzorec 1 smo odvzeli iz vrtine V1 na intervalu globine od 2,75 do 3,0 m in vzorec 2 iz vrtine V3 na intervalu globine od 1,7 do 2,0 m. Geomehanske laboratorijske preiskave so bile izdelane v Laboratoriju za mehaniko hribin na oddelku za geotehnologijo in rudarstvo na Naravoslovnotehniški fakulteti v Ljubljani. Na odvzetih vzorcih so bile izvedene preiskave: gostota, direktni strižni preizkus (strižne trdnosti zemljine) ter edometerska preiskava modula stisljivosti. Poročilo o laboratorijskih preiskavah je podano v prilogi 5. V spodnji tabeli je prikazan povzetek rezultatov laboratorijskih preiskav.

Tabela 3: Rezultati laboratorijskih preiskav

vrtin

a

Ozn

aka

vz

orca

Glo

bina

odv

zem

a (m

)

mat

eria

l

pros

torn

insk

a te

ža –

γ (k

N/m

3 )

Nor

mal

na

nape

tost

(kPa

)

Naj

večj

a st

rižna

na

peto

st (k

Pa)

striž

ni k

ot φ

(°)

kohe

zija

c (k

Pa)

V1

VZOREC 1

2,75 – 3,0

Glina - CL

20,4

50 41,72 13,86

29,63 100 54,65

150 78,84

V3 VZOREC 2 1,7 – 2,0 Glina - CL 18,93 50 40,33

15,86 28,13 100 59,55 150 83,96

Tabela 4: Tabela edometrskega modula stisljivosti za VZOREC 1 in VZOREC 2

Oznaka vzorca VZOREC 1 Obremenilna stopnja σ'v (kPa) σ= 50kPa σ= 100kPa σ= 200kPa σ= 400kPa σ= 800kPa Modul stisljivosti-Eoed (ME) v (MPa) 1,11 4,41 5,83 8,06 12,35

Oznaka vzorca VZOREC 2 Obremenilna stopnja σ'v (kPa) σ= 50kPa σ= 100kPa σ= 200kPa σ= 400kPa σ= 800kPa Modul stisljivosti-Eoed (ME) v (MPa) 1,78 3,98 8,26 14,29 17,98

7. GEOMEHANSKE RAZMERE

Na podlagi popisa vrtin in sondiranja z dinamičnim penetrometrom so bili ugotovljeni spodaj opisani geomehanski sloji zemljin in hribin ter razmere, ki so prikazane na geološko geomehanskih prerezih v prilogi 7. SLOJ 0 – UMETNI NASIP: Sestavljajo ga prod, grušč in pesek pomešan z meljasto glino, med gruščem so tudi kosi opeke. Uvrščamo ga med mešane, srednje prepustne zemljine. Ocenjena kategorija izkopa je 3 – vezljiva in nevezljiva zrnata zemljina (klasifikacija DRSC). Sega do največje globine 2,6 m (severni del ob zaklonišču). Karakteristične vrednosti geomehanskih parametrov so:

� strižni kot φ = 28 - 33° � specifična teža γ = 20 kN/m3 � kohezija c = 0 - 1 kPa � modul stisljivosti Me = 5 – 18 MPa


SLOJ 1 – Rjava glina: Nahaja se neposredno pod umetnim nasipom. Je srednje do lahko gnetne konsistence, pod vplivom vode je lahko tudi v židkem stanju. Uvrščamo jo med mešane, slabo prepustne zemljine. Ocenjena kategorija izkopa je 3 – vezljiva in nevezljiva zrnata zemljina (klasifikacija DRSC). Glina sega do globine med 3 – 3,4 m. Karakteristične vrednosti geomehanskih parametrov so:

� strižni kot φ = 24,8°- 26,5° (SPT testi, dinamični penetrometer), 13,86°-15,86° (laboratorij)

� specifična teža γ = 18,9 kN/m3 � nedrenirana strižna trdnost cu= 20 - 70 kPa � kohezija c = 28 - 29 kPa (laboratorij) � modul stisljivosti Me = 2 - 5 MPa

SLOJ 2 – Zaglinjen grušč apnenca: Predstavlja prehodni sloj iz meljaste gline v trdno kamninsko podlago – lapornat apnenec. Z globino trdnost in homogenost tega sloja narašča. Zaglinjen grušč uvrščamo med srednje vodoprepustne zemljine. Debelina sloja je med 0,4 – 0,7 m. Kategorija izkopa je 3 (klasifikacija DRSC). Karakteristične vrednosti geomehanskih parametrov so:

� strižni kot φ= 28 - 32° � specifična teža γ= 19,5 - 20 kN/m3 � kohezija c= 1 - 2 kPa � modul stisljivosti Me = 7 - 39 MPa

SLOJ 3 – Kamninska podlaga (lapornat apnenec): Z globino trdnost in homogenost kamnine narašča. S preiskavami smo raščeno kamninsko podlago dosegli na globini med 3,4 – 3,8 m pod koto terena. Lapornat apnenec uvrščamo med trdne kamnine, kategorija izkopa je 4 (močno razpokan apnenec) in 5 (kompakten apnenec) (klasifikacija DRSC). Karakteristične vrednosti geomehanskih parametrov so:

� strižni kot φ= 42 - 54° � specifična teža γ = 25kN/m3 � kohezija c = 400 Pa � modul stisljivosti Me = > 80 MPa.

7.1 Kategorije izkopa

Tabela 5: Opisi kategorije izkopa (5 stopenjska lestvica Direkcije za infrastrukturo RS) Sloj Kategorija Naziv kategorije Opis materiala Zrnavost Način izkopa

Umetni nasip (tampon, grušč, prod, zaglinjen grušč) SLOJ 0 Rjava meljasta glina SLOJ 1 Zaglinjen grušč SLOJ 2

3 Drobnozrnata (vezljiva) in grobozrnata (nevezljiva) zemljina

Nahaja se pod plodno zemljino: -v srednje gnetni do trdni konsistenci (zemljine), ali - v zbitem stanju (pesek, grušč, jalovina)

>15% Φ<0,063 mm <15% Φ>0,063 mm <30% Φ>63 mm Φ<300 mm

Buldožer, bager, buldožer z rijačem (občasno)

Raščena podlaga - apnenec SLOJ 3

4 ali 5 Mehka - trda kamnina (sedimentnega porekla)

Lapor, fliš, skrilavec, tuf, konglomerat, breča ter razpokani, drobljivi in prepereli peščenjak, dolomit in apnenec

>30% Φ>63 mm >30% Φ>300 mm Φ<600 mm

Buldožer z rijačem, bager s konico, rezkanje, miniranje (občasno)


8. POGOJI IZVEDBE

8.1 Opis objekta

Projektantsko podjetje Acma d.o.o. iz Ajdovščine nam je posredovalo gradbeno situacijo in prereze predvidene gradnje. Obstoječ vrtec je deloma podkleten in v njem je izdelano zaklonišče, ki se ga ne bo porušilo, medtem ko se bo pritlični objekt v celoti porušilo. Nov vrtec je nepravilnih oblik in se bo oklepal obstoječega objekta Osnovne šole Spodnja Idrija in bo deloma podkleten, z etažnostjo K + P + N. Kota 0,0 je postavljena na višino 316,61 m.

8.2 Temeljenje

Približno 1/3 objekta novega vrtca bo podkletena (zahodni del v smeri proti objektu osnovne šole). Ostali (vzhodni) del bo umeščen na ravninski del terena brez vkopa. Predlagamo, da se objekt temelji na sistemu točkovnih in pasovnih temeljev. Teren gradijo lapornati apnenci (SLOJ 3), ki so na območju gradnje prekriti z okoli 3,8 m debelim preperinskim slojem (SLOJ 1 in SLOJ 2) ter slojem umetnega nasipa (SLOJ 0). Na območju, kjer bo objekt podkleten, gradi temeljna tla zaglinjen grušč (SLOJ 2). V tem delu se zaglinjen apnenčev grušč v debelini okoli 0,4 m v celoti odstrani ter objekt temelji v raščeno kamninsko podlago. V delu, kjer objekt ne bo podkleten, temeljna tla gradita bodisi obstoječ umetni nasip (SLOJ 0) bodisi rjava glina (SLOJ 1). V fazi projektiranja PZI in pri gradnji naj se upoštevajo naslednji pogoji izvedbe:

− Zaradi nizkih vrednosti modula stisljivosti sloja gline odsvetujemo temeljenje pritličnega objekta na glini (SLOJ 1), saj se bodo na objektu dogajali diferencialni posedki. Predlagamo, da se objekt v celoti temeljiti na raščeno kamninsko podlago iz lapornatega apnenca (SLOJ 3)

− Statik naj pri dimenzioniranju temeljev upošteva dopustno nosilnost lapornatega apnenca Pd = 500 kPa in geomehanske razmere podane v poglavju 7 tega poročila.

− Pri temeljenju objekta na raščeno apnenčevo kamninsko podlago (SLOJ 3) ne bo posedkov oz. bodo zanemarljivi.

− Kjer je globina do raščene kamninske podlage večja od predvidene globine dna temeljev (nepodkleten del objekta), naj se temelje objekta poglobi do raščene kamninske podlage (vodnjaki fi 100 ali fi 120)

− Posebno pozornost je potrebno nameniti izvedbi temeljev med novim vrtcem in obstoječo OŠ. Glede na to, da globina temeljenja obstoječe šole ni znana, predlagamo naslednje. Temeljenje naj se izvaja po kampadah oz. vsak temelj posebej, da ne pride do spodkopavanja sosednjih temeljev oz. deformacij na obstoječem objektu, pod stalnim geomehanskim nadzorom, ki bo preverjal temeljna tla.

− Pri izvedbi talne plošče je potrebno upoštevati, da bo zaradi velikih razlik v deformacijskih modulih zemljin lahko prišlo do diferencialnih posedkov, ki bi lahko povzročili nesprejemljive deformacije v talni plošči (delno podkleten, delno nepodkleten objekt). Na mestu, kjer bo objekt nepodkleten bo potrebno izvesti sanacijo temeljnih tal (kamnita greda in tampon). Glede na to da podatka o predvideni obtežbi na talno ploščo nimamo, skupne debeline sanacije ne podajamo. Le to je potrebno določiti v nadaljnjih fazah projektiranja, ko bodo znane vse karakteristike objekta. Vsako plast se utrdi. Zaključno (vrhnjo) plast iz tamponskega drobljenca se utrdi do modula stisljivosti ME > 35 MN/m2 oz. modula Evd > 40 MN/m2.


− Pri dimenzioniranju objekta je potrebno upoštevati geomehanske razmere, ki so prikazane na prerezih v prilogi 7 in v poglavju 7.

8.3 Drugi pogoji izvedbe

− Pri načrtovanju objekta je potrebno računati na pojav talne vode in objekt ustrezno (kvalitetno)

hidroizolirati, predvsem to velja za vkopan (podkleten) del objekta − Okrog vseh temeljev je potrebno urediti drenažo (podložni beton, drenažna cev fi150, drenažni

zasip ovit s filcem). Vse meteorne vode in vode iz drenaže je potrebno kontrolirano neprepustno odvajati stran od objekta v meteorno kanalizacijo.

− Začasne - delovne vkopne brežine v glinastih zemljinah in obstoječem umetnem nasipu se lahko izvaja v naklonu do 1:1, sicer je potrebna zaščita gradbene jame.

− Za izvedbo izkopa gradbene jame za potrebe podkletenega dela objekta bo potrebna izvedba zaščite gradbene jame. Zaščita gradbene jame, naj se obdela v posebnem načrtu. Posebno skrb potrebno nameniti zahodni vkopni brežini ob osnovni šoli.

− Vse meteorne vode z objektov in drugih površin je obvezno kontrolirano neprepustno odvajati v meteorno kanalizacijo.

Med gradnjo naj se izvaja geomehanski nadzor, ki bo preverjal razmere pri izkopu gradbene jame, temeljna tla (pred izvedbo podložnega betona) ter kontroliral utrjenost saniranih temeljnih tal (meritve dinamičnega deformacijskega modula Evd zgornjega sloja tampona pred izvedbo podložnega betona pod talno ploščo) in po potrebi podal dodatna navodila.

9. LITERATURA

1. Čar, J., 2010: Geološka zgradba Idrijsko – cerkljanskega hribovja, Tolmač h Geološki karti Idrijsko-

cerkljanskega hribovja med Stopnikom in Rovtami v merilu 1:25.000, Geološki zavod Slovenije, Ljubljana.

2. Mlakar, I. & Čar, J., 2009: Geološka karta idrijsko-cerkljanskega hribovja med Stopnikom in Rovtami v merilu 1:25.000, Geološki zavod Slovenije, Ljubljana.


1. Fotografije 2. Profili vrtin 3. Ovrednotenje SPT testov4. Ovrednotenje sondiranja 5. Laboratorijske preiskave 6. Situacija 7. Geološko – geomehanski

4. PRILOGE

Ovrednotenje SPT testov z dinamičnim penetrometrom

eomehanski prerezi

15

M 1 : 500 M 1 : 250


Obravnavan lokacija, levo objekt OŠ, desno obstoje

Obravnavana lokacija

Lokacija vrtine V1

PRILOGA 1:

Obravnavan lokacija, levo objekt OŠ, desno obstoječ vrtec Nasipna brežina z zidom na južni stra

Obstoječ objekt, lokacija DP2

Lokacija vrtine V2

17

PRILOGA 1: Fotografije

Nasipna brežina z zidom na južni strani obstoječega vrtca


Vrtina V1 (0 – 5 m)



Vrtina V2 (5 – 7,3 m)

Lokacija vrtine V3

Lokacija vrtine V4




Vrtina V4 (5– 7 m)

Foto: Aleksandra Jereb

GEOLOGIJA d.o.o. IDRIJA

Izvrednotenje SPT

Št. poročila 3457-087/2016-01 PRILOGA 3.1

Objekt otroški vrtec Spodnja idrijaObdelava izvrednotenje SPT testovMesto meritve vrtina V1

Podatki

g globina meritve mN30 število udarcev za penetracijo 30 cm zemljine SPT

vrtina V1 N 10 cm 10 cm 10 cm P N30

g (m) cm/60 ud

2 4 6 7 174 7,5 240,006 12 150,00

P60 penetracija pri 60 udarcihk60 korekcijski faktor zaradi izgube energije 1,281

λ koeficient korekcije glede na dolžino drogovja

3-4 m 4-6 m 6-10 m >10 m

0,75 0,85 0,95 1σv' efektivna vertikalna napetost kPa κ koeficient uporabe konice namesto vzorčevalnika 0,75CN koeficient napetosti v zemljini, prekonsolidacije in gostote Cs koeficient korekcije zaradi talne vode v peskihCs koeficient korekcije zaradi talne vode v peskihH nivo talne vode (v razkopu oz. vrtini) m

N60 korigirano število udarcevφ strižni kot

Nkor koregirano št. udarcev zaradi talne vode v peskih

Rsp specifičen odpor pri enem udarcu 800 kN/m2

P izkustveni faktor odvisen od vrste tal (med 1,25 in 2)Uporabljene formule

korekcija št. udarcev N60 = N30 * k60 * κ * λ * CN * Cs

strižni kot (grušč, pesek) φ = 27+0,347*N60-0,0014*N60 (za gline se uporabi Gibbs-ov diagram)enačba za gline: φ = (N-2)*0,78+20°

modul stisljivosti ME = N60 * Rsp * P kN/m2

Izračuni-zbirna tabela-izvrednotenje

g SLOJ UCSC N30 P60 k60 λ σv' κ CN Cs N60 ID φ ME

m cm/60 ud kPa % (º) kPa2 UN 17 1,281 0,75 40 0,75 1,43 1,00 17,5 35-65 32,6 18199,44 1 podlaga 240 7,5 1,281 0,75 80 0,75 1,13 1,00 196,06 2 podlaga 150 12,00 1,281 0,85 120 0,75 0,89 1,00 109,6

Projektant: Aleksandra Jereb, univ.dipl.inž.geol.

Odgovorni projektant: Jože Janež, univ.dipl.inž.geol.


Izvrednotenje SPT


Objekt Otroški vrtec Spodnja idrijaObdelava izvrednotenje SPT testovMesto meritve vrtina V2

Podatki



g (m) cm/60 ud

2 3 3 4 104 19 39 5 418,00

7,3 3 600,00P60 penetracija pri 60 udarcihk60 korekcijski faktor zaradi izgube energije 1,281


3-4 m 4-6 m 6-10 m >10 m











m cm/60 ud kPa % (º) kPa2 CL 10 1,281 0,75 40 0,75 1,43 1,00 10,3 35-65 26,5 10705,54 1 podlaga 418 1,281 0,75 80 0,75 1,13 1,00 341,4

7,3 2 podlaga 600 3,00 1,281 0,95 146 0,75 0,79 1,00 431,0




Izvrednotenje SPT



Podatki



g (m) cm/60 ud

2 3 4 6 134 6 300,00



3-4 m 4-6 m 6-10 m >10 m

0,75 0,85 0,95 1σv' efektivna vertikalna napetost kPa κ koeficient uporabe konice namesto vzorčevalnika 0,75CN koeficient napetosti v zemljini, prekonsolidacije in gostote Cs koeficient korekcije zaradi talne vode v peskihH nivo talne vode (v razkopu oz. vrtini) mH nivo talne vode (v razkopu oz. vrtini) m










m cm/60 ud kPa % (º) kPa2 CL 13 1,281 0,75 40 0,75 1,43 1,00 13,4 35-65 28,9 13917,24 1 podlaga 300 6 1,281 0,75 80 0,75 1,13 1,00 245,0




Izvrednotenje SPT



Podatki



g (m) cm/60 ud

2 2 3 5 104 15 120,005 21 31 48 100



3-4 m 4-6 m 6-10 m >10 m











m cm/60 ud kPa % (º) kPa2 CL 10 1,281 0,75 40 0,75 1,43 1,00 10,3 35-65 26,5 10705,54 1 podlaga 120 1,281 0,75 80 0,75 1,13 1,00 98,05 2 podlaga 100 0,00 1,281 0,85 100 0,75 1,00 1,00 81,7



PRILOGA 4

Ovrednotenje sondiranja z dinamičnim penetrometrom – DPM 30 - 20

Dynamic

( ESTIMATE TEST GEOTECHNICAL PARAMETERS DP1) 1

OVREDNOTENJE GEOMEHANSKIH PARAMETROV DP1

COHESIVE SOIL S

Undrained cohesion

Description Nspt Layer depth

(m)

Correlation Cu

(Kg/cm2)

Layer (1)

nasip

3,04 0.00-0,20 - -

Layer (2)

glina

3,38 0,20-2,70 De Beer

0,42

Layer (3)

zaglinjen grusc

33,03 2,70-3,30 De Beer

4,13

Layer (4)

skala - apnenec

95,12 3,30-3,40 De Beer

11,89

Oedometric module


(m)

Correlation Eed

(Kg/cm2)

Layer (1)

nasip

3,04 0.00-0,20 Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner

32,8

Layer (2)

glina

3,38 0,20-2,70 Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner

36,27

Layer (3)

zaglinjen grusc

33,03 2,70-3,30 Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner

338,68

Layer (4)

skala - apnenec

95,12 3,30-3,40 Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner

971,96

Young's modulus


(m)

Correlation Ey

(Kg/cm2)

Layer (1)

nasip

3,04 0.00-0,20 D'Appollonia ed altri

1983

30,4

Layer (2)

glina

3,38 0,20-2,70 D'Appollonia ed altri

1983

33,8

Layer (3)

zaglinjen grusc


1983

330,3

Layer (4)

skala - apnenec


1983

951,2

COHESIONLESS SOIL S

Relative density


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table

Correlation Relative density

(%)

Layer (2)

glina

3,38 0,20-2,70 3,38 Meyerhof (1957) 39,81

Layer (3)

zaglinjen grusc

33,03 2,70-3,30 33,03 Meyerhof (1957) 100,0

Layer (4)

skala - apnenec

95,12 3,30-3,40 95,12 Meyerhof (1957) 100,0

Shear resistance angle


(m)

Nspt corrected for

presence of water table

Correlation Angle of friction

(°)

Layer (2)

glina

3,38 0,20-2,70 3,38 Meyerhof (1965) 25,56

Layer (3)

zaglinjen grusc

33,03 2,70-3,30 33,03 Peck-Hanson-Thornbu

rn-Meyerhof (1956)

36,44

Layer (4)

skala - apnenec


rn-Meyerhof (1956)

54,18

Dynamic


Young's modulus


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table

Correlation Young's modulus

(Kg/cm2)

Layer (2)

glina

3,38 0,20-2,70 3,38 D'Appollonia ed

altri (1970)

0,0

Layer (3)

zaglinjen grusc

33,03 2,70-3,30 33,03 D'Appollonia ed

altri (1970)

445,66

Layer (4)

skala - apnenec

95,12 3,30-3,40 95,12 D'Appollonia ed

altri (1970)

924,38

Oedometric module


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table

Correlation Oedometric

module

(Kg/cm2)

Layer (2)

glina

3,38 0,20-2,70 3,38 Begemann (1974) 0,0

Layer (3)

zaglinjen grusc

33,03 2,70-3,30 33,03 Begemann (1974) 393,57

Layer (4)

skala - apnenec

95,12 3,30-3,40 95,12 Begemann (1974) 958,59

Poisson's modulus


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table

Correlation Poisson

Layer (2)

glina

3,38 0,20-2,70 3,38 (A.G.I.) 0,35

Layer (3)

zaglinjen grusc

33,03 2,70-3,30 33,03 (A.G.I.) 0,29

Layer (4)

skala - apnenec

95,12 3,30-3,40 95,12 (A.G.I.) 0,16


Presernova ulica 2

5280 Idrija. Slovenija

www.geologija.si

DYNAMIC PENETRATION TEST DP1Equipment used... DPM (DL030 10) (Medium)

Customer: Obcina Idrija Date: 08.06.2016

Site: Vrtec

Location: Spodnja Idrija

No. of blows tip penetration Rpd (Kg/cm2) Stratigraphic interpretation

0 5 101520253035404550556065707580859095100105110115120125

1

2

3

3

5

2

3

1

1

2

1

2

1

1

4

4

4

3

4

4

3

4

5

7

8

9

8

10

10

10

48

24

24

48

74

23

125

0 43,4 86,8 130,2 173,6

1

2

3

1 20 cm

0.00

20,0

nasip

2250 cm

270,0

glina

3 60 cm

330,0

zaglinjen grusc

4 340,0

skala - apnenec

SIGNATURE 1 SIGNATURE 2

Scale 1:16

Dynamic

( Obcina Idrija Vrtec ESTIMATE TEST GEOTECHNICAL PARAMETERS DP2) 1


COHESIVE SOIL S

Undrained cohesion


(m)

Correlation Cu

(Kg/cm2)

Layer (1)

glina

1,97 0.00-3,70 De Beer

0,25

Layer (2)

zaglinjen grusc

15,22 3,70-3,80 De Beer

1,9

Layer (3)

skala - apnenec

55,17 3,80-4,00 De Beer

6,9

Oedometric module


(m)

Correlation Eed

(Kg/cm2)

Layer (1)

glina

1,97 0.00-3,70 Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner

21,89

Layer (2)

zaglinjen grusc

15,22 3,70-3,80 Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner

157,03

Layer (3)

skala - apnenec

55,17 3,80-4,00 Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner

564,49

Young's modulus


(m)

Correlation Ey

(Kg/cm2)

Layer (1)

glina

1,97 0.00-3,70 Apollonia 19,70

Layer (2)

zaglinjen grusc

15,22 3,70-3,80 Apollonia 152,20

Layer (3)

skala - apnenec

55,17 3,80-4,00 Apollonia 551,70

COHESIONLESS SOIL S

Relative density


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table


(%)

Layer (1)

glina

1,97 0.00-3,70 1,97 Meyerhof 1957 29,64

Layer (2)

zaglinjen grusc

15,22 3,70-3,80 15,22 Meyerhof 1957 72,19

Layer (3)

skala - apnenec

55,17 3,80-4,00 55,17 Meyerhof 1957 100



(m)

Nspt corrected for



(°)

Layer (1)

glina

1,97 0.00-3,70 1,97 Meyerhof (1965) 24,8

Layer (2)

zaglinjen grusc

15,22 3,70-3,80 15,22 Peck-Hanson-Thor

nburn-Meyerhof

(1956)

31,35

Layer (3)

skala - apnenec

55,17 3,80-4,00 55,17 Peck-Hanson-Thor

nburn-Meyerhof

(1956)

42,76

Dynamic


Young's modulus


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table


(Kg/cm2)

Layer (1)

glina

1,97 0.00-3,70 1,97 D'Appollonia ed

altri (1970)

0,0

Layer (2)

zaglinjen grusc

15,22 3,70-3,80 15,22 D'Appollonia ed

altri (1970)

308,35

Layer (3)

skala - apnenec

55,17 3,80-4,00 55,17 D'Appollonia ed

altri (1970)

616,36

Oedometric module


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table


module

(Kg/cm2)

Layer (1)

glina

1,97 0.00-3,70 1,97 Begemann (1974) 0,0

Layer (2)

zaglinjen grusc

15,22 3,70-3,80 15,22 Begemann (1974) 231,5

Layer (3)

skala - apnenec

55,17 3,80-4,00 55,17 Begemann (1974) 595,05

Poisson's modulus


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table

Correlation Poisson

Layer (1)

glina

1,97 0.00-3,70 1,97 (A.G.I.) 0,35

Layer (2)

zaglinjen grusc

15,22 3,70-3,80 15,22 (A.G.I.) 0,32

Layer (3)

skala - apnenec

55,17 3,80-4,00 55,17 (A.G.I.) 0,24


Presernova ulica 2


www.geologija.si



Site: Vrtec



0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90

1

2

3

4

2

2

5

4

3

2

1

2

1

2

2

1

3

2

1

3

2

2

2

2

2

3

3

4

2

1

4

4

4

4

5

3

3

2

3

3

2

20

52

93

0 30,6 61,2 91,8 122,4

1

2

3

4

1

370 cm

0.00

370,0

glina

2 380,0

zaglinjen grusc

3 20 cm

400,0

skala - apnenec


Scale 1:19

Dynamic


ESTIMATE TEST GEOTECHNICAL PARAMETERS DP3

COHESIVE SOIL S

Undrained cohesion


(m)

Correlation Cu

(Kg/cm2)

Layer (1)

nasip

4,89 0.00-1,90 De Beer 0,61

Layer (2)

glina

2,37 1,90-3,60 De Beer 0,30

Layer (3)

zaglinjen grusc

13,88 3,60-5,30 De Beer 1,74

Layer (4)

skala / apnenec

79,9 5,30-5,40 De Beer 9,99

Oedometric module


(m)

Correlation Eed

(Kg/cm2)

Layer (1)

nasip

4,89 0.00-1,90 Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner

51,67

Layer (2)

glina

2,37 1,90-3,60 Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner

25,97

Layer (3)

zaglinjen grusc

13,88 3,60-5,30 Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner

143,36

Layer (4)

skala / apnenec

79,9 5,30-5,40 Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner

816,72

Young's modulus


(m)

Correlation Ey

(Kg/cm2)

Layer (1)

nasip

4,89 0.00-1,90 Apollonia 48,90

Layer (2)

glina

2,37 1,90-3,60 Apollonia 23,70

Layer (3)

zaglinjen grusc

13,88 3,60-5,30 Apollonia 138,80

Layer (4)

skala / apnenec

79,9 5,30-5,40 Apollonia 799,00

Unit weight


(m)

Correlation Unit weight

(t/m3)

Layer (1)

nasip

4,89 0.00-1,90 Meyerhof 1,75

Layer (2)

glina

2,37 1,90-3,60 Meyerhof 1,59

Layer (3)

zaglinjen grusc

13,88 3,60-5,30 Meyerhof 2,05

Layer (4)

skala / apnenec

79,9 5,30-5,40 Meyerhof 2,50

COHESIONLESS SOIL S

Relative density


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table


(%)

Layer (1)

nasip

4,89 0.00-1,90 4,89 Meyerhof (1957) 50,09

Layer (2)

glina

2,37 1,90-3,60 2,37 Meyerhof (1957) 29,59

Layer (3) 13,88 3,60-5,30 13,88 Meyerhof (1957) 62,24

Dynamic


zaglinjen grusc

Layer (4)

skala / apnenec

79,9 5,30-5,40 79,9 Meyerhof (1957) 100



(m)

Nspt corrected for

presence of water

table


(°)

Layer (1)

nasip

4,89 0.00-1,90 4,89 Peck-Hanson-Thor

nburn-Meyerhof

(1956)

28,4

Layer (2)

glina

2,37 1,90-3,60 2,37 Meyerhof (1965) 25,02

Layer (3)

zaglinjen grusc

13,88 3,60-5,30 13,88 Peck-Hanson-Thor

nburn-Meyerhof

(1956)

30,97

Layer (4)

skala / apnenec

79,9 5,30-5,40 79,9 Peck-Hanson-Thor

nburn-Meyerhof

(1956)

49,83

Young's modulus


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table


(Kg/cm2)

Layer (1)

nasip

4,89 0.00-1,90 4,89 D'Appollonia ed

altri (1970)

---

Layer (2)

glina

2,37 1,90-3,60 2,37 D'Appollonia ed

altri (1970)

---

Layer (3)

zaglinjen grusc

13,88 3,60-5,30 13,88 D'Appollonia ed

altri (1970)

284,10

Layer (4)

skala / apnenec

79,9 5,30-5,40 79,9 D'Appollonia ed

altri (1970)

779,25

Oedometric module


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table


module

(Kg/cm2)

Layer (1)

nasip

4,89 0.00-1,90 4,89 Begemann (1974) ---

Layer (2)

glina

2,37 1,90-3,60 2,37 Begemann (1974) ---

Layer (3)

zaglinjen grusc

13,88 3,60-5,30 13,88 Begemann (1974) 219,31

Layer (4)

skala / apnenec

79,9 5,30-5,40 79,9 Begemann (1974) 820,09

Poisson's modulus


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table

Correlation Poisson

Layer (1)

nasip

4,89 0.00-1,90 4,89 (A.G.I.) 0,34

Layer (2)

glina

2,37 1,90-3,60 2,37 (A.G.I.) 0,35

Layer (3)

zaglinjen grusc

13,88 3,60-5,30 13,88 (A.G.I.) 0,33

Layer (4)

skala / apnenec

79,9 5,30-5,40 79,9 (A.G.I.) 0,19

Dynamic


Index

1.Undrained cohesion 1

2.Oedometric module 1

3.Young's modulus 1

4.Unit weight 1

5.Relative density 1

6.Shear resistance angle 2

7.Young's modulus 2

8.Oedometric module 2

9.Poisson's modulus 2

Index 3

Geologija d.o.o. IdrijaPrešernova ulica 25280 Idrijawww.geologija.si


Customer: Obcina Idrija Date: 08.06.2016Site: VrtecLocation: Spodnja Idrija


0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100105

1

2

3

4

5

2

4

4

4

5

6

6

8

8

7

5

6

8

6

11

12

5

7

8

4

3

2

2

2

5

5

4

5

4

2

1

1

1

1

5

6

11

25

16

6

8

15

31

23

15

7

4

5

17

31

31

31

34

105

0 32,2 64,4 96,6 128,8

1

2

3

4

5

1

190 c

m

0.00

190,0

nasip

2

170 c

m

360,0

glina

3

170 c

m

530,0

zaglinjen grusc

4 540,0skala / apnenec

Scale 1:25

Dynamic



COHESIVE SOIL S

Undrained cohesion


(m)

Correlation Cu

(Kg/cm2)

Layer (1)

glina

2,46 0.00-1,30 De Beer

0,31

Layer (2)

zaglinjen grusc

7,02 1,30-2,20 De Beer

0,88

Layer (3)

skala - apnenec

64,68 2,20-2,30 De Beer

8,09

Oedometric module


(m)

Correlation Eed

(Kg/cm2)

Layer (1)

glina

2,46 0.00-1,30 Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner

26,88

Layer (2)

zaglinjen grusc

7,02 1,30-2,20 Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner

73,39

Layer (3)

skala - apnenec

64,68 2,20-2,30 Trofimenkov (1974),

Mitchell e Gardner

661,49

Young's modulus


(m)

Correlation Ey

(Kg/cm2)

Layer (1)

glina

2,46 0.00-1,30 D'Appollonia ed altri

1983

24,6

Layer (2)

zaglinjen grusc


1983

70,2

Layer (3)

skala - apnenec


1983

646,8

COHESIONLESS SOIL S

Relative density


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table


(%)

Layer (1)

glina

2,46 0.00-1,30 2,46 Meyerhof (1957) 36,73

Layer (2)

zaglinjen grusc

7,02 1,30-2,20 7,02 Meyerhof (1957) 55,87

Layer (3)

skala - apnenec

64,68 2,20-2,30 64,68 Meyerhof (1957) 100,0



(m)

Nspt corrected for



(°)

Layer (1)

glina

2,46 0.00-1,30 2,46 Meyerhof (1965) 25,07

Layer (2)

zaglinjen grusc


rn-Meyerhof (1956)

29,01

Layer (3)

skala - apnenec


rn-Meyerhof (1956)

45,48

Dynamic


Young's modulus


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table


(Kg/cm2)

Layer (1)

glina

2,46 0.00-1,30 2,46 D'Appollonia ed

altri (1970)

0,0

Layer (2)

zaglinjen grusc

7,02 1,30-2,20 7,02 D'Appollonia ed

altri (1970)

0,0

Layer (3)

skala - apnenec

64,68 2,20-2,30 64,68 D'Appollonia ed

altri (1970)

689,68

Oedometric module


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table


module

(Kg/cm2)

Layer (1)

glina

2,46 0.00-1,30 2,46 Begemann (1974) 0,0

Layer (2)

zaglinjen grusc

7,02 1,30-2,20 7,02 Begemann (1974) 0,0

Layer (3)

skala - apnenec

64,68 2,20-2,30 64,68 Begemann (1974) 681,59

Poisson's modulus


(m)

Nspt corrected for

presence of water

table

Correlation Poisson

Layer (1)

glina

2,46 0.00-1,30 2,46 (A.G.I.) 0,35

Layer (2)

zaglinjen grusc

7,02 1,30-2,20 7,02 (A.G.I.) 0,34

Layer (3)

skala - apnenec

64,68 2,20-2,30 64,68 (A.G.I.) 0,22


Presernova ulica 2


www.geologija.si



Site: Vrtec



0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85

1

2

3

4

4

4

4

3

4

3

3

3

2

3

2

15

9

17

7

4

3

4

12

12

85

0 31,8 63,6 95,4 127,2

1

2

1

130 cm

0.00

130,0

glina

2 90 cm

220,0

zaglinjen grusc

3 10 cm

230,0

skala - apnenec


Scale 1:11

PRILOGA 5

Laboratorijske preiskave

Projektantskopodjetje (1-elirrlcogij · 2 Geologija d.o.o. Idrija 2. VSEBINA ELABORATA...

Documents

Transcript of Projektantskopodjetje (1-elirrlcogij · 2 Geologija d.o.o. Idrija 2. VSEBINA ELABORATA...