PROGETTO PER LA REALIZZAZIONE DI UN SOTTOPASSO … al PRG/S... · progetto per la realizzazione di...

- STUDIO TECNICO -

DOTT. ING. GIULIA PIERINI – DOTT. ING. LAURA CONSOLINI – GEOM. ANDREOLI ANDREA

Via Della Libertà, 8 - 61032 FANO (PU) Tel. e Fax: 0721-805841

e-mail: [email protected]

COMUNE DI FANO

PROGETTO PER LA REALIZZAZIONE DI UN SOTTOPASSO FERROVIARIO

AL KM. 166+038 DELLA LINEA FERROVIARIA BOLOGNA-LECCE

(OPERA COMPENSATIVA)

PROGETTO PER LA RISTRUTTURAZIONE E L’AMPLIAMENTO DI UN

COMPLESSO PRODUTTIVO PER LA MANUTENZIONE E COSTRUZIONE DI

MEZZI ROTABILI, SITO IN FANO – VIA DEL BERSAGLIO n.2

– VARIANTE AL VIGENTE P.R.G. AI SENSI DELL’ART. 8 DEL D.P.R. 160/2010 –

Committente: SRT S.r.l.

RELAZIONE SULLE STRUTTURE E CALCOLI ESECUTIVI

PROGETTO ESECUTIVO

Fano, 11.07.2016

I PROGETTISTI:

Dott. Ing. Giulia Pierini

Dott. Ing. Laura Consolini

Geom. Andrea Andreoli

SP – Relazione sulle strutture e calcoli esecutivi – Pagina 2

INDICE

- PREMESSA

o Descrizione dell’opera

o Normativa di riferimento

o Materiali utilizzati

o Parametri sismici

o Ipotesi di calcolo e criteri di progetto e verifica

o Opere provvisionali e modalità realizzative

- CALCOLI ESECUTIVI DEL MONOLITE

o Caratteristiche geometriche

o Analisi dei carichi – tabella riassuntiva

o Analisi dei carichi – calcolo dettagliato

o Condizioni e combinazioni di carico

o Calcolo agli elementi finiti con elaboratore elettronico

o Verifiche slv – flessione e taglio

o Verifica delle fondazioni – SLV

o Verifica a fessurazione – SLE

o Verifica delle tensioni in esercizio – SLE

o Verifica delle deformazioni verticali – SLE

o Fasi transitorie – calcolo delle controtravi di collegamento

o Fasi transitorie – calcolo degli speroni

- CALCOLI ESECUTIVI DELLE RAMPE

o Verifica delle rampe


- CALCOLI ESECUTIVI DELLA PLATEA DI VARO E DELLE OPERE

PROVVISIONALI

o Valutazione della spinta massima necessaria per l'infissione

o Calcolo e verifica della platea di varo

o Calcolo e verifica del muro reggispinta


PREMESSA

1. Descrizione dell’opera.

Il sottopasso attraverserà perpendicolarmente la linea ferroviaria Bologna-Lecce, in

corrispondenza della progressiva km 166+038, collegando in tal modo il parcheggio pubblico

presente con il lato mare della ferrovia stessa.

Sul lato monte, le rampe di accesso saranno due, costruite in cemento armato e con le

previste pendenze e soste per la fruizione da parte dei portatori di handicap.

Sul lato mare, per ridurre l’ingombro complessivo delle rampe, esse saranno tre, sempre in

cemento armato e sempre con le previste pendenze e soste per la fruizione da parte dei

portatori di handicap.

Queste aree su cui si costruiranno le rampe di uscita sono all’interno di un parcheggio

pubblico (lato monte) e costeggiante via A. Cappellini (lato mare).

Le dimensioni interne del sottopasso saranno di 2.50 m x 2.50 m, come previsto dalle

vigenti Norme Tecniche per le Costruzioni (D.M. 14.01.2008) ed il piano di calpestio si

troverà a circa -3.85 m dal piano del binario soprastante.

Il sottopasso sarà costruito da un monolite in cemento armato ad armatura lenta fuori dalla

sede ferroviaria, in un cantiere adiacente alla sede stessa sul lato monte ed in asse con la

posizione definitiva dell’attraversamento.

Si realizzerà preventivamente una platea di varo in c.a. che, fungendo da piano di

scorrimento per il successivo varo, consente il moto relativo fra il manufatto sovrastante e la

platea stessa. Tale platea è costituita inoltre da due cordoli laterali che consentono di

mantenere la direzionalità del manufatto nella fase di spinta e, posteriormente, da un muro

reggispinta che ha la funzione assorbire la spinta che i martinetti idraulici trasferiscono alla

platea del monolite.

Prima del getto della platea dello scatolare, sulla platea di varo, verranno posti,

sull’estradosso di quest’ultima, due fogli di polietilene per facilitare lo stacco delle superfici

all’atto della spinta.

Le pareti laterali del monolite, sulla testata di avanzamento, sono profilate con una

inclinazione a 45° sulla verticale e con una rastremazione a tagliente sulla loro sezione

orizzontale in modo da impedire, nella fase di avanzamento, il franamento laterale del terreno.


Dopo la stagionatura dei getti si attua la traslazione in opera del monolite nella posizione

definitiva sotto la sede ferroviaria mediante martinetti a spinta oleodinamica atti a vincere

l’attrito che durante l’avanzamento si attiva fra il terreno ed il monolite stesso.

In precedenza alle operazioni di varo vengono posti in opera, lateralmente ai binari, travi in

acciaio provvisorie con funzione di sostegno e ripartizione dei carichi. Successivamente, in

direzione dell’asse del monolite, vengono poste in opera travi di appoggio, sottostanti a quelle

parallele al binario, con la funzione di sostenere i binari stessi in fase di avanzamento del

manufatto. Contemporaneamente all’avanzamento si procede dall’interno del monolite allo

scavo del nucleo centrale di terreno mediante escavatore a pala meccanica ed

all’allontanamento del materiale di risulta.

A traslazione ultimata si procederà alla rimozione delle attrezzature provvisorie impiegate

ed al completamento in opera della parte inferiore dei rostri.

Sul lato mare e sul lato monte del sottopasso, verranno realizzate a questo punto le rampe

di uscita con tutte le idonee caratteristiche tecniche atte all’utilizzo da parte del portatori di

handicap. A completamento delle parti strutturali, verranno messe in opera le finiture quali

pavimentazioni, tinteggiature ed illuminazione, oltre alla costruzione di un vano per

l’alloggiamento di pompe idrauliche per il sollevamento delle acque meteoriche confluenti nel

sottopasso e nelle rampe. Una volta sollevate, le acque meteoriche verranno smaltite fino al

recapito finale (vale a dire il Rio Crinaccio). Tutte le finiture, in particolare tinteggiature,

pavimentazioni ed illuminazioni, saranno conformi alle Normative vigenti in materia.

Progettazione e materiali impiegati saranno conformi a tutte le normative vigenti per

l’opera in oggetto, in particolare il già citato D.M. 14.01.2008, Norme Tecniche per le

Costruzioni e relativa Circolare esplicativa n. 617/2009, e le normative ferroviarie RFI DTC

INC PO IFS 001 A – Specifica per la progettazione e l’esecuzione dei ponti ferroviari e di

altre opere minori sotto binario e RFI DTC INC CS SP IFS 001 A – Specifica per la

progettazione geotecnica delle opere civili ferroviarie.

2. Normativa di riferimento.

- Legge n° 1086 del 05.11.71 - Norme per la disciplina delle opere in conglomerato

cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica;


- Legge n° 64 del 02.02.74 - Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni

per le zone sismiche;

- D.M. 14.01.2008 - Norme tecniche per le costruzioni;

- Circolare 02.02.2009 N. 617 C.S.LL.PP. – Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove

norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14.01.2008;

- Specifica RFI DTC INC PO IFS 001 A – Specifica per la progettazione e l’esecuzione dei

ponti ferroviari e di altre opere minori sotto binario;

- Specifica RFI DTC INC CS SP IFS 001 A – Specifica per la progettazione geotecnica

delle opere civili ferroviarie;

- Manuale di Progettazione – Corpo Stradale, rev C del 20/09/2004, Parte III.

3. Materiali utilizzati.

Calcestruzzo gettato in opera

- inerti:

Gli inerti naturali o di frantumazione saranno costituiti da elementi resistenti al gelo e non

friabili, non dovranno modificarsi sotto l'effetto dell'acqua; dovranno essere privi di sostanze

organiche, limose o argillose, gessi ecc. in proporzioni nocive all'indurimento del calcestruzzo

od alla conservazione delle armature; non dovranno inoltre produrre reazioni nocive con il

cemento ed i suoi prodotti di idratazione. Le dimensioni degli inerti saranno tali da

commisurarsi con la geometria della carpenteria e con l'ingombro delle armature.

In mancanza di analisi granulometriche tali dimensioni seguiranno la scala seguente:

- sabbie di frantoio (o alluvionali) mm. 0 - 5 40 %

- spaccato fino mm. 5 - 12 35 %

- spaccato grande mm. 12 - 30 25 %

rispondenti alle caratteristiche previste dal Paragrafo 11 del D.M. 14.01.2008.

Verranno accettati dalla Direzione Lavori solo se rispondente ai controlli previsti dal

suddetto decreto.

- acqua:

L'acqua di impasto sarà limpida, priva di sali in percentuali dannose, né sarà aggressiva. Si

userà possibilmente acqua potabile controllando che il PH sia compreso fra 4.5 e 7.5. Molto


importante, in assenza di additivi fluidificanti, è il rapporto acqua/cemento che non può

superare, a causa della protezione dalla corrosione dell'armatura, il valore di 0.65.

- cemento:

Per quanto riguarda la costruzione del monolite, i leganti idraulici del tipo "Portland" per

cemento armato ad armatura lenta saranno dosati per ottenere Classe di resistenza C32/40.

Per quanto riguarda la costruzione delle opere provvisorie necessarie al varo, i leganti

idraulici del tipo "Portland" per cemento armato ad armatura lenta saranno dosati per ottenere

Classe di resistenza C25/30.

Tali materiali saranno rispondenti alle caratteristiche previste dal Capitolo 11 del D.M.

14.01.2008.

Verranno accettati dalla Direzione Lavori solo se rispondente ai controlli previsti dal

suddetto decreto.

- acciaio:

L'acciaio per il c.a. in opera sarà del tipo B450C laminato a caldo ad aderenza migliorata

rispondente alle caratteristiche previste dal Capitolo 11 del D.M. 14.01.2008, esso sarà

accettato dalla Direzione Lavori solo se rispondente ai controlli previsti dal suddetto decreto.

La tensione caratteristica di snervamento deve essere fynom ≥ 450 N/mmq, mentre la tensione

caratteristica di rottura deve essere ftnom ≥ 540 N/mmq.

4. Parametri sismici.

In base a quanto previsto dal D.M. 14.01.2008 è necessario preliminarmente definire i

seguenti parametri, considerando inoltre quanto detto dalla Normativa Ferroviaria RFI DTC

INC PO IFS 001 A “Specifica per la progettazione e l’esecuzione dei ponti ferroviari e di altre

opere minori sotto binario”.

Vita nominale

La vita nominale del manufatto, come previsto dalla sopra citata Norma Ferroviaria citata,

è corrispondente alla prima tipologia, detta di “Opere nuove su infrastrutture ferroviarie

progettate con le norma vigenti prima del D.M. 14.01.2008”. In conseguenza di ciò, dalla

Tab. 1.1.1-1, la vita nominale di riferimento risulta: Vn≥ 50 anni.


Classe d’uso

La Classe d’Uso del manufatto, come previsto dalla Norma Ferroviaria citata, viene

determinata sulla base dell’appartenenza della linea Bologna-Ancona (L448) al “sistema di

grande viabilità ferroviaria”. Dalla Tab. 1.1.2-1 della Norma sopra citata, si evince che la

Classe d’Uso è corrispondente alla Classe III. In conseguenza di ciò, il coefficiente d’uso

risulta: Cu = 1.5.

Periodo di riferimento dell’azione sismica

Il periodo di riferimento VR va valutato moltiplicando la classe d’uso e la vita nominale.

Secondo quanto indicato in Tab. C.2.4.1 della Circolare 02.02.2009 n. 617, il periodo di

riferimento dell’azione sismica risulta: Vr ≥ 75 anni.

Periodo di ritorno dell’azione sismica

Il periodo di ritorno TR dell’azione sismica, si calcola in modo diverso a seconda dello

stato limite considerato. In particolare, per il monolite in oggetto, secondo quanto indicato in

Tab. C.3.2.1 della Circolare n. 617, risulta:

- stato limite di danno Tr = Vr = 75 anni;

- stato limite di salvaguardia della vita Tr = 9.50*Vr = 712.50 anni.

Categoria del suolo di fondazione

La categoria del suolo di fondazione, in base a quanto previsto dalla Relazione Geologica

allegata, è definita “C”. Sulla base di tale parametro si individueranno i parametri per le

analisi sismiche.

Si tratta di un terreno pianeggiante appartenente alla tipologia T1 e privo di rischi

idrogeologici tale da costituire adeguato sedime per la costruzione in progetto.

5. Ipotesi di calcolo e criteri di progetto e verifica.

Il manufatto è stato progettato con riferimento sia ai carichi di esercizio che alle fasi

transitorie che si hanno durante la traslazione, nonché alle azioni sismiche per la zona oggetto

dell’intervento.

Nella definizione degli spettri di progetto per l’azione sismica, si assume che il manufatto

appartenga alla Classe d’Uso III.


Si è considerato estratto dal monolite un telaio di dimensione unitaria in direzione

trasversale rispetto alla canna, con traverso inferiore poggiante sul terreno alla Winkler. Si è

fatto riferimento alla combinazione più gravosa delle azioni estendendo i risultati ottenuti

all'intera struttura.

La scelta effettuata risulta peggiorativa, e quindi in favore di sicurezza, rispetto alla

modellazione complessiva del manufatto in quanto:

1. si trascura il comportamento a piastra dell’elemento in favore di un comportamento

meno resistente, quale quello a trave;

2. la Normativa prevede delle combinazioni di carico tra i binari presenti in loco (n.2

binari), mettendo dei coefficienti riduttivi ai carichi mobili dei binari non considerati

come principale, mentre nella modellazione condotta di assume che ci sia sempre il

carico principale al massimo valore.

Il calcolo della struttura, condotto con i metodi della scienza delle costruzioni basati

sull'ipotesi dell'elasticità lineare dei materiali, è stato sviluppato tramite elaboratore

elettronico con il programma di calcolo agli elementi finiti denominato “Nolian” della Ditta

Softing di Roma (licenza d’uso n. 2025).

Le verifiche di resistenza sono state effettuate con il metodo degli stati limite.

Sono state effettuate le verifiche necessarie a definire gli elementi principali, sulla base

delle indicazioni previste dal D.M. 14.01.2008 - Norme tecniche sulle costruzioni.

Tali verifiche saranno effettuate combinando, per ciascun elemento da analizzare, le

seguenti azioni:

- azioni permanenti di peso proprio degli elementi strutturali (G1);

- azioni permanenti di peso proprio degli elementi non strutturali (G2);

- azioni permanenti di peso delle terre (G3);

- azioni variabili da traffico e non (Qi);

- azioni sismiche (E).

I calcoli sono stati effettuati con il metodo degli stati limite, come previsto dalla

Normativa, in particolare allo stato limite ultimo di salvaguardia della vita (SLV) e, ove

necessario, allo stato limite di esercizio.

Lo stato limite ultimo (SLV) è stato verificato in base alle seguenti combinazioni:


- fondamentale: γG1*G1 + γG2*G2 + γG3*G3 + γQ1*Qk1 + Σi (γQi*ψ0i*Qki);

- sismica: E + G1 + G2 + G3 + Σi (ψ2i*Qki).

Lo stato limite di esercizio (SLE) è stato verificato in base alle seguenti combinazioni:

- caratteristica (rara): G1 + G2 + G3 + Qk1 + Σi (ψ0i*Qki);

- frequente: G1 + G2 + G3 + ψ11 Qk1 + Σi (ψ2i*Qki) con i ≥ 2;

- quasi permanente: G1 + G2 + G3 + Σi (ψ2i*Qki);

Le verifiche agli stati limite ultimo sono state effettuate al fine di valutare le azioni sugli

elementi strutturali, massime prevedibili, tenendo anche in conto le azioni sismiche di cui al

capitolo trattato in precedenza.

Gli elementi in c.a. saranno verificati a presso-flessione e taglio con sovrapposizione delle

condizioni di carico considerando automaticamente anche quelle escludentesi tra loro o con

cambiamento di segno con quelle derivanti dall'azione del sisma.

Le verifiche agli stati limite di esercizio sono state effettuate al fine di valutare la

funzionalità dell’opera e la compatibilità degli spostamenti.

Per il monolite si definiscono condizioni ambientali “aggressive” e le armature da porre in

opera sono da considerare “poco sensibili”.

In tale combinazione di fattori, secondo quanto previsto al punto 1.8.3.2.4 della Normativa

Ferroviaria RFI DTC INC PO IFS 001 A, per la combinazione rara, è prevista una verifica

allo stato limite di fessurazione che deve essere compatibile con le seguenti relazioni:

wd ≤ wf1 = 0.1 mm (per strutture a permanente contatto del terreno)

wd ≤ wf2 = 0.2 mm (per tutte le altre strutture)

Inoltre le tensioni di esercizio dei materiali devono essere inferiori ai seguenti valori, tratti

dal punto 1.8.3.2.1 della Norma sopra citata, in quanto a favore di sicurezza rispetto a quelli

indicati nel D.M. 14.01.2008 per strutture ordinarie:

- σc = 0.55 fck (c. rara);

- σc = 0.40 fck (c. quasi permanente);

- σs = 0.75 fyk (c. rara).

Il calcestruzzo adottato per il monolite appartiene alla classe di resistenza C32/40, che

determina un valore minimo di copriferro pari mm 40, da incrementare con un minimo di mm

10 di tolleranza di posa, per un totale di mm 50.


Si adotta in definitiva un copriferro, valutato dall'asse delle barre, pari a mm 60.

La soletta superiore dovrà inoltre soddisfare la verifica allo stato limite di deformazione

per il comfort dei passeggeri. L’inflessione orizzontale quindi sarà limitata a quanto previsto

dal punto 1.8.3.2.2.3 della Norma Ferroviaria citata, vale a dire famm = L/1000.

6. Opere provvisionali e modalità realizzative.

Le strutture provvisionali per la costruzione ed infissione del monolite sotto la sede

ferroviaria sono costituite da una platea di varo e da un muro reggispinta in c.a., che hanno

funzione di consentire la traslazione del monolite stesso dalla sede di costruzione alla sede

definitiva nel rispetto delle tolleranze plano-altimetriche richieste.

La platea di varo costituisce la base di appoggio, in sede provvisoria, per la costruzione

dello scatolare in c.a.. Essa ha successivamente la funzione di piano di scorrimento e di guida

durante la traslazione.

La parete di spinta assicura il contrasto necessario per il varo del manufatto dalla sede di

allestimento a quella di esercizio.

Le opere in oggetto, in quanto opere provvisionali, appartengono a quanto disciplinato al

Par. 2.4.1 del D.M. 14.01.2008 e pertanto vengono definite come costruzioni di Tipo 1

“Opere provvisorie – Opere provvisionali – Strutture in fase costruttiva” (Tab. 2.4.I). Come

indicato nella stessa Tabella, essendo la durata in opera di tali strutture inferiore a due anni, le

verifiche sismiche possono essere omesse.

Per le stesse motivazioni, i criteri di calcolo e verifica di tali strutture prevedono lo

sfruttamento al massimo livello dei materiali impiegati, vale a dire che la combinazione

fondamentale di verifica sarà la seguente:

γG1*G1 + γG2*G2 + γG3*G3 + γQ1* Σi Qk1

considerando tutti i coefficienti parziali per le azioni γF pari all’unità, mentre i coefficienti

per i materiali verranno assunti pari a γC , γS = 1.50.

Platea di varo.

Per il dimensionamento della platea di varo, si considera nella parte superiore l'attrito fra il

monolite e la platea stessa e nella parte inferiore l'attrito fra la platea e gli strati di terreno


sottostanti in considerazione del fatto che verranno poste in opera tre nervature trasversali

nella sezione di contatto fra platea e terreno stesso.

Il calcolo consiste nella verifica dell'armatura resistente a trazione, sottraendo al valore

della spinta necessaria a muovere il manufatto (coeff. attrito = 1) il valore della forza di attrito

fra la platea gravata del peso del manufatto ed il terreno sottostante (coeff. attrito = tg φ’).

Al fine di assorbire gli sforzi derivanti dallo stacco iniziale del monolite, si raddoppierà

l’armatura prevista per il primo tratto di platea dal muro reggispinta.

Si fa notare che l’attrito presente in realtà sotto la platea sarà notevolmente incrementato

dal sovraccarico presente sulla platea e rappresentato dal peso del monolite stesso. Onde

conservare questo vantaggio, si prescrive che, durante l’avanzamento, il terreno di scavo

interno al monolite venga riportato sopra la platea di varo.

Muro reggispinta.

Per quanto riguarda il muro reggispinta, lo sforzo che esso deve assorbire è pari alla

differenza tra spinta applicata e l'attrito che viene a crearsi al di sotto della platea di varo.

A tergo del muro stesso, verrà costruito un rilevato in terreno di riporto compattato per

un’altezza di 3.50 m e per un’estesa di 15.00 m, in modo da utilizzare nel calcolo del muro la

resistenza passiva offerta da tale terreno e calcolata secondo la teoria di Coulomb.

Le caratteristiche geometriche del muro sono: altezza 2.30 m, larghezza 5.40 m e spessore

0.60 m. Tali dimensioni sono determinata alla luce del fatto di posizionare la risultante della

spinta del terreno a tergo del muro in corrispondenza del punto di spinta dei martinetti durante

la traslazione del monolite.

Fano, 11.07.2016

I PROGETTISTI:

Dott. Ing. Giulia Pierini

Dott. Ing. Laura Consolini

Geom. Andrea Andreoli


CALCOLI ESECUTIVI DEL MONOLITE


CARATTERISTICHE GEOMETRICHE

- luce interna m 2.50

- altezza interna m 2.80

- lunghezza totale scatolare m 16.90

- spessore soletta superiore m 0.35

- spessore piedritti m 0.35

- spessore platea m 0.40

- distanza dal piano del ferro m 1.00

0.35

1.00

2.80

0.40

1.175

3.175

P.F.

2.85

2.50 0.35 0.35


ANALISI DEI CARICHI – TABELLA RIASSUNTIVA

Azioni permanenti (G):

- azioni permanenti strutturali (G1):

. peso proprio monolite daN/m 10900

- azioni permanenti non strutturali (G2):

. peso massicciata daN/m 1800

- azioni permanenti da spinta delle terre (G3):

. spinta orizzontale del terreno a -4.55 m da p.f. daN/mq 3875

Azioni variabili da traffico (Q):

- azioni verticali (Q1):

. treno di carico LM71 n.4 x daN 25000

daN/m 8000

. treno di carico SW

SW/0 daN/m 13300

SW/2 daN/m 15000

- azioni orizzontali (Q2):

. avviamento (per LM71, SW/0, SW/2) daN/m 3300

. frenatura (per LM71, SW/0) daN/m 2000

. frenatura (per SW/2) daN/m 3500

Azioni variabili sul terrapieno (Q):

- sovraccarico variabile distribuito sul terreno (Q3): daN/mq 2110

Azioni sismiche (E):

- azione sismica orizzontale (Ex): daN/m 10580

- azione sismica verticale (Ez): daN/m 4750


ANALISI DEI CARICHI – CALCOLO DETTAGLIATO

Azioni permanenti (G1 e G2):

Peso massicciata + binario sulla soletta

G2 = 1.00 * 1800 = 1800 daN/m di monolite per m 1.00 di larghezza

Il peso proprio G1 della struttura viene assunto automaticamente dal programma di

calcolo.

Azioni permanenti del terreno (G3):

S1 = r*Ka1*h0 = 2000*0.238*1.00 = 480 daN/mq

S2 = r*Ka2*hr = 2000*0.438*3.25 = 2850 daN/mq

S3 = S2 + t*Ka2*ht = 2850 + 1800*0.438*1.30 = 3875 daN/mq

P

.F.

P.F.

h0=1.00

3.55

γr, hr=3.25 m

S2

γt, ht=1.30 m

S1

S3


Azioni variabili da traffico (Q1) – carichi verticali:

Treni di carico

Con riferimento alla normativa vigente, per i ponti ferroviari si possono considerare due

tipologie distinte di carichi ferroviari, e tra queste determinare quello più gravoso al fine delle

verifiche globali della struttura; i due carichi previsti si possono così riassumere:

a) Treno di carico LM71

È costituito da quattro carichi concentrati Qvk = 25000 daN ad interasse reciproco di m

1.60, al di fuori del quale (a distanza di m 0.80 dai carichi estremi) si sviluppa un carico

illimitato uniformemente distribuito qvk = 8000 daN/m.

Adottando il coefficiente di adeguamento = 1.10 per i ponti di categoria “A” (punto 1.4.1.1.

della Specifica RFI DTC INC PO IFS 001 A), i valori dei carichi Qvk e qvk previsti dalla

normativa sono:

Qvk = 27500 daN

qvk = 8800 daN/m

Il carico Qvk può essere distribuito longitudinalmente sulla lunghezza di m. 6.40,

ottenendo un carico uniformemente distribuito di 17187 daN/m.

b) Treno di carico SW

È costituito da due possibili carichi uniformemente distribuiti longitudinalmente su una

distanza prefissata “a”, con un intermezzo senza carico di lunghezza “c”; si individuano due

possibili tipi di carico con le seguenti caratteristiche, secondo quanto indicato alla Tab. 5.2.I

del D.M. 14.01.2008:

SW/0: a = m 15.0 c = m 5.30 q’vk = 13300 daN/m = 1.10

qvk = q’vk*=14630 daN/m

SW/2: a = m 25.0 c = m 7.0 q’vk = 15000 daN/m = 1.00

qvk = q’vk* =15000 daN/m

Come si può osservare, questi carichi sono studiati per ottenere sollecitazioni massime nel

caso di impalcati di luce elevata; nel caso in oggetto il carico SW può essere considerato


uniformemente distribuito sulla soletta superiore del monolite, essendo decisamente più lungo

della lunghezza di calcolo prevista per la struttura. Resta peraltro ovvio che, essendo SW/0

minore di SW/2, il carico di confronto con LM71 sarà necessariamente SW/2.

Per verificare quale dei due carichi descritti producesse maggiori effetti sulla soletta, si è

proceduto ad un’analisi comparata, prendendo come riferimento una trave doppiamente

incastrata, con luce di 2.85 m. Dall’analisi è risultato che sono massime le sollecitazioni

prodotte dal carico LM71 che quindi si è tenuto sempre in conto nelle successive analisi.

Per tener conto dell’eccentricità del carico rispetto all'asse del binario il rapporto fra i

carichi afferenti a due ruote appartenenti al medesimo asse deve essere assunto, secondo la

Normativa vigente, pari a:

Qv2 / Qv1 = 1.25

dalle relazioni

Qv2 / Qv1 = 1.25

Qv2 + Qv1 = 27500

si ricava:

Qv1 = 12222 daN

Qv2 = 15278 daN risulta verificato il rapporto 15278 / 12222 = 1.25

Ripartizione locale dei carichi

Il carico Qvk può essere ripartito in direzione longitudinale e trasversale; in particolare, in

direzione longitudinale la norma consente una distribuzione uniforme del carico, mentre in

direzione trasversale la distribuzione avviene su una superficie inclinata di 4:1 per quanto

riguarda il ballast, di 1:1 per quanto riguarda le solette e gli elementi in c.a, sulla base di

quanto disposto al punto 5.2.2.3.1.3 del D.M. 14.01.2008.

Per ciascun binario quindi la ripartizione dei carichi variabili avviene su una base b pari a:

b = 2.30 + 2*((1.175/2)/4) + 2*((0.35/2)/1) = 2.90 m

Pertanto per 1.00 m di binario si ha:

15278 / 1.60 = 9549 daN/m

12222 / 1.60 = 7638 daN/m

L'eccentricità trasversale è data dal rapporto e = s / 18 con s = 1435 mm.

e = 79.7 mm. 8 cm


Ripartendo il carico trasversalmente tenendo conto dell’eccentricità si ha:

6907 daN/mq

A,B = N / A ( 1 6 * e / L) =

4945 daN/mq

Su una striscia di 1.00 m, per interpolazione, si ha un carico massimo statico medio di

6568 daN/mq.

Il carico ferroviario uniformemente distribuito sulla soletta assume quindi il valore:

Qvk = 6568 daN/mq

Coefficiente dinamico

Dalla Tab.5.2.II del D.M. 14.01.2008, il coefficiente di amplificazione dinamica dei carichi

accidentali per sottovia di altezza libera 5.00 m. e luce libera 8.00 m. è:

3 = 1.35

pertanto il sovraccarico incrementato dinamicamente è pari a:

Qvk,fin = daN/mq 6568 * 1.35 = 8867 daN/mq

Il sovraccarico sul terrapieno produce una spinta pari a:

Q3 = Ka1 * Qvk = 0.238*8867 = 2110 daN/mq

7638 daN/m 9549 daN/m

σA

2.90

σB


Azioni variabili da traffico (Q2) – carichi orizzontali:

Secondo il punto 5.2.2.4.3 del D.M. 14.01.2008, l'effetto dell'avviamento e frenatura viene

schematizzato con una forza, posta al piano del binario, pari a:

- per l'avviamento:

Qla,k = 3300 daN/m * (2.85) = 9405 daN per binario < 100000 daN

- per la frenatura:

Qlb,k = 2000 daN/m * (2.85) = 5700 daN per binario < 600000 daN

A vantaggio della sicurezza si considera l'azione più gravosa provocata dall'avviamento il

cui valore, ridistribuito trasversalmente, è:

Favv. 9405 / 2.90 = 3243 daN/mq

Il momento di trasporto è dato da

M = 3243 * 1.175 = 3810 daNm per m di monolite

con una coppia di forze agente sui piedritti, dovute al momento di trasporto, pari a:

havv. = 3810/2.85 = 1337 daN


Azioni sismiche (E):

Azione sismica orizzontale

L'analisi utilizzata per il calcolo è di tipo statico lineare, vista la tipologia di struttura da

analizzare.

Le azioni orizzontali sono determinate tramite le relazioni definite al Par. 3.2.3.2.1 del

D.M. 14.01.2008, in base ai parametri sismici del sito di progetto:

- ag = 0.211g;

- Fo = 2.499;

- Tc* = 0.304 s;

- S = Ss*St = 1.384*1.000 = 1.383;

- Cc = 1.555;

- q = 1.00; (Punto 1.8.3.3 Specifica RFI DTC INC PO IFS 001 A)

- η = 1.00;

- TB = 0.158 s;

- TC = 0.473 s;

- TD = 2.446 s.

In base alla formulazione prevista dall'analisi statica lineare, la forza risulta:

Fh = Sd (T1) W λ / g dove:

- λ = 1 (a favore di sicurezza);

- W = peso proprio della struttura = (10900+1800) + 0.2*8867 = 14473 daN/m

- Sd (T1) = 0.731 g, a vantaggio di sicurezza, considerando T1 molto basso per

entrambe le direzioni.

Quindi:

Fh = 0.731g*14473*1.00/g = 10580 daN/m, in entrambe le direzioni.

Nelle verifiche si considererà solo la componente trasversale del sisma, in quanto la

componente longitudinale (parallela alla canna del monolite) risulta trascurabile rispetto a

questa.


Azione sismica verticale

Le azioni verticali sono determinate tramite le relazioni definite al Par. 3.2.3.2.2 del D.M.

14.01.2008, in base ai parametri sismici del sito di progetto:

- agv = 0.131g;

- S = Ss*St = 1.000*1.000 = 1.000;

- q = 1.00;

- TB = 0.050 s;

- TC = 0.150 s;

- TD = 1.000 s.

- Fv = 1.551;

- η = 1.000.

In base alla formulazione prevista dall'analisi statica lineare, la forza risulta:

Fv = Sve (T1) W λ / g dove:


- W = peso proprio della struttura = (10900+1800) + 0.2*8867 = 14473 daN/m

- Sve (T1) = 0.328 g, vantaggio di sicurezza, considerando T1 molto basso.

Quindi:

Fv = 0.328g*14473*1.00/g = 4750 daN/m, nella direzione z.

Spinta sismica del terreno (G3s)

La spinta dei terreni in fase sismica viene valutata utilizzando il metodo di Mononobe-

Okabe, con i seguenti parametri:

kh = m * amax/g = 0.31 * (1.383*0.211g)/g = 0.090

kv = 0.5*kh = 0.045

= arctg (kh/1-kv) = 5°

ψ = 90°

= 2/3*φ1 = 15.33°

K’a1 = 0.266 (rilevato ferroviario γr)

K’a2 = 0.465 (sabbie argillose γt)


Calcoliamo l’incremento di spinta dovuto al sisma sul terreno per i vari strati:

S’1 = r*(1+kv)*K’a1*h0 = 2000*1.045*0.266*1.00 = 555 daN/mq

S’2 = r*(1+kv)*K’a2*hr = 2000*1.045*0.465*3.25 = 3160 daN/mq

S’3 = S’2 + t*(1+kv)*K’a2*ht = 3160 + 1800*1.045*0.465*1.30 = 4300 daN/mq

Spinta sismica del sovraccarico sul terrapieno (Q3s)

Il sovraccarico accidentale precedentemente determinato è:

Qvk,fin = 8867 daN/mq

Q3s = Qvk * K’a1 = 0.266*8867 = 2360 daN/mq


CONDIZIONI E COMBINAZIONI DI CARICO

Di seguito vengono schematizzate le condizioni di carico precedentemente calcolate e le

combinazioni previste dalla normativa in vigore.

I calcoli delle sollecitazioni, nelle varie combinazioni di carico, sono state effettuate con

elaboratore elettronico.

Si ipotizza la seguente struttura, per una lunghezza trasversale di 1.00 m.

Le condizioni di carico sono le seguenti (il peso proprio G1 della struttura viene assunto

automaticamente dal programma di calcolo):

0.35

1.00

2.80

0.40

1.175

3.175

P.F.

2.85

2.50 0.35 0.35


G2) CARICHI PERMANENTI NON STRUTTURALI

G3) SPINTA STATICA TERRAPIENO (simmetrica)

Q1) CARICO VARIABILE TRAFFICO (incrementato dinamicamente) – LM71

1800

480

8867

2850

3875


Q2) CARICO VARIABILE TRAFFICO – FREN/AVV

Q3) CARICO VARIABILE SUL TERRAPIENO (simmetrico)

G3s) CARICO SISMICO DEL TERRAPIENO (simmetrico)

2110

1337 1337

3243

555

3160

4300


Q3s) EFFETTO SISMICO DEL C. VARIABILE SUL TERRAPIENO

Ex) AZIONE SISMICA ORIZZONTALE

Ez) AZIONE SISMICA VERTICALE

2360

10580

4750


Le combinazioni di carico si determinano in base ai coefficienti del D.M. 14.01.2008

presenti alle Tabb. 2.5.I, 5.2.V e 5.2.VI. Per quanto riguarda le azioni da traffico Q1 e Q2 si

considerano i gruppi di carico presenti in Tab. 5.2.IV, utilizzando per le verifiche agli stati

limite ultimi il gruppo 3, mentre il gruppo 4 si utilizza come previsto per le verifiche allo stato

limite d’esercizio di fessurazione. Per le combinazioni sismiche, si sono considerati, in favore

di sicurezza, i coefficienti di combinazione ψ2 = 0.20 per i carichi da traffico e ψ2 = 0.50 per il

carico sul rilevato.

Le combinazioni di carico sono quindi le seguenti:

1) SLV STAT.: 1.35*G1 + 1.50*G2 + 1.50*G3 + 1.45*(Q1+Q2) + 1.50*0.8*Q3

1.50*1800

1.50*3875

1.45*8867

1.45*1337 1.45*1337

1.45*3243

1.50*0.8*2110

1.50*2850

1.50*480


2) SLV STAT.: 1.35*G1 + 1.50*G2 + 1.50*G3 + 1.50*Q3 + 1.45*0.8*(Q1+Q2)

3) SLV SISM. ORIZZ.: Ex + 0.3*Ez + G1 + G2 + G3s + 0.50*Q3s + 0.20*(Q1+Q2)

1.50*1800

1.45*0.80*8867

1.45*0.80*1337

1.45*0.80*3243

1.50*2110

1.45*0.80*1337

1800

0.20*8867

0.20*1337

0.20*3243

0.50*2360

0.20*1337

0.30*4750

10580

1.50*3875

1.50*2850

1.50*480

4300

3160

555


4) SLV SISM. VERT.: Ez + 0.3*Ex + G1 + G2 + G3s + 0.50*Q3s + 0.20*(Q1+Q2)

5) SLE FESSURAZIONE (c.rara): G1 + G2 + G3 + 0.80*Q3 + 0.60*(Q1+Q2)

1800

0.20*8867

0.20*1337

0.20*3243

0.50*2360

0.20*1337

4750

0.30*10580

1800

0.60*8867

0.60*1337

0.60*3243

0.80*2110

0.60*1337

4300

3160

555

3875

2850

480


6) SLE TENSIONI (c.quasi perm.): G1 + G2 + G3 + 0.20*Q3 + 0.20*(Q1+Q2)

CALCOLO AGLI ELEMENTI FINITI CON ELABORATORE ELETTRONICO

1800

0.20*8867

0.20*1337

0.20*3243

0.20*2110

0.20*1337

3875

2850

480


RioCrinaccio

All-In-One EWS 42 (12.11.2015) build 6260 © 2011-2015, Softing srl - 2025

COORDINATE E DATI DEI NODI (Fase 1)

Nodo x y z tx ty tz rx ry rz ms fz mm

1 100 0 100 1 1 0 0 0 1 0 0 0

2 385 0 100 1 1 0 0 0 1 0 0 0

3 100 0 417.5 0 1 0 0 0 0 0 3 0

4 385 0 417.5 0 1 0 0 0 0 0 1 0

5 242.5 0 417.5 0 1 0 0 0 0 0 4 0

6 242.5 0 100 1 1 0 0 0 1 0 0 0

7 117.5 0 100 1 1 0 0 0 1 0 0 0

8 367.5 0 100 1 1 0 0 0 1 0 0 0

9 367.5 0 417.5 0 1 0 0 0 0 0 0 0

10 117.5 0 417.5 0 1 0 0 0 0 0 0 0

11 100 0 400 0 1 0 0 0 0 0 0 0

12 100 0 120 0 1 0 0 0 0 0 0 0

13 385 0 120 0 1 0 0 0 0 0 0 0

14 385 0 400 0 1 0 0 0 0 0 0 0

15 100 0 240 0 1 0 0 0 0 0 0 0

16 385 0 240 0 1 0 0 0 0 0 0 0

ESTREMI E DATI DEGLI ELEMENTI (Fase 1)

Elemento Estremi Tipo Carico NodoK Massa Materiale-EE

1 16 14 2 5 0 0

2 13 16 2 3 0 0

3 15 11 2 6 0 0

4 12 15 2 4 0 0

5 14 4 2 16 0 0

6 2 13 2 1 0 0

7 1 12 2 2 0 0

8 11 3 2 17 0 0

9 10 5 2 20 0 0

10 3 10 2 20 0 0

11 9 4 2 20 0 0

12 5 9 2 20 0 0

13 8 2 1 18 0 0

14 6 8 1 18 0 0

15 7 6 1 18 0 0

16 1 7 1 18 0 0

ELEMENTI TIPO (Fase 1)

TRAVE SEZIONE DOPPIO T

Tipo wd wt tft tfw bft bfw vi vj

Materiale elastico: E=300000 G=150000

2 35 100 0 0 0 0 0 0

TRAVE WINKLER

Tipo hh bb ft wt bw


Materiale elastico: E=300000 G=150000 K=6

1 40 100 0 0 160

CARICHI UNIFORMI TIPO (Fase 1)

Condizione di carico: "Q3s" Tipo: "Carico Var Sismico Terreno"

Tipo cdx cdy cdz ref lato

1 -23.6 0 0 gbl 0

2 23.6 0 0 gbl 0

3 -23.6 0 0 gbl 0

4 23.6 0 0 gbl 0

5 -23.6 0 0 gbl 0

6 23.6 0 0 gbl 0

7 -23.6 0 0 gbl 0

8 -23.6 0 0 gbl 0

9 23.6 0 0 gbl 0

10 -23.6 0 0 gbl 0

11 23.6 0 0 gbl 0

12 -23.6 0 0 gbl 0

13 23.6 0 0 gbl 0

14 -23.6 0 0 gbl 0

15 23.6 0 0 gbl 0

16 -23.6 0 0 gbl 0

17 23.6 0 0 gbl 0

33 23.6 0 0 gbl 0

34 23.6 0 0 gbl 0

35 23.6 0 0 gbl 0

36 23.6 0 0 gbl 0

37 -23.6 0 0 gbl 0

38 -23.6 0 0 gbl 0

39 -23.6 0 0 gbl 0

40 -23.6 0 0 gbl 0

Condizione di carico: "Q3" Tipo: "Carico Var Statico Terreno"


1 -21.1 0 0 gbl 0

2 21.1 0 0 gbl 0

3 -21.1 0 0 gbl 0

4 21.1 0 0 gbl 0

5 -21.1 0 0 gbl 0

6 21.1 0 0 gbl 0

7 -21.1 0 0 gbl 0

8 -21.1 0 0 gbl 0

9 21.1 0 0 gbl 0

10 -21.1 0 0 gbl 0

11 21.1 0 0 gbl 0

12 -21.1 0 0 gbl 0

13 21.1 0 0 gbl 0

14 -21.1 0 0 gbl 0

15 21.1 0 0 gbl 0

16 -21.1 0 0 gbl 0

17 21.1 0 0 gbl 0

33 21.1 0 0 gbl 0

34 21.1 0 0 gbl 0

35 21.1 0 0 gbl 0


36 21.1 0 0 gbl 0

37 -21.1 0 0 gbl 0

38 -21.1 0 0 gbl 0

39 -21.1 0 0 gbl 0

40 -21.1 0 0 gbl 0

Condizione di carico: "Q1+Q2" Tipo: "Carichi Ferroviari"


20 0 0 -88.67 gbl 0

Condizione di carico: "G2" Tipo: "Permanente non strutt."


20 0 0 -18 gbl 0

CARICHI TRAPEZOIDALI TIPO (Fase 1)

Condizione di carico: "G3s" Tipo: "Permanente non strutt. terreno Sismico"

Tipo xi yi zi xj yj zj ref

1 -43 0 0 -40.9 0 0 gbl

2 43 0 0 40.9 0 0 gbl

3 -40.9 0 0 -31.6 0 0 gbl

4 40.9 0 0 31.6 0 0 gbl

5 -31.6 0 0 -6.66 0 0 gbl

6 31.6 0 0 6.6 0 0 gbl

7 -42.7 0 0 -40.7 0 0 gbl

8 -42.7 0 0 -40.7 0 0 gbl

9 42.7 0 0 40.7 0 0 gbl

10 -40.7 0 0 -28.7 0 0 gbl

11 40.7 0 0 28.7 0 0 gbl

12 -28.7 0 0 -6.66 0 0 gbl

13 28.7 0 0 6.6 0 0 gbl

14 -28.7 0 0 -6.66 0 0 gbl

15 28.7 0 0 6.6 0 0 gbl

16 -6.6 0 0 -5.55 0 0 gbl

17 6.6 0 0 5.55 0 0 gbl

33 6.6 0 0 5.55 0 0 gbl

34 28.7 0 0 6.6 0 0 gbl

35 40.7 0 0 28.7 0 0 gbl

36 42.7 0 0 40.7 0 0 gbl

37 -6.6 0 0 -5.55 0 0 gbl

38 -28.7 0 0 -6.66 0 0 gbl

39 -40.7 0 0 -28.7 0 0 gbl

40 -42.7 0 0 -40.7 0 0 gbl

Condizione di carico: "G3" Tipo: "Permanente non strutt. terreno Statico"

Tipo xi yi zi xj yj zj ref

1 -38.75 0 0 -36.9 0 0 gbl

2 38.75 0 0 36.9 0 0 gbl

3 -36.9 0 0 -28.5 0 0 gbl

4 36.9 0 0 28.5 0 0 gbl

5 -28.5 0 0 -5.7 0 0 gbl

6 28.5 0 0 5.7 0 0 gbl

7 -38.75 0 0 -36.9 0 0 gbl

8 -36.9 0 0 -38.75 0 0 gbl

9 38.75 0 0 36.9 0 0 gbl

10 -36.9 0 0 -28.5 0 0 gbl

11 36.9 0 0 28.5 0 0 gbl


12 -28.5 0 0 -5.7 0 0 gbl

13 28.5 0 0 5.7 0 0 gbl

14 -25.9 0 0 -5.7 0 0 gbl

15 25.9 0 0 5.7 0 0 gbl

16 -5.7 0 0 -4.8 0 0 gbl

17 5.7 0 0 4.8 0 0 gbl

33 5.75 0 0 4.8 0 0 gbl

34 25.9 0 0 5.75 0 0 gbl

35 36.7 0 0 25.9 0 0 gbl

36 38.5 0 0 36.7 0 0 gbl

37 -5.75 0 0 -4.8 0 0 gbl

38 -25.9 0 0 -5.75 0 0 gbl

39 -36.7 0 0 -25.9 0 0 gbl

40 -36.7 0 0 -38.5 0 0 gbl

PESI PROPRI TIPO (Fase 1)

Condizione di carico: "G1" Tipo: "Permanente strutt."

Tipo gm gx gy gz

1 0.0025 0 0 -1

2 0.0025 0 0 -1

3 0.0025 0 0 -1

4 0.0025 0 0 -1

5 0.0025 0 0 -1

6 0.0025 0 0 -1

7 0.0025 0 0 -1

8 0.0025 0 0 -1

9 0.0025 0 0 -1

10 0.0025 0 0 -1

11 0.0025 0 0 -1

12 0.0025 0 0 -1

13 0.0025 0 0 -1

14 0.0025 0 0 -1

15 0.0025 0 0 -1

16 0.0025 0 0 -1

17 0.0025 0 0 -1

18 0.0025 0 0 -1

20 0.0025 0 0 -1

33 0.0025 0 0 -1

34 0.0025 0 0 -1

35 0.0025 0 0 -1

36 0.0025 0 0 -1

37 0.0025 0 0 -1

38 0.0025 0 0 -1

39 0.0025 0 0 -1

40 0.0025 0 0 -1

SPOSTAMENTI NODALI "G1" (Fase 1)

Generato da analisi giovedì 16 giugno 2016 alle ore 16:25:20.

Nodo Tx Ty Tz Rx Ry Rz

1 0.00 0.00 -4.56e-002 0.00 -8.98e-005 0.00

2 0.00 0.00 -4.56e-002 0.00 8.98e-005 0.00

3 -2.79e-005 0.00 -4.64e-002 0.00 5.65e-005 0.00

4 2.79e-005 0.00 -4.64e-002 0.00 -5.65e-005 0.00


5 6.25e-014 0.00 -5.20e-002 0.00 1.70e-016 0.00

6 0.00 0.00 -3.64e-002 0.00 1.43e-016 0.00

7 0.00 0.00 -4.40e-002 0.00 -9.51e-005 0.00

8 0.00 0.00 -4.40e-002 0.00 9.51e-005 0.00

9 2.45e-005 0.00 -4.75e-002 0.00 -5.75e-005 0.00

10 -2.45e-005 0.00 -4.75e-002 0.00 5.75e-005 0.00

11 -9.99e-004 0.00 -4.64e-002 0.00 5.34e-005 0.00

12 -1.64e-003 0.00 -4.57e-002 0.00 -7.49e-005 0.00

13 1.64e-003 0.00 -4.57e-002 0.00 7.49e-005 0.00

14 9.99e-004 0.00 -4.64e-002 0.00 -5.34e-005 0.00

15 -5.89e-003 0.00 -4.61e-002 0.00 -1.48e-006 0.00

16 5.89e-003 0.00 -4.61e-002 0.00 1.48e-006 0.00




1 0.00 0.00 -2.30e-002 0.00 -6.86e-005 0.00

2 0.00 0.00 -2.30e-002 0.00 6.86e-005 0.00

3 9.70e-006 0.00 -2.37e-002 0.00 8.01e-005 0.00

4 -9.70e-006 0.00 -2.37e-002 0.00 -8.01e-005 0.00

5 4.01e-014 0.00 -3.28e-002 0.00 1.11e-016 0.00

6 0.00 0.00 -1.63e-002 0.00 9.51e-017 0.00

7 0.00 0.00 -2.17e-002 0.00 -7.05e-005 0.00

8 0.00 0.00 -2.17e-002 0.00 7.05e-005 0.00

9 -8.51e-006 0.00 -2.53e-002 0.00 -8.67e-005 0.00

10 8.51e-006 0.00 -2.53e-002 0.00 8.67e-005 0.00

11 -1.30e-003 0.00 -2.37e-002 0.00 7.02e-005 0.00

12 -1.30e-003 0.00 -2.30e-002 0.00 -6.12e-005 0.00

13 1.30e-003 0.00 -2.30e-002 0.00 6.12e-005 0.00

14 1.30e-003 0.00 -2.37e-002 0.00 -7.02e-005 0.00

15 -5.76e-003 0.00 -2.33e-002 0.00 -1.13e-005 0.00

16 5.76e-003 0.00 -2.33e-002 0.00 1.13e-005 0.00




1 0.00 0.00 5.88e-003 0.00 1.26e-004 0.00

2 0.00 0.00 5.88e-003 0.00 -1.26e-004 0.00

3 3.57e-004 0.00 5.88e-003 0.00 -1.22e-004 0.00

4 -3.57e-004 0.00 5.88e-003 0.00 1.22e-004 0.00

5 -2.75e-014 0.00 1.46e-002 0.00 -8.30e-017 0.00

6 0.00 0.00 -2.90e-003 0.00 -7.76e-017 0.00

7 0.00 0.00 3.82e-003 0.00 1.10e-004 0.00

8 0.00 0.00 3.82e-003 0.00 -1.10e-004 0.00

9 -3.13e-004 0.00 7.89e-003 0.00 1.07e-004 0.00

10 3.13e-004 0.00 7.89e-003 0.00 -1.07e-004 0.00

11 2.71e-003 0.00 5.88e-003 0.00 -1.34e-004 0.00

12 2.94e-003 0.00 5.88e-003 0.00 1.45e-004 0.00

13 -2.94e-003 0.00 5.88e-003 0.00 -1.45e-004 0.00

14 -2.71e-003 0.00 5.88e-003 0.00 1.34e-004 0.00

15 1.66e-002 0.00 5.88e-003 0.00 2.78e-005 0.00

16 -1.66e-002 0.00 5.88e-003 0.00 -2.78e-005 0.00


SPOSTAMENTI NODALI "Q1+Q2" (Fase 1)



1 0.00 0.00 -6.88e-004 0.00 5.70e-004 0.00

2 0.00 0.00 -0.23 0.00 1.24e-003 0.00

3 0.33 0.00 -3.56e-003 0.00 1.31e-003 0.00

4 0.33 0.00 -0.23 0.00 5.17e-004 0.00

5 0.33 0.00 -0.16 0.00 7.43e-004 0.00

6 0.00 0.00 -8.03e-002 0.00 7.15e-004 0.00

7 0.00 0.00 -1.03e-002 0.00 5.29e-004 0.00

8 0.00 0.00 -0.20 0.00 1.22e-003 0.00

9 0.33 0.00 -0.22 0.00 4.46e-004 0.00

10 0.33 0.00 -2.68e-002 0.00 1.30e-003 0.00

11 0.31 0.00 -3.40e-003 0.00 1.30e-003 0.00

12 1.23e-002 0.00 -8.69e-004 0.00 6.52e-004 0.00

13 2.51e-002 0.00 -0.23 0.00 1.25e-003 0.00

14 0.32 0.00 -0.23 0.00 6.06e-004 0.00

15 0.12 0.00 -1.96e-003 0.00 1.04e-003 0.00

16 0.17 0.00 -0.23 0.00 1.15e-003 0.00

SPOSTAMENTI NODALI "Q3" (Fase 1)



1 0.00 0.00 4.76e-003 0.00 1.02e-004 0.00

2 0.00 0.00 4.76e-003 0.00 -1.02e-004 0.00

3 4.40e-004 0.00 4.76e-003 0.00 -1.16e-004 0.00

4 -4.40e-004 0.00 4.76e-003 0.00 1.16e-004 0.00

5 -2.20e-014 0.00 1.30e-002 0.00 -6.68e-017 0.00

6 0.00 0.00 -2.35e-003 0.00 -6.24e-017 0.00

7 0.00 0.00 3.09e-003 0.00 8.86e-005 0.00

8 0.00 0.00 3.09e-003 0.00 -8.86e-005 0.00

9 -3.86e-004 0.00 6.66e-003 0.00 1.02e-004 0.00

10 3.86e-004 0.00 6.66e-003 0.00 -1.02e-004 0.00

11 2.69e-003 0.00 4.76e-003 0.00 -1.26e-004 0.00

12 2.37e-003 0.00 4.76e-003 0.00 1.18e-004 0.00

13 -2.37e-003 0.00 4.76e-003 0.00 -1.18e-004 0.00

14 -2.69e-003 0.00 4.76e-003 0.00 1.26e-004 0.00

15 1.43e-002 0.00 4.76e-003 0.00 3.32e-005 0.00

16 -1.43e-002 0.00 4.76e-003 0.00 -3.32e-005 0.00

SPOSTAMENTI NODALI "G3s" (Fase 1)



1 0.00 0.00 6.44e-003 0.00 1.39e-004 0.00

2 0.00 0.00 6.63e-003 0.00 -1.41e-004 0.00

3 9.44e-005 0.00 6.44e-003 0.00 -1.37e-004 0.00

4 -7.05e-004 0.00 6.63e-003 0.00 1.35e-004 0.00

5 -3.05e-004 0.00 1.62e-002 0.00 -6.24e-007 0.00

6 0.00 0.00 -3.22e-003 0.00 -5.88e-007 0.00

7 0.00 0.00 4.17e-003 0.00 1.21e-004 0.00

8 0.00 0.00 4.33e-003 0.00 -1.22e-004 0.00

9 -6.56e-004 0.00 8.85e-003 0.00 1.19e-004 0.00

10 4.53e-005 0.00 8.69e-003 0.00 -1.20e-004 0.00


11 2.73e-003 0.00 6.44e-003 0.00 -1.49e-004 0.00

12 3.25e-003 0.00 6.44e-003 0.00 1.60e-004 0.00

13 -3.28e-003 0.00 6.63e-003 0.00 -1.62e-004 0.00

14 -3.31e-003 0.00 6.63e-003 0.00 1.48e-004 0.00

15 1.83e-002 0.00 6.44e-003 0.00 3.00e-005 0.00

16 -1.86e-002 0.00 6.63e-003 0.00 -3.21e-005 0.00

SPOSTAMENTI NODALI "Q3s" (Fase 1)



1 0.00 0.00 5.32e-003 0.00 1.14e-004 0.00

2 0.00 0.00 5.32e-003 0.00 -1.14e-004 0.00

3 4.93e-004 0.00 5.32e-003 0.00 -1.30e-004 0.00

4 -4.93e-004 0.00 5.32e-003 0.00 1.30e-004 0.00

5 -2.45e-014 0.00 1.46e-002 0.00 -7.44e-017 0.00

6 0.00 0.00 -2.62e-003 0.00 -6.95e-017 0.00

7 0.00 0.00 3.46e-003 0.00 9.91e-005 0.00

8 0.00 0.00 3.46e-003 0.00 -9.91e-005 0.00

9 -4.32e-004 0.00 7.45e-003 0.00 1.14e-004 0.00

10 4.32e-004 0.00 7.45e-003 0.00 -1.14e-004 0.00

11 3.01e-003 0.00 5.32e-003 0.00 -1.41e-004 0.00

12 2.65e-003 0.00 5.32e-003 0.00 1.32e-004 0.00

13 -2.65e-003 0.00 5.32e-003 0.00 -1.32e-004 0.00

14 -3.01e-003 0.00 5.32e-003 0.00 1.41e-004 0.00

15 1.60e-002 0.00 5.32e-003 0.00 3.72e-005 0.00

16 -1.60e-002 0.00 5.32e-003 0.00 -3.72e-005 0.00

SPOSTAMENTI NODALI "Ex" (Fase 1)



1 0.00 0.00 0.27 0.00 2.24e-003 0.00

2 0.00 0.00 -0.27 0.00 2.24e-003 0.00

3 0.85 0.00 0.27 0.00 2.29e-003 0.00

4 0.85 0.00 -0.27 0.00 2.28e-003 0.00

5 0.85 0.00 -6.11e-005 0.00 1.73e-003 0.00

6 0.00 0.00 -3.06e-005 0.00 1.68e-003 0.00

7 0.00 0.00 0.23 0.00 2.15e-003 0.00

8 0.00 0.00 -0.23 0.00 2.14e-003 0.00

9 0.85 0.00 -0.23 0.00 2.16e-003 0.00

10 0.85 0.00 0.23 0.00 2.16e-003 0.00

11 0.81 0.00 0.27 0.00 2.41e-003 0.00

12 4.67e-002 0.00 0.27 0.00 2.39e-003 0.00

13 4.66e-002 0.00 -0.27 0.00 2.39e-003 0.00

14 0.81 0.00 -0.27 0.00 2.41e-003 0.00

15 0.37 0.00 0.27 0.00 2.88e-003 0.00

16 0.37 0.00 -0.27 0.00 2.87e-003 0.00

SPOSTAMENTI NODALI "Ez" (Fase 1)



1 0.00 0.00 -2.16e-002 0.00 -7.11e-005 0.00

2 0.00 0.00 -2.16e-002 0.00 7.11e-005 0.00


3 2.74e-005 0.00 -2.23e-002 0.00 1.04e-004 0.00

4 -2.74e-005 0.00 -2.23e-002 0.00 -1.04e-004 0.00

5 3.87e-014 0.00 -3.59e-002 0.00 1.07e-016 0.00

6 0.00 0.00 -1.49e-002 0.00 9.26e-017 0.00

7 0.00 0.00 -2.04e-002 0.00 -7.19e-005 0.00

8 0.00 0.00 -2.04e-002 0.00 7.19e-005 0.00

9 -2.40e-005 0.00 -2.44e-002 0.00 -1.15e-004 0.00

10 2.40e-005 0.00 -2.44e-002 0.00 1.15e-004 0.00

11 -1.65e-003 0.00 -2.23e-002 0.00 8.92e-005 0.00

12 -1.38e-003 0.00 -2.17e-002 0.00 -6.57e-005 0.00

13 1.38e-003 0.00 -2.17e-002 0.00 6.57e-005 0.00

14 1.65e-003 0.00 -2.23e-002 0.00 -8.92e-005 0.00

15 -6.69e-003 0.00 -2.19e-002 0.00 -1.74e-005 0.00

16 6.69e-003 0.00 -2.19e-002 0.00 1.74e-005 0.00

SFORZI "G1" (Fase 1)


Elem Nodo N Vy Vz Mx My Mz

1 16 2800.00 205.54 0.00 0.00 0.00 53234.84

14 -1400.00 -205.54 0.00 0.00 0.00 -20347.95

2 13 3850.00 205.54 0.00 0.00 0.00 77900.00

16 -2800.00 -205.54 0.00 0.00 0.00 -53234.84

3 15 2800.00 -205.54 0.00 0.00 0.00 -53234.84

11 -1400.00 205.54 0.00 0.00 0.00 20347.95

4 12 3850.00 -205.54 0.00 0.00 0.00 -77900.00

15 -2800.00 205.54 0.00 0.00 0.00 53234.84

5 14 1400.00 205.54 0.00 0.00 0.00 20347.95

4 -1246.88 -205.54 0.00 0.00 0.00 -16750.95

6 2 4025.00 205.54 0.00 0.00 0.00 82010.86

13 -3850.00 -205.54 0.00 0.00 0.00 -77900.00

7 1 4025.00 -205.54 0.00 0.00 0.00 -82010.86

12 -3850.00 205.54 0.00 0.00 0.00 77900.00

8 11 1400.00 -205.54 0.00 0.00 0.00 -20347.95

3 -1246.88 205.54 0.00 0.00 0.00 16750.95

9 10 -205.54 1093.75 0.00 0.00 0.00 -3729.52

5 205.54 9.04e-011 0.00 0.00 0.00 72088.89

10 3 -205.54 1246.87 0.00 0.00 0.00 16750.95

10 205.54 -1093.75 0.00 0.00 0.00 3729.52

11 9 -205.54 -1093.75 0.00 0.00 0.00 -3729.52

4 205.54 1246.87 0.00 0.00 0.00 -16750.95

12 5 -205.54 -8.59e-011 0.00 0.00 0.00 -72088.89

9 205.54 1093.75 0.00 0.00 0.00 3729.52

13 8 0.00 3447.14 0.00 0.00 0.00 -16669.62

2 0.00 -4025.00 0.00 0.00 0.00 82010.86

14 6 0.00 -1.54e-009 0.00 0.00 0.00 188863.59

8 0.00 -3447.14 0.00 0.00 0.00 16669.62

15 7 0.00 -3447.14 0.00 0.00 0.00 -16669.62


6 0.00 1.55e-009 0.00 0.00 0.00 -188863.59

16 1 0.00 -4025.00 0.00 0.00 0.00 -82010.86

7 0.00 3447.14 0.00 0.00 0.00 16669.62




1 16 2565.00 -71.47 0.00 0.00 0.00 48863.43

14 -2565.00 71.47 0.00 0.00 0.00 -60299.00

2 13 2565.00 -71.47 0.00 0.00 0.00 40286.75

16 -2565.00 71.47 0.00 0.00 0.00 -48863.43

3 15 2565.00 71.47 0.00 0.00 0.00 -48863.43

11 -2565.00 -71.47 0.00 0.00 0.00 60299.00

4 12 2565.00 71.47 0.00 0.00 0.00 -40286.75

15 -2565.00 -71.47 0.00 0.00 0.00 48863.43

5 14 2565.00 -71.47 0.00 0.00 0.00 60299.00

4 -2565.00 71.47 0.00 0.00 0.00 -61549.77

6 2 2565.00 -71.47 0.00 0.00 0.00 38857.31

13 -2565.00 71.47 0.00 0.00 0.00 -40286.75

7 1 2565.00 71.47 0.00 0.00 0.00 -38857.31

12 -2565.00 -71.47 0.00 0.00 0.00 40286.75

8 11 2565.00 71.47 0.00 0.00 0.00 -60299.00

3 -2565.00 -71.47 0.00 0.00 0.00 61549.77

9 10 71.47 2250.00 0.00 0.00 0.00 19418.52

5 -71.47 4.86e-011 0.00 0.00 0.00 121206.48

10 3 71.47 2565.00 0.00 0.00 0.00 61549.77

10 -71.47 -2250.00 0.00 0.00 0.00 -19418.52

11 9 71.47 -2250.00 0.00 0.00 0.00 19418.52

4 -71.47 2565.00 0.00 0.00 0.00 -61549.77

12 5 71.47 -5.05e-011 0.00 0.00 0.00 -121206.48

9 -71.47 2250.00 0.00 0.00 0.00 -19418.52

13 8 0.00 2189.44 0.00 0.00 0.00 2714.01

2 0.00 -2565.00 0.00 0.00 0.00 38857.31

14 6 0.00 -9.14e-010 0.00 0.00 0.00 132482.61

8 0.00 -2189.44 0.00 0.00 0.00 -2714.01

15 7 0.00 -2189.44 0.00 0.00 0.00 2714.01

6 0.00 9.11e-010 0.00 0.00 0.00 -132482.61

16 1 0.00 -2565.00 0.00 0.00 0.00 -38857.31

7 0.00 2189.44 0.00 0.00 0.00 -2714.01




1 16 -8.73e-011 194.56 0.00 0.00 0.00 -189762.01


14 8.73e-011 2541.44 0.00 0.00 0.00 -46628.85

2 13 -7.28e-011 4118.56 0.00 0.00 0.00 58944.85

16 7.28e-011 -194.56 0.00 0.00 0.00 189762.01

3 15 -3.64e-011 -194.56 0.00 0.00 0.00 189762.01

11 3.64e-011 -2541.44 0.00 0.00 0.00 46628.85

4 12 -2.91e-011 -4118.56 0.00 0.00 0.00 -58944.85

15 2.91e-011 194.56 0.00 0.00 0.00 -189762.01

5 14 -5.82e-011 -2541.44 0.00 0.00 0.00 46628.85

4 5.82e-011 2633.32 0.00 0.00 0.00 -91930.97

6 2 0.00 4875.06 0.00 0.00 0.00 148819.33

13 0.00 -4118.56 0.00 0.00 0.00 -58944.85

7 1 -1.16e-010 -4875.06 0.00 0.00 0.00 -148819.33

12 1.16e-010 4118.56 0.00 0.00 0.00 58944.85

8 11 -5.82e-011 2541.44 0.00 0.00 0.00 -46628.85

3 5.82e-011 -2633.32 0.00 0.00 0.00 91930.97

9 10 2633.32 7.79e-012 0.00 0.00 0.00 91930.97

5 -2633.32 -7.79e-012 0.00 0.00 0.00 -91930.97

10 3 2633.32 -3.64e-012 0.00 0.00 0.00 91930.97

10 -2633.32 3.64e-012 0.00 0.00 0.00 -91930.97

11 9 2633.32 3.64e-012 0.00 0.00 0.00 91930.97

4 -2633.32 -3.64e-012 0.00 0.00 0.00 -91930.97

12 5 2633.32 1.00e-011 0.00 0.00 0.00 91930.97

9 -2633.32 -1.00e-011 0.00 0.00 0.00 -91930.97

13 8 0.00 81.15 0.00 0.00 0.00 -148058.87

2 0.00 -4.07e-010 0.00 0.00 0.00 148819.33

14 6 0.00 3.47e-010 0.00 0.00 0.00 -134615.67

8 0.00 -81.15 0.00 0.00 0.00 148058.87

15 7 0.00 -81.15 0.00 0.00 0.00 -148058.87

6 0.00 -3.48e-010 0.00 0.00 0.00 134615.67

16 1 0.00 -5.82e-010 0.00 0.00 0.00 -148819.33

7 0.00 81.15 0.00 0.00 0.00 148058.87

SFORZI "Q1+Q2" (Fase 1)



1 16 15765.24 -1970.81 0.00 0.00 0.00 208453.11

14 -15765.24 1970.81 0.00 0.00 0.00 -523782.55

2 13 15765.24 -1970.81 0.00 0.00 0.00 -28043.97

16 -15765.24 1970.81 0.00 0.00 0.00 -208453.11

3 15 9505.71 -1272.19 0.00 0.00 0.00 -273147.17

11 -9505.71 1272.19 0.00 0.00 0.00 69596.61

4 12 9505.71 -1272.19 0.00 0.00 0.00 -425810.09

15 -9505.71 1272.19 0.00 0.00 0.00 273147.17

5 14 15765.24 -1970.81 0.00 0.00 0.00 523782.55


4 -15765.24 1970.81 0.00 0.00 0.00 -558271.71

6 2 15765.24 -1970.81 0.00 0.00 0.00 -67460.15

13 -15765.24 1970.81 0.00 0.00 0.00 28043.97

7 1 9505.71 -1272.19 0.00 0.00 0.00 -451253.91

12 -9505.71 1272.19 0.00 0.00 0.00 425810.09

8 11 9505.71 -1272.19 0.00 0.00 0.00 -69596.61

3 -9505.71 1272.19 0.00 0.00 0.00 47333.27

9 10 1970.81 9290.98 0.00 0.00 0.00 -128836.54

5 -1970.81 1792.77 0.00 0.00 0.00 597475.11

10 3 1970.81 10842.71 0.00 0.00 0.00 47333.27

10 -1970.81 -9290.98 0.00 0.00 0.00 128836.54

11 9 1970.81 -12876.52 0.00 0.00 0.00 319355.07

4 -1970.81 14428.24 0.00 0.00 0.00 -558271.71

12 5 1970.81 -1792.77 0.00 0.00 0.00 -597475.11

9 -1970.81 12876.52 0.00 0.00 0.00 -319355.07

13 8 0.00 12158.74 0.00 0.00 0.00 311264.89

2 0.00 -15765.24 0.00 0.00 0.00 -67460.15

14 6 0.00 -4221.80 0.00 0.00 0.00 652188.53

8 0.00 -12158.74 0.00 0.00 0.00 -311264.89

15 7 0.00 -9412.60 0.00 0.00 0.00 -285483.88

6 0.00 4221.80 0.00 0.00 0.00 -652188.53

16 1 0.00 -9505.71 0.00 0.00 0.00 -451253.91

7 0.00 9412.60 0.00 0.00 0.00 285483.88

SFORZI "Q3" (Fase 1)



1 16 -6.18e-011 500.31 0.00 0.00 0.00 -156427.06

14 6.18e-011 2875.69 0.00 0.00 0.00 -33603.98

2 13 -5.09e-011 3032.31 0.00 0.00 0.00 55529.66

16 5.09e-011 -500.31 0.00 0.00 0.00 156427.06

3 15 -2.55e-011 -500.31 0.00 0.00 0.00 156427.06

11 2.55e-011 -2875.69 0.00 0.00 0.00 33603.98

4 12 -1.46e-011 -3032.31 0.00 0.00 0.00 -55529.66

15 1.46e-011 500.31 0.00 0.00 0.00 -156427.06

5 14 0.00 -2875.69 0.00 0.00 0.00 33603.98

4 0.00 3244.94 0.00 0.00 0.00 -87159.56

6 2 -5.82e-011 3454.31 0.00 0.00 0.00 120395.78

13 5.82e-011 -3032.31 0.00 0.00 0.00 -55529.66

7 1 0.00 -3454.31 0.00 0.00 0.00 -120395.78

12 0.00 3032.31 0.00 0.00 0.00 55529.66

8 11 -1.16e-010 2875.69 0.00 0.00 0.00 -33603.98

3 1.16e-010 -3244.94 0.00 0.00 0.00 87159.56

9 10 3244.94 5.43e-012 0.00 0.00 0.00 87159.56


5 -3244.94 -5.43e-012 0.00 0.00 0.00 -87159.56

10 3 3244.94 7.28e-012 0.00 0.00 0.00 87159.56

10 -3244.94 -7.28e-012 0.00 0.00 0.00 -87159.56

11 9 3244.94 1.46e-011 0.00 0.00 0.00 87159.56

4 -3244.94 -1.46e-011 0.00 0.00 0.00 -87159.56

12 5 3244.94 6.37e-012 0.00 0.00 0.00 87159.56

9 -3244.94 -6.37e-012 0.00 0.00 0.00 -87159.56

13 8 0.00 65.65 0.00 0.00 0.00 -119780.56

2 0.00 1.75e-010 0.00 0.00 0.00 120395.78

14 6 0.00 2.80e-010 0.00 0.00 0.00 -108904.93

8 0.00 -65.65 0.00 0.00 0.00 119780.56

15 7 0.00 -65.65 0.00 0.00 0.00 -119780.56

6 0.00 -2.80e-010 0.00 0.00 0.00 108904.93

16 1 0.00 -4.66e-010 0.00 0.00 0.00 -120395.78

7 0.00 65.65 0.00 0.00 0.00 119780.56

SFORZI "G3s" (Fase 1)



1 16 -1.71 223.68 0.00 0.00 0.00 -210801.39

14 1.71 2837.12 0.00 0.00 0.00 -51478.39

2 13 -1.71 4573.68 0.00 0.00 0.00 65880.77

16 1.71 -223.68 0.00 0.00 0.00 210801.39

3 15 1.71 -218.88 0.00 0.00 0.00 210827.33

11 -1.71 -2837.12 0.00 0.00 0.00 51964.45

4 12 1.71 -4568.88 0.00 0.00 0.00 -65278.83

15 -1.71 218.88 0.00 0.00 0.00 -210827.33

5 14 -1.71 -2837.12 0.00 0.00 0.00 51478.39

4 1.71 2943.43 0.00 0.00 0.00 -102084.94

6 2 -1.71 5412.68 0.00 0.00 0.00 165674.46

13 1.71 -4573.68 0.00 0.00 0.00 -65880.77

7 1 1.71 -5407.88 0.00 0.00 0.00 -164976.52

12 -1.71 4568.88 0.00 0.00 0.00 65278.83

8 11 1.71 2837.12 0.00 0.00 0.00 -51964.45

3 -1.71 -2943.43 0.00 0.00 0.00 102571.00

9 10 2943.43 1.71 0.00 0.00 0.00 102541.15

5 -2943.43 -1.71 0.00 0.00 0.00 -102327.97

10 3 2943.43 1.71 0.00 0.00 0.00 102571.00

10 -2943.43 -1.71 0.00 0.00 0.00 -102541.15

11 9 2943.43 1.71 0.00 0.00 0.00 102114.79

4 -2943.43 -1.71 0.00 0.00 0.00 -102084.94

12 5 2943.43 1.71 0.00 0.00 0.00 102327.97

9 -2943.43 -1.71 0.00 0.00 0.00 -102114.79

13 8 0.00 89.93 0.00 0.00 0.00 -164846.15


2 0.00 1.71 0.00 0.00 0.00 165674.46

14 6 0.00 4.45 0.00 0.00 0.00 -149546.44

8 0.00 -89.93 0.00 0.00 0.00 164846.15

15 7 0.00 -90.36 0.00 0.00 0.00 -164115.21

6 0.00 -4.45 0.00 0.00 0.00 149546.44

16 1 0.00 -1.71 0.00 0.00 0.00 -164976.52

7 0.00 90.36 0.00 0.00 0.00 164115.21

SFORZI "Q3s" (Fase 1)



1 16 -6.55e-011 559.58 0.00 0.00 0.00 -174961.07

14 6.55e-011 3216.42 0.00 0.00 0.00 -37585.49

2 13 -6.55e-011 3391.58 0.00 0.00 0.00 62109.00

16 6.55e-011 -559.58 0.00 0.00 0.00 174961.07

3 15 -2.91e-011 -559.58 0.00 0.00 0.00 174961.07

11 2.91e-011 -3216.42 0.00 0.00 0.00 37585.49

4 12 -2.91e-011 -3391.58 0.00 0.00 0.00 -62109.00

15 2.91e-011 559.58 0.00 0.00 0.00 -174961.07

5 14 -5.82e-011 -3216.42 0.00 0.00 0.00 37585.49

4 5.82e-011 3629.42 0.00 0.00 0.00 -97486.52

6 2 -5.82e-011 3863.58 0.00 0.00 0.00 134660.68

13 5.82e-011 -3391.58 0.00 0.00 0.00 -62109.00

7 1 -5.82e-011 -3863.58 0.00 0.00 0.00 -134660.68

12 5.82e-011 3391.58 0.00 0.00 0.00 62109.00

8 11 -1.16e-010 3216.42 0.00 0.00 0.00 -37585.49

3 1.16e-010 -3629.42 0.00 0.00 0.00 97486.52

9 10 3629.42 6.02e-012 0.00 0.00 0.00 97486.52

5 -3629.42 -6.02e-012 0.00 0.00 0.00 -97486.52

10 3 3629.42 3.27e-011 0.00 0.00 0.00 97486.52

10 -3629.42 -3.27e-011 0.00 0.00 0.00 -97486.52

11 9 3629.42 0.00 0.00 0.00 0.00 97486.52

4 -3629.42 0.00 0.00 0.00 0.00 -97486.52

12 5 3629.42 8.19e-012 0.00 0.00 0.00 97486.52

9 -3629.42 -8.19e-012 0.00 0.00 0.00 -97486.52

13 8 0.00 73.43 0.00 0.00 0.00 -133972.57

2 0.00 -1.16e-010 0.00 0.00 0.00 134660.68

14 6 0.00 3.10e-010 0.00 0.00 0.00 -121808.35

8 0.00 -73.43 0.00 0.00 0.00 133972.57

15 7 0.00 -73.43 0.00 0.00 0.00 -133972.57

6 0.00 -3.11e-010 0.00 0.00 0.00 121808.35

16 1 0.00 -8.73e-010 0.00 0.00 0.00 -134660.68

7 0.00 73.43 0.00 0.00 0.00 133972.57


SFORZI "Ez" (Fase 1)



1 16 2375.00 -201.98 0.00 0.00 0.00 55263.99

14 -2375.00 201.98 0.00 0.00 0.00 -87580.27

2 13 2375.00 -201.98 0.00 0.00 0.00 31026.78

16 -2375.00 201.98 0.00 0.00 0.00 -55263.99

3 15 2375.00 201.98 0.00 0.00 0.00 -55263.99

11 -2375.00 -201.98 0.00 0.00 0.00 87580.27

4 12 2375.00 201.98 0.00 0.00 0.00 -31026.78

15 -2375.00 -201.98 0.00 0.00 0.00 55263.99

5 14 2375.00 -201.98 0.00 0.00 0.00 87580.27

4 -2375.00 201.98 0.00 0.00 0.00 -91114.87

6 2 2375.00 -201.98 0.00 0.00 0.00 26987.25

13 -2375.00 201.98 0.00 0.00 0.00 -31026.78

7 1 2375.00 201.98 0.00 0.00 0.00 -26987.25

12 -2375.00 -201.98 0.00 0.00 0.00 31026.78

8 11 2375.00 201.98 0.00 0.00 0.00 -87580.27

3 -2375.00 -201.98 0.00 0.00 0.00 91114.87

9 10 201.98 2375.00 0.00 0.00 0.00 49552.37

5 -201.98 -2375.00 0.00 0.00 0.00 247322.63

10 3 201.98 2375.00 0.00 0.00 0.00 91114.87

10 -201.98 -2375.00 0.00 0.00 0.00 -49552.37

11 9 201.98 -2375.00 0.00 0.00 0.00 49552.37

4 -201.98 2375.00 0.00 0.00 0.00 -91114.87

12 5 201.98 -2375.00 0.00 0.00 0.00 -247322.63

9 -201.98 2375.00 0.00 0.00 0.00 -49552.37

13 8 0.00 2022.35 0.00 0.00 0.00 11458.76

2 0.00 -2375.00 0.00 0.00 0.00 26987.25

14 6 0.00 -8.68e-010 0.00 0.00 0.00 130802.63

8 0.00 -2022.35 0.00 0.00 0.00 -11458.76

15 7 0.00 -2022.35 0.00 0.00 0.00 11458.76

6 0.00 8.67e-010 0.00 0.00 0.00 -130802.63

16 1 0.00 -2375.00 0.00 0.00 0.00 -26987.25

7 0.00 2022.35 0.00 0.00 0.00 -11458.76

SFORZI "Ex" (Fase 1)



1 16 5797.29 -5280.96 0.00 0.00 0.00 -112557.02

14 -5797.29 5280.96 0.00 0.00 0.00 -732396.26

2 13 5797.29 -5280.96 0.00 0.00 0.00 -746271.98

16 -5797.29 5280.96 0.00 0.00 0.00 112557.02

3 15 -5797.29 -5299.04 0.00 0.00 0.00 -113166.72


11 5797.29 5299.04 0.00 0.00 0.00 -734680.00

4 12 -5797.29 -5299.04 0.00 0.00 0.00 -749051.76

15 5797.29 5299.04 0.00 0.00 0.00 113166.72

5 14 5797.29 -5280.96 0.00 0.00 0.00 732396.26

4 -5797.29 5280.96 0.00 0.00 0.00 -824813.02

6 2 5797.29 -5280.96 0.00 0.00 0.00 -851891.14

13 -5797.29 5280.96 0.00 0.00 0.00 746271.98

7 1 -5797.29 -5299.04 0.00 0.00 0.00 -855032.60

12 5797.29 5299.04 0.00 0.00 0.00 749051.76

8 11 -5797.29 -5299.04 0.00 0.00 0.00 734680.00

3 5797.29 5299.04 0.00 0.00 0.00 -827413.24

9 10 5280.96 -5797.29 0.00 0.00 0.00 -725960.75

5 -5280.96 5797.29 0.00 0.00 0.00 1300.11

10 3 5280.96 -5797.29 0.00 0.00 0.00 -827413.24

10 -5280.96 5797.29 0.00 0.00 0.00 725960.75

11 9 5280.96 -5797.29 0.00 0.00 0.00 723360.53

4 -5280.96 5797.29 0.00 0.00 0.00 -824813.02

12 5 5280.96 -5797.29 0.00 0.00 0.00 -1300.11

9 -5280.96 5797.29 0.00 0.00 0.00 -723360.53

13 8 0.00 1592.90 0.00 0.00 0.00 915614.50

2 0.00 -5797.29 0.00 0.00 0.00 -851891.14

14 6 0.00 -11674.49 0.00 0.00 0.00 -1420.81

8 0.00 -1592.90 0.00 0.00 0.00 -915614.50

15 7 0.00 1591.19 0.00 0.00 0.00 -918739.91

6 0.00 11674.49 0.00 0.00 0.00 1420.81

16 1 0.00 5797.29 0.00 0.00 0.00 -855032.60

7 0.00 -1591.19 0.00 0.00 0.00 918739.91


Diagrammi sollecitazioni principali

Diagramma N

Diagramma T


Diagramma M


VERIFICHE SLV – FLESSIONE E TAGLIO

RioCrinaccio

All-In-One EWS 42 (12.11.2015) build 6260 © 2011-2015, Softing srl - 2025

Parametri di progetto

Normativa

Normativa di riferimento DM 2008 - Zona sismica - Bassa Duttilità

Unità di misura

Lunghezza cm

Forza kg

Pressione kg/cm2

Metodo di progetto

Metodo Stati limite

Fattori sicurezza parziale

Calcestruzzo 1.5

Acciaio 1.15

Legami costitutivi

Asse parabola calcestruzzo (x1000) 2

Fattore di riduzione addizionale 0.85

Deformazione ultima calcestruzzo (x1000) 3.5

Deformazione ultima acciaio (x1000) 10

Incremento resistenza acciaio 0

Opzioni di progetto

Considerata l'eccentricità accidentale sui pilastri NO

Considerata la traslazione del diagramma dei momenti NO

Armatura longitudinale

Lunghezza massima barre cm 1200

Massima distanza barre cm 1000

Diametri minimi di ancoraggio 20

Progetto antisismico

Gerarchia delle resistenze SI

Fattore di sicurezza per la gerarchia delle resistenze 1.1

Progetto per taglio dovuto ad azione simica NO

Progetto per duttilità dei pilastri-parete SI

Minimi e massimi per le travi

Armatura minima tesa F1.40000

Armatura massima tesa F3.50000

Armatura minima totale 0.000

Armatura massima totale

Moltiplicatore di continuità dell'armatura in zona critica 0

Rapporto di bilanciamento di armatura 0.5

Lunghezza zona critica H

Minimi e massimi per i pilastri


Armatura massima totale 0.040

Minimi e massimi per travi di fondazione


Modalità staffatura

Staffe filo pilastro NO


Passo massimo nelle travi 20.000,H0.8,P666.666

Passo massimo nei pilastri 25.000,D12

Infittimento staffe agli estremi

Passo zona critica travi H0.25,D8,22.500,S24

Lunghezza zona critica travi H

Passo zona critica pilastri D8,17.500,m0.5,p12.50000J

Lunghezza zona critica pilastri M,L0.167,45.000

Abbreviazioni usate nelle regole di assegnazione

n valore numerico

Hn n volte altezza della sezione asse locale y

Ln n moltiplica la lunghezza della trave

Dn n volte il diametro minimo armatura

Sn n volte il diametro della staffa

Pn Ast/bst: rapporto tra area staffa e corda

Mn (maiuscolo) dimensione massima della sezione

mn (minuscolo) dimensione minima della sezione

Nn moltiplicatore forza assiale di compressione

Fn inverso della resistenza dell'acciaio

Caratteristiche dei materiali

Calcestruzzo

Denominazione materiale

Resistenza cubica kg/cm2 400.000000

Resistenza a compressione kg/cm2 188.133333

Resistenza a trazione frattile 5% kg/cm2 14.461720

Tensione di aderenza kg/cm2 32.538870

Acciaio

Denominazione materiale

Resistenza caratteristica acciaio kg/cm2 4500.000000

Resistenza di calcolo kg/cm2 3913.043478

Condizioni di carico

(Fase) Nome Tipo

(1) G1 Permanente

(1) G2 Permanente non strutt.

(1) G3 Permanente non strutt.

(1) Q1+Q2 Cat. F: Rimesse (<30kN)

(1) Q3 Cat. F: Rimesse (<30kN)

(1) G3s Sismico SLV

(1) Q3s Sismico SLV

(1) Ex Sismico SLV

(1) Ez Sismico SLV

Combinazioni di carico di stato limite ultimo

1 1.35 * (1) G1 + 1.50 * (1) G2 + 1.50 * (1) G3 + 1.45 * (1) Q1+Q2 + 1.20 * (1) Q3

2 1.35 * (1) G1 + 1.50 * (1) G2 + 1.50 * (1) G3 + 1.16 * (1) Q1+Q2 + 1.50 * (1) Q3

3 1.00 * (1) G1 + 1.00 * (1) G2 + 1.00 * (1) G3s + 0.50 * (1) Q3s + 1.00 * (1) Ex + 0.30 * (1) Ez

4 1.00 * (1) G1 + 1.00 * (1) G2 + 1.00 * (1) G3 + 1.00 * (1) G3s + 0.50 * (1) Q3s + 0.30 * (1) Ex + 1.00 *

(1) Ez

Combinazioni di carico di stato limite di esercizio


1 Quasi Perm. 1.00 * (1) G1 + 1.00 * (1) G2 + 1.00 * (1) G3 + 0.20 * (1) Q1+Q2 + 0.20 * (1) Q3

2 Rara 1.00 * (1) G1 + 1.00 * (1) G2 + 1.00 * (1) G3 + 0.60 * (1) Q1+Q2 + 0.80 * (1) Q3

Armatura longitudinale negli elementi

Elemento Area (cm2) Y (cm) Z (cm) Ascissa iniz. (cm) Lunghezza (cm)

17 3.141593 11.500000 -44.000000 0.000000 285.000000

3.141593 11.500000 14.000000 0.000000 285.000000

3.141593 -11.500000 14.000000 0.000000 285.000000

3.141593 -11.500000 -44.000000 0.000000 285.000000

3.141593 11.500000 -14.000000 0.000000 285.000000

3.141593 11.500000 44.000000 0.000000 285.000000

3.141593 -11.500000 44.000000 0.000000 285.000000

3.141593 -11.500000 -14.000000 0.000000 285.000000

3.141593 11.500000 0.000000 0.000000 285.000000

3.141593 -11.500000 0.000000 0.000000 285.000000

18 3.141593 14.000000 -44.000000 0.000000 285.000000

3.141593 14.000000 14.000000 0.000000 285.000000

3.141593 -14.000000 14.000000 0.000000 285.000000

3.141593 -14.000000 -44.000000 0.000000 285.000000

3.141593 14.000000 -14.000000 0.000000 285.000000

3.141593 14.000000 44.000000 0.000000 285.000000

3.141593 -14.000000 44.000000 0.000000 285.000000

3.141593 -14.000000 -14.000000 0.000000 285.000000

3.141593 14.000000 0.000000 0.000000 285.000000

3.141593 -14.000000 0.000000 0.000000 285.000000

19 3.141593 11.500000 -44.000000 20.000000 297.500000

3.141593 11.500000 14.000000 20.000000 297.500000

3.141593 -11.500000 14.000000 20.000000 297.500000

3.141593 -11.500000 -44.000000 20.000000 297.500000

3.141593 11.500000 -14.000000 20.000000 297.500000

3.141593 11.500000 44.000000 20.000000 297.500000

3.141593 -11.500000 44.000000 20.000000 297.500000

3.141593 -11.500000 -14.000000 20.000000 297.500000

3.141593 11.500000 0.000000 20.000000 297.500000

3.141593 -11.500000 0.000000 20.000000 297.500000

20 3.141593 11.500000 -44.000000 20.000000 297.500000

3.141593 11.500000 14.000000 20.000000 297.500000

3.141593 -11.500000 14.000000 20.000000 297.500000

3.141593 -11.500000 -44.000000 20.000000 297.500000

3.141593 11.500000 -14.000000 20.000000 297.500000

3.141593 11.500000 44.000000 20.000000 297.500000

3.141593 -11.500000 44.000000 20.000000 297.500000

3.141593 -11.500000 -14.000000 20.000000 297.500000

3.141593 11.500000 0.000000 20.000000 297.500000

3.141593 -11.500000 0.000000 20.000000 297.500000

Armatura trasversale negli elementi

Elemento Ascissa iniz. (cm) Lunghezza tratto (cm) Area orizz. (cm2) Area vert. (cm2) Passo (cm)

17 0.000000 50.000000 3.141592 1.570796 10.000000

50.000000 185.000000 3.141592 1.570796 20.000000


235.000000 50.000000 3.141592 1.570796 10.000000

18 0.000000 50.000000 3.141592 1.570796 10.000000

50.000000 185.000000 3.141592 1.570796 20.000000

235.000000 50.000000 3.141592 1.570796 10.000000

19 0.000000 50.000000 3.141592 1.570796 10.000000

50.000000 217.500000 3.141592 1.570796 20.000000

267.500000 50.000000 3.141592 1.570796 10.000000

20 0.000000 50.000000 3.141592 1.570796 10.000000

50.000000 217.500000 3.141592 1.570796 20.000000

267.500000 50.000000 3.141592 1.570796 10.000000

Verifica flessionale travi

Elem Qta Ascissa (cm) Nx (kg) Mz (kgxcm) My (kgxcm) F.Sic. Comb.

17 23.500000 9965.616158 -533204.142127 0.000000 3.416504 3

142.500000 10531.307985 -902980.700973 0.000000 2.028809 1

261.500000 9965.616158 846143.816574 0.000000 2.160400 3

Minimo fattore di sicurezza: 2.028809 >= 1.00

Per ogni elemento Elem a quota (opzionale) di riferimento Qta viene calcolato, all'ascissa Ascissa, il momento ultimo Mr nella direzione di sollecitazione risultante e viene esposto il fattore di sicurezza F.Sic., cioè Mr/Me, relativo alla combinazione COMB che ha generato il minore fattore di sicurezza. Vengono esposte le sollecitazioni Md nelle componenti assiale Nx e flessionale Mz e My di tale combinazione (vedi Combinazioni Progetto). Se il fattore di sicurezza è maggiore di 10.0, viene riportata la dicitura >10.0 per evitare la stampa di numeri inutilmente grandi. Nel caso delle travi di fondazione, il limite ultimo è in regime elastico.

Verifica flessionale pilastri

Elem Qta Ascissa (cm) Nx (kg) Mz (kgxcm) My (kgxcm) F.Sic. Comb.

19 26.000000 12870.579658 -527268.088729 0.000000 3.537628 3

158.750000 9313.417572 -334247.417229 0.000000 5.426270 4

294.000000 10525.579658 852009.506573 0.000000 2.154419 3

20 26.000000 1279.420342 -904002.508631 0.000000 1.885254 3

158.750000 5838.457428 325979.149720 0.000000 5.426270 4

294.000000 -1065.579658 551101.762573 0.000000 3.060608 3


Per ogni elemento Elem a quota (opzionale) di riferimento Qta viene calcolato, all'ascissa Ascissa, il momento ultimo Mr nella direzione di sollecitazione risultante e viene esposto il fattore di sicurezza F.Sic., cioè Mr/Me, relativo alla combinazione COMB che ha generato il minore fattore di sicurezza. Vengono esposte le sollecitazioni Md nelle componenti assiale Nx e flessionale Mz e My di tale combinazione (vedi Combinazioni Progetto). Se il fattore di sicurezza è maggiore di 10.0, viene riportata la dicitura >10.0 per evitare la stampa di numeri inutilmente grandi. Nel caso delle travi di fondazione, il limite ultimo è in regime elastico.

Verifica taglio travi

Elem Qta Ascissa (cm) Nx (kg) Ty (kg) Tz (kg) Vr (kg) Theta F. Sic. Comb.

17 23.50 10531.31 -17319.18 0.00 80213.04 2.50 4.63 1

142.50 9965.62 6508.08 0.00 40106.52 2.50 6.16 3

261.50 10531.31 22518.21 0.00 80213.04 2.50 3.56 1



Per ogni elemento Elem a quota (opzionale) di riferimento Qta viene calcolato, all'ascissa Ascissa, il taglio ultimo Vr nella direzione di sollecitazione risultante e viene esposto il fattore di sicurezza F.Sic., cioè Tr/Td, relativo alla combinazione Comb che ha generato il minore fattore di sicurezza. Vengono esposte le sollecitazioni di calcolo nelle componenti Nx, Ty e Tz di tale combinazione (vedi Combinazioni Progetto). Il campo Theta riporta il valore di ctg(θ ) usato nella verifica. Se il fattore di sicurezza è maggiore di 10.0, viene riportata la dicitura >10.0 per evitare la stampa di numeri inutilmente grandi.

Verifica taglio pilastri

Elem Qta Ascissa (cm) Nx (kg) Ty (kg) Tz (kg) Vr (kg) Theta F. Sic. Comb.

19 26.000000 10474.980072 -8200.895390 0.000000 80213.039217 2.500000 9.781010 4

158.750000 11709.017158 5490.353756 0.000000 40106.519609 2.500000 7.304906 3

294.000000 24096.055086 9996.521576 0.000000 80213.039217 2.500000 8.024095 2

20 26.000000 20000.746914 11852.200924 0.000000 80213.039217 2.500000 6.767776 2

158.750000 117.857842 5084.912162 0.000000 40106.519609 2.500000 7.887357 3

294.000000 16834.996914 -6234.641576 0.000000 80213.039217 2.500000 > 10.00 2


Per ogni elemento Elem a quota (opzionale) di riferimento Qta viene calcolato, all'ascissa Ascissa, il taglio ultimo Vr nella direzione di sollecitazione risultante e viene esposto il fattore di sicurezza F.Sic., cioè Tr/Td, relativo alla combinazione Comb che ha generato il minore fattore di sicurezza. Vengono esposte le sollecitazioni di calcolo nelle componenti Nx, Ty e Tz di tale combinazione (vedi Combinazioni Progetto). Il campo Theta riporta il valore di ctg(θ ) usato nella verifica. Se il fattore di sicurezza è maggiore di 10.0, viene riportata la dicitura >10.0 per evitare la stampa di numeri inutilmente grandi.


VERIFICA DELLE FONDAZIONI – SLV

Dal calcolo con elaboratore elettronico, si è verificata la platea di fondazione del monolite,

sempre considerandola a vantaggio di sicurezza come trave rovescia con base 1.00 m su suolo

saturo alla Winkler.

Come riportato nell’allegata relazione geotecnica, la capacità portante si calcola secondo

l’Approccio 1 Combinazione 2 e di seguito si riportano le verifiche condotte mediante

elaboratore elettronico.

Caratteristiche del terreno

Angolo attrito interno ° 23.000000 Gamma 1.250000

Coesione kg/cm2 0.100000 Gamma 1.250000

Densità kg/cm3 0.001800 Gamma 1.000000

Coeff. Sic. Portanza 1.800000

Coeff. Sic. Scorrimento 1.100000

Profondità piano posa cm 230.000000

Combinazioni di carico geotecniche

1 1.35 * (1) G1 + 1.50 * (1) G2 + 1.50 * (1) G3 + 1.45 * (1) Q1+Q2 + 1.20 * (1) Q3

2 1.35 * (1) G1 + 1.50 * (1) G2 + 1.50 * (1) G3 + 1.16 * (1) Q1+Q2 + 1.50 * (1) Q3

3 1.00 * (1) G1 + 1.00 * (1) G2 + 1.00 * (1) G3s + 0.50 * (1) Q3s + 1.00 * (1) Ex + 0.30 * (1) Ez

4 1.00 * (1) G1 + 1.00 * (1) G2 + 1.00 * (1) G3s + 0.50 * (1) Q3s + 0.30 * (1) Ex + 1.00 * (1) Ez

Verifica flessionale travi di fondazione

Elem Ascissa Mz (kgxcm) Mr (kgxcm) F.Sic. Comb.

18 23.500000 -1128811.995343 1858020.134913 1.645996 3

142.500000 1066753.708634 1857964.100927 1.741699 1

261.500000 716254.473927 1864429.980716 2.603027 3


Gamma Rd 1.10

Per ogni elemento Elem viene calcolato, all'ascissa Ascissa, il momento ultimo Mr e viene esposto il fattore di sicurezza F.Sic., cioè Mr/Mz, relativo alla combinazione COMB che ha generato il minore fattore di sicurezza. Viene esposta la sollecitazione Mz di tale combinazione (vedi Combinazioni Progetto). Il momento ultimo Mr è calcolato assumendo come deformazioni ultime quelle di snervamento e pertanto è il momento limite elastico. Se il fattore di sicurezza è maggiore di 10.0, viene riportata la dicitura >10.0 per evitare la stampa di numeri inutilmente grandi. Viene, in fondo alla tabella, riportato il valore di γ Rd (Gamma Rd) impiegato nella verifica.

Verifica taglio travi di fondazione

Elem Ascissa (cm) Ty (kg) Vr (kg) F. Sic. Comb.

18 23.500000 21299.381250 94042.873565 4.415287 1

142.500000 11670.048987 47021.436783 4.029241 3


261.500000 -23737.086819 94042.873565 3.961854 1


Gamma Rd 1.10

Per ogni elemento Elem a quota (opzionale) di riferimento Qta viene calcolato, all'ascissa Ascissa, il taglio ultimo Tr nella direzione di sollecitazione risultante e viene esposto il fattore di sicurezza F.Sic., cioè Tr/Te, relativo alla combinazione Comb che ha generato il minore fattore di sicurezza. Viene esposta la sollecitazioni Ty di tale combinazione (vedi Combinazioni Progetto). Se il fattore di sicurezza è maggiore di 10.0, viene riportata la dicitura >10.0 per evitare la stampa di numeri inutilmente grandi. Viene, in fondo alla tabella, riportato il valore di γ

Rd (Gamma Rd) impiegato nella verifica.

Verifica geotecnica scorrimento globale

Scorrimento agente (kg) Scorrimento resistente (kg) Coeff. sicurezza minimo Coeff. sicurezza medio

3011.62 10561.12 3.51 3.51

Verifica geotecnica travi fondazione

Elem. Coeff. S.Fondo

(kg/cm3) Defl. max

(cm) Press. max

(kg/cm2) Portanza (kg/cm2)

Fatt. Sic.

Scorrimento (kg)

Scorr. Resist. (kg)

Fatt. Sic.

Comb.

18 6.00 -0.41 2.45 3.11 1.27 3011.62 10561.12 3.51 1


VERIFICA A FESSURAZIONE – SLE

Il punto 5.2.3.4 del D.M. 14.01.2008 prevede che sia verificato uno stato limite di

fessurazione, per una determinata combinazione di carico (Tabb. 5.2.IV e 5.2.V),

commisurato alle condizioni ambientali, di sollecitazione e di ispezionabilità, nonché alla

sensibilità delle armature. A tale proposito, si considera quanto previsto al punto 1.8.3.2.4

della Specifica RFI DTC INC PO SP IFS 001 A, in quanto aderente al caso in oggetto.

La combinazione di carico da prendere in esame per la verifica a fessurazione è la

combinazione n. 5.

Verifica stato limite di esercizio - fessurazione

Momenti agenti Momenti prima fessurazione

Elemento Ascissa (cm) Ampiezza Fess. (mm) Dist.fessure (mm) Mz (kgxcm) My (kgxcm) Mz (kgxcm) My (kgxcm) Comb. Tipo

17 23.5 0.00541647 260.213 68873.6 0 841341 2.32883e+006 1 qprm

142.5 0.0605117 207.53 -203428 0 841341 2.32883e+006 1 qprm

261.5 0.0224386 260.213 154209 0 841341 2.32883e+006 1 qprm

18 23.5 0.0666712 281.054 -198296 0 1.09773e+006 2.62123e+006 1 qprm

142.5 0.0557479 281.054 295387 0 1.09773e+006 2.62123e+006 1 qprm

261.5 0.0143867 281.054 -76295.2 0 1.09773e+006 2.62123e+006 1 qprm

19 26 0.00950929 260.213 156577 0 716384 2.04681e+006 1 qprm

158.75 0.000243056 260.213 -72310.9 0 841341 2.32883e+006 1 qprm

294 0.0264843 260.213 218677 0 841341 2.32883e+006 1 qprm

20 26 0.0557616 207.53 -243456 0 716384 2.04681e+006 1 qprm

158.75 0.000943039 260.213 71533.3 0 841341 2.32883e+006 1 qprm

294 0.0172705 207.53 -131731 0 841341 2.32883e+006 1 qprm


L’ampiezza massima delle fessure su tutti gli elementi risulta pari a:

wk = 0.0666712 mm ≤ f = 0.10 mm verificato


VERIFICA DELLE TENSIONI IN ESERCIZIO – SLE

Le tensioni di esercizio dei materiali devono essere inferiori ai seguenti valori, tratti dal

punto 1.8.3.2.1 della Specifica RFI DTC INC PO SP IFS 001 A, in quanto a favore di

sicurezza rispetto a quelli indicati nel D.M. 14.01.2008 per strutture ordinarie:

- σc1 = 0.55 fck (c. rara); 0.55*320 = 176 daN/cmq

- σc2 = 0.40 fck (c. quasi permanente); 0.40*320 = 128 daN/cmq

- σs = 0.75 fyk (c. rara). 0.75*4500 = 3375 daN/cmq

Da calcolo con elaboratore elettronico, risultano le seguenti sollecitazioni massime, in base

alla combinazione n. 6 precedentemente indicata:

Verifica stato limite di esercizio - tensioni massime nel calcestruzzo

Combinazione rara Combinazione quasi permanente

Elemento Ascissa (cm) Tensione (kg/cm2) Mz (kgxcm) My (kgxcm) Comb. Tensione (kg/cm2) Mz (kgxcm) My (kgxcm) Comb.

17 23.5 -3.63039 47974.8 0 2 -5.07894 68873.6 0 1

142.5 -29.3629 -390122 0 2 -15.3166 -203428 0 1

261.5 -22.898 303982 0 2 -11.6156 154209 0 1

18 23.5 -20.5143 -361580 0 2 -11.2503 -198296 0 1

142.5 -27.8524 490920 0 2 -16.7588 295387 0 1

261.5 -0.250928 4422.53 0 2 -4.32888 -76295.2 0 1

19 26 -12.3247 172719 0 2 -11.4102 156577 0 1

158.75 -6.66964 -71407.9 0 2 -5.29478 -72310.9 0 1

294 -32.5736 433498 0 2 -16.4163 218677 0 1

20 26 -32.608 -433356 0 2 -18.2635 -243456 0 1

158.75 -5.62942 69075.2 0 2 -5.12544 71533.3 0 1

294 -12.6546 -172661 0 2 -9.78782 -131731 0 1

Verifica stato limite di esercizio - tensioni massime nell'acciaio

Combinazione rara Combinazione quasi permanente

Elemento Ascissa (cm) Tensione (kg/cm2) Mz (kgxcm) My (kgxcm) Comb. Tensione (kg/cm2) Mz (kgxcm) My (kgxcm) Comb.

17 23.5 43.7632 47974.8 0 2 68.1823 68873.6 0 1

142.5 773.095 -390122 0 2 394.871 -203428 0 1

261.5 560.093 303982 0 2 273.366 154209 0 1

18 23.5 759.281 -361580 0 2 416.401 -198296 0 1

142.5 1030.88 490920 0 2 620.283 295387 0 1

261.5 9.28662 4422.53 0 2 160.208 -76295.2 0 1

19 26 137.31 172719 0 2 121.278 156577 0 1

158.75 84.7287 -71407.9 0 2 62.4138 -72310.9 0 1

294 665.094 433498 0 2 324.852 218677 0 1


20 26 705.682 -433356 0 2 353.703 -243456 0 1

158.75 69.6037 69075.2 0 2 58.3632 71533.3 0 1

294 150.995 -172661 0 2 152.021 -131731 0 1


VERIFICA DELLE DEFORMAZIONI VERTICALI – SLE

La soletta superiore dovrà inoltre soddisfare la verifica allo stato limite di deformazione

per il comfort dei passeggeri. L’inflessione orizzontale quindi sarà limitata a quanto previsto

al punto 1.8.3.2.2.3 della Specifica citata:

famm = L/1000 = 0.285 cm

La combinazione di carico alla quale occorre riferirsi è la seguente, con il coefficiente ψ2

del carico ferroviario pari a 1.00.

G1 + G2 + G3 + 1.00*(Q1+Q2)

Il valore effettivo dello spostamento in mezzeria è pari alla differenza tra lo spostamento

assoluto in mezzeria e lo spostamento assoluto dei piedritti.

f(mezzeria) f(piedritti)

G1 0.052 - 0.046 = 0.006

G2 0.033 - 0.024 = 0.009

G3 0.015 - 0.006 = 0.009

Q3 0.013 - 0.005 = 0.008

Q1+Q2 0.161 - 0.230 = 0.069

Tot = 0.101 cm

ftot = 0. 101 cm < famm = 0.285 cm verificato


FASI TRANSITORIE – CALCOLO DEGLI SPERONI

Verifica per effetto della spinta laterale del terreno.

I prolungamenti delle pareti laterali nella parte anteriore del monolite, necessari durante la

spinta per contenere il terreno, vengono verificati come travi su più appoggi, incastrate ad un

estremo nel monolite ed a sbalzo per l’ultimo tratto. Sono caricate lateralmente dalla spinta

del terreno.

Si discretizza la parete come mostrato in figura:

Si valutano le sollecitazioni relative alle singole zone a mezzo delle:

Si = ½ * 2000 * 0.238 * li * hi² = 238 hi²*li daN

Sp = 2000 * 0.238 * 1.00 * li * hi = 476 hi*li daN

hi (m) li(m) Si Sp S tot (daN)

Zona 1 3.55 1.25 3750 2115 5865*1.3 = 7625

Zona 2 2.70 1.15 1995 1480 3475*1.3 = 4520

Le massime sollecitazioni in direzione orizzontale risultano (spinta del rilevato):

T = 7625/3.55 = 2150 daN/m

M = (7625*2.40/2)/3.55 = 2580 daNm/m

Si prevedono 1 ø 12 ogni 20 cm sulla parete interna compressa e 1 ø 12 + 1 ø 20 ogni 20

cm sulla parete esterna tesa.

2.40

1.25 1.15

1 2

0.35

2.80

0.40

Sp

1.00

hi

Si


VERIFICA SEZ. C.A. A FLESSIONE RETTA E TAGLIO - Rostro - orizzontale

Geometria Sezione Sollecitazioni G1 G2 Q1 Q2 E TOT

B1 [m] 1 H1 [m] 0,35 N [kN] (+ compr.) 0 0 0 0 0

B2 [m] H2 [m] T [kN] 21,50 0,00 0,00 0,00 0,00

B3 [m] H3 [m] M [kNm] 25,80 0,00 0,00 0,00 0,00

Armatura longitudinale (Flessione) g 0,0 0,0 0,0 0,0

n [mm] y [m] A [cmq] yo 0,0 0,0 0,0 0,0

Armatura compressa 4,52 SLU 1 N 0 0 0 0 0

4 12 0,04 4,52 T 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 M 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 g 0,0 0,0 0,0 0,0

0,00 yo 0,0 0,0 0,0 0,0

0,00 SLU 2 N 0 0 0 0 0

Armatura tesa 9,05 T 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

4 12 0,56 4,52 M 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

4 12 0,56 4,52 g 1,0 1,0 1,0 0,0 1,0

0,00 yo 1,0 1,0 1,0 0,0 1,0

0,00 SLU S N 0 0 0 0 0 0

0,00 T 21,50 0,00 0,00 0,00 0,00 21,50

0,00 M 25,80 0,00 0,00 0,00 0,00 25,80

Interasse ferri tesi yo 1,0 1,0 1,0 0,0

[cm] 10,00 SLE Rara 1 N 0 0 0 0 0

Armatura trasversale (Taglio) M 25,80 0,00 0,00 0,00 25,80

Area staffe [cmq] 2,26 yo 1,0 1,0 0,7 0,0

Passo staffe [cm] 20,00 SLE Rara 2 N 0 0 0 0 0

Caratteristiche dei materiali M 25,80 0,00 0,00 0,00 25,80

Acciaio Calcestruzzo yo 1,0 1,0 0,5 0,0

fyk [N/mmq] 450 fck [N/mmq] 32 SLE Freq.1 N 0 0 0 0 0

s 1,15 c 1,5 M 25,80 0,00 0,00 0,00 25,80

fyd [N/mmq] 391,304 fcd [N/mmq] 18,13 yo 1,0 1,0 0,5 0,0

Es [N/mmq] 210000 emd -0,002 SLE Freq.2 N 0 0 0 0 0

eud 0,01 eud -0,0035 M 25,80 0,00 0,00 0,00 25,80

Limitazioni ulteriori yo 1,0 1,0 0,3 0,0

Coef.Sic. cls comp. c comp 2 SLE Q.Per. N 0 0 0 0 0

Ecc. minima e [m] 0,01 M 25,80 0,00 0,00 0,00 25,80

VERIFICA SEZIONE S.L.U.

Nsd [kN] Msd[kNm] Tsd[kN]

Comb.1 0 0,00 0,00

Comb.2 0 0,00 0,00

Comb.S 0 25,80 21,50

Max 0 25,80 21,50

Mom.Resistente Tag. Resistente

N [kN] 0 scp[N/mmq] 0,000

M+ [kNm] 191,17 Trsd [kN] 222,86

M- [kNm] -92,05 Trcd [kN] 2284,80

OK OK

VERIFICA SEZIONE S.L.E.

Condizioni ambientali: Aggresssive Armatura: Poco sensibile 2

Combinazione W k W lim sc sc lim ss ss lim

Rara 2,20 19,20 OK 101 360 OK

Frequente 0,055 0,300 OK

Quasi Permanente 0,055 0,200 OK 2,20 14,40 OK

-600

-400

-200

0

200

400

600

-8000 -6000 -4000 -2000 0 2000


CALCOLI ESECUTIVI DELLE RAMPE


Le rampe di accesso al sottopassaggio sono realizzate in cemento armato con sezione

trasversale ad U ed altezza variabile per seguire la pendenza delle rampe stesse.

Rampe lato monte:

- altezza max m 2.20

- spessore m 0.25


- larghezza interna m 2.50 all’uscita dal monolite

Rampe lato mare:

- altezza max m 1.90

- spessore m 0.25


- larghezza interna m 2.50 all’uscita dal monolite

Le caratteristiche del terreno di imposta sono quelle esposte nella Relazione Geotecnica ed

applicate in precedenza nel calcolo del monolite.

La rampa lato monte consente il raggiungimento della quota attuale nel parcheggio

pubblico esistente.

La rampa lato mare consente il raggiungimento della quota attuale sulla strada via A.

Cappellini.

A vantaggio di sicurezza, si estendono le armature delle rampe lato monte alle rampe lato

mare, pur essendo di altezza leggermente minore.


VERIFICA DELLE RAMPE

Si considera la sezione tipo sopra riportata per una striscia di 1.00 m.

- peso specifico terreno γt (sabbie argillose) 1800 daN/m3

- angolo di attrito = 23° = 19° (Appr. 1 Comb. 2)

- coeff. spinta attiva statica Ka2 0.509

- coeff. spinta attiva dinamica K'a2 0.539

Le massime sollecitazioni agenti risultano:

TS1 = Ka*q*h = 485 daN/m

TS2 = ½*Ka*γt*h2 = 1655 daN/m

TS3 = 870 daN/m

TS1sis = K’a*q*h = 515 daN/m

TS2sis = ½*K’a*γt*h2 = 1750 daN/m

MS1 = Ka*q*h*h/2 = 460 daNm/m

MS2 = ½*Ka*γt*h2*h/3 = 1050 daNm/m

MS1sis = K’a*q*h*h/2 = 490 daNm/m

1.90 g2

q1

S2

S1

g2

S2

0.30

0.25 0.25 2.50

lato Fano

500 daN/mq

S3 S3


MS2sis = ½*K’a*γt*h2*h/3 = 1110 daNm/m

MS3 = S3*h/2 = 830 daNm/m

Per quanto riguarda l’azione sismica si procede, come per il monolite, con la formulazione

prevista dall'analisi statica lineare e con i medesimi parametri. La forza quindi risulta:

Fh = Sd (T1) W λ / g dove:


- W = N = peso proprio della struttura = 1190 daN/m

- Sd (T1) = 0.731 g, a vantaggio di sicurezza, considerando T1 molto basso per

entrambe le direzioni.

Quindi:

Fh = 0.731g*1190*1.00/g = 870 daN/m, in entrambe le direzioni.

Verifica a capacità portante della fondazione

La verifica della capacità portante della platea delle rampe di uscita sarà condotta secondo

l’Approccio 1 Combinazione 2, da cui deriva la seguente resistenza di progetto:

Rd = 2.60 daN/cm2 (vedi Rel. geotecnica).

Le azioni agenti risultano (sempre considerando una fascia di 1.00 m a favore di

sicurezza):

G1 = 2500*0.30*3.00*1.00 = 2250 daN * (gA2 = 1.00) = 2250 daN

G2 = 2000*0.15*2.50*1.00 = 750 daN * (gA2 = 1.30) = 975 daN

σt = 3225/(300*100) = 0.11 daN/cm2 < Rd = 2.60 daN/cm

2 ok


Verifica delle pareti in c.a.

VERIFICA SEZ. C.A. A FLESSIONE RETTA E TAGLIO - Pareti rampe monte - sisma

Geometria Sezione Sollecitazioni G1 G2 Q1 Q2 E TOT

B1 [m] 1 H1 [m] 0,25 N [kN] (+ compr.) 11,9 0 0 0 0

B2 [m] H2 [m] T [kN] 0,00 17,50 5,15 0,00 8,70

B3 [m] H3 [m] M [kNm] 0,00 11,10 4,90 0,00 8,30

Armatura longitudinale (Flessione) g 0,0 0,0 0,0 0,0

n [mm] y [m] A [cmq] yo 0,0 0,0 0,0 0,0

Armatura compressa 5,65 SLU 1 N 0 0 0 0 0

5 12 0,05 5,65 T 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 M 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 g 0,0 0,0 0,0 0,0

0,00 yo 0,0 0,0 0,0 0,0

0,00 SLU 2 N 0 0 0 0 0

Armatura tesa 5,65 T 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

5 12 0,2 5,65 M 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 g 1,0 1,0 1,0 0,0 1,0

0,00 yo 1,0 1,0 1,0 0,0 1,0

0,00 SLU S N 12 0 0 0 0 12

0,00 T 0,00 17,50 5,15 0,00 8,70 31,35

0,00 M 0,00 11,10 4,90 0,00 8,30 24,30

Interasse ferri tesi yo 1,0 1,0 1,0 0,0

[cm] 20,00 SLE Rara 1 N 12 0 0 0 12

Armatura trasversale (Taglio) M 0,00 11,10 4,90 0,00 16,00

Area staffe [cmq] 1,01 yo 1,0 1,0 0,7 0,0

Passo staffe [cm] 20,00 SLE Rara 2 N 12 0 0 0 12

Caratteristiche dei materiali M 0,00 11,10 3,43 0,00 14,53

Acciaio Calcestruzzo yo 1,0 1,0 0,5 0,0

fyk [N/mmq] 450 fck [N/mmq] 32 SLE Freq.1 N 12 0 0 0 12

s 1,15 c 1,5 M 0,00 11,10 2,45 0,00 13,55

fyd [N/mmq] 391,304 fcd [N/mmq] 18,13 yo 1,0 1,0 0,5 0,0

Es [N/mmq] 210000 emd -0,002 SLE Freq.2 N 12 0 0 0 12

eud 0,01 eud -0,0035 M 0,00 11,10 2,45 0,00 13,55

Limitazioni ulteriori yo 1,0 1,0 0,3 0,0

Coef.Sic. cls comp. c comp 2 SLE Q.Per. N 12 0 0 0 12

Ecc. minima e [m] 0,01 M 0,00 11,10 1,47 0,00 12,57

VERIFICA SEZIONE S.L.U.

Nsd [kN] Msd[kNm] Tsd[kN]

Comb.1 0 0,00 0,00

Comb.2 0 0,00 0,00

Comb.S 11,9 24,30 31,35

Max 11,9 24,30 31,35

Mom.Resistente Tag. Resistente

N [kN] 11,9 scp[N/mmq] 0,048

M+ [kNm] 45,37 Trsd [kN] 35,57

M- [kNm] -45,37 Trcd [kN] 818,14

OK OK

VERIFICA SEZIONE S.L.E.

Condizioni ambientali: Aggresssive Armatura: Poco sensibile 2

Combinazione W k W lim sc sc lim ss ss lim

Rara 3,46 19,20 OK 144 360 OK

Frequente 0,091 0,300 OK

Quasi Permanente 0,084 0,200 OK 2,72 14,40 OK

-200

-150

-100

-50

0

50

100

150

200

-6000 -4000 -2000 0 2000


CALCOLI ESECUITIVI DELLA PLATEA DI VARO E

DELLE OPERE PROVVISIONALI


VALUTAZIONE DELLA SPINTA MASSIMA NECESSARIA PER L'INFISSIONE

Poiché il valore in questione risulta dipendente in larga parte da parametri non

quantificabili con le normali teorie geotecniche si fa riferimento al confronto con dati

sperimentali ricavati nel corso di numerosi casi similari e da quanto fornito da ditte

specializzate.

Al fine di evitare fenomeni di adesione fra il piano di scorrimento della platea di varo e la

struttura del monolite viene interposto fra le due superfici un foglio di polietilene da 300

gr/mq.

CALCOLO E VERIFICA DELLA PLATEA DI VARO

Peso del manufatto 190000 daN

Spessore platea 0.20 m

Larghezza totale platea 3.75 m

Lunghezza platea 19.20 m

Si prevede una spinta massima per l'infissione del monolite al momento dello stacco pari a:

S = 1.50*190000 = 285000 daN (γ = 1.50)

Per il dimensionamento della platea di varo, si considera pari ad 1.00 l'attrito fra il

monolite e la platea stessa e pari a tg 20° l'attrito fra la platea e gli strati di terreno sottostanti,

a favore di sicurezza, in quanto il terreno presente ha un angolo di attrito interno pari a 23° e


che verranno poste in opera due nervature trasversali nella sezione di contatto fra platea e

terreno stesso.

Per il calcolo dell'armatura resistente a trazione si sottrae al valore della spinta necessaria a

muovere il manufatto (coeff. attrito = 1.00) il valore della forza di attrito fra la platea gravata

del peso del manufatto ed il terreno sottostante (coeff. attrito = tg 23°).

Si ha:

- peso platea sotto il manufatto

2500*0.20*3.75*19.20) = 36000 daN

- peso monolite = 190000 daN

Totale 154000 daN

Forza di attrito:

Fa = 154000 * tg 23° = 154000 * 0.42 ≈ 65000 daN

L'armatura deve assorbire quindi una forza pari a:

F = Pmonol – Fa = 190000 – 65000 = 125000 daN

Il calcolo si effettua per sforzo normale semplice sull’armatura, adottando per le opere

necessarie al varo unicamente il coefficiente parziale per il materiale assunto pari a γs = 1.50:

As,tot = F/ fyd = 125000/(4500/1.50) = 42 cm2

As = As,tot/L = 42/19.20 = 2.19 cm2/m

Si adottano quindi (4 + 4) 12 / m (superiori ed inferiori) pari a 9.04 cm2/m + ulteriori (4

+ 4) 12 nei cordoli laterali.

Al fine di assorbire gli sforzi derivanti dallo stacco iniziale del monolite, si raddoppierà

tale armatura per il primo tratto di platea dal muro reggispinta.


CALCOLO E VERIFICA DEL MURO REGGISPINTA

Lo sforzo che il muro deve assorbire è pari alla differenza tra spinta applicata e l'attrito,

precedentemente calcolato, che viene a crearsi al di sotto della platea di varo.

Lo sforzo massimo che il muro deve assorbire vale quindi:

F1 = S – Fa = 285000 – 65000 = 220000 daN

Tale sforzo è assorbito da un muro reggispinta di altezza 2.30 m, base 0.60 m e lunghezza

5.40 m.

Dalla teoria di Coulomb, la resistenza passiva della terra a tergo del muro (assunto con

angolo pari a 23° in quanto verrà gettato controterra nello strato di sabbie argillose presenti

= 23°) risulta essere:

per = 23°; e = 0; = 90°; Kp = 2.283

Sp.inf = ½*t*h²*Kp

Sp.sup = Fo*h*Kp dove Fo = rip*hrip = 1800*3.50 = 6300 daN/m

platea monolite

platea di varo

1.40

0.20

0.60

0.70

3.50 terreno attuale

1.20


Sp.inf = ½*1800*2.30²*2.283 = 10900 daN/m

Sp.sup = 6300*2.30*2.283 = 33100 daN/m

Con un muro di larghezza di 5.40 m si ha:

S tot = (10900+33100)*5.40 = 44000*5.40 = 237600 daN

Ottenendo un coeff. di sicurezza pari a:

η = Stot/F1 = 237600/220000 = 1.08

Calcolo armatura

Al fine di avere le sollecitazioni sulla parete si calcola un diagramma di spinta trapezio

fittizio, supponendo che il carico sul terreno aumenti linearmente con la profondità.

La spinta dei martinetti è uniformemente distribuita sulla parete per mezzo di una trave

rigida di acciaio.

Dato che:

F1 = ½ * (1 + 2) * 2.30 * 5.40

e

1/3.50 = 2/5.80

Otteniamo per F1 = 220000 daN e 1= 0.60*2:

2 = 36900 daN/mq

1 = 22140 daN/mq

σ1

σ2

3.50

2.30

5.80


Si verifica la posizione della risultante rispetto al baricentro della figura.

(22140*2.30)*2.30/2 + (36900-22140)*2.30/2*2.30/3

X = -------------------------------------------------------------------------- = 1.05 m.

(22140*2.30) + (36900-22140)*2.30/2

La posizione della risultante è prossima al punto di applicazione della spinta e comunque

all’interno della trave rigida in acciaio predisposta per distribuire la spinta.

Si determinano le sollecitazioni sulla sezione A-A per il progetto delle armature.

0 / 1 = 4.90 / 3.50 da cui 0 = 4.90 * 1 / 3.50 = 30100 daN/m

Le massime sollecitazioni in corrispondenza della sezione all’incastro sono:

22140 daN/m

(36900-22140)*2.30/2 X

36900 daN/m

22140*2.30

3.50

1.40

0.90

A

4.90

A σ 0

2.30

σ 1

σ 2


M = 22140*1.402/2+(36900-22140)*1.40

2/6 = 26520 daNm/m

T = 22140*1.40+ (36900-22140)*1.40/2 = 41330 daN/m

Si prevedono 1+1 ø 16 ogni 15 cm; staffe doppie ø 10 ogni 10 cm per 100 cm sopra la

sezione A-A verso l’alto, da cui risulta:

MRd = 27657 daNm/m ok

TRd = 61926 daN/m ok

Verifica sbalzi laterali

Dallo schema seguente si ha:

M = (22140+36900)/2)*2.30*0.83²/2 = 23390 daNm/m < 27657 daNm/m = MRd

T = (22140+36900)/2)*2.30*0.83 = 56350 daNm/m < 61926 daN/m = TRd

Le sollecitazioni flettenti e taglianti ottenute risultano compatibili con i massimi momento

e taglio resistenti precedentemente ottenuti, poiché negli sbalzi laterali si manterrà la

medesima armatura sia a momento che a taglio prevista nella parte centrale del muro.

Fano, 11.07.2016

I PROGETTISTI:

5.40

0.83

PROGETTO PER LA REALIZZAZIONE DI UN SOTTOPASSO … al PRG/S... · progetto per la realizzazione di...

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