Progetto dell’infrastruttura – Segnaletica stradale ...

Progetto dell’infrastruttura – Segnaletica stradale (Generale) SPV - Pedemontana Veneta

Segnaletica stradale tipologici – Relazione di calcolo - Portale a cavalletto - Tabella 5,00 x 3,00 m + Tabella 4,00 x 2,00 m - pk 29+990

1) NORME ADOTTATE

• D.M. 14/01/08 “Norme tecniche per le costruzioni”

• Circ. Min. II. TT. 02/02/09 n° 617 AA.GG/S.T.C. “Istruzioni per l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni di cui al D.M. 14/01/08

• CNR 10011/97 Costruzioni di acciaio: Istruzioni per il calcolo l’esecuzione, il collaudo e la manutenzione

• CNR 10022/85 Profilati formati a freddo: istruzioni per l’impiego nelle costruzioni

• UNI EN 1991-1-4 - Eurocodice 1 – Azioni sulle strutture – Azioni del vento

• CNR-DT 207/2008 – Istruzioni per la valutazione delle azioni e degli effetti del vento sulle costruzioni

• UNI EN 1993-1-1 - Eurocodice 3 – Progettazione delle strutture di acciaio – Regole generali e regole per gli edifici

• UNI EN 1993-1-3 - Eurocodice 3 – Progettazione delle strutture di acciaio – Regole generali - regole supplementari per l’impiego dei profilati e delle lamiere sottili piegati a freddo

• UNI EN 1997-1 – Eurocodice 7 – Progettazione geotecnica – Regole generali

• UNI EN 10025 – Prodotti laminati a caldo di acciai non legati per impieghi strutturali

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2) MATERIALI IMPIEGATI

• Acciaio – struttura

Per la struttura verranno impiegati tubolari in acciaio S275JR-BS.Le superfici saranno accuratamente decappate, quindi zincate a caldo.Le saldature saranno realizzate secondo le prescrizioni di cui al punto 2.5.3 delle norme CNR – UNI 10011.

• Bulloni

Verranno impiegati bulloni per le flange di classe 8.8 dotati di opportuni sistemi antisvitamento.

• Calcestruzzo armato

Per le fondazioni si utilizzerà:Calcestruzzo di classe C20/25 MPaAcciaio in barre ad aderenza migliorata B450C

3) Resistenze di calcolo

Vengono adottati i seguenti valori:

• Acciaio S275JR

fd,16 = 275 Mpa (per spessori minori di 16 mm.)

fd,40 = 265 Mpa (per spessori minori di 40 mm.)

• Bulloni

fd,N = 560 Mpa fd,V = 396 Mpa Classe 8.8

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4) CARATTERISICHE DELLA STRUTTURA

Altezza del ritto sx: 6750 mmAltezza del ritto dx: 7250 mmLuce: 16750 mmH min dal piano strad.: 5500 mm.

Targa 1

B = 5000 mm.H = 3000 mm.

Peso Proprio (targa + sostegni)

P = 2.5 KN

Posizione del baricentro rispetto al ritto di sinistra

x = 4000 mm

Targa 2

B = 4000 mm.H = 2000 mm.

Peso Proprio (targa + sostegni)

P = 1.3 KN

Posizione rispetto al ritto di sinistra

x = 9500 mm

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5) CARATTERISTICHE DELLE SEZIONI RESISTENTI Le caratteristiche di resistenza dei profili utilizzati vengono calcolate in base al metodo delineato nelle Norme Tecniche 2008 e relativa circolare.

Sezione ritto

Caratteristiche della sezione lorda

a = 291 mm

b = 690 mm

s = 6 mm

ri = 6 mm

re = 12 mm

A = 11540 mm2

Wy = 2051580 mm3

Wz = 1279800 mm3

Jyy = 707794320 mm4

Jzz = 186210560 mm4

Peso Proprio = A x 7,85 x 10-5 = 0.906 KN/m

Classificazione della sezione

ap = a – 2 x re = 279 mm

ap/s = 47 → Classe 1 per flessione, Classe 4 x compressione

bp = 678 mm

bp/s = 113→ Classe 3 per flessione, Classe 4 x compressione→ Classe 4

Determinazione dei parametri della sezione efficace

I parametri della sezione efficace vengono deteminati con il metodo iterativo delineato nelle Istruzioni, dopo il calcolo dei parametri di sollecitazione.PV_D_SC_GE_GE_2_B_000-_005_0_006_R_A_0

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Sezione traverso

Caratteristiche della sezione lorda

a = 400 mm

b = 600 mm

s = 5 mm

ri = 5 mm

re = 10 mm

A = 9840 mm2

Wy = 1732910 mm3

Wz = 1408140 mm3

Jyy = 519872050 mm4

Jzz = 281627810 mm4

Peso Proprio = A x 7,85 x 10-5 = 0.77 KN/m

Classificazione della sezione

ap = a – 2 x re = 380.00 mm

ap/s = 76.00 → Classe 1 per flessione, Classe 4 x compressione

bp = 580.00 mm

bp/s = 116.00→ Classe 3 per flessione, Classe 4 x compressione→ Classe 4

Determinazione dei parametri della sezione efficace

I parametri della sezione efficace vengono deteminati con il metodo iterativo delineato nelle Istruzioni, dopo il calcolo dei parametri di sollecitazione.

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Giunto di base

Il giunto di base è costituito da una flangia di adeguato spessore ancorata al plinto di fondazione mediante tirafondi annegati nel getto. I tirafondi sono saldati a due piastre di posizionamento di cui quella inferiore funge anche da contrasto allo sfilamento del tirafondo stesso

a = 530 mm

b = 930 mm

s = 30 mm

Tirafondi: 20 M30 – S235JR

La resistenza all’estrazione del tirafondo è garantita da una piastra di contrasto saldata all’estremità inferiore del tirafondo stesso.

Giunto traverso

a = 530 mm

b = 730 mm

s = 20 mm

Bulloni: 16 M18 classe 8.8 accoppiati con dadi anti svitamento.

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AZIONI SULLA STRUTTURA

Il carico da vento è determinato in base al D.M. 14/01/08 e alla Circ. Min. II. TT. 02/02/09 n° 617 AA.GG/S.T.C. Per la determinazione di alcuni coefficienti si è fatto utile riferimento all’Eurocodice 1. I parametri che determinano il valore del carico assunto sono:

- La zona di installazione della struttura- L’altitudine del luogo di installazione- Le caratteristiche di rugosità del luogo di installazione- La distanza dalla costa del luogo di installazione- L’altezza massima della struttura- La tipologia della superficie investita

Zona = 1

Altitudine s.l.m.m. = 100 m

Distanza dalla costa = 50 Km

Rugosità = “D”

Categoria di esp. = II

Che determina la curva da utilizzare per il calcolo del coefficiente di esposizione in funzione dell’altezza massima della struttura

Altezza max. = 8000 mm.

ce = 2.212

Il coefficiente di topografia così come quello dinamico viene assunto pari a 1. I coefficienti di forma per la targa e per la struttura possono essere desunti dall’Eurocodice UNI ENV 1991-2-4:

cf,t1 = 1,800

cf,str = 1,400

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Per la zona in esame il carico di riferimento è pari a:

qref = 390.625 N/m2

Da cui si ricavano i valori assunti nel calcolo

Qv,t1 = qref • ce • cf,t1 • At1 = 23.34 KN sulla targa 1

Qv,t1 = qref • ce • cf,t1 • At1 = 12.45 KN sulla targa 2

qv,str = qref • ce • cf,str • Astr = 1.210 KN/m2 sulla struttura

Il carico sulle targhe, assunto come concentrato, è applicato, come previsto dall’Eurocodice, a metà dell’altezza e, in orizzontale a una distanza pari ad un quarto della base dal baricentro della targa stessa, nella direzione più sfavorevole.

Si riassumono di seguito le forze applicate sul portale e le coordinate dei relativi punti di applicazione rispetto al piede del ritto del portale

Forze orizzontali

N° Valore (KN) X (m) Y (m) DescrizioneH1 3.21 0.00 3.57 Vento sul ritto sx H2 0.73 0.75 6.75 Vento sul traversoH3 23.34 4.00 7.00 Vento sulla targaH4 0.48 7.00 6.75 Vento sul traversoH5 12.45 9.50 6.75 Vento sulla targaH6 2.54 14.13 6.75 Vento sul traversoH1 3.61 16.75 3.52 Vento sul ritto dx

Forze verticali

N° Valore (KN) X (m) Y (m) DescrizioneV1 6.11 0.0 3.57 Peso proprio ritto sx V2 2.5 4.00 6.75 Peso proprio targaV3 1.3 9.50 6.75 Peso proprio targaV4 12.90 8.38 6.75 Peso proprio traversoV5 7.63 16.75 3.52 Peso proprio ritto dx

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PARAMETRI DI SOLLECITAZIONE NELLE SEZIONI

I parametri di sollecitazione nelle sezioni vengono determinati mediante un programma ad elementi finiti (SISMICAD della ditta Concrete S.r.l. Di Padova). Eco dei dati di input ed i risultati dell'elaborazione vengono riportati in allegato.

Si riportano I valori di calcolo (comb. S.L.U.: 1,3 x peso proprio + 1,5 x vento) nelle sezione maggiormente sollecitate:

Sollecitazioni massime sul traverso Mx,sd,tr = 116,40 KN * m

My,d,tr = 22,45 KN * m

Ty,sd,tr = 18,49 KN

Tx,sd,tr = 2,86 KN

Sollecitazioni massime sul ritto

Mx,sd,r = 277,75 KN * m

My,sd,r = 10,75 KN * m

Mt,sd,r = 31,36 KN * m

Ta,sd,r = 42,14 KN

Tb,sd,r = 5,15 KN

Nsd,r = 20,09 KN

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VERIFICHE DI RESISTENZA DEI PROFILI

Verifica di resistenza sez. di base del ritto

Verifica alla presso flessione biassiale

Aeff = 10090 mm2; Wy,eff = 1840410 mm3; Wz,eff = 913660 mm3

Na,sd / Aeff + (Ma,sd + ∆Ma,sd) / Wa,eff + (Mb,sd + ∆Mb,sd) / Wb,eff = 165 < fy / γm,0 = 262

Verifica al taglio (E.C. 3)

Resistenza plastica al taglio

Vpl,Rd = 2 x hw x s x fy / 1,732 / 1,05 = 2 x 678.7 x 6 x 275 / 1,732 / 1,05 = 1231.57 KN

Resistenza all'instabilità per taglio

λw = hw / s / (86,4 x ε) = 678.7 / 6 / (86,4 x 0,92) = 142

fbV = 0,48 x fy / λw = 0,48 x 275 / 0,81 = 90 Mpa

Vb,Rd = 2 x hw x s x fbV / 1,05 = 712.47 KN

Ta,sd = 42,14 KN < min (Vb,Rd,Vpl,Rd)→ Verificato

Verifica in termini tensionali

τv = Tasd,r x Sa / (Ja x 2s) + Tbsd,r x Sb / (Jb x 2s) = 7.3 Mpa

τtor = Mtsd,r / (2 x Ator x s) = 13.5 Mpa

τtot,ed = τv + τtor = 20.8 Mpa

(σtot,ed2 + 3 τtot,ed

2)½ = 168.8 Mpa < 262

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Verifica di resistenza sez. del traverso

Verifica alla presso flessione biassiale

Aeff = 7890 mm2; Wy,eff = 1108820 mm3; Wz,eff = 1098590 mm3

Na,sd / Aeff + (Ma,sd + ∆Ma,sd) / Wa,eff + (Mb,sd + ∆Mb,sd) / Wb,eff = 125 < fy / γm,0 = 262

Verifica al taglio (E.C. 3)

Resistenza plastica al taglio

Vpl,Rd = 2 x hw x s x fy / 1,732 / 1,05 = 2 x 589.9 x 6 x 275 / 1,732 / 1,05 = 891.99 KN

Resistenza all'instabilità per taglio

λw = hw / s / (86,4 x ε) = 678.7 / 5 / (86,4 x 0,92) = 1.48

fbV = 0,48 x fy / λw = 0,48 x 275 / 0,81 = 80 Mpa

Vb,Rd = 2 x hw x s x fbV / 1,05 = 474.40 KN

Ta,sd = 18.49 KN < min (Vb,Rd,Vpl,Rd)→ Verificato

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VERIFICA DEL GIUNTO DI BASE

Si considera reagente la sola sezione costituita dalle sezioni dei tirafondi, trascurando il contributo fornito dal cls.

Atiraf = 561 mm2

Atiraf,tot = 561 * 20 = 11220 mm2

d1,max = 410 mmd2,max = 210 mmdmax = (d1,max

2 + d2,max2)½ = 461 mm

Σd12 = 2161500 mm2

Σd22 = 661500 mm2

Σd2 = 2823000 mm2

Tirafondo maggiormente sollecitato (angolo)

Azione assiale dovuta allo sforzo normaleNn= Nsd / 20 = 1.00 kN

Azione assiale dovuta al momento

Nm= Ma,sd / Σd12 * d1,max + Mb,sd / Σd2

2 * d2,max = 56.10 kN

Azione tagliante dovuta al momento torcente

Tmt = Mt / Σd2 * dmax = 5.12 kN

Azione tagliante dovuta al taglioTt = Ta,sd / 20 = 2.12 kN

Sforzo Assiale resistente di calcolo Nr,d = 0.9 * 400 * 561 / 1.25 = 161.57 kN

Azione tagliante resistente di calcolo PV_D_SC_GE_GE_2_B_000-_005_0_006_R_A_0

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Tr,d = 0.6 * 400 * 561 / 1.25 = 107.71 kN

Ns,d = 1,25 * (Nm + Nn) = 71.38 kN (Maggiorazione effetto leva)

Ts,d = Tmt + Tt = 7.24 kN

Ns,d / (1.4 * Nr,d)+ Ts,d / Tr,d) = 0.383 < 1 → VerificatoNs,d / Nr,d = 0.442 < 1 → Verificato

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VERIFICA DEL GIUNTO SUL TRAVERSO

Bulloni M18 – Classe 8.8

Ares,bull = 192 mm2

ftb = 800 N/mm2

fyb = 649 N/mm2

Ft,Rd = 0.9 x ftb x Ares,bull / γM2 = 110.59 kN

Fv,Rd = 0.6 x ftb x Ares,bull / γM2 = 73.73 kN

Flangia t = 20 mmResistenza a punzonamento

Bp,Rd = 0.6 x π x dm x tp x ftk / γM2

dm = 27 mmBp,Rd = 223.93 kNAsse a-ay = 59.5 mm (Valore che rende uguali il momento statico dell’area compressa e di quella tesa)

J = b * y3 / 3 + Σ Ai * yi2 = 495581285 mm4

ymax = 650 mmLe sollecitazioni sul giunto vengono assunte a favore della sicurezza pari a quelle massime del traversoNa = [Ma,sd,tr / J * (ymax – y)] * Ares,bull = 26.63 kNTa = Ta,sd,tr / nbull = 1.16 kN

Asse b-by = 43.2 mm

J = b * y3 / 3 + Σ Ai * (xi - y)2 = 228308443 mm2 xmax = 430 mm

Nb = [Mb,sd,tr / J * (ymax – y)] * Ares,bull = 3.36 kN

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Tb = Tb,sd.tr / nbull = 0.18 kN

Fv,Ed = Ta + Tb = 2.31 kNFt,Ed = Na + Nb = 30 kN

Ft,Ed / Ft,Rd = 0.27 < 1Fv,Ed / Fv,Rd + Ft,Ed / (1.4 x Ft,Rd) = 0.225 < 1

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VERIFICA DEL PLINTO DI FONDAZIONE

Dimensioni: 120 x 600 x 90 cm

Sollecitazioni alla base del ritto:

Mx = 185.17 kN * m

My = 10.75 kN * m

Ty = 42.14 kN

Tx = 5.15 kN

N = 15.45 kN

Sollecitazioni alla base del plinto:

Mx = 223.10 kN * m

My = 10.75 kN * m

Ty = 42.14 KN

Tx = 5.15 KN

N = 177.45 KN

I parametri geotecnici del terreno vengono assunti dalla relazione geologica relativa al sito di installazione:

Falda freatica: AssentePeso di volume: γk = 18.5 kN/m3

Angolo di resistenza al Taglio: Φ'k=33°Coesione: C'k=0 kPa

Si assume un angolo di attrito fondazione-terreno pari a:

δk= 0.75 x Φ'k= 24.75°

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Verifica allo stato limite di equilibrio come corpo rigido (EQU) (Ribaltamento)

Ai fini della verifica le azioni verticali sono favorevoli

- Asse x

Vd = γG1 x N = 0,9 x 177.45 = 159.70 kN

Rd = Vd x L/2 = 159.70 x 6.00 / 2 = 479.11 kNm

Ed = γQ x Mx = 1,5 x 223.10 = 334.64 kNm

Rd > Ed → Verificato

- Asse y

Vd = γG1 x N = 0,9 x 177.45 = 159.70 kN

Rd = Vd x B/2 = 159.70 x 1.20 / 2 = 95.82 kNm

Ed = γQ x My = 1,5 x 10.75 = 23.08 kNm


Verifica allo stato limite di scorrimento sul piano di posa (GEO)

Si utilizza l'Approccio 2 (NT2008)

γQ = 1.5 (da Tabella 6.2.I colonna A1)

Ed = γQ x T = 1,5 x 42.14 = 63.21 KN

Coefficiente d'attrito di progetto:

γΦ' = 1 (da Tabella 6.2.II colonna M1)

tg (δ)d = tg (δ)k / γΦ' = 0.461

γG1 = 1 (da Tabella 6.2.I colonna A1)

γR = 1.1 (da Tabella 6.4.I colonna R3)

Rd = [γG1 x N x tg (δ)d] / γR = [1.0 x 177.45 x tg(δ)] / 1.1 = 74.37

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Verifica della capacità portante (GEO)

Si utilizza l'Approccio 2 (NT2008)

γG = 1.3 (da Tabella 6.2.I colonna A1)

Vd = γG x N = 1,3 x 177.45 = 230.69 KN

γQ = 1.5 (da Tabella 6.2.I colonna A1)

Mx,d = γQ x Mx = 1,5 x 223.10 = 334.64 KNm

ex,d = Mx,d / Vd = 334.64 / 230.69 = 1.45 m

L' = L – 2 x ex,d = 6.00 – 2 x 1.45 = 3.10 m

My,d = γG x My = 1,5 x 10.75 = 23.08 KNm

ey,d = My,d / Vd = 23.08 / 230.69 = 0.10 m

B' = B – 2 x ey,d = 1.20 – 2 x 0.10 = 1.00 m

A' = B' x L' = 1.00 x 3.10 = 3.10 m2

γΦ' = 1 (da Tabella 6.2.II colonna M1)

Φ'd= Φ'k

Pressione latistante la fondazione

q = γ x D = 18.5 x 0.9 = 16.65 kPa

Fattori di cap. portante: Nc = 38.64 Nq = 26.09 Nγ = 32.59

Fattori di forma: sc = 1.22 sq = 1.21 sγ = 0.87

Fattori di profondità: dc = 1.25 dq = 1.24 dγ = 1.00

Fattori di inclinazione: ic = 1.00 iq = 0.61 iγ = 0.46

Fattori di inclinazione del piano di posa = 1

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Fattori di inclinazione del piano di campagna = 1Capacità portante di progetto:

qlim,d = c x Nc x sc x dc x ic + q x Nq x sq x dq x iq + 0.5 x γ x Β' x Nγ x sγ x dγ x iγ = 517.82 kPa

Rd = qlim,d x A' / γR = 517.82 x 3.10 / 2.3 = 697.58 kN

Ed = Vd = 230.69 kN


Verifica armatura longitudinale (STR)

Armatura: 10 ∅ 12 B450CAs = 942 mm2fsd = 390 MPaClasse cls 20/25

b= 1200mmh= 850 mm

Msd = 1,3 x N x 1.06 - pppl/2 x L/4 = 213.00 kN

La rottura della sezione avviene per raggiungimento della deformazione limite nell'acciaio

Mrd = 0.968 x h x As x fsd = 302 kNm > Msd → verificato

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Allegato: Eco dei dati di input e risultati elaborazione

DATI GENERALI (valori in daN,cm)

MATERIALI PER I PROFILI IN ACCIAIO gamma E ni alfaS275JR 0.0078500 2060000 0.300 0.0000120

DATI DEL TERRENOipotesi di incastro in fondazione

FILI FISSIfilo n0 x y 1 0.0 0.0 2 525.0 0.0 3 725.0 0.0 4 925.0 0.0 5 1025.0 0.0 6 1275.0 0.0 7 1525.0 0.0 8 1675.0 0.0

LIVELLIfondazione quota spiccato 0.00 spessore 0.00piano n0 1 quota di imposta (tos) 50.00 spessore 0.00 flessibile piano n0 2 quota di imposta (tos) 745.00 spessore 0.00 flessibile

TRONCHItronco n0 livello di partenza livello di arrivo 1 P0 P2 2 P1 P2

VINCOLI ESTERNI DI PIANO0 = libero -1 = bloccato >0 = costante elastica della mollavincolo piano ins. ux uy uz rx ry rz 1 1 f8 -1.000E+00 -1.000E+00 -1.000E+00 -1.000E+00 -1.000E+00 -1.000E+00

CONDIZIONI DI CARICO ELEMENTARIcondizione n0 durata psi0 psi1 psi2 1 Permanenti Permanente 0.000 0.000 0.000 2 Vento Media durata 0.600 0.500 0.000 3 delta T Media durata 0.000 0.000 0.000

CARICHI LINEARI AD AZIONE ORIZZONTALE (KN/m)carico n. 1 Vento ritti Vento valore x 0.0000 valore y 0.4900

CARICHI CONCENTRATI (KN, KN*m)carico n. 1 Targa 1 condizione FX FY FZ MX MY MZ coef.s Permanenti 0 0 -3 0 0 0 0.00 condizione FX FY FZ MX MY MZ coef.s Vento 0 23 0 -6 0 0 0.00carico n. 2 Targa 2 condizione FX FY FZ MX MY MZ coef.s Permanenti 0 0 -1 0 0 0 0.00 condizione FX FY FZ MX MY MZ coef.s Vento 0 12 0 0 0 0 0.00

CARICHI LINEARI AD AZIONE ORIZZONTALE SU PILASTRI E COLONNEcarico n0 filo quota iniziale quota finale tipo di carico 1 1 0 745 1 2 8 50 745 1

CARICHI CONCENTRATI AI PIANIcarico n0 piano ins. tipo di carico 1 2 f3 2 2 2 f6 1

COMBINAZIONI DI CARICO PER STATO LIMITE ULTIMO n0 cond.1 cond.2 cond.3 1 1.30 1.50 0.00PV_D_SC_GE_GE_2_B_000-_005_0_006_R_A_0

SIS Scpa 20 di 22



Carichi lineari generici riferiti al sistema globale (misure in daN,cm), True

Pr=carico in proiezioneN=carico normalePl=carico in proiezione sulla lunghezza

ID Descrizione Condizione Fx Fy Fz Mx My Mz

1 Vento traverso Vento 0.00 0.49 0.00 0.00 0.00 0.00 tipo Pr Pr Pr - - -

VALORI STATICI DEI PROFILI IN ACCIAIO (daN,cm) Area Jx Wx Jy Wy Jt Atx Aty imin Wplx Wply xg ygTUBO 700*300*6 118.56 75900 2168.56 20537 1369.10 50563.5 36.00 82.56 13.16 2669.0 1483.4 15.00 35.00TUBO 600*400*5 99.00 52512 1750.40 28344 1417.20 55794.7 40.00 59.00 16.92 2060.1 1565.1 20.00 30.00

COLONNE IN ACCIAIO Caratteristiche geometriche (cm) n0 quota i. quota f. profilo filo xg yg mater. svincoli ini. svincoli fin. 1 0.00 745.00 TUBO 700*300*6 1 0.0 0.0 S275JR 2 50.00 745.00 TUBO 700*300*6 8 0.0 0.0 S275JR

COLONNE IN ACCIAIO Dati di carico e verifica (cm) n0 lineare gen. delta T rot. betax betay ct sov% 1 00C 00 0.70 0.70 0 0 2 00C 00 0.70 0.70 0 0

TRAVI IN ACCIAIO AI PIANI Caratteristiche geometriche (cm)trave piano estr.ini. estr.fin. estradosso profilo mater. svincoli ini. svincoli fin. 1 2 f2 f3 0.0 TUBO 600*400*5 S275JR 2 2 f3 f4 0.0 TUBO 600*400*5 S275JR 3 2 f5 f6 0.0 TUBO 600*400*5 S275JR 4 2 f6 f7 0.0 TUBO 600*400*5 S275JR 5 2 f4 f5 0.0 TUBO 600*400*5 S275JR 6 2 f7 f8 0.0 TUBO 600*400*5 S275JR 7 2 f1 f2 0.0 TUBO 600*400*5 S275JR

TRAVI IN ACCIAIO AI PIANI Dati di carico e verifica (cm)trave piano schema car. lineare gen. delta T rot. betax betay l/f,comb ct svergol. sov% sisma z 1 2 0 00C 900 0.70 0.70 300 1 0 estrad. 0 0.00 2 2 0 00C 900 0.70 0.70 300 1 0 estrad. 0 0.00 3 2 0 00C 900 0.70 0.70 300 1 0 estrad. 0 0.00 4 2 0 00C 900 0.70 0.70 300 1 0 estrad. 0 0.00 5 2 0 Vento traver 00C 900 0.70 0.70 300 1 0 estrad. 0 0.00 6 2 0 Vento traver 00C 900 0.70 0.70 300 1 0 estrad. 0 0.00 7 2 0 Vento traver 00C 900 0.70 0.70 300 1 0 estrad. 0 0.00

STAMPA DELLE REAZIONI NELLE COMBINAZIONI PER STATO LIMITE ULTIMO (daN,cm)ins. nodo x y z combinazione Fx Fy Fz Mx My Mzf1 6 0 0 0 1 5.1546E+02 -2.783E+03 1.9194E+03 1.9303E+06 1.3600E+05 -2.778E+05f8 8 1675 0 50 1 -5.155E+02 -4.214E+03 2.0092E+03 2.7775E+06 -1.075E+05 3.1359E+05

STAMPA DEGLI SFORZI NELLE TRAVI IN ACCIAIO DI PIANO NELLE COMBINAZIONI PER STATO LIMITE ULTIMO (daN,cm)

Trave a piano 2 filo iniziale 2 filo finale 3 asta comb. nodo x y z N T12 T13 M12 M13 Mt1 1 10 525 0 745 -5.1546E+02 -1.8491E+03 4.87566E+02 -7.9421E+05 1.47186E+05 -6.12789E+04 1 11 725 0 745 -5.1546E+02 -1.8491E+03 2.85507E+02 -1.1640E+06 2.24493E+05 -6.12789E+04Trave a piano 2 filo iniziale 3 filo finale 4 asta comb. nodo x y z N T12 T13 M12 M13 Mt2 1 11 725 0 745 -5.1546E+02 1.84216E+01 1.16507E+02 -1.1640E+06 2.24493E+05 -6.12789E+04 1 12 925 0 745 -5.1546E+02 1.84216E+01 -8.5553E+01 -1.1603E+06 2.27589E+05 -6.12789E+04Trave a piano 2 filo iniziale 5 filo finale 6 asta comb. nodo x y z N T12 T13 M12 M13 Mt3 1 13 1025 0 745 -5.1546E+02 9.19216E+01 -1.8658E+02 -1.1548E+06 2.13982E+05 -6.12789E+04 1 14 1275 0 745 -5.1546E+02 9.19216E+01 -4.3916E+02 -1.1318E+06 1.35764E+05 -6.12789E+04Trave a piano 2 filo iniziale 6 filo finale 7 asta comb. nodo x y z N T12 T13 M12 M13 MtPV_D_SC_GE_GE_2_B_000-_005_0_006_R_A_0

SIS Scpa 21 di 22



4 1 14 1275 0 745 -5.1546E+02 3.59292E+03 -7.6416E+02 -1.1318E+06 1.35764E+05 2.632111E+04 1 15 1525 0 745 -5.1546E+02 3.59292E+03 -1.0167E+03 -2.3362E+05 -8.6847E+04 2.632111E+04Trave a piano 2 filo iniziale 4 filo finale 5 asta comb. nodo x y z N T12 T13 M12 M13 Mt5 1 12 925 0 745 -5.1546E+02 1.84216E+01 -8.5553E+01 -1.1603E+06 2.27589E+05 -6.12789E+04 1 13 1025 0 745 -5.1546E+02 9.19216E+01 -1.8658E+02 -1.1548E+06 2.13982E+05 -6.12789E+04Trave a piano 2 filo iniziale 7 filo finale 8 asta comb. nodo x y z N T12 T13 M12 M13 Mt6 1 15 1525 0 745 -5.1546E+02 3.59292E+03 -1.0167E+03 -2.3362E+05 -8.6847E+04 2.632111E+04 1 9 1675 0 745 -5.1546E+02 3.70317E+03 -1.1683E+03 3.13589E+05 -2.5072E+05 2.632111E+04Trave a piano 2 filo iniziale 1 filo finale 2 asta comb. nodo x y z N T12 T13 M12 M13 Mt7 1 7 0 0 745 -5.1546E+02 -2.2350E+03 1.01797E+03 2.77843E+05 -2.4802E+05 -6.12789E+04 1 10 525 0 745 -5.1546E+02 -1.8491E+03 4.87566E+02 -7.9421E+05 1.47186E+05 -6.12789E+04

STAMPA DEGLI SFORZI NELLE COLONNE NELLE COMBINAZIONI PER STATO LIMITE ULTIMO (daN,cm)

Colonna a tronco 1 filo 1 asta comb. nodo x y z N T12 T13 M12 M13 Mt8 1 6 0 0 0 -1.9194E+03 5.15462E+02 -2.7825E+03 -1.3600E+05 1.93029E+06 2.778434E+05 1 7 0 0 745 -1.0180E+03 5.15462E+02 -2.2350E+03 2.48018E+05 6.12789E+04 2.778434E+05Colonna a tronco 2 filo 8 asta comb. nodo x y z N T12 T13 M12 M13 Mt9 1 8 1675 0 50 -2.0092E+03 -5.1546E+02 -4.2140E+03 1.07524E+05 2.77754E+06 -3.13589E+05 1 9 1675 0 745 -1.1683E+03 -5.1546E+02 -3.7032E+03 -2.5072E+05 2.63211E+04 -3.13589E+05

PV_D_SC_GE_GE_2_B_000-_005_0_006_R_A_0

SIS Scpa 22 di 22

Progetto dell’infrastruttura – Segnaletica stradale ...

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