Performances des turbocompresseurs aux basses vitesses...
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Projet DIAMS 1
Mardi 23 mars 2010DELIGANT/PODEVIN
Performances des turbocompresseurs aux basses
vitesses de rotation
Approche analytiqueModélisation 2DPerspectives
Michaël DELIGANT : DoctorantPierre PODEVIN : Ingénieur de recherche CNAM
Chaire de Turbomachines et Moteurs à Combustion Interne
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DELIGANT/PODEVIN Mardi 23 mars 2010
Sommaire
• Contexte de l’étude• Détermination des performances turbo.• Paliers et butée• Expérimentations• Calculs des pertes mécaniques• Travaux futurs
�
Conférence Cnam-SIA
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Champ compresseur
0.00 0.02 0.04 0.06 0.08 0.10 0.12 0.14 0.16
1
1.2
1.4
1.6
1.8
2
2.2
2.4
2.6
2.8
100000120000
140000
160000180000
200000
qm (kg/s)
P2t
P1t
0.60
0.65
0.70
0.75
0.75
0.70
0.65
0.60
0.77
?
Contexte de l’étude
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Contexte de l’étude
Sur cycle urbain et extra-urbain Nturbo < 100000 RPM
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Historique
• Essais pour PSA (2001)– Banc d’essai spécial équipé d’un couplemètre– Influence température d’huile
• Essais interne Cnam (2004)– Influence température et pression d’huile
• Programme DIAMS (2007)– Financement ANR
– Collaboration : GIE PSA/Renault + Borg Warner
ECN Lyon, ECN Nantes, Cnam (EA21 / LGP2ES)+ collaboration Honeywell Turbo Technologies sur étude Cnam
Contexte de l’étude
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Sommaire
• Contexte de l’étude• Détermination des performances turbo.• Paliers et butée• Expérimentations• Calculs des pertes mécaniques• Travaux futurs
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• Banc d’essai à chaud stationnaire– Banc d’essai standard : gaz stand– Turbine alimenté avec des gaz brûlés (ou air chaud) 500 à 650 °C
• Banc d’essai à froid stationnaire– Turbine alimenté avec de l’air comprimé
• Banc d’essai pulsé froid ou chaud– Simuler les conditions de fonctionnement moteur
• Banc d’essai moteur– Difficultés réalisation isovitesses– Caractéristiques dépendent du moteur : (lignes admission et échappement)– Circuits amont et aval turbomachines torturés
• Bancs d’essais spécifiques
Détermination des performances turbo.
Moyens d’essais
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dH dEc dEp Q Waδ δ+ + = +
( )m p iS iEP q c T T= −
Détermination des performances turbo.
Caractéristiques : débit, taux de compressionpuissance (rendement)
Application premier principe en écoulement permanent
Détermination puissance :
Gaz parfait et adiabatique
Performances turbocompresseur
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Détermination des performances turbo.
Hypothèse adiabatique acceptable :
- pour le compresseur à haut régimes sur banc froid et chaud
- pour la turbine à haut régimes sur banc froid
Hypothèse adiabatique discutable :
- pour le compresseur et la turbine à bas régimes sur banc froid et chaud
- pour la turbine à haut régimes sur banc chaud
on mesure la puissance compresseur et le produit : est donnécomp mécaη η⋅
Performances turbocompresseur
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Incertitudes� sur la mesure
de puissance
air arbre mecaP P P= −
arbreP
Détermination des performances turbo.
Puissance du compresseur aux basses vitesses de rotation
- Si la puissance fournie à l’arbre du compresseur est connue (couplemètre) :
- Si les pertes mécaniques sont connues :
- La puissance fournie au fluide est :
Il ne "reste " donc qu’à estimer les pertes mécaniques
mecaP
- Le fonctionnement ne peut plus être considéré adiabatique :Taux de compression faible � faible élévation de températureTransfert thermique non négligeable
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Paliers et butée
Paliers
Guide l’arbre en rotation et amorti les vibrations
Paliers lisses Roulement à billes
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Paliers et butée
Butée
Équilibre les poussée axiales
Butée à patins inclinés
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Expérimentations
Institut aérotechnique de Hanovre
Principe : Mesure par essais de décélération LRrotor MMdt
dJ +=ω
.
Moment résistant : frottements mécanique MR + frottements aérodynamique ML
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Expérimentations
Principe : Mesure par essais de décélération LRrotor MMdt
dJ +=ω
.
Institut aérotechnique de Hanovre
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Institut aérotechnique de Stuttgart
Expérimentations
Principe : Mesure directe par couplemètre
Test du système palier + butée N = 100000 rpm (possibilité 180000 rpm)Précision 0,001 N.m
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Institut aérotechnique de Stuttgart
Expérimentations
Principe : Mesure directe par couplemètre
Possibilité de contrôler l’effort axial
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Expérimentations
Institut aérotechnique de Stuttgart
Principe : Mesure directe par couplemètre
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Expérimentations
Principe : Banc adiabatique
Honeywell Turbo Technologies
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Expérimentations
Honeywell Turbo Technologies
Roue sans aubesWcompresseur ~ 0
Principe : Banc adiabatique
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Mesures :
• Couple et vitesse turbo
• Débit massique air turbine et compresseur
• Débit massique huile• Températures caractéristiques turbo.
• Températures huile + palier
• Pressions caractéristiques turbo.
Expérimentations
Cnam – Chaire de TurbomachinesPrincipe : Mesure par couplemètre
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Expérimentations
- Couplemètre : N = 30000 à 120000 tr/min : Cmax=0,4 N.m +/- 0,0016 N.m- Centrale lubrification : Phuile : 0.5 à 4 bar, Thuile : 20 à 120°C- Vannes pilotées en amont turbine et en aval compresseur
Cnam – Chaire de TurbomachinesPrincipe : Mesure par couplemètre
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Expérimentations
-Carte d’acquisition National InstrumentUSB - 32 entrées
- Logiciel acquisition LabviewTraitement entrées
Sauvegarde données
Cnam – Chaire de TurbomachinesPrincipe : Mesure par couplemètre
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Cnam – Chaire de Turbomachines
� Comment mesurer les pertes sur banc Cnam
• Couplemètre– Séparation turbine compresseur– Effort sur la butée dû à la poussée sur la roue
compresseur�Nécessité de mesurer cet effort
• Puissance de frottements mécanique :
� Isolation du compresseur� Réchauffeur d’air � Choix des points de fonctionnement
mecaP
� Transferts thermiquesnégligeables
Expérimentations
meca arbre airP P P= −
Principe : Mesure par couplemètre
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Expérimentations
Cnam – Chaire de TurbomachinesPrincipe : Mesure par couplemètre
Cnam
?
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Expérimentations
Cnam – Chaire de Turbomachines
Principe : Mesure par couplemètre
Influence de la pression d’huile
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Expérimentations
Fturbine = 0
Cnam – Chaire de Turbomachines
Principe : Mesure par couplemètre
Rendement isentropique Rendement mécanique
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Cnam – Chaire de TurbomachinesPrincipe : Mesure par couplemètre
Résultats bas régimes dans le champ compresseur
Expérimentations
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• Contexte de l’étude• Détermination des performances turbo.• Paliers et butée• Expérimentations• Calculs des pertes mécaniques• Travaux futurs
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Pertes paliers• Approches classiques
– Formule de Newton du frottement fluide– Utilisation des grandeurs tabulées (TI)
Calcul des pertes mécaniques
– Exemple turbo
• Résolution de l’équation de Reynolds– Extension du domaine d’application des tables
• Modélisation numérique 3D– Utilisation des logiciels Gambit et Fluent
– Interface conviviale
– Prise en compte de la variation de température et viscosité
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=C
R
W
LDNS
µ
6.232
=
=C
R
W
LDNS
µ
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• Mêmes hypothèses que les TI (isotherme, palier aligné…)• Résolution par différences finies• Extension des tables pour application aux turbos
� Puissances de frottements surestiméesdu fait de l’hypothèse isotherme
θω
µθµθ d
dh
z
ph
z
p
r
h
r6
1 33
=
∂∂
∂∂+
∂∂
∂∂
Résolution de l’équation de Reynolds
Calcul des pertes mécaniques
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Modélisations CFD 3D• Domaine fluide • Domaine solide
Calcul des pertes mécaniques
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Modélisations CFD 3D
• Modélisation d’une portée de palier• Palier aligné � utilisation de la
condition de symétrie• Huile 5W30
– µ=f(T)
– ρ=f(T)• Equation de Navier Stokes• Laminaire• Prise en compte de l’échauffement dû
au frottement
Calcul des pertes mécaniques
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Résultats du calcul CFD
• Modélisation CFD 3D
– Isotherme � résultats analogues à DF
– Thermique, refroidissement du palier et échauffement de l’huile� Ordre de grandeur des résultats réaliste
� Courbes de tendance en adéquation avec d’autres travaux
– Prise en compte du débit de fuite servant au refroidissement et du transfert thermique à travers le palier
� Analyse de l’influence de la pression d’huile
� Bons résultats
Calcul des pertes mécaniques
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Résultats du calculs CFD• Couple de frottement en fonction
de la vitesse de rotation• Puissance de frottement en
fonction de la vitesse de rotation
Calcul des pertes mécaniques
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Résultats du calculs CFD• Influence de la pression sur la puissance de frottement
Calcul des pertes mécaniques
N=90k tr/min
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Résultats du calculs CFD• Débit d’huile en fonction de la pression d’huile
Calcul des pertes mécaniques
N=90k tr/min
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Résultats du calculs CFD• Répartition du débit
Calcul des pertes mécaniques
Total
Film1
Film2
Total
Film1 x100Film2
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Résultats du calculs CFD
• Diminution du frottement avec l’augmentation de la température d’huile (diminution viscosité)
• Augmentation du débit avec la pression et la température d’huile
• Augmentation du frottement avec le débit d’huile
• Puissance évacuée principalement par conduction/convection dans le film extérieur
Calcul des pertes mécaniques
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Sommaire
• Contexte de l’étude• Détermination des performances turbo.• Paliers et butée• Expérimentations• Calculs des pertes mécaniques• Travaux futurs�
Conférence Cnam-SIA
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Mesure de l’effort de butée
Travaux futurs
• Mesure de l’effort par jauge de contrainte- Affaiblissement de la butée par usinage
(amplification des déformations)
• Essais préliminaires sur turbo. réalisés• Essais préliminaires sur moteur réalisés
• Poursuite des essais :- Essais sur banc turbo. avec couplemètre- Essais sur banc turbo. avec couplemètre et
effort axial variable
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Mesure de l’effort de butée
• Butée instrumentée à l’étalonnage
Travaux futurs
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Mesure de l’effort de butée
Travaux futurs
Banc actuel : effort axial� poussée sur roue du compresseurRéalisation :système de contrôle de l’effort axial
positif ou négatifBut :Dissociation des pertes paliers et butée
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Mesure directe du couple
• Jauge de contrainte sur arbre (φ = 5 mm)
• Nmax = 200000 rpm
Télémétrie Manner/Lescate
Travaux futurs