Opinia Niemodlińska 2014 5 · 2015-01-27 · MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a ... Opracowane...
Transcript of Opinia Niemodlińska 2014 5 · 2015-01-27 · MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a ... Opracowane...
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
MOSTY Józef Rabiega
Siedziba: Ramiszów 2a, 51-217 Wrocław tel./fax 71 399 75 09, kom. 608 228 731 E-mail: [email protected] Regon: 930 722 383 NIP: 894 137 33 29 Konto: PKO BP IV O/Wrocław Nr 55102052420000280200250506
OPINIA TECHNICZNA dotycz ąca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dals zej
eksploatacji obiektu mostowego (nr JNI 01026157) na d kanałem Ulgi w ci ągu drogi wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodli ńska w Opolu
Zlecający: MIEJSKI ZARZĄD DRÓG W OPOLU ul. Obro ńców Stalingradu 66 45-512 Opole
Umowa: Zlecenie nr TM.4222.2.7.1.2014 z dnia 24.10.2014 r.
Branża: Mostowa
Autorzy opracowania Imię i nazwisko Nr uprawnień Podpis i pieczęć
Rzeczoznawca dr inż. Józef RABIEGA
14/02/R/C/GINB w zakresie mostów
Weryfikator mgr inż. Roman HÖFFNER
84/83/WBPP w zakresie mostów
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
OŚWIADCZENIE
Oświadcza się, że opracowanie projektowe:
„Opinia techniczna dotycz ąca stanu technicznego i jego wpływu na
warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157)
nad kanałem Ulgi w ci ągu drogi wojewódzkiej nr 414 ,
ul. Niemodli ńska w Opolu”
jest zgodne z obowiązującymi przepisami, normami i zasadami wiedzy technicznej
oraz, że jest kompletne i zostało wykonane w zakresie niezbędnym do realizacji celu,
któremu ma służyć, zgodnie ze zleceniem nr TM.4222.2.7.1.2014 z dnia 24.10.2014 r.
Opracowane badania, wchodzące w zakres ekspertyzy technicznej, nie są obciążone
żadnymi roszczeniami i prawami osób trzecich.
Rzeczoznawca Weryfikator
.............................................. ..................................................
Ramiszów, listopad 2014 r.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
SPIS TREŚCI
1. UWAGI FORMALNE .................................... ........................................................... 4
1.1. Podstawa opracowania ekspertyzy technicznej ....... ............................................ 4 1.2. Podstawy techniczne ............................... ............................................................... 4 1.3. Przedmiot, cel i zakres opracowania ............... ...................................................... 7
2. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI OBIEKTU ............... ..................................... 9
2.1. Ustrój no śny ................................................ ............................................................ 9 2.2. Podpory obiektu ................................... ................................................................ 11 2.3. Jezdnia i chodniki oraz balustrady na mo ście i na dojazdach .......................... 11 2.4. Wyposa żenie obiektu i urz ądzenia obce ....................................... ...................... 13
3. OPIS STANU ISTNIEJĄCEGO MOSTU ............................................................... 14
3.1. Uszkodzenia na obiekcie ........................... ........................................................... 15 3.2. Ocena stanu technicznego elementów mostu .......... .......................................... 18
4. BADANIA ........................................... ................................................................... 22
4.1. Kontrole pomiary inwentaryzacyjne mostu ........... ............................................. 22 4.2. Badania wizualne obiektu .......................... .......................................................... 22 4.3. Ocena stopnia korozji zbrojenia ................... ....................................................... 22 4.4. Pomiary niwelacyjne na nawierzchni jezdni i chodnik ów .................................. 22 4.5. Badania laboratoryjne odwiertów kontrolnych, pobran ych z istniej ącej
konstrukcji ....................................... ..................................................................... 25 4.6. Ocena wytrzymało ści betonu na ściskanie za pomoc ą metody „pull-out” ....... 26 4.7. Ocena wytrzymało ści betonu na ściskanie za pomoc ą metody sklerometrycznej
27 4.8. Ocena wytrzymało ści betonu na rozci ąganie (odrywanie) metod ą „pull-off” .. 33 4.9. Ocena wodoszczelno ści betonu metod ą „GWT” ............................................ .... 33 4.10. Ocena mrozoodporno ści betonu ......................................... ................................ 33 4.11. Analiza stanu technicznego izolacji i betonu płyty pomostowej pod
nawierzchni ą jezdni ........................................... ................................................... 34 4.12. Badania chemiczne betonu ustroju nios ącego i podpór ................................... 3 6 4.12.1. Ocena zawartości i rozkładu jonów Cl- w przekroju betonowym .............. 37 4.12.2. Ocena zawartości i rozkładu jonów siarczanowych w przekroju betonowym 40 4.12.3. Ocena zawartości i rozkładu jonów azotanowych w przekroju betonowym 41 4.12.4. Głębokość karbonatyzacji przypowierzchniowej warstwy betonu ............. 42
4.13. Podsumowanie bada ń .......................................................................................... 43
5. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁO ŚCIOWE ......................................... 44
6. WNIOSKI I OKREŚLENIE WARUNKÓW DALSZEJ EKSPLOATACJI MOSTU . 48
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
1. UWAGI FORMALNE
1.1. Podstawa opracowania ekspertyzy technicznej
Niniejszą opinię techniczną sporządzono na zlecenie MIEJSKEIGO ZARZĄDU
DRÓG W OPOLU, ul. Obrońców Stalingradu 66, 45-512 Opole na podstawie umowy
zlecenie nr TM.4222.2.7.1.2014 z dnia 24.10.2014 r.
Techniczną i merytoryczną podstawę do sporządzenia opinii technicznej
dotyczącej stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu
mostowego (nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi wojewódzkiej nr 414,
ul. Niemodlińska w Opolu stanowiły aktualne normy, rozporządzenia i literatura branży
mostowej, których pozycje zestawiono na końcu opracowania.
1.2. Podstawy techniczne
I. Kontrolne pomiary inwentaryzacyjne wykonane w listopadzie 2014 r.
II. Badania materiałowe wykonane w listopadzie 2014 r.
III. Dokumentacja archiwalna nt. przedmiotowego obiektu:
[1] Załuski T., Projekt techniczny. Most drogowy kl. I, w ciągu Niemodlińskiej
w Opolu 0003-S/74, HYDROPROJEKT WROCŁAW.
[2] Sprawozdanie z nadzoru nad sprężaniem oraz pomiarów w czasie
próbnego obciążenia mostu drogowego przez Kanał Ulgi w Opolu, IBDiM,
Warszawa 1977.
[3] Bieniek K., Onysyk J., Orzeczenie techniczne w sprawie oceny stanu
technicznego mostu drogowego w ciągu ul. Niemodlińskiej nad Kanałem Ulgi w
Opolu. Centrum Usług Techniczno-Organizacyjnych Budownictwa CUTOB-
PZITB. Ośrodek we Wrocławiu. Wrocław 1988.
[4] Wydra W., Badania laboratoryjne próbek betonu z odwiertów w
przyczółkach mostu nad kanałem Ulgi w Opolu. Raport IB PWr. nr U21/92.
[5] Biliszczuk J., Maliszkiewicz P., Onysyk J., Raport o stanie mostów miasta
Opola. Raport IIL PWr serii SPR nr 7/93.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
[6] Biliszczuk J., Onysyk J., Strojecka M., Prabucki P., Ocena stanu i
określenie zakresu niezbędnego remontu mostu w ciągu ul. Niemodlińskiej nad
kanałem Ulgi w Opolu. Zespół B.-P. MOSTY-WROCŁAW s.c., 1994.
IV. Obowiązujące przepisy, normy oraz literatura techniczna:
[7] Biliszczuk J., Machelski Cz., Onysyk J., Węgrzyniak M., Stan dużych
mostów z betonu sprężonego zbudowanych w latach 1954-1975. Konferencja
naukowo-techniczna „Awarie budowlane”. Szczecin-Międzyzdroje. 25-27.05
1995.
[8] Rybak M., Przebudowa i wzmacnianie mostów. WKŁ. Warszawa 1983.
[9] Olszak W. i inni, Teoria konstrukcji sprężonych. PWN. Warszawa 1961.
[10] Instrukcja o dokonywaniu szczegółowych przeglądów obiektów
mostowych na zamiejskich drogach krajowych i wojewódzkich. Nr DP-T.18M.
GDDP 1994
[11] Tymczasowa instrukcja oceny efektywności ekonomicznej przedsięwzięć
drogowych i mostowych (H. Chrostowska) IBDiM. Warszawa, 1993
[12] Biliszczuk J. i zespół, Podręcznik Inspektora Mostowego. IIL PWr.,
Raport serii PRE nr 27/93.
[13] Biliszczuk J., Machelski Cz., Rabiega J., Ocena stanu technicznego i
przydatności do dalszej eksploatacji trzech mostów drogowych położnych nad
rzeką Brdą w centrum Bydgoszczy. ZB-P MOSTY WROCŁAW, 1994.
[14] Biliszczuk J., Onysyk J., Ocena stanu technicznego i możliwości
modernizacji Mostu Pokoju we Wrocławiu. IIL PWr. Raport SPR nr 9/95.
[15] PN-66/B-02015. Mosty, wiadukty i przepusty. Obciążenia i oddziaływania.
[16] PN-85/S-10030. Obiekty mostowe. Obciążenia.
[17] PN-66/B-03220. Konstrukcje z betonu sprężonego. Obliczenia statyczne i
projektowanie.
[18] PN-58/B-03261. Betonowe i żelbetowe konstrukcje mostowe. Obliczenia
statyczne i projektowanie.
[19] PN-91/S-10042. Obiekty mostowe. Konstrukcje betonowe, żelbetowe i
sprężone. Projektowanie.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
[20] Rozp. MTiGM z dnia 30.05.2000 roku w sprawie „Warunków
technicznych, jakim powinny odpowiadać drogowe obiekty inżynierskie i ich
usytuowanie”. Dz.U. RP Nr 63 z 03.08.2000.
[21] Rozp. MTiGM z dnia 02.03.1999 r. w sprawie „Warunków technicznych,
jakim powinny odpowiadać drogi publiczne i ich usytuowanie”. Dz.U. RP Nr 43 z
14.05.1999.
[22] Wodyński R. i zespół: Ocena stanu technicznego (ekspertyza) mostu
przez Zalew Bugu w miejscowości Terespol w ciągu drogi krajowej nr 2 na
odcinku Biała Podlaska – Terespol – Granica Państwa w km 672+726, obiekt
długości 156,0 m – ustrój Gerbera, TARCOPOL Oddział Wrocław TPM
Consulting, czerwiec 2003.
[23] Wodyński R. i zespół: Ekspertyza wraz z określeniem zakresu i sposobu
wykonania naprawy elementów ustroju niosącego i podpór mostu przez rzekę
Bug w m. Wyszków, obiekt długości 252,0 m – ustrój Gerbera, październik
2002.
[24] Wodyński R., Rabiega J. i zespół: Ekspertyza techniczno-naukowa mostu
drogowego nad Kanałem Ulgi w ciągu ul. Niemodlińskiej w Opolu, TARCOPOL
Oddział Wrocław TPM Consulting, grudzień 2004.
[25] Wodyński R., Rabiega J. i zespół: Określenie aktualnej nośności z
uwzględnieniem stanu technicznego oraz ustalenie warunków dalszej
eksploatacji mostu nad Kanałem Ulgi w ciągu ul. Niemodlińskiej (droga
wojewódzka nr 414) w Opolu, TARCOPOL Oddział Wrocław TPM Consulting,
sierpień 2011.
[26] „ Operat pomiarowy: Okresowy pomiar odkształceń; Most na kanale ulgi
w ciągu ul. Niemodlińskiej „ Opole, październik 2014.
[27] Rabiega J. Kożuch M., Hoffner R.: Analiza statyczno – wytrzymałościowa
mostu nad Kanałem Ulgi w ciągu ul. Niemodlińskiej uwzględniająca nową
organizację ruchu na obiekcie (wprowadzenie 4 pasów ruchu na jezdni),
MOSTY Józef Rabiega, wrzesień 2012.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
1.3. Przedmiot, cel i zakres opracowania
Przedmiotem niniejszego opracowania jest obiekt mostowy ( nr JNI 01026157)
nad kanałem Ulgi w ciągu drogi wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu.
Usytuowanie obiektu na mapie terenu pokazano na rysunku 1.1, widok od
strony wody górnej pokazano na rysunku 1.2.
Rys. 1.1. Usytuowanie obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w
ciągu drogi wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Rys. 1.2. Widok na przęsło nurtowe od strony wody górnej
Obiektu mostowy ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Celem opracowania jest opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego
wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego (nr JNI 01026157) nad
kanałem Ulgi w ciągu drogi wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu,
opracowana według aktualnie obowiązujących przepisów i norm.
Zakres niniejszego opracowania obejmuje:
a) skróconą inwentaryzację geometryczną i materiałową obiektu,
b) skrócony opis techniczny konstrukcji obiektu oraz opis jego aktualnego
stanu technicznego,
c) wnioski z dotychczas przeprowadzonych badań i pomiarów w ramach
wcześniejszych opracowań
d) wykonanie kontrolnych badań betonu konstrukcji przęseł obiektu:
- badanie skleromteryczne betonu,
- badania chemiczne betonu.
e) porównanie przemieszczeń zachodniego i wschodnie końca przęsła
głównego oraz jego środka na podstawie wyników pomiarów
niwelacyjnych przeprowadzonych w latach 2006-2014,
f) podanie aktualnej nośności obiektu,
g) opracowanie opinii o stanie technicznym i przydatności do dalszej
eksploatacji mostu,
h) określenie zaleceń utrzymaniowych oraz warunków dalszej eksploatacji
obiektu,
i) spis opracowań, norm i literatury wykorzystanych na potrzeby przeglądu i
analizy jego wyników.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
2. OPIS TECHNICZNY KONSTRUKCJI OBIEKTU
Przedmiotowy obiekt to most drogowy (przez most przebiega ulica Niemodlińska
stanowiąca odcinek drogi wojewódzkiej nr 414 ) przekraczający kanał Powodziowy
rzeki Odry w km 1+860 m. Oś podłużna krzyżuje się z osią podłużną kanału pod kątem
α = 53°29’. Kanał Ulgi, uruchamianym w okresie spływu wielkich wód korytem rzeki
Odry.
2.1. Ustrój no śny
Przedmiotowy obiekt jest betonową konstrukcją trójprzęsłową. Rozpiętości
teoretyczne poszczególnych przęseł wynoszą kolejno 42.00 + 54.00 + 42.00 m
= 138.00 m. Przęsło nurtowe stanowi żelbetowa, sprężona płyta o zmiennej wysokości
ze wspornikami, na których zawieszone są elementy przęseł skrajnych opartych
drugimi końcami na przyczółkach. Na rozpiętość żelbetowych przęseł skrajnych
składają się: wysięg wspornika przęsła nurtowego o długości 16.00 m i zawieszona
część przęsła skrajnego o rozpiętości 26.00 m. W przęśle nurtowym, minimalna
wysokość konstrukcji nośnej wynosi 1.30 m (na długości 27 m) a nad filarami 2.30 m.
Ustrój nośny jest konstrukcją statycznie wyznaczalną z przegubami w przęsłach
skrajnych (styk wspornika przęsła nurtowego i elementów zawieszonych). Zmienna
wysokość konstrukcji nośnej wynika tu ze skosów o zasięgu 14.50 m po obu stronach
filarów (w kierunku nurtu i przyczółka). Wysokość konstrukcyjna zawieszonych
elementów przęseł skrajnych jest stała i wynosi 0.90 m. Szerokość konstrukcji nośnej
mierzona na spodzie płyty jest stała na całym obiekcie i wynosi 12.20 m. Drążenie
konstrukcji w przęśle nurtowym w strefie podporowej zostało wykonane w formie
dziewięciu prostokątów (na szerokości płyty) o wymiarach 1.30 x 1.00 m (ze skosami
w narożnikach) w układzie pionowym, natomiast część środkowa tego przęsła
(o wysokości 1.30 m) jest drążona otworami o średnicy 0.40 m w rozstawie 0.65 m.
W częściach zawieszonych przęseł skrajnych wykonane jest takie samo drążenie
otworami o przekroju okrągłym. Wszystkie przęsła są sprężone kablami typu IBDiM-7L
15.5, wykonanymi z 7 lin ∅ 15.5 mm. Konstrukcję przęseł zaprojektowano z betonu
marki 400.
Rysunek 2.1 zawiera widok z boku od strony górnej wody, widok z góry oraz
przekroje poprzeczne przęsła zawieszonego i przęsła nurtowego przedmiotowego
obiektu.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Rys. 2.1 Konstrukcja mostu nad kanałem Ulgi w ciągu ul. Niemodlińskiej w Opolu
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
2.2. Podpory obiektu
Podparcie dla przęsła nurtowego stanowią podpory pośrednie: tarczowe,
żelbetowe filary zwieńczone oczepami. Flary składają się z trzech zasadniczych
części:
- prostokątnej stopy fundamentowej (posadowienie płaskie) o wymiarach
w planie 7.00 x 17.00 m usytuowanej równolegle do osi kanału,
- korpusu o wymiarach 3.50 x 12.00 m (z wyokrąglonymi mniejszymi bokami)
również równoległego do osi kanału i centralnie usytuowanego na stopie
fundamentowej,
- zwieńczenia korpusu w formie żelbetowej płyty o wymiarach gabarytowych
6.40 x 16.40 x 1.45 m (z wyokrąglonymi mniejszymi bokami), której
oś podłużna obrócona jest w stosunku do osi podłużnej korpusu (ukos
53°29’) w ten sposób, że płyta ta jest w skosie w stosunku do osi podłużnej
mostu pod kątem 71°44’30”.
Ławy fundamentowe filarów uformowane są w stalowych ściankach szczelnych.
Wsporniki przęsła nurtowego stanowią podparcie dla przęseł skrajnych z jednej
strony, które z drugiej opierają się na przyczółkach. Nad podporami pośrednimi przęsła
oparte są za pośrednictwem wahaczy w rozstawie co 1.30 m nad podporą
lewobrzeżną oraz za pośrednictwem łożysk stałych przegubowych nad podporą
prawobrzeżną (filar od strony centrum Opola)
Przyczółki mostu są klasycznymi konstrukcjami betonowymi z zawieszonymi
skrzydełkami. Ława fundamentowa (posadowienie płaskie) posiada wymiary
3.50x16.95x1.50 m i usytuowana, podobnie jak cała konstrukcja przyczółka, w skosie
75°00’. W niszach łożyskowych przęsła podparte są za pośrednictwem wahaczy
w rozstawie, co 1.30 m. W latach ~ 2000 ÷ 2001 r. korpusy obu przyczółków zostały
„opłaszczowane”. Skrzydła są równoległe o długości 4.70 m i 6.30 m.
2.3. Jezdnia i chodniki oraz balustrady na mo ście i na dojazdach
Jezdnie mostu o szerokości 12.30 m stanowi nawierzchnia z betonu asfaltowego
grubości 6 cm.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Chodnik od strony górnej wody o szerokości 2.10 m stanowią prefabrykowane
płyty betonowe pokryte 4 cm warstwą asfaltu lanego (na szerokości między
krawężnikami i belkami podporęczowymi), który spełnia funkcję nawierzchni.
Chodnik od strony dolnej wody o szerokości 1.60 m stanowi blacha płaska
o grubości 10 mm, pokryty materiałem izolacyjnym z posypką piaskową grubości 0.5
cm spełniającym jednocześnie funkcję nawierzchni.
Krawężnik betonowy o wymiarach 20x25 cm wysokości 19 ÷ 23 cm ponad poziom
nawierzchni jezdni usytuowany jest od strony górnej wody Od strony dolnej wody
krawężnik jest typowy, wykonany z tworzyw sztucznych typu ANCOR z Głogowa.
Na dojściach do mostu nawierzchnie chodników stanowią płytki betonowe
50x50x5 cm. W przekrojach przęseł mostu po 2 m od przegubów w stronę środka
mostu znajdują się po dwa wpusty odwodnieniowe umieszczone w krawężnikach.
Na dojściach do mostu chodnik od strony dolnej wody ma szerokość użytkową
2.00 m. Z obu stron przęseł mostu znajdują się balustrady typu miejskiego, o całkowitej
wysokości 0.95 m. Pochwyt balustrady to ceownik [80 mm, a szczeblinki pionowe
i dolny przelot wykonane są z płaskownika ≠ 50x10 mm. Szczeblinki ustawione są co
14 cm. Słupki balustrady wykonane są z płaskownika 80x12 mm w rozstawie co 1.00
m. Dolny przelot jest 8 cm nad poziomem nawierzchni chodnika.
Konstrukcja chodników jest wspornikowa nie współpracująca z płytą nośną
przęseł. Podstawowym jej elementem są prefabrykowane prostokątne ramy żelbetowe
zamocowane w ścianach bocznych ustroju nośnego na całej długości przęseł. Tworzą
one konstrukcję wspornikową chodnika. Wzdłuż zewnętrznych krawędzi tych ram
ukształtowane są żelbetowe ściany osłonowe tworzące w swych górnych częściach
belki podporęczowe z kapinosem i niszą do oparcia płyt chodnikowych. Druga nisza do
oparcia tych płyt ukształtowana jest w krótkim wsporniku biegnącym wzdłuż górnych
krawędzi płyty ustroju nośnego.
Wprowadzona organizacja ruchu zakład ruch 4 psami ruchu na niemal całym
obiekcie, przy czym od strony pl. Kazimierza występuje redukcja d 3 pasów. Na
obiekcie występuje stosowne do wprowadzonej organizacji ruchu oznakowanie
poziome
i pionowe.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
2.4. Wyposa żenie obiektu i urz ądzenia obce
Konstrukcja nośna chodników tworzy dwie wolne przestrzenie (dla każdego
wspornika dla przeprowadzenia przewodów sieci miejskich różnego rodzaju. Jedna
przestrzeń znajduje się pod płytami chodnikowymi i nad górnymi krawędziami
prefabrykowanych ram konstrukcji wspornika (dla przewodów mniejszej średnicy),
a druga przestrzeń utworzona jest przez boki tych ram (wnętrze ram) o wymiarach
0.70x1.60 m. W wolnych przestrzeniach pod płytami chodnikowymi, obu wsporników
chodnikowych, biegną wiązki rur o średnicy około 150 mm.
Od strony górnej wody wewnątrz ram podchodnikowych biegną:
- gazociąg ∅ 250 mm,
- wodociąg ∅ 400 mm,
- rura kanalizacyjna ∅ 300 mm.
Od strony dolnej wody wewnątrz ram podchodnikowych ułożona jest wiązka 2 x 6
rur stalowych o średnicy około 100 mm prowadzących kable telekomunikacyjne
i energetyczne. Boczne ściany osłonowe wzdłuż mostu (ram podchodnikowych)
pokryte są maskującą blachą trapezową.
Od strony dolnej wody gzyms wspornika chodnikowego oraz urządzenia obce na
zewnątrz przęsła osłonięte są trapezową blachą fałdową, usytuowaną w poziomie
i w pionie. Natomiast od strony górnej wody rurowe przewody pod wspornikiem
chodnikowym osłonięte są pionową trapezową blachą fałdową wysokości 1.10 m.
Z obu stron na dojazdach w linii balustrad bezpośrednio przed i za mostem oraz
nad filarami zamontowane są podwójne jarzeniowe lampy oświetlenia ulicznego.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
3. OPIS STANU ISTNIEJĄCEGO MOSTU
Dla oceny stanu technicznego mostu przeprowadzono analizę dostępnej
dokumentacji archiwalnej dla przedmiotowego obiektu jak również dokonano rewizji
wszystkich opisanych w nich uszkodzeń. Dla opracowanie niniejszej opinii
przeprowadzono również oględzin, pomiary uzupełniające i kontrolne badania
materiałowe: badania chemiczne betonu na zawartość chlorków, siarczanów i
azotanów oraz badania sklerometryczne betonu. Dokonano również porównania
wyników okresowego pomiaru odkształceń z bieżącego roku z pomiarami archiwalnymi
Na potrzeby opracowania opisu stanu technicznego elementów konstrukcyjnych
obiektu przyjęto kryteria oceny elementów konstrukcyjnych obiektu zgodnie
z zaleceniami Generalnej Dyrekcji Dróg Krajowych i Autostrad zawartymi w „Instrukcji
przeprowadzania przeglądów drogowych obiektów inżynierskich” wg poniższej tabeli.
Tabela 3.1. Skala oceny stanu obiektu
Ocena Stan Opis stanu elementu
5 odpowiedni bez uszkodzeń i zanieczyszczeń możliwych do stwierdzenia
podczas przeglądu
4 zadowalający wykazuje zanieczyszczenia lub pierwsze objawy uszkodzeń
pogarszających wygląd estetyczny
3 niepokojący wykazuje uszkodzenia, których nienaprawienie spowoduje
skrócenie okresu bezpiecznej eksploatacji
2 niedostateczny wykazuje uszkodzenia obniżające przydatność użytkową,
ale możliwe do naprawy
1 przedawaryjny wykazuje nieodwracalne uszkodzenia dyskwalifikujące
przydatność użytkową
0 awaryjny uległ zniszczeniu lub przestał istnieć
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
3.1. Uszkodzenia na obiekcie
W wyniku oględzin, pomiarów uzupełniających i kontrolnych badań
materiałowych wybudowanego w 1975 r. mostu kablobetonowego nad kanałem Ulgi
rzeki Odry w ciągu ul. Niemodlińskiej w Opolu, przeprowadzonych w listopadzie 2014 r.
stwierdzono następujące jego uszkodzenia:
a) konstrukcja nośna
- rozległa korozja powierzchniowa i wżerowa zbrojenia
przypowierzchniowego spowodowana brakiem lub spękaniem betonowej
otuliny prętów zbrojeniowych,
- liczne spękania i zarysowania betonu, a szczególnie w okolicach
zewnętrznych bloków kotwiących oraz w miejscach podparcia skrajnych
przęseł zawieszonych na wspornikach przęsła środkowego,
- liczne miejsca białych i rdzawych wykwitów na powierzchniach betonu
zarówno od spodu jak i na bokach konstrukcji przęseł,
- w miejscach zawiesze �ń przęseł skrajnych na wspornikach przęsła
nurtowego zaobserwowano liczne zawilgocenia i zacieki oraz wypłukania
betonu spowodowane nieszczelnościami i spękaniami nawierzchni i
izolacji na moście.
b) miejsca zakotwień oraz bloki kotwiące sprężenie przęseł
- spękania i ubytki betonu przęseł mostu w strefach zakotwień skrajnych
kabli sprężających; w najgorszym stanie technicznym są miejsca
zakotwień bloków kotwiących od strony wody górnej zarówno od strony
kanału Odry jak i od strony prawego brzegu nad podporą pośrednią
prawobrzeżną, korozja powierzchniowa i wżerowa prętów zbrojenia w
strefach zakotwień kabli sprężających,
- korozja powierzchniowa i wżerowa bloków oporowych kotwiących kable
sprężające
- przemieszczenia skośne i niewłaściwe usytuowanie bloków oporowych
(prawdopodobnie sytuacja ta zaistniała już na etapie wykonania obiektu),
- ubytki, spękania oraz niewłaściwe wypełnienie zaprawą stref
za zakotwieniem (po uderzeniu młotkiem słychać dźwięk świadczący
o pustkach w wypełnieniu betonem),
- wystawanie bloków kotwiących poniżej poziomu wypełnienia zaprawą.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
c) ciosy podłożyskowe, łożyska i żelbetowe wahacze:
- korozja powierzchniowa wszystkich blach wahaczy jak i przegubowych
łożysk stałych,
- zarysowania i spękania betonu ciosów i wahaczy,
- rdzawe zacieki na powierzchniach betonu ciosów podłożyskowych oraz
wahaczy.
d) podpory skrajne (przyczółki) oraz podpory pośrednie (filary tarczowe wraz
z oczepami płytowymi):
- zanieczyszczenia skrajnych podpór przez graffiti oraz czarne zacieki
spowodowane nieszczelnością urządzeń dylatacyjnych nad przyczółkami,
- spękania betonu konstrukcji podpór skrajnych oraz pośrednich,
- ubytki betonu przyczółków, tarczowych filarów pośrednich oraz ich
płytowych oczepów,
- powierzchniowa oraz wżerowa korozja zbrojenia wszystkich podpór,
- białe i rdzawe zacieki ścian podpór,
- wypłukania betonu ścian filarów na poziomie lustra wody w kanale.
e) nawierzchnia jezdni na moście
- spękania w miejscach przegubów oraz urządzeń dylatacyjnych na
obiekcie,
- koleiny, głównie nad urządzeniami dylatacyjnymi przęseł mostu.
f) urządzenia dylatacyjne
- brak powłoki antykorozyjnej na blachach urządzeń dylatacyjnych,
- korozja powierzchniowa blach urządzeń dylatacyjnych przęseł mostu,
- nieszczelności przedmiotowych urządzeń.
g) nawierzchnie chodników
- od strony wody dolnej całkowitemu zniszczeniu uległy izolacja oraz
nawierzchnia na blaszanej płycie chodnika,
- źle przymocowane blachy przekrywające włazy na obu chodnikach,
niepoprawne przymocowanie powoduje ich przemieszczanie się podczas
przechodzenia przez nie,
- zdegradowane są betonowe płyty chodnika od strony górnej wody, proces
ten jest na tyle zaawansowany, że w płytach powstały dziury zagrażające
poruszającym się po obiekcie pieszym,
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
- nierówności asfaltowej nawierzchni chodnika po stronie górnej wody,
- spływanie nawierzchni asfaltowej (chodnik od strony górnej wody),
- bąble powstałe w asfalcie tworzącym nawierzchnie chodnika od strony
górnej wody,
- ubytki w nawierzchni bitumicznej (asfalt lany) na chodniku od strony górnej
wody, korozja powierzchniowa blaszanej płyty chodnika od strony dolnej
wody, powierzchniowa i wżerowa korozja żebrowanych blach
przekrywających włazy na chodniku od strony górnej wody.
h) balustrady oraz gzymsy belek pochodnikowych
- zniszczone i zdegradowane powłoki antykorozyjne na wszystkich
elementach balustrad na obiekcie i na dojściach do obiektu,
- korozja powierzchniowa oraz miejscami wżerowa (głównie przy dolnych
elementach) balustrad na całej długości mostu oraz dojściach do obiektu
zarówno od strony wody dolnej jak i górnej,
- balustrady po obu stronach mostu na obu chodnikach są niebezpiecznie
wychylone na zewnątrz obiektu (średnio ok. 5 cm),
- całkowitej degradacji uległy gzymsy belek podbalustradowych co jest
najprawdopodobniej przyczyną niebezpiecznego wychylenia się balustrad
na zewnątrz obiektu,
- korozja powierzchniowa i wżerowa zbrojenia gzymsów belek
podbalustradowych, ubytki betonu gzymsów.
i) urządzenia obce podwieszone do żelbetowych wsporników pochodnikowych
- korozja powierzchniowa i wżerowa rur osłonowych,
- ubytki materiału w rurach osłonowych,
- korozja powierzchniowa i wżerowa stalowych elementów
podtrzymujących,
- ubytki w izolacji przewodów sieci,
- jeden z przewodów (od strony górnej wody) zaniża żeglugową skrajnie
pionową pod obiektem,
- zwisające elementy stalowych osłon (od strony wody górnej, na lewym
brzegu) zagrażają bezpieczeństwu osób poruszających się pod obiektem.
j) żelbetowe wsporniki pochodnikowe
- korozja powierzchniowa zbrojenia przypowierzchniowego spowodowana
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
brakiem lub spękaniem betonowej otuliny prętów zbrojeniowych,
- spękania i zarysowania betonu,
- białe i rdzawe wykwity na powierzchniach betonu, zarówno od spodu jak i
na bokach konstrukcji wsporników, zawilgocenia i zacieki oraz wypłukania
betonu spowodowane
- nieszczelnościami i spękaniami nawierzchni i izolacji na chodnikach.
3.2. Ocena stanu technicznego elementów mostu
Ze względu na uszkodzenia przedstawiane w punkcie 3.1 niniejszej opinii, stan
techniczny poszczególnych elementów ocenia się następująco:
W niepokoj ącym stanie technicznym (wymagającym przeprowadzenia prac
bieżącego utrzymania) są:
• ciosy podłożyskowe na łożyskach stałych oraz żelbetowe wahacze nad
pozostałymi podporami
• nawierzchnia jezdni na moście,
W niedostatecznym stanie technicznym są:
• bloki kotwiące w większości przypadków,
• podpory, zarówno skrajne jak i pośrednie,
• izolacja płyty pomostowej,
• nawierzchnia chodnika od strony wody dolnej,
• balustrady na obiekcie oraz na dojściach do obiektu,
• wsporniki podchodnikowe,
• urządzenia obce.
W przedawaryjnym stanie technicznym są:
• ustrój nośny wszystkich trzech przęseł obiektu,
• bloki kotwiące od strony wody górnej dla skrajnych kabli sprężających
zarówno od strony kanału Odry jak i od strony prawego brzegu nad
podporą pośrednią prawobrzeżną,
• urządzenia dylatacyjne,
• nawierzchnia na chodniku od strony wody górnej,
• gzymsy belek podchodnikowych.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Rys. 3.1 Widok na przykładowe uszkodzenia ustroju nośnego; widoczne liczne
spękania, ubytki betonu, korozja zbrojenia i ślady korozji chemicznej
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Rys. 3.2 Widok na przykładowe uszkodzenia podpór ( podpora nr 3 od strony
Centrum); widoczne spękania, ubytki betonu, korozja zbrojenia i ślady korozji
chemicznej
Rys. 3.3 Widok na przykładowe uszkodzenia ciosów podłożyskowych, łożysk i
żelbetowych wahaczy; widoczne spękania, , korozja powierzchniowa i wżerowa
Rys. 3.4 Widok na przykładowe uszkodzenia gzymsów i żelbetowych wsporników
podchodnikowych; widoczne liczne spękania, ubytki betonu, korozja zbrojenia i ślady
korozji chemicznej
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Rys. 3.5 Widok na przykładowe urządzenia obce podwieszone do żelbetowych
wsporników pochodnikowych; widoczne korozja powierzchniowa i wżerowa
Rys. 3.6 Widok na przykładowe uszkodzenia chodników, balustrad, urządzeń
dylatacyjnych i nawierzchni na obiekcie
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
4. BADANIA
4.1. Kontrole pomiary inwentaryzacyjne mostu
Wykonano inwentaryzację elementów konstrukcji nośnej przęseł mostu
drogowego oraz podpór pośrednich i skrajnych. Pomiary wykonano dalmierzem
laserowym oraz ruletką stalową i przymiarem. Na podstawie pomiarów w dostępnych
miejscach zweryfikowano nominalne wymiary elementów oraz rysunki
inwentaryzacyjne zawarte w opracowaniach z poprzednich lat.
4.2. Badania wizualne obiektu
Oględzinom poddano wszystkie elementy konstrukcji nośnej przęseł mostu oraz
podpór pośrednich i skrajnych, ze szczególnym uwzględnieniem tych elementów, które
w poprzednich opracowaniach ([24], [25]) uznano za uszkodzone. Sprawdzono czy
występują nacieki, rysy i spękania, deformacje, ubytki materiału na ścianach czołowych
przyczółków, konstrukcji filarów, elementach konstrukcji nośnej obiektu, elementach
wyposażenia obiektu. Wyniki tych badań przedstawione zostały w punkcie 3 (opis
stanu istniejącego mostu).
4.3. Ocena stopnia korozji zbrojenia
Po przeprowadzonej inwentaryzacji obiektu stwierdzono w wielu miejscach ubytki
korozyjne zbrojenia.
4.4. Pomiary niwelacyjne na nawierzchni jezdni i ch odników
Dla przedmiotowego zadania wykonano analizę porównawczą wyników pomiarów
niwelacyjnych wykonanych w ramach opracowania [26] „ Operat pomiarowy: Okresowy
pomiar odkształceń; Most na kanale ulgi w ciągu ul. Niemodlińskiej „ w przedziale
czasowym 11.2006r. – 11.2014r.
Zgodnie z informacjami zawartymi w ww. dokumentacji archiwalnej punkty do
obserwacji wysokości konstrukcji naklejone były na krawężnikach jezdni.
Przedmiotowe punkty wykonane były ze stalowych krążków o średnicy 2,5 cm grubości
2 mm. Do zamocowania opisanych reperów wybrane zostały miejsca przy przerwach
dylatacyjnych i na środkach przęseł. Wysokość określono w potrójnej niwelacji w
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
oparciu o Rp 13/106 o wysokości 153,149 na budynku 6 ul. Niemodlińska. Pomiary
niwelacyjne przeprowadzone podczas inwentaryzacji raz archiwalne pomiary były
wykonywane w czasie zwykłej eksploatacji mostu. Odczyty wykonywane były w
chwilach nieobciążenia i wyciszenia drogi z ruchu drogowego.
Rys. 4.1 Schemat rozmieszczenia punktów pomiarowych
Wyniki pomiarów przemieszczeń dla przedmiotowego obiektu zestawiono w tabeli
poniżej:
Data 10.2006 07.2007 08.2010 07.2012 01.2013 07.2013 01.2014 07.2014 09.2014 10.2014
Przemieszczenia zachodniego ko ńca przęsła głównego
Rp7 156,614 156,598 156,599 156,602 156,636 156,604 156,631 156,607 156,611 156,622
Rp7 0,000 -0,016 -0,015 -0,012 0,022 -0,010 0,033 -0,007 0,013 0,024
Rp16 156,625 156,610 156,616 156,611 156,645 156,621 156,636 156,616 156,615 156,626
Rp16 0,000 -0,015 -0,009 -0,014 0,020 -0,004 0,026 -0,009 0,005 0,016
Przemieszczenia środka prz ęsła głównego
Rp6 157,159 157,163 157,174 157,180 157,165 157,185 157,154 157,185 157,182 157,174
Rp6 0,000 0,004 0,015 0,021 0,006 0,026 -0,009 0,026 0,019 0,015
Rp17 157,215 157,226 157,229 157,245 157,235 157,254 157,220 157,257 157,248 157,241
Rp17 0,000 0,011 0,014 0,030 0,020 0,039 -0,006 0,042 0,022 0,015
Przemieszczenia wschodniego ko ńca przęsła głównego
Rp5 156,505 156,491 156,493 156,494 156,518 156,498 156,517 156,504 156,504 156,51
Rp5 0,000 -0,014 -0,012 -0,011 0,013 -0,007 0,026 0,013 0,011 0,019
Rp18 156,610 156,593 156,590 156,595 156,630 156,617 156,637 156,619 156,622 156,630
Rp18 0,000 -0,017 -0,020 -0,015 0,020 0,007 0,044 0,026 0,032 0,037
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Przeprowadzone dotychczas pomiary geodezyjne przemieszczeń pionowych
budzą wątpliwości co do sposobu zachowania się konstrukcji. W celu prawidłowej
interpretacji wyników przemieszczeń pionowych przęsła niezbędne jest zgromadzenie
większej ilości danych, dlatego należy prowadzić dalsze cykliczne pomiary geodezyjne
z częstotliwością co 1 miesiąc. W miarę możliwości pomiary należy prowadzić przy
porównywalnych warunkach atmosferycznych. Po każdym z pomiarów geodeta
powinien przeprowadzić analizę porównawczą otrzymanych wyników z danymi
historycznymi.
4.5. Badania laboratoryjne odwiertów kontrolnych, p obranych z istniej ącej
konstrukcji
Badania wytrzymałości betonu na ściskanie przeprowadzono w ramach
wcześniejszych opracowań [24] oraz [25]. Szczegółowy opis przebiegu tych badań
został opisany w wyżej wymienionych opracowaniach. Poniżej cytujemy ich wyniki:
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
a) zgodnie z opracowaniem [24] :
Dźwigar płytowy - przyjęto klasę B25
− badania laboratoryjne odwiertów
R= 20,6 MPa, νR = 9,0 % RbG = 17,2 MPa, beton nie odpowiada
wymaganiom normy PN-91/S-10042
Przyczółki - podpora nr 1 przyjęto klasę B25
− Podpora nr 1 –badania laboratoryjne odwiertów R = 29,7 MPa,
Przyczółki - podpora nr 4, beton korpusu przyczółka przyjęto klasę B30
− Podpora nr 4 –badania laboratoryjne odwiertów
R= 36,2 MPa, νR = 2,0 % RbG = 31,0 MPa, klasa betonu B30
Przyczółki -podpora nr 1 i nr 4–beton płaszczy żelbetowych przyjęto klasę B40
− Podpora nr 1 –badania laboratoryjne odwiertów
R= 49,6 MPa, νR = 5,0 % RbG = 41,4 MPa, klasa betonu B30
Filar -podpora nr 2 –beton oczepu przyjęto klasę B20
− badania laboratoryjne odwiertów
R= 16,0 MPa, νR = 5,0 % RbG = 13,3 MPa, beton nie odpowiada
wymaganiom normy PN-91/S-10042 b) zgodnie z opracowaniem [25] :
Dźwigar płytowy - przyjęto klasę B35
− badania laboratoryjne odwiertów
R= 48,0 MPa, νR = 12,0 % RbG = 37,3 MPa, beton nie odpowiada
4.6. Ocena wytrzymało ści betonu na ściskanie za pomoc ą metody „pull-out”
Badania wytrzymałości betonu na ściskanie za pomocą metody „pull-out”
przeprowadzono w ramach wcześniejszego opracowania [25]. Szczegółowy opis
przebiegu tych zabadań został opisany w wyżej wymienionym opracowaniu]. Poniżej
cytujemy ich wyniki:
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Dźwigar płytowy - przyjęto klasę B25
R= 36,8 MPa, νR = 20,8 % >20 % RbG = 28,3 MPa, klasa betonu B25
Filar -podpora nr 2 –beton oczepu przyjęto klasę B20
R= 28,1 MPa, νR = 11,6 % RbG = 23,4 MPa, klasa betonu B20
4.7. Ocena wytrzymało ści betonu na ściskanie za pomoc ą metody
sklerometrycznej
Ocena wytrzymałości betonu na ściskanie za pomocą metody sklerometrycznej
przeprowadzono w ramach wcześniejszego opracowań [24] oraz [25]. Szczegółowy
opis przebiegu tych badań został opisany w wyżej wymienionych opracowaniach.
Poniżej cytujemy ich wyniki:
a) zgodnie z opracowaniem [24]:
dźwigar dwuwspornikowy
R= 29,8 MPa, νR = 7,2 % RbG = 26,3 MPa, klasa betonu B25,
belka zawieszona w przęśle nr 1-2
R= 29,7 MPa, νR = 3,2 % RbG = 28,2 MPa, klasa betonu B25,
belka zawieszona w przęśle nr 3-4
R= 30,6 MPa, νR = 7,7 % RbG = 26,8 MPa, klasa betonu B25,
Filar -podpora nr 2 –beton oczepu
R= 26,9 MPa, νR = 11 % RbG = 22,1 MPa, klasa betonu B20
b) zgodnie z opracowaniem [26]:
dźwigar dwuwspornikowy
R= 42,5 MPa, νR = 3,8 % RbG = 39,8 MPa, klasa betonu B35
Na potrzeby niniejszej opinii przeprowadzono kontrolne badanie sklerometryczne
betonu przęseł przedmiotowego obiektu. Celem badania jest oceny jednorodności
betonu dla potrzeb związanych z oceną przyczyn uszkodzeń oraz związanych z
określaniem parametrów technicznych betonu w konstrukcji dla ewentualnej
optymalizacji wyboru materiałów naprawczych.
Pomiary wykonano młotkiem Schmidta typu N wg PN-EN 12504-2:2002.
Uderzenia młotkiem prowadzono prostopadle do powierzchni betonu elementu
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
badanego przy pozycji młotka nachylonej do poziomu pod kątem α=+90° dla płyty
pomostowej ( badanie „od spodu”). Widok na przebieg badań przedstawiają fotografie
poniżej:
Rys. 4.2 Przykładowy widok na badania sklerometryczne betonu
Zależność R – L przyjęto wstępnie na podstawie "Instrukcji stosowania młotków
Schmidta do nieniszczącej kontroli jakości betonu w konstrukcji" wydanej przez ITB w
1969 r.
Za krzywą podstawową regresji R-L przyjęto krzywą paraboliczną, o równaniu:
Rśr = 0.3634(νL2+1)Lśr
2-8.107Lśr+65.255 [kG/cm2]
Metodą przekształceń matematycznych, powyższe równanie przekształcono na
równanie o jednostkach w [MPa], tj.:
Rśr = 0.037044(νL2+1) Lśr
2-0.8264Lśr+6.652
sR = Lśr νL (0.00274 Lśr2(νL
2+2)-0.1224 Lśr+0.6829)-0.5
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Element :Przęsło nurtoweRok budowy : Typ przyrządu : N Współcz. redukcyjny : 1,00Data badania : Odbicie wzorc.:80 Wiek betonu [dni] : 14235
Nr Odczyty L Odczyt Odczyt Wartościpkt. Kąt średni sprow. wyznaczone
1 2 3 4 51 90 58 60 58 60 58 58,8 56,4 0,1 0,012 90 60 60 60 58 60 59,6 57,3 0,9 0,88 = 56,333 90 58 58 60 58 58 58,4 56,0 -0,4 0,13 s(L) = 0,514 90 58 58 58 58 60 58,4 56,0 -0,4 0,13 v(L) = 0,015 90 58 58 60 58 58 58,4 56,0 -0,4 0,13 _6 90 58 60 58 58 60 58,8 56,4 0,1 0,01 R = 77,66 MPa7 R min = 74,87 MPa8 s(R) = 1,69 MPa9 v(R) = 0,02
10 k = 0,961112 współczynniki poprawkowe13 wilg. bet. : 1,0014 wiek bet. : 0,60
Suma 338,0 0,0 1,3
Krzywa zależności R-L : paraboliczna wg ITB Wytrzymałość po 28 dniach
Ocena pod względem jednorodności wg PN-EN 12504-2:2002: _ R = 46,60 MPa
R min = 44,92 MPaObliczył: dr inż. Józef Rabiega
197517.11.2014
Beton bardzo dobry
L
L Li −Li
Li ( )0( )L Li − 2
Wyniki przeprowadzonych badań sklerometrycznych betonu przęsła nurtowego
wykazują beton bardzo dobry w badanym elemencie. Po uwzględnieniu współczynnika
zależności wytrzymałości kostkowej �150x150x150 mm od wytrzymałości walcowej
∅160,h160 mm wynoszącego R�150x150x150 / R∅160,h160 = 1,15 określono, że minimalna
wytrzymałość na ściskanie betonu (wytrzymałość gwarantowana) uzyskana na
podstawie badania młotkiem Schmidta wynosi:
Rmin �150x150x150 = 49,92 x 1,15 = 51,65 MPa.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Element :Przęsło nurtoweRok budowy : Typ przyrządu : N Współcz. redukcyjny : 1,00Data badania : Odbicie wzorc.:80 Wiek betonu [dni] : 14235
Nr Odczyty L Odczyt Odczyt Wartościpkt. Kąt średni sprow. wyznaczone
1 2 3 4 51 90 58 60 58 58 58 58,4 56,0 0,4 0,132 90 56 58 60 58 60 58,4 56,0 0,4 0,13 = 55,613 90 58 60 58 58 60 58,8 56,4 0,8 0,63 s(L) = 0,644 90 58 58 56 58 56 57,2 54,7 -0,9 0,88 v(L) = 0,015 90 56 58 60 58 56 57,6 55,1 -0,5 0,25 _6 90 56 58 58 58 60 58,0 55,5 -0,1 0,01 R = 75,27 MPa7 R min = 71,82 MPa8 s(R) = 2,09 MPa9 v(R) = 0,03
10 k = 0,951112 współczynniki poprawkowe13 wilg. bet. : 1,0014 wiek bet. : 0,60
Suma 333,7 0,0 2,0
Krzywa zależności R-L : paraboliczna wg ITB Wytrzymałość po 28 dniach
Ocena pod względem jednorodności wg PN-EN 12504-2:2002: _ R = 45,16 MPa
R min = 43,09 MPaObliczył: dr inż. Józef Rabiega
197517.11.2014
Beton bardzo dobry
L
L Li −Li
Li ( )0( )L Li − 2
Wyniki przeprowadzonych badań sklerometrycznych betonu przęsła nurtowego
wykazują beton bardzo dobry w badanym elemencie. Po uwzględnieniu współczynnika
zależności wytrzymałości kostkowej �150x150x150 mm od wytrzymałości walcowej
∅160,h160 mm wynoszącego R�150x150x150 / R∅160,h160 = 1,15 określono, że minimalna
wytrzymałość na ściskanie betonu (wytrzymałość gwarantowana) uzyskana na
podstawie badania młotkiem Schmidta wynosi:
Rmin �150x150x150 = 43,09 x 1,15 = 49,55 MPa.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Element :Przęsło wschodnieRok budowy : Typ przyrządu : N Współcz. redukcyjny : 1,00Data badania : Odbicie wzorc.:80 Wiek betonu [dni] : 14235
Nr Odczyty L Odczyt Odczyt Wartościpkt. Kąt średni sprow. wyznaczone
1 2 3 4 51 90 48 50 48 50 48 48,8 45,6 -4,2 17,442 90 42 44 42 44 44 43,2 39,6 -10,2 104,53 = 49,783 90 52 54 52 54 52 52,8 49,9 0,1 0,02 s(L) = 6,584 90 58 60 60 60 60 59,6 57,3 7,5 56,07 v(L) = 0,135 90 52 54 54 52 54 53,2 50,4 0,6 0,33 _6 90 58 58 58 58 60 58,4 56,0 6,2 38,34 R = 58,92 MPa7 R min = 27,64 MPa8 s(R) = 18,95 MPa9 v(R) = 0,32
10 k = 0,471112 współczynniki poprawkowe13 wilg. bet. : 1,0014 wiek bet. : 0,60
Suma 298,7 0,0 216,7
Krzywa zależności R-L : paraboliczna wg ITB Wytrzymałość po 28 dniach
Ocena pod względem jednorodności wg PN-EN 12504-2:2002: _ R = 35,35 MPa
R min = 16,58 MPaObliczył: dr inż. Józef Rabiega
197517.11.2014
Beton bardzo zły (bardzo niejednorodny)
L
L Li −Li
Li ( )0( )L Li − 2
Wyniki przeprowadzonych badań sklerometrycznych betonu przęsła wschodniego
wykazują beton zły (niejednorodny) w badanym elemencie. Po uwzględnieniu
współczynnika zależności wytrzymałości kostkowej �150x150x150 mm od
wytrzymałości walcowej ∅160,h160 mm wynoszącego R�150x150x150 / R∅160,h160 = 1,15
określono, że minimalna wytrzymałość na ściskanie betonu (wytrzymałość
gwarantowana) uzyskana na podstawie badania młotkiem Schmidta wynosi:
Rmin �150x150x150 = 16,58 x 1,15 = 24,87 MPa.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Element :Przęsło zachodnieRok budowy : Typ przyrządu : N Współcz. redukcyjny : 1,00Data badania : Odbicie wzorc.:80 Wiek betonu [dni] : 14235
Nr Odczyty L Odczyt Odczyt Wartościpkt. Kąt średni sprow. wyznaczone
1 2 3 4 51 90 58 60 60 60 60 59,6 57,3 1,7 2,742 90 58 60 58 60 58 58,8 56,4 0,8 0,63 = 55,613 90 56 60 56 60 60 58,4 56,0 0,4 0,13 s(L) = 1,484 90 54 58 56 58 58 56,8 54,2 -1,4 1,87 v(L) = 0,035 90 60 60 58 58 58 58,8 56,4 0,8 0,63 _6 90 56 56 58 56 54 56,0 53,4 -2,2 4,98 R = 75,34 MPa7 R min = 67,29 MPa8 s(R) = 4,88 MPa9 v(R) = 0,06
10 k = 0,891112 współczynniki poprawkowe13 wilg. bet. : 1,0014 wiek bet. : 0,60
Suma 333,7 0,0 11,0
Krzywa zależności R-L : paraboliczna wg ITB Wytrzymałość po 28 dniach
Ocena pod względem jednorodności wg PN-EN 12504-2:2002: _ R = 45,20 MPa
R min = 40,38 MPaObliczył: dr inż. Józef Rabiega
197517.11.2014
Beton bardzo dobry
L
L Li −Li Li ( )0
( )L Li − 2
Wyniki przeprowadzonych badań sklerometrycznych betonu przęsła zachodniego
wykazują beton bardzo dobry w badanym elemencie. Po uwzględnieniu współczynnika
zależności wytrzymałości kostkowej �150x150x150 mm od wytrzymałości walcowej
∅160,h160 mm wynoszącego R�150x150x150 / R∅160,h160 = 1,15 określono, że minimalna
wytrzymałość na ściskanie betonu (wytrzymałość gwarantowana) uzyskana na
podstawie badania młotkiem Schmidta wynosi:
Rmin �150x150x150 = 40,38 x 1,15 = 46,44 MPa.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
4.8. Ocena wytrzymało ści betonu na rozci ąganie (odrywanie) metod ą „pull-off”
Ocenę wytrzymałości betonu na ściskanie za pomocą metody sklerometrycznej
przeprowadzono w ramach wcześniejszego opracowań tj. [24] oraz [25]. Szczegółowy
opis przebiegu tych badań został opisany w wyżej wymienionych opracowaniach.
Poniżej cytujemy ich wyniki:
a) zgodnie z opracowaniem [24] :
− dźwigar płytowy R = 2,5 MPa, Rmin =1,4 MPa,
− korpus podpory nr 1 R = 1,7 MPa, Rmin =1,4 MPa,
− oczep podpory nr 2 R = 2,2 MPa, Rmin =2,0 MPa,
− oczep podpory nr 3 R = 1,8 MPa, Rmin =1,5 MPa,
− korpus podpory nr 4 R = 1,3 MPa, Rmin =0,7 MPa,
b) zgodnie z opracowaniem [26] :
− dźwigar płytowy R = 2,3 MPa, Rmin =1,8 MPa,
4.9. Ocena wodoszczelno ści betonu metod ą „GWT”
Ocenę wodoszczelności betonu metodą „GWT” przeprowadzono w ramach
wcześniejszego opracowania [25]. Szczegółowy opis przebiegu tych badań został
opisany w wyżej wymienionym opracowaniu. Poniżej cytujemy ich wyniki:
Badania wodoszczelności metodą GWT wykazały, że beton w dźwigarze płytowym nie
posiada wodoszczelności odpowiadającej stopniowi W8.
4.10. Ocena mrozoodporno ści betonu
Ocenę mrozoodporności betonu przeprowadzono w ramach wcześniejszego
opracowania [25]. Szczegółowy opis przebiegu tych badań został opisany w wyżej
wymienionym opracowaniu. Poniżej cytujemy ich wyniki:
Na podstawie wyniku badania mrozodporności betonu można stwierdzić, że beton
użyty do wykonania dźwigara płytowego nie spełnia wymogów normowych ze względu
na stopie mrozoodporności (próbki po max. 65 cyklach rozpadły się < F150).
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
4.11. Analiza stanu technicznego izolacji i betonu płyty pomostowej pod
nawierzchni ą jezdni
W celu wykonania wizualnej oceny stanu technicznego izolacji i betonu płyty
pomostowej wykonano 3 odkrywki nawierzchni jezdni. Odkrywki były zlokalizowane
nad podporami pośrednimi konstrukcji. Poniżej przedstawiono fotografie odkrywek:
Rys. 4.3 Widok odkrywki nr 2 (Podpora pośrednia od strony prawego brzegu)
Rys. 4.4 Widok odkrywki nr 2 (Podpora pośrednia od strony lewego brzegu)
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Rys. 4.5 Widok odkrywki nr 3 (Podpora pośrednia od strony lewego brzegu)
Analiza odkrywek wykazała, że:
• Brak jest izolacji płyty pomostowej.
• Beton płyty pomostowej do głębokości nawet 8-10 cm jest bardzo niskiej jakości
- z łatwością kruszy się pod ręcznymi uderzeniami młotka. Brak izolacji sprawia,
że w okresie zimowym pory betonu wypełnione są wodą. Prawdopodobną
przyczyną pogorszenia jakości wierzchniej warstwy betonu jest jego niska
mrozoodporność (przeprowadzona wykonanymi w ramach wcześniejszego
opracowania [25] badaniami). Cykliczne zamarzanie i odmarzanie wody w
porach betonu spowodowało stopniowe ich rozsadzanie i dalszą degradację
elementu.
• Lokalnie odsłonięte w jednej z odkrywek pręty zbrojeniowe nie były
skorodowane. Świadczy to o tym, że pomimo zmniejszenia wytrzymałości
wierzchniej warstwy betonu płyty pomostowej wciąż stanowi ona
zabezpieczenie prętów przed korozją.
• Stan techniczny wierzchniej warstwy betonu płyty pomostowej uniemożliwiał
analizę ewentualnych poprzecznych zarysować ustroju nośnego.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
4.12. Badania chemiczne betonu ustroju nios ącego i podpór
Badania chemiczne betonu przeprowadzono w ramach wcześniejszych opracowań
[24] oraz [25]. Szczegółowy opis przebiegu tych badań został opisany w wyżej
wymienionych opracowaniach. Na potrzeby niniejszej opinii wykonano kontrolne
badania chemiczne betonu mające na celu weryfikację wyników zamieszczonych
w wyżej wymienionym raporcie jak również ocenę postępu korozji chemicznej od czasu
utworzenia powyższych opracowań. Próbki betonu pobierane zostały bezpośrednio
z elementów konstrukcyjnych obiektu. Próbki pobierane były w postaci zwiercin z
trzech różnych głębokości, przy czym głębokość ostatniego odwiertu powinna
odpowiadać grubości otuliny prętów zbrojeniowych. Miejsca odwiertów dobierane są
na podstawie oceny wizualnej obiektu jako miejsca najbardziej uszkodzone lub
najbardziej narażone na oddziaływanie agresywnych jonów. Próbki pobierane były
również z miejsc bez widocznych uszkodzeń jako próby kontrolne. Pobrane zwierciny
osuszono i w szczelnych, opisanych pojemnikach przewieziono do laboratorium. Ze
zwiercin przygotowano określone naważki, a następnie przeprowadzono je do
roztworów wodnych. Tak przygotowane roztwory posłużyły do przeprowadzenia analiz:
.ocena zawartości i rozkładu jonów chlorkowych, siarczanowych i azotanowych jak
również rozkładu pH- w przekroju betonowym.
Rys. 4.6 Przykładowy widok na pobór zwiercin do badań chemicznych betonu
Opis miejsc poboru próbek do badania na zawartość jonów agresywnych oraz pH
betonu znajduje się w tabeli poniżej.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
LP Element Głębokość
[cm] Ocena wizualna miejsca odwiertu
1
Płyta – przęsło nurtowe
1 – 3 – 6 - miejsce w środku rozpiętości, - miejsce w okolicy odspojeń betonu, zarysowań i białych wykwitów - beton suchy
2 1 – 3 – 6 - miejsce w środku rozpiętości, - miejsce bez widocznych uszkodzeń betonu - beton suchy
3 1 – 3 – 6
- płyta nad podporą nr2 od strony WG - miejsce w okolicy odspojeń betonu, zarysowań i białych nacieków i wykwitów - beton suchy
4 1 – 3 – 6
- płyta nad podporą nr3 od strony WG - miejsce w okolicy odspojeń betonu, zarysowań i białych nacieków i wykwitów - beton suchy
5 Podpora nr 1 od strony Centrum
1 – 3 – 6 - ściana czołowa korpusu, - w pobliżu intensywnych białych nacieków i wykwitów, - beton wilgotny
6 Podpora nr 2 od strony Centrum
1 – 3 – 6 - ściana czołowa korpusu, - brak widocznych uszkodzeń betonu, - beton suchy
7 Podpora nr 3 od strony Centrum
1 – 3 – 6 - ściana czołowa korpusu, - brak widocznych uszkodzeń betonu, - beton suchy
8 Podpora nr 4 od strony Centrum
1 – 3 – 6 - ściana czołowa korpusu, - w pobliżu intensywnych białych nacieków i wykwitów, - beton wilgotny
4.12.1. Ocena zawartości i rozkładu jonów Cl- w przekroju betonowym
Ocena zawartości i rozkładu jonów Cl- w przekroju betonowym przeprowadzono w
ramach wcześniejszych opracowań [24] oraz [25]. Szczegółowy opis przebiegu tych
badań został opisany w wyżej wymienionych opracowaniach. Poniżej cytujemy ich
wyniki:
a) zgodnie z opracowaniem [24] :
− W dźwigarze płytowym, głównie w miejscach zacieków, miejsca o
przekroczonym dopuszczalnym stężeniu jonów chlorkowych (na całą badaną
głębokość to jest do 5 cm).
− W podporach występowanie miejsc o podwyższonym (zbliżonym do
dopuszczalnego) stężeniu jonów chlorkowych.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
− W dźwigarach głównych stwierdzono przekroczenie dopuszczalnego stężenia
jonów chlorkowych (na całą badaną głębokość to jest do 5 cm) w
następujących miejscach:
• środek rozpiętości przęsła nr 2-3, spodnia powierzchnia dźwigara, około
10 cm od jego krawędzi od strony górnej wody, rejon wykwitu
- 10÷15 krotne przekroczenie dopuszczalnego stężenia jonów
chlorkowych dla konstrukcji sprężonych.
• powierzchnia boczna dźwigara powyżej podpory nr 2 od strony górnej
wody, rejon zacieku – 1÷2 krotne przekroczenie dopuszczalnego stężenia
jonów chlorkowych dla konstrukcji sprężonych.
• powierzchnia boczna zakończenia dźwigara (przegub „Gerbera” w przęśle
nr 1-2 od strony dolnej wody, rejon zacieku – 1÷2 krotne przekroczenie
dopuszczalnego stężenia jonów chlorkowych dla konstrukcji sprężonych.
• gzyms dźwigara w przęśle nr 1-2 od strony górnej wody stwierdzono
stężenie jonów chlorkowych zbliżone do granicznego, natomiast – środek
rozpiętości przęsła nr 2-3, spodnia powierzchnia dźwigara, około 50 cm
od jego krawędzi od strony górnej wody, w miejscu nie noszącym śladów
wykwitów i destrukcji betonu nie stwierdzono (ilości śladowe) jonów
chlorkowych.
− W podporach stwierdzono prawie dwukrotne przekroczenie dopuszczalnego
stężenia jonów chlorkowych oraz stężenie jonów chlorkowych zbliżone do
granicznego dla konstrukcji żelbetowych praktycznie na całej badanej
głębokość to jest do 5 cm, w następujących miejscach:
• trzon podpory nr 1 od strony dolnej wody, rejon zacieku,
• oczep podpory nr 2 od strony dolnej wody,
• oczep podpory nr 3 od strony górnej wody,
• trzon podpory nr 4 od strony dolnej wody,
• gzyms skrzydełka podpory nr 4 od strony górnej wody.
b) zgodnie z opracowaniem [25] :
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
− W dźwigarze płytowym stwierdzono przekroczenie dopuszczalnego stężenia
jonów chlorkowych (na całą badaną głębokość to jest do 3 cm) w
następujących miejscach:
• powierzchnia boczna dźwigara powyżej podpory nr 3 od strony górnej
wody, rejon zacieku – 5 krotne przekroczenie dopuszczalnego stężenia
jonów chlorkowych dla konstrukcji sprężonych.
• powierzchnia boczna dźwigara powyżej podpory nr 3 od strony dolnej
wody, rejon zacieku – 10 krotne przekroczenie dopuszczalnego stężenia
jonów chlorkowych dla konstrukcji sprężonych.
• gzyms dźwigara w przęśle nr 2-3 od strony górnej wody w miejscu nie
noszącym śladów wykwitów i destrukcji betonu 4 krotne przekroczenie
dopuszczalnego stężenia jonów chlorkowych.
− W korpusie podpory nr 2 stwierdzono 15 krotne przekroczenie dopuszczalnego
stężenia jonów chlorkowych oraz 5 krotne przekroczenie dopuszczalnego
stężenia jonów chlorkowych w następujących miejscach:
• oczep podpory nr 2 od strony dolnej wody,
• oczep podpory nr 3 od strony dolnej wody,
Na potrzeby niniejszej opinii przeprowadzono badania zawartości agresywnych
jonów chlorkowych w betonie pobranym z miejsc opisanych w punkcie 4.11.
Wykonano oznaczenie jakościowe obecności chlorków przy pomocy
rozcieńczonego kwasu azotowego i azotanu srebra. Następnie przeprowadzono
oznaczanie półilościowe stężenia jonów chlorkowych metodą argentometrycznego
miareczkowania, w której jony rtęci reagują z jonami chlorkowymi tworząc
trudnorozpuszczalny chlorek rtęci. Nadmiar jonów rtęci reaguje z
dwufenylokarbazonem w środowisku kwasu azotowego tworząc niebiesko – fiołkowy
kompleks, którego pojawienie się oznacza koniec miareczkowania. Krytycznym
stężeniem jonów chlorkowych w stosunku do masy betonu jest wartość 0,056 %.
Wyniki oznaczenia zawartości jonów chlorkowych zebrano w tabeli poniżej
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Jo
ny c
hlor
kow
e
Nr.
Test jako ściowy na obecno ść Cl-
Oznaczona półilo ściowo zawarto ść Cl-
[mg/l]
Oznaczona półilo ściowo zawarto ść Cl- w beto nie
[% m/m]
1cm 3cm 6cm 1cm 3cm 6cm 1cm 3cm 6cm
1 Poz Poz Poz 2100 1420 750 0,2100 0,142 0,075
2 Poz Poz Poz 800 750 600 0,140 0,075 0,060
3 Poz Poz Poz 1360 1120 940 0,1360 0,112 0,094
4 Poz Poz Poz 1420 1200 820 0,1360 0,120 0,082
5 Poz Poz Poz 2120 740 600 0,212 0,074 0,060
6 Poz Poz Poz 1200 800 440 0,120 0,080 0,044
7 Poz Poz Neg 780 600 320 0,078 0,060 0,032
8 Poz Poz Poz 1980 800 500 0,198 0,080 0,050
Legenda:
Poz – próba pozytywna na obecność jonów Neg – próba negatywna na obecności jonów
4.12.2. Ocena zawartości i rozkładu jonów siarczanowych w przekroju betonowym
Ocena zawartości i rozkładu jonów siarczanowych w przekroju betonowym
przeprowadzono w ramach wcześniejszych opracowań [24] oraz [25]. Szczegółowy
opis przebiegu tych badań został opisany w wyżej wymienionych opracowaniach.
Poniżej cytujemy ich wyniki:
a) zgodnie z opracowaniem [24] :
− W żadnym z punktów pomiarowych nie stwierdzono występowania siarczanów.
b) zgodnie z opracowaniem [25] :
− W żadnym z punktów pomiarowych nie stwierdzono występowania siarczanów.
Na potrzeby niniejszej opinii przeprowadzono badania zawartości agresywnych
jonów azotanowych w betonie pobranym z miejsc opisanych w punkcie 4.11.
Wykonano oznaczenie jakościowe obecności jonów siarczanowych przy pomocy
rozcieńczonego kwasu solnego i chlorku baru oraz oznaczanie półilościowe stężenia
jonów siarczanowych metodą kolorymetryczną, w której podstawą oznaczenia jest
barwna reakcja jodanów z taniną w słabo kwaśnym środowisku, z utworzeniem
czerwono – brązowego barwnika. Krytycznym stężeniem jonów siarczanowych w
stosunku do masy betonu jest wartość 0,50 %.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Wyniki oznaczenia zawartości jonów siarczanowych zebrano w tabeli poniżej Jo
ny s
iarc
zano
we
Nr.
Test jako ściowy na obecno ść SO4
2-
Oznaczona półilo ściowo zawarto ść SO4
2-
[mg/l]
Oznaczona półilo ściowo zawarto ść SO42- w
betonie
[% m/m]
1cm 3cm 6cm 1cm 3cm 6cm 1cm 3cm 6cm
1 Neg Neg Neg <200 <200, <200 <0,200 <0,200 <0,200
2 Neg Neg Neg <200 <200 <200 <0,200 <0,200 <0,200
3 Neg Neg Neg <200 <200 <200 <0,200 <0,200 <0,200
4 Neg Neg Neg <200 <200 <200 <0,200 <0,200 <0,200
5 Neg Neg Neg <200 <200, <200 <200 <200, <200
6 Neg Neg Neg <200 <200 <200 <200 <200 <200
7 Neg Neg Neg <200 <200 <200 <200 <200 <200
8 Neg Neg Neg <200 <200 <200 <200 <200 <200
Legenda: Poz – próba pozytywna na obecność jonów Neg – próba negatywna na obecności jonów
4.12.3. Ocena zawartości i rozkładu jonów azotanowych w przekroju betonowym
Ocena zawartości i rozkładu jonów azotanowych w przekroju betonowym
przeprowadzono w ramach wcześniejszych opracowań [24] oraz [25]. Szczegółowy
opis przebiegu tych badań został opisany w wyżej wymienionych opracowaniach.
Poniżej cytujemy ich wyniki:
a) zgodnie z opracowaniem [24] :
− W żadnym z punktów pomiarowych nie stwierdzono występowania azotanów.
b) zgodnie z opracowaniem [25] :
− W żadnym z punktów pomiarowych nie stwierdzono występowania azotanów.
Na potrzeby niniejszej opinii przeprowadzono badania zawartości agresywnych
jonów azotanowych w betonie pobranym z miejsc opisanych w punkcie 4.11.
Wykonano oznaczenie jakościowe obecności jonów azotanowych przy pomocy
rozcieńczonego kwasu siarkowego, siarczanu żelazawego i stężonego kwasu
siarkowego. Wykonano też oznaczanie półilościowe stężenia jonów azotanowych
metodą kolorymetryczną, która rozpoczyna się od redukcji (czynnikiem redukującym)
azotanów do azotynów. W obecności kwaśnego buforu azotyny przekształcają się w
kwas azotawy, który diazuje aminę aromatyczną, a produkt sprzęga się z N-(1-
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
naftylo)etylenodiaminą i tworzy czerwono-purpurowy barwnik azowy. Krytycznym
stężeniem jonów azotanowych w stosunku do masy betonu jest wartość 0,15 %.
Wyniki oznaczenia zawartości jonów azotanowych zebrano w tabeli poniżej:
Jony
azo
tano
we
Nr.
Test jako ściowy na obecno ść NO3
-
Oznaczona półilo ściowo zawarto ść NO3
-
[mg/l]
Oznaczona półilo ściowo zawarto ść NO3- w
betonie
[% m/m]
1cm 3cm 6cm 1cm 3cm 6cm 1cm 3cm 6cm
1 Neg Neg Neg 0 0 0 0 0 0
2 Neg Neg Neg 0 0 0 0 0 0
3 Neg Neg Neg 0 0 0 0 0 0
4 Neg Neg Neg 0 0 0 0 0 0
5 Neg Neg Neg 0 0 0 0 0 0
6 Neg Neg Neg 0 0 0 0 0 0
7 Neg Neg Neg 0 0 0 0 0 0
8 Neg Neg Neg 0 0 0 0 0 0
Legenda: Poz – próba pozytywna na obecność jonów Neg – próba negatywna na obecności jonów
4.12.4. Głębokość karbonatyzacji przypowierzchniowej warstwy betonu
Ocena głębokości karbonatyzacji betonu przeprowadzono w ramach
wcześniejszego opracowania [24]. Szczegółowy opis przebiegu tych badań został
opisany w wyżej wymienionym opracowaniu. Poniżej cytujemy ich wyniki:
− W wyniku przeprowadzenia badań chemicznych przypowierzchniowej warstwy
betonu stwierdzono:
• znacznie zróżnicowaną głębokość karbonatyzacji betonu otuliny dźwigarów
głównych na głębokość od 3 do 21 mm (średnio 13 mm),
• zróżnicowaną głębokość karbonatyzacji betonu otuliny podpór na
głębokość od 5 do 16 mm (średnio 9 mm).
Na potrzeby niniejszej opinii przeprowadzono badania rozkładu pH w betonie
pobranym z miejsc opisanych w punkcie 4.11.
Wykonano oznaczenie przy pomocy papierków wskaźnikowych pH, które zależnie
od wartości pH próbki przyjmują odpowiadający jej kolor. Krytyczną wartości pH przy
której beton traci swoje własności pasywacyjne względem zbrojenia jest pH = 10,5.
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Wyniki oznaczenie pH próbek betonu zebrano w tabeli poniżej: p
H p
rób
ki b
eton
u
Punkt poboru Wartość pH
Głębokość odwiertu: 1cm Głębokość odwiertu: 3cm Głębokość odwiertu: 6cm
1 9,5 11,0 12,5
2 10,0 11,0 11,5
3 10,0 11,5 12,0
4 9,5 12,0 12,5
5 9,5 11,5 12,0
6 10,0 11,0 12,5
7 10,0 12,0 12,5
8 9,5 11,5 12,5
4.13. Podsumowanie bada ń
Wyniki badań pokazują, że w odniesieniu do betonu płyty przęsła nurtowego istnieje
brak zagrożenia korozją azotanową i siarczanową natomiast istnieje bardzo duże
zagrożenie chlorkową korozją prętów zbrojeniowych i zakotwień kabli sprężających. W
każdej z przeanalizowanych próbek betonu stężenie jonów chlorkowych przekracza
wartości graniczne, często kilkunastokrotnie. Najniebezpieczniejszym faktem jest to, że
w na głębokości na jakiej znajdują się pręty zbrojeniowe, stężenie jest tak wysokie, że
z dużym prawdopodobieństwem można stwierdzić, że to właśnie chlorki odpowiadają
za widoczne na obiekcie oznaki korozji (rdzawe przebarwienia na powierzchni betonu).
Uszkodzenia w obrębie stref gzymsowych związane są tu głównie z działaniem
czynników atmosferycznych. Sole chlorkowe występują tu przez omywanie obiektu
wodą pochodzącą z odladzania jezdni (tutaj też upatruje się przyczynę występowania
bardzo wysokiego stężenia jonów chlorkowych w warstwie przypowierzchniowej
betonu podpór). Nie mnie jednak powodem występowania chlorków w strukturze
betonu spowodowane są przecieki przez płytę, gdyż chlorki mogą być transportowane
wraz z wodą przypuszczalnie przez nieszczelne izolacje. Rysy i pęknięcia dodatkowo
ułatwiają migrację wody z chlorkami po ich krawędziach. Przypuszczenie to potwierdza
obraz uszkodzeń i lokalizacja wykrystalizowanych soli chlorkowych, które występują
także na spodzie płyty. Dlatego też, za już widoczną korozję prętów zbrojeniowych,
objawiającą się miejscowymi rdzawymi przebarwieniami na powierzchni betonu,
odpowiadają tu właśnie jony chlorkowe. Łatwość penetracji wody w strukturę betonu
zahamowała natomiast proces karbonatyzacji. Pory betonu zostały niejako
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
uszczelnione wodą, przez co CO2 z powietrza nie ma możliwości penetracji w głąb
betonu. To, że beton nie jest dostatecznie chroniony przed dostępem wody może
jednak mieć negatywne skutki co do jego struktury. Cykliczne zamarzanie i odmarzanie
wody w porach betonu powoduje stopniowe ich rozsadzanie i jeszcze większą
degradację betonu, która z czasem może objawić się nasileniem zarysowania i a
nawet odspojeniami betonu. To zagadnie jest tym bardziej istotne biorąc pod uwagę
bardzo niską mrozoodporność badanego betonu i fakt występowania już licznych
miejsc obkruszeń i odspojeń betonu! Dodatkowo po porównaniu wyników badań
przeprowadzonych dla niniejszej ekspertyzy z wynikami archiwalnymi, zauważalne jest
ich pogorszenia oraz to, że ta tendencja utrzymuje się od lat a tempo postępu korozji
stale się zwiększa.
Przeprowadzone na potrzeby niniejszego opracowania badania
sklerometryczne wykazały w większości przypadków bardzo dobrą jednorodność
betonu. Wyjątkiem jest przęsło wschodnie obiektu, dla którego badania wykazały beton
niejednorodny.
5. OBLICZENIA STATYCZNO WYTRZYMAŁO ŚCIOWE
Obliczenia statyczno – wytrzymałościowe zostały wykonane w ramach zadania [24]
celem określenia nośności ustroju niosącego i sprawdzenie wymogów normowych.
Sprawdzono przekroje w pasmach skrajnych ustroju niosącego z uwagi na naprężenia,
moment rysujący i nośność graniczną. Szczegółowy opis przebiegu tych obliczeń
został opisany w wyżej wymienionym opracowaniu. Obliczenia wykonano w oparciu o
dane z projektu technicznego [1], sprawozdanie z nadzoru nad sprężeniem Instytutu
Badawczego Dróg i Mostów w Warszawie [2] oraz o uzupełniające pomiary i badania.
W obliczeniach wykorzystano wykresy linii wpływowych rozdziału poprzecznego
obciążeń oraz zestawienie obciążeń stałych zawartych w PT [1]. Do określenia sił
sprężających posłużyły dane zawarte w sprawozdaniu z nadzoru nad sprężeniem [2].
Obliczenia przeprowadzono dla klasy C obciążeń przyjmując beton o wytrzymałości
gwarantowanej RbG = 28,3 MPa gdzie:
Rbk = 21,7 MPa Rb = 16,7 MPa
Rbtk 0,05 = 1,67 MPa
Wnioski z obliczeń dla opracowania [24] cytujemy poniżej:
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
Zgodnie z archiwalnym opisem projektu technicznego most został zaprojektowany
zgodnie z wówczas obowiązującymi normami na I klasę obciążenia samochodowego
(z uwzględnieniem ciągnika K-80) wg PN-66/B-02015 [21].
W projekcie technicznym [1] przyjęto dla dźwigara płytowego beton marki
Rw = 400 kG/cm2 co szacunkowo odpowiada aktualnej klasie betonu B35 wg
PN-91/S-10042 [25].
Przeprowadzone obliczenia wykazały, że dla obciążenia klasy C wg PN-85/S-10030
[22] i betonu o wytrzymałości gwarantowanej RbG = 28,3 MPa w żadnym z
analizowanych przekrojów nie został przekroczony warunek na moment rysujący,
nośność graniczną i naprężenia.
Warunek na:
• moment rysujący Mr/M ≥ 1,2
• nośność graniczną z uwagi na stal Mns/Mk ≥ 2,0
• nośność graniczną z uwagi na beton Mnb/Mk ≥ 2,4
Wyniki dla:
− przęsła zawieszonego
• Mr/Mk = 1,61 > 1,2
• Mns/Mk = 2,32 > 2,0
• Mnb/Mk = 2,52 > 2,4
− przęsła środkowego w środku rozpiętości
• Mr/Mk = 1,52 > 1,2
• Mns/Mk = 2,32 > 2,0
• Mnb/Mk = 2,68 > 2,4
− przęsła środkowego nad podporą
• Mr/Mk = 1,56 > 1,2
• Mns/Mk = 2,28 > 2,0
• Mnb/Mk = 2,82 > 2,4
Biorąc pod uwagę powyższe dla betonu o wytrzymałości gwarantowanej RbG = 28,3
MPa ustalono klasę obiektu C wg. PN-85/S-10030 [22].
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
W wyniku przeprowadzonych w 2011r. dla opracowania [25], rozszerzonych badań
materiałowych zweryfikowano i zaktualizowano wytrzymałość betonu. Uzyskano wyniki
o wyższych parametrach dla których przeprowadzono obliczenia dla klasy C obciążeń,
przyjmując beton o wytrzymałości gwarantowanej R bG= 35 MPa gdzie: R bk = 26,2
MPa, R b = 20,2 MPa, R btk 0,05 = 1,9 MPa. Szczegółowy opis przebiegu tych obliczeń
został opisany w wyżej wymienionym opracowaniu. Wnioski z obliczeń dla
opracowania [25] cytujemy poniżej:
Zgodnie z archiwalnym opisem projektu technicznego most został zaprojektowany
zgodnie z wówczas obowiązującymi normami na I klasę obciążenia samochodowego
(z uwzględnieniem ciągnika K-80) wg PN-66/B-02015 [21].
W projekcie technicznym [1] przyjęto dla dźwigara płytowego beton marki
Rw = 400 kG/cm2 co szacunkowo odpowiada aktualnej klasie betonu B35 wg
PN-91/S-10042.
Przeprowadzone obliczenia wykazały, że dla obciążenia klasy C wg [16] i betonu o
wytrzymałości gwarantowanej R bG= 35 MPa w żadnym z analizowanych przekrojów
nie został przekroczony warunek na moment rysujący, nośność graniczną i
naprężenia.
Warunek na:
• moment rysujący Mr/M ≥ 1,2
• nośność graniczną z uwagi na stal Mns/Mk ≥ 2,0
• nośność graniczną z uwagi na beton Mnb/Mk ≥ 2,4
Wyniki dla:
− przęsła zawieszonego
• Mr/Mk = 1,63 > 1,2
• Mns/Mk = 2,32 > 2,0
• Mnb/Mk = 3,00 > 2,4
− przęsła środkowego w środku rozpiętości
• Mr/Mk = 1,52 > 1,2
• Mns/Mk = 2,32 > 2,0
• Mnb/Mk = 3,20 > 2,4
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
− przęsła środkowego nad podporą
• Mr/Mk = 1,63 > 1,2
• Mns/Mk = 2,28 > 2,0
• Mnb/Mk = 3,38 > 2,4
Biorąc pod uwagę powyższe dla betonu o wytrzymałości gwarantowanej RbG = 35,0
MPa ustalono klasę obiektu C wg. [16], co odpowiada dopuszczeniu do ruchu po wyżej
wymienionym obiekcie pojazdów o całkowitej masie do 30T.
Dodatkowo w ramach zadania [27] zostały wykonane obliczenia statyczno –
wytrzymałościowe mostu oraz określenie na ich podstawie wpływu wprowadzonej
nowej organizacji ruchu na moście (wprowadzenie 4 pasów ruchu na jezdni) na
aspekty wytrzymałościowe mostu. Szczegółowy przebieg tych obliczeń został opisany
w wyżej wymienionym opracowaniu. Wnioski z obliczeń dla opracowania [27] cytujemy
poniżej:
W poniższej tabeli przedstawiono procentowe wytężenie analizowanych przekrojów dla
dotychczasowej oraz wprowadzanej organizacji ruchu.
Mr Mns Mnb 1,2xM / Mr 2,0xM / Mnb 2,4xM/Mnb
[kNm] [kNm] [kNm] [kNm] % % %
4016,1 87,2% 96,9% 94,7%
4070,5 88,4% 98,2% 96,0%
28487,4 81,7% 97,5% 78,9%
28840,3 82,7% 98,7% 79,9%
5958,8 85,5% 95,0% 82,7%
6149,6 88,2% 98,0% 85,4%
* zgodnie z PN-91/S-10042 dopuszczalne przekroczenie naprężeń w stali rozciąganej może wynieść 5%
Środek rozpiętości przęsła nurtowego
Dotychczasowa organizacja ruchu8362,1 12551,1 17289,8
Nowa organizacja ruchu
Przekrój podporowyDotychczasowa organizacja ruchu
41866,9 58421,6 86682,9Nowa organizacja ruchu
Środek rozpiętości przęsła zawieszonego
Dotychczasowa organizacja ruchu5527,6 8286,8* 10176,7
Nowa organizacja ruchu
Warunki nośności Procentowe wytężene przekroju
Analizowany przekrój
Analizowana organizacja ruchu
Charakterystyczny całkowity moment
zginajacy
Moment rysujący
Nośność graniczna
stali
Nośność graniczna
betonu
Ze względu na moment
rysujący
Ze względu na nośność
stali
Ze względu na nośność
betonu
Na podstawie przeprowadzonej analizy oraz przedstawionych w powyższej tabeli
wyników, stwierdza się, że wprowadzenie nowej organizacji ruchu zwiększa wytężenie
konstrukcji nośnej przęseł mostu w niewielkim stopniu (od 1,0% dla przekroju
podporowego do 3,0% dla środka rozpiętości dźwigara nurtowego) i nie powoduje
przekroczenia nośności przęseł mostu dla klasy obciążenia C wg [16].
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
6. WNIOSKI I OKREŚLENIE WARUNKÓW DALSZEJ EKSPLOATACJI MOSTU
Na podstawie otrzymanych wyników badań materiałowych i cyklicznych
pomiarów niwelacyjnych oraz zinwentaryzowanych uszkodzeń mostu drogowego nad
kanałem Ulgi w ciągu ulicy Niemodlińskiej w Opolu, które opisane zostały szczegółowo
w poprzednich rozdziałach oraz uwzględniając fakt, iż proces degradacji postępuje i
będzie postępował w czasie, stwierdza się, że:
1. Przedmiotowy most należy poddać remontowi kapitalnemu lub przebudowie
w trybie pilnym. Ze względu na bardzo obszerny zakres remontu a także głównie
z powodu dalej pozostających wątpliwości co do stanu cięgien sprężających i
złego stanu technicznego betonu, uznaje się podejmowanie remontu za zabieg
nieefektywny a przy tym drogi. Przebudowa obiektu powinna obejmować
wymianę przęseł z ewentualną adaptacją podpór, po ich powierzchniowym
zabezpieczeniu.
2. W trybie przedawaryjnym znajdują się następujące elementy obiektu:
• ustrój nośny wszystkich trzech przęseł obiektu, ze względu na słabe
parametry wytrzymałościowe betonu, bardzo niską mrozoodporność
betonu, niską zawartość chlorków w betonu a także obawy co do stanu
technicznego cięgien sprężających,
• bloki kotwiące od strony wody górnej dla skrajnych kabli sprężających
zarówno od strony kanału Odry jak i od strony prawego brzegu nad
podporą pośrednią prawobrzeżną,
• urządzenia dylatacyjne skrajne i nad przegubami przęseł zawieszonych,
• nawierzchnia na chodniku od strony wody górnej,
• gzymsy belek podchodnikowych od wody górnej, w tym ich połączenia na
śruby z belkami podchodnikowymi.
3. Stwierdzono bardzo niską mrozoodporność betonu przęseł. Konstrukcja nośna,
wsporniki podchodnikowe i belki podchodnikowe w żaden sposób nie są
chronione przed szkodliwym oddziaływaniem wody. Cykliczne zamarzanie
i odmarzanie wody w porach betonu powoduje stopniowe ich rozsadzanie
i dalszą degradację elementu, która z czasem może objawić się nasileniem
zarysowania, odspojeniami betonu, a nawet awarią ww. elementów!
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
4. Do najistotniejszych oddziaływań chemicznych rzutujących na trwałość
i bezpieczeństwo użytkowania konstrukcji należy zaliczyć skażenie betonowej
konstrukcji obiektu chlorkami stosowanymi w zimowym utrzymaniu dróg. Brak od
wielu lat izolacji pomostu i szczelnych urządzeń dylatacyjnych doprowadził
miejscowo do znacznego (nawet kilkunastokrotnego) przekroczenia
dopuszczalnego stężenia chlorków. Korozją chlorkową zagrożone jest przede
wszystkim zbrojenie miękkie, zakotwienia kabli sprężających, ale również
stalowe osłony kabli sprężających.
5. Ze względu na zły stan techniczny obiektu dopuszcza się do go dalszej
eksploatacji na okres 6 miesięcy pod następującymi warunkami:
• Należy zmniejszyć obciążenie użytkowe na obiekcie. Zarządca powinien
w trybie natychmiastowym sporządzić projekt i wprowadzić na obiekcie
zastępczą organizację ruchu, która powinna zawierać następujące
ograniczenia:
- wydzielenie dwóch środkowych pasów tylko dla ruchu autobusów
miejskich w obu kierunkach,
- ograniczenie dopuszczalnej masy pojazdów poruszających po
dwóch skrajnych pasach do 3,5 ton.
• W projekcie zastępczej organizacji ruchu należy przewidzieć elementy
skutecznie zabezpieczające przed możliwością wjazdu niedopuszczonych
do ruchu pojazdów np. tzw. przeciw Tirowe ograniczniki wysokości skrajni
pionowej.
• Należy wyłączyć z ruchu pieszego chodnik od strony wody górnej.
Dodatkowo należy zabezpieczyć oba chodniki przed kolizyjnym wjazdem
na nie pojazdów poprzez trwałe zamontowanie barier drogowych przy
krawężnikach.
• Ponadto w terminie późniejszym należy zdemontować balustradę
i żelbetowe gzymsy belki podchodnikowej od strony wody górnej.
6. Po upływie okresu 6 miesięcy od daty sporządzenia niniejszego opracowania
należy wykonać ponowną ocenę stanu technicznego obiektu, w ramach której
należy w szczególności zwrócić uwagę na:
• stan techniczny betonu ustroju nośnego, w tym należy przeanalizować
postęp degradacji otuliny zbrojenia na spodzie przęseł oraz odspojenia
MOSTY Józef Rabiega Ramiszów 2a 51-217 Wrocław
Opinia techniczna dotycząca stanu technicznego i jego wpływu na warunki dalszej eksploatacji obiektu mostowego ( nr JNI 01026157) nad kanałem Ulgi w ciągu drogi
wojewódzkiej nr 414 , ul. Niemodlińska w Opolu
betonu w okolicach dylatacji i związane z tym zagrożenia dla
bezpieczeństwa i nośności obiektu,
• stan techniczny wszystkich widocznych bloków kotwiących kabli
sprężających,
• stan techniczny belek wsporników podchodnikowych od strony wody
górnej (chodnik wyłączony z ruchu),
• stan techniczny belek i gzymsów wsporników podchodnikowych od strony
wody dolnej.
Ewentualne przedłużenie dopuszczenia obiektu do eksploatacji po upływie 6
miesięcy zależy od wyników ww. oceny stanu technicznego obiektu.
7. Należy kontynuować cykliczne pomiary geodezyjne przemieszczeń pionowych
przęsła obiektu z częstotliwością co 1 miesiąc. W miarę możliwości pomiary
należy prowadzić przy porównywalnych warunkach atmosfetycznych. Po
każdym z pomiarów geodeta powinien przeprowadzić analizę porównawczą
otrzymanych wyników z danymi historycznymi.