MONTAŽNE AB KONSTRUKCIJE - VJEŽBE

Dr.sc. Darko Meštrović, dipl.ing.građ.Asistent: Hrvoje Mihal, dipl.ing.građ.

SADRŽAJ VJEŽBI:

• 1. TEHNIČKI OPIS• 2. DISPOZICIJA – PLAN POZICIJA AB HALE• 3. ANALIZA OPTEREĆENJA• 4. PRORAČUN SEKUNDARNOG KROVNOG NOSAČA• 5. PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA• 6. SEIZMIČKI PRORAČUN • 7. PRORAČUN STUPA• 8. PRORAČUN TEMELJNE STOPE• 9. ARMATURNI NACRTI • 10.DETALJI

1. TEHNIČKI OPISOPĆENITO:• ovim projektnim zadatkom predviđa se izvedba

armiranobetonske montažne hale na području grada Rijeke

• tlocrtne osne dimenzije montažne hale su 72,0 m x 40,0 m, površine cca 2800 m2.

• visina u sljemenu iznosi 10,0 m, a svjetla visina unutar objekta 8,20 m.

• hala je dvobrodna s uzdužnim rasterom od 8,0 m.• za proračun djelovanja na konstrukciju primijenjeni su

odgovarajući propisi prema odabranoj lokaciji. Građevina se nalazi u III. području optrećenja snijegom na nadmorskoj visini 300 m

• u seizmičkom području VIII po MSK-64 ljestvici. • temeljena je na tlu dopuštene nosivosti σ = 500 kN/m2

KONSTRUKTIVNI SUSTAV• armiranobetonska hala sastoji se od sljedećih

međusobno povezanih elemenata: sekundarnih krovnih greda, glavnog krovnog nosača, stupova, temeljnih čašica, temeljnih greda te krovnih i fasadnih panela.

• statički sustav konstrukcije čine AB konzolni stupovi (sustav obrnutog njihala)

• armiranobetonska krovna gredica je „T“ poprečnog presjeka dimenzija 45/52 cm, duljine 8,0 m. Izrađena je od betona C30/37 u metalnoj oplati i armirana prema priloženom proračunu. Oslanja se na glavne krovne nosače, a usvojena vrijednost proračunskih razmaka iznosi 2,33 m.

• armiranobetonski glavni krovni nosač je „I“ promjenljivog poprečnog presjeka duljine 20,0 m. Gornja pojasnica nosača nagnuta je pod kutem od 10 %, s toga maksimalna visina poprečnog presjeka grede, u tjemenu, iznosi 165 cm, a minimalna 63 cm na spoju grede i stupa.

• odabrani razred tlačne čvrstoće betona je C40/50.• armiranobetonski montažni stupovi su kvadratnog

poprečnog presjeka dimenzija 80/80 cm, visine 9,30 m. Izrađeni su od betona C35/45 u metalnoj oplati i armirani prema priloženom proračunu.

• plitki temelj izveden je u obliku vanjske montažne temljne čaše na koje se oslanjaju temeljne grede poprečnog presjeka 20/60 cm. Dimenzije temeljnih čašica i temeljnih stopa dane su u proračunu. Odabrani razred tlačne čvrstoće betona temeljnih čašica i greda je C30/37, a izvedeni su u metalnoj oplati i armirani prema priloženom proračunu.

2. PLAN POZICIJATLOCRT

AA

BB

12

60

1940

60

1940

60 1212

5045

185

4545

4545

4545

4545

4550

5045

4545

4545

4545

4545

4550 12

2302030

203012

12

6074060740 12607406074060740607406074060740607406012800 800 800 800 806 800 800 800 800

72007284

20002000

4084145

4545

230230

230230

230230

230230

230230

230230

230230

230185

185185

185185

185185

185185

185185

185185

185185

PRESJEK A-A

55206074060740607406074060740607406074060740607406020554525702545590452570254559045257025455904525702545590452570254559045257025455904525704525590452570254559045257025455904525702545

210590210590210590210590210590210590210590210590210590210105800800800800800800800800800105

7410

943

52

1228

9050

140

28

943

6498

6010

1716

810

0711

75

45 187 45 187 45 187 45 187 45

25 70 2590 25 70 25 25 70 25 90300 1700 300 1700 300

20100 60 1940 60 1940 60 20 100

2000 2000 1504300

9860

919

5090

2882

080

140

2882

016

510

12

168

985

22

90 90 90 90

150

975

232232

232232

10798

1700 1700

10% 10% 10%10%

4518745187451874518745975

232232 232

232

4518745187451874518745975

232232 232

232

45 187 45 187 45 187 45 187 45975

232232

232232

PRESJEK B-B

GRAÐEVINSKI FAKULTET SVEUÈILIŠTA U ZAGREBU

Kolegij: MONTAŽNE ARMIRANOBETONSKE KONSTRUKCIJE

Dispozicija armiranobetonske izložbene hale

Student:

Sadržaj:

Mjerilo: 1 : 100

Ak. god. 2008/2009GLAVNI PROJEKT

3.1. OPTEREĆENJE SNIJEGOM

• opterećenja snijegom proračunavaju se na osnovi karakterističnog opterećenja sk, koje odgovara jednolikom snijegu koji je napadao pri mirnim vremenskim uvjetima na ravno tlo. Ova se vrijednost prilagođava ovisno o obliku krova i utjecaju vjetra na raspodjelu snijega.

• Određivanje opterećenja snijegom prema Hrvatskoj prednormi HRN ENV 1991-2-3

s = µj ∙ Ce ∙ Ct ∙ sk

s - opterećenje snijegom (kN/m2)µi - koeficijent oblika opterećenja snijegom (učinak oblika krova)Ce - koeficijent izloženosti (obično ima vrijednost 1,0)Ct - toplinski koeficijent (obično ima vrijednost 1,0)sk - karakteristična vrijednost opterećenja snijegom na tlu (kN/m2)

• pretpostavlja se da opterećenje djeluje vertikalno te da je raspoređeno po tlocrtnoj površini

• opterećenje snijegom na tlo zavisi od geografskog položaja i nadmorske visine lokacije koja se razmatra i dano je na nacionalnoj osnovi u obliku karata s odgovarajućim geografskom lokacijom.

3. ANALIZA OPTEREĆENJA

1,2Zaštićena topografija

1,0Uobičajena topografija

0,8Topografija izložena vjetru

CeTopografija

Tablica 1. Preporučene vrijednosti koeficijenta izloženosti Ce prema normi EN 1991-2-3 za različite topografije

• vrijednost koeficijenta izloženosti za uobičajenu topografiju, gdje nema značajnog otpuhivanja snijega vjetrom, iznosi: Ce = 1,0

• uz pretpostavku da gubitak topline kroz krov nema bitnog učinka na snježni pokrov, vrijednost toplinskog koeficijenta iznosi: Ct = 1,0

Slika 1. Zemljovid Hrvatske s područjima (zonama) opterećenja snijegom (prema nacionalnom dokumentu za primjenu norme HRN ENV 1991-2-3)

13,2013,20--1800

12,0512,0511,40-1700

10,9510,9510,40-1600

9,909,909,50-1500

8,908,908,65-1400

7,957,957,80-1300

7,057,057,004,301200

6,206,206,253,951100

5,405,405,553,601000

4,654,654,903,25900

3,953,954,252,95800

3,303,303,702,65700

2,702,703,152,35600

1,152,152,652,05500

0,901,652,201,80400

0,701,201,751,55300

0,500,801,401,30200

0,350,451,101,10100

IV. područjeIII. područjeII. područjeI. područjeNadmorska

visina do (m)

Tablica 2. Karakteristične vrijednosti opterećenja snijegom sk za nadmorske visine iznad 100 m u kN/m2

• učinak geometrije krova uzima se u obzir koeficijentom oblika opterećenja snijegom µi. Uobičajene geometrije krovova su jednostrešni, dvostrešni, višestrešni i valjkasti krovovi.

Tablica 3. Koeficijenti oblika opterećenja snijegom prema HRN ENV 1991-2-3

0,01,1(60°-α)/300,8+0,6(α-15°)/300,8µ2

0,01,60,8 + 0,8α/30 0,8 + 0,8α/30 µ3

0,00,8(60°-α)/300,80,8µ1

α>60°30°≤α≤60°15°≤α≤30°0°≤α≤15°Kut nagiba krova

• za jednostrešne krovove treba uzeti u obzir dva slučaja opterećenja, jedno u kojem se puno opterećenje snijegom primjenjuje na čitavoj površini krova i drugo u kojem se pola vrijednosti opterećenja snijegom primjenjuje na najnepovoljnijoj polovici krova

Slika 2. Koeficijenti oblika opterećenja od snijega – jednostrešni krovovi

Slika 3. Koeficijenti oblika opterećenja od snijega – dvostrešni krovovi

• tipične vrijednosti koeficijenta opterećenja snijegom dane su na slici i u tablici za dvostrešne krovove.

Slika 4. Koeficijenti oblika opterećenja od snijega – višestrešni krovovi

• tipične vrijednosti koeficijenta opterećenja snijegom dane su na slici i u tablici za višestrešne krovove.

• zgrada se nalazi u III. području optrećenja snijegom na nadmorskoj visini 300 m za koju karakteristična vrijednost opterećenja snijega na tlo iznosi: sk = 1,20 kN/m2

• vrijednost koeficijenta oblika određena prema pravilima za dvostrešni krov za oblik opterećenja bez nanošenja snijega te za nagib krova α = 5,71° < 15° iznosi: µi = 0,8

• vrijednost koeficijenta oblika određena prema pravilima za višestrešni krov za nagib krova α = 5,71° < 15°iznosi: µ3 = 0,8 + 0,8 ∙ α / 30 = 0,952

• usvaja se veća vrijednost koeficijenta oblika: µ = µ3 = 0,952

• opterećenje snijegom iznosi: s = 0,952∙1,0∙1,0∙1,20 = 1,143 kN/m2

4. PRORAČUN SEKUNDARNOG KROVNOG NOSAČA

Slika 5. Prikaz krovnih panela i sekundarnih nosača

Slika 6. Poprečni presjek i statički sustav sekundarnih nosača

Slika 7. Detalj oslanjanja sekundarnih nosača

Slika 8. Prikaz poprečne i uzdužne armature sekundarnog nosača